UniBwM – EIT LEITUNGEN DER HOCHFREQUENZTECHNIK 1 ...
UniBwM – EIT LEITUNGEN DER HOCHFREQUENZTECHNIK 1 ...
UniBwM – EIT LEITUNGEN DER HOCHFREQUENZTECHNIK 1 ...
Sie wollen auch ein ePaper? Erhöhen Sie die Reichweite Ihrer Titel.
YUMPU macht aus Druck-PDFs automatisch weboptimierte ePaper, die Google liebt.
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
1. EINFÜHRUNG<br />
1.1. Grundprinzipien der geführten Wellenausbreitung<br />
1.2. Ordnungsprinzipien für homogene Wellenleiter<br />
1.3. Wellengleichung für homogene Wellenleiter<br />
2. TEM-WELLEN<br />
2.1. Leitungstheorie<br />
2.2. Feldtheorie<br />
2.3. Koaxial-Leitung<br />
2.3.1. Berechnung<br />
2.3.2. Materialeigenschaften<br />
2.3.3. Aufbau<br />
2.3.4. Anwendungen<br />
2.3.5. Steckverbindungen und Querschnittsprünge<br />
2.4. Symmetrische Zweidraht-Leitung<br />
2.4.1. Berechnung, Feldbild<br />
2.4.2. Die geschirmte Zweidrahtleitung<br />
2.4.3. Aufbau<br />
2.4.4. Freileitungen (Anwendungen)<br />
2.4.5. Kabel (Anwendungen)<br />
2.5. Mehrleitersysteme<br />
2.6. Übergänge von Koaxialleitung auf Zweidrahtleitung<br />
2.7. Konusleitung (Kegelleitung)
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Signaltyp<br />
Einteilungsprinzipien für elektromagnetische Wellenleiter<br />
Verwendungszweck<br />
Wellentyp<br />
Mechanischer<br />
Aufbau<br />
Digitale Daten Weitverkehr TEM-Welle Koaxialleitung<br />
Sprache, analog Last Mile H-Welle Symmetrische<br />
Zweidrahtleitung<br />
Musik, analog Antennenzuführung E-Welle Stripline<br />
Video-Basisband-Signal,<br />
analog<br />
Fernsehsignal, anlog,<br />
CATV<br />
Trägerfrequenz-Signal,<br />
analog<br />
HF-Signal<br />
Mikrowellen-Signal,<br />
Millimeterwellen-Signal<br />
Verbindungskabel EH-Welle Koplanarleitung<br />
Meßkabel Microstrip-Leitung<br />
Bauelement Hohlleiter<br />
Antenne Dielektrischer Wellenleiter<br />
Seekabel Leckwellenleiter
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Wellengleichung für homogene Wellenleiter<br />
Maxwellsche Gleichungen: rot Η = J + ∂ D / ∂ t<br />
rot Ε = - ∂ Β / ∂ t<br />
Eigenschaften des Dielektrikums: J = σ E; Β = µ Η ; D = ε Ε<br />
Sin-förmige Vorgänge: rot Η = (σ + jωε ) Ε <br />
rot Ε = - jωµ Η <br />
Wellengleichung: ∆ Ε + k 2 Ε = 0<br />
∆ Η + k 2 Η = 0<br />
2<br />
Wellenzahl des Dielektrikums: k = (1 j )<br />
σ<br />
ω µε − = µε<br />
ωε<br />
-<br />
Welle in positiver z-Richtung: Ε (x, y, z) = Ε (x, y) ⋅ e<br />
z γ<br />
Fortpflanzungsmaß der Welle: γ = α + j β<br />
<br />
Ε x, y + k +γ Ε x, y = 0<br />
x,y<br />
2 2<br />
Wellengleichung für Leitungen: ( ) ( ) ( )<br />
Berechnung der Transversalkomponenten:<br />
Η x +<br />
k<br />
= −γ ∂Ηz / ∂ x + j<br />
Z F<br />
⋅∂ΕZ / ∂ y<br />
Ε y γ + k =−γ∂Εz / ∂ y+ jk⋅ΖF ⋅∂Ηz / ∂ x<br />
Η y γ + k<br />
k<br />
=−γ∂Ηz / ∂y− j<br />
Z F<br />
⋅∂Εz / ∂ x<br />
Ε γ + k =−γ∂Ε / ∂x− jk⋅Ζ ⋅∂Η / ∂ y<br />
2<br />
( γ<br />
2<br />
k )<br />
(<br />
2 2<br />
)<br />
(<br />
2 2<br />
)<br />
(<br />
2 2<br />
)<br />
∆<br />
x z F z<br />
Feldwellenwiderstand einer Welle: Z F = Ε x / Η y = - Ε y /H x =<br />
Feldwellenwiderstand der ebenen Welle: Z F = jωµ /( σ + jωε)<br />
F<br />
E<br />
H<br />
transversal<br />
transversal<br />
k/Z = − j( σ + jωε)<br />
; k ⋅ ZF = ωµ<br />
2 2<br />
Skalare Wellengleichung für Leitungen: ( ) ( ) ( )<br />
∆<br />
∆<br />
Ε x,y Z x,y + k +γ Ε Z x,y = 0<br />
x,y<br />
2 2<br />
( ) ( ) ( )<br />
H x,y + k +γ H x,y = 0<br />
Z Z
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Leitungstheorie <strong>–</strong> Exakte Berechnung von α und β<br />
1. Berechnen der komplexen Wurzel<br />
= ( R '+ j L')( G'+ j C')<br />
=<br />
j<br />
Ae ϕ<br />
⋅<br />
= A ⋅ cos ( / 2)<br />
β = A ⋅ sin ( ϕ/<br />
2)<br />
γ ω ω<br />
α ϕ<br />
2<br />
2 2 2<br />
A = ( RG ' '− LC ' ') + ( LG ' '+ RC ' ')<br />
ω ω<br />
2<br />
ϕ = arctan ⎡<br />
⎣ω( LG ' '+ RC ' ') /( RG ' '−ω LC ' ') ⎤<br />
⎦<br />
2. Polarkoordinaten<br />
tan δ L = R '/( ωL')<br />
= dL<br />
Ζ '= ωL '/cosδL tan δC = G'/( ωC')<br />
= dc<br />
Y'= ωC'/cosδC α = ω<br />
⎛δL + δC<br />
⎞<br />
LC ' ' ⋅sin ⎜ ⎟ /<br />
⎝ 2 ⎠<br />
cosδ L⋅ cosδ<br />
C<br />
β = ω<br />
⎛δL + δC<br />
⎞<br />
LC ' ' ⋅cos⎜ ⎟ /<br />
⎝ 2 ⎠<br />
cosδ L⋅ cosδ<br />
C<br />
ZL =<br />
L '<br />
C '<br />
⋅<br />
cosδ<br />
C<br />
cosδ<br />
δ<br />
C<br />
δ<br />
j L<br />
⋅ e 2<br />
−<br />
3. Kartesische Koordinaten<br />
γ = jβ (1 − jd )(1 − jd ) = jβ ( a + jb)<br />
0 L C 0<br />
L<br />
a 2 <strong>–</strong> b 2 = 1 - dLdC a 2 + b 2 =<br />
α = ω LC ' '<br />
β = ω LC ' '<br />
4. Hyperbolische Funktionen<br />
2 2<br />
L C L C<br />
− 1 + dd + (1 + d )(1 + d ) / 2<br />
2 2<br />
L C L C<br />
1 − dd + (1 + d )(1 + d ) / 2<br />
dL = sinh L ∆ dC = sinh ∆ C<br />
2 2<br />
L C<br />
(1 + d )(1 + d )<br />
∆ L +∆ C<br />
α = β0 sinh<br />
2<br />
⎛ R' G'Z ⎞ 0<br />
α = ⎜ + ⎟<br />
⎝2ZL02 ⎠<br />
∆ −∆<br />
cosh<br />
2<br />
∆ −∆<br />
β = β0 cosh<br />
0 cosh v =<br />
v<br />
∆ L −∆C<br />
2<br />
L C<br />
2<br />
L L C
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
1<br />
dB/m<br />
0,1<br />
0,01<br />
0,001<br />
εr = 10<br />
Dämpfung durch dielektrische Verluste<br />
0 2 4 6 8 10<br />
f/GHz<br />
1. bei einer ebenen Welle,<br />
2. bei einer TEM-Welle,<br />
3. Minimalwert bei einer Hohlleiter-Welle,<br />
4. Maximalwert bei einer Oberflächenwelle.<br />
π<br />
αDiel. ≈ εr⋅ f ⋅ ⋅ tanδ = tanδ<br />
⋅27,3 dB/λ für tanδ < 0,1 (Fehler < 1 ‰)<br />
c<br />
aDiel = r<br />
o<br />
tan δ = 10 -3<br />
f r<br />
GHz m ε ⋅ ⋅ · tanδ ⋅ 91 dB<br />
tan δ = 10 -4<br />
tan δ = 10 -5<br />
εr = 2<br />
εr = 10<br />
εr = 2<br />
εr = 10<br />
εr = 2
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Dämpfung durch Leiterverluste:<br />
Koaxialleitung<br />
H<br />
ϕ<br />
I<br />
Z0 D<br />
= ZL = ln<br />
2π<br />
r<br />
2π ε d r<br />
( )<br />
E r = U ⎡⎣ r⋅ln D/ d ⎤⎦<br />
konforme Abbildung auf ein Rechteck:<br />
w<br />
z = e<br />
ε 1 1 + D/ d<br />
= ⋅ ⋅ ⋅ , RF<br />
=<br />
α L RF<br />
r<br />
Z0 D ln( D/ d)<br />
minimale Dämpfung bei ln (D/d) = 1,28 bzw. ZL = 77 Ω / ε r<br />
größte Spannungsfestigkeit bei D/d = 2,718 = e bzw. ZL = 60 Ω / ε r<br />
maximale übertragbare Leistung bei D/d = 1,65 = e bzw. ZL = 30 Ω / ε r<br />
Ausbreitungsbeginn der H11-Welle: fkrit<br />
D<br />
D<br />
d<br />
D<br />
h<br />
e<br />
D<br />
D<br />
2co 1<br />
≈ ⋅<br />
π ( D+ d)<br />
ε<br />
Z<br />
2π εr arcosh<br />
D + d −4e<br />
2Dd<br />
ZL = 0<br />
r<br />
2 2 2<br />
ZL 60Ω ≈ ln(1,07 ⋅ D/ d)<br />
für d/D < 0,8<br />
ε<br />
ZL<br />
r<br />
60Ω ⎡4D π h⎤<br />
≈ ln tanh<br />
ε<br />
⎢<br />
⎣π d D ⎥<br />
⎦<br />
r<br />
ZL 60Ω ⎛ 4 D ⎞<br />
≈ ln ⎜ ⋅ ⎟<br />
ε ⎝πd⎠ r<br />
für d/D < 0,75<br />
und h/d > 0,65<br />
für d/D < 0,7<br />
πµ f<br />
σ
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Koaxialleitung mit konstantem Außendurchmesser<br />
Durchmesser des Innenleiters als Funktion der Dielektrizitätszahl<br />
ZL = 50 Ω<br />
d ε r =2,3 ε r =1<br />
Zunahme der Leiterverluste aufgrund der höheren Stromdichte im dünneren<br />
Innenleiter.<br />
Dielektrizitätszahl 1 1,3 1,5 2,0 2,3<br />
Durchmesserverhältnis 2,3 2,59 2,77 3,25 3,54<br />
Dämpfungszunahme in % 0 8,6 14,5 28,7 37,4<br />
Dielektrikum Luft PTFE,<br />
porös<br />
Schaum-<br />
PE<br />
D<br />
PTFE PE
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
lg P /P<br />
max 0<br />
Koronaeinsatz<br />
Maximal übertragbare cw-Leistung für ein Koaxialkabel<br />
Typische Werte z.B. für das Kabel RG-214/U<br />
Max. Verlustleistung PV' = 20 W/m<br />
∼1/sqr(f)<br />
ohmsche<br />
Verluste<br />
∼1/f<br />
dielektr.<br />
Verluste<br />
≈100 kHz ≈10 GHz Frequenz
a in<br />
dB/km<br />
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
D/cm<br />
fc H11<br />
f/GHz<br />
f/GHz<br />
fc H11<br />
Dämpfung durch Kupferverluste als Funktion des Innendurchmessers und als Funktion der Frequenz,<br />
luftgefüllte Koaxialleitung mit ZL = 50Ω<br />
D in cm
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Isolierstoffe<br />
Bezeichnung Dielektrizitäts- tan δ lineare Wärme- Temperaturbereich Bemerkungen<br />
zahl εr<br />
dehnungszahl<br />
(CTE)<br />
Polyäthylen (PE) 2,3 2 ⋅10 -4 180 ⋅10 -6 /K -70 °C bis +80 °C Standard-Dielektrikum<br />
Polypropylen (PP) 2,3 5 ⋅10 -4 180 ⋅10 -6 /K -70 °C bis +80 °C tanδ sinkt mit zunehmender Frequenz<br />
Polystyrol (PS) 2,5 <strong>–</strong> 2,6 1-5 ⋅10 -4 90 ⋅10 -6 /K -70 °C bis +60 °C gereckte Folie; viele Arten<br />
Polytetrafluoräthylen<br />
(PTFE) (Teflon)<br />
Fluoräthylenpropylen<br />
(FEP)<br />
2,0 <strong>–</strong> 2,1 1 ⋅10 -4 120 ⋅10 -6 /K -190 °C bis +260 °C beständig gegen Umgebungseinflüsse,<br />
2,1 5 ⋅10<br />
brennt nicht<br />
-4 95 ⋅10 -6 /K -190 °C bis +200 °C extrudierbar, brennt nicht<br />
Leiterwerkstoffe<br />
Bezeichnung<br />
Leitfähigkeit σ Faktor K lineare Wärme- Bemerkungen<br />
in S/m<br />
für RF<br />
dehnungszahl<br />
Silber (Ag) 62 ⋅ 10 6 1,00 20 ⋅ 10 -6 /K höchste elektrische und thermische Leitfähigkeit<br />
Kupfer (Cu) 58 ⋅ 10 6 1,03 16, 5⋅ 10 -6 /K oxidiert<br />
Gold (Au) 45 ⋅ 10 6 1,17 14, 2⋅ 10 -6 /K keine Korrosion<br />
Aluminium (Al) 33 ⋅ 10 6 1,37 24 ⋅ 10 -6 /K hohe Wärmeleitfähigkeit<br />
Zink (Zn) 16 ⋅ 10 6 1,97 29 ⋅ 10 -6 /K<br />
Messing (Ms) 12-14 ⋅ 10 6 2,2 16, 5-30 ⋅ 10 -6 /K je nach Cu- bzw. Zn-Anteil<br />
Zinn (Sn) 8,7 ⋅ 10 6 2,67 27 ⋅ 10 -6 /K<br />
Stahl (St) 1-7 ⋅ 10 6 f (µr) 11, 5⋅ 10 -6 /K verschiedene Sorten, µr zwischen 1 und 1.000
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Daten gebräuchlicher Koaxialleitungen<br />
Bezeichnung, Aufbau ZL/Ω d/D in mm Außendurchmesser<br />
in mm<br />
vrel<br />
in %<br />
C′ in<br />
pF/m<br />
Dämpfung<br />
(Nennwerte)<br />
RG-58 C/U (verzinnte Cu-Litze/PE/<br />
Geflecht aus verzinnten Cu-Drähten)<br />
50 ± 2 0,9 / 2,95 5 66 101 100 MHz: 0,17 dB/m<br />
1 GHz: 1,3 dB/m<br />
RG-400/U (versilberte Cu-Litze/<br />
PTFE/ doppeltes Geflecht versilberter<br />
Cu-Drähte)<br />
50 ± 2 1,0 / 2,95 5 69 96 1 GHz: 0,4 dB/m<br />
10 GHz: 2,2 dB/m<br />
RG-142 B/U (wie RG-400, nur Innenleiter<br />
Cu-plattierter, versilberter St-<br />
Draht)<br />
50 ± 2 0,95 / 2,95 5 69 96 1 GHz: 0,4 dB/m<br />
10 GHz: 1,8 dB/m<br />
RG-402/U (Cu-plattierter St-Draht,<br />
versilbert/PTFE/nahtloses Cu-Rohr)<br />
50 ± 1 0,91 / 3,02 3,58<br />
(.141″)<br />
69 96 100 MHz: 0,1 dB/m<br />
1 GHz: 0,4 dB/m<br />
10 GHz: 1,5 dB/m<br />
RG-214/U (versilberte Cu-Litze/PE/<br />
doppeltes Geflecht versilberter<br />
Cu-Drähte)<br />
50 ± 2 2,25 / 7,25 10,8 66 101 100 MHz: 0,07 dB/m<br />
1 GHz: 0,26 dB/m<br />
10 GHz: 1,5 dB/m<br />
RG-393/U (wie RG-400) 50 ± 2 2,38 / 7,25 9,9 69 96 1 GHz: 0,2 dB/m<br />
10 GHz: 1 dB/m<br />
RG-401/U (wie RG-402, nur Innenleiter<br />
versilberter Cu-Draht)<br />
CCI-Kleinkoaxialpaar (Cu/Scheibenoder<br />
Ballonisolierung/Cu-Rohr/<br />
2 Lagen Eisenband)<br />
CCI-Normalkoaxialpaar (Cu/PE-<br />
Scheiben/0,25 mm Cu-Band/<br />
2 Lagen Eisenband)<br />
50 ± 1 1,64 / 5,46 6,35<br />
(.250″)<br />
69 96 1 GHz: 0,3 dB/m<br />
10 GHz: 1 dB/m<br />
75 1,2 / 4,4 - 95 46 60 MHz: 40,6 dB/km<br />
60 kHz: 1,3 dB/km<br />
1 MHz: 5,3 dB/km<br />
75 2,6 / 9,5 - 95 46 1 MHz: 2,4 dB/km<br />
60 MHz: 18,5 dB/km<br />
100 MHz: 24 dB/km<br />
Preis<br />
€/m<br />
üblicher<br />
Stecker<br />
0,40 BNC<br />
7 SMA<br />
6 SMA<br />
10 SMA<br />
3 N<br />
12 N<br />
15 PC-7, N<br />
Telekom -<br />
Telekom -
5<br />
4<br />
a in<br />
dB/m<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Dämpfung von 7-mm-Koaxialleitungen (Meßwerte)<br />
2 6 10 14 18<br />
f/GHz<br />
I: RG-214 /U, Hersteller I, N-Stecker Typ I.<br />
II: RG-214 /U, Hersteller II, N-Stecker Typ II.
8<br />
6<br />
a in<br />
dB/m<br />
4<br />
2<br />
0<br />
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Dämpfung von 3-mm-Koaxialleitungen (Meßwerte)<br />
2 6 10 14 18<br />
f/GHz<br />
I: RG-142 B/U, Kabel so tordiert, daß das Geflecht aufgeweitet ist.<br />
II: RG-142 B/U, Kabel so tordiert, daß das Geflecht eng anliegt.
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Bauformen koaxialer Leitungen<br />
a) Scheibenisolierung<br />
b) offene Stützwendel<br />
c) Styroflexwendel<br />
d) längshomogene Stützen<br />
e) Ballonisolierung<br />
f) Foam-Skin-Dielektrikum<br />
g) Bambuskabel
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Dielektrikum<br />
PE<br />
(RG-214/U)<br />
Dämpfung α<br />
in dB/m<br />
bei 100 MHz<br />
Hersteller-Daten für ein 7,25-mm-Koaxialkabel<br />
Geflecht-Außenleiter, ZL = 50 Ω<br />
Max. Leistung<br />
in W<br />
bei 100 MHz<br />
Dämpfung α<br />
in dB/m<br />
bei 1 GHz<br />
Max. Leistung<br />
in W<br />
bei 1 GHz<br />
Max.<br />
Spannung<br />
Umax eff in kV<br />
0,06 950 0,23 270 5<br />
PE-X 0,06 1.800 0,23 500 5<br />
Foam-PE 0,05 500 0,17 150 2,2<br />
Foam-PE-X 0,05 1.000 0,17 300 1,4<br />
PTFE 0,06 6.200 0,22 1.700 5<br />
Low Density<br />
PTFE<br />
0,04 16.000 0,14 5.700 3
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
a) b) c)<br />
a) und b): Koaxiale Querschnittsprünge mit Änderung von Z L,<br />
c): Querschnittsprung ohne Wellenwiderstandsänderung<br />
mit kompensierter Feldstörung<br />
a) b) c)<br />
Abrupter Übergang von Luft in ein Dielektrikum,<br />
a): konst. Reflexionsfaktor wegen Änderung des Wellenwiderstandes,<br />
b) und c): tiefpaßkompensierter, reflexionsarmer Übergang<br />
a) b) c) d) e)<br />
Isolierstützen (beads), a) bis d): scheibenförmig, e) stabförmig
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Koaxiale Drehkupplung mit λ/4-Transformationen ohne galvanische Verbindung
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Kapazitätsbelag:<br />
Leitungswellenwiderstand:<br />
Z<br />
L<br />
2r 0<br />
1 ε εrZ<br />
= =<br />
vC C<br />
0 0<br />
' '<br />
Oberflächenstromdichte:<br />
Hϑ = K = J δ<br />
2d<br />
y<br />
Dämpfung durch Leiterverluste:<br />
Symmetrische Zweidrahtleitung<br />
α L<br />
⎧ 2 ⎫<br />
⎪d ⎛ d ⎞ ⎪<br />
C' = πε0εr/ ln ⎨ + ⎜ ⎟ − 1 ⎬=<br />
πε / arcosh( d / r0)<br />
⎪r0 ⎝r0 ⎩<br />
⎠ ⎪<br />
⎭<br />
C' ≈ πε ε / ln(2 d/ r ) Näherung mit Fehler < 1% für<br />
0 r<br />
0<br />
( µ π)<br />
( )<br />
L ' ≈ / ln 2 d / r<br />
Z<br />
L<br />
0 0<br />
d ≥3,6 r bzw. Z ⋅ ε ≥235Ω ⎧ 2 ⎫<br />
ZO ⎪ d ⎛ d ⎞ ⎪<br />
= ln ⎨ + ⎜ ⎟ −1⎬<br />
π ε r r O ⎝rO ⎩<br />
⎪ ⎠<br />
⎭<br />
⎪<br />
( ) 2<br />
dr<br />
Ι<br />
O −1<br />
Κ= ⋅<br />
2 π r ( d r ) + cosϑ<br />
O O<br />
RF<br />
⋅ εr<br />
1<br />
= ⋅ ⋅<br />
2Z<br />
r<br />
O O<br />
Id<br />
Feldstärken: Η ( xy , ) = ⋅<br />
π<br />
Ud<br />
Ε ( x, y)<br />
= ⋅<br />
ln(2 d/ r )<br />
0<br />
d/ r<br />
L r<br />
Näherung wie oben<br />
O<br />
{ }<br />
( dr) dr ( dr)<br />
2 2<br />
O O O<br />
−1ln( ⋅ ) + −1<br />
<br />
2 2 2<br />
2 xyex −( y − x + d ) ey<br />
2 2 2 2 2 2<br />
( y − x + d ) + 4x<br />
y<br />
O<br />
<br />
2 2 2<br />
( y − x + d ) ex −2xyey<br />
2 2 2 2 2 2<br />
( y − x + d ) + 4x<br />
y<br />
geringste Dämpfung: d/r0 = 2,276; ZL ε r = 175,6Ω<br />
(d = const.)<br />
höchste Spannungsfestigkeit: d/r0 = 2,932; ZL ε r = 208,6Ω<br />
(d = const.)<br />
max. Leistungsübertragung: d/r0 = 2,146; ZL ε r = 167,7Ω<br />
(d = const.)<br />
Fernfeld (Liniendipol):<br />
I⋅d 1<br />
H (r) = ⋅ 2<br />
π r<br />
U⋅d 1<br />
E (r) = ⋅ 2<br />
ln(2 d/ r ) r<br />
ϑ<br />
x<br />
O
½<br />
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
B<br />
A<br />
w<br />
Konforme Abbildung:<br />
Symmetrische Zweidrahtleitung<br />
C<br />
B<br />
D A<br />
u C<br />
Abbildungsfunktion:<br />
1<br />
z = tanh(w π )<br />
R<br />
1<br />
R =<br />
sinh(2πu C)<br />
1<br />
2<br />
uC= arsinh d −1<br />
2π<br />
0 ≤ u ≤ uC 0 ≤ v ≤ 0,5<br />
D<br />
C<br />
z<br />
d<br />
Kreisbogen, Radius 1<br />
z<br />
B
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Feldbild der TEM-Welle (orthogonale Kreise)<br />
Elektrische Feldlinien:<br />
Magnetische Feldlinien:<br />
- I<br />
-U/2<br />
2r 0<br />
Symmetrische Zweidrahtleitung<br />
d<br />
z<br />
y<br />
ϕ<br />
d<br />
r<br />
I<br />
U/2<br />
x<br />
P
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Die symmetrische Zweidrahtleitung<br />
1. Symmetrischer Betrieb zur Unterdrückung von Störungen durch<br />
elektrische Felder<br />
ΣU = 0<br />
Stör<br />
E Stör<br />
ΣU = 0<br />
Stör<br />
2. Verdrillen zur Unterdrückung von Störungen durch magnetische Felder<br />
ΣU Stör = 0<br />
B •<br />
I Stör<br />
U ind<br />
3. Abschirmen zur Störunterdrückung<br />
B •<br />
B •<br />
s
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
1000 Ω<br />
500 Ω<br />
0 Ω<br />
0 50 100<br />
Leiterabstand in cm<br />
Leitungswellenwiderstand einer Zweidrahtleitung in Luft. Bei ZL = 0 Ω berühren sich die beiden Leiter.<br />
1<br />
2<br />
5<br />
10<br />
20<br />
50<br />
100<br />
Leiterdurchmesser<br />
in mm
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Vertikalkomponente der magnetischen Feldstärke einer Zweidrahtleitung<br />
in verschiedenen parallelen Ebenen y = const.<br />
20 log (Hy/Hy0) / dB = f(x/d)<br />
H<br />
H<br />
y<br />
y0<br />
2<br />
2<br />
1+<br />
( y / d ) − ( x / d )<br />
=<br />
2<br />
2 2<br />
2 2<br />
[ 1+<br />
( y / d ) − ( x / d ) ] + 4(<br />
x / d ) ( y / d )<br />
Bezugswert für 0 dB: Hy0 = Hy (x = 0, y = 0) = I/(π d)<br />
Hy<br />
2d<br />
y = 0<br />
y= d/2<br />
y = d<br />
x/d<br />
x<br />
y = d<br />
y = d/2<br />
y = 0
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
2r 1<br />
2d<br />
TEM-Wellenleiter mit runden Leitern<br />
2r 2<br />
- +<br />
-<br />
2r<br />
2d<br />
+<br />
h<br />
0<br />
+ +<br />
-<br />
- + -<br />
+<br />
-<br />
-<br />
d d<br />
+<br />
+<br />
-<br />
+<br />
-<br />
d<br />
Z<br />
2π ε r<br />
arcosh<br />
4<br />
ZL = 0<br />
arcosh x = ln (x +<br />
2 2 2<br />
d −r1 −r2<br />
2<br />
x − 1 )<br />
2rr<br />
1 2<br />
Gegentaktbetrieb (odd mode)<br />
ZL 60<br />
D = d/r H = h/r<br />
2 2 2 2<br />
Ω 4DH − 2 D −H−1 ≈ arcosh<br />
2 2<br />
ε<br />
2( D + H )<br />
ZL 120<br />
r<br />
r<br />
für H + D ≥ 4<br />
Ω<br />
2<br />
≈ ln{ 2 H ( h/ d ) + 1) } für H, D ≥ 3,5<br />
ε<br />
Gleichtaktbetrieb (even mode)<br />
Ω ⎛ 2 2<br />
(2H − 1/ H) + 4D<br />
⎞<br />
≈ arcosh ⎜H⎟ 2<br />
ε ⎜ 4D+ 1 ⎟<br />
r ⎝ ⎠<br />
ZL 30<br />
ZL 30<br />
r<br />
für H + D ≥ 4<br />
Ω<br />
2<br />
≈ ln{ 2 H ( h/ d ) + 1}<br />
für H, D ≥ 4,5<br />
ε<br />
koplanare Dreidrahtleitung<br />
ZL 30<br />
3<br />
Ω ( D− 1) ( D+<br />
1)<br />
≈ ln<br />
ε 2D−1 r<br />
für D ≥ 4<br />
bzw. ZL εr ≥90Ω 2 N dünne Leiter, gleichmäßig am Kreisumfang verteilt<br />
ZL<br />
120Ω<br />
1<br />
≈ arcosh<br />
N ε sin arcsin (1/ )<br />
r<br />
{ N D }<br />
für D 1
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Bauformen von Zweidrahtleitungen: a) Freileitung, b) Stegleitung (Bandleitung), c) Schaumstoffleitung, d) Schlauchleitung,<br />
e) geschirmte Zweidrahtleitung, f) symmetrische Vierdrahtleitung (Sternvierer) in einem Fernmeldekabel
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
U U U<br />
⎛ ⎞ ⎛<br />
1 1 1⎞⎛<br />
⎞ ⎛ ⎞<br />
⎜ ⎟ even even<br />
= ⎜ ⎟⎜<br />
⎟= ( V ⎜ ⎟<br />
⎜U )<br />
⎜ ⎟<br />
2<br />
⎟ ⎜1 1⎟⎜U<br />
⎟ ⎜U ⎟<br />
⎝ −<br />
⎝ ⎠ ⎠⎝ odd ⎠ ⎝ odd ⎠<br />
U<br />
( ) 1<br />
⎛ ⎞<br />
even 1<br />
⎛1 1⎞⎛<br />
⎞ ⎛ ⎞<br />
−<br />
⎜ ⎟ 1 1<br />
= ⎜ ⎟⎜ ⎟= V ⎜ ⎟<br />
⎜U⎟ 2 ⎜<br />
odd 1 1⎟⎜⎜U<br />
⎟ ⎜<br />
2<br />
⎟ ⎜U ⎟<br />
⎝ − ⎠<br />
2<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
Mehrleitersysteme:<br />
Symmetrische Dreifachleitung<br />
U U<br />
1 2<br />
Feldbild der Gegentaktwelle (odd mode)<br />
Feldbild der Gleichtaktwelle (even mode)<br />
0
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
L1<br />
0<br />
L2<br />
L3<br />
I 1<br />
230 V<br />
I 2<br />
400 V<br />
I 2<br />
I 3<br />
I01 I02 I03 Mehrleitersysteme:<br />
Drehstromkabel<br />
R L2<br />
R L1<br />
R L3<br />
I mit2<br />
I 3 = + +<br />
I 1<br />
Leiterströme<br />
=<br />
I mit3<br />
⎛I⎞ ⎛<br />
1 1 1 1 ⎞<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞<br />
⎜ ⎟ I I<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ Null ⎟ ⎜ Null ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
I ⎜ 2<br />
2 1 a a ⎟<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟= ⎜IMit ⎟= ( V) I<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ Mit ⎟<br />
⎜ ⎟ 1 a a2 I ⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎜ I 3 ⎟ ⎝ ⎠⎜<br />
Gegen ⎟ ⎜IGegen ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
⎛ ⎞ I ⎛<br />
Null 1 1 1 I ⎞ ⎛<br />
1 I ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎛ ⎞<br />
⎜ ⎟⎜<br />
⎟ ⎜ 1 ⎟<br />
⎜ ⎟ 1 −1<br />
I ⎜12 Mit a a ⎟⎜<br />
⎟ ⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟= I<br />
3 ⎜ 2⎟= ( V) I<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ 2⎟<br />
⎜ ⎟<br />
1 a2 I ⎜ a ⎟⎜<br />
⎟ ⎜ ⎟<br />
⎜ Gegen ⎟ ⎝ ⎠⎜I3⎟ ⎜I3⎟ ⎝ ⎠<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
+<br />
I mit1<br />
1<br />
2 3<br />
I gegen3<br />
I gegen2<br />
Nullsystem Mitsystem Gegensystem<br />
+<br />
j2π 3 j120°<br />
a= e = e<br />
0<br />
I gegen1
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
Übergang erdunsymmetrisch auf symmetrisch ohne Symmetrierung<br />
Koaxialleitung, Z = 50<br />
L Ω Symm. Zweidrahtleitung,<br />
2 A<br />
2 A<br />
Mantelwelle<br />
5 A<br />
5 A<br />
2 A<br />
Umgebungsmasse<br />
4 A<br />
4 A<br />
Gegentakt-<br />
Welle<br />
Z = 240<br />
L<br />
2 A<br />
Ω<br />
1 A<br />
1 A<br />
Gleichtakt-<br />
Welle<br />
2 A<br />
Z L<br />
C Streu
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong> Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau<br />
a b<br />
c d<br />
e f<br />
g h<br />
Symmetrierschaltungen (Baluns : BALanced-UNbalanced))<br />
i j<br />
k l<br />
a) Serienverzweigung (Übergang von einer Zweidrahtleitung auf zwei<br />
Koaxialleitungen), b) Symmetrierübertrager mit Wicklungen,<br />
c) Brückenschaltung mit diskreten Bauelementen, d) koaxialer Sperrtopf<br />
(nicht abstrahlend), e) λ/2-Dipol mit Sperrtopf (abstrahlend), f)<br />
Symmetriertopf (nicht abstrahlend), g) Symmetrier-Schleife<br />
(Schleifenantenne)<br />
h) Schlitzübertrager, i) λ/2-Umwegleitung, j) Verdrahtungsbeispiel für eine<br />
4:1-Transformation mit einem Leitungsübertrager, k) Ersatzschaltbild zum<br />
Leitungsübertrager, l) Übergang Microstrip auf Zweidrahtleitung.
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> MIKROWELLENTECHNIK<br />
F A C H B Ü C H E R<br />
[1] Meinke/Gundlach: Taschenbuch der Hochfrequenztechnik.<br />
Springer, Berlin, 5. Auflage 1992.<br />
[2] Ramo, S.; Whinnery, J.R.; van Duzer, Th.: Fields and waves in communication electronics.<br />
Wiley, New York, 2. Auflage 1984.<br />
[3] Zinke/Brunswig: Hochfrequenztechnik 1: Hochfrequenzfilter, Leitungen, Antennen.<br />
Springer, Berlin, 6. Auflage 2000.<br />
[4] Unger, H.-G.: Elektromagnetische Wellen auf Leitungen.<br />
Hüthig, Heidelberg, 3. Auflage 1990.<br />
[5] Unger, H.-G.: Elektromagnetische Theorie für die Hochfrequenztechnik, Band 1.<br />
Hüthig, Heidelberg, 2. Auflage 1988.<br />
[6] Collin, R.E.: Grundlagen der Mikrowellentechnik. Technik, Berlin 1973<br />
[7] Collin, R.E.: Field theory of guided waves. McGraw-Hill, New York 1960.<br />
[8] Waldron, R.A.: Theory of guided electromagnetic waves.<br />
van Nostrand Reinhold, London 1970.<br />
[9] Gupta, K.C.; Garg, R.; Bahl, I.J.; Bhartia, P.: Microstrip lines and slotlines.<br />
Artech House, Dedham MA, 2. Aufl. 1996.<br />
[10] Howe, H.: Stripline circuit design. Artech House, Dedham MA 1974.<br />
[11] Moreno, Th.: Microwave transmission design data.<br />
Artech House, Dedham MA 1989.<br />
[12] Hoffmann, R.K.: Integrierte Mikrowellen-Schaltungen. Springer, Berlin 1983.<br />
[13] Janssen, W.: Hohlleiter und Streifenleiter. Hüthig, Heidelberg 1977.<br />
[14] Wolff, I.: Einführung in die Mikrostrip-Leitungstechnik. H. Wolff, Aachen, 2. Auflage 1978.<br />
[15] Harrington, R.F.: Time-harmonic electromagnetic fields. Mc Graw-Hill, New York 1961.<br />
[16] Hölzler, E.; Tierbach, D.: Nachrichtenübertragung. Springer, Berlin 1966.<br />
[17] Gunston, M.A.R.: Microwave transmission-line impedance data.<br />
van Nostrand Reinhold, London 1972.<br />
[18] Laverghetta, Th.S.: Microwave measurements and techniques.<br />
Artech House, Dedham MA 1976.<br />
[19] Hilberg, W.: Charakteristische Größen elektrischer Leitungen.<br />
Berliner Union Kohlhammer, Berlin 1972.<br />
[20] Hilberg, W.: Electrical characteristics of transmission lines.<br />
Artech House, Dedham MA 1979.<br />
[21] Schmid, H.: Theorie und Technik der Nachrichtenkabel. Hüthig, Heidelberg 1976.<br />
[22] Schubert, W.: Nachrichtenkabel und Übertragungssysteme.<br />
Siemens AG, München, 2. Auflage 1980.<br />
[23] Barnes, C.C.: Submarine telecommunication and power cables.<br />
Peter Peregrinus, Stevenage 1977.<br />
[24] Brinkmann, C.: Die Isolierstoffe der Elektrotechnik. Springer, Berlin 1975.<br />
[25] Frankel, S.: Multiconductor transmission line analysis. Artech House, Dedham MA 1977.<br />
[26] Saad, T.S.: Microwave engineers’ handbook I + II. Artech House, Dedham MA 1971.<br />
[27] Nachrichtentechnische Fachberichte, Band 19. Vieweg, Wiesbaden 1960.
<strong>UniBwM</strong> <strong>–</strong> <strong>EIT</strong> L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> <strong>HOCHFREQUENZTECHNIK</strong><br />
Prof. Dr.-Ing. habil. H. Dalichau L<strong>EIT</strong>UNGEN <strong>DER</strong> MIKROWELLENTECHNIK<br />
[28] Abramowitz, M.; Stegun, I.A.: Handbook of mathematical functions.<br />
Dover, New York, 10. Auflage 1972.<br />
[29] Laverghetta, Th.S.: Microwave materials and fabrication techniques.<br />
Artech House, Dedham MA, 2. Auflage 1990.<br />
[30] Sporleder, F.; Unger, H.G.: Waveguide tapers, transitions and couplers.<br />
Peter Peregrinus, Stevenage 1979.<br />
[31] Bhat, B.; Koul, S.K.: Analysis, design and applications of fin lines.<br />
Artech House, Dedham MA 1987.<br />
[32] Izadian, J.S.; Izadian, S.M.: Microwave transition design. Artech House, Dedham MA 1988.<br />
[33] Wadell, B.C.: Transmission line design handbook. Artech House, Dedham MA 1991.<br />
[34] Rozzi, T.; Mongiardo, M.: Open electromagnetic waveguides. IEE, London 1997.<br />
[35] Mahmoud, S.F.: Electromagnetic waveguides: theory and application. IEE, London.<br />
[36] Simons, R.N.: Coplanar waveguide circuits, components and systems. Wiley, New York 2001.<br />
[37] Edwards, T.C.; Steer, M.B.: Foundations of interconnect and microstrip design.<br />
Wiley, New York, 3. Auflage 2001.<br />
[38] Nguyen, C.: Analysis methods for RF, microwave, and millimeter-wave planar transmission<br />
line structures. Wiley, New York 2000.<br />
[39] Gardiol, F.: Microstrip circuits. Wiley, New York 1994.<br />
[40] Pozar, D.M.; Schaubert, D.H..: Microstrip antennas: The analysis and design of microstrip<br />
antennas and arrays. IEEE, New York 1995.<br />
[41] Wong, K.L.: Compact and broadband microstrip antennas. Wiley, New York 2002.<br />
[42] Wong, K.L.: Design of nonplanar microstrip antennas and transmission lines.<br />
Wiley, New York 1999.<br />
[43] Evans, D.R.: Digital telephony over cables. Addison-Wesley, Boston MA 2001.<br />
[44] Miano, G.; Maffucci, A.: Transmission lines and lumped circuits: Fundamentals and<br />
applications. Academic Press, Burlington MA 2001.<br />
[45] Kumar, G.; Ray, K.P.: Broadband microstrip antennas. Artech House, Dedham MA 2003.<br />
[46] Garg, R.; Bhartia, P.; Bahl, I.: Microstrip antenna design handbook. Artech House, Dedham<br />
MA 2001.<br />
[47] Alison, W.B.W.: A handbook for the mechanical tolerancing of waveguide components. Artech<br />
House, Dedham MA 1987.<br />
[48] Uher, J.; Bornemann, J.; Rosenberg, U.: Waveguide components for antenna feed systems:<br />
Theory and CAD. Artech House, Dedham MA 1993.<br />
[49] Bhartia, P.; Pramanick, P.: E-plane integrated circuits. Artech House, Dedham MA 1987.<br />
[50] Malherbe, J.A.G.: Microwave transmission line couplers. Artech House, Dedham MA 1988.<br />
[51] Dalichau, H.: Konforme Abbildung und elliptische Funktionen. München 1993.<br />
http://www.unibw.de/harald.dalichau.<br />
[52] Dalichau, H.: Offene Wellenleiter für die Nachrichtenübertragung zu spurgeführten<br />
Fahrzeugen. VDI-Verlag, Düsseldorf 1981, Fortschrittberichte der VDI-Zeitschriften Reihe 9:<br />
Elektrotechnik/Elektronik, Nr. 28.<br />
[53] Wolff, I.: Coplanar microwave integrated circuits. Wiley Interscience, Somerset NJ 2007.