Statische Berechnung - Metallbau Riedel GmbH

Metallbau Riedel GmbH
Lärchenbergweg 2
02681 Wilthen
Tel. 03592-33349
Fax. 03592-501316
Riedel-Wilthen@t-online.de
___________________________________________________________________________________
Statische Berechnung
zur Funkübertragungsstation
- Tragwerksplanung -
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Auftraggeber : ......................
......................
.....................
.....................
Auftragnehmer: Metallbau Riedel GmbH
Lärchenbergweg 2
02681 Wilthen
T.: 03592/ 33349
F.: 03592/ 501316
Tragwerksplaner: Metallbau Riedel GmbH
Lärchenbergweg 2
02681 Wilthen
T.: 03592/ 33349
F.: 03592/ 501316
Für die Berechnung
Wilthen, 10.11.2004: Dipl.-Ing.(BA) A. Faragó
Steuer Nr.
204/114/02372
Sitz der Gesellschaft :Wilthen Volksbank : Registergericht Dresden
Geschäftsführer :Burgmeier ,Jörg BLZ : 85590000 Kto.310143707 HRB 9874

- Tragwerksplanung D1 - Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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INHALTSVERZEICHNIS
Inhalt: Seite:
1. Erläuterungsbericht 3
2. Statisches System 3
3. Lastannahmen 4
4. Schnittgrößenermittlung 9
5. Nachweisführung 10
6. Abschließende Bemerkung 17
Anlagen:
Anlage 1 Antennendatenblatt K 736 347 (1 Seite)
Anlage 2 Antennendatenblätter Rifu (3 Seiten)
Anlage 3 Datenblätter Söll-Steigschutzleiter (2 Seiten)
Anlage 4 Berechnungsprotokoll Antennentragkonstruktion ( 22 Seiten)
Literatur und Unterlagen:
/1/ Metallbau Riedel GmbH: Ausführungsplanung D1-Antennenträger zur FuÜst
Unterwürschnitz 1000; Wilthen, 086/ 2004
/2/ DIN 18800 Stahlbauten - Bemessung und Konstruktion (11/90)
/3/ Schneider - Bautabellen 14. Auflage, Werner Verlag, Düsseldorf, 2001
/4/ DIN 1055 - Lastannahmen für Bauten
/5/ DIN 4131 - Antennentragwerke aus Stahl (11/91)
/6/ DIN 1045 – Beton und Stahlbeton – Bemessung und Ausführung (07/88)
/7/ Baugrundbüro Hommel: Geotechnisches Gutachten zur Baugrunduntersuchung für den
Neubau der Mobilfunkstation Unterwürschnitz 1000, Dresden 28.10.2004.
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Metallbau Riedel GmbH 2 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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1. Erläuterungsbericht
Es ist geplant, am Funkübertragungsstandort Unterwürschnitz 1000 Funkinfrastruktur des
Mobilfunkbetreibers T-Mobile zu installieren.
Zu diesem Zweck soll ein Masten errichtet werden (Höhe 9,99 m) welcher zur Aufnahme
von zwei D1-Rundstrahlern (K 736 347) und einer Richtfunkantenne der Abmessung 0,6
m dient.
Die Berechnung erfolgt auf Grundlage der gültigen technischen Vorschriften, wobei
vorrangig auf DIN 4131 Bezug genommen wird. Die Nachweisführung der
Stahlkonstruktion erfolgt auf Grundlage der DIN 18800.
2. Statisches System
Aus der Konstruktion gemäß der zugehörigen Ausführungsplanung (Metallbau Riedel,
06/2004) wird nachfolgend dargestelltes statisches System zur Berechnung herangezogen.
+11,5 m M itte Ant.
+8,8 m Rifu 0.6
+0,0 m GOK.
1.00
.50
10.00
1x Rifu 0,6
K 736 347
MSH 80x8
Bild 1: statisches System des Antennenträger
0.25
5.00
K 736 347
Montageflansch
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Metallbau Riedel GmbH 3 10.11.2004
Ø 323,9x10 Ø 219,1x8
4.00
2.50
3.00
Blockfundament
Magerbeton

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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3. Lastannahmen
3.1 Ständige Lasten:
3.1.1 Ständige Last der Tragkonstruktion
Als ständige Last werden die Eigenlasten der Tragkonstruktion angesetzt.
Rohr 323,9x10: DIN 2448 g = 0,774 kN/m
Rohr 219,1x8: DIN 2448 g = 0,416 kN/m
Rohr 76,1x5: DIN 2448 g = 0,088 kN/m
MSH 80x80x8: DIN 59410 g = 0,192 kN/m
3.1.2. Ständige Last der Antennen und Kabel
Eigenlast einer Antennen K 736 347:
Nach Antennendatenblatt (vgl. Anlage 1): G = 0,08 kN
Zur Berechnung der Schnitt- und Verformungsgrößen wird für die Antennen K 736 347
innerhalb des Statikprogramms pcae (Anlage 4) eine Rohr der Abmessung 51x2,6 mm
eingesetzt. Dadurch geht das Eigengewicht des Rohres in die Berechnung ein, und die
Antenneneigenlast kann somit entfallen.
Eigenlast einer Richtfunkantenne Drm. 0,60 m (vgl. Anlage 2): G Rifu = 0,15 kN
zzgl. Eigengewicht des Vorsatzrohres +Ausleger: G Halterung = 0,50 kN
Summe Richtfunkantennen und Halterung: G Rifu ges = 0,65 kN
Eigenlast der Kabel (geschätzt): g = 0,10 kN /m
3.1.3 Ständige Last der Ausrüstung
Steigleiter Fabrikat Söll-Y-Baum mit Schellenbefestigung (vgl. Anlage 3):
Leiter: g = 0,05 kN/m (inkl. Schellen)
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Metallbau Riedel GmbH 4 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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3.2 Veränderliche Lasten:
3.2.1 Eislast
Gemäß DIN 1055 /9/ ist für Geländehöhen unter 400 m über NN. mit einem allseitigen
Eisansatz von 3 cm zu rechnen. Als Eiswichte sind 7 kN/m 3 anzusetzen.
g = 7,0 kN/m 3 a = 3,0 cm
3.2.1.1 Eislast an der Tragkonstruktion
Rohr 323,9x10: p Eis Rohr 323,9 = 0,324 x π x 0,03 x 7 = 0,213 kN/m
Rohr 219,1x8: p Eis Rohr 219 = 0,219 x π x 0,03 x 7 = 0,145 kN/m
Rohr 76,1x5: p Eis Rohr 76,1 = 0,076x π x 0,03 x 7 = 0,050 kN/m
MSH 80x80x8: p Eis MSH 80x8 = 4 x 0,08 x 0,03 x 7 = 0,067 kN/m
3.2.1.2 Eislast an Antennen und Kabeln
Der Eisansatz an den Kabeln wird vernachlässigt, da sich zusammen mit den Tragrohren
nur ein Eisabsatz aufbaut.
Eislast an einer Antennen K 736 347 (vgl .Anlage 1):
p Eis K 736 347 = 0,051x π x 0,03 x 7 = 0,034 kN/m
Eislast an einer Richtfunkantenne Drm. 0,60 m (vgl. Anlage 2):
2 ⋅π
2
P Eis = ( ⋅ 0,
72 + π ⋅ 0,
72 ⋅ 0,
30)
⋅ 0,
03 ⋅ 7
4
3.2.1.3 Eislast an der Ausrüstung
) = 0,313 kN/m
P Eis Rifuhalterung = 0,3 kN (pauschal)
Summe Eis Rifu: = 0.613 kN
Eislast an Steigleiter Fabrikat Söll-Y-Baum mit Schellenbefestigung (vgl. Anlage 3)
Für den Eisansatz an der Steigleiter werden die Herstellerangaben zur Berechnung
herangezogen:
Leiter: p Eis = 0,122 kN/m
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Metallbau Riedel GmbH 5 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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3.2.2 Windlast
3.2.2.1 grundlegende Annahmen
Die Anlage befindet sich in der Gemeinde Hundsgrün bei Plauen. Gemäß DIN 4131 /5/
ist dieses Gebiet der Windlastzone II zuzuordnen. Demnach gilt:
Windlastzone I: q0 = 1,05 kN/m 2
Standort relativ eben: Δ q = 0,0 kN/m 2
Für die Berechnung wird der Staudruck in Höhe der Antennen angesetzt. Die
Montagehöhe der Antennen beträgt ca. 12 m (< 50 m) über Gelände. Somit ergibt sich
folgender Staudruck:
h 12
Staudruck: q = 0,75 x (1+ ) x q0 = 0,75 x (1+ ) x 1,05 = 0,882 kN/m
100
100
2
Frequenz des Grundtones: f1 = 1,20 Hz (geschätzt)
T1 = 0,83 s
Böenreaktionsfaktoren: η = 1,0 (h < 50m) / δ = 0,
1
φ B0
= 1 + (0,042 T - 0,0019 T 2 ) x δ B
-0,63 = 1,144
B φ = B0
φ x η = 1,144
Rechenwert des Staudruckes:
qd = B φ x q = 1,144 x 0,882 = 1,01 kN/m2 (entspr.: 145 km/h)
Rechenwert des Staudruckes bei Eisansatz:
qd Eis =0,75 x qd = 0,76 kN/m 2 (entspr.: 126 km/h)
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Metallbau Riedel GmbH 6 10.11.2004
B

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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3.2.2.2 Windlast ohne Eisansatz
a.) Windlast auf Rohrmast Drm. 323,9x10:
Streckung: h=10,00 m / b = 0,323 m
h/b =31 / λ = 31 Völligkeitsgrad: ϕ = 1,0 ψ = 0,82
d m
c f0 = 0,91 –0,065 log (
d
) c f0 = 0,941
0
c f = c f0 x ψ = 0,941 x 0,82 = 0,77
p Rohr 168 = d x q d x c f = 0,323 x 1,01 x 0,77 = 0,252 kN/m
b.) Windlast auf Aufsatzmast Drm. 219,1x8:
c f0 = 0,91 –0,065 log (
0
c f = c f0 x ψ = 0,953 x 0,82 = 0,78
d m
) c f0 = 0,953
d
p Rohr 168 = d x q d x c f = 0,219 x 1,01 x 0,78 = 0,173 kN/m
c.) Windlast auf Rohr Drm. 76,1x5:
c f0 = 0,91 –0,065 log (
0
c f = c f0 x ψ = 0,982 x 0,82 = 0,78
d m ) c f0 = 0,982
d
p Rohr 168 = d x q d x c f = 0,076 x 1,01 x 0,78 = 0,059 kN/m
d.) Windlast auf Ausleger MSH 80x80x8::
c f0 = 1,9
c f = c f0 x ψ = 1,56
p = d x q d x c f = 0,08 x 1,01 x 1,56 = 0,126 kN/m
e.) Windlast auf Antennen:
Antennen K 736 347 (vgl .Anlage 1): P W = 0,21 kN
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Metallbau Riedel GmbH 7 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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Richtfunkantenne Drm. 0,6 m (vgl .Anlage 2):
A w = 0, 408 m 2 c f = 1,4
P W = AW x q d x c f = 0,408 x 1,01 x 1,4 = 0,58 kN
f.) Windlast auf Söll-Leiter (vgl. Anlage 3):
A w = 0,096 m 2 / m c f = 1,6
p w = q x A w x c f = 0,155 kN/ m
3.2.2.3 Windlast mit Eisansatz
a.) Windlast mit Eisansatz auf Rohrmast Drm. 323,9x10:
⎛
⎜
⎝
⎞
⎟
⎠
c f0 = 0,91- 0,065 log
d m
d 0
für d > 0,1 m mit d0 = 1 m
c f0 = 0,937 ψ = 0,79 (bei d =383 mm)
c f = c f0 x ψ = 0,937 x 0,79 = 0,74
p Eis = d x q d x c f = 0,383 x 0,76 x 0,74 = 0,216 kN/m
b.) Wind mit Eis auf Aufsatzmast Drm. 219,1x8:
c f0 = 0,91 –0,065 log (
0
c f = c f0 x ψ = 0,946 x 0,79 = 0,75
d m ) c f0 = 0,946
d
p Rohr 168 = d x q d x c f = 0,279 x 0,76 x 0,75 = 0,159 kN/m
c.) Windlast mit Eis auf Rohr Drm. 76,1x5:
c f0 = 0,91 –0,065 log (
d m ) c f0 = 0,966
d
0
c f = c f0 x ψ = 0,966 x 0,79 = 0,76
p Rohr 168 = d x q d x c f = 0,136 x 0,76 x 0,76 = 0,078 kN/m
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Metallbau Riedel GmbH 8 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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d.) Windlast mit Eis auf Ausleger MSH 80x80x8::
c f0 = 1,9
c f = c f0 x ψ = 1,51
p = d x q d x c f = 0,14 x 0,76 x 1,51 = 0,160 kN/m
e.) Windlast mit Eis auf Antennen:
Antennen K 736 347 (vgl .Anlage 1): - Außendurchmesser 51 mm, demnach Windlast –
ermittlung wie Rohr:
c f0 = 0,91 –0,065 log (
0
c f = c f0 x ψ = 0,972 x 0,79 = 0,77
d m ) c f0 = 0,972
d
p Rohr 51 = d x q d x c f = 0,111 x 0,76 x 0,77 = 0,064 kN/m
Richtfunkantenne Drm. 0,6 m (vgl .Anlage 2):
A w = 0, 479 m 2 c f = 1,4
P W = AW x q d x c f = 0,479 x 0,76 x 1,4 = 0,51 kN
g.) Windlast auf Söll-Leiter (vgl. Anlage 4):
A w = 0,209 m 2 / m c f = 1,6
p w Eis = q x A w x c f = 0,254 kN
4. Schnittgrößenermittlung
Die Ermittlung der Schnittgrößen erfolgt unter Nutzung des Programms PCAE (DTE 2.1)
als räumliches Stabtragwerk. Wie aus der Anlage 1 (Berechnungsprotokoll) ersichtlich
wird, werden die Lastfälle einzeln eingegeben und zu den jeweiligen Lastkollektiven,
unter Einrechnung der Teilsicherheitsfaktoren, überlagert. Es wird der vollständige
Schnittgrößen- und Verformungszustand für diese Lastgruppen nach Theorie 2. Ordnung
ermittelt.
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Metallbau Riedel GmbH 9 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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Anmerkung: Zur Schnittgrößen und Verformungsermittlung wurde für die Antennen ein
Rohrquerschnitt der Dimension Drm. 51 mm eingesetzt.
5. Nachweisführung
Werkstoff: S 235 JR :
Die Grenznormalspannung σ R,d für S 235 JR :
Die Grenzschubspannung τ R,d für S 235 JR :
2
f y , k = 240N / mm und γ M = 1,
1
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Metallbau Riedel GmbH 10 10.11.2004
σ
τ
R , d
R , d
218N / mm
=
126N / mm
=
N
207
mm
Grenzschweißnahtspannung σ WR, d für S 235 JR: σ W = R,
d
2
Die Nachweise werden nach dem Verfahren „ elastisch/ elastisch “ geführt !
5.1. Nachweis des Rohrquerschnittes Drm. 323,9x10:
Maßgebende Schnittgrößen (Lastkollektiv 6) : Stab 1 /Knoten 1 (vgl. Anlage 4):
M z
= 47,
2kNm
N = 19,
1kN
Q = 8,
06kN
Querschnittswerte für Rohr 323,9x10:
/a/ Spannungsnachweis:
A =
98, 6cm
M z
Vorhandene Normalspannung: σ vorh = +
W
2
z
2
2
3
Wel = 751cm
47,
2kNm
19,
1kN
N
N
σ vorh = + σ
3
2
vorh = 64,
8 < σ 2 R,
d = 218 2
751cm
98,
6cm
mm
mm
σ
vorh
Ein Vergleichspannungsnachweis kann entfallen, da < 0,
5.
σ
R,
d
N
A

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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/b/ Beulnachweis (vereinfacht, grenz d/t):
Bedingung:
σ N =
⎛ d ⎞ ⎛ σ
grenz⎜
⎟ =
t ⎜
⎜90
− 20
⎝ ⎠ ⎝ σ
N 2
= 1, 22N
/ mm σ 1 =
A
N
A
N
1
+
⎞ 240
⎟ ∗
⎠ σ 1 ∗γ
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Metallbau Riedel GmbH 11 10.11.2004
M
W
⎛ d ⎞
d
grenz ⎜ ⎟ = 295 > 32,
4 = Nachweis erfüllt!
⎝ t ⎠
t
5.2. Nachweis des Rohrquerschnittes Drm. 219,1x8:
M
≥
d
t
= 64, 8N
/ mm
Maßgebende Schnittgrößen (Lastkollektiv 6) : Stab 2 / Knoten 2 (vgl. Anlage 4):
M z
= 15,
5kNm
N = 10,
3kN
Q = 4,
59kN
Querschnittswerte für Rohr 219,1x8:
/a/ Spannungsnachweis:
A =
53, 1cm
2
2
3
Wel = 270cm
M z
Vorhandene Normalspannung: σ vorh = +
W
15,
5kNm
10,
3kN
N
N
σ vorh = + σ
3
2
vorh = 59,
3 < σ 2 R,
d = 218 2
270m
53,
1cm
mm
mm
σ vorh
Ein Vergleichspannungsnachweis kann entfallen, da < 0,
5.
σ
/b/ Beulnachweis (vereinfacht, grenz d/t):
Bedingung:
σ N =
⎛ d ⎞ ⎛ σ
grenz⎜
⎟ =
t ⎜
⎜90
− 20
⎝ ⎠ ⎝ σ
N 2
= 1, 94N
/ mm σ 1 =
A
N
A
N
1
+
⎞ 240
⎟ ∗
⎠ σ 1 ∗γ
M
W
⎛ d ⎞
d
grenz ⎜ ⎟ = 328 > 27,
4 = Nachweis erfüllt!
⎝ t ⎠
t
R,
d
M
≥
d
t
= 59, 3N
/ mm
2
z
N
A

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
5.3. Nachweis des Querschnittes MSH 80x80x8:
Maßgebende Schnittgrößen (Lastkollektiv 6) : Stab 5 / Knoten 4 (vgl. Anlage 4):
M y
= 1,
8kNm
= 1,
2kNm
M z
Querschnittswerte für MSH 80x80x8:
/a/ Spannungsnachweis:
A =
22, 4cm
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Metallbau Riedel GmbH 12 10.11.2004
2
W el =
M y M
Vorhandene Normalspannung: σ vorh = +
W W
1,
8kNm
1,
2kNm
N
N
σ vorh = + σ
3
3
vorh = 63,
4 < σ 2 R,
d = 218 2
47,
3m
47,
3cm
mm
mm
5.4. Nachweis des Rohrquerschnittes Drm. 76,1x5:
y
z
z
47, 3cm
Maßgebende Schnittgrößen (Lastkollektiv 4) : Stab 6 / Knoten 6 (vgl. Anlage 4):
M z
= 0,
6kNm
N = 0,
2kN
Querschnittswerte für Rohr 219,1x8:
/a/ Spannungsnachweis:
A = 11, 2cm
2
Wel = 18, 6cm
M z Vorhandene Normalspannung: σ vorh = +
W
0,
6kNm
0,
2kN
N
N
σ vorh = + σ
3
2
vorh = 32,
4 < σ 2 R,
d = 218 2
18,
6m
11,
2cm
mm
mm
σ
vorh
Ein Vergleichspannungsnachweis kann entfallen, da < 0,
5.
σ
R,
d
z
N
A
3
3

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
5.5. Nachweis Flansch Drm. 219/323:
Ausbildung des Flansches: Außendurchmesser 445 mm/Lochkreisdurchmesser 400 mm
Flanschdicke: t = 25 m
12 x M16 8.8 (N R,d = 91,3 kN)
Aussteifung mit 6 Knotenblechen t =10 mm
Maßgebende Schnittgröße für Verbindung (Lastkollektiv 6) : Stab 2 /Knoten 2 (vgl.
Anlage 4):
M z
= 15,
5kNm
N = 10,
3kN
Q = 4,
59kN
/a/ Nachweis Verschraubung:
Auf eine Schraube entfallende Zugkraft infolge des Momentes:
2 ∗ M 2∗15,
5kNm
F Z = =
= 12,9kN

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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5.6. Nachweis Fußflansch:
Ausbildung des Flansches: Außendurchmesser 500 mm/Lochkreisdurchmesser 410 mm
Flanschdicke: t = 25 m
8 x M20 8.8 (N R,d = 143 kN)
Aussteifung mit 8 Knotenblechen t =10 mm
Maßgebende Schnittgröße für Verbindung (Lastkollektiv 6) : Stab 1 /Knoten 1 (vgl.
Anlage 4):
M z
= 47,
17kNm
N = 19,
1kN
Q = 8,
06kN
Auf eine Spille entfallende Zugkraft infolge des Momentes:
2 ∗ M 2∗
47,
17kNm
F Z = =
= 57,3 kN 800 mm
Ankerkorb unten: Ringblech (Flansch t = 25 mm)
Der Ankerkorb ist in die Fundamentbewehrung
einzubinden (wie in Ausführungsplanung dargestellt).
Nachweis der Schweißnaht um Rohr 323,9x10:
Querschnittswerte für umlaufende Kehlnaht (a = 6 mm) um Rohr 323,9x10:
2
A = 62cm
Spannungsnachweis:
3
Wel = 501cm
47,
17kNm
19,
1N
N
N
σ vorh = + σ
3
2
vorh = 94,
5 < σ 2 W , R,
d = 207 2
501cm
62cm
mm
mm
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Metallbau Riedel GmbH 14 10.11.2004

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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5.7 Nachweis Fundament:
Die Ausführung des Fundamentes erfolgt wie in der zugehörigen Ausführungsplanung /1/
dargestellt.
Die maßgebend an das Fundament angreifenden Belastungen betragen (Anlage 4,
Lastkollektiv 6):
Mit Teilsicherheitsfaktoren: Ohne Teilsicherheitsfaktoren:
M z = 47,
17kNm
M z = 33,
21kNm
N = 19,
1kN
N = 13,
45kN
Q = 8,
06kN
Q = 5,
7kN
Fundamentgeometrie: Länge = Breite = 2,50 x 2,50 m
Tiefe 1,50 m
Eigenlast Fundament: V = 9,375 m 3
G = 225 kN
Beton 24kN / m = γ
Resultierende Schnittgrößen in Bodenfuge (Normwerte):
M z
= 41,
76kNm
N = 238kN
Ausmitte der Resultierenden: e = M/N = 41,76 kNm / 238 kN = 0,175 m
b
1. Kernweite des Sohlquerschnittes: k = 0,
416m
6 =
b
2. Kernweite des Sohlquerschnittes: k = 0,
833m
3 =
Die Resultierenden liegt innerhalb der 1 Kernweite.
Ermittlung der Randspannung:
e e x y
e x = e y = 0,124 m = = 0,
05m
μ ≈ 1,
7
b b
σ max
b b
∗ N
=
∗
μ
x
y
=
1,
7 ∗ 238kN
=64 2
2,
5∗
2,
5 m
σ zul . . . 350 kN/m 2 laut Bodengutachten /7/
kN
64 350
2 zul 2 = < = σ
σ
Aufgrund der geringen Belastungen ist eine rechnerischer Nachweis der Bewehrung, bei
Ausführung wie in zugehöriger Ausführungsplanung, nicht erforderlich.
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Metallbau Riedel GmbH 15 10.11.2004
3
kN
m
kN
m

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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5.8 Verformungsnachweis:
/a/ Maximalverformung:
Die maximale Verformung des Mastes tritt am Knoten 8 auf und beträgt:
u r = 79,4, mm (siehe Anlage 4, Lastkombination 6)
Verformung ohne Teilsicherheitsbeiwerte: a = u r / 1,42
Freie Kraglänge beträgt: 10,40 m (=l).
a 5,
59cm
Verdrehungswinkel: tanα
= = = 0,
3°
l 1040cm
α = 5 =
0 , 30°

- Tragwerksplanung D1 – Antennenträger am FuÜst Unterwürschnitz 1000 -
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6. Abschließende Bemerkungen
Die Sektorantennenhalterung wurde für die vorgegebenen Belegungen nachgewiesen.
Eine spätere Änderung der Antennenkonfiguration ist möglich, da noch Tragreserven
vorhanden sind.
Aufgestellt: Wilthen, 10.11.2004
Dipl.-Ing. (BA) Faragó
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Metallbau Riedel GmbH 17 10.11.2004