Bibliothek Mauerwerk nach DIN-EN1996-2013-02

Bibliothek Mauerwerk nach DIN-EN1996-2013-02 

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Pdf-Übersicht: Rechenfähige Vorlagen für VCmaster



WIKI - Bemessungsvorlagen für die vereinfachten Verfahren 

Allgemein - Bemessungsverfahren mit Anwendungsbedingungen 

EC 6 mit NAD 

Nein 

Freistehende Wand 

Ja 

Deckenspannweite 

≤ 6m 

Nein 

Ja 

- Geschossanzahl n ≤ 3 

- kleinste Gebäudeabmessung l ≥ lmin ≥ 1/3 × htot 

- Wandschlankheit λ ≤ 21 

- Deckenauflagertiefe a ≥ MAX(2/3 × t; 85 mm) 

- wenn a < t, dann t ≥ 30 cm 

- qk ≤ 5 kN/m² bzw. 3 kN/m² 

Ja 

Nein 

- Gebäudehöhe htot ≤ 20 m 

- Deckenauflagertiefe a ≥ MAX(0.5 t; 100 mm) 

- Überbindemaß lol ≥ MAX(0.4 × hu; 45 mm) 

- Überbindemaß für Elementmauerwerk 

lol ≥ MAX(0.2 × hu; 100mm) 

Tabelle NA.2 

Nein 

Stark Vereinfachtes Verfahren 

DIN EN 1996-3 Anhang A 

Vereinfachtes Verfahren 

DIN EN 1996-3 

Genaueres Verfahren 

DIN EN 1996-1-1 

a) Berechnung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN 1996-3/NA:2012-01 NCI zu Anhang A 

bei Gebäuden mit höchstens 3 Geschossen 

Wand - stark vereinfachtes Verfahren 

öffnen 

b) Berechnung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN 1996-3/NA:2012-01 

Außenwand allgemein (Bestimmung der 

seitl. Halterung durch Geometrievorgaben 

in der Vorlage) 

öffnen 

Annahme: Aussteifung sichergestellt, planmäßiges 

Überbindemaß l ol / h u ≥ 0,4 bzw. l ol ≥ 45 mm 

Außenwand zweiseitig gehalten öffnen s.o. 

Außenwand dreiseitig gehalten öffnen s.o. 

Außenwand vierseitig gehalten öffnen s.o 




Innenwand allgemein (Bestimmung der 

seitl. Halterung durch Geometrievorgaben 

in der Vorlage) 

öffnen 

s.o. 

Innenwand zweiseitig gehalten öffnen s.o. 

Innenwand dreiseitig gehalten öffnen s.o. 

Innenwand vierseitig gehalten öffnen s.o. 

Haustrennwand 2- schalig öffnen s.o. 

Haustrennwand 2-schalig, dünn 

t < 150 mm 

Elementmauerwerk - Außenwand 

dreiseitig gehalten 

Elementmauerwerk - Außenwand 

vierseitig gehalten 

Elementmauerwerk - Innenwand dreiseitig 

gehalten 

Elementmauerwerk - Innenwand vierseitig 

gehalten 

öffnen 

öffnen 

öffnen 

öffnen 

öffnen 

s.o. 

Geschoßanzahl ohne ausgebautes Dachgeschoss ≤ 2; 

Abstand der aussteifenden Querwände ≤ 4,50 m bzw. 

Randabstand von einer Öffnung ≤ 2,0 m. 

Annahme: Aussteifung sichergestellt, planmäßiges 

Überbindemaß l ol / h u ≥ 0,2 bzw. l ol ≥ 125 mm 

s.o. 

s.o. 

s.o. 

Kelleraußenwand öffnen Folgende Bedingungen sind zudem erfüllt: 

• Kellerdecke mit Scheibenwirkung; sie muss die aus 

dem Erddruck entstehenden Kräfte aufnehmen können 

• Verkehrslast auf der Geländeoberfläche im 

Einflussbereich des Erddrucks nicht mehr als 5 kN/m 2 

und keine Einzellast über 15 kN näher als 1,5 m vor der 

Wand 

• keine ansteigende Geländeoberfläche 

• Erddruckbeiwert = 1/3 (aktiver Erddruck) 

• es wirkt kein hydrostatischer Druck auf die Wand 

Kelleraußenwand mit Einzellast öffnen s.o. 

Elementmauerwerk Kellerwand öffnen s.o. 




WIKI - Bemessungsvorlagen für das "genauere" Verfahren nach EC6-1-1 

Allgemein - Bemessungsverfahren mit Anwendungsbedingungen 

EC 6 mit NAD 

Nein 

Freistehende Wand 

Ja 

Deckenspannweite 

≤ 6m 

Nein 

Ja 

- Geschossanzahl n ≤ 3 

- kleinste Gebäudeabmessung l ≥ lmin ≥ 1/3 × htot 

- Wandschlankheit λ ≤ 21 

- Deckenauflagertiefe a ≥ MAX(2/3 × t; 85 mm) 

- wenn a < t, dann t ≥ 30 cm 

- qk ≤ 5 kN/m² bzw. 3 kN/m² 

Ja 

Nein 

- Gebäudehöhe htot ≤ 20 m 

- Deckenauflagertiefe a ≥ MAX(0.5 t; 100 mm) 

- Überbindemaß lol ≥ MAX(0.4 × hu; 45 mm) 

- Überbindemaß für Elementmauerwerk 

lol ≥ MAX(0.2 × hu; 100mm) 

Tabelle NA.2 

Nein 

Stark Vereinfachtes Verfahren 

DIN EN 1996-3 Anhang A 

Vereinfachtes Verfahren 

DIN EN 1996-3 

Genaueres Verfahren 

DIN EN 1996-1-1 

Schnittgrößenermittlung: Einwirkungskombinationen 

es ist zu prüfen, welche Einwirkungskombination maßgebend wird: 

* max. Normalkraftbeanspruchung (max N + zugehörig M) 

* max. Momentenbeanspruchung (max M + zugehörig N) 

* min. Normalkraft (min N Gk + zugehörig M) 

(üblicherweise nur bei Windscheiben, niedrigen Auflasten und stark unterschiedlichen Deckenstützweiten 

bemessungsrelevant) 

Genaueres Verfahren nach DIN EN 1996-1-1:2010-12 und DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 

Außenwand im Dachgeschoss 

Deckenspannrichtung senkrecht zur Wand; 

Windsogbelastung maßgebend; 

maßgebende Schnittgrößen bekannt! 

Annahme: 

volle Fußeinspannung zur Aufnahme der 

Windeinwirkung 

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Außenwand im Zwischengeschoss 

hohe Auflast, Deckenspannrichtung senkrecht zur Wand; 

keine H-Lasten; 2-seitig gehalten 

Einwirkungen als design-Werte vorzugeben 

Fußmoment wird ermittelt (s. rechts) 

Annahme: Die Lasten aus der Geschoßdecke und 

dem aufgehenden Mauerwerk werden über einen 

Stahlbetonüberzug in die Wand eingeleitet. Dieser 

bewirkt eine Zentrierung der Last innerhalb der 

Auflagerbreite a (d.h. M o = 0!). M u wird nach DIN EN 

1996-1-1 Anhang C ermittelt. 

Die Berechnung der Momente erfolgt wie für eine 

teilweise aufliegende Deckenplatte. 

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Außenwand, 2-seitig gehalten 


hohe Auflast, Deckenspannrichtung senkrecht zur 

Wand; maßgebende Schnittgrößen aus Nebenrechnung 



s.o. 

s.o 

öffnen 

öffnen 

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Innenwand, 2-seitig gehalten 

Nachweis mit vorgegebenen Bemessungswerten 

öffnen 



s.o. 

s.o. 

öffnen 

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Innenwand, 2-seitig gehalten, Querkraftnachweis 

Aussteifungswand, aussen 

alle erforderlichen Nachweise 

Aussteifungswand, innen 

alle erforderlichen Nachweise 

Aussteifungswand innen, Querkrafttragfähigkeit 

Nachweis der Schubtragfähigkeit nach dem genaueren 

Verfahren nach DIN EN 1996-1-1:2010-12, 6.2 

Windscheibe nach dem Kragarmmodell 

öffnen 

Momente am Wand-Decken-Knoten sind aus NR zu 

ermitteln (z.b. Vorlage)! Restliche Schnittgrößen 

charakteristisch; Ermittlung der maßgeb. LFK 

öffnen 

Momente am Wand-Decken-Knoten sind aus NR zu 

ermitteln (z.B. Vorlage)! Restliche Schnittgrößen 

charakteristisch; Ermittlung der maßgeb. LFK 

öffnen 

2-seitig gehalten; 

Querkrafttragfähigkeit (Windscheibe Kragarmmodell) 

öffnen 

WDK - Innenwand 

Verfahren nach DIN EN 1996-1-1/NA Anhang C 

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WDK - Innenwand im Dachgeschoss 


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WDK - Außenwand 


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WDK - Außenwand im Dachgeschoss 


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Wände mit Teilflächenlasten DIN EN 1996-1-1:2013-02 - 6.1.3 

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Wände mit Teilflächenlasten - nach NCI DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 - NCI zu 6.1.3 

Für Mauersteine nach NCI 3.1.1, Absatz (NA.5) bei einer 

randnahen Einzellast (a 1 ≤ 3l 1 ) 

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Querkrafttragfähigkeit bei Scheibenschub 

Kellerwand mit vertikalen Aussteifungsbalken 

Kellerwand 

Giebelwand belastet 

Nachweise (Reibungsversagen, Steinzugversagen, 

Schubdruckversagen, Fugenversagen) nach dem 

genaueren Verfahren nach DIN EN 1996-1-1 / NA 

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Nachweis der horizontal einachsig gespannten 

Kelleraußenwand zwischen den Aussteifungsbalken 

nach DIN EN 1996-1-1:2010-12; geringe Auflast; 

Stoßfugen vermörtelt! 

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genauerer Nachweis nach DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 

– NCI zu 6.3.4 

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genauerer Nachweis des belasteten Wandabschnitts 

nach DIN EN 1996-1-1:2010-12 – 6.1.2 ; 

Randabstand der Einzellast a > 3 * l 1 

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WIKI - Sonstige Nachweise für Mauerwerk 

Vorbemessung nach DIN EN 1996-3 

Anhang A 

Ermittlung eines Trennwandzuschlages 

für nicht tragende Wände nach DIN EN 

1991-1-1/NA 

Ermittlung eines Trennwandzuschlages 

für schwere, nicht tragende Wände mit 

G > 5,0 kN/m 

vorwiegend windbelastete, 

nichttragende Ausfachungswände 

öffnen 

öffnen 

öffnen 

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Ermittlung von erf. f k anhand der Normalkraft und der 

Wanddicke für Innen- und Außenwände 

Statt eines genauen Nachweises darf der Einfluss 

leichter unbelasteter Trennwände bis zu einer Höchstlast 

von 5 kN/m Wandlänge durch einen gleichmäßig 

verteilten Zuschlag zur Nutzlast (Trennwandzuschlag) 

berücksichtigt werden. Bei Nutzlasten > 5,0 kN/m 2 ist 

dieser Zuschlag nicht erforderlich. Ausgenommen sind 

Wände, die parallel zu den Balken von Decken 

ohne ausreichende Querverteilung stehen. 

Biegemomente aus Wind öffnen Die Auswirkungen der Windlasten auf Einzelwände 

dürfen vernachlässigt werden, wenn die Gebäudehöhen 

H ≤ 20 m, die Wanddicken t ≤ 240 mm und 

Geschoßhöhen h ≤ 3,0 m sind. 

Vereinfachte Momentenermittlung (5 % - 

Regel) 

öffnen 

Verkehrslast auf den Geschoßdecken ≤ 5 kN/m² 




WIKI - Wand - Decken -Knoten nach DIN 1053-100 

A 

E E' 

B 

C 

F F' 

D 

Außenwandknoten Dachdecke (Typ A) 

öffnen 

g k+q k 

A D 

l 1 

Außenwandknoten Dachdecke (Typ C) 

öffnen 

M u 

M 

0 

M 

A Z 

q 

Z; Mvoll 1 

l1 

Innenwandknoten (Typ E) öffnen 

q 1 

q2 

A D 

l1 l2 

rechtes Lager fest 




Innenwandknoten (Typ E' ) öffnen q 2 

q1 

A D 

l1 l2 

alle Lager gelenkig 

Innenwandknoten (Typ F) 

öffnen 

q 2 

q 

A Z 

1 

l1 l2 

rechtes Lager fest 

Innenwandknoten (Typ F ') 

öffnen 

q 2 

q 

A Z 

1 

l1 l2 

alle Lager gelenkig 

Innenwandknoten (Typ B) öffnen q 2 

q1 

A D 

l1 l2 

beidseitig eingespannt 

Innenwandknoten (Typ D) 

öffnen 

q 1 

q 

A Z 

2 

l1 l2 

rechts und links eingespannt 

Knoten mit Kragplatte DG 

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Knoten mit Kragplatte 

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Ordner : vereinfacht 


vereinfacht 




Außenwand, 2 - seitig gehalten 

Berechnung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN 1996-3/NA:2012-01 

Annahme: Aussteifung sichergestellt, planmäßiges Überbindemaß l ol / h u ≥ 0,4 bzw. l ol ≥ 45 mm 

N k 

qk 

t 

h 

Abmessungen: 

Wanddicke t = 365 mm 

Wandlänge l w = 0,74 m 

Auflagertiefe a = 240 mm 

max. Stützweite Decke l = 5,800 m 

Gebäudehöhe(Mittel First-Traufe) h a = 9,46 m 

lichte Geschosshöhe h = 2,75 m 

OG / Dachdecke S = GEW("EC6_de/JN";jn;) = Nein 

Einwirkungen: (charakteristisch) 

Belastung Decke q k = 2,75 kN/m² 

ständige Last N Gk = 80,0 kN/m 

Nutzlast N Qk = 34,9 kN/m 

Baustoffe: 

MW = GEW("EC6_de/fk"; mw; ) = Porenbeton 

Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = PP. PPE 

Festigkeitskl. FK = GEW("EC6_de/fk";sfk; st=St) = 2,0 

Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St) = DM 

Druckfestigk. f k = TAB("EC6_de/fk";fk;mw=MW;st=St;sfk=FK;mö=Mö) = 1,8 N/mm² 

Bemessungswerte des Widerstandes 

ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,02 N/mm² 

Bemessungswert der Einwirkung 

Die einwirkenden Lasten wirken ungünstig. 

N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 160 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 161 kN/m 

N Ed = WENN(q k



a) Überprüfen der Voraussetzungen 

zur Anwendung des vereinfachten Verfahrens gemäß DIN EN 1996-3/NA:2012-01 NCI zu 4.2.1.1 

Überprüfung der Wanddicke 

115 / t = 0,32 ≤ 1 

- Gebäudehöhe über Gelände 

h a / 20 = 0,47 ≤ 1 

- Stützweite der aufliegenden Decke 

Einhaltung l ≤ 6,00 m nur erforderlich, wenn die Biegemomente nicht durch konstruktive Maßnahmen 

begrenzt werden. 

l / 6 = 0,97 ≤ 1 

- lichte Geschoßhöhe 

h max = WENN(t≥240;12*t*10 -3 ;WENN(t250;1;0,9)) = 1,00 

Überprüfung der erforderlichen Auflagertiefe für Abminderung 

ρ 2 = WENN(t






N k 

qk 

t 

h 

Abmessungen: 


Wandlänge b Strich = 2,00 m 










Baustoffe: 

MW = GEW("EC6_de/fk"; mw; ) = Leichtbeton 

Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = V. Vbl 


Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St) = NM IIa 



ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 3,46 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 362 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 350 kN/m 

N Ed = WENN(q k





- zulässige Wandlänge als 3-seitig gehaltene Wand 

max_b Strich = 15 * t * 10 -3 = 2,63 m 

b Strich /(15 * t *10 -3 ) = 0,76 ≤ 1 

- Überprüfung der Wanddicke 

115 / t = 0,66 ≤ 1 


h a / 20 = 0,81 ≤ 1 




l / 6 = 0,95 ≤ 1 


h max = WENN(t≥240;12*t*10 -3 ;WENN(t






N k 

qk 

t 

h 

Abmessungen: 


Wandlänge b = 4,50 m 






Einwirkungen: 




Baustoffe: 

MW = GEW("EC6_de/fk"; mw; ) = KS 

Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = KS L. KS L-R 


Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St) = LM21 



ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,59 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 48 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 48 kN/m 

N Ed = WENN(q k





- zulässige Wandlänge als 4-seitig gehaltene Wand 

b max = 30 * t * 10 -3 = 4,50 m 

b / b max = 1,00 ≤ 1 


115 / t = 0,77 ≤ 1 


h a / 20 = 0,81 ≤ 1 




l / 6 = 0,88 ≤ 1 




ρ 2 = WENN(t1;α 4 *b/2;h ef1 ) = 1,57 m 

Für die kostenfreie Ansicht wurden an dieser Stelle 

ein Bereich entfernt. 

l lmin = 0,2 * h = 0,49 m 

t min = MAX(1/3 *t;115) = 115 mm 




Außenwand, (zwei-, drei- oder vierseitig gehalten) 



N k 

qk 

t 

h 

Abmessungen: 



gehalten Art = GEW("KS/Art"; Art; ) = 2 -seitig gehalten 






Einwirkungen: 




Baustoffe: 


Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = KS L-P 





ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 3,17 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 39,0 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 39,2 kN/m 




N Ed = WENN(q k



Außenwand, 3-seitig gehalten, Elementmauerwerk 



N k 

qk 

t 

h 

h u 

lol > 0,2h u > 0,2h 

Abmessungen: 



Steinformat des Elementmauerwerks 

Überbindemaß l ol = 200 mm 

Steingeometrie h u zul u = GEW("EC6_de/elmnt";huzulu;) = 0,625 

Steinhlhöhe h u = 374 mm 










Baustoffe: 


Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = KS XL 





ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 4,14 N/mm² 






N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 362 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 350 kN/m 

N Ed = WENN(q k






N k 

qk 

t 

h 

h u 

lol > 0,2h u > 0,2h 

Abmessungen: 






Steingeometrie h u zul u = GEW("EC6_de/elmnt";huzulu;Sf=3) = 0,625 






Einwirkungen: 




Baustoffe: 


Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) =KS L. KS L-R 


Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St) = LM21 



ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,59 N/mm² 






N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 48 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 48 kN/m 

N Ed = WENN(q k



Innenwand 3- seitig gehalten, Elementmauerwerk 



qk 

Nk 

qk 

t 

h 

h u 

lol > 0,2h u > 0,2h 

Abmessungen: 









Einwirkungen: 




Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 4,14 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 211 kN/m 




N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 203 kN/m 

N Ed = WENN(q k



Innenwand 4- seitig gehalten, Elementmauerwerk 



qk 

Nk 

qk 

t 

h 

h u 

lol > 0,2h u > 0,2h 

Abmessungen: 




Steingeometrie h u zul u = GEW("EC6_de/elmnt";huzulu;Sf=3) = 0,625 





Einwirkungen: 


Normalkraft Wandfuß N Gk = 45,0 kN/m 

Normalkraft Wandfuß N Qk = 100,0 kN/m 

Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,55 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 211 kN/m 




N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 203 kN/m 

N Ed = WENN(q k 1;α 4 *b/2;h ef1 ) = 0,75 m 

Schlankheit λ: 

h ef * 10 3 / (t * 27) = 0,16 ≤ 1 

Abminderungsbeiwert 

Traglastminderung infolge Lastausmitte / Knickgefahr: 

a = t = 175 mm 

Φ 2 = 0,85 * (a/t)- 0,0011 * (h ef *10 3 /t) 2 = 0,83 

Bemessungswert des vertikalen Tragwiderstands 

A = b * t * 10 -3 = 0,350 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Kellerwand aus Elementmauerwerk 

Berechnung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN 1996-3/NA:2012-01, NCI zu 4.5 

≤ 1,5m 

qk ≤ 5,0 kN/m 2 

N ≤ 15 kN 

Decke als Scheibe 

≤ 90° 

h 

e ≤ 1,15 h 

N Ed 

h 

≤ 2,6m 

he/2 

t 

≥ 240mm 

Folgende Bedingungen sind zudem erfüllt: 

• Kellerdecke mit Scheibenwirkung; sie muss die aus dem Erddruck entstehenden Kräfte aufnehmen können 

• Verkehrslast auf der Geländeoberfläche im Einflussbereich des Erddrucks nicht mehr als 5 kN/m 2 und 

keine Einzellast über 15 kN näher als 1,5 m vor der Wand 


• Erdruckbeiwert = 1/3 (aktiver Erddruck) 


Abmessungen: 



Anschütthöhe h e = 2,68 m 

Wichte der Anschüttung ρ e = 18,00 kN/m³ 

horiz. Abst. aussteifender Querw. b c = 4,14 m 




Steinhöhe h u = 374 mm 

Einwirkungen: 

Bemessungswert der Wandnormalkraft aus dem Lastfall max N bzw. min N in halber Anschütthöhe 

Normalkraft N Ed,min = 72,5 kN/m 

Normalkraft N Ed,max = 121,0 kN/m 

Baustoffe: 










ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 4,14 N/mm² 

Überprüfung der Voraussetzungen zur Anwendung des vereinfachten Verfahrens gemäß 

DIN EN 1996-3/NA:2012-01 


240 / t = 0,66 ≤ 1 

- lichte Wandhöhe 

h / 2,6 = 0,99 ≤ 1 

- Anschütthöhe < 1,15 h 

h e / (1,15 * h) = 0,91 ≤ 1 

- Überbindemaß 

ü = l ol /h u = 0,33 

0,20 / ü = 0,61 ≤ 1 

Nachweis 

β = WENN(b c ≤h;40;WENN(b c ≥2*h;20;60-20*b c /h)) = 27,78 

β = WENN(ü≥0,2 UND ü



Zweischalige Haustrennwand, t < 150 mm 

Vereinfachtes Verfahren nach DIN EN 1996-3:2010-12 und DIN EN 1996-3/NA:2012-01 Tab. NA.2 Zeile 3 

Geschossanzahl ohne ausgebautes Dachgeschoss ≤ 2; 

Abstand der aussteifenden Querwände ≤ 4,50 m bzw. Randabstand von einer Öffnung ≤ 2,0 m 

N k 

qk 

a 

t 

h 

l 

Zweischalige Haustrennwand 

Abmessungen: 


Abstand aussteif. Querwände b = 3,66 m 






Einwirkungen: 




Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 




N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 26 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 26 kN/m 

N Ed = WENN(q k






115 / t = 1,00 ≤ 1 


h a / 20 = 0,47 ≤ 1 




l / 6 = 0,44 ≤ 1 





Φ = MIN(Φ 1 ; Φ 2 ) = 0,50 

d) Nachweis im Grenzzustand der Tragfähigkeit 

A = b * t * 10 -3 = 0,421 m² 

faktor = WENN(0,1/A



Haustrennwand 2-schalig 



N k 

qk 

a 

t 

h 

l 

Zweischalige Haustrennwand 

Abmessungen: 



gehalten Art = GEW("KS/Art"; Art; ) = 4 -seitig gehalten 






Einwirkungen: 


Normalkraft n Gk = 50,0 kN/m 

Normalkraft n Qk = 20,0 kN/m 

Baustoffe: 




Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St) = NM II 



ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,21 N/mm² 



n Ed1 = 1,35 * n Gk + 1,50 * n Qk = 98 kN/m 

n Ed2 = 1,40 * (n Gk + n Qk ) = 98 kN/m 

n Ed = WENN(q k






115 / t = 0,66 ≤ 1 


h a / 20 = 0,51 ≤ 1 




l / 6 = 0,85 ≤ 1 





λ / 27 = 0,36 ≤ 1 

c) Abminderungsbeiwert 

Traglastminderung infolge Lastausmitte / Knickgefahr: 

Φ 1 = WENN(S="Ja";0,333;MIN(WENN(fk≥1,8;1,6-l/6;1,6-l/5);0,9*a/t)) = 0,750 

Φ 2 = 0,85 * (a/t)- 0,0011 * (h ef *10 3 /t) 2 = 0,744 

Φ = MIN(Φ 1 ; Φ 2 ) = 0,74 



A = l w * t * 10 -3 = 0,803 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Innenwand, 2 -seitig gehalten 



qk 

Nk 

qk 

t 

h 

l 

Abmessungen: 






Einwirkungen: 




Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,55 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 211 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 203 kN/m 

N Ed = WENN(q k





115 / t = 0,66 ≤ 1 


h a / 20 = 0,81 ≤ 1 




l / 6 = 1,00 ≤ 1 

- lichte Geschosshöhe 



Φ 2 = 0,85 * (a/t)- 0,0011 * (h ef *10 3 /t) 2 = 0,70 


A = l w * t * 10 -3 = 0,175 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Innenwand 3- seitig gehalten 



qk 

Nk 

qk 

t 

h 

l 

Abmessungen: 






Einwirkungen: 




Baustoffe: 


Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = Hbl. Hbn 





ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,10 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 211 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 203 kN/m 

N Ed = WENN(q k



Überprüfen der Voraussetzungen 


- zulässige Wandlänge 

max_b Strich = 15 * t * 10 -3 = 2,63 m 

b Strich /(15 * t *10 -3 ) = 0,76 ≤ 1 


115 / t = 0,66 ≤ 1 


h a / 20 = 0,81 ≤ 1 




l / 6 = 1,00 ≤ 1 


h max = WENN(t≥115 UND t250;1;0,9)) = 0,75 

Für 3-seitig gehaltene Wände mit Überbindemaß l ol / h u ≥ 0,4: 

α 3 = 1,0 

Schlankheit λ: 



N Rd = Φ 2 * f d * t * faktor = 268 kN/m 

N Ed / N Rd = 0,76 ≤ 1 

Mindestmaße der aussteifenden Querwände: 

l lmin = 0,2 * h = 0,55 m 

t min = MAX(1/3 *t;115) = 115 mm 




Innenwand 4- seitig gehalten 



qk 

Nk 

qk 

t 

h 

l 

Abmessungen: 






Einwirkungen: 


Normalkraft Wandfuß N Gk = 45,0 kN/m 

Normalkraft Wandfuß N Qk = 100,0 kN/m 

Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,55 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 211 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 203 kN/m 

N Ed = WENN(q k



Überprüfen der Voraussetzungen 


- zulässige Wandlänge 

max_b = 30 * t * 10 -3 = 5,25 m 

b /(30 * t *10-3 ) = 0,38 ≤ 1 


115 / t = 0,66 ≤ 1 


h a / 20 = 0,81 ≤ 1 



Φ 2 = 0,85 * (a/t)- 0,0011 * (h ef *10 3 /t) 2 = 0,81 


A = b * t * 10 -3 = 0,350 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Innenwand (zwei-, drei- oder vierseitig gehalten) 


Annahme: Aussteifung sichergestellt, planmäßiges Überbindemaß l ol / h u ≥ 0,4 bzw. l ol ≥ 45 mm; vollaufliegend! 

qk 

Nk 

qk 

t 

h 

l 

Abmessungen: 



gehalten Art = GEW("EC6_de/Art"; Art; ) = 2 -seitig gehalten 




Einwirkungen: 




Baustoffe: 





Druckfestigk. f k = TAB("EC6_de/fk";fk;mw=MW;st=St;sfk=FK;mö=Mö;) = 4,5 N/mm² 


ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,55 N/mm² 



N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 211 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 203 kN/m 

N Ed = WENN(q k






115 / t = 0,77 ≤ 1 


h a / 20 = 0,81 ≤ 1 




l / 6 = 1,00 ≤ 1 


h max = WENN(t≥115 UND t250;1;0,9)) = 0,75 


h ef,2 = ρ 2 * h = 2,06 m 

Für 3-seitig gehaltene Wände mit Überbindemaß l ol / h u ≥ 0,4: 

α 3 = 1,0 



Φ 2 = 0,85 * (a/t)- 0,0011 * (h ef *10 3 /t) 2 = 0,64 



A = l w * t * 10 -3 = 0,090 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Kellerwand mit Einzellast 


≤ 1,5m 

qk ≤ 5,0 kN/m 2 

N ≤ 15 kN 


≤ 90° 

h 

e ≤ 1,15 h 

N Ed 

h 

≤ 2,6m 

he/2 

t 

≥ 240mm 








Abmessungen: 




Deckendicke h c = 0,18 m 

Stützenbreite (Einzellast) b St = 0,17 m 



Einwirkungen: 

aus Kellerdecke / aufgehender Wand 

ständige Last n gk = 25,9 kN/m 

Nutzlast n qk = 4,9 kN/m 

aus Einzellast (z.b. Stütze) 

ständige Last N St,gk = 161,3 kN 

Nutzlast Last N St,qk = 51,3 kN 

Wandeigenlast g k = 6,40 kN/m 




Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,70 N/mm² 

Überprüfung der Voraussetzungen 

zur Anwendung des vereinfachten Verfahrens gemäß DIN EN 1996-3/NA:2012-01 


240 / t = 0,66 ≤ 1 


h / 2,6 = 0,99 ≤ 1 


h e / (1,15 * h) = 0,51 ≤ 1 

Nachweis 

Bemessungswerte der Wandnormalkraft in halber Höhe der Anschüttung 

Anteil aus Wandeigenlast 

g wk = g k * (h - h e /2) / h = 4,51 kN/m 

Anteil aus Einzellast 

(Lastverteilung unter 45° in der Kellerdecke und unter 60° im Mauerwerk) 

l = b St + 2 * h c + 2 * (h - h e /2) * 1 / TAN(60) = 2,62 m 



N Ed,max / N Rd,max = 0,78 ≤ 1 

2 

ρ e 

* l * h * h e 

N Rd,min = 

β * t 

* 10 3 = 38,4 kN/m 

N Rd,min / N Ed,min = 0,16 ≤ 1 




Kellerwand 


≤ 1,5m 

qk ≤ 5,0 kN/m 2 

N ≤ 15 kN 


≤ 90° 

h 

e ≤ 1,15 h 

N Ed 

h 

≤ 2,6m 

he/2 

t 

≥ 240mm 








Abmessungen: 






Einwirkungen: 

Bemessungswert der Wandnormalkraft aus dem Lastfall max N bzw. min N in halber Anschütthöhe 

Normalkraft N Ed,min = 72,5 kN/m 

Normalkraft N Ed,max = 121,0 kN/m 

Baustoffe: 

MW = GEW("EC6_de/fk"; mw; ) = Ziegel 

Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = HLzA.HLzB 





ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,83 N/mm² 




Überprüfung der Voraussetzungen zur Anwendung des vereinfachten Verfahrens gemäß 

DIN EN 1996-3/NA:2012-01 


240 / t = 0,66 ≤ 1 


h / 2,6 = 0,99 ≤ 1 


h e / (1,15 * h) = 0,91 ≤ 1 

Nachweis 

β = WENN(b c ≤h;40;WENN(b c ≥2*h;20;60-20*b c /h)) = 27,78 



N Rd,min / N Ed,min = 0,45 ≤ 1 




Mauerwerkswand unbewehrt 

Berechnung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN EN 1996-3/NA:2012-01 NCI zu Anhang A 

bei Gebäuden mit höchstens 3 Geschossen 

Folgende Randbedingungen werden u.a. eingehalten: 

-- das Gebäude hat nicht mehr als drei Geschosse über Geländehöhe; 

-- die Wände sind rechtwinklig zur Wandebene durch die Decken und das Dach in horizontaler Richtung gehalten, und 

zwar entweder durch die Decken und das Dach selbst oder durch geeignete Konstruktionen, z. B. Ringbalken 

mit ausreichender Steifigkeit; 

-- die kleinste Gebäudeabmessung im Grundriss beträgt mindestens 1/3 der Gebäudehöhe; 

-- die größte lichte Spannweite der Decken beträgt 6,0 m; 

-- die größte lichte Spannweite des Daches beträgt 6,0 m, ausgenommen Leichtgewichtsdachkonstruktionen, bei denen 

die Spannweite 12,0 m nicht überschreiten darf. 

Abmessungen: 



lichte Geschosshöhe h s = 2,75 m 


AW + Dachdecke S = GEW("EC6_de/JN";jn;) = Nein 

Einwirkungen: 


ständig N Gk = 55,0 kN/m 


Baustoffe: 






Bemessungswert des Widerstandes 

ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,55 N/mm² 

Überprüfung weiterer Voraussetzungen zur Anwendung des vereinfachten Verfahrens: 


h s / 3 = 0,92 ≤ 1 

- Verkehrslast 

q k / 5 = 0,46 ≤ 1 

- Begrenzung der Schlankeit (Wand 2 -seitig gehalten) 

ρ 2 = WENN(t≤175;0,75;WENN(t>250;1;0,9)) = 0,75 

h ef = ρ 2 * h s = 2,06 m 

λ = h ef * 10 3 / t = 11,77 

λ / 21 = 0,56 ≤ 1 




Bemessungswerte der Einwirkung 


N Ed1 = 1,35 * N Gk + 1,50 * N Qk = 224 kN/m 

N Ed2 = 1,40 * (N Gk + N Qk ) = 217 kN/m 

N Ed = WENN(q k


Ordner : genauer 


genauer 






hohe Auflast, Deckenspannrichtung senkrecht zur Wand; maßgebende Schnittgrößen aus Nebenrechnung 

N Ed,1 

qk 

a 

h c 

N Ed,m 

h 

N Ed,2 

t 

Abmessungen: 





Einwirkungen im ULS: 

Normalkraft Wandkopf n Ed,1 = 212,0 kN/m 

Moment Wandkopf m Ed,1 = -9,62 kNm/m 

Normalkraft Wandmitte n Ed,m = 216,0 kN/m 

Moment Wandmitte m Ed,m = 0,70 kNm/m 

Normalkraft Wandfuß n Ed,2 = 221,0 kN/m 

Moment Wandfuß m Ed,2 = 9,62 kNm/m 

Baustoffe: 

Mauerwerk 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,76 N/mm² 




b) Schlankheit 

Bestimmung der Knicklänge (Wand 2 -seitig gehalten) 

e d,1 = ABS(m Ed,1 ) / n Ed,1 = 0,045 m 

ρ 2 = WENN(a






N Ed,1 

qk 

a 

h c 

N Ed,m 

h 

N Ed,2 

t 

Abmessungen: 












Baustoffe: 








ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,76 N/mm² 






e d,1 = ABS(m Ed,1 ) / n Ed,1 = 0,045 m 

ρ 2 = WENN(a






N Ed,1 

qk 

a 

h c 

N Ed,m 

h 

N Ed,2 

t 

Abmessungen: 












Baustoffe: 








ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,76 N/mm² 






e d,1 = ABS(m Ed,1 ) / n Ed,1 = 0,045 m 

ρ 2 = WENN(a




Belastete Bruttoquerschnittsfläche der Wand - Wandkopf / Wandfuß 

A 1,2 = a * 10 -3 * l w = 1,095 m² 

Wandmitte 

A m = t * l w = 1,095 m² 

Anpassungsfaktor zur Berücksichtigung „kurzer Wände“ 

faktor 1,2 = WENN(A 1,2



Außenwand im Dachgeschoss 


Deckenspannrichtung senkrecht zur Wand; Wind(sog)belastung; maßgebende Schnittgrößen bekannt! 

n 1 

m 1 

a 

w 

n m 

h 

1/2 M w 

m m 

n 2 

t 

M w 

m 2 

Abmessungen: 




max. Stützweite Decke l 4 = 2,87 m 

lichte Geschosshöhe h 2 = 3,00 m 


Einwirkungen charakteristisch: 

(z.B. aus Rahmenberechnung) 

Normalkraft Wandkopf n Ek,1 = 13,8 kN/m 

Moment Wandkopf m Ek,1 = -0,58 kNm/m 

Normalkraft Wandkopf n Ek,2 = 24,2 kN/m 

Moment Wandfuß m Ek,2 = 0,63 kNm/m 

Böenwindgeschwindigkeitsdruck q k,w = 0,65 kN/m² 


aus maßgebender Kombination 

Kopf n Ed,1 = 18,9 kN/m 

Kopf m Ed,1 = -0,80 kNm/m 

Mitte n Ed,m = 17,6 kN/m 

Mitte m Ed,m = 0,58 kN/m 

Fuß n Ed,2 = 22,7 kN/m 

Fuß m Ed,2 = 0,81 kN/m 




Baustoffe: 



Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = KS L-P 



⇒ Druckfestigk. f k = TAB("EC6_de/fk";fk;mw=MW;st=St;sfk=FK;mö=Mö) = 5,6 N/mm² 

E MW = TAB("EC6_de/KE"; KE; mw=MW) * f k = 5320 N/mm² 

Beton 

Beton C = GEW("EC6_de/Beton"; Bez; ) = C20/25 

E cm = TAB("EC6_de/Beton"; Ecm ;Bez=C) = 30000 MN/m² 


ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 3,17 N/mm² 

Exzentrizitäten am Wandkopf unter Gebrauchslasten (M wind = 0): 

e 1 = ABS(m Ek,1 / n Ek,1 ) = 0,0420 m 

e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 

e 1 * 10 3 / (t/3) = 0,72 ≤ 1 

e 1 = WENN(e 1




• Wandkopf 

ungewollte Ausmitte 

e init = 0,00 m 

Ausmitte infolge horizontaler Lasten 

e he = 0,00 m 

Lastexzentrizität 

e 1 = MAX(e d,1 + e init + e he ;0,05 * a * 10 -3 ) = 0,0423 m 


Φ 1 = 1 - 2 * e 1 / (a * 10 -3 ) = 0,517 

• Wandmitte 

ungewollte Ausmitte (Imperfektion) 

e init = h ef / 450 = 5,00*10 -3 m 





e he = 0,00 m 

Lastexzentrizität 

e 2 = MAX(e d,2 + e init + e he ;0,05 * a * 10 -3 ) = 0,0744 m 


Φ 2 = 1 - 2 * e 2 / (a * 10 -3 ) = 0,150 

Nachweis im Grenzzustand der Tragfähigkeit 

Belastete Bruttoquerschnittsfläche der Wand - Wandkopf / Wandfuß 

A 1,2 = a * 10 -3 * l w = 0,175 m² 

Wandmitte 

A m = t * l w = 0,175 m² 

Anpassungsfaktor zur Berücksichtigung „kurzer Wände“ 

faktor 1,2 = WENN(A 1,2



Außenwand im Zwischengeschoß 


hohe Auflast, Deckenspannrichtung senkrecht zur Wand; keine H-Lasten; 2-seitig gehalten 

N Ed,1 

qk 

N Ed,m 

h 

h c 

2 

2 

w4 

M 2 

4 

h 

2 

N Ed,2 

t 

1 

h 

1 

l 

4 

Berechnungsgang: 

Die Lasten aus der Geschossdecke und dem aufgehenden Mauerwerk werden über einen Stahlbetonüberzug 

in die Wand eingeleitet. Dieser bewirkt eine Zentrierung der Last innerhalb der Auflagerbreite a. 

Die Berechnung der Momente erfolgt wie für eine teilweise aufliegende Deckenplatte. 

Abmessungen: 




max. Stützweite Decke l 4 = 3,21 m 

Deckenstärke h c = 0,18 m 



der Steifigkeitsfaktor des Stabes; er ist 4 bei an beiden Enden eingespannten Stäben und 3 in den 

anderen Fällen; 

n 1 = 4 

n 2 = 4 

n 4 = 4 

Einwirkungen: 

ständige Belastung Decke g k = 6,30 kN/m² 

veränderl. Belastung Decke q k = 2,25 kN/m² 

resultierende Lasten (n Ed * l w ) 

Normalkraft Wandkopf N Ed,1 = 166,96 kN 

Normalkraft Wandmitte N Ed,m = 172,30 kN 

Normalkraft Wandfuß N Ed,2 = 177,60 kN 




Baustoffe: 








Beton 




ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,70 N/mm² 

a) Schnittgrößen am Wand-Decken-Knoten 

Flächenmomente 2. Grades 

t cal = a * 10 -3 = 0,24 m 

I 2 = l w * t cal 

3 / 12 = 1,296*10 -3 m 4 

I 1 = I 2 = 1,296*10 -3 m 4 

I 4 = l w * h 3 c / 12 = 0,547*10 -3 m 4 

E-Module 

E 1 = E MW = 1650 MN/m² 

Stabsteifigkeiten 

c 1 = n 1 * E 1 * I 1 / h 1 = 3,328 MNm 

c 2 = n 2 * E MW * I 2 / h 2 = 3,088 MNm 

c 4 = n 4 * E cm * I 4 / l 4 = 21,130 MNm 

Bemessungslast des Stabes 4 

w 4 = l w * (1,35 * (g k + q k / 2) + 1,5 * q k / 2) = 13,18 kN/m 

• Stabendmoment am Wandfuß 

c 2 

( 

2 

w 

M Ed,2 = * 4 * l 4 

c 1 

+ c 2 

+ c 

- 

= -1,27 kNm 

4 4 * ( n 4 

- 1 ) 

Abminderungsfaktor 

k m = MIN(c 4 / (c 1 + c 2 ); 2,0) = 2,0 

) 

η = 1- k m / 4 = 0,50 

abgemindertes Fußmoment 

M Ed,2 = η * M Ed,2 = -0,64 kNm 

• Stabendmoment am Wandkopf 

zentrierte Lasteinleitung über den Stahlbetonüberzug, Bezug auf Schwerpunkt Deckenauflagerfläche 

M Ed,1 = 0,00 kNm 

• Moment in Wandmitte 

aus der Berechnung am Wand-Decken-Knoten für die Einbindung der Decke über Kellergeschoss 

M md = (M Ed,2 + M Ed,1 ) / 2 = -0,32 kNm 






e d,1 = M Ed,1 / N Ed,1 = 0,000 m 

ρ 2 = WENN(a



Außenwandknoten Dachdecke (Typ A) 

Berechnung der Knotenmomente nach dem genaueren Verfahren nach DIN 1053-100, Abschnitt 9 

N 

o 

g k+q k 

A D 

d 

t 

d B 

A D 

l 1 

Abmessungen: 


Deckendicke d B = 160 mm 

Geschosshöhe h = 2,75 m 

Deckenstützweite l 1 = 5,00 m 

Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Betondecke 



Einwirkungen: 

ständige Deckenlast g k = 5,00 kN/m² 

veränderliche Deckenlast q k = 2,00 kN/m² 

Auflagerlasten aus Decke 

A Gk,D = 10,00 kN/m 

A Qk,D = 5,00 kN/m 

Lasten am Wandkopf 

N Gk,0 = 7,00 kN/m 

N Qk,0 = 3,00 kN/m 




Kopfmoment und Lastexzentrizität unter Gebrauchslasten 

charakteristischer Wert der Normalkraft: 

N Ek = N Gk,0 + A Gk,D + A Qk,D = 22,00 kN/m 

3 

d B 

Trägheitsmoment I B = 1,0 * 

12 *10-3 = 341,33 cm 4 /m 



Bemessungsmoment am Wandkopf (bereits mit 2/3 abgemindert) 

2 

l 1 4 

( g d 

+ q d ) * * 

12 3 

Wandkopf M o,d = 

= 4,18 kNm/m 

2 + 

8 * 

3 k 1 

e o,d = M o,d / N Ed = 0,137 m 

Für den Nachweis im Grenzzustand der Tragfähigkeit wird davon ausgegangen, dass die Lastausmitte durch 

konstruktive Maßnahmen auf e ≤ t /3 begrenzt wird, falls die vorhandene Ausmitte unter Gebrauchslasten t /3 

überschreitet. 

e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 

e d,o = WENN(e o,k ≤ e max ;e o,d ;e max ) = 0,058 m 




Außenwandknoten Dachdecke (Typ C) 

Berechnung der Knotenmomente nach dem genaueren Verfahren nach DIN 1053-100, Abschnitt 9 

N 

o 

A Z 

d 

t 

d B 

g k +q k 

A Z 

l 1 

Abmessungen: 





Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Betondecke 



Einwirkungen: 




A Gk,Z = 10,00 kN/m 

A Qk,Z = 5,00 kN/m 




Lasten Wand 

N Gk,o = 53,00 kN/m 

N Qk,o = 27,00 kN/m 



Wandfuß: 

N Ek,fuß = N Gk,o = 53,00 kN/m 

Wandkopf: 

N Ek,kopf = N Gk,o + A Gk,Z + A Qk,Z = 68,00 kN/m 

3 

d B 


12 *10-3 = 341,33 cm 4 /m 



e o,k / e max = 0,57 ≤ 1 

Wenn der Nachweis nicht erfüllt ist, so sind konstruktive Maßnahmen zur Zentrierung der Deckenauflagerkraft 

erforderlich. 

Kopfmoment und Lastexzentrizität im Grenzzustand der Tragfähigkeit 

Eingabe der Teilsicherheitsbeiwerte: 

γ G = 1,35 

γ Q,o = 1,50 

γ Q,re = 1,50 

Bemessungswerte der Einwirkungen auf die Wand 

g d = γ G *g k = 5,40 kN/m² 

q d = γ Q,re * q k = 3,00 kN/m² 

A Z,d = γ G * A Gk,Z + γ Q,re * A Qk,Z = 21,00 kN/m 

Wandfuß: 

N Ed,fuß = γ G * N Gk,o + γ Q,o * N Qk,o = 112,05 kN/m 

Wandkopf: 

N Ed,kopf = γ G * N Gk,o + γ Q,o * N Qk,o + A Z,d = 133,05 kN/m 

Bemessungsmoment am Wandkopf (bereits mit 2/3 abgemindert) 

2 

1 

l 1 4 

*( g d 

+ q d ) * * 

2 

12 3 

Wandmomente o und u M d = 

= 3,17 kNm/m 

2 + k 1 




Exzentrizität: 

e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 

Wandfuß 

e u,d = M d / N Ed,fuß = 0,028 m 

e u,d / e max = 0,48 ≤ 1 

Wandkopf 

e o,d = M d / N Ed,kopf = 0,024 m 

e o,d / e max = 0,41 ≤ 1 




e u,d = WENN(e u,k ≤ e max ;e u,d ;e max ) = 0,028 m 

e d,o = WENN(e o,k ≤ e max ;e o,d ;e max ) = 0,024 m 




Aussteifungswand, aussen 

Nachweis nach dem genaueren Verfahren nach DIN EN 1996-1-1:2010-12 und DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 

Flächige Auflagerung der Stahlbetondecke auf der Wand ( a > 2/3t) 

N Ed,o 

qk 

a 

h c 

N Ed,m 

h 

N Ed,u 

t 

Abmessungen: 


Wandlänge l = 1,75 m 

Wandhöhe h = 2,75 m 


Stoßfuge vermörtelt Sf = GEW("EC6_de/JN";jn;) = Nein 


Einwirkungen: 

Eigenlast der Wand G wk = 23,50 kN 

ständige Last Wandkopf aus Wand N Gk,o,W = 

43,90 kN 

ständige Last Wandkopf aus Decke N Gk,o,D = 43,70 kN 

Nutzlast Wandkopf N Qk,o = 17,40 kN 

Ausmitte der Normalkraft aus Decke e N = 0,28 m 

aus Wind (+ Lotabweichung) in Scheibenrichtung 

Querkraft V Qk = 15,20 kN 

Moment Wandkopf M Qo,k = 8,20 kNm 

Moment Wandfuß M Qu,k = 50,00 kNm 

Schnittgrößen am Wand-Decken-Knoten (aus NR ermittelt) DESIGN-Werte!! 

Kopfmoment M od,max = 2,57 kN/m 

Kopfmoment M od,min = 1,97 kN/m 

Fußmoment M ud,1 = 0,00 kNm 

Fußmoment M ud,2 = 0,00 kNm 

⇒ Wandmitte M md,1 = (M od,max + M ud,1 ) / 2 = 1,28 kNm 

⇒ Wandmitte M md,2 = (M od,min + M ud,2 ) / 2 = 0,98 kNm 




Baustoffe: 


Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = KS P 



Steinart SA = GEW("EC6_de/fbtcal"; SA; ) = VL 

Hohlblockstein = HB; Hochlochsteine und Steine mit Grifföffnungen oder Grifftaschen = HL; Vollsteine ohne 

Grifflöcher oder Grifftaschen= VL 


f st = TAB("EC6_de/fst"; fst; sfk=FK ) = 25,0 N/mm² 

E -Modul E = TAB("EC6_de/KE"; KE; mw=MW) * f k = 9975 N/mm² 

f vk0 = TAB("EC6_de/fvk0";fvk0; mö=Mö) = 0,22 N/mm² 

f bt,cal = f st * TAB("EC6_de/fbtcal";vf;SA=SA) = 0,80 N/mm² 


ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

Belastete Bruttoquerschnittsfläche der Wand 

A = l * t * 10 -3 = 0,420 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Wandfuß 

N Ed,u,LK2 = 1,0 * (N Gk,o,W + N Gk,o,D + G wk ) = 111,1 kN 

M Ed,u,LK2 = 1,0 * N Gk,o,D * e N + 1,50 * M Qu,k = 87,2 kNm 

V Ed,u,LK2 = 1,50 * V Qk = 22,8 kN/m 

Wandmitte 

N m,Ed,LK2 = 1,0 * (N Gk,o,W + N Gk,o,D + G wk /2) = 99,3 kN 

M m,Ed,LK2 = (M Ed,u,LK2 + M Ed,o,LK2 ) / 2 = 55,9 kNm 



e d,1 = (t-a) / 2 = 0 mm 

ρ 2 = WENN(a





Biegung um die starke Achse 

Wandkopf 

planmäßige Lastausmitte 

e w,LK1 = M Ed,o,LK1 / N Ed,o,LK1 = 0,25 m 


Abminderungsfaktoren 

Φ oy,LK1 = 1 - 2 * e w,LK1 / l = 0,714 

Φ oy,LK2 = 1 - 2 * e w,LK2 / l = 0,680 

Wandmitte 


e w,LK1 = M m,Ed,LK1 / N m,Ed,LK1 = 0,43 m 



Φ my,LK1 = 1 - 2 * e w,LK1 / l = 0,509 

Φ my,LK2 = 1 - 2 * e w,LK2 / l = 0,360 

Wandfuß 


e w,LK1 = M Ed,u,LK1 / N Ed,u,LK1 = 0,57 m 


Φ uy,LK1 = 1 - 2 * e w,LK1 / l = 0,349 

Φ uy,LK2 = 1 - 2 * e w,LK2 / l = 0,109 

d) Nachweis bei Druckbeanspruchung (genaueres Verfahren) 

• Lastkombination 1 

Bemessungswert der aufnehmbaren Normalkraft (Nachweis der Doppelbiegung) 

N Rd,o,LK1 = Φ oz,LK1 * Φ oy,LK1 * t * f d * l * 10 3 = 1504,2 kN 

N Rd,m,LK1 = Φ mz,LK1 * Φ my,LK1 * t * f d * l * 10 3 = 1077,4 kN 

N Rd,u,LK1 = Φ uz,LK1 * Φ uy,LK1 * t * f d * l * 10 3 = 784,9 kN 

N Ed,o,LK1 / N Rd,o,LK1 = 0,09 ≤ 1 

N m,Ed,LK1 / N Rd,m,LK1 = 0,14 ≤ 1 

N Ed,u,LK1 / N Rd,u,LK1 = 0,21 ≤ 1 

• Lastkombination 2 

Bemessungswert der aufnehmbaren Normalkraft (Nachweis der Doppelbiegung) 

N Rd,o,LK2 = Φ oz,LK2 * Φ oy,LK2 * t * f d * l * 10 3 = 1381,5 kN 

N Rd,m,LK2 = Φ mz,LK2 * Φ my,LK2 * t * f d * l * 10 3 = 762,0 kN 

N Rd,u,LK2 = Φ uz,LK2 * Φ uy,LK2 * t * f d * l * 10 3 = 245,2 kN 

N Ed,o,LK2 / N Rd,o,LK2 = 0,06 ≤ 1 

N m,Ed,LK2 / N Rd,m,LK2 = 0,13 ≤ 1 

N Ed,u,LK2 / N Rd,u,LK2 = 0,45 ≤ 1 






rechnerische Wandlänge 

l cal = MIN(1,125*l;1,333*l c,lin,LK2 ) = 0,39 m 

Schubspannungsverteilfaktor 

c = WENN(h/l≥2;1,5;WENN(h/l≤1;1;h/l*0,5+0,5;1)) = 1,29 

Querkrafttragfähigkeit am Wandkopf / Wandfuß 

Querkrafttragfähigkeit in Scheibenrichtung 

Schubspannungsverteilungsfaktor c 

V Rdlt,LK2 = l cal * f vd * 10 3 * t / c = 30,1 kN 

V Ed,u,LK2 / V Rdlt,LK2 = 0,76 ≤ 1 

f) Nachweis der Randdehnung 

Da beim Nachweis der Querkrafttragfähigkeit die Haftscherfestigkeit f vk0 rechnerisch in Ansatz gebracht 

wurde, ist ein Nachweis der Randdehnung unter charakteristischen Lasten erforderlich; 

⇒ bei Windscheiben mit klaffender Fuge unter charakteristischen Lasten (e w,k > l /6) : 

e w,k = M Qu,k / (N Gk,o,D + N Gk,o,W ) = 0,57 m 

e w,k / (l / 6) = 1,95 ≤ 1 

l c,lin = MIN(3/2 * (1-2*e w,k /l) * l; l) = 0,92 m 

σ D = 2 * (N Gk,o,W + N Gk,o,D ) / (l c,lin * t) * 10 -3 = 0,793 N/mm² 

ε R = σ D / E* (l/ l c,lin - 1) = 71,72*10 -6 

ε R / 10 -4 = 0,72 ≤ 1 




Aussteifungswand innen 

Nachweis nach dem genaueren Verfahren nach DIN EN 1996-1-1 / NA (Windscheibe nach dem Kragarmmodell) 

n G 

N kopf 

N fuß 

M 

V Q 

VW 

h 

t 

l 

Abmessungen: 






Windbeanspruchung Wi = GEW("EC6_de/JN";jn;) = Ja 

Einwirkungen: 

Normalkaft n Gk = 190,0 kN/m 


Normalkraft Wandfuß N Gk,Fuß = 1000,00 kN 

Normalkraft Wandfuß N Qk,Fuß = 175,00 kN 

Normalkraft Wandkopf N Gk,Kopf = 950,00 kN 

Normalkraft Wandkopf N Qk,Kopf = 175,00 kN/m 

Ausmitte der Normalkraft e N = 0,00 m 

Querkraft Wandfuß V Wk = 90,00 kN 

Moment Wandfuß M Wk = 700,00 kNm 

Baustoffe: 





Steinart SA = GEW("EC6_de/fbtcal"; SA; ) = HL 












ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 5,95 N/mm² 

Lastfallkombination 1 (min N): 1,0*G +1,5*W 

N Ed,1 = N Gk,Kopf = 950 kN 

N Ed,2 = N Gk,Fuß = 1000 kN 

M Ed,1 = e N *N Gk,Fuß +1,50*M Wk = 1050 kN/m 

V Ed,1 = 1,50*V Wk = 135 kN/m 

e 1 = 

M Ed,1 

N Ed,1 

= 1,11 m 

M Ed,1,Mitte = e N *N Gk,Fuß +1,50*(M Wk -V Wk *h/2) = 848 kN/m 

e 1,Mitte = 

M Ed,1,Mitte 

N Ed,1 

= 0,89 m 

Nachweis der Querkrafttragfähigkeit 

Rechnerische Wandlänge l cal : 



f vk = MIN(f vlt1 ;f vlt2 ) = 0,46 N/mm² 

f vd = f vk / γ M = 0,31 N/mm² 




V Rdlt = l cal * f vd * t / c = 349,1 kN 

1,5 * V Qk / V Rdlt = 0,26 ≤ 1 

Nachweis der Biegedrucktragfähigkeit um die starke Achse 

unter Berücksichtigung der Lastfallkombination max M + min N 

Φ = 1 - 2 * e w / l = 0,886 

N Rd = Φ * t * fd = 1054,3 kN/m 

1,0 * n Gk / N Rd = 0,18 ≤ 1 




Kombinierte Beanspruchung 

Biegedrucknachweis (Knicknachweis) in halber Wandhöhe 



Nachweis der Randdehnung 



bei Windscheiben mit klaffender Fuge unter charakteristischen Lasten (e w,k > l /6) : 

e w,k = (1,0 * V Qk * h) / (1,0 * l * n Gk ) = 0,19 m 

e w,k / (l / 6) = 0,23 ≤ 1 


σ D = 2 * n Gk * l / (l c,lin * t) = 1,900 N/mm² 

ε R = σ D / E* (l/ l c,lin - 1) = 0,00*10 -6 

ε R / 10 -4 = 0,00 ≤ 1 




Aussteifungswand, innen 

Nachweis nach dem genaueren Verfahren nach DIN EN 1996-1-1:2010-12 und DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 

Flächige Auflagerung der Stahlbetondecke auf der Wand ( a > 2/3t) 

N G,Q 

M o 

M Q,o 

N G,Q 

G w 

h 

G w 

M u 

M Q,u 

t 

l 

Abmessungen: 







Einwirkungen: 

Eigenlast der Wand G wk = 70,50 kN 

ständige Last Wandkopf N Gk,o = 

1050,20 kN 

Nutzlast Wandkopf N Qk,o = 254,60 kN 

Ausmitte der Normalkraft e N = 0,00 m 

aus Wind (+ Lotabweichung) in Scheibenrichtung 


Moment Wandkopf M Qo,k = 502,30 kNm 

Moment Wandfuß M Qu,k = 795,60 kNm 

Schnittgrößen am Wand-Decken-Knoten (aus NR ermittelt) DESIGN-Werte!! 

Kopfmoment M od = 0,50 kNm 

Fußmoment M ud = 0,60 kNm 

⇒ Wandmitte M md = (M od + M ud ) / 2 = 0,55 kNm 

Baustoffe: 

















ζ = 0,85 

γ M = 1,50 


A = l * t * 10 -3 = 1,296 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Wandmitte 

N m,Ed,LK2 = (N Gk,o + G wk /2) = 1085,5 kN 

M m,Ed,LK2 = (M Ed,u,LK2 + M Ed,o,LK2 ) / 2 = 973,5 kNm 



a = t = 240 mm 

e d,1 = (t-a) / 2 = 0 mm 

ρ 2 = WENN(a



Wandmitte 


e m,LK1 = M md / N m,Ed,LK1 = 0,32*10 -3 m 

e m,LK2 = M md / N m,Ed,LK2 = 0,51*10 -3 m 

ungewollte Ausmitte (Imperfektion) 

e init = h ef / 450 = 4,44*10 -3 m 


e hem = 0,00 m 

Grenzschlankheit nach Tab. NA.17 (in Abh. des verw. Mauerwerks) 




Φ uz,LK1 = 1 - 2 * e 1 / (a * 10 -3 ) = 0,900 

Φ uz,LK2 = 1 - 2 * e 2 / (a * 10 -3 ) = 0,900 

Biegung um die starke Achse 

Wandkopf 





Φ oy,LK1 = 1 - 2 * e w,LK1 / l = 0,833 

Φ oy,LK2 = 1 - 2 * e w,LK2 / l = 0,733 

Wandmitte 





Φ my,LK1 = 1 - 2 * e w,LK1 / l = 0,793 

Φ my,LK2 = 1 - 2 * e w,LK2 / l = 0,667 

Wandfuß 





Φ uy,LK1 = 1 - 2 * e w,LK1 / l = 0,752 

Φ uy,LK2 = 1 - 2 * e w,LK2 / l = 0,607 




d) Nachweis bei Druckbeanspruchung (genaueres Verfahren) 



e) Nachweis bei Schubbeanspruchung in Scheibenebene (genaueres Verfahren) 

Der Nachweis erfolgt am Wandfuß für die Lastkombination LK2 (minimale Auflast). 

für die Berechnung anzusetzende überdrückte Länge der Wandscheibe 

l c,lin,LK2 = MIN(3/2 * (1 - 2 * e w,LK2 / l) * l; l) = 4,92 m 


Bemessungswert der zugehörigen Druckspannung für Rechteckquerschnitte 

σ Dd = N Ed,u,LK2 / (l c,lin,LK2 * t) * 10 -3 = 0,949 N/mm² 

Charakteristischer Wert der Schubfestigkeit 

Reibungsversagen: 

f vlt1,LK2 = WENN(Sf="Ja";f vk0 + 0,4*σ Dd ; 0,5*f vk0 +0,4*σ Dd ) = 0,490 N/mm² 

Rechnerische Steinzugfestigkeit 

f bt,cal = f st * TAB("EC6_de/fbtcal";vf;SA=SA;) = 0,48 N/mm² 

Steinzugversagen: 

f vlt2,LK2 = 0,45 * f bt,cal 

√ 

* σ Dd 

f bt,cal 

= 0,373 N/mm² 

f vk,LK2 = MIN(f vlt1,LK2 ;f vlt2,LK2 ) = 0,373 N/mm² 

Bemessungswert der Schubfestigkeit 

f vd = f vk,LK2 / γ M = 0,249 N/mm² 

rechnerische Wandlänge 

l cal = WENN(Wi="Ja"; MIN(1,125*l;1,333*l c,lin,LK2 );l c,lin,LK2 ) = 6,08 m 

Schubspannungsverteilfaktor 


Querkrafttragfähigkeit am Wandkopf / Wandfuß 



V Rdlt,LK2 = l cal * f vd * 10 3 * t / c = 363,3 kN 

V Ed,u,LK2 / V Rdlt,LK2 = 0,39 ≤ 1 




f) Nachweis der Randdehnung 



⇒ bei Windscheiben mit klaffender Fuge unter charakteristischen Lasten (e w,k > l /6) : 

e w,k = M Qu,k / N Gk,o = 0,76 m 

e w,k / (l / 6) = 0,84 ≤ 1 


σ D = 2 * N Gk,o / (l c,lin * t) * 10 -3 = 1,621 N/mm² 

ε R = σ D / E* (l/ l c,lin - 1) = 0,00*10 -6 

ε R / 10 -4 = 0,00 ≤ 1 




Giebelwand 

genauerer Nachweis des belasteten Wandabschnitts nach DIN EN 1996-1-1:2010-12 – 6.1.2 ; 

Randabstand der Einzellast a > 3 * l 1 

V 1 

60° 

t 

A b 

a 

h/2 

h 

h 

1 

h 

2 

a 1 l 1 

Draufsicht (Auflagerung Pfette) 

e 

b 

l 

efm 

b 

1 2 

Abmessungen: 



Wandhöhe links h 1 = 1,99 m 

Wandhöhe rechts h 2 = 1,53 m 

Wandbreite links b 1 = 1,15 m 

Wandbreite rechts b 2 = 1,77 m 

Länge Belastungsfläche l 1 = 120 mm 

Breite Belastungsfläche a = 125 mm 

Randabstand a 1 = 430 mm 

Einwirkungen: 

Wandgewicht g k = 1,3 kN/m² 

Auflagerlasten der Pfette, charackteristisch 

V 1,g,k = 11,09 kN 

V 1,q,k = 4,20 kN 

Windlast 

Staudruck q p = 0,50 kN/m² 

Druckbeiwerte 

Sog c pe,1,S = -0,53 

Sog c pe,10,S = -0,53 

Druck c pe,1,D = 1,0 

Druck c pe,10,D = 0,8 

Baustoffe: 










ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 1,70 N/mm² 

Nachweis der Teilflächenpressung 

Überprüfung des Randabstandes 

(3 * l 1 ) / a 1 = 0,84 < 1 

Überprüfung der Lastausmitte, gemessen von der Schwerachse der Wand 

e = t / 2 - a / 2 = 25 mm 

e / (t / 4) = 0,57 ≤ 1 

max. Auflast 

V 1,d = 1,35 * V 1,g,k + 1,5 * V 1,q,k = 21,27 kN 

wirksame Wandfläche 

l efm = 2 * (0,5 * h / TAN(60)) + l 1 * 10 -3 = 1,74 m 

A ef = l efm * t * 10 -3 = 0,304 m² 

Belastungsfläche 

A b = l 1 * a * 10 -6 = 0,015 m² 

Erhöhungsfaktor bei Teilflächenlasten 

β = MAX((1+0,3*a1*10 -3 /h)*(1,5-1,1*MIN(Ab/Aef;0,45));1) = 1,51 

β = MIN(β;1,25+a 1 *10 -3 /(2 * h);1,5) = 1,33 

N Rdc = β * A b * f d * 10 3 = 33,9 kN 

V 1,d / N Rdc = 0,63 ≤ 1 

Nachweis der exzentrischen Normalkraftbeanspruchung 

Es werden nachfolgend die Fälle min N Ed und max N Ed untersucht, da vorab nicht abschätzbar ist, ob die 

Biegemomente infolge Wind oder die lotrechte Belastung die Ausnutzung der Wand dominieren. 

Wandkopf 

N o,d,min = 1,0 * V 1,g,k = 11,09 kN 

N o,d,max = 1,35 * V 1,g,k + 1,5 * V 1,q,k = 21,27 kN 

Wandmitte 

N m,d,min = N o,d,min + 1,0 * (g k * h/2 * l efm ) * 0,5 = 12,67 kN 

N m,d,max = N o,d,max + 1,35 * (g k * h/2 * l efm ) * 0,5 = 23,41 kN 

Wandfuß 

N u,d,min = N m,d,min + 1,0 * g k * h/2 * l efm = 15,84 kN 

N u,d,max = N m,d,max + 1,35 * g k * h/2 * l efm = 27,69 kN 




Horizontallasten 

Für die Ermittlung der Windbelastung des Wandabschnitts wird angenommen, dass 

die umlaufenden Ränder der Windangriffsfläche gleichmäßig am Lastabtrag beteiligt 

sind. 

Windangriffsfläche 

A = b 2 * (h 2 + h) / 2 + b 1 * (h 1 + h) / 2 = 6,59 m² 



e o 

N o,Ed 

N o,Ed 

M o,Ed,N 

w 

M Ed,w 

N m,Ed 

M m,Ed,N 

h 

N u,Ed 

M u,Ed,N 

Biegemoment aus exzentrischer Auflagerung der Mittelpfette 

M o,d,Vmin = N o,d,min * e * 10 -3 = 0,28 kNm 

M o,d,Vmax = N o,d,max * e * 10 -3 = 0,53 kNm 

M m,d,min = M o,d,Vmin / 2 = 0,14 kNm 

M m,d,max = M o,d,Vmax / 2 = 0,27 kNm 

Die Schnittgrößenermittlung für die maßgebenden Lastfallkombinationen erfolgt auf der sicheren 

Seite liegend vereinfacht ohne Kombinationsbeiwerte. 

LFK 1 (min N Ed ) 

N Ed,o,1 = N o,d,min = 11,09 kN 

M Ed,o,1 = M o,d,Vmin = 0,28 kNm 

N Ed,m,1 = N m,d,min = 12,67 kN 

M Ed,m,1 = M m,d,min + M m,d,wS = 0,46 kN 

N Ed,u,1 = N u,d,min = 15,84 kN 

M Ed,u,1 = 0,00 kNm 




LFK 2 (max N Ed ) 

N Ed,o,2 = N o,d,max = 21,27 kN 

M Ed,o,2 = M o,d,Vmax = 0,53 kNm 

N Ed,m,2 = N m,d,max = 23,41 kN 

M Ed,m,2 = M m,d,max + M m,d,wS = 0,59 kN 

N Ed,u,2 = N u,d,max = 27,69 kN 

M Ed,u,2 = 0,00 kNm 

Schlankheit (2-seitg gehalten) 

ρ 2 = WENN(a



Innenwand 2-seitig gehalten, Bemessung mit genauerem Verfahren 

DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05, vollaufliegend (a = t) 

n Ed,1 

- 

n Ed,m 

h 

h 

n Ed,2 

t 

+ 

m Ed 

n Ed 

Abmessungen: 



Einwirkungen (Bemessungswerte ohne Vorzeichen) 


Moment am Wandkopf m Ed,1 = 

1,98 kNm/m 



n Ed,mitte = (n Ed,1 + n Ed,2 ) / 2 = 412,0 kN/m 

hier Nulldurchgang ≅ in Wandmitte 

m Ed,mitte = 0,00 kNm/m 

Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 3,34 N/mm² 

Nachweis am Wandkopf 

die Lastexzentrizität am Kopf bzw. Fuß der Wand 

e 1 = MAX(m Ed,1 / n Ed,1 ; 0,05 * t * 10 -3 ) = 8,75*10 -3 m 

Abminderungsfaktors Φ zur Berücksichtigung der Schlankheit und Ausmitte 

Φ 1 = 1 - 2 * e 1 / (t * 10 -3 ) = 0,900 

n Rd,1 = Φ 1 * t * f d = 526,0 kN/m 

n Ed,1 / n Rd,1 = 0,77 ≤ 1 




Nachweis am Wandfuß 

e 2 = MAX(m Ed,2 / n Ed,2 ; 0,05 * t * 10 -3 ) = 8,75*10 -3 m 

Φ 2 = 1 - 2 * e 2 / (t * 10 -3 ) = 0,900 

n Rd,2 = Φ 2 * t * f d = 526,0 kN/m 

n Ed,2 / n Rd,2 = 0,80 ≤ 1 

Nachweis in Wandmitte 

ρ 2 = 0,75 



n Rd,m = Φ m * t * f d * 10 3 = 419,1 kN/m 

n Ed,mitte / n Rd,m = 0,98 ≤ 1 






n Ed,1 

- 

n Ed,m 

h 

h 

n Ed,2 

t 

+ 

m Ed 

n Ed 

Abmessungen: 







1,98 kNm/m 






Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 3,34 N/mm² 






e 1 = MAX(m Ed,1 / n Ed,1 ; 0,05 * t * 10 -3 ) = 8,75*10 -3 m 


Φ 1 = 1 - 2 * e 1 / (t * 10 -3 ) = 0,900 

n Rd,1 = Φ 1 * t * f d = 526,0 kN/m 

n Ed,1 / n Rd,1 = 0,77 ≤ 1 


e 2 = MAX(m Ed,2 / n Ed,2 ; 0,05 * t * 10 -3 ) = 8,75*10 -3 m 

Φ 2 = 1 - 2 * e 2 / (t * 10 -3 ) = 0,900 

n Rd,2 = Φ 2 * t * f d = 526,0 kN/m 

n Ed,2 / n Rd,2 = 0,80 ≤ 1 

Nachweis in Wandmitte 

a = t = 175 mm 

ρ 2 = WENN(a





n Ed,1 

- 

n Ed,m 

h 

h 

n Ed,2 

t 

+ 

m Ed 

n Ed 

Abmessungen: 







1,98 kNm/m 






Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 3,34 N/mm² 






e 1 = MAX(m Ed,1 / n Ed,1 ; 0,05 * t * 10 -3 ) = 8,75*10 -3 m 


Φ 1 = 1 - 2 * e 1 / (t * 10 -3 ) = 0,900 

n Rd,1 = Φ 1 * t * f d = 526,0 kN/m 

n Ed,1 / n Rd,1 = 0,77 ≤ 1 


e 2 = MAX(m Ed,2 / n Ed,2 ; 0,05 * t * 10 -3 ) = 8,75*10 -3 m 

Φ 2 = 1 - 2 * e 2 / (t * 10 -3 ) = 0,900 

n Rd,2 = Φ 2 * t * f d = 526,0 kN/m 

n Ed,2 / n Rd,2 = 0,80 ≤ 1 



Abminderungsfaktor zur Berücksichtigung von Schlankheit und Ausmitte 

t = t * 10 -3 = 0,175 m 

Φ m = MIN(1,14*(1-2*e mk / t) - 0,024 * h ef / t ; 1-2*e mk / t) = 0,889 

n Rd,m = Φ m * t * f d * 10 3 = 519,6 kN/m 

n Ed,mitte / n Rd,m = 0,79 ≤ 1 




Innenwand 2-seitig gehalten, Querkrattragfähigkeit 

Nachweis der Schubtragfähigkeit nach dem genaueren Verfahren nach DIN EN 1996-1-1:2010-12, 6.2 

Windscheibe nach dem Kragarmmodell 

n G,k 

V Q,k 

h 

t 

Abmessungen: 







Einwirkungen: 

Normalkaft n Gk = 90,0 kN/m 


Baustoffe: 

MW = GEW("EC6_de/fk"; mw; ) = Ziegel 

Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) = HLzA.HLzB 



Steinart SA = GEW("EC6_de/fbtcal"; SA;) = HL 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,83 N/mm² 




Nachweis der Querkrafttragfähigkeit 

Rechnerische Wandlänge l cal : 

M Ed,max = 1,5 * V Qk * h = 236,3 kNm 

N Ed,min = 1,0 * l * n Gk = 270,0 kN 

Exzentrizität der einwirkenden Normalkraft in Wandlängsrichtung 

e w = M Ed,max / N Ed,min = 0,875 m 

für die Berechnung anzusetzende überdrückte Länge der Wandscheibe 



ρ 2 = WENN(t≤175;0,75;WENN(t>250;1;0,9)) = 0,90 

h ef = ρ 2 * h = 2,36 m 

Decke liegt voll auf (Zwischenauflager)... 

a = t = 240 mm 

Φ 1 = 0,900 

Φ 2 = 0,85 * (a/t)- 0,0011 * (h ef *10 3 /t) 2 = 0,74 

Φ x = MIN(Φ 1 ; Φ 2 ) = 0,74 

Traglastfaktor bei kombinierter Beanspruchung 

Φ = Φ y * Φ x = 0,53 

N Rd,mitte = Φ * t * f d = 360,0 kN/m 

1,0* n Gk / N Rd,mitte = 0,25 ≤ 1 

Nachweis der Randdehnung 



bei Windscheiben mit klaffender Fuge unter charakteristischen Lasten (e w,k > l /6) : 

e w,k = (1,0 * V Qk * h) / (1,0 * l * n Gk ) = 0,58 m 

e w,k / (l / 6) = 1,16 ≤ 1 


σ D = 2 * n Gk * l / (l c,lin * t) = 0,815 N/mm² 

ε R = σ D / E* (l/ l c,lin - 1) = 12,89*10 -6 

ε R / 10 -4 = 0,13 ≤ 1 




Innenwandknoten Dachdecke (Typ B) 

Berechnung nach dem genaueren Verfahren nach DIN 1053-100, Abschnitt 9. 

A D 

dt 

d B 

p 1 

A D 

p 2 

l 1 l 2 

mit l 2 < l 1 

Statisches System 

Abmessungen: 






Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 


E cm = TAB("EC6_de/Beton"; Ecm ;Bez=C) = 30000 N/mm² 

Einwirkungen: 




A Gk,D = 28,00 kN/m 

A Qk,D = 9,00 kN/m 






N Ek = A Gk,D + A Qk,D = 37,0 kN/m 

3 

d B 


12 *10-3 = 341,33 cm 4 /m 




p 1,d = γ G * g k + γ Q,Decke * q k = 9,75 kN/m² 

p 2,d = γ G * g k + 0,5 * γ Q,Decke * q k = 8,25 kN/m² 

A D,d = γ G * A Gk,D + γ Q,Decke * A Qk,D = 51,30 kN/m 

N Ed = A D,d = 51,30 kN/m 

Bemessungsmoment am Wandkopf 

Volleinspannmoment 

1 

M voll = - 

12 * ( p 1,d * l 1 ² - p 2,d * l 2 ² ) = -9,31 kNm/m 

Deckeneinspannmoment 

2 

M' D = M voll 

* 

2 + 

8 ( 

* k * 

3 1 1 + 

l = -1,54 kNm/m 

1 

l 2 

) 

Abgemindertes Deckeneinspannmoment 

2 

M D = 

3 * M' D = -1,03 kNm/m 

Wandmoment am Wandkopf 

M o,d = -M D = 1,03 kNm/m 

M 

Ausmitte e o,d = abs 

( 

o,d 

= 0,020 m 

N Ed 

) 




e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 

e o,d = WENN(e o,k ≤ e max ;e o,d ;e max ) = 0,020 m 




Innenwandknoten Dachdecke (Typ E) 


A D 

d B 

l 1 l 2 

p 1 

p 2 

d 

A D 

mit l 2 < l 1 

statisches System 

Abmessungen: 






Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 



Einwirkungen: 




A Gk,D = 28,00 kN/m 

A Qk,D = 9,00 kN/m 







3 

d B 


12 *10-3 = 341,33 cm 4 /m 

Trägheitsmoment I MW = 1,0 * t 3 

12 *10-3 = 446,61 cm 4 /m 

2 

Steifigkeitsbeiwert k 1 = * 

3 

E cm 

* I B h 

* 

= 1,681 

E MW 

* I MW 

l 1 

charakteristischer Wert des Deckeneinspannmomentes: 



e o,k / e max = 0,79 ≤ 1 

Wenn der Nachweis nicht erfüllt ist, so sind konstruktive Maßnahmen zur Zentrierung der Deckenauflagerkraft 

erforderlich. 



γ G = 1,35 

γ Q,Decke = 1,50 




A D,d = γ G * A Gk,D + γ Q,Decke * A Qk,D = 51,30 kN/m 

N Ed = A D,d = 51,30 kN/m 



1 

1 

M voll = - ( 

8 * p 1,d * l 1 ² - 12 * p 2,d * l 2 ² ) = -19,47 kNm/m 


1 

M D = M voll 

* 

( 

1 + k 1 

* 1 + 

4 = -3,55 kNm/m 

l 1 

* 

3 l 2 

) 





2 

M' D = 

3 * M D = -2,37 kNm/m 


M o,d = -M' D = 2,37 kNm/m 

M 


( 

o,d 

= 0,046 m 

N Ed 

) 




e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 

e o,d = WENN(e o,k ≤ e max ;e o,d ;e max ) = 0,046 m 




Innenwandknoten Dachdecke (Typ E ' ) 


A D 

dt 

d B 

p 1 

A D 

p 2 

l 1 

l 2 

mit l 2 < l 1 


Abmessungen: 






Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 



Einwirkungen: 




A Gk,D = 28,00 kN/m 

A Qk,D = 9,00 kN/m 







3 

d B 


12 *10-3 = 341,33 cm 4 /m 

Trägheitsmoment I MW = 1,0 * t 3 

12 *10-3 = 446,61 cm 4 /m 

2 

Steifigkeitsbeiwert k 1 = * 

3 

E cm 

* I B h 

* 

= 1,681 

E MW 

* I MW 

l 1 




1 

M D = M voll 

* 

( 

1 + k 1 

* 

) 

1 + 

l = -2,92 kNm/m 

1 

l 2 


2 

M' D = 

3 * M D = -1,95 kNm/m 


M o,d = -M' D = 1,95 kNm/m 

M 


( 

o,d 

= 0,038 m 

N Ed 

) 




e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 





Innenwandknoten Zwischendecke (Typ D) 


A Z 

N 

o 

dt 

d B 

p 1 

A Z 

p 2 

l 1 

l 2 

l 2 < l 1 


Abmessungen: 






Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 



Einwirkungen: 




A Gk,Z = 28,00 kN/m 

A Qk,Z = 9,00 kN/m 




aus Wand 

N Gk,o = 108,00 kN/m 

N Qk,o = 34,00 kN/m 



γ G = 1,35 

γ Q,o = 1,50 





A Z,d = γ G * A Gk,Z + γ Q,Decke * A Qk,Z = 51,30 kN/m 




2 

M z = 

3 * M z = -2,15 kNm/m 

Wandfuß 

M u,d = -M z / 2 = 1,08 kNm/m 

Wandkopf 

M o,d = -M u,d = -1,08 kNm/m 


Ausmitte der Deckenauflagerkraft 

M 

e z = abs 

( 

z 

) 

Wandfuß oben: 

( ) 

e u,d = abs * 

* 

Wandkopf unten: 

A Z,d 

= 0,042 m 

A Z,d 

( ) 

e o,d = abs * 

* 

2 N Ed,fuß 

e z = 0,005 m 

A Z,d 

e 

2 N z = 0,004 m 

Ed,kopf 




Innenwandknoten Zwischendecke (Typ F) 


A Z 

N 

o 

dt 

d 

p 1 

A Z 

p 2 

l 1 

l 2 

l 2 < l 1 


Abmessungen: 






Baustoffe: 



Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW) KS = L. KS L-R 




E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 






Einwirkungen: 




A Gk,Z = 28,00 kN/m 

A Qk,Z = 9,00 kN/m 

aus Wand 

N Gk,o = 108,00 kN/m 

N Qk,o = 34,00 kN/m 



γ G = 1,35 

γ Q,o = 1,50 





2 

M Z = 

3 * M z = -4,84 kNm/m 

Wandfuß 

M u,d = M z / 2 = -3,63 kNm/m 

Wandkopf 

M o,d = -M u,d = 3,63 kNm/m 



M 

e z = abs 

( 

z 

) 


( ) 

e u,d = abs * 

* 


A Z,d 

= 0,142 m 

A Z,d 

( ) 

e o,d = abs * 

* 

2 N Ed,fuß 

e z = 0,019 m 

A Z,d 

2 N Ed,kopf 

e z = 0,015 m 




Innenwandknoten Zwischendecke (Typ F ' ) 


A Z 

N 

o 

dt 

d B 

p 1 

A Z 

p 2 

l 1 l 2 

l 2 < l 1 


Abmessungen: 






Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 



Einwirkungen: 




A Gk,Z = 28,00 kN/m 

A Qk,Z = 9,00 kN/m 




aus Wand 

N Gk,o = 108,00 kN/m 

N Qk,o = 34,00 kN/m 



γ G = 1,35 

γ Q,o = 1,50 





2 

M z = M voll 

* 

3 

( 

2 + * k * 

4 1 

) 

1 + 

l = -5,78 kNm/m 

1 

l 2 


2 

M z = 

3 * M z = -3,85 kNm/m 

Wandfuß 

M u,d = M z / 2 = -1,93 kNm/m 

Wandkopf 

M o,d = -M u,d = 1,93 kNm/m 



M 

e z = abs 

( 

z 

) 


( ) 

e u,d = abs * 

* 


A Z,d 

= 0,075 m 

A Z,d 

( ) 

e o,d = abs * 

* 

2 N Ed,fuß 

e z = 0,010 m 

A Z,d 

e 

2 N z = 0,008 m 

Ed,kopf 




Kellerwand mit vertikalen Aussteifungsbalken 

Nachweis der einachsig gespannten Kelleraußenwand zwischen den Aussteifungsbalken nach DIN EN 1996-1- 

1:2010-12; geringe Auflast; Stoßfugen vermörtelt! 

qk ≤ 5,0 kN/m 2 

N o,Ed 


h 

e ≤ 1,15 h 

≤ 90° 

KG 

h ≤ 2,6m 

t 

≥ 240mm 

l a 

l a 



• Verkehrslast auf der Geländeoberfläche im Einflussbereich des Erddrucks nicht mehr als q k = 5 kN/m 2 


Abmessungen: 





horiz. Abst. aussteifender Stützen l a = 1,00 m 

Einwirkungen: 

ständig n gk = 8,88 kN/m 


Wandgewicht g wk = 3,80 kN/m 

Erddruckbeiwert k i = 0,333 

Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 





Lastermittlung 

Erddruck am Wandkopf 

e o,ag = WENN(h e ≥h;ki * ρ e * (h e - h);0) = 1,08 kN/m² 

e o,aq = k i * 5,0 = 1,67 kN/m² 

Erddruck am Wandfuß 

e u,ag = k i * ρ e * h e = 16,48 kN/m² 

e u,aq = e o,aq = 1,67 kN/m² 

Schnittgrößen 

Es wird davon ausgegangen, dass sich zwischen den Aussteifungsbalken ein waagerechter Bogen mit dem 

Bogenstich r einstellen kann 

r = 0,9 * t * 10 -3 = 0,27 m 

Erddruck, Bemessungslasten 



Normalkraft 

N u,Ed = H Eud * 1,0 = 11,46 kN 

Abgeminderte Haftscherfestigkeit 


überdrückte Querschnittsfläche (t / 10) 

A = 1,0 * t * 10 -3 / 10 = 0,030 m² 

Bemessungswert der Druckspannung 

σ u,Dd = N u,Ed *10 -3 / A = 0,382 N/mm² 

Charakteristische Schubfestigkeit 

f vlt1,u = f vk0 + 0,6*σ u,Dd = 0,449 N/mm² 

Bemessungswert der Schubfestigkeit 

f vd,u = f vlt1,u / γ M = 0,299 N/mm² 

anzusetzende überdrückte Dicke der Wand 

t c,lin = MIN(3/2 * t / 10; t) = 45 mm 

Rechnerische Wanddicke 

t cal,u = MIN(1,25 * t c,lin ; t) = 56 mm 


c = 1,5 

Querkrafttragfähigkeit in Plattenrichtung am Wandfuß 

V Rdlt,u = f vd,u * t cal,u * 1,0 / c = 11,16 kN 

V u,ed / V Rdlt,u = 1,11 ≤ 1 




Kellerwand 

genauerer Nachweis nach DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 – NCI zu 6.3.4 

qk ≤ 5,0 kN/m 2 

N Ed 

H o,E 


≤ 90° 

V o,E 

h 

e ≤ 1,15 h 

KG 

h 

≤ 2,6m 

he/2 

V u,E 

H u,E 

t 

≥ 240mm 



• Verkehrslast auf der Geländeoberfläche im Einflussbereich des Erddrucks nicht mehr als 5 kN/m 2 


• Verkehrslast auf der Geländeoberfläche nicht mehr als q k = 5 kN/m 2 

Abmessungen: 





horiz. Abst. aussteifender Querw. b = 2,80 m 

Einwirkungen: 

Wandnormalkraft am Wandkopf 

ständig n gk = 31,90 kN/m 


Wandgewicht g wk = 1,75 kN/m² 

Erddruckbeiwert k i = 0,420 

Baustoffe: 








ζ = 0,85 

γ M = 1,50 





Überprüfung der Voraussetzungen zur Anwendung des Verfahrens gemäß 

DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 - NCI zu 6.3.4 

- Wanddicke 

240 / t = 0,66 ≤ 1 


h / 2,6 = 0,99 ≤ 1 


h e / (1,15 * h) = 0,93 ≤ 1 

Bemessungsschnittgrößen: 

Bemessungswerte der Wandnormalkraft in halber Höhe der Anschüttung 

n 1,Ed,sup = 1,35 * (n gk + g wk * h/2) + 1,50 * n qk = 57,50 kN/m 

n 1,d,inf = 1,00 * (n gk + g wk * h/2) + 0,00 * n qk = 34,15 kN/m 

Nachweis im Grenzzustand der Tragfähigkeit (Bogenschub) 

unterer Grenzwert: 

2 

k i 

* ρ e 

* h * h e 

n 1,lim,d = 

* 10 3 = 51,61 kN/m 

7,8* 

t 

n i = n 1,lim,d * (b / (2 * h)) = 28,11 kN/m 

n 1,lim,d = WENN(b≤h;0,5*n 1,lim,d ;WENN(b≥2*h;n 1,lim,d ;n i )) = 28,11 kN/m 

oberer Grenzwert: 

n 1,Rd = 0,33 * t * f d = 122,86 kN/m 

n 1,Ed,sup / n 1,Rd = 0,47 ≤ 1 

n 1,lim,d / n 1,d,inf = 0,82 ≤ 1 

Querkraftnachweis 

Der Nachweis der Querkrafttragfähigkeit in Plattenrichtung wird am Wandfuß und Wandkopf für die 

Bemessungswerte der Querkraft unter minimaler Auflast geführt. 

Erddruck am Wandkopf 

e o,ag = WENN(h e ≥h;ki * ρ e * (h e - h);0) = 1,36 kN/m² 

e o,aq = k i * 5,0 = 2,10 kN/m² 

Erddruck am Wandfuß 

e u,ag = k i * ρ e * h e = 20,79 kN/m² 

e u,aq = e o,aq = 2,10 kN/m² 

Bemessungswerte der Querkraft am Wandkopf / Wandfuß 

v o,ed = (1,35 * (2*e o,ag + e u,ag ) * h/6 + 1,5 * e o,aq * h/2) = 17,64 kN/m 

v u,ed = (1,35 * (e o,ag + 2*e u,ag ) * h/6 + 1,5 * e u,aq * h /2) = 28,88 kN/m 

V o,ed = (1,35 * (2*e o,ag + e u,ag ) * h/6 + 1,5 * e o,aq * h/2) *b = 49,40 kN 

V u,ed = (1,35 * (e o,ag + 2*e u,ag ) * h/6 + 1,5 * e u,aq * h /2) *b = 80,86 kN 

Evtl. Abminderung infolge zweiaxialen Lastabtrags 

V o,ed = WENN(b≤2*h;V o,ed *(b/(2*h)); V o,ed ) = 26,91 kN 

V u,ed = WENN(b≤2*h;V u,ed *(b/(2*h)); V u,ed ) = 44,05 kN 




Normalkraft am Wandkopf / Wandfuß 

N o,Ed,min = 1,0 * n gk * b = 89,32 kN 

N u,Ed,min = 1,0 * (n gk + g wk *h) *b = 101,91 kN 

Abgeminderte Haftscherfestigkeit 


überdrückte Querschnittsfläche (t / 10) 



Querkrafttragfähigkeit in Plattenrichtung am Wandkopf / -fuß 

V Rdlt,o = f vd,o * t cal,o * b / c = 46,0 kN 

V Rdlt,u = f vd,u * t cal,u * b / c = 64,0 kN 

V o,ed / V Rdlt,o = 0,58 ≤ 1 

V u,ed / V Rdlt,u = 0,69 ≤ 1 




Knoten mit Kragplatte (Dachdecke) 


A D 

dt 

d B 

p 1 

A D 

p 2 

l 1 l 2 

Statisches System 

Abmessungen: 






Baustoffe: 


MW = GEW("EC6_de/fk"; mw;) = KS 





E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 



Einwirkungen: 




A Gk,D = 28,00 kN/m 

A Qk,D = 9,00 kN/m 







3 

d B 


12 *10-3 = 341,33 cm 4 /m 





M voll = -1/12 * (p 1,d * l 1 ² + 6 * p 2,d * l 2 ²) = -86,313 kNm/m 


2 

M' D = M voll 

* 

2 + 

8 ( 

* k * 

3 1 1 + 

l = -14,28 kNm/m 

1 

l 2 

) 


2 

M D = 

3 * M' D = -9,52 kNm/m 


M o,d = -M D = 9,52 kNm/m 

M 


( 

o,d 

= 0,186 m 

N Ed 

) 




e max = t / 3 * 10 -3 = 0,058 m 





Knoten mit Kragplatte (Zwischendecke) 


A Z 

N 

o 

dt 

d B 

p 1 

A Z 

p 2 

l 1 

l 2 


Abmessungen: 






Baustoffe: 







E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 



Einwirkungen: 




A Gk,Z = 28,00 kN/m 

A Qk,Z = 9,00 kN/m 




aus Wand 

N Gk,o = 108,00 kN/m 

N Qk,o = 34,00 kN/m 



γ G = 1,35 

γ Q,o = 1,50 





A Z,d = γ G * A Gk,Z + γ Q,Decke * A Qk,Z = 51,30 kN/m 

Wandfuß: 

N Ed,fuß = γ G * N Gk,o + γ Q,o * N Qk,o = 196,80 kN/m 

Wandkopf: 

N Ed,kopf = γ G * N Gk,o + γ Q,o * N Qk,o + A Z,d = 248,10 kN/m 



Wandkopf 

M o,d = -M u,d = -5,91 kNm/m 



M 

e z = abs 

( 

z 

) 


( ) 

e u,d = abs * 

* 


A Z,d 

= 0,230 m 

A Z,d 

( ) 

e o,d = abs * 

* 

2 N Ed,fuß 

e z = 0,030 m 

A Z,d 

e 

2 N z = 0,024 m 

Ed,kopf 




Querkrafttragfähigkeit bei Scheibenschub 

Nachweise (Scheibenschub) nach dem genaueren Verfahren nach DIN EN 1996-1-1 / NA 

schlank gedrungen 

Versagensarten unter Schubbeanspruchung 

Abmessungen: 






Einwirkungen: 

Querkraft V Ed = 19,0 kN 

Normalkraft N Ed,o = 745,0 kN 

Ausmitte Normalkraft e o = 0,10 m 

Moment M Ed,u = 623,0 kNm 

Baustoffe: 






Hohlblockstein = HB; Hochlochsteine und Steine mit Grifflöchern oder Grifftaschen = HL; Vollsteine ohne 





ζ = 0,85 

γ M = 1,50 


A = l * t * 10 -3 = 1,258 m² 

faktor = WENN(A/0,1



Vorwerte 

Ansatz gebracht werden. 



Reibungsversagen am Wandfuß 

f vlt1 = WENN(Sf="Ja";f vk0 + 0,4*σ Dd ; 0,5*f vk0 +0,4*σ Dd ) = 0,356 N/mm² 

f vd1 = f vlt1 / γ M = 0,237 N/mm² 

Tragwiderstand: 

V Rdlt,R = l cal * f vd1 * t / c = 335,0 kN 

V Ed / V Rdlt,R = 0,06 ≤ 1 

Steinzugversagen am Wandfuß 

rechnerische Steinzugfestigkeit 

f bt,cal = f st * TAB("EC6_de/fbtcal";vf;SA=SA;) = 0,48 N/mm² 

f vlt2 = 0,45 * f bt,cal 

√ 

* 1 + 

σ Dd 

= 0,33 N/mm² 

f bt,cal 

f vd2 = f vlt2 / γ M = 0,220 N/mm² 


V Rdlt,S = l cal * f vd2 * t / c = 311,0 kN 

V Ed / V Rdlt,S = 0,06 ≤ 1 

Schubdruck- / Steindruckversagen am Wandfuß 

Weitere Eingaben notwendig: 

N Ed,max = 1173,0 kN 

Überbindemaß (l ol / h u ) ü = 0,40 

e u,Ned,max = M Ed,u / N Ed,max = 0,53 m 

überdrückte Länge (Kragarmmodell): 

l c = MIN((1-2 * e u,Ned,max / l) * l;l) = 4,18 m 


V Rdlt,D = 1 / (γ M * c) * (f k * t * l c - N Ed,max * γ M ) * ü = 1403,4 kN 

V Ed / V Rdlt,D = 0,01 ≤ 1 




Fugenversagen in halber Wandhöhe 

Weitere Eingaben notwendig: 

Höhe und Länge des Elementes 

l u = 0,248 m 

h u = 0,365 m 

N Ed,m,min = 708,0 kN 


V Rdlt,K = 1 / γ M * 2/3 * (l u / h u + l u / h) * N Ed,m,min = 243,8 kN 

V Ed / V Rdlt,K = 0,08 ≤ 1 




Wände mit Teilflächenlasten 

DIN EN 1996-1-1/NA:2012-05 - NCI zu 6.1.3 

Für Mauersteine nach NCI 3.1.1, Absatz (NA.5) bei einer randnahen Einzellast (a 1 ≤ 3l 1 ) 

N Edc 

60° 

N Edc 

h 

c 

l 

efm 

a 1 

a 1 l 1 

hc/2 

l efm 

t 

a 2 

A b 

e 

a 

Abmessungen: 


wirksame Basis l efm = 0,87 m 





Einwirkungen: 

Normalkraft Wandkopf N Ed = 21,27 kN 

Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,32 N/mm² 

Überprüfung der Bedingungen für die Anwendung 

a 1 / (3 * l 1 ) = 1,19 ≤ 1 

Belastungsfläche 

A b = l 1 * a * 10 -6 = 0,015 m² 

A b / (2 * (t * 10 -3 ) 2 ) = 0,24 ≤ 1 




Lastausmitte, gemessen von der Schwerachse der Wand 

e = t / 2 -(a 2 + a / 2) = 25 mm 

(a 2 +a) / t = 0,71 ≤ 1 

e / (t/6) = 0,86 ≤ 1 

Nachweis 


A ef = l efm * t * 10 -3 = 0,152 m² 

Erhöhungsfaktor 

β = WENN(A b /(2*(t*10 -3 ) 2 )≤1 UND e/(t/6)



Wände mit Teilflächenlasten 

DIN EN 1996-1-1:2013-02 - 6.1.3 

⇒ Diese Regelung gilt nur für Vollsteine nach DIN EN 771-1 bis DIN EN 771-4 in Verbindung mit 

DIN V 20000-401 bis DIN V 20000-404 und DIN 105-100, DIN V 106, DIN V 18152-100, DIN V 18153- 

Stena100 sowie DIN V 4165-100. 

Pilier 

N Edc N Edc N Edc 

h w 

h c 

1/2 h c 

1/2 h c 

N Edc 

a 1 

60° 60° 60° 

60° 

l efm 

l efm 

l efm 

60° 

a 1 

60° 60° 

l efm 

t 

a 2 

a 1 l 1 

A b 

e 

a 

Abmessungen: 


Wandhöhe h c = 1,60 m 

wirksame Basis l efm = 1,60 m 





Einwirkungen: 

Normalkraft Wandkopf N Ed = 21,27 kN 

Baustoffe: 







ζ = 0,85 

γ M = 1,50 

f d = ζ * f k / γ M = 2,32 N/mm² 

Überprüfung der Lastausmitte, gemessen von der Schwerachse der Wand 

e = t / 2 -(a 2 + a / 2) = 25 mm 

(a 2 +a) / t = 0,71 ≤ 1 

e / (t / 4) = 0,57 ≤ 1 




Nachweis 


A ef = l efm * t * 10 -3 = 0,280 m² 



N Ed / N Rdc = 0,44 ≤ 1 




WDK - Aussenwand im Dachgeschoss 


Das Stabendmoment M 1 am Wandkopf wird am Rahmen (i) ermittelt; das Stabendmoment M 2 am Wandfuß am 

Rahmen (ii). 

Rahmen (i) 

(g+q) 4,o 

m 1 

h 1,2 

h 1,2 

(g+q) 4,u 

m 2 

l 

4 

n = 4 

n = 3 

Rahmen (ii) 

l 

4 

h 

1 

Abmessungen: 



Stützweite Decke l 4 = 2,87 m 



lichte Geschosshöhe h 1,2 = 3,00 m 

bezogene Wandbreite b = 1,00 m 



n 1,2 = 4 

n 1 = 4 

n 4 = 4 

Einwirkungen: 

Rahmensystem "oben" (i) 

ständige Deckenlast g 4,o,k = 5,50 kN/m² 

Nutzlast q 4,o,k = 1,00 kN/m² 

Rahmensystem "unten" (ii) 

ständige Deckenlast g 4,u,k = 5,50 kN/m² 

Nutzlast q 4,u,k = 2,75 kN/m² 




Baustoffe: 



Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW;) = KS L-P 

Festigkeitskl. FK = GEW("EC6_de/fk";sfk; st=St;) = 12,0 

Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St;) = DM 

⇒ Druckfestigk. f k = TAB("EC6_de/fk";fk;mw=MW;st=St;sfk=FK;mö=Mö;) = 5,6 N/mm² 

E MW = 1000 * f k = 5600 N/mm² 

Beton 



a) Ermittlung der Formelwerte 

Wenn eine Decke nur über einen Teil der Wandstärke aufliegt (a < t), so darf die Ermittlung der Knotenmomente 

an einem Rahmenmodell mit einer ideellen Wanddicke t cal = a erfolgen. 

t cal = a * 10 -3 = 0,175 m 


I 1,2 = b * t cal 

3 / 12 = 0,447*10 -3 m 4 /m 

I 1 = b * t cal 

3 / 12 = 0,447*10 -3 m 4 /m 

I 4 = b * h 3 c / 12 = 0,341*10 -3 m 4 /m 

E-Module 

E 1,2 = E MW = 5600 MN/m² 

E 1 = E MW = 5600 MN/m² 

E 4 = E cm = 30000 MN/m² 


c 1,2 = n 1,2 * E 1,2 * I 1,2 / h 1,2 = 3,338 MNm/m 

c 1 = n 1 * E 1 * I 1 / h 1 = 3,338 MNm/m 

c 4 = n 4 * E 4 * I 4 / l 4 = 14,258 MNm/m 

b) Ermittlung der charakteristischen Stabendmomente der betrachteten Wand (g+ q) 

im Rahmensystem (i) 

p 4,o,k = g 4,o,k + q 4,o,k = 6,50 kN/m² 

⇒ Stabendmoment am Wandkopf der betrachteten Wand 

c 1,2 

( 

2 

p 

M Ek,1 = * 4,o,k * l 4 

c 1,2 

+ c 0 - 

4 * n 4 

- 1 

) 

4 ( ) 

= -0,85 kNm/m 



abgemindertes Kopfmoment 

M Ed,1 = η i * M Ed,1 = -0,58 kNm 


M Ed,2 = η ii * M Ed,2 = -0,63 kNm 




Aussenwandknoten 



Rahmen (ii). 

Rahmen (i) 

n = 4 

n = 3 

(g+q) 4,o 

m 1 

h 

2 

m 2 

(g+q) 4,u 

h 

1,2 

h 

1 

Rahmen (ii) 

l 

4 

Abmessungen: 



eff. Stützweite Decke l 4 = 3,15 m 








n 1,2 = 4 

n 1 = 4 

n 2 = 3 

n 4 = 4 

Wenn Stab nicht vorhanden, dann n = 0 setzen! 

Einwirkungen: 










Baustoffe: 



Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW;) = KS P 





Beton 






t cal = a * 10 -3 = 0,240 m 


I 1,2 = b * t cal 

3 / 12 = 1,152*10 -3 m 4 /m 

I 1 = b * t cal 

3 / 12 = 1,152*10 -3 m 4 /m 

I 2 = b * t cal 

3 / 12 = 1,152*10 -3 m 4 /m 

I 4 = b * h 3 c / 12 = 0,887*10 -3 m 4 /m 

E-Module 

E 1,2 = E MW = 9975 MN/m² 

E 1 = E MW = 9975 MN/m² 

E 2 = E MW = 9975 MN/m² 

E 4 = E cm = 31000 MN/m² 


c 1,2 = n 1,2 * E 1,2 * I 1,2 / h 1,2 = 16,714 MNm/m 

c 1 = n 1 * E 1 * I 1 / h 1 = 16,714 MNm/m 

c 2 = n 2 * E 2 * I 2 / h 2 = 13,108 MNm/m 

c 4 = n 4 * E 4 * I 4 / l 4 = 34,917 MNm/m 

b) Ermittlung der charakteristischen Stabendmomente der betrachteten Wand 


p 4,max = g 4,o,k + q 4,o,k = 9,75 kN/m² 

p 4,min = g 4,o,k = 7,00 kN/m² 





M Ek,1,max = 

c 2 

( 

2 

p 

* 4,min * l 4 

c 1,2 

+ c 2 

+ c 0 - 

4 4 * ( n 4 

- 1 ) 

M Ek,1,min = 

c 2 

( 

2 

p 

* 4,max * l 4 

c 1,2 

+ c 2 

+ c 0 - 

4 * n 4 

- 1 

) 

) 

4 ( ) 

= -1,17 kNm/m 

= -1,63 kNm/m 

im Rahmensystem (ii) 

p 4,max = g 4,u,k + q 4,u,k = 9,75 kN/m² 

p 4,min = g 4,u,k = 7,00 kN/m² 

⇒ Stabendmoment am Wandfuß der betrachteten Wand 

M Ek,2,max = 

c 1,2 

( 

2 

p 

* 4,min * l 4 

c 1 

+ c 1,2 

+ c 0 - 

4 4 * ( n 4 

- 1 ) 

M Ek,2,min = 

c 1,2 

( 

2 

p 

* 4,max * l 4 

c 1 

+ c 1,2 

+ c 0 - 

4 * n 4 

- 1 

) 

) 

4 ( ) 

= -1,42 kNm/m 

= -1,97 kNm/m 

Abminderungsfaktor 

k m,i = MIN(c 4 / (c 1,2 + c 2 ); 2,0) = 1,17 

η i = MAX(1- k m,i / 4;0,5) = 0,71 

k m,ii = MIN(c 4 / (c 1 + c 1,2 ); 2,0) = 1,04 

η ii = MAX(1- k m,ii / 4;0,5) = 0,74 

abgemindertes Kopfmoment (pro Meter Wand) 

M Ek,1 = η i * MAX(ABS(M Ek,1,max );ABS(M Ek,1,min )) = 1,16 kNm/m 

abgemindertes Fußmoment (pro Meter Wand) 

M Ek,2 = η ii * MAX(ABS(M Ek,2,max );ABS(M Ek,2,min )) = 1,46 kNm/m 

Moment in Wandmitte (pro Meter Wand) 

M Ek,m = (M Ek,1 + M Ek,2 ) / 2 = 1,31 kNm/m 

b) Ermittlung der stabendmomente im Grenzzustand der Tragfähigkeit 


γ G = 1,35 

γ Q,4 = 1,50 

ψ 0,1 = 0,70 


p 4,max = γ G * g 4,o,k + γ Q,4 * ψ 0,1 * q 4,o,k = 12,34 kN/m² 

p 4,min = γ G * g 4,o,k = 9,45 kN/m² 






WDK - Innenwand im Dachgeschoss 



Rahmen (ii). 

Rahmen (i) 

(g+q) 3,o 

(g+q) 4,o 

n = 4 

n = 3 

(g+q) 3,u 

m 2 

m 1 

(g+q) 4,u 

h 1,2 

h 

1 

Rahmen (ii) 

l 3 

l 

4 

Abmessungen: 











n 1,2 = 4 

n 1 = 4 

n 3 = 4 

n 4 = 4 

Einwirkungen: 














Baustoffe: 



Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW;) = KS L. KS L-R 


Mörtel Mö = GEW("EC6_de/fk";mö; st=St;) = NM IIa 


E MW = 1000 * f k = 5000 N/mm² 

Beton 






t cal = a * 10 -3 = 0,175 m 


I 1,2 = b * t cal 

3 / 12 = 0,447*10 -3 m 4 /m 

I 1 = b * t cal 

3 / 12 = 0,447*10 -3 m 4 /m 

I 3 = b * h c 

3 / 12 = 0,341*10 -3 m 4 /m 

I 4 = b * h 3 c / 12 = 0,341*10 -3 m 4 /m 

E-Module 

E 1,2 = E MW = 5000 MN/m² 

E 1 = E MW = 5000 MN/m² 

E 3 = E cm = 30000 MN/m² 

E 4 = E cm = 30000 MN/m² 


c 1,2 = n 1,2 * E 1,2 * I 1,2 / h 1,2 = 3,452 MNm/m 

c 1 = n 1 * E 1 * I 1 / h 1 = 3,452 MNm/m 

c 3 = n 3 * E 3 * I 3 / l 3 = 8,184 MNm/m 

c 4 = n 4 * E 4 * I 4 / l 4 = 10,230 MNm/m 

b) Ermittlung der charakteristischen Stabendmomente der betrachteten Wand (g+ q) 


p 3,o,k = g 3,o,k + q 3,o,k = 7,00 kN/m² 

p 4,o,k = g 4,o,k + q 4,o,k = 6,00 kN/m² 


c 1,2 

( 

2 

2 

p 

M Ek,1 = * 3,o,k * l 3 p 4,o,k * l 4 

c 1,2 

+ c 3 

+ c 

- 

4 * n 3 

- 1 * n 4 

- 1 

) 

4 ( ) 

4 ( ) 

= 1,04 kNm/m 







M Ek,1 = η i * M Ek,1 = 0,52 kNm 


M Ek,2 = η ii * M Ek,2 = 0,40 kNm 



γ G = 1,35 

γ Q,3 = 1,50 

γ Q,4 = 1,50 




M Ed,1 = η i * M Ed,1 = 0,73 kNm 


M Ed,2 = η ii * M Ed,2 = 0,56 kNm 




Regel - Innenwandknoten 



Rahmen (ii). 

Rahmen (i) 

M 

(g+q) 3,o 

(g+q) 4,o 

h 

2 

n = 4 

n = 3 

m Ed,1 

(g+q) 3,u 

m Ed,2 

(g+q) 4,u 

h 

1,2 

h 

1 

Rahmen (ii) 

l 3 

l 

4 

2 

Abmessungen: 












n 1,2 = 4 

n 1 = 0 

n 2 = 4 

n 3 = 4 

n 4 = 4 

Wenn Stab nicht vorhanden, dann n = 0 setzen! 




Einwirkungen: 











Baustoffe: 



Stein St = GEW("EC6_de/fk"; st;mw=MW;) = KS P 





Beton 






t cal = a * 10 -3 = 0,240 m 


I 1,2 = b * t cal 

3 / 12 = 1,152*10 -3 m 4 /m 

I 1 = b * t cal 

3 / 12 = 1,152*10 -3 m 4 /m 

I 2 = b * t cal 

3 / 12 = 1,152*10 -3 m 4 /m 

I 3 = b * h c 

3 / 12 = 0,667*10 -3 m 4 /m 

I 4 = b * h 3 c / 12 = 0,667*10 -3 m 4 /m 

E-Module 

E 1,2 = E MW = 6650 MN/m² 

E 1 = E MW = 6650 MN/m² 

E 2 = E MW = 6650 MN/m² 

E 3 = E cm = 31000 MN/m² 

E 4 = E cm = 31000 MN/m² 


c 1,2 = n 1,2 * E 1,2 * I 1,2 / h 1,2 = 11,477 MNm/m 

c 1 = n 1 * E 1 * I 1 / h 1 = 0,000 MNm/m 

c 2 = n 2 * E 2 * I 2 / h 2 = 11,477 MNm/m 

c 3 = n 3 * E 3 * I 3 / l 3 = 24,398 MNm/m 

c 4 = n 4 * E 4 * I 4 / l 4 = 24,398 MNm/m 




b) Ermittlung der charakteristischen Stabendmomente der betrachteten Wand 




p 3,min = g 3,o,k + q 3,o,k /2 = 7,65 kN/m² 

p 4,min = g 4,o,k + q 4,o,k /2 = 7,65 kN/m² 


M Ek,1,max = 

c 1,2 

( 

2 

2 

p 

* 3,max * l 3 p 4,min * l 4 

c 1,2 

+ c 2 

+ c 3 

+ c 

- 

4 4 * ( n 3 

- 1 ) 4 * ( n 4 

- 1 ) 

M Ek,1,min = 

c 1,2 

( 

2 

2 

p 

* 3,min * l 3 p 4,max * l 4 

c 1,2 

+ c 2 

+ c 3 

+ c 

- 

4 * n 3 

- 1 * n 4 

- 1 

) 

) 

4 ( ) 

4 ( ) 

= 0,18 kNm/m 

= -0,18 kNm/m 




M Ek,m = (M Ek,1 + M Ek,2 ) / 2 = 0,10 kNm/m 



γ G = 1,35 

γ Q,3 = 1,50 

γ Q,4 = 1,50 

ψ 0,1 = 0,70 


p 3,max = γ G * (g 3,o,k + ψ 0,1 * q 3,o,k /2) + γ Q,3 * ψ 0,1 * q 3,o,k / 2 = 11,07 kN/m² 

p 4,max = γ G * (g 4,o,k + ψ 0,1 * q 4,o,k /2) + γ Q,4 * ψ 0,1 * q 4,o,k / 2 = 11,07 kN/m² 

p 3,min = γ G * (g 3,o,k + ψ 0,1 * q 3,o,k /2) = 9,86 kN/m² 

p 4,min = γ G * (g 4,o,k + ψ 0,1 * q 4,o,k /2) = 9,86 kN/m² 


c 1,2 

( 

2 

2 

p 

M Ed,1,max = * 3,max * l 3 p 4,min * l 4 

c 1,2 

+ c 2 

+ c 3 

+ c 

- 

4 * n 3 

- 1 * n 4 

- 1 

) 

4 ( ) 

4 ( ) 

= 0,19 kNm/m 




M Ed,m = (M Ed,1 + M Ed,2 ) / 2 = 0,11 kNm/m 



Ordner : sonstige Nachweise 


sonstige Nachweise 




vorwiegend windbelastete, nichttragende Ausfachungswände 

Größte zulässige Werte der Ausfachungsfläche von nichttragenden Außenwänden ohne rechnerischen 

Nachweis — Tabelle NA.C.1 — 

Hinweis: 

Die angegeben Werte gelten für Mauerwerk mindestens der Steindruckfestigkeitsklasse 4 mit Normalmauermörtel 

mindestens der Gruppe NM IIa und Dünnbettmörtel. 

Bei 8m < h < 20m: In Windlastzone 4 nur im Binnenland zulässig. 

Bei Verwendung von Steinen der Festigkeitsklassen ≥ 12 dürfen die Werte für Wanddicken ≤ 150 mm um 1/3 vergrößert 

werden. 

Wände mit t = 115 mm sind in Windlastzone 4 nur im Binnenland zulässig. 

Abmessungen: 

Wandhöhe h i = 2,29 m 

Wandbreite l i = 2,92 m 

Höhe ü. Gelände h = GEW("EC6_de/NAC1"; h;) = bis 8m 

Wanddicke t = GEW("EC6_de/NAC1"; t;h=h) = 175 mm 

Seitenverhältnis v = h i / l i = 0,78 

Ausfachungsfläche 

A vorh = hi * li = 6,69 m² 

Größte zulässige Ausfachungsfläche: 

A = TAB("EC6_de/NAC1";A;h=h;t=t;v=zw) = 17,36 m² 

Nachweis: 

A vorh / A = 0,39 ≤ 1 

- 

1 




Aussenwand - Biegemomente aus Wind 

Die Auswirkungen der Windlasten auf Einzelwände dürfen vernachlässigt werden, wenn die Gebäudehöhen 

H ≤ 20 m, die Wanddicken t ≤ 240 mm und Geschosshöhen h ≤ 3,0 m sind. 

k1 

1/2 M w 

- 

2/3 M w 

w 

t 

h 

k2 

M w 

1/3 M w 1/2 M w 

w 

1/2 M 

+ w 

1/2 M w 2/3 M w M 

- 

Vorgaben: 


Windlast w = 0,80 kN/m² 

Momentenermittlung (Beträge) 

Grenzfall freie Lagerung 

M w = w * h 2 / 8 = 0,70 kNm/m 

Mittel zwischen Volleinspannung und freier Lagerung 

M S = w * h 2 / 16 = 0,35 kNm/m 

M f = w * h 2 / 16 = 0,35 kNm/m 

Grenzfall beidseitige Volleinspannung 

M S = w * h 2 / 12 = 0,47 kNm/m 

M f = w * h 2 / 24 = 0,23 kNm/m 

Gelenkig oben, eingespannt unten (z.b. Dachgeschoss) 

M S = w * h 2 / 8 = 0,70 kNm/m 

M f = w * h 2 / 16 = 0,35 kNm/m 




Vereinfachte Momentenermittlung (5 % - Regel) 

⇒ Verkehrslast auf den Geschossdecken ≤ 5 kN/m² ! 

A D 

e D 

A D 

Wandkopf 

N o 

A Z 

A Z 

N o 

Wandfuß 

t 

e Z 

l 

1 2 

t 

l 

Wandkopf 

Abmessungen: 


2-achsig gespannte Decke z 2 = GEW("EC6_de/JN";jn;) = Ja 


bei 2-achsig gespannten Decken 

Stützweitenverhältnis ≤ 0,5? v l = GEW("EC6_de/JN";jn;) = Ja 

bei Innenknoten zusätzlich 


Einwirkungen: 

Auflagerlasten aus Deckenemessung 

Dachdecke A D = 28,00 kN/m 

Zwischendecke A Z = 54,00 kN/m 

bei Zwischendecke 

vorh. Normalkraft N o = 85,00 kN/m 

Nachfolgende Werte beziehen sich auf die Knoten gemäß Bild, also von oben nach unten: 

Wandkopf - Wandfuß - Wandkopf! 

Aussenwand Dachdecke 

⇒ l 1 ' = WENN(z 2 ="Ja" UND v l ="Ja";2/3 * l 1 ;l 1 ) = 3,33 m 

e D = MIN(0,05 * l 1 '; t *10 -3 / 3) = 0,100 m 

M' = e D * A D = 2,8 kNm/m 

M o = M' = 2,8 kNm/m 

Ausmitte am Wandfkopf 

e o = M o / A D = 0,100 m 




Aussenwand Zwischengeschoss 

e Z = 0,05 * l 1 ' = 0,167 m 

M' = e Z * A Z = 9,0 kNm/m 

M u = 1/ 2 * e Z * A Z = 4,5 kNm/m 

M o = 1/ 2 * e Z * A Z = 4,5 kNm/m 

Ausmitte am Wandfuß 

e u = A Z / (2 * N o ) * e Z = 0,053 m 

Ausmitte am Wandfkopf 

e o = A Z / (2 * (N o + A Z )) * e Z = 0,032 m 






Ermittlung eines Trennwandzuschlages für schwere, nicht tragende Wände 

mit G > 5,0 kN/m 

Berechnung nach Hegger/Roeser/Gusia (Deutsches Ingenieurblatt, Heft 1-2/2006) 

Nicht tragende schwere Wänden werden im Regelfall diskret in der Schnittgrößenermittlung angesetzt. Stattdessen ist 

aber auch der Ansatz eines pauschalen Trennwandzuschlages für schwere nicht tragende Wände möglich. 

Für einachsig abtragende Decken wird der Einfluss einer Deckenöffnung durch eine Treppe zusätzlich berücksichtigt 

(Bild 1, System B). Bei zweiachsig abtragenden Decken wird zwischen einem allseitig gelenkig gelagertem Deckenfeld 

(Bild 1, System C) und einem einseitig eingespannten Deckenfeld (Endfeld; Bild 1, System D) unterschieden. 

Anwendungsgrenzen 

- Deckenspannweite 4,00 ≤ l ≤ 6,00 m 

- Wandgewicht einschl. Putz g Wand ≤ 300 kg/m² = 3 kN/m² 

- Wandhöhe h ≤ 3,00 m 

- Ausbaulast g Ausbau ≤ 1,5 kN/m² 

- Nutzlast q ≤ 1,5 kN/m² 

Verfahren 

mit: 

∆q = 2 * n * f * h * g / l 

∆q = pauschaler Trennwandzuschlag 

n = Einflussfaktor für das statische System 

f = Faktor für das statische System 

h = Wandhöhe 

g = Wandgewicht einschließlich Putz 

l = Stützweite (4,00 ≤ l ≤ 6,00 m) 

Bild 1: Einflussfaktor n für Stellung und Anzahl der Wände 




Tabelle 1: Faktor f für das statische System 

Faktor f Lagerung Einspannung 

1,0 einachsig gespannte Platte, gelenkig gelagert gelenkig 

1,4 zweiachsig gespannte Platte (l x /l y = 1,0), allseitig gelenkig gelenkig 

1,3 zweiachsig gespannte Platte (l x /l y = 1,5), allseitig gelenkig gelenkig 

1,6 zweiachsig gespannte Platte (l x /l y = 1,0), einseitig eingespannt eingespannt 

1,45 zweiachsig gespannte Platte (l x /l y = 1,5), einseitig eingespannt eingespannt 

Zwischenwerte dürfen interpoliert werden. 

Wandhöhe und Eigengewicht : 


Flächengewicht g w = 1,97 kN/m² 

Stützweiten / Lagerung (siehe Bild 1) 

Stützweite L 1 = 4,00 m 

Stützweite L 2 = 4,00 m 

(Die Stützweite L 2 ist nur bei einem zweiachsigen Lastabtrag anzugeben!!) 

System = GEW("nTW/System";S;) = System A 

Wand = GEW("nTW/System";T;) = W1 

Überprüfung der Anwendungsgrenzen 

Stützweiten eingehalten (4,00 £ l £ 6,00 m) ? 

L 1 / 6 = 0,67 ≤ 1 

4 / L 1 = 1,00 ≤ 1 

Erg = WENN((System="System A")ODER(System="System B");1;2)= 1 -achsig 

L 2 = WENN(Erg=1;L 1 ;L 2 ) = 4,00 m 

L 2 / 6 = 0,67 ≤ 1 

4 / L 2 = 1,00 ≤ 1 

Wandhöhe (h ≤ 3,00 m) ? 

h / 3 = 0,92 ≤ 1 

Wandlast (g ≤ 3 kN/m²) ? 

g w / 3 = 0,66 ≤ 1 



Der Trennwandzuschlag ist für den Grenzzustand der Tragfähigkeit als Nutzlast anzusetzen! Beim 

Nachweis der Durchbiegung geht der Trennwandzuschlag als ständig wirkende und damit 

kriecherzeugende Last ein. 




Bewehrungsführung 

Aufgrund der konzentrierten Lasteinleitung der Trennwände ist eine zusätzliche Querbewehrung einzulegen. 

- für einachsig gespannte Decken ohne Treppenlichtraumprofil (Bild 1, System A) gilt: 

A s,quer > 0,30 A s, längs 

- für einachsig gespannte Decken mit Treppenlichtraumprofil (Bild 1, System B) gilt: 

A s,quer > 0,45 A s, längs 

A s,quer > 0,60 A s, längs auf einer Breite von 60cm im Aussparungsbereich (siehe Bild 2) 

Bild 2: Erforderliche Querbewehrung für einachsig gespannte 

Deckenplatten mit Treppenlichtraumprofil 1,80 x 2,50 m 

Beschränkung der Durchbiegung 

Bei Decken, die nach dem Biegeschlankheitskriterium d ≥ l i 2 /150 ausgelegt werden, sollten die Deckendurchbiegungen 

durch konstruktive Maßnahmen von den Trennwänden verträglich aufgenommen werden können. Alternativ ist die 

Deckendurchbiegung rechnerisch nach DIN 1045-1, Abschnitt 11.3.1 nachzuweisen. 




Ermittlung eines Trennwandzuschlages für nicht tragende Wände 

nach DIN EN 1991-1-1/NA 

Querverteilung stehen. 

Abmessungen: 

Baustoffe: 


Wanddicke t = GEW("EC6_de/WD"; d;) = 17,50 cm 

Mauerwerk: 

MW = GEW("EC6_de/Masse"; Bez; ) = PBS 

Rohdichteklasse RK = GEW("EC6_de/Masse";RDK; Bez=MW) = 0,6 

Mörtel M Art = GEW("EC6_de/Masse"; Mörtel;Bez=MW) = DM 

Putz: 

Putzart Art = GEW("EC6_de/Putz";Putzart;) =Gipsputz 

Putzdicke d P = 1,5 cm 

Seiten = 2 

Gewicht: 

Flächengewicht der Rohbauwand: 

G M = TAB("EC6_de/Masse";GM;Bez=MW;Mörtel=M Art ;RDK=RK) = 7,0 kN/m³ 

Wandgewicht g w = G M * t / 100 = 1,23 kN/m² 

Flächengewicht des Putzes: 

Flächenlast g P1 = TAB("EC6_de/Putz"; g; Putzart=Art) = 0,120 kN/m² 

g P = g P1 * d P * Seiten = 0,36 kN/m² 

Eigengewicht der verputzten Wand: 

g = g w + g P = 1,59 kN/m² 

G= g *h = 3,82 kN/m 

Trennwandzuschlag: 

Überprüfung, ob pauschaler Trennwandzuschlag angesetzt werden dar: 

Erg = TAB("EC6_de/Erg1"; T; E≥G/5)= Trennwandzuschlag ausreichend! 

Trennwandzuschlag: 

∆q = WENN(G≤3;0,8;WENN(G≤5;1,2;0)) = 1,20 kN/m² 




Vorbemessung nach DIN EN 1996-3 Anhang A 

zur schnellen Vorbemessung geeignet - das Verhätnis teilaufliegend (Aussenwand) zu vollaufliegend 

(Innenwand) beträgt dann 1,11 bzw. umgekehrt 0,90 

N Ed = 198 kN/m 


a < t i.d.R Außenwände 

f k,erf = 3,92 * N Ed / t = 2,59 N/mm² 

a = t i.d.R Innenwände 

f k,erf = 3,53 * N Ed / t = 2,33 N/mm²

Bibliothek Mauerwerk nach DIN-EN1996-2013-02

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