Predicción del esfuerzo de rodadura en tractores agrícolas ...

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pasadas de rastra de discos liviana, (490 N por disco) y una de vibrocultivador, en la mitad de la superficie total. Esto dió lugar a las dos parcelas usadas en el ensayo 1) Condición de suelo arado no consolidado y 2) cama de siembra. El suelo fue transitado con una sola pasada de un tractor convencional agrícola de un eje motriz (2WD), de 88,3 kW de potencia en el motor, con sus ruedas traseras circulando sobre las huellas de las delanteras. La idea fue buscar una emulación de las condiciones mecánicas en que queda un suelo recién arado que es sometido a un laboreo secundario convencional. Se hicieron cuatro pares de tratamientos, que corresponden a cuatro rodados diferentes con dos situaciones de contrapesado cada uno, (Tabla 1). La presión de inflado usada fue de 100 kPa para todos los rodados dentro del rango aconsejado por el manual de ruedas del NIAE (Dwyer y Febo 1987). La variables experimentales que se midieron en las dos condiciones de suelo fueron: 1) la resistencia a la penetración en el perfil de 0 a 150 mm de profundidad antes del tráfico. 2) el esfuerzo de rodadura, 3) coeficiente de rodadura 4) la presión en el área de contacto rueda /suelo (Tabla 2 y 3). Las mediciones de esfuerzo de rodadura fueron realizadas con un equipo dinamométrico con su transductor ubicado en la barra de tiro del tractor que actuó como remolcador. La superficie de contacto rueda/suelo se midió utilizando el siguiente procedimiento: 1) se posicionó el tractor marcha atrás sobre la superficie labrada, se marcó con pintura en aerosol el perímetro de pisada del neumático trasero, 2) se levantó el tractor con un elevador hidráulico 3) se coloco una plancha de acrílico debajo del neumático levantado y sobre la impronta dejada en el suelo 4) se calcó la superficie delimitada con pintura, 5) se midió esta superficie con planímetro. Los 240 valores medidos a campo fueron correlacionados estadísticamente con similar serie de valores calculados a partir de la aplicación del modelo empírico de Mc Allister (1983). Tabla 1: Identificación de los tratamientos y sus principales variables. Tratam Rodado Lastres Peso eje trasero (kN) Peso eje Nº delantero(kN) 1 23.1x30 single Con lastres 41.9 11.6 2 23.1x30 single Sin lastres 28.6 11.6 3 18.4x38 single Con lastres 39.7 11.6 4 18.4x38 single Sin lastres 27.5 11.6 5 18.4x34 single Sin lastres 25.1 11.6 6 18.4x34 single Con lastres 39.4 11.6 7 18.4x38 Dual Con lastres 51.6 11.6 8 18.4x38 Dual Sin lastres 36.6 11.6 RESULTADOS Y DISCUSIÓN La condición original del suelo sin tráfico, que fuera considerada como testigo, fue mecánicamente diferente. La resistencia a la penetración fue mayor para el suelo preparado como cama de siembra (Tablas 2 y 3). Esta situación fue predecible al momento de decidir las condiciones mecánicas que se usarían como sustrato para el tráfico. Una mayor capacidad portante del suelo con laboreo secundario es justificable a través de una mayor intensidad de tráfico recibida antes de los tratamientos experimentales. Entonces, se puede inferir que el mayor esfuerzo de rodadura que se produjo para todos los tratamientos en la condición de suelo arado se produjo debido
a un mayor hundimiento del neumático, coincidiendo esto con lo expresado por Wood y Burt (1987) y Perdock (1990). Tabla 2: Variables experimentales medidas para cada tratamiento sobre suelo arado. Trat. Peso en el eje trasero (kN) Área contacto (m 2 ) Presión s/ suelo (kPa) Promedio de la resistencia a la penetración (0 - 150 mm) ( kPa) Esfuerzo de rodadura ( kN) Coeficiente de rodadura 1 20,9 0,59 35,2 98,4 6,4 d 0,153 2 14,3 0,53 26,7 98,4 2,9 a 0,101 3 19,8 0,43 45,7 98,4 11 f 0,295 4 13,7 0,39 35,3 98,4 6 c 0,220 5 12,5 0,34 36,9 98,4 5,2 b 0,206 6 19,7 0,39 51 98,4 12,7 g 0,323 7 25,8 0,80 32,1 98,4 16,5 h 0,321 8 18,3 0,75 24,4 98,4 9,7 e 0,263 Diferentes letras, indican diferencias significativas (P
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