estrategias de proteccion frente a transitorios hidraulicos de la ...

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006Alta se instala 1 grupo más de 750 kW de 1 m 3 /s de capacidad igual a los instalados previamente enla situación a medio plazo.Durante el funcionamiento a largo plazo del sistema se realiza la misma modelación del sistema quela definida para el escenario a medio plazo. Así, la totalidad de caudales provenientes de lasconducciones 11, 12, 13 y 14 se suponen que se extraen del denominado nudo N6 (ver Figura 3).Dichos caudales son:• Caudal medio suministrado 5.5 m 3 /s.• Caudal suministrado en horas valle: 2.86 m3/s.• Caudal suministrado en horas llano: 6.26 m3/s.• Caudal suministrado en horas punta: 7.38 m3/s.ANÁLISIS DEL TRANSITORIO ORIGINADO POR LA PARADA DE LOS GRUPOS DEBOMBEO. SIMPLIFICACION DEL SISTEMAEl análisis del transitorio originado por la parada simultánea de la totalidad de los grupos debombeo se ha realizado bajo el escenario de una serie de hipótesis de trabajo. Estas hipótesisresultan fundamentales a la hora de simplificar el problema planteado y poder abordar una soluciónque pueda abordarse desde un punto de vista computacional. Dichas hipótesis de trabajo son:• El escenario analizado corresponde a la situación más desfavorable, que acontece para elescenario a largo plazo y el caudal máximo de la instalación.• Se ha simplificado la totalidad de la red del sistema mediante el esquema recogido en laFigura 1. La totalidad de los caudales que confluyen en un solo punto desde las líneas 11, 12, 13 y14 se ha concentrado en un solo nudo. Dicho nudo recoge la totalidad del caudal que fluye hacia laciudad de Valencia, que en lo sucesivo se denominará nudo N6.• La modelación del nudo N6 se ha abordado de dos formas diferentes a fin de verificar laspresiones máximas y mínimas que se obtienen con ambas formas de modelación. Dichos modelosde representación del nudo N6 son los siguientes:oModelación como un consumo constante. A lo largo del transitorio la demandase mantiene constante independientemente de la presión existente en el nudo.oModelación como una descarga dependiente de la presión de forma que para lapresión en dicho nudo en régimen permanente se genere una descarga igual al caudal extraído dedicho punto. Posteriormente a lo largo del transitorio el caudal de dicho nudo será variable enfunción de la presión disponible en ese punto.• La presencia de ambos grupos de bombeo se ha simplificado por un grupo de bombeoequivalente que suministra una caudal y altura equivalentes. Asimismo se ha considerado unainercia equivalente de los grupos de bombeo.• Finalmente se ha realizado una simplificación de la modelación del comportamiento de lasválvulas de retención. A la salida de cada uno de los grupos de bombeo se ha proyectado instalaruna válvula de retención con contrapeso. A los efectos del análisis del transitorio se ha supuesto elcierre ideal de las válvulas de retención, como si no estuviese presente el contrapeso. Se trata de unescenario que sin duda es más restrictivo que el correspondiente a la instalación real. Por ello losresultados obtenidos estarán del lado de la seguridad.Para abordar el análisis del sistema definido se ha empleado el modelo ARhIETE desarrollado en laUniversidad Politécnica de Valencia,, cuyo detalle puede seguirse en Iglesias (2001). Larepresentación del sistema analizado con dicho modelo es el que recoge la Figura 4. En esta figura

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006DIMENSIONADO DE LA ESTRATEGIA DE PROTECCIÓN MÁS ADECUADA DELSISTEMA DE ADUCCIÓN.Dadas las características del sistema debe instalarse un dispositivo de protección con capacidadpara controlar tanto las depresiones como las sobrepresiones generadas. Al ser las depresiones elprincipal problema generado en la instalación al producirse la parada de los grupos de bombeo, esnecesario establecer estrategias de protección en la línea de aportar fluido al sistema. La únicaposibilidad de controlar las depresiones originadas tras la parada accidental de un grupo de bombeoes generar el aporte de fluido que evite que las presiones desciendan demasiado bruscamente sobrelos valores iniciales. De forma práctica esto tan solo puede conseguirse con un determinado númerode dispositivos: by-pass en la aspiración de las bombas, ventosas, chimeneas, tanquesunidireccionales y calderines de aire comprimido.A continuación se realiza analiza de forma cualitativa el papel de cada uno de estos elementos comoestrategia de protección para el sistema analizado:• Instalación de un by-pass en los equipos de bombeo. Este dispositivo permite suplir lasdepresiones generadas con el propio fluido del sistema. En los casos en que se dispone de suficientecarga en la aspiración puede emplearse dicho dispositivo. En este caso no se dispone de la carganecesaria para evitar las depresiones no tan solo a la salida del grupo de bombeo, sino en el resto deconducciones de cada uno de los sectores. Por ello el empleo de los by-pass queda descartado.• Instalación de ventosas en aquellos puntos en los que, durante la parada de los grupos debombeo, puedan aparecer fuertes depresiones. El papel de la ventosa, trabajando de forma ideal,es el de controlar las depresiones que se originan en el punto en el que se encuentran instaladas abase de introducir aire en la instalación. El inconveniente que presentan radica en la introducciónde importantes bolsas de aire en la conducción que, si no son expulsadas, pueden originartrastornos superiores a los que ocurrirían en el caso de no estar instaladas. Por ello en este caso seha descartado este tipo de elemento.• Instalación de algún elemento con capacidad de almacenamiento de agua a la salida de laestación de bombeo. Los elementos más característicos a instalar son la chimenea de equilibrio y elcalderín de aire a presión. La presencia de los tanques unidireccionales queda excluida dado que tansolo protegen las depresiones del sistema y no realizan control alguno sobre las sobrepresionesgeneradas. La chimenea queda descartada por la elevada altura de bombeo empleada, por lo que lainstalación de un calderín parece la solución más adecuada.El problema se centra ahora en el dimensionado de los calderines a instalar en el sistema. Noobstante, la presencia de los calderines origina la posibilidad de cierre prácticamente instantáneo delas válvulas de retención. Por ello en la aspiración de los grupos de bombeo será necesario instalarunas válvulas de alivio a fin de poder controlar las sobrepresiones que se generen en estos tramos alfuncionar los calderines.El dimensionado del tamaño de calderín se ha realizado en base a sucesivas simulaciones deltransitorio originado por la parada de los grupos de bombeo con el concurso de este tipo deelemento, variando en cada caso las dimensiones y características del mismo. Las diferentessimulaciones se han realizado empleando el modelo ARhIETE, cuyo desarrollo puede seguirse enIglesias (2001). Los parámetros o variables que se han tenido en cuenta en las diferentessimulaciones realizadas, de acuerdo a Iglesias y otros (2004) son:• Volumen total del calderín. Representa el aspecto más característico del elemento deprotección y condiciona de forma directa el coste del mismo. La determinación del volumen total de

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006calderín puede suponer la selección de un número determinado de calderines de tamaño inferioriguales instalados en paralelo.• Volumen inicial de aire. Representa la parte del volumen de calderín que inicialmente (antesde producirse el transitorio) ocupa el gas en su interior. Es un parámetro a determinar dentro delproceso de diseño del calderín más adecuado. Como norma general, para un volumen de calderíndado cuanto mayor es el volumen de aire en su interior mayor es el control sobre el transitorio quese puede obtener.• Pérdidas en la conexión entre el calderín y la estación de bombeo. Como criterio general,dado que los problemas principales son las depresiones, se seleccionará una conexión lo más cortaposible y del diámetro lo mayor posible. El objeto de esta selección es facilitar el aporte de aguadesde el calderín hacia cada uno de los sectores al producirse el fallo del grupo de bombeo. Sedesaconseja por tanto instalar cualquier tipo de by-pass o elemento resistente en la conducción queune el calderín con la instalación a proteger.• Presiones mínimas obtenidas con la presencia del calderín. El criterio general de diseño delcalderín es que ningún punto de la conducción pueda tener presiones inferiores a la atmosférica.Esto garantiza, por una parte, la integridad del tubo frente a posibles colapsos derivados depresiones negativas en el sistema, y por otra evita la posibilidad de entrada de aire a través de lasdiferentes ventosas instaladas en el sistema.• Presiones máximas obtenidas. Es un dato que debe revisarse con sumo detalle, ya que afectadirectamente a la integridad de las diferentes conducciones. En todo momento se debe evitar que laspresiones máximas originadas durante el transitorio sean superiores a las presiones máximas quepueden soportar las conducciones.• Evolución del nivel de agua en el calderín. La variación del nivel de agua en el calderín esun parámetro decisivo a la hora de realizar el diseño del calderín necesario. En todo momento debecontrolarse que el nivel mínimo no sea inferior a la altura total del calderín, lo que supondría unindicativo de que en la instalación real se vaciaría por completo. Asimismo debe dejarse un ciertovolumen mínimo que impida la generación de vórtices en la descarga de agua hacia la conducciónprincipal. Como criterio general se ha adoptado margen de seguridad en el nivel mínimo elequivalente a un 10% de la altura total del mismo.Al realizar el análisis de los fenómenos transitorios originados por la parada de los grupos debombeo se ha verificado que la consideración de la condición de contorno de caudal constante en elnudo N6 era la más restrictiva desde el punto de vista de las presiones máximas y mínimasgeneradas en el sistema. Por ello para el análisis del sistema con diferentes tamaños de calderín seha modelado dicha condición de contorno de esta forma.Tras diversas simulaciones se ha centrado el estudio de volumen de calderín entre 75 y 90 m 3 .Algunos de los resultados obtenidos de estos análisis son los siguientes los que se recoge en laTabla 1. Asimismo el análisis de las presiones máximas y mínimas alcanzadas en los diferentespuntos de cálculo del sistema permiten comprobar que no se alcanzan depresiones en punto algunodel sistema y que las presiones máximas se encuentran dentro de los márgenes contemplados para elmaterial instalado (10 kg/cm 2 ). Finalmente a modo ilustrativo, se recoge la envolvente de presionesde la línea 14, de nueva creación para el escenario contemplado a largo plazo (Figura 8) en el casode instalar el calderín de 90 m 3 definido en la Tabla 1.

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006Tabla 1. Resultados de las simulaciones realizadas para diferentes tamaños de calderín.Volumen de calderín (m 3 )90 85 80 75Dimensiones aproximadas del calderínDiámetro (m) 3.58 3.51 3.44 3.37Altura (m) 8.95 8.78 8.60 8.42Sección (m 2 ) 10.06 9.68 9.30 8.91Condiciones iniciales en el calderínVolumen inicial de aire (m 3 ) 51 47 44 40Volumen inicial de agua (m 3 ) 39 38 36 35Nivel inicial de agua (m) 3.88 3.92 3.87 3.93Resultados del calderín tras el análisis del transitorioNivel mínimo 0.87 0.92 0.84 0.9Nivel máximo 5.22 5.25 5.18 5.2Margen seguridad 9.72% 10.48% 9.76% 10.69%Tabla 2. Presiones mínimas en las líneas del sistema para diferentes tamaños de calderín.LíneaVolumen de calderín (m 3 )90 85 80 75Línea 1 22.09 21.45 20.92 20.27Línea 2 22.23 21.61 21.07 20.32Línea 3 22.23 21.61 21.07 20.32Línea 4 2.22 2.14 2.07 1.98Línea 4b 2.22 2.14 2.07 1.98Línea 10 1.88 1.67 1.49 1.22Línea 11 1.88 1.67 1.49 1.22Línea 12 4.11 4.05 4 3.92Línea 13 11.33 10.19 9.23 7.98Línea 14 11.33 10.19 9.23 7.98Figura 8. Envolvente de alturas piezométricas en la Línea 14. (Rojo: envolventes de presionesmáximas y mínimas; azul: cota topográfica del terreno; verde: la línea de cavitación).

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006PROTECCIÓN DEL SISTEMA DE ASPIRACIÓN DE LOS GRUPOS DE BOMBEOAl producirse el paro de los grupos de bombeo y entrar en acción los calderines instalados en laaspiración de las bombas se produce una brusca parada del caudal que circula por la aspiración delos grupos de bombeo. En el caso más desfavorable en que las válvulas de retención cierren deforma prácticamente instantánea se produce en la aspiración de las bombas una importantesobrepresión. En este caso existen dos tramos de aspiración diferentes de los dos grupos de bombeodefinidos con anterioridad: la Instalación Baja y la Instalación Alta. En ambos casos debeinstalarse una válvula de alivio para controlar las presiones máximas alcanzadas, ya que laspresiones máximas de trabajo de dichos conductos son limitadas.Protección de la Instalación Baja.E dimensionado de la válvula de alivio se realiza a partir de los resultados de la simulación delcomportamiento de la aspiración. La Figura 9 recoge el esquema de la aspiración de la InstalaciónBaja. El transitorio analizado es el originado por el cierre instantáneo del caudal extraído del nudoN0 de dicha figura, en este caso 1’5 m 3 /s para el escenario de mayor consumo.Figura 9. Esquema del sistema de alimentación de la instalación baja.Con estas hipótesis de trabajo se realizaron diferentes simulaciones con presiones de tarado de laválvula de alivio distintas, y se analizaron las sobrepresiones y depresiones generadas. En la Tabla12 se recogen los principales resultados relacionados con la válvula de alivio instalada. Se obtieneasí, para cada una de las presiones de tarado ensayadas el valor del caudal máximo de alivio y elvolumen total de agua aliviado. Estos datos, junto con las envolventes de presiones máximas ymínimas obtenidas permiten realizar la elección final de la válvula a instalar.Tabla 3. Presiones máximas en las principales líneas del sistema para los diferentes tamaños decalderín definidos en la Tabla 1.CaudalPresión deVolumenmáximo detarado (mca)alivio (m 3 aliviado (m 3 )/s)7.5 1.45 3.9610 1.44 3.0015 1.41 2.0220 1.39 1.53

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006Protección de la Instalación Alta.El análisis de la Instalación Alta es similar al realizado para la Instalación Baja. La Figura 10recoge el esquema de la instalación analizada mediante el modelo ARhIETE. El transitorioanalizado es el originado por el cierre instantáneo del caudal extraído del nudo N3 de la Figura 10,en este caso 4’0 m 3 /s para el escenario de mayor consumo previsto.Figura 10. Esquema del sistema de alimentación de la instalación alta.Sobre la base de considerar una anulación prácticamente instantánea del caudal del nudo N3 se hanrealizado diferentes simulaciones con tarados diferentes de la válvula de alivio. Se analizan así lassobrepresiones y depresiones que se generan en las conducciones de las que aspira la estación debombeo. En la Tabla 4 se recogen los principales resultados relacionados con la válvula de alivioinstalada. Se obtiene así, para cada una de las presiones de tarado ensayadas el valor del caudalmáximo de alivio y el volumen total de agua aliviado.Tabla 4. Presiones mínimas en las principales líneas del sistema para los diferentes tamaños decalderín definidos en la Tabla 1.CaudalPresión deVolumenmáximo detarado (mca)alivio (m 3 aliviado (m 3 )/s)10 3.94 17.6415 3.85 6.8120 3.76 4.2225 3.67 3.06Modelación del cierre de las válvulas de retención.Durante el dimensionado de las válvulas de alivio descritas en los apartados anteriores se admite entodo momento que el cierre de las válvulas de retención se produce de forma prácticamenteinstantánea al producirse la parada de los grupos de bombeo. Esto origina importantes caudales dealivio en los dos sistemas de aspiración de los grupos de bombeo.Con el fin de disminuir los problemas de sobrepresiones en la aspiración de los grupos de bombeo yreducir el tamaño de válvula de alivio necesaria se opta por instalar a la salida de los grupos debombeo válvulas de retención de cierre lento. Se trata de válvulas que en un tiempo muy cortocierran un porcentaje aproximadamente del 70%, dejando tan solo un 30% aproximadamente deapertura. El cierre de esta apertura restante se realiza bien con un determinado contrapeso o biencontra un cilindro hidráulico. De esta forma el tiempo total de cierre de las válvulas de retenciónpuede ser controlado por el operador del sistema.

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006El análisis de este tipo de válvulas requiere disponer de un modelo completo del sistema en el quese analicen simultáneamente la aspiración y la impulsión (ver Figura 11). Sobre dicho modelo se haubicado la posición de cada válvula, así como el calderines a instalar a la salida del grupo.Asimismo cada grupos de bombeo dispone a la salida de una válvula cuyo cierre modela elcomportamiento de la válvula de retención en su cierre.En este punto se ha estudiado el efecto que puede llegar a tener el tiempo de cierre de las válvulasde retención en el transitorio generado en la aspiración de los grupos de bombeo. Por ello, convalores de presiones de tarado similares a los obtenidos en las simulaciones previas y con el mismotamaño de calderín instalado a la salida del grupo de bombeo se analizan diferentes maniobras decomportamiento de la válvula de retención. El análisis de estas simulaciones permite ver que elcomportamiento del sistema en el tramo de impulsión es prácticamente idéntico al obtenido en lassimulaciones previas. Las diferencias aparecen tan solo en el comportamiento de los tramos deaspiración de las bombas.Los resultados obtenidos de este análisis son los que se recogen en las Tabla 5. Como puedeapreciarse, la influencia que tiene el tiempo de cierre de las válvulas de retención en la aspiraciónde la instalación Alta y Baja es diferente. En el caso de la instalación Alta el sistema es muysensible a este tipo de comportamiento, al menos durante los primeros 10 segundos de tiempo decierre. Por el contrario la instalación Baja experimenta muy pocas variaciones al variar el tiempo decierre de la válvula de retención. En cualquier caso parece que una solución del tiempo de cierre delas válvulas de retención de unos 10 segundos puede ser la solución más adecuada. En estascircunstancias el control sobre el transitorio es muy adecuado y el tamaño de válvulas de alivionecesario es notablemente inferior en comparación con las modelaciones previamente realizadas delos tramos de aspiración de forma individualizada.

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006Figura 11. Esquema del sistema completo analizado.Tabla 5. Resultados de la simulación com diferentes cierres de la válvula de retención.Volumen Presiones PresionesPresiones de Tiempos de Q maximotarado (mca) cierre (seg) alivio (m 3 maximo máx. y mín. máx. y mín./s)alivio (m 3 ) en Alta en BajaCaso Alta Baja Alta Baja Alta Baja Alta Baja Max. Min. Max. Min.-1 30 10 1 1 1.88 1.18 1.26 23.75 34.5 -0.45 11.412 30 10 5 5 1.12 1.19 0.99 26.74 34.5 -0.45 11.4118.76-18.763 30 10 10 10 1.07 1.21 0.99 2.58 34.46 0 11.35 -5.934 30 10 15 15 1.07 1.21 0.99 2.54 34.46 0 11.35 -5.93CONCLUSIONESDel estudio de la instalación realizado cabe extraer una serie de conclusiones fundamentales para elanálisis de otras instalaciones frente similares frente a fenómenos transitorios de diversa índole.Estas conclusiones pueden enumerarse de la siguiente forma:

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006• El análisis en régimen transitorio mediante un modelo elástico de sistemas de ciertacomplejidad y con un número importante de conducciones supone unos requerimientos y tiemposcomputacionales que en muchas ocasiones no pueden alcanzarse. Por ello es necesario abordar untrabajo previo de simplificación del sistema al máximo.• Uno de los métodos más eficaces para simplificar las redes de distribución de cara a suanálisis en régimen transitorio es sustituir en determinados puntos los caudales circulantes pordescargas dependientes de la presión. Este método se ha mostrado adecuado para este sistema, sibien otras alternativas de modelación como la representación de dicho nudo como caudal constanteofrecen sobrepresiones y depresiones mayores. Por ello se ha empleado esta última técnica para eldiseño de las estrategias de protección necesarias.• El calderín de aire comprimido se muestra una vez mas como la estrategia más adecuadapara la protección de instalaciones frente a la parada accidental de los grupos de bombeo. Ademásresulta especialmente indicado cuando el problema del sistema son las depresiones generadas tras laparada de los grupos de bombeo. Durante el dimensionado del sistema se admite que el cierre de lasválvulas de retención situada a la salida del grupo de bombeo es prácticamente instantáneo. De estaforma el sistema se analiza considerando tan solo el sistema de impulsión. Esto no supone, en modoalguno, que los efectos transitorios en la aspiración del sistema sean despreciables.• Tal como se describe a lo largo del trabajo, la instalación del calderín supone la generaciónde importantes efectos transitorios en la aspiración de los grupos de bombeo. Una de las solucionespropuestas en este trabajo es sustituir las válvulas de retención de cierre rápido por unas válvulas decierre lento. Mediante la combinación del cierre lento de la válvula de retención con la instalaciónde válvulas de alivio en la aspiración de los grupos de bombeo se consigue un control total deltransitorio.Como conclusión final cabe destacar la capacidad del modelo empleado (ARhIETE) para analizarfenómenos transitorios en sistemas complejos. Asimismo la metodología empleada para el análisisy determinación de las estrategias de protección puede ser de utilidad para otros trabajos o estudiossimilares. Tan solo es necesario en cada caso abordar una simplificación adecuada del sistema paracompatibilizar su análisis con las herramientas computacionales disponibles.AGRADECIMIENTOSEl desarrollo de este trabajo ha sido posible gracias el Ministerio de Ciencia y Tecnología deEspaña, quién ha financiado el proyecto de investigación titulado Desarrollo de una herramientapara modelación de sistemas de abastecimiento de agua utilizando sistemas de informacióngeográfica y algoritmos genéticos (MAGIAS), cuyo detalle puede verse en Iglesias (2003).REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICASALMEIDA, A.B. Y KOELLE, E., 1992. “Fluid Transients in Pipe Networks”. ComputationalMechanics Publications. Elsevier Applied Science. Southampton, U.K.CHAUDHRY, M.H., 1987. “Applied hydraulic transients”. Ed. Von Nostrand Reinhold Company,New York (U.S.A.).IGLESIAS, P.L., 2001. “Modelo general de análisis de redes hidráulicas a presión en régimentransitorio”. Tesis Doctoral. Dpto. Ingeniería Hidráulica y Medio Ambiente. Editorial UniversidadPolitécnica de Valencia.IGLESIAS, P.L., 2003. “Desarrollo de una herramienta para modelación de sistemas deabastecimiento de agua utilizando sistemas de información geográfica y algoritmos genéticos

VI SEREA - Seminário Iberoamericano sobre Sistemas de Abastecimento Urbano de ÁguaJoão Pessoa (Brasil), 5 a 7 de junho de 2006(MAGIAS)”. Memoria del Proyecto de Investigación nº DPI2003-02676 del Ministerio de Cienciay Tecnología (España).IGLESIAS, P.L.; IZQUIERDO, J.; FUERTES, V.S.; MARTINEZ, F.J., 2003. “Transitorios enEstaciones de Bombeo. Dispositivos de protección.” Capítulo 7 del libro Estaciones de Bombeo enHidráulica Urbana. Ed. Grupo Multidisciplinar de Modelación de Fluidos – Universidad Politécnicade Valencia.IGLESIAS, P.L.; IZQUIERDO, J.; FUERTES, V.S.; MARTINEZ, F.J., 2004. “Modelación detransitorios hidráulicos mediante ordenador”. Ed. Grupo Multidisciplinar de Modelación deFluidos – Universidad Politécnica de Valencia.IGLESIAS, P. L. (2006). “Informe relativo al estudio de las estrategias de protección frente afenómenos transitorios de la nueva sala de bombeo de agua filtrada en la planta potabilizadora deLa Presa (Manises)”. Convenio de colaboración entre la Universidad Politécnica y la empresaEMIVASA (Aguas de Valencia). Ed. GMMF-UPV.PÉREZ, R.; IGLESIAS, P.L.; FUERTES, V.S., 2005. “Flujo estacionario de fluidos incompresiblesen tuberías”. Editorial Universidad Politécnica de Valencia.WYLIE, E. B. AND STREETER V. L., 1993. “Fluid Transients in Systems”. Prentice Hall. EnglewoodCliffs. New York.