戦-19・20 ボックスカルバートの耐震設計に関する研究

Sub. reaction (kN/m 2 )
Earth pressure (kN/m 2 )
Earth pressure (kN/m 2 )
200
100
0
Earth pressure (kN/m 2 )
200
100
Earth pressure (kN/m 2 )
0
0 10 20
Time (sec.)
30 40
0 10 20 30 40
200
Time (sec.)
E-L3
100
0
200
100
0
つまり,本ケースでは土被り厚が 50cm と小さく,
剛体回転に対して上載土が頂版への反力を発揮しに
くいため,底版が浮き上がるほどに大きな剛体回転
角が発生している.
・ 底版の浮き上がりや側壁・盛土間の剥離など,カル
バート・盛土間の相互作用に強い非線形性が表れる
ことで,カルバートは周辺からの土圧が低下し,結
E-L1
0 10 20
Time (sec.)
30 40
E-T1
E-B1
0 10 20
Time (sec.)
30 40
-100
0 10 20
Time (sec.)
( )
30 40
Sub. reaction (kN/m 2 )
100
0
100
0
Sub. reaction (kN/m 2 )
300
200
100
戦-19・20 ボックスカルバートの耐震設計に関する研究
Earth pressure (kN/m 2 )
Earth pressure (kN/m 2 )
21
200
100
0
200
100
( )
E-T4
0 10 20
Time (sec.)
200
30 40
0
Earth pressure (kN/m 2 )
Earth pressure (kN/m 2 )
100
0
0 10 20 30 40
200
Time (sec.)
E-R3
100
0
E-B4
0 10 20
Time (sec.)
30 40
図-36 ボックスカルバートに作用した土圧 (Case2,L1)
E-L1
E-L3
-100
0 10 20
Time (sec.)
30 40
Sub. reaction (kN/m 2 )
0
0 10 20
Time (sec.)
30 40
300
200
100
0
E-T1
E-B1
0 10 20
Time (sec.)
30 40
Sub. reaction (kN/m 2 )
Sub. reaction (kN/m 2 )
300
200
100
0
300
200
100
Sub. reaction (kN/m 2 )
E-R1
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Time (sec.)
30 40
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0
-100
0 10 20
Time (sec.) ( )
30 40
Sub. reaction (kN/m 2 )
100
( )
0 10 20
Time (sec.)
30 40
0
0
E-T4
果として,カルバートと盛土の挙動が一体的でなく
なっている.
・ このため,カルバートのせん断変形や剛体回転に対
し,慣性力が支配的な影響を及ぼしている.
これらの結果として,各部材の曲げひずみは非常に小
さいものとなった.
Case1,3,4,5 におけるカルバートの挙動も,Case2
E-R1
E-R3
-100
0 10 20
Time (sec.)
30 40
E-B4
0 10 20
Time (sec.)
30 40
図-37 ボックスカルバートに作用した土圧 (Case2,L2typeII)