Avis Technique 3/07-504 Panneaux LENO - Metsä Wood France

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Dans le cas C, étant donné le sens du fil de la couche inférieure, il n’est pas utile de considérer la répartition de contraintes et la surface d’appui à prendre en compte est celle constituée par les plis verticaux (Aef). Figure 5 : plancher et murs porteurs en LENO (cas C) 6.25 Planchers comprenant des ouvertures Des planchers comprenant des ouvertures peuvent être réalisés soit avec des éléments LENO seuls, soit avec des éléments LENO associés à d’autres éléments structuraux de type poutre. Il existe des cas de planchers sans renforts additionnels pour lesquels l’étude peut se limiter à des calculs de RDM simples. • La trémie se situe latéralement dans l’élément de plancher, • La largeur LT de la trémie est inférieure à la moitié de la largeur L de l’élément de plancher, • Le plancher repose sur quatre appuis ou plus, ou trois appuis avec l3 = 0 et l1 + l2 = lB + lT. • L’escalier impose un chargement surfacique uniforme soit selon le côté lT (bande de chargement verte), soit selon le côté LT (bande de chargement bleue) de la trémie, ou n’impose aucun chargement supplémentaire. • Les poutres virtuelles A et B doivent présenter un élancement (rapport de la portée à l’épaisseur) au moins égal à 6, soit une longueur minimale de 1,8 m pour un panneaux de 297 mm d’épaisseur. Le tableau ci-dessous recense quelques géométries, à titre d’exemple, correspondant à ces exigences, ainsi que les dimensions des poutres « virtuelles » A et B : plancher Ouverture Appuis Longueur poutres Largueur poutres Longueur largeur L Longueur lT largeur LT 3 4 lA lB LA LB 4 2 0,5 1 oui 4 4 1,0 1,0 5 2,2 1,5 1 oui 4 5 1,0 1,2 6 2,5 2,5 1,1 oui 4 6 1,1 1,4 7 3 3 1,2 oui 4 7 1,2 1,8 6 3 2 0,9 oui 2 6 0,9 2,1 7 3 2,5 0,9 oui 2 7 0,9 2,1 8 3 2,5 1 oui 3 8 1,0 2,0 9 3 2,5 1,1 oui 3 9 1,1 1,9 10 4 2,5 1,2 oui 4 10 1,2 2,8 11 4 2,5 1,3 oui 4 11 1,3 2,7 0 0 gure 6 : géométries de planchers pour application de la méthode de décomposition • La figure ci-dessous illustre le principe de décomposition : Fi- Figure 7 : principe de décomposition d'un planchers avec ouvertures La décomposition s’effectue selon deux poutres en fonction de la localisation du chargement de la trémie: La poutre A qui repose sur deux appuis avec une partie en porte-àfaux, de portée lB de largeur LB = LT la poutre B dont le nombre d’appuis et la portée lA sont égaux à ceux du plancher et dont la largeur LA = L - LB. On distingue trois cas de chargement : • Cas 1 : l’escalier n’impose aucun chargement supplémentaire au plancher (escalier autoportant). Les poutres sont alors chargées selon le chargement uniforme linéique représenté en noir sur la Figure 8 et qui résulte du chargement surfacique de l’ensemble du plancher. • Cas 2 : l’escalier repose sur le côté lT de la trémie (bande de chargement verte). La poutre B subit alors un chargement supplémentaire (en vert sur le schéma) imposé par l’escalier. • Cas 3 : l’escalier repose sur le côté LT de la trémie (bande de chargement bleue). La poutre A subit alors un chargement supplémentaire (en bleu sur le schéma) imposé par l’escalier. Les valeurs de contraintes et de déplacements à prendre en compte pour le dimensionnement sont les suivantes : Pour la partie 1 (travée(s) qui ne comporte(nt) pas la trémie), on prend les valeurs maximales, en valeur absolue, données par les poutres A et B. Pour la partie 2 (travée comprenant la trémie), on prend les valeurs maximales, en valeur absolue, données par les poutres A et B. La valeur de la flèche limite à prendre en compte sera celle du porte-àfaux. 6.26 Cas des planchers avec appuis parallèles au sens de portée L’ajout d’appui parallèle à la portée du panneau de plancher engendre un comportement de plaque. Cependant, dans certains cas, les contraintes transversales et déformations supplémentaires ne sont pas préjudiciables à la sécurité de l’ouvrage. Il convient pour cela d’observer les règles suivantes : • Pas d’appui additionnel parallèle à la portée (sauf si panneau unique) pour des panneaux de largeur inférieure à 2m. • Pour des largeurs de panneaux supérieures, ou égales, à 2 m, le risque d’inversion d’effort au niveau des appuis n’est plus critique (pas ou peu de risque de soulèvement au bord). • Pour les panneaux de plus de 3 m de large et au moins 5 plis ou plus, on a : m, 90, d m, 0, d f m, 90, d f m, 0, d 3/07-504 8 σ σ ≤
Avec : f m, 0, d et σ m , 0, d résistance et contrainte de flexion dans le sens de la portée f m, 90, d et σ m , 90, d résistance et contrainte de flexion dans le sens transversal. La résistance à la flexion transversale est donc assurée si la résistance à la flexion dans le sens de la portée l’est aussi. On peut donc effectuer une vérification en flexion sur deux appuis. 6.3 Dimensionnement des éléments porteurs verticaux 6.31 Reprise des charges verticales. Les contraintes normales dues à l’effet des charges verticales agissant dans le plan du panneau sont calculées en faisant abstraction des plis orientés perpendiculairement à ces charges. Cette considération est prise en compte par le calcul de valeurs de résistance en traction et compression en ramenant les valeurs du C24 aux sections efficaces : Les contraintes normales se calculent alors en considérant la section pleine du panneau. Les rayons de giration sont calculés comme suit en considérant les moments quadratiques et sections des couches participant effectivement à la reprise des efforts : Avec f f t, 0, d c, 0, d = f = f t, 0, k, C 24 c, 0, k, C 24 i = I ⋅ Aef k ⋅ ⋅ A γ I A mean eff = I plein ⋅γ m = I plein . Emean,C 24 Pour les chargements dissymétriques, la charge verticale est considérée comme excentrée de 1/6 de l’épaisseur du panneau. Le calcul pour des efforts de compression et de flexion combinés est mené selon le paragraphe 6.3.2 de l’Eurocode 5 en prenant βc=0,1, étant donné le mode de fabrication du matériau. La répartition des contraintes générée par un plancher LENO en tête de mur est considérée comme uniforme étant donné le faible angle de rotation du plancher ainsi que la pénétration des plis verticaux du mur porteur dans la couche inférieure du plancher qui tend à homogénéiser la répartition des contraintes. 6.32 Reprise des charges horizontales 6.321 Fonction de contreventement Les panneaux LENO utilisés en paroi verticale peuvent servir au contreventement du bâtiment dans lequel ils sont utilisés. Ils sont alors sollicités dans leur plan par des efforts horizontaux qui doivent être transmis jusqu’aux fondations de l’ouvrage. A cet égard, les panneaux LENO se comportent différemment des murs usuellement mis en œuvre dans la construction de maisons à ossature bois puisque leur conception en fait des éléments pleins monolithes. La vérification porte essentiellement sur la capacité résistante des points d’ancrage. 6.322 Cisaillement Une force horizontale appliquée sur la partie supérieure du panneau ainsi que les réactions aux appuis génèrent des efforts de cisaillement. On calcule une valeur réduite de la résistance au cisaillement qui permet de prendre en compte la contrainte la plus défavorable entre celle qui agit dans les plis verticaux et celle dans les plis horizontaux : eff eff E mod M Aef k ⋅ ⋅ A γ mod M ( A , A ) 3/07-504 9 f v, d = f v, k, C 24 Min ⋅ 0, ef A 90, ef k ⋅ γ 6.323 Points d’ancrage La résistance des points d’ancrage face aux réactions verticales des panneaux doit être vérifiées. 6.324 Linteaux et ouvertures Dans le cas des linteaux de porte ou de fenêtre, le calcul se ramène à de la flexion sur chant dont la valeur de résistance est la suivante : A k eff mod fm, d = fm, k, C 24 ⋅ ⋅ avec A eff la section prenant en A γ M compte les plis dont le fil est dans le sens de la sollicitation en flexion. La résistance au cisaillement se calcule de la même façon qu’au § 6.3.2.2. Si le linteau est constitué par une pièce rapportée de LENO, il faut la considérer comme simplement appuyée. Si le linteau fait partie intégrante du panneau de mur, on le modélise par une poutre simplement appuyée donc la hauteur et la portée sont celles indiquées sur le schémas ci-dessous : Figure 8 : linteau monolithique On multipliera les valeurs de contraintes données par le calcul en poutre et de déplacements par le coefficient de sécurité 1,4 selon le tableau suivant, l’élancement étant le rapport de la portée à la hauteur du linteau : mod largeur poteau [mm] 6≤..≤8 élancement 8
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