IÉtude d'une climatisation - s.o.s.Ryko
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Correction du Devoir Surveillé n o 9<br />
<br />
<br />
Physique : Thermodynamique<br />
<br />
<br />
I Étude d’une <strong>climatisation</strong> [d’après Banque PT 2006, Epreuve C]<br />
1) • Dans l’évaporateur, le fluide subit une vaporisation : il reçoit donc réellement un transfert<br />
thermique de la part de la source chaude : Q DA = Q Ev > 0<br />
• Dans le condenseur, le fluide subit une condensation (liquéfaction) : il fournit donc réellement<br />
un transfert thermique à la source froide : Q BC = Q Cd < 0<br />
2) Puisque le local à climatiser doit réellement céder un transfert thermique au fluide du<br />
climatiseur alors même que le fluide reçoit réellement un transfert thermique lorsqu’il traverse<br />
l’évaporateur, on en déduit que le local à climatiser (source froide) est en contact thermique avec<br />
l’évaporateur.<br />
3) • Principe d’une machine frigorifique :<br />
- on fournit au fluide un travail (W > 0) pour qu’il<br />
- reçoive de la chaleur (Q F > 0) de la part de la source<br />
froide (local à « refroidir »)<br />
- et cède un transfert thermique (Q C < 0) à la source<br />
chaude<br />
gdeur utile<br />
• Efficacité frigorifique : η f =<br />
Source<br />
Froide<br />
Local à<br />
=<br />
climatiser<br />
Source<br />
Chaude<br />
Q F >0<br />
Fluide du<br />
Q C 0<br />
5) • Soit :<br />
- Σ la surface de contrôle (ouverte et fixe dans le référentiel d’étude) centrée sur l’élement de<br />
machine entre l’entrée et la sortie<br />
- dm e la masse<br />
entrante dans Σ<br />
entre t et t + dt<br />
- dm s la masse<br />
sortante de Σ<br />
entre t et t + dt<br />
{P e ; v e ; T e }<br />
{P s ; v s ; T s } {P e ; v e ; T e }<br />
(e)<br />
(s) (e)<br />
dm e<br />
Σ ∗ (t)<br />
Σ(t)<br />
Bilan entre t et t+dt<br />
w* es<br />
q es<br />
Σ(t+dt)<br />
Σ ∗ (t+dt)<br />
• On appelle Σ ∗ le système (fermé et mobile dans le référentiel d’étude) constitué :<br />
- à l’instant t : de dm e et de Σ(t)<br />
- à l’instant t + dt : de dm s et de Σ(t + dt)<br />
{P s ; v s ; T s }<br />
(s)<br />
dm s
CorDSn o 9 Ve 28/05/10 Thermodynamique / Électrostatique / Structures cristallines ∣ PTSI<br />
• Le système Σ étant fixe et en régime stationnaire, ses caractéristiques sont constantes.<br />
En particulier sa masse : M Σ (t + dt) = M Σ (t)<br />
• Le système Σ ∗ étant fermé, sa masse est constante.<br />
Donc : M Σ ∗(t + dt) = M Σ ∗(t) ⇔ dm s + <br />
M Σ (t + dt) = M Σ (t) + dm s ⇒ dm e = dm s = dm<br />
• Expression des travaux des forces de pression reçus par Σ ∗ entre t et t + dt :<br />
- en amont (travail de poussée à la pression extérieure P e ) : δW e =<br />
- en aval (travail de détente à la pression extérieure P s ) : δW s =<br />
∫ 0<br />
∫ dm.vs<br />
0<br />
dm.v e<br />
−P e .dV = dm.P e .v e<br />
−P s .dV = dm.P s .v s<br />
• Le système Σ ∗ étant fermé, on peut lui appliquer le premier principe de la thermodynamique<br />
entre t et t + dt. Soit, si on néglige les variations d’énergies cinétique et potentielle :<br />
dE = δW + δQ<br />
<br />
dE k,e→s + dE p,e→s + dU e→s = δW e + δW s + δWes ∗ + δQ es<br />
dm.u s + U Σ (t + dt) − U Σ (t) −dm.u<br />
} {{ } e = dm.(P e .v e − P s .v s + wes ∗ + q es )<br />
0 (rég. station.)<br />
dm.(u s + P s .v s − u e − P e .v e ) = dm.(w ∗ es + q es )<br />
⇒<br />
h s − h e = w ∗ es + q es<br />
6)<br />
• Transformation A → B :<br />
- la compression étant adiabatique (δS e = δq<br />
T e<br />
= 0) et réversible (δS p = 0),<br />
- elle est isentropique (puisque dS = δS e + δS p = 0).<br />
• Transformation B → C :<br />
- la liquéfaction est un changement d’état physique ;<br />
- il s’agit donc d’une condensation/liquéfaction isobare (à la pression haute) — donc isotherme<br />
• Transformation C → D :<br />
- le détendeur est calorifugé (q CD = 0) et sans pièce mobile (wCD ∗ = 0).<br />
- Puisque h D − h C = q CD + wCD ∗ = 0, la détente est isenthalpique (détente de Joule-Thomson.<br />
• Transformation D → A :<br />
- la vaporisation est un changement d’état physique ;<br />
- il s’agit donc d’une condensation/liquéfaction isobare (à la pression basse) — donc isotherme.<br />
7)<br />
• A → B : compression adiabatique :<br />
• B → C : aucune pièce mécaniques mobiles :<br />
• C → D : détendeur calorifugé et sans pièce mobile :<br />
• D → A : aucune pièce mécaniques mobiles donc :<br />
q AB = 0<br />
wAB<br />
∗ = w Cp = h(B) − h(A)<br />
q BC = q Cd = h(C) − h(B)<br />
wBC ∗ = 0<br />
q CD = 0<br />
wCD ∗ = 0<br />
q DA = q Ev = h(A) − h(D)<br />
wDA ∗ = 0<br />
8) D’après la question 3) : η f = Q F<br />
W = q DA<br />
w ∗ AB<br />
=<br />
h(A) − h(D)<br />
h(B) − h(A)<br />
9) • Pour une transformation élémentaire quasi-statique, la seconde identité thermodynamique<br />
s’écrit : dh = T ds + v.dP<br />
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PTSI ∣ Thermodynamique / Électrostatique / Structures cristallines Ve 28/05/10 CorDSno 9<br />
• Dans le cas d’une isentropique : ds = 0 donc : dh = v.dP<br />
⇒ lorsque dh > 0 alors dP > 0 : log P = f(h) est une fonction croissante de h<br />
Rq : On pouvait être plus précis en supposant, comme l’énoncé y invite pour cette seule question,<br />
que le système est un Gaz parfait, et en utilisant les lois de Laplace (P 1−γ T γ = Cte) couplée à la<br />
2 e loi de<br />
(<br />
Joule<br />
)<br />
(h = c P .T ) :<br />
h<br />
γ<br />
P 1−γ . = Cte ⇒ log(P 1−γ h γ ) = log(Cte) ⇒ log P = K + γ<br />
c P γ − 1 . log h<br />
On a bien une fonction log P = f(h) croissante de h.<br />
• Pour un Gaz parfait (hypothèse de cette question !), la 2 e loi de Joule (h = c P .T ) permet<br />
d’affirmer que les isotherme sont des isenthalpiques, donc des verticales dans le diagramme « des<br />
frigoristes ».<br />
Rq : On constate sur les diagramme fournis que c’est à peu près vérifié pour les faibles pressions<br />
(on se rapproche alors effectivement du modèle du GP), mais que c’est d’autant plus faux que la<br />
pression augmente.<br />
• Sous la courbe de saturation, le système est diphasé, donc monovariant : les isothermes sont<br />
donc des isobares : les isothermes sont des horizontales.<br />
• Phase liquide : pour un liquide considéré comme incompressible et indilatable : dh = c.dT .<br />
On en déduit qu’une isotherme est une isenthalpique : les isothermes sont des verticales pour<br />
le liquide.<br />
10) • Cycle :<br />
• On détermine le titre massique en vapeur au point D en utilisant le théorème des moments :<br />
x V (D) = LD h(D) − h(L)<br />
= ≃ 0, 34<br />
LA h(A) − h(L)<br />
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État A B C D<br />
P (en bar) 2 10 10 2<br />
T (en ∘ C) −10 ≃ 45 ≃ 40 −10<br />
h(en −1 ≃ 391 ≃ 426 ≃ 256 ≃ 256<br />
Titre en vapeur 1 (vap. sèche) 0 ≃ 0, 34<br />
• On déduit de valeurs des enthalpies massiques l’efficacité frigorifique (cf. 8)) :<br />
η f =<br />
h(A) − h(D) 391 − 256<br />
= ≃ 3, 86<br />
h(B) − h(A) 426 − 391<br />
11) • Supposons un cycle de Carnot entre deux sources idéales de chaleur (T F et T C ).<br />
Le 1 e principe sur un tel cycle s’écrit : W + Q C + Q F = 0<br />
Le 2 e principe sur un tel cycle s’écrit, puisqu’il est réversible : Q C<br />
T C<br />
+ Q F<br />
T F<br />
= 0<br />
• On en déduit : η fC = Q F<br />
W =<br />
Q F<br />
−Q F − Q C<br />
=<br />
−1 − Q C<br />
−1 + T C<br />
• Soit, avec T F = −10 + 273 = 263 k et T C = 40 + 273 = 313 K :<br />
T F 263<br />
η fC = = ≃ 5, 26<br />
T C − T F 313 − 263<br />
12) •<br />
1<br />
Q F<br />
=<br />
1<br />
TF<br />
=<br />
T F<br />
T C − T F<br />
• On mesure, graphiquement :<br />
h(A) ≃ 395 kJ.g −1 ⎫⎪<br />
h(B) ≃ 435 kJ.g −1 ⎬<br />
h(A) − h(D) 395 − 227<br />
h(C) ≃ 227 kJ.g −1 ⇒ η = = ≃ 4, 20<br />
⎪ h(B) − h(A) 435 − 395 ⎭<br />
h(D) ≃ 227 kJ.g −1<br />
13) • Sur le graphe, on mesure, pour le palier LV de vaporisation à la température T 0 = 273, 15 K<br />
(θ 0 = 0 ∘ C) :<br />
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PTSI ∣ Thermodynamique / Électrostatique / Structures cristallines Ve 28/05/10 CorDSno 9<br />
h(L) = 200 kJ.kg −1 }<br />
h(V ) ≃ 405 kJ.kg −1 ⇒ L vap (T 0 ) = h(V ) − h(L) = 205 kJ.kg −1<br />
• On a donc : Δs vap = L vap(T 0 )<br />
= 205<br />
T 0 273 ≃ 0, 75 kJ.kg−1 .K −1<br />
Ce que confirme la lecture directe sur le graphe puisque :<br />
s(L) = 1, 00 kJ.kg −1 .K −1 }<br />
s(V ) = 1, 75 kJ.kg −1 .K −1 ⇒ Δs vap = s(V ) − s(L) = 0, 75 kJ.kg −1 .K −1<br />
• On en déduit que, pour une masse m = 2 kg subissant une liquéfaction :<br />
ΔS liq = −m.Δs vap = −1, 50 kJ.K −1<br />
14) Le point critique correspond à un palier de vaporisation réduit à un point.<br />
Graphiquement, le point critique est donc le sommet de la courbe de saturation.<br />
On lit : P C ≃ 50 bar et T C ≃ 368 K (θ C = 95 ∘ C)<br />
<br />
<br />
Physique : Électrostatique<br />
<br />
<br />
II<br />
Spire, disque et plan<br />
1) • Les plans (π 1 ) = (Mxz) et (π 2 ) = (Myz)<br />
sont des plans de symétries de la distribution<br />
de charges.<br />
Comme le champ électrique −→ E (M) appartient<br />
à tout plan de symétrie des charges passant par<br />
M on a :<br />
−→ E (M) ∈ ((π1 ) ∩ (π 2 )) = (Mz)<br />
⇒ ∀M ∈ (Oz) −→ E (M) = E(M) −→ e z = E(z) −→ e z<br />
• Composante du champ selon (Oz) :<br />
E(z) = −→ E (M) ▪ −→ (∫<br />
)<br />
−→<br />
e z = dE P (M) ▪ −→ e z<br />
P ∈D<br />
P<br />
dl<br />
dq<br />
θ<br />
y<br />
R<br />
O<br />
x<br />
e PM<br />
α<br />
z<br />
λ=λ 0<br />
• Loi de Coulomb, ∀ z ≥ 0 :<br />
(∫<br />
dq(P )<br />
−→ ) e P →M<br />
E(z) =<br />
.<br />
P ∈D 4πε 0 P M 2 ▪ −→ ∫<br />
λ 0 .dl<br />
−→ e P →M ▪ −→ e z<br />
e z =<br />
.<br />
P ∈D 4πε 0 P M 2<br />
λ 0 cos α<br />
= .<br />
4πε 0 P M<br />
∫P 2 dl<br />
∈D<br />
λ 0 z<br />
= .<br />
4πε 0 P M 3 .2π.R<br />
⇒ ∀ z ≥ 0 :<br />
−→ λ 0 z.R<br />
E (M) = .<br />
2ε 0 (R 2 + z 2 ) 3/2 .−→ e z<br />
M<br />
(0,0,z)<br />
α<br />
dE P (M)<br />
E(M)<br />
z<br />
• Comme le plan (pi 0 ) = (Oxy) est également plan de symétrie des sources, on en déduit que le<br />
champ −→ E (M { ′ ) pour M ′ (0, 0, z ′ = −z) avec z ′ < 0 est tel que :<br />
−→ E(z E (M ′ ′ ). −→ e z = E(−z). −→ e z<br />
) =<br />
sym π0<br />
( −→ E (M)) = −E(z). −→ ⇒ E(−z) = −E(z)<br />
e z<br />
⇒ Le champ E(z) est une fonction impaire de z.<br />
−→ λ 0 z.R<br />
On en déduit donc : ∀ z ∈ R : E (M) = .<br />
2ε 0 (R 2 + z 2 ) 3/2 .−→ e z<br />
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2) • Les symétries sont les mêmes qu’à la question<br />
1) :<br />
⇒ ∀M ∈ (Oz) −→ E (M) = E(M) −→ e z = E(z) −→ e z<br />
• Composante du champ selon (Oz) :<br />
E(z) = −→ E (M) ▪ −→ (∫<br />
)<br />
−→<br />
e z = dE P (M) ▪ −→ e z<br />
• Loi de Coulomb :<br />
(∫<br />
E(z) =<br />
Soit ∀ z > 0,<br />
en sachant que :<br />
- tan α = r z<br />
P ∈D<br />
P ∈D<br />
dq(P )<br />
−→ ) e P →M<br />
.<br />
4πε 0 P M 2 ▪ −→ e z<br />
— et donc : dr =<br />
z<br />
cos 2 α .dα ;<br />
- et cos α = z<br />
P M — et donc : 1<br />
P M 2 = cos2 α<br />
z 2 :<br />
E(z) =<br />
=<br />
=<br />
dS<br />
dq<br />
y<br />
e r<br />
P<br />
θ<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
xxxx<br />
e θ<br />
R<br />
x<br />
O<br />
σ=σ 0<br />
e PM<br />
α<br />
z<br />
ψ<br />
∫<br />
σ 0 .dS<br />
−→ e P →M ▪ −→ e z<br />
.<br />
P ∈D 4πε 0 P M 2 = σ ∫<br />
0<br />
.<br />
4πε 0 P ∈D<br />
∫<br />
( )<br />
σ 0<br />
. ( z.<br />
4πε tan α).<br />
z<br />
0<br />
cos 2 α .dα .dθ. cos α.<br />
σ 0<br />
4πε 0<br />
.<br />
P ∈D<br />
∫ ψ<br />
0<br />
⇒ ∀ z > 0 :<br />
sin α.dα.<br />
∫ 2π<br />
M<br />
cos α<br />
r.dr.dθ.<br />
P M 2<br />
dθ = σ 0<br />
.(1 − cos ψ).2π<br />
0 4πε 0<br />
(<br />
)<br />
−→ σ 0<br />
z<br />
E (M) = . 1 − √ −→ez<br />
2ε 0 R 2 + z 2<br />
(0,0,z)<br />
( <br />
cos 2 ) α<br />
z 2<br />
E(M)<br />
α<br />
dE P (M)<br />
z<br />
• Puisque E(z) est une fonction impaire de z, on en déduit :<br />
(<br />
−→ σ 0<br />
∀ z > 0 : E (M) = . 1 −<br />
2ε 0<br />
∀ z < 0 :<br />
−→ E (M) = −<br />
σ 0<br />
2ε 0<br />
.<br />
(<br />
1 +<br />
z<br />
√<br />
R 2 + z 2 )<br />
−→ez<br />
z<br />
√<br />
R 2 + z 2 )<br />
−→ez<br />
3) Un disque se comporte comme un plan infini lorsqu’on fait tendre son rayon vers l’infini<br />
(R → ∞). Des résultats précédents, on déduit<br />
−→ σ 0<br />
∀ z > 0 : E (M) =<br />
−→ ez<br />
2ε<br />
le champ créé par un plan infini uniformément chargé est :<br />
0<br />
−→ σ 0<br />
∀ z < 0 : E (M) = −<br />
−→ ez<br />
2ε 0<br />
4.a) • La distribution de charges D (plan infini uniformément chargé) est :<br />
- invariante par translation selon (Ox)<br />
- invariante par translation selon (Oy)<br />
−→ −→ −→<br />
Donc : ∀ M ∈ E E (M) = E (x, y, z) = E (z) (★)<br />
• Les plans (π 1 ) = (Mzx) et (π 2 ) = (Mzy) sont des plans de symétrie de D qui passent par M.<br />
On en déduit : −→ E (M) ∈ ((π 1 ) ∩ (π 2 )) = (Mz)<br />
⇒ ∀M ∈ E −→ E (M) = E(M) −→ e z<br />
(★★)<br />
• De (★) et (★★) on déduit : ∀M ∈ E :<br />
−→ E (M) = E(z)<br />
−→ ez<br />
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• Choix de la surface de<br />
Gauss adaptée S :<br />
- cyclindre de hauteur 2z<br />
entre −z et z,<br />
- d’axe Oz,<br />
- de section S,<br />
- de bases S 1 et S 2<br />
centrées en M (x,y,z) et<br />
M<br />
(x,y,-z) ′ .<br />
• (π 0 ) = (Oxy) étant<br />
plan de symétrie de D, et<br />
puisque M ′ symétrique de<br />
M p/r à (π 0 ), on a :<br />
−→ E (M ′ ) = sym π0<br />
( −→ E (M ′ ))<br />
Donc :<br />
n ext =-e z<br />
S l<br />
P<br />
P<br />
P<br />
z<br />
M' (x,y,-z)<br />
H<br />
M (x,y,z)<br />
S 2 =S<br />
y<br />
Q int =S.σ 0<br />
−→ E (M ′ ) = E(−z) −→ e z =) − E(z) −→ e z<br />
• Théorème de Gauss :<br />
x<br />
∮<br />
σ=σ 0<br />
n ext =e r<br />
S 1 =S<br />
n ext =e z<br />
−→ E (M) ▪<br />
−→ dS =<br />
Q int<br />
P ∈S<br />
ε<br />
∮<br />
0<br />
−→ E (zP ) −→ e z ▪ dS. −→ n ext = Q int<br />
P ∈S<br />
ε<br />
∫<br />
0<br />
E(z P )<br />
−→ ez <br />
▪ dS. −→ ∫<br />
e r + E(−z) −→ e z ▪ dS.(− −→ ∫<br />
e z ) + E(z) −→ e z ▪ dS. −→ e z = Q int<br />
P ∈S l P ∈S 2 P ∈S 1<br />
ε 0<br />
∫<br />
∫<br />
−E(−z)dS + E(z)dS = Q int<br />
P ∈S 2 P ∈S 1<br />
ε 0<br />
(E(z) − E(−z)) .S = σ 0.S<br />
} {{ } ε 0<br />
2E(z)<br />
⇒ ∀ z > 0 :<br />
−→ E (z) =<br />
σ 0<br />
2ε 0<br />
. −→ e z et ∀ z < 0 :<br />
−→ E (z) = −<br />
σ 0<br />
2ε 0<br />
. −→ e z<br />
4.b) Lorsqu’on se déplace vers les z croissants, on vérifie la relation de passage à la traversée<br />
d’une surface chargée ( −→ E 2 − −→ E 1 = σ . −→ n 1→2 ) puisque :<br />
ε 0<br />
−→ E (z = 0 + ) − −→ E (z = 0 − ) = σ 0 −→ ez<br />
ε 0<br />
et que<br />
−→ ez = −→ n z=0 − →z=0 + ⊥ D<br />
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CorDSn o 9 Ve 28/05/10 Thermodynamique / Électrostatique / Structures cristallines ∣ PTSI<br />
III<br />
Chimie : Structures cristallines<br />
Le chrome métallique [d’après Banque PT 2005, Epreuve II-C]<br />
1.a) Représenter la maille élémentaire.<br />
1.b) La masse volumique du chrome étant connue, comme la maille conventionnelle c.f.c. contient<br />
Z 1 = 8 × 1 8 + 6 × 1 2 = 4 atomes/maille<br />
<br />
ρ = Z 1.M(Cr)<br />
N a .a 3 1<br />
( ) 1<br />
Z1 .M(Cr) 3<br />
⇒ a 1 =<br />
= 3, 63.10 −10 m<br />
N a .ρ<br />
1.c) Dans l’hypothèse d’une structure c.f.c., les atomes de chrome sont tangents selon la diagonale<br />
d’une face ; donc :<br />
4.R Cr (F ) = a 1 . √ 2 ⇒ R Cr (F ) = a 1<br />
2 √ 2 = 1, 28.10−10 m<br />
2.a) Représenter la maille élémentaire.<br />
2.b) La masse volumique du chrome étant connue, comme la maille conventionnelle c.c. contient<br />
Z 2 = 8 × 1 8 + 1 × 1 = 2 atomes/maille<br />
ρ = Z 2.M(Cr)<br />
N a .a 3 2<br />
( ) 1<br />
Z2 .M(Cr) 3<br />
⇒ a 2 =<br />
= 2, 88.10 −10 m<br />
N a .ρ<br />
2.c) Dans l’hypothèse d’une structure c.c., les atomes de chrome sont tangents selon la « grande »<br />
diagonale du cube d’arête a 2 ; donc :<br />
4.R Cr (I) = a 2 . √ 3 ⇒ R Cr (I) = a 2. √ 3<br />
4<br />
= 1, 25.10 −10 m<br />
3) Comme le fer a un rayon R F e = 1, 24.10 −10 m plus proche de R Cr (I) que de R Cr (F ), on en<br />
déduit que le chrome cristallise plutôt en c.c.<br />
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