ESTIMATION DE L'EPAISSEUR DE LA COUCHE LIMITE ... - iusti
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12èmes Journées Internationales de Thermique<br />
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<strong>ESTIMATION</strong> <strong>DE</strong> <strong>L'EPAISSEUR</strong> <strong>DE</strong> <strong>LA</strong> <strong>COUCHE</strong> <strong>LIMITE</strong> THERMIQUE A L'AI<strong>DE</strong><br />
D'UN <strong>LA</strong>SER<br />
Hassan MAKROUM a , Karim OU<strong>LA</strong>D BESSAM b , Karim NASSIM c et Said RACHAFI b<br />
a LE, Equipe des Transferts Thermiques et Energétique, Université UAE, 90000, FST-Tanger, Tanger, Maroc<br />
b Equipe de Recherche en Physique Appliquée, Université UAE, 90000, FST-Tanger, Tanger, Maroc<br />
c Laboratoire de Photonique et Métrologie Optique , Université UCD, 20000, FS-El Jadida, El Jadida, Maroc<br />
makroum@hotmail.com<br />
RESUME<br />
Dans ce travail nous avons proposé deux<br />
techniques originales pour l'estimation de l'épaisseur<br />
de la couche thermique limite d'une plaque chauffée.<br />
La première approche, très fastidieuse et ardue, est<br />
basée sur une démarche phénoménologique pour la<br />
résolution des équations de Navier-Stokes en<br />
appliquant la méthode intégrale à l’équation de la<br />
chaleur. La seconde, plus astucieuse, s'inspire de<br />
l'effet mirage naturel et restitue l'épaisseur de la<br />
couche thermique limite de la plaque chauffée à partir<br />
des déviations que subit un faisceau laser évoluant au<br />
voisinage de la plaque en question.<br />
ABSTRACT<br />
In this work we have presented two original<br />
techniques for the estimation of thickness of the<br />
thermal boundary layer generated by heated plate.<br />
The first approaches, very dull and arduous, is based<br />
on the phenomenological study of Navier-Stokes's<br />
equations by using Integral Method to solve heat<br />
equation. The second one, more artful, deals with the<br />
natural mirage effect and restores the thermal<br />
boundary layer thickness of the heated plate from<br />
deviations that undergoes a laser beam evolving to the<br />
vicinity of the considered heated plate.<br />
INTRODUCTION<br />
La connaissance de la couche limite d'une<br />
surface chauffée et l'estimation de son épaisseur<br />
constituent un axe privilégié de la mécanique des<br />
fluides. Ce domaine de recherche trouve en effet une<br />
multitudes d'applications dans divers secteurs<br />
technologiques, tels que l'aérospatial,<br />
l'aérodynamique et l'étude des propriétés des<br />
matériaux réfractaires. Cependant, comme on le verra<br />
dans le cadre de ce travail, l'approche de la mécanique<br />
des fluides se révèle très fastidieuse et très ardue et on<br />
doit souvent faire appel à des approches dites<br />
phénoménologiques([1] ; [2] ; [3]). Par ailleurs et vue<br />
la complexité du problème, on a également souvent<br />
recours à une multitude d'approximations afin<br />
d’alléger, ne serait ce qu'un peu, les équations qui<br />
entrent en jeu.<br />
Dans cette optique, en faisant appel aux<br />
outils de la mécanique des fluides, nous avons adopté<br />
une démarche phénoménologique pour établir et<br />
résoudre les équations de Navier-Stokes. Nous avons<br />
ensuite appliqué la méthode intégrale à l’équation de<br />
la chaleur pour étudier les propriétés des transferts<br />
thermiques engendrés par la convection au voisinage<br />
d'une plaque horizontale préalablement chauffée.<br />
Il est intéressant de noter que même si les<br />
résultats obtenus à l'aide des outils inhérents à la<br />
mécanique des fluides sont satisfaisants, l'approche<br />
reste néanmoins très fastidieuse et requiert un savoir<br />
faire de grande envergure ainsi que beaucoup de<br />
précautions quant au choix des approximations en<br />
fonction des conditions aux limites envisagées.<br />
Pour contourner cette difficulté, nous avons<br />
proposé une nouvelle approche originale qui s'appuie<br />
sur le comportement d'un faisceau laser sonde qui<br />
progresse au voisinage de la plaque chauffée étudiée.<br />
Le rayonnement laser constitue dès lors un moyen<br />
sophistiqué de diagnostique des couches du fluide au<br />
voisinage immédiat de la plaque en question et en<br />
fournit, avec précision, les caractéristiques<br />
mécaniques et thermodynamique. De cette manière,<br />
avec ses propriétés intrinsèques, telles que la<br />
cohérence spatiale et temporelle, le laser reste un outil<br />
incontournable et un moyen de diagnostique de<br />
grande précision, notamment dans un cadre du vaste<br />
domaine de métrologie optique et thermique.<br />
En effet, dans le domaine de la métrologie<br />
thermique, l’utilisation des capteurs physiques<br />
(thermocouples , barorésistances...) devient très<br />
gênante en présence d’un écoulement convectif. En<br />
effet, ce dernier est très sensible au contact avec les<br />
capteurs. Pour contourner cette contrainte, et pour une<br />
meilleur précision, on utilise les techniques de<br />
contrôle non destructif ( NDT ). L’utilisation d’un<br />
faisceau laser constitue la pierre angulaire de cette<br />
dernière.<br />
Dans ce travail, Nous avons mis au point une<br />
nouvelle approche pour l'estimation de l'épaisseur de<br />
la couche limite thermique d’une plaque chaude ainsi<br />
Tanger, Maroc du 15 au 17 Novembre 2005 283
12èmes Journées Internationales de Thermique<br />
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que d’autres grandeurs thermiques associées à la<br />
convection autour de la plaque en question.<br />
Rappelons que les « couches limites »<br />
désignent des régions de transition de dimensions très<br />
réduites et inférieures à l’unité et ce au voisinage des<br />
frontières de l’intervalle de définition, dans lesquelles<br />
la fonction sans dimension subit des évolutions très<br />
rapides.<br />
∂U<br />
∂V<br />
+ = 0<br />
∂x<br />
∂y<br />
∂U<br />
∂U<br />
U + V = βg<br />
∂x<br />
∂y<br />
2<br />
∂ U<br />
∂y<br />
( T − T∞<br />
) + ν<br />
2<br />
2<br />
∂T<br />
∂T<br />
ν ∂ T<br />
U + V =<br />
2<br />
∂x<br />
∂y<br />
Pr ∂y<br />
µ C p<br />
Avec Pr = nombre de Prandtl<br />
λ<br />
( U , V)<br />
composante de la vitesse<br />
µ<br />
T est la température, ν = est la viscosité<br />
ρ<br />
cinématique où µ est la viscosité dynamique et ρ la<br />
masse volumique.<br />
C<br />
p<br />
est la chaleur spécifique à pression constante<br />
λ est la conductivité thermique<br />
β est la dilatation thermique<br />
figure 1 : Nécessité de faire deux choix d’échelles<br />
différents, selon les régions I et II<br />
La fonction y ( x)<br />
adimensionnelle,<br />
représentée ci-dessus, montre l’existence d’une<br />
couche limite ( région I ) d’épaisseur ε T∞<br />
.<br />
Au voisinage de la paroi, le fluide chaud, et donc plus<br />
léger, est en mouvement par la seule poussée<br />
d’Archimède donnant lieu à un transfert thermique<br />
purement convectif. Sous les hypothèses générales de<br />
l’étude, le gradient de pression externe est nul et les<br />
équations de transport de quantité de mouvement et<br />
d’enthalpie complétées de celle de continuité<br />
s’écrivent avec l’approximation de Boussinesq :<br />
Nous avons ensuite résolu les différents systèmes<br />
d’équations grâce à la méthode intégrale de Karman-<br />
Pohlhausen, qui consiste à approcher les profils<br />
adimensionnels de vitesse et de température par des<br />
polynômes d’ordre 4. Ensuite il faut tenir des<br />
conditions aux limites.<br />
Les épaisseurs de couches limites mécanique et<br />
thermique supposées confondues et calculées par la<br />
méthode intégrale sont ([6] ;[7]) :<br />
δ<br />
m<br />
− 0.5 ⎡20<br />
⎤ ⎡gβ<br />
x<br />
th<br />
= 3.93P<br />
⎢<br />
+ P<br />
2<br />
⎣ 21 ⎥<br />
⎦<br />
⎢<br />
⎣ ν<br />
( ) ≈ δ ( x)<br />
1<br />
4<br />
4<br />
( δT) 1<br />
1<br />
4<br />
<strong>ESTIMATION</strong> <strong>DE</strong> <strong>L'EPAISSEUR</strong> <strong>DE</strong> <strong>LA</strong><br />
<strong>COUCHE</strong> <strong>LIMITE</strong> THERMIQUE A L'AI<strong>DE</strong><br />
D'UN <strong>LA</strong>SER<br />
Le rayonnement laser constitue un moyen de<br />
diagnostique sophistiqué des couches du fluide au<br />
voisinage immédiat d'une plaque chauffée et en<br />
restitue, avec précision, les caractéristiques<br />
mécaniques et thermodynamique. Le laser détecte en<br />
effet toute variation de l'indice de réfraction du milieu<br />
traversé et permet de remonter aux causes à effets.<br />
L'indice de réfraction d'un milieu est obtenu<br />
à partir des équations de Maxwell et s'écrit:<br />
⇒ n =<br />
Ne<br />
+<br />
2<br />
2ε<br />
m(<br />
w<br />
1 − w<br />
2<br />
0 0<br />
Cette expression se ramène dans le cas des gaz de<br />
faible pression à:<br />
2<br />
)<br />
⎥ ⎦<br />
⎤<br />
x<br />
Tanger, Maroc du 15 au 17 Novembre 2005 284
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2<br />
2<br />
Ne w<br />
n ≈ 1 + (1 + ) ≈ consante<br />
2<br />
2<br />
2ε<br />
mw w<br />
0<br />
0<br />
r<br />
d.(<br />
n.<br />
T )<br />
⎯⎯→<br />
= grad n<br />
ds<br />
d ⎛ dx ⎞ ∂n<br />
⎜n<br />
. ⎟ =<br />
ds ⎝ ds ⎠ ∂x<br />
d ⎛ dz ⎞ ∂n<br />
⎜n. ⎟ = = 0<br />
ds ⎝ ds ⎠ ∂z<br />
Si on connaît le champ de température T(z),<br />
on peut déduire n, et par intégration la trajectoire des<br />
rayons lumineux z(x), et inversement, l’analyse<br />
expérimentale du trajet lumineux peut nous<br />
renseigner sur le champ de température.<br />
Considérons une plaque chauffée (fig. 2) dans une<br />
ambiance qui impose, loin de la plaque, les conditions<br />
aux limites suivantes :<br />
- Loin de la plaque, l’air est au repos.<br />
- Loin de la plaque, la température est constante T∞<br />
(température ambiante).<br />
z<br />
figure 2 : Nécessité de faire deux choix d’échelles<br />
Par la mesure de la déviation des rayons<br />
lumineux (déflexion thermique), on déduit la<br />
température de la surface de la plaque. Dans cette<br />
même optique, on peut également se servir d’une<br />
mesure autre que celle de la déviation, en l'occurrence<br />
la mesure de la côte minimale z min . (le paramètre<br />
d'impact) qui constitue une estimation de l'épaisseur<br />
de la couche limite thermique de la plaque considérée.<br />
est L’ensemble des techniques de mesures utilisant<br />
l’influence d’un milieu d’indice variable sur la<br />
propagation de la lumière constitue ce qu'on appelle<br />
communément L'ombroscopie. On en trouve<br />
beaucoup d’applications en mécanique des fluides.<br />
La résolution des équations précédentes nous<br />
permet d'accéder au paramètre d'impact qui s'écrit:<br />
0<br />
y<br />
x<br />
RESULTATS ET DISCUSSION<br />
L'approche phénoménologique de la<br />
mécanique des fluides nous a conduit à une<br />
estimation de la couche limite thermique (qui est<br />
du même ordre de grandeur que celle de la couche<br />
limite mécanique) d'une plaque horizontale<br />
préalablement chauffée. Cette épaisseur est donnée<br />
en fonction de la température par:<br />
4<br />
( δT) 1<br />
1<br />
4<br />
− 0.5 ⎡20<br />
⎤ ⎡gβ<br />
⎤<br />
δ<br />
m<br />
( x) ≈ δ<br />
th<br />
( x)<br />
= 3.93P ⎢ + P<br />
x<br />
2<br />
⎣ 21 ⎥<br />
⎦<br />
⎢<br />
⎣ ν ⎥ ⎦<br />
En remplaçant les constantes par leur valeur et en<br />
mesurant l'épaisseur au milieu de la plaque, on<br />
trouve:<br />
= 601,85<br />
Tanger, Maroc du 15 au 17 Novembre 2005 285<br />
δ<br />
th<br />
1<br />
4<br />
1<br />
4 4<br />
( δT) 1<br />
x<br />
A l'aide de la technique effet mirage, nous<br />
avons obtenu une expression du paramètre d'impact<br />
z m du faisceau laser, qui coïncide avec la valeur de<br />
l'épaisseur de la couche limite thermique δ th de la<br />
même plaque subissant les mêmes contraintes<br />
externes.. Dans ce cas, on a:<br />
⎛ 0,07919 ⎞<br />
⎜ − T∞<br />
⎟<br />
δ th = 1 ⎜ A−1<br />
z = −<br />
⎟<br />
m<br />
ln<br />
γ ⎜ T −T<br />
⎟<br />
S ∞<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
Cette dernière expression peut se réécrire<br />
d'une autre manière de façon à la comparer plus<br />
facilement avec le résultat obtenu dans le cadre de la<br />
mécanique des fluides. En effet, le lissage de la<br />
courbe z m en fonction de la différence de température<br />
δT = T S - T ∞ donne:<br />
δ th =<br />
4<br />
z m<br />
= a∂T<br />
+ b<br />
−5<br />
−4<br />
avec a = 547 ⋅10<br />
et b = 165 ⋅10<br />
La courbe primaire et son lissage sont illustrées sur le<br />
graphique suivant:<br />
Epaisseur de la couche limite<br />
0.020<br />
0.015<br />
0.010<br />
0.005<br />
0<br />
1<br />
y=a*x ( 1/4)+b max dev:0.00136 a=0.00547, b=-0.0165<br />
y=-1/150.58*ln(116.25/x)<br />
500 1000 1500<br />
δT (K)<br />
figure 3: Variation de l'épaisseur de la couche<br />
thermique en fonction de la température
12èmes Journées Internationales de Thermique<br />
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CONCLUSION<br />
Dans ce travail, on s'est intéressé à la<br />
mesure de la couche limite thermique d'une plaque<br />
préalablement chauffée. Nous avons d'une part utilisé<br />
une méthode qui s'appuie aux les outils de la<br />
mécanique des fluides, nous en adoptant une<br />
démarche phénoménologique pour établir et résoudre<br />
les équations de Navier-Stokes. Nous avons ensuite<br />
appliqué la méthode intégrale à l’équation de la<br />
chaleur pour étudier les propriétés des transferts<br />
thermiques engendrés par la convection au voisinage<br />
d'une plaque verticale préalablement chauffée. Nous<br />
avons retenu d'autre part une approche qui puise ses<br />
ressources dans l'optique appliquée. Cette approche<br />
s'appuie principalement sur l'outil laser qui est devenu<br />
incontournable dans la technologie moderne.<br />
L'approche en question est basée sur l'effet<br />
mirage et s'appuie principalement sur la déviation, par<br />
le principe d'Ibn Al Haytham (ou Fermat) d'un<br />
faisceau laser dans un champ d'indice de réfraction.<br />
La méthode se révèle pratique et peu coûteuse. Elle<br />
présente cependant quelques inconvénients majeurs, à<br />
savoir l'exigence de plaques de surface relativement<br />
étendues (pour éliminer les effets de bord) et sa<br />
résolution est relativement médiocre. En effet, pour<br />
de petites variations de la température, de la surface<br />
de la plaque étudiée, les déviations du rayon laser (par<br />
effet mirage) ne seront significatives que sur une<br />
étendue assez importante de la plaque. Autrement dit,<br />
la technique "mirage", comme présentée dans le cadre<br />
de ce travail, n'est applicable que dans les cas où les<br />
variations de la température sont assez conséquentes.<br />
La sensibilité de la méthode peut cependant être<br />
améliorée en jouant sur la qualité optique du faisceau<br />
laser ainsi que sur le système de détection. Aucun<br />
débruitage n'est nécessaire dans le cadre des mesures<br />
par effet mirage.<br />
Pour les deux techniques de calcul adoptées<br />
dans le cadre de ce travail, nous avons obtenu des<br />
résultats intéressants. Ils restent néanmoins des<br />
résultats préliminaires et des améliorations, à notre<br />
portée, sont à faire.<br />
REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES<br />
[1] VAN DYKE, M., Perturbation Methods in Fluid<br />
Mechanics, The Parabolic Press, 1975.<br />
[2] FRANCOIS, C., Les Méthodes de Perturbation en<br />
Mécanique, Cours E.N.S.T.A., Paris, 1981<br />
[3] DARROZES, J. S. et MONAVON, A., Analyse<br />
phénoménologique des écoulements, Cours<br />
E.N.S.T.A., Paris, 1988<br />
[4] CHASSAING, P, Mécaniques des fluides<br />
(éléments d’un premier parcours ), Cépaduès-éditions,<br />
1997.<br />
[5] BEJAN, A., Convection heat transfer, John Wiley,<br />
1984<br />
[6] TAINE, J. et PETIT, J.-P., Transferts thermiques,<br />
Dunod Université, 1989.<br />
[7] KNUDSEN, J. G. et KATZ, D. L., Fluid dynamics<br />
and heat transfer. Mc-Graw-Hill, 1958.<br />
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