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La fondation du barrage de Sidi el Barrak (Tunisie)

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JNGG 2002, 8 et 9 Octobre 2002, Nancy 8• comparaison CPT <strong>de</strong> contrôle / CPT <strong>de</strong> référence ; procé<strong>du</strong>re à suivre en cas <strong>de</strong> nonconformité).Evaluation <strong>de</strong> l'efficacité <strong>du</strong> vibro-compactage par l'essai CPTPour contrôler l'efficacité <strong>du</strong> vibro-compactage à partir <strong>de</strong>s résultats <strong>de</strong>s essais pénétrométriques,ces <strong>de</strong>rniers sont comparés à <strong>de</strong>s courbes <strong>de</strong> référence. Ces courbes représentent l'évolution <strong>de</strong>sparamètres (le rapport <strong>de</strong> frottement, résistance en pointe et nombre <strong>de</strong> coups) enregistrés enfonction <strong>de</strong> la profon<strong>de</strong>ur. Ces paramètres sont fonction <strong>de</strong> la compacité <strong>de</strong>s matériaux, expriméepar la <strong>de</strong>nsité r<strong>el</strong>ative, <strong>de</strong>s contraintes horizontales et verticales in situ, <strong>de</strong> la profon<strong>de</strong>ur <strong>du</strong> niveaud'eau et <strong>de</strong> la profon<strong>de</strong>ur <strong>de</strong> la couche considérée.Schmertmann (1978a , in Seed 1983) a réalisé <strong>de</strong>s essais <strong>de</strong> pénétration au cône sur <strong>de</strong>s sables finspour différentes <strong>de</strong>nsités r<strong>el</strong>atives et en faisant varier la valeur <strong>de</strong> la contrainte effective verticale σ' vet <strong>de</strong> la <strong>de</strong>nsité r<strong>el</strong>ative Dr :qc = C 0 (σ' v ) c1 ⎛ C ⎞Exp ⎜2Dr%⎛ 1⎟ (1) Dr (%) =⎝ 100⎟ ⎞ ⎡ qc ⎤⎜ ln ⎢ ⎥ 100 % (2)c1⎠ ⎝ C2⎠ ⎣C0 ( σ 'v) ⎦Avec : C 0 = 12,31 ; C 1 = 0,71 et C 2 = 2,91<strong>La</strong> courbe <strong>de</strong> référence peut être réalisée à partir <strong>de</strong>s équations 1, ou 2. En fixant la <strong>de</strong>nsité r<strong>el</strong>ativeà la valeur critique <strong>de</strong> 70 %, connaissant la répartition <strong>de</strong>s contraintes in situ, on peut alors calculerune répartition <strong>de</strong> la résistance en pointe <strong>de</strong> référence. Le traçage <strong>de</strong> l'évolution <strong>de</strong> cette résistanceen fonction <strong>de</strong> la profon<strong>de</strong>ur donne la courbe <strong>de</strong> référence. Il suffit par la suite <strong>de</strong> comparer lesvaleurs <strong>de</strong> résistance mesurées à la courbe <strong>de</strong> référence pour conclure sur l'efficacité <strong>du</strong> processus.Les points qui se trouvent en <strong>de</strong>ssous <strong>de</strong> la courbe <strong>de</strong> référence n'ont pas pu être compactés à la<strong>de</strong>nsité r<strong>el</strong>ative <strong>de</strong> 70 % requise.Les caractéristiques <strong>du</strong> sable qui ont permis le calcul <strong>de</strong> la contrainte effective verticale ont étémesurées sur <strong>de</strong>s échantillons intacts prélevés dans <strong>de</strong>ux puits <strong>de</strong> 3 et 5 m <strong>de</strong> profon<strong>de</strong>ur dans lamaille B9. Pour les calculs, le poids volumique sec γ d est <strong>de</strong> 17 kN / m 3 et le poids volumiquedéjaugé γ' est <strong>de</strong> 11 kN /m 3 , et la nappe est à la côte - 1 NGT.CPT N°TABLEAU : Exemple d’évaluation <strong>du</strong> ren<strong>de</strong>ment <strong>du</strong> vibro-compactage par l'essai CPT.% <strong>de</strong>s points avecqcavant > qcréf% <strong>de</strong>s points avecqcaprès > qcréf% <strong>de</strong>s points avecFR > 1,5 %Ren<strong>de</strong>mentd'amélioration10 29,92 99,21 0,00 98,8723 35,45 81,35 4,85 71,1035 59,85 86,60 0,67 66,6238 24,00 92,90 4,02 90,65moyenne 37,30 90,00 2,40 84,00

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