Tézisek - Miskolci Egyetem
Tézisek - Miskolci Egyetem
Tézisek - Miskolci Egyetem
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
MIKOVINY SÁMUEL<br />
FÖLDTUDOMÁNYI DOKTORI ISKOLA<br />
A doktori iskola vezetője:<br />
Dr. h.c.mult.Dr.Kovács Ferenc<br />
akadémikus<br />
KÜLFEJTÉSI MARÓTÁRCSÁS KOTRÓGÉPEK<br />
JÖVESZTŐ SZERKEZETÉNEK<br />
ELMÉLETI VIZSGÁLATA ÉS FEJLESZTÉSE<br />
írta:<br />
Sümegi István<br />
okl. bányamérnök<br />
Kutatóhely:<br />
<strong>Miskolci</strong> <strong>Egyetem</strong><br />
Műszaki Földtudományi Kar<br />
Geotechnikai Berendezések Tanszék<br />
Tudományos vezetők:<br />
Dr. Debreczeni Elemér<br />
a műszaki tudomány doktora<br />
Dr. Vőneky György PhD<br />
tanszékvezető egyetemi docens<br />
2002.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
MIKOVINY SÁMUEL<br />
FÖLDTUDOMÁNYI DOKTORI ISKOLA<br />
A doktori iskola vezetője:<br />
Dr. h.c.mult.Dr.Kovács Ferenc<br />
akadémikus<br />
KÜLFEJTÉSI MARÓTÁRCSÁS KOTRÓGÉPEK<br />
JÖVESZTŐ SZERKEZETÉNEK<br />
ELMÉLETI VIZSGÁLATA ÉS FEJLESZTÉSE<br />
írta:<br />
Sümegi István<br />
okl. bányamérnök<br />
Miskolc, 2002.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
1<br />
I.<br />
A kitűzött kutatási feladat rövid összefoglalása<br />
A külfejtési gyakorlatban a leginkább elterjedt jövesztési mód a mechanikus jövesztést<br />
alkalmazó kotrógépes jövesztés. A kotrógépes jövesztést mind a meddő kőzetek<br />
letakarításában, mind a hasznos ásvány termelésében széleskörűen alkalmazzák.<br />
A kotrógépes jövesztés legfontosabb előnyei:<br />
- igen nagy teljesítmény,<br />
- széleskörű alkalmazhatóság,<br />
- magas termelékenység,<br />
- alacsony költség és előmunka ráfordítás,<br />
- a jövesztés magas szintű koncentrációja.<br />
A kotrógépek a konstrukciós kialakítás és a jövesztés-rakodás technológiai műveletei szerint<br />
két nagy csoportba sorolhatók:<br />
- egykanalas ill. szakaszos v. ciklikus üzemű,<br />
- többkanalas ill. folyamatos üzemű kotrógépekre.<br />
A folyamatos üzemű, többkanalas kotrógépek további két nagy csoportra oszthatók:<br />
- merítéklétrás kotrógépekre,<br />
- marótárcsás kotrógépekre.<br />
A hazai lignitbázisú villamos energia termelését végző Mátrai Erőmű Rt. célbányáiként<br />
üzemelő visontai és bükkábrányi külfejtésekben a meddő letakarítását zömében marótárcsás<br />
kotrógépekkel, a lignit kitermelését merítéklétrás kotrógépekkel végzik.<br />
Disszertációmban a marótárcsás kotrógépek jövesztő szerkezetének vizsgálatával és<br />
fejlesztésével foglalkozom. A modern marótárcsás kotrók működési elve, hogy a jövesztést a<br />
forgó felsővázhoz kapcsolódó gém végén elhelyezett forgó marótárcsa kerületére szerelt<br />
merítékek végzik a gém elfordítása közben. A jövesztett anyagot a merítékek a marótárcsa<br />
tetőpontjáig emelik (szállítják), ahol az kiürülve egy megfelelő rakodó berendezés<br />
segítségével a gémen elhelyezett folyamatos szállítóberendezésre (gumihevederes<br />
szállítószalagra) kerül. A gémszalagról az anyag a forgó felsőváz közepén elhelyezkedő<br />
surrantón keresztül továbbszállító, majd feladó szalagra adódik át és általában folyamatos<br />
szállítóberendezéssel történik az elszállítása a hányóra vagy tároló térre. Ezen berendezések<br />
legtöbb esetben lánctalpon önjáró kivitelűek.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
2<br />
A marótárcsás kotrógépek üzeménél döntően alkalmazott fejtési mód az un.<br />
blokkfejtés, ez a fejtési mód biztosítja a kotrógépek teljesítményének a lehető legnagyobb<br />
kihasználását.<br />
A Mátrai Erőmű Rt. hosszú távú bányaművelési terveiben, 2015-ig mintegy 627 millió<br />
m 3 meddő letakarítással kell számolni, ezt döntően marótárcsás kotrógépekkel termelik ki.<br />
A gépek jövesztő szerkezetének vizsgálata, fejlesztése kedvezőbb jövesztési<br />
feltételeket biztosító merítékek kialakítása fontos kutatási feladat. Ez indokolta, hogy ezen<br />
kérdésekkel behatóan foglalkozzam.<br />
A kutatási célom olyan vizsgálati módszer kidolgozása volt, melynek segítségével a<br />
marótárcsás kotrók jövesztő szerkezete felülvizsgálható, illetve új jövesztő szerkezet<br />
(meríték) fejleszthető, amely<br />
- kisebb fajlagos energiaigény mellett jöveszt,<br />
- hosszabb jövesztő szerszám élettartamot biztosít,<br />
- egyszerűbb gyártást, felújítást, bontófog cserét tesz lehetővé,<br />
- alkalmazásánál a marótárcsa hajtás és a fordítómű hajtás túlterhelés nélkül üzemel.<br />
A vizsgálati módszer segítségével, adott kőzetkörülmények mellett, adott műszaki<br />
paraméterekkel dolgozó marótárcsás kotrónál a technológia jellemzői optimalizálhatók, az<br />
optimális üzemeltetési feltételek megválaszthatók. Az optimális feltételekhez jövesztő<br />
szerkezet fejleszthető, tervezhető, gyártható.<br />
Az optimális üzemeltetési feltételeket a jövesztendő kőzet forgácsolhatósági<br />
anyagjellemzői, a marótárcsás kotrógép műszaki paraméterei és az alkalmazott jövesztési<br />
technológia jellemzői közötti bonyolult, sokparaméteres kapcsolatrendszerben kell<br />
megválasztani úgy, hogy a lehetséges jövesztési teljesítményt a legkisebb költségráfordítással<br />
érjük el.<br />
A jövesztő szerkezet vizsgálatához, fejlesztéséhez vizsgálni kell az elemi jövesztő<br />
eszköz, a jövesztő kés (bontófog, vágóél), és a kőzet jövesztés közbeni kapcsolatát.<br />
Forgácsolási vizsgálatokkal meg kell határozni a kőzet forgácsolhatósági jellemzőit. Vizsgálni<br />
kell az élgeometria és a késkopások hatását a kőzet forgácsolhatósági jellemzőire. A<br />
vizsgálatok segítséget nyújtanak a bontófog és vágóél geometriai jellemzőinek<br />
megválasztásához is.<br />
El kell végezni a jövesztő szerkezet jövesztési folyamatának geometriai és<br />
technológiai vizsgálatát. Meg kell határozni a jövesztő szerkezet jövesztési jellemzőit az<br />
alkalmazott jövesztési technológiánál. Vizsgálni kell a jövesztési jellemzők és a kőzet<br />
forgácsolhatósági jellemzői közötti kapcsolatokat, ezek hatását a konstrukciós paraméterekre.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
3<br />
Meg kell választani az optimális üzemeltetési feltételeket. Ezen feltételeknél vizsgálandók a<br />
meglévő meríték konstrukciók, illetve ezen feltételekhez fejleszthetők új konstrukciók.<br />
Üzemelő meríték konstrukciók ellenőrzésénél, valamint új meríték konstrukciók<br />
kifejlesztésénél el kell végezni az élgeometriai vizsgálatokat a vágóélre és a bontófogra, felül<br />
kell vizsgálni a bontófogat, ha szükséges, új bontófog fejlesztendő.<br />
El kell végezni az üzemelő merítékek geometriai ellenőrzését forgácsképzési,<br />
bontófog elhelyezési és beállítási szempontból. El kell végezni a szilárdságtani<br />
felülvizsgálatokat úgy a régi meríték konstrukciókra, mint az újakra. Új meríték konstrukciós<br />
tervezésénél figyelembe kell venni a gyárthatósági, felújíthatósági, anyagszállítási és ürítési<br />
szempontokat is, melyet a jövesztendő anyagok tulajdonságai indokolnak.<br />
A tudományos kutatómunkám eredményes folytatása érdekében 1994-1998 között<br />
levelező doktori (PhD) képzésben vettem részt, vizsgáimat teljesítettem, az abszolutóriumot<br />
1998. október 7-i dátummal megszereztem. A kutatómunkámat mindvégig a <strong>Miskolci</strong><br />
<strong>Egyetem</strong> Geotechnikai Berendezések Tanszékén (korábban Bányagéptani Tanszék)<br />
folytattam. Bekapcsolódva a kutatási tevékenységbe a jövesztéstechnikai témakörhöz<br />
kapcsolódó kutatásoknál témavezetőként dolgoztam. Kutatási megbízás keretében<br />
foglalkoztunk az SRs-1200-as marótárcsás kotrógép merítékeinek komplex vizsgálatával,<br />
disszertációmban ezen vizsgálatok eredményeit mutatom be alkalmazási példaként.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
4<br />
II.<br />
Az elvégzett vizsgálatok leírása, az alkalmazott vizsgálati és értékelési módszerek<br />
Az értekezés elkészítése során elméleti és kísérleti módszereket egyaránt alkalmaztam. A<br />
kitűzött kutatási cél megvalósítása érdekében nagymértékben támaszkodtam a témakörben<br />
meglévő hazai és külföldi szakirodalomra, a tanszék több évtizedes kutatási eredményeire.<br />
A kutató-fejlesztő munka a szakirodalmi kitekintés, a szakirodalom kritikai vizsgálata<br />
mellett három témakörhöz kapcsolható, melyekben más-más vizsgálati és értékelési módszert<br />
alkalmaztam. Ezen témakörök az alábbiak<br />
1.) Kőzetforgácsolási vizsgálatok, a vizsgálatok eredményei, felhasználásuk.<br />
2.) A jövesztő szerkezet jövesztési jellemzőinek értelmezése, meghatározása. A jövesztési<br />
folyamat geometriai és technológiai vizsgálata.<br />
3.) A merítékek konstrukciós ellenőrzésének és kialakításának geometriai és<br />
szilárdságtani kérdései, merítékfejlesztés.<br />
A marótárcsás kotrók technológiai jellemzőinek optimalizálása, a merítékek geometriai és<br />
szilárdságtani méretezése, a vágóél és bontófog geometriai és forgácsolási paramétereinek<br />
meghatározása a jövesztendő kőzet megbízható forgácsolhatósági anyagjellemzőinek<br />
ismeretében végezhető el. A forgácsolhatósági anyagjellemzők meghatározását laboratóriumi<br />
forgácsolási vizsgálatokkal végeztem.<br />
A kőzetforgácsolási vizsgálatok végzésére a Geotechnikai Berendezések tanszék<br />
géplaboratóriumában kísérleti berendezést alakítottunk ki, ahol a bányaüzemből származó<br />
nagymintán, üzemi jövesztőkésekkel, vagy az üzemi jövesztőkést (bontófogat) modellező<br />
késekkel, reális forgácsolási paraméterekkel tudjuk a jövesztéseket elvégezni. A forgácsoló<br />
berendezéshez modern mérő és számítógépes mérésadatgyűjtő rendszer kapcsolódik,<br />
meggyorsítva a mérés és kiértékelés munkáját.<br />
A kísérleti berendezéshez, figyelembe véve a külfejtési merítékek vágóélének és<br />
bontófogainak működését, kísérleti jövesztőkéseket terveztem. Kialakításra került egy<br />
tangenciális működésű és egy radiális működésű etalonkés. A kopott állapotú késsel történő<br />
forgácsolás vizsgálatára kopott tangenciális működésű kést modelleztünk.<br />
Különböző kőzetmintákon nagyszámú mérést végeztem el, ezeket kiértékelve vontam<br />
le tudományos értékű következtetéseket. A számítógépes méréskiértékelés eredményeit<br />
felhasználva meghatároztam a fajlagos vágóerő-vágott keresztmetszet függvényeket, a<br />
jellemző erőarányokat, értelmeztem a kopottsági és a forgácsolás dinamikai tényezőt, melyek<br />
ismeretében a jövesztési folyamat erőtani, energetikai paraméterei számíthatók.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
5<br />
Értelmeztem és meghatároztam a jövesztő szerkezet jövesztési jellemzőit. A jövesztési<br />
folyamat geometriai és technológiai vizsgálatához több műszakra kiterjedő technológiai<br />
felülvizsgálatot végeztem Visonta Bányában, az MT-5-ös SRs-1200-as marótárcsás kotrón. A<br />
jövesztési ciklusokat videokamera segítségével rögzítettem. A felvételeket visszajátszva<br />
pontosan meghatározható a lengetési ciklusidő, megfigyelhető a forgácsképzés, a merítékek<br />
telítettsége, az ürítés folyamata. A marótárcsás jövesztőgép és az alkalmazott technológia<br />
alapadatainak ismeretében minden egyes jövesztési ciklusra meghatározhatók a forgácsolási<br />
paraméterek, a jövesztési teljesítmény. A jövesztett blokkból vett kőzetmintán elvégzett<br />
laboratóriumi kőzetforgácsolási vizsgálatok eredményeinek felhasználásával meghatározhatók<br />
az erőtani, energetikai paraméterek is. A vizsgálatok eredményei segítették az optimális<br />
technológiai paraméterek meghatározását.<br />
A merítékek konstrukciós ellenőrzéséhez, új meríték konstrukciók kifejlesztéséhez<br />
üzemi megfigyeléseket végeztem üzemelő és a felújításra leváltott merítékeken. Rögzítettem a<br />
jellemző tönkremeneteli módokat a bontófogaknál, a vágóélnél és a késtartóknál. A<br />
merítékekről fényképfelvételeket készítettem és elemeztem a tönkremeneteli okokat. A vágóél<br />
és bontófog működésének energetikai megítéléséhez elvégeztem a vágóél és bontófog<br />
élgeometriai felülvizsgálatát, ez a meríték, a vágóél és a bontófogak térbeli modellje alapján<br />
végezhető el. Elvégeztem az üzemelő meríték geometriák ellenőrzését forgácsképzési,<br />
bontófog elhelyezési és beállítási szempontból. Ezt a vizsgálatot segítik az optimális<br />
technológiához rajzolt forgácsképek és a térbeli modell. Elvégeztük az üzemelő merítékek<br />
szilárdságtani felülvizsgálatát végeselem-módszerrel történő számítással. Ehhez<br />
meghatároztam a merítékek névleges és extrém csúcsterheléseit. Az elvégzett szilárdságtani<br />
felülvizsgálat tapasztalatai segítették az új konstrukciók megtervezését.<br />
A geometriai és szilárdságtani vizsgálatok alapján új vágóél és bontófog élgeometriát<br />
választottam és a forgácsolási vizsgálatok tapasztalataira is alapozva új bontófog konstrukciót<br />
terveztem. Az új vágóél és bontófog felhasználásával új meríték geometriát alakítottam ki,<br />
amely úgy geometriailag, mint szilárdságilag kedvezőbb üzemeltetési feltételeket biztosít.<br />
Az új vágóél-geometria, az új bontófog és az új meríték geometria alapján készítettük<br />
el az SRs-1200-as kotró új meríték konstrukcióinak gyártási dokumentációit.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
6<br />
III.<br />
A tudományos eredmények összefoglalása,<br />
a tézisek megfogalmazása, az eredmények hasznosítása<br />
1. tézis: A mechanikus jövesztést végző jövesztő szerkezetek egzakt erőtani, energetikai<br />
és szilárdságtani vizsgálata a jövesztendő kőzetből vett nagymintán, laboratóriumi<br />
forgácsolási vizsgálatokkal meghatározott forgácsolhatósági jellemzők alapján<br />
végezhető el.<br />
A forgácsolhatósági jellemzők az átlagos forgácskeresztmetszetre vonatkoztatott átlagos<br />
vágóerő, ez az átlagos fajlagos vágóerő (f v ), az átlagos vágó- és rányomóerő, az átlagos<br />
vágó- és oldalerő aránya (k F,R ; k F,0 ), a kés kopottsági tényezője (k K ), a forgácsolás<br />
dinamikai tényezője (k f,d ).<br />
A tézis kifejtése:<br />
A vizsgálatok az eredeti állapotú kőzeteken, üzemi jövesztőkésekkel, vagy az üzemi<br />
jövesztőkéseket (bontófogakat) modellező késekkel, reális forgácsolási paraméterekkel<br />
végzendők.<br />
Adott géptípusra, adott jövesztőszerkezet esetén meghatározandó a jellemző<br />
kopottsági mód. Az átlagos kopottságú késekkel is elvégzendő a vizsgálat, amely alapján<br />
meghatározható a forgácsolási jellemzők változása, a vágó- és rányomóerő növekedése.<br />
A laboratóriumi forgácsolási vizsgálatok eredményei azt bizonyították, hogy az átlagos<br />
fajlagos vágóerő – adott kőzetet adott késtípussal forgácsolva – a vágott keresztmetszet<br />
függvényében állandó értékűnek tekinthető, vagy egy adott forgácskeresztmetszet<br />
tartományban egy állandó értékkel közelíthető.<br />
A forgácsolhatósági jellemzők alapján számítható erőtani, energetikai paraméterek:<br />
Az átlagos vágóerő:<br />
−<br />
F<br />
Az átlagos rányomóerő:<br />
V<br />
= k ⋅ f ⋅ A .<br />
K<br />
v<br />
−<br />
forg<br />
−<br />
F<br />
R<br />
=<br />
−<br />
F<br />
k<br />
V<br />
F,<br />
R<br />
=<br />
k<br />
k<br />
K<br />
F,<br />
R<br />
⋅ f<br />
v<br />
−<br />
⋅ A<br />
forg.<br />
A maximális vágóerő várható értéke:<br />
−<br />
F<br />
V max<br />
= k<br />
f , d<br />
−<br />
⋅ F<br />
V<br />
= k<br />
f , d<br />
⋅ k<br />
k<br />
⋅ f<br />
v<br />
−<br />
⋅ A<br />
forg<br />
.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
7<br />
A forgácsolás átlagos teljesítményigénye:<br />
−<br />
P<br />
J<br />
−<br />
= F<br />
V<br />
⋅ v<br />
jöv<br />
= k<br />
k<br />
⋅ f<br />
v<br />
−<br />
⋅ A<br />
forg<br />
⋅ v<br />
jöv<br />
.<br />
2. tézis: A marótárcsás kotrógépek optimális technológiai paraméterei a hajtóteljesítmény<br />
korlátok (marótárcsa hajtás, fordítómű hajtás), a meríték térfogati korlát, a<br />
lengetési sebesség korlát és a meríték geometriai korlát egyidejű vizsgálata alapján<br />
határozhatók meg.<br />
A tézis kifejtése:<br />
Optimális a technológia, ha adott kőzetkörnyezetben adott konstrukciós paraméterekkel<br />
rendelkező marótárcsás kotrógéppel jövesztve egy-egy lengetési ciklusra a maximális<br />
jövesztési teljesítményt érjük el úgy, hogy a „korlátokat” nem lépjük túl.<br />
Hajtóteljesítmény korlát a marótárcsa hajtásánál: a marótárcsa hajtás átlagos<br />
teljesítményigénye folyamatos üzemben nem lehet nagyobb, mint a hajtómotor névleges<br />
teljesítménye.<br />
Meríték térfogati korlát: a pillanatnyi jövesztési teljesítmény nem lehet nagyobb, mint a<br />
meríték névleges űrtartalmából a tényleges lazulási és a megengedhető töltési tényezővel<br />
meghatározott jövesztési teljesítmény (ez az effektív jövesztési teljesítmény tömör m 3 /h-ban).<br />
Lengetési sebesség korlát: folyamatos üzemben a jövesztett blokk teljes szelvényében (a felső<br />
szeletben történő jövesztés kivételével) a lengetési sebesség tartósan ne érje el az adott<br />
gémpozícióra jellemző maximális lengetési sebességet.<br />
Meríték geometriai korlát: a maximális fogásmélység nem lehet nagyobb egy, a merítékméret<br />
és a bontófog elhelyezés által meghatározott, geometriai méretnél, mert ennél nagyobb<br />
fogásmélységek választásánál kedvezőtlen jövesztési feltételek alakulnak ki.<br />
Hajtóteljesítmény korlát a fordítóműnél: a fordítómű hajtás (hajtások) átlagos<br />
teljesítményigénye folyamatos üzemben nem lehet nagyobb, mint a fordítómotor (motorok)<br />
névleges teljesítménye.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
8<br />
Az optimális technológiai paraméterek meghatározásának első lépése a pillanatnyi jövesztési<br />
teljesítmény meghatározása, amely mellett a kotró mint célgép a maximális jövesztési<br />
teljesítményt tudja folyamatosan biztosítani.<br />
A pillanatnyi jövesztési teljesítmény meghatározásánál a marótárcsa hajtóteljesítmény<br />
korlátból indulunk ki. A marótárcsa hajtás átlagos teljesítmény igénye folyamatos üzemben a<br />
hajtómotor névleges teljesítményével lehet azonos.<br />
(A jelölések értelmezése a jelölések jegyzékében található!)<br />
T - termelési tényező, értéke<br />
1<br />
−<br />
töm<br />
P M, H = Q jöv ⋅ T ≤ PM,<br />
mot,<br />
ηh<br />
ahol<br />
1 ⎛ h 2 ⎞<br />
T = k k. f v + ⎜D<br />
M,<br />
V − − m⎟ρ<br />
t ⋅ g .<br />
η ⎝ 2 3 ⎠<br />
em<br />
Ebben figyelembe vesszük a hajtás jövesztésére fordított átlagos hajtóteljesítmény-igényét és<br />
az anyagemelés járulékos ellenállásokkal (súrlódás, anyagtorlasztás) növelt hajtóteljesítmény<br />
igényét is.<br />
Ebből a pillanatnyi jövesztési teljesítmény:<br />
Q<br />
töm<br />
jöv<br />
η<br />
≤<br />
h<br />
⋅ P<br />
M,<br />
mot<br />
A meríték térfogati korlát figyelembevételével:<br />
töm<br />
jöv<br />
töm<br />
eff<br />
T<br />
Q ≤ Q , ahol<br />
⋅<br />
⎡ m<br />
⎢tömör<br />
⎣ h<br />
3<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
Q<br />
⎡ m<br />
⎢tömör<br />
⎣ h<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
3<br />
töm laza k tölt<br />
eff = Qelm<br />
⋅<br />
.<br />
k laz<br />
A második lépés a maximális fogásmélység optimális tartományának meghatározása. A<br />
maximális fogásmélység (t emax ) egy-egy lengetési ciklusban megegyezik a blokkirányú<br />
előrelépés nagyságával.<br />
A pillanatnyi jövesztési teljesítmény a meríték által jövesztett forgácstérfogatból<br />
a „függőleges” fő jövesztési síkban (α=0):<br />
Q<br />
⎡<br />
3<br />
2<br />
m ⎤<br />
( α = 0)<br />
= 60 ⋅ h ⋅ t e max . v L ( α = 0 ⎢tömör<br />
⎥ ,<br />
⎣ h ⎦<br />
töm<br />
jöv )<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
9<br />
és tetszőleges gémkifordulásnál (α):<br />
Q<br />
⎡<br />
3<br />
2<br />
m ⎤<br />
( α)<br />
= 60 ⋅ h ⋅ t e max .cosα<br />
⋅ v L ( α ⎢tömör<br />
⎥ .<br />
⎣ h ⎦<br />
töm<br />
jöv )<br />
A lengetés „koszinuszos” szabályozásánál:<br />
v<br />
L<br />
v L ( α = 0)<br />
( α)<br />
= , így<br />
cosα<br />
a pillanatnyi jövesztési teljesítmény a lengetés szabályozott szakaszára állandó értéken<br />
tartható.<br />
Mivel a jövesztett blokk és szelet geometriai méretei a jövesztett anyag<br />
tulajdonságainak, a gém és a marótárcsa geometriai méreteinek megfelelően adottak ill.<br />
megválasztandók, így h értéke adott, a fenti összefüggésekből t emax reális értékeihez v L (α=0)<br />
számítható. Ebből meghatározható a gémlengetés szabályozási határszöge (α H ). Tetszőleges<br />
gémpozícióban, tetszőleges szeletben:<br />
α<br />
i<br />
H<br />
i<br />
L ( α =<br />
i<br />
v L max<br />
v 0)<br />
= arc cos .<br />
A<br />
i<br />
v L max a gépre az alapadatokból számítható érték. A kifordulási határszögek adott szeletben<br />
a jövesztett blokk és szelet adataiból ismertek.<br />
A t emax minimális értékét meghatározza az a feltétel, hogy a felső szelet kivételével<br />
jövesztési teljesítmény-csökkenés nélkül jövesszük le a szeleteket, tehát<br />
α J és α B ≤ α H .<br />
Ez a lengetési sebességkorlát alapján történő fogásmélység választás.<br />
A t emax maximális értéke a hajtóteljesítmény korlát által meghatározott pillanatnyi jövesztési<br />
teljesítményhez rajzolt forgácsképek alapján határozható meg, abból a feltételből, hogy a<br />
bontófogak végezzék az anyag megbontását, az oldal vágóélek önállóan ne jövesszenek. Ez a<br />
meríték geometriai korlát.<br />
A maximális fogásmélység optimális tartománya a fentiek szerint meghatározott<br />
minimális és maximális érték közé esik. Ezen feltételekhez kell az optimális meríték<br />
konstrukciót kialakítani.<br />
Harmadik lépésként a választott paraméterekhez ellenőrizni kell a gémlengetés teljesítményigényét.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
10<br />
A gémlengetés jövesztésből adódó átlagos teljesítményigénye:<br />
− E<br />
P<br />
F<br />
k<br />
=<br />
k<br />
K<br />
F,<br />
R<br />
⋅ f<br />
v<br />
⋅ Q<br />
töm<br />
jöv<br />
v<br />
L<br />
( α = 0)<br />
v<br />
K,<br />
V<br />
⋅<br />
cos<br />
2<br />
cosα<br />
b<br />
α +<br />
−<br />
t<br />
( α = 0)<br />
i<br />
( α = 0)<br />
0 ≤ α ≤ α H .<br />
Ehhez hozzáadva az üresjárati teljesítményigényt, és ha a gémlengetés síkja nem vízszintes, a<br />
forgó felsőváz súlypontjának emeléséből ill. süllyesztéséből adódó teljesítményigényt , kapjuk<br />
a gémlengetés eredő teljesítményigényét, az áttételi mű hatásfokának figyelembevételével<br />
ennek kisebbnek kell lenni, mint a fordítómotor (motorok) névleges teljesítménye. A<br />
járulékos teljesítményigény mérésekkel meghatározható.<br />
,<br />
3. tézis: A meríték vágóéleinek és bontófogainak beállítását a megválasztott optimális<br />
technológiai paraméterekhez számítható átlagos forgácsparaméterek és az ezekhez<br />
tartozó átlagos sebességvektorok alapján kell elvégezni. A működési hátszögeket, a<br />
működési vágószögeket és a bontófog beállítási szögeket úgy kell megválasztani, hogy a<br />
jövesztett blokk minden pontján megvalósítható jövesztési feltételek alakuljanak ki.<br />
A tézis kifejtése:<br />
A beállítások ellenőrzését elvégezhetjük működő merítékeknél a vágóélek és bontófogak<br />
élgeometriai felülvizsgálatával a homlok és oldal vágóéleknél ill. tetszőleges vágóél<br />
szakaszra, és a vágóélekre elhelyezett bontófogakra ill. új meríték tervezésénél az újonnan<br />
kialakított meríték geometriára. Külfejtési talajok és kőzetek jövesztésénél törekedni kell a<br />
tangenciális működés elérésére és arra, hogy a lehetséges működési feltételeknél negatív<br />
hátszög ne alakuljon ki, valamint az átlagos forgácsparamétereknél az optimális hátszöggel<br />
(6-8 o ) üzemeljen a vágóél és bontófog. A vizsgálatok a vágóél és bontófogak térbeli modellje<br />
és az optimális technológiai paraméterekhez megrajzolt forgácsképek alapján végezhető el<br />
úgy, hogy mindkét irányú lengetésnél (jövesztésnél) közel azonos jövesztési feltételek<br />
alakuljanak ki. Így a gém végén a függőleges szimmetria síkhoz viszonyítva elfordítva<br />
elhelyezett marótárcsánál közel szimmetrikus jövesztés csak aszimmetrikus meríték<br />
konstrukció alkalmazásával érhető el.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
11<br />
4. tézis: A merítékek szilárdságtani felülvizsgálatát a jövesztendő kőzetek<br />
forgácsolhatósági jellemzőit, a változó technológiai feltételeket és a jövesztőgép<br />
konstrukciós sajátosságait egyidejűleg figyelembe vevő statikus és dinamikus<br />
erőcsúcsokra kell elvégezni.<br />
A tézis kifejtése:<br />
A meríték névleges csúcsterhelését a marótárcsa hajtómotor névleges terheléséhez tartozó<br />
vágóerő és rányomóerő maximális értéke, az extrém terheléseket a hajtásokba beépített<br />
védelmi rendszer működésekor fellépő statikus és dinamikus erőcsúcsok határozzák meg.<br />
A névleges terhelést adott kőzetben a hajtómotor névleges teljesítmény felvételekor<br />
számítható pillanatnyi jövesztési teljesítményből határozzuk meg. Az eredő átlagos vágóerő:<br />
− E<br />
F<br />
V<br />
=<br />
k<br />
K<br />
⋅ f<br />
v<br />
v<br />
⋅ Q<br />
K,<br />
V<br />
töm<br />
jöv<br />
.<br />
A legnagyobb névleges terhelést akkor kapjuk, ha az eredő vágóerő egy merítékre hat:<br />
A rányomóerő érték ekkor:<br />
− M − E<br />
FV FV<br />
= .<br />
− M<br />
F<br />
R<br />
− M<br />
FV<br />
= .<br />
k<br />
F,<br />
R<br />
A forgácsolás dinamikai tényezőjének figyelembevételével a vágó- és rányomóerő várható<br />
maximális értéke:<br />
− M<br />
− M<br />
FV<br />
max = k f , d ⋅ FV<br />
,<br />
− M<br />
− M<br />
FR<br />
max = k f , d ⋅ FR<br />
.<br />
Ezen terheléseket egyenletesen szétosztva a működő bontófogakra kapjuk a névleges<br />
csúcsterhelést.<br />
Az extrém terhelés akkor lép fel, ha a hajtásokba beépített védelmi rendszerek (pl.<br />
csúszókuplung) működnek. Ha folyamatosan érjük el a csúcsterhelést, ekkor egyidejűleg<br />
max<br />
SK ;<br />
max<br />
SO<br />
felléphet a statikus kerületi erő és statikus oldalerő maximuma ( F F ).<br />
Dinamikus erőhatással a meríték ill. a bontófogak elakadásakor kell számolni (pl. a bontófog<br />
kemény kőzetbe ütközik és elakad), ekkor a dinamikus erőcsúcs:<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
12<br />
2<br />
K,<br />
V<br />
max<br />
v<br />
F DK = m R ⋅ +<br />
2l<br />
m R =<br />
R<br />
Θ<br />
ö<br />
2<br />
M,<br />
V<br />
.<br />
F<br />
max<br />
SK<br />
, ahol<br />
A hajtás dinamikai tényezője<br />
F<br />
t D =<br />
F<br />
max<br />
DK<br />
max<br />
SK<br />
.<br />
Ezen terheléseket egy bontófogra működtetve kapjuk a legnagyobb terheléseket. A bonyolult<br />
geometriai kialakítás miatt a meríték szilárdságtani vizsgálata a számítógépi eljárásra<br />
alapozott végeselem módszerrel végezhető el.<br />
5. tézis: Külfejtési talajok és kőzetek jövesztésére alkalmazandó bontófogak<br />
kialakításánál egyidejűleg figyelembe kell venni a lehetséges késterheléseket, a változó<br />
lengetési sebességhez alkalmazkodó működési élgeometria meghatározásának<br />
feltételrendszerét (a teljes blokkjövesztés során), a kopással szembeni ellenállás<br />
geometriai és szilárdságtani feltételeit, valamint a meríték-vágóél és a bontófogtartó<br />
kopással szembeni megvédését.<br />
Marótárcsás jövesztőgéppel plasztikus anyagot jövesztve, széles vágóélű, negatív késfej<br />
oldalszöggel rendelkező bontófog alkalmazandó, melynek késfej kialakítása megvédi a<br />
bontófog tartót és a meríték vágóélét a nagymértékű kopásoktól. A késfejet felültetve a<br />
vágóél homlokfelületére kedvezőbb késfej- és szárterheléseket, valamint bontófog tartó<br />
terheléseket eredményez.<br />
A tézis kifejtése:<br />
A kialakítás következtében a bontófog jövesztésnél oldalszöggel rendelkezik, ez csökkenti a<br />
súrlódásokat és javítja a fajlagos energiaigényt. A negatív késfej oldalszög kompenzálja a<br />
változó irányú jövesztésből adódó oldalterheléseket és csökkenti az oldalkopásokat, a<br />
bontófog beállítási szöghibái kevésbé növelik a fellépő erőhatásokat. A bontófog hátfelületén<br />
kikönnyítést alkalmazva kisebb a kopási felület nagysága, kisebb a rányomóerő igény és<br />
könnyebb a bontófog. A bontófog nem ékelődik be a bontófog tartóba és így kisebb a<br />
bontófogak cseréjére fordított idő.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
13<br />
Az eredmények hasznosítása<br />
Az értekezésben kidolgozott vizsgálati módszer alkalmazásával üzemelő marótárcsás<br />
kotrógépek jövesztő szerkezete (merítékei, bontófogai) felülvizsgálható, új jövesztő szerkezet<br />
fejleszthető, amelyek alkalmazásánál<br />
- kisebb fajlagos energiaigény mellett jöveszthetünk,<br />
- hosszabb lesz a jövesztő szerszám élettartam,<br />
- egyszerűbb a merítékek gyártása, felújítása, a bontófogak cseréje,<br />
- alkalmazásánál a hajtások túlterhelés nélkül üzemeltethetők.<br />
Ismerve a jövesztendő kőzet jövesztési jellemzőit, a technológiai paraméterek<br />
optimalizálhatók.<br />
A kidolgozott vizsgálati módszerek és a meghatározott összefüggések beépíthetők az<br />
oktatásba és felhasználhatók a hazai és a nemzetközi kutatási együttműködéseknél egyaránt.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
14<br />
JELÖLÉSEK JEGYZÉKE<br />
A − forg - az átlagos forgácskeresztmetszet [cm 2 ],<br />
b<br />
- forgácsszélesség [m],<br />
f v - átlagos fajlagos vágóerő [N/cm 2 ],<br />
D M,V<br />
- marótárcsa átmérő a vágóél középponton mérve [m],<br />
max<br />
F - a dinamikus kerületi erő maximális értéke [N],<br />
DK<br />
F −<br />
R<br />
E<br />
F −<br />
V<br />
M<br />
FV<br />
max<br />
- az átlagos rányomóerő [N],<br />
- az eredő átlagos vágóerő [N],<br />
- az egy merítékre jutó vágóerő várható maximális értéke [N],<br />
max<br />
F - a statikus kerületi erő maximális értéke [N],<br />
SK<br />
max<br />
F a statikus oldalerő maximális értéke [N],<br />
SO<br />
F −<br />
V<br />
F −<br />
V,max<br />
E<br />
F −<br />
V<br />
M<br />
F −<br />
V<br />
− M<br />
FV<br />
max<br />
h<br />
k f,d<br />
k F,0<br />
k F,R<br />
k K<br />
k laz<br />
k tölt<br />
l<br />
m<br />
- az átlagos vágóerő [N],<br />
- a maximális vágóerő várható értéke [N],<br />
- az eredő átlagos vágóerő [N],<br />
- az egy merítékre jutó átlagos vágóerő [N],<br />
- az egy merítékre jutó vágóerő várható maximális értéke [N],<br />
- a jövesztett szelet magassága [m],<br />
- a forgácsolás dinamikai tényezője,<br />
- az átlagos vágó- és oldalerő aránya,<br />
- az átlagos vágó- és rányomóerő aránya,<br />
- a kés kopottsági tényezője,<br />
- a jövesztett anyag lazulási tényezője,<br />
- a meríték töltési tényezője,<br />
- a marótárcsa elakadása esetén a megállásig tartó úthossz [m],<br />
- a meríték magassága [m],<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
15<br />
m R<br />
E<br />
P −<br />
F<br />
P −<br />
J<br />
−<br />
P M,<br />
H<br />
- a forgórendszer vágóél középpontra redukált tömege [kg],<br />
- a gémlengetés jövesztésből adódó átlagos teljesítményigénye [kW],<br />
- a forgácsolás (jövesztés) átlagos teljesítményigénye [kW],<br />
- a marótárcsa hajtás átlagos teljesítményigénye [kW],<br />
P M,mot<br />
- a marótárcsa hajtómotor névleges teljesítménye [kW],<br />
töm<br />
Q - effektív jövesztési teljesítmény [tömör m 3 /h],<br />
eff<br />
laza<br />
Q - az elméleti jövesztési teljesítmény, a meríték névleges űrtartalmából<br />
elm<br />
meghatározva [laza m 3 /h],<br />
töm<br />
Q - a pillanatnyi jövesztési teljesítmény [tömör m 3 /h],<br />
jöv<br />
R M,V<br />
- a marótárcsa sugara a vágóél középponton mérve [m],<br />
T - termelési tényező [N/cm 2 ],<br />
t D<br />
t emax<br />
- a hajtás dinamikai tényezője,<br />
- a maximális fogásmélység, mely megegyezik a blokkirányú előrelépés<br />
nagyságával [m],<br />
−<br />
t i<br />
- az átlagos fogásmélység a „függőleges” fő jövesztési síkban [m],<br />
v jöv<br />
v K,V<br />
v L<br />
α<br />
α B<br />
α J<br />
α H<br />
η em<br />
η h<br />
- jövesztési sebesség [m/s],<br />
- a marótárcsa kerületi sebessége a vágóél középponton értelmezve [m/s], ez a<br />
meríték jövesztési sebessége),<br />
- a marótárcsa lengetési sebessége [m/s],<br />
- a gémkifordulás szöge a „függőleges” fő jövesztési síktól mérve [ o ill. rad],<br />
- kifordulási határszög a baloldalon [ o ill. rad],<br />
- kifordulási határszög a jobboldalon [ o ill. rad],<br />
- gémlengetési határszög [ o ill. rad],<br />
- emelési hatásfok, mely figyelembe veszi a jövesztett anyag súrlódásából és<br />
torlasztásából adódó járulékos ellenállásokat,<br />
- hajtómű hatásfoka,<br />
θ ö - a forgó rendszer tehetetlenségi nyomatéka [kg m 2 ],<br />
ρ t - a jövesztett anyag tömör sűrűsége [kg/m 3 ],<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
16<br />
IV.<br />
A kutatás témakörében készült publikációk és előadások jegyzéke<br />
Publikációk:<br />
[1] Sümegi,I.: A jövesztés elméleti kérdései<br />
Bányagépesítési Konferencia Miskolc, 1973. július 10-12. p. 1-17. +15 ábra<br />
Kiadó: NME, OMBKE, BKI.<br />
[2] Sümegi,I.: Az F8 típusú vágathajtógép jövesztési jellemzőinek meghatározása<br />
BKL Bányászat KBFI Közleményei, 1982,június. p.31-36.<br />
[3] Lois,L.-Sümegi,I: Az F8 vágathajtó géppel végzett munkahelyi vizsgálatok<br />
A Bányamérnöki Kar tanszékeinek kutatási eredményei.Miskolc,1983.pp.72-78.<br />
Kiadó: NME., OMBKE<br />
[4] Lois,L.-Sümegi,I.: A jövesztési folyamat vizsgálata F8 típusú vágathajtó gépekkel.<br />
BKL Bányászat 118. évf. 11.sz. 1985. pp.749-753.<br />
[5] Sümegi,I.-Vőneky,Gy.: Szállítás és jövesztéstechnikai kutatások a Bányagéptani<br />
Tanszéken. Jubileumi Bányagépészeti Szeminárium Miskolc, 1986. május 28-30.<br />
Jubileumi kiadvány, pp.223-244.Kiadó: NME Bányagéptani Tanszék<br />
[6] Debreczeni,E.-Sümegi,I.: A laboratóriumi és üzemi vizsgálatok eredményeinek<br />
hasznosítása az „F” típusú vágathajtó gépek fejlesztésében. Gépi Vágathajtás<br />
Konferencia Tapolca ’86, 1986.nov.11-13. pp.167-180.<br />
Kiadó: HUNGALU Bakony, OMBKE.<br />
[7] Sümegi,I.-Vőneky,Gy.: Szállítás és jövesztéstechnikai kutatások az NME<br />
Bányagéptani Tanszéken. BKL Bányászat 120.évf. 7. 1987.pp.459-464.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
17<br />
[8] Бочанци,Я.–Лоиш,Л.-Шюмеги,И.: Исследования с целью повышения надежности<br />
и производительности горных машин.<br />
(Vizsgálatok a bányászati termelőgépek megbízhatóságának és teljesítő képességének<br />
javítására). 1986. VI. 16-18.<br />
GORNICTWO z. 143. Gliwice, 1986. p.59-70. Zeszyty Naukowe Politechniki<br />
Slaskiej<br />
[9] Ferencsin,I..-Lois,L.-Sümegi,I.: Az F8-1 típusú vágathajtó gépek jövesztő-fejeinek<br />
károsodási vizsgálata. BKL Bányászat 122.évf.1.sz.pp.27-31. 1989.<br />
[10] Lois,L.-Sümegi,I.: A jövesztőkések összehasonlító laboratóriumi vizsgálatának<br />
néhány eredménye BKL Bányászat 122.évf. 4. 1989. pp.233-237.<br />
[11] Sümegi,I.: Vágathajtógépek jövesztőfejeinek fejlesztése a Bányagéptani Tanszéken<br />
Lucrarile Stiintifice ale Simpozionului International al Catedrelol de Masini Miniere,<br />
Petrosani, 1991. p. 46-67. Kiadó: Universitatea Technica Petroşani.<br />
[12] Sümegi,I.: Jövesztőfejek fejlesztése az F6-HKF, F8 és a GBF1 vágathajtógépek<br />
részére.<br />
A Bányamérnöki Kar Tanszékeinek Kutatási Eredményei, Miskolc, 1992. p.35-40.<br />
Kiadó: <strong>Miskolci</strong> <strong>Egyetem</strong><br />
[13] Deák,E.-Sümegi,I.::Vágathajtógépek jövesztőfejeinek fejlesztése a Bányagéptani<br />
Tanszéken. XXV. Bányagépészeti és Bányavillamossági Konferencia,<br />
A bányagépészet és bányavillamosság fejlődésének tapasztalata, elért eredményei, a<br />
jövő kilátásai konferencia kiadvány, Siófok, 1992. okt.8-9. p. 140-145.<br />
[14] Debreczeni,E.-Deák,E.-Ladányi,G.-Sümegi,I.: Badanie procesów urabiania i nowe<br />
rozwiazania konstrukcyjne dla organów urabiajacych opracowane w katedrze maszyn<br />
górniczych uniwersytetu w Miskolcu.<br />
Niekonwencionalne Techniki Urabiania Materialy Seminaryjne Gliwice,<br />
1992. nov. 25. E1-18 pp.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
18<br />
[15] Debreczeni,E.-Deák,E.-Ladányi,G.-Sümegi,I.: Examination of winning processes<br />
and development of cutting elements of novel type.<br />
Second International Symposium on Mine Mechanization and Automation.<br />
7-10 June 1993. Luleå, Sweden. A.A.Balkema/Rotterdam/ Brookfield/,<br />
pp. 211-220, 1993.<br />
[16] Debreczeni,E.-Debreczeni,Á.-Fazekas,J.-Sümegi,I.-Varga,J.: Pneumatikus szállítással<br />
kombinált jövesztőfej kifejlesztése.<br />
XXVII. Bányagépészeti és Bányavillamossági Konferencia<br />
A bányagépészet és a bányavillamosság feladatai a bányászat megváltozott<br />
helyzetében c. konferencia kiadvány. Siófok. 1994.szept. pp.23-33.<br />
[17] Debreczeni,E.-Debreczeni,Á.-Sümegi,I.: Grundlegende untersuchungen zur<br />
entwicklung einer mit pneumatischer förderung kombinirten gewinnungmaschine mit<br />
Schneidkopf.<br />
CNEM ’97. First National Conference of Mining Elektromechanics. Petroşani,<br />
Románia. 30-31. Mai 1997. p. 33-34.<br />
[18] Sümegi,I.: Entwicklung neuer Schaufeln für den Schaufelradbagger SRs-1200.<br />
International Conference Mining Techniques 2001, Proceeddings. Krakków-Krynica,<br />
2001.szept. p. 237-244.<br />
[19] Sümegi,I.: Marótárcsás kotrógép jövesztéstechnikai felülvizsgálata, merítékfejlesztés.<br />
XXXIV. Bányagépészeti és Bányavillamossági Konferencia. A magyar bányászat<br />
megújulása c. konferencia kiadvány. p.131-136. Balatongyörök, 2001. szept.27-28.<br />
Előadások:<br />
[E1]<br />
Sümegi,I.: A jövesztés elméleti kérdései<br />
Előadás a Bányagépesítési Konferencián, Miskolc, 1973. július 10-12.<br />
A konferenciát szervezte NME, OMBKE, BKI.<br />
[E2]<br />
Sümegi,I.: Az F-8 vágathajtógép jövesztési jellemzőinek meghatározása<br />
Előadás az I. Bányászati Ifjúsági Szakmai Napokon, Budapest, 1981. okt. 5-6. KBFI<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
19<br />
[E3]<br />
Lois,L.-Sümegi,I.: Az F8 vágathajtó géppel végzett munkahelyi vizsgálatok<br />
Előadás a Bányamérnöki Kar tanszékeinek kutatási eredményei című továbbképző<br />
szakmai napokon. Miskolc, 1983. június 7-8.<br />
Szervező: NME Bányamérnöki Kar, OMBKE <strong>Egyetem</strong>i osztálya<br />
[E4]. Sümegi,I.: Üzemi mérések és tapasztalataik a vágathajtás gépesítésével kapcsolatosan<br />
Előadás a Bányagépészeti Napon, Budapest, 1984. november 23.<br />
Szervezte: OMBKE Bányászati Szakosztály Bányagépészeti és Bányavillamossági<br />
Szakcsoport, NME Bányagéptani Tanszék<br />
[E5]<br />
Sümegi,I.-Vőneky,Gy.: Szállítás és jövesztéstechnikai kutatások a Bányagéptani<br />
Tanszéken<br />
Előadás a Jubileumi Bányagépészeti Szemináriumon. Miskolc, 1986. május 28-30.<br />
[E6]<br />
Debreczeni,E.-Sümegi,I.: A laboratóriumi és üzemi vizsgálatok eredményeinek<br />
hasznosítása az "F" típusú vágatható gépek fejlesztésében.<br />
Előadás a Gépi Vágathajtás Konferencia '86-on, Tapolca, 1986. november 11-13.<br />
[E7]. Bocsánczy,J.-Lois,L.-Sümegi,I.: Vizsgálatok a bányászati termelőgépek megbízhatóságának<br />
és teljesítőképességének javítására.<br />
Előadás az ICOREM '86 nemzetközi konferencián. SCZYRK, LENGYELORSZÁG,<br />
1986. június 16-18.<br />
(Az előadás orosz nyelven hangzott el: "Исследования с целью повышения<br />
надежности и производительности горных машин" címen.)<br />
[E8]<br />
Deák,E.-Debreczeni,E.-Sümegi,I.: Bauxitok jöveszthetőségének vizsgálata<br />
Előadás a Segédfolyamatok Konferencián, Tapolca, 1988. nov. 8-10.<br />
[E9]<br />
Deák,E.-Debreczeni,E.-Sümegi,I.: Tárcsakés jövesztőtárcsák kialakításának elméleti<br />
kérdései és üzemi tapasztalatai<br />
Előadás a Bányagépész Szemináriumon, Balatonfüred, 1989. szeptember 7-8.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
20<br />
[E10] Deák,E.-Debreczeni,E.-Sümegi,I.: Marótárcsás jövesztőgépek üzemének<br />
számítógépes elemzése, új marótárcsa kifejlesztése<br />
Előadás a Bányagépész Szemináriumon, Balatonfüred, 1989. szeptember 7-8.<br />
[E11] Sümegi,I.: Vágathajtógépek jövesztőfejeinek fejlesztése a Bányagéptani Tanszéken<br />
Előadás a Bányagépészeti Tanszékek által szervezett Nemzetközi Konferencián<br />
Petrozsény, (Románia) 1991. október 16-20.<br />
[E12] Sümegi,I.: Jövesztőfejek fejlesztése az F6-HKF, F8 és s GBF1 vágathajtógépek<br />
részére<br />
Előadás A Bányamérnöki Kar Tanszékeinek Kutatási Eredményei Tudományos<br />
Konferencián, Miskolc, 1992. június 25.<br />
[E13] Deák,E.-Sümegi,I.: Vágathajtógépek jövesztőfejeinek fejlesztése a Bányagéptani<br />
Tanszéken<br />
Előadás a XXV. Bányagépészeti és Bányavillamossági Konferencián, Siófok, 1992.<br />
okt. 8-9.<br />
[E14] Deák,E.-Debreczeni,E.-Ladányi,G.-Sümegi,I: Untersuchung der Gewinnungsprozesse<br />
und Konstruktion neuer gewinnungsorgane am Lehrstuhl für<br />
Bergbaumaschinen der Universität Miskolc.<br />
Unconventional cutting techniques, Gliwice (Lengyelország), 1992. nov. 25. Gliwice,<br />
1992.<br />
[E15] Deák,E.-Debreczeni,E.-Ladányi,G.-Sümegi,I: Examination of winning processes<br />
and development of cutting elements of novel type.<br />
Second International Symposium on Mine Mechanization and Automation, 7-10 June<br />
1993. Luleå (Svédország).<br />
[E16] Debreczeni,E.-Debreczeni,Á.-Fazekas,J.-Sümegi,I.-Varga,J.: Pneumatikus szállítással<br />
kombinált jövesztőfej kifejlesztése.<br />
Előadás a XXVII. Bányagépészeti és Bányavillamossági Konferencián. Siófok, 1994.<br />
szeptember 29-30.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK
DOKTORI (PhD) ÉRTEKEZÉS TÉZISEI<br />
21<br />
[E17] Sümegi,I.: Pneumatikus szállítással kombinált jövesztőfej kifejlesztése<br />
Előadás a Geotechnikai Rendszerek és Eljárástechnikai Ifjúsági Konferencián.<br />
Miskolc, <strong>Miskolci</strong> Akadémiai Bizottság Székháza, 1996. június 21.<br />
[E18] Debreczeni,E.-Debreczeni,Á.-Sümegi,I.: Grundlegende untersuchungen zur entwicklung<br />
einer mit pneumatischer förderung kombinirten gewinnungmaschine mit<br />
Schneidkopf.<br />
CNEM '97. First National Conference of Mining Elektromechanics. Petroşani.<br />
Románia. 30-31. Mai 1997.<br />
[E19] Шюмеги,И.: Развитие ковшей роторного экскаватора типа СРС-1200.<br />
International Conference on Mining Techniques`2001.<br />
Kraków-Krynica, 2001. szeptember.<br />
[E20] Sümegi,I.: Marótárcsás kotrógép jövesztéstechnikai felülvizsgálata, meríték fejlesztés.<br />
Előadás a XXXIV. Bányagépészeti és Bányavillamossági Konferencián.<br />
Balatongyörök, 2001. szept.27-28.<br />
MISKOLCI EGYETEM<br />
GEOTECHNIKAI BERENDEZÉSEK TANSZÉK