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Materiali e Approcci Innovativi per il Progetto in Zona Sismica e la Mitigazione della Vulnerabilità delle Strutture CONFINAMENTO DEL CALCESTRUZZO • Modello di Mander-Priestley-Park (1988) fcc / fc σ ε c cc fcc x r = r −1+ x r ε x = ε [ 1+ 5( f f 1) ] = 0.002 − cc c c cc r = E sec E c f = ε Ec − E cc cc sec f l2 / f c f l1 / f c f cc • Modello di Shams-Saadeghvaziri (1999) – modello analitico di genesi numerica (analisi FEM) f σ cc = f c + A f c ⎡ ⎢1 + ⎢⎣ ⎛ ⎜ ⎝ a + bx + cx D t B α ⎞ ⎟ ⎠ + dx ⎤ ⎥ ⎥⎦ −1 + ex 2 3 4 5 = f c cc 2 3 4 5 1+ gx + hx + ix + jx + kx + A − 24.477 = 1.335 e f c B = 47 .492 + 206. 85 fc fx ε x = ε c cc ε cc = ε c0 ⎡ ⎛ D t ⎞ ⎢1 + 3.51⎜ ⎟ ⎢⎣ ⎝ 60 ⎠ −α ⎤ ⎥ ⎥⎦ α = 4 a, b, c, d, e, f, g, h, i, j, k da analisi di regressione • Modello di Susantha-Ge-Usami (2001) – modello analitico di genesi teorica (SHS-RHS) 1.46 0.85 4.0 * 1. 03 f cc = fc + f f rp * c 6.5 0. 12 b 12 ( 1− ν 2 ) f y f rp = − R + fc R = ≤ 0.85 f y t 4π2 Es ramo crescente ramo discendente fcc x r σc = r σ c = fcc − Z ( εc − εcc ) Z = 23400 R ( f c f y ) − 91.26 ≥ 0 r −1+ x L. Mastrandrea, V. Piluso: “Modellazione del Comportamento Ultimo di Pile da Ponte del tipo CFT” 4/9
Materiali e Approcci Innovativi per il Progetto in Zona Sismica e la Mitigazione della Vulnerabilità delle Strutture REGIME TENSIONALE BIASSIALE NEL TUBO D REGIME TENSIONALE NEL PIANO B y x t LEGAME COSTITUTIVO σ t tensioni circonferenziali nell’acciaio σ θx pressioni di confinamento σ θx f lx valor medio CRITERIO DI VON MISES σ v 2 2 2 σ v − σθσ v + σθ = f y f yt σ θ σ θ f yc compression f yt f yc tension ε RISULTATI SPERIMENTALI (Elremaily & Azizinamini, 2002) σ θ = 0.1 f y f f yt yc = 1.05 f y = 0.95 f y L. Mastrandrea, V. Piluso: “Modellazione del Comportamento Ultimo di Pile da Ponte del tipo CFT” 5/9
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