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ISSN n° 0010-9673 Poste Italiane Spa Spedizione in abbonamento postale - D.L. 353/2003 (conv. in L.27.02.04 n° 46) Art 1, comma 1 CNS PD Prezzo a copia: € 11,50 In caso di mancato recapito inviare al CMP di Padova per la restituzione al mittente previo pagamento reso - Contiene I.R. 

4 

Rivista bimestrale 

per la diffusione della 

cultura dell’acciaio 

60° ANNIVERSARIO 

ANNO LXI 

LUG AGO 2009

Direttore responsabile: Alberto Vintani 

Redattore capo: Isa Zangrando 

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Attilio De Martino (realizzazioni, ingegneria), 

Maurizio Piazza (ricerca), Giancarlo Coracina (attualità, 

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Fabrizio De Miranda, Luigino Dezi, Eric Dubosc, 

Victor Gioncu, Raffaele Landolfo, Bertrand Lemoine, 

Federico M. Mazzolani, Vittorio Nascè, Luca Sanpaolesi 

de Falena, Enzo Siviero, Carlo Urbano, Riccardo 

Zandonini 

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La rivista è inviata ai soci del Collegio dei Tecnici dell’acciaio 

(C.T.A.) e alle associate dell’Acai 

Iscrizione al Tribunale di Milano in data 8 febbraio 

1949, n. 1125 del registro 

Iscrizione ROC n. 3848 del 27/11/2001 

ISSN n. 0010-9673 

Questo numero della rivista è stato chiuso in redazione 

e stampato nel mese di settembre 2009 

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o parziale di testi, articoli, pubblicità ed immagini 

pubblicate su questa rivista sia in forma scritta, sia su 

supporti magnetici, digitali, ecc. 

ANNO LXI 

LUG AGO 2009 

In copertina: 

Vista del fronte principale della nuova Fiera 

della Spezia. Impresa costruttice: 

Cometal S.p.A. di Mezzani (PR) 

Front cover: 

Frontal view of the new Trade Fair Centre 

in La Spezia. 

Construction firm: Cometal S.p.A., Mezzani (PR) 

EDITORIALE 

Engineering Costruzioni: 21 

le Società di Ingegneria in Acai 

Adolfo Bozzoli 

LA NOSTRA STORIA 

Considerazioni sulla pratica 23 

della progettazione 

Umberto Venanzi 

ARCHITETTURA 

L’acciaio e il paesaggio. 26 

Villa Bourrier, Villeneuve Lès Avignon, 

Alessandra Zanelli 

REALIZZAZIONI 

Nuovo Centro Fieristico della Spezia 36 

Patrizia Burlando, Monica Lavagna 

INGEGNERIA 

Un innovativo sistema reticolare 44 

spaziale a tunnel 

Aspetti applicativi e sperimentali 

Vincenzo Dipaola, Francesca Prete 

PRIMO PIANO 

Forma e aerodinamica 51 

nell’evoluzione strutturale e architettonica 

dei grattacieli. 

Parte I: L’esperienza del passato 

Giovanni Solari 

I PROTAGONISTI 

Acciaio. La testimonianza 63 

di un costruttore 

Intervista all’arch. Massimo Peresso 

Claudio Salini S.p.A. 

Ingrid Paoletti 

ATTUALITÀ 

Norma UNI 11262: 66 

un primato italiano per le scaffalature 

commerciali in acciaio di qualità 

Isabella Doniselli 

TESI DI LAUREA 

Proprietà meccaniche e resistenza 70 

alla corrosione di componenti 

protetti mediante zincatura a caldo 

Lorenzo Redolfi 

2008 ECCS AWARD 72 

FOR STEEL BRIDGES 

L’OPINIONE 

Gli interessi per ritardato pagamento 75 

RILEVAZIONI DI MERCATO 78 

RUBRICA LEGALE 

Consorzi e consorziate insieme in gara 80 

SPAZIO IMPRESE 

IGQ: novità per le costruzioni 82 

metalliche. 


ACAI INFORMA 

Ricordo dell’ing. Edoardo Nova 85 

SOMMARIO 

4 COSTRUZIONI METALLICHE LUG AGO 09 19

Engineering Costruzioni: 

le Società di Ingegneria 

in Acai 

EDITORIALE 

Il settore delle costruzioni è da tempo considerato “maturo” e l’attuale stagnazione mondiale, 

partita proprio dalla crisi dell’edilizia, ne ha confermato i limiti dello sviluppo. 

Anche le costruzioni in acciaio, pur con orizzonti più allargati e diversificati (edilizia, viabilità, 

impiantistica, meccanica), hanno risentito della congiuntura negativa e più che mai 

sono oggi alla ricerca di innovazione e competitività. 

Adolfo Bozzoli 

Presidente Sezione Engineering 

Costruzioni 

Alcune specificità delle costruzioni come l’”unicità” del bene prodotto, l’”ubicazione”, sempre 

diversa e la conseguente “aleatorietà” dei fattori di produzione che, di volta in volta 

devono adattarsi alle caratteristiche ed al sito dell’opera, rendono a volte difficile la standardizzazione 

dei processi e l’applicazione di rigide procedure industriali. 

Anche il mercato ha modificato la tipologia della domanda richiedendo sempre più frequentemente, 

oltre alla costruzione, servizi di progettazione e di gestione di tutte le attività 

che concorrono alla realizzazione dell’opera fino al “chiavi in mano” completo, innescando 

un processo di cambiamento nelle aziende di costruzione che gradualmente sono 

passate dal vecchio sistema, che le vedeva esecutrici “manu propria” di tutte le attività, 

all’attuale che privilegia la “gestione” delle stesse attività organizzate nella misura, per il 

tempo e nel luogo richiesti. 

In questo contesto evolutivo, per rispondere alla richiesta di servizi e competenze “flessibili”, 

si sono sviluppate, anche nel nostro paese, nelle costruzioni in acciaio, come già da 

molto tempo all’estero, società di ingegneria (engineering & contracting) che, oltre a progettare 

l’opera, sono in grado di gestire tutte, o in parte, le attività necessarie a realizzarla. 

L’ACAI, che rappresenta, nelle sue varie specializzazioni, tutto lo spettro della costruzione 

metallica, ha da poco dato vita alla nuova sezione “Engineering Costruzioni”, rivolta ad 

affiliare le diverse realtà operanti in questo ambito specifico, col loro patrimonio di competenze 

ed esperienze ingegneristiche e realizzative. 

Oggi, come ricordato, è importante poter rispondere a questa domanda di costruzioni 

complete “chiavi in mano”, così come da sempre fanno le Imprese Generali nell’edilizia 

tradizionale. 

Altrettanto importante, in tempi di competizione estrema, la capacità di poter ottimizzare 

i progetti con soluzioni che facciano quadrare il rapporto qualità, prestazioni/prezzo. 

Le società di ingegneria, specializzate nelle costruzioni metalliche, si propongono di svolgere 

un ruolo attivo per rispondere a queste esigenze, mettendo a disposizione competenze 

ed esperienze di p.c.m. (project/construction/ management) finalizzate alla realizzazione 

dell’opera nel rispetto delle obbligazioni di qualità, tempi, costi e prestazioni 

richieste. 


In un paese in cui ci si ricorda che si può costruire di più in acciaio solo in occasione di 

eventi calamitosi come il terremoto dell’Abruzzo, sin da subito, le aziende del nucleo costituente, 

hanno espresso la loro volontà di avviare un’azione promozionale per far conoscere 

al mercato le potenziali capacità realizzative di questo settore che, sino ad oggi, si è 

sempre presentato attraverso iniziative espresse dai singoli costruttori e mai in forma tale 

da rendere più incisivo il messaggio sulla convenienza di costruire con l’acciaio. 

La sezione “Engineering Costruzioni” intende sostenere questa iniziativa in coordinamento 

con le altre sezioni ACAI, coinvolgendo l’intera filiera delle realtà che operano per e con 

l’acciaio nello specifico contesto delle costruzioni. 

In questo momento, certamente difficile per il nostro settore, dobbiamo considerare la 

nascita di una nuova sezione in ACAI un fatto positivo e, contemporaneamente, uno stimolo 

ad attivarci e coordinarci tutti per dar maggior forza alla voce dell’Associazione. 

22 

4 COSTRUZIONI METALLICHE LUG AGO 09

In occasione del 60° anniversario della rivista proporremo ai lettori, in ogni numero del 2009, la selezione di alcuni significativi articoli pubblicati nei vari decenni trascorsi. 

In questo numero l’articolo di Umberto Venanzi pubblicato nel n° 2/1960 con le riflessioni di un progettista indirizzate ai giovani professionisti ancor oggi sempre valide. 

LA NOSTRA STORIA 


24 



ARCHITETTURA 

L’acciaio e il paesaggio 

Villa Bourrier, Villeneuve 

Lès Avignon, Francia, 2005 

Steel and the landscape: 

Villa Bourrier, Villeneuve 

Lès Avignon, Francia, 2005 

Alessandra Zanelli 

La casa di villeggiatura, situata nelle vicinanze della città di Avignone, 

gode del paesaggio della valle del Rodano e si poggia su 

uno dei tipici terrazzamenti creati in passato per la coltura dei 

vigneti. L’impianto di forma allungata e regolare cerca di sfruttare 

al meglio le dimensioni del terreno terrazzato, così come 

le scelte costruttive, tutte orientate a privilegiare l’assemblag- 

gio a secco delle strutture in acciaio e dei rivestimenti leggeri, 

derivano espressamente dalle indicazioni della committenza, 

attenta a intervenire sul paesaggio nel modo più lieve e limitato 

possibile. La forma compatta della planimetria dà vita a un 

articolato gioco di volumi che stabiliscono una continuità con 

l’intorno verde. L’acciaio, utilizzato non soltanto per le strutture, 

ma anche per i brise-soleil fissi e per i parapetti delle grandi 

terrazze che perimetrano la casa, è la materia scelta per stabilire 

il contatto tra il paesaggio circostante e il nucleo abitabile. 

This holiday home near Avignon enjoys views of the Rhone valley 

and is located on one of the typical terraces created in the past for 

growing vines. The elongated, regular layout enables it to exploit 

the dimensions of the terraced land to the maximum, while the 

construction methods place the emphasis on the dry assembly of 

the steel structures and lightweight covering materials, all based 

precisely on the instructions of the client, whose intention was 

that the building should have as little and as low-profile an impact 

as possible on the landscape. The compact form of the plan 

gives rise to a play on volumes to create open spaces in constant 

communication with the surrounding greenery. Steel has been 

used not only for the structures, but also for the fixed brise-soleil 

and the parapets of the large terraces which run around the 

house. This is the material which has been chosen to set up the 

contact between the surrounding landscape and the building. 

Fig. 1 - Vista del fronte principale dell’abitazione con i suoi terrazzamenti artificiali in acciaio e legno 

26 


UNA CASA PER LE VACANZE 

I signori Bourrier chiedono una casa per le 

vacanze circondata da verdi terrazzamenti 

digradanti verso la valle del Rodano e da 

lontane case avignonesi dai paramenti 

murari in pietra locale e tetti in tegole di 

terracotta rossa; i progettisti dello studio 

associato di architettura e ingegneria Patriarche 

& Co. rispondono con una soluzione 

architettonica nella quale l’acciaio è 

protagonista. 

Senza dubbio la risposta non appare 

scontata, in quanto sarebbe stato prevedibile 

che in un paesaggio così fortemente 

connotato da manufatti edilizi in pietra 

e terracotta le scelte costruttive del nuovo 

intervento risultassero vicine a quelle 

preesistenti, ovvero improntate a sfruttare 

la massa muraria per proteggersi dal freddo 

dell’inverno ma soprattutto dalla calura 

estiva. 

Il dialogo tra i committenti e i progettisti 

ha invece dato vita a un differente percorso 

progettuale e costruttivo, nel quale il 

paesaggio e l’architettura sperimentano 

un’integrazione inusuale quanto efficace, 

tutta rivolta a sottolineare la leggerezza 

del nuovo intervento. 

I signori Bourrier sono in sintonia con la 

filosofia progettuale dell’architetto Jean- 

Loup Patriarche che, alla guida di una sessantina 

di progettisti collocati in differenti 

sedi in Francia, Svizzera e Canada, trova 

continuamente ispirazione dal monito di 

Mies van der Rohe “less is more” e da quello 

di Louis Sullivan “form follows function”. 

Il loro desiderio di una casa grande e accogliente 

per gli ospiti e al tempo stesso 

essenziale e discreta nella relazione con le 

preesistenze del paesaggio e del costruito 

circostante è stato interpretato come 

ricerca di una forma architettonica semplice, 

pura (il volume della casa è un parallelepipedo) 

e di una costruzione leggera 

e trasparente (in acciaio, vetro, tavelle di 

terracotta rossa e legno) assemblabile in 

situ in modo veloce attraverso dispositivi 

di assemblaggio a secco. 

In generale si può affermare che i para- 

Fig. 2 - Altra vista del fronte principale dell’abitazione con i suoi terrazzamenti artificiali in acciaio e 

legno 

Fig. 3 - Impianto planimetrico dell’intervento 

digmi di leggerezza e adattabilità vadano 

sempre più affermandosi nel progetto 

della residenza contemporanea, in accordo 

con le dinamiche sociali e con l’evolversi 

di una cultura abitativa sempre più 

influenzata dagli elevati livelli di flessibilità 

e mobilità lavorativa, anche se di rado 

accade che il soddisfacimento di tali esi- 


Figg. 4-6 - Le viste tridimensionali renderizzate e i prospetti videnziano i tratti salienti dell’intervento, 

ovvero la leggerezza e la trasparenza del volume abitabile e il suo inserimento nelle balze preesistenti 

del terreno 

genze sia perseguito attraverso l’impiego 

dell’acciaio. 

In particolare la tipologia della residenza 

isolata che si confronta con il paesaggio 

resta ancora il baluardo inespugnabile di 

una concezione architettonica che guarda 

al passato e che difficilmente accetta nuovi 

metodi costruttivi e nuovi materiali, anche 

se ciò debba comportare una limitazione in 

termini di funzionalità dello spazio abitabile. 

Fatta eccezione per la felice parentesi di 

sperimentazioni del Movimento Moderno 

e alcuni altri sporadici episodi più recenti, 

l’architettura della residenza isolata tiene in 

minor considerazione alcuni criteri progettuali 

che invece in questo caso diventano il 

fulcro delle scelte condivise tra l’architetto 

e suoi committenti: la riduzione di peso e 

di materia nella costruzione, la possibilità di 

smontare tutte le parti della casa per ripristinare 

il paesaggio preesistente quando la 

28 


Figg. 7-9 - Piante del piano terra e del piano primo e viste dello spazio abitabile del piano terra e del 

piano primo durante la fase di assemblaggio della struttura portante principale. Si noti che lo spazio 

interno, grazie alla scelta tecnico-costruttiva della struttura in acciaio, risulta completamente libero da 

colonne e pertanto organizzabile con estrema libertà e possibilità di modifiche nel tempo 

funzione della casa decada, o più semplicemente 

per modificare nel tempo la distribuzione 

degli spazi interni in relazione alle 

mutevoli esigenze dei suoi abitanti. 

Ciò che i signori Bourrier hanno cercato dagli 

architetti è quindi esemplare percorso 

di progettazione aperta, “error friendly” secondo 

la definizione di Ezio Manzini (2004, 

p. 163), che delinea spazi modificabili e 

adattabili per il futuro. A tale progettazione 

aperta corrisponde necessariamente 

una attività di costruzione che consenta il 

più alto grado di leggerezza e reversibilità 

(inversione del processo di costruzione, 

smontaggio delle parti costruite) per dare 

alle generazioni future la libertà di modificare 

la costruzione secondo le loro rinnovate 

esigenze e/o di dismettere l’edificio 

recuperandone tutte le sue singole parti. 

I due piani liberi con struttura portante in 

acciaio della villa Bourrier sono organizzati 

con le camere per gli ospiti e per i bambini 

al piano terra e con gli spazi a giorno e le 

camere padronali al piano primo. Al piano 

terra ampi spazi all’aperto, protetti dal volume 

aggettante del piano primo, stabiliscono 

un collegamento diretto tra la casa 

e il giardino circostante, mentre le grandi 

terrazze, le vetrate e le balconate continue 

sul fronte principale rivolto verso la città di 

Avignone offrono una continuità visiva tra il 

paesaggio e gli ambienti del primo piano. 

L’articolazione degli spazi interni (figura 7) - 

così differente al piano terra “aggrappato” al 

terreno preesistente, rispetto al piano primo 

proteso nell’aria verso la valle – si fonda 

su un rigoroso schema strutturale a telaio, 

che vede l’impiego di profili in acciaio di 

differenti dimensioni, in virtù nel massimo 

risparmio di materiali e al contenimento 

dei costi di costruzione, e trattati con zincatura 

a caldo per una maggiore resistenza 

alla corrosione delle strutture nel tempo. 

I pilastri in profili IPE 240 posti sulle file 2, 3 

e 4 delimitano le luci di 6x4,75 m destinate 

ad accogliere gli ambienti nel cuore della 

casa, mentre i profili IPE 220 posti sulle 

file 1 e 5 delimitano le luci più piccole di 

3x4,75m destinate ad accogliere le terrazze 

poste alle due estremità del fronte principale 

a sud-est che guarda la valle. 


Figg. 10-13 - La sezione trasversale all’impianto planimetrico così come le foto di cantiere e dell’intervento finito mostrano la particolare posizione della 

casa che si inserisce su un terrazzamento esistente e sfrutta le differenze di quota tra i livelli di terreno per minimizzare l’impatto visivo della nuova 

costruzione sul paesaggio preesistente 

Figg. 15 e 16 - Foto di dettaglio della struttura 

in acciaio 

La sezione degli elementi verticali del telaio 

in acciaio può cambiare, in relazione 

alla peculiare posizione che essi assumono 

nell’ambiente domestico: quando inseriti 

nella cortina vetrata sono verniciati di grigio 

chiaro in assonanza con i profili di alluminio 

dei serramenti; nei rari casi in cui 

risultano al centro di uno spazio più ampio, 

gli architetti hanno scelto profili a sezione 

circolare, sempre con trattamento di zincatura 

se si tratta di elementi posti esternamente, 

come nel caso delle colonne 

di sostegno delle grandi terrazze a sbalzo 

laterali, oppure verniciati di bianco, come 

nel caso del pilastro di sostegno della scala 

interna. 

Completano poi il telaio della struttura portante 

principale: travi IPE 330 o IPE 300 e 

lamiere grecate nel piano del primo solaio; 

profili UPN 200 sul perimetro esterno di 

collegamento alle balconate; profili a sezione 

circolare di diametro 140 mm per il 

sostegno della scala interna e per i pilastri 

C1 e C5 di sostegno delle grandi terrazze 

30 


laterali; profili angolari 50/50 per le croci di 

Sant’Andrea di controventamento sul piano 

orizzontale e verticale del telaio; profili 

IPE 400 e UPN 200 e ferri piatti 150/6 per 

l’orditura del tetto a padiglione. 

Tutti gli elementi sono assemblati tra loro 

tramite bullonatura realizzata in situ. Le 

saldature sono state tutte realizzate in officina 

prima del trattamento di zincatura 

a caldo degli elementi, in modo da fornire 

una omogenea protezione alla corrosione 

a tutte le parti strutturali e al tempo stesso 

facilitare l’assemblaggio in cantiere. 

UNA CASA LEGGERA 

L’esile telaio portante in acciaio rappresenta 

il principale sistema di componenti 

progettato secondo il criterio dell’essenzialità, 

della leggerezza e della facilità del 

montaggio in cantiere. Ma non l’unico. 

Tutte le parti della casa sono infatti leggere 

a tal punto che non è stato necessario il 

montaggio di una gru in cantiere, in virtù 

del fatto che gli unici elementi di grandi 

dimensioni del telaio portante in acciaio 

erano comunque agilmente spostabili 

mediante il braccio mobile del mezzo di 

trasporto che li ha consegnati sul posto, 

mentre una gru fissa avrebbe comportato 

lavori invasivi sul terreno adiacente la costruzione, 

contraddittori rispetto alla logica 

del minimo intervento perseguita dai 

progettisti. 

Le uniche parti realizzate in cemento armato 

in opera sono la soletta su appoggi 

a sbalzo in acciaio del piano terra e i getti 

degli strati di sottofondo posti al di sopra 

dei solai in pannelli sandwich di lamiera 

Figg. 17-20 - La sezione costruttiva evidenzia parte del fronte sud-ovest, dove un volume aggettante 

al piano primo crea uno spazio aperto coperto al piano terra riparato dal sole nelle ore più calde 

dell’estate. Le foto mostrano il fronte sud-ovest nel suo insieme: al volume aggettante delle camere 

da letto al piano primo si aggiunge un’ampia terrazza che si protende sull’angolo a sud, collegandosi 

alla lunga passerella che connota il fronte principale rivolto verso la valle e la città di Avignone 


grecata zincata con interposto strato isolante 

da 10 cm, mentre sono prefabbricati i 

quindici plinti di fondazione e i cordoli che 

li collegano. I plinti sono stati realizzati di 

differenti forme e dimensioni, in relazione 

al terreno su cui appoggiano. I plinti di sostegno 

della parte della casa che appoggia 

direttamente sulla parte pianeggiante del 

terreno terrazzato (picchetti A e B) hanno 

forma di parallelepipedo con altezza pari 

1 m, mentre i cinque plinti posti a ridosso 

del declivio (picchetto C) sono cilindrici e 

hanno un’altezza di 2,5 m. 

Se nelle fondazioni e nella realizzazione dei 

sottofondi dei solai si può notare un uso 

ancorché limitato del cemento armato, ai 

piani superiori i profili IPE del telaio strutturale 

sono collegati a elementi ancora più 

leggeri, quali UPN 100 di supporto dei rivestimenti 

in doghe di legno delle balconate 

e delle terrazze, profili di acciaio piegato 

a freddo di supporto dei tamponamenti 

esterni verticali in tavelle forate di terracotta 

dello spessore di 5 cm battentante 

per un più facile assemblaggio, piastre di 

acciaio sagomate a misura e saldate a un 

profilo a sezione circolare di 100 mm di 

diametro per creare la consolle al bordo 

del tetto con funzione di supporto delle 

gronde e del brise soleil fisso anch’esso di 

acciaio galvanizzato; profili di legno 10/6 

cm per realizzare l’intercapedine areata del 

tetto, montanti e traversi in alluminio di 

delimitazione dei vani delle finestre e delle 

ampie porte-finestre scorrevoli, realizzate a 

loro volta in alluminio e vetro; parapetti dei 

balconi e delle terrazze in rete elettrosaldata 

con montanti e corrimano in piattine 

di acciaio galvanizzato; scala interna con 

struttura in angolari 50/50 di acciaio, corrimano 

in tubolare di acciaio di diametro 50 

mm, ringhiera composta da quattro tubolari 

da 20 mm; il tutto verniciato in grigio 

antracite, e pedate in legno massello di 5 

cm di spessore. 

La leggerezza dei materiali scelti per le 

strutture e per i rivestimenti ha comportato 

una grande cura nel controllo delle prestazioni 

acustiche e termiche degli strati 

chiusura orizzontali e verticali progettati. I 

tubi degli impianti idro-sanitari così come 

i tubi dei pluviali che corrono all’interno 

delle chiusure verticali sono stati isolati 

acusticamente, mentre differenti spessori 

di isolante termico sono stati impiegati nei 

Figg. 21-22 - La foto inquadra la vista del visitatore all’ingresso nel terreno di proprietà. Il volume della casa appare basso, a un solo piano, mentre la grande 

terrazza sporgente verso nord-est raccorda il terreno preesistente a livello del terrazzamento più alto, creando al tempo stesso una continuità con lo spazio 

coperto aperto del piano terra più arretrato. 

Il disegno costruttivo in sezione verticale mostra il dettaglio della ampia terrazza in acciaio e rivestimento in doghe di legno attraverso la quale i progettisti 

hanno rinsaldato una continuità tra i differenti percorsi, tra quelli naturali preesistenti e quelli creati dalla nuova costruzione 

32 


solai, nell’involucro e nella copertura. 

Per evitare che il naturale surriscaldamento 

estivo della superficie in tegole di terracotta 

rossa del tetto a padiglione possa 

ripercuotersi nello spazio abitabile del primo 

piano, al di sotto dello strato di ventilazione 

sono stati inseriti 10 cm di isolante, 

mentre ulteriori 20 cm di isolante sono 

stati posti a livello del solaio del sottotetto, 

a livello del controsoffitto piano che limita 

a 2,5 m l’altezza netta degli spazi interni 

della casa. 

Il pacchetto di involucro è nel suo complesso 

di 30 cm di spessore, composto da 5 cm 

di tavelle forate di terracotta di rivestimento 

esterno, intercapedine d’aria e 10 cm di 

isolante sul lato interno a contatto con le 

finiture in cartongesso. 

Di questa costruzione si potrebbero elencare 

tutti i prodotti a catalogo che gli architetti 

hanno selezionato durante la progettazione 

e isolare i pochi “pezzi” speciali 

che sono stati disegnati ad hoc per questo 

progetto: la scala interna, la consolle di coronamento 

del tetto che alloggia grondaia 

e brise-soleil, le travi a doppio T rastremate 

che sorreggono a sbalzo i balconi che circondano 

la casa. 

Ciò comporta un maggiore controllo dei 

costi di costruzione e un più agile rispetto 

dei tempi di cantierizzazione dell’opera, 

ma modifica sostanzialmente anche la 

fase di progettazione, in cui, ogni “pezzo” 

va scelto e dimensionato ad hoc senza 

perdere di vista l’insieme, controllando via 

via ogni soluzione di connessione tra parti 

e materiali differenti come in una sorta 

di pre-montaggio virtuale gestito interamente 

tramite i software di disegno. 

Una profonda conoscenza dei sistemi 

costruttivi, del comportamento e della 

compatibilità tra diversi materiali in opera 

sono necessari al procedere dell’architetto 

in questo tipo di “composizione” architettonica 

che è tutt’altro che un semplice 

accostamento di prodotti disponibili sul 

mercato edilizio, ma torna ad essere un 

atto complesso di porre insieme (cumponere) 

le parti, controllando la qualità 

Figg. 23-25 - Il fronte principale a sud-est rivolto verso la valle del Rodano è caratterizzato da una 

cortina perimetrale continua sui due piani, come si può notare dal disegno costruttivo in sezione 

verticale. Ciò nonostante,sono sempre le linee orizzontali che evocano i terrazzamenti a prevalere 

anche nel disegno di questo fronte, grazie al sistema dei brise-soleil fissi e integrati con il coronamento 

del tetto e grazie alle passerelle del primo piano che circondano l’intero volume abitabile 


Figg. 26-28 - Gli elementi di acciaio a volte sono stati progettati per essere visti, come nel caso della 

leggera scala interna (foto 26) che collega gli ambienti, o anche dei profili IPE delle colonne che 

scandiscono le partiture delle grandi vetrate scorrevoli del piano primo (foto 27), altre volte invece 

costituiscono il supporto nascosto di altri elementi della costruzione, come è evidenze dal disegno 

costruttivo in sezione verticale, nel quale si possono notare che le travi IPE del primo solaio così come 

i profili in acciaio del grande tetto a padiglione fungono da sopporto per i controsoffitti 

della luce creata dai diversi materiali che 

vengono accostati tra loro, il disegno delle 

connessioni che resteranno a vista, la 

funzionalità delle connessioni nascoste e 

la loro accessibilità per la manutenzione 

nel tempo. 

Tale percorso progettuale e costruttivo sa 

cogliere le opportunità offerte oggi dal 

comparto industriale più evoluto dei prodotti 

edilizi, le cui logiche si ispirano alla 

produzione in serie ma consentono al tempo 

stesso una personalizzazione di alcuni 

elementi del sistema, tale per cui l’architetto 

riesca sempre a operare la scelta più 

efficace di mediazione tra l’ottimizzazione 

del processo costruttivo e il contenimento 

dei costi nonchè la unicità dell’opera incoraggiata 

dalla committenza. 

Villa Bourrier è un caso esemplare di residenza 

moderna, che è sì personalizzata su 

misura del committente, ma è al tempo 

stesso consegnata chiavi in mano, pezzo 

per pezzo, dai produttori dei differenti sistemi 

edilizi che si sono alternati nell’assemblaggio 

a secco in cantiere. 

Se il processo di scelta dei pezzi e delle 

personalizzazioni è via via più vicino a ciò 

che già avviene quando si va a scegliere 

una nuova automobile, qui, a differenza 

di altri oggetti complessi derivanti dalla 

produzione industriale, il prodotto finale 

può essere unico e in sintonia con il suo 

utilizzatore soltanto tramite una regia 

sensibile dell’architetto che non può prescindere 

da una profonda conoscenza dei 

più moderni metodi di costruzione improntati 

sull’impiego dei profili in acciaio 

laminati a freddo (Cold Formed Steel) interfacciati 

con rivestimenti leggeri di differenti 

materiali e sui dispositivi reversibili 

di assemblaggio, come la bullonatura o la 

sagomatura degli elementi per il montaggio 

a scatto. 

34 


UNA CASA TRA I VERDI 

TERRAZZAMENTI 

Nella relazione di progetto l’architetto 

Jean-Loup Patriarche commenta che, recandosi 

sul posto, il visitatore che arriva 

dal terrazzamento più alto e guarda verso 

la città di Avignone, potrà apprezzare che 

“il sito resta più forte della casa”. Mentre 

a un primo sguardo la casa sembra a un 

solo piano, connotata dal grande tetto di 

terracotta rossa e dalla tradizionale forma 

a padiglione, i nuovi terrazzi in acciaio e legno 

si percepiscono un po’ per volta, scendendo 

lungo i camminamenti del giardino 

digradante. 

L’acciaio è l’intermediario tra nuovi spazi 

abitabili e i verdi terrazzamenti su cui si inserisce 

la nuova costruzione. I balconi lunghi 

11 metri e le ampie terrazze a sbalzo sui 

lati della casa, con i loro parapetti zincati 

che contrastano con i rivestimenti verticali 

in tavelle di terracotta rossa e si stemperano 

invece nelle superfici vetrate del primo 

piano, moltiplicano le possibilità di circolazione 

tra una stanza e un’altra e consentono 

di fruire a pieno del paesaggio e della 

visuale su Avignone. 

Il primo piano della casa, grazie ai nuovi terrazzamenti 

di acciaio e legno e alle grandi 

vetrate scorrevoli, all’occorrenza diventa un 

unico spazio coperto all’aperto, immerso 

nell’aria e nel verde della valle. 

La leggerezza dell’impianto e i differenti 

gradi di trasparenza del piano terra e del 

piano primo sono visibili in particolare di 

notte quando finalmente, ma solo per il 

tempo dell’oscurità, è la casa, con le sue 

luci e le sue ombre, a dominare sul paesaggio. 

Dr. arch. Alessandra Zanelli 

Ricercatore di Tecnologia dell’architettura 

presso il Dipartimento di Scienza e 

Tecnologie dell’ambiente costruito 

(BEST) del Politecnico di Milano, membro 

associato e rappresentante regionale per 

l’Italia del TensiNet European Network 

Fig. 29 - Vista notturna degli ambienti della casa 

Si desidera ringraziare Emilie Rollet dello 

Studio Patriarche & Co. Architectes + 

DATI DEL PROGETTO: 

Localizzazione: 

Villeneuve Lès Avignon, Francia 

Committente: 

Privati, sig.ri Bourrier 

Durata dei lavori: 

aprile 2003 - dicembre 2004 

Superficie del terreno: 

3192 m 2 

Superficie abitazione: 

400 m 2 

Progettazione architettonica ed esecutiva: 

Patriarche & Co. Architectes + Ingenieurs, 

Savoie-Technolac – Paris – Lyon – Genève 

– Montréal – www.patriarche.fr 

RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI 

Barry Bergdoll, Peter Christensen (a cura di), Home 

Delivery. Fabricating the Modern Dwelling, The Museum 

of Modern Art of New York, Birkhäuser Verlag 

AG, Basel – Boston –Berlin, 2008. 

Robert Kronenburg, Flexible. Architecture that responds 

to Change, Laurence King Publishing, London, 

2008. 

Ezio Manzini, Processi sociali di apprendimento, in 

Bertoldini Marisa, a cura di, La cultura politecnica, 

Ingenieurs per le informazioni, le fotografie e 

i disegni forniti. 

Computo metrico estimativo: 

Technic’A, Le Bourget Du Lac Cedex 

Architetto interni: 

Alain Goiot, St Mande 

Progettazione strutturale: 

ID Structures, Grabels 

www.id-structures.com 

Elementi strutturali in acciaio: 

Arcelor Mittal - www.constructalia.com 

Elementi di facciata in terracotta: 

Terreal - www.terreal.com 

Serramenti: 

Aluminier Agréé Techal 

www.technal-international.com 

Paravia Bruno Mondadori Editori, Milano, 2004, pp. 

161-167. 

Massimo Perriccioli (a cura di), Abitare Costruire 

Tempo, Libreria Clup, Milano, 2004. 

Keith Ross, Modern Methods of House Construction. A 

Surveyor’s Guide, BRE Trust, Garston, Watford, 2005. 

Eugenio Turri, Il paesaggio e il silenzio, Marsilio, Venezia, 

2004 


REALIZZAZIONI 

Nuovo Centro Fieristico 

della Spezia 

New Trade Fair Centre in 

La Spezia 

Patrizia Burlando, Monica Lavagna 

Una fiera in forma di “promenade architecturale”, un tubo di 

metallo che si sviluppa senza soluzione di continuità, avvolgendosi 

su se stesso su due livelli: gli spazi della nuova fiera 

della Spezia si caratterizzano per una equilibrata sintesi tra 

semplicità formale e varietà volumetrica, grazie all’uso di soluzioni 

costruttive in acciaio 

A trade fair building in the form of an ‘architectural promenade’, 

with a metal tube turning in on itself over two levels – the new 

trade fair building in La Spezia show a balanced combination of 

formal simplicity and spatial variety, achieved by adopting steel 

construction solutions. 

Il nuovo padiglione della Fiera della Spezia fa parte di un importante 

intervento di interesse collettivo per la città: sorge in 

un’area industriale dismessa, dove era collocato un ex pastificio, 

che dagli anni ‘60 ha subito una forte trasformazione. Il primo 

intervento che ha riguardato l’area è stata la costruzione di un 

palazzetto dello sport. Più recentemente è stato costruito un cinema 

multisala. La fiera è stata realizzata per ultima, in un lotto di 

pertinenza di forma pressoché rettangolare (fig. 1), che confina a 

Fig. 1 - Inquadramento area di progetto 

36 


sud con via Carducci, principale arteria di 

collegamento tra la città e il sistema autostradale, 

a nord con il cinema multisala, a 

est con il parcheggio e l’area del palazzetto 

dello sport e a ovest con via del Canaletto. 

L’area è inoltre attraversata da nord 

a sud dal canale Dorgia, che divide la fiera 

dal palazzetto dello sport. 

La forma dell’edificio ha dovuto fare i conti 

con questi elementi ben determinati e invalicabili: 

due strade con le rispettive fasce 

di rispetto, il fronte finestrato del cinema e 

le potenziali inondazioni del canale Dorgia. 

Il principale asse di orientamento dell’edificio 

è parallelo al Dorgia e deriva dal 

marcato impianto longitudinale del lotto e 

dai suoi confini; la nuova costruzione dà un 

grande risalto a questo allineamento. 

L’edificio adibito a fiera risulta lineare nelle 

forme: un parallelepipedo allungato e ripiegato 

su se stesso che, partendo da terra, 

termina con un forte sbalzo che protegge 

l’ingresso principale sul fronte nord (fig. 

2). La forma dell’edificio nasce dall’idea di 

realizzare una “promenade architecturale” 

che dal punto più alto dell’edificio si snoda 

lungo uno spazio “museale-espositivo” verso 

il basso. Il profilo interno della rampa di 

percorrenza appare all’esterno come un gigantesco 

tubo di metallo che si avvolge su 

se stesso. Nei punti in cui il tubo di metallo 

si solleva da terra, vengono a crearsi internamente 

spazi a doppia altezza, racchiusi 

da un involucro vetrato che non interferisca 

con la percezione dall’esterno di una 

Fig. 2 - Vista dell’ingresso principale 

Fig. 3 - Vista dell’edificio dall’esterno 

autonomia del tubo di metallo (fig. 3). 

Questa forma così caratterizzante diventa 

anche elemento ordinatore della distribuzione 

interna, garantendo una corretta 

gerarchizzazione degli spazi senza togliere 

omogeneità all’insieme. Lo spazio unitario 

Fig. 4 - Sezione verticale longitudinale dell’edificio 


Fig. 5 - Sezione verticale trasversale dell’edificio 

Fig. 6 - Vista della parte basamentale 

Fig. 7 - Vista dell’ingresso secondario, con accesso diretto al piano superiore 

può ospitare differenti funzioni simultaneamente 

oppure essere utilizzato come contenitore 

unico. A piano terra sono previsti 

gli ingressi al pubblico e quelli di servizio e 

gran parte delle aree per l’esposizione che, 

senza soluzione di continuità, si snodano 

lungo gli spazi del piano intermedio e del 

primo (fig. 4). Si vengono così a creare tre 

quote principali (a filo terreno, a 4.50 m nel 

piano intermedio, a 9,20 m al primo piano), 

definite da solai in piano, e due rampe di 

raccordo con solai inclinati. L’altezza interna, 

dall’estradosso di solaio all’intradosso 

delle travi reticolari, è di 6,40 m. L’edificio 

ha un’altezza complessiva di 16,60 m e una 

lunghezza di 92 m. Il “tubo metallico” ha 

una larghezza di 27,50 m e un’altezza di 8 

m (fig. 5). 

Proprio il primo piano può essere utilizzato 

separatamente dal resto dell’edificio, 

per esposizioni tematiche o riservate a un 

pubblico selezionato, grazie a un ingresso 

e a un corpo, in cui trovano posto dei collegamenti 

verticali, che può essere adibito a 

questo specifico uso (figg. 6-8). 

Al piano superiore si accede tramite una 

rampa continua che partendo dal piano 

terra collega il piano ammezzato e raggiunge 

il primo piano (fig. 9), ma anche da 

un ascensore posto in prossimità dell’ingresso 

principale, collocato nel corpo scale 

precedentemente descritto. Il piano superiore 

si affaccia su quello sottostante creando 

un ambiente unico e di grande impatto 

visivo; il suo solaio fuoriesce all’esterno con 

un forte aggetto di 12 metri, che genera un 

grande affaccio sullo spazio esterno sottostante 

(fig. 10). 

La particolare configurazione spaziale del 

fabbricato ha richiesto, da un lato, l’impiego 

di materiali da costruzione estremamente 

flessibili e plasmabili, per adattarli alle forme 

38 


Fig. 8 - Sezione verticale costruttiva 

Fig. 9 - Vista dell’interno dal piano intermedio verso il primo piano a sbalzo 

Fig. 10 - Vista dello spazio interno dal primo piano 

curvilinee di progetto; dall’altro la necessità 

di utilizzare materiali leggeri, ma di grande 

resistenza, allo scopo di realizzare gli sbalzi 

e gli ampi spazi richiesti grazie a una struttura 

in grado di coprire ampie luci. Per questi 

motivi la struttura portante del fabbricato è 

stata realizzata in acciaio, eccezione fatta per 

le fondazioni e il blocco vano scala-ascensore 

costruite in cemento armato. 

Allo scopo di enfatizzare l’effetto “tubolare” 

dell’edificio, l’involucro è completamente 

opaco nel suo sviluppo in lunghezza ed è 

caratterizzato da un rivestimento esterno 

metallico, costituito da pannelli di zincotitanio. 

LA STRUTTURA METALLICA 

Il percorso di visita ha dato origine alla 

forma dell’edificio e su questo percorso è 

stato tracciato anche il modello strutturale, 

caratterizzato e articolato in una successione 

continua di semplici elementi reticolari 

(fig. 11). Le travi reticolari delimitano il percorso 

espositivo da terra fino allo sbalzo, 

assecondandone le variazioni di quota con 

l’andamento della briglia inferiore, sempre 

collocata a livello del piano di calpestio. In 

questo modo il visitatore si sposta rimanendo 

sempre nella stessa posizione rispetto 

alla trave. 

La sezione trasversale del “tubo” cambia 

molte volte lungo il suo sviluppo, per adeguarsi 

alle diverse esigenze distributive e 

funzionali, ma se si considera soltanto la 

struttura metallica si può notare una buona 

continuità. Infatti se si confrontano le sezioni 

nei diversi punti di sviluppo del “tubo” 

molti elementi sono gli stessi: le travi di copertura, 

i montanti, le strutture di supporto 

al rivestimento esterno. 

Il modello strutturale è stato costruito cercando 

di riprodurre quanto più possibile fedelmente 

l’organismo strutturale reale, con 

gli stessi vincoli e con tutte le medesime 

membrature. Trattandosi di una struttura di 

forma complessa, il modello matematico 


Fig. 11 - Schema strutturale semplificato 

Fig. 12 - Modello strutturale ed esempio di deformata 

è risultato essenziale sia per le verifiche di (IPE 500) non più vincolati a terra, ma come 

resistenza sia per il controllo della deformabilità 

complessiva e locale (fig. 12) in metrali di sostegno. 

parte integrante delle travi reticolari peri- 

relazione a diverse configurazioni di carico. Le travi reticolari hanno un’altezza di 7150 

Grazie a tali studi è stato possibile indirizzare 

al meglio le scelte progettuali. 

500 e IPE 500 disposti al passo costante di 

mm, con montanti costituiti da profili HEA 

I pilastri sono di tre tipologie distinte a seconda 

della loro collocazione nell’organi- 

aste sono stati previsti a una distanza co- 

4600 mm (fig. 13). I collegamenti con le 

smo strutturale: ci sono i montanti della stante dal centro geometrico del nodo, per 

struttura tipica del tubo, in generale IPE 500, semplificare l’intersezione dei profili e per 

quelli centrali che sostengono il solaio della 

sala posta a quota + 13,70 m, formati da anche strutturale (figg. 14-15). Tale tipo di 

accentuare la plasticità del nodo, formale e 

profili IPE 500 accoppiati, infine quelli che unione ha permesso di semplificare la fase 

sostengono il “tubo” che si solleva, costituiti di montaggio e di concentrare la maggior 

da profili tubolari Ø 219,1 e Ø 508. Tutti i pilastri 

sono da considerarsi incastrati al piede. litamente è garantito un livello di controllo 

parte delle complessità in officina, dove so- 

La sezione trasversale del “tubo” è formata superiore. 

da un semplice portale incastrato al piede 

nella parte basamentale, mentre, nella a I ad altezza variabile (70÷90 cm). 

Le travi di copertura sono costituite da travi 

parte che si alza, la struttura trasversale, Le travi secondarie sono in generale IPE 

pur analoga alla prima, presenta i montanti 300. I controventi sono realizzati con aste 

formate da U 160 (fig. 17). 

La struttura principale, caratterizzata dalle 

due travate reticolari, dà forma al grande 

“tubo metallico” con il concorso delle travi 

di copertura e delle travi laterali esterne 

calandrate (fig. 18), disposte allo stesso passo 

dei montanti. Le travi di copertura e le 

travi calandrate costituiscono la struttura di 

sostegno della lamiera grecata, che funge 

da elemento di irrigidimento e portante 

per il rivestimento esterno in zinco-titanio. 

La lamiera grecata in acciaio zincato ha 

un’altezza di 150 mm e spessore 8/10 mm, 

ordita per tutto lo sviluppo del tubo nella 

direzione longitudinale. La lamiera è fissata 

alle travi portanti (con un interasse di 4600 

mm) in modo da realizzare un ritegno continuo 

in grado di contrastare l’eventuale 

instabilità laterale o flesso-torsionale della 

trave stessa. La lamiera grecata rimane a 

vista, come rivestimento interno, enfatizzando 

nel visitatore la percezione di essere 

entrato all’interno di un tubo metallico. 

Nella zona di sovrapposizione delle due 

sezioni tubolari, quando il tubo avvolgendosi 

si alza di un piano e prosegue a sbalzo, 

le travi reticolari dei due piani sovrapposti 

giacciono ortogonalmente. L’intersezione 

strutturale è stata risolta aumentando significativamente 

l’altezza della briglia inferiore 

della trave reticolare del primo piano 

e facendola diventare un unico elemento 

con la trave dell’orditura trasversale del solaio 

di interpiano. La briglia è stata realizzata 

con una trave 500x1940 mm. 

La parte a sbalzo della struttura a tubo è 

ottenuta prolungando le travi principali 

del solaio posto a quota 13,70 m, e adattando 

la loro sezione alle esigenze formali 

dell’edificio. Lo sbalzo è accentuato dall’inclinazione 

della briglia inferiore di 7° ed 

è formato da una trave composta 500x800 

mm (ali sp. 25 – anima sp. 12). Tale geometria 

è stata utilizzata anche per realizzare 

l’impalcato dell’area espositiva superiore. 

La struttura portante infatti è costituita 

da travi principali composte in acciaio 

500x1530 mm (ali sp. 20 – anima sp. 12) 

che nella parte dello sbalzo si riducono di 

40 


Fig. 13 - Vista della trave reticolare di collegamento tra il piano intermedio 

e il primo piano 

Fig. 14 - Vista in dettaglio del nodo di collegamento tra aste e montante della 

trave reticolare durante la costruzione 

sezione passando a 500x800 mm. In realtà 

il prolungamento è stato fatto saldando la 

trave a sbalzo all’ala superiore della trave 

500x1530, irrigidendo il nodo per avere la 

massima continuità. La trave ha una lunghezza 

complessiva di 33 m; pertanto, per 

consentirne il trasporto, è stata realizzata 

in due tronconi, collegati con giunto bullonato 

a completo ripristino. 

Le rampe di collegamento tra i il piano terra 

e i livelli superiori sono sospese alle travi 

reticolari, portate da travi IPE 450 solidali 

con i montanti. Gli effetti torsionali del carico 

sulle rampe sono in parte compensati 

da tiranti collegati alle travi della copertura. 

L’impalcato delle rampe è realizzato con un 

solaio in lamiera grecata collaborante di altezza 

di 55 mm e spessore 8/10 mm, con 

sovrastante soletta in cemento armato. 

La struttura portante dell’impalcato a quota 

9,50 m è costituita da travi HEA 320 disposte 

longitudinalmente; il solaio è realizzato 

con lastre tralicciate precompresse 20+5 

(REI 120), alleggerite con blocchi di polistirolo, 

completato con soletta in c.a. gettata 

in opera di 4 cm con rete elettrosaldata Ø 8 

maglia 20x20 cm. 

La struttura portante dell’impalcato a quota 

13,70 m è costituita da travi principali composte 

in acciaio 500x1530 m (ali sp. 20, anima 

sp. 12), travi secondarie IPE 500, solaio 

a lastre alveolari precompresse di altezza di 

22 cm con sovrastante soletta collaborante 

di 4 cm armata con rete elettrosaldata Ø 

8 maglia 20x20 cm. Per dare maggior rigidezza 

all’impalcato è stato previsto di solidarizzare 

le travi alla soletta in c.a mediante 

pioli. Nel modello di calcolo non si è tenuto 

conto di tale contributo. 

L’impalcato dello sbalzo è stato realizzato 

con un solaio in lamiera grecata collaborante 

e calcestruzzo alleggerito strutturale 

(densità 1700 kg/m 3 ). L’altezza del solaio 

complessiva è di 25 cm, con un’altezza della 

lamiera di 175 mm (spessore di 1,25 mm) 

e soletta collaborante di spessore di 7,5 cm, 

armata con rete elettrosaldata Ø 8 maglia 

20x20 cm. 

Il solaio delle rampe è in lamiera grecata 

collaborante e calcestruzzo Rck 300, con 

un’altezza di solaio di 10 cm e un’altez- 

Fig. 15 - Dettagli costruttivi della trave reticolare 


Fig. 16 - Vista in dettaglio del nodo di collegamento 

tra trave reticolare e travi secondarie durante 

la costruzione 

Fig. 17 - Vista della messa in opera della trave 

reticolare, delle travi secondarie e dei controventi 

durante la costruzione 

Fig. 18 - Vista in dettaglio del nodo di collegamento 

tra trave reticolare, travi secondarie e travi 

calandrate laterali durante la costruzione 

za della lamiera di 55 mm (spessore 8/10 

mm). La soletta collaborante è di 4,5 cm 

armata con rete elettrosaldata Ø 6 maglia 

15x15 cm. 

I controventi verticali sono realizzati con 

profili differenti a seconda del loro specifico 

inserimento nella struttura: in particolare 

ci sono controventi realizzati con profili 

tubolari Ø 219,1 e Ø 508 mm, controventi 

composti da profili ad U accoppiati (U 300), 

controventi realizzati con HEA 500. 

Le modeste caratteristiche geomeccaniche 

del terreno hanno determinato la scelta di 

una fondazione su pali. Sono stati utilizzati 

pali in cemento armato, eseguiti con metodologia 

C.F.A., ossia pali trivellati con elica 

continua gettati in opera con calcestruzzo 

pressato, di diametro 800 mm. La scelta 

della tipologia è stata effettuata per evitare 

l’impiego di fanghi bentonitici nonché 

per le buone prestazioni di portata laterale 

che questo palo generalmente riesce a garantire. 

Le prove di carico eseguite su due 

pali hanno effettivamente confermato tali 

potenzialità. 

Le strutture di fondazione sono costituite 

da plinti e travi in cemento armato collegate 

tra loro in modo da formare un unico 

organismo strutturale che non consente 

spostamenti relativi. 

L’acciaio utilizzato per la carpenteria metallica 

è del tipo S355, mentre l’acciaio utilizzato 

come armatura del calcestruzzo è tipo 

Fe B 44 K. I bulloni sono classe 8.8. 

PROTEZIONE AL FUOCO 

L’intera struttura è stata progettata per garantire 

una resistenza al fuoco REI 60. Il rivestimento 

di protezione dei profili metallici, 

è costituito da una vernice intumescente 

a base di polifosfato in solvente ed agenti 

gasogeni applicato a spruzzo airless in più 

strati. I profili metallici hanno seguito diversi 

trattamenti superficiali: la sabbiatura 

(grado SA 2.½), la posa di un fondo zincante 

epossidico applicato a spruzzo Airless di 

colore grigio opaco spessore 50÷60 μm, 

una verniciatura con vernice intumescente 

di protezione al fuoco R 60 e una verniciatura 

finale applicata a spruzzo Airless di 

colore RAL 7040. 

Lo spessore di rivestimento è stato stabilito 

per via analitica, ottemperando ai disposti 

della norma UNL VF 9503 “Procedimento 

analitico per valutare la resistenza al fuoco 

degli elementi costruttivi in acciaio”, in 

funzione dei rapporti di passività dei singoli 

elementi strutturali e dei rispettivi livelli di 

sollecitazione. 

La protezione al fuoco delle armature di 

tutte le strutture in cemento armato è garantita 

da strati copriferro maggiori o uguali 

a 3 cm. 

Per quanto riguarda i solai realizzati con 

lamiera grecata collaborante e conglomerato 

cementizio, la resistenza al fuoco R60 

richiesta è stata ottenuta posizionando 

idonea armatura integrativa metallica, costituita 

da una rete elettrosaldata e da barre 

in acciaio FeB44K collocate nelle gole della 

lamiera, opportunamente dimensionate 

secondo le norme UNI 9502. Nella verifica 

in condizioni d’incendio è stato completamente 

trascurato il contributo della lamiera 

e affidata la resistenza flessionale alla sola 

barra d’armatura integrativa. La verifica è 

stata effettuata con il metodo del fattore di 

riduzione medio, in funzione della temperatura 

a cui risulta esposta la barra. 

IL RIVESTIMENTO METALLICO 

ESTERNO 

La configurazione tubolare dell’edificio è 

stata ottenuta sfruttando al meglio le potenzialità 

del rivestimento a tenuta idrica in 

lastre metalliche nervate, contraddistinta 

dalla possibilità di profilare direttamente in 

cantiere lastre di lunghezza elevata, senza 

giunzioni trasversali, e di forma curvilinea. 

Sono state impiegate lastre in zinco titanio 

di spessore 10/10 mm profilate con sezione 

a U di larghezza 500 mm (fig. 19). 

Un aspetto importante da segnalare è relativo 

al fatto che la progettazione della 

tecnologia costruttiva della superficie tubolare, 

per quanto complessa e di difficile 

realizzazione, è fondata su un’idea elementare 

che nasce dalla definizione geometrica 

di tubo: un tubo è infatti una “superficie ot- 

42 


Fig. 19 - Vista in dettaglio del sistema di 

rivestimento 

Fig. 20 - Vista in dettaglio del sistema di rivestimento 

tenuta dalla traslazione di una curva piana, 

detta generatrice, lungo una curva, detta 

direttrice”. Di conseguenza, la costruzione 

del “tubo” è avvenuta progressivamente, 

assemblando le lastre di zinco titanio (generatrici) 

una dopo l’altra, seguendo il percorso 

individuato dalle travate (direttrici). 

Ciascuna lastra generatrice del tubo è 

composta da tre elementi, due dei quali 

rappresentano i fianchi, mentre il terzo costituisce 

la copertura. Nei due punti di congiunzione, 

dove sarebbe stato necessario 

introdurre giunti di dilatazione, sono state 

inserite due vere e proprie interruzioni, rappresentate 

dai canali di gronda. 

La flessibilità del sistema ha consentito 

l’esecuzione anche delle parti più complesse 

del rivestimento, costituite dagli angoli 

e dallo sbalzo (fig. 20). Gli angoli sono stati 

realizzati utilizzando le stesse lastre sagomate 

a U, ma opportunamente ridotte a 

spicchio tagliando semplicemente la parte 

piana della lastra e sfruttando la grande 

malleabilità dello zinco titanio. 

La parte inferiore dello sbalzo, complicata 

per il fatto di essere inclinata di 7° oltre 

che curva, è stata costruita utilizzando lastre 

speciali con un’ala più lunga, disposte 

a scaletta. La parte curva dei fianchi ha richiesto 

l’impiego di pezzi speciali realizzati 

in officina a forma di “sciabola”. 

Il pacchetto di tamponamento completo 

è formato da: lamiera grecata in acciaio 

zincato (150 mm di altezza della greca, 

spessore di 8/10 mm), barriera a vapore, 

doppio pannello in lana minerale di 60+60 

mm, lastra di compensato marino da 12 

mm, membrana antirombo, lastra in zinco 

titanio. I vari strati sono distanziati mediante 

una sottostruttura formata da profili a 

omega. 

La lastra di zinco titanio è posata con spe- 

DATI DI PROGETTO 

Committente: 

Centro Fieristico della Spezia 

Progetto generale: 

Arch. Mario Manfroni, arch. Patrizia Burlando, 

arch. Danilo Sergiampietri, 

arch. Daniela Cappelletti, 

Studio Manfroni & Associati srl 

Progetto strutturale: 

Ing. Sabatino Tonacci, EXA engineering srl 

Fotografie: 

Roberto Buratta 

Impresa appaltatrice (appalto “chiavi in 

mano”): 

Cometal S.p.A. di Mezzani (PR) 

ciali elementi “gripys” che consentono un 

fissaggio con semplice graffatura, senza 

forature per viti o rivetti, garantendo pertanto 

una sicura tenuta idraulica del manto 

metallico. 

Dr. arch. Patrizia Burlando, 

Studio Manfroni & Associati srl 

Dr. arch. Ph.D. Monica Lavagna, 

Politecnico di Milano, Dipartimento BEST, 

UdR SPACE 

Impresa costruttrice: 

Cometal spa di Parma 

Realizzazione: 

2006-2007 

Investimento complessivo: 

€ 5.500.000 

Superficie del lotto: 

5.500 m 2 

Volume: 

48.145 m 3 

Altezza massima: 

16,60 m (tre livelli) 

Peso totale dell’acciaio: 

650.000 kg 


INGEGNERIA 

Un innovativo 

sistema reticolare 

spaziale a tunnel 

Aspetti applicativi e sperimentali 

An innovative 

spatial grid tunnel 

system 

Design and experimental aspects 

Vincenzo Dipaola, Francesca Prete 

In una precedente Nota [1] si è formulata la proposta di un 

originale Sistema costruttivo di edifici monopiano a tunnel, 

per il quale è stato elaborato preliminarmente uno studio 

geometrico e morfologico in chiave parametrica. In questa 

sede la ricerca viene proseguita attraverso lo sviluppo dei 

seguenti aspetti: 

- analisi statica volta alla definizione di una serie coordinata 

di soluzioni progettuali significative, con valutazioni comparative 

sul piano tecnico-economico; 

- impostazione di un’indagine sperimentale di Laboratorio 

su idonei prototipi strutturali, al fine di confrontare il regime 

statico teorico con il reale comportamento sotto carico. 

1. PREMESSE E IMPOSTAZIONE GENERALE 

In tema di ricerca applicata è attualmente in corso presso il Politecnico 

di Bari un pluriennale programma operativo finalizzato allo 

studio statico, tecnologico e sperimentale di modelli innovativi di 

sistemi strutturali prefabbricati per l’edilizia industrializzata in carpenteria 

metallica. 

In questo contesto in una recente Nota [1] è stata presentata la proposta 

di un originale Sistema costruttivo modulare concepito per la 

realizzazione di edifici monopiano polifunzionali a pianta rettangolare. 

Basato sull’impiego prevalente di componenti leggeri in acciaio 

(prodotti cold-formed) o in alluminio, il modello strutturale consiste 

in un tunnel reticolare spaziale a doppio strato, avente come direttrice 

geometrica un arco semicircolare “cuspidato”, che viene generato 

mediante assemblaggio in opera di conci prefabbricati modulari, 

tutti identici, a traliccio con modulo semiottaedrico (fig. 1). La struttura 

complessiva, come illustrato nel rendering di fig. 2, si sviluppa a 

catena attraverso la sistematica ripetizione del predetto arco base 

trasversale lungo l’asse longitudinale, con passo costante e con elementi 

di collegamento lineari, anch’essi modulari, che si connettono 

agli archi reticolari, sia a livello superiore che inferiore, con semplici 

giunzioni di montaggio bullonate in opera. La costruzione si completa 

infine sui due fronti con gli opportuni timpani di estremità, a 

doppia orditura di montanti e correnti, e con l’involucro di rivestimento 

che può essere realizzato, in base ad esigenze funzionali specifiche, 

di tipo rigido o flessibile. 

Nella Nota citata è stato già effettuato in argomento un organico 

studio geometrico e morfologico che ha consentito la messa 

In paper [1], we presented an original system for the construction 

of single-storey tunnel buildings. We began with a study 

of the geometric and morphological parameters, and now go 

on to develop the following aspects: 

- static analysis for the definition of a coordinated series of 

significant design solutions, with comparative technical and 

economic valuations, 

- experimental investigation into suitable structural prototypes, 

with a view to compare the theoretical static condition 

with real behaviour under load. 

Fig. 1 - Schema costitutivo del Sistema 

44 


Fig. 2 - Rendering strutturale 

Fig. 3 - Modellazione parametrica del Sistema 

a punto di una duplice modellazione parametrica 

del Sistema proposto: 

- modellazione “nominale” (fig. 3), con la 

determinazione di tutti i dati dimensionali 

teorici atti a definire lo schema geometrico 

unifilare dell’organismo costruttivo in funzione 

di un unico parametro di riferimento, 

il raggio R dell’arco direttore, avendo assunto 

come grandezze angolari fisse β=30° 

e a=45°, da cui scaturiscono i parametri 

primari: 

C=2 R sin (β/2)=0.51764 R; a=C/3=0.17255 R, 

ed avendo indicato con N il numero complessivo 

di archi componenti il tunnel (cfr. 

tab. I di Nota [1]); 

- modellazione “effettiva”, basata in primo 

luogo sulla individuazione della tipologia 

di sezioni assegnate alle varie componenti 

strutturali (fig. 4), scelta ispirata a criteri di 

coordinazione modulare e di unificazione 

dimensionale. Ciò posto, si è quindi potuto 

dedurre la morfologia parametrizzata di tutti 

gli elementi costruttivi reali d’insieme e di 

dettaglio, rappresentati graficamente e formulati 

analiticamente in funzione di alcune 

grandezze geometriche di riferimento che 

costituiscono gli effettivi gradi di libertà progettuali 

(cfr. tab. III di Nota [1]). 

Sul piano operativo, la modellazione “no- 

minale” è agevolmente utilizzabile nell’analisi 

statica “globale” della struttura, per il calcolo 

delle sollecitazioni e deformazioni di 

progetto, mentre la modellazione “effettiva” 

consente l’effettuazione dell’analisi statica 

“locale”, con le verifiche di sicurezza di sezioni 

e membrature, nonché l’elaborazione 

dei disegni esecutivi. 

Per le peculiari caratteristiche del Sistema 

in oggetto, entrambe le suddette fasi 

di progettazione strutturale si prestano in 

modo particolarmente efficace ad una gestione 

totalmente computerizzata tramite 

software applicativi specifici. 

Pertanto, sulla scorta del Lavoro precedente, 

in questa memoria si intende proseguire 

e concretizzare lo studio del Sistema 

costruttivo affrontando i seguenti aspetti 

finalizzati all’ottimizzazione delle relative 

applicazioni progettuali: 

• analisi statica per la definizione di un 

significativo repertorio di soluzioni strutturali 

coordinate e modulari, dimensionate 

essenzialmente in chiave di standardizzazione 

industriale, con utili valutazioni 

comparative sul piano tecnico ed economico; 

• impostazione di un’approfondita indagine 

sperimentale condotta in Labora- 

Fig. 4 - Tipologia delle sezioni strutturali 

torio su idonei prototipi strutturali del Sistema 

in esame allo scopo di confrontare 

il regime tenso-deformativo teorico con il 

reale comportamento sotto carico, sino al 

collasso. 


2. SOLUZIONI STRUTTURALI 

STANDARD 

Si è inteso saggiare la capacità prestazionale 

del Sistema proposto sviluppando 

l’analisi statica per una serie coordinata di 

soluzioni strutturali modulari in grado di 

rappresentare un campo applicativo ad 

ampio spettro. Si prendono in esame tre 

modelli standard di tunnel, denominati (R6), 

(R12), (R18) in quanto riferiti ai correlati valori 

del parametro direttore R: 

R = (6000 – 12000 – 18000) mm 

Essi vogliono caratterizzare rispettivamente 

esempi di costruzioni di piccole, medie, 

grandi dimensioni trasversali (luce l = 2R). 

Per ciascuna di queste dimensioni trasversali, 

lo studio progettuale viene inoltre 

esteso facendo variare la dimensione longitudinale 

L del tunnel secondo i tre valori 

del rapporto planimetrico con la luce l: 

L 1 

/l ≅1; L 2 

/l≅2; L 3 

/l≅3 

che corrispondono rispettivamente ad un 

numero di archi componenti pari a: 

N 1 

= 6, N 2 

= 12, N 3 

= 18. 

Tab. I - Casi applicativi 

Tab. II - Combinazioni di carico 

Il quadro complessivo dei dati geometrici 

“nominali” di progetto, relativi alla casistica 

considerata, è esposto nella tab. I. 

Il calcolo strutturale è stato eseguito nel 

rispetto della vigente Normativa Tecnica 

nazionale [2] e, per quanto in questa non 

previsto, conformemente alle specifiche 

indicazioni delle Norme europee pertinenti 

[3], [4]. Si sono assunte le seguenti condizioni 

e ipotesi di lavoro. 

• Materiali e prodotti 

- Prodotti piani (laminati a caldo) e lunghi 

(formati a freddo): acciaio S235 (UNI EN 

10025-2). 

- Profili cavi saldati (formati a freddo): acciaio 

S235 H (UNI EN 10219-1). 

- Bulloni non precaricati: viti di classe 5.6 

(UNI EN ISO 898-1) e dadi di classe 5 (UNI 

EN ISO 20898-2). 

• Trattamento protettivo 

Tenuto conto che il Sistema in oggetto è 

costituito esclusivamente da membrature 

le quali, sia come elementi sciolti (aste di 

raccordo trasversali e longitudinali) sia in 

forma composta (conci tralicciati), sono di 

dimensioni contenute e destinate ad un 

assemblaggio in opera con giunzioni di 

montaggio bullonate, si ritiene preferenziale, 

anche in termini economici, adottare 

come protezione anticorrosiva la zincatura 

a caldo; solo in presenza di costruzioni con 

particolari esigenze funzionali ed architettoniche 

il trattamento potrebbe essere 

completato da un ciclo di verniciatura 

previa applicazione di primer idoneo sulle 

superfici zincate. 

• Azioni caratteristiche e Combinazioni 

di carico 

- Carico permanente (G): 

G=G 1 

+G 2 

=[0.30(R6); 0.40(R12); 0.50(R18)]kN/m 2 

- Carico neve (Q): Zona II; 

a s 

≤200m; C E 

=C t 

=1; q sk 

=1.00 kN/m 2 

- Carico vento (P): Zona 3; 

a s 

≤a 0 

≤500m; c d 

=1; v ref 

=27m/s; q b 

= 0.46 kN/m 2 

L’azione sismica non viene considerata in 

quanto, con riferimento al sito ipotizzato, si 

assume che produca effetti statici inferiori a 

quelli del vento. 

Sono analizzate complessivamente le 11 

combinazioni di carico elencate in tab. II. 

• Risultati del calcolo 

L’esito finale dell’analisi progettuale, elaborata 

con l’ausilio del software orientato 

IPERSTRU Rel. 6, è compendiato nei dati 

strutturali esposti nella tab. III. Essi sono 

correlati ai disegni costruttivi, d’insieme 

e di dettaglio, riportati nelle figg. 5, 6, 7, 8 

della Nota [1] già richiamata. 

A tali grafici è opportuno aggiungere in 

questa sede, per completezza, le soluzioni 

costruttive illustrate nelle figg. 5 e 6 per le 

condizioni “al contorno” del Sistema: il basamento 

perimetrale di fondazione su cui 

si imposta il tunnel e l’orditura doppia di 

montanti e correnti costituente i timpani di 

estremità. 

I risultati conseguiti attestano con chiarezza 

il soddisfacente livello tecnico-economico 

generale e l’elevata efficienza prestazionale, 

sul piano statico, di tutte le soluzioni progettuali 

esaminate che tra l’altro presentano, 

in ogni caso, un dimensionamento caratterizzato 

dall’ottimo rapporto l/h’ =16.5 

tra luce e altezza della struttura. 

In particolare si ritiene interessante rimarcare 

in termini comparativi, attraverso i dia- 

46 


Tab. III - Soluzioni strutturali standard 

Fig. 5 - Dettagli costruttivi delle basi di fondazione 

Fig. 6 - Dettagli costruttivi dell’orditura dei timpani 


Fig. 7 - Spostamenti globali 

Fig. 8 - Peso unitario della carpenteria metallica 

grammi riportati nelle figg. 7 e 8, l’influenza 

esercitata per ciascun modello strutturale 

dal rapporto planimetrico L/l sulla deformabilità 

globale del Sistema (δ x 

, δ y 

, δ z 

) e sul 

peso strutturale unitario (p) della carpenteria 

metallica. Quest’ultimo dato, inoltre, mostra 

con tutta evidenza come il Sistema stesso 

appaia quanto meno competitivo rispetto al 

ben noto livello medio di incidenza ponderale 

che attualmente presenta il mercato nel 

settore, senza contare il valore aggiunto che 

ne può derivare, nell’ottica del più generale 

rapporto costi/benefici, dalla peculiarità di 

dar luogo ad un processo di integrale prefabbricazione 

in carpenteria leggera. 

3. INDAGINE SPERIMENTALE 

La programmata indagine sperimentale su 

idonei prototipi strutturali del Sistema, finalizzata 

a validare i risultati del calcolo teorico, 

è stata eseguita presso il Laboratorio 

Prove Materiali “M. Salvati” annesso alla Sezione 

di Ingegneria Strutturale del nostro 

Dipartimento. 

Fig. 9 - Allestimento di un prototipo strutturale in prova 

48 


Fig. 10 - Condizione di carico di prova 

Fig. 11 - Disposizione della strumentazione di 

rilevamento 

Gli esemplari di arco reticolare cuspidato, 

di cui si mostrano in fig. 9 alcune immagini 

riprese nella fase di allestimento della sperimentazione, 

sono stati sottoposti a diverse 

distribuzioni dei carichi nodali (simmetrici 

e asimmetrici) allo scopo di simulare le più 

ricorrenti condizioni reali di carico: permanente 

strutturale e non, neve totale e parziale, 

azione trasversale del vento. 

Con riferimento alla simbologia riportata 

in fig. 3, le principali dimensioni geometriche 

effettive dell’arco prototipo sono le 

seguenti: 

C = 3000 mm; a = 45°; β = 30°; γ = (54.736)°; 

δ = (20.264)°; 

R = H = 5796 mm; l = 11592 mm; a’ = 992 

mm; h’ = 702 mm, 

mentre le sezioni strutturali dei conci, tutti 

uguali e realizzati in acciaio S 235, risultano 

riferite ai seguenti profili a freddo: 

- aste di corrente e di raccordo: ][40x40x3 

- aste diagonali: Φ21.3/2 

- traversi: ][40x20x2 

- crocere: [15x15x2 

Tralasciando la descrizione delle attrezzature 

progettate per l’applicazione delle azioni, 

per brevità si riportano di seguito i risultati 

relativi alla prova con condizione di carico 

simmetrica rappresentata in fig. 10. 

Per quanto riguarda la strumentazione di 

acquisizione dei dati sperimentali, sono 

stati utilizzati estensimetri elettrici (strain 

gages LY41-10/120) con i quali sono state 

strumentate alcune delle aste più sollecitate 

(fig. 11) disponendone due per ciascuna 

asta, uno all’intradosso e uno all’estradosso. 

Per la lettura degli spostamenti verticali 

sono stati utilizzati due comparatori centesimali 

meccanici e quattro trasduttori 

potenziometrici PENNY&GILES collegati ai 

nodi di intradosso indicati in fig. 11. 

Tutti gli strumenti di misura (estensimetri 

elettrici, trasduttori ad induzione e cella 

di carico) sono stati collegati ad una centralina 

di acquisizione dati HBM Modello 

MGCplus, la quale a sua volta è stata collegata 

ad un computer dotato di software in 

grado di visualizzare e memorizzare in tempo 

reale i valori delle deformazioni e degli 

spostamenti in funzione del livello di carico 

raggiunto (fig. 12). 

Nelle figg. 13-14-15 sono riportati gli andamenti 

degli sforzi nelle aste e degli abbassamenti 

dei nodi strumentati rilevati sperimentalmente, 

la relativa linea di tendenza 

e le analoghe leggi (P,N) e (P,δ z 

) determinate 

per via teorica con il già citato software 

strutturale. 

Dall’analisi dei risultati si possono trarre le 

seguenti considerazioni. In linea generale 

Fig. 12 - Centralina elettronica di acquisizione 

dati 

si rileva che tutti i riscontri sperimentali denotano 

un comportamento perfettamente 

elastico lineare della struttura, mentre, più in 

dettaglio, si constata che il raffronto tra valori 

teorici e sperimentali evidenzia: 

- per l’asta corrente superiore n. 55 e l’asta 

diagonale n. 123, entrambe compresse, 

scarti negativi rispettivamente del 4.5% e 

8.5%; 

- per l’asta di raccordo n. 22 e per l’asta corrente 

inferiore n. 35, anch’esse compresse, 

scarti positivi rispettivamente del 13.6% e 

8.1%; 


Fig. 13 - Leggi P-N sperimentali e teoriche di aste 

- per gli spostamenti verticali dei nodi nn. 

29 e 27 scostamenti negativi del 10.0% e 

1.7% rispettivamente. 

In conclusione si può dedurre una corrispondenza 

abbastanza soddisfacente tra risultati 

sperimentali e teorici sia a livello statico che 

deformativo. A giustificazione della presenza 

di scarti in qualche caso dell’ordine del 

10%, si deve sottolineare la difficoltà nella 

modellazione teorica del prototipo strutturale 

sottoposto a prova, sede oltre che di 

piccoli ma inevitabili e difficilmente quantificabili 

errori nell’allestimento in laboratorio 

dello stesso prototipo e nelle modalità di 

applicazione dei carichi, anche di assestamenti 

anelastici che plausibilmente si sono 

verificati durante il processo di carico della 

struttura (gioco foro-bullone nei collegamenti 

tra i conci prefabbricati, spostamenti 

orizzontali dei nodi vincolati a basamenti in 

calcestruzzo che simulano artificiosamente 

la sottostruttura di fondazione). 

Prof. dr. ing. Vincenzo Dipaola, 

dr. arch. Francesca Prete 

Dipartimento di Ingegneria Civile 

e Ambientale, Politecnico di Bari 

Fig. 14 - Leggi P-N sperimentali e teoriche di aste 

Si ringraziano il prof. ing. Giovanni Donatone 

ed i tecnici del Laboratorio Prove “M. Salvati”, 

geom. Francesco Paparella e Giuseppe 

Mineccia, per il loro fattivo contributo alla 

sperimentazione. 

BIBLIOGRAFIA 

[1] V. Dipaola, F. Prete: Sistema modulare per la prefabbricazione 

industrializzata di edifici monopiano 

a struttura spaziale in acciaio, Costruzioni Metalliche, 

n°. 3, 2009. 

[2] D.M. 14/01/2008 : “Nuove Norme Tecniche 

per le Costruzioni”, S.O. n. 30 alla G.U. n. 29 del 

04/02/2008. 

[3] EN 1993-1-1, Eurocodice 3: Progettazione delle 

strutture in acciaio – Parte 1-1: Regole generali e 

regole per gli edifici, 2005. 

Fig. 15 - Leggi P-δ z 

sperimentali e teoriche di nodi 

[4] EN 1993-1-3, Eurocodice 3: Progettazione delle 

strutture in acciaio – Parte 1-3: Regole generali 

– Regole supplementari per l’impiego dei profilati 

e delle lamiere sottili piegati a freddo, 2007. 

50 


1. INTRODUZIONE 

Esiste da sempre un rapporto di odio e di amore fra l’ingegnere 

strutturale e l’architetto, due figure profondamente diverse per 

impostazione e concezione che spesso convivono, non senza 

problemi, nella progettazione delle costruzioni e soprattutto degli 

edifici. Ricorrendo a un definizione forse provocatoria, si potrebbe 

sostenere che l’architetto è colui che generalmente definisce la 

forma delle costruzioni su basi simboliche, geometriche, storiche, 

stilistiche o più semplicemente dettate dal proprio gusto e dalla 

propria ispirazione, demandando poi all’ingegnere il compito, tutt’altro 

che semplice, di rendere strutturalmente resistente e sicuro 

un disegno, una scultura o un pensiero. 

L’ingegnere ha spesso subito questa visione perseguendo, raramente 

con successo, il tentativo di conferire semplicità e regolarità 

alla concezione architettonica, per affrontare il calcolo su basi 

razionali e controllate. Questo obiettivo è palese soprattutto nei 

confronti delle azioni sismiche, dove semplicità e regolarità sono 

da sempre sinonimi di sana progettazione, e dinnanzi alle azioni 

del vento, dove semplicità e regolarità sono stati per anni elementi 

indispensabili per definire coefficienti di forma adeguati al problema 

studiato. 

L’avvento della galleria del vento ha modificato questa realtà offrendo 

all’ingegnere uno strumento per valutare le azioni aerodinamiche 

su forme comunque complesse. Se si escludono gli ultimi 

anni, non ha spostato però la realtà del problema: quasi sempre è 

l’architetto che decide la forma; tocca poi all’ingegnere calcolare 

la struttura, alterando il meno possibile l’opera concepita dall’architetto. 

Questa situazione è in aperto contrasto con la tradizione e la realtà 

di vari altri settori della tecnica e dell’ingegneria, dove la scelta 

della forma costituisce da tempo il punto di incontro e simbiosi 

fra processi di ottimizzazione finalizzati a prestazioni, ed esigenze 

stilistiche che raramente hanno il sopravvento sugli obiettivi della 

sicurezza, della funzionalità e dell’economicità del prodotto. 

Dopo questa breve introduzione (paragrafo 1), la presente memoria 

ripercorre in modo sintetico e necessariamente incompleto 

l’evoluzione del rapporto fra forma e aerodinamica nel corso dei 

secoli, evidenziando le innovazioni principali e le ricadute in diversi 

settori (paragrafo 2). Successivamente esamina alcuni aspetti peculiari 

dell’evoluzione dei grattacieli nella seconda metà del ‘900, 

ponendo in risalto il ruolo dell’architetto come protagonista assoluto 

nella scelta della forma (paragrafo 3). 

Infine passa in rassegna gli studi che nascono nell’ultimo decennio 

del secolo scorso, per interpretare e indirizzare la forma dei grattacieli 

verso criteri aerodinamici ispirati a obiettivi prestazionali (paragrafo 

4). 

Le conclusioni (paragrafo 5) anticipano il cambio di tendenza e le 

grandi evoluzioni che si attuano con l’avvento del terzo millennio, 

oggetto di una successiva memoria [1]. 

Forma e aerodinamica 

nell’evoluzione strutturale 

e architettonica 

dei grattacieli. 

Parte I: L’esperienza del passato 

Giovanni Solari 

La presente memoria trae origine da una relazione svolta a 

Catania nel 2007 in occasione del XXI Congresso del Collegio 

dei Tecnici dell’Acciaio (C.T.A.), e di successivi approfondimenti 

oggetto di altre relazioni. Essa ripercorre l’evoluzione del 

rapporto fra forma e aerodinamica, evidenziando le differenze 

fra gli edifici e vari altri prodotti della tecnica e dell’ingegneria. 

Mentre gli aeroplani, le imbarcazioni, le automobili, 

i treni e i mulini a vento nascono attraverso un processo di 

ottimizzazione della forma, l’edificio resta a lungo ancorato 

a una realtà differente: dapprima un architetto concepisce la 

forma su basi stilistiche; successivamente un ingegnere rende 

strutturalmente sicura una forma predefinita e intoccabile. 

Questa tendenza mostra chiari sintomi di mutamento alla fine 

del ‘900, quando nascono varie ricerche finalizzate a ottimizzare 

la forma dei grattacieli su basi aerodinamiche. E’ il preludio 

a una nuova visione, trattata in una successiva memoria, 

dove l’architetto e l’ingegnere trovano un punto di incontro 

e simbiosi nel ruolo della forma intesa come interfaccia fra le 

esigenze stilistiche e un processo di ottimizzazione delle prestazioni. 

2. FORMA E AERODINAMICA NEL CORSO DEI SECOLI 

I concetti che legano indissolubilmente la forma all’aerodinamica 

hanno origini remote [2, 3, 4]. 

Già intorno al 2500 a.C. gli egiziani solcavano i mari con imbarcazioni 

dotate di vele quadre, sfruttando il principio della resistenza 

per attuare il movimento nella direzione del vento. Sarà necessario 

attendere oltre tre millenni prima che nell’Isola di Thasos compaia 

un graffito, del VII secolo d.C., nel quale compare l’effige di una vela 

latina che sfrutta il principio della portanza per fare avanzare una 

barca al traverso [5]. 

PRIMO PIANO 


Fig. 2 - Arpa eolica di Athanasius Kircher, 1650 

Fig. 1 - Mulino a vento persiano, VII secolo d.C. Fig. 3 - Braccio rotante di John Smeaton, 1759 

Fig. 4 - Douglas DC-3, 1935 Fig. 5 - Kamm K-3, 1938 

Quasi contemporaneamente si diffondono proiettili nell’aria. 

in Persia (VII secolo d.C.) curiosi mulini a La concezione dei mulini a vento persiani 

vento ad asse verticale (Figura 1), racchiusi ricompare nel 1650 in Misurgia Universalis, 

in strutture murarie con un’apertura a forma 

di imbuto orientata nella direzione dei realizzazione dell’arpa eolica, lo strumento 

l’opera di Athanasius Kircher che illustra una 

venti dominanti; il vento si insinua attraverso 

questa apertura ed aziona le pale del regnanti. L’arpa è costituita da un imbuto 

mitologico il cui suono cullava il sonno dei 

mulino sfruttando l’accelerazione dovuta che favorisce l’incanalamento dell’aria entro 

all’incanalamento del flusso [6]. 

una scatola dove sono poste le corde che 

Il primo a trattare i problemi aerodinamici risuonano per azione del vento (fig. 2). 

su basi tendenzialmente razionali è Leonardo 

da Vinci [4]: nel Codice Atlantico è lizza il braccio rotante, il primo strumento 

Fra il 1742 e il 1746 Benjamin Robins rea- 

riportata un’immagine suggestiva dalla per misurare le azioni aerodinamiche su un 

quale si nota come una coppia di piastre, corpo. Il corpo è montato all’estremità di 

poste longitudinalmente e trasversalmente un’asta che ruota intorno a un asse verticale; 

la forza con cui l’aria resiste alla penetra- 

al flusso incidente, diano luogo a scie vorticose 

diverse. Lo stesso Leonardo da Vinci zione del corpo è misurata con una puleggia 

e un contrappeso. Robins usa la propria 

studia a lungo la forma dei pesci e degli 

uccelli per ottimizzare la penetrazione dei invenzione per studiare, ancora una volta, 

la forma migliore dei proiettili. Pochi anni 

dopo John Smeaton, uno dei più grandi 

ingegneri della storia, perfeziona il congegno 

di Robins realizzando un apparecchio 

evoluto (fig. 3) con il quale dapprima misura 

la forza del vento sulle pale dei mulini, 

poi inverte il problema e determina la 

forma delle pale che massimizzano la produzione 

energetica; è la prima volta che un 

ingegnere studia razionalmente la forma 

per perseguire un preciso obiettivo. Probabilmente 

non è casuale che due anni dopo 

le misure di Smeaton compaia in Olanda il 

primo mulino a vento con pale di forma aerodinamica 

[2, 6]. 

Avvalendosi ancora di un braccio rotante, 

nel 1878 Vincenc Strouhal stima l’intonazione 

dei suoni prodotti da barre e fili metallici 

che penetrano l’aria ortogonalmente 

al proprio asse. Dimostra in particolare che 

i toni eolici (le frequenze n) dipendono da 

due parametri: il diametro d dell’elemento 

e la velocità v dell’elemento nell’aria (n = 

Sv/d, essendo S una grandezza adimensionale 

successivamente chiamata numero di 

Strouhal). E’ il preludio degli studi condotti 

da Theodore Von Karman a Gottinga fra il 

1911 e il 1912, che definiscono le proprietà 

della scia vorticosa che si forma alle spalle 

di un corpo immerso in un flusso [7]. 

Nel frattempo Christian Vogt, un ingegnere 

danese appassionato e studioso del 

volo degli albatros, intuisce che gli uccelli 

possano librarsi nell’aria non in virtù della 

pressione sulla faccia inferiore dell’ala, bensì 

della depressione sulla faccia superiore. 

Si reca quindi in Inghilterra per esporre le 

proprie intuizioni a uno degli studiosi più 

insigni dell’epoca, Horatio Frederick Phillips. 

Con grande pragmatismo Phillips risponde 

che l’unico modo per dimostrare 

la veridicità di una simile idea è sviluppare 

esperienze. Vogt accetta il consiglio e nel 

1893 entra in contatto con Otto Valdemar 

Irminger, ingegnere responsabile dell’officina 

del gas di Copenhagen e appassionato 

di aerodinamica. Dal loro incontro trae origine 

la più grande scuola di aerodinamica 

del ‘900 [8]. 

52 


Nel 1901 due meccanici di biciclette, i Fratelli 

Wilbur e Orville Wright, costruiscono 

una minuscola galleria del vento dove misurano 

la resistenza e la portanza di oltre 

200 modelli di ali di varia forma e accoppiamento. 

Due anni dopo, ponendo in pratica 

i risultati delle loro misure, si sollevano 

in volo per la prima volta da Kitty Hawk, 

aprendo l’era dell’aviazione moderna [9]. 

Il 1907 è un anno curioso perché due personaggi 

carismatici dell’ingegneria e della 

scienza, Gustav Eiffel e Ludwig Prandtl, 

realizzano indipendentemente, a Parigi e a 

Gottinga, le gallerie del vento che rappresentano 

tuttora il punto di riferimento della 

maggior parte degli impianti moderni: 

rispettivamente le gallerie a circuito aperto 

e a circuito chiuso. Danno anche vita a 

un’aspra polemica sulla correttezza delle 

rispettive misure della resistenza di una sfera 

fino a quando, insieme, riconoscono che 

questa grandezza varia in funzione di un 

parametro adimensionale successivamente 

chiamato numero di Reynolds [4]. 

Da questo momento si attua un crescendo 

di studi aerodinamici che si riflettono su 

molti settori dell’ingegneria e della tecnica, 

in primo luogo sul campo dell’aviazione 

dove si passa dalla concezione di strani velivoli 

a forma di pipistrello, al celebre Douglas 

DC-3 (fig. 4) che nel 1935 realizza per la 

prima volta principi aerodinamici ottimi in 

senso moderno [9]. 

La situazione è analoga nel campo dei veicoli, 

dove l’ispirazione aerodinamica conduce 

dapprima alla realizzazione di strani 

oggetti con le sembianze di siluri, poi ad 

automobili sempre più evolute; la loro forma 

nasce da studi in galleria del vento nel 

corso dei quali sono misurati sistematicamente 

i coefficienti aerodinamici di varie 

forme alternative, selezionando la forma 

più adatta a garantire le prestazioni migliori. 

Già nel 1938, ad esempio, Kamm K-3 (fig. 

5) attua una concezione moderna di veicolo 

con elevate prestazioni aerodinamiche 

[10]. 

Nello stesso periodo Manfred Curry, un celebre 

velista e studioso di aerodinamica, ha 

Fig. 6 - Vele di Manfred Curry, 1923 

Fig. 7 - Commodore Vanderbilt di Henry Dreyfuss, 

1934 

l’intuizione di realizzare vele con la forma 

delle ali degli uccelli (fig. 6). Per questo entra 

in contatto con Hugo Junkers, professore 

di aerodinamica nell’Università di Dassau, 

con cui svolge una campagna di prove in 

galleria del vento su velature di varia forma 

e concezione; da questa scaturiscono i primi 

diagrammi sull’efficienza degli apparati 

velici [11]. In breve tempo analoghe prove 

e diagrammi diventano elementi essenziali 

delle competizioni velistiche, prime fra tutte 

la Coppa America. 

La concezione aerodinamica crea un impatto 

altrettanto importante in campo 

ferroviario, dove illustri designer e architetti 

come Henry Dreyfuss e Raymond Loewy 

progettano locomotori o rivestono quelli 

esistenti con carene (fig. 7) che facilitano 

la penetrazione del treno nell’aria, trasmettendo 

messaggi mediatici tali da connotare 

questa tendenza sino a un fatto epocale 

di costume [12]. 

In realtà, in questo periodo, il ruolo dell’aerodinamica 

travalica i corpi la cui forma si 

avvale di questi principi per conseguire 

prestazioni migliori, e invade a livello di 

moda la quasi totalità degli oggetti. In questo 

spirito i designer di tutto il mondo conferiscono 

forma aerodinamica a macchine 

Fig. 8 - Prove in galleria del vento su modelli di 

costruzione eseguite da Irminger e Nokkentved 

fra il 1930 e il 1936 

fotografiche, macina caffè, radio e frigoriferi, 

sino ai logo delle compagnie più note e 

affermate. 

Restano escluse da questo processo le costruzioni 

civili e soprattutto gli edifici. Analogamente 

agli aeroplani, alle automobili, 

alle imbarcazioni e alle locomotive, essi si 

avvalgono sempre più spesso della galleria 

del vento. Lo fanno però con uno spirito 

diverso. Mentre i mezzi di trasporto usano 

questo strumento per cercare la forma ottimale 

attraverso un processo di scelte razionali, 

i modelli delle costruzioni entrano 

in galleria con l’unico scopo di determinare 

le azioni del vento su forme fissate a priori 

e indiscutibili (fig. 8). 

L’unica eccezione di rilievo a questa tendenza 

nei primi 40 anni del ‘900 è opera di 

un architetto, Buckminster Fuller, che nel 

1927 progetta un edificio, Multiple deck 

4-D house (fig. 9), tanto leggero da essere 

portato in sito già realizzato mediante un 

dirigibile. Per fare ciò, Fuller avverte la necessità 

di mitigare le azioni del vento racchiudendo 

l’edificio in una carena di vetro 


Fig. 9 - Multiple deck 4-D house di Buckminster 

Fuller, 1927 

con forma alare; essa si orienta automaticamente 

nel flusso per minimizzare le azioni 

aerodinamiche quale che sia la direzione 

del vento [13]. 

La situazione muta parzialmente nel 1941 

quando il Ponte di Tacoma, il gioiello dell’ingegneria 

strutturale americana, crolla 

per azione del vento. Le immagini impressionanti 

delle oscillazioni che conducono il 

ponte a collasso sono tanto note da non 

meritare ulteriori commenti. Forse non tutti 

sanno però che gli ingegneri chiamati a 

studiare le oscillazioni del ponte prima del 

collasso erano giunti alla conclusione che 

qualunque intervento meccanico sarebbe 

stato insufficiente a contrastare questo fenomeno. 

Passano quindi a studiare carene 

aerodinamiche atte a stabilizzare l’impalcato 

modificandone la forma. Tali carene 

sono addirittura ordinate a una fabbrica 

estera. Quando sono ultimate, il ponte è 

appena crollato. 

L’impiego di queste concezioni in ambito 

civile è peraltro solo rimandato sino alla ricostruzione 

del Ponte di Tacoma, avvenuta 

nel 1950. Questa volta la galleria del vento 

è usata, per la prima volta, per analizzare 

una serie di forme alternative dalle quali è 

prescelta la più efficiente a minimizzare le 

azioni del vento. Pochi anni dopo, presso 

il National Physical Laboratory, gli inglesi 

Fig. 10 - Ciminiera equipaggiata con shroud, 

1956 

Fig. 11 - Cilindro con eliche avvolte a spirale, 

1957 

usano analoghi principi per contrastare le 

vibrazioni trasversali causate dalla scia di 

Von Karman a elementi snelli con forma 

circolare. Per questo utilizzano cappucci 

perforati, gli shroud [14] (fig. 10), o eliche 

saldate [15] (fig. 11) che distruggono la regolarità 

del distacco alternato dei vortici. 

Da questo processo evolutivo che pervade 

gradualmente, seppure con ritardo, il 

settore dei ponti e delle costruzioni industriali, 

resta esclusa la costruzione civile per 

eccellenza: l’edificio. Sino alla metà del ‘900 

esso resta fedele alla sua concezione più 

antica: l’opera è concepita da un architetto 

che demanda a un ingegnere strutturale il 

compito di valutare le azioni aerodinamiche 

del vento, senza alcuna possibilità di 

alterare la forma prescelta. 

3. DAI GRATTACIELI RAZIONALISTI AI 

GRATTACIELI SIMBOLICI 

Peraltro va detto che, intorno alla metà degli 

anni ’50, l’esigenza di studiare la forma degli 

edifici su basi aerodinamiche è alquanto 

remota e poco sentita. Grazie soprattutto 

agli insegnamenti di Mies van der Rohe, i 

grattacieli razionalisti della quarta generazione 

[16], che si susseguono ai grattacieli 

a campanile della terza generazione, sono 

caratterizzati da forme astratte e indiscutibili, 

simbolo del progresso tecnologico 

e del metodo scientifico. Chicago e New 

York, in particolare, si riempiono di eleganti 

e mute scatole di vetro, ricche di inespressività 

simbolica e di astrattezza formale (fig. 

12). Sono parallelepipedi puri a base quadrata 

o rettangolare che soddisfano, fra altri 

aspetti, i concetti di regolarità e semplicità 

a lungo invocati dall’ingegnere. 

Accade però che questi edifici, tanto regolari, 

siano caratterizzati da spigoli vivi perfettamente 

diritti dalla base alla sommità. 

Questi spigoli, per azione del vento, danno 

luogo a una separazione di scia contraddistinta 

da un distacco alternato di vortici 

responsabile di azioni ortogonali alla direzione 

del flusso; tali azioni sono tanto più 

intense quanto più l’edificio è alto e snello. 

Pertanto, nei riguardi dei grattacieli, le 

azioni trasversali del vento assumono un 

ruolo preponderante rispetto alle azioni 

longitudinali per le quali l’ingegnere possiede 

ormai sufficienti conoscenze e dimestichezza. 

Non abituato a questi fenomeni 

e impreparato ai relativi problemi, l’ingegnere 

affida quindi la sicurezza dei propri 

edifici all’irrobustimento della struttura, sviluppando 

concezioni progettuali innovative 

dell’organismo resistente. 

In questo contesto assume un ruolo essenziale 

Fazlur Rahnar Khan, ritenuto da molti il 

più grande ingegnere strutturista della storia. 

Nato in Bangladesh nel 1929, intorno 

alla fine degli anni ’50 egli si trasferisce in 

America dove, come professore d’ingegneria 

strutturale nell’Università dell’Illinois, dà 

inizio a una carriera senza precedenti [17]. 

Khan dapprima idealizza teoricamente con 

i propri allievi, poi mette in opera come 

progettista, una serie di edifici contraddistinti 

da sistemi strutturali semplicemente 

rivoluzionari. Nel 1964 dà vita al principio 

delle outrigger beam, robuste travature 

orizzontali che apposte al nucleo resistente 

del telaio, a quote discrete lungo il suo svi- 

54 


luppo verticale, ne limitano le deformazioni 

laterali. Nel 1965 concepisce il principio del 

telaio tubolare, un sistema strutturale che 

disposto in facciata realizza un organismo 

di grande rigidezza nei riguardi delle azioni 

orizzontali e torsionali. Nel 1966 introduce 

la tecnica del tube in tube, vale a dire del 

doppio tubo concentrico: il tubo esterno si 

identifica con il telaio tubolare; il tubo interno 

contiene i vani scala e ascensore e più in 

generale i servizi; i due tubi sono collegati a 

livello di piano per realizzare un organismo 

complessivamente ultra-rigido. 

Nel 1969 Khan imprime una svolta epocale 

alla storia dell’ingegneria, realizzando a 

Chicago il John Hancock Center (fig. 13), un 

grattacielo alto 344 m, sormontato da due 

antenne che raggiungono 410 m di quota. 

L’edificio si distingue per la rastremazione 

a tronco di piramide e il coronamento 

enfatizzato dalle antenne gemelle che gli 

conferiscono la prepotenza del simbolo; è 

quindi un chiaro precursore, se non il capostipite, 

dei grattacieli della successiva 

quinta generazione. Sotto l’aspetto strutturale 

l’edificio confida per la prima volta 

nell’impiego dell’elaboratore elettronico, 

sfruttando il progresso tecnologico dei materiali 

e l’evoluzione dei sistemi costruttivi. 

Per la sua epoca lo schema statico è sconvolgente: 

l’effetto irrigidente è garantito da 

possenti elementi diagonali che, esposti 

in facciata nel telaio tubolare, conferiscono 

alla struttura per la prima volta il ruolo 

di esplicito motivo architettonico. Grazie 

a questo organismo Khan consegue fra 

l’altro un enorme risparmio economico: la 

tecnica allora tradizionale del telaio controventato 

avrebbe infatti richiesto un impiego 

almeno doppio di acciaio. 

Khan si supera nel 1974 con la realizzazione 

di Sears Tower (fig. 14), un grattacielo di 

442 m di altezza sormontato da un’antenna 

che raggiunge la quota di 490 m: è il nuovo 

edificio più alto del mondo. Esso si avvale 

di un’altra invenzione di Fazlur Khan, la tecnica 

del bundled tube, cioè dei tubi collegati. 

Nasce dall’assemblaggio di nove torri 

morfologicamente indipendenti con sezio- 

Fig. 12 - Seagram Building, New York, 1958 

Fig. 13 - John Hancock Center, Chicago, 1969 

Fig. 14 - Sears Tower, Chicago, 1974 

Fig. 15 - World Trade Center, New York, 1973 

ne quadrata di 22,5 m di lato, realizzate 

ciascuna mediante un organismo tubolare. 

La diversa altezza delle torri dà luogo a una 

costruzione progressivamente rientrante 

che ricorda, da un punto di vista stilistico, 

i giganti decò e gli ziqqurat babilonesi. A 

differenza di questi, però, la casualità della 

crescita rende ambigua e indecifrabile 

l’immagine dell’evoluzione degli arretramenti 

(setback) che alleggeriscono in alto 

e appesantiscono in basso la sagoma del 

grattacielo. 

Fra le due grandi opere di Khan spiccano 

le torri gemelle del World Trade Center (fig. 

15), ultimate a New York nel 1973. Alte 411 

m e sormontate da antenne che raggiungono 

la quota di 430 m, esse pongono in 

risalto un principio mai applicato in passato: 

la duplicazione del grattacielo. Da un 

punto di vista strutturale ogni torre consiste 

di tre parti principali: il nucleo interno, 

i solai e il tubo esterno. Il nucleo interno, 

di 24 × 42 m di lato, contiene le scale e gli 

ascensori; è realizzato con 44 colonne a 

cassone di 1 m di lato. La gabbia tubolare 


Fig. 16 - John Hancock Building, Boston, 1973 Fig. 17 - Citicorp Buiding, New York, 1977 

esterna, a pianta quadrata di 63,5 m di lato, re un aspetto formale che accomuna questi 

consta di 59 pilastri vuoti per facciata, di 45 grattacieli: l’embrione dell’allontanamento 

cm di lato, collegati rigidamente a flessione dalla scatola di vetro razionalista della quarta 

generazione verso forme diversificate. 

con traversi orizzontali di piano; l’insieme 

delle colonne e dei traversi crea una parete John Hancock Center pone in atto per la 

Vierendel. I solai, in struttura mista acciaiocalcestruzzo, 

poggiano all’interno sulle co- 

variabile con l’altezza in virtù della rastre- 

prima volta una sezione uniformemente 

lonne di acciaio del nucleo, verso l’esterno mazione tronco-piramidale. Sears Tower 

sulla gabbia tubolare di facciata; sono realizzati 

mediante travi reticolari metalliche della sezione attraverso l’arretramento a 

realizza lo stesso principio della variabilità 

alte 90 cm, con passo di 2,04 m. 

gradoni della facciata. World Trade Center 

Il World Trade Center è il primo edificio alto utilizza per la prima volta angoli smussati 

della storia progettato sulla scorta di prove 

in galleria del vento. Esse dimostrano spigolo vivo. Sono tre dettagli che, incon- 

a 45° che sovvertono la concezione dello 

che il progetto iniziale, quantunque sicuro sapevolmente, collaborano in termini aerodinamici 

al successo del sistema strutturale 

nei riguardi degli stati limite ultimi, avrebbe 

comportato livelli di accelerazione ai adottato. 

piani alti non compatibili con la tollerabilità 

fisiologica degli occupanti. A questo si e l’ingegnere perseverano nella realizza- 

Accade per contro che, quando l’architetto 

pone rimedio distribuendo nell’organismo zione di spigoli vivi e diritti per realizzare 

strutturale di ogni torre 10.000 dissipatori strutture di altezza e soprattutto snellezza 

visco-elastici, 100 per piano, posti all’estremità 

dei controventi reticolari di piano. Essi vibratori macroscopici che inficiano la fun- 

elevate, essi vadano incontro a fenomeni 

danno luogo a un incremento medio dello zionalità delle loro opere. 

smorzamento pari a circa il 2 %. 

Il caso più eclatante riguarda la realizzazione 

di John Hancock Building (fig. 16) a 

Orbene, quasi abbagliati dalla bellezza e 

dalle innovazioni strutturali introdotte da Boston nel 1973, una costruzione di 241 m 

John Hancock Center, Sears Tower e World di altezza dotata di una pianta trapezoidale 

Trade Center, si corre il rischio di non rileva- allungata. Nel 1976, nel corso di una tempesta 

di vento, l’edificio subisce vibrazioni 

tanto elevate da causare il panico degli 

abitanti degli ultimi piani. Le cronache, 

evidentemente suggestionate dall’entità 

di un fenomeno comunque clamoroso, 

narrano addirittura di porte spalancate e di 

acqua traboccante dai sanitari. La struttura 

è evacuata e chiusa per due anni nel corso 

dei quali è sacrificato il 58° piano dell’edificio 

per alloggiarvi un enorme congegno 

passivo (tuned mass damper, TMD) costituito 

da due masse accordate di piombo, 

ciascuna di 300 tonnellate. Grazie alla loro 

disposizione, esse sono in grado di mitigare 

tanto le vibrazioni ortogonali al lato 

lungo quanto quelle torsionali. E’ la prima 

volta che il controllo passivo è applicato a 

un grattacielo, e ciò avviene per sanare una 

carenza progettuale. Il costo dell’operazione 

è pari a 15 milioni di dollari, circa 1/10 

del costo totale dell’opera. E’ molto grave, 

oltre al danno economico, la perdita di immagine. 

La situazione muta profondamente verso 

la fine degli anni ’70, quando i grattacieli 

simbolici della quinta generazione [16] 

rimpiazzano i grattacieli razionalisti della 

quarta generazione ispirandosi a due nuove 

tendenze: il formalismo geometrico, 

dove l’immagine del grattacielo è legata 

alla sua forma volumetrica, e il formalismo 

storico, dove si impone la citazione agli stili 

architettonici del passato, soprattutto quelli 

classici. 

Nel processo di transizione dalla quarta alla 

quinta generazione le scatole di vetro prismatiche 

sono quindi sostituite da simboli 

geometrici e storici di forma necessariamente 

irregolare (figg. 17-19). L’ingegnere 

affronta la transizione verso forme più 

complesse, avvalendosi degli strumenti 

resi disponibili dall’evoluzione tecnologica, 

primi fra tutti il calcolatore elettronico e la 

galleria del vento. Si consola inoltre con la 

circostanza che l’altezza di questa nuova 

generazione di grattacieli inevitabilmente 

diminuisce. Mentre un tempo i campanili e 

le scatole di vetro potevano affermarsi solo 

attraverso l’altezza, i grattacieli simbolici si 

56 


impongono attraverso il ruolo prorompente 

della forma. 

Peraltro va detto che la riduzione dell’altezza 

non necessariamente comporta vantaggi 

nei riguardi della concezione e della 

realizzazione dell’organismo resistente. 

L’evoluzione dei grattacieli verso opere in 

alcuni casi dotate di elevata snellezza compensa 

e talvolta ribalta la situazione dando 

luogo a problemi strutturali anche molti 

complessi. 

Citicorp Building (fig. 17), realizzato a New 

York nel 1977, presenta una gamma quasi 

completa degli aspetti peculiari di questo 

periodo. Da un punto di vista architettonico 

introduce tre novità che lo collocano fra 

i precursori delle opere della quinta generazione: 

il coronamento ha il carattere del 

simbolo e, attraverso una sagoma autonoma, 

ripropone la cuspide come protagonista 

dello skyline cittadino; grazie agli 

angoli svuotati il basamento dà origine a 

un ampio spazio pubblico dove il tessuto 

cittadino si compenetra con il volume del 

grattacielo; il fusto è rivestito di alluminio 

brillante in sostituzione del modello per 

anni intoccabile della pelle di vetro. Da un 

punto di vista strutturale Citicorp Building 

possiede un’altezza contenuta, 278 m, controbilanciata 

da una snellezza molto pronunciata. 

Essa dà luogo a una nuova svolta 

epocale: per la prima volta il progetto di un 

grattacielo si avvale, sino dalla sua genesi, 

di un sistema di controllo passivo, o meglio 

semi-attivo, delle vibrazioni. Esso consiste 

in un gigantesco TMD realizzato mediante 

un blocco in cemento armato di 400 tonnellate, 

sorretto da 12 appoggi idrostatici 

ad attrito ridotto. L’accordo è realizzato 

mediante molle pneumatiche caricate ad 

azoto; la rigidezza e la frequenza sono regolabili 

meccanicamente. 

4. FORMA STRUTTURALE E 

CONTROLLO AERODINAMICO 

L’avvento di forme strutturali tanto complesse 

e articolate crea una sorta di disagio 

nell’ingegnere strutturale ma suggerisce 

al ricercatore di ingegneria del 

Fig. 18 - Allied Bank Tower, Dallas, 1986 

Fig. 20 - Schemi di modifica della forma degli spigoli degli edifici 

vento, nell’ultimo decennio del secondo 

millennio, un quesito che spalanca nuove 

prospettive dapprima allo studio poi alla 

realizzazione dei grattacieli: “è possibile 

che la forma degli edifici non abbia fini 

puramente estetici ma sia usata per mitigare 

le azioni aerodinamiche del vento” 

Nei riguardi di questo quesito si sviluppano 

dieci linee di ricerca in gran parte 

indipendenti che riguardano: a) la forma 

planimetrica; b) la forma degli spigoli; c) 

la forma della sommità; d) la variazione 

della sezione in elevazione; e) l’introduzione 

di porosità e aperture; f ) l’applicazione 

di eliche e costole; g) l’accoppiamento di 

edifici affiancati; h) il controllo attivo della 

forma; i) la protezione della pelle strutturale; 

l) la progettazione sostenibile e la 

produzione di energie rinnovabili. I primi 

otto temi si distinguono dagli ultimi due 

in quanto sono strettamente legati a problemi 

strutturali. 

Fig. 19 - Hong Kong and Shanghai Banking 

Corporation Headquarter, Hong Kong, 1986 

a) Forma planimetrica 

All’inizio degli anni ’90 è ormai evidente che 

l’azione aerodinamica prevalente sugli edifici 

alti è la forza indotta dalla scia vorticosa 

ortogonalmente alla direzione del vento. 

In prima approssimazione essa può essere 

espressa mediante una legge armonica la 

cui ampiezza e la cui frequenza dipendono 

dalla forma planimetrica dell’edificio. 

Le prove in galleria del vento evidenziano 

una complessa correlazione fra i parametri 

di forma e i parametri meccanici. Si osserva 

ad esempio che nell’ambito delle strutture 

dotate di elevata rigidezza, quindi in regime 

di comportamento quasi-statico, le costruzioni 

a pianta quadrata subiscono cimenti 

maggiori di quelli propri degli edifici a pianta 

circolare. La situazione tende a rovesciarsi 

nel campo delle strutture flessibili, a causa 

della componente risonante della risposta. 

Simili considerazioni non bastano però a indirizzare 

la scelta architettonica della forma; 


Fig. 21 - One Canada Square, Isle of Dog, London, 

U.K., 1991 

Fig. 22 - Central Plaza, Hong Kong, 1992 Fig. 23 - Worldwide Plaza, New York, 1989 

Fig. 24 - Southeast Financial Center, Miami, 1993 

favoriscono comunque la comprensione 

del comportamento strutturale all’azione 

del vento in funzione della forma prescelta. 

b) Forma degli spigoli 

Preso atto che l’azione aerodinamica prevalente 

sugli edifici alti è quella indotta dalla 

scia vorticosa ortogonalmente alla direzione 

del vento, e che la separazione di scia si realizza 

presso gli spigoli dell’edificio, è immediato 

dedurre che qualunque alterazione 

della forma degli spigoli è in grado di modificare 

il comportamento aerodinamico degli 

edifici. Sulla scorta di questo principio numerosi 

laboratori sperimentali di varie parti 

del mondo conducono campagne di prove 

in galleria del vento finalizzate a definire le 

forme degli spigoli più adatte a mitigare le 

azioni aerodinamiche. Da un lato sono svolti 

studi parametrici su forme ideali (fig. 20); 

dall’altro sono sottoposti a misure modelli di 

edifici reali dove l’architetto, in perfetto spirito 

simbolico, ha conferito agli spigoli forme 

disparate (figg. 21 e 22). I risultati sono chiari 

e promettenti: smussare, arrotondare, scolpire 

o più in generale sagomare gli spigoli 

può dare luogo a riduzioni anche molto elevate 

delle reazioni vincolari alla base e delle 

accelerazioni ai piani alti [18, 19, 20]. 

c) Forma della sommità 

Partendo dall’osservazione che una delle 

prerogative più tipiche dei grattacieli 

simbolici è la forma della parte sommitale 

(figg. 17-19, 21 e 22), e che le azioni aerodinamiche 

più rilevanti per le reazioni vincolari 

alla base e le accelerazioni in sommità 

sono quelle applicate dal vento in questa 

zona dell’edificio, parallelamente allo studio 

della forma degli spigoli si sviluppa un 

filone di ricerche inerenti la forma del coronamento. 

Sono quindi condotte varie campagne 

di prove in galleria del vento, volte 

a definire le forme sommitali più adatte a 

mitigare le azioni aerodinamiche. Da un 

lato sono svolte indagini parametriche su 

forme ideali; dall’altro sono sottoposti a misure 

modelli di edifici reali dove l’architetto, 

in perfetto spirito simbolico, ha conferito 

alla parte sommitale forme disparate (fig. 

17-19 e 21-24). I risultati dimostrano che 

rastremare o scolpire la sommità può dare 

luogo a decurtazioni molto elevate delle 

azioni e degli effetti del vento. 

d) Variazione della sezione in elevazione 

Alla luce delle considerazioni svolte in precedenza, 

l’eccitazione dovuta alla scia vorticosa 

assume prerogative di particolare 

58 


Fig. 26 - Grollo Tower, Miglin-Beitler Tower e 

Millenium Tower, progetti 

Fig. 27 - Colonna Senza Fine, Targu Jiù, Romania, 

1938 

Fig. 25 - Bank of China, Hong Kong, 1989 

intensità in corrispondenza di spigoli vivi 

o comunque diritti dalla base alla sommità 

della struttura. Appare quindi evidente che 

qualunque intervento finalizzato a variare 

la sezione dell’edificio in elevazione sia di 

grande efficacia per mitigare le azioni e gli 

effetti del vento. Questo tipo di intervento 

distrugge infatti la regolarità del distacco 

alternato dei vortici, rende caotica la scia 

vorticosa e distribuisce il contenuto in potenza 

dell’eccitazione su un’ampia banda di 

componenti armoniche. Nascono quattro 

diverse strategie di intervento corrispondenti 

ad altrettante linee di ricerca: la rastremazione 

o l’arretramento della sezione, 

la variazione delle dimensioni della sezione, 

la variazione della forma della sezione e 

la rotazione della sezione. 

La rastremazione e l’arretramento della sezione 

compaiono, rispettivamente, con John 

Hancock Center (fig. 13) e Sears Tower (fig. 

14). Lo stesso principio è evidente, in pieno 

stile simbolico, nella Bank of China (fig. 25), 

un grattacielo di 314 m realizzato mediante 

una mega-travatura reticolare spaziale la 

cui base quadrata è suddivisa lungo le diagonali 

in quattro triangoli; questi si sviluppano 

in altezza secondo una progressione 

geometrica ispirata a una crescita spiraliforme. 

Nessuna di queste strutture nasce sul- 

Fig. 28 - Republic Plaza, Singapore, 1995 

la base di concezioni aerodinamiche; esse 

sono il frutto di pure scelte architettoniche 

il cui studio dimostra, a posteriori, l’efficienza 

della variazione della sezione. La situazione 

è diversa per alcuni progetti sviluppati negli 

anni ’90 con l’obiettivo di realizzare la costruzione 

più alta del mondo. Grollo Tower (560 

m), Miglin-Beitler Tower (610 m) e Millenium 

Tower (800 m) (Figura 26) sono chiari esempi 

di grattacieli dove un’equipe di ingegneri, 

architetti ed esperti di aerodinamica collaborano, 

forse per la prima volta, dalla fase 

progettuale dell’opera. Nessuno di questi 

edifici sarà realizzato, ma la loro concezione 

resterà rivoluzionaria: volendo eccedere i limiti 

del proprio tempo, essi tentano di farlo 

Fig. 29 - Twisted shaft di Harry Weese 

attraverso la ricerca di una forma in grado di 

mitigare le azioni aerodinamiche. 

La variazione delle dimensioni della sezione 

ha un illustre capostipite, forse unico sino al 

2000, nella Colonna Senza Fine (fig. 27) realizzata 

da Costantin Brancusi a Targu Jiù, in 

Romania, nel 1938. Essa riprende l’idea dell’axis 

mundi che sostiene la volta celeste e 

collega la terra con il cielo. Attraverso la colonna, 

simbolo di ascensione e trascendenza, 

l’uomo eleva il proprio spirito, raggiunge 

l’assoluta libertà e la beatitudine, respinge 

ogni condizionamento. Alta 29,35 m, essa 

consiste in una spina di ferro rivestita da 15 

elementi di ferro, coperti di ottone, che soddisfano 

l’idea di Brancusi dell’armonia delle 

dimensioni: l’altezza di ciascun elemento 

(180 cm) è due volte il lato maggiore (90 cm) 

e quattro volte il lato minore (45 cm); la colonna 

possiede quindi, rispetto alla dimensione 

minore della sezione, un rapporto di 


Fig. 30 - Hyde Park Monument, Londra, progetto 

Fig. 31 - Azioni aerodinamiche del vento su 

cilindri circolari dotati di eliche e costolature 

(Zdravkovich, 1980) 

snellezza sbalorditivo, pari a 66. Indipendentemente 

dalle concezioni ideologiche, 

architettoniche e scultoree dell’artista, la 

Colonna Senza Fine rappresenta tuttora 

uno degli esempi più fulgidi di costruzione 

aerodinamicamente efficiente [21]. 

La variazione della forma della sezione si 

manifesta nel 1995 a Singapore con Republic 

Plaza, un grattacielo di 280 m; in questo 

caso il cambio di forma si accompagna con 

un graduale arretramento della sezione (fig. 

28). Le prove in galleria del vento svolte sul 

modello del grattacielo mettono in luce, 

ancora una volta, una riduzione essenziale 

delle azioni e degli effetti del vento. 

La rotazione della sezione è senza dubbio 

la soluzione più dirompente e spettacolare. 

Essa nasce per merito di Harry Weese nel 

progetto di World Trade Center a Chicago, 

un edificio di 762 m di altezza mai realizzato. 

Si ispira alla concezione di Weese del twisted 

shaft: la sezione dell’edificio si mantiene quadrata 

lungo tutta l’altezza, ma ruota di 45° 

fra la base e la sommità (fig. 29). In questo 

modo le colonne di spigolo agiscono come 

stralli che contrastano l’inflessione della torre. 

Ricerche successive evidenziano come 

le prospettive di questa concezione siano 

soprattutto di tipo aerodinamico. In primo 

luogo gli spigoli non sono più diritti e la scia 

vorticosa è altamente irregolare. A questo si 

aggiunga che le azioni aerodinamiche del 

vento lungo l’asse della torre variano con 

continuità in funzione della rotazione della 

sezione; quale che sia la direzione del vento, 

le massime azioni non si manifestano quindi 

simultaneamente a tutte le quote. L’insieme 

di questi due effetti abbatte drasticamente i 

cimenti di natura aerodinamica [22]. 

e) Introduzione di porosità e aperture 

L’introduzione di porosità e aperture nell’organismo 

strutturale si ispira allo shroud 

(fig. 10) ideato in Inghilterra negli anni ’50. 

L’impulso maggiore a questa concezione 

proviene però da Fazlur Khan che, alla sua 

morte avvenuta nel 1982, stava scrivendo un 

libro rimasto incompiuto dal quale si evince 

la sua convinzione che sarebbe stato possibile 

realizzare in futuro strutture di qualunque 

altezza, adottando opportune miscele 

di sistemi resistenti e forme aerodinamiche. 

Fra le tecniche proposte, ancora una volta 

innovative, spiccano il super-telaio, il telaio 

telescopico e soprattutto i portali passanti; 

questi ultimi sono aperture o fessure disseminate 

lungo l’altezza della costruzione, 

attraverso le quali il vento si insinua dando 

luogo a un elevato smorzamento di natura 

aerodinamica. Attratti da questa proposta, 

molti laboratori di varie parti del mondo studiano 

i portali passanti in galleria del vento, 

confermandone la straordinaria efficienza 

[20]. Peraltro, sino al 2000, l’unica costruzione 

che preveda l’impiego di questa tecnica 

é Hyde Park Monument (fig. 30), una torre 

inclinata progettata per Londra e mai realizzata, 

costituita da tre telai spaziali metallici 

in posizione angolare, collegati con solai a 

grigliato metallico che realizzano una trave 

Vierendel. La torre è irrigidita per mezzo di 

una serie di pannelli post-tesi di alluminio, 

e una batteria di cavi in trazione ancorati al 

terreno dal vertice opposto al lato inclinato. 

f) Applicazione di eliche e costole 

L’applicazione di eliche e costole sulla pelle 

dei grattacieli si ispira al principio ideato 

in Inghilterra negli anni ‘50 (fig. 11). Questa 

idea è sviluppata e generalizzata da Zdravkovich 

nel 1980 [23], in un articolo dove è 

descritta una campagna di prove in galleria 

del vento durante la quale sono esaminati 

gli effetti di costolature di varia forma e 

dimensione (fig. 31). I risultati dimostrano 

come tali elementi, opportunamente disposti, 

contrastino con efficacia il distacco 

regolare dei vortici, mitigando le azioni 

trasversali del vento ma esaltando le azioni 

longitudinali. L’autore non è a conoscenza 

di alcun grattacielo, antecedente al 2000, 

che faccia uso di questa tecnica. 

g) Accoppiamento di edifici affiancati 

L’accoppiamento di edifici affiancati ha origine 

nel 1973 con le Torri Gemelle di New 

York (fig. 15). Questa realizzazione dà luogo 

a una vasta letteratura volta a studiare gli effetti 

aerodinamici dell’interferenza fra edifici 

contigui. Essa dimostra che, variando la posizione 

reciproca di due corpi affiancati nei 

riguardi della direzione del vento, possono 

insorgere tanto effetti schermanti quanto 

amplificazioni dei carichi. I laboratori di varie 

parti del mondo danno quindi vita a vaste 

campagne di misure volte a definire le strategie 

più efficaci per mitigare le azioni aerodinamiche 

in presenza di edifici affiancati. I 

risultati dimostrano che l’accoppiamento di 

corpi di stessa forma e dimensione, come le 

Torri Gemelle, spesso dà luogo ad amplificazioni 

significative causate dall’interferenza. 

Esse sono mitigate tramite due criteri alter- 

60 


nativi. Il primo consiste nell’affiancare corpi 

di forma diversa (fig. 32); il secondo prevede 

il collegamento dei corpi affiancati (fig. 33) 

con il duplice scopo di eliminare o ridurre 

taluni gradi di libertà delle costruzioni e 

aumentare la dissipazione energetica. Va 

detto peraltro che tutti gli edifici che adottano 

questi principi prima del 2000 lo fanno 

su basi puramente architettoniche; le prove 

sperimentali e le simulazioni numeriche, 

svolte a posteriori, confermano o rivelano i 

vantaggi di queste scelte. 

h) Controllo attivo della forma 

Il controllo attivo della forma trae spunto da 

uno studio pionieristico, svolto alla fine degli 

anni ’80, dove uno schermo è ubicato alla 

sommità di un edificio e incernierato intorno 

a un suo lato. Questa sorta di ventaglio 

adatta la propria inclinazione, sotto il controllo 

di un elaboratore, ai regimi di vento e 

di vibrazione rilevati da appositi sensori; in 

questo modo mitiga le oscillazioni indotte 

dal vento sulla struttura. Un gruppo di ricercatori 

giapponesi riprende questo concetto 

alla metà degli anni ‘90, realizzando una serie 

di modelli in galleria del vento dotati di cilindri 

rotanti lungo gli spigoli [24]. In funzione 

dell’intensità e della direzione del vento, i 

cilindri mutano verso e velocità di rotazione 

alterando la separazione di scia sino al punto 

di annichilirne gli effetti. Anche in questo 

caso le applicazioni sono però confinate alla 

ricerca scientifica. 

Fig. 32 - Two Liberty Place, Philadelphia, 1987 e 

1990 

Fig. 33 - Chicago Title and Trust Center, Chicago, 

1993 

i) Protezione della pelle strutturale 

Con l’avvento dei grattacieli simbolici il 

valore della pelle strutturale conferisce 

un ruolo strategico alla sua protezione. 

In questo spirito, all’inizio degli anni ’90, 

sono svolti numerosi esperimenti per definire 

le strategie più efficaci a conseguire 

tale obiettivo. I risultati dimostrano che la 

presenza di costolature tanto orizzontali 

quanto verticali comporta una riduzione 

sostanziale dei picchi di pressione sugli 

elementi delle facciate [25]. Gli esempi di 

edifici che usano questo principio sono numerosi 

(figg. 34 e 35), ma sempre ispirati a 

Fig. 34 - Oversea Chinese Banking Corporation 

Center, Singapore, 1976 

motivazioni architettoniche. L’ingegnere e 

lo sperimentatore prendono atto con soddisfazione 

che l’uso di tali soluzioni risulta 

vantaggioso anche sotto l’aspetto della mitigazione 

delle azioni aerodinamiche. 

l) Progettazione sostenibile e produzione 

di energie rinnovabili 

La progettazione sostenibile e la produzione 

di energie rinnovabili assurgono a un ruolo 

strategico verso la fine del secondo millen- 

Fig. 35 - Malayan Bank, Kuala Lumpur, 1988 

nio. In questo spirito si colloca WEB (Wind 

Energy for the Built Environment), un progetto 

finanziato dalla Comunità Europea, fra 

il 1998 e il 2000, per sviluppare nuove concezioni 

di edifici in grado di sfruttare il vento 

per produrre energia. Nel corso del progetto 

sono provate in galleria numerose soluzioni 

alternative la più efficiente delle quali, Dual 

Tower Building, è riprodotta mediante un 

modello alto 15 m (fig. 36). La costruzione 

consiste in una coppia di torri sagomate 


in maniera tale da favorire l’incanalamento 

centrale del vento. Il vento, accelerato dall’effetto 

Venturi, aziona tre turbine eoliche 

sostenute da altrettanti elementi orizzontali 

che collegano strutturalmente le torri. 

5. ALCUNE CONCLUSIONI 

PRELIMINARI 

La presente memoria pone in risalto talune 

peculiarità della realizzazione degli edifici 

nei riguardi di numerosi altri settori della 

tecnica e dell’ingegneria. Mentre l’evoluzione 

degli aeroplani, delle imbarcazioni, delle 

automobili, dei treni, dei mulini a vento e di 

vari altri prodotti della tecnologia evidenzia 

un processo continuo di ottimizzazione 

della forma, finalizzato a prestazioni ed esigenze 

stilistiche che raramente hanno il sopravvento 

sugli obiettivi della sicurezza, della 

funzionalità e dell’economicità, sino alla 

fine del ‘900 l’edificio civile rimane avulso da 

questa visione: dapprima un architetto concepisce 

la forma su basi prevalentemente 

stilistiche; successivamente un ingegnere 

rende strutturalmente sicura ed efficiente 

una forma predefinita e immutabile. 

Fig. 36 - Dual Tower Building, Progetto WEB, 

1998-2000 

Questa tendenza mostra chiari sintomi di 

mutamento nell’ultima decade del ‘900, 

quando nascono numerose ricerche, riconducibili 

a dieci filoni distinti, finalizzate 

a ottimizzare la forma degli edifici su basi 

aerodinamiche. Nella maggior parte dei 

casi queste ricerche sono svolte presso laboratori 

accademici, oppure si riferiscono 

a interpretazioni sperimentali successive a 

concezioni architettoniche ispirate a motivi 

strettamente simbolici. Le rare esperienze 

di progetti concepiti congiuntamente da 

architetti, ingegneri e aerodinamici portano 

a proposte non realizzate. 

Una successiva memoria [1] dimostra che, 

con l’avvento del terzo millennio, i dieci filoni 

sopra citati convergono in una nuova filosofia 

progettuale dove l’architetto e l’ingegnere 

strutturista trovano un punto di incontro 

e simbiosi nel ruolo della forma intesa come 

interfaccia fra le esigenze stilistiche e un processo 

di ottimizzazione rivolto a garantire 

delle prestazioni. Ne scaturisce una visione 

rinnovata, la progettazione aerodinamica integrata, 

dalla quale emerge una moltitudine 

di opere che manifestano segni e tendenze 

in parte propri di altri settori abituati da tempo 

a questa visione, in parte innovativi e già 

peculiari degli edifici moderni. 

Prof. dr. ing. Giovanni Solari 

Dipartimento di Ingegneria delle Costruzioni, 

dell’Ambiente e del Territorio (DICAT) 

Università degli Studi di Genova 

RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI 

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strutturale e aerodinamica dei grattacieli. Parte II: 

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or openings in square buildings, Journal of Wind 

Engineering and Industrial Aerodynamics, Vol. 61, 

1996. 

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dynamic response and reliability under wind loading, 

Proceedings of the 2nd International Symposium 

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2002. 

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the effects of a “twisted section” design, C.D. Proceedings 

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Wind Engineering, Cairns, 2007. 

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suppressing vortex shedding, Vol. 7, 1981. 

[24] Y. Kubo, V.J. Modi, C. Kotsubo, K.Hayashida, 

K.Kato: Suppression of wind-induced vibrations of 

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Aerodynamics, Vol. 61, 1996. 

[25] A.W. Rofail, K.C.S. Kwok: The effect of facade 

features on the wind pressure distribution on buildings, 

Proceedings of the 4th World Congress on 

Tall Buildings: 2000 and beyond, Council on Tall 

Buildings and Urban Habitat, Hong Kong, 1990. 

62 


Da un professionista dalla lunga esperienza sull’acciaio un monito: 

bisogna valutare l’acciaio sul ciclo di vita della costruzione 

e parametrizzare queste valutazioni per tutti gli operatori del 

settore. 

1. Da direttore operativo della Claudio Salini spa e, nel recente 

passato, manager di imprese come Astaldi e Lamaro , come 

vede l’impiego dell’acciaio in edilizia oggi, quale il percorso storico 

Per la mia esperienza l’acciaio ha avuto in questi anni un impiego 

sinusoidale, legato al prezzo sul mercato della materia prima, passando 

da fasi di largo uso a fasi nelle quali è stato negletto, aldilà delle 

prerogative e dei suoi indubbi vantaggi. 

La mia formazione di fatto si è strutturata iniziando la carriera in una 

azienda metallurgica dove ho svolto il compito di preparare le distinte 

di taglio, esperienza che consiglierei oggi a qualsiasi giovane 

progettista o figura che voglia avvicinarsi al mondo delle costruzioni 

dell’acciaio. 

In questi ormai ventisette anni di lavoro in imprese di costruzioni 

posso dire che l’impiego dell’acciaio ha oggi grandi potenzialità legate 

non soltanto alla materia prima, di per sé più costosa rispetto al 

calcestruzzo, ma soprattutto in relazione a una puntuale analisi del 

valore (ciclo di vita, velocità di montaggio, utilizzo) e in relazione al 

tema della sostenibilità ambientale, considerando che il materiale 

può essere riciclato moltissime volte e contribuire con altri sistemi 

alla autoefficienza energetica. 

2. Lavorate con varie dimensioni di progetti, dalle infrastrutture 

all’edilizia. In quali tipologie di progetti ritiene ci sia il maggior 

vantaggio nell’impiego di questo materiale 

Sicuramente nei progetti con destinazioni funzionali come grandi 

impianti, capannoni industriali, grande distribuzione, parcheggi che 

presentano caratteristiche di ripetitività della struttura portante, modularità 

e rapidità di montaggio. In questi progetti il cls non è un’alternativa 

economicamente e tecnicamente vantaggiosa. 

Bisogna tuttavia considerare che questi progetti vanno “ingegnerizzati” 

preventivamente alla fase di appalto, trasferendo a monte le 

specifiche necessarie per la produzione degli elementi costruttivi. 

Ciò può essere fatto sia da grandi aziende produttrici di carpenterie 

metalliche che sono ormai formate su questo fronte, sia da studi professionali 

esperti in queste soluzioni costruttive. 

Sarebbe opportuno che anche i progettisti si costituissero un bagaglio 

più approfondito di conoscenze sull’acciaio, in modo da poter 

valutare già in fase di progetto preliminare quale tipo di profilati 

metallici impiegare (scatolare, a profilo aperto, a tubo,…) evitando 

inutili polemiche e faticosi confronti con le imprese costruttrici durante 

lo sviluppo del progetto costruttivo nel quale tutti i problemi 

di ordine tecnologico, economico e costruttivo debbono trovare un 

equilibrio. 

Acciaio. La testimonianza 

di un costruttore 

Intervista all’arch. Massimo Peresso 

Claudio Salini S.p.A. 

Ingrid Paoletti 

3. Può fare un esempio concreto evidenziandone le specificità 

nel progetto 

Ho lavorato in progetti di grandi dimensioni come la Fiera di Milano e 

la Fiera di Roma dove l’impiego dell’acciaio non presentava possibili 

concorrenti per diversi fattori, prima fra tutti la velocità di costruzione, 

che in progetti complessi risulta una variabile determinante, mentre 

per l’acciaio non è necessario attendere i tempi di produzione o essiccazione, 

infine ma non per ultimo, la drastica riduzione delle tolleranze 

che rende il progetto un perfetto meccano da montare in opera. Le 

tecnologie dell’acciaio sono d’altro canto molto mature per rispondere 

a progetti complessi, a volte trasferendo anche conoscenze da altri 

settori, come quello navale. 

4. In un contesto come quello italiano, caratterizzato dall’impiego 

privilegiato del calcestruzzo, come vede il confronto tra strutture 

metalliche e strutture in cls 

Fiera Milano Rho-Pero 

I PROTAGONISTI 


Polo fieristico di Roma 

Il confronto diretto esclusivamente sui costi 

è sicuramente penalizzante per l’acciaio, tuttavia 

una valutazione complessiva, basata sul 

ciclo di vita dell’edificio lo renderebbero molto 

più competitivo. 

Sarebbe importante riuscire a “parametrizzare” 

questi vantaggi sul ciclo di vita, dando 

degli strumenti ai player, come investitori e 

imprese di costruzioni che ormai si occupano 

anche della parte finanziaria, per valutare 

e motivare più compiutamente le scelte al 

committente a favore dell’uso di questo materiale. 

Sempre più spesso infatti il costruttore viene 

obbligato a gestire la realizzazione del manufatto 

per un certo numero di anni, a una tariffa 

fissa, diventando a tutti gli effetti responsabile 

per la sua corretta manutenzione. 

Questo implica chiaramente che l’analisi 

economica non viene più fatta solo sull’appalto 

di costruzione ma anche sul ciclo di 

vita e sulla gestione, includendo nel piano 

finanziario anche i costi relativi al piano di 

manutenzione. Nel progetto della Fiera di 

Milano, ad esempio. Il Committente in maniera 

intelligente ha stanziato per una scelta 

precisa già in fase di gara, una somma 

cospicua a copertura dei costi di gestione 

e manutenzione per il primo quinquennio, 

imponendo al General Contractor che ha 

realizzato l’opera di eseguirne la manutenzione. 

In questo modo il General Contratctor, 

non solo ha potuto programmare 

esattamente gli interventi di manutenzione 

sulla base di una disponibilità economica 

già configurata nel quadro economico della 

commessa, ma si è preoccupato a monte, 

già nella fase di sviluppo della progettazione 

esecutiva posta a suo carico, di adottare 

tutte le soluzioni tecnologiche più convenienti 

dal punto di vista della durabilità e 

della manutenzione. 

5. L’uso di questo materiale presenta ancora 

alcuni ostacoli a livello normativo 

(antincendio per esempio) come è possibile 

impiegarlo vantaggiosamente ottemperando 

allo stesso tempo la cogenza 

normativa Ha già avuto esperienze a 

riguardo 

Con l’entrata in vigore dell’approccio ingegneristico 

alla normativa antincendio un 

ostacolo è sicuramente stato rimosso rispetto 

a una delle debolezze dell’acciaio. 

Nello specifico tale approccio , già da tempo 

adottato negli altri paesi della comunità 

europea, consente attraverso una simulazione 

di calcolo e programmi specializzati 

che tengono conto dei carichi di incendio 

e della masse strutturali, di valutare la resistenza 

intrinseca delle strutture in acciaio 

all’esposizione al fuoco, secondo le classi di 

resistenza previste dalla norma (REI 30’, 60’, 

120’). Così facendo, a seconda della tipologia 

e destinazione d’uso dell’edificio, mediante 

l’adozione di masse volumetriche e spessori 

differenziati delle varie membrature, nonché 

sulla base delle risultanze del calcolo, si 

può evitare l’uso dei tradizionali materiali di 

rivestimento quali intonaci ignifughi, vernici 

intumescenti e pannellature varie che tanto 

incidono sul costo complessivo del manufatto, 

evitando difficoltà di applicazione in 

opera e costi di manutenzione. 

6. Ritiene che alcuni vantaggi dell’acciaio, 

come la flessibilità costruttiva, riguardino 

anche le relazioni con gli altri sistemi e 

componenti Come vede l’impiego di tecnologie 

miste acciaio/calcestruzzo Ha 

qualche esempio a riguardo 

L’ibridazione delle tecniche e l’interfaccia 

tra sistemi costruttivi è la chiave di volta per 

ottimizzare l’impiego dell’acciaio in una costruzione. 

Le strutture in acciaio possiedono 

infatti delle tolleranze molto ridotte rispetto 

al cls il che le annovera tra i sistemi costruttivi 

vantaggiosi laddove anche le facciate o altri 

sistemi di chiusura del fabbricato risultano 

quali componenti progettati al millimetro e 

vengono assemblati a secco consentendo la 

prosecuzione vantaggiosa del clico di installazione 

in opera sul principio del meccano. 

In un’ottica anche di efficienza energetica e 

autosufficienza rispetto ai consumi, la migliore 

integrazione facciata/struttura/impianti 

consentirebbe il veloce raggiungimento di 

risparmi energetici. 

7. Molto spesso le valutazioni economiche 

penalizzano l’acciaio, anche se valutando 

l’edificio nel suo complesso, si 

potrebbero conteggiare molti vantaggi 

(minor peso sulle fondazioni, tempi abbreviati 

di montaggio, velocizzazione del 

cantiere e sua ‘pulizia’ etc ...) Come vede 

questo tipo di valutazione Esistono dunque 

dei vantaggi per il committente o per 

il progettista da evidenziare nella scelta 

delle alternative 

Sicuramente questi vantaggi sono notevoli, 

rilevanti e conosciuti, aggiungerei la possibilità 

di contemplare anche le green utility, ossia 

la riciclabilità del prodotto più volte nella sua 

esistenza e la ricerca che viene fatta presso i 

grandi produttori di acciaio su leghe speciali, 

acciai ad alta residenza, che consentono con 

una leggera spesa aggiuntiva delle prestazioni 

elevatissime. 

Il rapporto tra prestazioni e utilities è di fatto 

importantissimo per la valutazione dell’acciaio 

nella sua globalità. 

8. Lo scenario architettonico contempo- 

64 


aneo delle forme complesse potrebbe 

favorire l’impiego dell’acciaio Su quale 

versante specifico (soluzione costruttiva, 

grandi luci, …) 

Su questo argomento concordo con il professore 

e amico Massimo Majowiecki che 

sostiene motivatamente, a mio giudizio, che 

alla estrema libertà espressiva delle forme 

di molti progetti contemporanei non deve 

necessariamente seguire una irrazionalità 

della struttura: la ricerca che da tempo esiste 

sulle strutture portanti in acciaio consente di 

attingere ad un patrimonio di esperienze e 

studi che attestano come la razionalità della 

forma strutturale non risulta mai banale e 

anzi spesso dimostra come si possa giungere 

ad un proficuo connubio di sapere tecnico 

ed economicità. 

Senza entrare nel merito di progetti specifici 

posso affermare che i casi unici, caratterizzati 

da una ricercata eccentricità, non mi appassionano 

e molto spesso non sono pensati per 

la durata, cosa che, a mio parere, soprattutto 

in una terra dove l’architettura nasce e si sviluppa 

per durare nel tempo, li rende deboli e 

autocelebrativi. 

9. Quali modalità di contratto trovate più 

appropriate per sviluppare soluzioni di 

qualità in acciaio 

Solitamente noi stipuliamo dei contratti separati 

per le carpenterie in acciaio, con sub 

contratti a misura, in modo tale da poter verificare 

il costo dell’acciaio reso. Molto spesso 

le ferriere richiedono il pagamento anticipato 

visto il peso finanziario dell’acciaio sulla 

costruzione nel suo complesso. Per fare solo 

alcuni esempio per la Fiera di Milano sono 

state impiegate 80.000 t di acciaio, per la Stazione 

di Termini 20.000 t, per il progetto di 

Morbegno 22.000 t e via di seguito. 

Le carpenterie oggi hanno uffici tecnici molto 

competenti capaci di ottimizzare le soluzioni 

in vista di una riduzione della materia prima 

grazie a soluzioni appropriate e dettagli tecnici 

studiati ad hoc. Si tratta poi di utilizzare 

anche manodopera più specializzata che sappia 

leggere un disegno tecnico complesso e 

abbia conoscenza di attrezzature di montaggio 

specifiche e di sistemi di sicurezza per la 

protezione individuale maggiormente sicuri 

visti i pesi e le dimensioni degli elementi in 

acciaio. Nel complesso quindi, in ogni caso, la 

filiera dell’acciaio è sicuramente più precisa e 

controllata, e consente di valutare più precisamente, 

già in fase di progettazione, aspetti 

di dettaglio assai importanti durante l’esercizio 

della struttura quali le deformazioni e le 

dilatazioni e permette inoltre di verificare in 

cantiere le saldature, i serraggi e l’eventuale 

scostamento dalle indicazioni di norma e 

dalle specifiche del progetto. 

10. Una sua visione del futuro 

Penso che se tutti gli operatori potessero valutare 

in maniera esatta, grazie a dati parametrici 

messi a sistema, il valore e le potenzialità 

dell’acciaio, ci sarebbero nuove nicchie di 

mercato oggi esclusive del calcestruzzo. Servirebbe 

sicuramente l’appoggio delle università 

nella formazione di professionisti esperti 

in queste materie, e l’aggiornamento di costruttori 

di piccole e medie dimensioni che 

oggi non sempre possiedono il know-how. 

Sarebbe anche molto utile per il comparto 

avere una trattazione più chiara che permet- 

Massimo Peresso, architetto, si è formato 

come consulente di cantiere per i lavori 

delle acciaierie ITALSIDER di Taranto e Bagnoli, 

creandosi un’esperienza notevole 

nel settore della Progettazione costruttiva 

di dettaglio spinta sino all’elaborazione 

della “distinta di Taglio”, nonché alla verifica 

strutturale di costruzioni prefabbricate 

a struttura metallica e leghe leggere. Di 

seguito è passato a lavorare per la Icla, impresa 

di costruzioni, per la quale ha curato 

tra gli altri il cantiere per Nuova Sede della 

Facoltà di Giurisprudenza di Teramo. La 

carriera prosegue con la cura di prestigiosi 

lavori per la Astaldi (1997-2005), come direttore 

di cantiere prima, project manager 

poi e construction manager in lavori come 

il Nuovo Polo Fieristico di Rho-Pero – Milano 

dell’ Arch. M. Fuksas per un importo di 

lavori di quasi 700 milioni di euro. 

ta di valutare in modo esatto e ponderato diversi 

fattori, dalle incidenze di costo al metro 

quadro per una struttura in acciaio a quelle 

di posa in opera, a seconda che la struttura 

sia leggera, media o pesante, in termini chili/ 

uomo ora che possono essere posati, grazie 

alle tecnologie di assemblaggio a secco. Valutando 

sull’intero ciclo produttivo il risparmio 

di tempo, dall’energia spesa e dissipata per 

realizzare il prodotto in officina e montaggio 

sino alle dimensioni ottimali necessarie per 

la scelta più congrua dei mezzi di trasporto 

con i quali raggiungere il sito di installazione. 

Su queste basi penso che l’uso dell’acciaio si 

svilupperebbe anche in comparti come la residenza, 

oggi negletti in Italia rispetto ad altri 

paesi come quelli anglosassoni, dimostrando 

la competitività della sua applicazione e la 

versatilità delle soluzioni, che per un appassionato 

dell’acciaio quale sono, sarebbe sicuramente 

un passo avanti verso lo sviluppo 

di un linguaggio comune tra architettura e 

costruzione. 

Dr. arch. Ingrid Paoletti 

Ricercatore di Tecnologie di Architettura, 

Politecnico di Milano 

Per la Lamaro Appalti ha seguito il cantiere 

del nuovo polo Fieristico di Roma dell’architetto 

Valle e le Torri Alfiere di Roma. 

Dal 2007 è Direttore Operativo del settore 

opere civili ed impiantistiche della Claudio 

Salini spa. 


ATTUALITÀ 

Norma UNI 11262: 

un primato italiano per le 

scaffalature commerciali 

in acciaio di qualità 


La Norma UNI 11262-1 per la progettazione e la costruzione 

di scaffalature commerciali in acciaio e il Marchio ACAI-SCQ, 

Scaffalature Commerciali di Qualità: utili strumenti di difesa 

e di qualificazione del mercato italiano del settore. Incontro 

di approfondimento con l’ing. Barbara Orsatti, responsabile 

dello sviluppo dell’attività del gruppo di lavoro 

Le aziende che costituiscono il Raggruppamento “ACAI Scaffalature 

Commerciali” hanno realizzato un importante obiettivo: la creazione 

di una guida pratica di progettazione, che sintetizza le più innovative 

metodologie di calcolo per il settore delle costruzioni delle scaffalature 

commerciali in acciaio, secondo gli standard previsti dalla 

norma UNI 11262-1. 

L’ambizioso progetto è stato realizzato con la competenza delle 

Aziende iscritte ad ACAI e del mondo universitario. Infatti, da tempo 

ACAI aveva sentito l’esigenza di disporre di uno strumento normativo 

tecnico che fornisse regole chiare per lo specifico prodotto realizzato 

in acciaio, dato che in Italia esisteva una sola norma di riferimento 

più generica, emessa dalla Commissione Mobili dell’Uni e valida 

appunto anche per i mobili. ACAI ha ritenuto che la specificità del 

prodotto realizzato in acciaio secondo regole ben definite meritasse 

una norma più puntuale. Sentita la Commissione Mobili dell’Uni al 

fine di evitare sovrapposizioni, con il coordinamento dell’ing. Stefano 

Calzolari, i tecnici ACAI hanno iniziato e portato avanti un lungo 

ed impegnativo iter di studio e sperimentazione, in collaborazione 

con l’Università di Trento e con il fattivo apporto di tutte le aziende 

associate. 

L’Università di Trento – in particolare il prof. Riccardo Zandonini e 

la prof.ssa Nadia Baldassino – ha fornito un contributo sostanziale, 

poiché si è fatta carico della concezione di tutta la parte sperimentale 

della norma, che è assolutamente indispensabile ai fini della 

determinazione dei parametri utili al calcolo e della validazione del 

prodotto. Il risultato finale è una perfetta sintesi mediata tra le diverse 

istanze scientifiche e industriali – osservano i protagonisti – benché 

l’interazione università/aziende non sia sempre stata facile poiché i due 

mondi hanno linguaggi diversi”. Grazie alla determinazione e al forte 

e costante impegno delle aziende, è stata concepita una norma che 

contiene metodi di progettazione, metodi di verifica e validazione 

della procedura, regole precise sui materiali e sperimentazione. Il 

documento è stato approvato dal Gruppo di lavoro UNI “Scaffalature 

metalliche”, è stato inviato ad inchiesta pubblica, ha subito correzioni 

e modifiche anche di tipo editoriale, è passato al vaglio della Commissione 

Acciaio SC3 che è garante della correttezza tecnica del 

contenuto delle norme e infine è stato pubblicato. 

Oggi, quindi, esiste una norma Uni di riferimento per le scaffalature 

commerciali in acciaio, la Norma UNI 11262-1. Ne approfondiamo 

la genesi e i contenuti insieme ai rappresentanti delle aziende associate 

e, col contributo dell’ing. Barbara Orsatti che ha seguito da 

vicino i lavori della commissione per la stesura della norma e che si 

occupa in prima persona del coordinamento del gruppo di lavoro 

finalizzato alla messa a punto e al “varo” del marchio SCQ, Scaffalature 

Commerciali di Qualità. 

“Si è iniziato – ricorda l’ing. Orsatti, ripercorrendo il cammino normativo 

– con la messa a punto di una sorta di ‘testo unico’, cioè un insieme 

di regolamenti tecnici per la progettazione e la gestione delle scaffalature 

commerciali, facendo tesoro dell’esperienza già maturata in ACAI nel 

comparto delle scaffalature industriali, che da anni ormai si è dotato di 

norme specifiche e di un Marchio di Qualità e Sicurezza, il Marchio CISI”. 

E’ stato evidenziato che per le scaffalature commerciali (a differenza 

di quanto avvenuto in passato per altre tipologie) si è scelto di puntare 

fin dall’inizio a scrivere una norma Uni, invece di passare dalla 

fase del “regolamento ACAI” da trasformare, eventualmente in un 

secondo tempo, in norma tecnica. Così si è costituito in seno all’Uni 

un Gruppo di Lavoro UNI/ACAI, dedicato alla stesura di una norma 

tecnica di progettazione specifica per le scaffalature commerciali di 

acciaio. 

“L’obiettivo si è rivelato ambizioso e ardito – commentano le aziende 

stesse – ed ha richiesto molto impegno da parte delle aziende. Infatti, 

66 


così facendo, non ci si è limitati a ‘regolamentare’ 

per così dire lo ‘status quo’ delle capacità 

e delle potenzialità delle singole imprese, ma 

si sono voluti fissare dei parametri ottimali, 

richiedendo così un ulteriore miglioramento 

delle attività produttive per garantire il rispetto 

dei criteri imposti dalla norma”. 

I CONTENUTI DELLA NORMA 

La norma UNI 11262-1, come si legge nella 

prima pagina del documento, fornisce istruzioni 

per la progettazione e la costruzione 

delle scaffalature commerciali di acciaio delle 

tipologie “centrali” (a gondola) e “a parete” 

(murali) specificamente destinate ad essere 

installate e utilizzate in supermercati di qualsiasi 

estensione o in qualsiasi altro esercizio 

commerciale, qualora esse siano progettate 

per portare su ciascuno dei propri ripiani un 

carico maggiore di 2,5 daN/dm 2 . (negli altri 

casi si applica la norma UNI 10988:2002). 

Per tali scaffalature la norma stabilisce: 

a) le caratteristiche meccaniche degli acciai 

da impiegare nella fabbricazione; 

b) i metodi di calcolo e verifica; 

c) le prove per la caratterizzazione degli elementi 

strutturali principali, al fine di ricavare 

conoscenze utili per il calcolo e per la validazione 

dei progetti. 

Tolleranze, requisiti per il corretto montaggio, 

prescrizioni per la manutenzione, criteri 

di sicurezza nell’utilizzo saranno trattati nella 

parte 2 della norma, di prossima pubblicazione. 

Nonostante riguardi esclusivamente scaf- 

falature in acciaio destinate all’impiego in 

strutture della grande distribuzione, “la norma 

UNI 11262 – commenta Orsatti – eredita 

l’impostazione che le aziende produttrici 

hanno maturato facendo parte del settore 

delle scaffalature industriali, vale a dire una 

consuetudine ed una spiccata attenzione per 

le problematiche strutturali”. 

Va sottolineato il fatto che vi è un intero capitolo 

che riguarda i materiali e che impone 

l’impiego di acciai strutturali con particolari 

caratteristiche (vedi box 1 e 2) per la realizzazione 

delle parti portanti della scaffalatura. 

Inoltre focalizza l’attenzione sulla gestione 

dei materiali, rendendo obbligatorio che 

l’azienda costruttrice dimostri di possedere 

un sistema certificato di gestione dei materiali 

che ne garantisca la qualità. 

Nella sezione del documento che riguarda il 

calcolo vengono stabilite le regole, vengono 

fornite indicazioni per evidenziare quelli che 

sono i punti critici di questo tipo di strutture, 

riferendosi sempre alle norme tecniche nazionali 

e agli Eurocodici, vengono indicati i 

punti che preferibilmente andrebbero testati 

sperimentalmente. 

Un intero capitolo è dedicato alle prove sperimentali 

che devono comprendere: 

• prove sulle connessioni mensola-montante 

• prove sulle connessioni base di appoggiomontante 

• prove di flessione sui montanti 

• prove descritte nella norma UNI 10988: 

2002 

• prove su configurazioni a dimensione reale 

di validazione del calcolo. 

Le aziende tengono ad evidenziare l’importanza 

del collaudo finale previsto dalla norma 

UNI 11262 e consistente in una serie di 

prove al vero su un prodotto a campione. 

La seconda parte della Norma UNI 11262 

- che, come si è detto, è attualmente allo 

stato di progetto - riguarda fornitura, uso e 

manutenzione. Contiene una serie di indicazioni 

che danno valore aggiunto al prodotto 

finale, poiché quando sarà operativa anche 

questa parte della norma, il marchio potrà 

riferirsi sia alla parte progettazione e calcolo, 

sia agli aspetti più di taglio aziendale, che 

impegnano il fabbricante a fornire elementi 

aggiuntivi inerenti alla qualità e alla sicurezza 

della scaffalatura, anche in ottemperanza 

agli obblighi previsti dalla legislazione italiana 

in materia di sicurezza. 

Attualmente anche in ambito internazionale 

è in atto un vivace risveglio di interesse 

per una normativa di qualità e sicurezza nel 

campo delle scaffalature commerciali. Soprattutto 

in Francia l’esigenza è particolarmente 

sentita e se ne sono fatti portavoce 

proprio gli utilizzatori, cioè le maggiori catene 

della grande distribuzione, che hanno 

chiesto di poter disporre di una normativa 

in materia. 

È evidente che i tempi sarebbero maturi per 

l’avvio dell’iter per l’elaborazione di una norma 

europea in materia, ma occorre attivare 

un coordinamento tra le diverse istanze e le 


diverse esigenze dei produttori e degli utilizzatori 

dei vari paesi, ponendosi come obiettivo 

ultimo la messa a punto di una norma 

CEN. 

DALLA NORMA AL MARCHIO 

Alle aziende ACAI del Raggruppamento 

Scaffalature Commerciali va riconosciuto 

senza dubbio il merito di aver per prime 

non solo in Italia, ma a livello europeo, sentito 

l’esigenza di individuare e di ufficializzare 

delle regole di progettazione e di fabbricazione 

che fossero chiare e condivise, a vantaggio 

della qualità e della sicurezza dei loro 

prodotti. 

“L’iniziativa è meritoria e va sottolineata l’entità 

dell’impegno che ha richiesto e degli sforzi 

che le aziende hanno compiuto volontariamente 

per arrivare al risultato – sottolinea 

l’ing. Orsatti – Hanno messo a disposizione il 

loro know-how, la loro esperienza maturata 

in anni e anni di attività nel settore. Si sono 

sottoposte ad autocritica e si sono impegnate 

in modifiche e miglioramenti del loro stesso 

‘modus operandi’ ogni volta che la sperimentazione 

e la conseguente implementazione 

delle conoscenze suggeriva di farlo. E infine 

hanno sposato l’idea moderna e lungimirante 

di rendere i risultati raggiunti disponibili 

per tutti, ufficializzandoli in una norma che è 

risultata essere la prima in assoluto in ambito 

europeo per il comparto delle scaffalature 

commerciali e che ora è presa a modello da 

altri”. 

Per promuovere e valorizzare sul mercato 

la valenza della norma UNI 11262 come 

strumento di qualificazione e di difesa del 

mercato italiano delle scaffalature commerciali, 

facilitando anche il riconoscimento di 

quelle aziende che tanto si sono impegnate 

per raggiungere l’importante obiettivo e 

che sono in grado di produrre con elevato 

grado di qualità e sicurezza, le Aziende associate 

ad ACAI hanno deliberato di istituire 

il marchio di prodotto SCQ, Scaffalature 

Commerciali di Qualità; il marchio verrà 

RIFERIMENTI NORMATIVI 

• UNI 10988:2002 Arredamento per esercizi commerciali 

Scaffalature Terminologia, requisiti di sicurezza e 

metodi di prova 

• UNI EN 1993-1-1 Eurocodice 3 - Progettazione delle 

strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole 

per gli edifici 

• UNI EN 1993-1-3 Eurocodice 3 - Progettazione delle 

strutture di acciaio - Parte 1-3: Regole generali - Regole 

supplementari per l’impiego dei profilati e delle 

lamiere sottili piegati a freddo 

• UNI EN 10025-2 Prodotti laminati a caldo di acciai 

per impieghi strutturali - Parte 2: Condizioni tecniche 

di fornitura di acciai non legati per impieghi strutturali 



di fornitura di acciai per impieghi strutturali saldabili 

a grano fine allo stato normalizzato/normalizzato 

laminato 



di fornitura di acciai per impieghi strutturali saldabili 

a grano fine ottenuti mediante laminazione termomeccanica 

• UNI EN 10051 Lamiere e nastri laminati a caldo in 

continuo, non rivestiti, di acciai non legati e legati - 

Tolleranze dimensionali e di forma 

• UNI EN 10130 Prodotti piani laminati a freddo, di 

acciaio a basso tenore di carbonio per imbutitura o 

piegamento a freddo - Condizioni tecniche di fornitura 

• UNI EN 10131 Prodotti piani laminati a freddo, non 

rivestiti e rivestiti con zinco o con zinco-nichel per 

via elettrolitica, di acciaio a basso tenore di carboni 

e ad alto limite di snervamento, per imbutitura e 

piegamento a freddo - Tolleranze sulla dimensione 

e sulla forma 

• UNI EN 10142 Lamiere e nastri di acciaio a basso 

tenore di carbonio, zincati per immersione a caldo 

in continuo, per formatura a freddo Condizioni tecniche 

di fornitura 

• UNI EN 10143 Lamiere sottili e nastri di acciaio con 

rivestimento applicato per immersione a caldo in 

continuo - Tolleranze sulla dimensione e sulla forma 

• UNI EN 10149-2 Prodotti piani laminati a caldo di 

acciai ad alto limite di snervamento per formatura a 

freddo - Condizioni di fornitura degli acciai ottenuti 

mediante laminazione termomeccanica 

• UNI EN 10149-3 Prodotti piani laminati a caldo di 

acciai ad alto limite di snervamento per formatura a 

freddo - Condizioni di fornitura degli acciai normalizzati 

o laminati normalizzati 

• UNI EN 10204 Prodotti metallici - Tipi di documenti 

di controllo 

• UNI EN 10210-1 Profilati cavi finiti a caldo di acciai 

non legati e a grano fine per impieghi strutturali - 

Parte 1: Condizioni tecniche di fornitura 

• UNI EN 10210-2 Profilati cavi finiti a caldo di acciai 

non legati e a grano fine per impieghi strutturali - 

Parte 2: Tolleranze, dimensioni e caratteristiche del 

profilo 

• UNI EN 10219-1 Profilati cavi formati a freddo di 

acciai non legati e a grano fine per strutture saldate 

- Parte 1: Condizioni tecniche di fornitura 

• UNI EN 10219-2 Profilati cavi formati a freddo di 

acciai non legati e a grano fine per strutture saldate 

- Parte 2: Tolleranze, dimensioni e caratteristiche del 

profilo 

• UNI EN 10268 Prodotti piani laminati a freddo di acciaio 

ad alto limite di snervamento per formatura a 

freddo - Condizioni tecniche di fornitura 

• UNI EN 10326 Nastri e lamiere di acciaio per impieghi 

strutturali rivestiti per immersione a caldo in 

continuo - Condizioni tecniche di fornitura 

68 


concesso esclusivamente alle aziende operanti 

con sistema di gestione della qualità 

certificato ISO 9001:2000 che, dopo verifica, 

abbiano dimostrato di soddisfare completamente 

i requisiti imposti dalla norma 

UNI 11262-1. 

La decisione di proporre la nascita di un vero 

e proprio Marchio di prodotto, attestato da 

una certificazione di parte terza, rilasciata da 

un Ente di certificazione riconosciuto è stata 

approvata all’unanimità nell’ultima Assemblea 

della Sezione Scaffalature. 

Ciò significa che a breve verrà varato un 

idoneo schema certificativo, sviluppato dall’Ente 

di certificazione sulla base dei requisiti 

della Norma UNI 11262, secondo il quale 

verranno svolte le ispezioni annuali delle 

aziende. Le verifiche ispettive saranno volte 

ad accertare il rispetto dei requisiti della norma 

in tutte le fasi di concezione, progettazione 

e fabbricazione del prodotto. 

Se le verifiche daranno esito positivo, verrà 

rilasciato un certificato che consentirà all’Azienda 

di vendere i prodotti certificati con 

il Marchio SCQ. 

UNI 11262 – I MATERIALI 

Prospetto 1 

Acciai strutturali per formatura a freddo 

Norme di prodotto 

Prodotto 

Condizioni tecniche Tolleranze 

di fornitura 

Acciai non legati strutturali UNI EN 10025-2 UNI EN 10051 

Acciaio a grano fine strutturale UNI EN 10025-3 

UNI EN 10051 

UNI EN 10025-4 

UNI EN 10210-1 

UNI EN 10219-1 

UNI EN 10210·2 

UNI EN 10219-2 

Acciai strutturali ad alto limite di UNI EN 10149-2 

UNI EN 10051 

snervamento per formatura a freddo UNI EN10149-3 

Acciai per impieghi strutturali rivestiti UNI EN 10326 UNI EN 10143 

per immersione a caldo in continuo 

Prospetto 2 

Acciai non strutturali per formatura a freddo 

Norme di prodotto 

Prodotto 

Condizioni tecniche 

di fornitura 

Tolleranze 

Acciai microlegati laminati a freddo ad UNI EN 10268 UNI EN 10131 

alto limite di snervamento per formatura 

a freddo 

Acciai a basso tenore di carbonio laminati 

a freddo per formatura a freddo 

Acciai a basso tenore di carbonio zincati 

a caldo in continuo per deformazione a 

freddo 

UNIEN10130 UNIEN 10131 

UNI EN 10142 UNI EN 10143 

LE AZIENDE DEL RAGGRUPPAMENTO ACAI “SCAFFALATURE COMMERCIALI” 

Il Raggruppamento ACAI Scaffalature Commerciali 

è ora pertanto impegnato a tutto 

campo nell’azione di promozione del marchio 

e delle sue ricadute in termini di qualificazione 

dei prodotti italiani, nella consapevolezza 

che i contenuti della norma UNI 

11262-1 e del marchio SCQ costituiscono un 

vero fiore all’occhiello dell’industria italiana e 

un valido strumento di difesa e di qualificazione 

del mercato. 

• Armes S.p.A., Vicenza 

armes@armes.it - www.armes.it 

• Caem Magrini S.p.A., Subbiano (Ar) 

info@caem.it - www.caem.it 

• Cefla S.C., Imola (Bo) 

Ceflaarr@cefla.it 

www.ceflaarredamenti.com 

• Euroduto S.p.A., Sona (Vr) 

euroduto@euroduto.it - www.euroduto.it 

• Intrac S.p.A., Rovigo 

info@intrac.it - www.intrac.it 

• La Fortezza S.p.A., Scarperia (Fi) 

marketing@lafortezza.com 

www.lafortezza.com 

• Rosss S.p.A., Scarperia (Fi) 

rosss@rosss.it - www.rosss.it 

• Metalsistem S.p.A., Rovereto (TN) 

info@metalsistem.com - www.metalsistem.com 


TESI DI LAUREA 

Proprietà meccaniche 

e resistenza alla 

corrosione di componenti 

protetti mediante 

zincatura a caldo 


Fig. 1 - Rivestimento prodotto con il trattamento di zincatura 

Fig. 2 - Particolare della superficie di frattura nel campione zincato 

Per proteggere dalla corrosione strutture e manufatti d’acciaio di 

medie e grandi dimensioni l’uomo ha a sua disposizione un ampio 

ventaglio di opportunità, che vanno dalla verniciatura ai rivestimenti 

metallici. Tra questi, la zincatura a caldo è, attualmente, uno dei 

rivestimenti metallici più diffusi. Il suo impiego è in costante incremento 

grazie ai ridotti tempi di applicazione, al costo limitato e alle 

elevate prestazioni garantite. 

Il rivestimento di zinco viene depositato mediante immersione del 

componente in un bagno contenente zinco fuso e piccole percentuali 

di altri elementi. I rivestimenti così prodotti aderiscono in 

modo ottimale al substrato grazie alla formazione di diversi strati di 

leghe ferro-zinco. La grande capacità protettiva di tali rivestimenti è 

dovuta sia all’effetto barriera sia al fatto che, qualora lo strato protettivo 

sia difettoso oppure venga danneggiato, lo zinco, fungendo da 

anodo sacrificale, protegga il substrato d’acciaio [1]. 

Nel bagno vengono aggiunte piccole quantità di elementi allo 

scopo di migliorare la bagnabilità e le caratteristiche estetiche del 

rivestimento[2-3]. Il piombo agevola la fluidificazione dello zinco 

fuso e consente di ottenere un risultato ottimale sia dal punto di 

vista estetico che di protezione ma, purtroppo, il suo impiego impone 

grande attenzione per la tutela della salute e dell’ambiente; 

per questo motivo, la percentuale di tale elemento pesante deve 

essere ridotta. 

In questa direzione si inseriscono le recenti normative europee in 

termini di controllo degli elementi inquinanti. Per questa ragione 

molte zincherie si sono trovate di fronte alla necessità di dover variare 

la composizione del bagno per adempiere alle disposizioni 

comunitarie. 

Sono state proposte diverse soluzioni legate, in particolare, all’impiego 

di stagno o bismuto [4,5]. Le conseguenze della sostituzione 

del piombo con altri elementi non sono state ancora indagate in 

modo approfondito. Sebbene lavori e sperimentazioni dedicate siano 

molto rare, alcuni esperti di zincatura unitamente a costruttori 

di strutture di acciaio paventano che la scelta del bagno di deposizione 

possa influenzare negativamente le proprietà meccaniche 

del substrato, diminuendo in particolare la tenacità a frattura e la 

resistenza a fatica di componenti zincati [6-7]. 

Il lavoro presentato vuole indagare se effettivamente vi sia un decremento 

nelle proprietà meccaniche e se vi siano delle variazioni 

nella resistenza alla corrosione. 

Sono stati confrontati due bagni: il primo è un bagno di zincatura 

tradizionale (contenente piombo), il secondo è innovativo (esente 

da piombo e con una percentuale molto ridotta di bismuto). 

L’attività sperimentale è stata condotta su campioni di acciaio S 275J 

(secondo lo standard EN 10025), un tipico acciaio da costruzione, 

che si presta ad essere zincato a caldo. Sono stati impiegati campioni 

di 3 geometrie differenti: campioni a clessidra per la determinazione 

delle proprietà meccaniche a trazione, campioni intagliati 

per valutare l’effetto di concentrazione delle tensioni e campioni 

70 


C(T) compact tension per prove di tenacità 

a frattura. 

Le metallografie condotte sui campioni zincati 

hanno mostrato dei rivestimenti molto 

simili e confrontabili con quanto presente 

in letteratura. In entrambi i casi sono stati 

rilevati spessori di circa 100 μm. Sono evidenti 

le fasi ferro-zinco (più ricche in ferro in 

prossimità del substrato), tipiche di questi 

componenti. Sono inoltre presenti cricche, 

soprattutto nelle fasi Γ e δ che, in certi casi, 

possono essere riscontrate anche nella fase 

ζ. La presenza di questi difetti nel ricoprimento 

è frequentemente riscontrata nella 

pratica ed è riconducibile alla contrazione 

volumetrica differenziale tra lo zinco ed il 

substrato durante il raffreddamento. 

Le superfici dei campioni sono state ulteriormente 

esaminate al microscopio elettronico 

a scansione per acquisire anche 

informazioni sulla presenza di elementi chimici 

in prossimità degli apici delle cricche. 

Tali verifiche sono state motivate dai timori 

riportati in letteratura in merito all’accumulo 

anomalo all’apice della cricca di elementi 

chimici provenienti dal bagno di zincatura. 

In tutti i C(T), sia zincati con bagno tradizionale 

che innovativo, è stata verificata la 

penetrazione dello zinco all’interno della 

fessura. Nelle vicinanze dell’apice della fessura 

sono state rilevate fasi intermetalliche 

molto ricche in ferro (probabilmente a causa 

della limitata presenza dello zinco), che 

favorisce la creazione di composti ricchi di 

questo elemento. Lo zinco è sempre riuscito 

a colmare la fessura. Non è mai stato osservato 

un accrescimento della fessura causato 

dal trattamento di deposizione. L’analisi 

chimica ha inoltre rilevato la presenza solo 

di zinco, ferro e manganese (questo ultimo 

derivante dal substrato d’acciaio) all’apice 

della fessura. Solamente alla radice dell’intaglio 

ed in corrispondenza del rivestimento 

di zinco sul percorso superficiale della fessura 

sono state rinvenute tracce di bismuto 

e piombo. Questo ultimo, presente solo nel 

bagno tradizionale, è chiaramente visibile 

sotto forma di piccoli precipitati chiari. 

Le prove di trazione eseguite su campioni 

ad “osso di cane”, hanno consentito di rilevare 

le proprietà meccaniche sia di elementi 

grezzi che zincati. Tra questi ultimi non sono 

state riscontrate variazioni significative nella 

resistenza statica del materiale. Pertanto si 

può asserire che la deposizione non vada 

ad affliggere né la resistenza a trazione né 

l’allungamento a rottura. I risultati ottenuti 

sui campioni con intaglio a V non hanno 

fornito dati contrastanti. Anche in presenza 

di uno stato triassiale di sforzo non viene 

osservato nessun effetto di infragilimento 

introdotto con il processo di deposizione. 

I campioni C(T) di meccanica della frattura 

hanno permesso di rilevare dati inattesi. 

L’analisi di tali campioni ha fornito valori del 

fattore di intensità degli sforzi KQ che mostrano 

un effetto benefico sulla resistenza a 

frattura. Quindi è lecito dire che nessuno dei 

due bagni induca un qualche fenomeno di 

infragilimento, ma l’esatto contrario, con un 

lieve incremento nella resistenza a frattura. 

L’aumento di K Q 

è maggiore della deviazione 

standard dei risultati sperimentali, fatto 

che porta ad escludere una fluttuazione 

statistica dei dati. Infine i campioni sottoposti 

solamente ai trattamenti di decapaggio 

e di pre-riscaldamento propedeutici alla 

zincatura non hanno evidenziato il medesimo 

miglioramento manifestato dai campioni 

zincati rispetto a quelli tal quali. Tale 

miglioramento sembra quindi attribuibile 

solo alla deposizione dello zinco. 

Gli ultimi due provini della campionatura 

sono stati impiegati per ricavare un parametro 

valido di meccanica della frattura atto a 

quantificare l’entità dell’aumento di tenacità 

a frattura indotto dal processo di zincatura a 

caldo. Sono state condotte prove di meccanica 

della frattura in campo elasto-plastico, 

in modo da esprimere la tenacità a frattura 

in termini di J IC 

(parametro valido in campo 

sia elastico che elasto-plastico). Si osserva 

in particolare come il processo di zincatura 

porti ad un incremento del valore di tenacità 

a frattura da quasi 70 kPa•m a 150 kPa•m. 

Tale incremento indica ad ogni modo un effetto 

benefico della zincatura sulla tenacità 

a frattura. 

Le prove di corrosione hanno confermato 

quanto era ragionevole attendersi; in 

nessun caso sono state rilevate differenze 

significative tra il comportamento del rivestimento 

ottenuto mediante zincatura con 

bagno tradizionale e innovativo. Pertanto 

non vi sono ragioni che inducano a sconsigliare 

l’uso di quello esente da piombo. 


Università degli Studi di Trento 

Relatori: dr. ing. Stefano Rossi, 

prof. ing. Virgilio Montanari 

Correlatore: ing. Matteo Benedetti. 

Tesi premiata nell’ambito del concorso 

indetto da Acai/Collegio degli Ingegneri di 

Padova, Comitato “costruire con l’Acciaio”, 

C.T.A. (Collegio dei Tecnici dell’Acciaio), rivista 

“Costruzioni Metalliche”, a.a 2007-2008 

BIBLIOGRAFIA 

[1] – S. Rossi: I rivestimenti metallici per la protezione 

contro la corrosione, ASSIM, Amorth, Trento, 

2003. 

[2] – G. Vourlias, N. Pistofidis, G. Stergioudis, E. Pavlidou, 

D. Tsipas: Influence of alloying elements on the 

structure and corrosion resistance of galvanized 

coatings, Phys. Stat. Sol., 201, 1518 (2004). 

[3] – R. Fratesi, N. Ruffini, M. Malavolta, T. Bellezze: 

Contemporary use of Ni and Bi in hot-dip galvanizing, 

Surface and Coatings Technology, vol. 157, 34 

(2002). 

[4] – P.C. Camurri, G.R. Benavente, S.I. Roa, C.C. Carrasco: 

Deformation and fatigue behaviour of hot 

dip galvanized coatings, Materials Characterization 

55, 203 (2005). 

[5] – N. Katiforis, G. Papadimitriou: Influence of 

copper, cadmium and tin addition in the galvanizing 

bath on the structure, thickness and cracking 

behaviour of the galvanized coatings, Surface and 

Coatings Technology, 78, 185 (1996). 

[6] – E. Tzimas, G. Papadimitriou: Cracking mechanisms 

in high temperature hot-dip galvanized coatings, 

Surface and Coatings Technology, 145, 176 

(2001). 

[7] – G. Reumont, J.B. Vogta, A. Iost, J. Foct: The effects 

of an Fe_Zn intermetallic-containing coating 

on the stress corrosion cracking behaviour of a hotdip 

galvanized steel, Surface and Coatings Technology, 

139, 265 (2001). 


2008 ECCS AWARD FOR STEEL BRIDGES 

1 o Premio ECCS 

per i ponti in acciaio 2008 

Il primo Premio europeo riguardante i ponti in acciaio ci dà 

modo di presentare, mediante fotografie eccellenti, i ponti 

in acciaio ed a struttura composta acciaio-calcestruzzo che si 

sono distinti in occasione del concorso promosso nel 2008 dalla 

Eccs (European Convention for Constructional Steelwork) in 

concomitanza con la “7ª Conferenza internazionale dei ponti 

metallici” svoltasi a Guimarães in Portogallo dal 4 al 6 giugno 

2008. 

Completiamo la presentazione dei ponti metallici considerevoli, 

iniziata col n° 1/2009, con l’illustrazione dei viadotti “Arroyo 

Las Piedras”, costruito in Spagna, e St: Kilian, costruito in 

Germania. 

Entrambe le opere rientrano nella categoria ponti stradali, 

autostradali e ferroviari. 

ROAD, HIGHWAY AND RAILWAYS BRIDGES 

Certificate of excellence: Gustave Flaubert lifting bridge (Francia) 

Certificate of merit: Extending the lifespan of the Luis I bridge 

(Portogallo) 

Certificate of merit: Fabian way bridge (Gran Bretagna) 

Certificate of merit: Viaduct of Monestier de Clermont (Francia) 

Certificate of merit: “Arroyo Las Piedras” viaduct (Spagna) 

Certificate of nomination: Viaduct St. Lilian (Germania) 

PEDESTRIAN AND CYCLES BRIDGES 

Certificate of excellence: Tri-countries bridge(Francia e Germania) 

Certificate of merit: Nescioburg cycle bridge (Olanda) 

Certificate of nomination: Footbridge Ypsilon (Norvegia) 

ECCS AWARD FOR STEEL BRIDGES 

2008 

ECCS 

CECM 

EKS 

72 


CERTIFICATE OF NOMINATION 

CATEGORIA PONTI STRADALI, AUTOSTRADALI E FERROVIARI 

«ARROYO LAS PIEDRAS» 

VIADUCT 

HSRL Cordoba-Malaga, 

Spain 

Category: 

Road, highway and railway bridges 

Owner 

Adif 

Engineers 

Ideam SA 

General contractor 

Altec 

Steelwork Contractor 

Megusa 

Completion date 

March 2006 

Total length: 1 208,90 m 

Main span: 63,50 m 

Height of piers between 10 m and 92 m 

Cross section: strict box girder 4,26 m 

deep 

No intermediate expansion joints between 

abutments 

Typology: continuous steel-concrete 

composite beam. Double composite steelconcrete 

action 

Erection by incremental launching 

method 

268 kg/m2 of S355J2W weathering steel 


CERTIFICATE OF NOMINATION 

CATEGORIA PONTI STRADALI, AUTOSTRADALI E FERROVIARI 

VIADUCT ST. KILIAN 

Schleusingen, Germany 

Category: 

Road, highway and railway bridges 

Owner 

Deges GmbH 

Engineers 

Weyer Beratende Ingenieure GmbH 

Steelwork Contractor 

MCE Stahl und Maschinebau GmbH & Co 

Completion date 

December 2006 

Spans: 55,35 - 5 x 61,5 - 49,2 - 36,9 = 448,95 m 

Total tonnage: 2 890 t 

Supporting structure: three-chord truss 

system below each carriageway with one 

bottom chord and steel tube diagonals 

being combined with the carriageway 

slab into a composite section. 

The Carriageway slab: thickness of 1,06 m 

near the top chords and the diagonals, of 

32 cm at the centre of the slab and of 23 

cm at the sides. 

Visible bottom chords and diagonals: hotfinished 

seamless tubes (material S355 J2H 

Ø 610 mm or Ø 298,5 mm). 

Top steel chords encased in concrete 

(material S355 J2G3). 

Bottom chord truss joints are cast joints 

(material GS°20Mn5v). 

Truss geometry required production of 

210 cast joints, eight basic types of joints. 

The Carriageway slab: concrete quality 

C45/55) pre-stressed longitudinally. 

74 


La questione degli interessi dovuti dalla P.A. nel caso di ritardo nel 

pagamento del prezzo convenuto per l’esecuzione di un appalto di 

opere pubbliche è spesso trascurata dalle imprese appaltatrici che, 

sapendo di aver a che fare con un interlocutore forte, si accontentano 

di percepire, anche in ritardo, il compenso dell’opera contrattualmente 

pattuito, rinunziando ad un loro diritto effettivamente 

e concretamente tutelabile. Una rinunzia spesso molto costosa in 

termini economici visto la rilevanza degli importi contrattuali. Per 

“entrare” nella materia è opportuna una breve introduzione. 

L’obbligazione del committente di corrispondere all’impresa il 

prezzo contrattualmente convenuto, in virtù della sua natura di 

debito di valuta, è sottoposta al principio nominalistico sancito 

dall’art. 1277 del c.c. 1 , secondo il quale per il pagamento di un’obbligazione 

pecuniaria si deve avere riguardo alla sola equivalenza 

numerica del debito in danaro. In parole povere, ciò significa che 

contratto un debito per un certo importo in un dato momento 

storico, a distanza di anni dovrò corrispondere al mio creditore la 

stessa somma di denaro e ciò anche se quell’importo avrà, di fatto, 

un potere d’acquisto molto inferiore. 

Tuttavia il danaro è un bene produttivo di frutti (civili) denominati 

interessi che il debitore deve corrispondere a vario titolo. 

Tradizionalmente, in ragione della loro natura, si distinguono due 

grandi categorie di interessi: gli interessi corrispettivi e gli interessi 

moratori. 

Gli interessi corrispettivi (art. 1282 c.c.) 2 rappresentano il compenso 

che il debitore deve corrispondere per l’uso del danaro, ossia 

per il vantaggio che esso ritrae dal trattenere presso di sé somme 

spettanti al creditore. L’unico presupposto per la produzione di tali 

interessi è che il credito da cui originano sia liquido (vale a dire 

determinato o facilmente determinabile nel suo ammontare) ed 

esigibile (vale a dire scaduto), non essendo necessaria alcuna preventiva 

specifica richiesta né alcuna colpa nel ritardo attribuibile 

al debitore. 

Gli interessi moratori (art. 1224 c.c.) 3 , invece, sono quelli dovuti dal 

debitore a seguito della sua messa in mora da parte del creditore 

e valgono a coprire il danno subito da esso a causa della comportamento 

colposo del primo, salva la risarcibilità del danno ulteriore 

che sia specificamente dimostrato. 

Circa la loro misura, sia per gli interessi corrispettivi che per i moratori, 

essa può essere determinata dalla legge (e si parlerà allora 

di interessi legali) o dall’accordo scritto ad substantiam intervenuto 

tra le parti (e si avranno così interessi convenzionali), le quali saranno 

libere di determinarne il saggio entro il limite della soglia c.d. 

usuraria. 

Il tema degli interessi per il ritardato pagamento dovuti dalla stazione 

appaltante all’impresa esecutrice dei lavori pubblici è disciplinato 

dal Codice degli appalti (D.Lgs 12.04.06 n. 163) in modo 

sostanzialmente analogo alla previgente normativa disposta dalle 

Legge Quadro (L.109/1994) e dalle relative norme regolamentari 

Gli interessi per 

ritardato pagamento 

Tommaso Pellegrini, Massimo Viviani 

(D.P.R. 554/1999 regolamento d’attuazione; D.M. 145/2000 regolamento 

recante il capitolato generale d’appalto). 

L’art. 133 del D.Lgs. 163/06 recita: “In caso di ritardo nella emissione 

dei certificati di pagamento o dei titoli di spesa relativi agli acconti 

e alla rata del saldo rispetto alle condizioni e ai termini stabiliti dal 

contratto, che non devono comunque superare quelli fissati dal regolamento 

generale di cui all’art. 5, spettano all’esecutore dei lavori gli 

interessi legali e moratori, questi ultimi nella misura accertata annualmente 

con decreto del Ministero delle infrastrutture e dei trasporti, di 

concerto con il Ministero dell’economia e delle finanze…”. 

L’unica importante novità di rilievo riguarda l’estensione dell’obbligo 

della amministrazione appaltante di corrispondere gli interessi 

dal solo caso, originariamente previsto, del ritardo nell’emissione 

dei certificati e/o mandati di pagamento degli acconti a quello relativo 

al ritardo concernente la rata di saldo, precedentemente non 

menzionata dall’art. 26 della L.109/1994. 

Dalla lettura dell’articolo in commento si evince che il legislatore 

ha inteso riprendere la tradizionale distinzione tra interessi corrispettivi 

e moratori, sulla quale ci siamo in precedenza soffermati, 

e che assume rilevanza rispetto alle indicazioni integrative contenute 

negli artt. 29 e 30 del D.M. 145/2000 e ripresi dallo schema di 

regolamento di esecuzione ed attuazione del recente codice degli 

appalti. (artt. 143 e 144). 

Tali disposizioni indicano i termini massimi - da cui il contratto di 

appalto ed il capitolato speciale possono discostarsi fissandone 

di minori - entro i quali la P:A. deve provvedere alle attività di sua 

competenza, relative alla regolazione del corrispettivo dovuto all’impresa 

appaltatrice. 

In particolare: 

- l’emissione dei certificati di pagamento relativi agli acconti deve 

avvenire entro e non oltre quarantacinque giorni dalla maturazione 

di ogni S.A.L.; 

- il pagamento dell’acconto deve avvenire non oltre i trenta giorni 

decorrenti dalla data di emissione del certificato; 

- il pagamento del saldo deve avvenire non oltre il novantesimo 

giorno dall’emissione del certificato provvisorio di collaudo o del 

certificato di regolare esecuzione dell’opera. 

L’inutile decorrenza dei termini così indicati, per causa imputabile 

L’OPINIONE 


alla stazione appaltante, determina a suo 

carico: 

a) per il caso di mancata emissione del certificato 

di pagamento nel termine suindicato, 

l’obbligo di corrispondere all’esecutore 

gli interessi corrispettivi al tasso legale sulle 

somme dovute sino al momento di emissione 

del certificato. Se tale ritardo supera i 

sessanta giorni, dal giorno successivo sono 

dovuti gli interessi moratori, nella misura 

specificamente determinata dal Ministero 

delle infrastrutture di concerto con quello 

dell’economia e delle finanze. 

b) per il caso di mancato pagamento della 

rata di acconto nei termini suddetti, l’obbligo 

di corrispondere all’esecutore gli interessi 

corrispettivi al tasso legale sulle somme 

dovute sino al momento dell’adempimento. 

Se tale ritardo supera i sessanta giorni, 

dal giorno successivo sono dovuti gli interessi 

moratori, nella misura ministeriale. 

c) per il caso di mancato pagamento della 

rata di saldo nel termine suddetto, l’obbligo 

di corrispondere all’esecutore gli interessi 

corrispettivi al tasso legale sulle somme 

dovute sino al momento dell’adempimento. 

Se tale ritardo supera i sessanta giorni, 

dal giorno successivo sono dovuti gli interessi 

moratori, nella misura ministeriale. 

Si può, allora, affermare che la natura corrispettiva 

o moratoria degli interessi è correlata 

alla “quantità” del ritardo in cui la P.A. 

incorre: invero, al di sopra del sessantesimo 

giorno, la legge, qualifica l’interesse come 

moratorio, facendo discendere dalla gravità 

del ritardo una ipotesi di mora ex re, con 

presunzione di colpa in capo alla Amministrazione. 

L’art. 116 del d.p.r. 554/1999 (ricalcato dall’art. 

142 dello schema di regolamento di 

esecuzione ed attuazione del codice degli 

appalti.) stabilisce che “l’importo degli interessi 

per ritardato pagamento viene computato 

e corrisposto in occasione del pagamento, 

in conto e a saldo, immediatamente 

successivo a quello eseguito in ritardo, senza 

necessità di apposite riserve”. 

Norma che anche la giurisprudenza di 

legittimità ha interpretato senza tentennamenti: 

quindi, in ogni caso, il diritto 

dell’appaltatore agli interessi (corrispettivi 

e moratori) – con la conseguente legittimazione 

all’esperimento dell’azione per il 

relativo pagamento – sorge per il semplice 

ritardo, senza necessità di un preventivo 

atto di messa in mora (Cass. 1043/99). 

Ed ancora, al fine del sorgere del diritto agli 

interessi, non è richiesta all’appaltatore la 

iscrizione di riserve né la fatturazione - la 

quale costituisce un adempimento fiscale 

dell’appaltatore la cui mancanza non legittima 

il ritardo nel pagamento - conseguendone 

che il termine prescrizionale decorre 

dal momento in cui il diritto al pagamento 

degli interessi può essere fatto valere e non 

dal momento dell’eventuale iscrizione della 

relativa riserva da parte dell’avente diritto 

(Cass. 2482/92; Cass. 26.05.2005 n.11215). 

La normativa che sanziona i ritardi della 

pubblica amministrazione, addossandole 

l’obbligo di corresponsione degli interessi, 

può essere considerata imperativa e quindi 

inderogabile ad opera delle parti. 

Invero la sua ratio legis può essere ravvisata, 

oltrechè nel fine normativo di sottrarre 

la parte più debole a possibili abusi dell’amministrazione, 

anche nella volontà di 

tutelare l’interesse pubblico alla tempestività 

della realizzazione dell’opera. 

Così - nonostante l’abrogazione dell’art. 

4 comma 10 della L. 10.12.1981 n. 741 ad 

opera dell’art. 231 del D.P.R. 554/1999 - può 

considerarsi nulla ogni clausola contrattuale 

di rinunzia preventiva da parte dell’impresa 

appaltatrice al percepimento degli 

interessi per il ritardato pagamento. Diversamente 

invece deve concludersi per l’accordo 

di rinunzia raggiunto, in sede transattiva, 

in un momento successivo a quello 

di maturazione degli interessi. 

Altrettanto nulli dovrebbero ritenersi quelli 

accordi che sostituiscano al termine certo 

individuato dalla legge, un termine incerto 

dipendente dalla volontà dell’amministrazione: 

così nel caso in cui la clausola pattizia 

faccia decorrere il termine del pagamento 

del saldo anziché dal collaudo dalla generica 

disponibilità della relativa provvista da 

parte del committente. 

Alla particolare severità normativa, ora esaminata, 

corrispondono anche precisi obblighi 

contabili dell’amministrazione nella 

redazione del proprio bilancio pubblico, 

anche con specifico riferimento all’inserimento 

in esso dell’importo degli interessi 

maturati per previsione di legge in favore 

dell’impresa. 

Circa il tasso degli interessi, giova solo ricordare 

che quelli corrispettivi devono essere 

pagati dalla P.A. al tasso legale così come 

fissato ogni anno con decreto del Ministero 

del tesoro pubblicato entro il 15 dicembre, 

mentre la misura di quelli moratori è 

appositamente determinata dal Ministero 

della infrastrutture e dei trasporti, di concerto 

con il Ministero dell’economia e delle 

finanze. 

Questi tassi degli ultimi 5 anni: 

01.01/31.12-2004 7,125% 

01.01/31.12-2005 7,125% 

01.01/31.12-2006 5,350% 

01.01/31.12-2007 5,950% 

01.01/31.12-2008 6,830% 

Con riguardo agli interessi moratori, a 

meno che il capitolato speciale non dichiari 

che essi devono ritenersi a copertura 

anche del maggior danno (art. 30 d.m. 

145/200), va detto che la loro percezione 

da parte dell’appaltatore non esclude che 

lo stesso possa provare l’esistenza di un suo 

un ulteriore pregiudizio, pretendendone il 

risarcimento. 

La Cassazione ha in proposito affermato 

che il creditore esercente un’attività imprenditoriale 

può provare il maggior danno, 

non coperto dall’incameramento degli 

interessi moratori, attraverso presunzioni 

connesse con il normale impiego del denaro 

nel ciclo produttivo, prima tra tutte 

quella che deriva dal costo del denaro, 

corrispondendo quindi il danno alla differenza 

tra interessi legali ed interessi attivi 

praticati dalle banche alla migliore clientela 

per il credito a breve (cd. prime rate) ovvero, 

in caso di impresa che si autofinanzia, al 

danno conseguente al mancato guadagno 

76 


isultante dalla redditività (marginale) media 

dell’investimento operato nell’azienda 

(Cass. 3160/01; Cass. 4846/99; cass. 7215/98). 

Una questione di interesse è quella relativa 

alle regole che disciplinano l’imputazione 

del pagamento effettuato dalla P.A. quando 

insieme al capitale sia anche maturato 

a favore dell’impresa il diritto agli interessi 

per il ritardo: in sostanza il problema è quello 

di verificare se possa applicarsi al ns caso 

la regola di cui all’art. 1194 c.c. 4 . 

Se così fosse – come sostenibile e sostenuto 

da molti – una parte delle somme 

pagate dalla P.A. al maturare di ciascun SAL 

dovrebbe essere imputata primariamente 

agli interessi dovuti e non al capitale residuo, 

con la conseguenza che mancherebbe 

l’integrale pagamento dei lavori, scaturendone 

l’ulteriore onere del pagamento 

di nuovi interessi. In altre parole, secondo il 

meccanismo dell’art. 1194 c.c., gli interessi 

non corrisposti finirebbero per trasformarsi 

in capitale capace a sua volta di produrre 

ulteriori interessi. 

In questa direzione si è avviata l’Autorità di 

Vigilanza sui lavori Pubblici (A.V.L.P.) con la 

determina n.5/02 secondo la quale sono 

applicabili alla materia in esame la regola 

dell’anatocismo (art. 1283 c.c.) 5 ed i principi 

dell’art. 1194 c.c in tema di imputazione del 

pagamento agli interessi, secondo il quale 

qualora l’Amministrazione provveda a 

quanto da essa dovuto in ritardo rispetto al 

termine contrattuale e comunque a quello 

massimo stabilito dalla legge, il pagamento 

non può essere imputato al capitale senza 

il consenso del creditore e quello effettuato 

in conto capitale ed interessi deve essere 

prima imputato a questi ultimi 

Dibattuto è il tema del termine prescrizione 

del diritto agli interessi per ritardato pagamento: 

si discute se esso sia quinquennale 

– come molti sostengono – oppure 

decennale. 

A sostegno di quest’ultima tesi – che consentirebbe 

a molte imprese di recuperare 

ingenti somme ormai considerate perse 

– va citato quell’orientamento giurisprudenziale 

(vd. Cass. 6.11.2006 n.23760 – Cass. 

16.11.2007 n.23746) secondo il quale “anche 

gli interessi previsti all’art. 2948 n.4 c.c., devono 

rivestire il connotato della periodicità: esso 

non è quindi applicabile agli interessi moratori 

di fonte legale dovuti a causa del ritardo 

nel pagamento del corrispettivo dell’appalto 

né dell’anticipazione che vanno corrisposti in 

unica soluzione”. 

La concreta possibilità dell’impresa di recuperare 

degli interessi – in caso di diniego 

della P.A. alle richieste rivoltegli in via “bonaria” 

– passa attraverso la proposizione 

di una domanda giudiziale per la quale si 

afferma la giurisdizione del Giudice Ordinario; 

invero, trattandosi di controversia relativa 

all’esecuzione del contratto di appalto 

è ormai consolidata la Giurisprudenza che 

afferma in modo chiaro la giurisdizione del 

G.O. (ex multis Cons. St. 4455/08; Cons. St. 

628/03; Cass. 5619/03). 

La domanda può esser proposta in via ordinaria, 

mediante citazione a comparire 

ad un udienza fissa (art. 163 c.p.c. e segg.), 

oppure nella forma del ricorso per decreto 

ingiuntivo di pagamento (art. 633 c.p.c. e 

segg.), essendo il credito pecuniario dell’impresa 

per gli interessi liquido (nel senso di 

facilmente liquidabile tramite un semplice 

calcolo matematico) ed esigibile (a seguito 

della scadenza dei termini di legge o di 

quelli minori di contratto). 

Naturalmente, in aderenza a quanto disposto 

dall’art. 241 del codice degli appalti, 

che prevede la facoltà di deferire in arbitri 

le controversie sui diritti soggettivi derivanti 

dall’esecuzione di contratti in ipotesi 

di clausola compromissoria, si può anche 

scegliere la via arbitrale. 

Tuttavia la norma citata non trova applicazione 

alle pubbliche amministrazioni 

indicate all’art. 3 comma 19 della legge 

24.12.2007 n. 244, che rinvia ai fini della 

loro identificazione all’art. 1 del d.l. 

30.03.2001 n.165; tra le pubbliche amministrazioni, 

alle quali è fatto divieto di inserire 

clausole compromissorie in ogni loro 

contratto aventi ad oggetto lavori, forniture 

e servizi, pena la loro nullità, vanno 

citate tutte le amministrazioni dello Stato, 

ivi compresi gli istituti e scuole di ogni 

ordine e grado e le istituzioni educative, 

le aziende ed amministrazioni dello Stato 

ad ordinamento autonomo, le Regioni, le 

Province, i Comuni. 

Avv. Tommaso Pellegrini, 

ing. Marino Viviani. 

Liberi professionisti, Lucca 

NOTE 

1) Art. 1277. c.c.: ”Debito di somme di danaro. – I 

debiti pecuniari si estinguono con moneta avente 

corso legale nello Stato al tempo del pagamento e 

per il suo valore nominale” . 

2) Art. 1282 c.c.: “Interessi nelle obbligazioni pecuniarie. 

– I crediti liquidi ed esigibili di somme di denaro 

producono interessi di pieno diritto, salvo che la 

legge o titolo stabiliscono diversamente”. 

3) Art. 1224 c.c.. ”Danni nelle obbligazioni pecuniarie. 

– Nelle obbligazioni che hanno per oggetto una 

somma di danaro, sono dovuti dal giorno della 

mora gli interessi legali, anche se non erano dovuti 

precedentemente e anche se il creditore non 

prova di aver sofferto alcun danno. Se prima della 

mora erano dovuti interessi in misura superiore a 

quella legale gli interessi moratori sono dovuti nella 

stessa misura. Al creditore che dimostra di aver 

subito un danno maggiore spetta l’ulteriore risarcimento. 

Questo non è dovuto se è stata convenuta 

la misura degli interessi moratori” 

4) Art. 1194 c.c.: “Imputazione del pagamento agli interessi. 

– Il debitore non può imputare il pagamento 

al capitale piuttosto che agli interessi e ale spese 

senza il consenso del creditore. Il pagamento fatto 

in conto di capitale e di interessi deve essere imputato 

prima agli interessi” 

5) Art. 1283 c.c.: “Anatoscimo. - In mancanza di usi 

contrari gli interessi scaduti possono produrre interessi 

sono dal giorno della domanda giudiziale 

o per effetto di convenzione posteriore alla loro 

scadenza e sempre che di tratti di interessi dovuti 

per almeno sei mesi.” 


RILEVAZIONI DI MERCATO 

Valori di riferimento per strutture 

e opere in acciaio 

Valori indicativi dei prezzi correnti sul mercato relativi ad alcuni 

prodotti, servizi ed opere presenti nell’ambito del settore delle 

costruzioni in acciaio. 

I valori sotto riportati, formulati dalla Commissione Tecnica attivata 

presso la redazione, sono emersi a seguito di una indagine 

informativa presso alcune azienda che operano nel settore. 

I lettori sono invitati a fornire eventuali suggerimenti critici al fine 

di consentire in futuro di elaborare più precise e concrete indicazioni 

sui valori espressi nella rubrica. 

CARPENTERIE IN ACCIAIO 

I valori dei manufatti e delle opere in acciaio sono ricavati in base 

a riferimenti, caratteristiche generali e tecniche indicati per ogni 

singolo prodotto citato. 

Caratteristiche principali 

Data la notevole varietà delle tipologie realizzative sotto richiamate, 

i valori riportati sono da intendersi orientativi in quanto 

espressione di aziende produttrici diverse. 

Caratteristiche tecniche 

1. Le strutture sono realizzate in stretto accordo con quanto previsto 

dalle norme tecniche per le costruzioni vigenti. 

2. I carichi e i sovraccarichi sono conformi a quanto previsto dalla 

vigente normativa. 

3. Tutti i materiali impiegati sono del tipo S275 di cui alla EN 

10025, salvo diversa espressa indicazione. 

1. Strutture lavorate, esclusi i trattamenti superficiali, rese franco partenza, per: 

- fabbricati monopiano, serie leggera 40 ÷ 50 kg/m 2 €/t 1.550 ÷ 1.650 

serie media 50 ÷ 60 kg/m 2 €/t 1.500 ÷ 1.600 

serie pesante oltre 75 kg/m 2 €/t 1.450 ÷ 1.550 

- fabbricati multipiano, serie leggera 15 kg/m 3 €/t 1.625 ÷ 1.750 

serie media 20 kg/m 3 €/t 1.575 ÷ 1.725 

serie pesante 25 kg/m 3 €/t 1.525 ÷ 1.700 

- viadotti stradali: a travi parallele anima piena €/t 1.525 ÷ 1.600 

a travi reticolari €/t 1.810 ÷ 2.150 

a cassone €/t 1.750 ÷ 1.950 

- elementi complementari (scale, passerelle) €/t 2.575÷ 2.900 

2. Strutture rese in opera, esclusi i trattamenti superficiali, entro una distanza di 100 km dal sito produttivo con sollevamento fatto utilizzando normali 

mezzi d’opera. 

- fabbricati monopiano, serie leggera 40 ÷ 50 kg/m 2 €/t 1.850 ÷ 1.950 

serie media 50 ÷ 60 kg/m 2 €/t 1.800 ÷ 1.900 

serie pesante oltre 70 kg/m 2 €/t 1.750 ÷ 1.850 

- fabbricati multipiano, serie leggera 15 kg/m 3 €/t 1.900 ÷ 2.025 

serie media 20 kg/m 3 €/t 1.850 ÷ 2.000 

serie pesante 25 kg/m 3 €/t 1.800 ÷ 1.975 

- viadotti stradali: a travi parallele anima piena €/t 1.875 ÷ 2.150 

a travi reticolari €/t 2.100 ÷ 2.400 

a cassone €/t 2.150 ÷ 2.500 

- elementi complementari (scale, passerelle) €/t 3.075 ÷ 3.400 

78 


MATERIALI PER LE COSTRUZIONI IN ACCIAIO 

Valori indicativi dei prezzi di alcuni materiali siderurgici di 

riferimento utilizzati nell’ambito delle costruzioni in acciaio 

rilevati dalla Commissione Tecnica operante nell’ambito della 

redazione. 

I valori sotto richiamati, per i prezzi base, sono stati ricavati dalle 

rilevazioni del 29 luglio 2009, come segue: 

1. I prodotti sotto richiamati sono in acciaio di qualità S235 

secondo la norma UNI 10025. 

1) Prezzi base ricavati dai Bollettini della CCIAA di Milano 

2) Prezzi di mercato, praticati dai produttori, comprensivi dei seguenti 

extra: 

- qualitativo 

- dimensionale (profilo – dimensioni – spessore) 

- resa – parità 

- rottame 

Cod. Prezzi base CCIAA/Milano Prezzi finiti compresi extra 

1.1 Prodotti lunghi 

1.1.1 Laminati mercantili da 60 a 150 mm 412 €/t 175 ÷ 185 €/t 480 ÷ 580 

1.1.2 Travi ad ali larghe da 240 a 320 mm 510 €/t 250 ÷ 261 €/t 625 ÷ 675 

1.1.3 Travi IPE da 240 a 300 mm 438 €/t 221 ÷ 241 €/t 600 ÷ 660 

RILEVAZIONI DI MERCATO 

1.2 Prodotti piani 

1.2.1 Lamiere da treno da 4,76 mm e oltre 870 €/t 410 ÷ 430 €/t 540 ÷ 565 

1.2.2 Coils a caldo larghi da 600 mm e oltre 850 €/t 400 ÷ 440 €/t 450 ÷ 510 

1.2.3 Lamiere da treno in acciaio autopatinabile tipo Corten 875 €/t 600 ÷ 620 €/t 650 ÷ 825 

2. I prodotti sotto richiamati sono in acciaio di qualità 

S555JOH secondo la norma EN 12219-1. 

2.1 Tubi saldati formati a freddo (diametro 168,3/10) 1285 €/m 850 ÷ 870 €/t 1.200 ÷ 1.350 

3. Lamiere zincate qualità Fe E 250 rivestimento S220 GD – Z 

3.1 Coils zincati 920 €/t 450 ÷ 540 €/t 675 ÷ 750 

3.2 Lamiere zincate grecate / ---- €/t 725 ÷ 875 

4. Lamiere derivate da coils in “formato commerciale” 

quotazione da commerciante 860 €/t 490 ÷ 520 ---- 

PONTS EN ACIER 

Conception et dimensionnement 

des ponts métalliques et mixtes 

acier-béton 

Jean-Paul Lebet, Manfred A. Hirt 

Presses Polytechniques et Universitaires 

Romandes 2009 

19x24 cm, rilegato, 608 pagine, 

380 figure e tabelle, € 80,55 

ISBN 978-2-88074-765-7 

www.ppur.org 

L’opera affronta in maniera generale la 

concezione dei ponti in acciaio, a partire 

dai ponti a travata fino ai ponti strallati 

e sospesi, ponendo in evidenza i principi 

fondamentali delle diverse alternative esistenti. 

Tratta in particolare la progettazione e il 

calcolo dei ponti a travata formati da travi 

metalliche composte saldate e ponti a 

struttura mista acciaio-calcestruzzo, vale a 

dire le tipologie più frequentemente utilizzate 

in questo settore. 

Più specificamente l’accento viene posto 

sui ponti stradali e le passerelle pedonali, 

ma vengono ugualmente trattate le peculiarità 

dei ponti ferroviari. 

Per queste strutture vengono analizzati 

nel dettaglio gli aspetti riguardanti la sicurezza 

strutturale con la resistenza a fatica e 

le caratteristiche prestazionali ivi compreso 

il comportamento dinamico. 

Vengono inoltre esaminati il montaggio 

della carpenteria metallica e la posa in 

opera dell’impalcato in cemento armato 

o precompresso ponendo in evidenza la 

loro influenza sul calcolo e il dimensionamento. 


RUBRICA LEGALE 

Consorzi e consorziate 

insieme in gara 

IL C.D. “COLLEGATO SEMPLIFICAZIONE” 

Il 19 giugno 2009 è stata pubblicata sulla Gazzetta Ufficiale della 

Repubblica Italiana la legge 18 giugno 2009 n. 69, recante “Disposizioni 

per lo sviluppo economico, la semplificazione, la competitività 

nonché in materia di processo civile”. Tante le novità. 

In particolare il provvedimento prevede una delega al Governo per 

l’adozione di norme istitutive della mediazione e della conciliazione 

in materia civile e commerciale, misure a favore della diffusione 

della banda larga, un piano industria per la pubblica amministrazione 

(norme per favorire efficienza dell’azione amministrativa e 

trasparenza, trasferimento di risorse e funzioni agli enti territoriali, 

eliminazione degli sprechi, delega al Governo per la modifica del 

codice dell’amministrazione digitale, diffusione del Voip e del Sistema 

pubblico di connettività, pubblicità delle retribuzioni dei dirigenti 

e dei tassi di assenza e di maggiore presenza del personale), 

una delega al governo per l’individuazione di nuovi servizi erogati 

dalle farmacie nell’ambito del Servizio sanitario nazionale, la modifica 

di diversi articoli del codice di procedura civile. 

In questa sede, si segnalano i cambiamenti in materia di disciplina 

dei consorzi nel codice dei contratti pubblici (decreto legislativo n. 

163/2006 e s.m.i.). 

LA MODIFICA 

L’articolo 17 della legge 69/2009 prevede l’’abrogazione, con decorrenza 

1º luglio 2009, delle disposizioni di cui all’articolo 36, 

comma 5, terzo periodo, nonché all’articolo 37, comma 7, terzo 

periodo, del codice dei contratti pubblici. 

Si tratta delle norme del D.lgs. 163/2006 che, con riferimento ai 

consorzi stabili, ai consorzi fra società cooperative di produzione 

e lavoro e ai consorzi tra imprese artigiane, estendevano il divieto 

di contestuale partecipazione ad una gara del consorzio e delle 

proprie consorziate, anche in relazione alle consorziate diverse da 

quelle indicate come esecutrici dell’appalto. 

Tale divieto era applicabile nel caso in cui le stazioni appaltanti si 

avvalevano del sistema di esclusione automatica delle offerte anomale, 

possibile per i soli lavori di importo non superiore a 1 milione 

di euro (articolo 122, comma 9) ovvero per i servizi d’importo non 

superiore a 100 mila euro (articolo 124, comma 8). 

Le predette disposizioni sono dunque oggi soppresse. 

Come può evincersi dalla stessa disposizione normativa, la scelta 

legislativa è frutto della straordinaria situazione di crisi economica 

in atto ed è volta ad incentivare l’accesso alle commesse pubbliche 

da parte delle piccole e medie imprese. 

In buona sostanza, il legislatore auspica che la rimozione del divieto 

contribuisca al rilancio del mercato, ampliando le prospettive delle 

piccole e medie imprese in relazione a gare di importo contenuto 

e assoggettate all’esclusione automatica delle offerte anomale; 

tali imprese, ancorché facenti parte di una compagine consortile, 

possono oggi decidere di partecipare in vesta autonoma alla gara, 

anche se alla stessa prenderà parte il consorzio. 

Resta ovviamente il divieto di partecipazione contestuale in capo a 

quelle imprese che vengono indicate dal consorzio quali esecutrici 

dell’appalto in caso di esito positivo della gara.. 

IL RISCHIO 

Il rischio è che la facoltà concessa oggi dalla legge possa essere 

utilizzata in maniera distorta, all’esclusivo fine di influenzare negativamente 

l’esito delle gare. 

Lo scopo insito nelle disposizioni di legge oggi abrogate era infatti 

sostanzialmente quello di evitare, nel caso di utilizzo del sistema 

di esclusione automatica delle offerte anomale, che la contestuale 

partecipazione del consorzio e delle consorziate fosse suscettibile 

di influenzare, attraverso la formulazione di ribassi artificiosi, l’individuazione 

della soglia di anomalia - e dunque di esclusione - delle 

offerte. 

A tal proposito, occorre comunque ricordare che sussistono nell’ordinamento 

giuridico alcune previsioni atte a contrastare il rischio 

del verificarsi del fenomeno sopra descritto. 

Ci si riferisce, innanzitutto, alla previsioni di cui all’articolo 34, comma 

2, ultimo periodo del Codice, il quale impone alle stazioni appaltanti 

di escludere dalla gara i concorrenti le cui offerte sono 

ritenute imputabili ad un unico centro decisionale, sulla base di 

univoci elementi. 

Pertanto, laddove ricorra tale ipotesi in relazione ad offerte provenienti 

da un consorzio e da una sua consorziata, le stazioni appaltanti, 

a prescindere dalla modifica normativa introdotta dalla 

disposizione di legge in commento, non potranno che escludere 

dalla gara entrambi detti soggetti. 

In secondo luogo, laddove la contestuale partecipazione consorzio-consorziata 

determini la presentazione di offerte che influenzano 

l’esito della gara, verrebbe a delinearsi la fattispecie di cui 

all’articolo 353 c.p. afferente la turbativa d’asta. 

Il costante insegnamento della giurisprudenza penale sul punto è 

pacifico nell’affermare che tra gli «altri mezzi fraudolenti» mediante 

i quali può commettersi il reato - in alternativa alle condotte 

tipiche ipotizzate dalla norma (violenza, minaccia, doni, promesse, 

collusioni) - rientrano tutti quegli altri mezzi, quali artifici, inganni o 

menzogne, che alterino il regolare funzionamento e la libera partecipazione 

alla gara, il che può dirsi anche di un’offerta in ribasso 

assolutamente anomala ed economicamente del tutto ingiustificata, 

effettuata nella consapevolezza che essa concorre in modo 

80 


del tutto prevalente a determinare a livello minimo la c.d. offerta 

media, idonea ad identificare l’aggiudicatario della gara, previa reciproca 

conoscenza della condotta altrui da parte degli offerenti 

coinvolti (ex multis Cass., sez. VI, 29 aprile 1999). 

In conclusione, la novità legislativa non può e non deve essere intesa 

come un via libera ai consorzi per delineare la “strategia d’assalto” 

alle gare, utilizzando in modo distorto la facoltà di legge; in casi 

di tal genere, come evidenziato, al di là dell’assenza del divieto di 

partecipazione contestuale sopra illustrato, la stazione appaltante 

è tenuta comunque ad applicare gli ulteriori strumenti di controllo 

e le relative conseguenze sanzionatorie previste dall’ordinamento 

vigente. 

Avv. Massimo Gentile 

Rubrica affidata alla cura dello Studio Legale Associato Gentile Varlaro Sinisi di 

Roma, specializzato nel diritto degli appalti e nella contrattualistica, consulente di 

ACAI (Associazione fra i Costruttori in Acciaio Italiani), per tutte le problematiche 

connesse con lo sviluppo e l’applicazione della normativa nel settore delle 

costruzioni. 

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leggi non abrogati espressamente 

e da non considerarsi 

abrogati tacitamente. Nel testo 

anche tutti i regolamenti, 

i provvedimenti, i decreti 

ministeriali, le circolari e le linee 

guida da ritenersi ancora 

applicabili rispetto alla nuova 

normativa.Sono riportate, 

infine, le sentenze relative a 

principi normativi da ritenersi 

ancora applicabili. La ricerca 

di provvedimenti particolari 

è facilitata da un puntuale 

indice analitico che permette 

di individuare rapidamente 

tutte le norme, anche di leggi 

diverse, relative ad uno stesso 

argomento. 


SPAZIO IMPRESE A CURA DI E20 

IGQ: novità 

per le costruzioni 

metalliche 


Nuove iniziative e nuovi ambiti di attività nel quadro dell’oramai 

tradizionale cooperazione di IGQ con ACAI. 

Incontro con il direttore ing. Dario Agalbato. 

Il panorama normativo nazionale ed europeo si conferma in continua 

evoluzione, soggetto a costante arricchimento di nuove 

norme o di adeguamenti di norme esistenti al mutare della realtà 

tecnologica e produttiva. 

Da parte del mondo della certificazione, ne consegue una continua 

tensione all’aggiornamento e all’apertura di nuovi campi di 

intervento. 

La tendenza si riflette anche - e in misura significativa – nell’ambito 

della consolidata cooperazione di IGQ con ACAI, coinvolgendo diverse 

sezioni dell’associazione. 

CM ha incontrato il direttore di IGQ, ing. Dario Agalbato, per fare 

il punto delle novità e delle trasformazioni che investono i diversi 

ambiti di collaborazione e di intervento da parte dell’ente di certificazione 

nei confronti delle Aziende associate all’ACAI. 

BARRIERE STRADALI 

Una prima significativa novità si registra nel settore delle barriere 

stradali di sicurezza. Infatti, spiega l’ing. Agalbato “cambia in modo 

significativo il regime di gestione della barriera, perché finora la barriera 

di sicurezza era soggetta a autorizzazione ministeriale. Quindi il 

produttore doveva fabbricare la sua barriera e sottoporla a prove presso 

un laboratorio autorizzato dal Ministero; successivamente il Ministero 

emetteva l’autorizzazione sulla base del progetto e dei risultati 

delle prove di laboratorio. La Direttiva Prodotti da Costruzione ha incluso 

le barriere stradali di sicurezza tra gli elementi che costituiscono 

sicurezza nell’uso del costruito e che, quindi, rientrano nel regime della 

marcatura CE. La modalità di certificazione è il cosiddetto “Sistema 1”. 

Questo comporta come già in passato una prova di tipo, una qualifica 

del processo produttivo e il rilascio della certificazione del prodotto. 

Poiché il referente non è più il Ministero nazionale, la certificazione ha 

valore in tutta l’Unione Europea.”. 

Va precisato che l’Organismo Notificato (cioè dotato di specifico 

riconoscimento da parte del Governo nazionale) riassume in sé le 

tre funzioni di prova, ispezione in fabbrica e certificazione; quest’ultima 

fase analizza e sintetizza i risultati di prova e ispezione e 

stabilisce se il prodotto e il produttore dispongono dei requisiti necessari 

per la qualificazione. 

Attualmente in Italia sono operativi tre Organismi notificati: IGQ, 

CSI e Aisico. 

IGQ ha sottoscritto una convenzione con il laboratorio LIER di Lione 

e ciò gli consente di essere Organismo notificato anche per le 

prove: pertanto IGQ sta già fornendo servizi completi di certificazione 

per tutti i produttori di barriere di sicurezza stradali che ne 

fanno richiesta e in particolare per gli associati ACAI. 

“La novità importante – commenta l’ing. Agalbato – riguarda la qualifica 

dello stabilimento e del processo produttivo. In sostanza un sistema 

di gestione per la qualità applicato alla fabbricazione della barriera e dei 

suoi componenti. Sul piano operativo si ottimizzano sicuramente i tempi, 

in quanto non è più richiesta l’autorizzazione ministeriale”. 

Tuttavia la norma non stabilisce quali parti o componenti della 

barriera debbano essere prodotti all’interno dello stabilimento; è 

pertanto responsabilità del produttore e dell’organismo di certificazione 

tenere conto dei complessi processi di “outsourcing” che 

caratterizzano l’attuale gestione della produzione nei moderni stabilimenti. 

Il produttore - che si assume la responsabilità del prodotto - deve 

avere la competenza tecnica per garantire che il prodotto risponda 

alle normative, cioè deve avere uno studio di progettazione ed essere 

in grado di esercitare un adeguato controllo sulla produzione 

di tutte le parti che compongono la barriera. 

“Un’attenzione particolare - sottolinea l’ing. Agalbato - deve essere 

posta alla realizzazione di tutti quegli elementi non di serie che compongono 

la globalità della barriera; mi riferisco, per esempio, ai punti 

di giunzione per i tratti di passaggio da una carreggiata all’altra, dove 

82 


è previsto l’utilizzo di speciali dispositivi di ammortizzamento 

dell’urto del veicolo; si tratta di 

elementi che sono vere e proprie “macchine”, 

sui quali si concentra il maggior lavoro di progettazione 

(tanto che sovente sono soggetti a 

brevetto) e che vengono normalmente fabbricati 

interamente ‘in prima persona’ dal costruttore, 

proprio perché sono elementi delicati, che 

hanno caratteristiche di deformabilità e di resistenza 

particolari e sono caratterizzati da una 

progettazione complessa in quanto debbono 

comportarsi secondo schemi strutturali di tipo 

dinamico”. 

Viceversa, per gli elementi più semplici 

(correnti, paletti, bulloni), prevale tendenzialmente 

l’orientamento ad approvvigionarsene 

presso fornitori qualificati nell’ambito 

del proprio sistema di gestione per 

la qualità privilegiando quelli con le performance 

migliori e possibilmente vicini 

ai cantieri di installazione per ottimizzare i 

costi di trasporto. Resta comunque responsabilità 

del costruttore garantire la qualità 

dei singoli componenti, fornendo adeguate 

assicurazioni circa la rintracciabilità dei 

materiali e dei singoli elementi, secondo 

la logica introdotta dalla marcatura CE. I 

prodotti forniti al cantiere sono accompagnati 

da una dichiarazione di conformità 

alla norma rilasciata dal fabbricante e sono 

marcati CE. 

“È la marcatura CE che deve essere sempre 

presente. Il certificato infatti – commenta 

l’ing. Agalbato – secondo le regole europee 

non è più fornito al cantiere, ma può essere 

richiesto dalle autorità nazionali proposte ai 

controlli sul mercato”. 

Al fine di assicurare un’adeguata uniformità 

di comportamento in materia di certificazioni, 

ispezioni e prove è in corso un 

dibattito tra gli organismi di certificazione, 

a livello europeo. È infatti difficile conciliare 

la mentalità della prova che garantisce il 

prodotto con quella del controllo continuo 

della produzione nella fabbrica. Nell’ambito 

del dibattito si confrontano due diverse 

filosofie: la prima tende ad attribuire un 

maggior peso alle prove di laboratorio sui 

prototipi, ritenendole fondamentali per accertare 

la rispondenza dei diversi elementi 

ai requisiti richiesti. L’altra fa prevalere 

l’orientamento, condiviso da IGQ, di assegnare 

grande importanza alla qualificazione 

del sistema di produzione che implica 

la garanzia di rintracciabilità dei materiali 

impiegati, effettuazione di controlli seri e 

attenta e costante qualifica dei fornitori sia 

di materiali che di parti. 

“Nell’intento di porre le basi per un’adeguata 

uniformità di comportamento da parte 

degli Organismi di Certificazione Notificati 

- aggiunge l’ing. Agalbato - nell’ambito 

del vasto gruppo di organismi notificati per 

la direttiva prodotti per le costruzioni è stato 

costituito il Gruppo Settoriale 4 (Gruppo 

di Lavoro Attrezzature Fisse per la Sicurezza 

Stradale di cui IGQ ha il coordinamento) che, 

entro fine anno, dovrebbe portare all’approvazione 

definitiva un documento, nel quale è 

formalizzata una serie di decisioni assunte di 

comune accordo sull’interpretazione di punti 

non chiari della norma. Il documento dovrà 

quindi essere adottato da tutti gli enti europei 

notificati per la certificazione delle barriere .”. 

SCAFFALATURE METALLICHE 

Nel settore delle scaffalature metalliche, da 

parte di IGQ si sottolineano due importanti 

fattori di novità: una rafforzamento dello 

storico Marchio CISI per le scaffalature industriali 

e l’introduzione di uno specifico 

marchio di qualità per le scaffalature commerciali. 

Le scaffalature industriali sono da anni costruite 

ed utilizzate in accordo alla specifica 

normativa sviluppata in ambito ACAI sotto 

il ben noto marchio di Qualità e Sicurezza 

CISI. 

Nel corso del 2009 sono state pubblicate 

una serie di norme europee, alla cui definizione 

ha contribuito proprio ACAI tramite 

la presidenza del relativo Comitato Tecnico 

CEN. Tali norme riguardano in particolare le 

scaffalature porta-pallet (UNI EN 15512, UNI 

EN 15620, UNI EN 15629 e UNI EN 15635). 

“La scaffalatura - spiega l’ing Agalbato - è 

da considerarsi a tutti gli effetti una struttura, 

Quindi si dovranno impiegare esclusivamente 

prodotti e semilavorati qualificati (dotati di 

marchio CE ove previsto) e, inoltre, l’approvvigionamento 

di elementi prelavorati da centri 

di trasformazione o da centri di prelavorazione 

dovrà essere regolamentato in accordo 

alle prescrizioni che regolano la fornitura di 

elementi strutturali per le costruzioni. In particolare 

l’attenzione è posta su aspetti quali 

la certezza del mantenimento delle caratteristiche 

meccaniche e soprattutto le garanzie 

sulla geometria nel rispetto delle tolleranze 

previste dal progetto”. 

Contestualmente il marchio CISI è stato 

arricchito delle indicazioni necessarie per 

la progettazione di scaffalature industriali 

in zona sismica, facendo tesoro dei risultati 

emersi dal lungo e accurato lavoro di 

sperimentazione condotto negli anni scorsi 

da ACAI, Sezione Scaffalature Industriali. 

In particolare , è degno di nota il progetto 

di ricerca SEISRACKS, che ACAI ha coordinato 

in collaborazione con il Politecnico di 

Milano (direzione scientifica del prof. Carlo 

Castiglioni) e molte prestigiose Università e 

Centri di Ricerca Europei. 

Attualmente il marchio CISI è un marchio 

ACAI, riservato quindi a tutti i produttori 

che, oltre a rispondere ai criteri previsti dal 

regolamento ACAI-CISI, sono associati alla 

Sezione Scaffalature Metalliche ACAI. ”Il 

passo successivo – aggiunge l’ing. Agalbato 

– è l’affiancamento al marchio ACAI CISI di 

una certificazione di parte terza di conformità 

alla norme UNI EN citate. Tale certificazione 

verrà affidata ad IGQ che già ora gestisce 

l’attività di ispezione nell’ambito della valutazione 

di conformità al regolamento CISI. 

Questo nuovo marchio potrebbe addirittura 

diventare un marchio UNI , stante il fatto che 

le norme di riferimento sono norma UNI EN. 

In questa situazione esso sarebbe comunque 

aperto a tutti i produttori in grado di rispettare 

gli standard prescritti. In proposito vale 

la pena di ricordare che gli standard previsti 

dal regolamento CISI sono molto elevati e rigorosi, 

in grado di costituire un forte fattore di 

selezione tra gli operatori del comparto. 

Per le scaffalature commerciali ACAI ha 

contribuito in modo determinante alla 


elaborazione della norma UNI 

11262-1. 

Tale norma fornisce istruzioni 

per la progettazione e la 

costruzione delle scaffalature 

commerciali di acciaio delle tipologie 

“a gondola” e “a parete” 

destinate ad essere installate in 

supermercati ed esercizi commerciali 

di vario tipo. La norma 

nella prima parte stabilisce le 

caratteristiche meccaniche degli 

acciai da impiegare, i metodi 

di calcolo e verifica, le prove 

per la caratterizzazione degli 

elementi strutturali principali. 

Anche per questo prodotto 

l’ACAI ha richiesto ad IGQ di definire 

uno schema certificativo 

per il rilascio di uno specifico 

marchio di qualità e sicurezza, 

il marchio “SCQ, Scaffalature 

Commerciali di Qualità” associato 

al marchio UNI. Ciò in modo 

da rendere al contempo possibile 

il riconoscimento di quelle 

aziende che hanno profuso 

impegno e risorse nella fase 

di sperimentazione finalizzata 

alla messa a punto della norma 

e che ora sono in grado di 

produrre scaffalature di elevato 

grado di qualità e sicurezza. Lo 

schema del marchio prescrive 

che l’attestato possa essere 

concesso esclusivamente alle 

aziende che operano con sistema 

di gestione della qualità 

certificato ISO 9001:2000 e che, 

dopo accurata verifica, dimostrino 

di soddisfare completamente 

i requisiti imposti dalla 

norma UNI 11262-1. 

NUOVE NORME TECNICHE 

PER LE COSTRUZIONI 

L’ing. Agalbato ricorda anche 

che con l’entrata in vigore delle 

Nuove Norme Tecniche per le 

Costruzioni (entrate in vigore 

il 30/6/09), è stato introdotto 

l’obbligo per le officine di carpenteria, 

così come per i centri 

di servizio, di dotarsi di uno specifico 

sistema di controllo della 

produzione, ben calibrato sui 

processi che governano la fabbricazione 

di quegli elementi 

specifici destinati alla realizzazione 

delle costruzioni in acciaio. 

Dunque non si richiede 

una generica certificazione di 

sistema qualità secondo ISO 

9000, ma un più specifico Sistema 

Qualità per così dire “su 

misura” per le carpenterie, comunque 

certificato ISO 9000. 

È la “condicio sine qua non” per 

le imprese di carpenteria per 

poter accedere alla qualificazione 

necessaria per l’iscrizione 

all’Albo del Ministero delle Infrastrutture. 

I tecnici di IGQ da tempo sono 

al lavoro anche su questo “fronte” 

di attività e IGQ è in grado 

di proporre uno schema di 

certificazione calibrato sulle 

reali esigenze e prerogative del 

comparto della carpenteria. 

Campi di attività 

di IGQ 

• Certificazioni di sistema 

ISO 9001 

• Certificazioni ambientali 

ISO 14001 

• Certificazioni di sicurezza 

e salute del lavoro BS OH- 

SAS 18001 

• Certificazione di prodotto 

• Prove, ispezioni e certificazioni 

ai fini della marcatura 

CE 

84 


ACAI informa 

Ricordo dell’ing. 

Edoardo Nova 

Agenda 

SAIE 2009 

Bologna Fiere, 28-31 ottobre 2009 

Il prossimo appuntamento con 

la quarantacinquesima edizione 

della Fiera internazionale del- 

RESTRUCTURA 

Torino/Lingotto Fiere, 

26-29 novembre 2009 

Restructura 2009, arrivata alla 

ventiduesima edizione si propone 

come il punto di incontro 

delle novità dell’intera filiera edi- 

NOTIZIARIO 

titone” di Genova. Con Leo 

l’edilizia vedrà focalizzare l’atten- 

lizia. Dal progetto alla sua realiz- 

Finzi aveva scritto l’indimen- 

zione su temi di estrema attuali- 

zazione, passando per il cantiere, 

ticabile testo dal titolo “Ele- 

tà, fra i quali: 

è obiettivo costante offrire una 

menti strutturali” che ebbe 

• Focus on Terremoto: l’argo- 

panoramica completa sul mon- 

due edizioni ed una diffusio- 

mento sulle “Tecnologie per la 

do delle costruzioni attraverso 

ne capillare tra gli ingegneri 

protezione dal rischio sismico: 

materiali, tecnologie e know- 

strutturisti dell’acciaio. 

strategie e prospettive”, verrà 

how coinvolgendo tutti gli attori 

Edoardo Nova è stato Pre- 

approfondito attraverso una 

del settore. Il confronto fra ope- 

sidente del Collegio dei 

mostra al Centro Servizi organiz- 

ratori professionali da un lato e 

Tecnici dell’Acciaio negli 

zata con l’Università di Bologna 

i momenti di approfondimento 

anni 1976/1978. Coloro che 

(Dipartimento DISTART Facoltà 

per i potenziali utenti dall’altro, 

scrivono hanno condiviso 

di Ingegneria). 

fanno da cornice al ricco calen- 

parecchi decenni di lavoro 

• Saie Selection: concorso arti- 

dario di eventi in programma. Il 

insieme, dapprima come gio- 

colato in due sezioni dedicato 

layout espositivo comprende le 

Il 27 luglio scorso è mancato 

vani ingegneri di studio, poi 

al Social housing e efficienza 

seguenti aree tematiche omoge- 

l’ing.Edoardo Nova, figura tra 

come collaboratori e amici. 

energetica; da queste priorità 

nee: cantiere e macchine, edilizia 

le più rappresentative dell’in- 

E’ difficile separare, in questo 

ha preso il via il concorso di Saie 

e finiture, energia e ambiente, 

gegneria strutturale italiana 

momento, i ricordi professio- 

dedicato alle “Soluzioni abita- 

impianti e sicurezza, servizi e ge- 

del dopoguerra. Era nato nel 

nali (è stato un vero maestro 

tive sostenibili a basso costo e 

stione. Per informazioni: 

1921. Con il prof. Leo Finzi 

per generazioni di ingegneri) 

a basso consumo energetico”, 

www.restructura.com 

(1924 – 2002) ha fondato nel 

da quelli personali. Vogliamo 

riservato a studenti e giovani 

1953 lo studio Finzi e Nova di 

ricordare la sua integrità mo- 

progettisti. 

BATIMAT 2009 

Milano, che ha realizzato mol- 

rale e la serietà nell’affrontare 

• Cuore Mostra: focalizza i temi di 

Parigi, 2-7 novembre 2009 

te strutture di alto livello: si ri- 

ogni problema che nasceva 

maggiore attualità nel dibattito 

L’edilizia si rinnova è il tema con- 

cordano tra gli altri: la struttu- 

dal quotidiano lavoro, la sua 

architettonico contemporaneo 

duttore del 27° Salone interna- 

ra del complesso fieristico di 

straordinaria memoria nel 

con l’intento di approfondire le 

zionale delle costruzioni che si 

Genova con la bellissima ten- 

ricordare i dettagli dei lavo- 

tematiche della sostenibilità e 

terrà a Parigi dal 2 al 7 novem- 

sostruttura, il padiglione della 

ri che aveva seguito anche 

del risparmio energetico. 

bre 2009. Dedicata al tema del 

Russia per l’Expo di Montreal, 

dopo parecchi anni. 

Questi argomenti verranno af- 

restauro sostenibile degli edifici 

i palazzi della Snam a San Do- 

Ha lavorato fino all’età di 75 

frontati in un convegno inter- 

e dell’efficacia energetica que- 

nato ed il palazzo ENI a Roma, 

anni, ma è sempre stato, al- 

nazionale, in una mostra e nel 

sta edizione illustrerà un anno 

molti complessi industriali in 

meno fin quando le forze lo 

volume di approfondimento 

di impegno e di realizzazioni 

acciaio, l’ampliamento dello 

hanno sorretto, prodigo di 

secondo la tradizionale articola- 

dei professionisti del settore per 

stadio Giuseppe Meazza di 

consigli per le nostre attività. 

zione dell’iniziativa. 

progettare l’edificio di domani, 

Milano in occasione del cam- 

E’ stato, per noi, un punto ri- 

L’ente fieristico ha voluto im- 

in particolar modo per quanto 

pionato mondiale di calcio 

ferimento ed un esempio da 

primere una nuova caratteriz- 

riguarda le dispersioni energe- 

del 1990, le strutture princi- 

seguire. 

zazione logistica alla stampa 

tiche, lo sviluppo delle energie 

pali delle centrali nucleari di 

Ci mancherà moltissimo. 

tecnica. Pertanto Costruzioni 

rinnovabili, l’isolamento acusti- 

Latina, Caorso e Montalto di 

Metalliche sarà ospitata nel pa- 

co, l’accessibilità per le persone 

Castro, le strutture dell’aero- 

Riccardo De Col, Bruno Finzi, 

diglione 18 stand C39. 

con mobilità ridotta, sicurezza, 

porto Malpensa 2000 e il “Ma- 

Alberto Vintani 

Per informazioni: 

comfort. Per informazioni: 

www.saie.bolognafiere.it 

info@salonifrancesi.it 


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