Statische berekeningen - Keramo Steinzeug

More documents

Recommendations

Info

Statische berekeningen voor de open-sleuf-inbouw - het behoud van de sleufwanden in de tijd. Op deze wanden wordt een horizontale druk uitgeoefend. De verhouding van de verticale tot de horizontale bodemdruk in de hoofdaanvulling wordt als factor K1 ingevoerd. Deze wordt in eerste instantie, onafhankelijk van bodemtype en beschoeiingstype, gelijk aan 0.5 gesteld.; - het effectief kunnen optreden van deze wrijving. Om dit te begroten wordt een factor d (wandwrijvingshoek) ingevoerd welke van de bodemwrijvingshoek j’ en van de beschoeiingsvoeg afhangt. Deze beschoeiingsvoeg is mede bepaald door het aanvullingstype (A1 tot A4), de aard van beschoeiing en de verdichting; - het buistype. Bij elastische buizen kan de buisvervorming zodanige waarden bereiken dat boven de buis een bodemkolom ontstaat met een breedte gelijk aan de buisbreedte en met nog slechts een geringe binding met de rest van de sleufopvulling. De - voor elastische buizen - gunstigere belastingsverdeling over de sleufbreedte wordt hierdoor afgezwakt. Tabel 3 geeft voor verschillende aanvullingstypes en bodemtypes de wandwrijvingshoek d en elasticiteitsmoduli. De lastverminderingsfaktor k voor sleuflasten is dus afhankelijk van h/b, K1 en d en wel volgens volgende functie. Voor sleuven met schuine wanden wordt een nieuwe k waarde bepaald als lineaire interpolatie tussen ß = 0° (ophoging) en ß = 90° (parallelle wanden). De k factor mag slechts worden ingeroepen wanneer de elasticiteitsmodulus van de naastliggende bodem (E3) groter of gelijk is aan de elasticiteitsmodulus (E1) van de opvulling. E1 kan, in functie van het aanvullingstype en afhankelijk van het bodemtype afgeleid worden uit tabel 4. Wanneer de uitgegraven grond herbruikt wordt voor de sleufopvulling kan men, tenminste voor starre buizen, ervan uitgaan dat E3 ³ E1 zodat de silotheorie mag worden ingeroepen. Als er bodemuitwisseling gebeurt, kan men de elasticiteitsmodulus van de naastliggende bodem afleiden uit tabel 4 waarbij mag worden aangenomen dat de proctorwaarde meestal tussen 90 en 97 % ligt. 6 k = -2 h/b . K tan d 1 - e 1 2 h/b . K tan d 1 Grondwater en andere lastvergrotende factoren Zo het grondwaterpeil in de tijd zowel boven als onder de buiskruin zich kan situeren, wanneer met zeer smalle sleuven wordt gewerkt, of wanneer de beschoeiing in eenmaal verwijderd wordt, kunnen zettingen optreden. Dit wordt in rekening gebracht door de effectieve elasticiteitsmodulus E2 in de buiszone met een factor f en a af te zwakken.
Tabel 3 : Opvullingstype en ervan afhankelijk; d en E waarden Statische berekeningen voor de open-sleuf-inbouw Opvullingstype Beschoeiing en verdichting Wandwrijvingshoek d in Elasticiteitsmodulus E b in ° in N/mm² G1 G2 G3 G4 G1 G2 G3 G4 A1 (d = 2/3 j’) Laagsgewijze aanvullen en verdichten direct tegen de 23,3 20 16,7 13,3 16 8 3 2,2 sleufwanden zonder controle op de proctordichtheid A2 (d = 1/3 j‘) Beschoeiingsplaten en verticale elementen zoals 11,7 10 8,3 6,7 6 3 2 1,5 damplanken met ondiep profiel (koud gewalst 8 cm) of beschoeiingsplaten zonder dat een effectieve verdichting plaatsvindt. A4 (d = j‘) Laagsgewijze tegen de sleufwand verdichte bodem 35 30 25 20 23 11 5 - met controle op de vereiste proctordichtheid. Type A4 is niet mogelijk bij klei- of leemachtige bodem. Tabel 4 : Elasticiteitsmoduli van bodems Bodemtype Elasticiteitsmodulus E b in N/mm² bij verschillende proctordichtheden (D pr gaande van 85 tot 100 %). 85 90 92 95 97 100 G1 2 6 9 16 23 40 G2 1,2 3 4 8 11 20 G3 0,8 2 3 5 8 13 G4 0,6 1,5 2,2 4 6 10 6.2 Lastverdeling over de sleufbreedte In de hoger beschreven berekeningsgang zijn de bodemspanningen tot nu toe uit bovenliggende bodemlasten bepaald ter hoogte van de snede juist boven de buiskruin. In de sleufopvulling veronderstelt men hierbij gelijkmatig over de sleufbreedte verdeelde drukken. Onder deze snede komen echter ongelijke zettingen en dus ongelijkmatig verdeelde spanningen voor doordat bodem, buis en fundering verschillende stijfheden bezitten. Bij starre buizen treedt een lastconcentratie op over de buisbreedte terwijl de bodemkolommen naast de buis enigszins ontlast worden. D.w.z. dat er een lastherverdeling plaats vindt. Deze kan men karakteriseren door l B - de bodemlastconcentratiefactor - en l R – de buisconcentratiefactor. Fig. 5 : Spanningsherverdeling voor starre buizen De grootte van de concentratiefactoren wordt dus bepaald door de interactie van de buis- en bodemvervorming welke door een systeemstijfheidsverhouding (Vs) gekenmerkt wordt. 7
Page 1 and 2: Statische berekeningen Statische be
Page 3 and 4: 3.Toepassingsgebied De ATV A 127 be
Page 5: Inbouw Tabel 2 : Bodemkenmerken Sta
Page 9 and 10: Voor de gresbuis is deze Systeemsti
Page 11 and 12: Bij straatverkeer gaat het meestal
Page 13 and 14: 7.2.1 Karakteristieken voor bodem e
Page 15 and 16: 8. Buisopleggingstypes De verschill
Page 17 and 18: Verdichting voorzien in : inbedding
Page 19 and 20: Statische berekeningen voor doorper
Page 21 and 22: Statische berekeningen voor doorper
Page 23: Statische berekeningen voor doorper

Statische berekeningen - Keramo Steinzeug

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?