Er mykstarter eller frekvensomformer på ... - Energi Norge
Er mykstarter eller frekvensomformer på ... - Energi Norge
Er mykstarter eller frekvensomformer på ... - Energi Norge
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
2011-09-14 - Brukermøte spenningskvalitet – <strong>Energi</strong> <strong>Norge</strong><br />
<strong>Er</strong> <strong>mykstarter</strong> <strong>eller</strong> <strong>frekvensomformer</strong> <strong>på</strong> asynkronmotorer de<br />
saliggjørende tiltak for å unngå spenningssprang?<br />
Tarjei Solvang<br />
tarjei.solvang@sintef.no<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
1
Innhold<br />
• Definisjon spenningssprang<br />
• Spenningsforløp motorstart<br />
• Vanlige oppstartsmetoder<br />
– Direktestart<br />
– Stjerne-trekant start<br />
– Mykstarter<br />
– Frekvensomformer<br />
• Hva kan være nødvendig å analysere ved motorstart?<br />
• <strong>Er</strong> <strong>mykstarter</strong> <strong>eller</strong> <strong>frekvensomformer</strong> <strong>på</strong> asynkronmotorer de saliggjørende tiltak for å<br />
unngå spenningssprang?<br />
• Eksempler <strong>på</strong> forenklet beregning av spenningsfall ved motorstart<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Spenningssprang – Definisjon (FoL)<br />
• Spenningssprang: En endring av spenningens effektivverdi innenfor ± 10% av avtalt<br />
spenningsnivå, som skjer hurtigere enn 0,5% av avtalt spenningsnivå pr. sekund.<br />
• Spenningssprang uttrykkes ved stasjonær og maksimal spenningsendring som er gitt ved<br />
henholdsvis:<br />
og<br />
der ΔU stasj er stasjonær spenningsendring som følge av en spenningsendringskarakteristikk,<br />
ΔU maks er den maksimale spenningsdifferansen i løpet av en spenningsendringskarakteristikk<br />
og U avtalt er avtalt spenningsnivå.<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Spenningssprang – Krav (FoL)<br />
• Forskrift om leveringskvalitet og<br />
spenningssprang:<br />
Spenningssprang Maksimalt antall tillatt pr døgn<br />
0.23 ≤ Un ≤ 35 35 < Un<br />
ΔUstasjonær ≥ 3 % 24 12<br />
ΔUmax ≥ 5 % 24 12<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Spenningsforløp ved start av asynkronmotor<br />
• Stor startstrøm skaper reduksjon i<br />
klemmespenning<br />
– 4-8 x In ved direkte start<br />
• Faktorer som <strong>på</strong>virker maksimalt<br />
spenningsfall:<br />
– Motorens merkedata<br />
– Total impedans foran motoren<br />
– Klemmespenning før start<br />
• Motorbelastning vil ikke <strong>på</strong>virke<br />
maksimalt spenningsfall, men varighet<br />
av spenningsdipp<br />
Figur 1: Prinsipielt forløp<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Oppstartsforløp motor<br />
• Motorens merkeytelse avviker som følge<br />
av avvik i spenning<br />
• Belastningsstrømmen i nettet <strong>på</strong>virker<br />
startbetingelsen<br />
• Problem dersom spenningen ikke er<br />
tilstrekkelig for å starte motoren <strong>eller</strong><br />
havner utenfor toleransegrensen til<br />
andre abonnenter<br />
• Rotorens design kan <strong>på</strong>virke startstrøm<br />
og momentkarakteristikk betydelig<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
6
Tilkobling motor<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
7
Effektfaktor motor<br />
• Cos φ mellom 0.7 og 0.9 i<br />
normal drift<br />
• Høy Q ved oppstart (cos φ<br />
mellom 0.1 og 0.3)<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
8
Oppstartsmetoder motor<br />
Direktestart<br />
Frekvensomformer<br />
Stjernetrekant<br />
start<br />
Mykstarter<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
9
Oppstartsmetoder – Stjerne-trekant start<br />
• Aktuelt når det forlanges lavt<br />
startmoment <strong>eller</strong> små<br />
startstrømmer<br />
– Startstrøm reduseres til 1/3 av ISΔ<br />
ved start i stjernekobling<br />
– Startmoment reduseres til 1/4 av TSΔ<br />
• Motor må operere i deltakobling<br />
under normal drift<br />
• Motor startes i stjerne og kobles om<br />
til trekant underveis i startforløpet<br />
• Ved omkobling vil det oppstå et<br />
strømstøt<br />
• Ved ”ugunstig” omkobling vil dette<br />
strømstøtet være betydelig (Mulig<br />
større enn ISΔ)<br />
• Omkobling bør skje nært driftsturtall<br />
(motormoment = lastmoment)<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Oppstartsmetoder – Mykstarter<br />
• Hovedkomponenten i <strong>mykstarter</strong>en er 2 <strong>eller</strong> 3<br />
krafthalvledere (tyristorer) og et tilhørende<br />
elektronisk styrekort<br />
• Inngangsspenningen til motoren kontrolleres<br />
• Lav inngangsspenning gir lav startstrøm og<br />
startmoment<br />
– Startstrøm typisk 3-4 x In<br />
• Koblet i serie med linjespenningen <strong>eller</strong> inni<br />
delta-loopen <strong>på</strong> en trekantkoblet motor<br />
• Mykstartere må tilpasses den aktuelle<br />
motoren/systemet<br />
• Best effekt <strong>på</strong> motorer med høyt startmoment i<br />
direktestart<br />
– Større reduksjon i startstrøm<br />
• “Softstop”<br />
• Høyere pris<br />
• Genererer harmoniske under oppstart (og stopp)<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
11
Oppstartsmetoder – Mykstarter<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
12
Oppstartsmetoder – Frekvensomformer<br />
• Motorens turtall kontrolleres ved å<br />
regulere frekvensen<br />
• Nominelt moment tilgjengelig ved<br />
lave turtall<br />
• Startstrøm = 0,5-1,5 x In<br />
• Kan også benyttes til regulering i<br />
normal drift<br />
• “Softstop”<br />
• Høy pris<br />
• Genererer harmoniske<br />
– Avhengig av størrelse <strong>på</strong> motordrift<br />
– Primært 5. og 7.<br />
– Behov for filter må undersøkes<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
13
Beregning av spenningssprang i kraftnett<br />
• Verktøy:<br />
– Planboka<br />
– Netbas<br />
– SIMPOW<br />
– EDSA<br />
– PSS/E<br />
– Osv..<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Hva kan være nødvendig å analysere ved<br />
motorstart?<br />
• Størrelse <strong>på</strong> spenningsfall ved oppstart<br />
• Varighet av spenningsfall under oppstart<br />
• Maksimalt spenningsfall under normal drift<br />
• Spenningsforløp under normal drift<br />
• Spenningsforløp ved utkobling<br />
• Kan oppstart føre til problemer for andre komponenter i nettet – kaskadering?<br />
• Nivå <strong>på</strong> harmoniske ved bruk av <strong>mykstarter</strong> <strong>eller</strong> <strong>frekvensomformer</strong><br />
• Behov for både stasjonær og dynamisk analyse kan være nødvendig<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
<strong>Er</strong> <strong>mykstarter</strong> <strong>eller</strong> <strong>frekvensomformer</strong> <strong>på</strong> asynkronmotorer<br />
de saliggjørende tiltak for å unngå spenningssprang?<br />
Direktestart Stjerne-trekant Mykstarter Frekvensomformer<br />
Høy startstrøm Ja Tja 1 Tja 2 Nei<br />
Betydelig mekaniske<br />
<strong>på</strong>kjenninger<br />
Ja Ja Nei Nei<br />
Harmoniske Nei Nei Ja Ja<br />
Pris 1 2 3 4<br />
1 ) – Ved omkobling fra stjerne til trekant kan betydelige strømstøt oppstå<br />
2 ) – Startstrømmer <strong>på</strong> 3-4 x In er ikke uvanlig<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
16
Kilder<br />
• TR A3877<br />
• Planboka<br />
• ABB Softstarter Handbook, 2003<br />
• FoL<br />
• IEC 61000-4-30 Ed 2<br />
• IEC 50160<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS<br />
17
Spørsmål?<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Forenklet beregning av spenningsfall ved start av<br />
trefase asynkronmotor<br />
• Maksimalt spenningsfall <strong>på</strong><br />
motorklemmer kan i noen tilf<strong>eller</strong><br />
forenklet beregnes v.h.a. tab<strong>eller</strong> (TR<br />
A3877)<br />
• Tabellene angir spenningsfall i prosent<br />
pr. kW motorstørrelse og km<br />
lavspenningsledning for alternative<br />
ledningstyper<br />
• Nødvendige data:<br />
– UN = Merkespenning for motor<br />
– cosφN = Effektfaktor ved merkeeffekt<br />
– cosφS = Effektfaktor ved start<br />
– IN = Merkestrøm<br />
– ISΔ = Startstrøm direkte start<br />
– ISY = Startstrøm, start i Y<br />
– PN(EL) = Merkeeffekt referert<br />
motorklemmer<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Forenklet beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor - Eksempel<br />
• Data:<br />
– Direkte start av 10 kW motor<br />
– Virkningsgrad 0.85<br />
– UN = 230 V<br />
– Lavspenningsledning: 200 m EX<br />
3x95<br />
• Resultat:<br />
10 kW<br />
PN(EL) <br />
11.8<br />
kW<br />
0.85<br />
%<br />
U<br />
2.5 11.8<br />
kW 0.2<br />
km 5.9 %<br />
kW<br />
km<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Forenklet beregning av spenningsfall ved start av<br />
trefase asynkronmotor<br />
• Tabellene inkluderer ikke spenningsfall i<br />
fordelingstransformatorer og<br />
høyspenningsnett<br />
• Disse bør inkluderes ved små<br />
trafoer/svake nett<br />
• Forenklede beregninger kan også<br />
benyttes her<br />
• Nødvendige data:<br />
– PMN = Merkeeffekt for motor ref aksling<br />
– η = Virkningsgrad for motor i pu<br />
– STN = Merkeytelse for transformator<br />
– SK = Kortslutningsytelse <strong>på</strong><br />
høyspenningssiden<br />
• Transformator:<br />
U<br />
T<br />
% <br />
P<br />
30<br />
S<br />
TN<br />
• Høyspenningsnett:<br />
U<br />
K<br />
% <br />
<br />
kW kVA MN<br />
P<br />
0.<br />
8<br />
S<br />
MNkW<br />
kVA • Ved start i stjernekobling blir<br />
spenningsfallet 3 ganger mindre enn ved<br />
direkte start<br />
K<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Forenklet beregning av spenningsfall ved start av<br />
trefase asynkronmotor - Eksempel<br />
• Data:<br />
– Direkte start av 10 kW motor<br />
– Virkningsgrad 0.85<br />
– 100 kVA fordelingstransformator<br />
– 25 MVA kortslutningsytelse i<br />
høyspenningsnett<br />
• Spenningsfall trafo:<br />
<br />
U T<br />
10kW<br />
100kVA<br />
0.<br />
85<br />
% 30<br />
3.<br />
5%<br />
• Spenningsfall høyspgnett:<br />
<br />
U K<br />
10kW<br />
25MVA<br />
0.<br />
85<br />
% 0.<br />
8<br />
0.<br />
4%<br />
• Oppgitte tab<strong>eller</strong> og formler gjelder<br />
for startstrøm IS = 7xIN og<br />
effektfaktor cosφN = 0.85<br />
• Ved andre merkedata kan følgende<br />
tilnærming benyttes:<br />
I<br />
U<br />
'<br />
U<br />
<br />
<br />
'<br />
7<br />
S pu<br />
0.<br />
85<br />
<br />
cos<br />
'<br />
N<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor<br />
• Nettekvivalent for beregning av<br />
maksimalt spenningsfall ved start av<br />
trefase asynkronmotor<br />
• Spenningsfall i forhold til spenning<br />
før start:<br />
U<br />
U<br />
V <br />
U<br />
0 MS<br />
MS<br />
% 100<br />
1<br />
100<br />
• Uttrykt ved ZNett:<br />
U<br />
U<br />
% <br />
0<br />
U<br />
U<br />
U<br />
U<br />
<br />
1<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
0<br />
MS<br />
3 Z<br />
3 Z<br />
<br />
<br />
<br />
U<br />
<br />
<br />
U<br />
MS<br />
% 1<br />
100<br />
Z<br />
Z<br />
Nett<br />
Nett<br />
Z<br />
MS<br />
Z<br />
MS<br />
I<br />
MS<br />
MS<br />
I<br />
MS<br />
0<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
100<br />
<br />
<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor<br />
• ZNett omfatter impedansen i<br />
høyspenningsnett,<br />
fordelingstransformator og<br />
lavspenningsnett<br />
Z Z Z Z<br />
Nett<br />
K<br />
• ZK er impedansen i<br />
høyspenningsnettet representert<br />
ved kortslutningsytelsen, SK, referert<br />
fordelingstransformatorens<br />
høyspenningsside<br />
Z<br />
K<br />
m <br />
X<br />
K<br />
<br />
T<br />
L<br />
2 U N V <br />
S kVA K<br />
• ZT er impedansen i<br />
fordelingstransformatoren<br />
Z<br />
T<br />
m e % je % <br />
• ZL er impedansen i<br />
lavspenningsnettet<br />
Z L<br />
r<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
km<br />
<br />
x<br />
<br />
100<br />
<br />
km<br />
<br />
2 U TN V <br />
S kVA m R jX Lm<br />
TN<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor<br />
• Motorimpedans ved start: • Impedansene må refereres til<br />
2<br />
<br />
U MNV<br />
<br />
Z MS m<br />
<br />
cos s j sin s<br />
<br />
SMNkVA<br />
I S pu samme spenningsnivå regnes i ohm<br />
og summeres for flere<br />
spenningsnivå<br />
Z<br />
Z<br />
da<br />
R<br />
X<br />
MS<br />
MS<br />
cos<br />
MS<br />
MS<br />
m 2<br />
m s<br />
Z<br />
Z<br />
MS<br />
MS<br />
2 U MNV<br />
<br />
cos<br />
N cos s j sin s<br />
<br />
P kW I pu S<br />
MN<br />
MN<br />
2<br />
j sin 1<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
2 U MNV<br />
<br />
kVA I pu s<br />
cos<br />
s<br />
sin<br />
<br />
s<br />
S<br />
S<br />
U<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
Z<br />
<br />
<br />
<br />
MS<br />
% 1<br />
100<br />
Z<br />
Tot<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor - Regneark<br />
• Beregner maksimalt spenningsfall ved oppstart av trefase asynkronmotor<br />
• Tilgjengelig via planboka<br />
• Nødvendig data:<br />
– Kortslutningsytelse<br />
– Merkedata fordelingstransformator<br />
– Linjedata<br />
– Merkedata motor<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor - Eksempel<br />
• Kortslutningsytelse = 25 MVA<br />
• Fordelingstransformator:<br />
– Ytelse = 100 kVA<br />
– <strong>Er</strong> [%] = 1.20<br />
– Ex [%] = 3.39<br />
– Utn[V] = 240<br />
• Hengeledning:<br />
– REX95 = 0.320 Ω/km<br />
– XEX95 = 0.076 Ω/km<br />
– REX50 = 0.641 Ω/km<br />
– XEX50 = 0.077 Ω/km<br />
• Motor:<br />
– Ytelse = 10 kW<br />
– Virkningsgrad = 0.85<br />
– IS = 7 pu<br />
– CosφN = 0.85<br />
– CosφS = 0.25<br />
• Setter inn i regneark<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS
Beregning av spenningsfall ved start av trefase<br />
asynkronmotor - Eksempel<br />
• Beregninger i regneark:<br />
– Maksimalt spenningsfall: ΔU =<br />
10.21 %<br />
• Tabellberegninger:<br />
– ΔU = ΔUK + ΔUT + ΔUL<br />
– ΔU = 0.4 + 3.5 + 6.8 = 10.69 %<br />
• Avvik = 0.48 %<br />
SINTEF <strong>Energi</strong> AS