xv seminario nacional de grandes barragens rio de janeiro ...

XV SEMINARIO NACIONAL DE GRANDES BARRAGENS
RIO DE JANEIRO
NOVEMBRO 1983
LIMITAcOES DE TEMPERATURA PARA ESTRUTURAS METALICAS DE CAIXAS ESPIRAIS
TEMA III
ENGa NADIA TACONELLI PATERNO
ENG? MARCOS DE AVILA PIMENTA (*)
ENG? LUERCIO SCANDIUZZI(*)
(*) THEMAG ENGENHARIA LTDA.
SAO PAULO, SP

INTRODU^AO
0 dimensionamento do concreto de envolvimento de uma caixa espiral deve vi-
sar a estabilidade , resistencia e durabilidade do conjunto, com adocao de
criterios de projeto a coeficientes de seguranga compativeis com a sua im-
portancia. Da mesma forma, para a estrutura metalica da caixa espiral, seo
feitas algumas exigencias como, por exemplo:
- limitacao da temperatura maxima a que pode ser submetida;
- controle rrgido do seu posicionamento e deformacao durante as operagoes
de lancamento do concreto envoltorio.
Este trabalho apresenta as evolucoes termicas do conjunto da caixa espiral
durante o envolvimento do caracol com concreto , pars as obras de Itaipu e I
lha Solteira, bem comp os estudos termicos te6ricos efetuados para Itaipu.
Alem disso , indica as medidas tomadas para controle dos meximos valores de
temperatura a serem atingidos pelas chapas metelicas do caracol , nas obras
acima referidas.
2. CAIXA ESPIRAL DE ITAIPU
As caixas espirais das unidades geradoras da Hidreletrica de Itaipu ( foto 1)
sao estruturas metelicas de diemetros variiveis de um . maximo de 8 , 76 m a um
minimo de 3,77 m, apoiadas sobre bercos de concreto moldados em uma primeira
fase e posteriormente envolvidas por concreto estrutural de segunda fase.
Foto 1 - Caixa Espiral de Itaipu.
231

Antes da concretagem , a caixa espiral a pressutizada com agua ( pressao de
119 tf/m2 ) e sua geometric deformada serve de forma para o concreto. Apos o
concreto atingir fck = 150 kgf / cm2, a pressa-o interna a retirada fazendo
com que a blindagem volte a posi4ao inicial, surgindo entao, entre os dois
materiais, uma folga que deixara de existir quando a pressao interna de ope
racao for igual ou major que a pressao aplicada durante a concretagem.
As exigencias estruturais , bem Como do esquema de langamento para a concre-
tagem de segunda fase, levaram a utilizageo de mistura de alto consumo de
aglomerante e, consequentemente , alta elevag5o adiabatica de temperatura.
Por outro lado, houve , por parte dos fabricantes , limitagio em 50°C da tem
peratura maxima que a estrutura metalica poderia atingir , como consequencia
da elevag5o de temperatura do concreto envoltorio da mesma . Alem disso, Se-
gundo as especificagoes do fornecedor , o gradiente de temperatura da agua
de pressuriza4ao durante as operagoes de concretagem no poderia ultrapas -
sar 5°C.
Para verificag5o do atendimento a essas exigencias foram elaborados estudos
te6ricos para avaliagio do desenvolvimento das temperaturas do concreto de
segunda fase e da temperatura maxima que a estrutura metalica e a aqua de
pressuriza^ao atingiriam . Para comprovag5o dos resultados destes estudos fo
ram instalados quatro termometros de resistencia eletrica no contato concre
to-chapa metalica , no primeiro bloco ( U-1) em que foi efetuada esta concre-
tagem (ver f i gura 1),
Neste trabalho mostram - se o desenvolvimento , as hipoteses adotadas e os re-
sultados obtidos nos estudos teoricos , bem como sao feitas compararoes com
os dados fornecidos pelos termometros instalados.
2.1 Estudos Te6ricos Previos
2.1.1 Temperaturas da Estrutura Metalica da Caixa Espiral
2.1.1.1 Hipoteses Admitidas
Para verificag5o da maxima temperatura a que estaria sujeita a estrutura me
talica da caixa espiral , admitiu - se fluxo bidirecional de calor para a se-
4;o estudada ,
representada pela malha de elementos finitos constante da fi
gura 2 . Esta se4ao corresponde a um torte da estrutura da caixa espiral on
de a major o volume de concreto envoltorio , que a limitado pela estrutura
metalica ao centro e pelo concreto de primeira fase em suas regioes late-
rais e inferior.
232

233

131
I17
103
80
6
46
31
16
281
268
2 55
2 42
225
204
192
294 295
180
cv in 'T to ^D
Lo Mto K) 'o
-NM
OD CO OD
296 297 298 299 300 301 302 303 304
11 12 21 214 21
10 21
Q 21
218
196 TI- U-12 197
184 185
U -7
TI-U-10
rnO98687 8 / 94 95
• TERMOMETROS
5
0 1 9
173
166
159
TI-U-11 152
96
I I
24
145
138
8 10 II 12 13
305 306
/ Ili
2
14
ESCALA GRAFICA
FIGURA 2-ESTUDO DA TEMPERATURA DA ESTRUTURA META
LICA - MALHA DE ELEMENTOS FINITOS
234
3m
15
293
280
267
254
241
2 24
203
191
179
172
165
158
151
144
130
116
102
79
60
45
30

0 projeto definiu para este concreto as seguintes propriedades:
- fck a idade de despressurizagao : 150 kgf/cm2
fck aos 90 dias : 210 kgf/cm2.
Adotou - se, para fins de estudo teorico, o concreto 19-A-09 ( fck = 150 kgf/
cm2 a idade inferior a 7 dias e fck = 280 kgf /cm2 aos 28 dias). Posterior-
mente , na obra , utilizou-se o concreto 19-C-26 (fck = 150 kgf/ cm2, a idade
inferior a 7 dias e fck = 230 kgf/ cm2 aos 28 dias ). A utiliza4ao desses con
cretos visou permitir uma des press uriza4ao mais rip ida do caracol . Nas tabe
las 1 e 2 apresentam-se suas caracteristicas.
CARACTERfSTICA
CONCRETO 19 -A-09 CONCRETO 19-C-26
(ESTUDO TEORICO PREVIO) (UTILIZADO NA OBRA)
CIMENTO 325 344
E FLY-ASH 38 40
0
z
0
AGUA 154 190
AREIA NATURAL 252 599
AREIA ARTIFICIAL 588 257
BRITA 1 1120 950
A/C 0,40 0,47
SLUMP / cm) 4,5 ± 0,5 18,0 ± 0,5
DENSIDADE ( t/m3) 2,416 2,373
CONDUTIVIDADE TERMICA
(kcal /m2 . h . °C
83 (1)
1 ,
1 , 93 (1)
CALOR ESPECIFICO
(kcal/t . °C) i
250 (2) 250 (2)
Tabela 1 - Caracteristicas dos concretos 19-A-09 e 19-C-26 C1] ,
(1) Valores calculados a partir dos valores medios dos materials
(2) Resultados de ensaios [2] .
[2] ,[51
A velocidade de alteamento das subcamadas do concreto de envolvimento do ca
racol foi limitada , pelo fabricante , a 0,12 m/h, para evitar flutuacao e/ou
deformaCao do mesmo, provocadas pelo empuxo proveniente do concreto fresco.
Esta condi4ao foi representada, no estudo , pelo lan4amento do concreto em
camadas de 0,60 m a cada 5 horas.
235
CiJ

TEMPERATURA (°C)
TEMPO
(HORAS ) CONCRETO 19-A-09 (2) CONCRETO 19-C-26(1).
(ESTUDO TEORICO PREVIO) (UTILIZADO NA OBRA)
0 0,0 0,0
12 5,5 5,9
18 10,4 11,2
24 12,5 13,5
48 21,2 22,9
72 31,2 33,7
96 38,4 41,5
120 42,0 45,4
168 46,0 49,7
216 49,8 53,8
264 51,0 55,1
336 51,4 55,5
504 51,8 55,9
672 53,0 57,2
1440 54,0 58,3
Tabela 2 - Elevacao adiabatica de temperatura dos concretos 19-A-09 e 19-C-
26 [1] , [2] , [5]
(1) Valores calculados com base em ensaios de misturas similares [1]
(2) Resuitados de ensaios E2]
2.1.1.2 Condiraes de Contorno
Foram fixadas as seguintes temperaturas:
- temperatura de lanCamento do concreto: 7°C
- temperatura ambiente : 25°C (adotou- se a temperatura media ambiente dos me
ses mais quentes).
- temperatura da agua de pressurizacao : 25°C (idem).
Considerou - se tambem , a favor da seguranga, que no haveria trocas de ca-
lor entre o concreto envoltorio langado (segunda fase) e o ja existente(pri
meira fase ), que funcionou como forma . Para as demais superfici-es de sepa-
racao entre os materiais , foram adotados os seguintes coeficientes de trans
missao superficial de calor (K) [3] , [4] :
236

- concreto - forma meta- lica - agua:
K = 214 kcal/m2 . h . °C
- concreto - forma metalica - ar:
K = 11,6 kcal/m2 . h . °C
- concreto - ar:
K = 11,6 kcal/m2 . h . °C.
2.1.2 Temperatura da Agua de Pressurizacao
2.1.2.1 Hipoteses Admitidas
Foi efetuado estudo bidirecional da evolucao de temperatura da agua de pres
suriza^a'o, sendo a estrutura representada por uma malha de elementos fini-
tos simplificada (ver figura 3). 0 concreto utilizado foi o mesmo adotado
no estudo anterior (ver item 2.1.1), sendo simulado seu lan^amento em cama-
das de 1,20 m de altura a cada 10 horas. Salienta-se que neste estudo no
foi levado em consideraqao o fen6meno da conveccao termica, mas to somente
a condu^ao termica.
2.1.2.2 Condiqoes de Contorno
As condig6es de contorno utilizadas foram as mesmas do estudo anterior (ver
item 2 .1.1.2).
2.2 Instrumentaqa'o Instalada
Foram instalados, no contato entre a caixa espiral e o concreto envolt6rio
de segunda fase, quatro termometros de resistencia eletrica tipo Carlson(vi
de figuras 1 e 2), com objetivo de verificacao das maximas temperaturas o-
corridas nesta regiao.
2.3 Resultados Obtidos
2.3.1 Temperaturas da Estrutura Me ti lica da Caixa EspiraI
As figuras 4 a 7 mostram as evolu46es de temperatura no contato entre a cai
xa espiral e o concreto envolt6rio de segunda fase determinadas atraves dos
termometros, bem como aquelas calculadas na regiao de instaladoo dos mes-
237

23 8

50
40-4
30-
25
20
10
I
TEMPERATURA MAXIMA ESPECIFICADA PARA A ESTRUTURA
METALICA DA CAIXA ESPIRAL
TL:TEMPERATURA DE LANPAMENTO DO CONCRETO
1
50
TEMPERATURAS MEDIDAS
100
TEMPO (DIAS)
-------- TEMPERATURAS CALCULADAS - ESTUDO PREVIO -TL=7°C
- - -•-- TEMPERATURAS CALCULADAS- ESTUDO POSTERIOR -TL-VAR.
•••••••••••••••••••••••••••• TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO POSTERIOR -TL=25°C
FIGURA 4 -TEMPERATURAS CALCULADAS E MEDIDAS
NO PONTO DE INSTALApAO DO TERM8METRO
TI-U-7
239

U
0
60 -
50
40-
20
10
0
TEMPERATURA MAXIMA ESPECIFICADA PARA A ESTRUTURA
METALICA DA CAIXA ESPIRAL
TL= TEMPERATURA DE LANPAMENTO DO CONCRETO
0 50 100
TEMPERATURAS MEDIDAS
TEMPO (DIAS)
--------- TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO PREVIO-TL=7°C
- - - - - TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO POSTERIOR-TL=VAR.
TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO POSTERIOR-TL=25°C
FIGURA 5-TEMPERATURAS CALCULADAS E MEDIDAS
NO PONTO DE INSTALAcAO DO TERMOMETRO
TI-U-10
240

50
40-^
30-
25
20
10
TEMPERATURA MAXIMA ESPECIFICADA PARA A ESTRUTURA
METALICA DA CAIXA ESPIRAL
TL: TEMPERATURA DE LANCAMENTO 00 CONCRETO
-F
50 100
TEMPERATURAS MEDIDAS
TEMPO (DIAS)
--------- TEMPERATURAS CALCULADAS ESTUDO PREVIO-TL:7°C
- - - - - TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO POSTERIOR-TL--VAR.
TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO POSTERIOR -TLs25°C
FIGURA 6- TEMPERATURAS CALCULADAS E MEDIDAS
NO PONTO DE INSTALAPAO DO TERM6METRO
TI-U-11
241

TEMPERATURA MAXIMA ESPECIFICADA PARA A ESTRUTURA
METALICA DA CAIXA ESPIRAL
TL= TEMPERATURA DE LANCAMENTO DO CONCRETO
T
50 100
TEMPERATURAS MEDIDAS
TEMPO (DIAS )
-------- TEMPERATURAS CALCULADAS-ESTUDO PREVIO -TL:7°C
- - - - TEMPERATURAS CALCULADAS - ESTUDO POSTERIOR-TL=VAR.
•••••••••-••••••••••••••••- TEMPERATURAS CALCULADAS -ESTUDO POSTERIOR -TL=25°C
FIGURA 7- TEMPERATURAS CALCULADAS E MEDIDAS
NO PONTO DE INSTALACAO DO TERMOMETRO
TI-U-12
242

mos. Considerou - se a evolu4ao termica teorica apenas ate cerca de um mes a-
pos o lan4amento do concreto , pois o estudo visou , principalmente, a deter-
minacao das maximas temperaturas atingidas.
0 estudo teorico rmstrou que, para os pontos que representam a estrutura da
caixa espiral , a maxima temperatura calculada foi de ' 28°C, ou seja, bas-
tante inferior ao maximo permitido de 50°C.
Nos pontos de instalagao dos term metros (ver figuras 4 a 7 e tabela .3) as
temperaturas calculadas e medidas sao bastante proximas (o rnaximo valor me-
dido atingiu 29°C - termometro TI-U-12 - contra o valor teorico de 26°C, no
mesmo local).
TERMOMETRO
TEMPERATURA MAXIMA (°c)
TEORICA MEDIDA
DIFERENCA
(°c)
TI-U-7 26 24 - 2
TI-U-10 26 26 0
TI-U-11 26 26 0
TI-U-12 26 29 + 3
Tabela 3 - Temperaturas calculadas e medidas no contato entre a caixa espi-
ral e o concreto envoltorio.
As diferengas verificadas entre os valores meximos teoricos e medidos pelos
termometros TI-U-7 e TI-U-12 (- 2° C e + 3°C , respectivamente ) podem ser
creditadas ao fenomeno da convecgao termica , que impeliu a agua mais aque-
cida para a regiao superior da caixa espiral , permanecendo a sua porgao mais
fria na regiao inferior da mesma, influenciando , assim, os valores de lei-
tura (vide locagao dos termometros nas figuras I e 2).
2.3.2 Temperaturas da Agua de Pressurizagao
0 estudo, que visou a obtengao da variagao da temperatura da agua de pressu
rizagao, mostrou que a maxima elevagao da mesma , em relaga- o a temperatura i
nicial, seria de 0,9°C. Este valor foi calculado atraves da temperatura me-
dia das miximas obtidas nos elementos do material agua , e e bastante infe-
rior ao maximo gradiente termico permitido (5°C).
243

2.3.3 Consideragao sobre os Resultados Te6ricos
A partir dos resultados obtidos nos estudos te6ricos , assegurou-se a possi-
bilidade de langamento do concreto de segunda fase, envoltorio da caixa es-
piral, sem necessidade de utilizagao de equipamento de circulagao interna
de agua, que , caso contrario , seria necessario pars manter a superficie me-
talica a temperaturas inferiores a 50°C e impedir que o gradiente terrnico
da massa de agua ultrapassasse 5°C.
Conforme pode ser visto atraves das leituras dos termometros instalados (vi
de item 2.3.1), estas condigoes foram satisfeitas.
2.4 Estudos Teoricos Complementares
Posteriormente a obtengao dos resultados apresentados no item 2.3,efetuaram
se dois novos estudos com o objetivo de verificar a influencia das condi-
floes de langamento e de contorno na evolugao da temperatura da estrutura me
talica da caixa espiral.
2.4.1 Estudo A
Neste estudo foram feitas as seguintes alteragoes em relagao as hip6teses e
condigoes de contorno assumidas nos estudos previos (ver item 2.1):
- admitiu - se, como concreto envoltorio da caixa espiral , o de nomenclatura
19-C-26, realmente utilizado na Unidade 1, e cujas caracteristicas estao
descritas nas tabelas 1 e 2;
- como temperatura de langamento do concreto utilizaram-se as de cobrimento
dos termometros instalados no bloco U-1 ( entre 7,0°C e 11,8°C);
- a temperatura ambientc e, portanto, a da agua de pressuriza4ao , foi consi
derada igual a 20 °C, por ser esta a temperatura media nos dois meses ime-
diatamente posteriores ao inicio das operacoes de lancamento do concreto;
- admitiu-se trocas de calor entre os concretos de primeira e segunda fase.
2.4.2 Estudo B
As hipoteses alteradas neste estudo em relag5o ao estudo A (item 2.4.1), fo
244

am;
- a temperatura de langamento do concreto foi admitida constante e igual a
25°C (temperatura media ambiente dos meses mais quentes - item 2.1.1.2);
- a temperatura ambiente tambem foi considerada igual a 25°C.
2.4.3 Resultados Obtidos
As curvas de varia4ao de temperatura estabelecidas nestes novos estudos,nos
pontos correspondentes aos term6metros, estao representadas nas figuras 4 a
7 .
A tabela 4 mostra as temperaturas meximas obtldas atraves da leitura dos
termometros, bem Como as calculadas teoricamente nos estudos complementa -
res.
TEMPERATURAS MAXIMAS (OCT
TERMOMETROS CALCULADAS
ME D I DAS
ESTUDO A ESTUDO B,
TI-U-7 24 21 26
TI-U-10 26 21 26
TI-U-11 26 21 26
TI-U-12 29 21 26
Tabela 4 - Temperaturas maximas nos pontos de instalaca'o dos term6metros.
Conforme se observa atraves dos resultados obtidos nos estudos A e B,o prin
cipal fator influente na temperatura das chapas metilicas do caracol e a
temperatura da agua de pressuriza45o. Tanto atraves do estudo A como do es-
tudo B, verificou-se que a maxima temperatura da estrutura metalica seria
1°C major que a temperatura inicial da agua de pressuriza^ao (ver tabela 4)
o que, alias, ja havia sido verificado nos estudos previos realizados (ver
item 2.1).
3. CAIXA ESPIRAL DE ILHA SOLTEIRA
A verificagao das evolu4oes de temperatura da estrutura metalica da caixa
245

espiral tambem foi realizada na Usina Hidrelitrica de Ilha Solteira [6] me
diante a instaladoo de termopares embutidos no concreto envoltorio.
Nesta obra, apos a des mob iIiza4ao das centrais de refrigeragao(janeiro/74),
foi langado concreto a temperatura ambiente para embutimento das caixas es-
pirais das unidades 5 a 20.
0 mitodo construtivo utilizado foi o de langamento do concreto com escora-
mento mecanico interno do caracol e com cobertura externa de sua metade su-
perior com duas camadas de isopor de 10 mm cada . Alem disso, deveriam ser
atendidos os seguintes requisitos:
- limite maximo de temperatura nas chapas do caracol: 50°C;
- as ancoragens suportes no poderiam ser solicitadas por esfor4os superio-
res ao equivalente ao lancamento de uma camada de concreto de 0,70 m de
altura de cada vez;
- o concreto deveria ter fck = 150 kgf/cm2, aos 28 dias.
Desta forma, para a primeira unidade concretada sem a pre-ref rigeragao do
concreto , foram instalados termopares para acompanhamento das temperaturas,
quatro deles a 5 cm da estrutura metalica , em sua metade inferior (onde no
havia cobertura da mesma com placas de isopor).
0 concreto foi langado a uma temperatura m6dia de 25°C a 30°C, numa veloci-
dade maxima de 0 ,55 m/hora e, para atender a resistencia especificada, foi
utilizado consumo de aglomerante da ordem de 200 kg/m3, que corresponde a
uma elevag5o adiabatica de 25°C a 30°C. Assim, verificou-se a necessidade
de utilizagao de um sistema de pos-resfriamento na superficie interna do ca
racol, atrav6s de aspersao de egua.
Tal sistema era ligado ou desligado, dependendo da evoluCao de temperatura
no contato concreto - ca racoI , e permitiu manter a temperatura da chapa em ni
veis inferiores ao meximo permitido ( 50°C). Observou - se que a maxima tempe-
ratura medida foi de 49,5°C.
4. CONSIDERAcbES FINAIS
Os estudos efetuados previamente a concretagem da primeira caixa espiral de
Itaipu (bloco U-1) permitiram estimar as meximas temperaturas a que esta-
246

ia submetida a estrutura metal ica , bem como prever o maximo gradiente tar-
mico da agua de pressuriza4ao da mesma, valores estes devidos ao calor ge-
rado pela hidratagao do cimento.
Os resultados obtidos mostraram que se poderia atender as limitaCoes em re-
la4ao a temperatura maxima da estrutura metalica e a variaCao da temperatu-
ra da massa de agua de pressuriza4ao , mesmo sem a necessidade de circulacao
desta.
Por meio dos estudos efetuados, pode-se afirmar que o fator preponderante
que influencia na maxima temperatura imposta a caixa espiral e a temperatu-
ra initial da agua de pressurizaCao . Isto pode ser observado nas tabelas 3
e 4, onde se verifica que a maxima temperatura da estrutura metalica (valor
teorico) excede de apenas 1°C a temperatura initial da agua de pressuri
zaCao.
Os estudos efetuados comprovaram tambem a viabilidade de concretagem "sob
pressao " de caixas espirais com concreto langado a temperatura ambiente,
sem q ue a temperatura maxima da estrutura metalica e o gradiente entre as
temperaturas initial e maxima da agua de pressuriza4a-o suplantem valores u-
sualmente estipulados.
Para a obra de Ilha Solteira , a instrumenta4ao mostrou que, durante as ope-
raCoes de concretagem , a temperatura da estrutura metalica da caixa espiral
situou-se sempre abaixo do limite especificado (50°C). com o concreto sendo
lancado a temperatura ambiente , devido a eficiencia do sistema de asperseo
de agua na superfrcie interna do caracol.
Desta forma pode-se concluir que , desde que sejam tomadas medidas preventi
vas, tais como pressurizaga-o do caracol ( Itaipu ) ou.aspersao de agua em sua
superfrcie interna ( Ilha Solteira ), as temperaturas de suas chapas metali-
cas podem ser devidamente controladas, mesmo que o concreto envoltorio seja
langado a temperatura ambiente.
5. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
Bureau of Reclamation : " Boulder Canyon Project - Final Reports-Thermal
Properties of Concrete".
^2^ Itaipu Binational: " Relatorio RE-01/81".
247

E3] Johnson , T.N.O.Folmer : " Elementos de Termologia".
[4] Mandry , Wolfgang : " Ober das KUhlen von Beton".
[5] Itaipu Binational: "Relatorios Tecnicos Mensais".
[6] CESP - Setor de Laboratorios - Ilha Solteira: "Caracol CF-05 - Contro-
le de Concretagem Devido ao Efeito Termico - C-12/74".
[7] Koch, Otto G .; Zalszupin, Rene J.; Schmidt , Mario L.S.; Burman , Israel:
6. R E S UMO
"Embutimento de Cakes Espirais pare Turbines Francis em Estrutura de
Concreto" - XIV - Seminario National de Grandes Barragens , Recife,1981.
Este trabalho trata da evolucao da temperatura do conjunto da caixa espiral,
durante o envolvimento com concreto , para as obras de Itaipu e Ilha Soltei-
ra, bem comp dos estudos termicos teoricos efetuados para Itaipu, indicando
as medidas tomadas para controle dos maximos valores de temperatura a serem
atingidos.
Em Itaipu foi utilizado como metodo construtivo de embutimento da caixa es-
piral, a concretagem sob pressao , ou seja , a caixa metalica foi pressuriza-
da a uma pressao de 119 tf / m2 e sobre ela langado o concreto . Assim, sua es
trutura pressurizada serviu de forma a concretagem.
Em Ilha Solteira , o metodo adotado foi o escoramento interno do caracol e
revestimento externo de sua metade superior com placas de isopor.
Em ambos os casos, a temperatura maxima a ser atingida pelas chapas metali-
cas foi limitada em 50°C, sendo que, no caso de Itaipu, o gradiente termico
da igua de pressurizagao durante as operagaes de concretagem no poderia ul
trapassar 5°C.
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