1 - Все форумы для проектировщиков

ЕПЛОИЗОЛЯЦИЯТРУБОПРОВОДОВТЕПЛОСЕТЕЙ

БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТФАКУЛЬТЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВАВ. М. КОПКОТЕПЛОИЗОЛЯЦИЯТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОСЕТЕЙДопущено Министерством образованияРеспублики Беларусь в качествеучебного пособия для студентовспециальности«Теплогазоснабжение, вентиляцияи охрана воздушного бассейна»высших учебных заведений.МинскУП «Технопринт»2002

УДК 699.86:621.643 (075.8)ББК 38.637я73К 65BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовК 65Копко В.М.Теплоизоляция трубопроводов теплосетей: Учеб.-метод.пособие / В.М. Копко. — Минск: Технопринт, 2002. —160 с: ил.ISBN 985-464-175-9Приводятся сведения по теплоизоляционным материалам иконструкциям, применяемым для изоляции теплопроводов. Рассматриваютсяпримеры расчетов по теплоизоляции.Кроме того, в учебном пособии даны методики расчета теплопотребления.Приложения содержат справочный материал для расчетов.Для студентов вызов и специалистов по теплоснабжению.УДК 699.86:621.643 (075.8)ББК 38.637я73ISBN 985-464-175-9© Копко В.М., 2002© УП "Технопринт", 2002

Книга предназначена в качестве учебного пособия для студентовспециальности "Теплогазоснабжеиие, вентиляция и охранавоздушного бассейна", кроме того, она будет полезной для студентовдругих специальностей при изучении курса "Энергосбережение".4

1. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕК ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫМ МАТЕРИАЛАМ,И ИХ СВОЙСТВАТеплоизоляционные материалы и конструкции предназначеныдля уменьшения потерь тепла трубопроводами и оборудованиемтепловых сетей, поддержания заданной температуры теплоносителя,а также недопущения высокой температуры на поверхноститеплопроводов и оборудования.Уменьшение транспортных потерь тепла является главнейшимсредством экономии топлива Учитывая сравнительно небольшиезатраты на теплоизоляцию трубопроводов (5...8% от капиталовложенийв строительство тепловых сетей), очень важным в вопросахсохранения транспортируемого тепла по трубопроводамявляется их покрытие высококачественными и эффективными теплоизоляционнымиматериалами.Теплоизоляционные материалы и конструкции непосредственноконтактируют с окружающей средой, характеризующейся колебаниямитемпературы, влажности, а при подземных прокладках- агрессивными действиями грунтовых вод по отношению кповерхности трубТеплоизоляционные конструкции изготавливают из специальныхматериалов, главное свойство которых - малая теплопроводностьРазличают три группы материалов в зависимости от теплопроводности:низкой теплопроводности до 0,06 Вт/(м # °С) при среднейтемпературе материала в конструкции 25°С и не более 0,08 Вт/(м*°С)при 125°С; средней теплопроводности 0,06.. 0,115 Вт/(м-°С) при25°С и 0,08.. .0,14 Вт/(м # °С) при 125°С; повышенной т сплопроводности0,115...0,175 Вт/(м*°С) при 25°С и 0,14 .0,21 Вт/(м-°С) при125°С[1,с 45].В соответствии с [3] для основного слоя теплоизоляционных конструкцийдля всех видов прокладок кроме бескаиалыюй, следуетприменять материалы со средней плотностью не более 400 кг/м 3 , итеплопроводностью не более 0,07 Вт/(м*°С) при температуре материала25°С. При бескаиалыюй прокладке - соответственно не более600 кг/м 3 и 0,13 Вт/(м-°С)5

Другим важным свойством теплоизоляционных материаловявляется их устойчивость к действию температур до 200°С, приэтом они не теряют своих физических свойств и структуры. Материалыне должны разлагаться с выделением вредных веществ,а также веществ, способствующих коррозии поверхности труб иоборудования (кислоты, щелочи, агрессивные газы, сернистые соединенияитп.)По этой причине для изготовления тепловой изоляции не допускаетсяприменение котельных шлаков, содержащих в своемсоставе сернистые соединения.Также важным свойством является водопоглощение и гидрофобность(водоотталкиванис) Увлажнение тепловой изоляциирезко повышает ее коэффициент теплопроводности вследствиевытеснения воздуха водой. Кроме того, растворенные в воде кислороди углекислота способствуют коррозии наружной поверхноститруб и оборудования.Воздухопроницаемость теплоизоляционною материала такженеобходимо учитывать при проектировании и изготовлении теплоизоляционнойконструкции, которая должна обладать соответствующейгерметичностью, не допуская проникновения влажноговоздухаТеплоизоляционные материалы также должны обладать повышеннымэлектросопротивлением, не допускающим попаданияблуждающих токов к поверхности трубопроводов, особенно прибесканальных прокладках, что вызывает электрокоррозию трубТеплоизоляционные материалы должны быть достаточно биостойкимп,те не подвергаться гниению, действию грызунов иизменениям структуры и свойств во времениИндустриальное^ в изютовлепии теплоизоляционных конструкцийявляется одним из главных характеристик теплоизоляционныхматериалов Покрытие трубопроводов тепловой изоляциейпо возможности должно осуществляться на заводах механизированнымспособом. Это существенно уменьшает трудозатраты,сроки монтажа и повышает качество теплоизоляционной конструкции.Изоляция стыковых соединений, оборудования, ответвленийи запорной арматуры должна производиться ранее заготовленнымичастями с механизированной сборкой на месте монтажа.6

Теплотехнические свойства теплоизоляционных материалов ухудшаютсяпри увеличении их плотности, поэтому минераловатнысизделия не следует подвергать чрезмерному уплотнению Деталикрепления тепловой изоляции (бандажи, сетка, проволока, стяжки)должны применять из агрессивно стойких материалов или с соответствующимпокрытием, противостоящим коррозии.И, наконец, теплоизоляционные материалы и конструкции должныиметь невысокую стоимость, применение их должно бытьэкономически оправданным.7

2. ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ,ИЗДЕЛИЯ И КОНСТРУКЦИИ ПРИ НАДЗЕМНОЙИ ПОДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКАХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙВ КАНАЛАХ2.1. Теплоизоляционные материалыОсновным теплоизоляционным материалом в настоящее времядля тепловой изоляции трубопроводов и оборудования теплосетейявляется минеральная вата и изделия из нее. Минеральнаявата представляет собой тонковолокнистый материал, получаемыйиз расплава горных пород, металлургических шлаков или ихсмеси. В частности, широкое применение находит базальтовая ватаи изделия из нее.Из минеральной ваты изготавливают путем уплотнения и добавкисинтетических или органических (битум) связующих илипрошивки синтетическими нитями различные маты, плиты, полуцилиндры,сегменты и шнуры.Маты минераловатные прошивные изготавливают без обкладоки с обкладками из асбестовой ткани, стеклоткани, стекловолокнистогохолста, гофрированного или кровельного картона;упаковочной или мешочной бумаги.В зависимости от плотности различают жесткие, полужесткиеи мягкие изделия. Из жестких материалов изготавливают цилиндрыс разрезом по образующей, полуцилиндры для изоляции трубмалых диаметров (до 250 мм) и сегменты - для труб диаметромболее 250 мм. Для изоляции труб больших диаметров применяютматы вертикальнослоистые, наклеенные на покровный материал,а также маты прошивные из минеральной ваты на металлическойсетке.Для теплоизоляции на месте монтажа стыков трубопроводов, атакже компенсаторов, запорной арматуры изготавливается шнуртеплоизоляционный из минеральной ваты, который представляетсобой сетчатую трубку, как правило, из стеклоткани, плотно наполненнуюминеральной ватой. Теплопроводность изделий из8

минеральной ваты зависит от марки (по плотности) и колеблетсяв пределах 0,044...0,049 Вт/(м # °С) при температуре 25°С и0,067. ..0,072 Вт/(м-°С) при температуре 125°С [4, с. 10. .30]Стеклянная вата представляет собой тонковолокнистый материал,получаемый из расплавленной стеклянной шихты путемнепрерывного вытягивания стекловолокна, а также центробежно-фильерно-дутьевымспособом Из стеклянной вагы методомформования и склеивания синтетическими смолами изготавливаютплиты и маты жесткие, полужесткие и мягкие. Изготавливаютсятакже маты и плиты без связующего, прошивные стекляннойили синтетической нитью [4, с 36...45]Величина коэффициента теплопроводности изделий из стекловатытакже зависит от плотности и колеблется в пределах0,041...0,074 Вт/(м-°С)Находят широкое применение в качестве оберточного и покровногоматериала холст стскловолокнистый (нетканый рулонныйматериал на синтетическом связующем) и полотно холстопрошивпоеиз отходов стекловолокна, преде гавляющее собой MIIOI ослойныйхолст, прошитый стеклонитямиВулканитовые изделия получают смешиванием диатомита, негашенойизвести и асбеста, формованием и с обработкой в автоклавах.Изготавливают плиты, полуцилиндры и сегменты для изоляциитрубопроводов Ду 50 ..400 Теплопроводность изделии от0,077 Вт/(м*°С) при 25°С до 0,1 Вт/(м-°С) при 125°С [4, табл 1.74]Известково-крсмнистыс материалы -тонкоизмсльчеиная смесьнегашеной извести, кремнеземистого материала (дпаюмпт, трепел,кварцевый песок) и асбеста Выпускают изделия также в видеплит, сегментов и полуцилиндров для изоляции трубопроводовДу 200.. .400. Теплопроводность материала or 0,058 Вг/(м-°С) при25°С до 0,077 Вт/(м-°С) при 125°С [4, табл 1 78]Перлит - пористый материал, получаемый при термическойобработке вулканического стекла с включениями полевых шпатов,кварца, плагиоклазов Сырьем для получения вспученногоперлита служат и другие силикатные породы вулканического происхождения(обсидиан, пемза, туфы и пр ) В виде щебня и пескаперлит используется как заполнитель для приготовления теплоизоляционныхбетонов и других теплоизоляционных изделий, какнапример, битумоперлит.9

Смешивая перлитный песок с цементом и асбестом путем формованияполучают перлитоцементные изделия в виде полуцилиндров,плит и сегментов. Коэффициент теплопроводности от 0,058 Вт/(м»°С)при 25°С до 128 Вт/(м*°С) при 300°С [4, табл. 1.84].Все более широкое применение в качестве основного теплоизоляционногослоя находят пенопласты. Пенопласты представляютсобой пористый газонаполненный полимерный материал.Технология их изготовления основана на вспенивании полимеровгазами, образующимися в результате химических реакциймежду отдельными смешивающимися компонентами. К пенопластам,допускаемым к применению для изоляции теплопроводов,следует отнести фенолформальдегидные пенопласты ФРП-1 ирезопен, изготавливаемые из резольной смолы ФРВ-1А или резоцелаи вспенивающего компонента ВАГ-3. Из этого материалаизготавливаются цилиндры, полуцилиндры, сегменты, изолированныефасонные части марок ФРП-1 и резопен [4, табл. 1.112].Теплопроводность составляет 0,043...0,046 при 20°С.Также перспективно применение пенополиуретановых материалов,получаемых в результате смешения различных полиэфиров,изоцианатов и вспенивающих добавок [4, табл. 1.114].Нанесение пенопластовой изоляции производится на заводахпутем заливки в формы или набрызга на поверхность труб. Изоляциястыков, фасонных частей, арматуры и др. возможна на местемонтажа трубопровода путем заливки в опалубки или в скорлупыжидкой вспененной массы с последующим быстрым твердениемпеноизоляции.Например, разработанная ВНИПИэнергопром пенополиуретановаятеплогидроизоляция ППУ 308 Н имеет коэффициент теплопроводности,равный 0,032 Вт/(м»°С) при плотности 40.. .90 кг/м 3 , наноситсяна трубы механизированным способом, при этом не требуетсяантикоррозийное покрытие. Наружный слой плотностью150...400 кг/м 3 с пределом прочности на сжатие 50 кг/см 2 используетсяв качестве покровного слоя2.2. Теплоизоляционные конструкцииТеплоизоляционные конструкции включают в себя защитноепокрытие поверхности труб от коррозии, основной слой изоля-10

ции (несколько слоев) и защитное покрытие (покровный слой), предохраняющийосновной слой теплоизоляции от механических повреждений,воздействия атмосферных осадков и агрессивныхсред. К защитному покрытию относятся также средства и деталикрепления покровного слоя и изоляции в целомВыбор защитного покрытия поверхности труб от коррозии производитсяв зависимости от способа прокладки, от вида агрессивныхвоздействий на поверхность и от конструкции тепловой изоляции(прил. 5).Наиболее распространенным являются масляно-битумные покрытияпо грунту, а также покрытия изолом или бризолом по изольноймастике.Весьма эффективным является стеклоэмалсвое покрытие, состоящееиз смеси кварцевого песка, полевого шпата, глинозема,буры и соды. Для повышения сцепления с металлом в составвводят оксиды никеля, хрома, меди и другие добавки Водныйгустой состав наносится на поверхность трубы, высушивается иоплавляется на поверхности трубы в кольцевом электромагнитноминдукторе при температуре около 800°С. Стыковые соединениятруб могут покрываться эмалью при помощи передвижныхустановок. Недорогим антикоррозийным средством являетсяпокрытие краской ЭФАЖС на эпоксидной смоле Находятприменение другие эпоксидные эмали Для теплопроводов, находящихсяв жестких температурно-влажностиых условиях, весьмаэффективна металлизация поверхности алюминием газотермическимспособом Алюминиевое покрытие наносится па поверхностьтрубы при помощи газопламенных или элсктродуговыхаппаратов газовой или воздушной струей Установка по металлизацииалюминием может входить в поточно-механизированнуюлинию по теплоизоляции трубПеред нанесением антикоррозионного покрытия поверхностьтруб зачищается от коррозии и окалины механическими щеткамиили пескоструйными аппаратами и при необходимости обезжириваетсяорганическими растворителямиПолносборные теплоизоляционные копе грукцпи - наиболее индустриальныйвид изоляции - изготавливаются на заводе с противокоррозионнойобработкой труб и с креплением покровногослоя поверх основного слоя изоляции Изоляция стыков, фасон-11

ных частей, арматуры, компенсаторов и др. производится послемонтажа всех элементов участка теплосети из заготовленных назаводе штучных теплоизоляционных изделий.Сборные комплектные теплоизоляционные конструкции представляютсобой полный комплектный набор теплоизоляционныхизделий, элементов покрытия и крепежных деталей по размерами диаметрам.В приложении 4 приведены конструкции теплоизоляционныеполносборные и комплектные для тепловых сетей.Подвесные теплоизоляционные конструкции - основной способтеплоизоляции теплопроводов надземной и подземной канальнойпрокладок. Выполняется из изделий минеральной ваты, стекловаты,вулканитовых изделий, известково-кремниевых и другихматериалов. В приложениях 1 и 2 приведены допускаемые материалыдля основного слоя изоляции в зависимости от способапрокладки теплосети.В настоящее время изготовление подвесных теплоизоляционныхконструкций, как правило, осуществляется сборкой штучныхзаготовок с закреплением покровным слоем и деталями крепления.Сборка изоляционных конструкций на объекте монтажа изготовых элементов (сегментов, полос, матов, скорлуп и полуцилиндров)связана с большой затратой ручного труда.При монтаже теплоизоляции из мягких материалов (плит, матов)при нанесении покровного слоя неизбежно уплотнение материалатеплоизоляционного слоя. Это должно учитываться прирасчете необходимого количества материала коэффициентомуплотнения (прил. 8).Для изоляции запорной арматуры находят применение съемныеконструкции набивной изоляции в виде тюфяков, заполненныхминеральной или стеклянной ватой, перлитом и другим теплоизоляционнымматериалом. Оболочка тюфяков изготавливаетсяиз стеклоткани.Покровный слой при надземной прокладке на открытом воздухе,как правило, выполняет функции защитного покрытия от проникновенияатмосферной влаги. Используется фольгоизол, фольгорубероид,армопластмассовые материалы, стеклотекстолит, стеклопластик,сталь листовая углеродистая и листовая оцинкованная,листы, ленты и фольга из алюминиевых сплавов (прил. 6 и 7).12

При прокладке в непроходных каналах используют более дешевыеармопластмассовые материалы, стеклотекстолит, стеклопластик,стеклорубсроид, рубероид. В тоннелях допускается такжеприменять фольгоизол, фольгорубсроид и алюминиевую фольгудублированную.При выборе материала для защитного покрытия в зависимостиот способа прокладки теплопроводов следует руководствоватьсянормами [3, прил 3].Крепление покровного слоя из листового металла производятсамонарезающими винтами, планками или бандажами из упаковочнойленты или лентами из алюминпсвою сплава, оболочки изстеклопластика, фольги и других материалов, крепят бандажамииз алюминиевой или упаковочной ленты, оцинкованной стальнойленты и проволоки. Покрытие из кровельной стали окрашиваюiатмосферостойкими красками.На рис. 1 приведен пример теплоизоляции трубопровода мниераловатпымиплитами.Рис 1 Теп повал изоляция трубопроводовмппераловатпыми матами па подвесках1,2-маты, 3 - подвеска, 4 - бандаж, 5 —сшивкаОберточные конструкции выполняют из прошивных матов илииз мягких плит на синтетической связке, которые сшивают поперечнымии продольными швами. Покровный слой крепится также,как и в подвесной изоляции13

Оберточные конструкции в виде теплоизоляционных жгутов изминеральной или стеклянной ваты после наложения их на поверхностьтакже покрывают защитным слоем. Изолируют стыки, фасонныечасти, арматуру.Мастичная изоляция применяется также для теплоизоляции наместе монтажа арматуры и оборудования. Применяют порошкообразныематериалы: асбест, асбозурт, совелит. Замешенная наводе масса накладывается на предварительно нагретую изолируемуюповерхность вручную. Применяется мастичная изоляцияредко, как правило, при ремонтных работах.14

3. ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫИ КОНСТРУКЦИИ БЕСКАНАЛЬНЫХ ПРОКЛАДОКПрименение бесканальных прокладок привлекаем более простойконструкцией и меньшей стоимостью по сравнению с прокладкойв каналах, однако, в этом случае требуется более тщательнаягидроизоляция поверхности теплопровода вплоть до помещенияизолированной трубы в герметичную оболочку Следуетразличать конструкции бесканальных прокладок, засыпные,монолитные (литые) и прокладки в предварительно изолированныхтрубах с герметичными защитными оболочками [5]Засыпные конструкции характеризуются тем, что смонтированныетрубопроводы с антикоррозийным покрытием, уложенные в Tpaiiшею,засыпаются теплоизоляционной массой В качестве засыпокиспользуют керамзитовый гравий, перлит, асфальтоизол Последнийхарактеризуется тем, что при разогреве трубы теплоносителем вокругповерхности трубы создается тройной слой: оплавившийся материал,который обволакивает поверхность трубы, являясь антикоррозионнымслоем, далее идет пористая спекшаяся масса, являющаясятеплоизоляционным слоем, и псско-1равиеобразный периферийныйслой засыпки, не изменяющий своих свойств (рис 2) При эксплуатацииувлажняется, в основном, наружный слой, и к поверхноститрубы влага не проникает. Перемещение трубопровода вследствиетемпературного удлинения происходит в вязком расплавленном слоеТеплопроводность асфальтоизола колеблется от 0,085 Вт/(м»°С) всухом состоянии до 0,2 Вт/(м»°С) в увлажненном [5]Для приготовления засыпки в виде асфальтоизола могут применятьсяотходы от переработки нефтиЗасыпная теплоизоляция из керамзита и перлита рекомендуем -ся при сухих и маловлажных грунтах с низким уровнем грунтовыхвод Для защиты от поверхностных вод обсыпку рекомендуетсяпокрывать полиэтиленовой пленкой, изолом, рубероидом идругими рулонными материаламиНаходит применение засыпка гидрофобизироваппым меломПеред обработкой в шаровой мельнице мел смешивается с гидрофобизатором.15

Рис 2 Тепловая изоляцияиз самоспекающегося порошка (асфальтоизола)1 -плотный слой, 2 - пористый слой,3 - порошкообразный слойЗасыпка мела производится в инвентарную опалубку, в которуюпредварительно укладывается полиэтиленовая пленка Послеобсыпки трубопровода и уплотнения пленкой внахлест укрываютизолированный трубопровод. Коэффициент теплопроводностигидрофобизированного мела в среднем 0,086 Вт/(м«°С).Монолитные теплоизоляционные конструкции получили самоеширокое распространение.Примером такой конструкции является армопенобетонная оболочка,разработанная и широко применяемая в Ленинграде с 1948 г.Изготовление ее и покрытие труб производится индустриальнымспособом на специализированных заводах. Армирование, заливкапенобетоном в формы и автоклавная обработка производитсяна поточной линии. В бетон добавляют пенообразователь (столярныйклей, канифоль и кальцинированная сода). Гидрозащитноепокрытие выполняется в виде трех слоев бризола на битумно-резиновоймастике. Защитный слой - асбестоцементная штукатуркапо проволочной сетке В других случаях защитный слойвыполняется из двух-трех слоев стеклоткани по битумно-резиновоймастике (рис. 3).Тепловое удлинение труб в изоляции из армопенобегона происходитвместе с изоляцией.Стыки труб изолируют по месту монтажа скорлупами или сегментамииз пенобетона, фенольного поропласта или газобетона.Теплопроводность пенобетона составляет 0,093...0,116 Вт/(м«°С).16

8 9Рис 3 Прокладка трубопроводов в изоляциииз монолитного армопенобетоиа1 - изолируемый трубопровод; 2 - спиральная арматура,3 - армопснобстон, 4 - почуцилиндр ичи сегментиз пенобетона дпя изоляции мест стыков,5 - гидроизоляционный слой, б - штукатурный спой, 7 - грунт,8 - щебеночная подготовка, 9 - стержневая арматураВысокая иидустриальиость изготовления изоляции в монолитнойоболочке из армопенобстона явилась результатом широкого внедренияэтою метода строительства бескапальпых теплопроводовДругим, широко распространенным способом индустриальногостроительства тепловых сетей являются бесканальные прокладкив бнтумоперлитиой оболочке. Изгоговлеиие бигумопсрлитпойсмеси, нанесение на поверхность трубы, уплотнение и покрытиерулонным материалом осуществляется на поточной линииВследствие малого сцепления битумоперлига с поверхностьютрубы тепловые удлинения происходят внутри изоляцииПри этом способе изоляции необходимо осуществляв усиленноеантикоррозийное покрытие груб с учетом возможности проникновениявлаги к поверхности труб через изоляцию Невысокаястоимость изоляционной конструкции и иидустриальиость сеизготовления явились следствием широкого применения бнтумоперлитиойтеплоизоляцииТеплопроводность материала зависит также от плотности иколеблется в пределах 0,08...0,15 Вт/(м в °С)Разработано и применяется большое количество материалов длямонолитной теплоизоляции при бескапальпых прокладках пенобетон,пенополимербстон, перлитобетои, керамзитобстон, асфальтокерамзитобетон,газосиликат, пеностекло и дрПснопласты Применение пенопластов для тепловой изоляциитрубопроводов теплосетей сдерживалось вследствие их низкой17

температуроустойчивости и высоким водопоглощением. Разработаныи применяются композиционные полимерные органическиематериалы с различными добавками, значительно улучшающиеих теплотехнические качества.Например, ЛенЗНИИЭП предложил фенольный поропласт ФЛна основе фенолформальдегидной смолы, керосинового контактаПетрова, мочевины, поверхностно-активного вещества ОП-7алюминиевого порошка и ортофосфорной кислоты [5, с. 100].Однако из-за высокого водопоглощения требуется хорошая гидроизоляцияповерхности труб. Разработанная технология механизированногопокрытия труб изоляционным и гидроизоляционнымслоем позволяет достичь высокой степени индустриализациистроительства теплосетей. Благодаря высокой адгезии поропластас поверхностью трубы тепловые удлинения происходят совместнос изоляцией.ВНИПИэнергопромом налажено производство теплопроводов визоляции из пенополимербстона (ППБИ) методом формования инапыления ППБИ представляет собой новый вид теплогидроизоляциина основе химических органических продуктов и минеральныхнаполнителей. Предназначается для изоляции бесканальнопроложенных теплопроводов с температурой теплоносителя до150°С.Конструкция изоляции монолитная трехслойная: антикоррозионныйслой, плотностью 800.. .1000 кг/м 3 , толщиной 3.. .8 мм, среднийтеплоизоляционный плотностью 200.. .300 кг/м 3 , X = 0,07 Вт/(м в °С)(толщина определяется расчетом) и наружный гидрозащитныи слойвысокой прочности. Все три слоя образуются одновременно приформовании за один цикл.Высокая индустриальность изготовления конструкции позволяетвести монтаж трубопроводов "с колес".18

4. БЕСКАНАЛЬНЫЕ ПРОКЛАДКИПРЕДВАРИТЕЛЬНО ИЗОЛИРОВАННЫХТЕПЛОПРОВОДОВ В ОБОЛОЧКЕИЗ ПЛАСТМАССОВЫХ ТРУББесканальные прокладки получили развитие с применениемпредварительно изолированных труб в заводских условиях по типу"труба в трубе", те. в полиэтиленовую трубу-оболочку сооснопомещают стальную трубу, кольцевое пространство заполняютпеноизоляцией с достаточно низким коэффициентом теплопроводности.Разработанные герметичные конструкции преднзолированныхтруб предохраняют изоляцию и поверхность трубы отпроникновения почвенной влаги Таким образом, поверхностьтрубы надежно защищена от наружной коррозии (рис. 4)Принимая защитные меры против внутренней коррозии - в видепротивокоррозионной обработки сетевой воды, срок службы теплосетибесканальных прокладок с предизолированными трубамив оболочке из полиэтиленовых труб увеличивается до 30 JICI иболее.меднаяпроволока\наружная оболочкапенополиуретанэксплуатационная трубаРис 4 Общий вид предварительно изощювтшой трупыВ [8] приведены основные положения по применению, проектированиюи монтажу тепловых сетей с предварительно изолированнымитрубами. В частности, допускается прокладывать предызолированныетрубы в канале и надземным способом, причем19

при надземной прокладке необходимо выполнять покровный слойв соответствии с требованиями [3].С целью контроля состояния изоляции (увлажнения), прокладкис предизолированными трубами оборудуются системой аварийнойсигнализации, так называемой системой оперативногодистанционного контроля (ОДК) состояния изоляции.Компенсация температурных удлинений производится за счетиспользования углов поворота ("П", "Z" и "Г" - образных компенсаторов),путем предварительного нагрева теплопроводов сиспользованием одноразовых компенсаторов и, частично, за счетувеличения внутреннего продольного напряжения в стенках трубпри их защемлении в грунте.В Беларуси с каждым годом увеличивается внедрение бесканальныхпрокладок тепловых сетей с предизолированными трубами.Существует несколько предприятий и фирм по изготовлениюи монтажу предизолированных труб. Среди них наиболееизвестной является СП "Бел-Изолит", которое изготавливает ипоставляет комплектное оборудование и трубопроводы диаметромдо 600 мм, а для квартальных сетей горячего водоснабженияприменяет предизолированные трубы и фасонные части из стеклопластикаи полипропилена.Большую популярность в мире по внедрению бесканальныхпрокладок с предызолированными трубами имеет фирма АББИ.Ц. Мюллер, которая имеет представительства более чем в 20странах. Рассмотрим подробнее систему фирмы АББ.Строительство теплосетей по разработанной фирмой технологиипроектирования, изготовления и монтажа всех элементов конструкцииотличается высокой индустриалыюстыо и надежностью.Изготавливаются предизолированные трубы и вся оснастка длястроительства тепловых сетей диаметром от Ду 20 до Ду 1000(табл. 3.8.1) [6].Стальные бесшовные трубы изготавливаются в соответствии смеждународным стандартом ISO 4200/DIN 2458. Допускаются кприменению сварные трубы по стандарту DIN 1626. Трубы испытываютсяпод давлением не менее 5 МПа.Рабочее давление теплоносителя - до 1,6 МПа, максимальнаятемпература - 130°С, допустимая кратковременная температура140°С.20

Наружная защитная оболочка изготавливается из полиэтиленанизкого давления плотностью р = 950 кг/м 3 .Теплоизоляция - пенополиуретан плотностью р = 80 кг/м 3скоэффициентом теплопроводности A. HJ= 0,027 Вт/(м»°С) (рис. 4).Для увеличения адгезии (сцепления с теплоизоляцией) поверхностьтрубы подвергается дробеструйной обработке. С этой жецелью внутренняя поверхность полиэтиленовых труб обрабатываетсяэлектрическим коронным разрядомВзамен традиционных поворотов применяются гнутые трубыбольших радиусов гнутья, причем трубы Ду 25.. .85 изгибаются спомощью приспособлений на месте монтажа, а Ду 100 и болееизготавливаются на заводе.Изготовление криволинейных участков с диаметром Ду 500 иболее производится сваркой отдельных частей труб со скошеннымсрезом с последующей изоляцией в сваренной оболочкеДлины гнутых участков, радиусы гнутья и углы определяютсярасчетом при проектировании.Тепловые сети по системе АББ могут проектироваться и монтироватьсяс применением следующих технологий:- предварительный подогрев;- самокомпенсация;- с применением разработанных Е-компенсаторов,- холодный монтаж.При монтаже с предварительным тепловым напряжением теплопроводподвергается предварительному нагреванию до 70°С,что соответствует изменению температуры на 60°С (x Mdk= 130°С,т ш11|= 10°С). Первое перемещение после засыпки теплосети вследствиеохлаждения ДЬ^ (рис 5) ограничивается трением на наружнойповерхности оболочки участков теплопровода, ближайшихк поворотам. Это так называемые фрикционные отрезки L ()0,а участки трубопровода, находящиеся от поворота на расстоянииболее чем L 60, блокируются за счет сил трения оболочки о грунт ине имеют температурных перемещений за счет увеличивающегосявнутреннего напряжения в стенках труб. Сила трения поверхностиоболочки о грунт равна 12.. 15 Н/мм по диаметру оболочкина метр длины трубы.При монтаже с естественной компенсацией (самокомпенсацией)осевые напряжения принимают "Г", "П" и "Z''-образные ком-21

+ 150Н/мм 2 /10°СUo-Н-150Н/мм 2 /130°СAleoА1боРис 5 Схематическое изобраэюепие тепловых напряжений,возникающих на участке трубопровода при монтаже"с предварительным тепловым напряжением"пенсаторы Если длина участка трубопровода между компенсаторамиравна величине 2L 60, то максимальное осевое напряжениесоставит с мак= ±150 Н/мм 2 .При нагревании от температуры монтажа т мак= 10°С до расчетнойт ммн= 130°С первое суммарное перемещение составит ЗД-с6 0. Последующиеперемещения будут равны 2Д^60 экак и в теплопроводах с предварительнымтепловым напряжением (рис. 6).При применении Е-компенсаторов осевое напряжение в трубахпосле нескольких перемещений составит ±150 Н/мм 2 , как и втрубах с предварительным тепловым напряжением. При разогреваниитеплопровода от т МН11= 10°С до т мак= 130°С первое перемещение,как и при самокомпенсации, будет равным ЗД

к- Uo •Ж-+ 150Н/мм 2 /10°СUo-150Н/мм 2 /130°С3 х Д1 боД!боРис б Схематическое изображение тепловых напряжений,возникающих на участке с естественной компенсацией(2 г-образных компенсатора)10,5 х Rmax ЦоМ W« Н+150Н/мм 2 /10°С±•—011/-150Н/мм 2 /130°СЗхД1бо3Д«60Рмс 7 Схематическое изображение теп ювых напряжений,возникающих на участке с Е-компенсаторомПо технологии холодного монтажа максимальные осевые напряженияв трубах после разогрева теплопровода от т ммм= 10°СДо * ы.г = 130°С составят ст = 300 Н/мм 2MclKMuK23

При последующем охлаждении до 10°С осевое напряжение будетравно 0, за исключением участков длиной 2L 60, примыкающихк поворотам. На этих участках осевые напряжения будут изменятьсяот 0 до + 150 Н/мм 2 (рис. 8).W-+150 Н/мм 2 /10°СLeo-H4-L.60-W-300Н/мм 2 /130°СРис 8 Схематическое изображение тепловых напряжений,возникающих на участке при технологии "холодного монтажа "При нагревании теплопровода от 10°С до 130°С первое перемещениеу поворотов будет равно 4Д-С6 0, а последующие перемещениясоставят 2Д-с 60, как и при предыдущих методах.На рис. 9 показан пример использования углов поворота длясамокомпенсации, здесь на участке D между условными неподвижнымиопорами расположен Е-компенсатор.Е-компенсатор (Е-муфта) (рис. 10) представляет собой устройство,срабатывающее только один раз, когда он поглощает (компенсирует)удлинение, соответствующее данному участку присредней температуре. При первом пуске горячей воды после монтажатеплопровода с неподвижными опорами теплопровод удлиняется,Е-компенсатор сжимается до тех пор, пока не сомкнутсявнутренние концы труб 2 (рис. 11).После этого Е-компенсатор сваривается (рис. 10, а-место сваркина стальном кожухе компенсатора).24

тз'С D Еъ-•«—•-№•н—ч«—и. —СЗ)^иА©GF^1'Л/с 9 Пример использования углов поворотадля самокомпеисации и установки Е-компенсатора(белыми крестиками показаны условные неподвижные опоры)Рис 10 Е-компенсатор Буквой "а" показано место сваркикожуха компенсатора после его сжатияs (Н/мм 2 )150•1500-)© , © , ® , ®U td t°CРис 11 Схема возникающих напряженийпа участке трубопровода с Е-компенсатором25

Участок теплопровода зафиксирован, и в предварительно-напряженномсостоянии последующие температурные изменения будутпреобразовываться в предварительные и допустимые напряжения(3). После нескольких температурных циклов напряжениев стенках трубы стабилизируется (4).Предварительный подогрев сети при монтаже производи гея горячейводой, водяным паром или электричеством от источникапостоянного тока.Работа участков естественной компенсации, т. е. "П", "Z","Г"-образных компенсаторов осуществляется за счет уплотнениягрунта и обертывания участков перемещения специальноизготавливаемыми матами из гранулированного мягкого пенополиуретанаплотностью р = 100 кг/м 3 .На рис. 12 показаны штрихами места обертывания матами толщиной,принимаемой по расчету.Рис 12 Схема теплосети (штрихами показаны участки,которые необходимо обертывать пеноматами)Места свариваемых стыков труб соединяются полиэтиленовымимуфтами, состоящими из 2-х или 3-х частей с коническим соединительнымзамком.На рис. 13 показана соединительная муфта для труб Ду 90.. .200.26

Рис. 13. Сборная муфта с коническим соединительным замкомВ зазор между наружной поверхностью трубы и внутренней поверхностьюмуфты устанавливается уплотнительная прокладкав виде ленты.Уплотнительная лента также накладывается в местах соединенийобеих половин муфты.После установки и фиксации замков муфт их опрессовываюгпод давлением 200 кПа. Через специальное отверстие в муфгс пространствомежду муфтой и трубой заполняется приготовленнойна месте монтажа полиурстановой теплоизоляцией в виде пенообразующейдвухкомпоиентной жидкости При смешивании обоихкомпонентов в изолируемом пространстве образуется изоляционныйвспененный материал, который, расширяясь, выдавливаетвоздух через другое отверстие.Двухкомпонентная жидкость (исходный теплоизоляционныйматериал) поставляется в специальных пакетах в виде заранее дозируемыхнаборов для изоляции всех типов соединений в зависимостиот диаметров труб.Е-компенсаторы после их предварительного разогрева, приваркикожуха к поверхности и опрессовки также закрывают полиэтиленовымимуфтами.Отводы для труб всех диаметров, изготавливаемые на заводевместе с теплоизоляцией, применяют для углов поворота 90° и 45°Сборные отводы с изоляцией на месте монтажа применяют дляуглов поворота на 7,5°; 15°; 45°; 90°, что дает широкие возможностидля проектирования и монтажа На рис 14 показана сборнаямуфта для покрытия и изоляции отвода 90°. Заполнение изоляциейпроизводится так же, как и на местах соединений труб.27

Рис 14 Сборная муфта для отводаДля ответвлений труб применяют сборные ответвления, изготавливаемыепо той же технологии, что и муфты с коническимизамками. Применяются отводы на 45°, 90° и седловые муфты(рис. 15 а, б, в).Рис 15 Сборные муфтыа) ответвление на 45°,б) ответвление на 90°,в) седловая муфтаВ качестве запорной арматуры применяются шаровые клапаныдиаметром Ду 25...Ду 300. Клапаны Ду 40...300 изготавливаютвместе с воздушным и сливным кранами (рис. 16).28

0 48,3-323,9 ммРис 16 Шаровой клапан с двумя воздушными и сливными кранамиШаровые краны изготавливают вместе с изоляцией и покрытиемиз полиэтилена. Присоединяются к трубопроводу на сварке,стыки изолируются на монтажной площадке. Для обеспечениядоступа к арматуре устанавливается железобетонная камера в видеусеченного конуса, закрываемая крышкой. Открытис-закрьпиекрана осуществляется специальным ключом с удлинителем шпинделя.Также могут открываться-закрываться спускникп и воздушники(рис. 17).Рис 17 Открытие-закрытие запорной арматурыВ необходимых местах могут устанавливаться отдельно воздушникии спускники. Их изоляция и покрытие оболочкой осуществляетсяв виде седловых муфт. Так как спускники устанавливаютсяна верхней части трубы, полный слив воды из трубыосуществляется сжатым воздухом с присоединением сливногошланга к спускнику.29

Неподвижные опоры изготавливаются в виде железобетонногощита с закладными деталями, привариваемыми к трубопроводу.Переходы диаметров труб также изготавливаются на заводе спредварительной их изоляцией.Для присоединения отдельных потребителей к теплосети применяютсялегкогнущиеся трубы с предварительной их изоляцией,которые поставляются на катушках (рис. 18). Диаметр труб20/63 и 28/90 (в числителе наружный диаметр трубы, в знаменателедиаметр оболочки в мм). Трубы изготавливаются из сталиСт 30, изоляция из пенополиуретана, наружная оболочка из стойкогополиэтилена высокой плотности, гофрированная. Запорнаяарматура на ответвлениях к потребителям от магистральной илираспределительной сети не устанавливается.Рис 18 Предизолированная легкогнущаяся трубаСистема аварийной сигнализации предназначена для подачи соответствующегосигнала о месте увлажнения теплоизоляционногослоя, что позволяет своевременно устранить повреждение. Механизмдействия системы основан на изменении сопротивленияпри увлажнении изоляции.Два неизолированных медных провода помещены в слой изоляции.Один провод оголенный, другой - луженый оловом. Первыйпровод является сигнальным, луженый - для подачи сигналатревоги. Соединяют провода отдельных труб обжимкой с последующейпайкой, в местах соединений под луженый провод под-30

кладывают сухие фетровые подкладки, являющиеся индикаторомувлажнения изоляции.Готовые детали теплопроводов с изоляцией (отводы, клапаны)имеют заложенные в изоляционный слой два провода.Монтаж системы аварийной сигнализации производится одновременнос монтажом теплопроводов. Качество сборки по участкамконтролируется испытательным прибором с автономным питанием.Сигнальные провода выводятся в специальные коробки, которыеустанавливаются в котельной, подвалах или помещениях, кудаосуществляются вводы теплосети.Детектор - прибор для непрерывного контроля трубопроводовдлиной до 1000 м, регистрирует разрывы и увлажнение изоляции,в этом случае загорается красный свет. Место поврежденияопределяется с помощью специального обслуживающего устройства.Детектор присоединяется к системе труб через устанавливаемыекоробки. Пример монтажной схемы системы аварийнойсигнализации на рис. 19.Прибор для централизованного контроля и обнаружения местповреждений контролирует участок сети до 1000 м по 4 линиямУстанавливается постоянно, подключается к сети переменноготока 220 В. Прибор постоянно посылает закодированные импульсныесигналы по луженому проводу. Если сигналы встречают неисправностив виде коротких замыканий или обрывов проводов,а также увлажнения фетровых прокладок и, соответственно, изоляции,сигналы будут отражаться и поступать обратно в приборЗдесь отраженные сигналы преобразовываются в метраж с указаниемномера участка схемы.31

6715x26723671867706759 х 367796748ЧЧЧЧЧ&ЧЧРис 19 Монтажная схема системы аварийной сигнализации32

5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ИЗОЛЯЦИИ5.1. Основные расчетные зависимостиВ задачу теплового расчета изоляции входят:а) по заданным (нормированным) теплопотерям определениетребуемой толщины основного слоя изоляционной конструкции;б) определение потерь тепла теплопроводом при известной конструкциитепловой изоляции и толщине ее основного слоя;в) расчет температур на поверхности теплоизоляционной конструкциии воздуха в канале;г) расчет температурного поля грунта вокруг теплопровода;д) определение падения температуры теплоносителя по длинетеплопровода;е) расчет экономической толщины основного слоя изоляционнойконструкции.Тепловой расчет изоляции может вестись.а) по нормированной плотности теплового потока через изолированнуюповерхность теплопровода (нормированные теплопотери);б) по заданной величине понижения температуры пара (паропроводы);в) по заданному количеству конденсата в паропроводах,г) по заданной температуре на поверхности изоляции.Исходными данными при тепловых расчетах являются температуратеплоносителя, тсплофизическне характеристики слоевтеплоизоляционной конструкции, грунта и канала при подземнойпрокладке, температура окружающей среды (грунта, воздуха)Уравнение для определения потерь тепла, Вт&Q = ^*P(I)В этой формуле /3- коэффициент, учитывающий дополнительныепотери тепла изолированными опорами, арматурой, фасоннымичастями, компенсаторами. Величину /3 следует принимать33

при бесканальной прокладке /3= 1,15; при надземной прокладке, атакже подземной в тоннелях и каналах /3 = 1,2 для трубопроводовусловным проходом до 150 мм и /3 = 1,15 для трубопроводов условнымпроходом более 150 мм [3, табл. 4].Длина теплопровода £ , м принимается по генплану как расчетнаядлина участка. При наличии "П"-образных компенсаторовпри расчете значения £ следует учитывать реальную длину теплопроводас учетом вылетов компенсаторов.Температуру теплоносителя т, °С следует принимать:- для водяных сетей - среднегодовую температуру сетевойводы;- для паровых сетей - среднюю по длине паропровода максимальнуютемпературу пара;- для конденсатопроводов и сетей горячего водоснабжения -максимальную температуру конденсата или горячей воды.Среднегодовая температура сетевой воды определяется по выражениюТ1 П 1 +Т 2 П 2 + -- Т 12 П 12ср.год П1+п 2+---п 12' ( 2 )т =где т,, т 2,..., т |2- средние температуры сетевой воды по месяцамгода, определяемые по графику центрального качественного регулированияв зависимости от среднемесячных температур наружноговоздуха;п,, п 2,, п |2- продолжительность в часах каждого месяца.За расчетную температуру t 0, °C окружающей среды необходимопринимать:- в тоннелях - 40°С;- при прокладке теплопроводов в помещениях - согласно техническомузаданию на проектирование, а при отсутствии данных- 20°С;- при надземной прокладке - среднегодовую температуру наружноговоздуха для сетей, работающих в течение года. Для сетей,работающих в отопительный период, - среднюю температурунаружного воздуха за отопительный период;34

- при подземной прокладке в каналах или бесканально - среднегодовуютемпературу грунта на глубине заложения оси трубопроводов.£R- является суммарным термическим сопротивлением,(м # °С)/Вт, на пути потока тепла от теплоносителя в канал или окружающуюсреду. Например, при канальной прокладке полноетермическое сопротивление потоку тепла от теплоносителя в окружающуюсреду (грунт) выражается в виде^ вн тр из п.с. к п.к. к гр J \J)где R + R + R +R - суммарное термическое сопротиввнтр из п.с. J i * хление потоку тепла от теплоносителя к воздуху в канале иR n к+ R R+ Rpp - суммарное термическое сопротивление потокутепла от воздуха в канале в окружающий грунт.В практических расчетах термическими сопротивлениями павнутренней поверхности трубы R и стенки трубы R пренебрегаютвследствие малости значений этих величин.Термические сопротивления слоев изоляции R , покровногослоя R , стенок канала R определяют по уравнению ФурьеR = Г"LП. , (Л \2тгА d B( 4 )где Я - коэффициент теплопроводности слоя изоляции, покровногослоя или стенки канала, Вт/м # °С , определяется по приложениям1, 2 и 3.При бесканальной прокладке коэффициент теплопроводностиосновного слоя теплоизоляционной конструкции Я ^ определяеткся по формуле:Л=ЛК, (5)Кгде Я - коэффициент теплопроводности сухого материала основногослоя, Вт/м # °С, принимаемый по приложению 2;35

К - поправочный коэффициент, учитывающий увеличение теплопроводностиот увлажнения (прил. 9).В формуле (4) d и d - соответственно внутренний и наружныйв ндиаметры слоя изоляции и покровного слоя. Для канала с геометрическойформой, отличающейся от цилиндрической, внутренний инаружный диаметры заменяют эквивалентными им величинами, м4Fd = —, (6)wэ р 'где F - площадь поперечного сечения канала по внутреннему илинаружному обмеру, м 2 ;Р - периметр канала по внутреннему или наружному обмеру, м.Термические сопротивления на поверхностях покровного слояизоляции R и канала R определяются по формуле:где dR (R )=—!—, (7)п.сЛ п.к/nd na- диаметр поверхности изоляционной конструкции трубопроводаили эквивалентный диаметр канала, м;а - коэффициент теплоотдачи на поверхности теплоизоляционнойконструкции или канала, Вт/м 2# °С, может определяться каксуммаа = ая+ а к.Коэффициент теплоотдачи излучениемft +273Y* ft +273 Y*100 100а =Слt„-tп огде С - коэффициент излучения, С =4,4...5,5 Вт/(м 2 # К 4 );t - температура излучающей поверхности, °С;(8)t - температура окружающей среды (воздуха в канале t , внут-0 Креннего воздуха в помещении t или наружного воздуха t °C).вн36

Коэффициент теплоотдачи конвекцией а , Вт/(м 2# °С) следуеткопределять [9]:а) при вынужденной конвекции или ветре со скоростью более1 м/с и диаметре трубопровода более 0,3 мw 0'7ак = 4 ' 6 5 Т^З ;пб) при естественной конвекции(9)Коэффициент теплоотдачи на поверхности теплоизоляционнойконструкции допускается при практических расчетах определятьпо приближенным выражениям:для теплопроводов в закрытых помещениях и каналах с температуройна поверхности изоляции до 150°Са= 10,3+0,052 v(t -t );' ' п о 7 'для теплопроводов на открытом воздухе(П)а= ll,6 + 7Vw ,(12)где w - скорость движения воздуха, м/с.Допускается принимать величину а по приложению 10, таккакошибка при определении коэффициента теплоотдачи в 100%приводит к ошибке в определении теплопотерь порядка 3.. .5%Термическое сопротивление грунта определяется по формулеФорхгеймера1R =- -£пгр 2яЛгр(13)где h - глубина заложения оси трубопровода, м;Я- коэффициент теплопроводности грунта, зависящий оттипа грунта и его влажности, принимается по приложению37

d - наружный диаметр поверхности теплопровода или эквивалентныйдиаметр канала, находящегося в соприкосновении сгрунтом, м.При отношении h/d >2 термическое сопротивление грунтаможет определяться по приближенному выражениюR = _L_A,^.(И)гр InX^ d HПри глубине заложения теплопровода h < 0,7 м температурноеполе грунта и температура на поверхности грунта находятся подвлиянием температуры наружного воздуха. В этом случае, прирасчете теплопотерь за температуру окружающей среды следуетпринимать среднегодовую температуру наружного воздухаt = t С Р- Г °Д-9а в формулах (13)и(14) принимается приведеннаяо нглубина заложенияh =h + h , (15)vпр э'где h - эквивалентная глубина заложения трубопровода, равнаяh = А /сс,м , а есть коэффициент теплоотдачи на поверхностигрунта (а =2... 10 Вт/(м 2 - °С)).Температура на поверхности теплоизоляционной конструкциирассчитывается из уравнения теплового баланса, т.е. тепловойпоток от теплоносителя к поверхности теплопровода равен тепловомупотоку от поверхности в окружающую среду. ПринимаяR = R + R , получаемиз п.с.38т-*п_*п-*оRRn'Решая уравнение относительно t , находим

t =—V—Z-. (16)n R n +RТемпература на поверхности теплоизоляционной конструкциитрубопроводов, арматуры и оборудования, расположенных в производственныхпомещениях, тепловых пунктах и подвалах зданий,должна быть:не более 45°С - для трубопроводов тепловых сетей с температуройтеплоносителя более 100°С;не более 35°С - для трубопроводов с температурой теплоносителя100°С и менее.При прокладках надземной и в тоннелях, в камерах и другихместах, в рабочей или обслуживаемой зоне температура на поверхноститеплоизоляционной конструкции не должна превышать60°С.При нормируемой линейной плотности теплового потока черезповерхность изоляции 1 м теплопровода q H, Вт/м, толщинаосновного слоя теплоизоляционной конструкции определяется повыражениям [3].dS =-£(В-1), (17)из 2^пВ = 2лЛ из ZR- 'a n7r(d H+0,l)(18)dгде В = — - отношение наружного диаметра изоляционного слояd нк наружному диаметру трубы;R - сопротивление теплопередачи от теплоносителя в окружающуюсреду 1 м длины теплопровода, (м 2# °С)/Втт -t%39

Толщина теплоизоляционного слоя, обеспечивающая заданнуютемпературу на поверхности изоляции, определяется по формуле(17), причем В необходимо находить из выраженияв1пВ=~ 1 н ) П9)Uad H(tn-t 0) ''2 Л и з ( Т с рВеличину линейной нормируемой плотности теплового потокапринимать по приложениям 12-15.При применении в качестве теплоизоляционного слоя пенополиуретана,фенольного поропласта или полимербетона значениенорм плотности следует определять с учетом коэффициента К ,2приведенного в табл. 3 приложения 15.Толщину основного слоя теплоизоляционной конструкции допускаетсяопределять по упрощенной формуле2*A H3SR5из=5dH-( 2 0 )Термическое сопротивление изоляционной конструкции £Rопределяется также исходя из нормированной плотности тепло-~, _ ср о ^вого потока q H, X R = — • Расчетную толщину тсплоизоля-%ции из волокнистых материалов и изделий следует округлять дозначений, приведенных в таблице приложения 16, при этом непревышая предельной толщины теплоизоляционной конструкции(включая защитное покрытие).Для теплоизоляционных конструкций из уплотняющихся материаловпредусматривается уплотнение основного слоя до расчетныхзначений, определяемых с учетом коэффициента уплотнения(прил. 8).Для определения заказного количества (объема) уплотняющихсятеплоизоляционных изделий объем теплоизоляционного слояиз этих изделий в конструкции умножают на коэффициент уплотненияК .40

В случае, если по расчету толщина изоляции больше предельногозначения, следует применять более эффективный материал.При бесканальной прокладке предельная толщина теплоизоляционнойконструкции не нормируется.5.2. Расчет теплопроводов надземной прокладкиПри надземной прокладке на открытом воздухе или в производственныхпомещениях вследствие интенсивного движениявоздуха у теплопроводов нет заметного влияния тепловых потоковот соседних теплопроводовСуммарное термическое сопротивление теплопровода равно£R = + + RH3Rn.c.Rn 'Удельные потери тепла от изолированного теплопровода, ВтЯизТ- 1 - = 1±о .(21)ER_!_* n5 u u +_J_^W +_L_Ink d Ink d пАиз и пс Низ и ii сгде d ,d ,d - соответственно наружные диаметры трубы,основного слоя изоляции и покровного слоя, мУдельные потери теплоты от неизолированного теплопровода,Втd =nd a(T — t ). (22)неиз н о у уЭффективность тепловой изоляции7? =qHeH3~ q H3( 2 3 )ЧнеизПример 1.Определить эффективность тепловой изоляции теплопроводовдвухтрубной тепловой сети d H=426 мм, проложенной па низкихопорах. В качестве основного слоя изоляции приняты маты минсраловатныепрошивные марки 100 толщиной 8= 0,08 мсу ЧС_41

том уплотнения. Защитное покрытие из оцинкованной кровельнойстали, А = 40 Вт(м-°С). Среднегодовая температура сетевой водыв подающем трубопроводе т - = 86°С, в обратном - т~ = 46 °С,средняя температура наружного воздуха за отопительный периодt =-2°C.оИз приложения 1 определяем выражение для расчета коэффициентатеплопроводности основного слоя теплоизоляцииА = 0,045 + 0,00021 t ,изсргде t - средняя температура теплоизоляционного слоя, °С, оперределяется в соответствии с при л. 1 (примечания).t c p= г /2 для зимнего периода года, для подающего тепло-* српровода t j =86/2 = 43 °С, для обратного- t2= 46/2 = 23 °С.А , = 0,045 + 0,00021-43 = 0,054 Вт/(м-°С),vуиз.1А0= 0,045 + 0,00021-23 = 0,050 Вт/(м-°С).vиз.2Термическое сопротивление слоя изоляции подающего теплопроводар _J_/n Й из 1 0„ 0,586К ,= £п = -СП «,УЭ/•„.орчгоиз.1=2яА d 6,28.0,054 0,426 ^м L J / B T 'из нобратногоR . = -4-^п^И1=1 £ п9&6= 2 5из.2 2яЯ изd H6,28.0,05 0,426 ^м С > / В хТермическое сопротивление защитного покрытия из кровельнойстали 8 = 0,0008 м42

R n c=—±—£n^ = —— ^n^^ = 0,002 , M.o r V R T2d^n.c. H36> 2 8 ' 4 0 °> 586 (Термическим сопротивлением "защитного слоя пренебрегаемвследствие его малого значения.По приложению 10 принимаем коэффициент теплоотдачи на поверхностипокровного слоя обоих трубопроводов ос = 30 Вт/(м 2 «°С).Тогда термическое сопротивление на поверхности защитного(покровного) слоя обоих трубопроводовR =—— == 0,019 (м-°С)/Вт.п nd na 3,14-0,587-30Суммарное термическое сопротивление теплопроводов2 R1=RH3 j +R n=0,95+0,019=0,969 (м-°С)/Вт,22 R =RH3 2+ Rn= 1'0 2 5 + 0'0 1 9 = 1'0 4 4(М #° с )/ В т-Удельные потери тепла подающим и обратным теплопроводами4Vl-^86 + 21 SRj 0,969Тср.2~ ° 46 + 2 ... _ .q 0= — = = 45,9 Вт/м.4 2£R 21,044При условии отсутствия тепловой изоляции термическое сопротивлениетеплопроводов состоит из термического сопротивленияна поверхности и равно для обеих труб1X R', =2 R~ -1-= - =0,026 (м«°С)/Вт.1 2л

, т ср2 *о 46+2q 0—=—j— = = 1846 Вт/м.^2 JR 20,026Эффективность тепловой изоляции на подающем и обратномтеплопроводах4^3385-90,8'1 а. 3385«15.3. Тепловой расчет изоляциипри канальной прокладкеПри совместной прокладке двух теплопроводов в канале тепловойпоток от одного теплопровода оказывает влияние на тепловойпоток соседнего теплопровода, что сказывается на температуревоздуха в канале. При установившемся тепловом потоке отканала в грунт, т.е. при достижении стационарного режима, количествотепла, отдаваемого обоими теплопроводами в канал, будетравно количеству тепла, отдаваемого каналом в грунт. Уравнениетеплового баланса запишем в следующем виде:J—к_ + _2_к_=__к—o_ (24)RlR2R0Решив уравнение (24) относительно температуры воздуха вканале t , получим:_yR 1 +T 2/R 2 +t o/R 0к 1/Rj+1/R 2+1/R 0'где R- и R- -термические сопротивления потоку тепла от теплоносителяк воздуху канала для каждого теплопровода, (м*°С)/Вт;R n- термическое сопротивление потоку тепла от воздуха вканале в окружающий грунт, равное сумме термических сопро-44

тивлений на поверхности канала R n#K. . стенки канала R Kи грунтаRjpR0 = R n.K. + R K + R rp •При прокладке каждого теплопровода в отдельном канале в немустанавливается температура воздуха, соответствующая потокутепла от трубопровода. Уравнение (24) будет иметь видт-t t -t*=-*—°, (26)R R 0и, соответственно, температура воздуха в канале будетт/R+t /R nt = ^ У-. (27)к 1/R+1/R 0При двухтрубной тепловой сети с прокладкой каждого трубопроводав отдельном канале для более точного теплового расчетанеобходимо учитывать взаимное влияние тепловых потоков оттеплопроводов в грунт.Дополнительные термические сопротивления, учитывающиевзаимное влияние, определяются как V.R.1и V F 9R, ?,1 1,*- A- I,Zгде У. = ———— —?—Ь±-, (28)v1 о' п.2 v 2 о' 1;2(r rt 0)R n2-(r 2-t o)R 1;2ш=_j —±^ _ ^( 2 9 )или ^=1/^.В этих выраженияхR 1=R +Ft=R t+R A=R ,+R +R +R +R +R -дляпоп.11 0 из! п.с. п п.к. к грдающей трубы,45

Rn.2 = R 2 + R 0 = К из.2 + R n-c. + R n + Rn.K. + *к + &гр - Дляобратной трубы,Ri.2 - термическое сопротивление взаимного влияния тепловыхпотоков трубопроводов в зависимости от глубины заложенияоси теплопроводов h и расстояния между осями по горизонталиb (рис. 20).R, „ =Рис 20. Пример прокладки каждого теплопроводав отдельном канале2hW?Uii;2 гпх^ VI ь(30)Полные термические сопротивления для подающего и обратноготеплопроводов с учетом взаимного влияния2 Rr Rn.l+ V Fl R l;2'S R2=Rn.2+ X F2 R l;2-Пример 2.Определить эффективность тепловой изоляции двухтрубнойтепловой сети с диаметром теплопроводов d H= 426 мм, проложенныхв каналах КС 210 х 120 (рис. 21).Среднегодовая температура сетевой воды в подающем трубопроводет , = 86°С, в обратном - т ~ = 46 °С.46

Глубина заложения оси теплопроводов h =1,2м./7Г^^У// //^44^^77 VAWW// 'TZZ^VT/VlРис 21. Схема канальной продкладки двухтрубной теплосетив канале КС 210x120 (все размеры в метрах)Грунты - суглинки, плотностью 1200 кг/м 2при массовой влажностидо 12%. Температура грунта t = 3°С. Изоляция - маты изстеклянного штапельного волокна на синтетическом связующеммарки МС - 50, толщиной 5 И З=0,1 м (с учетом уплотнения),покровный слой из бризола в 2 слоя, 5 П с= 0,008 м.Коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции(прил. 1)Я = °> 042 гхо + 0,00028 tср,где t ср.1_ т ср.1 + 4 0 _86 + 40 = 63 °С- для подающей трубы,1ср.2Тср.2 + 4 °_ 46 + 40 = 43 °С - для обратной трубы, тогда47

Яиз 1 = °' 0 4 2 + °> 0 0 0 2 8 * 6 3 = °> 06 В т / ( м * ° с ).Яиз 2 = °' 0 4 2 + °.° 0 0 2 8 * 4 3 = °> 054 Вт/(м«°С).Термическое сопротивление основного слоя изоляции для каждойтрубыR =_1_.£ п^из=1£0.626= 1>02 ,o p, mи з Л2яА изj d H6,28.0,06 0,426 ( м * с ) т тR -_JL_^n^|3 =1 ^ п хиз.2 2яЛ из2d H6,28.0,054XM| = U 4 (М, С)/Вт.Термическое сопротивление покровного слоя для каждой трубыR =_1— £п^- = ! ^ 0 ^ = 0,018 Ы.о С)/Втп с- 2^. c -d H36,28.0,175 0,626 ^м^/ Ь Т'где Afjc- коэффициент теплопроводности покровного слоя бризола,Лп с. =0,175 Вт/(м«°С) (прил. 3).Термическое сопротивление на поверхности покрытия для каждоготрубопроводаR n= —-— == 0,06 (м»°С)/Вт,Ппй пла 3,14-0,642-8где коэффициент теплоотдачи на поверхности покрытия принята= 8 Вт/(м 2 «°С) (прил. 10).Термическое сопротивление каждого теплопроводаR^R^i + kn.c. + к п = 1 > 0 2+ 0 > 0 18 + 0,06 = 1,1(м»°С)/ВтR2=RH32+ Rnc.+ Rn=U4 + 0,018 + 0,06 = l,22(M«°C)/BT48

Из сравнения термических сопротивлений слоя изоляции и наповерхности трубы следует, что термическое сопротивление наповерхности составляет порядка 5% от общего термического сопротивлениятрубы. Следовательно, высказанные ранее мнения овозможности определения коэффициента а по приближенномувыражению, справедливы.Эквивалентные внутренний и наружный диаметры канала, принимаяразмеры канала по [10, прил. 4], равны, 4F 4-2,1-1,2л„d = — = —-— = 1,53мв.э Р 2(2,1+1,2)4d . ' 2 3 8 4 7'1' .1.82,н.э 2(2,38+1,47)Принимая коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхностиканала а = 8,00 Вт/(м 2 *°С) (прил. 10), рассчитываем термическоесопротивление на поверхности канала:R n K=—-— = = 0,026 (м-°С)/Вт.п' к nd B3a 3,14-1,53-8Термическое сопротивление стенок канала при коэффициенте теплопроводностижелезобетонной стенки канала ^ =1,6 Вт/(м»°С)(прил. 3)R = -±-£ п^ = —±—£ nh*l= 0 Q 1 4к 2Ч, d», 6,28-1,6 1,53 (м-С)/ВтК D.J.Термическое сопротивление грунта рассчитываехМ по выражению(14), так как отношениеh/d H= 1,2/0,426 = 2,82 > 2,а коэффициент теплопроводности грунта находим по приложению11:^=0,62 Вт/(м-°С)49

R m= 1^ 2о 4htn-*±- = —± * П±Ь2 =0,249 (м.°С)/Вт.4p d H. 3. 6 ' 28 - 0 ' 62 L 82Суммарное термическое сопротивление потоку тепла от воздухав канале в грунтR0 = R n.K. + R K + R rp = 0 ' 0 2 6 + 0 ' 0 1 4 ++0,249 = 0,289 (м«°С)/Вт.Температуру воздуха в канале определяем по выражению (24):_ Cp.l 1 cp.2 2 О 0 _I/R^I/RJ+I/RQ_ 86/1,1 + 46/1,22 + 3/0,289 3„ c1/1,1 + 1/1,22 + 1/0,289Удельные потери теплоты подающим и обратным изолированнымитеплопроводамитср1" 1 к 86-24,3 .,q1 П /{—^ = —— = 56,1 Вт/м,1Тср2 ** 46-24,3а-— = = 17,8 Вт/м.4 2R 21,22Суммарные удельные потери теплаq = q+ q=56,1 + 17,8 = 73,9 Вт/м.чп 1 п 2При условии неизолированных теплопроводов сммарное термическоесопротивление будет равно термическому сопротивлениюна поверхности теплопровода:50кнеиз=_1_=!=о 093 (м«°С)/Вт.п п&а 3,14-0,426-8 'н

Температура воздуха в канале при неизолированных теплопроводах, _ 86/0,093 + 46/0,093 + 3/0,289 _ 5 ? з о ск1/0,093 + 1/0,093 + 1/0,289Удельные потери тепла неизолированными теплопроводами, т срГ*к 86-57,3 ~ П С А П,о,—- = = 308,6 Вт/м,м1 янеиз 0,093п, ! с р ^=46-57,3 _ 1 2 5 В т / мм2 неиз 0,093пЭто значит, что в данном случае, при условии отсутствия изоляции,имеет место обратный тепловой поток от воздуха в каналев обратный теплопровод.Суммарные потери тепла неизолированными теплопроводамибудут равны потерям тепла подающим теплопроводомЧнеиз =4i = 308,6 = 308,6 Вт/м.Эффективность тепловой изоляции17 =Чнеиз"" 9 =()^Чнеиз3 0 8'6Пример 3.По данным примера 2 определить требуемую толщину тепловойизоляции по нормируемой плотности теплового потока черезизолированную поверхность теплопровода. Определить эффективностьпринятой изоляции.Нормируемые плотности тепловых потоков для трубопроводовd = 426 мм при среднегодовых температурах теплоносителя внподающем теплопроводе т = 86°С и обратном г = 46°Сопределяем по табл. 2 прил. 14:51

4^=82 Вт/м, qf°P M =33BT/M.Определяем термические сопротивления теплопроводов£Ri= C P l ~ ° =g6 =3= 1 Q 1 2 (о С ) / в^ 1 норм 82qlср. 9-t_ 46-3£R = V 2 ° =22-^ = 1,3 (м»°С)/Вт.12 норм 33'q2Толщину основного слоя изоляции определяем по формулам (17)и (18).Для подающего теплопровода1^пВ = 2яЯиз SR -1 an(d H+0,l) = 6,28-0,0б[1,012-18-3,14(0,426+0,1) = 0,35.По таблице натуральных логарифмов чисел (прил. 18)находим В = 1,42, тогда8 =-а(В-1)=^^(1,42-1) = 0,09м.из.1 2 2Для обратного теплопровода-^пВ = 6,28-0,054 U-18-3,14(0,426 + 0,1)= 0,42, В = 1,152из.20,4260,52 = 0,11м.52

Принимаем толщину основного слоя изоляции для обоих теплопроводов8 = 0,11 м.Термическое сопротивление основного слоя изоляции для трубR =—^—£п^ш-=—!—£п хЧо.1 2яЛ , d H6,28-0,06ИЗ. 1хМ46_= 1 П ( м.о С ) / в0,4261R ~ = - £п °£*=1.24 (м.°С)/Вт.из- 2 v6,28-0,054 0,426Термическое сопротивление покровного слоя для обеих трубR=_L_^ni^=— 1 -—£пхп.с 2я^ сd H36,280,175х0^662= 0 0 2 3 ( м.о С )^ т0,646Термическое сопротивление на поверхности покровного слоядля обеих трубR n= = - = 0,06 (м'°С)/Вт.ппй пса 3,14-0,662-8Термическое сопротивление теплопроводовК1 = К из1 + К пс. + К п = 1 ' 1 1 + 0 ' 0 2 3 + 0 > 0 6 = 1 ' 1 9 3 ( м , ° с ) / В т 'R 2= 1,24 + 0,023 + 0,06 = 1,323 (м»°С)/ВтИз предыдущего примера принимаем термическое сопротивлениена внутренней поверхности канала R„K= 0,026 (м«°С)/Вт,стенок канала R K= 0,014 (м»°С)/Вт, грунта R^ = 0,249 (м«°С)/Вти суммарное термическое сопротивление R 0= 0,289 (м*°С)/Вт53

Определяем температуру воздуха в канале:t =86/1,193 + 46/1,323 + 3/0,289=117,31 0 Qк 1/1,193 + 1/1,323 + 1/0,289 5,06Удельные потери тепла подающим и обратным теплопроводамитср.Г*к 86-23,2q. =— = = 52,6 Вт/м,1 SRj 1,19346-23,2q~ = = 17,2 Вт/м.М2 1,323Суммарные удельные потери теплаq =q. n + nq 0=52,6 + 17,2 = 69,8 Вт/м.то l 2При условии отсутствия тепловой изоляции удельные тепловыепотери каждым теплопроводом будут такими, как в примере 1:qj =308,6 Вт/м,q' =-121,5 Вт/м,а суммарные тсплопотери qЭффективность тепловой изоляции=308,6 Вт/м.=Чнеиз15из=308,6-69,8=о7 7Чнеиз3 0 8' 6Пример 4.По нормированным тепловым потерям для двухтрубной тепловойсети с прокладкой теплопроводов в отдельных каналах(рис. 22) определить толщину основного слоя тепловой изоляции,температуру воздуха в каналах, тепловые потоки в грунт, а такжетемпературу на поверхности изоляционной конструкции.54'

Рис 22Диаметр трубопроводов d = 0,529 м. График температур в тспнлосети 150 - 70°С, среднегодовая температура воды в трубопроводахт - = 90°С, т = 50°С, средняя температура грунта на глу-Ср. 1LD.Zбине заложения оси теплопровода h = 1,5 м составляет 5°С Тепловаяизоляция - маты минераловатные прошивные марки 100,покровный слой - изол толщиной 2 мм (Я = 0,15 Вт/(м»°С))Прокладка теплосети осуществляется в песчаных грунтах влажностью12%.Коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции(прил. 1)Я = 0,045 + 0,00021 tLc n, гдеизPтср.1 + 4 0 =90+40ср.1 2 2t == 65 °С - подающий трубопровод,t^ Tcp.2 + 4 0 = =50+40 _= 45 °С - обратный трубопровод,ср.2 255

Яиз 1 = 0 > 0 4 5 + 0 > 0 0 0 2 1 - 6 5 = 0 > 0 5 9 Вт/(м-°С),Я и з 2=0,045 + 0,00021-45 = 0,054 Вт/(м*°С).Нормируемые плотности тепловых потоков определяем потабл. 2 прил. 14:норм _(нормqp" v l =98 Вт/м, q^ =38 Вт/м.Определяем термические сопротивления теплопроводов:^ 1 норм 98qlZ RJs&l^° J9^= 0,87 (м.°С)/Вт,SR 2 =! ? 2 ^ .=5 0 Z 5 = U 8 ( м.о С ) / В т.норм 38«2По формулам (17) и (18) рассчитываем толщину основного слояизоляционной конструкции, приняв предварительно коэффициенттеплоотдачи на поверхности теплопроводов а = 8 Вт/(м ,0 С)(прил. 10):а) для подающего теплопровода1&iB = гтгЛиз SR1 сся(й н+ 0,1)= 6,28 -0,059 [0,87-18-3,14(0,529 + 0,1).= 0,356По таблице (прил. 18) находим В = 1,35, тогдаиз.1 =V-D=^2 v 2б) для обратного теплопровода(1,35-1) =0,09 м

&iB = 6,28 -0,054 1,18- 8-3,14(0,529 + 0,1)= 0,38, В = 1,470 52989= — 0,47 = 0,12 м , что является предельной толщи-H3.z 2ной изоляции для трубопроводов в непроходных каналах Ду 500(прил. 17).Принимаем толщину основного слоя изоляции для обоих теплопроводов8 = 0,12 м, тогда наружный диаметр основного слояизизоляции будет d =0,769 м, а покровного слоя d = 0,773 м.С учетом данных табл. 1 прил. 7 [2] по прил. 4 [9] принимаем 2канала КС 120-120 с внутренними размерами 1200x1200 мм и наружными- 1400x1370 мм.Термическое сопротивление основного слоя изоляции для каждойтрубыR =_1_£ 1^3=1£ пт Л2яЯ из1d H6,28-0,059х°> 769 , лл„R„,,= - £п 9Ж= и(м.°С)/Вт.из- 2 6,28-0,054 0,529Термическое сопротивление покровного слоя для каждого теплопровода=_1_АД^ =—1—£ n2Jll =0,oi (м.°сувтRп.с 2лЛ псd H36,28 0,15 0,769Термическое сопротивление на поверхности покрытия для каждоготеплопроводаR n= —-— =пя6 пссс 3,14-0,773-8= 0,05 (м«°С)/Вт.57

Термическое сопротивление каждого трубопроводаRl = К из 1 + R ac. + R n = 1,004+ 0,01 + 0,05 = 1,064 (м»°С)/Вт,R 2= 1,1+ 0,01+ 0,05 = 1,16 (м»°С)/Вт.Эквивалентные диаметры канала4F 41,2-1,2а = — = = 1,2м,в-э Р 2(1,2+1,2)4-1,4-1,37нэ 2(1,4+1,37)= 1,38м .Принимая коэффициент теплоотдачи на поверхности каналаа = 8 Вт/(м2»°С) (прил. 10), рассчитываем термические сопротивленияна поверхностях каналов:R n K= = = 0,033 (м*°С)/Вт.яй в.э. а 3,14-1,2-8Принимая коэффициент теплопроводности стенок каналаЯ =1,6 Вт/(м°С) (прил. 3), определяем их термическое сопроктивление:R =-1—£п-^- = —^—£п^- = 0,01 (м-°С)/Вт.К 2 я ЯкdB.36' 2 8 < 1 ' 2 ! ' 6Термическое сопротивление грунта рассчитываем по выражению(14), так как отношение h/d = 1,5/0,529 = 2,8.нКоэффициент теплопроводности грунта (прил. 11)Я=0,94 Вт/(м«°С), тогда58R =_!_&-1Ь-=1—£ п^1 = 0,25 (м.°С)/Вт.гр ITZX^ d H 36,280,94 1,38

Суммарное термическое сопротивление потоку тепла от воздухав канале в грунт.0К =Кпк+ кк+ 1 1гр= 0 '0 3 3 + 0»0 1 + 0'2 5= 0 5(2 9 м # о / В тс)Температуру воздуха в канале определяем по выражению (26):t^ Tcp.l / R l + t o / R 0 __ 90/1,064+5/0,29 ^ 2 3к-1 I/RJ+1/RQ 1/1,064+1/0,29 ' 'Tcp.2 / R 2 + t o / R 0=50/1,16+5/0,29= И 1о Ск-2 1/R 2+1/R 01/1,16+1/0,29t =Термические сопротивления на пути потока тепла от теплоносителяв грунтR , = R,+R A=1,064 + 0,29 = 1,35 ч(м-°С)/Вт,п.1 1 0'R n2=1,16 + 0,29 = 1,45 (м-°С)/Вт.Термическое сопротивление взаимного влияния тепловых потоковтрубопроводов определяем по выражению (30):... ' Ajaf+i.. ' , х1;2 Ink \ b J 6,28-0,94x£n t'(2Л^21,2+ 1 = 0,17 (м»°С)/Вт.Коэффициенты Т.иТ^ находим по формулам (28) и (29):Y, =1^р.Г^Ки.2-%.2-^Ч,259

=(50-5)1,35-(90-5)0,17(90-5)1,45-(50-5)0,17 ' 'т2=(Vr t o) R n2-( T cp.2- t o) R U;_.(V2- t o) R n.r(Vr t o ) R l;2 "=(90-5)1,45-(50-5)0,17(50-5)1,35-(90-5)0,17 ' "Полные термические сопротивления теплопроводов с учетомвзаимного влиянияERj=R n l+^^.2 =1,35+ 0,4-0,17 = 1,42 (м»°С)/Вт,SR2=Rn2+ X F2 R l-2= 1'4 5 + 2' 5 "°'1 7 = 1'8 8(м* 00 )/ 8^Удельные тепловые потоки от теплопроводов в грунтTcp.l -t o 90-5q, =—* = = 59,8 Вт/м,41 £Rj 1,42Тср-2 *о 50-5q„ = — к = = 24,0 Вт/м,42 £R 21,88что значительно меньше нормируемых тепловых потоков, равныхчнорм = 9 8 В т / М ) qHop M = 3 8 B T / MТемпературу на поверхности изоляции рассчитываем по формуле(16):Подающий теплопровод -60t^Tcp.r R n +t K.l R l _ 90 0,05+23,1-1,014 _ 2 6 2„ сп.1 " R n+Rj 0,05+1,014

где Rj = R H3j + R n.c. = 1,004 + 0,01 = 1,014 (м«°С)/Вт.Обратный теплопровод -. _ T cp.2' R n +t K.2 R 2 _ 500,05+14,1-1,11_ ле£опп.2 R n+^2 0,05+1,11где R 2= R H3 2+ R n c >= 1,1+ 0,01 = 1,11(м-°С)/Вт.5.4. Тепловой расчет изоляциипри бесканальной прокладкеПри бесканальной прокладке необходимо учитывать возможныеувлажнения изоляционной конструкции. Значения поправочныхкоэффициентов приводятся в таблице приложения 9 Исключениясоставляют герметичные прокладки в оболочке из полиэтиленовыхтруб с пенополиуретановой изоляцией Например,бесканальные прокладки фирмы ABB, в которых достигается герметичностьтеплоизоляционного слоя.При расчете толщины слоя изоляции по нормам плотности тепловогопотока для теплоизоляционных материалов пенополиуретана,фенольного поропласта ФЛ, а также полимербетоиа нормыплотности теплового потока уменьшаются. Эти изменения следуетучитывать, вводя поправку табл. 3. прил. 15При бесканальной прокладке в грунте вокруг каждой трубысоздастся температурное поле, в которое попадает соседняя труба,т.е. имеет место взаимное влияние тепловых потоков. Это учитываетсявведением дополнительного термического сопротивления,определяемого по выражению (30).На основе формул для определения термических сопротивленийи принимая разности температур сетевой воды и грунта дляподающего и обратного трубопровода, равные Дт. = т -1 иДт- = г0-1 , получены выражения для определения удельныхпотерь тепла:61

ql =Ar rR 2-AT 2-R ] 22~9 ( 3 1 )R1' R 2~ R 1;2qi =Ar 2-R rAr rR 1 2R1 ,R 2~ R 1;2В этих выражениях:ir'R. и R« - суммарные термические сопротивления изоляциии грунта соответственно для подающего и обратного теплопроводов;( }R, 9-термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияниетепловых потоков, (м*°С)/Вт, определяемое по выражению (30).По методике фирмы АББ [7] расчет потерь тепла 1 м предварительноизолированных теплопроводов (Вт/м) производится повыражениям:для подающего трубопровода4i =K i(vV- K 2( T 2-V'(33)для обратного трубопровода(34)Потери тепла двух трубопроводовTj+T 2q1 +q 2=2(K 1-K 2).(-^-t i p). (35)В этих выражениях:К. ,К ?- коэффициенты теплопередачи, Вт/(м # °С).Для двухтрубной тепловой сети К 1и К ?определяются поформулам62

к, = ( R i +R rp)-K3 +R rp) 2 - R2 i;2], (36)KRi;22 =( R H3 +R rp) ~ R 1;2(37)Здесь R(м«°С)/Вт;- термическое сопротивление тепловой изоляцииR,^ -термическое сопротивление между подающим и обр; ат-ным теплопроводом.Коэффициент теплопередачи для двух теплопроводов11 2 R +R +R,.,,из гр 1;2(38)Термическое сопротивление грунта определяется по выражению(14), слоя изоляции - (4), а термическое сопротивление междуподающим и обратным теплопроводами - по формуле:R, „ =1;2 2;Чр £п 2ЪЛ(39)Пример 5.Определить эффективность тепловой изоляции из фенольногопоропласта для двухтрубной тепловой сети бесканальной прокладки.Диаметр теплопроводов d = 0,377 м. Среднегодовая темпенратура r J V теплоносителя тл=90°С, т " = 50°С. Глубина J зало-cp.l cp.2жения оси теплопроводов h = 1,6 м . Грунты - пески и супеси маловлажныер = 1600 кг/м"^»среднегодовая температура грунта на63

глубине заложения t = 5 °С. Покровный слой теплоизоляции -бризол в два слоя, толщиной 8 = 6 мм (рис. 23).Vи1 Жги*Р>6Щ |§Рис 23 Схема прокладки двухтрубной теплосетив одноячсйковых каналах КС 120x120 (все размеры в метрах)Принимаем толщину основного слоя изоляции 8 = 0,15 м,тогда наружный диаметр слоя изоляции d= 0,677 м , а при покровномслое 8= 0,006 м диаметр трубопровода с изоляционнойконструкцией составляет d = 0,689 м .Принимая по прил 2 коэффициент теплопроводности фенольногопоропласта А' = 0,05 Вт/(м*°С) с учетом коэффициента увлажизнения К =1,1 (прнл.9) Я = Я' -К = 0,05• 1,1 = 0,055 BT/(M«°Qvув * ' из из ув'определяем термическое сопротивление слоя изоляцииR = l £n m =In'1d..~ 1 /• 0,677 1,69(м«°С)/Вт.из 2яЯ„, d 6,28-0,055 0,377ИЗ HТермическое сопротивление покровного слоя приЯ =0,175 Вт/(м«°С) (прил. 3).64

R = -±-£n^- = 1 tnxп.с. 2яЛ. п.с.d H36,28-0,175X0.689 ....0^77 = 0 '1 6 ( М*° С ) / В т -Термическое сопротивление грунта рассчитываем по выражению(14), так как h/d =l,6/0,377=4,24>2н1Rm = 1 &- -in 4-1,6 4 h = 0,29 (м«°С)/Вт,^ 2 ^ ' d ^ 6,28-1,24 0,683где Я =1,24 Вт/(м«°С) (прил. 11).Термическое сопротивление каждого теплопроводаR,=R 0=R +R +R =1 2 из п.с. гр= 1,69 + 0,016 + 0,29 = 1,99 (м'°С)/Вт.Термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияниетепловых потоков теплопроводов, находим по выражению (30).R1 / J*1:22^ \{ b+1 =1 -tn< ^ 2-1,6 Y*6,28-1,24 0,88 J+ 1 = 0,17 (M«°C)/BT.Определяем удельные потери тепла подающим и обратным теплопроводамипо формулам (31) и (32), предварительно принимаяразности температур сетевой воды и грунта для подающего и обратноготрубопроводов, равныед т=т ,-t =90-5 = 85°C,1 ср.1 о '65

Ат 0=т n-t =50-5 = 45 °С,2 ср.2 оAT rR 2-AT 2-R 1285-1,99-45-0,17 ,n n.q, = тг- = Ч %— = 41,1 Вт/м,1R rR 2-R 1 ;2 1,99 2 -0,17 22-A TA Rl"Tr R l;2 45-1,99-85-0,171 0 1 Т 5 /q_ = г^- = - г—= 19,1 Вт/м.zlR , R2" R l-2 l,99 z 2-0,17Суммарные удельные тепловые потери обоими теплопроводамиqH3=q i +q 2= 41,1+ 19,1 =60,2 Вт/м.Нормируемые плотности тепловых потоков составляют/норм =! jзВ т/ М ид^норм= 6 0 В т / м( т а б л 2 п р и л х 5 ) й су^.том коэффициента 1С , принимаемого по таблице 3, прил. 15q/норм =K 2q' 1H°P M =0,8-113 = 90,4 Вт/м,qMio PM =K 2q 2H°PM =0,8-60 = 48 Вт/м.Далее рассчитываем теплопотери трубопроводами при условииотсутствия тепловой изоляции Термическое сопротивление грунтапри неизолированных теплопроводахR rD=- J — ^n—= L_^niJA= 0,36 (м.°С)/Вт.2^гЯ d H6,28-1,24 0,377Термическое сопротивление каждого теплопровода при условииотсутствия изоляции будет равно термическому сопротивлениюгрунта, т.е.66кнсиз= кнеиз= R = 0 3 6 (м.°с)/Вт.1 2 гр '

Удельные теплопотери неизолированных подающего и обратноготеплопроводов,неиз ^ AT 1-R 2-AT 2-R 1 ; 2_ 85-0,36-45-0,17 _q*"=_Л_± ±_^ = ; —'" = 229,5 Вт/м,1 Rl,R2" R l-2 0,36^-0,172ч„еш =Ar 2.R 1-Ar 1. R,. 2 = 4 5. 0 | 3 6_ 8 5 0 1 7^ 7 5 в т / мl1 R , R2" R l-2 0,36 2 2-0,17Суммарные потери теплаqHe H 3=q»e H 3+qH e H 3=229,5 + 17,5 = 247 Вт/м.Эффективность тепловой изоляциинеиз изПАП£ Л 0П = * IS_=247^60,2=Чнеиз2 4 7Как показывают расчеты, по сравнению с канальной прокладкойэффективность изоляции значительно ниже, что связано снепосредственным контактом поверхности теплопроводов с грунтом,обладающим сравнительно большой теплопроводностьюКроме того, большое значение имеет воздушная прослойка в каналемежду поверхностью трубопровода и грунтом, которая фактическитакже является теплоизолятором.Пример 6.По нормируемой плотности теплового потока определить толщинутеплоизоляции из фенольного поропласта для двух теплопроводовd = 0,377 м при бесканальной прокладке. Условия пронкладки и данные для расчета принять из примера 5.Нормируемая плотность теплового потока исходя из табл 2прил. 15 составляет'норм= п з В т / м ид'норм= 6 0 В т / М ;*1 ""'""»" 1267

а с учетом коэффициента К- , принимаемого по табл. 3, прил. '15д>норм= Кг^порм =0,8-113 = 90,4 Вт/м,^норм=K 2q' 2H°P M = 0,8 • 60 = 48 Вт/м.Находим термическое сопротивление подающего и обратноготеплопроводов:х -tср., о 90-5^Л\=—— =^-^ = 0,94 (м«°С)/Вт,1 норм 90,4qlт -tсРо о 50-5£R 0=—-± =^-^ = 0,937 (м«°С)/Вт.^ 2 норм 48q 2Толщину основного слоя изоляции определяем по формулам(17) и (18).^пВ = 2яЯиз2К= 6,28 -0,055 -0,94 = 0,32,d 0177В = 1,38,тогда S , =-^-(В-1) = ^^-0,38 = 0,07м.из.1 2 2По выражению (19)27rA H3£R ^,28-0,055.0,94,

Диаметр труб Ду 250, глубина заложения труб h = 1 м, температурагрунта на глубине заложения t = 5 °С, грунты - пески и супеси,коэффициент теплопроводности грунта Я=1,2 Вт/(м«°С)Схема прокладки на рис. 24.Рис 24 Схема двухтрубной бесканальной прокладкис предварительно изолированными трубами(размеры указаны в метрах)Исходя из нормативных материалов фирмы АББ [6] наружныйдиаметр полиэтиленовой оболочки для труб Ду 250 d = 400 мм .II СТермическое сопротивление полиэтиленовой оболочки в расчетахне учитывается вследствие малости величины. Наружныйдиаметр стальной трубы d =273 мм , толщина слоя пенополинуретановой теплоизоляции равна 8 = 60 мм .Принимая коэффициент теплопроводности слоя изоляцииЯ = 0,027 Вт/(м в °С) [7, с. 1.2.1], определяем термическое соизпротивление изоляции.R =1 ^nibc,=1 ^п-М- = 2,25(м.°С)/Втиз 2яЯ. d u6,28-0,027 0,273из н69

Так как h / d =1,0/0,273 = 3,66 > 2, то термическое сопротивлениегрунта рассчитываем по уравнению (14)R TO=-±-£n^- = —±—£n^ = 0,3l (м.°С)/Вт.2d* Чр n.c. б' 28 ' 1 ' 2 0,4Термическое сопротивление каждого теплопроводаR =R =R +R =2,25 + 0,31 = 2,56 v (м-°С)/Вт.y1 2 из грТермическое сопротивление, учитывающее взаимное влияниетепловых потоковR,„=-^n1;2 2л2h ч2b**, +1 == £ пМ^\ + 1 = 0,16 (м«°С)/Вт.6,28-1,2 \\°> 65 /По выражениям (31) и (32) определяем удельные потери тепла,предварительно принимая перепады температур сетевой воды игрунтад т= т-t =130-5 = 125°C,1 1 оАт, ', =T 2-t=70-5 = 65 °С,=А.,.Я 2-Л Т2. К, 2 5, 2 | 5 6. 6 5, 0 1 6 = 4 7 5^1 Rr R 2 - R l-2 2,56 2 -0,16"A T2' R r A 7 r R l;2 65-2,56-125 0,16 „ . _ .q = jf- = г— = 22,4 Вт/м.zRJ-RJ-RJ.J-* 2,56 2 -0,16 z70

Суммарные теплопотериq = q 1+q 2= 47,5+ 22,4 = 69,9 Вт/м.По табл. 2.8.2 [7] потери тепла в предызолироваиных трубахдля температур (130 - 70)°С q = 69,6 Вт/м.Расчет тепловых потоков от труб с учетом их взаимного влиянияпроводим по методике, приведенной в [7].Определяем термическое сопротивление между подающим иобратным теплопроводами (39)R,~ = 1к*т1-£п1;2 2пЛгр6,28-1,2 •£пх1+ ' 2-1,0 f0,65= 0,31 , м.(м»°С )/Вт.Коэффициент теплопередачи для двух теплопроводов (38)1 1К, -К„ == 0,35 Вт/(м«°С)1 2 R -из--> +R +R,+ К1;2 2,25+0,31+0,31Суммарные удельные потери тепла (35)1т + т? (130+7 ^q = 2(K 1-K 2)-(J^-t^) = 2-0,35^y^-5= 66,5 Вт/мРассчитаем эффективность тепловой изоляции.Термическое сопротивление грунта при условии отсутствияизоляцииR неиз"гр1-£п 4-1,0 = 0,36 (м«°С)/Вт.6,28-1,2 0,273В случае отсутствия теплоизоляции термическое сопротивлениетрубы будет равно термическому сопротивлению грунта71

кнеиз= кнеиз= кнеиз= 0 3 6 (м.° С)/Вт.v1 2 гр'Удельные тепловые потокиAT 1-R I j eH3 -AT 2-R 1 21250,36-650,16 ,., _ .q" = '— — ^— = 346 Вт/м,1 кнеиз. кнеиз_ К1_ 22 0,3б 2 -0,16 2и . ^Г-^-Чд=65.0,36-125.0 16= 3 4 В т / м2 RHen3. RHen3_ Ri_ 22 0)36 2 -0Л6 2Суммарный тепловой потокq H = qj 1 + q? = 346+34 =380 вт/м.Эффективность тепловой изоляцииq H -q 380-69,9г/ = ^—^ = — = 0,82, по методике АББQH 380380-6^3805.5. Определение толщины изоляциипо температуре на поверхностиПо заданной температуре на поверхности изоляционной конструкциитолщина основного слоя изоляции определяется не потребованиям экономии тепла, а из условий предохранения обслуживающегоперсонала и людей, находящихся возле теплопроводов,от ожогов при соприкосновении с поверхностью, а также отуменьшения общих тепловыделений в производственных помещениях.Температура поверхности изоляции, не вызывающая ожогов отсоприкосновения с поверхностью, составляет примерно 55°С при72

металлическом покрытии и 65°С при других покровных материалах.Нормами [3] ограничивается температура на поверхности теплоизоляционнойконструкции трубопроводов, арматуры и оборудованияв производственных помещениях (в том числе и в тепловыхпунктах) до 45°С для трубопроводов с температурой теплоносителяболее 100°С и 35°С - для трубопроводов с температурой100°С и менее.При прокладке надземной, в тоннелях, в камерах и других местах,доступных для обслуживания, температура на поверхноститеплоизоляционной конструкции не должна превышать 60°С.Для трубопроводов толщина слоя изоляции может определятьсяпо формуле (18) [3]ddH3 £ nH3=из Умак ~ г п )з(40)dHdH *d H(t n-t 0)где т - максимальная (расчетная) температура тсплоноситемакля, °С.После определения по таблице прил. 19 значения функциих^пх толщина изоляции определяется по формуле (17)Пример 8.Определить требуемую толщину основного слоя теплоизоляциипо заданной температуре на поверхности изоляции t = 45 °СИзоляция выполнена из стеклянного штапельного волокна на синтетическомсвязующем с коэффициентом теплопроводностиЯ =0,06 Вт/(м ф °С) с покровным слоем из бризола Трубопроизвод d = 426 мм находится в тепловом пункте, температура окнружающей среды t =25°С. Расчетная температура теплоносителят = 150°С.макКоэффициент теплоотдачи на поверхности определяем по формуле(11)73

a = 10,3 + 0,052(t 4 -t ) = 10,3 + 0,052xn o Jx(45-25) = ll,3 BT/(M 2 «°C).Далее расчет ведем по выражению (40)JBfeJB.20- 06 < 15 °- 45 ) ,о,в.d Hd H11,3-0,426(45-25)По таблицам значений функции х-cnx (прил. 19), находимd. изdH= 1,12 и по выражению (17) определяем требуемую толщинуслоя изоляции8 =^(^-1) = М26 ( и 2_ 1 ) = 0,03м.из. 2 d 2н5.6. Определение температурногополя грунта вокруг теплопроводовподземной прокладкиТемпературу в любой точке грунта вокруг однотрубного бесканальнопроложенного теплопровода рассчитываем по формуле,., +1^М-&№!4.R 2яА ' AL2^/, r_ b\2грX '+(у-ьу(41)где х - расстояние по горизонтали от оси трубопровода дорассматриваемой точки, м;у - расстояние по вертикали от рассматриваемой точки до поверхностигрунта, м;74

h - глубина заложения оси трубопровода, м;R - суммарное термическое сопротивление изоляции и грунтаТемпературу в любой точке грунта вокруг двухтрубного теплопроводабесканальной прокладки определяют по выражению:0 2Чр Vx 2 +(y-h) 2, 42 £ п(x-b) 2 +(y+h) 22Чр V(x-b) 2 +(y-h) 2 '(42)где х и у - также расстояние рассматриваемой точки от оси подающеготрубопровода и от поверхности грунта, м;q- и q 9- соответственно удельные тепловые потоки от подающегои обратного теплопроводов в грунт, Вт/м;b - расстояние между осями теплопроводов, мПо выражению (42) можно также производить расчет температурногополя при канальной прокладке, при этом за т следует приниматьтемпературу воздуха в канале, a R - сумма термическихсопротивлений на поверхности канала, стенки канала и грунтаПри определении температуры грунта в температурном полеподземных теплопроводов температуру теплоносителя следуетпринимать [3]:для водяных тепловых сетей - по графику температур присреднемесячной температуре наружного воздуха расчетного месяца;для паропроводов - максимальную температуру пара в рассматриваемомсечении паропровода (с учетом падения температурыпара по длине паропровода);для конденсатопроводов и сетей горячего водоснабжения -максимальную температуру конденсата и горячей водыВозможно также определение температур в грунте и на поверхностиземли при других температурах теплоносителя и наружноговоздуха75

Пример 9.Для условий примера 5 определить температуру грунта в точкеА на глубине от поверхности земли у = 0,5 и на расстоянии от осиподающего трубопровода х = 0,4 м (рис. 23).Среднемесячная температура теплоносителя т.=110°С,т. =60°С.2.ср.Определяем удельные потери тепла трубопроводами при перепадахтемператур теплоносителя и грунта:Дт =110-5 = 105 °С,Дт 2=60-5 = 55 °С,fA T R A2"T2' R l;2 1051,99-55-0,17 ., , _ .q, = тг— = = =— = 41,1 Вт/м,JRJ-RJ-RJ.J^ 1,99 2 -0,17 2AT 2-R 1-AT 1-R 1 255-1,99-1050,17 „ , _ ,q = jf- = = ^— = 23,3 Вт/м.2Ri- R 2~ R 1;2 1,99 2 -0,17 2Определяем температуру грунта в точке Ах +ql £ п(У +1 0 , 42 £ п(x-b) 2 +(y+h) 2 _А 2пк^ ^ x2 + ( y_ h )2 2пХ^ ^ ( x_ b )2 +( y_ h)2t =6,28-1,240,4 2 +(0,5+1,б)0,4 2 +(0,5-1,6/+, 23,3g n(0,4-0,88) 2 +(0,5+l,6) 2 _ 1iJ O Q766,281,24 V(0,4-0,88) 2 +(0,5-l,6) 2

5.7. Падение температуры теплоносителяпо длине изолированного теплопроводаа) при транспорте водыТемпературу воды в конце рассматриваемого участка гтопрекдсляют из уравнения теплового баланса£^= 9X^X/3 = GXC(T H-T K) 5 (43)откудат= т- X^ g X^. (44)к н GxcВ этом выражении:т - температура сетевой воды в начале участка, °С;G - расход воды, кг/с;с - удельная теплоемкость, Дж/(кг в °С ).б) при транспорте перегретого пара (рис 25)Л сРис 25 Схема участка паропроводаУравнение теплопотерь на участке d£ с учетом местных потерь/3AQ = —^ /3d£ = -G • cdr, (45)Rгде G - расход пара, кг/с;с - теплоемкость, Дж/(кг в °С),R - термическое сопротивление изоляционной конструкции,(м-°С)/Вт;77

dx - падение температуры пара на участке d£.В выражении в правой части минус, так как Дт = т -тк нвеличина отрицательная (идет остывание).Разделив обе части на т -1 о и G х с , получиместьdr d£ „r-t 0R-G-cПроинтегрировав это выражение в пределах от г до г и отн к£ = 0 до £ , имеем£п т н-*отк" 1 о£рRxGxc )отсюда находим т ,•к °стг к= t +- н"*о (46)ОeRGcПример 10.Определить температуру сетевой воды в конце участка трубопроводадлиной 800 м, диаметром Ду 200, проложенного в непроходномканале. Температура сетевой воды в начале участкат. =100 °С, расход воды G = 20 кг/с.По табл. 2 прил 14 находим нормируемые теплопотериq 11 = 54 Вт/м при среднегодовой температуре г 90 °С.Коэффициент [5 , учитывающий дополнительные теплопотери,равен 1,2.78

Определяем температуру воды в трубопроводе в конце участкапо формуле (44)Г -т -З^-ЦО- 5 4 *» 1 - 2 .99,4°С.к н G-C 2041865.8. Определение экономической толщиныслоя изоляцииПри определении экономической толщины основного слоя изоляциипо методу приведенных годовых расходов по тепловой изоляцииучитываются следующие расходы:- стоимость потерь тепла за год;-приведенные годовые расходы по тепловой изоляции, т.е. стоимостьизоляционной конструкции и суммарные годовые отчисленияот стоимости изоляции.Стоимость потерь тепла за год 1 м теплопровода, руб./год, равнаS =m-q 2f(47)где m - стоимость единицы тепла, руб.;q - годовые удельные потери тепла, Вт»ч/(м»год)._(V^oHq =-— '- , (48)где Z - число часов работы теплосети за год, Z = 8400 ч/годСтоимость тепловой изоляции 1 м трубопровода, руб.S 2=aV, (49)где а - стоимость 1 м 3изоляции, руб.;V - объем изоляции 1 м трубы, м 3 .Годовые отчисления от стоимости изоляции принимаются вразмере 6,6% на амортизацию и 1,4% на текущий ремонт изоляции,всего 8%79

S 3=S 2-f, (50)где f - доля годовых отчислений, f = 0,08.Чтобы привести стоимость изоляционной конструкции к году,необходимо умножить на нормативный коэффициент эффективности,который представляет собой величину, обратную сроку окупаемоститеплосетей.В энергетике нормативный срок окупаемости установлен 8 лет,таким образомЕ =- = 0,125 J/ .н 8 /годПриведенные расходы по стоимости изоляции, руб./годS 4=E(S 2+S 3). (51)Суммарные приведенные годовые расходы, руб./год3 = S 1+S 4=q-m + E H(S 2+S 3). (52)Экономическую толщину слоя изоляции удобно определятьграфически.При различных толщинах изоляции Sподсчитывают стоимостьпотерь тепла S- иприведенные расходы по стоимостиизоляции S.. Суммируют S- и S.. Минимум суммы приведенныхгодовых расходов Э указывает экономическую толщину слояо ЭКизоляции о изПример 11.Определить экономическую толщину слоя изоляции для теплопроводабесканальной прокладки диаметром d n= 0,377 м. Среднегодовыетемпературы: теплоносителя т ср= 90 °С, грунта на глубинезаложения h = 1,6 м, t 0= 5°С. Коэффициент теплопроводностигрунта Я =1,24 Вт/(м»°С).80

Тепловая изоляция - фенольный поропласт, коэффициент теплопроводностис учетом увлажнения Я =0,055 (м»°С)/Вт, поизкровный слой - бризол 2 слоя, 5= 5мм. Тепловая сеть работает8400 часов в год.Расчеты проводим для изоляции толщиной 8,10,12,15 и 20 мм.Определяем суммарное термическое сопротивление изоляции,пренебрегая термическим сопротивлением покровного слоя ввидуего малости (см. пример 5).Для S = 0,08м^ из2пк тd H2яД^ d H36,28-0,055 0,377+ 6.,281,24 0,537— ^ n-^l = l,3 (M.°C)/BIvДля 8 = 0,1; 0,12; 0,15 и 0,2 м суммарное термическое соизпротивление изоляции составляет соответственно 1,54; 1,72; 1,99и 2,38 (м«°С)/Вт.Годовые удельные потери тепла теплопроводом для S = 0,08 миз( т ср-*о)£" 2 (90-5)1,15-8400л_ ___ „q = — - = - — = 0,63 МВТ-Ч/(МТОД).Для S = 0,1; 0,12; 0,15 и 0,2 м - q 0равны соответственноизz0,53; 0,48; 0,41 и 0,34 МВт-ч/(мтод).Стоимость потерь тепла за год при величине удельных замыкающихзатрат на тепловую энергию m = 5 у.е./(МВт # ч):для S =0,08м, S, =5-0,63 = 3,15 у.е./(мтод),ИЗ 1для

Объем изоляции 1 м трубы для 8 = 0,08мVH3 = f( d H3- d H) = ^( 0 . 5 3 7 2 -°. 3 7 7 2 ) = 0 . 1 8 M 3 .а для 8 =0,1; 0,12; 0,15 и 0,2ИЗV равно соответственно 0,22; 0,27; 0,35 и 0,49 м 3 .Стоимость изоляции при ее цене 50 у.е. за 1 м 3 для 1 м трубы с8 =0,08мизS 2 = a.V = 50.0,18 = 9 у.е./м,а для S = 0,1; 0,12; 0,15 и 0,2 м-соответственно равна 11; 13,5;17,5и24,5у.е./м.Годовые отчисления от стоимости изоляции на амортизацию итекущий ремонт для трубы с S =0,08мS, =S 0-f = 9-0,08 = 0,72 у.е./(год-м),адлятрубыс 8 =0,1;э 2. ИЗ0,12; 0,15 и 0,2 м - соответственно равны 0,88; 1,08; 1,4 и1,96 у.е./(год-м).Приведенные расходы по стоимости изоляции при нормативномкоэффициенте эффективности Е =0,125 1/год для трубы сн8 =0,08мизS 4=E(S 2+S 3) = 0,125 (9 + 0,72) = 1,22 у.е./(год-м),а для трубы с S= 0,1; 0,12; 0,15 и 0,2 равны соответственно1,49; 1,82; 2,36 и 3,3 у.е./(год-м).Определяем суммарные приведенные годовые расходы тепла ву.е /(год-м):82для трубы с 8=0,08м

3 = S, +S. = 3,15 + 1,22=4,37у.еДгод»м),адлятрубс S =0,1,1 Ч ИЗ0,12; 0,15 и 0,2 м - соответственно 4,14; 4,27; 4,41 и 5,0 у.с./(год-м).Построим график зависимости приведенных затрат от толщинытепловой изоляции (рис. 26), из которого следуег, что экономическаятолщина изоляции равна 10 мм.Рис. 26 График зависимости приведенных затратот толщины тепловой изоляцииBOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистов83

6. ТЕПЛОВОЕ ПОТРЕБЛЕНИЕ6.1. Сезонные и круглогодовые тепловыенагрузкиПо режиму потребления тепла в течение года различают сезонныеи круглогодовые тепловые нагрузки.К сезонным относят тепловые нагрузки на отопление, вентиляциюи кондиционирование воздуха. График каждой из этих нагрузокне имеет круглогодичного характера, а действует только втечение отопительного периода. Характер изменения величинысезонных нагрузок зависит от географического положения теплопотребляющегообъекта и от изменяющихся климатических условий(температуры наружного воздуха, его влажности, скоростии направления ветра).Сезонные тепловые нагрузки имеют относительно постоянныйсуточный график и переменный годовой график.Величина отопительной нагрузки за текущий год зависит отметеорологических условий данного отопительного периода иможет значительно отличаться от нагрузок отопительных периодовпредыдущих лет. Изменение отопительной нагрузки в течениесуток зависит от величины теплоустойчивости ограждающихконструкций здания.Тепловая нагрузка на вентиляцию по часам суток может отли-'чаться большим разнообразием в зависимости от гипа предприятий,режима работы и технологии. Если в системах кондиционированиявоздуха искусственный холод производится на основеиспользования тепловой энергии из теплосети, то такие системыотносятся к круглогодовым потребителям.К круглогодовым тепловым нагрузкам относят нагрузку горячеговодоснабжения и технологическую.Величина и характер нагрузки горячего водоснабжения зависитот типа тсплопотрсбляющего объекта (жилые здания, общежития,гостиницы, общественные здания, коммунальные потребители и т.д.),степени благоустройства жилых и других зданий, от вида теплопотребитслейи от режима потребления горячей воды населением.В теплый период года тепловая нагрузка на горячее водоснабжениеуменьшается по сравнению с холодным периодом на84

30...35%, так как температура холодной воды в водопроводе летомна Ю...12°С выше, чем зимой. Кроме того, в теплый периодуменьшается количество потребителей (отпуска, дачи и тп.)Технологические нагрузки зависят от типа предприятий но количествупотребляемого тепла и его вида (горячая вода, пар), отрежима работы предприятий (количество смен) и от технологии.Круглогодовые тепловые нагрузки не зависят от метеорологическихфакторов. Они имеют переменный суточный график и относительнопостоянный годовой график.При проектировании систем теплоснабжения расчетные величинытепловых нагрузок следует принимать по типовым проектамотопления, вентиляции и горячего водоснабжения теплопотребляющихобъектов, технологическим проектам или по эксплуатационнымданным. При перспективном строительстве расчетныетепловые нагрузки из типовых проектов следует приниматьс соответствующими корректировками по климатическим условиями новыми нормативными требованиями.При отсутствии вышеуказанных сведений расчетные тепловыенагрузки определяются расчетом по укрупненным показателямСтепень укрупнения при этом может быть различной.Например, при расчете теплопотребления проектируемого районагорода удельные тепловые нагрузки можно рассчитывать наодного жителя, на 1 м 2 жилой площади и относить ко всей территории,к микрорайону или к кварталу, так как соотношение жилых,общественных, административных и промышленных зданийобычно бывает различным.Из укрупненных показателей тепловых нагрузок наименьшуюстепень укрупнения имеют показатели по отдельным зданиям,следовательно, они обладают наибольшей точностью6.2. Определение тепловых нагрузокдля жилых районов городови населенных пунктовПри отсутствии нормативных данных, т е. при отсутствии проектовотопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых,общественных и производственных зданий, а также технологическихпроектов производств тепловые нагрузки должны определяться[2]: §5

- для предприятии - по укрупненным ведомственным нормамрасхода тепла или по проектам аналогичных предприятий;- для жилых районов городов и населенных пунктов - по формулам,приведенным ниже.Максимальный тепловой поток (тепловая нагрузка), Вт, на отоплениежилых и общественных зданийQ^^q^FO + Kj), (53)где q - укрупненный показатель максимального теплового потока(тепловой нагрузки) на отопление жилых зданий на 1 м 2общейплощади, принимаемый по прил. 2 [2] в зависимости от t ,н.о.этажности и периода строительства здания, Вт;F - общая площадь жилых зданий, м 2 ;Кj - коэффициент, учитывающий тепловой поток на отоплениеобщественных зданий. При отсутствии данных следует приниматьК ]=0,25.Общая и жилая площадь связаны соотношением-^- = 0,6...0,72,Fи этот показатель зависит от планировочных особенностей здания,года постройки и других факторов [12, с. 10].При норме жилой площади/на 1 чел. 9, 12 и 14, 15 м 2определяетсяколичество жителей m:F«т = —-.fВ соответствии со СНиП 2.07.01-89 "Градостроительство Планировкаи застройка городских и сельских поселений" вводитсянорма расчетной плотности населения территории жилого районаи микрорайона (табл 1 и 2, прил 20), чел ./га. Показатели плогностиприведены при расчетной жилищной обеспеченности18 м 2 /чел. При другой жилищной обеспеченности нормативнуюплотность Р, чел./га, определяют86

Г_ Р 18 1 8Н'где Н - расчетная жилищная обеспеченность, м 2 .Максимальный тепловой поток, Вт, на вентиляцию общественныхзданийoQ M a K = q FBKl K 2'( 5 4 )где К- - коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляциюобщественных зданий; при отсутствии данных следуетпринимать равным: для общественных зданий постройки до1985 г. - 0,4; для зданий постройки после 1985 г. - 0,6.Средний тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение жилыхи общественных зданийm.c(a+b)(t -t >1,2Qcpг.ср_хзг.в. 24-3600или Q Р = q • m ,г.в. т.в.где с - удельная теплоемкость воды, с = 4187 Дж/(кг°С),а - норма расхода горячей воды в литрах при температуре 55°Сна 1 чел. в средние сутки за отопительный период [11, прил.З],b - то же для общественных зданий. При отсутствии данныхпринимать равной 25 кг/сут. на 1 чел. (25 л/сут.чел.),t- средняя температура горячей воды в водоразборныхстояках, t = 55°С;г.ср.t - температура холодной воды в зимний период, t = 5°С(при отсутствии данных);1,2 -коэффициент, учитывающий теплоотдачу в помещения оттрубопроводов системы горячего водоснабжения, в том числе паотопление ванных комнат;87

q - укрупненный показатель среднего теплового потока наг.в.горячее водоснабжение на 1 человека (с учетом общественныхзданий), Вт/чел. [2, прил. 3];Максимальный тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжениежилых и общественных зданийQMaK = 2 4 Qcp( 5 6 )Средний тепловой поток на отопление, Вт, за отопительныйпериод следует определять по выражениюQcp мак^ср.о^о ^о t -tв н.огде t - расчетная температура внутреннего воздуха в помевщениях. В расчетах теплопотребления следует принимать дляжилых зданий t = 18°С, для производственных зданий t = 16°С;ввпри расчете теплопотребления городов (районов) t = 18°С;вt- средняя температура наружного воздуха за отопительныйпериод, °С;t - расчетная температура наружного воздуха для проектан.о.рования отопления, °С.Средний тепловой поток на вентиляцию, Вт (также за отопительныйпериод)Qcp = Q MaK t B- t cpo^в ^в t -tв н.оСредний тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение в теплыйпериод годадС РЛ = дСр W^X£.( 5 9 )^т.в. ^т.в. t -tг.ср. х.з.88

где tX.J1.- температура холодной воды в водопроводе в летнийпериод, при отсутствии данных следует принимать t =15°С,А.Л.Р - коэффициент, учитывающий изменение среднечасовогорасхода воды на горячее водоснабжение в летний период, принимаемыйдля жилых, общественных и коммунальных зданий равным0,8. Для южных и курортных городов Р = 1,5, а для промпредприятий/5 = 1,0.Годовая тепловая нагрузка на отопление, кВт # чдГОД =дСр п. 2 4.1(Г 3 , (60)^о ^о огде п - продолжительность отопительного периода в сутках (ч пелосуток с температурой наружного воздуха t = +8 и ниже).Годовая тепловая нагрузка на вентиляцию общественных зданий,кВт*чдГОД =дСр Хп x Z x l 0-3( 6 1 )v^в ^в о'где Z - усредненное за отопительный период число часов работысистем вентиляции общественных зданий в течение суток(при отсутствии данных принимать Z = 16 часов).Годовая тепловая нагрузка на горячее водоснабжение жилых иобщественных зданий, кВт # чдГод =дСрп. 24.10~ 3 +Q cpJL (350-n )24-10~ 3 , (62)^г.в. ^т.в. о ^г.в. о 7 v ;'где 350=365-15, а 15 - число суток в году, когда тепловая естьотключается на профилактику и текущий ремонт.Годовые тепловые нагрузки промпредприятиями определяютпо ведомственным нормам теплопотребления, а для действующихпредприятий используют эксплуатационные данные. При определениинагрузок учитывают режимы теплопотребления, сменностьработы и число дней работы в году89

6.3. Определение тепловых нагрузокдля отдельных зданий и сооруженийРасчетные тепловые нагрузки, Вт, на отопление для отдельныхзданий, объемы и размеры которых известны, определяют повыражениюQ =(1 + АОЧ V (t -t ), (63)^о ^'^о н ч vв н.о/'где q - удельная тепловая нагрузка на отопление (удельная отопительнаяхарактеристика здания), Вт/(м 3# °С), определяемая посправочной литературе в зависимости от типа здания, его объема,расчетной температуры наружного воздуха, времени постройки[1, табл. 7.6...7.8];fi - коэффициент инфильтрации, учитывающий долю расходатепла на подогрев наружного воздуха, поступающего в помещениячерез неплотности наружных огражденийli = b /2gH(l- ^-° + 2 7 з)+w 2 , (64)где b - постоянная инфильтрации, учитывающая коэффициентостекления наружных ограждений и конструкцию оконных проемов,с/м; для отдельных промышленных зданий с большими световымипроемами b = (35...40)10, с/м; для жилых и обществен-—3ных зданий с двойным остеклением Ь = (8...10)10 ,с/м; g-ускорениесилы тяжести, м/с 2 ; Н - высота помещения (здания), м; w -расчетная скорость ветра в холодный период года, м/с.В соответствии с последними нормативными требованиямирасчетная тепловая нагрузка на отопление жилых зданий должнавычисляться исходя из величины жилой площади, тогда выражение(63) будет иметь вид90Q =(l + /i)q F -К (t -t ). (65)v^о ^/ по ж v v чв н.о/'Объемный коэффициент здания К , м 3 /м 2 , равен

К = V / F , - для кирпичных зданий старой застройки с высо-V H Жтой этажа 4 м К = 7...8 м 3 /м 2 ; для кирпичных и крупнопанельныхзданий 1955 — 70 г. г. с высотой этажа 2,8 м К =5,2...6,2 м-7м 2 , длязданий боле поздней постройки К =6,2...7,3 м 3 /м 2и более.В этом выражении V - объем здания по наружному обмеру -нстроительный объем здания, м 3 .Расчетный тепловой поток, Вт, на вентиляцию для отдельныхобщественных и промышленных зданийQ =q V (t -t ), (66)^ВnB H VВ НО.где q - удельная вентиляционная характеристика зданий,Вт/(м 3# °С), принимается в зависимости от назначения здания, сюобъема, условий вентиляции и др.[9]. При отсутствии данных дляобщественных зданий допускается принимать усредненную величинуq =0,232 Вт/(м 3 -°С) [1, табл. 7.6...7.8].вТепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение за период (сутки,смена) максимального водопотрсбления следует вычислять поформулам:а) в течение часа среднего водопотреблениясп ср=^^гв^гсо'Ьсз)г.в. г.ср х.з.гл. 3600 п'б) в течение часа максимального водопотребленияC'PGl a K (t r p-t vJ0мак=^ г.вЛг.ср_хзУ+ ( 6 8 )г.в. 3600 пВ этих выраженияхс - удельная теплоемкость воды, с = 4186 Дж/(кг°С),р - плотность воды, р = 1000 кг/м 3 ;91

GM a Kг.в.- максимальный часовой расход горячей воды, м 3 /ч;G Р - средний часовой расход горячей воды, м 3 /ч;Q - потери теплоты подающими теплопроводами и полотенцесушителямисистемы горячего водоснабжения, Вт.На начальном этапе проектирования системы горячего водоснабжения,когда неизвестны диаметры теплопроводов, точноеопределение потерь тепла в системе невозможно, и Qоцениваетсяприближенно, в долях от расхода тепла на подогрев среднечасовогорасхода воды до нормативной температуры, т.е.=0cpGjP(tг.в.rг.ср.-tх.з.X 3)(п Нг 3600при этом формулы (67) и (68) принимают вид.ср ^°г Р в.('г.ср.-'х.,Х'^г) ....г.в. 3600 'омак_^-°г Р в.0г.ср.- 1 х.з.Х 1^г)г.в. 3600Величина /3 = 0,05.. .0,2 при изолированных водоразборных стоякахиj8 = 0,1.. .0,3 при неизолированных водоразборных стояках.Максимальный часовой расход горячей воды в системе горячеговодоснабжения, м 3 /ч, следует вычислять по формулеGM a K=0,005 g a , (72)&v Jг.в. о,ч чгде а - коэффициент, принимаемый согласно приложению 4 [11]в зависимости от общего количества приборов N, обслуживаемыхсистемой, и вероятности их использования Р .92

Вероятность использования приборов для системы в целомопределяется3600-P-g ocР = 5£. (73)Ио60,ЧЧасовой расход воды санитарно-техническим приборомg , л/ч определяется при одинаковых потребителях воды во,чздании или сооружении по приложениям 2 и 3 [11], а при отличающихсяпотребителях - по формуле1~ i и,Г^о,чДf N i P n,iПри отсутствии сведений о видах и количестве санитарио-тсхничсскихприборов допускаегся принимать g= 200 л/чВероятность действия санитарно-тсхнических приборов Р научастке сети следует определять:а) при одинаковых потребителях в системемак.уР=—^ , (75)g OjC-N.3600б) при отличающихся группах потребителей воды в системеР=-Ц . (76)При отсутствии данных о количестве водоразборных приборовдопускается определять Р, принимая N = U .93

В выражении (75) g M a K есть норма расхода горячей воды, л,одним потребителем в час наибольшего потребления [11, прил. 3],a U - количество потребителей горячей воды.Секундный расход горячей воды2, л/с, водоразборной ар-6о.сматурой (прибором), отнесенный к одному прибору, необходимоопределять: а) отдельным прибором - согласно прил. 2 [11]; б)различными приборами, обслуживающими одинаковых потребителейна участке системы горячего водоснабжения - согласноприл. 3 [11]; в) различными приборами, обслуживающими различныхпотребителей, - по выражению%, c=—i—•^Ni P i-g 0,c,i( 7 7 )SN iPi1где g - секундный расход воды, л/с, водоразборной арматуройи,с(прибором), принимаемый по прил. 3 [11] для каждой группыпотребителей.Максимальный секундный расход воды на расчетном участкесистемы горячего водоснабжения при гидравлическом расчетеG =5g a, (78)toч 7рo,cгде а - коэффициент, определяемый по прил. 4 [11] в зависимостиот общего количества водоразборных приборов N, обслуживаемыхрасчетным участком, и вероятности их действия Р в системе.Средний часовой расход горячей воды G ^ , м 3 /ч, за периодг.в.(сутки, смена) максимального потребления воды Т, ч, следуетопределять по выражению94

к среднечасовому расходу воды G р 95Z^CyT,l ^!G Cp =J , (79)гл. 1000-Тмак - ггде g . - норма расхода горячей воды одним потребителем всутки (смену) максимального потребления, л/сут. (л/см) [11,прил. 3].6.4. Часовые и суточные графики потреблениягорячей водыРасход воды (тепла) на горячее водоснабжение в жилых зданияхколеблется в течение суток, недели, месяца. По нормам расходаводы или на основании данных наблюдений строятся графикипотребления (расхода): часовые, суточные, недельные игодовые.Графики могут быть для одного объекта или группы объектов,обслуживаемых центральным тепловым пунктом (ЦТП), и длярайона города. На рис. 27 показан пример суточного графика расходатепла на горячее водоснабжение в жилом доме. Здесь за 100%принята величина расхода тепла за час максимального потребления.Могут быть графики, где за 100% принят среднесуточныйили среднечасовой расход. Переход к графику в единицах расходатепла производится по величине среднечасового (среднесуточного)расхода, равного 100% на безразмерном графике.На рис. 28 приведен суточный график расхода тепла для бани,а на рис. 29 - график потребления горячей воды по характернымдням недели [12].Неравномерность потребления тепла в течение суток характеризуетсякоэффициентом часовой неравномерности К , показывающимотношение максимального часового расхода воды G M a K

200т-4Щ-•§

щ1?ittЛ £s&m• &о ц a iz is 20 о 4 8 it

6.5. Интегральные графики расхода тепла.Аккумуляторы теплаДля определения режима подачи и потребления тепла строятинтегральные графики. Исходные данные принимают по суточномуграфику расхода тепла для характерного потребителя илиобъекта.Пример 12.По имеющемуся суточному графику потребления тепла на горячееводоснабжение (рис. 30) построить интегральный графикпотребления и подачи тепла.0,10,6&L$0,50,2о&L3d.ММ£Л8 10 П Ц 16 16 20 22 Z4 ггаем сутокРис 30 Суточный график потребления теплапа горячее водоснабжениеТаблица 1ЧасыСуммарноеТеплопотреблеиие,теплопотреблеииеIQ,№8-10 0,4 0,410-12 1,2 1,698

ЧасыТеплопотребление,д.гджПродолжение табл. IСуммарноетеплопотреблениеIQ,№L12" 14 0,2 1,814-18 0,8 2,6Г 18-20 1,4 4,020-22 0,8 4,822-24 0,6 | 5А |По суточному графику определяем произведения часовых расходовтепла на продолжительность данных величии расходовДалее суммируем расход тепла от начала потребления. Результатысводим в таблицу 1 и строим график в координатах: количествотепла - часы суток.7«*& to и 1H i6 4В *й гг 24 гъасы сутокРис 31 Интегральный график подачии потребления теплаСоединяем точку начала потребления тепла ноль ГДж - в 8 часовс конечной точкой, 5,4 ГДж - в 24 часа Эта линия есть линияподачи тепла, а ломаная - это линия потребления тепла. Тангенсугла наклона линии подачи тепла есть среднечасовой расход icnлаза суткиtga=±l£yL= Qcp .ь24г- в -(82)99

Линия подачи тепла не может проходить ниже линии потреблениятепла, так как это означает, что в некоторое время потребляетсябольше тепла, чем подается в систему. Поэтому линию подачитепла поднимаем вверх до точки максимальной положительнойразности величин потребления и подачи (в примере это точкав 12 часов). Получаем действительную линию подачи тепла. Изинтегрального графика видно, что в этом случае необходимо опережениеподачи тепла в систему на 50 минут. Подаваемая воданакапливается в баке-аккумуляторе. Это дает возможность:- увеличить время потребления горячей воды абонентами;- уменьшить теплопроизводительность водоподогревателей, атакже выровнять их нагрузку;- устранить колебания температуры горячей воды в системе.Аккумуляторы тепла устанавливают в банях, прачечных и длядругих потребителей с большой неравномерностью расхода горячейводы. Для жилых зданий, присоединенных к тепловой сетис круглосуточным графиком подачи теплоты, аккумуляторы теплане предусматриваютсяМаксимальная разность ординат подачи и потребления теплапоказывает вместимость бака-аккумулятора в тепловых единицах.Вместимость, л (объем, м 3 ), аккумулятора тепла находят по выражениям:а) при схеме с постоянным объемом и переменной температуройводыV = ^Шк , (83)ак v(t _t }c-o имак мин'б) при схеме с переменным объемом и постоянной температуройводыV =акА м а к, (84)(t r-t x)c-pгде А - максимальная разность ординат линий подачи и помактребления тепла, кДж;100

t , t - соответственно максимальная и минимальнаямак минтемпература воды в аккумуляторе, t =70° С, t =40° С.мак минУстанавливают баки-аккумуляторы по схеме с верхним расположением(открытые баки на чердаках, технических этажах) и снижним расположением (аккумуляторы продавливания с зарядочнымнасосом и без него). В качестве аккумуляторов применяютразличные емкости, баки по МВН-718-724, конденсатные баки поМВН ССЭС-2102, корпуса унифицированных механических фильтров,емкостных водоподогревателей и т.п.6.6. Годовые графики потребления теплаДля определения расхода топлива, разработки режимов использованияоборудования и графиков его ремонта, а также графиковотпусков обслуживающего персонала строятся годовые графикирасхода тепла.Графики тепловых нагрузок на отопление и вентиляцию(рис. 32) представляют собой прямые линии, построенные по формулам(65) и (66). Пересчет тепловых нагрузок при текущих значенияхтемпературы наружного воздуха производится по формуламQrfBtnтеплый период отопительный период*«, 'сРис 32 Годовые графики потребления теплана отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение101

Q H =Q1в-*н^о о t В -t Н.0(85)н ^, '«"'иМ. В Н.0(86)где tн- текущая температура наружного воздуха, например,t' =+8°C.нПри построении годового графика потребления тепла на горячееводоснабжение величины нагрузок определяют по формулам(70), (71) и (59).При построении годовых графиков по месяцам расходы теплана отопление, вентиляцию определяют по среднемесячным температурамнаружного воздуха, формулы (85) и (86). Пример годовогографика расхода тепла по месяцам приведен на рис. 33.G гЪж25СФЭУ5Xии iQ5Q&4 6^ L Ъ+Qj *€&^*1 * гу а \ А 1 5 " £ ' & 'i \ и7 / f •

источников тепла, а также определения других экономическихпоказателей используют годовые графики продолжительноститепловой нагрузки (сезонной, отонительно-вентиляционной, суммарнойна отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологию).График годового расхода тепла по продолжительности стояниятемператур наружного воздуха строится на основании графикасуммарных часовых расходов тепла и состоит из двух частей: правой- графика зависимости суммарных часовых расходов теплаот температуры наружного воздуха и левой - годового графикарасхода тепла (рис. 34).Q.MBTРис 34 Годовой график расхода теплапо продолжительности стояния температур наружного воздухаПо оси абсцисс откладывают в одну сторону - температурынаружного воздуха, в другую сторону - число часов стояния температурнаружного воздуха, по оси ординат - тепловые нагрузки(расходы тепла).Число часов стояния температур наружного воздуха за отопительныйпериод для данного города определяют по [9, прил 3] и[13, табл. 1.3].Пример 13.Построить графики часовых расходов тепла на отопление, вентиляциюи горячее водоснабжение в зависимости от температу-103

ры наружного воздуха и на их основании - график годового расходатепла по продолжительности стояния температур наружноговоздуха для жилого района города. Расчетные расходы тепла: наотопление Q M a K = 200 МВт, вентиляцию Q M a K = 20 МВт, горячееводоснабжение П м а к= 50 МВт. Климатологические данныег.в.для г. Минска.По данным [13, табл. 1.3] или [9, прил. 1] находим для г. Минскарасчетную температуру наружного воздуха для проектированияотопления t = -25° С.н.о.Графики часовых расходов тепла строим в координатах Q -1н(рис. 34, правая часть). При t= -25 Сго.Q MaK =200 МВт,одмак= 2 0 М В твПри t = 8° С по формулам (85) и (86)Q+8= 200(18 - 8) /(18 + 25) = 46,5 МВт,Q+8= 20(18-8)/(18+ 25) = 4,65 МВт.вОтложив значения Q и Q при различных tи соединив ихпрямой, получим графики Q = f (t ) и Q = f (t ).о н в нРасход тепла на горячее водоснабжение не зависит от t , поэтомуего график представляет прямую, параллельную оси абсцисс-прямаяQ M a K .104

График суммарного часового расхода тепла на отопление, вентиляциюи горячее водоснабжение строим путем сложения соответствующихординат при t =8°С и t =-25°С (линия £Q).н нПо [13, табл. 1.3] или [9, прил.З] находим продолжительностьотопительного периода для г. Минска п = 203 сут. = 4872 ч, продолжительностьстояния температур наружного воздуха в часах синтервалом 5°С в течение отопительного периода. Данные сводимв таблицу 2.Продолжительность стояния температурнаружного воздухаТаблица 2Продолжительностьстояния,п,ч1ЛГЦiО«?Температура наружного воздуха, "С,(от и до)-25...-20-20...-15-15...-10•лiоiоin10...+5ос++п 19 51 158 395 696 1375 1542 636Zn 19 70 228 623 1319 2694 4236 4872 1График годовой тепловой нагрузки строим на основании графикасуммарных часовых расходов тепла, располагая его слева, вкоординатах Q - п .Из точек на правой час!и оси абсцисс графика часового расходатепла, соответствующих температурам +8, 0, -5, -10,-15, -20 и-25°С, восстанавливаем перпендикуляры до пересечения с линиейсуммарного расхода тепла £Q . Из полученных точек проводимгоризонтальные прямые до пересечения с перпендикулярами,восстановленными к левой части оси абсцисс из точек, соответствующихпродолжительности стояния температур наружноговоздуха Соединив найденные точки, получим искомый графикгодового расхода тепла за отопительный период105

В теплый период (диапазон продолжительности стояния температурынаружного воздуха от 4872 до 8400 часов) тепловыенагрузки на отопление и вентиляцию отсутствуют, нагрузка нагорячее водоснабжение, согласно формуле (59), составляетдмакл.=50 - 0,8(55 -15)/(55 - 5) = 32 МВт.г.в.Поскольку Q M a K J Lвлетний период не зависит от t , провог.в.ндим горизонтальную прямую до пересечения с ординатой, соответствующейобщему расчетному числу часов работы тепловойсети в году п = 8400.Площадь, ограниченная осями координатой Q-n и полученнойкривой расхода тепла, представляет собой годовой расходтепла в районе города.106

ЛИТЕРАТУРА1. Водяные тепловые сети. Справочное пособие / Под ред.Н.К.Громова и Е.П.Шубина. - М: Энергоатомиздат, 1988. -374 с.2. СН и П 2.04.07-86. Тепловые сети. - М.: ЦИТП ГосстрояСССР, 1986. -45 с.3. СН и П 2.04.14-88. Тепловая изоляция оборудования итеплопроводов. - М: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 28 с.4. Тепловая изоляция. Справочник строителя / Под ред.Г.Ф. Кузнецова. -М.: Стройиздат, 1985.-421 с.5. Витальев В.П. Бесканальные прокладки тепловых сетей. -М.: Энергоатомиздат, 1983. - 278 с.6. Система трубопроводов теплоснабжения АББ. Руководство,12 выпуск.7. Принципы проектирования предварительно изолированныхтрубопроводов. АББ Замех Лтд Дистрикт Хитинг8. Проектирование и строительство тепловых сетей из тсплогидропредызолированныхтруб. Пособие П1-98 к СН и П2.04.07-86. Мпнстройархитектуры РБ. - Мн., 1999. - 48 с.9. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети* Учебник длявузов. - 5-е изд. - М.: Энсргоиздат, 1982. - 360 с.10. Копко В.М., Зайцева Н.К., Базыленко Г.И. Теплоснабжение(курсовое проектирование). Мн.: Вышэйшая школа, 1985. -138 с.11. СН и П 2.04.01-85. Внутренний водопровод и канализациязданий. - М.: Госстрой, 1986. - 55 с.12. Ионин А.А., Хлыбов Б.М., Братенков В.Н., Терлецкая Е Н.Теплоснабжение: Учебник для вузов. - М : Стройиздат,1982.-336 с.13. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник/ В.И. Манюк, Я.И. Каилинский и др. - 3-е изд., персраб,и доп. -М: Стройиздат, 1988. - 432 с.107

ПРИЛОЖЕНИЕ 1РАСЧЕТНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВИ ИЗДЕЛИЙ [3]ь а яИзделия из пенопластаФРП-1 ирезоиена, ГОСТ22546-77, группыСредняя плотностьв конструкции р,кг/м 3Теплопроводность теплоизоляционногоматериалав конструкции А*, Вт/(м«°С)для поверхностейс температурой, ° С20 и выше 19 и ниже75 65-85 0,041+0,00023/ т0,051-0,045пература приfеиения, °СнОт минус180 до 130100 86-110 0,043+0,00019/ т0,057-0,051 От минус180 до 150i горючеститаВВТрудногорючиеИзделия перлитоцсмснтные,ГОСТ18109-80, марки250 250 0,07+0,00019/ т -300 300 0,076+0 00019/ га -350 350 0,081+0,00019/,„ -От 20 до600НегорючиеИзделия теплоизоляционныеИЗВССТково-кремнеземиcibie,ГОСТ 24748-81, марки200 200 0,069+0,00015/,„ - От 20 до Негорю­225 225 0,078+0,00015/ т - 600 чиеИзделия минера- В зависимоловатныес гофри­ сти от диарованнойструк­ метра изолитуройдля про­ руемоймышленной тепло­ поверхностивой изоляции,ТУ 36 16 22-8-86,марки75 От 66 до 98 0,041+0,00034/,,, 0,054-0,05 О г минус60 до 400108100 От 84до 1300,042+0,0003/ тНегорючие

Продолжение прил. I69аif*для поверхностейЯ! Оемператур:мепения,6< Теплопроводность тепло­Р 5изоляционного материалав конструкции А*, Вт/(м«°С)стис температурой, ° С11Н L-20 и выше 19 и нижеИзделия теплоизоляционныевулканитовые,ГОСТ10179-74, марки300 300 0,074+0,00015/,„ -350 350 0,079+0,00015/,„ — От 20до 600400 400 0,084+0,00015А„ -ш2руинаНегорючиеМаты звукопогло­ До 80 0,04+d , 0003/, T1Эт минус 18( Негорющающиебазальто­ до 450 в чиевые марки БЗМ, оболочке и*РСТ УССР 1977-ткани стек­87 лянной, до700-воболочке изкремне темнойтканиМаты минерало-О г минус Hei орюватныепрошив­ 180 v> 450 чисные, ГОСТ 21880-для матов86, марки на iKdiui,100 102-132 0,045+0,00021/,„ сегкс. холстеI13CICKловолокна,125 133-162 0,049+0,0002 / т0,059-0,054до 700 —на металлическомсеткеМагы из стеклянногоштапельноговолокна на синтетическомсвязующем,ГОСТ 10499-78, маркиМС-35 40-56 0,04+0,0003/ П)0,048 От минус60 до 180НегорючиеМС-50 58-80 0,042+0,00028f m0,047Маты и вата из 60-80 0,033+0,00014/ т0,044-0,037 От минус Негорюсупергонкого180 до 400 чиестеклянного волокнабез связующего,ТУ 21109

1 = щЙ|*Плиты теплоизоляционныеизпенопласта наоснове резольныхфенолформальде-Средняя плотностьв конструкции р,кг/м 355-7575-11590-150150-21042-5859-8675-11590-120121-180151-200Теплопроводность теплоизоляционногоматериалав конструкции А*, Вт/(м»°С)для поверхностейс температурой, ° С20 и выше 19 н ниже0,04+0,00029/ т0,054-0,050,043+0,00022f,„ 0,054-0,050,044+0,0002/,„ 0,057-0,0510,052+0,0002/ т 0,06 -0,0540,042+0,00035/,„0,044+0,00023/ т0,053- 0,054-0,0570,054-0,0570,058-0,0620,061-0,066Продолэ/сение прил. 1Температура применения,°СОт минус60 до 400От минус180 до 400От минус60 до 180От минус100 до 60[ ИДНЫХ СМОЛ,ГОСТ 20916-87,марки50 Не более 50 0,040+0,00022/,„ 0 049-0,042 От минус180горючестиВ1?НегорючиеРСФСР 224-87Плиты теплоизоляционныеизминеральной ватына синтетическомсвязующем, ГОСТ9573-82, марки5075125175Плиты из стеклянногоштапельноговолокна полужесткие,технические,ГОСТ 10499-78, маркиППТ-50НПТ-75Плиты теплоизоляционныеИЗ -минеральной ватына битумном связующем,ГОСТ10140-80, марки75100150200ТрудногорючиеМарки 75- негорючие,эстальные- горючиеТрудногорючиепо

Продолжение npiui. JJ2fci-s §^ яСредняя плотнов конструкциикг/м 3для поверхностейс температурой, ° С•s" осгиCJ& 5 11§ о. еg- вс 2S *ил H* е< Теплопроводное! ь тепло­*< иизоляционного материалав конструкции A*, BI/(M»°Q20 и выше 19 и ниже80 Св. 70 до 80 0,042+0,00023/ т0,051-0,045Трудно-ОТ минус90 Св 80 до 0,043+0,00019f m 0,057-0,051180 до 130 горючие100Полотна холстопрошивныестскловолокнистыс,ТУ 6-48-0209777-1 -88, маркиХПС-Т-5 180-320 0,047+0,00023/ т0,053-0,047 ОТ минус Негорю­ХПС-Т-2,5 130-230 200 до 550 чиеПесок перлитовыйвспученный мелкий,ГОСТ 10832-83, марки75 ПО 0,052+0,00012/,,, 0,05 -0,042 Ог минус Негорю­100 150 0 055+0,00012/ т0,054-0,047 200 до 875 чий150 225 0,058+0,000\2t m -Полуцилиндры ицилиндры минераловатныена синтетическомсвязующем,ГОСТ23208-83, марки100 75-125 0,049+0,00021/,,, 0,047-0,053 Ог минус Hci орю-150 126-175 0 05Н0,0002/ т0,054-0,059 180 до 400 411С200 176-225 0,053+0,00019/, п 0,062-0,057Плиты пенополистирольиыеГОСТ15588-86, марки20 20 - 0,048-0,04 Огмпн>с Горючие25 25 - 0,044-0,035 180 до 7030,40 30,40 - 0,042-0,032Пенопласт плиточный,ТУ 6-05-1178-87, маркиПС-4-40 40 - 0,041-0,032ПС-4-60 60 — 0 048-0,039 Ог минус180ПС-4-65 65 - 0,048-0,039 до 60 ГорЮЧ! Illрупна111

siЛь *Средняя плотн(в конструкциикг/м 3Теплопроводность тепло­изоляционного материалав конструкции А*, Вт/(м-°С)для поверхностейс температурой, ° С20 и выше 19 и нижеПенопласт плиточныйПХВ,ТУ 6-05-1179-83,маркиПХВ-1-85 85 0,04-0,03ПХВ-1-115 115 - 0,043-0,032Продолжение прил. 1ри-Температура пменения, °СОт минус180 до 60!СТИi горючетеСаиГорючийПХВ-2-150 150 - 0,047-0,036Пенопласт пли- 65,95 - 0,043-0,032 От минус Горючий1 очный марки 180 до 60ПВ-1,ТУ 6-05-1158-87Пенопласт поли- 150 - 0,05-0,04 От минус Горючийвинилхлоридный 180 до 60эластичныйПВХ-Э,ТУ 6-05-1269-75Пенопласт терморсактивныйФК-20и ФФ, жесткий,ТУ 6-05-1303-76,маркиФК-20 170,200—0,055-0,052 ОтОдо 120ФФ 170,200 — 0,055-0,052 От минусГорючийТрудногорючий60 до 150Пенополиуретан 40-60 - 0,036-0,031 От минус ГорючийППУ-331/3 (зали­ 60-80 - 0,037-0,032 180 до 120вочный)Пенопласт поли- 40-50 - 0,043-0,038 От минус Горючийуретановый эла­ 60 до 100стичный ППУ-ЭТ,ТУ 6-05-1734-75Полотно иглопро­ 140 0,047+0,00023^ 0,053-0,047 От минус Негорюбивноестеклянное 200 до 550 чеетеплоизоляционноемарки ИПС-Т-1000,ТУ 6-11-570-83Ровинг (жгут) из 200-250 — 0,065-0,062 От минус Негорюстеклянныхком­ 180 до 450 чийплексных нитей,ГОСТ 17139-79Шнур асбестовый,112

Окончаниеприл. JМатериал, X kизделие, ГОСТили ТУСредняя нлотн(в конструкци*кг/м 3Теплопроводность тепло­изоляционного материала3"в конструкции Х к, Вт/(м в °С) 5: « оа.£для поверхностейс 5 2с температурой, ° С20 и выше 19 и нижеШАП 100-160 0,093+0,0002/ т - От 20 Труднодо220 ГОрЮЧИПШАОН 750-600 0,13+0,00026/ т - От 20 Негорючийдо 400200250До 800,056+0 00019/,„ 0.069-0,0680 041+0,00029/ т0,04 От минус0.058+0.00019/ три-стиL.Шнур теплоизоля­ От минус В сетчационныйиз мине­ 180 до 600 тыхральной ваты,ТУ 36-1695-79.в зависимостиоттрубкахиз мемаркиматериаласетчаюитрубкиталлическойпроволокиинишстеклянном-nei орю-ЧИН,остальном-трудногорючnil200250Холсты из микро-Негорюультрасупертонко-269 до 600 чиего стекломикрокристаллическогоштапельного волокнаиз горныхпород, PCTУССР 1970-86,марка БСТВ-стПримечания: 1. t m- средняя температура теплоизоляционного слоя, °С,. _t w +40i m—г— на открытом воздухе в летнее время, в помещении, в каналах,тоннелях, технических подпольях, на чердаках и в подвалах здании,* -*wt m- — - на открытом воздухе в зимнее время, где t w- темпераiypa вещества.113

2. Большее значение расчетной теплопроводности теплоизоляционногоматериала в конструкции для поверхностей с температурой 19°С и нижеотносится к температуре вещества от минус 60 до 20°С, меньшее - к температуреминус 140°С и ниже. Для промежуточных значений температуртеплопроводность определяется интерполяцией.3. При изоляции поверхностей с применением жестких плит расчетнуютеплопроводность следует увеличивать на 10%.4. Допускается применение других материалов, отвечающих требованиямпп. 2.3, 2.4.114

ПРИЛОЖЕНИЕ 2РАСЧЕТНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИМАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИТРУБОПРОВОДОВ ПРИ БЕСКАНАЛЬНОЙПРОКЛАДКЕ [3]МатериалАрмопенобетоиБитумоперлитБитумокерамзитБитумовермикулитПенополимербетонПенополиуретанФенольный поропласуФЛ монолитныйУсловныйпроходтрубопровода,мм150-80050-400До 500До 500100-400100-400До 1000Средняяплотностьр 9кг/м 3350-450450-55060060040060-80100Теплопроводностьсухогоматериала Х к,Вт/(м-°С),при 20°С0,105-0,130,11-0,130,130,130,070,050,05Максимальнаятемпературавещества,°С150130*130*130*150120150* -Допускается применение до температуры 150°С при качественномметоде отпуска теплоты.115

ПРИЛОЖЕНИЕ 3ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХМАТЕРИАЛОВ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХКОНСТРУКЦИЙНаименование материаловАльфоль гофрированный(алюминиеваяфольга)Альфоль гладкийАсбестовая ткань внесколько слоевКоэффициент |V, кг/м 3 1мак.» *-* теплопроводностия., Вт/м-°С20...40 350 0,059+0,00025 t J500. 600 с хлопком 200без хлопка 4500,053+0,00022 tJ0,13+0,00026 t cpАсбестовый шнур 750 ..900 450 0,12+0,00031 t cpФенольный поропласт100 0,07.. 0,08ФЛБетон 2200 при 20°С 1,28Железобетон 2400 при 20°С 1,55Сталь 7900 50 ..500 45.. 35Алюминий 2670 0...100 203Полосы из стекловолокна140 450 0.039+0,0003 t cpРубероид 600-800 50 0,14-0,17Бризол 600-800 50 0,175Стеклянная ткань 300-400 400 0,06 при 20°Cч/м 2Стеклотекстолит 1850 200 0,14 .0,32при 20°СТоль кровельная 500-600 50 0,17... 0,22при 20°СХолст из стекловолокна300-450 300 0,038+0,00034 tJАсбестоцементнаяштукатурка1700 100 0,33 при 50°C116

ПРИЛОЖЕНИЕ 4КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕПОЛНОСБОРНЫЕ И КОМПЛЕКТНЫЕДЛЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ПО ТУ 36-1180-85 [2]Способ прокладкитепловыхсетейУсловныйпроход трубопровода,ммМаксимальнаятемпературатеплоносителя,°СНаименование конструкцийПодземный 25-70 400* Конструкции теплоизовнепроход-ляционные из полотнаных каналаххолстопрошивного ХПСи тоннеляхс защитным покрытиемиз армопластмассовыхматериалов или стеклопластикарулонного50-300 180 Конструкции теплоизоляционныеиз матов изстеклянного штапельноговолокна с защитнымпокрытием из армопластмассовыхматериалови стеклопластика рулонного80-300 250 Конструкции теплоизоляционныеиз матов мпнсраловатныхвертикально-слоистыхс защитнымпокрытием из армопластмассовыхматериалов80-300 400* Конструкции теплоизоляционныеиз изделииминераловатных с защитнымпокрытием из армопластмассовыхматериалови стеклопластикарулонного117

Способ прокладкитепловыхсетейУсловныйпроход трубопровода,ммМаксимальнаятемпературатеплоносителя,°СНадземный 25-70 40050-1000 180Надземный 80-300 250Продолжение прил. 4Наименование конструкцийКонструкции теплоизоляционныеиз полотнахолстопрошивного ХПСс защитным покрытиемиз ленты алюминиевойгофрированной толщиной0,3 мм, фольги алюминиевойдублированнойгофрированной, армопластмассовыхматериалови стеклопластикарулонногоКонструкции теплоизоляционныеиз матов изстеклянного штапельноговолокна с защитнымпокрытием из лентыалюминиевой гофрированной,фольги алюминиевойдублированнойгофрированной, алюминиевоголиста, сталиоцинкованной, кровельной,армопластмассовыхматериалов и стеклопластикарулонного 1Конструкции теплоизоляционныеиз матов минераловатных вертикально-слоистыхс защитнымпокрытием изфольги алюминиевой дублированнойгофрированнойи армопластмассовыхматериалов118

Способ прокладкитепловыхсетейУсловныйпроход трубопровода,ммМаксимальнаятемпературатеплоносителя,°СОкончание прил. 4Наименование конструкций80-1000 440** Конструкции теплоизоляционныеиз изделийминераловатных с защитнымпокрытием изленты алюминиевой гофрированной,фольги алюминиевойдублированнойгофрированной,алюминиевого листа,стали оцинкованной,кровельной, армопластмассовыхматериалов истеклопластика рулонного* Для прокладки в непроходных каналах температура теплоносителя до350 °С** При температуре от 400 до 440 °С следует применять конструкциитеплоизоляционные полносборные с теплоизоляционным слоем из матовминераловатных прошивных в обкладке из металлической сетки1Защитные покрытия из армопластмассовых материалов и стеклопластикарулонного следует применять для условного прохода i рубопроводов50 - 300 мм.Примечание. Конструкции теплоизоляционные полносборные икомплектные для трубопроводов при прокладке тепловых сетей в техническихподпольях, подвалах зданий принимаются такими же, как припрокладке в тоннелях. При прокладке тепловых сетей по стенам зданийснаружи теплоизоляционные конструкции принимаются такими же, какпри надземной прокладке.119

ПРИЛОЖЕНИЕ 5ВИДЫ ПОКРЫТИЙ ДЛЯ ЗАЩИТЫ НАРУЖНОЙПОВЕРХНОСТИ ТРУБ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙОТ КОРРОЗИИ [2]Способпрокладки1 Надземный, втоннелях, по стенамснаружи зданий,внутри зданий,в техническихподпольях(для воды и пара)2 Подземный внспроходных каналах(для воды ипара)Температуратеплоносителя,°С, не более300ВидыпокрытийНезависимооттемпературытеплоносителяМасляно-битумныев два слоя погрунту ГФ-021 (вкачестве консервацнопногопокрытия)Мет аллизационноеалюминиевое300 Стеклоэмалевыемарок.105Твтри слояпо одному слоюгрунта 11764/64 в три слояпо грунтовочномуподслою из смесигрунтов 70%№2015 и 30%№313213-111 в три слояпо одному слоюгрунта 117596 в один слойпо грунтовочномуслою из эмали25МНормативныеОбщая документы,гол щи п а ГОСТы илипокрытия,ммтехническиеусловия0,15-0,20,25-0,30,5-0,60,5-0,60,5-0,60,5на материалыОСТ 6-10426-79ГОСТ 25129-82ГОСТ 7871-75ТУ ВНИИСТI» ?!>! _ 1111 _ »»11 >!120

Способпрокладки3 Бесканальный(для воды и пара)Температуратеплоносителя,°С, не более180150300180150ВидыпокрытийОрганосиликатные-(типа ОС-51-03)в три слоя с термообработкойпритемпературе 200°Сили в четыре слояс отвердителсместественной сушкиИзол в два слоя похолодной изольноймастике маркиМРБ-Х-Т15Эпоксидные —эмаль ЭП-56 в трислоя по шпатлевкеЭП-ООЮвдваслоя с последующейтермическойобработкой притемпературе 60 ° СМеталлизационноеалюминиевое с дополнительнойзащитойОкончание прил 5ОбщаяГОЛ ЩИ 112покрыта,мм0,25-0,30,455-60,35-0,40,25-0,3Нормативныедокументы,ГОСТы илитехническиеусловияна материалыТУ 84-725-83ГОСТ 10296-79ТУ 21-27-37-74МПСМГОСТ 10277-76ГУ 6-10-1243-72ГОСТ 7871-7 5Стеклоэмалсвые - по п 2 приложенияЗащитные - по п 2 приложения, кроме и золапо изольной мастикеПримечания. 1 Если заводы-изготовители выпускают покрытия с лучшимитехнико-экономическими показателями, удовлетворяющимитребованиям работы в тепловых сетях, то должны применяться тги покрытиявзамен указанных в данном приложении.2. При применении теплоизоляционных материалов или конструкций,исключающих возможность коррозии поверхности труб, защитное покрытиеот коррозии предусматривать не требуется3. Металлизационное алюминиевое покрытие следует применять длясред с рН от 4,5 до 9,5.121

ПРИЛОЖЕНИЕ 6МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПОКРОВНОГО СЛОЯТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ [3]Материал, Применяемая ГруппаГОСТ или ТУ толщина, мм горючести1. МеталлическиеЛисты из алюминия и алюминиевых 0,3; 0,5-1 Негорючиесплавов, ГОСТ 21631-76, марки АДО,АД1,АМц,АМг2,В95Ленты из алюминия и алюминиевых 0,25-1 Негорючиесплавов, ГОСТ 13726-78, марки АДО,АД1,АМц,АМг2,В95Сталь тонколистовая оцинкованная с 0,35-1 Негорючаянепрерывных линий, ГОСТ 14918-80Сталь тонколистовая кровельная, 0,5-0,8 НегорючаяОСТ 14-11-196-86Прокат тонколистовой из углероди­ 0,35-1 Негорючийстой стали качественной и обыкновенногокачества, ГОСТ 16523-70Оболочки гофрированные для тепло­ 0,2 Негорючиеизоляционных конструкций отводов 2,5 Горючиетрубопроводов, ОСТ 36-67-82Сталь рулонная холоднокатаная с по­ 0,8-1,3 Труднолимернымпокрытием (металлопласт)горючаяТУ 14-1-1114-742 На основе синтетическихполимеровСтеклотекстолит конструкционный 0,5-1,2 ГорючийКАСТ-В, ГОСТ 10292-74ЕМатериалы армопластмассовые длязащиты покрытий тепловой изоляции1рубопроводов, ТУ 36-2168-85, марки:АПМ-1 2,2 ГорючийАПМ-2 2,1 ТрудногорючийАПМ-К 2,1 Горючий122

Продолжение прил. 6Материал, Применяемая ГруппаГОСТ или ТУ толщина, мм горючестиСтеклопластик рулонный РСТ, 0,25-0,5 Трудногорю­ТУ 6-11-145-80, марки РСТ-А, РСТ-Б,чийРСТ-ХСтеклопластик марки ФСП (стекло­ 0,3; 0,6 Горючийпластик фенольный покровный),ТУ 6-11-150-76Пленка винипластовая каландриро­ 0,4-1 Горючаяванная КПО, ГОСТ 16398-81Пленка из вторичного поливинилхло- 1,3 Горючаяридного сырья, ТУ 63.032.3-88Стеклотекстолит покровный листовойСТПЛ, ТУ 36-1583-88, марки:СТПЛ-СБ 0,3 Трудно горю­СТПЛ-ТБ 0,5 чийСТПЛ-ВП 0,83 На основе природных полимеровРубероид, ГОСТ 10923-82, марка 2-3 ГорючийРКК-420Стеклорубероид, ГОСТ 15879-70 2,5 ГорючийТоль кровельный и гидроизоляцион­ 1,0-1,5 Горючийный, ГОСТ 10999-76, марки ТКК-350,ТКК-400Пергамин кровельный, ГОСТ 2697-83 1,0-1,5 ГорючийРубероид, покрытый стеклотканью, - ГорючийТУ 21 ЭССР 48-83Изол, ГОСТ 10296-79 2 Горючий4 МинеральныеСтеклоцемент текстолитовый для теп­ 1,5-2 Негорючийлоизоляционных конструкций,ТУ 36-940-85Листы асбестоцементные плоские, 6-10 НегорючиеГОСТ 18124-75Листы асбестоцементные волнистые 5-8 Негорючиеунифицированного профиля,ГОСТ 16233-77Штукатурка асбестоцементная 10-20 Негорючая123

Материал,ГОСТ или ТУ5. Дублированные фольгойФольга алюминиевая дублированнаядля теплоизоляционных конструкций,ТУ 36-1177-77Фольгорубероид для защитной гидроизоляцииутеплителя трубопроводов,ТУ 21Э ССР 69-83Применяемаятолщина, ммОкончание прил. бГруппагорючести0,5-1,5 Дублированнаябумагойи картоном -горючая,остальные -трудногорючие1,7-2 ГорючийФольгоизол, ГОСТ 20429-84 2-2,5 ГорючийПримечание. При применении покровных слоев из листового металласледует учитывать характер и степень агрессивности окружающей средыи производства.124

ПРИЛОЖЕНИЕ 7МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЗАЩИТНОГО ПОКРЫТИЯТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ [2]Способпрокладки тепловыхсетейПодземный бесканальныйпри изоляциибитумоперлитом,битумокерамзитом,битумовермикулиюм,пенополиуретаном,фенольнымпоропластомФЛТо же при изоляцииармопенобетономПодземный в непроходныхканалахи тоннелях2 |1 бя в:О О-* ЙПолимернаяоболочка изполиэтиленавысокого давленияПервый слой -гидроизоляция- изол (2—3слоя) на изольноймастикеВторой слой -асбестоиементнаяштукатуркапо металлическойсеткеСтеклопластикрулонный длятеплоизоляцииРСТМатериалы для защитного покрытиятеплоизоляционных конструкции•S ±евПолиэтиленГОСТ16337-77ЕИзолГОСТ 10296-79Изольная мастика

1Продолжение прил. 7Материалы для защитного покрытиятеплоизоляционных конструкций3о» оu SСпособпрокладки теп­ 2 5жч 5s й*К, S 1Rловых сетей в £ s * В Sй йj * Йз 5о 8. 0- и О 5 чи£Армопластмассовыематериалыдля защитныхпокрытийтепловой изоляциитрубопроводовАПП-1,АПМ-2АПМ-Кs й к5 5 s3 Q вЙ »=ТУ 36-2168-85 Стеклопластик ТУ 6-11-150-76марки ФСП(стеклопластикфенольныйпокровный) 1СтеклорубероидФольгорубероиддлязащитнойгидроизоляцииуплотнителятрубопроводов2Фольгоизол 2Пленка винипластоваякаландрированнаяКПО 2Рубероид 1Рубероид,покрытыйстеклотканьюГОСТ 15879-70ТУ 21ЭССР 69-83ГОСТ 20429-84ГОСТ 16398-81ГОСТ 10923-82ТУ 21ЭССР48-83Подземный в не­ Фольга алюми­ ТУ 36-1177-77проходных кана­ниевая дублилахи тоннеляхрованная длятеплоизоляционныхконструкцийШтукатуркаасбестоцементнаяпометаллическойсетке(принебольшихобъемах работ)См примеч 1126

Продолжение прил 7Материалы для защитного покрытиятеплоизоляционных конструкции2 2 £*3 SСпособпрокладки теп­ (3 * £ £«5 О*г г .« в = S «ловых сетей о* 2 64з * = 3 * х2о 5г- а*о.£2.2 Во сО. *28« а О =и. -Надземный Листы из алю­ ГОСТ 21631-76 Сталь листовая Сталь,миния и алю­ углеродистая ГОСТ 16523-70миниевых общего назна­ Краска,сплавовЭ1Ч1чения с покрытиемкраскойБТ-177ОСТ 6-10426-79Ленты из алюминияи алюминиевыхсплавовСталь тонколистоваяоцинкованнаяГОСТ 13726-78Стеклопластикрулонный длятеплоизоляцииРСТСтеклотексто­ГОСТ 14918-80 лит конструкционныйКАСТ-ВАрмопластмассовыематериалыдлязащитныхпокрытиитепловой изоляциитрубопроводовАПМ-1 АПМ-2, АПМ-КФольгоизолФольгорубероиддля защитномгидроизоляцииутеплителятрубопроводовФольга алюминиеваядублированнаядлятеплоизоляционныхконструкцииТУ 6-11-145-80ГОСТ 10292-74ЬТУ 36-216К-Х5ГОСТ 20429-84ТУ 21ЭССР 69-83ТУ 36-1177-77127

Материалы для защитного покрытиятеплоизоляционных конструкцийОкончание прил. 7Способпрокладки тепловыхсетейрекомендуемыек применениюГОСТы или техническиеусловиядопускаемыек применениюГОСТы или техническиеусловияШтукатуркаасбестоцементнаяпометаллическойсетке(принебольшихобъемах работ)1 Применяется т олько для прокладки в непроходных каналах2. Применяется только для прокладки в тоннелях.Примечания 1. Состав асбестоцементиой штукатурки,асбест К-6-30 ГОСТ 12871-83Е-20-30% и поргландцемент марки 400ГОСТ 10178-76 - 70-80% (по массе).2 В случае применения в тоннелях защитного покрытия из трудногорючихматериалов необходимо устройство поясов из негорючих материаловдлиной 5 м:у входа трубопроводов в здания;через каждые 100 м длины тр>боировода.3. См примеч. к приложению 4128

ПРИЛОЖЕНИЕ 8КОЭФФИЦИЕНТЫ УПЛОТНЕНИЯДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ УПЛОТНЯЮЩИХСЯМАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ [3]Теплоизоляционныематериалыи изделияКоэффициентуплотненияК сТеплоизоляционныематериалыи изделияКоэффициентуплотненияК,Изделия минерало- D y> 800 при сред­ 2Лг*ватные с гофрирован­ней плотностиной структурой при 19 кг/м 3укладке на трубопро­ То же при средней 1,5*воды и оборудование плотности 56 кг/м 3условным проходом,мм*Плиты минераловатдо200 1,3 ные на синтетическомот 200 до 350 1,2 связующем маркисв. 350 1,1 50,75 1,5125,175 1,2Маты минераловат- 1,2ные прошивныеПлиты минераловатныена битумном свя­Маты из стеклянного ' 1,6 зующем маркиштапельного волокна 75 1,5100, 150 1,2Маты из супертонкогостекловолокна, Плиты полужесткие 1,15маты БЗМ, холсты изстекловолокнистыеультрасупертонких ина синтетическомстекломикрокристал-связующемлических волоконсредней плотностью Пенопласт ПВХ-Э 1,2от 19 до 56 кг/м 3приукладке на трубопро- Пенопласт ППУ-ЭТ 1,3129

IОкончание прил. 8Теплоизоляционныематериалыи изделияКоэффициентуплотненияК своды и оборудованиеусловным проходом,мм:D y< 800 при среднейплотности3,2*19кг/м 3То же при средней 1,5*плотности 56 кг/м 3Теплоизоляционныематериалыи изделияКоэффициентуплотненияК сь* Промежуточные значения коэффициента уплотнения следует определятьинтерполяцией,Примечание. В отдельных случаях в проектно-сметной документациипо тепловой изоляции могут быть предусмотрены другие коэффициентыуплотнения, обусловленные технико-экономическими расчетами и особенностямиработы тепловой изоляции.BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистов130

ПРИЛОЖЕНИЕ 9КОЭФФИЦИЕНТЫ УВЛАЖНЕНИЯПРИ БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКЕ [2]Материал основногослоядля грунтаплотность вводность вПоправочный коэффициент КСредняяТеплопро­теплоизоляци­конструкцииконструкциинасыщенногонныхконструкциимало­р, кг/м 3 Л*-Вт/(м-°С) влажного влажноговодойАрмопенобетон350-450 0,105-0,13 1,15 1 25 МБитумоперлит 450-550 0,11-0,13 1,1 1,15 1,3БитумовермикулитНе более 600 0,13 1,1 1,15 1,3БитумокерамзитНе бол ее 600 0,13 1,1 1,15 1,25Пенополиуретан60-80 0,05 1,0 1,05иПснополимербетон400 0,07 1,05 1,1 U5Фенольныйпоропласт ФЛ100 0,06 1,05 1,1 1,15131

ПРИЛОЖЕНИЕ 10КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛООТДАЧИ [2]Коэффициент теплоотдачи от поверхности теплоизоляционнойконструкции в окружающий воздух, Вт/(м 2# °С)в непроходныхканалахв тоннеляхКоэффициенттеплоотдачипри надземной прокладке при от вохдухасреднегодовой расчетной скоростив каналеветра, м/с к стенке канала,5 10 15 Вт/(м 2 -°С)8 11 20 30 35 8Примечание. При отсутствии данных скорость ветра при надземнойпрокладке принимается равной 10 м/с.132

ПРИЛОЖЕНИЕ 11ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ГРУНТОВРАЗЛИЧНОЙ СТРУКТУРЫ И ВЛАЖНОСТИХарактеристикагрунтов6>о £Пористость РТепчопроводность сухогогрунта Х слхВт/Гм.-ЮТеплопроводное! ь влажных i рун то в л„.,при массовой влажности w„, %%Ami%А.а-1%Л.н,1Пескик супесиПесок длястроительныхработ(ГОСТ 8736-77)Глины исуглинки120016002000160020000,540,380 230,200310 561216208100,941,242,031,102,031600 0,35 2 0,5880012001600200016002000Гравий, 2000дресва, щебеньИзвестняк 14001600180020000,680,540 380,230,120,200,330,58— —24324022231,311,763,081,923,313648381 552 152 4481216208100 450,620,962 000,871,741624324032200,640,861,332,601,742,5624364838230.741,001,6^1 862 6710 2,03 16 2,73 23 3,370 49 3 0,580,58 3 0,81 -- 0,70 3 1,05 - -0,93 3 1,28Мрамор 2800 - 291 - - - - -Гранит,гнейс, базальт2800 3,49-133

ПРИЛОЖЕНИЕ 12НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАЧЕРЕЗ ИЗОЛИРОВАННУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВС ПОЛОЖИТЕЛЬНЫМИ ТЕМПЕРАТУРАМИ [3]НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИНА ОТКРЫТОМ ВОЗДУХЕ И ЧИСЛЕ ЧАСОВ РАБОТЫ В ГОД БОЛЕЕ 5000Таблица 1Условный Средняя температура теплоносителя, °Спроход трубопровода,ммНормы линейной плотности теплового потока Вт/м20 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 60015 4 10 20 30 42 55 68 83 99 115 133 152 17220 5 11 22 34 47 60 75 91 108 127 147 167 18825 5 13 25 37 52 66 82 99 117 137 158 180 20340 7 15 29 44 59 77 95 115 136 158 182 206 23250 7 17 31 47 64 82 102 123 145 168 193 219 24665 9 19 36 54 72 93 114 137 162 187 214 243 27280 10 21 39 58 77 99 122 147 172 200 228 258 279100 11 24 43 64 85 109 134 160 187 216 247 278 311125 12 27 49 70 93 122 149 178 208 240 273 308 344

Окончание табл. 1Условный Средняя температура теплоносителя, °Спроход трубопровода,ммНормы линейной плотности теплового потока, Вт/м20 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600150 14 30 54 77 102 134 164 194 226 260 296 333 372200 18 37 65 93 122 159 194 228 266 305 345 387 431250 21 43 75 106 138 179 215 254 294 337 381 426 474300 25 49 84 118 155 198 239 280 324 370 418 467 518350 28 55 93 131 170 218 261 306 353 403 454 507 561400 30 61 102 142 185 236 282 330 380 433 487 543 601450 33 65 109 152 197 252 301 351 404 460 516 575 638500 36 71 119 166 211 271 322 376 431 491 550 612 678600 42 82 136 188 240 306 363 422 483 548 614 684 754700 48 92 151 209 264 337 399 463 529 599 672 745 820800 53 103 167 213 292 371 438 507 579 654 733 811 892900 59 113 184 253 319 405 477 551 628 709 793 877 9621000 65 124 201 275 346 438 516 595 677 763 853 930 1033Криволиней­ Нормы поверхностной плотности теплового потока, Вт/м 2ные поверхностидиаметромболее1020 мм иплоские19 35 54 70 85 105 120 135' 150 165 180 194 209Примечание Промежуточные значения норм тотности теплового потока следует определять интерполяцией

НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИВ ПОМЕЩЕНИИ И ТОННЕЛЕ И ЧИСЛЕ ЧАСОВ РАБОТЫ В ГОД БОЛЕЕ 5000Условный проходтрубопровода, ммТаблица 2Средняя температура теплоносителя ,°с50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600Нормы линейной плотности теплового потока, Вт/м15 8 18 28 40 53 66 81 96 114 132 150 17020 9 20 32 45 58 73 89 106 125 145 165 18625 10 22 35 49 64 79 97 115 135 156 178 20040 12 26 41 57 74 93 112 134 156 179 204 23050 13 28 44 61 80 99 120 142 166 190 216 24365 15 32 50 69 90 112 134 159 185 211 240 27080 16 35 54 74 97 119 143 169 197 225 255 286100 18 39 60 81 105 130 156 184 213 244 275 309125 21 44 66 90 118 145 175 205 237 270 304 341150 24 49 73 98 130 160 190 223 257 292 329 368200 29 59 88 118 155 189 225 261 301 341 383 427250 34 68 100 133 174 211 249 289 333 377 422 470300 39 77 112 149 193 233 275 319 366 413 463 514350 44 85 124 164 212 256 301 348 398 449 503 557400 48 93 135 178 230 276 324 374 428 483 538 596450 52 101 145 190 245 294 345 398 455 511 570 633500 57 109 156 205 264 316 370 426 485 544 607 673600 67 125 179 232 298 356 415 477 542 608 678 748

Окончание табл. 2Средняя температура теплоносителя, °СУсловный проход 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600трубопровода, ммНормы линейной плотности теплового потока, Вт/м700 74 139 199 256 328 391 456 522 592 663 738 814800 84 155 220 283 362 430 499 571 647 726 804 885900 93 170 241 309 395 468 543 620 702 786 869 9551000 102 186 262 335 428 506 586 668 758 845 934 1025Криволинейные по­ Нормы поверхностной плотности теплового потока, Вт/м 2верхности диаметромболее 1020 мм и плоские29 50 68 83 104 119 134 149 165 179 194 208Примечания 1. При расположении изолируемых поверхностей в тоннеле к нормам плотности следует вводитькоэффициент 0,852. См примеч ктабл 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 13НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА ЧЕРЕЗ ИЗОЛИРОВАННУЮПОВЕРХНОСТЬ ПАРОПРОВОДОВ С КОНДЕНСАТОПРОВОДАМИПРИ ИХ СОВМЕСТНОЙ ПРОКЛАДКЕ В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ, Вт/м [3]Условный проходтрубопровода, ммПаропроводПаропроводПаропроводПаропроводПаропроводПаропроводКонденсатопроводКондснсатопроводКонденсатопроводКонденсатопроводКонденсатопроводКопденсатопроводПаропровод КопденсатопроводРасчетная температура теплоносителя, "С115 100 150 100 200 100 250 100 300 100 350 10025 25 28 22 36 22 49 22 61 22 77 22 95 2230 25 29 22 38 22 52 22 65 22 83 22 100 2240 25 31 22 40 22 54 22 70 22 88 22 105 2250 25 34 22 43 22 62 22 77 22 95 22 113 2265 30 38 25 51 25 70 25 85 25 105 24 124 2480 40 44 27 55 27 74 26 90 26 ПО 26 130 25100 40 47 27 59 27 79 26 97 26 118 26 140 25125 50 52 29 64 29 86 28 105 28 128 28 151 28

Окончание прил. 13Условный проход трубопровода,ммПаропроводПаропроводПаропроводПаропроводПаропроводПаропроводКонденсатопроводКонденсатопроводКонденсатопроводКонденсатопроводКоиденсатопроводКонденсатопроводПаропровод КонденсатопроводРасчетная температура теплоносителя, °С115 100 150 100 200 100 250 100 300 100 350 100150 70 56 33 69 32 93 31 113 31 138 31 170 31200 80 65 35 81 35 107 34 130 34 157 34 184 34250 100 73 38 90 38 119 37 143 37 176 37 206 37300 125 80 41 100 40 132 40 159 40 191 40 223 40350 150 88 46 108 45 142 45 171 44 205 44 240 44400 180 94 51 115 50 152 50 183 49 219 49 255 49450 200 101 54 124 53 161 53 194 53 232 52 269 52500 250 108 61 132 60 171 59 207 59 248 59 287 58600 300 121 67 147 66 191 66 228 65 272 65 313 64700 300 131 67 159 66 206 66 244 65 291 64 336 63800 300 142 67 172 66 222 66 264 65 - - - -Примечание См прпмеч к обязательному приложению 4, табл 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 14НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАЧЕРЕЗ ИЗОЛИРОВАННУЮ ПОВЕРХНОСТЬТРУБОПРОВОДОВ ДВУХТРУБНЫХ ВОДЯНЫХТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ПРИ ПРОКЛАДКЕВ НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ [3]Таблица 1НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАПРИ ЧИСЛЕ ЧАСОВ РАБОТЫ В ГОД 5000 И МЕНЕЕ,Вт/мТрубопроводУсловный подающиныщиныщиныйтрубопровода,обрат­подаю­обрат­подаю­обрат­проходСредне!одоваи температура теплоносителя, "Смм65 50 90 50 110 5025 18 12 26 11 31 1030 19 13 27 12 33 1140 21 14 29 13 36 1250 22 15 33 14 40 1365 27 19 38 16 47 1480 29 20 41 17 51 15J 00 33 22 46 19 57 17125 34 23 49 20 61 18150 38 26 54 22 65 19200 48 31 66 26 83 23250 54 35 76 29 93 25300 62 40 87 32 103 28350 68 44 93 34 117 29400 76 47 109 37 123 30450 77 49 112 39 135 32500 88 54 126 43 167 33600 98 58 140 45 171 35700 107 63 163 47 185 38140

Окончание табл 1ТрубопроводУсловный подающиныщиныщипынтрубопровода,обрат­подаю­o6pai-подаю­o6pai-проходСреднегодовая температура теплоносителя, "Смм65 50 90 50 110 50800 130 72 181 48 213 42900 138 75 190 57 234 441000 152 78 199 59 249 491200 185 86 257 66 300 541400 204 90 284 69 322 58Таблица 2НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАПРИ ЧИСЛЕ ЧАСОВ РАБОТЫ В ГОД БОЛЕЕ 5000, Вт/ТрубопроводмУсловныйпроход трубоподающийобратныйподающийобратныйподающийобратныйпровода, мм Среднегодовая температура теплоносители, "С65 50 90 50 ПО 5025 16 11 23 10 28 930 17 12 24 11 30 1040 18 13 26 12 32 1150 20 14 28 13 35 1265 23 16 34 15 40 1380 25 17 36 16 44 14100 28 19 41 17 48 15125 31 21 42 18 50 16150 32 22 44 19 55 17200 39 27 54 22 68 21250 45 30 64 25 77 23300 50 33 70 28 84 25350 55 37 75 30 94 26400 58 38 82 33 101 28450 67 43 93 36 107 29500 68 44 98 38 117 32600 79 50 109 41 132 34700 89 55 126 43 151 37141

Окончание табл. 2ТрубопроводУсловный подающиныщиныщиныйтрубопровода, Среднегодовая температура теплоносителя, °Собрат­подаю­обрат­подаю­обрат­проход65 50 90 50 ПО 50800 100 60 140 45 163 40900 106 66 151 54 186 431000 117 71 158 57 192 471200 144 79 185 64 229 521400 152 82 210 68 252 56Примечания к табл. 1 и 2. 1. Расчетные среднегодовые температурыводы в водяных тепловых сетях 65, 90, 110 °С соответствуют температурнымграфикам 95 - 70, 150 - 70, 180-70 °С.2 См. примеч. к обязательному приложению 4, табл. 1.142

ПРИЛОЖЕНИЕ 15НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАЧЕРЕЗ ИЗОЛИРОВАННУЮ ПОВЕРХНОСТЬТРУБОПРОВОДОВ ПРИ ДВУХТРУБНОЙПОДЗЕМНОЙ БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКЕВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ [3]Таблица 1НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАПРИ ЧИСЛЕ ЧАСОВ РАБОТЫ В ГОД 5000 И МЕНЕЕ,Вт/мТрубопроводы водяных тепловых сетейУсловный подающий обратный подающий обратныйпроход трубопровода,ммСреднегодовая температура теплоносителя, "С65 50 90 5025 36 27 48 2650 44 34 60 3265 50 38 67 3680 51 39 69 37100 55 42 74 40125 61 46 81 44150 69 52 91 49200 77 59 101 54250 83 63 111 59300 91 69 122 64350 101 75 133 69400 108 80 140 73450 116 86 151 78500 123 91 163 S3600 140 103 186 94700 156 112 203 100800 169 122 226 109143

Таблица 2НОРМЫ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАПРИ ЧИСЛЕ ЧАСОВ РАБОТЫ В ГОД БОЛЕЕ 5000, Вт/Трубопроводы водяных тепловых сетейУсловный подающий обратный подающий обратныйпроход трубопровода,ммСреднегодовая температура теплоносителя, °С65 50 90 5025 33 25 44 2450 40 31 54 2965 45 34 60 3380 46 35 61 34100 49 38 65 35125 53 41 72 39150 60 46 80 43200 66 50 89 48250 72 55 96 51300 79 59 105 56350 86 65 113 60400 91 68 121 63450 97 72 129 67500 105 78 138 72600 117 87 156 80700 126 93 170 86800 140 102 186 93Примечания к табл 1и2 1 См примеч к обязательному приложению4, табл 1.2. Расчетные среднегодовые темперагуры воды в водяных сетях 65,90 °С соответствуют температурным графикам 95 - 70, 150-70 °С3 При применении в качестве теплоизоляционного слоя пенополиуретана,фенольного гюропласта ФЛ, полимербетона значения нормплотности следует определять с учетом коэффициента К 2, приведенногов табл 3 настоящего приложения.144

Таблица 3КОЭФФИЦИЕНТ К 2 , УЧИТЫВАЮЩИЙ ИЗМЕНЕНИЕНОРМ ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКАПРИ ПРИМЕНЕНИИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯИЗ ПЕНОПОЛИУРЕТАНА, ПОЛИМЕРБЕТОНА,ФЕНОЛЬНОГО ПОРОПЛАСТА ФЛ [3]Материал теплоизоляционногоСЛОЯУсловный проходтрубопровода, мм25-6680-150200-300360-500Материал теплоизоляционногоСЛОЯУсловный проходтрубопровода, мм25-6580-150200-300350-500Пенополиуретан,фенольныйпоропласт ФЛКоэффициент К 2Коэффициент Л" 20,5 0,6 0,7 0,8 Полимсрбстон 0,7 0,8 0,9 1,0]45

ПРИЛОЖЕНИЕ 16ТОЛЩИНЫ ИНДУСТРИАЛЬНЫХ(ПОЛНОСБОРНЫХ И КОМПЛЕКТНЫХ)ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ [3]Расчетная,по условиямподп 3 1аТолщина основного слоя, ммПринимаемаяРасчетная,по условиямподп-3 16-3 1кПринимаемая40-45 40 до 40 4046-65 60 41-60 6066-85 80 61-80 8086-105 100 81-100 100106-125 120 101-120 120126-150 140 121-140 140151-175 160 141-160 160176-200 180 161-180 180146

ПРИЛОЖЕНИЕ 17ПРЕДЕЛЬНЫЕ ТОЛЩИНЫ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИПОДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКЕ В ТОННЕЛЯХ И НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ [3]Способ прокладки трубопроводовСпособ прокладки трубопроводовв непроходномв непроходномв тоннелев тоннелеУсловныйканалеканалеУсловный проходтрубопрово­ Предельная толщина теплоизоляции ной конст­проход Предельная толщина теплоизоляционной конст­трубопровода, рукции, мм, при температуре вещества, °С да, ммрукции, мм, при температуре вещаства, °Сммот 20от 20ниже от минусдо 150 151 иниже от минусдо 150 151 идо 600до 600минус 30 30 до 19включ выше минус 30 30 до 19включ вышевключвключ15 60 60 60 40 60 250 220 160 180 100 20025 100 60 80 60 100 300 240 180 200 100 20040 120 60 80 60 100 350 260 200 200 100 20050 140 80 100 80 120 400 280 220 220 120 22065 160 100 140 80 140 450 300 240 220 120 22080 180 100 160 80 140 500 320 260 220 120 220100 180 120 160 80 160 600 320 260 240 120 220125 180 120 160 80 160 700 320 260 240 120 220150 200 140 160 100 180 800 320 260 240 120 220200 200 140 180 100 200 ; 900и более320 260 260 120 220Примечания 1 Толщина изоляции для трубопроводов в каналах указана для положительных температур транспортируемыхвеществ Для трубопроводов с отрицательными температурами транспортируемых веществ, прокладываемых в каналах, предельныетолщины принимаются такими же. как при прокладке в тоннеле2 В случае, если по расчету толщина изоляции больше предельной, спедуст применять более эффективный матернап

00т—шSхшоSо.ON^г m ON ON ^г in СЧ г-- оо г^ ^г ON сч сч ON VOг^ m ГЧ Os VO сч ОО ГО оо го оо inсч г^ оо сч*Ч го ГО

Окончание прыл. 18X 0 1 2 3 4 5 6 7 8 92^8 1,03 Гозз Г037 1,04 1,044 1,047 1,051 1,055 1,058 1,0612,9 1,065 1,068 1,072 1,075 1,078 1,082 1,085 1,089 1,092 1,0953 1,099 1,102 1,105 1,109 1,112 1,115 1,118 1,122 1,125 1,1283,1 1,131 1,135 1,138 1,141 1,144 1,147 1,151 1,154 1,157 1,163,2 1,163 1,166 1,169 1,172 1,176 1,179 1,182 1,185 1,188 1,1913,3 1,194 1,197 1,2 1,203 1,206 1,209 1,213 1,215 1,218 1,2213,4 1,224 1,227 1,229 1,233 1,235 1,238 1,241 1,244 1,247 1,253,5 1,253 1,256 1,258 1,261 1,264 1,267 1,27 1,273 1,275 1,2783,6 1,281 1,284 1,286 1,289 1,292 1,295 1,297 1,3 1,303 1,3063,7 1,308 1,311 1,314 1,316 1,319 1,322 1,324 1,327 1,33 1,3323,8 1,335 1,338 1,34 1,343 1,345 1,348 1,351 1,353 1,356 1,3583,9 1,361 1,364 1,366 1,369 1,371 1,374 1,376 1,379 1,381 1,3844 1,386 1,389 1,391 1,394 1,396 1,399 1,401 1,404 1,406 1,409чО

ПРИЛОЖЕНИЕ 19ЗНАЧЕНИЯ ФУНКЦИЙ х In х (В ПРЕДЕЛАХ х=1...5)X А' //! X х л- In х гт~ xlnxГ~7~Л' III Xi 0 1,255 0,285 1,72 0,932 2,23 1,791 ~1,005 0,005 1,26 0,291 1,73 0,949 2,24 1,8051,01 0,01005 1,265 0,298 | 1Л4 0,965 2,25 1,8251,015 0,01515 1,27 0,304 1,75 0,98 2,26 1,8411,02 0,0202 1,275 0,309 1,76 0,994 2,27 1,8611,025 0,0253 1,28 0,316 1,77 1,011 2,28 1,881,03 0,0304 1,285 0,322 1,78 1 029 2,29 1,8991,035 0,0356 1,29 0,328 1,79 1,04 2,3 1,921,04 0,0407 1,295 0,334 1 1,8 1,059 2,31 1,9351,045 0,046 1,3 0,34 1,81 1,078 2,32 1,9551,05 0,0512 1,31 0,354 1,82 1,089 2,33 1,971,055 0,0565 1,32 0,367 1,83 1,108 2,34 1,991,06 0,0617 1,33 0,38 1,84 1,124 2,35 2,0071,065 0,067 1,34 0,393 1,85 1,138 2,36 2,0271,07 0,0724 1,35 0,405 1,86 1,152 2,37 2,0421,075 0,0777 1,36 0,417 1,87 1,169 2,38 2,0621,08 0,0831 1,37 0,432 1,88 1,185 2,39 2,081,085 0,0885 1,38 0,445 1,89 1,205 2,4 2,11,09 0,0946 1,39 0,457 1,9 1,22 2,41 2,121,095 0,0994 1,4 0,47 1,91 1,235 2,42 2,141,1 0,1043 1,41 0,485 1,92 1,251 2,43 2,161,105 0,11 1,42 0,499 1,93 1,27 2,44 2,181,11 0,1162 1,43 0,512 1,94 1,288 2,45 2,1951,115 0,121 1,44 0,526 1,95 1,302 2,46 2,2171,12 0,127 1,45 0,539 1,96 1,318 2,47 2,2331,125 0,1327 1,46 0,552 1,97 1,335 2,48 2,2521,13 0,138 1,47 0,565 1,98 1,351 2,49 2,271,135 0,143 1,48 0,58 1,99 1,369 2,5 2,29

Продолжение прил 19Xxlnxxlnx*1,14 0,1492 1,49 0,5941,145 0,1545 1,5 0,6071,15 0,1607 1,51 0,6221,155 0,1665 1,52 0,6371,16 0,1721 1,53 0,651,165 0,1772 1,54 0,6651,17 0,1837 1,55 0,6791,175 0,189 1,56 0,6951,18 0,1958 1,57 0,7071,185 0,201 1,58 0,7221,19 0,207 1,59 0,7371,195 0,213 1,6 0,7511,2 0,218 1,61 0,7651,205 0,2245 1,62 0,7821,21 0,2301 1,63 0,7991,215 0,236 1,64 0,8151,22 0,242 1,65 0,8271,225 0,248 1,66 0,8421,23 0,2545 1,67 0,8561,235 0,261 1,68 0,8721,24 0,2662 1,69 0,8891,245 0,272 1,7 0,9021,25 0,279 1,71 0,9162,74 2,76 3,3 3,942,75 2,78 3,31 3,962,76 2,8 3,32 3,982,77 2,82 3,33 42,78 2,84 3,34 4,032,79 2,86 3,35 4,052,8 2,88 3,36 4,072,81 2,901 3,37 4,092,82 2,921 3,38 4,12X x In x-x In xv2 1,386 2,51 2,312,01 1,401 2,52 2,3282,02 1,419 2,53 2,3442,03 1,439 2,54 2,3672,04 1,455 2,55 2,3862,05 1,471 2,56 2,4052,06 1,488 2,57 2,4252,07 1,507 2,58 2,4442,08 1,52 2,59 2,4622,09 1,542 2,6 2,482,1 1,559 2,61 2,5032,11 1,579 2,62 2,5212,12 1,592 2,63 2,542,13 1,61 1 2,64 2,562,14 1,63 2,65 2,582,15 1,648 2,66 2,62,16, 1,665 2,67 2,622,17 1,681 2,68 2,642,18 1,699 2,69 2,662,19 1,72 2,7 2,682,2 1,735 2,71 2,72,21 1,756 2,72 1 7->—,' —2,22 1,771 2,73 2,743,87 5,24 4,44 6,623,88 5,26 4,45 6,643,89 5,28 4,46 6,673,9 5,31 4,47 6,73,91 5,33 4,43 6,723,92 5,35 4,49 6,743,93 5,37 4,5 6,773,94 5,4 4,51 6,793,95 5,43 4,52 6.81

Продолжение прил. 19л* .v In х д: х In х2,83 2,94 3,39 4,142,84 2,961 3,4 4,162,85 2,98 3,41 4,182,86 3,002 3,42 4,22,87 3,021 3,43 4,232,88 3,045 3,44 4,252.89 3,065 3,45 4,272.9 3,085 3,46 4,32,91 3,106 3,47 4,323,13 3,48 4,342,93 3,15 3,49 4,362,94 3,17 3,5 4,382,95 3,19 3,51 4,42,96 3,21 3,52 4,422,97 3,23 3,53 4,452,98 3,54 4,472,99 3,27 4,55 4,53 3,29 3,56 4,523,01 3,31 3,57 4,553,02 3,34 3,58 4,573,03 3,36 3,59 4,593,04 3,38 3,6 4,623,05 3,4 3,61 4,643,06 3,42 3,62 4,663,07 3,44 3,63 4,683,08 3,46 3,64 4,713,09 3,48 3,65 4,733,1 3,5 3,66 4,753,11 3,53 3,67 4,773,12 3,55 3,68 4,83,13 3,57 3,69 4,823,14 3,59 3,7 4,84X х In х л* X III X3,96 5,45 4,53 6,833,97 5,47 4,54 6,863,98 5,5 4,55 6,893,99 5,53 4,56 6,924 5,55 4,57 6,944,01 5,57 4,58 6,974,02 5,6 4,59 6,994,03 5,62 4,6 7,024,04 5,64 4,61 7,054,05 5,66 4,62 7,074,06 5,68 4,63 7,14,07 5,71 4,64 7,124,08 5,74 4,65 7,144,09 5,76 4,66 7,164,1 5,78 4,67 7,194,11 5,81 4,68 7,214,12 5,83 4,69 7,244,13 5,85 4,7 7,264,14 5,88 4,71 7,284,15 5,91 4,72 7,334,16 5,93 4,73 7,354,17 5,95 4,74 7,384,18 5,98 4,75 7,44,19 6,01 4,76 7,424,2 6,03 4,77 7,444,21 6,05 4,78 7,474,22 6,0 4,79 7,54,23 6,1 4,8 7,524,24 6,13 4,81 7,554,25 6,15 4,82 7,584,26 6,17 4,83 7,64,27 6,19 4,84 7,63

Окончание прил 19X xlnx X xlnx X л* In х л* X III X3,15 3,61 3,71 4,86 4,28 6,22 4,85 7,653,16 3,64 3,72 4,88 4,29 6,25 4,86 7,683,17 3,66 3,73 4,91 4,3 6,27 4,87 7,73,18 3,68 3,74 4,93 4,31 6,29 4,88 7,733,19 3,7 3,75 4,96 4,32 6,32 4,89 7,763,2 3,72 3,76 4,98 4,33 6,35 4,9 7,783,21 3,74 3,77 5 4,34 6,38 4,91 7,83,22 3,76 3,78 5,03 4,35 6,4 4,92 7,833,23 3,78 3,79 5,05 4,36 6,42 4,93 7,853,24 3,81 3,8 5,07 4,37 6,44 4,94 7,883,25 3,83 3,81 5,09 4,38 4,46 4,95 7,93,26 3,85 3,82 5,12 4,39 6,48 4,96 7,923,27 3,88 3,83 6,15 4,4 6,52 4,97 7,953,28 3,9 3,84 5,17 4,41 6,54 4,98 83,29 3,92 3,85 5,19 4,12 6,57 4,99 8,023,86 5,21 4,43 6,68,05*153

ПРИЛОЖЕНИЕ 20РАСЧЕТНАЯ ПЛОТНОСТЬ НАСЕЛЕНИЯТЕРРИТОРИИ ЖИЛОГО РАЙОНА И МИКРОРАЙОНАРасчетную плотность населения, чел /га, территории жилогорайона рекомендуется принимать не менее приведенной в табл. 1,а территории микрорайона — не менее приведенной в табл. 2.Число зон различной степени градостроительной ценности территориии их границы определяются по согласованию с главнымархитектором города (области, края) с учетом оценки стоимостиземли, плотности инженерных и транспортных магистральныхсетей, насыщенности общественными объектами, капиталовложенийв инженерную подготовку территории, наличия историкокультурныхи архитектурно-ландшафтных ценностей.Зона различнойстепени градостроительнойценности территории154Таблица 1Плотность населения территории жилого района, чел /га,для групп городов с числом жителей,тыс челДо 20 20-50 50-100 100-250 250-500 500- Св1000 1000Высокая 130 165 185 200 210 215 220Средняя — — — 180 185 200 210Низкая 70 115 160 165 170 180 190Примечания. 1. При строительстве в районах севернее58° с ш., а также на площадках, требующих сложных мероприятийпо инженерной подготовке территории, плотность населенияследует увеличивать, но не более чем на 20%.2. В условиях реконструкции сложившейся застройки в центральныхчастях исторических городов, а также при наличииисторико-культурных и архитектурно-ландшафтных ценностейв других частях плотность населения устанавливается заданиемна проектирование.3 В районах индивидуального усадебного строительства и впоселениях, где не намечается строительство централизованных

инженерных систем, допускается уменьшать плотность населения,но принимать се не менее 40 чел./га4 В сейсмических районах расчетную плотность населенияследует принимать в соответствии с региональными (республиканскими)нормами.Таблица 2Зона различнойстепени градостроительнойценности территорииПлотность населения территории микрорайона,чел /га, для климатических подрайоновТБ и часть подрайоновIA, 1Г,1Д и ПА севернее58° с ш.IB, МБ и ИВ севернее50° с ши часть подрайонов1А, 1Г, 1Д иИА южнее58° с шЮжнее 58° с ш ,кроме части подрайонов1А 1Г,Щ и НА, входящихв даннуюзонуВысокая 440 420 400Средняя 370 350 330Низкая 220 200 180Примечания 1. Границы расчетной территории микрорайонаследует устанавливать по красным линиям магистральныхи жилых улиц, по осям проездов или пешеходных путей, ноестественным рубежам, в при их отсутствии — па расстоянии3 м от линии застройки. Из расчетной территории должны бытьисключены площади участков объектов районного и общегородскогозначения, объектов, имеющих историко-культурнуюи архитектурно-ландшафтную ценность, а также объектов повседневногопользования, рассчитанных на обслуживание паселениясмежных микрорайонов в нормируемых радиусах доступности(пропорционально численности обслуживаемогонаселения) В расчетную территорию следует включать все площадиучастков объектов повседневного пользования, обслуживающихрасчетное население, в том числе расположенных насмежных территориях, а также в подземном и надземном пространствах.В условиях реконструкции сложившейся застройкив расчетную территорию микрорайона следует включай»территорию улиц, разделяющих кварталы и сохраняемых дляпешеходных передвижений внутри микрорайона или дляподъезда к зданиям.155

2 В условиях реконструкции сложившейся застройки расчетнуюплотность населения допускается увеличивать или уменьшать,но не более чем на 10 %.3. В крупных и крупнейших городах при применении высокоплотной2 - 5-этажной жилой застройки расчетную плотность населенияследует принимать не менее чем для зоны средней градостроительнойценности: при застройке площадок, требующихпроведения сложных мероприятий по инженерной подготовкетерритории, — не менее чем для зоны высокой градостроительнойценности территории.4. В сейсмических районах расчетную плотность населениянеобходимо принимать в соответствии с региональными (республиканскими)нормами, но, как правило, не более 300 чел./га.5. При формировании в микрорайоне единого физкультурнооздоровительногокомплекса для школьников и населения и уменьшенииудельных размеров площадок для занятий физкультурой,приведенных в п 2.13 настоящих норм, необходимо соответственноувеличивать плотность населения.6. При застройке территорий, примыкающих к лесам и лесопаркамили расположенных в их окружении, суммарную площадьозелененных территорий допускается уменьшать, но не более чемна 30 %, соответственно увеличивая плотность населения.7 Показатели плотности приведены при расчетной жилищнойобеспеченности 18 м 2 /чел При другой жилищной обеспеченностирасчетную нормативную плотность Р, чел./га, следует определятьпо формулен 'где Р |8- показатель плотности при 18 м 2 /чсл.;Н - расчетная жилищная обеспеченность, м 2 .156

СодержаниеВведение 31. Требования, предъявляемые к теплоизоляционнымматериалам, и их свойства 52. Теплоизоляционные материалы, изделияи конструкции при надземной и подземной прокладкахтепловых сетей в каналахcS2.1. Теплоизоляционные материалы 82.2. Теплоизоляционные конструкции \ 103 Теплоизоляционные материалыи конструкции бесканальных прокладок 154. Бесканальные прокладки предварительноизолированных теплопроводов в оболочкеиз пластмассовых труб 195. Тепловой расчет изоляции 335.1. Основные расчетные зависимости 335 2. Расчет теплопроводов надземной прокладки .... 415.3. Тепловой расчет изоляциипри канальной прокладке 445.4. Тепловой расчет изоляциипри бесканальиой прокладке 615.5. Определение толщины изоляциипо температуре на поверхности 725 6. Определение температурногополя грунта вокруг теплопроводовподземной прокладки 745.7. Падение температуры теплоносителяпо длине изолированного теплопровода 775.8. Определение экономической толщиныслоя изоляции 79157

6. Тепловое потребление 846.1. Сезонные и круглогодовые тепловые нагрузки 846.2. Определение тепловых нагрузок для жилыхрайонов городов и населенных пунктов 856.3. Определение тепловых нагрузокдля отдельных зданий и сооружений 906.4. Часовые и суточные графики потреблениягорячей воды 956.5. Интегральные графики расхода тепла.Аккумуляторы тепла 986.6. Годовые графики потребления тепла 101Литература 107Приложение 1. Расчетные технические характеристикитеплоизоляционных материалов и изделий [3] 108Приложение 2. Расчетные технические характеристикиматериалов, применяемых для изоляции трубопроводовпри бесканальной прокладке [3] 115Приложение 3. Теплопроводность вспомогательныхматериалов теплоизоляционных конструкций 116Приложение 4. Конструкции теплоизоляционныеполносборные и комплектные для тепловых сетейпо ТУ 36-1180-85 [2] 117Приложение 5. Виды покрытий для защиты наружнойповерхности труб тепловых сетей от коррозии [2] 120Приложение 6 Материалы для покровного слоятепловой изоляции [3] 122Приложение 7. Материалы для защитного покрытиятеплоизоляционных конструкций трубопроводовтепловых сетей [2] 125Приложение 8. Коэффициенты уплотнениядля различных уплотняющихся материалови изделий [3] 129158

Приложение 9. Коэффициенты увлажненияпри бесканальной прокладке [2] 131Приложение 10. Коэффициенты теплоотдачи [2] 132Приложение 11. Теплопроводность грунтовразличной структуры и влажности 133Приложение 12. Нормы плотности теплового потокачерез изолированную поверхность оборудования итрубопроводов с положительными температурами [3] 134Приложение 13. Нормы плотности теплового потокачерез изолированную поверхность паропроводовс конденсатопроводамп при их совместной прокладкев непроходных каналах, Вт/м [3] 138Приложение 14. Нормы плотности теплового потокачерез изолированную поверхность трубопроводовдвухтрубных водяных тепловых сетейпри прокладке в непроходных каналах [3] 140Приложение 15. Нормы плотности теплового потокачерез изолированную поверхность трубопроводовпри двухтрубной подземной бесканальной прокладкеводяных тепловых сетей [3] 143Приложение 16 Толщины индустриальных(полносборных и комплектных) теплоизоляционныхконструкций [3] 146Приложение 17. Предельные толщины теплоизоляционныхконструкций при подземной прокладке в тоннеляхи непроходных каналах [3] 147Приложение 18. Натуральные логарифмы чиселПриложение 19. Значения функций х In x(в пределах х= 1...5) 150Приложение 20. Расчетная плотность населениятерритории жилого района и микрорайона 154159

Учебное пособиеВиктор Михайлович КОПКОТеплоизоляция трубопроводов теплосетейBOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовОтвественный за выпуск А.П АношкоВерстка и макет В.Б. ПальчевскийПодписано в печать 4 03.02. Формат 60x84/16Бумага офсетная № 1. Офсетная печатьУел печ л. 9,3. Уч -изд. л. 8,97.Тираж 300 экз Заказ 967.Лицензия ЛВ № 380 от 28 04.99Отпечатано на предприятии "Технопринт".Лицензия ЛП№ 203220027, г Минск, пр-т Ф Скорины, 65, корп. 14, оф. 111.

i.9ISBN 985-464-175-9