yüksek dayanımlı beton ve yapı maliyeti - dogateknik.com.tr

ÇEŞİTLİ SINIFLARDAKİ BETON DAYANIMLARININ 

YAPI MALİYETİNE ETKİSİ 

THE INFLUENCE OF VARIETY CONCRETE CLASSES ON BUILDING 

COSTS 

Ömer Özkan 

Z.K.Ü. Alaplı M.Y.O., 

Zonguldak 

Özet 

Son dört yıl içerisinde yaşanan depremler <strong>ve</strong> felaketler ülkemizde <strong>beton</strong> kalitesinin 

önemini gündeme getirmiştir. Günümüzde <strong>beton</strong> basınç dayanımı az bir maliyet ile 

kolaylıkla sağlanabilmektedir. Bu çalışmada <strong>beton</strong> muka<strong>ve</strong>metinin yükseltilmesinin, <strong>yapı</strong> 

<strong>maliyeti</strong>ni artırmadığı hatta küçük de olsa bir tasarrufa sebep olduğu vurgulanmıştır. 

Çalışmamızda 3 tip proje kullanılmış <strong>ve</strong> her bir proje 5, 7, 9 kat olarak planlanmıştır. 

Toplam 9 farklı projenin BS 16, 20, 25, 30, 35 sınıflarında <strong>beton</strong> <strong>ve</strong> S 420 çeliği 

kullanılarak sektöre ışık tutması amacıyla ticari bir program ile statik <strong>ve</strong> boyutlandırma 

çözümü <strong>yapı</strong>lmıştır. Çözülen projelerin <strong>beton</strong>, demir <strong>ve</strong> kalıp metrajları <strong>yapı</strong>larak, kaba 

inşaat maliyetleri bulunmuştur. Beton sınıfının artışı ile birlikte kolon boyutlarının 

küçüldüğü ancak bu küçülmenin BS 30 <strong>beton</strong>dan sonra durduğu gözlenmiştir. Böylece 

<strong>beton</strong> sınıfının artışı ile maliyetlerin azaldığı görülmüştür, ancak bir noktadan sonra 

maliyet tekrar artmaya başlamıştır. Bununla beraber <strong>beton</strong> hacminin azalması ile birlikte 

toplam <strong>yapı</strong> ağırlığının <strong>ve</strong> dolayısı ile binaya etki eden deprem kuv<strong>ve</strong>tlerinin azaldığı <strong>ve</strong> 

çerçe<strong>ve</strong> elemanlarda oluşan kuv<strong>ve</strong>tlerde (Nd, Mx, My) düşüş görülmüştür. 

Abstract 

The earthquakes and disaster occured in the last four years ha<strong>ve</strong> put the importance of the 

concrete quality on agenda. Today the concrete durability can easily be optained with a 

low cost. In this process it is emphasized that increasing the concrete resistance does not 

increase the cost of construction on the contrary it result in a small saving. In our study, 

three types of projects ha<strong>ve</strong> been used and each containing 5, 7 and 9 flors. In these totally 

nine different projects C 16, 20, 25, 30, 35 and S 420 steel ha<strong>ve</strong> been used with 

<strong>com</strong>mercial analaysing programme to enlighten the sector. The cost of the constructions 

ha<strong>ve</strong> been globally calculated by making the concrete, steel and formwork measurements. 

It has been obser<strong>ve</strong>d that as the quality of concrete increases, the dimensions of colon get 

smaller, but this stops after using C 30 concrete, which increases the cost after some point. 

With the decrease in the concrete size, the total weight of construction lessens and there 

fore quake force and the joints force be<strong>com</strong>e less

1. GİRİŞ 

Ülkemizde <strong>yapı</strong>ların büyük bir bölümü <strong>beton</strong>arme taşıyıcı sistem ile tasarlanmıştır. 

Betonarme elemanlar, <strong>beton</strong> <strong>ve</strong> çelik donatının birleşimi olarak tarif edilebilir. Beton ise 

çimento, su <strong>ve</strong> agreganın karışımından oluşan yapay taştır. Gerçek bir <strong>beton</strong> ise 

muka<strong>ve</strong>meti <strong>yüksek</strong>, dış etkilere karşı dayanıklı, boşluksuz <strong>ve</strong> geçirgenliği olmayan bir 

malzeme olmalıdır [1]. Betonda aranan diğer bir özellikte, servis ömrü boyunca beklenen 

davranışı sergilemesidir. Betonun servis ömrü ise durabilitesi (dayanıklılığı) ile orantılı 

olmaktadır [2]. Yapıda <strong>beton</strong>un kalitesini belirleyen aşamalar şu şekilde özetlenebilir; 

tasarım, üretim, taşıma, yerleştirme <strong>ve</strong> kürdür [3]. Durabilitesi <strong>ve</strong> mukavameti <strong>yüksek</strong> bir 

<strong>beton</strong> elde etmek; <strong>beton</strong> boşluk <strong>yapı</strong>sına, hidratasyon gelişimine, çimento özellikleri <strong>ve</strong> 

su/çimento oranına bağlıdır [4]. TS 500’e göre <strong>beton</strong> dayanımları Tablo 1’ de 

<strong>ve</strong>rilmektedir [5]. 

Tablo 1. Beton Sınıflarının Muka<strong>ve</strong>met Değerleri 

Sınıfı Silindir 

(N/mm 2 ) 

Küp 

(N/mm 2 ) 

C 16 16 20 

C 20 20 25 

C 25 25 30 

C 30 30 35 

C 35 35 40 

Son dört yıl içerisinde yaşanan depremler <strong>ve</strong> felaketler ülkemizde <strong>beton</strong> kalitesinin 

önemini gündeme getirmiştir. Düşey yükler altında yeterli gibi görünen bir kalitesiz 

<strong>beton</strong>un, yatay yüklerin etkimesi ile birlikte ufalandığı, toz gibi dağıldığı <strong>ve</strong> çelik donatıyı 

saramadığı diğer bir deyişle aderansı sağlayamadığı gözlenmektedir. Bir <strong>beton</strong>, basınç 

gerilmelerine dayanıklı, donatıyı sararak burkulmayı önlediği <strong>ve</strong> donatı sıyrılmasına 

müsaade etmediği sürece kaliteli bir <strong>beton</strong> olarak kabul edilebilir. Marmara depremi 

sonrasında belirli bölgelerdeki <strong>yapı</strong>lardan alınan karot numunelerin <strong>beton</strong> muka<strong>ve</strong>meti; 

Bağcılar 8,1- Avcılar 7,9- Adapazarı 16,2- Kocaeli 16,2- Yalova 18,2- Çınarcık 5,4- 

Gölcük 11,7 N/mm 2 bulunmuştur [6]. Bu da bir çok bölgede üretilen <strong>beton</strong>ların C 14 

<strong>beton</strong>unu dahi sağlamadığını göstermektedir. İstanbul’ da <strong>yapı</strong>lan 2879 adet karot 

numunesi çalışmasında ise proje muka<strong>ve</strong>metlerinin yakalanamadığı gözlenmiştir [7]. 

Beton dayanımı kadar önemli bir husus ta <strong>beton</strong>un durabilitesidir. Yapılan araştırmalar 

<strong>beton</strong> dayanımının <strong>yüksek</strong> olmasına karşın dayanıklılığının (durabilite) aynı oranda <strong>yüksek</strong> 

olamayacağına dikkat çekmektedir. Araştırmacılar <strong>beton</strong> dayanımı <strong>ve</strong> dayanıklılığının C 30 

<strong>beton</strong> <strong>ve</strong> üzerinde aynı anda sağlanabileceği konusunda hem fikirdirler. Kaliteli <strong>ve</strong> uzun 

ömürlü bir binanın C 30 <strong>beton</strong> <strong>ve</strong> üzeri <strong>beton</strong>larla sağlanabileceği bir gerçektir. Gelişmiş 

ülkelere göz gezdirildiğinde Avrupa Birliğine üye ülkelerde <strong>ve</strong> Amerika’da C25 altında 

<strong>beton</strong> kullanımına izin <strong>ve</strong>rilmemekle birlikte C30 <strong>ve</strong> C 35 <strong>beton</strong>ları yaygın olarak 

kullanılmaktadır. 

Yapılan bütün çalışmalar ışığında sağlam bir <strong>yapı</strong> elde edilebilmek için <strong>beton</strong> sınıfının 

önemi bir kez daha görülmüştür. Bu sebeple 1997 Ocak ayında yürürlüğe giren Afet 

Yönetmeliği, <strong>beton</strong> muka<strong>ve</strong>metinin en az 16 N/mm 2 , 1. Ve 2. Derece deprem bölgelerinde 

ise bu değerin 20 N/mm 2 olması gerektiğini şart koşmuştur. Kaliteli <strong>ve</strong> dayanıklı bir <strong>yapı</strong> 

ancak dayanımı <strong>yüksek</strong> bir <strong>beton</strong> ile sağlanabilir. Bu çalışma ile <strong>beton</strong> sınıflarının

değişmesinin <strong>yapı</strong> <strong>maliyeti</strong>ni artırmayacağı aksine az da olsa bir tasarruf sağlanarak 

binaların tamamlanabileceği gerçeği gözler önüne serilmek istenmiştir. 

2. AMAÇ VE YÖNTEM 

Çalışmamızda katta iki daire bulunan üç farklı kat planına sahip proje kullanılmıştır. Kat 

Planları Ek-1’ de <strong>ve</strong>rilmektedir. Her bir proje 5, 7, 9 kat olarak tasarlanmıştır. Tüm projeler 

BS 16, BS 20, BS 25, BS 30 <strong>ve</strong> BS 35 sınıfı <strong>beton</strong>lar <strong>ve</strong> S 420 çeliği kullanılarak sektöre 

ışık tutması amacıyla ticari bir program ile statik <strong>ve</strong> boyutlandırma çözümü <strong>yapı</strong>lmıştır. 

Yapıların 1. Derece deprem bölgesinde olduğu, yerel zemin sınıfının Z1, TA=0,15 sn, 

TB=0,60 sn, zemin emniyet gerilmesinin 0,2 N/mm 2 , bina önem katsayısı 1, süneklik 

düzeyi <strong>yüksek</strong> <strong>ve</strong> çözüm esası olarak da mod birleştirme yöntemi kullanılmıştır. 

Çözülen toplam 45 projenin <strong>beton</strong>, demir <strong>ve</strong> kalıp metrajları <strong>yapı</strong>larak, kaba inşaat 

maliyetleri bulunmuştur. Metraj <strong>yapı</strong>mında; <strong>beton</strong>arme <strong>beton</strong>u (m 3 ), demir miktarı (ton), 

kalıp (m 2 ) miktarı hesaplanmıştır. Metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Resmi Birim fiyatları ile 

çarpılmış <strong>ve</strong> <strong>yapı</strong>ların kaba inşaat maliyetleri bulunmuştur. Hesapların bulunması ile <strong>beton</strong> 

kalitesinin değişmesi <strong>ve</strong> maliyetlerde meydana gelen değişiklikler inceleniştir. Bulunan 

maliyetler regrasyon analizine tabi tutularak aralarındaki ilişkinin quadratik denklemi 

bulunmuştur. Bununla beraber <strong>beton</strong> hacminin azalması ile birlikte toplam <strong>yapı</strong> ağırlığının 

<strong>ve</strong> dolayısı ile binaya etki eden deprem kuv<strong>ve</strong>tlerinin azaldığı <strong>ve</strong> çerçe<strong>ve</strong> elemanlarda 

oluşan kuv<strong>ve</strong>tler (Nd, Mx, My) incelenmiştir. 

3.1. Proje Sonuçları 

3. BULGULAR 

Çalışmamızda 9 tip farklı boyuttaki proje üzerinde <strong>beton</strong> sınıflarının değişkenlikleri ile 

elde edilen projelerin <strong>beton</strong>, demir <strong>ve</strong> kalıp metrajı <strong>yapı</strong>lmıştır. Projelerde kullanılan çelik 

<strong>ve</strong> kalıp malzemesi aynı tür malzeme, değişken ise <strong>beton</strong> sınıfıdır. Elde edilen metrajlar 

Bayındırlık Bakanlığı Birim fiyatları ile çarpılarak kaba inşaat maliyetleri hesaplanmış <strong>ve</strong> 

tablo 2’ de <strong>ve</strong>rilmiştir [8]. Malzemelerin yöresel <strong>ve</strong> markasal değişimlerinde fiyat farklılığı 

olacağı düşünülerek Bayındırlık Bakanlığı tarafından belirlenen resmi 2003 yılı birim 

fiyatlar kullanılmıştır. Kullanılan <strong>beton</strong>arme çeliği 23.014–15 poz no’lu S 420 çeliği, kalıp 

malzemesi 21.011 poz no’lu ahşap kalıp <strong>ve</strong> <strong>beton</strong>arme <strong>beton</strong>u da 16.058/1-2-3 poz no’lu 

yerinden satın alınan hazır <strong>beton</strong>dur.

Tablo 2. Metraj özeti 

5. KAT 

7. KAT 

9. KAT 

PROJE 

TİPİ 

1. PRJ 

2. PRJ 

3.PRJ 

PROJE 

TİPİ 

1. PRJ 

2. PRJ 

3.PRJ 

PROJE 

TİPİ 

1. PRJ 

2. PRJ 

3.PRJ 

MİKTARI 

BİRİM FİYATI TOPLAM 

BETON BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIP TUTAR 

SINIFI m3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000 

BS 16 238 31 2162 63.163 849.475 9.354 61.578.282 

BS 20 219 25,2 2086 65.698 849.475 9.354 55.326.388 

BS 25 211 23,5 2036 68.233 849.475 9.354 53.403.668 

BS 30 203 21,6 1992 73.303 849.475 9.354 51.810.338 

BS 35 203 22,2 1992 76.345 849.475 9.354 52.989.548 

BS 16 266 33,1 2365 63.163 849.475 9.354 67.012.707 

BS 20 240 25,8 2278 65.698 849.475 9.354 58.982.106 

BS 25 230 24 2227 68.233 849.475 9.354 56.882.592 

BS 30 225 22,5 2204 73.303 849.475 9.354 56.230.491 

BS 35 224 23,6 2161 76.345 849.475 9.354 57.362.884 

BS 16 295 34,7 2740 63.163 849.475 9.354 73.777.411 

BS 20 276 28,2 2637 65.698 849.475 9.354 66.741.389 

BS 25 265 26,3 2591 68.233 849.475 9.354 64.653.582 

BS 30 261 21,1 2556 73.303 849.475 9.354 60.992.937 

BS 35 262 26,2 2567 76.345 849.475 9.354 66.270.353 

MİKTARI 




BS 16 336 44,2 3032 63.163 849.475 9.354 87.167.418 

BS 20 311 36,7 2929 65.698 849.475 9.354 78.968.300 

BS 25 295 33,4 2857 68.233 849.475 9.354 75.236.621 

BS 30 285 31,8 2804 73.303 849.475 9.354 74.172.352 

BS 35 286 36,2 2813 76.345 849.475 9.354 78.898.467 

BS 16 380 47,1 3317 63.163 849.475 9.354 95.027.538 

BS 20 342 37 3192 65.698 849.475 9.354 83.759.807 

BS 25 327 34,8 3135 68.233 849.475 9.354 81.218.249 

BS 30 315 31,9 3086 73.303 849.475 9.354 79.046.647 

BS 35 314 34,4 3083 76.345 849.475 9.354 82.032.652 

BS 16 430 51 3895 63.163 849.475 9.354 106.948.576 

BS 20 395 41,6 3720 65.698 849.475 9.354 96.073.857 

BS 25 388 40,1 3691 68.233 849.475 9.354 95.089.450 

BS 30 370 36,2 3611 73.303 849.475 9.354 91.642.754 

BS 35 369 39,3 3608 76.345 849.475 9.354 95.304.905 

MİKTARI 




BS 16 436 54,8 3907 63.163 849.475 9.354 110.671.204 

BS 20 400 49,2 3720 65.698 849.475 9.354 102.835.422 

BS 25 381 43,2 3692 68.233 849.475 9.354 97.206.125 

BS 30 370 42,8 3637 73.303 849.475 9.354 97.460.213 

BS 35 369 44,1 3624 76.345 849.475 9.354 99.532.049 

BS 16 493 63,9 4265 63.163 849.475 9.354 125.344.504 

BS 20 444 48,5 4104 65.698 849.475 9.354 108.793.094 

BS 25 427 45,7 4030 68.233 849.475 9.354 105.684.549 

BS 30 405 42,4 3975 73.303 849.475 9.354 102.853.626 

BS 35 404 46 3946 76.345 849.475 9.354 106.830.114 

BS 16 564 67,2 5022 63.163 849.475 9.354 139.657.257 

BS 20 520 58,4 4839 65.698 849.475 9.354 129.040.553 

BS 25 501 52,6 4763 68.233 849.475 9.354 123.402.381 

BS 30 481 48,2 4666 73.303 849.475 9.354 119.817.771 

BS 35 480 53 4642 76.345 849.475 9.354 125.089.043

Elde edilen keşiften de anlaşılacağı gibi <strong>beton</strong> sınıfının yükselmesi ile bir müddet <strong>yapı</strong> 

<strong>maliyeti</strong>nde bir düşüş gözlenmekte, ancak gözlenen bu düşüş <strong>beton</strong> sınıfının artması ile 

azalmakta <strong>ve</strong> daha sonra ise maliyette tekrar bir artış gözlenmektedir. C 16 <strong>beton</strong> baz 

olarak kabul edilmiş <strong>ve</strong> maliyetlerde meydana gelen yüzde değişimler tablo 3’te 

görülmektedir. 

Tablo 3. Maliyetlerde meydan gelen değişim 

% C 16 C 20 C 25 C 30 C 35 

1. Proje 

5 Kat 

7 Kat 

1 

1 

0,91 

0,89 

0,88 

0,86 

0,86 

0,85 

0,87 

0,87 

9 Kat 1 0,91 0,89 0,85 0,91 

2. Proje 

5 Kat 

7 Kat 

1 

1 

0,91 

0,89 

0,87 

0,86 

0,86 

0,85 

0,91 

0,88 

9 Kat 1 0,91 0,90 0,87 0,90 

3. Proje 

5 Kat 

7 Kat 

1 

1 

0,93 

0,88 

0,89 

0,86 

0,89 

0,84 

0,91 

0,86 

9 Kat 1 0,93 0,89 0,87 0,91 

Maliyetlerde meydana gelen azalmanın yanı sıra <strong>yapı</strong> ağırlığında da bir miktar azalma 

görülmektedir. Yapı ağırlığında gözlenen değişim deprem esnasında <strong>yapı</strong>ya etki eden yatay 

yükleri de etkilemektedir. Bina ağırlığında meydana gelen değişim tablo 4’te 

görülmektedir. 

Tablo 4. Bina Ağırlıklarında Meydana Gelen Azalmalar 

TON C 16 C 20 C 25 C 30 C 35 

5 Kat 0 -45.84 -65.76 -84.72 -83,76 

1. Proje 7 Kat 0 -60.00 -98.40 -122.40 -120,00 

9 Kat 0 -86.40 -133.00 -158.40 -160,80 

5 Kat 0 -61.91 -86.97 -98.73 -100,42 

2. Proje 7 Kat 0 -91.20 -127.20 -156.00 -158,40 

9 Kat 0 -117.80 -158.40 -211.20 -213,60 

5 Kat 0 -45.60 -72.00 -81.60 -79,07 

3. Proje 7 Kat 0 -84.00 -100.80 -144.00 -146,40 

9 Kat 0 -105.60 -151.20 -199.20 -201,60 

Her projenin çerçe<strong>ve</strong> elemanlarında oluşan kuv<strong>ve</strong>tler (Nd, Mx, My) incelendiğinde, 

maliyete benzer azalma görülmektedir. Çerçe<strong>ve</strong> elemanların uç kuv<strong>ve</strong>tleri Ek’de 

görülmektedir. Bina ağırlığının azalması ile birlikte düşey kuv<strong>ve</strong>tlerin etkidiği iç 

kuv<strong>ve</strong>tlerde bir azalma görülmektedir. Bununla beraber aynı şekilde bina ağırlığının 

azalması ile <strong>yapı</strong>ya etki eden yatay deprem kuv<strong>ve</strong>tleri de azalmaktadır. 

3.2. İstatistiksel İnceleme 

Elde edilen sonuçlar regrasyon analizine tabi tutularak maliyet değişimlerinin fonksiyonu 

belirlenmeye çalışılmıştır. Regrasyon analizi Lineer <strong>ve</strong> quadratik olarak iki metot ile 

<strong>yapı</strong>lmıştır <strong>ve</strong> sonuçları tablo 5’de görülmektedir.

Tablo 5. Lineer <strong>ve</strong> Quadratik Regrasyon Sonuçları 

Değişken Metot Rsq d.f. F Sigf b0 B1 b2 

PRJ 5 1 LIN 0,8 3 12,04 0,04 45,829 -0,346 

PRJ 5 1 QUA 0,965 2 27,18 0,035 67,8867 -2,342 0,04259 

PRJ 7 1 LIN 0,591 3 4,33 0,129 63,145 -0,3945 

PRJ 7 1 QUA 0,887 2 7,88 0,113 102,573 -3,962 0,07613 

PRJ 9 1 LIN 0,715 3 7,52 0,071 80,515 -0,476 

PRJ 9 1 QUA 0,978 2 45,34 0,022 121,229 -4,160 0,0786 

PRJ 5 2 LIN 0,696 3 6,87 0,079 49,448 -0,37126 

PRJ 5 2 QUA 0,968 2 29,95 0,032 82,120 -3,327 0,0630 

PRJ 7 2 LIN 0,702 3 7,07 0,076 70,2661 -0,530 

PRJ 7 2 QUA 0,939 2 15,38 0,061 113,644 -4,4554 0,0837 

PRJ 9 2 LIN 0,688 3 6,62 0,082 92,817 -0,74271 

PRJ 9 2 QUA 0,935 2 14,42 0,065 155,514 -6,416 0,0121 

PRJ 5 3 LIN 0,652 3 5,62 0,098 54,506 -0,370 

PRJ 5 3 QUA 0,811 2 4,3 0,189 80,282 -2,702 0,0497 

PRJ 7 3 LIN 0,672 3 6,13 0,09 77,781 -0,475 

PRJ 7 3 QUA 0,877 2 7,13 0,123 114,846 -3,829 0,0715 

PRJ 9 3 LIN 0,775 3 10,32 0,049 103,132 -0,6705 

PRJ 9 3 QUA 0,933 2 13,99 0,067 145,853 -4,536 0,0824 

İstatitiksel sonuçlar incelendiğinde, projelerin <strong>beton</strong> değişimleri ile meydan gelen maliyet 

değişim ilişkisinin aralarındaki ilişkinin quadratik olduğu görülmektedir. Lineer ilişki 

0,80 düzeylerinde iken quadratik ilişki 0,90-1,00 aralığında görülmektedir. Bu da ilişkilerin 

quadratik denklem ile ifade edileceğini açıklamaktadır. Denklem sonuçları ise <strong>beton</strong> sınıfı 

arttığında <strong>yapı</strong> <strong>maliyeti</strong>nin bir noktaya kadar düştüğünü <strong>ve</strong> daha sonra tekrar artış 

göstermeye başladığını açıklamaktadır. Örnek olarak proje 5.1. de ( Bir no’lu beş katlı 

proje) maliyet <strong>ve</strong> <strong>beton</strong> sınıfı değişimi aşağıdaki formül (1) ile açıklanabilmektedir. 

Y= 0,04259 X 2 – 2,342 X + 67,8867 Proje 5.1. (1) 

Y= Bina Maliyeti 

X= Beton Sınıfı 

Tablo 5 ‘de her bir projenin lineer <strong>ve</strong> quadratik regresyon analizi <strong>yapı</strong>lmış <strong>ve</strong> analiz 

sonuçlarında elde edilen F <strong>ve</strong> sig. değerleri <strong>ve</strong>rilmektedir. Proje 5.1. ‘e ait F değeri 27,18 

sig. değeri ise 0,035 dir. Her kata ait binaların maliyet <strong>beton</strong> sınıfı değişimleri Grafik 1, 2, 

3’ de görülmektedir.

B 

i 

n 

a 

M 

a 

l 

i 

y 

e 

t 

i 

75000 

65000 

55000 

45000 

35000 

25000 

16 

20 

25 

Beton sınıf ı 

Şekil 1. 1 No’ lu Projenin Serpme Diyagramı 

B 

i 

n 

a 

M 

a 

l 

i 

y 

e 

t 

i 

B 

i 

n 

a 

m 

a 

l 

i 

y 

e 

t 

i 

83000 

65000 

55000 

45000 

35000 

16 

20 

25 

Betn Sınıf ı 

Şekil 2. 2 No’ lu Projenin Serpme Diyagramı 

95000 

75000 

65000 

55000 

45000 

35000 

16 

Beton Sınıfı 

Şekil 3. 3 No’ lu projenin Serpme Diyagramı 

20 

25 

30 

30 

30 

35 

35 

35 

PRJ51 

PRJ71 

PRJ91 

PRJ52 

PRJ72 

PRJ92 

PRJ53 

PRJ73 

PRJ93

1. 

2. 

3. 

4. SONUÇ 

Betonarme <strong>yapı</strong>larda <strong>yüksek</strong> <strong>dayanımlı</strong> <strong>beton</strong> kullanımının sağladığı nicel <strong>ve</strong> nitel 

yararlar tartışılmaz biçimde ortadadır [9]. Çalışmamızda <strong>beton</strong> sınıfının değişmesi 

neticesinde hesaplanan maliyet değişimi üç farklı kalıp planında <strong>ve</strong> farklı kat 

<strong>yapı</strong>larında da benzerlik göstermektedir. BS 16 <strong>beton</strong>u baz alındığında <strong>beton</strong> sınıfının 

yükseltilmesi ile <strong>yapı</strong> <strong>maliyeti</strong>nde meydana gelen tasarruf, C 20 <strong>beton</strong>u için ortalama % 

8-10 dolaylarında, C 25 <strong>ve</strong> 30 <strong>beton</strong>ları da % 10-15 dolaylarında gerçekleştirmektedir. 

Ancak C 35 <strong>beton</strong>u kullanılarak <strong>yapı</strong>lan tasarımda maliyet tekrar artış göstermekte <strong>ve</strong> C 

20 <strong>beton</strong>u kullanılarak <strong>yapı</strong>lan tasarım <strong>maliyeti</strong>ne yaklaşmaktadır. Bu da <strong>beton</strong> 

kalitesinde meydana gelen artışın bir noktaya kadar tasarruf ettirdiği <strong>ve</strong> daha sonra 

maliyetlerde görülen azalma ivmesinin yavaşlayarak maliyet artışına dönüştüğünü 

göstermektedir. 

Yüksek <strong>dayanımlı</strong> <strong>beton</strong>ların, sadece muka<strong>ve</strong>met yönünden değil, durabilite, 

geçirimsizlik vb. gibi bir çok yönden sağladığı yararlar tartışılmaz bir gerçektir. 

Dayanımı <strong>yüksek</strong> bir bina kaliteli malzeme ile mümkün olacağından, bu malzemelerden 

büyük bir kısmını da <strong>beton</strong>un oluşturduğunu düşünecek olursak, kaliteli bir <strong>beton</strong> 

<strong>yapı</strong>nın kalitesini direkt olarak arttırmaktadır. Yüksek <strong>dayanımlı</strong> <strong>beton</strong>ların günümüz 

teknolojisinde kolaylıkla gerçekleşebilmektedir. Kalite artarken <strong>maliyeti</strong>n artmaması 

hatta azalması bize dayanımı <strong>yüksek</strong> bir <strong>yapı</strong>nın tasarruf sağlanarak da <strong>yapı</strong>labileceğini, 

ayrıca ek yük getirmeyeceğini göstermektedir. Böylece günümüzde depremlerde <strong>ve</strong> 

olumsuz durumlarda karşılaştığımız, <strong>yapı</strong>ların içerisinde canlı bırakmazsızın yıkılması 

durumları giderilmiş olacaktır. Sonuç olarak bina <strong>maliyeti</strong>nde <strong>yüksek</strong> kaliteli <strong>beton</strong> 

kullanıldığında tasarruf sağlanabileceğini ancak C 35 <strong>beton</strong>undan sonra bu tasarrufun 

kaybolacağını söyleyebiliriz. Buna sebep olarak da şartnamelerin <strong>ve</strong>rmiş olduğu 

kısıtlamalar gösterilebilir. Bir noktadan sonra kesitlerde gerçekleşecek küçülmelere 

şartnameler <strong>ve</strong> yönetmelikler izin <strong>ve</strong>rmemektedir. 

Beton sınıfının yükselmesi ile birlikte kullanılan <strong>beton</strong> hacminin azaldığı görülmektedir. 

Bina ağırlığında meydana gelen azalma miktarı da Tablo’ 4 de <strong>ve</strong>rilmiştir. Tabloda da 

görüldüğü gibi 5 katlı binalarda ortalama 70-80 ton, 7 katta 120-130 ton, 9 katta ise 200 

ton kadar bina ağırlığında bir azalma görülmektedir. Bina düşey yüklerinde meydana 

gelen azalma çerçe<strong>ve</strong> sistemdeki uç kuv<strong>ve</strong>tlerde de azalmaya sebep olmaktadır. Bina 

ağırlığında meydana gelen azalma, deprem sırasında ivmenin etkime kuv<strong>ve</strong>tini 

azaltmaktadır. 

Kaynaklar 

Swamy, R., N., "Design For Durability nad Strength Through the Use of Flay-Ash 

and Slag in Concrete", 3 rd CAN-MET/ACI Intern Conf On Advances in Concrete. 

Gjorv, O.E., 2001, “Service life of concrete structure and performance based 

quality control”, International Workshop on Innovations in Concrete Materials and 

Structures, ICON-1, Whistler, BC, Canada. 

Postacıoğlu, B., Yapı Malzemeleri, Beton, Agrega, Teknik Kitaplar Yayınevi, 

İstanbul, 1987.

4. Neville, A.M., Properties of Concrete, Longmann, 1995 

5. 

6. 

7. 

8. 

9. 

TS 500, Betonarme Yapıların Tasarımı <strong>ve</strong> Yapım Kuralları, Türk Standartları 

Enstitüsü, Ankara, 2000. 

Taşdemir, M.,A., Özkul, H., “Marmara Depremi Beton Araştırması”, Hazır Beton, 

Yıl 6, Sayı 35, Eylül-Ekim, 1999. 

Akçay, B., Önen, Y., H., Öztekin, E., "İstanbul Binalarında Karot yardımıyla Beton 

Nitelik Denetimi", 16. Türkiye İnşaat Mühendisleri Teknik Kongre <strong>ve</strong> Sergisi, 

Ankara, 1-3 Kasım 2001. 

Birim Fiyat, Bayındırlık Bakanlığı İnşaat Birim Fiyatları, Bayındırlık Bakanlığı, 

Ankara, 2003. 

Koca, C., Erkay,. C., Karaesmen, E., " A Sur<strong>ve</strong>y of the effect of Concrete Quality 

on Cost Of Buildings", Proceedings of the 17 th ERMCO Con<strong>ve</strong>ntion, Lisbon, 

1998.

Ek 

9 KAT 1 NOLU PROJE 7KAT 1 NOLU PROJE 

5 KAT 1 NOLU PROJE 

C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 

N t 98,41 89,42 85,95 86,20 N t 75,93 65,19 61,78 63,52 N t 53,01 44,88 44,67 45,78 

S 01 Mx tm -7,17 -5,37 -3,42 -3,05 S 01 Mx tm -4,08 -3,00 -2,09 -2,26 S 01 Mx tm -4,49 -2,30 -3,33 -3,72 

My tm 0,73 0,62 0,46 0,56 My tm 1,09 0,68 0,55 0,69 My tm 0,99 0,61 0,23 0,33 

N t 232,71 231,29 216,85 224,49 N t 142,35 141,50 136,83 139,04 N t 113,98 113,92 112,40 114,10 

S 02 Mx tm 7,47 5,42 4,00 4,60 S 02 Mx tm -9,48 -7,35 -3,12 -3,35 S 02 Mx tm -9,15 -7,60 -3,29 -3,89 

My tm 0,44 0,33 0,22 0,17 My tm 2,14 2,25 2,96 3,06 My tm 3,34 3,26 3,32 3,74 

N t 96,35 88,40 83,46 83,44 N t 77,40 71,28 66,30 66,83 N t 61,88 54,55 49,39 53,36 

S 03 Mx tm -1,20 -1,06 -0,66 -0,60 S 03 Mx tm 4,68 4,11 3,70 3,86 S 03 Mx tm 5,34 4,45 3,98 4,48 

My tm 1,06 1,01 1,21 1,12 My tm 0,14 0,04 -0,05 -0,05 My tm 0,39 0,06 0,04 0,05 

N t 183,15 192,75 217,43 225,88 N t 142,61 136,77 166,23 168,41 N t 104,45 103,84 110,95 114,19 

S 04 Mx tm 43,52 -29,02 -17,55 -13,37 S 04 Mx tm -3,97 -5,40 -2,62 -2,85 S 04 Mx tm -2,72 -7,64 -8,79 -8,89 

My tm -0,47 -0,42 -0,35 -0,22 My tm 0,27 0,42 -2,57 -2,68 My tm 3,42 0,65 0,66 0,71 

N t 96,37 86,43 82,53 88,37 N t 74,64 63,34 59,51 61,23 N t 52,88 42,90 41,39 43,81 

S 05 Mx tm 7,33 5,54 2,56 2,40 S 05 Mx tm -3,50 2,05 2,40 2,57 S 05 Mx tm 4,42 4,72 2,63 3,05 

My tm 0,82 0,85 0,49 0,56 My tm 1,07 0,62 0,57 0,71 My tm 0,89 0,47 0,54 0,63 

N t 105,87 99,22 98,86 102,24 N t 75,17 62,26 69,88 70,93 N t 65,96 46,30 49,61 49,95 

S 06 Mx tm 12,45 10,47 9,63 5,03 S 06 Mx tm 5,65 3,98 4,51 4,55 S 06 Mx tm -6,44 4,64 3,81 3,80 

My tm 0,43 0,35 0,40 0,20 My tm 1,85 0,58 0,50 0,49 My tm 1,08 0,37 0,18 0,13 

N t 229,30 233,46 231,35 233,79 N t 186,00 197,16 202,43 202,68 N t 138,32 144,36 148,46 154,45 

S 07 Mx tm 28,05 10,19 38,92 13,82 S 07 Mx tm 9,31 10,61 15,39 15,92 S 07 Mx tm 8,30 11,78 16,86 19,32 

My tm 0,78 0,69 0,22 0,19 My tm 0,95 0,75 0,48 0,49 My tm 0,87 0,78 0,51 0,48 

N t 95,30 89,75 89,06 91,16 N t 74,39 72,29 70,82 71,75 N t 66,54 55,87 49,99 58,98 

S 08 Mx tm 12,48 4,19 15,68 4,36 S 08 Mx tm 5,43 4,04 4,37 4,42 S 08 Mx tm -6,45 4,78 3,76 3,73 

My tm -0,97 -0,80 -0,77 -0,81 My tm -1,29 -0,50 -0,29 -0,28 My tm -1,04 -0,34 -0,10 -0,02 

N t 137,30 131,93 148,60 135,91 N t 111,38 122,93 125,81 116,31 N t 80,39 91,35 92,61 93,22 

S 09 Mx tm -10,79 3,80 11,29 4,22 S 09 Mx tm 4,08 4,53 4,74 4,38 S 09 Mx tm 5,85 5,33 5,77 5,52 

My tm 0,68 0,48 0,18 0,35 My tm 0,23 0,50 0,60 0,26 My tm 0,51 0,54 0,64 0,43 

N t 193,34 168,66 131,17 137,05 N t 147,76 132,38 106,82 109,37 N t 95,99 93,31 79,91 82,02 

S 10 Mx tm -21,17 -11,80 -8,98 -1,97 S 10 Mx tm 4,35 3,34 2,00 1,95 S 10 Mx tm -12,00 2,37 1,69 6,24 

My tm -0,25 -10,14 -0,22 -8,56 My tm -11,35 -9,92 -8,17 -8,81 My tm -0,72 -9,81 -8,31 -1,51 

N t N t N t 

S 11 Mx tm S 11 Mx tm S 11 Mx tm 

My tm My tm My tm 

N t 199,78 178,57 144,33 149,52 N t 152,90 140,83 118,69 121,05 N t 103,13 99,10 88,56 95,67 

S 12 Mx tm -21,35 -12,60 -9,13 -4,84 S 12 Mx tm 8,05 7,25 6,66 6,94 S 12 Mx tm 12,44 11,31 6,70 7,87 

My tm 0,14 0,09 0,08 0,07 My tm 10,75 9,00 3,07 7,51 My tm 1,44 0,77 0,73 0,97 

N t 154,49 147,58 143,17 131,30 N t 129,24 123,75 121,70 112,86 N t 99,24 91,63 89,61 90,99 


My tm -0,01 -0,17 -0,21 -0,15 My tm 0,64 0,46 0,34 0,41 My tm -0,59 -0,44 -0,38 -0,41 

N t 75,03 73,50 83,85 85,38 N t 59,67 58,44 67,33 68,71 N t 52,53 42,87 44,34 55,45 


My tm 0,21 0,06 0,11 0,08 My tm 0,20 0,07 0,01 0,08 My tm 0,10 0,11 0,07 0,06 

N t 166,04 130,36 104,16 106,51 N t 128,97 103,66 85,01 87,09 N t 73,90 71,99 64,92 64,67 


My tm 21,74 14,36 6,15 12,31 My tm 7,89 5,56 4,12 5,03 My tm 0,22 -7,00 -5,65 0,62 

N t 176,26 144,62 120,68 119,24 N t 132,49 111,52 96,38 93,76 N t 80,67 78,90 70,73 52,31 


My tm 21,96 8,08 6,47 6,79 My tm 10,56 8,06 6,63 7,01 My tm 9,39 8,53 6,95 6,94 

N t 74,31 73,86 89,90 91,60 N t 69,07 60,56 73,65 75,04 N t 53,58 43,93 47,21 51,54 


My tm -0,13 -0,03 0,08 -0,04 My tm -0,14 -0,05 -0,05 -0,04 My tm -0,48 -0,07 -0,05 -0,07 

N t 96,52 94,70 93,31 104,52 N t 74,72 73,58 70,34 71,89 N t 55,55 51,07 50,54 57,69 

S 18 Mx tm 8,62 3,34 -8,06 5,17 S 18 Mx tm 4,28 3,52 3,32 3,75 S 18 Mx tm 3,22 2,85 2,66 3,02 

My tm 0,02 0,41 0,33 0,50 My tm 0,45 0,49 0,35 0,34 My tm 0,22 0,18 0,12 0,19 

N t 86,26 89,92 101,10 102,21 N t 70,39 73,02 81,54 82,26 N t 57,99 55,23 56,84 40,32 


My tm -0,06 0,09 -0,07 0,13 My tm 0,09 0,03 0,06 -0,01 My tm 0,06 0,04 0,03 0,05 

N t 75,73 74,26 70,99 71,66 N t 58,70 57,91 55,94 56,39 N t 49,18 43,75 40,38 40,32 

S 20 Mx tm 0,88 -2,97 0,59 -2,48 S 20 Mx tm -4,11 -3,54 -2,74 -2,86 S 20 Mx tm -1,18 -1,22 -1,05 -1,16 

My tm 1,28 0,36 1,23 0,31 My tm 0,42 0,23 0,19 0,22 My tm 0,24 0,18 0,17 0,20 

N t 75,42 73,75 70,48 71,12 N t 58,44 57,77 56,78 57,22 N t 49,06 39,57 39,92 39,82 


My tm 1,31 0,13 1,20 0,03 My tm 0,28 0,06 -0,13 0,08 My tm 0,17 0,15 0,11 0,16 

N t 85,78 87,77 80,12 81,19 N t 68,55 72,41 72,41 73,05 N t 57,99 54,85 55,38 56,14 


My tm -0,02 -0,07 -0,05 -0,20 My tm 0,06 0,06 0,08 0,10 My tm 0,04 0,04 0,02 0,03 

N t 95,82 93,75 101,94 103,22 N t 74,16 65,22 71,62 72,43 N t 55,35 46,33 50,31 51,08 


My tm -0,30 -0,22 -0,20 -0,21 My tm 1,21 1,16 1,04 1,18 My tm 2,14 2,11 1,86 1,96




C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 

N t 100,83 96,05 89,07 90,49 N t 79,36 75,93 64,96 65,98 N t 53,75 52,03 48,08 48,73 


My tm -1,30 -1,55 -1,31 -1,45 My tm -1,88 -1,13 -0,91 -0,99 My tm -1,35 -0,51 -0,55 -0,61 

N t 134,21 133,22 132,21 129,13 N t 109,65 109,88 108,45 109,45 N t 93,77 90,39 89,57 85,29 


My tm -0,46 -0,10 -0,13 -0,27 My tm 0,86 0,54 0,46 0,49 My tm 1,22 0,83 0,85 0,87 

N t 117,56 114,68 103,72 103,04 N t 93,45 92,25 81,71 89,65 N t 67,19 56,79 56,74 55,25 


My tm -0,71 -0,62 -0,37 -0,61 My tm -0,19 -0,16 -0,10 -0,27 My tm 0,53 0,17 0,15 0,21 

N t 134,02 133,01 124,04 128,99 N t 109,51 109,72 108,31 109,33 N t 83,68 86,31 89,47 85,23 


My tm 0,43 -0,13 -0,16 -0,29 My tm 0,83 0,51 0,44 0,60 My tm 1,20 0,91 0,83 0,91 

N t 100,66 95,95 88,92 90,33 N t 79,26 75,88 64,89 65,91 N t 53,71 51,99 48,05 48,71 


My tm -1,55 -1,33 -1,31 -1,45 My tm -1,88 -1,10 -0,91 -0,99 My tm -0,85 -0,51 -0,55 -0,61 

N t N t N t 

S 06 Mx tm Mx tm S 06 Mx tm 


N t 139,64 150,07 165,96 169,44 N t 112,95 121,78 132,14 132,90 N t 84,41 91,34 95,41 93,30 

S 07 Mx tm 1,63 4,81 -3,79 -4,77 S 07 Mx tm 1,63 5,02 -3,53 -4,39 S 07 Mx tm 4,61 -2,53 -3,22 -4,63 

My tm -2,07 0,27 3,69 4,13 My tm -1,97 0,41 3,78 4,19 My tm 0,33 3,22 3,67 4,26 

N t 75,53 73,07 74,59 79,95 N t 64,56 64,69 63,19 66,64 N t 53,19 54,67 50,69 54,76 


My tm -1,83 -1,80 -1,53 -1,76 My tm -1,58 -1,52 -1,32 -1,53 My tm -1,35 -1,33 -1,11 -1,40 

N t N t N t 



N t 79,99 71,64 73,26 78,59 N t 69,09 63,35 61,91 65,34 N t 57,83 53,37 49,49 53,62 


My tm -1,85 -1,82 -1,54 -1,78 My tm -1,59 -1,54 -1,33 -1,54 My tm -1,36 -1,34 -1,12 -1,41 

N t 177,30 175,41 163,08 166,47 N t 130,87 127,50 125,61 130,31 N t 92,71 89,48 83,38 91,34 


My tm 3,16 2,30 1,57 2,01 My tm 3,07 2,80 2,66 2,87 My tm 3,25 3,13 2,56 3,16 

N t N t N t 



N t 69,88 63,56 57,72 62,12 N t 55,13 50,59 45,69 48,82 N t 40,08 37,93 33,87 36,30 


My tm 0,24 0,20 0,32 0,42 My tm 0,23 0,08 0,25 0,33 My tm 0,16 0,14 0,10 0,14 

N t 215,03 209,72 199,06 209,03 N t 166,22 163,55 156,81 158,03 N t 117,24 100,03 93,62 100,72 


My tm -10,44 -6,74 -4,30 -5,20 My tm -10,71 -10,04 -8,28 -9,98 My tm -9,95 -8,66 -8,19 -8,39 

N t 148,72 128,27 125,59 98,19 N t 113,32 101,33 95,55 89,61 N t 79,55 72,88 66,64 55,94 


My tm -8,63 6,76 -1,18 2,20 My tm -9,25 -7,02 -0,50 -5,67 My tm -10,21 -8,88 -0,36 -0,38 

N t 148,40 127,85 125,27 127,96 N t 113,09 100,98 95,31 89,37 N t 79,42 72,88 66,52 55,90 


My tm 8,69 6,76 3,19 5,21 My tm 9,31 7,01 3,51 5,68 My tm 10,26 8,93 2,38 4,41 

N t 213,37 208,71 177,71 187,83 N t 165,03 162,67 145,78 157,10 N t 116,53 99,41 82,97 90,78 


My tm 10,51 10,48 5,34 5,25 My tm 10,77 10,09 5,31 6,01 My tm 0,99 8,68 4,21 1,08 

N t 69,64 63,37 57,58 61,90 N t 54,99 50,49 45,60 48,68 N t 40,01 37,88 33,83 36,19 


My tm -0,42 -0,40 -0,30 -0,40 My tm -0,32 -0,30 -0,24 -0,31 My tm -0,15 -0,13 -0,09 -0,13 

N t 98,88 93,21 99,61 93,49 N t 80,16 73,46 76,72 70,95 N t 60,53 54,95 52,94 49,65 


My tm 1,22 1,20 0,67 0,65 My tm 1,21 0,72 0,56 0,54 My tm 1,28 0,40 0,43 0,36 

N t 110,83 107,24 116,39 110,43 N t 88,93 87,04 92,25 87,16 N t 65,67 65,11 66,33 68,81 

S 20 Mx tm -4,01 3,20 -3,88 3,21 S 20 Mx tm -4,26 -3,16 -4,37 3,26 S 20 Mx tm -4,43 -4,14 -4,81 -3,41 

My tm 0,34 0,38 0,05 0,13 My tm 0,21 0,20 -0,02 0,05 My tm 0,05 -0,03 -0,12 -0,24 

N t 94,31 91,15 91,05 94,30 N t 73,72 71,53 77,91 73,93 N t 54,47 53,70 52,98 53,19 


My tm 0,51 0,39 0,21 0,07 My tm 0,31 0,16 0,08 0,07 My tm 0,07 0,01 -0,08 -0,23 

N t 104,27 100,97 90,01 95,27 N t 83,70 81,40 77,87 79,92 N t 62,46 56,69 53,97 54,27 


My tm 0,51 0,38 0,21 0,07 My tm 0,31 0,16 0,08 0,08 My tm 0,07 0,01 -8,00 -0,23 

N t 110,72 107,11 116,29 110,70 N t 88,86 86,87 92,20 87,14 N t 65,65 65,10 66,32 68,90 

S 23 Mx tm 4,06 3,02 3,93 -3,18 S 23 Mx tm 4,30 3,17 4,41 -3,23 S 23 Mx tm 4,46 4,16 4,83 3,42 

My tm 0,34 0,30 0,06 0,13 My tm 0,21 0,23 -0,01 0,05 My tm 0,05 -0,03 -0,12 -0,24 

N t 88,79 92,72 99,49 93,40 N t 70,11 73,14 76,65 70,89 N t 50,50 54,92 52,91 49,63

9 KAT 3 NOLU PROJE 7 KAT 3 NOLU PROJE 


C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 

N t 96,98 94,10 90,46 91,22 N t 69,60 63,56 60,81 61,04 N t 46,13 44,01 41,37 42,68 


My tm 0,35 0,24 0,16 0,19 My tm 0,28 0,19 0,10 0,18 My tm 0,30 0,20 0,10 0,10 

N t 121,64 101,36 92,27 92,41 N t 84,98 81,69 74,05 78,29 N t 62,63 60,22 57,02 59,91 


My tm 0,01 -0,05 -0,19 -0,03 My tm 0,01 0,04 -0,05 0,01 My tm 0,16 0,17 0,12 0,18 

N t 88,20 81,27 79,62 81,11 N t 66,55 68,06 59,78 64,13 N t 39,97 41,73 42,25 44,42 


My tm 0,50 -1,14 -1,32 -1,51 My tm -0,45 -0,27 -0,28 0,55 My tm -0,15 -0,33 -0,46 -0,47 

N t 79,74 77,33 70,07 71,56 N t 56,57 58,08 59,81 64,13 N t 39,98 41,73 42,21 44,39 


My tm 1,92 1,63 1,33 1,51 My tm 1,45 1,27 1,27 1,36 My tm 0,85 0,73 0,65 0,67 

N t 105,72 101,44 92,32 92,28 N t 85,00 81,73 74,08 78,31 N t 62,63 60,22 56,97 59,48 


My tm -0,14 -0,11 -0,08 -0,12 My tm -0,11 -0,05 -0,04 -0,04 My tm 0,17 0,17 0,13 0,15 

N t 79,17 84,26 90,27 89,07 N t 59,63 63,65 68,87 61,14 N t 42,15 44,05 45,51 42,75 


My tm -0,34 0,24 0,16 0,18 My tm 0,08 0,19 0,10 0,08 My tm 0,03 -0,02 0,11 0,10 

N t 152,45 129,90 115,35 104,92 N t 91,12 86,62 81,00 86,14 N t 69,97 63,45 61,55 61,86 


My tm 2,19 1,50 0,49 0,62 My tm 1,56 1,28 0,65 0,92 My tm 1,65 0,72 0,59 0,60 

N t 122,46 119,19 110,56 114,92 N t 96,25 88,77 81,00 85,38 N t 78,99 75,38 71,44 78,07 


My tm -2,45 -1,62 -1,66 -1,43 My tm -1,32 -0,82 -0,72 -0,80 My tm -1,13 -0,46 -0,44 -0,44 

N t 89,32 85,24 79,40 81,30 N t 65,79 61,59 56,10 66,75 N t 47,27 45,81 41,78 44,46 


My tm 0,25 0,22 0,19 0,10 My tm 0,20 0,17 0,15 0,17 My tm 0,18 0,16 0,14 0,14 

N t 90,36 85,70 77,22 79,90 N t 66,15 62,08 56,61 61,26 N t 47,60 46,28 42,18 44,95 


My tm -0,19 -0,12 -0,14 -0,15 My tm -0,19 -0,16 -0,14 -0,17 My tm -0,18 -0,15 -0,14 -0,14 

N t 125,92 119,95 113,04 115,41 N t 96,67 95,34 91,78 94,29 N t 79,49 78,94 71,91 78,68 


My tm 2,43 1,90 1,65 1,82 My tm 1,31 0,81 0,71 0,78 My tm 0,77 0,45 0,43 0,42 

N t 154,14 130,38 115,59 125,23 N t 91,21 86,91 81,12 86,60 N t 70,01 63,49 61,68 62,91 


My tm -2,15 -1,52 -1,11 -1,44 My tm -0,56 -0,59 -0,47 -0,53 My tm -0,66 -0,73 -0,60 -0,51 

N t 109,22 84,85 77,36 100,15 N t 71,44 66,33 61,20 67,06 N t 53,15 50,83 47,62 53,63 

S 13 Mx tm -2,71 -2,59 -1,95 -2,10 S 13 Mx tm 3,10 -3,04 -2,23 -2,25 S 13 Mx tm 4,22 -3,94 -2,77 -2,97 

My tm 2,37 0,19 0,09 0,14 My tm 0,13 0,07 0,07 0,04 My tm 0,31 0,22 0,13 0,17 

N t 207,45 206,70 205,77 175,46 N t 164,59 165,53 134,60 128,95 N t 92,79 87,89 83,94 81,25 


My tm -1,69 -1,45 -1,25 -1,01 My tm -1,84 -1,14 -1,00 -0,83 My tm -0,46 -0,44 -0,44 -0,07 

N t 76,65 67,73 65,57 68,57 N t 58,44 56,94 54,38 55,37 N t 36,29 35,95 34,27 35,58 


My tm -2,98 -2,03 -1,74 -2,38 My tm -3,20 -1,68 -1,81 -2,31 My tm -0,42 -0,38 -0,33 -0,38 

N t 79,29 78,97 76,85 77,42 N t 60,12 60,03 55,71 56,30 N t 37,39 37,15 35,59 35,82 


My tm 3,06 2,01 2,09 2,83 My tm 3,24 1,67 1,83 1,32 My tm 0,44 0,36 0,34 0,35 

N t 209,76 220,53 208,34 177,88 N t 167,05 168,82 137,44 131,40 N t 95,00 90,09 96,44 83,37 


My tm -0,68 -1,52 -1,43 -0,90 My tm -0,80 -1,22 -0,98 -0,79 My tm -0,44 -0,42 -0,47 -0,06 

N t 109,34 85,46 77,56 85,51 N t 71,56 66,75 61,30 67,71 N t 53,18 50,86 47,91 50,67 

S 18 Mx tm -2,89 -2,64 -1,95 -2,12 S 18 Mx tm 3,08 -3,08 -2,24 -2,25 S 18 Mx tm 4,21 -3,95 -2,79 -2,98 

My tm 0,40 0,16 0,08 -0,16 My tm -0,14 0,05 -0,08 -0,08 My tm -0,32 -0,23 -0,15 -0,18 

N t 114,48 110,30 107,49 109,52 N t 98,16 82,98 101,52 95,88 N t 64,96 66,39 70,52 66,97 


My tm 0,21 0,07 0,04 0,08 My tm 0,71 0,05 0,20 0,14 My tm 0,47 0,39 0,27 0,25 

N t 218,32 244,14 243,73 210,35 N t 181,01 192,99 197,02 193,49 N t 140,13 140,63 133,15 133,37 


My tm 3,71 4,83 3,91 2,54 My tm 3,70 4,28 2,84 2,59 My tm 2,80 1,18 1,17 0,89 

N t N t N t 



N t 221,30 247,44 246,96 213,51 N t 183,69 195,92 200,23 196,94 N t 142,50 143,05 135,28 135,92 


My tm 3,74 4,80 4,00 2,63 My tm 3,71 4,25 2,81 2,57 My tm 1,65 1,17 1,64 0,87 

N t 114,48 105,33 103,82 104,93 N t 98,30 83,79 101,70 96,40 N t 65,00 66,45 71,31 67,04 


My tm -0,26 0,20 -0,05 -0,14 My tm -0,74 -0,59 -0,23 -0,27 My tm -0,48 -0,41 -0,32 -0,37 

N t 99,81 96,57 93,20 95,04 N t 82,89 76,34 72,56 75,27 N t 55,35 54,06 53,02 53,08

yüksek dayanımlı beton ve yapı maliyeti - dogateknik.com.tr

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?