ÐвигаÑели внÑÑÑеннего ÑгоÑаниÑ. 2006. â1 PDF (Size: 26727 ÐÐ)
ÐвигаÑели внÑÑÑеннего ÑгоÑаниÑ. 2006. â1 PDF (Size: 26727 ÐÐ)
ÐвигаÑели внÑÑÑеннего ÑгоÑаниÑ. 2006. â1 PDF (Size: 26727 ÐÐ)
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Конструкция ДВС<br />
Коэффициент дросселирования<br />
Коэффициент дросселирования λ др учитывает<br />
уменьшение производительности продувочного компрессора<br />
из-за аэродинамических потерь во впускной<br />
системе.<br />
Для рассмотрения процесса впуска удобнее<br />
разделить влияние впускного окна и впускного трубопровода<br />
на наполнение кривошипной камеры. Тогда<br />
коэффициент дросселирования:<br />
λ<br />
др<br />
= λокнλ вп<br />
, (6)<br />
где λ окн и λ вп – коэффициент дросселирования<br />
впускного окна и впускного трубопровода.<br />
Коэффициент дросселирования впускного трубопровода<br />
λ вп для данного типа двигателя может<br />
быть определен экспериментально. Выражение для<br />
определения λ окн имеет вид:<br />
ρ<br />
вп 2<br />
λ<br />
окн<br />
= 1− кокн<br />
n , (7)<br />
рвп<br />
где к окн – коэффициент пропорциональности,<br />
зависящий от геометрических размеров впускного<br />
окна и кинематики поршня;<br />
ρ вп – плотность смеси на впуске;<br />
n – частота вращения коленчатого вала.<br />
Коэффициент подогрева<br />
Коэффициент подогрева λ Т характеризует потери<br />
наполнения кривошипной камеры, а соответственно<br />
и производительности продувочного компрессора,<br />
от снижения плотности свежего заряда за счет<br />
повышения его температуры на ∆Т.<br />
Коэффициент λ Т представим в виде:<br />
λТ ≈ λвпλкрλпλТ λ<br />
др ελ α<br />
, (8)<br />
где частные коэффициенты подогрева (охлаждения)<br />
смеси в процессе наполнения кривошипной<br />
камеры определяются по формулам:<br />
0.6<br />
∆Т<br />
⎡<br />
N ⎛ nN<br />
⎞ ⎤ ⎫<br />
λ<br />
п<br />
= 1− ⎢ 1 ;<br />
Т<br />
⎜<br />
0<br />
n<br />
⎟ − ⎥ ⎪<br />
⎢⎣<br />
⎝ ⎠ ⎥⎦<br />
⎪<br />
⎪<br />
−0.35<br />
∆Т<br />
⎡⎛<br />
N<br />
N ⎞ ⎤ ⎪<br />
e<br />
λ<br />
Т<br />
= 1− ⎢<br />
1 ;<br />
др<br />
⎜ ⎟ − ⎥ ⎪<br />
Т0<br />
⎢ N<br />
⎣⎝ eN ⎠ ⎥⎦ ⎪<br />
0.22 ⎪<br />
∆Т<br />
⎡<br />
N<br />
⎛ ε ⎞ ⎤ ⎪<br />
λ<br />
ε<br />
= 1+ ⎢1 − ⎜ ⎟ ⎥;<br />
⎬<br />
Т0<br />
ε<br />
⎣⎢<br />
⎝ х ⎠ ⎦⎥<br />
⎪<br />
⎪<br />
xmr<br />
λ<br />
α<br />
= 1 +<br />
; ⎪<br />
T0 ( α l0c рв<br />
+ сТ<br />
) ⎪<br />
⎪<br />
∆Т<br />
⎪<br />
N<br />
λвпλ кр<br />
= λα<br />
− . ⎪<br />
Т0<br />
⎪⎪<br />
⎭<br />
Здесь Т 0 – температура на впуске;<br />
(9)<br />
∆Т N , N eN и n N – соответственно температура<br />
подогрева смеси, мощность и частота вращения коленчатого<br />
вала при номинальном режиме работы<br />
двигателя;<br />
α – коэффициент избытка воздуха;<br />
l 0 – теоретическое количество воздуха;<br />
x т – доля испарившегося топлива;<br />
r –теплота парообразования 1 кг топлива;<br />
с рв – средняя массовая теплоемкость воздуха<br />
при постоянном давлении;<br />
с Т – теплоемкость жидкого топлива.<br />
Коэффициент плотности<br />
Коэффициент плотности λ пл учитывает как<br />
утечки и перетечки свежей топливовоздушной смеси<br />
в продувочном компрессоре, так и заброс определенного<br />
количества продуктов сгорания из цилиндра<br />
двигателя в кривошипную камеру. Влияние утечек и<br />
перетечек свежей смеси и заброса продуктов сгорания<br />
на производительность продувочного компрессора<br />
различно.<br />
Используя результаты предварительных исследований,<br />
в практических расчетах можно принять<br />
λ пл = 0,95…0,98.<br />
Коэффициент наддува<br />
При цикличной работе двигателя возникают во<br />
всасывающем патрубке пульсации давления, обу-<br />
ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ 401′2006