29.07.2013 Views

SKITSEPROJEKT - LandCAD

SKITSEPROJEKT - LandCAD

SKITSEPROJEKT - LandCAD

SHOW MORE
SHOW LESS

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.

<strong>SKITSEPROJEKT</strong><br />

Marts 2009<br />

KULTURBRO - AALBORG


Indholdsfortegnelse<br />

Emne PDF-dokument-side<br />

Organisationsplan ............................................................................ 3<br />

Resumé .............................................................................................. 4<br />

Forslag, Erasmus & Partnere A/S .................................................. 5<br />

Notat Kulturbro-Aalborgs landfæster - Aalborg kommune......... 43<br />

Notat Kulturbro-Aalborg - vurdering af personsikkerhed .......... 53<br />

Notat Skibsstødanalyse for store broer, oversigt Jernbanebroen 61<br />

Uddrag af Rambølls notat "Acceptkriterier" ................................ 63<br />

Uddrag af Rambølls notat "Fase A3" vedr. skibsstød og person-<br />

sikkerhed....................................................................................... 64<br />

Sikkerhedsprocedurer ved skibspassager og godstogspassager,<br />

samt udformning af signalanlæg .................................................. 71<br />

Placering af bomsystemer og skilte ................................................. 82<br />

Montage af Kulturbro-Aalborg ....................................................... 83<br />

Fremmede ledninger .......................................................................... 87<br />

Jording i forbindelse med eventuel elektrificering af jernbanen .. 95<br />

Sne og overisning på klapfaget ......................................................... 100<br />

Drift og vedligeholdelse ..................................................................... 101<br />

Driftsøkonomien beregnet som nutidsværdien for Kulturbro-<br />

Aalborg i den samlede levetid ........................................................ 102<br />

Myndighedskontakter i øvrigt ......................................................... 103<br />

Banedanmarks underskrevne aftale ............................................... 109<br />

Rambølls A/S' beregninger på Jernbanebroen .............................. 112<br />

Støjmåling ........................................................................................ 119<br />

Lugtgener ......................................................................................... 124<br />

Benyttelsesgrad og anvendelse ....................................................... 125<br />

Foreningen Kulturbro-Aalborgs Entrepriseforsikring ................ 137<br />

Budget .............................................................................................. 141<br />

Finansieringsplan ............................................................................ 141<br />

Bilag :<br />

Notat stål vs. træ ............................................................................. 142<br />

Erasmus' Space Frame Analysis ................................................... 144<br />

Erasmus' Vindberegning af åbent klapfag, med vindneutrale<br />

specialgitteriste med 15 grader skråtstillede bærestave .......... 429<br />

Erasmus : Detailopbygning af 180 cm fast fag og 120 cm klapfag 439<br />

Erasmus : Detailprojektering af klapfag ................................... 440<br />

Erasmus : Detailprojektering af faste fag .................................. 452<br />

Ialt sider .......................................................................................... 463


ORGANISATIONSPLAN<br />

Bygherre : Foreningen Kulturbro-Aalborg<br />

Projektledelse og samlet skitseprojekt : Toft-Nielsen A/S<br />

Forslag : Erasmus & Partnere A/S<br />

Arkitektfirma : Kærsgaard & Andersen Ingeniører og Arkitekter A/S<br />

Beregninger vedr. Jernbanebroen, samt vibrationsvurderinger : Rambøll A/S<br />

Støjmåling, vurdering af lukketider samt sikkerhed : Toft-Nielsen A/S<br />

Signalprocedurer, bomme, lys, lyd, belysning : Troldhede Installationsforretning A/S


Resumé :<br />

- Kulturbro-Aalborg kan gennemføres, såvel teknisk, tidsmæssigt, sikkerhedsmæssigt som<br />

økonomisk.<br />

- Kulturbro-Aalborg opføres helt i stål, også på klapfaget. Der bygges bag hegn, fag for fag, idet der<br />

startes på land i Nørresundby. De færdigbyggede fag bruges som platform for næste fag, der skal<br />

bygges. Hvert fag er ca. 4.50 meter langt. Broen boltes sammen, fag for fag. Der vil efter alt at<br />

dømme kunne bygges uden anvendelse af banevagt, undtagen på broklappen.<br />

- Detailberegningerne viser, at gangbroen kan bære fuld personlast i de planlagte gangstibredder,<br />

1.80 meter på de 370 meter faste fag og 1.20 meter på broklappens 32 meter.<br />

- Kulturbro-Aalborg brugere vil være udsat for en vis støj ved togpassager. Dette er belyst ved en<br />

støjmåling og en sammenligning med støjen på Limfjordsbroen. Støjmålingen på Kulturbro-<br />

Aalborg viser ikke højere værdier end på Limfjordsbroen.<br />

- Kulturbro-Aalborgs brugere vil være udsat for nogle vibrationer, men kun ved togpassage.<br />

Beregningerne viser, at selve gangbroen ikke giver ubehagelige vibrationer, men at der kan<br />

overføres vibrationer fra selve Jernbanebroen til gangbroen i de sekunder hvor et tog passerer.<br />

Beregningerne viser, at der ikke overføres farlige vibrationer fra gangbroen til selve Jernbanebroen.<br />

- Det overvejes at foretage en supplerende vibrationsmåling på selve gangbroen når byggearbejdet<br />

er kommet ca. 60 meter fra land på Nørresundbysiden. Rambølls beregninger viser, at det er på de<br />

Jernbanebrofag, der hænger imellem to udkragede fag, at der vil være størst risiko for vibrationer.<br />

Disse fag findes 2 steder, ca. 54 meter fra Nørresundby, i 32 meters længde, og i 32 meters længde.<br />

lige før klappen, set fra Nørresundbysiden. Skulle det her vise sig, at vibrationerne er større end<br />

antaget, vil det blive undersøgt, hvordan en eventuel yderligere dæmpning af vibrationerne på<br />

gangbroen kan foretages. Der kan eventuelt foretages en sammenlignende vibrationsmåling på<br />

Limfjordsbroens klap.<br />

- Sikkerhedsprocedurerne ved rømning af gangbroen er detaljeret beskrevet, og gennemgået og<br />

drøftet med Jernbanebroens personale på et af Banedanmark indkaldt møde. Der anvendes 2<br />

bomsystemer, et System 1 ude ved klappen og et System 2 inde på land. Ved passage af store skibe<br />

samt ved gennemkørsel af godstog bruges begge systemer. I øvrige situationer bruges kun System<br />

1.<br />

- Kontrolberegningerne viser, at Jernbanebroen kan holde til Kulturbro-Aalborg. Der er undersøgt<br />

for lejeslid, vindbelastning, sne, overisning, klappens åbnings- og lukningsmuligheder, kontravægt,<br />

statik og maskineri samt lokale fastgørelsespunkter .


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Forslag side<br />

3 Forslag . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4<br />

3.1 Formål med forslag . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4<br />

3.2 Designkrav . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4<br />

3.3 Lastkombinationer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6<br />

3.4 Lastfastsættelse . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8<br />

3.4.1 Permanent last . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8<br />

3.4.2 Variabel last . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9<br />

3.4.3 Ulykkeslast . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12<br />

3.5 Nedbøjningskrav . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12<br />

3.6 Egenfrekvens . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12<br />

3.7 Dimensionering af bjælker . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13<br />

3.7.1 Fast fag 4,48 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14<br />

3.7.2 Fast fag 5,0 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16<br />

3.7.3 Klapfag 4,43 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17<br />

3.7.4 Klapfag 4,98 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18<br />

3.7.5 Tværgående stålprofiler . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19<br />

3.7.6 Bæreevneeftervisning af stålprofiler . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19<br />

3.8 Fastgørelse til jernbanebroen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21<br />

3.8.1 Understøtning ved svelle . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21<br />

3.8.2 Understøtning ved UNP-profil . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21<br />

3.8.3 Vierendeel bjælke . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23<br />

3.8.4 Belastninger af broklap ved åbning . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24<br />

3.8.5 Egenvægt vurdering af klapfag . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27<br />

3.9 Alternativ fastgørelse af stibro . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28<br />

3.9.1 Fast fag 4,50 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29<br />

3.9.2 Fast fag 5,0 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31<br />

3.9.3 Klapfag 4,50 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32<br />

3.9.4 Klapfag 5,00 m . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33<br />

3.9.5 Belastning ved fastgørelse af stibro . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33<br />

3.9.6 Fastgørelsespunkter . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34<br />

3.9.7 Egenfrekvens . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36<br />

3.9.8 Egenvægt vudering af alternativ løsning på klapfag . . . . . . . . . . 36<br />

3.9.9 Sammenligning af løsningsforslag . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 3<br />

3.10 Passage ved brohus . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38<br />

3.11 Ydre forhold . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40<br />

3.11.1 Adgangsveje . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40


3 Forslag<br />

3.1 Formål med forslag<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 4<br />

Forslaget er en designmæssig bearbejdning af anlægget, gennemført på grundlag af det<br />

godkendte anlægsprogram.<br />

3.2 Designkrav<br />

Stibroen udføres som 88 fagkonstruktioner, der hver er omkring 4,4m lange. Dog er enkelte<br />

fagkonstruktioner ca. 5,0 meter, dette gør sig gældende hvor Jernbanebroen har en<br />

understøtning.<br />

Hver af de 88 fagkonstruktioner fastgøres til Jernbanebroen i svellerammerne. Stibroen<br />

regnes 1,8m bred på den faste del og 1,2m bred på klapfaget. Fagkonstruktionerne<br />

opbygges som to tværgående og tre langsgående profiler (se figur 3.4) på de faste fag og<br />

med to tværgående og to langsgående profiler på klapfaget. De langsgående profiler<br />

spænder mellem de tværgående og er udkraget mellem fagkonstruktionerne. De tværgående<br />

profiler fastgøres til svellerne samt til det langsgående UNP-profil, se figur 3.2. Dækket på<br />

stibroen udføres af gitterriste med maskevidde på 30x30mm. Gitterristene afløses hvor det<br />

er muligt af et itaubabrædt, som skal give fornemmelsen af at stå på “fast” grund. De<br />

tværgående og langsgående profiler beregnes i stål, muligheden for at erstatte de<br />

langsgående stålbjælker med træ vurderes i notatet “Stål Vs Jern”.<br />

Figur 3.1 Hovedforløb af Jernbanebroen.


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 5<br />

Figur 3.2 Snit af Jernbanebroen. På svelleprofilet står skrevet HE200B, mens det<br />

langsgående UNP-profil ligger i samme højde ved det lodrette profil i højre side af billedet.<br />

Figur 3.3 Skitse af svellerammer. De tværgående profiler fastgøres på svelle 1 og 6<br />

svellerammen.


3.3 Lastkombinationer<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 6<br />

Grundlaget for lastfastsættelse er “Vej- og stibroer - Belastnings- og beregningsregler”<br />

udgivet af Vejdirektoratet i november 2002. Udover denne benyttes “Eurocode 1 Last på<br />

bygværker - Del 2: Trafiklast på broer” udgivet af Dansk Standard 1. udgave til bestemmelse<br />

af nyttelast på brodækket og “Vejregler - Udstyr - Autoværn” udgivet af Vejdirektoratet i juli<br />

2006 til fastsættelse af nyttelast på rækværk.<br />

Stibroen placeres i brogruppe III, idet broen er udelukkende bestemt for fodgænger- og<br />

cykeltrafik. Stibroen henføres til høj sikkerhedsklasse.<br />

Til lastfastsættelse i hhv. anvendelse- og brudgrænsetilstand anvendes følgende<br />

lastkombinationer som er vist i tabel 3.1 og 3.2.<br />

Anvendelsesgrænsetilstand<br />

Lastkombination Hyppige Kvasipermanent<br />

Permanent last<br />

Sjældne<br />

a b c a b c d<br />

G k 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Tyngde af jord og<br />

grundvand<br />

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Sætninger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Forspændinger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Variabel last<br />

Trafiklast:<br />

Gr.1 Jævnt fordelt last, UDL 0,4 - - - 0,8 - 0,4 0,4<br />

Gr.2 Servicekøretøj - - - - 1,0 -<br />

Gr.2 Hjultryk, Q fwk - - - - - - - -<br />

Vind: F wk - 0,5 - - 0,5 0,5 0,6 -<br />

Temperatur 0,5 - 0,6 0,5 0,6 0,6 - 0,8<br />

Tabel 3.1 Lastkombinationer i anvendelsesgrænsetilstand


Brudgrænsetilstand<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 7<br />

Lastkombination 2.1 2.2 2.3 2.4 3.1 3.2<br />

Permanent last<br />

a b c d e f g j<br />

G k 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,75 0,9 1,0 1,0 1,0<br />

0,25G k, fri last - - - - - - - - - 1,0 - - -<br />

Tyngde af jord og<br />

grundvand<br />

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Sætninger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Forspændinger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0<br />

Variabel last<br />

Trafiklast:<br />

1) 2)<br />

gr.1 Jævnt fordelt last, UDL 1,3 - - 0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 0,5 0,5<br />

gr.2 Servicekøretøj 1,3 - - - - - - - -<br />

gr.2 Hjultryk, Q fwk 1,3 - - - - - - -<br />

Vind: F wk 0,5 0,5 - 1,5 0,5 1,0 0,5 -<br />

Islast - - - - 1,5 - - -<br />

Bølge- og strømkræfter - - - 1,0 - 1,5 - -<br />

Temperatur 0,5 0,5 - 0,5 0,5 0,5 1,3 -<br />

1) 2)<br />

1) 2)<br />

1) 2)<br />

1) 2)<br />

1,1<br />

1,3 - -<br />

- - -<br />

1,3 - -<br />

1,0 - -<br />

Vandret masselast - - - - - - - 1,0 1,0 1,0 - - -<br />

Ulykkeslast 1,0 -<br />

Tabel 3.2 Lastkombinationer i brudgrænsetilstand. 1) Som lastkombination 2.1. 2) Som<br />

lastkombination 2.1 , men med den modifikation at partialkoefficienter større end 1,0<br />

sættes til 1,0.


3.4 Lastfastsættelse<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 8<br />

I det følgende opregnes de belastninger der skal benyttes i lastkombinationerne.<br />

3.4.1 Permanent last<br />

Egenvægt<br />

Tabel 3.3 angiver densiteter og tilsvarende belastninger for de anvendte materialer. Ved<br />

omregning mellem densitet og belastninger er tyngdeaccelerationen fastsat til 9,81 m/s 2 .<br />

Densiteten af stål er taget fra Teknisk Ståbi 18. udgave, mens egenvægten af gitterristene<br />

er vurderet udfra oplysninger fra producenter.<br />

Materiale Densitet Belastning<br />

Stål 7850 kg/m 3<br />

Gitterriste 50 kg/m 2<br />

Tabel 3.3 Egenvægt af stål og gitterriste.<br />

Tyngde af jord og grundvand<br />

77,00 kN/m 3<br />

0,50 kN/m 2<br />

Som omtalt i afsnit 2.6 “Grundbeskaffenhed” er undergrunden præget af dynd, som ligger<br />

under et lag fyld ved landfæsterne. Egenvægt af dynd og grundvand er taget fra DS410 4.<br />

udgave, mens egenvægten af fyldet er vurderet.<br />

Materiale Belastning<br />

Fyld 18-20 kN/m 3<br />

Dynd 10-15 kN/m 3<br />

Grundvand 9,8 kN/m 3<br />

Tabel 3.4 Egenvægt af fyld, dynd og grundvand.<br />

Sætninger<br />

Der medregnes ikke sætninger i dimensioneringen af stibroen. Det bemærkes dog, at en af<br />

bropillerne sætter sig ca. 1-2 millimetre om året men det vurderes, at stibroen ikke vil<br />

belastes af sætningerne idet stibroen opføres som opdelt i småfag, der er fleksible overfor<br />

sætninger.


Forspændinger<br />

Dette er ikke relevant i nærværende projekt.<br />

3.4.2 Variabel last<br />

Trafiklast<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 9<br />

Trafiklast på konstruktionen bestemmes i overensstemmelse med “Eurocode 1 Last på<br />

bygværker - Del 2: Trafiklast på broer” og “Vejregler - Udstyr - Autoværn”. Det er kun relevant<br />

med gr. 1 belastning i dette projekt idet stibro udføres således, at servicekøretøjer ikke får<br />

adgang til broen.<br />

Belastningen på rækværket bestemmes udfra følgende formel.<br />

q = 0,5(1,0+b) [kN/m] ; hvor b er bredden af det trafikeret areal<br />

Type Belastning<br />

Brodæk - jævnt fordelt last 5,0 kN/m 2<br />

Brodæk - punktlast 10,0 kN<br />

Rækværk - bredde 1,2 m 1,1 kN/m<br />

Rækværk - bredde 1,8 m 1,4 kN/m<br />

Tabel 3.5 Trafiklast på stibro.<br />

Vindlast<br />

Vindlasten bestemmes på baggrund af DS410. Den kvasistatiske karakteristiske vindlast,<br />

F W, er bestemt udfra følgende data. Den kvasistatiske karakteristiske vindlast er bestemt<br />

til 0,98 kN/m 2 .<br />

Data<br />

c års 1,0 -<br />

D luft 1,25 kg/m 3<br />

Terrænkategori II -<br />

Referencehøjde 9,0 m<br />

Tabel 3.6 Inddata til bestemmelse af vindlasten.


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 10<br />

Formfaktorene på stibroen bestemmes udfra afsnit 6.3.7.1 i DS410 udfra tæthedsgraden,<br />

J, som bestemmes udfra følgende formel.<br />

J = A ref/A [-] ; hvor A ref er referencearealet lig det effektive areal og A er arealet indenfor<br />

konturen.<br />

For tæthedsgrader i området 0,7-1,0 bestemmes L/l til bestemmelse af formfaktoren. L er<br />

konstruktionens længste side, mens l er den korteste side.<br />

Konstruktionsdel J [-] L/l c f [-] F w [kN/m 2 ]<br />

Rækværk 0,2 - 1,5 1,47<br />

Dæk 1,0 15-20 1,8 1,77<br />

Tabel 3.7 Formfaktorer for vindlasten.<br />

Islast<br />

Dette er ikke relevant i nærværende projekt idet konstruktionen ikke står direkte i vand.<br />

Snelast<br />

Jvf. “Vej- og stibroer - Belastnings- og beregningsregler” kan der for danske stibroer ses bort<br />

fra lastkombinationer hvor snelast er dominerende, da disse anses for mindre kritiske end<br />

lastkombinationer, hvor trafiklast er dominerende. Eftervisning af snelast er derfor udeladt.<br />

Bølge- og strømkræfter<br />

Dette er ikke relevant i nærværende projekt idet konstruktionen ikke står direkte i vand.<br />

Temperatur<br />

Indeflydelsen af temperatursvingninger beregnes udfra DS410 og “Eurocode 1 - Last på<br />

bygningsværker - Del 1-5: Almindelige laster - Termiske laster” 1. udgave. Den<br />

karakteristiske værdi for minimum- og maksimumlufttemperaturen i skygge er hhv. T e,min =<br />

-31 B C og T e,max =36 B C. Temperaturen ved etablering af stibroen sættes til T 0=15 B C.<br />

Den maksimale sammetræknings temperaturområde udregnes udfra følgende formel.<br />

)T N,con = T 0 - T e,min [ B C]<br />

Ligeledes bestemmes den maksimale udvidelses temperaturområde.<br />

)T N,exp = T e,max -T 0 [ B C]<br />

Formlerne gælder for indspændte konstruktioner, for rullelejer og dilatationsfuger adderes<br />

10 B C til )T N,con og)T N,exp


Type Indspændt Rulleleje og<br />

dilatationsfuge<br />

)T N,con 46 B C 56 B C<br />

)T N,exp 21 B C 31 B C<br />

Tabel 3.8 Sammentræknings- og udvidelses temperaturområde.<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 11<br />

Yderligere bestemmes en vertikal temperaturkomponent. Denne bestemmes ved tabelopslag<br />

udfra brotype og dæktykkelse til)T M,heat = 18 B C og )T M,cool = 13 B C.<br />

Den samlede temperatur effekt udregnes udfra følgende formel hvor den mest ugunstige<br />

vælges.<br />

)T 1 =)T M,heat (eller)T M,cool) +T N)T N,exp (eller)T N,con ) [ B C] ; hvorT N = 0,35<br />

eller<br />

)T 2 =T M)T M,heat (eller)T M,cool) +)T N,exp (eller)T N,con ) [ B C] ; hvorT M = 0,75<br />

Type Indspændt Rulleleje og dilatationsfuge<br />

Udvidelse Sammentrækning Udvidelse Sammentrækning<br />

)T 1 25,4 B C 29,1 B C 28,9 B C 32,6 B C<br />

)T 2 34,5 B C 55,8 B C 44,5 B C 65,8 B C<br />

Tabel 3.9 Samlede temperatureffekt. Dimensionsgivende temperaturer markeret med fed.<br />

Længdeudvidelses koefficienten for rustfri stål og træ er iht. “Eurocode 1 - Last på<br />

bygningsværker - Del 1-5: Almindelige laster - Termiske laster” 1. udgave hhv."*16*10 -6<br />

[1/ B C] og"*6-10*10 -6 [1/ B C].<br />

Vurdering af temperatur effekter<br />

Temperatureffekter vurderes på baggrund konstruktionens type og stålprofilernes længde<br />

ikke at have særlig stor indflydelse på konstruktionen, hvorfor temperatureffekter udelades<br />

i forslaget.


Vandret masselast<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 12<br />

Den vandrette masselast sættes jvf. DS 410 til 1,5% af den regningsmæssige værdi af den<br />

tilhørende lodrette last.<br />

3.4.3 Ulykkeslast<br />

Ulykkelast medregnes ikke i forslaget.<br />

3.5 Nedbøjningskrav<br />

I følge “Vej- og stibroer - Belastnings- og beregningsregler” skal stibroer konstrueres således<br />

at generende ubehagelige svingninger undgås. Dette komfortkrav kan anses for opfyldt hvis<br />

den laveste egenfrekvens af broen er over 5 Hz. Yderligere sættes det krav, at den<br />

maksimale nedbøjning ikke må overstige L/400.<br />

3.6 Egenfrekvens<br />

Egenfrekvensen skal som beskrevet ovenfor være over 5 Hz både for at overholde<br />

komfortkrav men også for at undgå, at broen går i egensvingninger når fodgængere går og<br />

løbere løber over stibroen. Gangfrekvens svarer til 1,6-2,4 Hz mens 2. harmoniske svingning<br />

fra gang samt løb svarer til 2,5-4,5 Hz. Den laveste egenfrekvens af stibroen beregnes udfra<br />

egenvægten og stivheden af profilerne. Af tabel 3.10 ses det, at alle fire forskellige<br />

fagkonstruktioner ligger relativt langt over kravet på 5 Hz. Den laveste egenfrekvens for<br />

fagkonstruktionerne kan ændres en smule når den endelige udformning af<br />

fagkonstruktionerne foreligger, men det vurderes selv med småændringer at<br />

konstruktionerne vil ligge i det sikre område.<br />

Fagkonstruktion Laveste egenfrekvens stål [Hz]<br />

Brofag 4,48m 12,84<br />

Brofag 5,00m 11,37<br />

Klapfag 4,43m 10,62<br />

Klapfag 4,98m 9,32<br />

Tabel 3.10 Laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne.


3.7 Dimensionering af bjælker<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 13<br />

I dimensionering af forslaget medregnes egenvægt, trafiklast og vindlast. Til bestemmelse<br />

af dimensioner medregnes egenvægt og trafiklast. Egenvægten og trafiklasten regnes at<br />

påvirke konstruktion som vist på nedenstående skiste. Gitterristene regnes delte over den<br />

midterste bjælke. Tabel 3.11 og 3.12 viser belastningerne af de langsgående bjælker for<br />

hhv. de faste fag og klapfaget. Til egenlast skal dog lægges egenvægt af den aktuelle bjælke.<br />

Figur 3.4 Skitse af lastfordelingen på stibroen.<br />

Bælke Lastopland<br />

[m]<br />

Egenvægt<br />

[kN/m]<br />

Nyttelast<br />

[kN/m]<br />

Inderste 0,45 0,23 2,25<br />

Midterste 0,90 0,45 4,50<br />

Yderste 0,45 0,23 2,25<br />

Tabel 3.11 Belastninger af de langsgående bjælker for 1,8 brede fag.<br />

Bælke Lastopland<br />

[m]<br />

Egenvægt<br />

[kN/m]<br />

Nyttelast<br />

[kN/m]<br />

Inderste 0,60 0,30 3,00<br />

Yderste 0,60 0,30 3,00<br />

Tabel 3.12 Belastninger af de langsgående bjælker for 1,2 brede fag med to langsgående<br />

bjælker.<br />

På den yderste bjælke medregnes desuden egenvægt og nyttelast fra rækværk.


3.7.1 Fast fag 4,48 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 14<br />

Stibroen modelleres i beregningsprogrammet PROKON, se figur 3.5. Knudepunkterne 1 og<br />

6 er ved fastgørelsen med bolteforbindelse til svelleenderne, mens knudepunkterne 2 og 7<br />

er ved fastgørelsen til UNP-profilet. De tværgående bjælker spænder mellem<br />

kundepunkterne 1-5 og 6-10, mens de langsgående bjælker spænder mellem<br />

knudepunkterne 11-3-23-8-14, 12-4-24-9-15 og 13-5-25-10-16. Rækværket udspændes<br />

af knudepunkterne 18-22 med balustre mellem kunde 10-21 og 5-19. Mellem<br />

kundepunkterne 5-7 og 2-10 er der placeret vindafstivning- og stabiltetssystem som f.eks<br />

HALFEN-DETAN vindkrydssystem. Bemærk i øvrigt placeringen af koordinatakserne.<br />

Figur 3.5 Skitse af modellen af stibroen i PROKON.


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 15<br />

Tabel 3.13 viser dimensioner på de langsgående profiler på stibroen bestemt udfra<br />

nedbøjningskriteriet. Dimensioneringen af de langsgående profiler er foretaget i WinBeam.<br />

Tabel 3.14 viser reaktioner ved stibroens understøtninger beregnet udfra<br />

lastkombinationerne i tabel 3.1 og 3.2.Reaktioner er bestemt i PROKON, se evt. bilag A<br />

Knudenumrene referere til Prokon-model se figur 3.5.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længd<br />

e [m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydnin<br />

g [kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u rafiklast<br />

Stål 4,48 IPE120 5,79 8,68 5,60 3,39 0,16 5,11<br />

Midterste<br />

Stål 4,48 IPE160 11,57 17,35 11,20 6,78 0,47 3,40<br />

Yderste<br />

Stål 4,48 IPE140 10,22 15,30 5,69 3,45 0,44 2,70<br />

Tabel 3.13 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,48m.<br />

Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

1 10,85 2.1D -31,26 2.1A 0,12 2.1J<br />

2 0,00 58,25 2.1A -0,78 2.1J<br />

6 15,51 2.2D -46,65 2.1A 0,11 2.1J<br />

7 0,00 86,89 2.1A -0,55 2.2D<br />

Tabel 3.14 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,48m.<br />

LK


3.7.2 Fast fag 5,0 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 16<br />

Faste fag på 5,0 modellers som samme måde som ved de faste fag på 4,48m. Tabel 3.15<br />

angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktioner på 5,0m. Tabel 3.16<br />

viser reaktioner ved stibroens understøtninger.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længd<br />

e [m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydnin<br />

g [kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u rafiklast<br />

Stål 5,00 IPE140 5,23 11,18 6,34 3,58 0,27 1,72<br />

Midterste<br />

Stål 5,00 IPE180 10,34 22,15 12,54 7,07 0,20 1,41<br />

Yderste<br />

Stål 5,00 IPE160 9,37 19,32 6,40 3,61 0,19 1,04<br />

Tabel 3.15 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 5,0 m.<br />

Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

1 9,88 2.1D -28,05 2.1A 0,13 2.1J<br />

2 0,00 52,21 2.1A -0,89 2.2D<br />

6 18,98 2.2D -59,11 2.1A 0,13 2.1J<br />

7 0,00 110,05 2.1A -0,69 2.1J<br />

Tabel 3.16 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 5,0m.<br />

LK


3.7.3 Klapfag 4,43 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 17<br />

Klapfag på 4,43m modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.17 angiver<br />

dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 4,43m. Tabel 3.18<br />

viser reaktioner ved stibroens understøtniner.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længd<br />

e [m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydnin<br />

g [kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast<br />

Stål 4,43 IPE140 7,67 11,52 7,43 4,45 0,50 3,49<br />

Yderste<br />

Stål 4,43 IPE120 11,48 17,21 6,62 4,56 0,50 3,49<br />

Tabel 3.17 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,43 m på<br />

broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

1 10,76 2.1D -12,48 2.1A -0,04 2.1D<br />

2 0,00 31,04 2.1A -1,18 2.2D<br />

6 15,23 2.2D -18,59 2.1A 0,03 2.2D<br />

7 0,00 46,25 2.1A 0,83 2.1D<br />

Tabel 3.18 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,43m på<br />

broklappen.<br />

LK


3.7.4 Klapfag 4,98 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 18<br />

Klapfag på 4,98 modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.19 angiver<br />

dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 4,98m. Tabel 3.20<br />

viser reaktioner ved stibroens understøtniner<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længd<br />

e [m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydnin<br />

g [kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast<br />

Stål 4,98 IPE160 6,54 15,18 8,44 5,22 0,23 1,48<br />

Yderste<br />

Stål 4,98 IPE160 10,92 20,94 8,44 5,22 0,23 1,48<br />

Tabel 3.19 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,98 m på<br />

broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

1 9,43 2.1D -10,94 2.1A -0,06 2.1D<br />

2 0,00 27,03 2.1A -1,23 2.2D<br />

6 19,18 2.2D -24,08 2.1A -0,08 2.1D<br />

7 0,00 59,94 2.1A 0,93 2.1D<br />

Tabel 3.20 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,98m på<br />

broklappen.<br />

LK


3.7.5 Tværgående stålprofiler<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 19<br />

Udfra nedbøjningkriteriet og snitkræfterne bestemmes dimensionen på de tværgående<br />

stålprofiler. Dimensioner og snitkræfter på de tværgående bjælker er angivet i tabel 3.21<br />

Dimension V max<br />

[kN]<br />

M max<br />

[kNm]<br />

u max<br />

[mm]<br />

Brofag 4,48m HE240B 40,25 58,28 5,21<br />

Brofag 5,00m HE240B 50,93 72,70 6,61<br />

Klapfag 4,43m HE200B 27,65 31,47 4,54<br />

Klapfag 4,98m HE200B 35,84 40,69 5,93<br />

Tabel 3.21 Dimensioner og snitkræfter på de tværgående bjælker.<br />

3.7.6 Bæreevneeftervisning af stålprofiler<br />

Tabel 3.22 angiver regningsmæssige materialedata for S235 konstruktionsstål i høj<br />

sikkerhedsklasse og tværsnitsklasse 1.<br />

Flydespænding, f yd<br />

Trækstyrke, f ud<br />

Regningsmæssig værdi<br />

[MPa]<br />

182<br />

216<br />

E-modul, Ed Tabel 3.22 Regningsmæssige værdier for stål.<br />

0,162x10 6<br />

Momentbæreevne bestemmes udfra følgende formel.<br />

M c,R = W pl *f yd [kNm]<br />

Forskydningsbæreevne bestemmes udfra følgende formel.<br />

V R = A v*(f yd/3 0,5 ) [kN]<br />

A v = d*t w ; hvor d er kroppladens højde<br />

t w er kroppladens tykkelse<br />

Tabel 3.23 angiver moment- og forskydningsbæreevne for de stålprofiler der indgår i de<br />

bærende hovedsystem.


Type W pl<br />

[mm 3 ]<br />

IPE100 39,4*10 3<br />

d<br />

[mm]<br />

t w<br />

[mm]<br />

A v<br />

[mm 2 ]<br />

M c,R<br />

[kNm]<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 20<br />

V R<br />

[kN]<br />

88,6 4,1 363,3 7,17 38,17<br />

IPE120 60,8*10 3 107,4 4,4 472,6 11,07 49,65<br />

IPE140 88,4*10 3 126,2 4,7 593,2 16,09 62,33<br />

IPE160 123,8*10 3 145,2 5,0 726,0 22,53 76,28<br />

IPE180 166,4*10 3 164,0 5,3 869,2 30,28 91,33<br />

HE200B 642,0*10 3 170,0 9,0 1530,0 116,85 160,77<br />

HE240B 1054*10 3 206,0 10,0 2060,0 191,82 216,46<br />

HE240M 2120*10 3 206,0 18,0 3705,0 385,84 389,31<br />

HE260M 2520*10 3 225,0 18,0 4050,0 458,64 425,56<br />

HE300M 4080*10 3 262,0 21,0 5502,0 742,56 578,13<br />

Tabel 3.23 Moment- og forskydningsbærevne for stålprofiler.


3.8 Fastgørelse til jernbanebroen<br />

3.8.1 Understøtning ved svelle<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 21<br />

Tættest på svellen fastgøres de tværgående stålprofiler til svellen med 2 stk. M16 kv.8.8<br />

bolte incl. Nordlock spændskive. Tabel 3.24 viser de belastninger boltene skal optage.<br />

Forskydning<br />

[kN]<br />

Tryk<br />

[kN]<br />

Tværlast<br />

[kN]<br />

Brofag 4,48m -46,65 15,51 0,12<br />

Brofag 5,00m -59,11 18,98 0,13<br />

Klapfag 4,43m -18,59 15,23 0,04<br />

Klapfag 4,98m -24,08 19,18 0,08<br />

Tabel 3.24 Maksimale belastninger af bolte fra fagkonstruktionerne.<br />

3.8.2 Understøtning ved UNP-profil<br />

Tabel 3.25 angiver belastningen af UNP-profilet.<br />

R tværgående,1<br />

[kN]<br />

R tværgående,2<br />

[kN]<br />

Brofag 4,48m 58,25 86,89<br />

Brofag 5,00m 52,21 110,05<br />

Klapfag 4,43m 31,04 46,25<br />

Klapfag 4,98m 27,03 59,94<br />

Tabel 3.25 Maksimale belastninger af UNP-profil fra fagkonstruktionerne


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 22<br />

Udfra belastningerne i tabel 3.25 ses det, at det er nødvendigt at forstærke UNP-profilet for<br />

at kunne optage belastningen og imødegå nedbøjningskravet. Forstærkningen udføres som<br />

en Vierendedeelbjælke vist på figur 3.6. Profilerne boltes sammen.<br />

Figur 3.6 Skitse af Vierendeel bjælke.


3.8.3 Vierendeel bjælke<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 23<br />

Det vierendeel bjælken udføres som vist på figur 3.6 og 3.7. Type I benyttes ved de faste fag<br />

og type II benyttes ved klapfag. Tabel 3.26 angiver inertimoment for vierendeel bjælkerne.<br />

Figur 3.7 Detajle af Vilendel bjælke.<br />

Inertimoment<br />

[mm 4 ]<br />

Type I 9,8551*10 8<br />

Type I 2,7817*10 8<br />

Tabel 3.26 Inertimoment for vierendeel bjælkerne.<br />

Tabel 3.27 angiver de snitkræfter som vierendeel bjælken skal kunne optage.<br />

Profil Nedbøjning<br />

[mm]<br />

V max<br />

[kN]<br />

M max<br />

[kNm]<br />

Brofag 4,48m Type I 0,8 72,78 69,19<br />

Brofag 5,00m Type I 1,6 81,48 119,25<br />

Klapfag 4,43m Type II 1,4 38,76 36,38<br />

Klapfag 4,98m Type II 3,1 49,14 74,20<br />

Tabel 3.27 Snitkræfter som vierendeel bjælkerne skal kunne optage.


3.8.4 Belastninger af broklap ved åbning<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 24<br />

Ved skibspassage åbnes broklappen på jernbanebroen, ved denne manøvre sikres det at der<br />

ikke opholder sig personer på stibroen. Ved åbning af stibroen skal der medregnes vindlast,<br />

der kan belaste brodækket. Tabel 3.27-3.32 angiver belastningen af broklappen gældende<br />

for broklap i lukket position, når broklappen er åben og når broklappen er åben med vindlast.<br />

Figur 3.7 viser PROKON model af den åbne broklap med angivelse af koordinatretninger. Når<br />

broklappen er åben regnes denne at være løftet 75 B i forhold til normal.<br />

Figur 3.7 PROKON model af åben broklap.


Klapfag 4,43m<br />

Klapfag 4,43m X-retning<br />

[kN]<br />

Y-retning<br />

[kN]<br />

Z-retning<br />

[kN]<br />

Knude 1 0,00 -1,88 0,00<br />

Knude 2 0,00 4,10 -0,02<br />

Knude 6 0,00 -2,59 0,00<br />

Knude 7 0,00 5,69 0,02<br />

Tabel 3.27 Belastning af broklappen for klapfag på 4,43m.<br />

Klapfag 4,43m X-retning<br />

[kN]<br />

Y-retning<br />

[kN]<br />

Z-retning<br />

[kN]<br />

Knude 1 0,76 -0,76 0,85<br />

Knude 2 0,00 2,24 -1,86<br />

Knude 6 -0,76 -1,03 1,03<br />

Knude 7 0,00 2,90 -2,77<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 25<br />

Tabel 3.28 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,43m<br />

Klapfag 4,43m X-retning<br />

[kN]<br />

Y-retning<br />

[kN]<br />

Z-retning<br />

[kN]<br />

Knude 1 2,39 -6,73 9,05<br />

Knude 2 0,00 12,19 -18,57<br />

Knude 6 -2,39 -8,45 11,77<br />

Knude 7 0,00 16,49 -23,21<br />

Tabel 3.29 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,43m med vindlast


Klapfag 4,98m<br />

Klapfag 4,98m X-retning<br />

[kN]<br />

Y-retning<br />

[kN]<br />

Z-retning<br />

[kN]<br />

Knude 1 0,00 -1,99 0,00<br />

Knude 2 0,00 4,24 0,00<br />

Knude 6 0,00 -3,05 0,00<br />

Knude 7 0,00 6,78 0,00<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 26<br />

Tabel 3.30 Belastning af broklappen gældende for lukket klapfag på 4,98m.<br />

Klapfag 4,98m X-retning<br />

[kN]<br />

Y-retning<br />

[kN]<br />

Z-retning<br />

[kN]<br />

Knude 1 0,87 -0,74 0,81<br />

Knude 2 0,00 2,25 -1,70<br />

Knude 6 -0,87 -1,27 1,52<br />

Knude 7 0,00 3,53 -3,53<br />

Tabel 3.31 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,98m.<br />

Klapfag 4,98m X-retning<br />

[kN]<br />

Y-retning<br />

[kN]<br />

Z-retning<br />

[kN]<br />

Knude 1 -6,45 -9,52 14,35<br />

Knude 2 0,00 12,46 -32,92<br />

Knude 6 6,45 -20,26 28,65<br />

Knude 7 0,00 37,28 -65,60<br />

Tabel 3.32 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,98m med vindlast.


3.8.5 Egenvægt vurdering af klapfag<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 27<br />

Stibroens belastning af klapfaget på Jernbanebroen er væsentligt at vurdere i forhold til et<br />

eventuelt øget lejeslid og bestemmelse af vægt på kontravægten. Egenvægten af<br />

stibrokonstruktionen på klapfaget bestemmes udfra den projekterede konstruktion i stål.<br />

Egenvægten af de enkelte fag samt den samlede egenvægt e vist i tabel 3.33.<br />

Længde Antal Vægt I alt<br />

4,43m 6 á 827 kg = 4962 kg<br />

4,98m 2 á 953 kg = 1906 kg<br />

Samlet = 6868 kg<br />

Tabel 3.33 Egenvægt af stibro på klapfaget.


3.9 Alternativ fastgørelse af stibro<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 28<br />

I bestræbelsen på at opnå den bedste løsning til fastgørelse af stibroen på Jernbanebroen<br />

foreslås en alternativ fastgørelse. Den bedste løsningen skal vurderes udfra hvilken<br />

konstruktion der belaster Jernbanebroen mindst og er lettest at udføre/montere samt<br />

hvilken konstruktion der er lettest at demontere ved maling af Jernbanebroen.<br />

Det alternative løsningsforslag ligner løsningen ved adgangsbroen til brohuset. Princippet for<br />

den alternative fastgørelse er vist på figur 3.8. Et lodret profil fastgøres via et afstandsstykke<br />

til de lodrette dragere i Jernbanebroen. Den øverste fastgørelse udføres med bolte<br />

idet denne samling kun skal optage træk. Der anvendes eksisterende huller, hvor der<br />

er etableret huller (fra Nørresundby til klappen) ca. 19 cm over overkant af de store<br />

nitteplader. Der udbores nitter/etableres nye huller til den nederste fastgørelse. På<br />

det lodrette profil fastgøres to profiler der danner en vinkel, som bliver det bærende system<br />

for stibroen. De langsgående dragere, der bærer brodækket ,ligger af på det øverste profil<br />

i vinklen. Der udføres en alternativ fastgørelse pr. lodret drager, hvorfor denne får last fra to<br />

brofag.<br />

Fastgørelsespunkt<br />

Fastgørelsespunkt<br />

*********<br />

Figur. 3.8 Principskitse af alternativ fastgørelse.


3.9.1 Fast fag 4,50 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 29<br />

Stibroen modelleres i beregningsprogrammet PROKON, se figur 3.9. Knudepunkterne 2 og<br />

9 er ved fastgørelsen ved de to huller/udboring af nitter, mens knudepunkterne 3 og 10 er<br />

fastgørelsen med bolte. De tværgående bjælker<br />

spænder mellem kundepunkterne 2-6-7-5 og 9-13-14-12 mens de langsgående bjælker<br />

spænder mellem knudepunkterne 6-13, 7-14 og 5-18-12. Rækværket udspændes af<br />

knudepunkterne 15-16-17 med stolper mellem kunde 5-15, 18-16 og 12-17. Mellem<br />

kundepunkterne 2-12 og 5-9 er der placeret vindafstivning- og stabiltetssystem som f.eks<br />

HALFEN-DETAN vindkrydssystem. Beregningen af den alternative løsning udføres på sammen<br />

måde som den oprindelige løsning, der medtages dog ikke vandret masselast i det<br />

alternative forslag.<br />

Figur 3.9 Skitse af modellen af stibroen i PROKON.


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 30<br />

Tabel 3.34 viser dimensioner på de langsgående profiler på stibroen bestemt udfra<br />

nedbøjningskriteriet. Dimensioneringen af de langsgående profiler er foretaget i WinBeam.<br />

Tabel 3.35 viser reaktioner ved stibroens understøtninger beregnet udfra<br />

lastkombinationerne i tabel 3.1 og 3.2. Reaktioner er bestemt i PROKON, se evt. bilag B<br />

Knudenumrene referere til Prokon-model se figur 3.9. Snitkræfterne er bestemt udfra<br />

brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra<br />

anvendelsesgrænsetilstanden.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længde<br />

[m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydning<br />

[kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast<br />

Stål 4,50 IPE180 7,53 7,53 7,53 8,47 1,1 5,6<br />

Midterste<br />

Stål 4,50 IPE200 20,15 20,15 20,15 16,55 1,2 7,7<br />

Yderste<br />

Stål 4,50 IPE200 12,83 12,83 12,83 15,89 1,7 6,2<br />

Tabel 3.34 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,50m.<br />

Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

2 og 9 31,10 2.1A 33,57 2.1A ±0,48 2.1A<br />

3 og 10 -26,67 2.1A 0,00 ±1,05 2.1J<br />

Tabel 3.35 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,5m.<br />

LK


3.9.2 Fast fag 5,0 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 31<br />

Faste fag på 5,0 modellers som samme måde som ved de faste fag på 4,50m. Tabel 3.36<br />

angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktioner på 5,0m. Tabel 3.37<br />

viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Snitkræfterne er bestemt udfra<br />

brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra<br />

anvendelsesgrænsetilstanden.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længde<br />

[m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydning<br />

[kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast<br />

Stål 5,00 IPE200 8,44 8,44 8,44 10,55 1,2 5,8<br />

Midterste<br />

Stål 5,00 IPE240 16,53 16,53 16,53 20,67 1,0 5,8<br />

Yderste<br />

Stål 5,00 IPE240 14,48 14,48 14,48 19,91 1,4 4,7<br />

Tabel 3.36 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 5,0 m.<br />

Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

2 og 9 34,5 2.1A 37,3 2.1A ±0,53 2.1A<br />

3 og 10 -29,68 2.1A ±1,03 2.1A<br />

Tabel 3.37 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 5,0m.<br />

LK


3.9.3 Klapfag 4,50 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 32<br />

Klapfag på 4,50 m modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.38 angiver<br />

dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 4,50 m. Tabel 3.39<br />

viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Snitkræfterne er bestemt udfra<br />

brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra<br />

anvendelsesgrænsetilstanden.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længde<br />

[m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydning<br />

[kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast<br />

Stål 4,50 IPE180 9,89 9,89 9,89 11,12 1,3 7,5<br />

Yderste<br />

Stål 4,50 IPE200 14,31 14,31 14,31 17,33 1,8 7,0<br />

Tabel 3.38 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,50 m på<br />

broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

2 og 9 16,26 2.1A 23,24 2.1A ±0,81 2.1A<br />

3 og 10 -11,83 2.1A ±1,36 2.1A<br />

Tabel 3.39 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,50m på<br />

broklappen.<br />

LK


3.9.4 Klapfag 5,00 m<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 33<br />

Klapfag på 5,00m modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.40 angiver<br />

dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 5,00 m. Tabel 3.41<br />

viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Snitkræfterne er bestemt udfra<br />

brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra<br />

anvendelsesgrænsetilstanden.<br />

Bjælke<br />

materiale<br />

Længde<br />

[m]<br />

Dimension Reaktioner<br />

[kN]<br />

Forskydning<br />

[kN]<br />

Moment<br />

[kNm]<br />

Nedbøjning<br />

[mm]<br />

Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast<br />

Stål 5,00 IPE200 11,1 11,1 11,05 13,83 1,4 7,8<br />

Yderste<br />

Stål 5,00 IPE220 16,00 16,00 16,00 21,51 2,0 7,5<br />

Tabel 3.40 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 5,00 m på<br />

broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen.<br />

Knudenummer X-retning<br />

[kN]<br />

LK Y-retning<br />

[kN]<br />

LK Z-retning<br />

[kN]<br />

2 og 9 18,02 2.1A 25,83 2.1A ±0,65 2.1A<br />

3 og 10 -13,19 2.1A ±1,38 2.1A<br />

Tabel 3.41 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 5,00 m på<br />

broklappen.<br />

3.9.5 Belastning ved fastgørelse af stibro<br />

Vinkelbeslaget, som fastgøres til de lodrette drager, får last fra to brofag. Tabel 3.42 og 3.43<br />

viser belastning af Jernbanebroen for de forskellige kombinationer af brofag. Bemærk at<br />

kombinationen af to fag på 5,0m kun forekommer på faste fag hvor Jernbanebroen<br />

understøttes af fundament. Over en understøtning af Jernbanebroen er der ikke en lodret<br />

drager at fastgøre stibroen på. Stibroen foreslås istedet fastgjort direkte til fundament eller<br />

ved fastgørelse som ved det oprindelige forslag med dragere fastgjort til sveller og UNPprofilet.<br />

LK


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 34<br />

Fag 1 [m] Fag 2 [m] X-retning [kN] Y-retning [kN] Z-retning [kN]<br />

Knudenummer 2 og 9 3 og<br />

10<br />

2 og 9 2 og 9 3 og 10<br />

4,5 4,5 62,20 -53,34 67,14 ±0,96 ±2,10<br />

4,5 5,0 65,60 -56,35 70,87 ±1,01 ±2,08<br />

5,0 5,0 69,00 -59,36 74,60 ±1,06 ±2,06<br />

Tabel 3.42 Samlet reaktioner ved stibroens understøtninger for kombinationer af faste fag.<br />

Fag 1 [m] Fag 2 [m] X-retning [kN] Y-retning [kN] Z-retning [kN]<br />

Knudenummer 2 og 9 3 og<br />

10<br />

2 og 9 2 og 9 3 og 10<br />

4,5 4,5 32,52 -23,66 46,48 ±1,62 ±2,72<br />

4,5 5,0 34,28 -25,02 49,07 ±1,46 ±2,74<br />

Tabel 3.43 Samlet reaktioner ved stibroens understøtninger for kombinationer af klapfag.<br />

3.9.6 Fastgørelsespunkter<br />

Hyldeknægten fastgøres, som beskrevet i afsnit 3.9.1, to steder på de lodrette dragere.<br />

Øverst fastgøres vinkelbeslaget med to bolte, og det samme sker i nederste fastgørelse.<br />

Ved den øverste fastgørelse benyttes de to eksisterende boltehuller i videst muligt omfang.<br />

Hvis disse boltehuller ikke findes i forvejen kan der udbores nitter eller etableres nye<br />

boltehuller. Ved udboring af nitte og etablering af nye huller skal anvisninger fra<br />

BaneDanmark vedrørende beskyttelsen af stålet følges.


3.9.7 Egenfrekvens<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 36<br />

Egenfrekvensen skal som tidligere beskrevet være over 5 Hz både for at overholde<br />

komfortkrav men også for at undgå, at broen går i egensvingninger når fodgængere går og<br />

løbere løber over stibroen. Af tabel 3.44 ses det, at alle fire forskellige fagkonstruktioner<br />

ligger over kravet på 5 Hz. Den laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne kan ændres<br />

en smule når den endelige udformning af fagkonstruktionerne foreligger, men det vurderes<br />

selv med små ændringer at konstruktionerne vil ligge i det sikre område.<br />

Fagkonstruktion Laveste egenfrekvens stål [Hz]<br />

Brofag 4,50m 7,58<br />

Brofag 5,00m 7,43<br />

Klapfag 4,50m 7,98<br />

Klapfag 5,00m 6,73<br />

Tabel 3.44 Laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne.<br />

3.9.8 Egenvægt vudering af alternativ løsning på klapfag<br />

Stibroens belastning af klapfaget på Jernbanebroen er væsentligt at vurdere i forhold til et<br />

eventuelt øget lejeslid og bestemmelse af vægt på kontravægten. Egenvægten af<br />

stibrokonstruktionen på klapfaget bestemmes udfra den projekterede konstruktion i stål.<br />

Egenvægten af de enkelte fag samt den samlede egenvægt e vist i tabel 3.45.<br />

Længde Antal Vægt I alt<br />

4,50m 6 á 541 kg = 3246 kg<br />

5,00m 2 á 624 kg = 1248 kg<br />

Samlet = 4494 kg<br />

Tabel 3.45 Egenvægt af alternativ stibro på klapfaget.<br />

3.9.9 Sammenligning af løsningsforslag<br />

Både den oprindelige løsning og den alternative løsningen vurderes at være konstruktivt<br />

muligt at udføre. Det vurderes dog, at den alternative løsning vil være nemmere at udføre.<br />

Belastningerne af Jernbanebroen bliver ved den alternative løsning mindre. Egenvægten af<br />

stibroen på klapfaget vurderes til ca. 4500 kg ved den alternative løsning, mens<br />

egenvægten vurderes til ca. 6900 kg ved den oprindelige løsning. Endvidere undgås den<br />

omfattende forstærkning af UNP-profilet under broen. Vægten på det alternative<br />

løsningsforslag kan yderligere reduceres, når det bærende system kan fastgøres som ved<br />

arbejdsbroen. Dette vil betyde en yderligere vægtreduktion på omkring 500 kg på


Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 37<br />

broklappen.<br />

Uanset hvilken løsning der vælges på broklappen foreslås det, at det eksisterende gelænder<br />

af vægtmæssige grunde fjernes, idet dette jo erstattes af hegn mod banen. Ydermere<br />

foreslås det, at det ekstra jern, der er lagt ned i broklappen i dennes nordende for at<br />

kompensere for, at man på grund af malestilladset på klappen for nogle år siden påfyldte<br />

ekstra vægt i kontravægten, fjernes. Dette vil dels gøre behovet for ekstra vægt i<br />

kontravægten på grund af gangbroens vægt mindre, og dels vil det reducere det generelle<br />

slid på glidelejerne.<br />

De følgende beregninger er baseret på Alternativ 2.


3.10 Passage ved brohus<br />

Udkraget<br />

bjælke<br />

Indspændingsbeslag<br />

Eksisterende<br />

konstruktion<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 38<br />

Passagen ved brohuset adskiller sig fra den øvrige stibro. Figur 3.13 viser en skiste af<br />

forløbet ved brohuset. Ved betonplatformen fastgøres stibro som vist på figur 3.12. Ellers<br />

fastgøres stibroen som vist på figur 3.13. Et hjørne af det eksisterende gitterristplatform<br />

inddrages til stibroen, og der etableres dør mellem stibro og arbejdsareal på jernbanebroen.<br />

Figur 3.12 Skitse af fastgørelse af stibro ved betonplatform.


Figur 3.13 Skitse af forløb ved maskinhus.<br />

V<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 39<br />

N<br />

S<br />

Ø


3.11 Ydre forhold<br />

3.11.1 Adgangsveje<br />

Fase: Forslag<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 40<br />

Der etableres adgangsveje til stibroen ved de nordlige og sydlige landfæster. Der tages<br />

udgangspunkt i notat fra Aalborg Kommune “Kulturbro-Aalborgs landfæster” fra 4. januar<br />

2007.<br />

Nordlig adgangsvej<br />

Stibroens nordlige tilslutning foreslåes udført således at der etableres en rampe ved enden<br />

af Jernbanebroen. Rampen følger jernbanelegement indtil arealet ved skråningen mellem<br />

Luftshavnsstien og parkeringsarealet. Herefter anlægges rampen mod nordvest, så den<br />

ender på det flade grusbelagte areal umiddelbart nordvest for Jernbanebroen. Rampen<br />

udføres med passende belægning. Yderligere udføres rampen således der tages hensyn til<br />

kørestolsbrugere. Der kan eventuelt laves en lille stiforbindelse fra Lufthavnsstien op til det<br />

grusbelagte areal ca. 15 meter vest for Jernbanebroen, der hvor der i dag ligger to store<br />

sten. Stien kan laves med jævn hældning, der er handicapvenlig, og stenene kan bevares<br />

for at undgå at biler kører ned på Luftshavnsstien. Ingen af de nævnte anlægsarbejder<br />

vurderes at ville påvirke belastningen ved banedæmningen.<br />

Sydlig adgangsvej<br />

Stibroen tilsluttes til Vestre Havnepromenade via eksisterende ambulancevej. Adgangsvejen<br />

belægges med passende belægning. Yderligere udformes adgangsvejen således, at der<br />

tages hensyn til kørestolsbrugere. Efter foretagen opmåling vurderes det, at der ved en<br />

udjævning af ambalancevejens stigninger kan laves en jævn stigning, der overholder den<br />

maksimale stigningsgrad.<br />

Mellem den grusbelagte ambulancevej og jernbanebroen er der en ca. 1,2 m bred<br />

flisebelagt vej. Denne vej foreslås udvidet til 1,8m og det eksisterende rækværk flyttes.<br />

Den eksisterende låge ved stiens indgang foreslås genanvendt på platformen overfor<br />

brohuset, til personalets anvendelse.<br />

Adgangsveje og landfæster er behandlet i Aalborg kommunnes notat herunder.<br />

Den nordlige adgangsvej har i skitseprojektet en lidt mere nordlig retning end i Aalborg<br />

Kommunes notat. Dette skyldes et ønske om at undgå skarpe knæk, hvorved adgangsvejen<br />

gøres mere passabel.


TRAFIK & VEJE<br />

Postboks 219<br />

Til Kurt Markworth<br />

Martin Fischer<br />

Kopi til Mette Skamris Holm<br />

Malene Kofod Nielsen<br />

Fra Winnie Thomsen<br />

Kulturbro-Aalborgs landfæster<br />

Toft-Nielsen A/S har ved mail, 15. november 2006, henvendt sig vedrørende udformningen af Kulturbroens<br />

landfæster. I den forbindelse er de to steder besigtiget, og der er foretaget en vurdering af<br />

mulighederne af de i mailen beskrevne forslag til tilslutning af stibroen. Der er ligeledes set på mulighederne<br />

for på sigt at etablere stier til henholdsvis Thistedvej og Vestbyen Nærbanestation.<br />

Der peges på etablering af et venstredrejet rampeanlæg, der tilsluttes Lufthavnsstien på Nørresundbysiden,<br />

og en udvidelse af den eksisterende Ambulancevej på Aalborgsiden, som så kan benyttes<br />

som adgang til/fra stibroen. Stibroen tænkes ført over stitunnelen og Vester Havnepromenade på henholdsvis<br />

nord- og sydsiden. Det forudsættes, at stibroen etableres langs den vestlige side af Jernbanebroen.<br />

Principperne for stitilslutningerne til Kulturbroen og fremtidige stianlæg er indtegnet på et oversigtskort,<br />

som er vedlagt som bilag.<br />

Luftfoto af Jernbanebroen og anlæggene nær broen.<br />

Stigsborg Brygge 5<br />

9400 Nørresundby<br />

Tlf 9931 3131<br />

Fax 9931 2314<br />

www.aalborg.dk<br />

trafik.veje@aalborg.dk<br />

4. januar 2007<br />

Init.: WKT


Tilslutning af Kulturbroen på sydsiden<br />

Tilslutning af Kulturbroen til Vester Havnepromenade via eksisterende Ambulancevej<br />

En tilslutning til stibroen via Ambulancevejen virker umiddelbart ret oplagt, og vurderes at være den<br />

mest enkle løsning. Fotos af stedet ses nedenfor.<br />

1. Vester Havnepromenade, set fra<br />

Ambulancevejen mod øst.<br />

4. Ambulancevejen op til jern-<br />

banen, set fra Havnepromenaden.<br />

2. Vester Havnepromenade, set fra<br />

Ambulancevejen mod vest.<br />

5. Jernbanebroen, set fra syd<br />

- gangareal ved broen.<br />

3. Vester Havnepromenade, set fra<br />

Jernbanebroen mod vest.<br />

6. Parkering mellem Vester Havne-<br />

promenade og Ambulancevejen.<br />

Foran Ambulancevejen er der et grusareal, hvor der holder biler parkeret biler, men ellers ligger arealet<br />

mellem broen og Ambulancearealet ubenyttet hen.<br />

Belægning<br />

Ambulancevejen er grusbelagt, og det vil nok være hensigtsmæssigt at asfaltere denne, hvis den skal<br />

være adgang til stibroen (se foto 4).<br />

Oversigtsforhold<br />

I et tidligere notat* er der peget på, at en tilslutning ved Ambulancevejen kan være problematisk, da<br />

udkørslen til Vester Havnepromenade er placeret i/nær indersiden af et sving lige vest for, hvilket kan<br />

være uhensigtsmæssig i forhold til krydsende cyklister og deres trafiksikkerhed (se foto 2).<br />

I forbindelse med samme notat er derfor skitseret en anden løsning** med en ny adgangsvej, der udformes<br />

som en stihank, der munder ud lige vest for Jernbanebroen. Herved bliver krydsningen flyttet<br />

længere væk fra kurven.<br />

Ved besigtigelsen vurderes dette imidlertid ikke at forbedre oversigtsforholdene for cyklister (se foto<br />

3). Hastigheden og trafikbelastningen på Vester Havnepromenade skønnes samtidig at være så lav,<br />

at kurven ikke medfører nogen egentlige problemer for den krydsende cykeltrafik. Der kan evt. laves<br />

en form for hastighedsdæmpning omkring adgangen, så der sikres en passende lav hastighed på Vester<br />

Havnepromenade omkring krydsningsstedet.<br />

Parkerede biler på Vester Havnepromenade nær broen<br />

Der er mange parkerede biler ved broen, såvel til højre som til venstre for Ambulancevejen, som er<br />

med til at hæmme oversigtsforholdene omkring adgangen ved Ambulancevejen. Der bør derfor overvejes<br />

indført forbud mod parkering på dette sted. Lidt længere mod øst er der zonetavler med parkeringsforbud<br />

og længere henne er der afmærkede parkeringsbåse med betalingsparkering.<br />

2/10


Længde/stigning på Ambulancevej<br />

Adgangen fra Vester Havnepromenade til stibroen ad Ambulancevejen får en længde på ca. 80 m.<br />

Der er foretaget punktvise målinger af længdefaldet på Ambulancevejen (simpel måling med vaterpas).<br />

Sted<br />

Længdefald<br />

(‰)<br />

Op til jernbanen: 45<br />

Hvor Ambulancevejen slår et ”knæk”: 70-90<br />

Mellem Jernbanen og Vester Havnepromenade: 60-65<br />

Ud mod Vester Havnepromenade: 100<br />

Såfremt reglerne for sammenhæng mellem stigning og stigningslængder, der angives for cykeltrafik i<br />

Vejreglerne, skal følges, må stigningen max. være mellem 45-50 ‰.<br />

Tilgængelighed<br />

Rampen (Ambulancevejen)<br />

Længdefaldet på Ambulancevejen er kritisk i forhold til den maksimale anbefalede stigning, der angives<br />

i Håndbog for tilgængelighed. Stigningen bør maks. være 50 ‰, og 70 ‰ er den absolut øvre<br />

grænse.<br />

Samtidig bør ramper forsynes med reposer af mindst 1,5 m’s dybde, hvis rampens samlede længde<br />

overstiger 10 m.<br />

Gangareal mellem Ambulancevej og jernbanebroen på sydsiden<br />

Gangarealet mellem Ambulancevejen og jernbanebroen er meget smalt, ca. 1,05 m (se foto 5), men<br />

forudsættes fjernet/ændret i forbindelse med Kulturbroens etablering.<br />

3/10


Tilslutning af Kulturbroen på nordsiden<br />

Tilslutning til Lufthavnsstien via et rampeanlæg<br />

Det forekommer helt naturligt at tilslutte stibroen til Lufthavnsstien i en rampe på dette sted, som det<br />

er foreslået. Fotos af stedet ses nedenfor.<br />

7. Lufthavnsstien vest for Jern-<br />

banebroen.<br />

10. Stitunnelen under Jernbane-<br />

Broen, set fra øst.<br />

Rampen tænkes ført over den smalle stitunnel under Jernbanebroen, hvorfra den drejes til venstre og<br />

føres ind på Lufthavnsstien. Det ser ud til at rampen fint kan følge den eksisterende skråning og tilsluttes<br />

Lufthavnsstien, som stiger mod vest fra tunnelunderføringen, ca. 50 m vest for tunnelen. Bag skråningen<br />

ligger et parkeringsareal. På selve skråningen er der blot noget buskbeplantning (se foto 8) og<br />

mellem denne og Lufthavnsstien er der et bredt græsareal (se foto 7).<br />

Længde/stigning på Lufthavnsstien<br />

Rampen vurderes at få en længde på mellem 50-70 m. Der er ikke foretaget måling af stiens længdefald,<br />

da der ikke umiddelbart vurderes at være/blive problemer med længdefaldet på dette sted.<br />

Tilgængelighed<br />

8. Areal/skråningsanlæg bag/langs<br />

stien vest for Jernbanebroen.<br />

9. Lufthavnsstien vest for Jern-<br />

banebroen, set fra broen.<br />

11. Stitunnelen, set fra vest. 12. Bomme ved stitunnelen, set fra<br />

siden.<br />

Stitunnelen under jernbanebroen<br />

Stitunnelen (se foto 10) er forholdsvis smal, ca. 1,60 m bred, men overholder stort set de feltbredder,<br />

som bør anvendes ved udformning af gangbaner i henhold til Håndbog for tilgængelighed (”mindste<br />

bredder”, som kan anvendes ved enkelthindringer).<br />

Bomme omkring stitunnelen/Lufthavnsstien<br />

Passagebredderne mellem bommene er ca. 1,25 m, hvilket er i orden jf. Håndbog for tilgængelighed<br />

(se foto 11 og 12).<br />

4/10


Finansiering af anlæg<br />

I Toft-Nielsens mail lægges der op til, at Kulturbroen føres så langt ud i begge ender som muligt, dvs.:<br />

• stibroen føres over eksisterende stitunnel (Lufthavnsstien) på nordsiden og Vester Havnepromenade<br />

på sydsiden.<br />

Hertil kommer udførelse af det tilsluttende jordarbejde mv. i forbindelse med etableringen af de foreslåede<br />

tilslutninger mellem stibroen og eksisterende vej- og stianlæg. Anlæggene omfatter:<br />

• et ca. 50-70 m langt venstredrejet rampeanlæg, der asfalteres og tilsluttes Lufthavnsstien på<br />

nordsiden samt<br />

• en udvidelse og asfaltering af den ca. 80 m lange grusbelagte Ambulancevej på sydsiden, sådan<br />

at den kan benyttes som adgang til/fra stibroen.<br />

Etableringen af stibroen og tilslutningerne forudsættes finansieret af Kulturbroen.<br />

5/10


Fremtidige stianlæg til Vestbyen Nærbanestation/Strandvejen samt Thistedvej<br />

Stiforbindelse til Nærbanestationen/Strandvejen<br />

En ny stiforbindelse fra Kulturbroen til Strandvejen kan tænkes etableret ved at lave en tilslutning fra<br />

Ambulancevejen, der føres ned til arealet mellem Kloakforsyningens bygning og jernbanen. Herfra<br />

kan der etableres en sti langs det grønne areal, som går videre over i eksisterende ”trampesti”, der<br />

går igennem et beplantet område. Denne ”trampesti” munder ud i Strandvejen, tæt ved Nærbanestationen.<br />

Det forudsættes at ”trampestien” udvides og evt. asfalteres.<br />

13. Jernbanebroen, set fra sydvest,<br />

bag kloakforsyningens bygning.<br />

Stiforbindelse langs jernbanen til Thistedvej/Vestergade<br />

Der ligger i dag en grusvej langs den vestlige side af jernbanen, der går fra Jernbanebroen og næsten<br />

frem til krydsningen mellem jernbanen og Thistedvej. Såfremt grusvejen forlænges ca. 50 m, og belægningen<br />

forbedres, kan den benyttes som stiforbindelse mellem Jernbanebroen og Thistedvej. Stien<br />

foreslås i givet fald ført via en lille sidevej ind på Søvangen, så stitrafikanterne ledes frem til krydset<br />

mellem Søvangen og Thistedvej.<br />

16. Eksisterende grusvej langs<br />

jernbanen.<br />

14. Eksisterende trampesti mod<br />

Strandvejen.<br />

15. Trampestiens udmunding i<br />

Strandvejen, set fra stationen.<br />

En ny stiforbindelse vil forkorte adgangen til Thistedvej en smule, men eksisterende stianlæg og vejadgange<br />

kan nemt benyttes, uden at det giver en væsentlig omvej.<br />

De nuværende adgangsforhold til Vestergade, øst for Thistedvej og jernbanen, er noget mere besværlige.<br />

En stiforbindelse langs jernbanen vil nok virke naturlig at benytte for stitrafikanter, som skal fra<br />

Kulturbroen mod Vestergade - frem for at de skal gennem stitunnelen under jernbanen og videre ad<br />

eksisterende vejforbindelser til Vestergade.<br />

Eksisterende forbindelser til Thistedvej<br />

Lufthavnsstien vest for jernbanen har i dag adgang til Søvangen, som munder ud i Thistedvej.<br />

19. Lufthavnsstien mod vest, set<br />

fra Jernbanebroen.<br />

17. Grusvejen op til krydset ved<br />

Søvangen.<br />

20. Adgang fra Lufthavnsstien til<br />

Søvangen.<br />

18. Stianlæg langs Thistedvej op til<br />

jernbanen.<br />

21. Søvangens adgang til Thisted-<br />

vej.<br />

6/10


Bemærkninger fra Banedanmark<br />

Vedligeholdelse af Jernbanebroen<br />

Nedenfor ses billeder af arbejdsplads og malerudstyr i forbindelse med maling af Jernbanebroen.<br />

22. Maling af Jernbanebroen på<br />

sydsiden.<br />

25. Maling af Jernbanebroen på<br />

nordsiden.<br />

23. Areal/skråningsanlæg bag/langs<br />

stien vest for Jernbanebroen.<br />

24. Plantegning af sydsiden.<br />

26. Maleplatform, set udefra. 27. Plantegning med indtegning af<br />

areal for arbejdsplads.<br />

Udtalelse<br />

Aalborg Kommune har haft sagen til udtalelse ved Banedanmark og har i den forbindelse bl.a. fået følgende<br />

bemærkninger:<br />

Det anvendte maleudstyr muliggør:<br />

- at materialer kan bringes ud/ind,<br />

- at man har kunnet leve op til miljøkrav om at samle alt op (så Fjorden ikke forurenes), og<br />

- at fremdrift og malekvaliteten sikres.<br />

I forbindelse med malerarbejdet på sydsiden bruges det plane areal mellem Ambulancevejen og broen<br />

som oplagringsplads og skurby.<br />

Fra Banedanmark stilles der krav om:<br />

- at hele Kulturbroen skal flyttes, når Jernbanebroen over Limfjorden igen skal males,<br />

- at der ikke sker vægtforøgelser, så banen får (differens) sætninger (dynd i stor dybde),<br />

- at der skal påregnes rammet pæle, som ramper mm skal stå på (lette konstruktioner).<br />

Malearbejde<br />

Broen blev sidst malet i perioden 1998-2002 – og gangen før sluttede malearbejdet i 1976. Det forventes,<br />

at der går 30 år, inden maling af broen igen skal påbegyndes (altså i 2028 – om 21 år).<br />

Det må påregnes, at det vil være forholdsvis dyrt at nedoptage og genopsætte Kulturbroen i forbindelse<br />

med maling af Jernbanebroen.<br />

Det skal sikres, at der i forbindelse med udvidelse/udnyttelse af Ambulancevejen som adgang til Kulturbroen<br />

fortsat er plads til maleudstyret og indretning af arbejdsplads.<br />

7/10


Sammenfatning<br />

De foreslåede anlæg for stitilslutninger mellem Kulturbroen og Lufthavnsstien/Vester Havnepromenade<br />

på henholdsvis nord- og sydsiden synes oplagte og vil falde naturligt ind i eksisterende vej- og<br />

stianlæg på begge sider af broen.<br />

Længdefaldet på Ambulancevejen er imidlertid kritisk i forhold til anbefalingerne omkring handicaptilgængelighed.<br />

Stigningen bør maks. være 50 ‰ - og 70 ‰ er den absolut øvre grænse.<br />

Af hensyn til handicappedes tilgængelighed bør ramper, hvis samlede længde overstiger 10 m, endvidere<br />

forsynes med reposer af mindst 1,5 m’s dybde.<br />

Der ses ingen hindringer for, at rampeanlægget på nordsiden kan etableres som foreslået.<br />

Adgangene vurderes at kunne fungere tilfredsstillende, såvel sikkerhedsmæssigt som trafikalt.<br />

Rampeanlæggene forudsættes etableret uden udgift for Aalborg Kommune.<br />

På sigt vil det være muligt at anlægge en ny sti på nordsiden mellem Kulturbroen og Thistedvej/Vestergade,<br />

der kommer til at følge eksisterende grusvej langs jernbanens vestside, og som evt.<br />

ledes ud til Søvangen, der munder direkte ud i Thistedvej.<br />

Ligeledes kan der med fordel etableres en sti fra Ambulancevejen, der anlægges langs med det grønne<br />

areal vest for jernbanen, og som fortætter over i eksisterende ”trampesti”, der i dag munder ud i<br />

Strandvejen, tæt ved Nærbanen.<br />

Banedanmark har oplyst, at det vil være nødvendigt at nedtage og genopsætte gangbroen i forbindelse<br />

med maling af Jernbanebroen. Dette forhold vil medføre betydelige udgifter for Aalborg Kommune,<br />

hvis kommunen overtager driftsansvaret for Kulturbroen. Det forventes, at genmaling af broen skal<br />

påbegyndes i 2028.<br />

Bilag:<br />

- Oversigtskort - principper for stitilslutninger til Kulturbroen samt mulige fremtidige stianlæg<br />

Baggrundsmateriale:<br />

- Programoplæg til Kulturbro – Aalborg, udarbejdet af Erasmus & Partnere, 10. november 2006<br />

* Arbejdsnotat ”Stibro langs Jernbanebroen”, dateret 24. april 2006 (CPK)<br />

** Ideskitse, dateret 07.03.2006 (KRN/JLP)<br />

8/10


Oversigtskort - principper for stitilslutninger til Kulturbroen samt mulige fremtidige stianlæg<br />

9/10


\\S201024\g2travej\Trafikplanlægning og skitseprojektering\Andet\WKT\Notater\Kulturbroens landfæster_notat.doc<br />

10/10


Sikkerhed :


Notat<br />

Projekt Skibsstødsanalyse for store broer<br />

Kunde Banedanmark<br />

Notat nr. N-368132-004<br />

Til Knud V. Christensen<br />

Fra Søren Randrup-Thomsen<br />

Oversigtsnotat, Jernbanebroen i Aalborg<br />

I nærværende notat opsummeres de resultater, der er fundet for<br />

Jernbanebroen i Aalborg i forbindelse med en undersøgelse af Banedanmarks<br />

broers sikkerhed mod skibsstød.<br />

Der gives oversigter i form af:<br />

• Oversigtstegning med nummerering af broens strukturelle elementer<br />

• Svigtsandsynligheder, sikkerhedsklasser og kapaciteter for broens<br />

strukturelle elementer<br />

• Personsikkerhed<br />

• Andre resultater og anvisninger<br />

Oversigtstegning<br />

fag 0 1 2 3 4 5 6 7<br />

Nummereringen af brodragere løber fra 0 til 7 i retningen fra Aalborg<br />

mod Nørresundby. Nummereringen af bropiller løber fra 1 til 7 i retningen<br />

fra Aalborg mod Nørresundby.<br />

Rambøll Danmark A/S CVR-NR 35128417 Medlem af FRI<br />

Rambøll<br />

Teknikerbyen 31<br />

DK-2830 Virum<br />

Danmark<br />

Tlf: 4598 8300<br />

Direkte tlf: 4598 6518<br />

Fax: 4598 8520<br />

sat@ramboll.dk<br />

www.ramboll.dk<br />

Dato 2004-08-06<br />

Ref 368132


Svigtsandsynligheder, sikkerhedsklasser og kapaciteter for<br />

bropiller<br />

Pille<br />

nr.<br />

Sikkerhedsklasse<br />

Kapacitet<br />

Bovkollision [t]<br />

Rambøll Danmark A/S CVR-NR 35128417 Medlem af FRI<br />

Kapacitet<br />

Sideværts kollision [t]<br />

1 høj<br />

2 normal-høj 930 2900<br />

3 lav 2100 6400<br />

4 lav 930 3100<br />

5 normal-høj 1040 3300<br />

6 normal-høj 530 1360<br />

7 høj 1000 3260<br />

Svigtsandsynligheder, sikkerhedsklasser og kapaciteter for<br />

brodragere<br />

Kapa-<br />

Fag Sikkercitet nr. hedsklasse [t]<br />

0 høj 160<br />

1 høj 160<br />

2 normal 160<br />

3 - -<br />

4 normal 160<br />

5 høj 160<br />

6 høj 160<br />

7 høj 160<br />

Personsikkerhed<br />

Kravene til personsikkerheden er udformet på baggrund af kriterier<br />

for tog på broen under kollision samt for deformation af skinnelegemet<br />

efter kollision. Personsikkerheden for togpassagerer er på denne<br />

baggrund fundet i orden.<br />

Andre forhold<br />

Det fremgår, at pille 3of 4 samt brofagene 2 og 4 ikke opfylder kravene<br />

til høj sikkerhedsklasse for de strukturelle elementer. Det er<br />

godtgjort, at beskyttelse/forstærkning ikke er kost-effektive foranstaltninger<br />

til opnåelse af tilstrækkelig strukturel sikkerhed, hvorfor<br />

det er fundet acceptabelt at lade broen stå uden ekstra beskyttelse<br />

eller forstærkninger.<br />

Side 2


Uddrag af Rambølls notat "Acceptkriterier" vedr. personsikkerhed<br />

Det overordnede sikkerhedsniveau for kørsel på en strækning hvori der indgår<br />

kørsel på en sporbærende broer skal som minimum være på linie med det nuværende<br />

sikkerhedsniveau for den banetype som krydser broen (hovedbane, regionalbane<br />

eller lokalbane).<br />

Der betragtes en 10 km jernbanestrækning, hvori i der indgår passage af en sporbærende<br />

bro. For denne 10 km strækning skal sikkerhedsniveauet være på linie<br />

med en 10 km gennemsnitsstrækning for den pågældende banetype.<br />

På basis af ovenstående sikkerhedspolitik er der formuleret acceptkriterier for<br />

hvert af følgende to scenarier:<br />

1. Toget er på broen i det øjeblik skibet støder ind i broen. Broen svinger som<br />

følge af kollisionen og broens acceleration overskrider 1 m/s 2 hvilket medfører<br />

risiko for at toget afsporer.<br />

2. Toget når ikke at blive stoppet efter at broen er blevet påsejlet. Deformationen<br />

af sporet overskrider en kritisk krumningsradius som medfører risiko<br />

for at toget afsporer.<br />

Acceptkriterierne er formuleret således, at man vil være i stand til at kunne vurdere<br />

om risikoen for skibsstød er acceptabel uden at bidragene fra alle de øvrige hasarder,<br />

som ikke har relation til skibsstød, er bestemt. Dette er gjort ved, at 10% af det<br />

totale risikobudget for den 10 km strækning allokeres til skibsstød. Ved den valgte<br />

fremgangsmåde sikres det, at tillægsrisikoen fra skibskollision er på et acceptabelt<br />

niveau således at det ikke er bidraget herfra som vælter risikobudgettet for strækningen<br />

som helhed.<br />

Ad 1)<br />

I tabel 2-1 ses en oversigt for de fire broer over de beregnede acceptable årlige<br />

frekvenser for at et skib kolliderer med broen og medfører en acceleration større<br />

end 1 m/s 2 .<br />

Bro P(acc > 1m/s 2 ) Returperiode<br />

[år]<br />

Jernbanebroen over Limfjor- Intet personsikkerhedsproblem<br />

den<br />

(klapbro)<br />

Lillebæltsbroen 1,1⋅10 -2 ~100<br />

Oddesundbroen Intet personsikkerhedsproblem<br />

(klapbro)<br />

Storstrømsbroen 5,9⋅10 -2 ~20<br />

Tabel 2-1 Acceptable årlige frekvenser for at et skib kolliderer med broen og<br />

medfører en acceleration større end 1 m/s 2 .<br />

At scenariet ikke er et personsikkerhedsmæssigt problem for Jernbanebroen over<br />

Limfjorden og Oddesundbroen skyldes, at disse er klapbroer med brovagt. Dette er<br />

medvirkende til, at hændelsen er så sjælden, at den fornødne sikkerhed ligger i at<br />

hændelsen ikke indtræffer.<br />

J.nr.R_2681023_01.2.(accept) 4


Uddrag af Rambølls notat Fase A3 vedr. skibsstød og personsikkerhed<br />

2. Introduktion til broen og skibsstødsfrekvenser<br />

Jernbanebroen i Aalborg udgør den østligste jernbaneforbindelse over Limfjorden.<br />

Broen udgør en del af jernbaneforbindelsen mellem Aalborg i syd og Frederikshavn<br />

i nord.<br />

2.1 Broens geometri<br />

Broens overordnede geometri fremgår af Figur 2-1 nedenfor – desuden henvises til<br />

udvalgte tegninger af broen i Bilag 1:<br />

Figur 2-1: Jernbanebroen i Aalborg med angivelse af pille nr.<br />

Som det fremgår af figuren består den i alt 403 m lange bro af 7 strømpiller og 9<br />

fag (det første fag på Aalborgsiden er et landfag og ikke nummereret), hvor fag 3<br />

beliggende mellem pille 3 og 4 er et klapfag, som kan åbnes for skibspassage. I<br />

hovedpunkter kan broens vigtigste karakteristika beskrives som:<br />

• Samlet brolængde 403 m<br />

• Samlet bredde af broen er ca. 5 m, omfattende en enkeltsporet jernbane.<br />

• I alt 7 strømpiller, som er nummeret 1 til 7 i retning mod nord.<br />

• Broens spændvidder (centerafstand mellem piller) er 1 fag á ca. 36 m,<br />

2 fag á 54 m og 4 fag á ca. 45m og et gennemsejlingsfag på ca. 37 m.<br />

• Gennemsejlingsfaget er et klapfag med en fri åbning på ca. 30 m.<br />

• Vest for broen befinder der sig en række gamle bropiller<br />

• Den fri gennemsejlingshøjde under samtlige fag er 4-5 m<br />

• Den typiske vanddybde ved piller er ca. 10-15 m.<br />

Jernbanebroen indeholder en række fag fra en tidligere bro ved Frederikssund.<br />

Disse fag benævnes ”ny fag” broens øvrige fag benævnes ”gamle fag”. De ny fag<br />

er fag 1, 5 og 7 (fagene nummereres fra venstre mod højre i Figur 2-1, begyndende<br />

med det første strømfag der benævnes fag 0).<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 4


Broens statiske system fremgår af Figur 2-2.<br />

Figur 2-2: Statisk system af jernbanebroen i Aalborg.<br />

2.2 Sejladssituationen<br />

I rapporten /2/ er der i forbindelse med bestemmelse af kollisionsfrekvenserne redegjort<br />

for besejlingsforholdene samt vejr- og søtilstande omkring Jernbanebroen i<br />

Aalborg. I forbindelse med analyserne i nærværende rapport er specielt følgende<br />

parametre relevante:<br />

• Typiske strømhastigheder ved broen er ca. 0,5-1,5 m/s med maksimale<br />

hastigheder på op til ca. 2,0 m/s. Der benyttes en gennemsnitlig strømhastighed<br />

på 1,0 m/s i de følgende analyser.<br />

• Sejlhastigheden for skibe ved passage af broen er typisk 4-6 m/s, idet skibenes<br />

styrefart (hastighed i forhold til vandet) er ca. 3-4 m/s hvortil der<br />

skal lægges strømhastigheder på optil 1-2 m/s. Der benyttes en gennemsnitlig<br />

sejlhastighed i forhold til broen på 5,0 m/s i de følgende analyser.<br />

2.3 Gennemgang af beregnede kollisionsfrekvenser<br />

De totale kollisionsfrekvenser er vist i nedenstående Figur 2-3, hvor de viste frekvenser<br />

udtrykker sandsynligheden for at et skib af vilkårlig størrelse rammer broen<br />

i løbet af 1 år. Jævnfør /2/ antages det, at klapfaget(drager nr. 3) ikke påsejles.<br />

Der er ingen nævneværdig forskel på kollisionsfrekvenserne for øst- og vestgående<br />

trafik. I Figur 2-3 er fag 0 ikke medtaget da den samlede kollisionsfrekvens er<br />

mindre end den acceptable sikkerhed på 10 -6 (se kapitel 4). Der gennemføres derfor<br />

ingen yderligere analyser af fag 0.<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 5


Kollisionssandsynlighed<br />

1,00E+00<br />

1,00E-01<br />

1,00E-02<br />

1,00E-03<br />

1,00E-04<br />

1,00E-05<br />

1,00E-06<br />

1,00E-07<br />

1,00E-08<br />

1 2 3 4 5 6 7<br />

Pille/fag<br />

Figur 2-3: Årlige kollisionsfrekvenser for piller og dragere.<br />

Bovkollision, piller<br />

Sideværts kollision, piller<br />

Overbygning<br />

Af ovenstående Figur 2-3 fremgår det, at de største kollisionsfrekvenser optræder<br />

for kollision mod henholdsvis pille 3 og 4 (anslagspile og klappille), hvor der er<br />

kollisionsfrekvenser i størrelsesordenen 0,01 svarende til en returperiode på ca.<br />

100 år. Endvidere gælder der at ca. 78 % af alle kollisioner mod broen forekommer<br />

mod pillerne i gennemsejlingsfaget, dvs. pille 3 og 4. Kollisionsfrekvenserne<br />

for både piller og overbygning aftager med stigende afstand til gennemsejlingsfaget.<br />

Summen af kollisionsfrekvenserne for alle piller (eller alle fag i overbygningen):<br />

• Bovkollision: 2,13⋅10 -2<br />

• Sideværts kollision: 6,04⋅10 -4<br />

• Kollision med overbygning: 3,98⋅10 -3<br />

Den samlede årlige kollisionsfrekvens er således 2,6⋅10 -2 . For en mere detaljeret<br />

gennemgang af de årlige kollisionsfrekvenser henvises til /2/.<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 6


3. Gennemgang af kollisionsscenarier for Jernbanebroen<br />

i Aalborg<br />

Formålet med nærværende kapitel er at foretage en kvalitativ gennemgang af de<br />

fysiske størrelser, der har betydning for belastningen på broen og dennes styrke i<br />

forbindelse med skibsstød, at gennemgå konsekvenserne af et skibsstød samt at<br />

vurdere hvilke typer skader der kan opstå på broen som følge af et skibsstød. Desuden<br />

foretages en vurdering af hvilke parametre (skibets størrelse, højde, hastighed,<br />

broens udformning, etc.), der er mest afgørende for størrelsen af belastningen<br />

samt for broens styrke.<br />

3.1 Kollision mod piller<br />

Kollision mod broens piller kan principielt ske på 2 forskellige måder:<br />

1. Frontal kollision mod pillerne, hvor skibets bov rammer pillerne.<br />

2. Sideværts kollision mod pillerne, hvor skibet pga. fejl i fremdriftsmaskineri<br />

driver mod broen (eller overbygning – se afsnit 3.2).<br />

3.1.1 Frontal kollision mod piller<br />

Ved beregning af konsekvenserne af en frontal kollision er skibets arbejdskurve<br />

(kraft som funktion af skibets sammentrykning) af afgørende betydning. I henhold<br />

til bl.a. /7/ er denne arbejdskurve en funktion af 1) skibets størrelse og 2) skibets<br />

initial-hastighed. I denne rapport er benyttet en standardiseret arbejdskurve jvf /7/,<br />

som bl.a. også er benyttet i forbindelse med design af broerne over Storebælt og<br />

Øresund. Typiske arbejdskurver kan ses i bilag 5.<br />

Kollisionsscenariet kan kort sammenfattes som:<br />

• Skibet rammer broens underbygning (pille) med hastigheden vskib = 5 m/s.<br />

• I takt med skibets sammentrykning afleverer skibet en voksende vandret<br />

kraft. Herved decelereres skibet, og broen accelereres.<br />

• På et givet tidspunkt opnår skib og bro samme hastighed. Herved er skibets<br />

maksimale sammentrykning opnået, hvorefter skibet ikke længere aflevere<br />

en drivende kraft.<br />

• Herefter decelerer det samlede system af bro og skib som følge af broens<br />

(fundamentets og overbygningens) tilbageføringskraft.<br />

• Broen fortsætter herefter med at foretage svingninger, indtil bevægelserne<br />

af broen dæmpes ud.<br />

De typiske skader på broen ved bov-kollision vurderes at være:<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 7


• Broens underbygning knuses lokalt som følge af den store koncentrerede<br />

skibsstødskraft.<br />

• Den tilladelig vandrette flytning af fundamentet overskrides. For pælefunderede<br />

piller er denne flytning typisk bestemt af, at pæleværkets lodrette<br />

kapacitet fortsat skal kunne bære broens egenvægt.<br />

• Pilleskaft eller broens overbygning beskadiges som følge af store flytninger<br />

og/eller accelerationer.<br />

For jernbanebroen i Aalborg vurderes det kun at være den vandrette flytning af<br />

pæleværket som er kritisk, idet pælene bryder ved relativt små vandrette deformationer.<br />

Ved bov-kollision skal skibets bevægelses-energi optages i skib og bro. De væsentligste<br />

parametre for vurdering af kritiske skibsstørrelser bliver herved:<br />

• Skibets arbejdskurve. Der benyttes som anført standardiserede arbejdskurver<br />

for skibet i afhængighed af skibenes størrelse.<br />

• Skibets hastighed, som er summen af skibets og strømmens hastighed.<br />

Dette er en væsentlig parameter idet skibets energi er proportional med<br />

kvadratet af hastigheden.<br />

• Pillernes arbejdskurve. Denne beregnes på baggrund af jordbundsforhold<br />

og -styrkeparametre, pæleværkets geometri (antal pæle), pælenes styrke<br />

og oplysninger om egenvægt af overliggende bro og pille. Der henvises til<br />

kapitel 5 og bilag 3.<br />

• Tilbageføringskraft fra broens overbygning. Denne kraft er typisk væsentlig<br />

mindre end bidraget fra pæleværket, og derfor uden større betydning.<br />

Endelig kan anføres, at broens egenvægt som hovedregel virker til gunst, idet større<br />

egenvægt dels medfører af trækket i de enkelte pæle bliver mindre samt at den<br />

masse som skibet skal accelerere tilsvarende er større.<br />

3.1.2 Sideværts kollision mod piller<br />

Principielt undersøges sideværts kollision mod pillerne som beskrevet for bovkollision<br />

i afsnit 3.1.1. Specielt 2 væsentlige ændringer skal dog fremhæves:<br />

• Skibets kollisionshastighed er mindre, idet sideværts kollision skyldes<br />

drivende skibe, som antages at ramme med strømhastigheden.<br />

• Skibets arbejdskurve er markant anderledes jf. bl.a. /7/. Ved sideværts<br />

kollision kan arbejdskurven med god tilnærmelsen opfattes som idealplastisk,<br />

hvor skibet opnår sin maksimale kraft ved en beskeden sammentrykning.<br />

Typiske arbejdskurver for relevante skibe kan ses i bilag 6.<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 8


3.2 Kollision mod overbygning<br />

For de forekommende skibsstørrelser er det undersøgt i hvilken højde det øverste<br />

langsgående vandrette skot i selve skibet er placeret. Af denne undersøgelse fremgår<br />

det, at skottet altid er placeret i et lavere niveau end broens frie gennemsejlingshøjde,<br />

således at der i alle tilfælde vil ske en kollision med skibets dækhus<br />

(eller alternativt med den øverste del af skibets stævn, som medfører mindre kraftpåvirkning).<br />

I henhold til /7/ er skibsstødskraften ved dækhuskollision approksimativt<br />

givet ved:<br />

PDH = 0,2 ⋅ PS<br />

hvor faktoren 0,2 er gældende for alle skibsstørrelser ved Jernbanebroen i Aalborg<br />

og hvor størrelsen Ps betegner skibsstødskraften hørende til bov-kollision.<br />

3.2.1 Kollision mod faste fag<br />

Ved kollision mod overbygningens faste fag kan det typiske scenarium beskrives<br />

ved:<br />

• Skibets dækhus rammer brodrageren, hvorved skibet afleverer en vandret<br />

kraft til broen. Ved denne kollision sker der en lokal sammentrykning og<br />

eventuelt et brud af brodrageren. Belastningen føres af brodrageren til lejerne<br />

og videre ned til broens underliggende piller.<br />

Den nedre del af broen vil virke som en gitterdrager der fører skibsstødskraften ud<br />

til understøtningerne, hvor kraften overføres til pillerne gennem broens lejer. I<br />

forbindelse med overførelsen af kraften fra kollisionspunktet til broens understøtninger,<br />

kan der indtræde et af de følgende scenarier.:<br />

• Såfremt gitterdragerens og lejernes kapacitet er tilstrækkelig sker der ingen<br />

flytning/glidning af broens overbygning. I dette tilfælde optræder der<br />

i stedet betydelig lokal skade i overbygningen, idet al energiomsætningen<br />

sker lokalt. Samtidig knuses skibets dækhus og/eller broens overbygning i<br />

et vist omfang, idet energiomsætningen i henholdsvis bro og skib er kontrolleret<br />

af de indbyrdes stivhedsforhold.<br />

• Såfremt lejernes kapacitet er tilstrækkelig; men kapaciteten af gitterdrageren<br />

er utilstrækkelig til at overføre de vandrette kræfter, vil der ske betydelige<br />

skader i selve brodækket. Dette vurderes derfor primært at medfører<br />

skader i de dele af faget som overfører kræfterne, dvs. den primære<br />

stålkonstruktion i faget incl. vindgitter.<br />

• Såfremt lejernes kapacitet ikke er tilstrækkelig til at overføre den vandrette<br />

reaktion vil der ske en vandret glidning/bevægelse af overbygningen<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 9


samt en deformation af overbygningen. Energiomsætningen i broen vil<br />

her primært ske ved friktion i lejerne, hvor energien er givet som produktet<br />

af fagets masse M og flytningen u. Det antages, at brodrageren ikke er<br />

tilstrækkeligt stiv til at der sker glidning i andet end de to lejer der understøtter<br />

faget, hvor der sker påsejling. F.eks. ved en påsejling i fag 5 vil der<br />

forekomme en udbøjningsfigur som antydet i Figur 3-1, hvor der vil ske<br />

glidning i de to bevægelige lejer der understøtter fag 5 og hvor glidningen<br />

i disse to lejer antages at medføre svigt inden der sker glidning ved de øvrige<br />

understøtninger.<br />

Fag 4 Fag 5 Fag 6 Fag 7<br />

Figur 3-1: Deformation af bro ved påsejling i fag 5.<br />

Det mulige kollisionsscenarium for skibsstød mod broens overbygning er således<br />

vanskeligt at beskrive præcist, idet brudmekanismen kan udvikle sig i flere vidt<br />

forskellige retninger.<br />

3.2.2 Kollision mod klapfag<br />

Jævnfør /3/ afsnit 5.6 vurderes sandsynligheden for dette kollisionsscenarium at<br />

være så lille, at der ses bort fra denne mulighed. I broens levetid er der ikke er observeret/rapporteret<br />

kollisioner af denne type.<br />

J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 10


Sikkerhedsprocedurer ved skibspassager og<br />

godstogspassager, samt udformning af signalanlæg :<br />

Når broklappen åbnes, vil der ikke være mulighed for at passere på den rekreative sti. En person<br />

kan derfor komme i den situation, at denne har bevæget sig ud på stien, hvorefter signalerne går i<br />

gang, bommene går ned, broklappen går op, og man må vente.<br />

På baggrund af Rambølls notater vist ovenfor vedrørende personsikkerhed på Kulturbro-Aalborg, er<br />

der valgt en løsning, hvor der som System 1 placeres bomme ude ved klapfaget, ca. 5 meter fra<br />

dette på begge sider.<br />

På nordsiden placeres bommen direkte på gangbroen, ca. 5 meter fra klapfaget.<br />

På sydsiden er placeringen valgt, så personalet i brohuset kan se ud af vinduet og direkte konstatere,<br />

at der ikke er personer på den forkerte side af bommen.<br />

Der etableres videoovervågning med højintensitets infrarøde kvalitetskameraer, med skærm i<br />

brohuset, tilkoblet en harddisk, så episoder optages, med henblik på eventuel politianmeldelse.<br />

Overvågningen oplyses på skilte i begge broens ender og ved broklappen, og forventes at medvirke<br />

til, at der kun opstår få eller slet ingen tilfælde, hvor brovagten må gribe ind med broens kraftige<br />

megafon, advarselshornet eller andre tiltag for at få folk væk fra klappen.<br />

Dette System 1 suppleres med System 2, et ekstra bomsystem helt inde på land, umiddelbart<br />

udenfor Jernbanebroens metalkonstruktioner.<br />

Begge systemer udstyres med lydsignal og rødt blinkende lys.<br />

Bommene ved klapfaget, System 1, udformes som drejelige metallåger, der i åben tilstand står<br />

parallelt med gangbroen, i siden af gangarealet.<br />

Inspirationen til disse drejelige bomme har vi fået fra Bryggebroen, København, hvor princippet er<br />

anvendt.<br />

I lukket tilstand står dørene på tværs og dækker gangarealet helt, og det vil ikke være muligt at åbne<br />

dørene i retningen mod klappen.<br />

Derimod vil det på grund af en påmonteret fjederanordning være muligt at åbne dørene ind mod<br />

land, i tilfælde af, at der er brug for en nødudgang : En person kunne i teorien være fanget på den<br />

forkerte side af bommen i forbindelse med lukning af denne. Det er af samme grund, at lågerne<br />

monteres 5 meter fra klapfaget : En person, eventuelt med cykel, vil således være på sikker grund,<br />

uanset at personen skulle være nødt til at benytte nødudgangsmuligheden for at komme ind på<br />

landsiden af bommen.


System 2, inde på land, udformes som en halvbom, en på nordsiden og en på sydsiden.<br />

Helt fri af brofagene, således at man ikke kan blive revet i vandet, i tilfælde af, at et eller flere<br />

brofag skulle falde ned. Det vil være muligt at passere bommene i retning mod land, i tilfælde af, at<br />

man ikke var nået helt ind, da de lukkede. Det vil være muligt at passere halvbommene forsætligt<br />

frem mod klappen 180 meter længere fremme, såfremt man trodser, at bommene er lukket ned. Men<br />

her vil man blive mødt af de lukkede metallåger i System 1.<br />

Det overordnede princip er, at bommene ved klapfaget - og kun dem - anvendes i alle situationer,<br />

hvor det kun er lystbåde og mindre skibe, der skal passere. Altså skibe, der er så små, at det ikke vil<br />

føre til nedrivning af brofag. Dette gælder for skibe under 160 BRT.<br />

I alle disse normalsituationer vil det blive indlagt i proceduren, at brovagten før åbning af klap skal<br />

aktivere bommene i System 1 senest 1 minut før riglen slås fra.<br />

1 minut er minimumstiden, baseret på, at den maximale afstand imellem bommen er 32 meter<br />

(broklappens længde) + 5 meter i begge ender, altså 42 meter. Med en hastighed på 1 m/s (3.6<br />

km/t), som vi antager er den laveste hastighed, en fodgænger vil have, vil det tage maximalt 42<br />

sekunder at tilbagelægge denne strækning, og komme ind bag bommen.<br />

Situationer, hvor store skibe passerer :<br />

Ifølge de i dette afsnit viste grafer fra Limfjordsbroen - som i relation til antallet og fordelingen af<br />

større skibe også kan anvendes for trafikken gennem Jernbanebroen - er hovedparten af trafikken i<br />

sommermånederne udelukkende lettere både, hvor det kun vil være System 1, der anvendes.


Den 28. september 1956 var der en episode, hvor tanskibet "Australity" - med dansk lods ombord -<br />

ignorerede et stopsignal fra Jernbanebroen, og sejlede direkte ind i broen med stor fart. Resultatet<br />

var, at 2 brofag blev revet i vandet.<br />

Det er klart, at en sådan situation ikke må opstå med gangbroen fyldt med folk.<br />

I de situationer, hvor bropersonalet vurderer, at et skib på grund af sin størrelse eller af andre<br />

grunde kan være til fare for Jernbanebroen. således at der ikke unødigt bør opholde sig personer på<br />

gangbroen, vil System2, bomsystemet ved land, blive anvendt sammen med System 1.<br />

I disse storskibssituationer vil det blive indlagt i proceduren, at brovagten før åbning af klap skal<br />

aktivere bommene i såvel System 1 som System 2 senest 5 minutter før riglen slås fra. Samtidig<br />

annonceres det ved hjælp af små højttalere langs broen (på tidligere møder kaldt "Bro-Marie") at<br />

man skal forlade broen.<br />

De 5 minutters minimumstid i storskibssituationen er baseret på, at den maximale afstand imellem<br />

de lukkede bomme i System 1 og bommene i System 2, på land, er ca. 200 meter.<br />

Antager vi, at det tager maximalt 40 sekunder fra brovagten trykker på knappen til System 1+2, før<br />

bommene i System 1 er helt lukkede, vil en person, der således nu møder en lukket bom i System 1,<br />

og skal bevæge sig ind på land, skulle tilbagelægge 200 meter yderligere.<br />

Med en hastighed på 1 m/s (3.6 km/t), som vi antager er den laveste hastighed, en fodgænger vil<br />

have, vil det tage maximalt 200 sekunder at tilbagelægge denne strækning, og komme ind bag<br />

bommen i system 2. Dette skal tillægges tiden for passage af broklappen, i tilfælde af, at personen<br />

lige havde påbegyndt passagen af denne, da brovagten trykkede på knappen. Ialt 42+200 sekunder,<br />

svarende til ca. 4 minutter. Hertil lægges ekstra sikkerhed på omtrent 1 minut.<br />

Da større skibe ifølge den godkendte procedure skal henvende sig til Jernbanebroen i god tid, og her<br />

får anvist et gennemsejlingstidspunkt, vil brovagten altid have god tid til at iværksætte begge<br />

bomsystemer på gangbroen, når det er større skibe, der passerer.<br />

Skulle det vise sig, at der i bestemte situationer er personer, der ikke vil forlade området imellem<br />

System 1 og System 2, er det ingen katastrofe, og ej heller noget, brovagten behøver at reagere på,<br />

såfremt et større skib passerer broen i god ro og orden, og der ikke er fare for kollision.<br />

Rambølls notat vedrørende personsikkerheden fastslår nemlig, at såfremt der er personer på<br />

gangbroen under skibspassager, så vil disse personer alle være eksponeret for risikoen for dødsfald<br />

som følge af en alvorlig skibskollision, men det herved øgede risikoniveau holder sig under den<br />

øvre acceptgrænse for den individuelle risiko.<br />

Er der derimod fare for kollision, må brovagten naturligvis tage alle midler i brug for at advare<br />

personer på broen.


I alt skibe = 3106<br />

heraf lystfartøjer = 3018<br />

-----------------------------------<br />

Større skibe = 88<br />

Idet trafikken med større skibe gennem Limfjordsbroen er nogenlunde sammenlignelig<br />

med trafikken gennem Jernbanebroen, regner vi med 3 større skibe/dag


Tekniske detaljer vedrørende sikkerhedssystemet :<br />

Bommene udformes med hvilestrømskredsløb, der sikrer, at bommene altid lukkes og bliver nede,<br />

hvis<br />

- strømmen til broen svigter<br />

- personalet i brohuset ved en fejl ikke har betjent knappen for nedlukning af bommene, men<br />

alligevel åbner broklappen<br />

Normalproceduren er som følger : Når et skib nærmer sig, anmoder dette pr. telefon eller VHFradio<br />

brovagten om at åbne klappen. Brovagten gør sig herefter klar til at åbne klappen i det<br />

omfang, togpassager tillader dette (Se særskilt afsnit om dette).<br />

Når åbningstidspunktet nærmer sig, drejer brovagten på et håndtag, der betjener 'manøvrepultens<br />

besejlingslanterner'. Dette er nogle røde lys, der fra en høj placering lyser mod både vest og øst, og<br />

som kan ses af skibene.<br />

Når der drejes til stilling 1, tændes det øverste af ialt 3 røde lys. Det fortæller skibene, at klappen<br />

snart åbner, typisk et par minutter senere.


Når der drejes til stilling 2, tændes enten de to øverste eller alle 3 lys, på blink. Dette betyder, at<br />

enten skibe fra øst eller vest snart må passere (Gør klar-signal).<br />

Kort efter åbner brovagten broklappen, og der drejes til stilling 3 (faste røde lys) for at fortælle<br />

skibene, at de nu må sejle igennem.<br />

Bommene på den rekreative sti udstyres med både blinkende røde lys og med lyd, som man kender<br />

det fra jernbaneoverskæringer.<br />

Ved land i begge ender supppleres systemet med røde blinkende advarselslys, der lyser, uanset om<br />

det kun er System 1 eller begge systemer, der aktiveres. Således at gående og cyklister kan orientere<br />

sig i god tid, være på vagt, og måske vælge en alternativ . rute.<br />

Lige ved siden af knappen til manøvrepultens besejlingslanterner placerer vi en knap, hvormed<br />

brovagten manuelt sætter System 1 henholdsvis System 2 i gang. Bomlysene vil blinke, der vil<br />

komme lyd, og kort efter vil bommene gå ned henholdsvis svinge på plads. Der vil være en lys-<br />

eller lyd-indikation i brohuset af, at bomsystemet er aktiveret. Man kan aktivere System 1 uden at<br />

aktivere System 2, men hvis man aktiverer System 2, vil dette samtidig bevirke, at System 1<br />

aktiveres.<br />

Skulle brovagten glemme at aktivere System 1, vil dette alligevel gå i gang, allerede når<br />

manøvrepultens besejlingslanterne drejes til stilling 1. Lysene vil blinke, der vil komme lyd, og kort<br />

efter vil bommene gå ned. Der vil være en lys- eller lyd-indikation i brohuset af, at bomsystemet er<br />

aktiveret.<br />

Idet manøvrepultens besejlingssystem ikke er en del af Banedanmarks signalanlæg, vil det være<br />

uden problemer for Kulturbro-Aalborg at aftaste disse signaler, uden at jernbanesikkerheden<br />

påvirkes.<br />

Aktiveringen fortsætter, når manøvrepulten sættes i stilling 2 eller 3.<br />

Skulle det ske, at brovagten glemmer at aktivere bomsystemet og glemmer at anvende<br />

besejlingslanternerne, vil 2 aftastere på selve broklappen træde i funktion. Den første vil opdage, at<br />

riglen, der låser broklappen i lukket position, slås fra. Dette vil øjeblikkeligt aktivere System1. Hvis<br />

denne situation opstår, vil en ringetone i brohuset fortælle brovagten, at der er noget helt galt, og<br />

give ham mulighed for at vente med at åbne klappen, indtil han har sikret sig, at der ikke er<br />

personer på klappen.<br />

Den næste aftaster vil opdage, at broklappen er ved at åbne sig, og det er naturligvis den absolut<br />

sidste mulighed for at gøre personer opmærksomme på, at de skal væk fra broklappen. Også denne<br />

aftaster vil sætte bomsystemet i gang, og gøre opmærksom på dette i brohuset.<br />

Hvis blot en af disse aftastere aktiveres, vil bommene gå ned.<br />

Når skibet er passeret og klappen er lukket, vil bommene ikke kunne gå op, før alle aftastere har<br />

meldt klar.


Dette system suppleres med, at brovagten via den allerede eksisterende højttaler kan beordre<br />

personer væk fra klappen og ind bag bommene.<br />

Denne højttaler kan også benyttes, hvis brovagten måtte ønske at få folk helt ind på land, f.eks. hvis<br />

et meget stort skib skal passere i hårdt vejr.<br />

Anlægget suppleres i øvrigt med en timer, således at brovagten kan sætte et tidspunkt, hvor<br />

bommene aktiveres. Eventuelt kan der også sættes et tidspunkt, hvor bommene igen hæves. Dette<br />

forbindes med aftastersystemet således, at bommene ikke hæves, sålænge aftasterne melder 'broklap<br />

ikke låst', uanset at det indtastede sluttidspunkt på timeren passeres.<br />

Når et tidspunkt på timeren er passeret, fjernes dette fra timeren, så bommene ikke uforvarende går<br />

op eller i på samme tidspunkt næste dag.<br />

Hele anlægget udføres af autoriseret installatør.<br />

Vedligeholdelsesarbejder på Jernbanebroen :<br />

Det er i øvrigt aftalt med bropersonalet, at personalet kan lukke Kulturbro-Aalborg helt af i<br />

perioder, hvor vedligeholdelse nødvendiggør dette, og hvor der eventuelt er åbnet ind til de<br />

bevægelige dele.<br />

Dette vil blive annonceret inde på land via intelligente trafiktavler, så personer kan vælge<br />

alternative ruter.<br />

Godstog :<br />

Ca. hver 14. dag - så langt frem prognoserne rækker - vil et godstog fra Nordjyske<br />

Jernbaner/Railion passere Jernbanebroen - en gang frem og en gang tilbage, jfr. nedenstående :<br />

From: Plantur FC-Aalborg<br />

To: post@landcad.dk<br />

Cc: Niels-Henrik Jensen (NHJ) ; Plantur FC-Aalborg<br />

Sent: Wednesday, January 21, 2009 12:03 PM<br />

Subject: VS: Kulturbro-Aalborg<br />

Vedrørende godsprognoserne, så som det pt ser ud, er der Railion der hver tirsdag - til og med den 08/12-<br />

2009, kører efter følgende tider (Ab-Lih/Lih-Ab):<br />

G7551 Ab 08.42 - Lih 08.49<br />

G87550 Lih 21.08 - Ab 21.13


Med venlig hilsen<br />

Morten Larsen, plantur<br />

mlr@bane.dk<br />

8214 0292<br />

Banedanmark<br />

Trafikproduktion Aalborg<br />

Hjulmagervej 50<br />

9000 Aalborg<br />

***********<br />

Af hensyn til, at godstogene er meget tunge, og i sig selv belaster Jernbanebroen tæt på den maximalt<br />

tilladte linielast 7,2 t/m, samt det forhold, at de støjer mere end persontogene, og desuden som de eneste<br />

tog i særlige tilfælde vil kunne udsende gnister og andet støv fra bremserne, er det fastlagt, at gangbroen<br />

lukkes med både System 1 og System 2, når der passerer godstog. Det tilstræbes at kunne orientere<br />

fodgængere og cyklister om dette helt inde ved land ved hjælp af intelligent skiltning.<br />

Da godstogene som nævnt er den eneste togtype, der kan afgive støv og gnister fra bremserne, er det vor<br />

opfattelse, at der ikke skal opsættes særligt støvhegn mod banen, men udelukkende hegn, der kan sikre<br />

imod, at personer kommer i livsfare. Skulle Banedanmark være af en anden opfattelse, vil vi opsætte dobbelt<br />

hegn på den nederste del.<br />

Dobbeltbemanding :<br />

Det har været drøftet, hvorvidt en dobbeltbemanding i brohuset med henblik på at kunne styre<br />

gangbroens brugere ved klapåbning kan være relevant.<br />

Det er vores opfattelse, at en dobbeltbemanding ikke vil være nødvendig.<br />

Bygherren og den udførende autoriserede elinstallatør vil oplære broens personale grundigt i<br />

sikkerhedsprocedurerne, så ingen er i tvivl om noget. Takket være de indbyggede<br />

sikkerhedssystemer, samt gode muligheder for at overskue broklappen med højintensitets infrarøde<br />

kameraer vil det ikke være svært at overskue området imellem bommene i System 1.<br />

På Limfjordsbroen foretager bropersonalet til daglig denne opgave.<br />

Skulle det vise sig, at en dobbeltbemanding er nødvendig, vil dette beløbe sig til en årlig<br />

omkostning på ca. 300.000 kr.<br />

Hegn mod banen :<br />

Der opsættes sikkerhedshegn på min. 180 cm mod banen.<br />

Dette hegn udformes, så personer ikke bringer sig selv i<br />

livsfare ved at klatre ind på skinnerne.<br />

Overfladevand :<br />

Konstruktionen af gangbroen gør, at der ikke vil kunne overføres<br />

overfladevand fra gangbroen ind på skinnerne.<br />

Der vil derfor ikke blive lavet særlige tiltag for at undgå dette.


Placering af bomsystemer og skilte


Montage af Kulturbro-Aalborg :<br />

Overordnede betragtninger :<br />

Ifølge korrespondance med Banedanmark vil det formentlig kunne tillades, at der ikke anvendes<br />

SR-arbejdsleder ved montagen de steder, hvor arbejdet kontinuerligt kan foregå bag ved 180 cm<br />

højt hegn mod banen, og hvor der ikke anvendes større maskiner eller kraner, der kan være til fare<br />

for broen eller togsikkerheden.<br />

Der skal udarbejdes Jernbanesikkerhedsplan i god tid, og dette har Banedanmark tilbudt at være<br />

behjælpelige med.<br />

De dele af montagearbejdet, der ikke kan udføres bag hegn og uden SR-arbejdsleder, vil primært<br />

foregå om natten, i perioder hvor der ikke kommer tog, og der derfor er arbejdsro.<br />

Kulturbro-Aalborgs entreprenører vil på forhånd have gennemgået kurset "Pas på, på banen" i det<br />

omfang, Banedanmarks bestemmelser samt den konkrete montagesituation kræver dette.<br />

Montageplan - landfæster og faste fag :<br />

Der startes på land på Nørresundby-siden, på gruspladsen nordvest for Jernbanebroen, med en let<br />

rampe, der ikke belaster banedæmningen, der står på dynd.<br />

Herfra bygges der fag for fag fremad, henover den nuværende fodgængertunnel i højde med de<br />

eksisterende jernbanespor, og herfra videre ud over vandet.


Alle fag bygges på baggrund af de fag, der allerede er monteret. Hvert gangbrofag er 4.50 meter<br />

langt, i enkelte tilfælde 5.00 meter.<br />

Materialer oplagres på land, dels på maskinfabrik, og dels på gruspladsen. Materialerne fragtes<br />

løbende ud til byggepladsen på lette vogne, som gangbroen kan bære.<br />

Når et fag er monteret, og opbygningen af det næste skal i gang, løftes hegnet først på plads og<br />

monteres. Der anvendes no-climb-hegn på 2 meters højde. Hegnet fastgøres udenpå de eksisterende<br />

vandrette gelænderrør, der ikke fjernes på de faste fag.<br />

Fra Nørresundby til klappen anvendes de to eksisterende borede huller i de lodrette dragere til<br />

hyldeknægtenes øverste fastgørelse.<br />

Der udbores 2 nitter i den lodrette drager, og malebehandles. Herefter påfyldes syrefrit fedt i<br />

hullerne.<br />

Rambølls beregninger afgør, hvilke nitter der må benyttes. Beregningerne viser, at såfremt der<br />

maximalt udbores 2 nitter ad gangen, kan Jernbanebroen holde til det, uanset at der kommer tog<br />

forbi, før der er monteret nye bolte.<br />

Hernæst løftes hyldeknægten på plads og monteres med 4 bolte, dels i de øverste borede huller, og<br />

dels i hullerne fra de udborede nitter. Der anvendes bolte i henhold til Rambølls beregninger, samt<br />

kontramøtrikker.<br />

Arbejdet med disse emner, der foregår op til 5 meter foran det sidst byggede gangbrofag, foregår<br />

med en let specialkran, der er udvalgt i samarbejde med Hertz Materieludlejning. Det er sikret, at<br />

gangbroen kan holde til samtidig belastning af kran, personer og materialer.<br />

Hernæst bringes de resterende dele på plads og monteres : Langsgående vanger, kryds, gelænder<br />

mod vandet, hegn mod vandet og gitterriste.<br />

Herefter fortsættes på samme måde til næste fag.<br />

Arbejdet på Aalborg-siden af broklappen foregår på samme måde. Her skal der supplerende bores<br />

to øverste huller i hver lodret drager, idet disse ikke findes i forvejen.<br />

Broklap :<br />

Montagen af gangbroen på broklappen foregår i forlængelse af montagearbejdet fra Nørresundby.<br />

Folk og materiel befinder sig på det sidste faste gangbrofag før broklappen, hvorfra det yderste<br />

gangbrofag på broklappen monteres.


Dette foregår på samme måde som tidligere beskrevet. Også her bores der to øverste huller i hver<br />

lodret drager, og udtages to nitter nederst.<br />

Af hensyn til, at broklappen kontinuerligt skal kunne åbnes, påsættes der kun et brofag ad gangen.<br />

Med broklappen i åben stilling påfyldes kontravægten en ekstra vægt svarende til vægten og<br />

placeringen af det senest monterede gangbrofag. Herefter sænkes broklappen igen, og det næste<br />

gangbrofag kan monteres.<br />

Dette gentages, indtil gangbrofagene på broklappen alle er monterede.<br />

Herefter monteres aftastere m.v. til sikkerhedssystemet.<br />

Suttelig udskiftes gitterriste på selve broklappen i det omfang, dette er nødvendigt i henhold til<br />

beregninger af vindforholdene.<br />

Arbejdet på broklappen vil overvejende være natarbejde.<br />

Banedanmark Entreprise har tilbudt at stille en trolley gratis til rådighed, mod at Foreningen<br />

Kulturbro-Aalborg betaler personalets natarbejdsløn. Herundert forventer Foreningen at købe det<br />

nødvendige skrotstål til kontravægten af Banedanmark.<br />

Maskinhus :<br />

Herefter laves det nødvendige monteringarbejde på det vestre maskinhus. I denne forbindelse vil<br />

der blive etableret en ny, aflåselig låge, imellem gangbroen og jernbanen, ud for brohuset.<br />

Denne låge kan dels anvendes af broens personale ved vedligeholdelsesarbejder, og dels som en ny<br />

redningsvej til brohuset, hvor man så via ambulancevej og gangbro kan komme frem til brohuset.<br />

Landfæster :<br />

Der foretages udvidelse af den smalle sti mod syd, se billede herunder :.


Herudover foretages den nødvendige terrænregulering af ambulancevejen, og der pålægges<br />

passende belægning.<br />

Ved det nordlige landfæste udvides og udjævnes passagen ved de to sten fra gruspladsen til det<br />

eksisterende stinet langs vandet.<br />

Øvrigt sikkerhedssystem :<br />

Der opsættes herefter låger, bomme, lys, lyd, kameraer, evt. "Bro-Marie", skilte samt belysning.


Fremmede ledninger<br />

Vi har indhentet ledningsoplysninger og foretaget en undersøgelse af ledningsforholdene på land,<br />

med henblik på, om der er nogle forhold, der skal tages særligt hensyn til ved udformningen af<br />

Kulturbro-Aalborgs landanlæg.<br />

Mod syd skal entreprenøren, der udjævner ambulancevejen, være særlig opmærksom på 2 elkabler,<br />

der krydser under ambulancevejen.<br />

Som det ses på skitsen herover, er der en 0.4 KV-ledning, der via en rørunderføring krydser<br />

ambulancevejen ca. 20 meter fra asfaltvejen. Denne underføring skal om nødvendigt sænkes i<br />

forbindelse med udjævningen af ambulancevejen.<br />

10 KV-ledningen ude i vejen skal på forhånd påvises og afmærkes, såfremt udjævningen af<br />

ambulancevejen medfører en afgravning over ledningen.


!(<br />

Tßß<br />

Tßß<br />

!(<br />

!(<br />

ee<br />

110/P V C/'82<br />

R<br />

á<br />

!(<br />

!(<br />

110/P V C/'82<br />

(<br />

Tßß<br />

á<br />

O<br />

25<br />

!(<br />

!(<br />

108/Stb/’99<br />

!(<br />

ee<br />

á<br />

O<br />

Tßß<br />

!(<br />

Tßß<br />

!(<br />

Dato:<br />

20/02-2006<br />

SKUDEHAVNSVEJ VESTRE HAVNEPROMENADE<br />

!(<br />

Tßß<br />

!(<br />

Målforhold:<br />

1:500<br />

Emne:<br />

V. Havnepro. v jernbanebro<br />

Aalborg Kommune, Vandforsyningen<br />

!(<br />

Sønderbro 53<br />

9000 Aalborg<br />

Tßß<br />

Tßß<br />

g<br />

M B<br />

Z<br />

32/P EM /'03<br />

Tßß<br />

Tßß<br />

Tßß<br />

!(<br />

110/P EM /'03<br />

Reference:<br />

20060220135410423<br />

21<br />

Tßß


SIGNATURFORKLARING:<br />

ADVARSLER:<br />

Bemærk! Projekteret tracé kan være etableret.


Udtegnet: 9. februar 2009 Gyldig til: 9. august 2009<br />

Målestoksforhold: 1:500<br />

Adresse: VESTRE HAVNEPROMENADE 25<br />

9000 AALBORG<br />

Se vedhæftede følgeseddel.


SIGNATURFORKLARING:<br />

ADVARSLER:<br />

Bemærk! Projekteret tracé kan være etableret.


Udtegnet: 9. februar 2009 Gyldig til: 9. august 2009<br />

Målestoksforhold: 1:500<br />

Adresse: VESTRE HAVNEPROMENADE 21<br />

9000 AALBORG<br />

Se vedhæftede følgeseddel.


1090<br />

På sydsiden skal entreprenøren ved eventuel afgravning af ambulancevejen være opmærksom på en øst-vest-gående hovedkloakledning,<br />

som vist på nedenstående skitse :<br />

.<br />

G140280<br />

DK : 1.20<br />

BK : -1.17<br />

Ø : 3000<br />

r1400 bt<br />

.<br />

0.0<br />

ø1600 bt<br />

ø2000 bt<br />

12<br />

1.8<br />

2.4<br />

.<br />

25<br />

-2.81<br />

G145050<br />

DK : 2.06<br />

BK : -2.92<br />

BYGVÆRK<br />

.<br />

r1400 bt<br />

9.6<br />

.<br />

ø1600 bt<br />

.<br />

G145051<br />

DK<br />

BK<br />

Ø<br />

K-50-1010<br />

:<br />

:<br />

:<br />

ø2000 bt<br />

K-50-0499<br />

r1400 bt<br />

0.0<br />

2.12<br />

-1.42<br />

1500<br />

.<br />

18<br />

21<br />

G101000<br />

DK<br />

BK<br />

Ø<br />

: 2.11<br />

: -3.02<br />

: 7320<br />

.<br />

ø2000 bt<br />

-2.3<br />

K-50-1016<br />

G100010<br />

DK<br />

BK<br />

Ø<br />

ø2000 bt<br />

: 0.59<br />

: -3.00<br />

: 1500<br />

VESTRE HAVNEPROMENADE<br />

1.1<br />

G100020<br />

DK<br />

BK<br />

Ø<br />

: 0.90<br />

: -2.95<br />

: 1500


På nordsiden af broen er der en stor kloakledning, Ø1250, der går øst-vest der, hvor den rekreative<br />

sti føres på land.<br />

Ledningen er vist med rødt på ovenstående skitse.<br />

Men da den rekreative sti på dette sted føres på en rampe, og da ledningen samtidig ifølge<br />

bundkoteoplysningerne på skitsen ligger i en dybde, så overkant rør er 3-4 meter under terræn, vil<br />

der ikke her være fare for beskadigelse af ledningen. Dog skal entreprenøren naturligvis være<br />

opmærksom på ikke at nedramme pæle m.v. i dybden.<br />

Der er ikke umiddelbart konstateret problemer med andre ledninger ved det nordlige landanlæg.<br />

Kort før arbejdets udførelse vil samtlige ledningsoplysninger igen blive indhentet. I den forbindelse<br />

vil vi gerne have oplyst fra Banedanmark, om der er egne ledninger, der ikke er vist på det<br />

udleverede projektmateriale for Jernbanebroen.


Jording i forbindelse med eventuel<br />

elektrificering af jernbanen.<br />

Såfremt jernbanestrækningen over Jernbanebroen i fremtiden elektrificeres, skal gangbroen<br />

jordbeskyttes forskriftsmæssigt i henhold til Banedanmarks forskrifter for 25KV elektrificerede<br />

strækninger.<br />

Troldhede Installationsforretning A/S, Herning, har udviklet systemet til dette.<br />

Systemet, der er nærmere beskrevet på de kommende sider, baserer sig på, at der foretages en<br />

gennemgående, potentialeudlignende jordbeskyttelse på såvel de faste fag som på gangbroen på<br />

broklappen. Der er tale om samme system, som Banedanmark selv benytter på deres elektrificerede<br />

banestrækninger.<br />

Den gennemgående beskyttelse har elektrisk forbindelse til hver enkelt bærende trekant<br />

(hyldeknægt) samt de hertil hørende vanger, således at en eventuel dårlig elektrisk forbindelse<br />

imellem nogle af gangbroens langsgående vanger ikke vil kunne medføre, at en yderlig del af<br />

gangbroen ikke er jordforbundet forskriftsmæssigt.<br />

Der er taget udgangspunkt i, at man ikke kan påregne en tilstrækkelig god elektrisk forbindelse<br />

igennem boltene, der forbinder gangbroen med Jernbanebroens lodrette dragere. Ligeledes kan der<br />

være steder på selve Jernbanebroen, hvor den elektriske forbindelse på langs af broen ikke er sikret.<br />

Gangbroens jordingssystem forbindes derfor direkte til Jernbanebroens jordingssystem ved hjælp af<br />

lasker.<br />

Det skal drøftes nærmere, hvorvidt denne jording skal foretages nu, eller først senere i forbindelse<br />

med en eventuel elektrificering.<br />

Herunder følger Skitseforslag for Jordingsanlæg på gangbro :


Sne og overisning på klapfaget<br />

Der vil på klapfaget blive anvendt stålgitterriste med 15 grader vippede bærestave, idet disse gør<br />

gangbroløsningen på broklappen vindneutral. Der henvises i denne forbindelse til Rambøll A/S'<br />

notater samt Erasmus og Partnere A/S' beregninger andetsteds i dette projekt.<br />

Der blev på møde ved Aalborg kommune i januar 2009 udtrykt bekymring for, hvorvidt der kan<br />

samle sig sne på disse riste, og samtidig blev risikoen for overisning igen drøftet.<br />

Det er ikke nogen løsning at forsøge at lukke den rekreative sti om vinteren, idet dette snarere vil<br />

forstærke problemet. Det handler om at undgå, at sne, der lægger sig, samt overisning, kan gøre<br />

broklappen så tung, at den ikke vil åbne.<br />

Bygherren har nu taget konsekvensen af denne usikkerhed, og vil tilbyde, som en del af projektet, at<br />

indlægge et varmluftsystem, der effektivt kan imødegå såvel sne, der vil lægge sig, som overisning<br />

af gitterristene.<br />

Systemet er udviklet i samarbejde med Thomsens Maskinfabrik A/S, Aalborg, og består i al sin<br />

enkelhed af et antal varmluftslanger med huller i, der lægges ud under gitteristene, og i den anden<br />

ende forbindes med en effektiv varmekanon. Slangerne monteres på undersiden af gitterristene.<br />

Når den varme luft blæser ud, vil sne ikke kunne lægge sig, og is ikke kunne sætte sig fast.<br />

Planen er, at dette system starter samtidig med, at bomsystem 1 aktiveres, og stopper igen, når<br />

bommene åbnes.<br />

Herudover vil der være en manuel betjeningsknap i brohuset, så brovagten kan tænde systemet i<br />

dårligt vejr, således at man er forberedt på en eventuel klapåbning.<br />

Såfremt Aalborg kommune og/eller Banedanmark ønsker systemet monteret, vil vi tilbyde at gøre<br />

dette fra starten, i forbindelse med montagen af gangbroen.


3.11.4 Drift og vedligeholdelse<br />

19. Marts 2007<br />

Side: 43<br />

BaneDanmark oplyser at jernbanebroen skal males om 25-30 år. Dette betyder, at stibroen<br />

skal nedtages midlertidig. Stibroen er fastgjort til jernbanebroen med bolte hvilket gør at den<br />

kan afmonteres. Stibroen foreslåes udført i primært stål hvilket betyder, at stibroen<br />

vedligeholdes samtidig med jernbanebroen. Opførelsesomkostningerne af stibroen anslåes<br />

til 6.000.000 kr som fordeles med ligeligt mellem materialer og udførelsesomkostninger.<br />

De årlige drift og vedligeholdelsesomkostninger vurdres at være 1 % af<br />

anskaffelsessummen, svarende til 60.000 kroner årligt. Udgiften til nedtagning og<br />

genmontering vurderes at være 300.000-400.000 kroner i nutidsværdi.


Driftsøkonomien beregnet som nutidsværdien for Kulturbro-Aalborg i den samlede levetid :<br />

I fortsættelse af mødet den 20.06.2007 hos Aalborg Kommune og efterfølgende referat med bilag<br />

og yderligere krav fra Aalborg Kommune af 21. 08. 2007 vurderer vi følgende :<br />

Samlet værdiansættelse jfr. rapporten af 19.marts 2007 punkt 3.11.4:<br />

1) Opførelsesomkostninger: kr. 6.000.000,00<br />

2) Drift og vedligeholdelse i 50 år, incl. ekstra lejeslid samt ekstra slid på maskindele og gear i<br />

perioden = 1% af anskaffelsessummen : kr. 3.000.000,00<br />

3) Af- og påmontering for maling af jernbanebroen: kr. 400.000,00<br />

4) Samtidig renovering/overfladebehandling af Kulturbro-Aalborg: kr. 1.000.000,00<br />

Samlede anlægs- og driftsomkostninger over 50 år beregnet som nutidsværdien: kr. 10.400.000,00<br />

Heraf udgør de samlede driftsomkostninger over 50 år kr. 4.400.000,00<br />

Der er i opstillingen ikke medtaget omkostningerne til drift og anlæg af de tilknyttende stianlæg<br />

m.m.<br />

De ovenfor nævnte beløb er excl. moms.


Myndighedskontakter i øvrigt<br />

Der har i projektperioden været foretaget henvendelser til følgende øvrige myndigheder, der kunne<br />

have godkendelsesprocedurer i forbindelse med etableringen af Kulturbro-Aalborg :<br />

Vejdirektoratet :<br />

Uddrag af mail fra Aalborg kommune :<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

Aalborg Kommune har nu som aftalt i møde den 19. september 2006 kontaktet Vejdirektoratet vedr. højden<br />

på rækværk.<br />

Vejdirektoratet har meddelt følgende:<br />

.......<br />

Ifølge Jørn Lauridsen er der ikke anført krav til rækværkets højde mod vand, men<br />

vejledende bør det fastsættes til minimum 1,2 m. højde, sådan er det senest lavet<br />

ved Kalvebod Brygge.<br />

.......<br />

Venlig hilsen<br />

Martin Fischer<br />

Aalborg Kommune<br />

Teknisk Forvaltning<br />

Trafik & Veje


Mail fra Vejdirektoratet :<br />

Kulturbro-Aalborg<br />

A. C. Jacobsens Vej 29<br />

9400 Nørresundby<br />

Rekreativ sti på jernbanebroen over Limfjorden mellem Nørresundby<br />

og Aalborg.<br />

Forespørgsel<br />

I e-mail af 29. januar 2008 forespørger Foreningen Kulturbro-Aalborg, om projektet for etablering<br />

af en rekreativ sti på jernbanebroen mellem Nørresundby og Aalborg skal godkendes i<br />

Vejdirektoratet.<br />

Svar<br />

Projektet kan realiseres uden samtykke fra Vejdirektoratet.<br />

På følgende link findes CykelGuide 2006:<br />

http://www.trafikken.dk/hent/CykelGuide_2006.pdf<br />

Såfremt stien skal indgå i det nationale cykelrutenet, er Vejdirektoratet interesseret i via Aalborg<br />

Kommune at blive orienteret herom.<br />

Venlig hilsen<br />

Vejcenter Nordjylland<br />

Niels Bohrs Vej 30<br />

Postboks 8125<br />

9220 Aalborg Øst<br />

Tlf. 7244 2000<br />

Fax 7244 2039<br />

vn@vd.dk<br />

www.vejdirektoratet.dk<br />

SE 60729018<br />

Giro 7 09 40 00<br />

EAN 5798000893450<br />

5. februar 2008<br />

Dok. 08/01377-2<br />

Sagsbehandler<br />

Arne Kjeldsen<br />

Dir. tlf. 7244 2042<br />

arkj@vd.dk


Farvandsvæsenet :<br />

----- Original Message -----<br />

From: Dan Kaarsberg Schmidt<br />

To: post@landcad.dk<br />

Sent: Thursday, April 24, 2008 1:30 PM<br />

Subject: Udtalelse vedr. gangbro på vestsiden af den eksisterende jernbanebro over Limfjorden, Kulturbro<br />

-Aalborg<br />

Til Toft Nielsen A/S<br />

J. nr. 2332.005-0001-04<br />

Med vedhæftede fil om etablering af en gangbro på vestsiden af jernbanebroen over Limfjorden ved<br />

Ålborg er det forespurgt, om forholdet er af betydning for Farvandsvæsenet. Det kan oplyses, at<br />

Farvandsvæsenet har haft forespurgt Kort- og Matrikelstyrelsens Søkortafdeling, om der er behov for at<br />

modtage supplerende oplysninger. Kort- og Matrikelstyrelsen har oplyst, at dette ikke er tilfældet.<br />

Såfremt etablering af gangbroen ikke er af betydning for observation af den afmærkning og<br />

lyssignalgivning, der gives til fartøjer i området, og at der ikke sker ændringer i broens<br />

gennemsejlingsprofil, samt at opsætning af gangbroen ikke medfører driftsforstyrrelser for broåbning og -<br />

passage, har Farvandsvæsenet ikke behov for at modtage yderligere oplysninger.<br />

Såfremt ovennævnte ikke er tilfældet, skal der anmodes om, at Farvandsvæsenet tilsendes supplerende<br />

oplysninger om etableringen af gangbroen vedlagt plan- og profiltegninger, arbejdsbeskrivelse samt en<br />

tidsplan mindst 4 uger forinden, så der kan ske behørigt varsel om forholdet i Efterretninger for Søfarende.<br />

Er forholdet varslet i Efterretninger for Søfarende skal der tillige fremsendes en færdigmelding.<br />

MED VENLIG HILSEN<br />

D. K. Schmidt<br />

nautisk sagsbehandler<br />

OVERGADEN OVEN VANDET 62 B · POSTBOKS 1919<br />

DK - 1023 KØBENHAVN K<br />

TLF. +45 3268 9500<br />

FAX +45 3257 4341<br />

TLf. direkte + 45 3268 9585<br />

frv@FRV.DK · WWW.FRV.DK


Søfartsstyrelsen :<br />

Mail fra Banedanmark :<br />

----- Original Message -----<br />

From: Knud V Christensen<br />

To: Toft-Nielsen A/S<br />

Cc: Journal Net J&A ; Peter Sonne ; Martin Fischer ; khm-teknik@aalborg.dk<br />

Sent: Friday, January 12, 2007 11:07 AM<br />

Subject: SV: Kulturbro-Aalborg J nr 57-0054<br />

Vi kan oplyse, at Søfartsstyrelsen ikke har nogen kommentarer til sikkerheder for en "rekreativ sti" på<br />

Jernbanebroen over Limfjorden - svar i forhold til ref fra vort møde.<br />

Fra Knud<br />

Tlf.: 8227 2567 Stlf.: 39567<br />

Herunder uddrag af mail fra Søfartsstyrelsen vedr. mulighederne for uændrede<br />

gennemsejlingsforhold efter påsætning af rekreativ sti. Det skal i den forbindelse bemærkes, at<br />

bygherren i forbindelse med uddannelsen af broens personale i sikkerhedsprocedurerne for den<br />

rekreative sti vil indskærpe Søfartsstyrelsens kommentarer, således at personalet tager højde for<br />

den forøgede åbningstid på op til 5 sekunder ved skibspassager, der koordineres med<br />

Limfjordsbroen.


Toft-Nielsen A/S<br />

Att.: Jens Toft-Nielsen A/S<br />

Deres ref.: Mail af 12. juni 2008<br />

........<br />

Det skal endvidere bemærkes, at Søfartsstyrelsen tidligere har betinget, at<br />

større skibe skal kunne sejle igennem både jernbanebroen og vejbroen<br />

mellem Ålborg og Nørresundby, uden at skulle stoppe op. Dette skyldes<br />

sejladssikkerheds- og miljømæssige hensyn til skibe samt broernes risiko<br />

for påsejling. De operationelle forhold for begge broer er derfor aftalt at<br />

være ækvivalente.<br />

En etablering af en gangbro på jernbanebroen må ikke betyde, at respons<br />

tiden for at kunne åbne broen for skibspassager bliver forlænget i forhold<br />

til for nuværende.<br />

........<br />

Med venlig hilsen<br />

Carsten G. Jensen<br />

Nautisk Medarbejder<br />

Tlf. direkte +45 39 17 45 58<br />

Fax direkte +45 39 17 44 19<br />

E-post cgj@dma.dk<br />

Kopi: Banedanmark v. Knud V. Christensen<br />

Farvandsvæsenet<br />

12. juni 2008<br />

Vores reference:<br />

Sag 200806923/6<br />

Arkivkode 30.30.06<br />

Center for Maritim Regulering<br />

/cgj<br />

SØFARTSSTYRELSEN<br />

Vermundsgade 38 C<br />

2100 København Ø<br />

Tlf. 39 17 44 00<br />

Fax 39 17 44 01<br />

CVR-nr. 29 83 16 10<br />

EAN-nr. 5798000023000<br />

sfs@dma.dk<br />

www.sofartsstyrelsen.dk<br />

ØKONOMI- OG<br />

ERHVERVSMINISTERIET


Banedanmarks underskrevne aftale


Notat<br />

Projekt Jernbanebroen over Limfjorden<br />

Kulturbro<br />

Kunde Foreningen Kulturbro-Aalborg<br />

Emne Vurdering af påvirkninger på broen fra Kulturbro<br />

Fra Rambøll, Tina Nygaard Jensen og Finn Jantzen<br />

Til Foreningen Kulturbro-Aalborg<br />

v/Toft- Nielsen A/S<br />

1. Generelt<br />

Rambøll har af Foreningen Kulturbro-Aalborg fået til opgave at<br />

yde rådgivning og bistand i forbindelse med beregninger og<br />

vurderinger af den eksisterende Jernbanebro i Aalborg, såfremt<br />

der etableres en Kulturbro.<br />

Vurderingerne går udelukkende på de statiske og maskintekniske<br />

forhold, og indeholder intet om de sikkerhedsmæssige forhold<br />

ved en stibro og de dermed forøgede risici ved offentlig<br />

personfærdsel på broen.<br />

Nærværende notat beskriver konklusionerne fra disse undersøgelser,<br />

hvor:<br />

• fase 1 vedrører forholdene ved klappen<br />

• fase 2 vedrører forholdene ved de faste fag<br />

2. Input fra bygherre<br />

2.1 Statiske beregninger<br />

Bygherren har for Kulturbroens konstruktioner haft Erasmus &<br />

Partnere som rådgiver. Disse har leveret statiske beregninger af<br />

Rambøll Danmark A/S<br />

Prinsensgade 11<br />

DK-9000 Aalborg<br />

Danmark<br />

Telefon +45 9935 7500<br />

Direkte 9935 7481<br />

Fax +45 9935 7505<br />

fja@ramboll.dk<br />

www.ramboll.dk<br />

Dato 2009-03-18<br />

Ref 0843059<br />

LF00129-1-ASR(1)<br />

Rambøll Danmark A/S<br />

CVR-NR 35128417 Medlem af FRI


19. marts 2008, hvori det er afsnit 3.9 ”Alternativ fastgørelse af stibro”, der er<br />

gældende.<br />

Kulturbroens egenlast på klappen er oplyst til 566 kg pr. 4,50 m inkl. 3 lygtepæle<br />

à 25 kg, samlet egenvægt 4440 kg, som danner basis for vurderingerne i det<br />

følgende.<br />

Kulturbroens udformning og belastning af faste fag er oplyst med mail fra Erasmus<br />

af 20 og 23. febr. 2009.<br />

2.2 Gitterriste<br />

Bygherren har forudsat, at gitterriste på Kulturbroen på klappen udføres med<br />

specialfremstillede stålgitterriste, maskevidde 22 x 44 mm, med 44 mm på<br />

tværs af bro og tværstave med en hældning på 15°, således at disse stave er<br />

vandrette, såfremt broen er åbnet 75°. Stålgitterristene specialfremstilles for at<br />

give mindst mulig tæthedsgrad og dermed vindflade ved åben klap.<br />

Bygherren for Kulturbroen udskifter eksisterende gitterriste på broklappen til<br />

disse specialfremstillede stålgitterriste, i en sådan udstrækning, at der fuldt<br />

kompenseres for den ekstra vindflade fra Kulturbroen.<br />

Gitterriste på de faste fag er forudsat maskevidde 30 x 30, med bærestave<br />

50 x 3 mm.<br />

3. Resultater af fase 1, klap<br />

3.1 Ændring af kontravægt<br />

Kontravægten skal forøges for at kompensere for den forøgede last på klappens<br />

vestdrager.<br />

Beregninger viser, at kontravægten skal forøges med 15 tons, hvis der, ved statiske<br />

beregninger for vandret klap, fuldt skal kompenseres for den øgede last fra<br />

Kulturbroen.<br />

Såfremt der vurderes på de dynamiske forhold, og tilstræbes samme maksimale<br />

moment ved start og stop af klap, vurderet ved en vindhastighed på 14 m/s,<br />

skal kontravægten øges med 8 tons.<br />

Da klappen forholdsvis sjældent skal åbnes ved maksimal vindhastighed, vil et<br />

valg mellem de 8 og de 15 tons, og beliggende i nærheden af de 15 tons, være<br />

mindst belastende for det samlede system. Det er herudfra vurderet gunstigt, at<br />

kontravægten øges med 12 tons i alt.<br />

Denne ekstra last på kontravægten på 12 tons skal placeres på den vestlige<br />

halvdel af kontravægten, da den ekstra belastning fra stibroen er på den vestlige<br />

Ref 0843059/LF00129-1-ASR(1) 2/7


drager. Den ekstra last fordeles ligeligt mellem de 2 kamre, der befinder sig på<br />

toppen af kontravægten, vest for midterlinien.<br />

Der har tidligere været etableret ballast i østlige klapspids (2,10 t). Det vides<br />

ikke med sikkerhed, hvad der har været årsag til denne ekstra ballast, men det<br />

skønnes, at være udført for at kompensere for vridning af klappen. Man har<br />

sandsynligvis forsøgt, med denne ensidige ballast i klapspidsen, at få samtidig<br />

anslag i de to sider af klapspidsen. En del (1,23 t) af denne ballast i klapspidsen<br />

blev fjernet i 2001 i forbindelse med maleprojektet, mens de resterende 0,87<br />

tons stadig er monteret under klappens gitterriste.<br />

Med etablering af en stibro fås en meget ensidig belastning på den vestlige side<br />

af klappen. Selvom stibroen afbalanceres med ekstra last på kontravægten, ligeledes<br />

på den vestlige side, vurderes stibroen stadig at kunne give anledning til<br />

uens anslag af klapspidserne. Det må derfor påregnes, at der kan blive behov<br />

for en rokering af den øgede last på kontravægten og en evt. justering af ballasten<br />

i østside af klapspidsen for at genoprette en rimelig balance i klapspidsen.<br />

Et sådant behov for justering af ballast vil først kunne registreres efter den endelige<br />

montage af Kulturbroen, og der må derfor tages højde for dette mulige<br />

behov og den ekstra tid ved planlægning af udførelsen.<br />

3.2 Vurdering af forhold ved klap og maskineri<br />

Klapmaskineri er vurderet ved en vindhastighed på 14 m/s (middelhastighed),<br />

som iht. Betjeningsinstruksen for klappen er den maksimale vindhastighed, for<br />

hvilken klappen må åbnes.<br />

Det er oplyst fra Kulturbro-Aalborg, at den samlede vindflade af klappen og Kulturbro<br />

ikke må forøges i forhold til klappens nuværende vindflade. Dette betyder,<br />

at Kulturbro-Aalborg må ændre de eksisterende gitterriste, jf. afsnit 2.2, på<br />

en sådan måde, at der opnås fuld kompensation for den øgede vindflade fra Kulturbroen.<br />

Åbning/lukning af klap udføres iht. betjeningsinstruks ved at igangsætteren trinvis<br />

drejes fra 0 til 5, hvor der tøves ved hvert trin, således at udslaget på amperemetrene<br />

får samme størrelse, og strømforbruget ikke må være over 65 Amp.<br />

Der tilstræbes normalt et strømforbrug på 40-50 Amp. Den samlede åbningsprocedure<br />

hhv. lukningsprocedure tager i dag ca. 45 sek.<br />

Med forøgede vægt af klappen, når Kulturbroen er monteret, vil der skulle tøves<br />

lidt længere ved hvert trin på igangsætteren, hvilket vil forøge den samlede tid<br />

for åbning/lukning af klap. Denne forøgelse vurderes dog at være under 5 sek.,<br />

såfremt den samlede vindflade af klappen ikke forøges.<br />

3.3 Vurdering af hovedlejer for klap<br />

Med øget last på hovedlejer vil der komme et øget slid af lejerne.<br />

Ref 0843059/LF00129-1-ASR(1) 3/7


Lasten på de 2 vestlige lejer er øget med ca. 16,5 tons eller ca. 6 % i forhold til<br />

den tidligere situation uden stibro. Forholdene for de 2 østlige lejer vurderes<br />

stort set uændrede.<br />

Sliddet på lejerne kan antages at vokse med kvadratroden af lasten.<br />

Den forøgede last på de vestlige lejer vil således skønsmæssigt forøge sliddet på<br />

disse med knap 3 %, eller sagt på en anden måde, reducere restlevetiden af<br />

lejerne med knap 3 %.<br />

3.4 Bæreevnevurdering for klap<br />

Klapfaget er undersøgt for såvel åben som lukket klap, med de ekstra påvirkninger<br />

fra Kulturbroen.<br />

Åben klap er beregnet for tillægslast fra egenvægt af Kulturbro, inkl. vindlast<br />

svarende til den nuværende vindlast for en vindstyrke på 14 m/s, idet det er<br />

forudsat, at det samlede vindareal ikke må øges fra Kulturbroen.<br />

Lukket klap er beregnet for tillægslast fra egenvægt og personlast på Kulturbro,<br />

kombineret med toglast fra persontog og godstog, samt vindlast.<br />

De statiske beregninger for klapfaget viser, at det kan bære den forøgede last<br />

fra Kulturbroen ved alle kombinationer med de øvrige belastninger.<br />

4. Resultater af fase 2, faste fag<br />

4.1 Bæreevnevurdering for faste fag<br />

De statiske beregninger af de faste fag, med ekstra last fra Kulturbroen, viser:<br />

• at faste fag ikke kan bære Kulturbroen, egenvægt + personlast, når der kører<br />

godstog på broen<br />

• at faste fag kan bære Kulturbroen, egenvægt + personlast, når der kører<br />

persontog på broen (IC3, IC4 og MR tog, med last oplyst fra Banedanmark<br />

til ca. 2 t/m)<br />

• at faste fag kan bære Kulturbroen´s egenvægt alene, når der kører godstog<br />

på broen (last fra godstog oplyst fra Banedanmark til 7,2 t/m)<br />

Der bør derfor etableres et system, så stibroen kan evakueres i god tid før passage<br />

af et godstog.<br />

Ref 0843059/LF00129-1-ASR(1) 4/7


4.2 Komfortundersøgelser for faste fag<br />

Komforten for de personer, der opholder sig på Kulturbroen, vil kunne nedsættes<br />

som følge af<br />

• vibrationer hidrørende fra færdsel på Kulturbroen<br />

• vibrationer hidrørende fra togpassager på Jernbanebroen<br />

Med hensyn til sikring mod en nedsættelse af komforten som følge af vibrationer<br />

hidrørende fra færdsel på selve Kulturbroen vurderes dette at kunne opnås, hvis<br />

selve Kulturbroen med den givne geometri og understøtningsforhold overholder<br />

de i Vejdirektoratets Vejregler, Vej- og stibroer, ”Belastnings- og beregningsregler”<br />

angivne retningslinier for egenfrekvenser mm.<br />

Under togpassager på Jernbanebroen vil dele af Kulturbroen kunne sættes i<br />

svingninger, hvis der opstår resonans som følge af sammenfald mellem en eller<br />

flere af Kulturbroens egenfrekvenser og de fremherskende frekvenser i den dynamiske<br />

belastning. Umiddelbart vurderes dette ud fra et komfortsmæssigt<br />

synspunkt ikke at kunne give problemer, hvis Kulturbroens egenfrekvenser ligger<br />

over ca. 10 Hz.<br />

Under togpassager vil Kulturbroen følge med Jernbanebroen i dennes bevægelser.<br />

Dette kan give anledning til en nedsættelse af komforten, hvis en eller flere<br />

af Jernbanebroens egenfrekvenser ligger i frekvensområdet under 8-10 Hz, hvor<br />

personer normalt føler størst ubehag ved vibrationer. Dette gælder både for vertikale<br />

og horisontale vibrationer. Ved hjælp af finite element modellen er egenfrevenserne<br />

for de samlede systemer blevet beregnet for følgende situationer<br />

1. Nuværende bro<br />

2. Nuværende bro med Kulturbro alene<br />

3. Nuværende bro med Kulturbro med personlast<br />

4. Nuværende bro med Kulturbro og persontog<br />

5. Nuværende bro med Kulturbro og godstog<br />

Resultaterne viser, at der for alle fagene i alle ovennævnte situationer er mange<br />

af egenfrekvenserne, der falder i det kritiske område mellem 2,5 – 4,5 Hz.<br />

Beregningerne viser således, at der er en risiko for en nedsættelse af komforten<br />

for personer på Kulturbroen under togpassager på Jernbanebroen. Niveauet for<br />

en eventuel nedsættelse af komforten er afhængig af vibrationernes størrelse og<br />

varighed (jf. eksempelvis NFM 2: ”Retningslinier for måling og vurdering af vi-<br />

Ref 0843059/LF00129-1-ASR(1) 5/7


ationer i det eksterne miljø”.). Det er ikke umiddelbart muligt at fastlægge et<br />

niveau for vibrationernes størrelse ved beregning, idet konstruktionernes egendæmpning<br />

ikke kendes.<br />

Det bør derfor overvejes at gennemføre en måling i henhold til NFM 2 på Jernbanebroen<br />

uden Kulturbro med henblik på at opnå et bedre beslutningsgrundlag.<br />

Dette vil give et rimeligt indblik, idet frekvenserne for broen uden og med Kulturbro<br />

vil være af samme størrelsesorden.<br />

4.3 Lokale påvirkninger<br />

Det er broens ejer, Banedanmark, der i sidste ende må afgøres, om konsoller<br />

må boltes direkte på vertikaler, eller om der skal indlægges afstandsringe i samlingen.<br />

Ved pendulsøjler er der dog så mange nitter, at det kun vil være muligt<br />

at udføre samlingen med afstandsringe.<br />

De statiske beregninger af konsollerne og bolteforankringerne hører under Kulturbro-Aalborg.<br />

Disse beregninger vil afhænge af om samlingen er direkte eller<br />

med afstandsringe.<br />

Såfremt konsollerne skal boltes direkte på vertikalerne, vil en justering i samling<br />

være udelukket. En direkte samling skal udføres så stiv, at der ikke kan forekomme<br />

deformationer i samlingen, for at hindre revner i malingsfilmen over<br />

samlingen.<br />

Såfremt der bruges afstandsringe, skal afstandsringene give så meget plads i<br />

samlingerne, at overfladebehandlingen mellem profilerne i samlingen kan vedligeholdes.<br />

Der er lagt op til en lodret afstand på ca. 0,65 m mellem konsollernes fastgørelsespunkter,<br />

hvor de 2 nederste bolte monteres i stedet for 2 eksisterende nitter,<br />

og hvor der bores nye huller for de øverste bolte tæt ved vertikalprofilens krop.<br />

Ud fra de oplyste belastninger vurderes det, at der bliver behov for 4 bolte<br />

øverst, sandsynligvis 4 stk. M16. Afvigelser fra disse forudsætninger som følge<br />

af eksempelvis Jernbanebroens geometri (nitteplacering) kan naturligvis medføre<br />

behov for en revurdering.<br />

5. Resume<br />

I ovenstående notat er fortaget en undersøgelse af virkningerne på Jernbanebroen<br />

ved montering af Kulturbro.<br />

Vurderinger af forhold for klap<br />

Vurderingerne viser, at maskineri og lejer vil kunne tåle påvirkningerne. Dog<br />

skal forhold vedrørende slid og åbningstid afklares med Banedanmark.<br />

Ref 0843059/LF00129-1-ASR(1) 6/7


Desuden skal en del af gitterristene på klappen udskiftes, så den samlede vindpåvirkning<br />

på klap med Kulturbro monteret ikke øges i forhold til nuværende<br />

forhold.<br />

Vurdering af bæreevne<br />

Bæreevnemæssigt viser beregningerne, at den eksisterende bro kan bære egenvægten<br />

af Kulturbroen.<br />

Personlast på Kulturbroen kan ikke bæres sammen med godstog, men kan bæres<br />

samtidigt med persontog.<br />

Der bliver derfor behov for et system, så Kulturbroen kan evakueres, i god tid<br />

inden der skal passere godstog.<br />

Komfortforhold<br />

Undersøgelserne viser, at flere af broens egenfrekvenser ligger i det kritiske område,<br />

der vil kunne give komfortproblemer for Kulturbroens brugere.<br />

Ref 0843059/LF00129-1-ASR(1) 7/7


Støjmåling på Jernbanebroen og Limfjordsbroen<br />

Limfjordsbroen er i dag den eneste passagemulighed over Limfjorden for bløde trafikanter, på<br />

strækningen fra Hals-Egense-færgen i øst til Aggersundbroen i vest.<br />

Kulturbro-Aalborg vil være disse trafikanters eneste alternative passagemulighed.<br />

Vi har derfor valgt at sammenligne støjpåvirkningerne på Kulturbro-Aalborg med<br />

støjpåvirkningerne på Limfjordsbroen.<br />

Toft-Nielsen A/S har foretaget den sammenlignende støjmåling og vibrationsvurdering. Arbejdet er<br />

udført i perioden 11-2-2008 til 17-2-2008, samt ved enkelte målinger udenfor dette tidsrum.<br />

Forudsætninger :<br />

Støjmålingen er foretaget i henhold til Miljøstyrelsens vejledning nr. 6/1984 Måling af ekstern støj<br />

fra virksomheder.<br />

Al måling er, i henhold til denne vejledning, foretaget af kvalificeret personale. Der er anvendt<br />

relevante måleinstrumenter og målebetingelser.<br />

Måleperioden repræsenterer et passende antal togpassager.<br />

Der er foretaget målinger af maksimalværdierne, som en fodgænger eller cyklist kan blive udsat for.<br />

Arbejdet er udført med et kalibreret Brüel&Kjær instrument, type 2221, instr.nr. 1387579, udlånt af<br />

Aalborg kommune, Miljøafdelingen.<br />

Instrumentet er anvendt med den tilhørende vindskærm.<br />

Der er udelukkende målt i stille vejr.<br />

Korrektion for baggrundsstøj :<br />

Ifølge forskrifterne for Brüel&Kjær-instrumentet skal der korrigeres for baggrundsstøj, når<br />

forskellen på baggrundsstøjen og den målte støj er mindre end 10 dB.<br />

Da forskellen på baggrundsstøj og målt støj i alle målinger er væsentligt større, er der ikke foretaget<br />

korrektion for baggrundsstøj.


På Jernbanebroen er der målt støj hidrørende fra følgende togtyper :<br />

- MR, litra 40xx-42xx (DSB)<br />

- IC3, litra 50xx-52xx-(54xx) (DSB)<br />

- IC4, litra 56xx-58xx-66xx-68xx (DSB)<br />

- Godstog (Nordjyske Jernbaner/Railion)<br />

På Limfjordsbroen er der målt støj hidrørende fra forbipasserende biler, lastbiler, busser,<br />

motorcykler og øvrige køretøjer.<br />

Der er målt henholdsvis PEAK-værdier (max. støj) og Leq-værdier (vægtet støj over tid).<br />

Der er på Jernbanebroen målt i en højde på 1.60 meter over skinnernes overkant, og i en afstand på<br />

ca. 2.5 meter fra nærmeste skinne. Dette svarer til en normalplacering for en fodgænger eller cyklist<br />

på den rekreative sti.<br />

Resultater :<br />

Limfjordsbroen Jernbanebroen<br />

Max. PEAK : 106,9 dB Max. PEAK ved persontog : 93,3 dB<br />

Max. PEAK ved godstog : 96,6 dB<br />

Leq målt i den tid, en gående tager for at Leq målt i den tid, en gående tager for at<br />

krydse Limfj.broen (ca. 8 min) : 76 dB krydse jernbanebroen (ca. 5 min),<br />

v/ 1 togpassage : 63 dB<br />

v/ 0 togpassager : 45 dB<br />

Godstog :<br />

Der kører i gennemsnit 1 godstog t/r over Jernbanebroen på 14 dage. Ialt 2 passager på 14 dage.<br />

Det skal bemærkes, at vi i projektet har valgt at lukke gangbroen helt, når der kommer godstog.<br />

Persontog :<br />

Der kører mange persontog, i en størrelsesorden, så det vil være realistisk at antage, at en gående på<br />

Jernbanebroen typisk møder mellem 0 og 1 tog i løbet af en passage.


Målinger på Jernbanebroen :<br />

Dato Togtype PEAK-værdi (dB)<br />

11-2-2008 MR 93,3<br />

11-2-2008 MR 88,2<br />

11-2-2008 MR 89,7<br />

11-2-2008 MR 89,6<br />

11-2-2008 MR 79,5<br />

11-2-2008 MR 88,5<br />

11-2-2008 MR 86,6<br />

11-2-2008 MR 86,4<br />

11-2-2008 MR 85,3<br />

11-2-2008 MR 82,2<br />

11-2-2008 MR 87,1<br />

11-2-2008 IC3 89,3<br />

11-2-2008 IC3 88,2<br />

11-2-2008 IC3 85,1<br />

11-2-2008 IC3 79,2<br />

11-2-2008 IC3 73,5<br />

12-2-2008 MR 86,6<br />

12-2-2008 MR 78,5<br />

12-2-2008 MR 82,1<br />

12-2-2008 MR 84,5<br />

12-2-2008 MR 79,7<br />

12-2-2008 MR 85,4<br />

12-2-2008 MR 87,1<br />

12-2-2008 MR 88,3<br />

12-2-2008 MR 81,5<br />

12-2-2008 MR 80,4<br />

12-2-2008 IC3 83,4<br />

12-2-2008 IC3 79,3<br />

12-2-2008 IC3 80,2<br />

12-2-2008 IC3 84,5<br />

12-2-2008 IC3 82,0<br />

13-2-2008 MR 90,2<br />

13-2-2008 MR 83,5<br />

13-2-2008 MR 84,6<br />

13-2-2008 MR 88,3<br />

13-2-2008 MR 82,2<br />

13-2-2008 MR 79,9<br />

13-2-2008 MR 81,4


13-2-2008 MR 86,4<br />

13-2-2008 MR 88,2<br />

13-2-2008 IC3 83,7<br />

13-2-2008 IC3 81,3<br />

13-2-2008 IC3 80,5<br />

13-2-2008 IC3 80,8<br />

13-2-2008 IC3 83,5<br />

13-2-2008 IC3 81,9<br />

14-2-2008 MR 86,5<br />

14-2-2008 MR 89,5<br />

14-2-2008 MR 88,4<br />

14-2-2008 MR 86,9<br />

14-2-2008 MR 66,6<br />

14-2-2008 MR 83,9<br />

14-2-2008 MR 89,4<br />

14-2-2008 MR 91,3<br />

14-2-2008 MR 90,5<br />

14-2-2008 IC3 89,3<br />

14-2-2008 IC3 90,5<br />

14-2-2008 IC3 90,1<br />

14-2-2008 IC3 87,5<br />

14-2-2008 IC3 79,2<br />

14-2-2008 Godstog 96,6<br />

15-2-2008 MR 89,3<br />

15-2-2008 MR 86,2<br />

15-2-2008 MR 90,5<br />

15-2-2008 MR 83,8<br />

15-2-2008 MR 85,7<br />

15-2-2008 MR 88,3<br />

15-2-2008 MR 90,1<br />

15-2-2008 MR 89,2<br />

15-2-2008 IC3 88,4<br />

15-2-2008 IC3 89,6<br />

15-2-2008 IC3 85,3<br />

15-2-2008 IC3 79,7<br />

15-2-2008 IC3 86,3<br />

15-2-2008 IC3 87,6<br />

16-2-2008 MR 83,5<br />

16-2-2008 MR 84,9<br />

16-2-2008 MR 89,9<br />

16-2-2008 MR 81,4<br />

16-2-2008 MR 82,5<br />

16-2-2008 MR 86,2<br />

16-2-2008 MR 81,9<br />

16-2-2008 MR 79,7


16-2-2008 MR 83,5<br />

16-2-2008 MR 82,3<br />

16-2-2008 IC3 84,1<br />

16-2-2008 IC3 80,3<br />

16-2-2008 IC3 87,9<br />

16-2-2008 IC3 88,2<br />

16-2-2008 IC3 83,6<br />

17-2-2008 MR 91,2<br />

17-2-2008 MR 89,4<br />

17-2-2008 MR 90,2<br />

17-2-2008 MR 85,6<br />

17-2-2008 MR 80,1<br />

17-2-2008 MR 85,8<br />

17-2-2008 MR 88,2<br />

17-2-2008 MR 83,9<br />

17-2-2008 IC3 79,3<br />

17-2-2008 IC3 80,7<br />

17-2-2008 IC3 82,6<br />

17-2-2008 IC3 86,7<br />

17-2-2008 IC3 85,3<br />

17-2-2008 IC3 84,1<br />

17-2-2008 IC3 88,4<br />

17-2-2008 IC3 87,4<br />

Øvrige målinger :<br />

Overskæring ved Thistedvej, fortov ved togpassage : 90,3 dB (PEAK)<br />

IC4-tog, Jernbanebroen : 90,4 dB (PEAK)<br />

Udendørs samtale v/ Mellem Broerne 17, uden togpassager : 77,3 dB (PEAK)


Sammenfatning :<br />

Når der ikke kommer tog, er støjen på Kulturbro-Aalborg ca. 45 dB, hvilket er meget behageligt.<br />

Det tilsvarende støjniveau på Limfjordsbroen er ca. 76 dB.<br />

Når der passerer tog på Jernbanebroen, vil støjen kortvarigt være kraftig. Den vil i nogle tilfælde<br />

føles ubehagelig- dette afhænger meget af togets hastighed. Ved toghastigheder på 40 km/t eller<br />

mindre er støjen ikke ubehagelig, men ved hastigheder på 60 km/t kan den føles ubehagelig.<br />

Når der på Limfjordsbroen passerer lægeambulancer med udrykning, støjende motorcykler eller<br />

busser, der lukker trykluft ud, vil støjen kortvarigt være kraftig og i nogle tilfælde føles ubehagelig.<br />

Støjniveauet på Vestre Havnepromenade lige under Jernbanebroen, hvor færdsel i dag kan foregå<br />

uden begrænsninger og uden skiltning om støj, er højere end støjniveauet på den rekreative sti.<br />

Støjniveauet falder, når de gående og cyklisterne befinder sig højere end togenes hjulsæt, hvilket er<br />

tilfældet for Kulturbro-Aalborg, der vil blive placeret i samme højde som den nuværende<br />

arbejdsbro.<br />

Sammenfattende vurderes det, at støjpåvirkningerne på Limfjordsbroen er større end på<br />

Jernbanebroen, og at Kulturbro-Aalborg støjmæssigt vil være et acceptabelt alternativ til<br />

Limfjordsbroen, om end støjniveauet ved mange togpassager kortvarigt vil være højt.<br />

Lugtgener :<br />

Der er ofte lugtgener fra forbikørende biler på Limfjordsbroen. I myldretiden er disse gener intense.<br />

På Jernbanebroen kan der være lugtgener fra dieselmotorerne på de forbikørende tog. Men da<br />

udstødningen sidder højt på togene, vil fodgængere og cyklister oftest ikke bemærke lugten. Det<br />

kan dog ikke udelukkes, at der under særlige vindforhold kan forekomme lugtgener.


Benyttelsesgrad og anvendelsesperioder<br />

I dette afsnit vil vi belyse, hvilken benyttelsesgrad af den rekreative sti, man kan forvente.<br />

Benyttelsesgrad skal i denne sammenhæng forstås meget snævert, idet der ikke ses på de rekreative<br />

muligheder, men udelukkende på den trafikale sammenhæng : I hvilke perioder kan man forvente at<br />

kunne krydse Kulturbro-Aalborg ?<br />

Med henvisning til afsnittet om Sikkerhed tager vi udgangspunkt i, at der ved passage af<br />

lystfartøjer kan opholde sig personer helt ude ved bommene i System 1. Derimod kan der, når der<br />

passerer større skibe, som vil kunne påføre Jernbanebroen og dermed de gående på broen større<br />

skade, lukkes helt ind ved land med System 2. Det samme gælder ved passage af godstog, p.t. 2<br />

gange hver 14. dag.<br />

I afsnittet Sikkerhed tager vi udgangspunkt i, at System 1 i lystbådssituationen skal aktiveres 1<br />

minut før brovagten påtænker at åbne klappen.<br />

I storskibssituationen skal System 1+2 aktiveres 5 minutter før brovagten påtænker at åbne klappen.<br />

Togtiderne er sammensat af dels de tog, der kører over broen jævnfør køreplanen, og dels de tog,<br />

der kører tomme over broen for at være parate, når de skal indsættes - de såkaldte materieltog.<br />

Togtider er lig med spærretid for skibstrafik.<br />

Når et tog passerer i retning fra Aalborg mod Lindholm gives broen først fri, når toget har passeret<br />

Jernbaneoverskæringen på Thistedvej og nærmer sig Lindholm Station. Her er altså en tidsperiode,<br />

hvor broen ikke kan benyttes til tværgående skibstrafik, og klappen ikke kan åbnes.<br />

Når et tog passerer i retning fra Lindholm mod Aalborg gives broen fri, kort efter, at toget har<br />

forladt denne. Herefter kan broen bruges til tværgående skibstrafik, og klappen kan åbnes.<br />

Vi vil i det følgende se nærmere på togtider i den aktuelle køreplan. Først vises en oversigt over<br />

materieltog, og dernæst - med venlig tilladelse fra COWI - en oversigt over tog i den nuværende<br />

køreplan.<br />

Materieltog :<br />

----- Original Message -----<br />

From: Plantur FC-Aalborg<br />

To: post@landcad.dk


Cc: Niels-Henrik Jensen (NHJ) ; Plantur FC-Aalborg<br />

Sent: Wednesday, January 21, 2009 12:03 PM<br />

Subject: VS: Kulturbro-Aalborg<br />

På hverdage kører der følgende materieltog mellem Aalborg (Ab) og Lindholm (Lih):<br />

M7770 Lih 00.20 - Ab 00.25<br />

M7774 Lih 01.20 - Ab 01.25<br />

M7709 Ab 04.35 - Lih 04.40<br />

M7711 Ab 04.40 - Lih 04.48<br />

M7715 Ab 05.45 - Lih 05.50<br />

M7792 Lih 06.12 - Ab 06.17<br />

M7721 Ab 07.12 - Lih 07.16<br />

M7706 Lih 07.42 - Ab 07.47<br />

M7726 Lih 13.53 - Ab 13.58<br />

M7729 Ab 14.18 - Lih 14.24<br />

M7734 Lih 15.00 - Ab 15.05<br />

M6547 Ab 16.16 - Lih 16.22<br />

M7744 Lih 16.15 - Ab 16.20<br />

M7760 Lih 19.00 - Ab 19.04<br />

M7762 Lih 22.19 - Ab 22.23<br />

M7783 Ab 22.44 - Lih 22.49<br />

M7766 Lih 23.19 - Ab 23.23<br />

M7789 Ab 23.44 - Lih 23.49<br />

Lørdage:<br />

M7770 Lih 00.20 - Ab 00.25


M7774 Lih 01.20 - Ab 01.25<br />

M7711 Ab 04.40 - Lih 04.48<br />

M7717 Ab 05.30 - Lih 05.35<br />

M7715 Ab 05.45 - Lih 05.50<br />

M7792 Lih 06.12 - Ab 06.17<br />

M7719 Ab 06.43 - Lih 06.48<br />

M7723 Ab 07.34 - Lih 07.39<br />

M7725 Ab 08.19 - Lih 08.24<br />

M7727 Ab 08.42 - Lih 08.47<br />

M7735 Ab 09.20 - Lih 09.25<br />

M7750 Lih 16.06 - Ab 16.11<br />

M7752 Lih 17.06 - Ab 17.11<br />

M7762 Lih 22.19 - Ab 22.23<br />

M7783 Ab 22.44 - Lih 22.49<br />

M7766 Lih 23.19 - Ab 23.23<br />

M7789 Ab 23.44 - Lih 23.49<br />

Søndage:<br />

M7770 Lih 00.20 - Ab 00.25<br />

M7774 Lih 01.20 - Ab 01.25<br />

M7719 Ab 06.43 - Lih 06.48<br />

M7723 Ab 07.34 - Lih 07.39<br />

M7727 Ab 08.42 - Lih 08.47<br />

M7762 Lih 22.19 - Ab 22.23<br />

M7783 Ab 22.44 - Lih 22.49


M7766 Lih 23.19 - Ab 23.23<br />

M7789 Ab 23.44 - Lih 23.49<br />

Vedrørende godsprognoserne, så som det pt ser ud, er der Railion der hver tirsdag - til og med den 08/12-<br />

2009, kører efter følgende tider (Ab-Lih/Lih-Ab):<br />

G7551 Ab 08.42 - Lih 08.49<br />

G87550 Lih 21.08 - Ab 21.13<br />

Med venlig hilsen<br />

Morten Larsen, plantur<br />

mlr@bane.dk<br />

8214 0292<br />

Banedanmark<br />

Trafikproduktion Aalborg<br />

Hjulmagervej 50<br />

9000 Aalborg<br />

Tog efter køreplanen :


I alt skibe = 3106<br />

heraf lystfartøjer = 3018<br />

-----------------------------------<br />

Større skibe = 88<br />

Idet trafikken med større skibe gennem Limfjordsbroen er nogenlunde sammen-<br />

lignelig med trafikken gennem Jernbanebroen, regner vi med 3 større skibe/dag.<br />

Ovenstående sammenholdes med følgende udtalelse fra Banedanmark :<br />

----- Original Message -----<br />

From: Knud V Christensen (KVC)<br />

To: Journal Banehuset<br />

Cc: post@landcad.dk<br />

Sent: Wednesday, February 13, 2008 10:17 AM


Subject: VS: Åbningstider af klap m.m J nr 57-0054<br />

modtaget post<br />

Fra Knud<br />

Tlf.: 8227 2567 Stlf.: 39567<br />

----- Original Message -----<br />

From: Gert Poulsen (GRP)<br />

To: Toft-Nielsen A/S<br />

Cc: Niels-Henrik Jensen (NHJ) ; Svend-Erik Christensen (SEC) ; Knud V Christensen (KVC) ; Gert<br />

Christensen (GEC) ; Poul Okkerstrøm Sørensen (POUS) ; Johnni Andreasen (JAND) ; Anders<br />

Qvistorff (ANQV) ; Susan Münster (SUMU)<br />

Sent: Thursday, January 31, 2008 10:29 AM<br />

Subject: SV: Åbningstider af klap m.m<br />

mulige åbninger hverdag, en typisk time minuttal kl. 00.07-00.20 (13min) / 00.43-00.48<br />

(5min) / 00.53-00.58 (5min) ud over dette kan gangbroen benyttes, ofte er det ca. 4-5 min<br />

der er åbent, om sommeren kan vi regne med at broen skal åbnes, og efterår til forår er det<br />

ikke altid.<br />

Omkring kl 07.15 - 08.00 og 17.15 - 18.07 er det pga.tog ikke altid muligt at åbne broen.<br />

Ovenstående vurdering skønnes at stemme temmelig godt overens med graferne over køreplan og<br />

skibstrafik.<br />

Dog er der ikke taget højde for, at tomme materieltog (se venligst køreplanen for disse ovenfor)<br />

reducerer mulighederne for at åbne broklappen yderligere på visse tidspunkter af døgnet, på visse<br />

dage.<br />

F.eks. M7744, der på hverdage kører fra Lindholm kl. 16.15 og er i Aalborg kl. 16.20<br />

Dette materieltog bevirker, at den mulige broåbning 16.07-16.20 bliver hakket op i to kortere<br />

perioder, hvis det da overhovedet er muligt at åbne i denne periode.<br />

Sejlende lystbåde ved Jernbanebroen bliver i dag ved skiltning oplyst om, at Jernbanebroens<br />

åbningstider bliver afpasset med Limfjordsbroens åbning kl. ca. hel. Det betyder i praksis, at<br />

Jernbanebroen i sejlsæsonen meget ofte skal åbnes 2 gange i timen for lystbåde - een gang i


perioden xx.53-xx.58 for sejlende i retning mod Limfjordsbroen (se ovenfor), og een gang i<br />

perioden xx.07-xx.20 for sejlende, der allerede er kommet igennem Limfjordsbroen, og nu skal<br />

videre mod vest. Antallet af både, der ikke passerer begge broer, er ubetydeligt.<br />

Der er derfor ingen særlig nytteværdi i at åbne Jernbanebroen udenfor disse to tidspunkter, da det<br />

udelukkende vil resultere i, at lystbådene kommer nogle hundrede meter længere hen, og kan ligge<br />

og vente der.<br />

Sammenfattende er det vores vurdering, at der, selv om sommeren, hvor broklappen er mest<br />

oppe, er ganske gode muligheder for gående og cyklisters passage ad Kulturbro-Aalborg.<br />

Når der i første omgang ses bort fra de ca. 3 større skibe, der passerer pr. dag, og vi<br />

udelukkende koncentrerer os om lystfartøjer, vil det være bomsystem 1 ved klappen, der<br />

benyttes, og spærretiderne for fodgængere og cyklister pr. time vil derfor som et omtrentligt<br />

maximum være :<br />

Kl. xx.06-xx.20, i alt 15 minutter.<br />

Kl. xx.42-xx.48, i alt 7 minutter.<br />

Kl. xx.52-xx.58, i alt 7 minutter.<br />

Sammenlagt maximal spærretid ved lystbådsgennemsejlinger : 29 minutter pr. time, fordelt<br />

på 3 perioder.<br />

Sagt anderledes vil der være passagemulighed i følgende perioder :<br />

Kl. xx.21-xx.41 og<br />

Kl. xx.49-xx.51 og<br />

Kl. xx.59-xx.05<br />

Hertil kommer reduceret passagemulighed fra større skibe således :<br />

3 skibe á 10 minutters gennemsejling samt 5 minutters forudgående rømningstid (bomsystem<br />

1+2), ialt 45 minutter pr. døgn.<br />

Hertil kommer reduceret passagemulighed fra godstog således :<br />

2 tog á 10 minutters bropassage samt 5 minutters forudgående rømningstid (bomsystem 1+2),<br />

i alt 30 minutter pr. 14. dag.<br />

Sammmenfattende finder vi, at der er særdeles gode muligheder for passage.<br />

Det er i øvrigt vor opfattelse, at passage af skibe, lystfartøjer og endda godstog i sig selv kan<br />

være en oplevelse for en del mennesker, der ikke nødvendigvis opfatter en ventetid på den<br />

rekreative sti som spildtid.


Budget pr. 1-3-2009, incl. moms :<br />

Projektering m.m. : DKK 900.000<br />

Stålkonstruktioner DKK 1.900.000<br />

- 90 Hyldeknægte DKK 270.000<br />

- 200 Z-profiler DKK 248.000<br />

- Gelænder UNP100 DKK 100.000<br />

- Hegn mod vandet DKK 160.000<br />

- Hegn mod banen DKK 100.000<br />

- Gitterriste faste fag DKK 366.000<br />

- Gitterriste klapfag og<br />

broklap DKK 60.000<br />

Kontrol af svejsesømme m.m DKK 25.000<br />

Galvanisering DKK 200.000<br />

Diverse DKK 371.000<br />

Montering : DKK 1.100.000<br />

Ekstraforanstaltninger<br />

på Jernbanebroen : DKK 700.000<br />

- Bomme, signallys/lyd DKK 200.000<br />

- Videoovervågning DKK 50.000<br />

- Infotavler DKK 120.000<br />

- Materialer kontravægt DKK 50.000<br />

- Låger DKK 30.000<br />

- Banevagt m.m. DKK 100.000<br />

- Ekstra tilsyn DKK 150.000<br />

Belysning : DKK 200.000<br />

Byggeplads : DKK 50.000<br />

Værktøj, kabler m.m. : DKK 50.000<br />

Diverse : DKK 50.000<br />

Landanlæg i broens ender : DKK 100.000<br />

-------------------<br />

DKK 5.050.000<br />

+ 25 % moms DKK 1.262.500<br />

-------------------<br />

DKK 6.312.500<br />

Uforudsete udgifter 20% DKK 1.262.500<br />

-------------------<br />

Budget incl. 20% tillæg DKK 7.575.000<br />

Finansieringsplan :<br />

Egne indsamlede midler DKK 4.000.000<br />

Kommunal fordobling DKK 4.000.000<br />

-----------------<br />

Ialt DKK 8.000.000


BILAG :<br />

Notat Stål vs. Træ - Kulturbro-Aalborg<br />

Notat<br />

1. Februar 2007<br />

Side: 1<br />

I nærværende notat vurderes muligheden for at benytte træ i stedet for stål til de<br />

langsgående vanger på Kulturbro-Aalborg. I tabel 1 opregnes fordele og ulemper ved at<br />

benytte træ i stedet for stål.<br />

Fordele Ulemper<br />

Træ reducere vægten af konstruktionen Træ skal vedligeholdes ofte<br />

Træ er billigere i anskaffelse Nemmere vedligeholdelse af stibroen hvis<br />

konstruktionen holdes i ét materiale<br />

Træ er et nemmere materiale at arbejde<br />

med<br />

Samlinger lettere at udføre hvis<br />

konstruktion kun indeholder ét materiale<br />

Lavere stivhed<br />

Tabel 1 Fordele og ulemper ved at benytte træ i stedet for stål.<br />

Vurdering af fordele og ulemper<br />

Følsom overfor lastvarighed og fugt<br />

Træ har væsentlig lavere massefylde end stål, men også lavere stivhed og er følsom<br />

overfor lastvarighed og fugtpåvirkninger mht. nedbøjningen. Der foretages en beregning<br />

af et stålprofil og en træbjælke. Nedbøjningkravet sættes til 1/400, foruden egenlasten<br />

af bjælke er der egenlast fra brodækkonstruktion og trafiklast. Trafiklasten er meget<br />

større end egenlasten (5,00 kN/m 2 >> 0,50 kN/m 2 ).<br />

Sammenligning af de to tilfælde viser, at et stålprofil der tilfredsstiller samme<br />

nedbøjningskrav som en træbjælke er lettest, se tabel 2. Sammenligningen er foretaget<br />

med følgende antagelser.<br />

• Densitet af fyrretræ er sat til 540 kg/m 3<br />

• Anvedelsesklasse 3 for træ<br />

• E-modul 12000 MPa for fyrretræ<br />

• E-modul 162711 MPa for stål


Længde Dimension<br />

stål<br />

Vægt pr. lbm.<br />

[kg/m]<br />

Dimension<br />

træ [mm]<br />

Vægt pr. lbm.<br />

[kg/m]<br />

Notat<br />

1. Februar 2007<br />

Side: 2<br />

Forskel<br />

4,48m IPE160 15,8 100x240 13,0 -18%<br />

4,48m * IPE140 12,9 100x240 13,0 ± 0%<br />

5,00m IPE180 18,8 100x240 13,0 -31%<br />

5,00m * IPE160 15,8 100x240 13,0 -18%<br />

4,38m IPE120 10,4 100x250 13,5 +23%<br />

4,98m IPE140 12,9 100x220 11,9 -8%<br />

Tabel 2 Sammenligning af træ og stål.<br />

Træ er billigere i anskaffelse end stål, men det må påregnes, at træ har en kortere levetid<br />

end stål og skal vedligeholdes oftere end stål. Hvorfor det vurderes udfra levetiden på<br />

konstruktionen, at træ og stål er jævnbyrdigt med en lille fordel til træ. Yderligere er<br />

fordelen ved kun at benytte stål til hovedkonstruktionen, at denne nemmere kan<br />

vedligeholdes (sandblæsning/maling).<br />

Ved at benytte træ til de langsgående bjælker vurderes det, at samlinger mellem stål og<br />

træ er sværere at udføre end samlinger mellem stål og stål.<br />

Udfra ovenstående fordele og ulemper vurderes det, at konstruktion bør udføres i stål.<br />

Hovedformålet med at erstatte stål med træ er at reducere vægten af konstruktionen<br />

specielt på klappen, men dette vil ikke være tilfældet. Stålprofilerne på de faste fag kan<br />

vælges en dimension mindre med en lidt større nedbøjning men dog stadig acceptabel<br />

(markeret i tabel 2 med * ). Ønskes vægtreduktion kan de langsgående stålprofiler<br />

erstattes af plastkomposit bjælker. Disse bjælker reducere vægt af de langsgående<br />

profiler med 30%, ulempen er dog, at plastkomposit bjælker er fordyrere konstruktionen<br />

med en merpris på 200%.


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

1<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

19-03-2007 12:05:47 Space Frame Analysis Ver W2.2.39 - 02 Feb 2007<br />

Input file:Z:\FLERE\5324 - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03<br />

Created : 19-03-2007 12:01:48<br />

A03


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

2<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N ===========<br />

Ver W2.2.39 - 02 Feb 2007<br />

TITLE :Gangbro 4,476m fag<br />

Data file : Z:\FLERE\5324 - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03<br />

Created on: 19-03-2007<br />

========================== NODAL POINT COORDINATES ============================<br />

Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord<br />

m m m m m m<br />

1 0.000 0.000 0.309 2 1.230 0.000 0.309<br />

3 1.680 0.000 0.309 4 2.580 0.000 0.309<br />

5 3.480 0.000 0.309 6 0.000 0.000 3.524<br />

7 1.230 0.000 3.524 8 1.680 0.000 3.524<br />

9 2.580 0.000 3.524 10 3.480 0.000 3.524<br />

11 1.680 0.000 0.000 12 2.580 0.000 0.000<br />

13 3.480 0.000 0.000 14 1.680 0.000 4.476<br />

15 2.580 0.000 4.476 16 3.480 0.000 4.476<br />

18 3.480 1.200 0.000 19 3.480 1.200 0.309<br />

21 3.480 1.200 3.524 22 3.480 1.200 4.476<br />

23 1.680 0.000 2.238 24 2.580 0.000 2.238<br />

25 3.480 0.000 2.238<br />

=============================== ELEMENT DATA ==================================<br />

Beam Secn. type Fixity Length ß<br />

m (°)<br />

1-2 HE240B 00 1.230 0.00<br />

2-3 HE240B 00 0.450 0.00<br />

3-4 HE240B 00 0.900 0.00<br />

4-5 HE240B 00 0.900 0.00<br />

6-7 HE240B 00 1.230 -0.00<br />

7-8 HE240B 00 0.450 -0.00<br />

8-9 HE240B 00 0.900 -0.00<br />

9-10 HE240B 00 0.900 -0.00<br />

3-11 IPE120 00 0.309 0.00<br />

3-23 IPE120 00 1.929 0.00<br />

8-23 IPE120 00 1.286 -0.00<br />

8-14 IPE120 00 0.952 0.00<br />

4-12 IPE160 00 0.309 0.00<br />

4-24 IPE160 00 1.929 0.00<br />

9-24 IPE160 00 1.286 0.00<br />

9-15 IPE160 00 0.952 0.00<br />

5-13 IPE140 00 0.309 0.00<br />

5-25 IPE140 00 1.929 -0.00<br />

10-25 IPE140 00 1.286 0.00<br />

10-16 IPE140 00 0.952 0.00<br />

18-19 10X15 00 0.309 -0.00<br />

19-21 10X15 00 3.215 -0.00<br />

21-22 10X15 00 0.952 0.00<br />

5-19 10X10 00 1.200 0.00<br />

10-21 10X10 00 1.200 0.00<br />

2-10 NR40 00 3.924 0.00<br />

5-7 NR40 00 3.924 0.00<br />

14-15 IPE100 00 0.900 -0.00<br />

15-16 IPE100 00 0.900 -0.00<br />

11-12 IPE100 00 0.900 0.00<br />

12-13 IPE100 00 0.900 0.00<br />

============================ SECTION PROPERTIES ===============================<br />

Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

25.00E-3 0.000 0.000 130E-6 20.8E-6 62.4E-6 AZOBE<br />

Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

3<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

20.00E-3 0.000 0.000 66.7E-6 16.7E-6 45.8E-6 AZOBE<br />

Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

33.00E-3 0.000 0.000 133E-6 61.9E-6 49.1E-6 AZOBE<br />

Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

21.00E-3 0.000 0.000 7.17E-6 17.5E-6 143E-6 AZOBE<br />

Section : HE120B Section designation: HE120B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

3.400E-3 0.000 0.000 8.64E-6 3.18E-6 139E-9 Steel:S275<br />

Section : HE140B Section designation: HE140B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

4.300E-3 0.000 0.000 15.1E-6 5.50E-6 201E-9 Steel:S275<br />

Section : HE160B Section designation: HE160B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

5.430E-3 0.000 0.000 24.9E-6 8.89E-6 314E-9 Steel:S275<br />

Section : HE180B Section designation: HE180B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

6.530E-3 0.000 0.000 38.3E-6 13.6E-6 423E-9 Steel:S275<br />

Section : HE200B Section designation: HE200B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

7.810E-3 0.000 0.000 57.0E-6 20.0E-6 595E-9 Steel:S275<br />

Section : HE220B Section designation: HE220B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

9.100E-3 0.000 0.000 80.9E-6 28.4E-6 768E-9 Steel:S275<br />

Section : HE240B Section designation: HE240B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

10.60E-3 0.000 0.000 113E-6 39.2E-6 1.03E-6 Steel:S275<br />

Section : HE260B Section designation: HE260B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

11.80E-3 0.000 0.000 149E-6 51.3E-6 1.24E-6 Steel:S275<br />

Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

4<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

10.00E-3 0.000 0.000 8.33E-6 8.33E-6 14.1E-6 AZOBE<br />

Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

15.00E-3 0.000 0.000 28.1E-6 12.5E-6 29.3E-6 AZOBE<br />

Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

453.0E-6 0.000 0.000 116E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE100 Section designation: IPE100 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.030E-3 0.000 0.000 1.71E-6 159E-9 12.1E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE120 Section designation: IPE120 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.320E-3 0.000 0.000 3.18E-6 277E-9 17.4E-9 Steel:S275<br />

Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

574.0E-6 0.000 0.000 235E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE140 Section designation: IPE140 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.640E-3 0.000 0.000 5.41E-6 449E-9 24.6E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE160 Section designation: IPE160 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

2.010E-3 0.000 0.000 8.69E-6 683E-9 36.2E-9 Steel:S275<br />

================================== MATERIALS ==================================<br />

Designation E poisson Density Exp. coeff.<br />

kPa kN/m^3<br />

AZOBE 27.00E6 0.50 10.79 10.00E-6<br />

Steel:S275 162.7E6 0.30 77.01 12.00E-6<br />

=============================== SUPPORT DATA ==================================<br />

Prescribed displacements<br />

Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot<br />

m m m rad. rad. rad.<br />

1 XYZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

6 XYZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 YZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

7 YZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

Spring constants<br />

Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot<br />

kN/m kN/m kN/m kNm/rad kNm/rad kNm/rad


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

5<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

=================================== LOADS =====================================<br />

Load Case Description<br />

DL Egenvægt<br />

VM Vandret masselast<br />

LL Trafiklast<br />

VL Vindlast<br />

Add own weight to load case : DONOTA<br />

============================= LOAD CASE DL ================================<br />

Egenvægt<br />

*** POINT LOADS ***<br />

Node Fx Fy Fz Mx My Mz<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

10 0.00 -1.51 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

5 0.00 -1.17 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

3-11 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

3-23 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

8-23 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

8-14 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

4-12 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

4-24 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

9-24 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

9-15 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

5-13 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

5-25 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

10-25 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

10-16 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

============================= LOAD CASE VM ================================<br />

Vandret masselast<br />

*** POINT LOADS ***<br />

Node Fx Fy Fz Mx My Mz<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

3 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

4 0.00 0.00 0.17 0.00 0.00 0.00<br />

5 0.00 0.00 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

8 0.00 0.00 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

9 0.00 0.00 0.27 0.00 0.00 0.00<br />

10 0.00 0.00 0.24 0.00 0.00 0.00<br />

============================= LOAD CASE LL ================================<br />

Trafiklast<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

3-11 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

3-23 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

8-23 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

8-14 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

5-13 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

5-25 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

10-25 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

10-16 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

4-12 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

4-24 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

9-24 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

9-15 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

18-19 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

19-21 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

6<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

21-22 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

============================= LOAD CASE VL ================================<br />

Vindlast<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

5-13 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

5-25 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

10-25 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

10-16 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

5-19 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

10-21 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

18-19 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

19-21 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

21-22 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

============================= LOAD COMBINATIONS ===============================<br />

Load Comb Description<br />

C1.1A<br />

C1.1B<br />

C1.2A<br />

C1.2C<br />

C2.1A<br />

C2.1D<br />

C2.1J<br />

C2.2A<br />

C2.2D<br />

C2.2J<br />

C2.3A<br />

C2.3D<br />

C2.3J<br />

C2.4<br />

NED<br />

NED1<br />

Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State<br />

DL VM LL VL<br />

C1.1A 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

C1.1B 1.0 0.0 0.0 1.0<br />

C1.2A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C1.2C 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1A 1.0 0.0 1.3 0.5<br />

C2.1D 1.0 0.0 0.5 1.5<br />

C2.1J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.2A 0.8 0.0 1.3 0.5<br />

C2.2D 0.8 1.0 0.5 1.5<br />

C2.2J 0.8 1.0 1.0 0.0<br />

C2.3A 0.3 0.0 1.0 0.5<br />

C2.3D 0.3 0.0 0.5 1.0<br />

C2.3J 0.3 1.0 1.0 0.0<br />

C2.4 1.0 0.0 1.1 1.3<br />

NED 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

NED1 0.0 0.0 1.0 0.0<br />

Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State<br />

DL VM LL VL<br />

C1.1A 1.0 0.0 0.4 0.0<br />

C1.1B 1.0 0.0 0.0 0.4<br />

C1.2A 1.0 0.0 0.8 0.5<br />

C1.2C 1.0 0.0 0.4 0.6<br />

C2.1A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1D 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.2A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.2D 1.0 1.0 1.0 1.0<br />

C2.2J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.3A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.3D 1.0 0.0 1.0 1.0


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

C2.3J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.4 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

NED 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

NED1 0.0 0.0 1.0 0.0<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

7<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================<br />

====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS =======================<br />

Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot.<br />

mm mm mm rad. rad. rad.<br />

1 C1.1A 0.00 0.00 0.00 0.0022 0.0000 0.0002<br />

C1.1B 0.00 0.00 0.00 0.0004 -0.0000 0.0000<br />

C1.2A 0.00 0.00 0.00 0.0039 -0.0000 0.0003<br />

C1.2C 0.00 0.00 0.00 0.0022 -0.0000 0.0001<br />

C2.1A 0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 0.0003<br />

C2.1D 0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 0.0003<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 0.0048 0.0000 0.0004<br />

C2.2A 0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 0.0003<br />

C2.2D 0.00 0.00 0.00 0.0047 0.0000 0.0003<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 0.0048 0.0000 0.0004<br />

C2.3A 0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 0.0003<br />

C2.3D 0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 0.0003<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 0.0048 0.0000 0.0004<br />

C2.4 0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 0.0003<br />

NED 0.00 0.00 0.00 0.0048 0.0000 0.0004<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 0.0043 0.0000 0.0003<br />

2 C1.1A -0.00 0.00 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0004<br />

C1.1B -0.00 0.00 0.00 0.0004 0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.00 0.00 0.00 0.0039 0.0000 -0.0006<br />

C1.2C -0.00 0.00 0.00 0.0022 0.0000 -0.0003<br />

C2.1A -0.01 0.00 0.00 0.0047 0.0000 -0.0006<br />

C2.1D -0.01 0.00 0.00 0.0047 0.0000 -0.0006<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 0.0048 -0.0000 -0.0007<br />

C2.2A -0.01 0.00 0.00 0.0047 0.0000 -0.0006<br />

C2.2D -0.00 0.00 0.00 0.0047 -0.0000 -0.0006<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 0.0048 -0.0000 -0.0007<br />

C2.3A -0.01 0.00 0.00 0.0047 0.0000 -0.0006<br />

C2.3D -0.01 0.00 0.00 0.0047 0.0000 -0.0006<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 0.0048 -0.0000 -0.0007<br />

C2.4 -0.01 0.00 0.00 0.0047 0.0000 -0.0006<br />

NED -0.00 0.00 0.00 0.0048 -0.0000 -0.0007<br />

NED1 -0.00 0.00 0.00 0.0043 -0.0000 -0.0006<br />

3 C1.1A -0.00 -0.24 0.00 0.0024 -0.0000 -0.0007<br />

C1.1B -0.00 -0.05 -0.00 0.0005 0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.00 -0.37 -0.00 0.0042 0.0000 -0.0011<br />

C1.2C -0.00 -0.20 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0006<br />

C2.1A -0.01 -0.42 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0012<br />

C2.1D -0.01 -0.42 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0012<br />

C2.1J 0.00 -0.48 0.01 0.0052 -0.0000 -0.0014<br />

C2.2A -0.01 -0.42 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0012<br />

C2.2D -0.01 -0.42 0.00 0.0051 -0.0000 -0.0012<br />

C2.2J 0.00 -0.48 0.01 0.0052 -0.0000 -0.0014<br />

C2.3A -0.01 -0.42 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0012<br />

C2.3D -0.01 -0.42 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0012<br />

C2.3J 0.00 -0.48 0.01 0.0052 -0.0000 -0.0014<br />

C2.4 -0.01 -0.42 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0012<br />

NED -0.00 -0.48 0.00 0.0052 -0.0000 -0.0014<br />

NED1 -0.00 -0.41 0.00 0.0047 -0.0000 -0.0012<br />

4 C1.1A -0.00 -1.04 -0.00 0.0017 0.0000 -0.0010<br />

C1.1B -0.00 -0.19 -0.00 0.0004 0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 -1.60 -0.00 0.0031 0.0000 -0.0016<br />

C1.2C -0.01 -0.85 -0.00 0.0018 0.0000 -0.0008<br />

C2.1A -0.01 -1.79 -0.01 0.0038 0.0000 -0.0017<br />

C2.1D -0.01 -1.79 -0.01 0.0038 0.0000 -0.0017<br />

C2.1J 0.00 -2.12 0.02 0.0038 -0.0000 -0.0021<br />

C2.2A -0.01 -1.79 -0.01 0.0038 0.0000 -0.0017<br />

C2.2D -0.01 -1.79 0.01 0.0038 -0.0000 -0.0017<br />

C2.2J 0.00 -2.12 0.02 0.0038 -0.0000 -0.0021<br />

C2.3A -0.01 -1.79 -0.01 0.0038 0.0000 -0.0017<br />

C2.3D -0.01 -1.79 -0.01 0.0038 0.0000 -0.0017<br />

C2.3J 0.00 -2.12 0.02 0.0038 -0.0000 -0.0021<br />

C2.4 -0.01 -1.79 -0.01 0.0038 0.0000 -0.0017<br />

NED -0.00 -2.12 -0.00 0.0038 0.0000 -0.0021<br />

NED1 -0.00 -1.80 -0.00 0.0035 0.0000 -0.0018<br />

5 C1.1A -0.00 -2.04 -0.00 0.0010 0.0000 -0.0011<br />

C1.1B -0.01 -0.33 0.01 0.0002 -0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.01 -3.05 0.01 0.0017 -0.0001 -0.0016


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

8<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C1.2C -0.01 -1.57 0.01 0.0010 -0.0001 -0.0008<br />

C2.1A -0.01 -3.36 0.02 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

C2.1D -0.01 -3.36 0.02 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

C2.1J 0.00 -4.14 0.01 0.0022 0.0000 -0.0023<br />

C2.2A -0.01 -3.36 0.02 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

C2.2D -0.01 -3.36 0.04 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

C2.2J 0.00 -4.14 0.01 0.0022 0.0000 -0.0023<br />

C2.3A -0.01 -3.36 0.02 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

C2.3D -0.01 -3.36 0.02 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

C2.3J 0.00 -4.14 0.01 0.0022 0.0000 -0.0023<br />

C2.4 -0.01 -3.36 0.02 0.0021 -0.0001 -0.0017<br />

NED -0.00 -4.14 -0.01 0.0022 0.0000 -0.0023<br />

NED1 -0.00 -3.50 -0.01 0.0019 0.0000 -0.0019<br />

6 C1.1A 0.00 0.00 0.00 -0.0017 -0.0000 0.0003<br />

C1.1B 0.00 0.00 0.00 -0.0003 -0.0000 0.0001<br />

C1.2A 0.00 0.00 0.00 -0.0031 -0.0000 0.0004<br />

C1.2C 0.00 0.00 0.00 -0.0017 -0.0000 0.0002<br />

C2.1A 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

C2.1D 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 0.0005<br />

C2.2A 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

C2.2D 0.00 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 0.0005<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 0.0005<br />

C2.3A 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

C2.3D 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 0.0005<br />

C2.4 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

NED 0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 0.0005<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 -0.0035 -0.0000 0.0005<br />

7 C1.1A 0.00 0.00 0.00 -0.0017 0.0000 -0.0005<br />

C1.1B -0.00 0.00 0.00 -0.0003 0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.00 0.00 0.00 -0.0031 0.0000 -0.0008<br />

C1.2C -0.00 0.00 0.00 -0.0017 0.0000 -0.0004<br />

C2.1A -0.01 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0009<br />

C2.1D -0.01 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0009<br />

C2.1J -0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 -0.0011<br />

C2.2A -0.01 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0009<br />

C2.2D -0.01 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 -0.0009<br />

C2.2J -0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 -0.0011<br />

C2.3A -0.01 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0009<br />

C2.3D -0.01 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0009<br />

C2.3J -0.00 0.00 0.00 -0.0038 -0.0000 -0.0011<br />

C2.4 -0.01 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0009<br />

NED 0.00 0.00 0.00 -0.0038 0.0000 -0.0011<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 -0.0035 0.0000 -0.0009<br />

8 C1.1A -0.00 -0.35 -0.00 -0.0019 0.0000 -0.0010<br />

C1.1B -0.00 -0.07 -0.00 -0.0004 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.00 -0.55 -0.00 -0.0033 -0.0000 -0.0016<br />

C1.2C -0.01 -0.30 -0.00 -0.0018 -0.0000 -0.0009<br />

C2.1A -0.01 -0.63 -0.00 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

C2.1D -0.01 -0.63 -0.00 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

C2.1J -0.00 -0.71 0.01 -0.0041 -0.0000 -0.0021<br />

C2.2A -0.01 -0.63 -0.00 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

C2.2D -0.01 -0.63 0.01 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

C2.2J -0.00 -0.71 0.01 -0.0041 -0.0000 -0.0021<br />

C2.3A -0.01 -0.63 -0.00 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

C2.3D -0.01 -0.63 -0.00 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

C2.3J -0.00 -0.71 0.01 -0.0041 -0.0000 -0.0021<br />

C2.4 -0.01 -0.63 -0.00 -0.0041 -0.0000 -0.0018<br />

NED -0.00 -0.71 -0.00 -0.0041 0.0000 -0.0021<br />

NED1 -0.00 -0.61 -0.00 -0.0037 0.0000 -0.0018<br />

9 C1.1A -0.00 -1.52 0.00 -0.0011 -0.0000 -0.0015<br />

C1.1B -0.01 -0.28 0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0003<br />

C1.2A -0.01 -2.39 0.01 -0.0020 -0.0000 -0.0023<br />

C1.2C -0.01 -1.27 0.01 -0.0011 -0.0000 -0.0012<br />

C2.1A -0.01 -2.72 0.01 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

C2.1D -0.01 -2.72 0.01 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

C2.1J -0.00 -3.13 0.02 -0.0023 -0.0000 -0.0031<br />

C2.2A -0.01 -2.72 0.01 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

C2.2D -0.02 -2.72 0.03 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

C2.2J -0.00 -3.13 0.02 -0.0023 -0.0000 -0.0031<br />

C2.3A -0.01 -2.72 0.01 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

C2.3D -0.01 -2.72 0.01 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

C2.3J -0.00 -3.13 0.02 -0.0023 -0.0000 -0.0031<br />

C2.4 -0.01 -2.72 0.01 -0.0024 -0.0000 -0.0026<br />

NED -0.00 -3.13 0.00 -0.0023 -0.0000 -0.0031<br />

NED1 -0.00 -2.68 0.00 -0.0021 -0.0000 -0.0027<br />

10 C1.1A -0.00 -2.97 0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0017


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

9<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C1.1B -0.01 -0.49 0.00 -0.0001 0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 -4.57 0.01 -0.0004 0.0000 -0.0024<br />

C1.2C -0.01 -2.39 0.01 -0.0002 0.0000 -0.0012<br />

C2.1A -0.02 -5.12 0.02 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

C2.1D -0.02 -5.12 0.02 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

C2.1J -0.00 -6.09 0.03 -0.0004 -0.0000 -0.0034<br />

C2.2A -0.02 -5.12 0.02 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

C2.2D -0.02 -5.12 0.04 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

C2.2J -0.00 -6.09 0.03 -0.0004 -0.0000 -0.0034<br />

C2.3A -0.02 -5.12 0.02 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

C2.3D -0.02 -5.12 0.02 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

C2.3J -0.00 -6.09 0.03 -0.0004 -0.0000 -0.0034<br />

C2.4 -0.02 -5.12 0.02 -0.0005 0.0001 -0.0026<br />

NED -0.00 -6.09 0.01 -0.0004 -0.0000 -0.0034<br />

NED1 -0.00 -5.21 0.01 -0.0004 -0.0000 -0.0029<br />

11 C1.1A -0.00 0.49 0.00 0.0024 0.0000 -0.0010<br />

C1.1B -0.00 0.09 -0.00 0.0005 0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 0.93 -0.00 0.0042 0.0000 -0.0016<br />

C1.2C -0.01 0.52 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0009<br />

C2.1A -0.01 1.16 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

C2.1D -0.01 1.16 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

C2.1J 0.00 1.11 0.01 0.0052 -0.0000 -0.0022<br />

C2.2A -0.01 1.16 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

C2.2D -0.01 1.16 0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

C2.2J 0.00 1.11 0.01 0.0052 -0.0000 -0.0022<br />

C2.3A -0.01 1.16 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

C2.3D -0.01 1.16 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

C2.3J 0.00 1.11 0.01 0.0052 -0.0000 -0.0022<br />

C2.4 -0.01 1.16 -0.00 0.0051 0.0000 -0.0019<br />

NED -0.00 1.11 0.00 0.0052 0.0000 -0.0022<br />

NED1 -0.00 1.04 0.00 0.0047 0.0000 -0.0019<br />

12 C1.1A -0.00 -0.51 -0.00 0.0017 0.0000 -0.0012<br />

C1.1B -0.00 -0.08 -0.00 0.0004 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 -0.63 -0.00 0.0031 -0.0000 -0.0019<br />

C1.2C -0.01 -0.31 -0.00 0.0017 -0.0000 -0.0010<br />

C2.1A -0.01 -0.61 -0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

C2.1D -0.01 -0.61 -0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

C2.1J 0.00 -0.95 0.02 0.0038 -0.0000 -0.0025<br />

C2.2A -0.01 -0.61 -0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

C2.2D -0.01 -0.61 0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

C2.2J 0.00 -0.95 0.02 0.0038 -0.0000 -0.0025<br />

C2.3A -0.01 -0.61 -0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

C2.3D -0.01 -0.61 -0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

C2.3J 0.00 -0.95 0.02 0.0038 -0.0000 -0.0025<br />

C2.4 -0.01 -0.61 -0.01 0.0038 -0.0000 -0.0022<br />

NED -0.00 -0.95 -0.00 0.0038 0.0000 -0.0025<br />

NED1 -0.00 -0.73 -0.00 0.0034 0.0000 -0.0022<br />

13 C1.1A -0.00 -1.73 -0.00 0.0010 0.0000 -0.0014<br />

C1.1B -0.00 -0.27 0.01 0.0002 0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 -2.52 0.01 0.0017 0.0000 -0.0022<br />

C1.2C -0.01 -1.28 0.01 0.0010 0.0000 -0.0011<br />

C2.1A -0.01 -2.72 0.02 0.0021 0.0000 -0.0024<br />

C2.1D -0.01 -2.72 0.02 0.0021 0.0000 -0.0024<br />

C2.1J 0.00 -3.47 0.01 0.0022 -0.0000 -0.0029<br />

C2.2A -0.01 -2.72 0.02 0.0021 0.0000 -0.0024<br />

C2.2D -0.01 -2.72 0.04 0.0021 -0.0000 -0.0024<br />

C2.2J 0.00 -3.47 0.01 0.0022 -0.0000 -0.0029<br />

C2.3A -0.01 -2.72 0.02 0.0021 0.0000 -0.0024<br />

C2.3D -0.01 -2.72 0.02 0.0021 0.0000 -0.0024<br />

C2.3J 0.00 -3.47 0.01 0.0022 -0.0000 -0.0029<br />

C2.4 -0.01 -2.72 0.02 0.0021 0.0000 -0.0024<br />

NED -0.00 -3.47 -0.01 0.0022 0.0000 -0.0029<br />

NED1 -0.00 -2.90 -0.01 0.0019 0.0000 -0.0025<br />

14 C1.1A -0.00 1.26 -0.00 -0.0016 -0.0000 -0.0021<br />

C1.1B -0.16 0.24 -0.00 -0.0003 -0.0001 -0.0004<br />

C1.2A -0.21 2.31 -0.00 -0.0029 -0.0002 -0.0035<br />

C1.2C -0.24 1.28 -0.00 -0.0016 -0.0002 -0.0018<br />

C2.1A -0.41 2.84 -0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

C2.1D -0.41 2.84 -0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

C2.1J -0.01 2.82 0.01 -0.0036 -0.0000 -0.0045<br />

C2.2A -0.41 2.84 -0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

C2.2D -0.42 2.84 0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

C2.2J -0.01 2.82 0.01 -0.0036 -0.0000 -0.0045<br />

C2.3A -0.41 2.84 -0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

C2.3D -0.41 2.84 -0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

C2.3J -0.01 2.82 0.01 -0.0036 -0.0000 -0.0045<br />

C2.4 -0.41 2.84 -0.00 -0.0035 -0.0003 -0.0040<br />

NED -0.00 2.82 -0.00 -0.0036 -0.0000 -0.0045


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

10<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

NED1 -0.00 2.59 -0.00 -0.0033 -0.0000 -0.0039<br />

15 C1.1A -0.00 -0.71 0.00 -0.0008 -0.0000 -0.0023<br />

C1.1B -0.16 -0.10 0.00 -0.0002 -0.0001 -0.0004<br />

C1.2A -0.21 -0.89 0.01 -0.0014 -0.0002 -0.0037<br />

C1.2C -0.25 -0.42 0.01 -0.0008 -0.0002 -0.0020<br />

C2.1A -0.41 -0.86 0.01 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

C2.1D -0.41 -0.86 0.01 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

C2.1J -0.01 -1.34 0.02 -0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

C2.2A -0.41 -0.86 0.01 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

C2.2D -0.42 -0.86 0.03 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

C2.2J -0.01 -1.34 0.02 -0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

C2.3A -0.41 -0.86 0.01 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

C2.3D -0.41 -0.86 0.01 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

C2.3J -0.01 -1.34 0.02 -0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

C2.4 -0.41 -0.86 0.01 -0.0018 -0.0004 -0.0043<br />

NED -0.00 -1.34 0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

NED1 -0.00 -1.04 0.00 -0.0016 -0.0000 -0.0042<br />

16 C1.1A -0.00 -2.87 0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0024<br />

C1.1B -0.16 -0.46 0.00 -0.0000 -0.0000 -0.0004<br />

C1.2A -0.21 -4.38 0.01 -0.0001 -0.0001 -0.0040<br />

C1.2C -0.25 -2.27 0.01 -0.0001 -0.0001 -0.0021<br />

C2.1A -0.41 -4.89 0.02 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

C2.1D -0.41 -4.89 0.02 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

C2.1J -0.01 -5.89 0.03 -0.0002 -0.0000 -0.0052<br />

C2.2A -0.41 -4.89 0.02 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

C2.2D -0.42 -4.89 0.04 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

C2.2J -0.01 -5.89 0.03 -0.0002 -0.0000 -0.0052<br />

C2.3A -0.41 -4.89 0.02 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

C2.3D -0.41 -4.89 0.02 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

C2.3J -0.01 -5.89 0.03 -0.0002 -0.0000 -0.0052<br />

C2.4 -0.41 -4.89 0.02 -0.0002 -0.0001 -0.0046<br />

NED -0.00 -5.89 0.01 -0.0002 -0.0000 -0.0052<br />

NED1 -0.00 -5.03 0.01 -0.0001 -0.0000 -0.0045<br />

18 C1.1A 1.41 -1.90 0.47 0.0005 0.0001 -0.0013<br />

C1.1B -2.81 -0.33 0.08 0.0000 -0.0014 0.0041<br />

C1.2A -1.70 -2.79 0.80 0.0009 -0.0016 0.0035<br />

C1.2C -3.48 -1.44 0.44 0.0004 -0.0020 0.0055<br />

C2.1A -5.29 -3.04 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.1D -5.29 -3.04 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.1J 2.86 -3.80 1.03 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

C2.2A -5.29 -3.04 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.2D -5.29 -3.04 0.98 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.2J 2.86 -3.80 1.03 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

C2.3A -5.29 -3.04 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.3D -5.29 -3.04 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.3J 2.86 -3.80 1.03 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

C2.4 -5.29 -3.04 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

NED 2.86 -3.80 1.01 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

NED1 2.41 -3.17 0.90 0.0011 0.0002 -0.0022<br />

19 C1.1A 1.45 -2.05 0.47 0.0005 0.0001 -0.0013<br />

C1.1B -3.24 -0.33 0.08 0.0000 -0.0014 0.0041<br />

C1.2A -2.19 -3.06 0.80 0.0009 -0.0016 0.0035<br />

C1.2C -4.10 -1.58 0.44 0.0004 -0.0020 0.0055<br />

C2.1A -6.32 -3.37 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.1D -6.32 -3.37 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.1J 2.94 -4.15 1.03 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

C2.2A -6.32 -3.37 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.2D -6.32 -3.37 0.98 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.2J 2.94 -4.15 1.03 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

C2.3A -6.32 -3.37 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.3D -6.32 -3.37 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

C2.3J 2.94 -4.15 1.03 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

C2.4 -6.32 -3.37 0.96 0.0011 -0.0033 0.0087<br />

NED 2.94 -4.15 1.01 0.0011 0.0003 -0.0026<br />

NED1 2.48 -3.51 0.90 0.0011 0.0002 -0.0022<br />

21 C1.1A 1.90 -2.97 0.46 0.0003 0.0001 -0.0015<br />

C1.1B -3.92 -0.49 0.08 0.0001 0.0007 0.0048<br />

C1.2A -2.41 -4.58 0.79 0.0004 0.0011 0.0040<br />

C1.2C -4.85 -2.39 0.43 0.0002 0.0012 0.0064<br />

C2.1A -7.37 -5.14 0.95 0.0004 0.0020 0.0101<br />

C2.1D -7.37 -5.14 0.95 0.0004 0.0020 0.0101<br />

C2.1J 3.87 -6.11 1.02 0.0005 0.0002 -0.0031<br />

C2.2A -7.37 -5.14 0.95 0.0004 0.0020 0.0101<br />

C2.2D -7.37 -5.14 0.97 0.0004 0.0020 0.0101<br />

C2.2J 3.87 -6.11 1.02 0.0005 0.0002 -0.0031<br />

C2.3A -7.37 -5.14 0.95 0.0004 0.0020 0.0101<br />

C2.3D -7.37 -5.14 0.95 0.0004 0.0020 0.0101<br />

C2.3J 3.87 -6.11 1.02 0.0005 0.0002 -0.0031


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

11<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.4 -7.37 -5.14 0.95 0.0004 0.0020 0.0101<br />

NED 3.87 -6.11 1.00 0.0005 0.0002 -0.0031<br />

NED1 3.30 -5.23 0.89 0.0004 0.0002 -0.0026<br />

22 C1.1A 2.01 -3.31 0.46 0.0004 0.0001 -0.0015<br />

C1.1B -3.38 -0.59 0.08 0.0001 0.0005 0.0048<br />

C1.2A -1.58 -5.11 0.79 0.0006 0.0008 0.0040<br />

C1.2C -3.98 -2.69 0.43 0.0003 0.0008 0.0064<br />

C2.1A -5.87 -5.75 0.95 0.0007 0.0014 0.0101<br />

C2.1D -5.87 -5.75 0.95 0.0007 0.0014 0.0101<br />

C2.1J 4.11 -6.78 1.02 0.0008 0.0002 -0.0031<br />

C2.2A -5.87 -5.75 0.95 0.0007 0.0014 0.0101<br />

C2.2D -5.87 -5.75 0.97 0.0007 0.0014 0.0101<br />

C2.2J 4.11 -6.78 1.02 0.0008 0.0002 -0.0031<br />

C2.3A -5.87 -5.75 0.95 0.0007 0.0014 0.0101<br />

C2.3D -5.87 -5.75 0.95 0.0007 0.0014 0.0101<br />

C2.3J 4.11 -6.78 1.02 0.0008 0.0002 -0.0031<br />

C2.4 -5.87 -5.75 0.95 0.0007 0.0014 0.0101<br />

NED 4.11 -6.78 1.00 0.0008 0.0002 -0.0031<br />

NED1 3.50 -5.78 0.89 0.0006 0.0002 -0.0026<br />

23 C1.1A -0.00 -2.46 0.00 -0.0008 0.0000 -0.0009<br />

C1.1B -0.00 -0.48 -0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.00 -4.34 -0.00 -0.0014 -0.0000 -0.0014<br />

C1.2C -0.00 -2.39 -0.00 -0.0008 -0.0000 -0.0007<br />

C2.1A -0.01 -5.24 -0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0016<br />

C2.1D -0.01 -5.24 -0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0016<br />

C2.1J 0.00 -5.36 0.01 -0.0017 0.0000 -0.0018<br />

C2.2A -0.01 -5.24 -0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0016<br />

C2.2D -0.00 -5.24 0.00 -0.0017 0.0000 -0.0016<br />

C2.2J 0.00 -5.36 0.01 -0.0017 0.0000 -0.0018<br />

C2.3A -0.01 -5.24 -0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0016<br />

C2.3D -0.01 -5.24 -0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0016<br />

C2.3J 0.00 -5.36 0.01 -0.0017 0.0000 -0.0018<br />

C2.4 -0.01 -5.24 -0.00 -0.0017 -0.0000 -0.0016<br />

NED -0.00 -5.36 0.00 -0.0017 0.0000 -0.0018<br />

NED1 -0.00 -4.83 0.00 -0.0015 0.0000 -0.0015<br />

24 C1.1A 0.00 -2.79 0.00 -0.0004 -0.0000 -0.0013<br />

C1.1B 0.00 -0.55 0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A 0.00 -4.72 0.00 -0.0008 -0.0000 -0.0020<br />

C1.2C 0.00 -2.58 0.00 -0.0004 -0.0000 -0.0011<br />

C2.1A 0.00 -5.59 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0023<br />

C2.1D 0.00 -5.59 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0023<br />

C2.1J 0.00 -5.94 0.02 -0.0010 0.0000 -0.0027<br />

C2.2A 0.00 -5.59 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0023<br />

C2.2D 0.01 -5.59 0.02 -0.0010 0.0000 -0.0023<br />

C2.2J 0.00 -5.94 0.02 -0.0010 0.0000 -0.0027<br />

C2.3A 0.00 -5.59 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0023<br />

C2.3D 0.00 -5.59 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0023<br />

C2.3J 0.00 -5.94 0.02 -0.0010 0.0000 -0.0027<br />

C2.4 0.00 -5.59 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0023<br />

NED 0.00 -5.94 0.00 -0.0010 -0.0000 -0.0027<br />

NED1 0.00 -5.25 0.00 -0.0009 -0.0000 -0.0023<br />

25 C1.1A 0.00 -3.37 0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0014<br />

C1.1B -2.50 -0.59 0.01 -0.0000 0.0013 -0.0002<br />

C1.2A -3.13 -5.33 0.01 -0.0001 0.0016 -0.0021<br />

C1.2C -3.75 -2.83 0.01 -0.0001 0.0019 -0.0010<br />

C2.1A -6.26 -6.09 0.02 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

C2.1D -6.26 -6.09 0.02 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

C2.1J 0.01 -7.00 0.02 -0.0001 -0.0000 -0.0029<br />

C2.2A -6.26 -6.09 0.02 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

C2.2D -6.26 -6.09 0.04 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

C2.2J 0.01 -7.00 0.02 -0.0001 -0.0000 -0.0029<br />

C2.3A -6.26 -6.09 0.02 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

C2.3D -6.26 -6.09 0.02 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

C2.3J 0.01 -7.00 0.02 -0.0001 -0.0000 -0.0029<br />

C2.4 -6.26 -6.09 0.02 -0.0002 0.0032 -0.0023<br />

NED 0.01 -7.00 0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0029<br />

NED1 0.01 -6.04 0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0025<br />

============================== REACTIONS at ULS ===============================<br />

Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

1 C1.1A 0.00 -26.25 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 7.23 -0.53 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 3.62 -31.26 -0.00 0.00 0.00 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

12<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.1D 10.85 -10.01 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J -0.41 -26.25 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 3.62 -30.28 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 10.43 -9.03 0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J -0.41 -25.27 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 3.62 -21.62 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 7.23 -8.76 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J -0.41 -23.31 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 9.40 -24.08 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 -26.25 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 -22.33 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

6 C1.1A -0.00 -38.75 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 10.07 -1.21 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 5.03 -46.65 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 15.10 -15.78 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.41 -38.75 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 5.03 -45.30 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 15.51 -14.42 0.08 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.41 -37.40 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 5.03 -32.59 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 10.07 -13.82 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.41 -34.69 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 13.09 -36.62 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

NED -0.00 -38.75 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.00 -33.34 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 C1.1A 0.00 47.65 -0.14 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 3.31 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 58.25 -0.17 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 22.10 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 47.65 -0.78 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 56.57 -0.17 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 20.42 -0.67 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 45.98 -0.78 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 40.94 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 18.77 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 42.63 -0.77 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 47.35 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 47.65 -0.14 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 40.95 -0.13 0.00 0.00 0.00<br />

7 C1.1A 0.00 70.61 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 5.13 0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 86.89 0.18 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 33.67 0.10 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 70.61 -0.52 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 84.55 0.18 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 31.34 -0.55 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 68.27 -0.52 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 61.51 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 28.77 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 63.61 -0.52 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 71.27 0.18 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 70.61 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 61.27 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

EQUILIBRIUM CHECK AT ULS:<br />

LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0)<br />

Sum of: Px Py Pz Mx My Mz<br />

C1.1A 0.00 -53.26 0.00 118.88 0.00 -145.46<br />

C1.1B -17.30 -6.71 0.00 14.70 -37.66 -10.39<br />

C1.2A -17.30 -53.26 0.00 118.88 -37.66 -136.13<br />

C1.2C -17.30 -53.26 0.00 118.88 -37.66 -136.13<br />

C2.1A -8.65 -67.22 0.00 150.13 -18.83 -178.52<br />

C2.1D -25.95 -29.98 0.00 66.79 -56.48 -68.59<br />

C2.1J 0.00 -53.26 1.07 118.88 -2.91 -145.46<br />

C2.2A -8.65 -65.55 0.00 146.46 -18.83 -173.59<br />

C2.2D -25.95 -28.31 1.07 63.11 -59.40 -63.66<br />

C2.2J 0.00 -51.58 1.07 115.20 -2.91 -140.53<br />

C2.3A -8.65 -48.23 0.00 107.85 -18.83 -126.00<br />

C2.3D -17.30 -24.95 0.00 55.76 -37.66 -58.47


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

13<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.3J 0.00 -48.23 1.07 107.85 -2.91 -130.67<br />

C2.4 -22.49 -57.91 0.00 129.30 -48.95 -145.90<br />

NED 0.00 -53.26 0.00 118.88 0.00 -145.46<br />

NED1 0.00 -46.55 0.00 104.18 0.00 -125.74<br />

LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0)<br />

Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz<br />

C1.1A 0.00 53.26 -0.00 -118.88 0.00 145.46<br />

C1.1B 17.30 6.71 -0.00 -14.70 37.66 10.39<br />

C1.2A 17.30 53.26 -0.00 -118.88 37.66 136.13<br />

C1.2C 17.30 53.26 -0.00 -118.88 37.66 136.13<br />

C2.1A 8.65 67.22 -0.00 -150.13 18.83 178.52<br />

C2.1D 25.95 29.98 -0.00 -66.79 56.48 68.59<br />

C2.1J 0.00 53.26 -1.07 -118.88 2.91 145.46<br />

C2.2A 8.65 65.55 -0.00 -146.46 18.83 173.59<br />

C2.2D 25.95 28.31 -1.07 -63.11 59.40 63.66<br />

C2.2J 0.00 51.58 -1.07 -115.20 2.91 140.53<br />

C2.3A 8.65 48.23 -0.00 -107.85 18.83 126.00<br />

C2.3D 17.30 24.95 -0.00 -55.76 37.66 58.47<br />

C2.3J 0.00 48.23 -1.07 -107.85 2.91 130.67<br />

C2.4 22.49 57.91 -0.00 -129.30 48.95 145.90<br />

NED 0.00 53.26 -0.00 -118.88 0.00 145.46<br />

NED1 0.00 46.55 -0.00 -104.18 0.00 125.74<br />

================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) =======================<br />

Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

1 C1.1A 0.00 -12.85 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 2.89 -2.56 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 3.62 -20.09 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 4.34 -10.82 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J -0.41 -26.25 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 6.82 -22.87 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J -0.41 -26.25 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J -0.41 -26.25 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 -26.25 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 -22.33 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

6 C1.1A -0.00 -18.74 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 4.03 -3.73 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 5.03 -29.98 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 6.04 -16.22 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.41 -38.75 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 10.48 -34.55 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.41 -38.75 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.41 -38.75 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

NED -0.00 -38.75 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.00 -33.34 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 C1.1A 0.00 23.08 -0.06 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 5.34 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 37.77 -0.10 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 21.05 -0.05 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 47.65 -0.78 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 44.27 -0.75 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 47.65 -0.78 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 47.65 -0.78 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 44.27 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 47.65 -0.14 0.00 0.00 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

14<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

NED1 0.00 40.95 -0.13 0.00 0.00 0.00<br />

7 C1.1A 0.00 33.84 0.06 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 7.65 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 56.25 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 31.32 0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 70.61 -0.52 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 66.41 -0.50 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 70.61 -0.52 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 70.61 -0.52 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 66.41 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 70.61 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 61.27 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ==============<br />

Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

1- C1.1A 0.00 -26.25 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

2 -0.00 26.25 -0.01 0.00 -0.01 -32.29<br />

C1.1B 7.23 -0.53 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-7.23 0.53 0.03 0.00 0.03 -0.65<br />

C1.2A 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-7.23 22.87 0.02 0.00 0.02 -28.13<br />

C1.2C 7.23 -22.87 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-7.23 22.87 0.02 0.00 0.02 -28.13<br />

C2.1A 3.62 -31.26 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-3.62 31.26 0.00 0.00 0.00 -38.45<br />

C2.1D 10.85 -10.01 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

-10.85 10.01 0.04 0.00 0.04 -12.31<br />

C2.1J -0.41 -26.25 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

0.41 26.25 -0.12 0.00 -0.15 -32.29<br />

C2.2A 3.62 -30.28 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-3.62 30.28 0.00 0.00 0.00 -37.24<br />

C2.2D 10.43 -9.03 0.07 0.00 0.00 0.00<br />

-10.43 9.03 -0.07 0.00 -0.09 -11.10<br />

C2.2J -0.41 -25.27 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

0.41 25.27 -0.12 0.00 -0.15 -31.09<br />

C2.3A 3.62 -21.62 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-3.62 21.62 0.00 0.00 0.00 -26.59<br />

C2.3D 7.23 -8.76 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-7.23 8.76 0.02 0.00 0.03 -10.78<br />

C2.3J -0.41 -23.31 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

0.41 23.31 -0.12 0.00 -0.14 -28.68<br />

C2.4 9.40 -24.08 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-9.40 24.08 0.02 0.00 0.03 -29.62<br />

NED 0.00 -26.25 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 26.25 -0.01 0.00 -0.01 -32.29<br />

NED1 0.00 -22.33 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 22.33 -0.01 0.00 -0.01 -27.47<br />

2- C1.1A 0.06 21.42 -0.05 -0.06 0.01 32.31<br />

3 -0.06 -21.42 0.05 0.06 0.01 -22.67<br />

C1.1B 7.23 2.78 -0.00 -0.00 -0.03 0.66<br />

-7.23 -2.78 0.00 0.00 0.04 0.60<br />

C1.2A 7.29 21.42 -0.05 -0.05 -0.02 28.14<br />

-7.29 -21.42 0.05 0.05 0.04 -18.50<br />

C1.2C 7.29 21.42 -0.05 -0.05 -0.02 28.14<br />

-7.29 -21.42 0.05 0.05 0.04 -18.50<br />

C2.1A 3.69 27.01 -0.06 -0.07 -0.00 38.47<br />

-3.69 -27.01 0.06 0.07 0.03 -26.31<br />

C2.1D 10.87 12.10 -0.03 -0.03 -0.05 12.32<br />

-10.87 -12.10 0.03 0.03 0.06 -6.87<br />

C2.1J -0.14 21.42 -0.28 -0.06 0.15 32.31<br />

0.14 -21.42 0.28 0.06 -0.02 -22.67<br />

C2.2A 3.69 26.32 -0.06 -0.07 -0.00 37.27<br />

-3.69 -26.32 0.06 0.07 0.03 -25.42<br />

C2.2D 10.67 11.41 -0.26 -0.03 0.09 11.11<br />

-10.67 -11.41 0.26 0.03 0.03 -5.98<br />

C2.2J -0.14 20.73 -0.28 -0.05 0.15 31.10<br />

0.14 -20.73 0.28 0.05 -0.02 -21.77<br />

C2.3A 3.67 19.33 -0.04 -0.05 -0.00 26.61<br />

-3.67 -19.33 0.04 0.05 0.03 -17.91<br />

C2.3D 7.26 10.01 -0.02 -0.03 -0.03 10.79


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

15<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-7.26 -10.01 0.02 0.03 0.04 -6.28<br />

C2.3J -0.15 19.33 -0.28 -0.05 0.14 28.69<br />

0.15 -19.33 0.28 0.05 -0.02 -19.99<br />

C2.4 9.46 23.29 -0.05 -0.06 -0.03 29.64<br />

-9.46 -23.29 0.05 0.06 0.05 -19.16<br />

NED 0.06 21.42 -0.05 -0.06 0.01 32.31<br />

-0.06 -21.42 0.05 0.06 0.01 -22.67<br />

NED1 0.06 18.64 -0.04 -0.05 0.01 27.49<br />

-0.06 -18.64 0.04 0.05 0.01 -19.10<br />

3- C1.1A 0.05 17.22 -0.09 0.10 -0.00 22.66<br />

4 -0.05 -17.22 0.09 -0.10 0.08 -7.17<br />

C1.1B 7.24 2.34 0.08 0.00 -0.04 -0.60<br />

-7.24 -2.34 -0.08 -0.00 -0.04 2.70<br />

C1.2A 7.29 17.14 0.00 0.09 -0.04 18.50<br />

-7.29 -17.14 -0.00 -0.09 0.04 -3.07<br />

C1.2C 7.29 17.14 0.00 0.09 -0.04 18.50<br />

-7.29 -17.14 -0.00 -0.09 0.04 -3.07<br />

C2.1A 3.68 21.62 -0.07 0.12 -0.02 26.31<br />

-3.68 -21.62 0.07 -0.12 0.08 -6.85<br />

C2.1D 10.88 9.71 0.09 0.05 -0.06 6.87<br />

-10.88 -9.71 -0.09 -0.05 -0.02 1.86<br />

C2.1J -0.17 17.22 -0.21 0.10 0.03 22.66<br />

0.17 -17.22 0.21 -0.10 0.17 -7.17<br />

C2.2A 3.68 21.02 -0.07 0.12 -0.02 25.42<br />

-3.68 -21.02 0.07 -0.12 0.08 -6.50<br />

C2.2D 10.67 9.10 -0.04 0.04 -0.03 5.98<br />

-10.67 -9.10 0.04 -0.04 0.06 2.21<br />

C2.2J -0.17 16.61 -0.21 0.09 0.03 21.77<br />

0.17 -16.61 0.21 -0.09 0.16 -6.82<br />

C2.3A 3.67 15.37 -0.04 0.09 -0.02 17.91<br />

-3.67 -15.37 0.04 -0.09 0.06 -4.07<br />

C2.3D 7.26 7.93 0.05 0.04 -0.04 6.28<br />

-7.26 -7.93 -0.05 -0.04 -0.00 0.86<br />

C2.3J -0.17 15.41 -0.21 0.09 0.03 19.99<br />

0.17 -15.41 0.21 -0.09 0.16 -6.12<br />

C2.4 9.46 18.60 0.02 0.10 -0.05 19.16<br />

-9.46 -18.60 -0.02 -0.10 0.04 -2.42<br />

NED 0.05 17.22 -0.09 0.10 -0.00 22.66<br />

-0.05 -17.22 0.09 -0.10 0.08 -7.17<br />

NED1 0.05 14.80 -0.08 0.09 -0.00 19.10<br />

-0.05 -14.80 0.08 -0.09 0.08 -5.77<br />

4- C1.1A 0.04 7.90 0.07 0.12 -0.08 7.16<br />

5 -0.04 -7.90 -0.07 -0.12 0.02 -0.05<br />

C1.1B 7.29 1.61 1.95 0.02 0.02 -2.70<br />

-7.29 -1.61 -1.95 -0.02 -1.78 4.15<br />

C1.2A 7.33 7.97 2.01 0.13 -0.05 3.07<br />

-7.33 -7.97 -2.01 -0.13 -1.76 4.11<br />

C1.2C 7.33 7.97 2.01 0.13 -0.05 3.07<br />

-7.33 -7.97 -2.01 -0.13 -1.76 4.11<br />

C2.1A 3.70 9.84 1.06 0.16 -0.09 6.85<br />

-3.70 -9.84 -1.06 -0.16 -0.86 2.01<br />

C2.1D 10.95 4.82 2.95 0.07 -0.00 -1.87<br />

-10.95 -4.82 -2.95 -0.07 -2.66 6.21<br />

C2.1J -0.17 7.90 0.16 0.12 -0.16 7.16<br />

0.17 -7.90 -0.16 -0.12 0.02 -0.05<br />

C2.2A 3.70 9.46 1.06 0.15 -0.09 6.50<br />

-3.70 -9.46 -1.06 -0.15 -0.86 2.01<br />

C2.2D 10.73 4.44 3.04 0.07 -0.08 -2.21<br />

-10.73 -4.44 -3.04 -0.07 -2.66 6.21<br />

C2.2J -0.17 7.51 0.16 0.12 -0.16 6.82<br />

0.17 -7.51 -0.16 -0.12 0.02 -0.05<br />

C2.3A 3.68 6.78 1.04 0.12 -0.06 4.07<br />

-3.68 -6.78 -1.04 -0.12 -0.87 2.03<br />

C2.3D 7.30 3.63 1.98 0.06 -0.01 -0.86<br />

-7.30 -3.63 -1.98 -0.06 -1.77 4.13<br />

C2.3J -0.17 6.74 0.16 0.11 -0.16 6.12<br />

0.17 -6.74 -0.16 -0.11 0.02 -0.05<br />

C2.4 9.52 8.63 2.60 0.14 -0.05 2.41<br />

-9.52 -8.63 -2.60 -0.14 -2.29 5.35<br />

NED 0.04 7.90 0.07 0.12 -0.08 7.16<br />

-0.04 -7.90 -0.07 -0.12 0.02 -0.05<br />

NED1 0.04 6.36 0.07 0.11 -0.08 5.77<br />

-0.04 -6.36 -0.07 -0.11 0.02 -0.05<br />

6- C1.1A -0.00 -38.75 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

7 0.00 38.75 0.00 0.00 0.00 -47.66<br />

C1.1B 10.07 -1.21 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-10.07 1.21 0.02 0.00 0.03 -1.48<br />

C1.2A 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

16<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-10.07 34.55 0.02 0.00 0.03 -42.49<br />

C1.2C 10.07 -34.55 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-10.07 34.55 0.02 0.00 0.03 -42.49<br />

C2.1A 5.03 -46.65 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-5.03 46.65 0.01 0.00 0.02 -57.38<br />

C2.1D 15.10 -15.78 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-15.10 15.78 0.03 0.00 0.04 -19.41<br />

C2.1J 0.41 -38.75 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

-0.41 38.75 -0.11 0.00 -0.13 -47.66<br />

C2.2A 5.03 -45.30 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-5.03 45.30 0.01 0.00 0.02 -55.72<br />

C2.2D 15.51 -14.42 0.08 0.00 0.00 0.00<br />

-15.51 14.42 -0.08 0.00 -0.10 -17.74<br />

C2.2J 0.41 -37.40 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

-0.41 37.40 -0.11 0.00 -0.13 -46.00<br />

C2.3A 5.03 -32.59 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-5.03 32.59 0.01 0.00 0.02 -40.09<br />

C2.3D 10.07 -13.82 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-10.07 13.82 0.02 0.00 0.03 -17.00<br />

C2.3J 0.41 -34.69 0.11 0.00 0.00 0.00<br />

-0.41 34.69 -0.11 0.00 -0.13 -42.67<br />

C2.4 13.09 -36.62 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-13.09 36.62 0.03 0.00 0.04 -45.05<br />

NED -0.00 -38.75 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

0.00 38.75 0.00 0.00 0.00 -47.66<br />

NED1 -0.00 -33.34 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

0.00 33.34 0.00 0.00 0.00 -41.01<br />

7- C1.1A 0.08 31.87 0.02 0.04 -0.00 47.67<br />

8 -0.08 -31.87 -0.02 -0.04 -0.00 -33.33<br />

C1.1B 9.78 3.93 0.42 0.00 -0.02 1.48<br />

-9.78 -3.93 -0.42 -0.00 -0.17 0.28<br />

C1.2A 9.85 31.87 0.44 0.04 -0.03 42.50<br />

-9.85 -31.87 -0.44 -0.04 -0.17 -28.16<br />

C1.2C 9.85 31.87 0.44 0.04 -0.03 42.50<br />

-9.85 -31.87 -0.44 -0.04 -0.17 -28.16<br />

C2.1A 4.98 40.25 0.24 0.05 -0.02 57.39<br />

-4.98 -40.25 -0.24 -0.05 -0.09 -39.28<br />

C2.1D 14.70 17.90 0.64 0.02 -0.04 19.41<br />

-14.70 -17.90 -0.64 -0.02 -0.25 -11.36<br />

C2.1J 0.29 31.87 -0.23 0.04 0.13 47.67<br />

-0.29 -31.87 0.23 -0.04 -0.03 -33.33<br />

C2.2A 4.98 39.27 0.24 0.05 -0.02 55.73<br />

-4.98 -39.27 -0.24 -0.05 -0.09 -38.06<br />

C2.2D 14.91 16.92 0.39 0.02 0.10 17.75<br />

-14.91 -16.92 -0.39 -0.02 -0.28 -10.14<br />

C2.2J 0.28 30.88 -0.23 0.04 0.13 46.01<br />

-0.28 -30.88 0.23 -0.04 -0.03 -32.11<br />

C2.3A 4.96 28.92 0.23 0.04 -0.02 40.10<br />

-4.96 -28.92 -0.23 -0.04 -0.09 -27.09<br />

C2.3D 9.81 14.95 0.43 0.02 -0.03 17.01<br />

-9.81 -14.95 -0.43 -0.02 -0.17 -10.28<br />

C2.3J 0.28 28.92 -0.23 0.04 0.13 42.68<br />

-0.28 -28.92 0.23 -0.04 -0.03 -29.67<br />

C2.4 12.79 34.66 0.57 0.04 -0.04 45.06<br />

-12.79 -34.66 -0.57 -0.04 -0.22 -29.46<br />

NED 0.08 31.87 0.02 0.04 -0.00 47.67<br />

-0.08 -31.87 -0.02 -0.04 -0.00 -33.33<br />

NED1 0.07 27.94 0.02 0.04 -0.00 41.02<br />

-0.07 -27.94 -0.02 -0.04 -0.00 -28.45<br />

8- C1.1A 0.07 25.47 0.06 -0.13 0.00 33.33<br />

9 -0.07 -25.47 -0.06 0.13 -0.06 -10.41<br />

C1.1B 9.63 3.32 0.20 -0.00 0.08 -0.28<br />

-9.63 -3.32 -0.20 0.00 -0.26 3.27<br />

C1.2A 9.70 25.44 0.26 -0.12 0.08 28.16<br />

-9.70 -25.44 -0.26 0.12 -0.32 -5.26<br />

C1.2C 9.70 25.44 0.26 -0.12 0.08 28.16<br />

-9.70 -25.44 -0.26 0.12 -0.32 -5.26<br />

C2.1A 4.91 32.09 0.18 -0.16 0.04 39.28<br />

-4.91 -32.09 -0.18 0.16 -0.21 -10.40<br />

C2.1D 14.47 14.37 0.33 -0.06 0.12 11.36<br />

-14.47 -14.37 -0.33 0.06 -0.42 1.57<br />

C2.1J 0.28 25.47 -0.06 -0.13 0.03 33.33<br />

-0.28 -25.47 0.06 0.13 0.03 -10.41<br />

C2.2A 4.90 31.25 0.18 -0.15 0.04 38.06<br />

-4.90 -31.25 -0.18 0.15 -0.20 -9.93<br />

C2.2D 14.68 13.53 0.21 -0.05 0.15 10.14<br />

-14.68 -13.53 -0.21 0.05 -0.33 2.04<br />

C2.2J 0.28 24.63 -0.06 -0.12 0.03 32.11


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

17<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.28 -24.63 0.06 0.12 0.03 -9.94<br />

C2.3A 4.88 22.94 0.16 -0.11 0.04 27.08<br />

-4.88 -22.94 -0.16 0.11 -0.19 -6.43<br />

C2.3D 9.66 11.87 0.23 -0.05 0.08 10.28<br />

-9.66 -11.87 -0.23 0.05 -0.29 0.41<br />

C2.3J 0.28 22.96 -0.07 -0.12 0.03 29.66<br />

-0.28 -22.96 0.07 0.12 0.03 -9.00<br />

C2.4 12.59 27.65 0.33 -0.13 0.11 29.46<br />

-12.59 -27.65 -0.33 0.13 -0.40 -4.58<br />

NED 0.07 25.47 0.06 -0.13 0.00 33.33<br />

-0.07 -25.47 -0.06 0.13 -0.06 -10.41<br />

NED1 0.07 22.12 0.06 -0.11 0.00 28.44<br />

-0.07 -22.12 -0.06 0.11 -0.06 -8.54<br />

9- C1.1A 0.07 11.66 -0.10 -0.14 0.06 10.40<br />

10 -0.07 -11.66 0.10 0.14 0.03 0.09<br />

C1.1B 9.31 2.12 -1.61 -0.01 0.08 -3.27<br />

-9.31 -2.12 1.61 0.01 1.37 5.18<br />

C1.2A 9.38 11.69 -1.70 -0.14 0.13 5.26<br />

-9.38 -11.69 1.70 0.14 1.40 5.26<br />

C1.2C 9.38 11.69 -1.70 -0.14 0.13 5.26<br />

-9.38 -11.69 1.70 0.14 1.40 5.26<br />

C2.1A 4.75 14.54 -0.93 -0.18 0.11 10.39<br />

-4.75 -14.54 0.93 0.18 0.72 2.70<br />

C2.1D 14.00 6.92 -2.46 -0.08 0.14 -1.58<br />

-14.00 -6.92 2.46 0.08 2.07 7.80<br />

C2.1J 0.28 11.66 -0.00 -0.14 -0.02 10.40<br />

-0.28 -11.66 0.00 0.14 0.03 0.09<br />

C2.2A 4.75 14.02 -0.92 -0.17 0.11 9.93<br />

-4.75 -14.02 0.92 0.17 0.72 2.70<br />

C2.2D 14.21 6.39 -2.36 -0.07 0.06 -2.04<br />

-14.21 -6.39 2.36 0.07 2.07 7.80<br />

C2.2J 0.28 11.14 -0.00 -0.13 -0.02 9.94<br />

-0.28 -11.14 0.00 0.13 0.03 0.09<br />

C2.3A 4.73 10.11 -0.89 -0.13 0.09 6.43<br />

-4.73 -10.11 0.89 0.13 0.71 2.67<br />

C2.3D 9.35 5.34 -1.65 -0.07 0.10 -0.41<br />

-9.35 -5.34 1.65 0.07 1.38 5.21<br />

C2.3J 0.28 10.09 0.00 -0.13 -0.03 9.00<br />

-0.28 -10.09 -0.00 0.13 0.02 0.08<br />

C2.4 12.18 12.65 -2.19 -0.15 0.16 4.57<br />

-12.18 -12.65 2.19 0.15 1.81 6.82<br />

NED 0.07 11.66 -0.10 -0.14 0.06 10.40<br />

-0.07 -11.66 0.10 0.14 0.03 0.09<br />

NED1 0.07 9.57 -0.09 -0.13 0.06 8.53<br />

-0.07 -9.57 0.09 0.13 0.02 0.08<br />

3- C1.1A 0.00 0.50 0.01 -0.00 -0.00 0.04<br />

11 -0.00 0.26 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.1B -0.00 0.11 -0.01 -0.00 0.00 0.02<br />

0.00 -0.04 0.01 0.00 0.00 -0.00<br />

C1.2A -0.00 0.58 0.00 -0.00 -0.00 0.06<br />

0.00 0.19 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

C1.2C -0.00 0.58 0.00 -0.00 -0.00 0.06<br />

0.00 0.19 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.1A 0.00 0.68 0.01 -0.00 -0.00 0.06<br />

-0.00 0.29 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.1D -0.01 0.38 -0.01 -0.00 0.00 0.05<br />

0.01 0.04 0.01 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.1J 0.00 0.50 0.02 -0.00 -0.01 0.04<br />

-0.00 0.26 -0.02 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2A 0.00 0.67 0.01 -0.00 -0.00 0.06<br />

-0.00 0.28 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2D -0.00 0.37 -0.00 -0.00 -0.00 0.05<br />

0.00 0.03 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.2J 0.00 0.50 0.02 -0.00 -0.01 0.04<br />

-0.00 0.25 -0.02 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3A -0.00 0.52 0.01 -0.00 -0.00 0.05<br />

0.00 0.20 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3D -0.00 0.32 -0.00 -0.00 0.00 0.04<br />

0.00 0.05 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.3J 0.00 0.48 0.02 -0.00 -0.01 0.04<br />

-0.00 0.23 -0.02 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.4 -0.00 0.65 0.00 -0.00 -0.00 0.07<br />

0.00 0.19 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

NED 0.00 0.50 0.01 -0.00 -0.00 0.04<br />

-0.00 0.26 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

NED1 0.00 0.47 0.01 -0.00 -0.00 0.04<br />

-0.00 0.22 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

3- C1.1A 0.04 3.70 0.00 0.00 -0.00 0.19


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

18<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

23 -0.04 1.07 -0.00 -0.00 0.00 2.34<br />

C1.1B -0.09 0.34 -0.00 0.00 0.00 0.03<br />

0.09 0.10 0.00 -0.00 -0.00 0.20<br />

C1.2A -0.05 3.70 -0.00 0.00 0.00 0.21<br />

0.05 1.07 0.00 -0.00 -0.00 2.33<br />

C1.2C -0.05 3.70 -0.00 0.00 0.00 0.21<br />

0.05 1.07 0.00 -0.00 -0.00 2.33<br />

C2.1A 0.01 4.71 -0.00 0.00 0.00 0.25<br />

-0.01 1.37 0.00 -0.00 -0.00 2.97<br />

C2.1D -0.12 2.02 -0.00 0.00 0.00 0.13<br />

0.12 0.59 0.00 -0.00 -0.00 1.25<br />

C2.1J 0.03 3.70 0.00 0.00 -0.00 0.19<br />

-0.03 1.07 -0.00 -0.00 -0.00 2.34<br />

C2.2A 0.01 4.63 -0.00 0.00 0.00 0.25<br />

-0.01 1.34 0.00 -0.00 -0.00 2.92<br />

C2.2D -0.13 1.93 0.00 0.00 -0.00 0.12<br />

0.13 0.56 -0.00 -0.00 -0.00 1.20<br />

C2.2J 0.03 3.62 0.00 0.00 -0.00 0.19<br />

-0.03 1.05 -0.00 -0.00 -0.00 2.29<br />

C2.3A -0.01 3.45 -0.00 0.00 0.00 0.19<br />

0.01 1.00 0.00 -0.00 -0.00 2.17<br />

C2.3D -0.07 1.77 -0.00 0.00 0.00 0.11<br />

0.07 0.51 0.00 -0.00 -0.00 1.10<br />

C2.3J 0.02 3.45 0.00 0.00 -0.00 0.18<br />

-0.02 1.00 -0.00 -0.00 -0.00 2.18<br />

C2.4 -0.08 4.04 -0.00 0.00 0.00 0.23<br />

0.08 1.17 0.00 -0.00 -0.00 2.53<br />

NED 0.04 3.70 0.00 0.00 -0.00 0.19<br />

-0.04 1.07 -0.00 -0.00 0.00 2.34<br />

NED1 0.04 3.36 0.00 0.00 -0.00 0.18<br />

-0.04 0.98 -0.00 -0.00 0.00 2.13<br />

8- C1.1A 0.04 4.26 0.00 0.00 -0.00 1.09<br />

23 -0.04 -1.07 -0.00 -0.00 -0.00 2.34<br />

C1.1B -0.09 0.39 -0.00 0.00 0.00 0.11<br />

0.09 -0.10 0.00 -0.00 0.00 0.20<br />

C1.2A -0.05 4.26 -0.00 0.00 0.00 1.10<br />

0.05 -1.07 0.00 -0.00 0.00 2.33<br />

C1.2C -0.05 4.26 -0.00 0.00 0.00 1.10<br />

0.05 -1.07 0.00 -0.00 0.00 2.33<br />

C2.1A 0.01 5.42 -0.00 0.00 -0.00 1.39<br />

-0.01 -1.37 0.00 -0.00 0.00 2.97<br />

C2.1D -0.12 2.32 -0.00 0.00 0.00 0.62<br />

0.12 -0.59 0.00 -0.00 0.00 1.25<br />

C2.1J 0.03 4.26 0.00 0.00 -0.00 1.09<br />

-0.03 -1.07 -0.00 -0.00 0.00 2.34<br />

C2.2A 0.01 5.32 -0.00 0.00 -0.00 1.37<br />

-0.01 -1.34 0.00 -0.00 0.00 2.92<br />

C2.2D -0.13 2.23 0.00 0.00 -0.00 0.59<br />

0.13 -0.56 -0.00 -0.00 0.00 1.20<br />

C2.2J 0.03 4.16 0.00 0.00 -0.00 1.06<br />

-0.03 -1.05 -0.00 -0.00 0.00 2.29<br />

C2.3A -0.01 3.97 -0.00 0.00 -0.00 1.02<br />

0.01 -1.00 0.00 -0.00 0.00 2.17<br />

C2.3D -0.07 2.03 -0.00 0.00 0.00 0.53<br />

0.07 -0.51 0.00 -0.00 0.00 1.10<br />

C2.3J 0.02 3.97 0.00 0.00 -0.00 1.01<br />

-0.02 -1.00 -0.00 -0.00 0.00 2.18<br />

C2.4 -0.08 4.64 -0.00 0.00 0.00 1.21<br />

0.08 -1.17 0.00 -0.00 0.00 2.53<br />

NED 0.04 4.26 0.00 0.00 -0.00 1.09<br />

-0.04 -1.07 -0.00 -0.00 -0.00 2.34<br />

NED1 0.04 3.87 0.00 0.00 -0.00 0.99<br />

-0.04 -0.98 -0.00 -0.00 -0.00 2.13<br />

8- C1.1A 0.00 2.14 -0.00 0.00 0.00 0.92<br />

14 -0.00 0.21 0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

C1.1B 0.13 0.22 -0.15 0.00 0.09 0.11<br />

-0.13 -0.00 0.15 -0.00 0.06 -0.00<br />

C1.2A 0.13 2.17 -0.15 0.00 0.09 0.94<br />

-0.13 0.19 0.15 -0.00 0.06 -0.00<br />

C1.2C 0.13 2.17 -0.15 0.00 0.09 0.94<br />

-0.13 0.19 0.15 -0.00 0.06 -0.00<br />

C2.1A 0.07 2.74 -0.08 0.00 0.04 1.18<br />

-0.07 0.26 0.08 -0.00 0.03 -0.00<br />

C2.1D 0.19 1.21 -0.23 0.00 0.13 0.54<br />

-0.19 0.08 0.23 -0.00 0.08 -0.00<br />

C2.1J -0.00 2.14 0.00 0.00 -0.00 0.92<br />

0.00 0.21 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2A 0.07 2.69 -0.08 0.00 0.04 1.16


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

19<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.07 0.25 0.08 -0.00 0.03 -0.00<br />

C2.2D 0.19 1.16 -0.22 0.00 0.13 0.52<br />

-0.19 0.07 0.22 -0.00 0.08 -0.00<br />

C2.2J -0.00 2.09 0.00 0.00 -0.00 0.90<br />

0.00 0.21 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3A 0.06 2.01 -0.08 0.00 0.04 0.87<br />

-0.06 0.18 0.08 -0.00 0.03 -0.00<br />

C2.3D 0.13 1.05 -0.15 0.00 0.09 0.46<br />

-0.13 0.08 0.15 -0.00 0.06 -0.00<br />

C2.3J -0.00 2.00 0.00 0.00 -0.00 0.86<br />

0.00 0.20 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.4 0.17 2.37 -0.20 0.00 0.11 1.04<br />

-0.17 0.20 0.20 -0.00 0.07 -0.00<br />

NED 0.00 2.14 -0.00 0.00 0.00 0.92<br />

-0.00 0.21 0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

NED1 0.00 1.95 -0.00 0.00 0.00 0.84<br />

-0.00 0.19 0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

4- C1.1A -0.00 2.06 0.00 -0.00 -0.00 0.40<br />

12 0.00 -0.53 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.1B 0.02 0.07 -0.04 -0.00 0.01 -0.00<br />

-0.02 0.07 0.04 0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.2A 0.01 1.92 -0.04 -0.00 0.01 0.36<br />

-0.01 -0.39 0.04 0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.2C 0.01 1.92 -0.04 -0.00 0.01 0.36<br />

-0.01 -0.39 0.04 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.1A 0.00 2.54 -0.02 -0.00 0.01 0.49<br />

-0.00 -0.60 0.02 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.1D 0.02 0.92 -0.06 -0.00 0.02 0.16<br />

-0.02 -0.08 0.06 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.1J -0.01 2.06 0.01 -0.00 -0.00 0.40<br />

0.01 -0.53 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2A 0.00 2.49 -0.02 -0.00 0.01 0.47<br />

-0.00 -0.58 0.02 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2D 0.02 0.87 -0.06 -0.00 0.02 0.14<br />

-0.02 -0.07 0.06 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2J -0.01 2.01 0.01 -0.00 -0.00 0.39<br />

0.01 -0.51 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3A 0.00 1.83 -0.02 -0.00 0.01 0.35<br />

-0.00 -0.40 0.02 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3D 0.02 0.83 -0.04 -0.00 0.01 0.14<br />

-0.02 -0.10 0.04 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3J -0.01 1.90 0.01 -0.00 -0.00 0.37<br />

0.01 -0.48 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.4 0.02 2.06 -0.05 -0.00 0.02 0.38<br />

-0.02 -0.39 0.05 0.00 -0.00 -0.00<br />

NED -0.00 2.06 0.00 -0.00 -0.00 0.40<br />

0.00 -0.53 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

NED1 -0.00 1.85 0.00 -0.00 -0.00 0.36<br />

0.00 -0.46 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

4- C1.1A -0.16 7.26 -0.00 0.00 0.00 0.42<br />

24 0.16 2.29 0.00 -0.00 -0.00 4.37<br />

C1.1B -1.85 0.66 0.00 0.00 -0.00 0.01<br />

1.85 0.21 -0.00 -0.00 -0.00 0.43<br />

C1.2A -2.00 7.26 0.00 0.00 -0.00 0.39<br />

2.00 2.29 -0.00 -0.00 -0.00 4.40<br />

C1.2C -2.00 7.26 0.00 0.00 -0.00 0.39<br />

2.00 2.29 -0.00 -0.00 -0.00 4.40<br />

C2.1A -1.12 9.24 0.00 0.00 0.00 0.52<br />

1.12 2.91 -0.00 -0.00 -0.00 5.58<br />

C2.1D -2.84 3.96 0.00 0.00 -0.00 0.18<br />

2.84 1.25 -0.00 -0.00 -0.00 2.44<br />

C2.1J -0.21 7.26 0.00 0.00 -0.00 0.42<br />

0.21 2.29 -0.00 -0.00 -0.00 4.37<br />

C2.2A -1.12 9.07 0.00 0.00 0.00 0.51<br />

1.12 2.86 -0.00 -0.00 -0.00 5.48<br />

C2.2D -2.89 3.80 0.00 0.00 -0.00 0.17<br />

2.89 1.19 -0.00 -0.00 -0.00 2.34<br />

C2.2J -0.21 7.09 0.00 0.00 -0.00 0.41<br />

0.21 2.24 -0.00 -0.00 -0.00 4.27<br />

C2.3A -1.07 6.76 0.00 0.00 -0.00 0.37<br />

1.07 2.13 -0.00 -0.00 -0.00 4.09<br />

C2.3D -1.92 3.47 0.00 0.00 -0.00 0.17<br />

1.92 1.09 -0.00 -0.00 -0.00 2.12<br />

C2.3J -0.20 6.76 0.00 0.00 -0.00 0.39<br />

0.20 2.13 -0.00 -0.00 -0.00 4.07<br />

C2.4 -2.57 7.92 0.00 0.00 -0.00 0.42<br />

2.57 2.50 -0.00 -0.00 -0.00 4.81<br />

NED -0.16 7.26 -0.00 0.00 0.00 0.42


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

20<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

0.16 2.29 0.00 -0.00 -0.00 4.37<br />

NED1 -0.15 6.60 -0.00 0.00 0.00 0.38<br />

0.15 2.08 0.00 -0.00 -0.00 3.97<br />

9- C1.1A -0.16 8.66 -0.00 0.00 -0.00 2.67<br />

24 0.16 -2.29 0.00 -0.00 0.00 4.37<br />

C1.1B -1.85 0.78 0.00 0.00 -0.00 0.21<br />

1.85 -0.21 -0.00 -0.00 0.00 0.43<br />

C1.2A -2.00 8.65 0.00 0.00 -0.00 2.63<br />

2.00 -2.29 -0.00 -0.00 0.00 4.40<br />

C1.2C -2.00 8.65 0.00 0.00 -0.00 2.63<br />

2.00 -2.29 -0.00 -0.00 0.00 4.40<br />

C2.1A -1.12 11.02 0.00 0.00 -0.00 3.38<br />

1.12 -2.91 -0.00 -0.00 0.00 5.58<br />

C2.1D -2.84 4.72 0.00 0.00 -0.00 1.40<br />

2.84 -1.25 -0.00 -0.00 0.00 2.44<br />

C2.1J -0.21 8.66 0.00 0.00 -0.00 2.67<br />

0.21 -2.29 -0.00 -0.00 0.00 4.37<br />

C2.2A -1.12 10.82 0.00 0.00 -0.00 3.32<br />

1.12 -2.86 -0.00 -0.00 0.00 5.48<br />

C2.2D -2.89 4.52 0.00 0.00 -0.01 1.34<br />

2.89 -1.19 -0.00 -0.00 0.00 2.34<br />

C2.2J -0.21 8.46 0.00 0.00 -0.00 2.61<br />

0.21 -2.24 -0.00 -0.00 0.00 4.27<br />

C2.3A -1.07 8.07 0.00 0.00 -0.00 2.47<br />

1.07 -2.13 -0.00 -0.00 0.00 4.09<br />

C2.3D -1.92 4.13 0.00 0.00 -0.00 1.24<br />

1.92 -1.09 -0.00 -0.00 0.00 2.12<br />

C2.3J -0.20 8.07 0.00 0.00 -0.00 2.49<br />

0.20 -2.13 -0.00 -0.00 0.00 4.07<br />

C2.4 -2.57 9.44 0.00 0.00 -0.00 2.86<br />

2.57 -2.50 -0.00 -0.00 0.00 4.81<br />

NED -0.16 8.66 -0.00 0.00 -0.00 2.67<br />

0.16 -2.29 0.00 -0.00 0.00 4.37<br />

NED1 -0.15 7.87 -0.00 0.00 -0.00 2.43<br />

0.15 -2.08 0.00 -0.00 0.00 3.97<br />

9- C1.1A -0.00 5.15 0.00 0.00 -0.00 2.66<br />

15 0.00 -0.44 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B -0.04 0.42 -0.31 0.00 0.19 0.20<br />

0.04 0.01 0.31 -0.00 0.11 -0.00<br />

C1.2A -0.04 5.10 -0.31 0.00 0.19 2.61<br />

0.04 -0.39 0.31 -0.00 0.11 0.00<br />

C1.2C -0.04 5.10 -0.31 0.00 0.19 2.61<br />

0.04 -0.39 0.31 -0.00 0.11 0.00<br />

C2.1A -0.02 6.53 -0.16 0.01 0.09 3.36<br />

0.02 -0.53 0.16 -0.01 0.05 0.00<br />

C2.1D -0.06 2.73 -0.47 0.00 0.28 1.38<br />

0.06 -0.16 0.47 -0.00 0.16 -0.00<br />

C2.1J 0.00 5.15 0.00 0.00 -0.00 2.66<br />

-0.00 -0.44 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A -0.02 6.41 -0.16 0.01 0.09 3.30<br />

0.02 -0.52 0.16 -0.01 0.05 0.00<br />

C2.2D -0.05 2.62 -0.47 0.00 0.28 1.32<br />

0.05 -0.15 0.47 -0.00 0.16 -0.00<br />

C2.2J 0.00 5.03 0.00 0.00 -0.00 2.60<br />

-0.00 -0.43 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A -0.02 4.77 -0.16 0.00 0.09 2.45<br />

0.02 -0.38 0.16 -0.00 0.05 0.00<br />

C2.3D -0.04 2.41 -0.31 0.00 0.19 1.22<br />

0.04 -0.16 0.31 -0.00 0.11 -0.00<br />

C2.3J 0.00 4.80 0.00 0.00 -0.00 2.48<br />

-0.00 -0.41 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.4 -0.05 5.55 -0.40 0.00 0.24 2.84<br />

0.05 -0.41 0.40 -0.00 0.14 0.00<br />

NED -0.00 5.15 0.00 0.00 -0.00 2.66<br />

0.00 -0.44 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.00 4.68 0.00 0.00 -0.00 2.41<br />

0.00 -0.39 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

5- C1.1A 0.00 0.49 -0.02 -0.00 0.00 0.03<br />

13 -0.00 0.27 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B -0.01 0.11 0.60 -0.00 -0.09 0.02<br />

0.01 -0.04 -0.05 0.00 -0.01 0.00<br />

C1.2A -0.01 0.57 0.58 -0.00 -0.09 0.06<br />

0.01 0.20 -0.04 0.00 -0.01 0.00<br />

C1.2C -0.01 0.57 0.58 -0.00 -0.09 0.06<br />

0.01 0.20 -0.04 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.1A -0.00 0.67 0.28 -0.00 -0.04 0.05<br />

0.00 0.30 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.1D -0.02 0.37 0.89 -0.00 -0.14 0.05


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

21<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

0.02 0.05 -0.07 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.1J 0.00 0.49 -0.03 -0.00 0.01 0.03<br />

-0.00 0.27 0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A -0.00 0.66 0.28 -0.00 -0.04 0.05<br />

0.00 0.30 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2D -0.02 0.36 0.87 -0.00 -0.14 0.05<br />

0.02 0.04 -0.06 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.2J 0.00 0.49 -0.03 -0.00 0.01 0.03<br />

-0.00 0.26 0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A -0.00 0.51 0.28 -0.00 -0.04 0.04<br />

0.00 0.21 -0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3D -0.01 0.31 0.59 -0.00 -0.09 0.04<br />

0.01 0.05 -0.05 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.3J 0.00 0.47 -0.03 -0.00 0.01 0.03<br />

-0.00 0.24 0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 -0.01 0.63 0.76 -0.00 -0.12 0.07<br />

0.01 0.20 -0.05 0.00 -0.01 0.00<br />

NED 0.00 0.49 -0.02 -0.00 0.00 0.03<br />

-0.00 0.27 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 0.46 -0.02 -0.00 0.00 0.03<br />

-0.00 0.23 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

5- C1.1A -1.31 3.72 -0.00 0.00 0.00 1.01<br />

25 1.31 1.05 0.00 -0.00 -0.00 1.57<br />

C1.1B 1.44 0.34 -2.83 -0.00 1.51 0.09<br />

-1.44 0.10 -0.57 0.00 0.67 0.14<br />

C1.2A 0.21 3.72 -2.83 0.00 1.51 1.02<br />

-0.21 1.05 -0.57 -0.00 0.67 1.56<br />

C1.2C 0.21 3.72 -2.83 0.00 1.51 1.02<br />

-0.21 1.05 -0.57 -0.00 0.67 1.56<br />

C2.1A -0.92 4.74 -1.41 0.00 0.76 1.29<br />

0.92 1.34 -0.28 -0.00 0.33 1.99<br />

C2.1D 1.58 2.03 -4.24 0.00 2.26 0.56<br />

-1.58 0.58 -0.85 -0.00 1.01 0.84<br />

C2.1J -1.34 3.72 0.00 0.00 0.00 1.01<br />

1.34 1.05 -0.00 -0.00 -0.00 1.57<br />

C2.2A -0.90 4.65 -1.41 0.00 0.75 1.27<br />

0.90 1.31 -0.28 -0.00 0.33 1.95<br />

C2.2D 1.57 1.94 -4.24 0.00 2.26 0.54<br />

-1.57 0.55 -0.85 -0.00 1.01 0.80<br />

C2.2J -1.32 3.64 0.00 0.00 0.00 0.99<br />

1.32 1.03 -0.00 -0.00 -0.00 1.53<br />

C2.3A -0.49 3.47 -1.41 0.00 0.75 0.95<br />

0.49 0.98 -0.28 -0.00 0.33 1.45<br />

C2.3D 0.88 1.77 -2.83 0.00 1.51 0.49<br />

-0.88 0.50 -0.57 -0.00 0.67 0.73<br />

C2.3J -1.28 3.47 0.00 0.00 0.00 0.95<br />

1.28 0.98 -0.00 -0.00 -0.00 1.45<br />

C2.4 0.54 4.06 -3.68 0.00 1.96 1.11<br />

-0.54 1.15 -0.74 -0.00 0.87 1.69<br />

NED -1.31 3.72 -0.00 0.00 0.00 1.01<br />

1.31 1.05 0.00 -0.00 -0.00 1.57<br />

NED1 -1.23 3.38 -0.00 0.00 0.00 0.93<br />

1.23 0.96 0.00 -0.00 -0.00 1.41<br />

10- C1.1A -1.31 4.23 -0.00 0.00 -0.00 1.83<br />

25 1.31 -1.05 0.00 -0.00 0.00 1.57<br />

C1.1B 1.44 0.39 2.83 -0.00 -1.52 0.17<br />

-1.44 -0.10 -0.57 0.00 -0.67 0.14<br />

C1.2A 0.21 4.24 2.83 0.00 -1.52 1.84<br />

-0.21 -1.05 -0.57 -0.00 -0.67 1.56<br />

C1.2C 0.21 4.24 2.83 0.00 -1.52 1.84<br />

-0.21 -1.05 -0.57 -0.00 -0.67 1.56<br />

C2.1A -0.92 5.39 1.42 0.00 -0.76 2.34<br />

0.92 -1.34 -0.28 -0.00 -0.33 1.99<br />

C2.1D 1.58 2.31 4.25 0.00 -2.27 1.01<br />

-1.58 -0.58 -0.85 -0.00 -1.01 0.84<br />

C2.1J -1.34 4.23 0.00 0.00 -0.00 1.83<br />

1.34 -1.05 -0.00 -0.00 0.00 1.57<br />

C2.2A -0.90 5.29 1.42 0.00 -0.76 2.30<br />

0.90 -1.31 -0.28 -0.00 -0.33 1.95<br />

C2.2D 1.57 2.22 4.25 0.00 -2.27 0.98<br />

-1.57 -0.55 -0.85 -0.00 -1.01 0.80<br />

C2.2J -1.32 4.14 0.00 0.00 -0.00 1.79<br />

1.32 -1.03 -0.00 -0.00 0.00 1.53<br />

C2.3A -0.49 3.95 1.42 0.00 -0.76 1.72<br />

0.49 -0.98 -0.28 -0.00 -0.33 1.45<br />

C2.3D 0.88 2.02 2.83 0.00 -1.52 0.89<br />

-0.88 -0.50 -0.57 -0.00 -0.67 0.73<br />

C2.3J -1.28 3.95 0.00 0.00 -0.00 1.71


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

22<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

1.28 -0.98 -0.00 -0.00 0.00 1.45<br />

C2.4 0.54 4.62 3.68 0.00 -1.97 2.02<br />

-0.54 -1.15 -0.74 -0.00 -0.87 1.69<br />

NED -1.31 4.23 -0.00 0.00 -0.00 1.83<br />

1.31 -1.05 0.00 -0.00 0.00 1.57<br />

NED1 -1.23 3.85 -0.00 0.00 -0.00 1.68<br />

1.23 -0.96 0.00 -0.00 0.00 1.41<br />

10- C1.1A 0.00 2.13 0.00 0.00 -0.00 0.91<br />

16 -0.00 0.22 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1B -0.09 0.22 -1.21 0.00 0.32 0.10<br />

0.09 -0.00 -0.46 -0.00 0.03 0.00<br />

C1.2A -0.09 2.16 -1.21 0.00 0.32 0.93<br />

0.09 0.20 -0.46 -0.00 0.03 0.00<br />

C1.2C -0.09 2.16 -1.21 0.00 0.32 0.93<br />

0.09 0.20 -0.46 -0.00 0.03 0.00<br />

C2.1A -0.04 2.73 -0.61 0.00 0.16 1.17<br />

0.04 0.27 -0.23 -0.00 0.02 0.00<br />

C2.1D -0.14 1.20 -1.82 0.00 0.49 0.53<br />

0.14 0.08 -0.69 -0.00 0.05 0.00<br />

C2.1J -0.00 2.13 -0.00 0.00 0.00 0.91<br />

0.00 0.22 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A -0.04 2.68 -0.61 0.00 0.16 1.15<br />

0.04 0.27 -0.23 -0.00 0.02 0.00<br />

C2.2D -0.14 1.15 -1.82 0.00 0.49 0.51<br />

0.14 0.08 -0.69 -0.00 0.05 0.00<br />

C2.2J -0.00 2.08 -0.00 0.00 0.00 0.89<br />

0.00 0.22 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A -0.04 2.00 -0.61 0.00 0.16 0.86<br />

0.04 0.19 -0.23 -0.00 0.02 0.00<br />

C2.3D -0.09 1.04 -1.21 0.00 0.32 0.46<br />

0.09 0.08 -0.46 -0.00 0.03 0.00<br />

C2.3J -0.00 1.99 -0.00 0.00 0.00 0.85<br />

0.00 0.21 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 -0.12 2.36 -1.58 0.00 0.42 1.02<br />

0.12 0.21 -0.60 -0.00 0.04 0.00<br />

NED 0.00 2.13 0.00 0.00 -0.00 0.91<br />

-0.00 0.22 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

NED1 0.00 1.94 0.00 0.00 -0.00 0.83<br />

-0.00 0.20 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

18- C1.1A 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

19 -0.00 0.43 -0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C1.1B -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.00 -0.00 -0.42 0.00 -0.07 0.00<br />

C1.2A 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.42 0.00 -0.07 -0.07<br />

C1.2C 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.42 0.00 -0.07 -0.07<br />

C2.1A 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.56 -0.21 0.00 -0.03 -0.09<br />

C2.1D 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.22 -0.63 0.00 -0.10 -0.03<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C2.2A 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.56 -0.21 0.00 -0.03 -0.09<br />

C2.2D 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.22 -0.63 0.00 -0.10 -0.03<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C2.3A 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.21 0.00 -0.03 -0.07<br />

C2.3D 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.22 -0.42 0.00 -0.07 -0.03<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C2.4 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.48 -0.55 0.00 -0.09 -0.07<br />

NED 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

-0.00 0.43 -0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

19- C1.1A 1.49 2.07 0.02 0.04 -0.03 0.77<br />

21 -1.49 2.43 -0.02 -0.04 -0.03 -1.35<br />

C1.1B 0.08 -0.00 -2.09 -0.16 0.43 0.02<br />

-0.08 0.00 -2.32 0.16 -0.80 -0.02<br />

C1.2A 1.48 2.07 -2.07 -0.12 0.41 0.77<br />

-1.48 2.43 -2.33 0.12 -0.83 -1.35<br />

C1.2C 1.48 2.07 -2.07 -0.12 0.41 0.77


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

23<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-1.48 2.43 -2.33 0.12 -0.83 -1.35<br />

C2.1A 1.91 2.69 -1.02 -0.03 0.18 0.99<br />

-1.91 3.16 -1.18 0.03 -0.43 -1.75<br />

C2.1D 0.78 1.03 -3.12 -0.22 0.63 0.39<br />

-0.78 1.22 -3.48 0.22 -1.22 -0.69<br />

C2.1J 1.49 2.07 0.02 0.04 -0.03 0.77<br />

-1.49 2.43 -0.02 -0.04 -0.03 -1.35<br />

C2.2A 1.88 2.69 -1.02 -0.03 0.18 0.99<br />

-1.88 3.16 -1.18 0.03 -0.43 -1.74<br />

C2.2D 0.76 1.03 -3.12 -0.22 0.63 0.39<br />

-0.76 1.22 -3.48 0.22 -1.22 -0.68<br />

C2.2J 1.47 2.07 0.02 0.04 -0.03 0.76<br />

-1.47 2.43 -0.02 -0.04 -0.03 -1.34<br />

C2.3A 1.42 2.07 -1.03 -0.04 0.19 0.75<br />

-1.42 2.43 -1.17 0.04 -0.42 -1.33<br />

C2.3D 0.72 1.03 -2.08 -0.14 0.42 0.38<br />

-0.72 1.22 -2.32 0.14 -0.81 -0.67<br />

C2.3J 1.42 2.07 0.01 0.04 -0.02 0.75<br />

-1.42 2.43 -0.01 -0.04 -0.02 -1.33<br />

C2.4 1.62 2.28 -2.70 -0.16 0.53 0.84<br />

-1.62 2.68 -3.03 0.16 -1.07 -1.48<br />

NED 1.49 2.07 0.02 0.04 -0.03 0.77<br />

-1.49 2.43 -0.02 -0.04 -0.03 -1.35<br />

NED1 1.40 2.07 0.01 0.04 -0.02 0.75<br />

-1.40 2.43 -0.01 -0.04 -0.02 -1.33<br />

21- C1.1A -0.00 1.33 0.00 0.00 0.00 0.63<br />

22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 0.00 -1.30 0.00 0.62 0.00<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A -0.00 1.33 -1.30 0.00 0.62 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C -0.00 1.33 -1.30 0.00 0.62 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A -0.00 1.73 -0.65 0.00 0.31 0.82<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D -0.00 0.67 -1.96 0.00 0.93 0.32<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J -0.00 1.33 0.00 0.00 0.00 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A -0.00 1.73 -0.65 0.00 0.31 0.82<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D -0.00 0.67 -1.96 0.00 0.93 0.32<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J -0.00 1.33 0.00 0.00 0.00 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A -0.00 1.33 -0.65 0.00 0.31 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D -0.00 0.67 -1.30 0.00 0.62 0.32<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J -0.00 1.33 0.00 0.00 0.00 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 -0.00 1.47 -1.70 0.00 0.81 0.70<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

NED -0.00 1.33 0.00 0.00 0.00 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.00 1.33 0.00 0.00 0.00 0.63<br />

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

5- C1.1A 2.50 0.02 1.49 -0.03 -1.09 0.06<br />

19 -2.50 -0.02 -1.49 0.03 -0.70 -0.04<br />

C1.1B -0.00 -4.15 0.08 0.36 -0.08 -4.15<br />

0.00 2.51 -0.08 -0.36 -0.02 0.16<br />

C1.2A 2.50 -4.14 1.48 0.34 -1.08 -4.10<br />

-2.50 2.49 -1.48 -0.34 -0.70 0.12<br />

C1.2C 2.50 -4.14 1.48 0.34 -1.08 -4.10<br />

-2.50 2.49 -1.48 -0.34 -0.70 0.12<br />

C2.1A 3.25 -2.06 1.91 0.15 -1.38 -2.00<br />

-3.25 1.23 -1.91 -0.15 -0.91 0.03<br />

C2.1D 1.25 -6.22 0.78 0.54 -0.58 -6.21<br />

-1.25 3.76 -0.78 -0.54 -0.36 0.22<br />

C2.1J 2.50 0.02 1.49 -0.03 -1.09 0.06<br />

-2.50 -0.02 -1.49 0.03 -0.70 -0.04<br />

C2.2A 3.25 -2.06 1.88 0.15 -1.36 -2.00<br />

-3.25 1.24 -1.88 -0.15 -0.90 0.03<br />

C2.2D 1.25 -6.22 0.76 0.54 -0.55 -6.21<br />

-1.25 3.76 -0.76 -0.54 -0.35 0.22<br />

C2.2J 2.50 0.02 1.47 -0.03 -1.06 0.06<br />

-2.50 -0.02 -1.47 0.03 -0.70 -0.04<br />

C2.3A 2.50 -2.06 1.42 0.16 -1.01 -2.02


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

24<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-2.50 1.24 -1.42 -0.16 -0.69 0.04<br />

C2.3D 1.25 -4.15 0.72 0.35 -0.51 -4.13<br />

-1.25 2.50 -0.72 -0.35 -0.35 0.14<br />

C2.3J 2.50 0.01 1.42 -0.02 -1.02 0.06<br />

-2.50 -0.01 -1.42 0.02 -0.69 -0.04<br />

C2.4 2.75 -5.38 1.62 0.45 -1.18 -5.34<br />

-2.75 3.25 -1.62 -0.45 -0.77 0.16<br />

NED 2.50 0.02 1.49 -0.03 -1.09 0.06<br />

-2.50 -0.02 -1.49 0.03 -0.70 -0.04<br />

NED1 2.50 0.01 1.40 -0.02 -1.00 0.05<br />

-2.50 -0.01 -1.40 0.02 -0.68 -0.04<br />

10- C1.1A 3.76 -0.02 -1.49 -0.03 1.07 -0.06<br />

21 -3.76 0.02 1.49 0.03 0.72 0.04<br />

C1.1B 0.00 -5.27 -0.08 -0.18 0.08 -5.18<br />

-0.00 3.62 0.08 0.18 0.02 -0.16<br />

C1.2A 3.76 -5.28 -1.48 -0.21 1.06 -5.23<br />

-3.76 3.64 1.48 0.21 0.72 -0.12<br />

C1.2C 3.76 -5.28 -1.48 -0.21 1.06 -5.23<br />

-3.76 3.64 1.48 0.21 0.72 -0.12<br />

C2.1A 4.89 -2.65 -1.91 -0.12 1.36 -2.66<br />

-4.89 1.83 1.91 0.12 0.92 -0.03<br />

C2.1D 1.88 -7.91 -0.78 -0.29 0.57 -7.79<br />

-1.88 5.44 0.78 0.29 0.37 -0.22<br />

C2.1J 3.76 -0.02 -1.49 -0.03 1.07 -0.06<br />

-3.76 0.02 1.49 0.03 0.72 0.04<br />

C2.2A 4.89 -2.65 -1.88 -0.12 1.34 -2.66<br />

-4.89 1.83 1.88 0.12 0.92 -0.03<br />

C2.2D 1.88 -7.91 -0.76 -0.29 0.54 -7.79<br />

-1.88 5.44 0.76 0.29 0.36 -0.22<br />

C2.2J 3.76 -0.02 -1.47 -0.03 1.05 -0.06<br />

-3.76 0.02 1.47 0.03 0.71 0.04<br />

C2.3A 3.76 -2.65 -1.42 -0.11 1.00 -2.64<br />

-3.76 1.83 1.42 0.11 0.70 -0.04<br />

C2.3D 1.88 -5.27 -0.72 -0.19 0.51 -5.20<br />

-1.88 3.63 0.72 0.19 0.35 -0.14<br />

C2.3J 3.76 -0.01 -1.42 -0.02 1.01 -0.06<br />

-3.76 0.01 1.42 0.02 0.70 0.04<br />

C2.4 4.14 -6.86 -1.62 -0.26 1.16 -6.79<br />

-4.14 4.73 1.62 0.26 0.79 -0.16<br />

NED 3.76 -0.02 -1.49 -0.03 1.07 -0.06<br />

-3.76 0.02 1.49 0.03 0.72 0.04<br />

NED1 3.76 -0.01 -1.40 -0.02 0.99 -0.05<br />

-3.76 0.01 1.40 0.02 0.69 0.04<br />

2- C1.1A -0.10 -0.02 0.00 0.02 -0.00 -0.05<br />

10 0.10 0.02 -0.00 -0.02 -0.00 -0.03<br />

C1.1B -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.01<br />

0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A -0.10 -0.02 -0.00 0.02 0.00 -0.05<br />

0.10 0.02 0.00 -0.02 0.00 -0.02<br />

C1.2C -0.10 -0.02 -0.00 0.02 0.00 -0.05<br />

0.10 0.02 0.00 -0.02 0.00 -0.02<br />

C2.1A -0.13 -0.03 -0.00 0.02 0.00 -0.07<br />

0.13 0.03 0.00 -0.02 0.00 -0.03<br />

C2.1D -0.05 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.03<br />

0.05 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.01<br />

C2.1J -0.46 -0.02 0.00 0.02 -0.00 -0.05<br />

0.46 0.02 -0.00 -0.02 -0.00 -0.03<br />

C2.2A -0.13 -0.03 -0.00 0.02 0.00 -0.07<br />

0.13 0.03 0.00 -0.02 0.00 -0.03<br />

C2.2D -0.41 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.03<br />

0.41 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.01<br />

C2.2J -0.46 -0.02 0.00 0.02 -0.00 -0.05<br />

0.46 0.02 -0.00 -0.02 -0.00 -0.03<br />

C2.3A -0.10 -0.02 -0.00 0.02 0.00 -0.05<br />

0.10 0.02 0.00 -0.02 0.00 -0.02<br />

C2.3D -0.05 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.03<br />

0.05 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.01<br />

C2.3J -0.46 -0.02 0.00 0.02 -0.00 -0.05<br />

0.46 0.02 -0.00 -0.02 -0.00 -0.03<br />

C2.4 -0.11 -0.02 -0.00 0.02 0.00 -0.06<br />

0.11 0.02 0.00 -0.02 0.00 -0.03<br />

NED -0.10 -0.02 0.00 0.02 -0.00 -0.05<br />

0.10 0.02 -0.00 -0.02 -0.00 -0.03<br />

NED1 -0.10 -0.02 0.00 0.02 -0.00 -0.05<br />

0.10 0.02 -0.00 -0.02 -0.00 -0.02<br />

5- C1.1A -0.14 0.01 -0.00 -0.02 0.00 -0.00<br />

7 0.14 -0.01 0.00 0.02 0.00 0.04<br />

C1.1B 0.51 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

25<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.51 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C1.2A 0.38 0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.00<br />

-0.38 -0.01 -0.00 0.01 -0.00 0.04<br />

C1.2C 0.38 0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.00<br />

-0.38 -0.01 -0.00 0.01 -0.00 0.04<br />

C2.1A 0.08 0.01 0.00 -0.02 -0.00 -0.00<br />

-0.08 -0.01 -0.00 0.02 -0.00 0.05<br />

C2.1D 0.70 0.00 0.00 -0.01 -0.00 -0.00<br />

-0.70 -0.00 -0.00 0.01 -0.00 0.02<br />

C2.1J 0.22 0.01 -0.00 -0.02 0.00 -0.00<br />

-0.22 -0.01 0.00 0.02 -0.00 0.04<br />

C2.2A 0.09 0.01 0.00 -0.02 -0.00 -0.00<br />

-0.09 -0.01 -0.00 0.02 -0.00 0.05<br />

C2.2D 1.06 0.00 0.00 -0.01 -0.00 -0.00<br />

-1.06 -0.00 -0.00 0.01 -0.00 0.02<br />

C2.2J 0.22 0.01 -0.00 -0.02 0.00 -0.00<br />

-0.22 -0.01 0.00 0.02 -0.00 0.04<br />

C2.3A 0.13 0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.00<br />

-0.13 -0.01 -0.00 0.01 -0.00 0.04<br />

C2.3D 0.45 0.00 0.00 -0.01 -0.00 -0.00<br />

-0.45 -0.00 -0.00 0.01 -0.00 0.02<br />

C2.3J 0.22 0.01 -0.00 -0.02 0.00 -0.00<br />

-0.22 -0.01 0.00 0.02 -0.00 0.04<br />

C2.4 0.52 0.01 0.00 -0.02 -0.00 -0.00<br />

-0.52 -0.01 -0.00 0.02 -0.00 0.04<br />

NED -0.14 0.01 -0.00 -0.02 0.00 -0.00<br />

0.14 -0.01 0.00 0.02 0.00 0.04<br />

NED1 -0.13 0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.00<br />

0.13 -0.01 0.00 0.01 0.00 0.03<br />

14- C1.1A 0.00 -0.21 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

15 -0.00 0.21 -0.00 0.00 -0.00 -0.20<br />

C1.1B 0.15 0.00 0.13 -0.00 -0.06 0.00<br />

-0.15 -0.00 -0.13 0.00 -0.06 0.00<br />

C1.2A 0.15 -0.19 0.13 -0.00 -0.06 0.00<br />

-0.15 0.19 -0.13 0.00 -0.06 -0.17<br />

C1.2C 0.15 -0.19 0.13 -0.00 -0.06 0.00<br />

-0.15 0.19 -0.13 0.00 -0.06 -0.17<br />

C2.1A 0.08 -0.26 0.07 -0.00 -0.03 0.00<br />

-0.08 0.26 -0.07 0.00 -0.03 -0.24<br />

C2.1D 0.23 -0.08 0.19 -0.00 -0.08 0.00<br />

-0.23 0.08 -0.19 0.00 -0.09 -0.07<br />

C2.1J -0.00 -0.21 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 -0.20<br />

C2.2A 0.08 -0.25 0.07 -0.00 -0.03 0.00<br />

-0.08 0.25 -0.07 0.00 -0.03 -0.23<br />

C2.2D 0.22 -0.07 0.19 -0.00 -0.08 0.00<br />

-0.22 0.07 -0.19 0.00 -0.09 -0.07<br />

C2.2J -0.00 -0.21 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 -0.19<br />

C2.3A 0.08 -0.18 0.06 -0.00 -0.03 0.00<br />

-0.08 0.18 -0.06 0.00 -0.03 -0.17<br />

C2.3D 0.15 -0.08 0.13 -0.00 -0.06 0.00<br />

-0.15 0.08 -0.13 0.00 -0.06 -0.07<br />

C2.3J -0.00 -0.20 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.20 0.00 0.00 0.00 -0.18<br />

C2.4 0.20 -0.20 0.17 -0.00 -0.07 0.00<br />

-0.20 0.20 -0.17 0.00 -0.08 -0.18<br />

NED 0.00 -0.21 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

-0.00 0.21 -0.00 0.00 -0.00 -0.20<br />

NED1 0.00 -0.19 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

-0.00 0.19 -0.00 0.00 -0.00 -0.18<br />

15- C1.1A 0.00 0.22 -0.00 -0.00 0.00 0.20<br />

16 -0.00 -0.22 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.46 -0.00 0.09 -0.00 -0.05 -0.00<br />

-0.46 0.00 -0.09 0.00 -0.03 0.00<br />

C1.2A 0.46 0.20 0.09 -0.00 -0.05 0.18<br />

-0.46 -0.20 -0.09 0.00 -0.03 0.00<br />

C1.2C 0.46 0.20 0.09 -0.00 -0.05 0.18<br />

-0.46 -0.20 -0.09 0.00 -0.03 0.00<br />

C2.1A 0.23 0.27 0.04 -0.00 -0.02 0.24<br />

-0.23 -0.27 -0.04 0.00 -0.02 0.00<br />

C2.1D 0.69 0.08 0.14 -0.00 -0.07 0.07<br />

-0.69 -0.08 -0.14 0.00 -0.05 0.00<br />

C2.1J -0.00 0.22 0.00 -0.00 -0.00 0.20<br />

0.00 -0.22 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A 0.23 0.27 0.04 -0.00 -0.02 0.24<br />

-0.23 -0.27 -0.04 0.00 -0.02 0.00<br />

C2.2D 0.69 0.08 0.14 -0.00 -0.07 0.07


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

26<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.69 -0.08 -0.14 0.00 -0.05 0.00<br />

C2.2J -0.00 0.22 0.00 -0.00 -0.00 0.19<br />

0.00 -0.22 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A 0.23 0.19 0.04 -0.00 -0.02 0.17<br />

-0.23 -0.19 -0.04 0.00 -0.02 0.00<br />

C2.3D 0.46 0.08 0.09 -0.00 -0.05 0.07<br />

-0.46 -0.08 -0.09 0.00 -0.03 0.00<br />

C2.3J -0.00 0.21 0.00 -0.00 -0.00 0.18<br />

0.00 -0.21 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.4 0.60 0.21 0.12 -0.00 -0.06 0.19<br />

-0.60 -0.21 -0.12 0.00 -0.04 0.00<br />

NED 0.00 0.22 -0.00 -0.00 0.00 0.20<br />

-0.00 -0.22 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 0.20 -0.00 -0.00 0.00 0.18<br />

-0.00 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

11- C1.1A 0.01 -0.26 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

12 -0.01 0.26 0.00 -0.00 0.00 -0.24<br />

C1.1B -0.01 0.04 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.01 -0.04 -0.00 -0.00 -0.00 0.03<br />

C1.2A 0.00 -0.19 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

-0.00 0.19 -0.00 -0.00 -0.00 -0.17<br />

C1.2C 0.00 -0.19 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

-0.00 0.19 -0.00 -0.00 -0.00 -0.17<br />

C2.1A 0.01 -0.29 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.29 0.00 -0.00 -0.00 -0.27<br />

C2.1D -0.01 -0.04 0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

0.01 0.04 -0.01 -0.00 -0.00 -0.04<br />

C2.1J 0.02 -0.26 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.02 0.26 0.00 -0.00 0.00 -0.24<br />

C2.2A 0.01 -0.28 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.28 0.00 -0.00 -0.00 -0.26<br />

C2.2D -0.00 -0.03 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.00 0.03 -0.00 -0.00 -0.00 -0.03<br />

C2.2J 0.02 -0.25 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.02 0.25 0.00 -0.00 0.00 -0.23<br />

C2.3A 0.01 -0.20 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.20 -0.00 -0.00 -0.00 -0.18<br />

C2.3D -0.00 -0.05 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.00 0.05 -0.00 -0.00 -0.00 -0.05<br />

C2.3J 0.02 -0.23 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.02 0.23 0.00 -0.00 0.00 -0.21<br />

C2.4 0.00 -0.19 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

-0.00 0.19 -0.00 -0.00 -0.00 -0.17<br />

NED 0.01 -0.26 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.26 0.00 -0.00 0.00 -0.24<br />

NED1 0.01 -0.22 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.22 0.00 -0.00 0.00 -0.20<br />

12- C1.1A 0.02 0.27 0.00 0.00 -0.00 0.24<br />

13 -0.02 -0.27 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1B -0.05 -0.04 -0.01 0.00 0.00 -0.03<br />

0.05 0.04 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C1.2A -0.04 0.20 -0.01 0.00 0.00 0.17<br />

0.04 -0.20 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C1.2C -0.04 0.20 -0.01 0.00 0.00 0.17<br />

0.04 -0.20 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.1A -0.00 0.30 -0.00 0.00 0.00 0.27<br />

0.00 -0.30 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D -0.07 0.05 -0.02 0.00 0.01 0.04<br />

0.07 -0.05 0.02 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.1J 0.03 0.27 0.00 0.00 -0.00 0.24<br />

-0.03 -0.27 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A -0.00 0.30 -0.00 0.00 0.00 0.26<br />

0.00 -0.30 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D -0.06 0.04 -0.02 0.00 0.01 0.03<br />

0.06 -0.04 0.02 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.2J 0.03 0.26 0.00 0.00 -0.00 0.23<br />

-0.03 -0.26 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A -0.01 0.21 -0.00 0.00 0.00 0.18<br />

0.01 -0.21 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D -0.05 0.05 -0.01 0.00 0.00 0.05<br />

0.05 -0.05 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.3J 0.03 0.24 0.00 0.00 -0.00 0.22<br />

-0.03 -0.24 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.4 -0.05 0.20 -0.01 0.00 0.01 0.18<br />

0.05 -0.20 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

NED 0.02 0.27 0.00 0.00 -0.00 0.24<br />

-0.02 -0.27 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

NED1 0.02 0.23 0.00 0.00 -0.00 0.21


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

27<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.02 -0.23 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

============================== STATISTICAL DATA ===============================<br />

Weights of beam elements:<br />

Section Designation Total Weight<br />

(kN) (kg)<br />

10X25 100x250 RT 0.000 0.0<br />

10X20 100x200 RT 0.000 0.0<br />

15X22 150X220 AZOBE 0.000 0.0<br />

10X21 100X210 AZOBE 0.000 0.0<br />

HE120B HE120B H1 0.000 0.0<br />

HE140B HE140B H1 0.000 0.0<br />

HE160B HE160B H1 0.000 0.0<br />

HE180B HE180B H1 0.000 0.0<br />

HE200B HE200B H1 0.000 0.0<br />

HE220B HE220B H1 0.000 0.0<br />

HE240B HE240B H1 5.681 579.2<br />

HE260B HE260B H1 0.000 0.0<br />

10X10 100x100 AZOBE 0.259 26.4<br />

10X15 100x150 AZOBE 0.724 73.8<br />

NR40 48.3x3.2 O1 0.274 27.9<br />

IPE100 IPE100 I1 0.286 29.1<br />

IPE120 IPE120 I1 0.455 46.4<br />

NR50 60.3x3.2 O1 0.000 0.0<br />

IPE140 IPE140 I1 0.565 57.6<br />

IPE160 IPE160 I1 0.693 70.6<br />

---------------------<br />

8.937 911.0<br />

Own weight of structure = 0.00 kN<br />

No. of real numbers in Stiffness matrix = 4983 (49830 bytes)<br />

Time used to analyse = 0: 0:0.688 seconds<br />

Total number of : Nodes = 23<br />

Beam Elements = 31<br />

Cable Elements = 0<br />

Shell Elements = 0<br />

Supports = 4<br />

Section Properties = 20<br />

Load Cases = 4<br />

Load Combinations = 16<br />

=============================== END OF OUTPUT =================================


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

28<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

Space Frame Analysis Ver W2.2.39 - 02 Feb 2007<br />

Input file:Z:\FLERE\5324 - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03<br />

Created : 19-03-2007 12:25:01<br />

A03<br />

========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N ===========<br />

Ver W2.2.39 - 02 Feb 2007<br />

========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E ===========<br />

TITLE :Gangbro 4,476m fag<br />

Data file : Z:\FLERE\5324 - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03<br />

Created on: 19-03-2007<br />

========================== NODAL POINT COORDINATES ============================<br />

Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord<br />

m m m m m m<br />

1 0.000 0.000 0.309 2 1.230 0.000 0.309<br />

3 1.680 0.000 0.309 4 2.580 0.000 0.309<br />

5 3.480 0.000 0.309 6 0.000 0.000 3.524<br />

7 1.230 0.000 3.524 8 1.680 0.000 3.524<br />

9 2.580 0.000 3.524 10 3.480 0.000 3.524<br />

11 1.680 0.000 0.000 12 2.580 0.000 0.000<br />

13 3.480 0.000 0.000 14 1.680 0.000 4.476<br />

15 2.580 0.000 4.476 16 3.480 0.000 4.476<br />

18 3.480 1.200 0.000 19 3.480 1.200 0.309<br />

21 3.480 1.200 3.524 22 3.480 1.200 4.476<br />

23 1.680 0.000 2.238 24 2.580 0.000 2.238<br />

25 3.480 0.000 2.238<br />

=============================== ELEMENT DATA ==================================<br />

Beam Secn. type Fixity Length ß<br />

m (°)<br />

1-2 HE240B 00 1.230 0.00<br />

2-3 HE240B 00 0.450 0.00<br />

3-4 HE240B 00 0.900 0.00<br />

4-5 HE240B 00 0.900 0.00<br />

6-7 HE240B 00 1.230 -0.00<br />

7-8 HE240B 00 0.450 -0.00<br />

8-9 HE240B 00 0.900 -0.00<br />

9-10 HE240B 00 0.900 -0.00<br />

3-11 IPE120 00 0.309 0.00<br />

3-23 IPE120 00 1.929 0.00<br />

8-23 IPE120 00 1.286 -0.00<br />

8-14 IPE120 00 0.952 0.00<br />

4-12 IPE160 00 0.309 0.00<br />

4-24 IPE160 00 1.929 0.00<br />

9-24 IPE160 00 1.286 0.00<br />

9-15 IPE160 00 0.952 0.00<br />

5-13 IPE140 00 0.309 0.00<br />

5-25 IPE140 00 1.929 -0.00<br />

10-25 IPE140 00 1.286 0.00<br />

10-16 IPE140 00 0.952 0.00<br />

18-19 10X15 00 0.309 -0.00<br />

19-21 10X15 00 3.215 -0.00<br />

21-22 10X15 00 0.952 0.00<br />

5-19 10X10 00 1.200 0.00<br />

10-21 10X10 00 1.200 0.00<br />

2-10 NR40 00 3.924 0.00<br />

5-7 NR40 00 3.924 0.00<br />

14-15 IPE100 00 0.900 -0.00<br />

15-16 IPE100 00 0.900 -0.00<br />

11-12 IPE100 00 0.900 0.00<br />

12-13 IPE100 00 0.900 0.00<br />

============================ SECTION PROPERTIES ===============================<br />

Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

29<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

25.00E-3 0.000 0.000 130E-6 20.8E-6 62.4E-6 AZOBE<br />

Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

20.00E-3 0.000 0.000 66.7E-6 16.7E-6 45.8E-6 AZOBE<br />

Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

33.00E-3 0.000 0.000 133E-6 61.9E-6 49.1E-6 AZOBE<br />

Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

21.00E-3 0.000 0.000 7.17E-6 17.5E-6 143E-6 AZOBE<br />

Section : HE120B Section designation: HE120B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

3.400E-3 0.000 0.000 8.64E-6 3.18E-6 139E-9 Steel:S275<br />

Section : HE140B Section designation: HE140B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

4.300E-3 0.000 0.000 15.1E-6 5.50E-6 201E-9 Steel:S275<br />

Section : HE160B Section designation: HE160B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

5.430E-3 0.000 0.000 24.9E-6 8.89E-6 314E-9 Steel:S275<br />

Section : HE180B Section designation: HE180B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

6.530E-3 0.000 0.000 38.3E-6 13.6E-6 423E-9 Steel:S275<br />

Section : HE200B Section designation: HE200B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

7.810E-3 0.000 0.000 57.0E-6 20.0E-6 595E-9 Steel:S275<br />

Section : HE220B Section designation: HE220B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

9.100E-3 0.000 0.000 80.9E-6 28.4E-6 768E-9 Steel:S275<br />

Section : HE240B Section designation: HE240B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

10.60E-3 0.000 0.000 113E-6 39.2E-6 1.03E-6 Steel:S275<br />

Section : HE260B Section designation: HE260B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

11.80E-3 0.000 0.000 149E-6 51.3E-6 1.24E-6 Steel:S275


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

30<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

10.00E-3 0.000 0.000 8.33E-6 8.33E-6 14.1E-6 AZOBE<br />

Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

15.00E-3 0.000 0.000 28.1E-6 12.5E-6 29.3E-6 AZOBE<br />

Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

453.0E-6 0.000 0.000 116E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE100 Section designation: IPE100 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.030E-3 0.000 0.000 1.71E-6 159E-9 12.1E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE120 Section designation: IPE120 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.320E-3 0.000 0.000 3.18E-6 277E-9 17.4E-9 Steel:S275<br />

Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

574.0E-6 0.000 0.000 235E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE140 Section designation: IPE140 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.640E-3 0.000 0.000 5.41E-6 449E-9 24.6E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE160 Section designation: IPE160 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

2.010E-3 0.000 0.000 8.69E-6 683E-9 36.2E-9 Steel:S275<br />

================================== MATERIALS ==================================<br />

Designation E poisson Density Exp. coeff.<br />

kPa kN/m^3<br />

AZOBE 27.00E6 0.50 10.79 10.00E-6<br />

Steel:S275 162.7E6 0.30 77.01 12.00E-6<br />

=============================== SUPPORT DATA ==================================<br />

Prescribed displacements<br />

Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot<br />

m m m rad. rad. rad.<br />

1 XYZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

6 XYZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 YZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

7 YZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

Spring constants


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

31<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot<br />

kN/m kN/m kN/m kNm/rad kNm/rad kNm/rad<br />

=================================== LOADS =====================================<br />

Load Case Description<br />

DL Egenvægt<br />

VM Vandret masselast<br />

LL Trafiklast<br />

VL Vindlast<br />

The Y component(s) of the following load cases have been added as masses<br />

in the structure for purposes of the dynamic analysis:<br />

none<br />

============================= LOAD CASE DL ================================<br />

Egenvægt<br />

*** POINT LOADS ***<br />

Node Fx Fy Fz Mx My Mz<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

10 0.00 -1.51 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

5 0.00 -1.17 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

3-11 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

3-23 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

8-23 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

8-14 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

4-12 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

4-24 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

9-24 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

9-15 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

5-13 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

5-25 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

10-25 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

10-16 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

============================= LOAD CASE VM ================================<br />

Vandret masselast<br />

*** POINT LOADS ***<br />

Node Fx Fy Fz Mx My Mz<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

3 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

4 0.00 0.00 0.17 0.00 0.00 0.00<br />

5 0.00 0.00 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

8 0.00 0.00 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

9 0.00 0.00 0.27 0.00 0.00 0.00<br />

10 0.00 0.00 0.24 0.00 0.00 0.00<br />

============================= LOAD CASE LL ================================<br />

Trafiklast<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

3-11 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

3-23 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

8-23 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

8-14 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

32<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

5-13 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

5-25 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

10-25 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

10-16 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

4-12 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

4-24 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

9-24 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

9-15 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

18-19 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

19-21 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

21-22 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

============================= LOAD CASE VL ================================<br />

Vindlast<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

5-13 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

5-25 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

10-25 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

10-16 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

5-19 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

10-21 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

18-19 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

19-21 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

21-22 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

============================= LOAD COMBINATIONS ===============================<br />

Load Comb Description<br />

C1.1A<br />

C1.1B<br />

C1.2A<br />

C1.2C<br />

C2.1A<br />

C2.1D<br />

C2.1J<br />

C2.2A<br />

C2.2D<br />

C2.2J<br />

C2.3A<br />

C2.3D<br />

C2.3J<br />

C2.4<br />

NED<br />

NED1<br />

Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State<br />

DL VM LL VL<br />

C1.1A 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

C1.1B 1.0 0.0 0.0 1.0<br />

C1.2A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C1.2C 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1A 1.0 0.0 1.3 0.5<br />

C2.1D 1.0 0.0 0.5 1.5<br />

C2.1J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.2A 0.8 0.0 1.3 0.5<br />

C2.2D 0.8 1.0 0.5 1.5<br />

C2.2J 0.8 1.0 1.0 0.0<br />

C2.3A 0.3 0.0 1.0 0.5<br />

C2.3D 0.3 0.0 0.5 1.0<br />

C2.3J 0.3 1.0 1.0 0.0<br />

C2.4 1.0 0.0 1.1 1.3<br />

NED 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

NED1 0.0 0.0 1.0 0.0<br />

Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State<br />

DL VM LL VL<br />

C1.1A 1.0 0.0 0.4 0.0<br />

C1.1B 1.0 0.0 0.0 0.4


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

C1.2A 1.0 0.0 0.8 0.5<br />

C1.2C 1.0 0.0 0.4 0.6<br />

C2.1A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1D 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.2A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.2D 1.0 1.0 1.0 1.0<br />

C2.2J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.3A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.3D 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.3J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.4 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

NED 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

NED1 0.0 0.0 1.0 0.0<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

33<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================<br />

=================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE =====================<br />

Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn<br />

1 12.8379 0.0779 1227.38 0.189<br />

2 13.0394 0.0767 382.61 0.057<br />

3 14.8314 0.0674 2184.99 0.252<br />

4 15.0028 0.0667 946.91 0.107<br />

5 15.9350 0.0628 635.93 0.063<br />

6 16.2939 0.0614 3753.99 0.358<br />

7 18.6555 0.0536 1278.55 0.093<br />

8 21.5758 0.0463 885.33 0.048<br />

9 23.7309 0.0421 4761.05 0.214<br />

10 26.9524 0.0371 6482.11 0.226<br />

======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ========================<br />

Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot.<br />

1 1 0.00 0.00 0.00 0.0723 0.0004 0.0107<br />

2 0.00 0.00 0.00 -0.0008 -0.0000 -0.0001<br />

3 0.00 0.00 0.00 -0.0852 0.0019 -0.0390<br />

4 0.00 0.00 0.00 -0.0017 0.0014 -0.0002<br />

5 0.00 0.00 0.00 -0.0091 0.0001 -0.0013<br />

6 0.00 0.00 0.00 -0.2973 0.0005 -0.0304<br />

7 0.00 0.00 0.00 -0.7950 -0.0008 0.0108<br />

8 0.00 0.00 0.00 -0.0003 -0.0022 0.0013<br />

9 0.00 0.00 0.00 -0.3237 0.0156 0.0239<br />

10 0.00 0.00 0.00 -0.3747 0.0012 -0.0162<br />

2 1 0.18 0.00 0.00 0.0723 -0.0008 -0.0215<br />

2 0.13 0.00 0.00 -0.0008 0.0001 0.0001<br />

3 0.03 0.00 0.00 -0.0852 -0.0037 0.0780<br />

4 0.31 0.00 0.00 -0.0017 -0.0029 0.0004<br />

5 0.20 0.00 0.00 -0.0091 -0.0002 0.0026<br />

6 0.25 0.00 0.00 -0.2973 -0.0011 0.0607<br />

7 -0.12 0.00 0.00 -0.7950 0.0016 -0.0215<br />

8 -0.39 0.00 0.00 -0.0003 0.0045 -0.0027<br />

9 1.20 0.00 0.00 -0.3237 -0.0309 -0.0477<br />

10 0.14 0.00 0.00 -0.3747 -0.0024 0.0324<br />

3 1 0.23 -15.79 0.58 0.0580 -0.0015 -0.0428<br />

2 0.18 0.04 -0.39 -0.0004 0.0046 0.0002<br />

3 -0.01 55.40 2.60 -0.0753 -0.0071 0.1543<br />

4 0.42 0.14 0.97 0.0017 -0.0047 0.0008<br />

5 0.27 0.96 0.10 -0.0087 -0.0009 0.0052<br />

6 0.33 50.92 0.88 -0.2613 -0.0020 0.1180<br />

7 -0.14 -15.92 -1.13 -0.7920 0.0030 -0.0447<br />

8 -0.49 -1.15 -2.08 -0.0159 0.0090 -0.0045<br />

9 1.39 -23.58 14.95 -0.2370 -0.0579 -0.0935<br />

10 0.16 25.85 1.83 -0.4680 -0.0043 0.0638<br />

4 1 0.35 -73.36 2.29 0.0733 -0.0017 -0.0729<br />

2 0.18 0.19 -0.31 -0.0008 -0.0018 0.0004<br />

3 -0.08 252.61 11.11 0.0588 -0.0102 0.2526<br />

4 0.64 0.80 0.17 -0.0019 0.0150 0.0019<br />

5 0.42 4.33 1.13 -0.0034 -0.0034 0.0083<br />

6 0.49 224.41 3.61 -0.1501 -0.0027 0.1804<br />

7 -0.19 -76.75 -4.75 -0.2991 0.0041 -0.0783<br />

8 -0.68 -3.54 -9.44 0.0104 0.0144 -0.0018<br />

9 1.77 -104.66 61.10 -0.0778 -0.0753 -0.1443


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

34<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

10 0.21 120.66 6.83 0.6761 -0.0047 0.1146<br />

5 1 0.46 -153.04 3.08 0.1353 0.0007 -0.0891<br />

2 0.18 0.42 0.07 -0.0011 -0.0003 0.0005<br />

3 -0.15 512.18 21.25 0.2976 -0.0117 0.2906<br />

4 0.61 1.87 -0.50 0.0013 -0.0053 0.0024<br />

5 0.57 8.63 -0.86 0.0035 0.0211 0.0091<br />

6 0.66 434.35 5.78 -0.0278 -0.0004 0.1869<br />

7 -0.24 -158.71 -8.56 -0.0312 0.0035 -0.0886<br />

8 -0.88 -1.68 -18.58 -0.0605 0.0147 0.0089<br />

9 2.16 -202.90 109.59 0.3244 -0.0729 -0.1484<br />

10 0.27 257.93 11.08 0.5195 -0.0030 0.1361<br />

6 1 0.00 0.00 0.00 -0.0562 0.0004 0.0316<br />

2 0.00 0.00 0.00 0.0013 0.0003 -0.0002<br />

3 0.00 0.00 0.00 0.1526 0.0019 0.0336<br />

4 0.00 0.00 0.00 0.0028 -0.0016 0.0002<br />

5 0.00 0.00 0.00 0.0142 -0.0001 -0.0003<br />

6 0.00 0.00 0.00 0.3373 0.0005 -0.0163<br />

7 0.00 0.00 0.00 0.9377 -0.0007 0.0043<br />

8 0.00 0.00 0.00 0.0326 -0.0022 -0.0013<br />

9 0.00 0.00 0.00 -0.0280 0.0152 -0.0207<br />

10 0.00 0.00 0.00 0.3194 0.0009 -0.0000<br />

7 1 0.18 0.00 0.00 -0.0562 -0.0007 -0.0631<br />

2 0.13 0.00 0.00 0.0013 -0.0006 0.0004<br />

3 -0.43 0.00 0.00 0.1526 -0.0039 -0.0672<br />

4 0.38 0.00 0.00 0.0028 0.0032 -0.0004<br />

5 0.25 0.00 0.00 0.0142 0.0003 0.0007<br />

6 0.27 0.00 0.00 0.3373 -0.0010 0.0325<br />

7 0.01 0.00 0.00 0.9377 0.0015 -0.0086<br />

8 0.40 0.00 0.00 0.0326 0.0044 0.0026<br />

9 -1.41 0.00 0.00 -0.0280 -0.0302 0.0413<br />

10 -0.14 0.00 0.00 0.3194 -0.0018 0.0000<br />

8 1 0.26 -46.38 0.52 -0.0396 -0.0014 -0.1252<br />

2 0.18 0.14 0.55 0.0002 -0.0054 0.0007<br />

3 -0.54 -47.53 2.71 0.1485 -0.0075 -0.1317<br />

4 0.52 -0.13 -1.06 0.0026 0.0049 -0.0006<br />

5 0.34 0.24 -0.14 0.0105 0.0010 0.0013<br />

6 0.38 27.15 0.85 0.3027 -0.0019 0.0625<br />

7 -0.00 -6.27 -1.07 0.9200 0.0029 -0.0173<br />

8 0.51 1.11 -2.04 0.0258 0.0088 0.0043<br />

9 -1.68 20.24 14.73 0.0887 -0.0577 0.0794<br />

10 -0.17 -0.11 1.46 0.3449 -0.0036 -0.0007<br />

9 1 0.41 -212.66 2.05 0.0287 -0.0016 -0.2075<br />

2 0.18 0.60 0.56 0.0000 0.0020 0.0011<br />

3 -0.75 -212.21 11.54 0.2835 -0.0103 -0.2061<br />

4 0.78 -0.39 0.04 0.0006 -0.0168 -0.0003<br />

5 0.52 1.05 -1.10 0.0089 0.0026 0.0019<br />

6 0.60 116.66 3.11 0.2217 -0.0018 0.0903<br />

7 -0.03 -28.16 -4.57 0.3468 0.0040 -0.0260<br />

8 0.72 3.19 -9.10 -0.0300 0.0139 0.0011<br />

9 -2.18 87.18 61.53 -0.0354 -0.0789 0.1166<br />

10 -0.22 1.93 6.70 -0.6389 -0.0066 0.0089<br />

10 1 0.55 -434.52 3.70 0.0743 -0.0020 -0.2420<br />

2 0.17 1.18 0.01 -0.0005 0.0007 0.0013<br />

3 -0.96 -415.96 20.15 0.4281 -0.0067 -0.2178<br />

4 0.79 -0.46 1.46 0.0019 0.0040 -0.0000<br />

5 0.69 1.97 1.81 0.0073 -0.0244 0.0018<br />

6 0.82 216.27 4.89 0.1591 -0.0018 0.0826<br />

7 -0.06 -52.86 -8.25 -0.0965 0.0036 -0.0244<br />

8 0.93 0.78 -19.19 -0.0953 0.0209 -0.0102<br />

9 -2.62 164.81 110.83 0.0972 -0.0706 0.1145<br />

10 -0.26 19.26 15.02 -0.6774 -0.0094 0.0200<br />

11 1 0.70 3.64 0.58 0.0583 -0.0015 -0.0524<br />

2 0.23 -0.03 -0.39 -0.0004 -0.0025 0.0000<br />

3 3.16 30.11 2.60 -0.0797 -0.0107 0.2326<br />

4 -0.12 0.43 0.97 0.0017 0.0063 -0.0008<br />

5 0.09 -0.50 0.10 -0.0089 0.0010 0.0082<br />

6 1.20 -50.10 0.88 -0.2631 -0.0025 0.1845<br />

7 -1.36 -276.13 -1.14 -0.7891 0.0041 0.1261<br />

8 -3.56 -4.32 -2.08 -0.0148 0.0166 0.0110<br />

9 18.17 -77.67 14.95 -0.2410 -0.0813 -0.0828<br />

10 1.68 -140.06 1.84 -0.4506 -0.0047 0.5723<br />

12 1 0.70 -48.97 2.29 0.0729 -0.0008 -0.0575<br />

2 0.25 0.04 -0.31 -0.0010 0.0002 0.0003<br />

3 3.18 272.63 11.11 0.0634 -0.0100 0.3079<br />

4 -0.16 0.46 0.17 -0.0022 -0.0006 0.0015<br />

5 0.06 3.79 1.13 -0.0032 0.0046 0.0102<br />

6 1.20 167.18 3.61 -0.1481 -0.0015 0.2123<br />

7 -1.37 -176.26 -4.75 -0.3036 0.0034 0.0563


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

35<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

8 -3.60 -1.49 -9.44 0.0095 0.0136 -0.0082<br />

9 18.26 -122.19 61.12 -0.0775 -0.0719 -0.0405<br />

10 1.67 363.94 6.84 0.6660 -0.0038 0.2817<br />

13 1 0.68 -107.88 3.08 0.1352 -0.0013 -0.0619<br />

2 0.26 0.23 0.07 -0.0012 -0.0007 0.0005<br />

3 3.20 608.19 21.25 0.2964 -0.0098 0.3784<br />

4 -0.09 2.06 -0.50 0.0010 0.0083 0.0045<br />

5 -0.05 9.21 -0.86 0.0035 -0.0039 0.0116<br />

6 1.18 423.73 5.78 -0.0276 -0.0018 0.2358<br />

7 -1.37 -168.56 -8.56 -0.0292 0.0034 -0.0157<br />

8 -3.62 -14.24 -18.58 -0.0598 0.0125 -0.0271<br />

9 18.27 -130.21 109.60 0.3212 -0.0696 0.0030<br />

10 1.65 450.30 11.08 0.5341 -0.0041 -0.0222<br />

14 1 -1.56 -1.94 0.52 -0.0451 -0.0016 -0.2570<br />

2 0.44 0.12 0.55 0.0000 0.0009 0.0006<br />

3 -12.92 -201.25 2.71 0.1559 -0.0122 -0.3389<br />

4 -2.27 -1.00 -1.07 0.0012 -0.0046 0.0013<br />

5 -2.65 -5.28 -0.15 0.0110 -0.0064 0.0032<br />

6 -2.02 -351.79 0.84 0.3261 -0.0018 0.1761<br />

7 6.11 -1000.00 -1.06 1.0000 0.0043 0.6090<br />

8 22.11 -17.55 -2.03 0.0301 0.0248 0.0698<br />

9 -147.46 -13.09 14.65 0.0274 -0.1708 0.2137<br />

10 -44.15 -236.02 1.42 0.1389 -0.0246 1.0000<br />

15 1 -1.56 -255.83 2.05 0.0475 -0.0019 -0.2693<br />

2 0.43 0.58 0.56 0.0000 0.0005 0.0015<br />

3 -12.92 -525.46 11.55 0.3274 -0.0110 -0.3570<br />

4 -2.26 -0.78 0.02 0.0008 -0.0031 -0.0012<br />

5 -2.66 -3.64 -1.08 0.0093 -0.0069 0.0038<br />

6 -2.03 -155.12 3.10 0.2328 -0.0030 0.1721<br />

7 6.10 -429.68 -4.57 0.4175 0.0051 0.5558<br />

8 22.10 24.99 -9.11 -0.0353 0.0293 0.0696<br />

9 -147.46 104.58 61.62 -0.0175 -0.1744 0.1107<br />

10 -44.11 677.04 6.68 -0.5771 -0.0307 0.5896<br />

16 1 -1.56 -524.61 3.71 0.0921 -0.0019 -0.2787<br />

2 0.43 1.58 0.02 -0.0009 0.0008 0.0023<br />

3 -12.92 -871.71 20.16 0.4680 -0.0123 -0.3701<br />

4 -2.26 -2.08 1.47 0.0036 -0.0073 -0.0033<br />

5 -2.68 -1.64 1.81 0.0070 0.0007 0.0043<br />

6 -2.04 32.55 4.89 0.1536 -0.0008 0.1652<br />

7 6.08 61.44 -8.26 -0.1204 0.0069 0.4901<br />

8 22.10 66.74 -19.22 -0.1050 0.0297 0.0672<br />

9 -147.45 131.05 111.06 0.0275 -0.1859 0.0033<br />

10 -44.06 1000.00 15.08 -0.9650 -0.0386 0.1532<br />

18 1 550.51 -117.52 168.74 0.1067 0.2951 -0.7317<br />

2 -2.21 0.37 -0.36 -0.0003 0.0022 0.0044<br />

3 -941.52 633.58 627.99 0.3729 -0.1804 1.0000<br />

4 -0.01 2.51 2.23 0.0038 -0.0120 0.0047<br />

5 -1.73 9.92 5.27 0.0077 0.0213 -0.0084<br />

6 376.69 463.16 148.04 0.0730 0.4057 -0.6614<br />

7 52.97 -177.79 -140.68 -0.0566 -0.0870 0.0358<br />

8 -324.03 -19.95 -165.42 -0.0864 -0.1184 0.5123<br />

9 -160.73 -150.22 786.32 0.2305 -0.2612 0.3532<br />

10 -95.77 172.91 45.54 -0.2387 0.1700 -0.0302<br />

19 1 649.14 -153.17 168.73 0.1068 0.2959 -0.7317<br />

2 -1.86 0.42 -0.36 -0.0003 0.0021 0.0044<br />

3 -1000.00 513.04 627.98 0.3724 -0.1823 1.0000<br />

4 -2.00 1.88 2.23 0.0037 -0.0117 0.0047<br />

5 1.79 8.64 5.27 0.0077 0.0211 -0.0084<br />

6 532.86 435.13 148.03 0.0725 0.4066 -0.6614<br />

7 24.32 -159.16 -140.67 -0.0564 -0.0869 0.0358<br />

8 -348.93 -1.87 -165.42 -0.0863 -0.1207 0.5123<br />

9 -219.74 -202.25 786.29 0.2310 -0.2626 0.3532<br />

10 -34.03 259.65 45.54 -0.2389 0.1695 -0.0302<br />

21 1 1000.00 -435.19 168.52 0.1030 -0.0757 -1.0000<br />

2 -2.54 1.18 -0.36 0.0001 0.0010 0.0051<br />

3 -396.65 -416.96 628.72 0.3740 0.4678 0.6210<br />

4 -0.22 -0.46 2.24 -0.0000 0.0031 0.0032<br />

5 7.54 1.96 5.28 0.0040 -0.0124 -0.0159<br />

6 1000.00 216.74 148.94 0.0683 -0.1521 -1.0000<br />

7 -192.39 -52.94 -141.07 -0.0679 -0.0388 0.2159<br />

8 380.44 1.01 -165.62 -0.0801 0.8472 -0.5677<br />

9 335.86 164.13 786.55 0.2952 0.8280 -0.5322<br />

10 -11.28 19.84 43.00 0.3859 -0.2143 -0.0012<br />

22 1 953.61 -548.66 168.55 0.1127 -0.0349 -1.0000<br />

2 -1.14 1.09 -0.36 0.0002 0.0034 0.0051<br />

3 67.09 -803.14 628.82 0.3924 0.4652 0.6210<br />

4 -0.07 -0.54 2.24 0.0002 -0.0008 0.0032<br />

5 1.92 -0.42 5.28 0.0049 -0.0105 -0.0159


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

36<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

6 865.35 139.71 148.96 0.0639 -0.1009 -1.0000<br />

7 -247.31 15.76 -141.11 -0.0677 -0.0593 0.2159<br />

8 1000.00 54.71 -165.68 -0.0844 1.0000 -0.5677<br />

9 1000.00 -39.44 786.87 0.2923 1.0000 -0.5322<br />

10 -283.44 -431.50 43.03 0.4095 -0.2537 -0.0012<br />

23 1 9.03 -82.68 0.55 -0.0049 -0.0036 -0.0922<br />

2 1000.00 0.23 0.19 -0.0002 -1.0000 0.0005<br />

3 1.43 98.36 2.67 0.0582 0.0035 -0.0173<br />

4 5.39 0.94 -0.26 -0.0014 -0.0027 -0.0000<br />

5 0.16 5.39 -0.04 0.0030 -0.0010 0.0029<br />

6 -0.47 367.24 0.86 0.0802 0.0029 0.0847<br />

7 -0.40 876.77 -1.09 0.2251 -0.0024 -0.0282<br />

8 -0.71 15.40 -2.06 0.0032 -0.0029 0.0008<br />

9 6.86 129.04 14.89 0.0686 0.0432 0.0102<br />

10 0.95 625.13 1.66 0.2377 0.0034 0.0251<br />

24 1 1.76 -186.32 2.15 0.0253 0.0001 -0.1536<br />

2 -2.57 0.50 0.21 -0.0003 0.0036 0.0008<br />

3 -6.58 79.70 11.38 0.1536 0.0094 -0.0226<br />

4 1000.00 0.34 0.08 0.0017 -1.0000 0.0005<br />

5 6.99 5.71 -0.20 0.0035 -0.0065 0.0045<br />

6 -1.32 382.81 3.31 0.0789 0.0011 0.1264<br />

7 -0.30 257.44 -4.65 0.0497 -0.0007 -0.0469<br />

8 -1.48 -13.10 -9.26 -0.0060 -0.0087 -0.0001<br />

9 7.56 27.26 61.55 -0.0922 0.0537 0.0122<br />

10 -0.29 -759.07 6.74 -0.1869 -0.0015 0.0512<br />

25 1 5.22 -366.58 3.46 0.0543 -0.0016 -0.1808<br />

2 -0.30 1.07 0.04 -0.0002 -0.0005 0.0010<br />

3 -18.13 29.84 20.61 0.2591 0.0134 -0.0144<br />

4 -11.71 0.00 0.68 0.0010 0.0128 0.0009<br />

5 1000.00 6.36 0.75 0.0041 -1.0000 0.0047<br />

6 -51.40 443.70 5.25 0.0895 0.0246 0.1243<br />

7 -0.01 -147.65 -8.39 -0.0336 -0.0025 -0.0501<br />

8 1.20 -19.49 -18.98 0.0286 -0.0098 -0.0026<br />

9 8.22 -21.77 110.62 -0.3692 0.0448 0.0094<br />

10 -1.11 -599.40 13.49 -0.0527 0.0057 0.0664<br />

============================== STATISTICAL DATA ===============================<br />

Weights of beam elements:<br />

Section Designation Total Weight<br />

(kN) (kg)<br />

10X25 100x250 RT 0.000 0.0<br />

10X20 100x200 RT 0.000 0.0<br />

15X22 150X220 AZOBE 0.000 0.0<br />

10X21 100X210 AZOBE 0.000 0.0<br />

HE120B HE120B H1 0.000 0.0<br />

HE140B HE140B H1 0.000 0.0<br />

HE160B HE160B H1 0.000 0.0<br />

HE180B HE180B H1 0.000 0.0<br />

HE200B HE200B H1 0.000 0.0<br />

HE220B HE220B H1 0.000 0.0<br />

HE240B HE240B H1 5.681 579.2<br />

HE260B HE260B H1 0.000 0.0<br />

10X10 100x100 AZOBE 0.259 26.4<br />

10X15 100x150 AZOBE 0.724 73.8<br />

NR40 48.3x3.2 O1 0.274 27.9<br />

IPE100 IPE100 I1 0.286 29.1<br />

IPE120 IPE120 I1 0.455 46.4<br />

NR50 60.3x3.2 O1 0.000 0.0<br />

IPE140 IPE140 I1 0.565 57.6<br />

IPE160 IPE160 I1 0.693 70.6<br />

---------------------<br />

8.937 911.0<br />

No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 4983 (49830 bytes)<br />

Time used to analyse = 0: 0:0.500 seconds<br />

Total number of : Nodes = 23<br />

Beam Elements = 31<br />

Shell Elements = 0<br />

Supports = 4<br />

Section Properties = 20<br />

Load Cases = 4<br />

Load Combinations = 16<br />

Mode Shapes = 10<br />

No of subspace iterations = 2


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

37<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

=============================== END OF OUTPUT =================================


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

38<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

Space Frame Analysis Ver W2.2.39 - 02 Feb 2007<br />

Input file:Z:\FLERE\5324 - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,998m+rækværk_ny.A03<br />

Created : 19-03-2007 12:45:15<br />

A03<br />

========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N ===========<br />

Ver W2.2.39 - 02 Feb 2007<br />

TITLE :Gangbro 4,998m fag<br />

Data file : Z:\FLERE\5324 - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,998m+rækværk_ny.A03<br />

Created on: 19-03-2007<br />

========================== NODAL POINT COORDINATES ============================<br />

Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord<br />

m m m m m m<br />

1 0.000 0.000 0.309 2 1.230 0.000 0.309<br />

3 1.680 0.000 0.309 4 2.580 0.000 0.309<br />

5 3.480 0.000 0.309 6 0.000 0.000 3.524<br />

7 1.230 0.000 3.524 8 1.680 0.000 3.524<br />

9 2.580 0.000 3.524 10 3.480 0.000 3.524<br />

11 1.680 0.000 0.000 12 2.580 0.000 0.000<br />

13 3.480 0.000 0.000 14 1.680 0.000 5.000<br />

15 2.580 0.000 5.000 16 3.480 0.000 5.000<br />

17 3.480 0.000 1.920 18 3.480 1.200 0.000<br />

19 3.480 1.200 0.309 20 3.480 1.200 1.920<br />

21 3.480 1.200 3.524 22 3.480 1.200 5.000<br />

23 1.680 0.000 1.920 24 2.580 0.000 1.920<br />

=============================== ELEMENT DATA ==================================<br />

Beam Secn. type Fixity Length ß<br />

m (°)<br />

1-2 HE240B 00 1.230 0.00<br />

2-3 HE240B 00 0.450 0.00<br />

3-4 HE240B 00 0.900 0.00<br />

4-5 HE240B 00 0.900 0.00<br />

6-7 HE240B 00 1.230 -0.00<br />

7-8 HE240B 00 0.450 -0.00<br />

8-9 HE240B 00 0.900 -0.00<br />

9-10 HE240B 00 0.900 -0.00<br />

3-11 IPE140 00 0.309 0.00<br />

3-23 IPE140 00 1.611 0.00<br />

8-23 IPE140 00 1.604 -0.00<br />

8-14 IPE140 00 1.476 0.00<br />

4-12 IPE180 00 0.309 0.00<br />

4-24 IPE180 00 1.611 0.00<br />

9-24 IPE180 00 1.604 0.00<br />

9-15 IPE180 00 1.476 0.00<br />

5-13 IPE160 00 0.309 0.00<br />

5-17 IPE160 00 1.611 -0.00<br />

10-17 IPE160 00 1.604 0.00<br />

10-16 IPE160 00 1.476 0.00<br />

18-19 10X15 00 0.309 -0.00<br />

19-20 10X15 00 1.611 -0.00<br />

20-21 10X15 00 1.604 -0.00<br />

21-22 10X15 00 1.476 0.00<br />

5-19 10X10 00 1.200 0.00<br />

11-12 IPE100 00 0.900 0.00<br />

12-13 IPE100 00 0.900 0.00<br />

10-21 10X10 00 1.200 0.00<br />

2-10 NR40 00 3.924 0.00<br />

5-7 NR40 00 3.924 0.00<br />

14-15 IPE100 00 0.900 -0.00<br />

15-16 IPE100 00 0.900 -0.00<br />

============================ SECTION PROPERTIES ===============================<br />

Section : HE120B Section designation: HE120B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

39<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

3.400E-3 0.000 0.000 8.64E-6 3.18E-6 139E-9 Steel:S275<br />

Section : HE140B Section designation: HE140B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

4.300E-3 0.000 0.000 15.1E-6 5.50E-6 201E-9 Steel:S275<br />

Section : HE160B Section designation: HE160B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

5.430E-3 0.000 0.000 24.9E-6 8.89E-6 314E-9 Steel:S275<br />

Section : HE180B Section designation: HE180B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

6.530E-3 0.000 0.000 38.3E-6 13.6E-6 423E-9 Steel:S275<br />

Section : HE200B Section designation: HE200B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

7.810E-3 0.000 0.000 57.0E-6 20.0E-6 595E-9 Steel:S275<br />

Section : HE220B Section designation: HE220B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

9.100E-3 0.000 0.000 80.9E-6 28.4E-6 768E-9 Steel:S275<br />

Section : HE240B Section designation: HE240B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

10.60E-3 0.000 0.000 113E-6 39.2E-6 1.03E-6 Steel:S275<br />

Section : HE260B Section designation: HE260B H1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

11.80E-3 0.000 0.000 149E-6 51.3E-6 1.24E-6 Steel:S275<br />

Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

10.00E-3 0.000 0.000 8.33E-6 8.33E-6 14.1E-6 AZOBE<br />

Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

15.00E-3 0.000 0.000 28.1E-6 12.5E-6 29.3E-6 AZOBE<br />

Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

25.00E-3 0.000 0.000 130E-6 20.8E-6 62.4E-6 AZOBE<br />

Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

20.00E-3 0.000 0.000 66.7E-6 16.7E-6 45.8E-6 AZOBE


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

40<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

33.00E-3 0.000 0.000 133E-6 61.9E-6 49.1E-6 AZOBE<br />

Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

21.00E-3 0.000 0.000 77.2E-6 17.5E-6 143E-6 AZOBE<br />

Section : 15X28 Section designation: 150X280 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

42.00E-3 0.000 0.000 274E-6 78.8E-6 209E-6 AZOBE<br />

Section : 15X24 Section designation: 150X240 AZOBE<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

36.00E-3 0.000 0.000 173E-6 67.5E-6 165E-6 AZOBE<br />

Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

453.0E-6 0.000 0.000 116E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE160 Section designation: IPE160 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

2.010E-3 0.000 0.000 8.69E-6 683E-9 36.2E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE180 Section designation: IPE180 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

2.390E-3 0.000 0.000 13.2E-6 1.01E-6 48.1E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE100 Section designation: IPE100 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.030E-3 0.000 0.000 1.71E-6 159E-9 12.1E-9 Steel:S275<br />

Section : IPE140 Section designation: IPE140 I1<br />

----------------<br />

A Ay Ax Ixx Iyy J Material<br />

m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4<br />

1.640E-3 0.000 0.000 5.41E-6 449E-9 24.6E-9 Steel:S275<br />

================================== MATERIALS ==================================<br />

Designation E poisson Density Exp. coeff.<br />

kPa kN/m^3<br />

Steel:S275 162.7E6 0.30 77.01 12.00E-6<br />

AZOBE 27.00E6 0.50 10.79 10.00E-6<br />

=============================== SUPPORT DATA ==================================<br />

Prescribed displacements<br />

Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot<br />

m m m rad. rad. rad.


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

41<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

1 XYZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

6 XYZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 YZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

7 YZ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

Spring constants<br />

Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot<br />

kN/m kN/m kN/m kNm/rad kNm/rad kNm/rad<br />

=================================== LOADS =====================================<br />

Load Case Description<br />

DL Egenvægt<br />

VM Vandret masselast<br />

LL Trafiklast<br />

VL Vindlast<br />

Add own weight to load case : DONOTA<br />

============================= LOAD CASE DL ================================<br />

Egenvægt<br />

*** POINT LOADS ***<br />

Node Fx Fy Fz Mx My Mz<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

5 0.00 -1.20 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

10 0.00 -1.81 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

3-11 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

3-23 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

8-23 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

8-14 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

4-12 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

4-24 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

9-24 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

9-15 Y 0.00 0.00 -0.45 -0.45 0.00<br />

5-13 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

5-17 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

10-17 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

10-16 Y 0.00 0.00 -0.22 -0.22 0.00<br />

============================= LOAD CASE VM ================================<br />

Vandret masselast<br />

*** POINT LOADS ***<br />

Node Fx Fy Fz Mx My Mz<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

3 0.00 0.00 0.08 0.00 0.00 0.00<br />

4 0.00 0.00 0.17 0.00 0.00 0.00<br />

5 0.00 0.00 0.14 0.00 0.00 0.00<br />

8 0.00 0.00 0.17 0.00 0.00 0.00<br />

9 0.00 0.00 0.34 0.00 0.00 0.00<br />

10 0.00 0.00 0.29 0.00 0.00 0.00<br />

============================= LOAD CASE LL ================================<br />

Trafiklast<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

3-11 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

3-23 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

42<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

8-23 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

8-14 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

5-13 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

5-17 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

10-17 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

10-16 Y 0.00 0.00 -2.25 -2.25 0.00<br />

4-12 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

4-24 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

9-24 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

9-15 Y 0.00 0.00 -4.50 -4.50 0.00<br />

18-19 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

19-20 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

20-21 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

21-22 Y 0.00 0.00 -1.40 -1.40 0.00<br />

============================= LOAD CASE VL ================================<br />

Vindlast<br />

*** BEAM ELEMENT LOADS ***<br />

Element Direction P a Wl Wr dT<br />

kN m kN/m kN/m °C<br />

5-13 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

5-17 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

10-17 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

10-16 X 0.00 0.00 -1.76 -1.76 0.00<br />

5-19 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

10-21 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

18-19 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

19-20 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

20-21 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

21-22 X 0.00 0.00 -1.37 -1.37 0.00<br />

============================= LOAD COMBINATIONS ===============================<br />

Load Comb Description<br />

C1.1A<br />

C1.1B<br />

C1.2A<br />

C1.2C<br />

C2.1A<br />

C2.1D<br />

C2.1J<br />

C2.2A<br />

C2.2D<br />

C2.2J<br />

C2.3A<br />

C2.3D<br />

C2.3J<br />

C2.4<br />

NED<br />

NED1<br />

Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State<br />

DL VM LL VL<br />

C1.1A 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

C1.1B 1.0 0.0 0.0 1.0<br />

C1.2A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C1.2C 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1A 1.0 0.0 1.3 0.5<br />

C2.1D 1.0 0.0 0.5 1.5<br />

C2.1J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.2A 0.8 0.0 1.3 0.5<br />

C2.2D 0.8 1.0 0.5 1.5<br />

C2.2J 0.8 1.0 1.0 0.0<br />

C2.3A 0.3 0.0 1.0 0.5<br />

C2.3D 0.3 0.0 0.5 1.0<br />

C2.3J 0.3 1.0 1.0 0.0<br />

C2.4 1.0 0.0 1.1 1.3<br />

NED 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

NED1 0.0 0.0 1.0 0.0<br />

Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

DL VM LL VL<br />

C1.1A 1.0 0.0 0.4 0.0<br />

C1.1B 1.0 0.0 0.0 0.4<br />

C1.2A 1.0 0.0 0.8 0.5<br />

C1.2C 1.0 0.0 0.4 0.6<br />

C2.1A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1D 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.1J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.2A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.2D 1.0 1.0 1.0 1.0<br />

C2.2J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.3A 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.3D 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

C2.3J 1.0 1.0 1.0 0.0<br />

C2.4 1.0 0.0 1.0 1.0<br />

NED 1.0 0.0 1.0 0.0<br />

NED1 0.0 0.0 1.0 0.0<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

43<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================<br />

====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS =======================<br />

Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot.<br />

mm mm mm rad. rad. rad.<br />

1 DL 0.00 0.00 0.00 0.0002 0.0000 0.0001<br />

VM 0.00 0.00 0.00 -0.0000 0.0000 0.0000<br />

LL 0.00 0.00 0.00 0.0020 0.0000 0.0003<br />

VL 0.00 0.00 0.00 -0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

C1.1A 0.00 0.00 0.00 0.0010 0.0000 0.0002<br />

C1.1B 0.00 0.00 0.00 0.0002 -0.0000 0.0000<br />

C1.2A 0.00 0.00 0.00 0.0018 -0.0000 0.0002<br />

C1.2C 0.00 0.00 0.00 0.0010 -0.0000 0.0001<br />

C2.1A 0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 0.0003<br />

C2.1D 0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 0.0003<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 0.0022 0.0000 0.0003<br />

C2.2A 0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 0.0003<br />

C2.2D 0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 0.0003<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 0.0022 0.0000 0.0003<br />

C2.3A 0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 0.0003<br />

C2.3D 0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 0.0003<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 0.0022 0.0000 0.0003<br />

C2.4 0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 0.0003<br />

NED 0.00 0.00 0.00 0.0022 0.0000 0.0003<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 0.0020 0.0000 0.0003<br />

2 DL -0.00 0.00 0.00 0.0002 -0.0000 -0.0001<br />

VM 0.00 0.00 0.00 -0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL -0.00 0.00 0.00 0.0020 -0.0000 -0.0005<br />

VL -0.00 0.00 0.00 -0.0000 0.0000 0.0001<br />

C1.1A -0.00 0.00 0.00 0.0010 -0.0000 -0.0003<br />

C1.1B -0.00 0.00 0.00 0.0002 0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.00 0.00 0.00 0.0018 0.0000 -0.0005<br />

C1.2C -0.00 0.00 0.00 0.0010 0.0000 -0.0003<br />

C2.1A -0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 -0.0006<br />

C2.1D -0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 -0.0006<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0007<br />

C2.2A -0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 -0.0006<br />

C2.2D -0.00 0.00 0.00 0.0021 -0.0000 -0.0006<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0007<br />

C2.3A -0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 -0.0006<br />

C2.3D -0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 -0.0006<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0007<br />

C2.4 -0.00 0.00 0.00 0.0021 0.0000 -0.0006<br />

NED -0.00 0.00 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0007<br />

NED1 -0.00 0.00 0.00 0.0020 -0.0000 -0.0005<br />

3 DL -0.00 -0.07 0.00 0.0002 -0.0000 -0.0002<br />

VM 0.00 -0.00 0.01 -0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL -0.00 -0.37 0.00 0.0021 -0.0000 -0.0011<br />

VL -0.01 0.06 -0.00 -0.0000 0.0000 0.0002<br />

C1.1A -0.00 -0.22 0.00 0.0011 -0.0000 -0.0006<br />

C1.1B -0.00 -0.04 -0.00 0.0002 0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.00 -0.33 -0.00 0.0019 0.0000 -0.0010<br />

C1.2C -0.00 -0.18 -0.00 0.0010 0.0000 -0.0005<br />

C2.1A -0.01 -0.37 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0011<br />

C2.1D -0.01 -0.37 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0011<br />

C2.1J 0.00 -0.44 0.01 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.2A -0.01 -0.37 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0011<br />

C2.2D -0.01 -0.37 0.00 0.0023 -0.0000 -0.0011


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

44<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.2J 0.00 -0.44 0.01 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.3A -0.01 -0.37 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0011<br />

C2.3D -0.01 -0.37 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0011<br />

C2.3J 0.00 -0.44 0.01 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.4 -0.01 -0.37 -0.00 0.0023 0.0000 -0.0011<br />

NED -0.00 -0.44 0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

NED1 -0.00 -0.37 0.00 0.0021 -0.0000 -0.0011<br />

4 DL 0.00 -0.31 0.00 0.0002 0.0000 -0.0003<br />

VM 0.00 -0.00 0.02 0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL -0.00 -1.61 0.00 0.0020 0.0000 -0.0016<br />

VL -0.01 0.33 -0.00 -0.0000 -0.0000 0.0004<br />

C1.1A -0.00 -0.96 0.00 0.0010 0.0000 -0.0010<br />

C1.1B -0.00 -0.18 -0.00 0.0002 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 -1.44 0.00 0.0018 -0.0000 -0.0014<br />

C1.2C -0.01 -0.76 0.00 0.0010 -0.0000 -0.0007<br />

C2.1A -0.01 -1.60 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.1D -0.01 -1.60 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.1J 0.00 -1.92 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0019<br />

C2.2A -0.01 -1.60 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.2D -0.01 -1.60 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.2J 0.00 -1.92 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0019<br />

C2.3A -0.01 -1.60 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.3D -0.01 -1.60 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.3J 0.00 -1.92 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0019<br />

C2.4 -0.01 -1.60 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

NED -0.00 -1.92 0.00 0.0022 0.0000 -0.0019<br />

NED1 -0.00 -1.61 0.00 0.0020 0.0000 -0.0016<br />

5 DL 0.00 -0.63 -0.00 0.0002 0.0000 -0.0004<br />

VM 0.00 -0.00 0.03 0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL -0.00 -3.13 -0.00 0.0019 0.0000 -0.0017<br />

VL -0.01 0.77 0.05 -0.0001 -0.0001 0.0006<br />

C1.1A 0.00 -1.88 -0.00 0.0010 0.0000 -0.0011<br />

C1.1B -0.01 -0.32 0.02 0.0002 -0.0001 -0.0001<br />

C1.2A -0.01 -2.74 0.02 0.0017 -0.0001 -0.0014<br />

C1.2C -0.01 -1.42 0.03 0.0009 -0.0001 -0.0007<br />

C2.1A -0.01 -2.99 0.05 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

C2.1D -0.01 -2.99 0.05 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

C2.1J 0.00 -3.75 0.02 0.0022 0.0000 -0.0021<br />

C2.2A -0.01 -2.99 0.05 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

C2.2D -0.01 -2.99 0.07 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

C2.2J 0.00 -3.75 0.02 0.0022 0.0000 -0.0021<br />

C2.3A -0.01 -2.99 0.05 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

C2.3D -0.01 -2.99 0.05 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

C2.3J 0.00 -3.75 0.02 0.0022 0.0000 -0.0021<br />

C2.4 -0.01 -2.99 0.05 0.0020 -0.0001 -0.0015<br />

NED -0.00 -3.75 -0.00 0.0022 0.0000 -0.0021<br />

NED1 -0.00 -3.13 -0.00 0.0019 0.0000 -0.0017<br />

6 DL 0.00 0.00 0.00 -0.0001 0.0000 0.0001<br />

VM 0.00 0.00 0.00 0.0000 0.0000 -0.0000<br />

LL 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0006<br />

VL 0.00 0.00 0.00 0.0000 -0.0000 -0.0001<br />

C1.1A 0.00 0.00 0.00 -0.0002 0.0000 0.0003<br />

C1.1B 0.00 0.00 0.00 -0.0000 -0.0000 0.0001<br />

C1.2A 0.00 0.00 0.00 -0.0004 -0.0000 0.0005<br />

C1.2C 0.00 0.00 0.00 -0.0002 -0.0000 0.0003<br />

C2.1A 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 0.0006<br />

C2.1D 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 0.0006<br />

C2.1J 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0007<br />

C2.2A 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 0.0006<br />

C2.2D 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0006<br />

C2.2J 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0007<br />

C2.3A 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 0.0006<br />

C2.3D 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 0.0006<br />

C2.3J 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0007<br />

C2.4 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 0.0006<br />

NED 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0007<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 0.0006<br />

7 DL 0.00 0.00 0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0002<br />

VM -0.00 0.00 0.00 0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0012<br />

VL -0.01 0.00 0.00 0.0000 0.0000 0.0001<br />

C1.1A 0.00 0.00 0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0006<br />

C1.1B -0.00 0.00 0.00 -0.0000 0.0000 -0.0001<br />

C1.2A -0.00 0.00 0.00 -0.0004 0.0000 -0.0010<br />

C1.2C -0.01 0.00 0.00 -0.0002 0.0000 -0.0006<br />

C2.1A -0.01 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 -0.0012<br />

C2.1D -0.01 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 -0.0012<br />

C2.1J -0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0013


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

45<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.2A -0.01 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 -0.0012<br />

C2.2D -0.01 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0012<br />

C2.2J -0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0013<br />

C2.3A -0.01 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 -0.0012<br />

C2.3D -0.01 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 -0.0012<br />

C2.3J -0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0013<br />

C2.4 -0.01 0.00 0.00 -0.0005 0.0000 -0.0012<br />

NED 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0013<br />

NED1 0.00 0.00 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0012<br />

8 DL -0.00 -0.12 0.00 -0.0000 -0.0000 -0.0004<br />

VM -0.00 0.00 0.01 0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -0.78 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0022<br />

VL -0.01 0.09 -0.00 0.0000 -0.0000 0.0003<br />

C1.1A -0.00 -0.43 0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0013<br />

C1.1B -0.00 -0.09 -0.00 -0.0000 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.01 -0.70 -0.00 -0.0004 -0.0000 -0.0020<br />

C1.2C -0.01 -0.38 -0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0011<br />

C2.1A -0.01 -0.81 -0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

C2.1D -0.01 -0.81 -0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

C2.1J -0.00 -0.90 0.01 -0.0005 -0.0000 -0.0026<br />

C2.2A -0.01 -0.81 -0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

C2.2D -0.01 -0.81 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

C2.2J -0.00 -0.90 0.01 -0.0005 -0.0000 -0.0026<br />

C2.3A -0.01 -0.81 -0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

C2.3D -0.01 -0.81 -0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

C2.3J -0.00 -0.90 0.01 -0.0005 -0.0000 -0.0026<br />

C2.4 -0.01 -0.81 -0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0023<br />

NED -0.00 -0.90 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0026<br />

NED1 -0.00 -0.78 0.00 -0.0005 -0.0000 -0.0022<br />

9 DL -0.00 -0.55 0.00 0.0001 0.0000 -0.0006<br />

VM -0.00 0.00 0.02 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -3.40 0.00 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

VL -0.02 0.49 0.01 -0.0001 -0.0000 0.0006<br />

C1.1A -0.00 -1.91 0.00 0.0002 -0.0000 -0.0019<br />

C1.1B -0.01 -0.35 0.01 0.0000 -0.0000 -0.0003<br />

C1.2A -0.01 -3.03 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0030<br />

C1.2C -0.01 -1.62 0.01 0.0001 -0.0000 -0.0016<br />

C2.1A -0.02 -3.46 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

C2.1D -0.02 -3.46 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

C2.1J -0.00 -3.95 0.02 0.0004 -0.0000 -0.0039<br />

C2.2A -0.02 -3.46 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

C2.2D -0.02 -3.46 0.03 0.0003 -0.0001 -0.0034<br />

C2.2J -0.00 -3.95 0.02 0.0004 -0.0000 -0.0039<br />

C2.3A -0.02 -3.46 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

C2.3D -0.02 -3.46 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

C2.3J -0.00 -3.95 0.02 0.0004 -0.0000 -0.0039<br />

C2.4 -0.02 -3.46 0.01 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

NED -0.00 -3.95 0.00 0.0004 -0.0000 -0.0039<br />

NED1 -0.00 -3.40 0.00 0.0003 -0.0000 -0.0034<br />

10 DL -0.00 -1.09 -0.00 0.0001 0.0000 -0.0006<br />

VM -0.00 0.00 0.03 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -6.61 0.00 0.0011 0.0000 -0.0036<br />

VL -0.02 1.14 0.04 -0.0001 -0.0000 0.0009<br />

C1.1A -0.00 -3.73 0.00 0.0006 0.0000 -0.0021<br />

C1.1B -0.01 -0.63 0.02 0.0001 0.0000 -0.0003<br />

C1.2A -0.01 -5.80 0.02 0.0009 0.0000 -0.0031<br />

C1.2C -0.01 -3.04 0.02 0.0005 0.0000 -0.0015<br />

C2.1A -0.02 -6.55 0.04 0.0011 0.0000 -0.0034<br />

C2.1D -0.02 -6.55 0.04 0.0011 0.0000 -0.0034<br />

C2.1J -0.00 -7.69 0.03 0.0012 -0.0000 -0.0043<br />

C2.2A -0.02 -6.55 0.04 0.0011 0.0000 -0.0034<br />

C2.2D -0.02 -6.55 0.07 0.0011 -0.0000 -0.0034<br />

C2.2J -0.00 -7.69 0.03 0.0012 -0.0000 -0.0043<br />

C2.3A -0.02 -6.55 0.04 0.0011 0.0000 -0.0034<br />

C2.3D -0.02 -6.55 0.04 0.0011 0.0000 -0.0034<br />

C2.3J -0.00 -7.69 0.03 0.0012 -0.0000 -0.0043<br />

C2.4 -0.02 -6.55 0.04 0.0011 0.0000 -0.0034<br />

NED -0.00 -7.69 0.00 0.0012 0.0000 -0.0043<br />

NED1 -0.00 -6.61 0.00 0.0011 0.0000 -0.0036<br />

11 DL -0.00 -0.00 0.00 0.0002 0.0000 -0.0003<br />

VM 0.00 -0.00 0.01 -0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL -0.00 0.28 0.00 0.0021 0.0000 -0.0013<br />

VL -0.00 0.05 -0.00 -0.0001 -0.0000 0.0003<br />

C1.1A -0.00 0.11 0.00 0.0011 0.0000 -0.0008<br />

C1.1B -0.00 0.02 -0.00 0.0002 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.00 0.25 -0.00 0.0019 -0.0000 -0.0012<br />

C1.2C -0.00 0.14 -0.00 0.0010 -0.0000 -0.0006<br />

C2.1A -0.00 0.33 -0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

46<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.1D -0.00 0.33 -0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.1J 0.00 0.28 0.01 0.0023 -0.0000 -0.0016<br />

C2.2A -0.00 0.33 -0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.2D 0.00 0.33 0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.2J 0.00 0.28 0.01 0.0023 -0.0000 -0.0016<br />

C2.3A -0.00 0.33 -0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.3D -0.00 0.33 -0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

C2.3J 0.00 0.28 0.01 0.0023 -0.0000 -0.0016<br />

C2.4 -0.00 0.33 -0.00 0.0023 -0.0000 -0.0013<br />

NED -0.00 0.28 0.00 0.0023 0.0000 -0.0016<br />

NED1 -0.00 0.28 0.00 0.0021 0.0000 -0.0013<br />

12 DL -0.00 -0.25 0.00 0.0002 0.0000 -0.0003<br />

VM 0.00 -0.00 0.02 0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -0.99 0.00 0.0020 0.0000 -0.0016<br />

VL -0.00 0.32 -0.00 -0.0000 -0.0000 0.0004<br />

C1.1A -0.00 -0.64 0.00 0.0010 0.0000 -0.0009<br />

C1.1B -0.00 -0.12 0.00 0.0002 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.00 -0.88 0.00 0.0018 -0.0000 -0.0014<br />

C1.2C -0.00 -0.45 0.00 0.0010 -0.0000 -0.0007<br />

C2.1A -0.00 -0.92 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.1D -0.00 -0.92 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.1J 0.00 -1.24 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0019<br />

C2.2A -0.00 -0.92 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.2D 0.00 -0.92 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.2J 0.00 -1.24 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0019<br />

C2.3A -0.00 -0.92 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.3D -0.00 -0.92 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

C2.3J 0.00 -1.24 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0019<br />

C2.4 -0.00 -0.92 0.00 0.0022 -0.0000 -0.0015<br />

NED -0.00 -1.24 0.00 0.0022 0.0000 -0.0019<br />

NED1 -0.00 -0.99 0.00 0.0020 0.0000 -0.0016<br />

13 DL -0.00 -0.55 -0.00 0.0002 0.0000 -0.0004<br />

VM 0.00 -0.00 0.03 0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -2.53 -0.00 0.0019 0.0000 -0.0018<br />

VL -0.00 0.72 0.05 -0.0001 -0.0000 0.0005<br />

C1.1A -0.00 -1.57 -0.00 0.0010 0.0000 -0.0011<br />

C1.1B -0.00 -0.26 0.02 0.0002 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.00 -2.22 0.02 0.0017 -0.0000 -0.0015<br />

C1.2C -0.00 -1.13 0.03 0.0009 -0.0000 -0.0008<br />

C2.1A -0.00 -2.36 0.05 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

C2.1D -0.00 -2.36 0.05 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

C2.1J 0.00 -3.08 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0021<br />

C2.2A -0.00 -2.36 0.05 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

C2.2D 0.00 -2.36 0.07 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

C2.2J 0.00 -3.08 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0021<br />

C2.3A -0.00 -2.36 0.05 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

C2.3D -0.00 -2.36 0.05 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

C2.3J 0.00 -3.08 0.02 0.0022 -0.0000 -0.0021<br />

C2.4 -0.00 -2.36 0.05 0.0020 -0.0000 -0.0017<br />

NED -0.00 -3.08 -0.00 0.0022 0.0000 -0.0021<br />

NED1 -0.00 -2.53 -0.00 0.0019 0.0000 -0.0018<br />

14 DL 0.00 -0.19 0.00 0.0001 0.0000 -0.0006<br />

VM -0.02 -0.00 0.01 0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -1.50 0.00 0.0008 -0.0000 -0.0041<br />

VL -1.53 0.03 -0.00 0.0001 -0.0008 0.0007<br />

C1.1A 0.00 -0.79 0.00 0.0004 -0.0000 -0.0023<br />

C1.1B -0.61 -0.18 -0.00 0.0001 -0.0003 -0.0004<br />

C1.2A -0.77 -1.37 -0.00 0.0007 -0.0004 -0.0036<br />

C1.2C -0.92 -0.77 -0.00 0.0004 -0.0005 -0.0019<br />

C2.1A -1.53 -1.66 -0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

C2.1D -1.53 -1.66 -0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

C2.1J -0.02 -1.69 0.01 0.0009 -0.0000 -0.0047<br />

C2.2A -1.53 -1.66 -0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

C2.2D -1.55 -1.66 0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

C2.2J -0.02 -1.69 0.01 0.0009 -0.0000 -0.0047<br />

C2.3A -1.53 -1.66 -0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

C2.3D -1.53 -1.66 -0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

C2.3J -0.02 -1.69 0.01 0.0009 -0.0000 -0.0047<br />

C2.4 -1.53 -1.66 -0.00 0.0009 -0.0008 -0.0040<br />

NED 0.00 -1.69 0.00 0.0009 -0.0000 -0.0047<br />

NED1 -0.00 -1.50 0.00 0.0008 -0.0000 -0.0041<br />

15 DL 0.00 -0.76 0.00 0.0002 0.0000 -0.0007<br />

VM -0.02 0.00 0.02 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -5.19 0.00 0.0015 0.0000 -0.0042<br />

VL -1.54 0.63 0.01 -0.0001 -0.0009 0.0007<br />

C1.1A 0.00 -2.84 0.00 0.0008 0.0000 -0.0023<br />

C1.1B -0.61 -0.51 0.01 0.0001 -0.0004 -0.0004<br />

C1.2A -0.77 -4.60 0.01 0.0013 -0.0005 -0.0037


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

47<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C1.2C -0.92 -2.46 0.01 0.0007 -0.0006 -0.0019<br />

C2.1A -1.54 -5.33 0.01 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

C2.1D -1.54 -5.33 0.01 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

C2.1J -0.02 -5.96 0.02 0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

C2.2A -1.54 -5.33 0.01 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

C2.2D -1.55 -5.33 0.03 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

C2.2J -0.02 -5.96 0.02 0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

C2.3A -1.54 -5.33 0.01 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

C2.3D -1.54 -5.33 0.01 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

C2.3J -0.02 -5.96 0.02 0.0017 -0.0000 -0.0048<br />

C2.4 -1.54 -5.33 0.01 0.0016 -0.0009 -0.0042<br />

NED 0.00 -5.96 0.00 0.0017 0.0000 -0.0048<br />

NED1 -0.00 -5.19 0.00 0.0015 0.0000 -0.0042<br />

16 DL 0.00 -1.36 -0.00 0.0002 0.0000 -0.0007<br />

VM -0.02 0.00 0.03 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -9.05 0.00 0.0018 -0.0000 -0.0043<br />

VL -1.54 1.27 0.04 -0.0001 -0.0002 0.0007<br />

C1.1A 0.00 -4.98 0.00 0.0009 -0.0000 -0.0024<br />

C1.1B -0.62 -0.85 0.02 0.0002 -0.0001 -0.0004<br />

C1.2A -0.77 -7.96 0.02 0.0016 -0.0001 -0.0038<br />

C1.2C -0.92 -4.22 0.03 0.0009 -0.0001 -0.0020<br />

C2.1A -1.54 -9.14 0.04 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

C2.1D -1.54 -9.14 0.04 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

C2.1J -0.02 -10.41 0.03 0.0020 -0.0000 -0.0050<br />

C2.2A -1.54 -9.14 0.04 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

C2.2D -1.56 -9.14 0.07 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

C2.2J -0.02 -10.41 0.03 0.0020 -0.0000 -0.0050<br />

C2.3A -1.54 -9.14 0.04 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

C2.3D -1.54 -9.14 0.04 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

C2.3J -0.02 -10.41 0.03 0.0020 -0.0000 -0.0050<br />

C2.4 -1.54 -9.14 0.04 0.0020 -0.0002 -0.0043<br />

NED 0.00 -10.41 0.00 0.0020 -0.0000 -0.0050<br />

NED1 -0.00 -9.05 0.00 0.0018 -0.0000 -0.0043<br />

17 DL 0.00 -0.94 -0.00 0.0001 -0.0000 -0.0005<br />

VM -0.00 -0.00 0.03 -0.0000 0.0000 -0.0000<br />

LL 0.00 -5.66 -0.00 0.0009 -0.0000 -0.0027<br />

VL -4.48 0.97 0.05 -0.0001 0.0001 0.0007<br />

C1.1A 0.00 -3.21 -0.00 0.0005 -0.0000 -0.0016<br />

C1.1B -1.79 -0.55 0.02 0.0001 0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -2.24 -4.99 0.02 0.0008 0.0000 -0.0023<br />

C1.2C -2.69 -2.62 0.03 0.0004 0.0000 -0.0011<br />

C2.1A -4.48 -5.63 0.04 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

C2.1D -4.48 -5.63 0.04 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

C2.1J 0.00 -6.60 0.02 0.0010 -0.0000 -0.0032<br />

C2.2A -4.48 -5.63 0.04 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

C2.2D -4.48 -5.63 0.07 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

C2.2J 0.00 -6.60 0.02 0.0010 -0.0000 -0.0032<br />

C2.3A -4.48 -5.63 0.04 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

C2.3D -4.48 -5.63 0.04 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

C2.3J 0.00 -6.60 0.02 0.0010 -0.0000 -0.0032<br />

C2.4 -4.48 -5.63 0.04 0.0009 0.0001 -0.0024<br />

NED 0.00 -6.60 -0.00 0.0010 -0.0000 -0.0032<br />

NED1 0.00 -5.66 -0.00 0.0009 -0.0000 -0.0027<br />

18 DL 0.45 -0.58 0.20 0.0001 0.0001 -0.0004<br />

VM 0.00 0.00 0.03 0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL 2.26 -2.59 1.85 0.0018 0.0004 -0.0022<br />

VL -8.23 0.73 -0.09 -0.0001 -0.0033 0.0115<br />

C1.1A 1.36 -1.62 0.94 0.0008 0.0002 -0.0013<br />

C1.1B -2.84 -0.29 0.16 0.0001 -0.0013 0.0042<br />

C1.2A -1.85 -2.29 1.63 0.0015 -0.0012 0.0035<br />

C1.2C -3.58 -1.18 0.88 0.0008 -0.0018 0.0056<br />

C2.1A -5.52 -2.44 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.1D -5.52 -2.44 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.1J 2.71 -3.17 2.08 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

C2.2A -5.52 -2.44 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.2D -5.52 -2.44 1.98 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.2J 2.71 -3.17 2.08 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

C2.3A -5.52 -2.44 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.3D -5.52 -2.44 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.3J 2.71 -3.17 2.08 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

C2.4 -5.52 -2.44 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

NED 2.71 -3.17 2.05 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

NED1 2.26 -2.59 1.85 0.0018 0.0004 -0.0022<br />

19 DL 0.47 -0.63 0.20 0.0001 0.0001 -0.0004<br />

VM 0.00 -0.00 0.03 0.0000 -0.0000 -0.0000<br />

LL 2.40 -3.14 1.85 0.0018 0.0004 -0.0022<br />

VL -9.25 0.77 -0.09 -0.0001 -0.0033 0.0115<br />

C1.1A 1.43 -1.88 0.94 0.0008 0.0002 -0.0013


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

48<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C1.1B -3.23 -0.32 0.16 0.0001 -0.0013 0.0042<br />

C1.2A -2.24 -2.75 1.63 0.0015 -0.0013 0.0035<br />

C1.2C -4.12 -1.42 0.88 0.0008 -0.0018 0.0056<br />

C2.1A -6.39 -3.00 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.1D -6.39 -3.00 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.1J 2.87 -3.76 2.08 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

C2.2A -6.39 -3.00 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.2D -6.39 -3.00 1.98 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.2J 2.87 -3.76 2.08 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

C2.3A -6.39 -3.00 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.3D -6.39 -3.00 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

C2.3J 2.87 -3.76 2.08 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

C2.4 -6.39 -3.00 1.96 0.0018 -0.0028 0.0088<br />

NED 2.87 -3.76 2.05 0.0019 0.0005 -0.0027<br />

NED1 2.40 -3.14 1.85 0.0018 0.0004 -0.0022<br />

20 DL 0.58 -0.84 0.20 0.0001 0.0001 -0.0005<br />

VM -0.00 -0.00 0.03 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL 3.23 -5.56 1.85 0.0008 0.0006 -0.0027<br />

VL -13.42 0.95 -0.09 -0.0001 -0.0008 0.0135<br />

C1.1A 1.88 -3.07 0.94 0.0005 0.0003 -0.0016<br />

C1.1B -4.78 -0.46 0.16 0.0001 -0.0003 0.0049<br />

C1.2A -3.54 -4.82 1.63 0.0007 0.0001 0.0041<br />

C1.2C -6.18 -2.50 0.88 0.0004 -0.0002 0.0065<br />

C2.1A -9.60 -5.45 1.95 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

C2.1D -9.60 -5.45 1.95 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

C2.1J 3.82 -6.41 2.07 0.0010 0.0006 -0.0032<br />

C2.2A -9.60 -5.45 1.95 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

C2.2D -9.60 -5.45 1.98 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

C2.2J 3.82 -6.41 2.07 0.0010 0.0006 -0.0032<br />

C2.3A -9.60 -5.45 1.95 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

C2.3D -9.60 -5.45 1.95 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

C2.3J 3.82 -6.41 2.07 0.0010 0.0006 -0.0032<br />

C2.4 -9.60 -5.45 1.95 0.0009 -0.0002 0.0103<br />

NED 3.82 -6.41 2.05 0.0010 0.0006 -0.0032<br />

NED1 3.23 -5.56 1.85 0.0008 0.0006 -0.0027<br />

21 DL 0.69 -1.09 0.20 0.0002 0.0001 -0.0005<br />

VM -0.00 0.00 0.03 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL 4.06 -6.63 1.85 0.0014 0.0004 -0.0032<br />

VL -13.24 1.14 -0.09 -0.0001 -0.0007 0.0154<br />

C1.1A 2.32 -3.74 0.94 0.0007 0.0002 -0.0018<br />

C1.1B -4.60 -0.63 0.16 0.0001 -0.0002 0.0056<br />

C1.2A -2.68 -5.81 1.63 0.0012 0.0000 0.0046<br />

C1.2C -5.62 -3.05 0.88 0.0006 -0.0002 0.0074<br />

C2.1A -8.48 -6.57 1.95 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

C2.1D -8.48 -6.57 1.95 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

C2.1J 4.76 -7.71 2.07 0.0015 0.0005 -0.0037<br />

C2.2A -8.48 -6.57 1.95 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

C2.2D -8.48 -6.57 1.98 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

C2.2J 4.76 -7.71 2.07 0.0015 0.0005 -0.0037<br />

C2.3A -8.48 -6.57 1.95 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

C2.3D -8.48 -6.57 1.95 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

C2.3J 4.76 -7.71 2.07 0.0015 0.0005 -0.0037<br />

C2.4 -8.48 -6.57 1.95 0.0014 -0.0002 0.0117<br />

NED 4.76 -7.71 2.04 0.0015 0.0005 -0.0037<br />

NED1 4.06 -6.63 1.85 0.0014 0.0004 -0.0032<br />

22 DL 0.78 -1.33 0.20 0.0002 0.0001 -0.0005<br />

VM -0.00 0.00 0.03 -0.0000 -0.0000 0.0000<br />

LL 4.72 -9.76 1.85 0.0024 0.0004 -0.0032<br />

VL -16.75 1.32 -0.09 -0.0001 -0.0029 0.0154<br />

C1.1A 2.67 -5.23 0.94 0.0011 0.0002 -0.0018<br />

C1.1B -5.92 -0.80 0.16 0.0001 -0.0011 0.0056<br />

C1.2A -3.82 -8.47 1.63 0.0020 -0.0010 0.0046<br />

C1.2C -7.38 -4.44 0.88 0.0010 -0.0015 0.0074<br />

C2.1A -11.25 -9.76 1.95 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

C2.1D -11.25 -9.76 1.95 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

C2.1J 5.50 -11.09 2.07 0.0025 0.0005 -0.0037<br />

C2.2A -11.25 -9.76 1.95 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

C2.2D -11.25 -9.76 1.98 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

C2.2J 5.50 -11.09 2.07 0.0025 0.0005 -0.0037<br />

C2.3A -11.25 -9.76 1.95 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

C2.3D -11.25 -9.76 1.95 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

C2.3J 5.50 -11.09 2.07 0.0025 0.0005 -0.0037<br />

C2.4 -11.25 -9.76 1.95 0.0024 -0.0024 0.0117<br />

NED 5.50 -11.09 2.04 0.0025 0.0005 -0.0037<br />

NED1 4.72 -9.76 1.85 0.0024 0.0004 -0.0032<br />

23 DL -0.00 -0.28 0.00 -0.0000 0.0000 -0.0003<br />

VM 0.00 0.00 0.01 -0.0000 0.0000 0.0000<br />

LL -0.00 -2.32 0.00 -0.0002 0.0000 -0.0016


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

49<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

VL -0.01 0.11 -0.00 -0.0000 -0.0000 0.0002<br />

C1.1A -0.00 -1.21 0.00 -0.0001 0.0000 -0.0009<br />

C1.1B -0.00 -0.23 -0.00 -0.0000 -0.0000 -0.0002<br />

C1.2A -0.00 -2.08 -0.00 -0.0002 -0.0000 -0.0015<br />

C1.2C -0.00 -1.14 -0.00 -0.0001 -0.0000 -0.0008<br />

C2.1A -0.01 -2.49 -0.00 -0.0003 -0.0000 -0.0017<br />

C2.1D -0.01 -2.49 -0.00 -0.0003 -0.0000 -0.0017<br />

C2.1J 0.00 -2.60 0.01 -0.0002 0.0000 -0.0019<br />

C2.2A -0.01 -2.49 -0.00 -0.0003 -0.0000 -0.0017<br />

C2.2D -0.01 -2.49 0.00 -0.0003 0.0000 -0.0017<br />

C2.2J 0.00 -2.60 0.01 -0.0002 0.0000 -0.0019<br />

C2.3A -0.01 -2.49 -0.00 -0.0003 -0.0000 -0.0017<br />

C2.3D -0.01 -2.49 -0.00 -0.0003 -0.0000 -0.0017<br />

C2.3J 0.00 -2.60 0.01 -0.0002 0.0000 -0.0019<br />

C2.4 -0.01 -2.49 -0.00 -0.0003 -0.0000 -0.0017<br />

NED -0.00 -2.60 0.00 -0.0002 0.0000 -0.0019<br />

NED1 -0.00 -2.32 0.00 -0.0002 0.0000 -0.0016<br />

24 DL 0.00 -0.55 0.00 0.0000 -0.0000 -0.0004<br />

VM 0.00 -0.00 0.02 -0.0000 0.0000 -0.0000<br />

LL 0.00 -3.77 0.00 0.0002 -0.0000 -0.0025<br />

VL -0.00 0.38 0.01 -0.0000 0.0000 0.0005<br />

C1.1A 0.00 -2.06 0.00 0.0001 -0.0000 -0.0014<br />

C1.1B -0.00 -0.40 0.00 0.0000 0.0000 -0.0002<br />

C1.2A 0.00 -3.38 0.00 0.0002 0.0000 -0.0022<br />

C1.2C 0.00 -1.84 0.00 0.0001 0.0000 -0.0011<br />

C2.1A 0.00 -3.95 0.01 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

C2.1D 0.00 -3.95 0.01 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

C2.1J 0.00 -4.33 0.02 0.0003 0.0000 -0.0029<br />

C2.2A 0.00 -3.95 0.01 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

C2.2D 0.00 -3.95 0.03 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

C2.2J 0.00 -4.33 0.02 0.0003 0.0000 -0.0029<br />

C2.3A 0.00 -3.95 0.01 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

C2.3D 0.00 -3.95 0.01 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

C2.3J 0.00 -4.33 0.02 0.0003 0.0000 -0.0029<br />

C2.4 0.00 -3.95 0.01 0.0002 0.0000 -0.0024<br />

NED 0.00 -4.33 0.00 0.0003 -0.0000 -0.0029<br />

NED1 0.00 -3.77 0.00 0.0002 -0.0000 -0.0025<br />

============================== REACTIONS at ULS ===============================<br />

Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1<br />

Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

1 DL 0.00 -3.79 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VM -0.46 -0.00 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.01 -19.94 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

VL 6.58 3.33 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1A 0.01 -23.73 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 6.58 -0.46 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 3.30 -28.05 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 9.88 -8.77 -0.06 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J -0.45 -23.73 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 3.30 -27.10 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 9.42 -7.82 0.06 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J -0.45 -22.78 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 3.30 -19.23 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 6.59 -7.59 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J -0.45 -20.89 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 8.57 -21.40 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.01 -23.73 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.01 -19.94 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

6 DL -0.00 -6.66 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VM 0.46 0.00 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

LL -0.01 -42.25 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VL 12.35 4.96 -0.08 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1A -0.01 -48.91 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 12.35 -1.70 -0.08 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 6.17 -59.11 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 18.53 -20.35 -0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.45 -48.91 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 6.17 -57.44 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 18.98 -18.68 0.02 0.00 0.00 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

50<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C2.2J 0.45 -47.25 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 6.17 -41.44 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 12.35 -17.83 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.45 -43.92 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 16.05 -46.69 -0.09 0.00 0.00 0.00<br />

NED -0.01 -48.91 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.01 -42.25 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 DL 0.00 6.42 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VM 0.00 0.00 -0.70 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.00 36.50 -0.05 0.00 0.00 0.00<br />

VL 0.00 -3.33 -0.10 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1A 0.00 42.92 -0.06 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 3.09 -0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 52.21 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 19.68 -0.19 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 42.92 -0.76 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 50.61 -0.12 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 18.08 -0.89 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 41.32 -0.76 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 36.45 -0.11 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 16.53 -0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 38.11 -0.76 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 42.25 -0.20 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 42.92 -0.06 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 36.50 -0.05 0.00 0.00 0.00<br />

7 DL 0.00 11.54 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VM 0.00 -0.00 -0.73 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.00 77.69 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

VL 0.00 -4.96 0.22 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1A 0.00 89.23 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 6.58 0.22 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 110.05 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 42.94 0.35 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 89.23 -0.69 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 107.17 0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 40.06 -0.38 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 86.34 -0.69 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 78.09 0.15 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 36.77 0.24 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 80.57 -0.69 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 90.55 0.33 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 89.23 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 77.69 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

EQUILIBRIUM CHECK AT ULS:<br />

LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0)<br />

Sum of: Px Py Pz Mx My Mz<br />

DL 0.00 -7.51 0.00 18.00 0.00 -22.08<br />

VM 0.00 0.00 1.19 0.00 -3.23 0.00<br />

LL 0.00 -52.00 0.00 130.00 0.00 -140.46<br />

VL -18.94 0.00 0.00 0.00 -45.43 10.19<br />

C1.1A 0.00 -59.51 0.00 148.00 0.00 -162.54<br />

C1.1B -18.94 -7.51 0.00 18.00 -45.43 -11.89<br />

C1.2A -18.94 -59.51 0.00 148.00 -45.43 -152.35<br />

C1.2C -18.94 -59.51 0.00 148.00 -45.43 -152.35<br />

C2.1A -9.47 -75.11 0.00 187.00 -22.71 -199.59<br />

C2.1D -28.41 -33.51 0.00 83.00 -68.14 -77.03<br />

C2.1J 0.00 -59.51 1.19 148.00 -3.23 -162.54<br />

C2.2A -9.47 -73.23 0.00 182.50 -22.71 -194.07<br />

C2.2D -28.41 -31.63 1.19 78.50 -71.37 -71.50<br />

C2.2J 0.00 -57.63 1.19 143.50 -3.23 -157.02<br />

C2.3A -9.47 -53.88 0.00 134.50 -22.71 -140.88<br />

C2.3D -18.94 -27.88 0.00 69.50 -45.43 -65.56<br />

C2.3J 0.00 -53.88 1.19 134.50 -3.23 -145.98<br />

C2.4 -24.62 -64.71 0.00 161.00 -59.05 -163.34<br />

NED 0.00 -59.51 0.00 148.00 0.00 -162.54<br />

NED1 0.00 -52.00 0.00 130.00 0.00 -140.46<br />

LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0)<br />

Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

51<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

DL 0.00 7.51 0.00 -18.00 -0.00 22.08<br />

VM 0.00 0.00 -1.19 0.00 3.23 0.00<br />

LL 0.00 52.00 0.00 -130.00 -0.00 140.46<br />

VL 18.94 0.00 -0.00 -0.00 45.43 -10.19<br />

C1.1A 0.00 59.51 0.00 -148.00 -0.00 162.54<br />

C1.1B 18.94 7.51 0.00 -18.00 45.43 11.89<br />

C1.2A 18.94 59.51 0.00 -148.00 45.43 152.35<br />

C1.2C 18.94 59.51 0.00 -148.00 45.43 152.35<br />

C2.1A 9.47 75.11 0.00 -187.00 22.71 199.59<br />

C2.1D 28.41 33.51 0.00 -83.00 68.14 77.03<br />

C2.1J 0.00 59.51 -1.19 -148.00 3.23 162.54<br />

C2.2A 9.47 73.23 0.00 -182.50 22.71 194.07<br />

C2.2D 28.41 31.63 -1.19 -78.50 71.37 71.50<br />

C2.2J 0.00 57.63 -1.19 -143.50 3.23 157.02<br />

C2.3A 9.47 53.88 0.00 -134.50 22.71 140.88<br />

C2.3D 18.94 27.88 0.00 -69.50 45.43 65.56<br />

C2.3J 0.00 53.88 -1.19 -134.50 3.23 145.98<br />

C2.4 24.62 64.71 0.00 -161.00 59.05 163.34<br />

NED 0.00 59.51 0.00 -148.00 -0.00 162.54<br />

NED1 0.00 52.00 0.00 -130.00 -0.00 140.46<br />

================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) =======================<br />

Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

1 C1.1A 0.00 -11.76 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 2.63 -2.46 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 3.30 -18.08 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 3.95 -9.77 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J -0.45 -23.73 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 6.13 -20.40 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J -0.45 -23.73 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J -0.45 -23.73 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.01 -23.73 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.01 -19.94 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

6 C1.1A -0.00 -23.56 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 4.94 -4.68 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 6.17 -37.98 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 7.41 -20.58 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.45 -48.91 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 12.80 -43.95 0.06 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.45 -48.91 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.45 -48.91 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

NED -0.01 -48.91 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.01 -42.25 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 C1.1A 0.00 21.02 -0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 5.09 -0.05 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 33.96 -0.10 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 19.03 -0.09 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 42.92 -0.76 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 39.60 -0.86 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 42.92 -0.76 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 42.92 -0.76 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 39.60 -0.16 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 42.92 -0.06 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 36.50 -0.05 0.00 0.00 0.00<br />

7 C1.1A 0.00 42.61 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 9.55 0.09 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 71.21 0.14 0.00 0.00 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

52<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

C1.2C 0.00 39.64 0.15 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 89.23 -0.69 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 84.27 -0.47 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 89.23 -0.69 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 89.23 -0.69 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 84.27 0.26 0.00 0.00 0.00<br />

NED 0.00 89.23 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 77.69 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ==============<br />

Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx<br />

kN kN kN kNm kNm kNm<br />

1- DL 0.00 -3.79 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

2 -0.00 3.79 -0.00 0.00 -0.00 -4.66<br />

VM -0.46 -0.00 0.12 0.00 0.00 0.00<br />

0.46 0.00 -0.12 0.00 -0.15 -0.00<br />

LL 0.01 -19.94 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 19.94 -0.01 0.00 -0.01 -24.53<br />

VL 6.58 3.33 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

-6.58 -3.33 0.04 0.00 0.05 4.09<br />

C1.1A 0.01 -23.73 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 23.73 -0.01 0.00 -0.01 -29.19<br />

C1.1B 6.58 -0.46 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

-6.58 0.46 0.04 0.00 0.05 -0.56<br />

C1.2A 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-6.59 20.40 0.03 0.00 0.04 -25.09<br />

C1.2C 6.59 -20.40 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-6.59 20.40 0.03 0.00 0.04 -25.09<br />

C2.1A 3.30 -28.05 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-3.30 28.05 0.01 0.00 0.01 -34.50<br />

C2.1D 9.88 -8.77 -0.06 0.00 0.00 0.00<br />

-9.88 8.77 0.06 0.00 0.07 -10.78<br />

C2.1J -0.45 -23.73 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

0.45 23.73 -0.13 0.00 -0.16 -29.19<br />

C2.2A 3.30 -27.10 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-3.30 27.10 0.01 0.00 0.01 -33.33<br />

C2.2D 9.42 -7.82 0.06 0.00 0.00 0.00<br />

-9.42 7.82 -0.06 0.00 -0.08 -9.62<br />

C2.2J -0.45 -22.78 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

0.45 22.78 -0.13 0.00 -0.16 -28.02<br />

C2.3A 3.30 -19.23 -0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-3.30 19.23 0.01 0.00 0.01 -23.65<br />

C2.3D 6.59 -7.59 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

-6.59 7.59 0.04 0.00 0.04 -9.34<br />

C2.3J -0.45 -20.89 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

0.45 20.89 -0.13 0.00 -0.16 -25.69<br />

C2.4 8.57 -21.40 -0.04 0.00 0.00 0.00<br />

-8.57 21.40 0.04 0.00 0.05 -26.32<br />

NED 0.01 -23.73 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 23.73 -0.01 0.00 -0.01 -29.19<br />

NED1 0.01 -19.94 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 19.94 -0.01 0.00 -0.01 -24.53<br />

2- DL -0.00 2.63 -0.00 -0.00 0.00 4.66<br />

3 0.00 -2.63 0.00 0.00 0.00 -3.47<br />

VM -0.23 -0.00 -0.26 0.00 0.15 0.00<br />

0.23 0.00 0.26 -0.00 -0.03 -0.00<br />

LL 0.01 16.57 -0.03 -0.02 0.01 24.53<br />

-0.01 -16.57 0.03 0.02 0.00 -17.07<br />

VL 6.83 -0.00 0.21 0.00 -0.05 -4.09<br />

-6.83 0.00 -0.21 -0.00 -0.04 4.09<br />

C1.1A 0.01 19.21 -0.04 -0.02 0.01 29.19<br />

-0.01 -19.21 0.04 0.02 0.00 -20.54<br />

C1.1B 6.83 2.63 0.20 -0.00 -0.05 0.57<br />

-6.83 -2.63 -0.20 0.00 -0.04 0.62<br />

C1.2A 6.84 19.21 0.17 -0.02 -0.04 25.10<br />

-6.84 -19.21 -0.17 0.02 -0.04 -16.45<br />

C1.2C 6.84 19.21 0.17 -0.02 -0.04 25.10<br />

-6.84 -19.21 -0.17 0.02 -0.04 -16.45<br />

C2.1A 3.43 24.18 0.05 -0.03 -0.01 34.50<br />

-3.43 -24.18 -0.05 0.03 -0.02 -23.62<br />

C2.1D 10.25 10.92 0.29 -0.01 -0.07 10.79


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

53<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-10.25 -10.92 -0.29 0.01 -0.06 -5.87<br />

C2.1J -0.22 19.21 -0.30 -0.02 0.16 29.19<br />

0.22 -19.21 0.30 0.02 -0.03 -20.54<br />

C2.2A 3.43 23.52 0.06 -0.03 -0.01 33.34<br />

-3.43 -23.52 -0.06 0.03 -0.02 -22.75<br />

C2.2D 10.02 10.26 0.03 -0.01 0.08 9.62<br />

-10.02 -10.26 -0.03 0.01 -0.09 -5.00<br />

C2.2J -0.22 18.55 -0.30 -0.02 0.16 28.02<br />

0.22 -18.55 0.30 0.02 -0.03 -19.67<br />

C2.3A 3.43 17.23 0.07 -0.02 -0.01 23.65<br />

-3.43 -17.23 -0.07 0.02 -0.02 -15.89<br />

C2.3D 6.84 8.94 0.19 -0.01 -0.04 9.34<br />

-6.84 -8.94 -0.19 0.01 -0.04 -5.31<br />

C2.3J -0.22 17.23 -0.29 -0.02 0.16 25.69<br />

0.22 -17.23 0.29 0.02 -0.03 -17.94<br />

C2.4 8.89 20.86 0.23 -0.02 -0.05 26.32<br />

-8.89 -20.86 -0.23 0.02 -0.05 -16.93<br />

NED 0.01 19.21 -0.04 -0.02 0.01 29.19<br />

-0.01 -19.21 0.04 0.02 0.00 -20.54<br />

NED1 0.01 16.57 -0.03 -0.02 0.01 24.53<br />

-0.01 -16.57 0.03 0.02 0.00 -17.07<br />

3- DL -0.00 2.31 -0.00 0.00 -0.00 3.47<br />

4 0.00 -2.31 0.00 -0.00 0.00 -1.39<br />

VM -0.24 -0.00 -0.15 -0.00 0.04 0.00<br />

0.24 0.00 0.15 0.00 0.10 -0.00<br />

LL -0.00 13.13 -0.05 0.01 -0.00 17.07<br />

0.00 -13.13 0.05 -0.01 0.05 -5.26<br />

VL 6.90 -0.07 0.16 -0.00 0.03 -4.09<br />

-6.90 0.07 -0.16 0.00 -0.17 4.02<br />

C1.1A -0.00 15.43 -0.05 0.01 -0.00 20.54<br />

0.00 -15.43 0.05 -0.01 0.05 -6.65<br />

C1.1B 6.90 2.23 0.16 -0.00 0.03 -0.62<br />

-6.90 -2.23 -0.16 0.00 -0.17 2.63<br />

C1.2A 6.89 15.36 0.11 0.01 0.03 16.45<br />

-6.89 -15.36 -0.11 -0.01 -0.12 -2.63<br />

C1.2C 6.89 15.36 0.11 0.01 0.03 16.45<br />

-6.89 -15.36 -0.11 -0.01 -0.12 -2.63<br />

C2.1A 3.45 19.33 0.01 0.01 0.01 23.62<br />

-3.45 -19.33 -0.01 -0.01 -0.02 -6.22<br />

C2.1D 10.34 8.76 0.21 0.00 0.04 5.87<br />

-10.34 -8.76 -0.21 -0.00 -0.23 2.01<br />

C2.1J -0.24 15.43 -0.20 0.01 0.04 20.54<br />

0.24 -15.43 0.20 -0.01 0.15 -6.65<br />

C2.2A 3.45 18.76 0.01 0.01 0.01 22.75<br />

-3.45 -18.76 -0.01 -0.01 -0.02 -5.87<br />

C2.2D 10.10 8.18 0.06 0.00 0.07 5.00<br />

-10.10 -8.18 -0.06 -0.00 -0.13 2.36<br />

C2.2J -0.24 14.86 -0.20 0.01 0.04 19.67<br />

0.24 -14.86 0.20 -0.01 0.15 -6.30<br />

C2.3A 3.45 13.66 0.03 0.01 0.01 15.89<br />

-3.45 -13.66 -0.03 -0.01 -0.04 -3.59<br />

C2.3D 6.90 7.06 0.13 0.00 0.03 5.31<br />

-6.90 -7.06 -0.13 -0.00 -0.15 1.04<br />

C2.3J -0.24 13.70 -0.20 0.01 0.04 17.94<br />

0.24 -13.70 0.20 -0.01 0.14 -5.61<br />

C2.4 8.96 16.65 0.15 0.01 0.03 16.93<br />

-8.96 -16.65 -0.15 -0.01 -0.17 -1.95<br />

NED -0.00 15.43 -0.05 0.01 -0.00 20.54<br />

0.00 -15.43 0.05 -0.01 0.05 -6.65<br />

NED1 -0.00 13.13 -0.05 0.01 -0.00 17.07<br />

0.00 -13.13 0.05 -0.01 0.05 -5.26<br />

4- DL -0.00 1.53 -0.00 -0.00 -0.00 1.39<br />

5 0.00 -1.53 0.00 0.00 0.01 -0.02<br />

VM -0.24 0.00 0.11 -0.00 -0.09 0.00<br />

0.24 -0.00 -0.11 0.00 -0.00 -0.00<br />

LL -0.01 5.71 0.01 0.01 -0.04 5.26<br />

0.01 -5.71 -0.01 -0.01 0.04 -0.12<br />

VL 7.00 0.07 1.73 0.01 0.15 -4.02<br />

-7.00 -0.07 -1.73 -0.01 -1.70 4.08<br />

C1.1A -0.01 7.24 0.00 0.00 -0.05 6.65<br />

0.01 -7.24 -0.00 -0.00 0.04 -0.14<br />

C1.1B 7.00 1.60 1.73 0.01 0.14 -2.63<br />

-7.00 -1.60 -1.73 -0.01 -1.70 4.07<br />

C1.2A 6.99 7.31 1.73 0.01 0.10 2.63<br />

-6.99 -7.31 -1.73 -0.01 -1.66 3.95<br />

C1.2C 6.99 7.31 1.73 0.01 0.10 2.63<br />

-6.99 -7.31 -1.73 -0.01 -1.66 3.95<br />

C2.1A 3.49 8.98 0.87 0.01 0.01 6.22


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

54<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-3.49 -8.98 -0.87 -0.01 -0.79 1.87<br />

C2.1D 10.50 4.49 2.60 0.01 0.19 -2.01<br />

-10.50 -4.49 -2.60 -0.01 -2.53 6.05<br />

C2.1J -0.25 7.24 0.11 0.00 -0.14 6.65<br />

0.25 -7.24 -0.11 -0.00 0.04 -0.14<br />

C2.2A 3.49 8.60 0.87 0.01 0.01 5.87<br />

-3.49 -8.60 -0.87 -0.01 -0.80 1.87<br />

C2.2D 10.25 4.10 2.70 0.01 0.10 -2.36<br />

-10.25 -4.10 -2.70 -0.01 -2.54 6.05<br />

C2.2J -0.25 6.85 0.11 0.00 -0.14 6.30<br />

0.25 -6.85 -0.11 -0.00 0.04 -0.13<br />

C2.3A 3.49 6.12 0.87 0.01 0.03 3.59<br />

-3.49 -6.12 -0.87 -0.01 -0.81 1.92<br />

C2.3D 7.00 3.30 1.73 0.01 0.12 -1.05<br />

-7.00 -3.30 -1.73 -0.01 -1.68 4.02<br />

C2.3J -0.25 6.09 0.11 0.01 -0.14 5.60<br />

0.25 -6.09 -0.11 -0.01 0.04 -0.12<br />

C2.4 9.09 7.90 2.25 0.02 0.14 1.95<br />

-9.09 -7.90 -2.25 -0.02 -2.17 5.16<br />

NED -0.01 7.24 0.00 0.00 -0.05 6.65<br />

0.01 -7.24 -0.00 -0.00 0.04 -0.14<br />

NED1 -0.01 5.71 0.01 0.01 -0.04 5.26<br />

0.01 -5.71 -0.01 -0.01 0.04 -0.12<br />

6- DL -0.00 -6.66 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

7 0.00 6.66 -0.00 0.00 -0.00 -8.19<br />

VM 0.46 0.00 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

-0.46 -0.00 -0.13 0.00 -0.16 0.00<br />

LL -0.01 -42.25 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

0.01 42.25 -0.00 0.00 -0.01 -51.97<br />

VL 12.35 4.96 -0.08 0.00 0.00 0.00<br />

-12.35 -4.96 0.08 0.00 0.09 6.10<br />

C1.1A -0.01 -48.91 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

0.01 48.91 -0.01 0.00 -0.01 -60.16<br />

C1.1B 12.35 -1.70 -0.08 0.00 0.00 0.00<br />

-12.35 1.70 0.08 0.00 0.09 -2.09<br />

C1.2A 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

-12.35 43.95 0.07 0.00 0.09 -54.06<br />

C1.2C 12.35 -43.95 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

-12.35 43.95 0.07 0.00 0.09 -54.06<br />

C2.1A 6.17 -59.11 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-6.17 59.11 0.03 0.00 0.04 -72.70<br />

C2.1D 18.53 -20.35 -0.11 0.00 0.00 0.00<br />

-18.53 20.35 0.11 0.00 0.14 -25.03<br />

C2.1J 0.45 -48.91 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

-0.45 48.91 -0.13 0.00 -0.16 -60.16<br />

C2.2A 6.17 -57.44 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-6.17 57.44 0.03 0.00 0.04 -70.66<br />

C2.2D 18.98 -18.68 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

-18.98 18.68 -0.02 0.00 -0.02 -22.98<br />

C2.2J 0.45 -47.25 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

-0.45 47.25 -0.13 0.00 -0.16 -58.11<br />

C2.3A 6.17 -41.44 -0.03 0.00 0.00 0.00<br />

-6.17 41.44 0.03 0.00 0.04 -50.97<br />

C2.3D 12.35 -17.83 -0.07 0.00 0.00 0.00<br />

-12.35 17.83 0.07 0.00 0.09 -21.93<br />

C2.3J 0.45 -43.92 0.13 0.00 0.00 0.00<br />

-0.45 43.92 -0.13 0.00 -0.16 -54.02<br />

C2.4 16.05 -46.69 -0.09 0.00 0.00 0.00<br />

-16.05 46.69 0.09 0.00 0.11 -57.43<br />

NED -0.01 -48.91 0.01 0.00 0.00 0.00<br />

0.01 48.91 -0.01 0.00 -0.01 -60.16<br />

NED1 -0.01 -42.25 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

0.01 42.25 -0.00 0.00 -0.01 -51.97<br />

7- DL 0.00 4.88 -0.00 -0.00 0.00 8.19<br />

8 -0.00 -4.88 0.00 0.00 0.00 -5.99<br />

VM 0.23 -0.00 -0.29 -0.00 0.16 -0.00<br />

-0.23 0.00 0.29 0.00 -0.03 0.00<br />

LL 0.03 35.43 -0.01 -0.00 0.01 51.96<br />

-0.03 -35.43 0.01 0.00 0.00 -36.02<br />

VL 11.87 0.00 0.84 0.00 -0.09 -6.10<br />

-11.87 -0.00 -0.84 -0.00 -0.28 6.10<br />

C1.1A 0.04 40.30 -0.02 -0.00 0.01 60.15<br />

-0.04 -40.30 0.02 0.00 0.00 -42.01<br />

C1.1B 11.87 4.88 0.83 -0.00 -0.09 2.09<br />

-11.87 -4.88 -0.83 0.00 -0.28 0.10<br />

C1.2A 11.91 40.31 0.82 -0.00 -0.09 54.05<br />

-11.91 -40.31 -0.82 0.00 -0.28 -35.91<br />

C1.2C 11.91 40.31 0.82 -0.00 -0.09 54.05


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

55<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-11.91 -40.31 -0.82 0.00 -0.28 -35.91<br />

C2.1A 5.98 50.93 0.40 -0.00 -0.04 72.69<br />

-5.98 -50.93 -0.40 0.00 -0.14 -49.77<br />

C2.1D 17.82 22.59 1.25 -0.00 -0.13 25.02<br />

-17.82 -22.59 -1.25 0.00 -0.43 -14.86<br />

C2.1J 0.27 40.30 -0.30 -0.00 0.16 60.15<br />

-0.27 -40.30 0.30 0.00 -0.03 -42.01<br />

C2.2A 5.98 49.72 0.40 -0.00 -0.04 70.64<br />

-5.98 -49.72 -0.40 0.00 -0.14 -48.27<br />

C2.2D 18.06 21.37 0.96 -0.00 0.02 22.97<br />

-18.06 -21.37 -0.96 0.00 -0.45 -13.36<br />

C2.2J 0.27 39.09 -0.30 -0.00 0.16 58.10<br />

-0.27 -39.09 0.30 0.00 -0.03 -40.51<br />

C2.3A 5.97 36.65 0.40 -0.00 -0.04 50.96<br />

-5.97 -36.65 -0.40 0.00 -0.14 -34.47<br />

C2.3D 11.89 18.93 0.83 -0.00 -0.09 21.93<br />

-11.89 -18.93 -0.83 0.00 -0.28 -13.41<br />

C2.3J 0.27 36.65 -0.30 -0.00 0.16 54.01<br />

-0.27 -36.65 0.30 0.00 -0.03 -37.52<br />

C2.4 15.47 43.85 1.07 -0.00 -0.11 57.42<br />

-15.47 -43.85 -1.07 0.00 -0.37 -37.69<br />

NED 0.04 40.30 -0.02 -0.00 0.01 60.15<br />

-0.04 -40.30 0.02 0.00 0.00 -42.01<br />

NED1 0.03 35.43 -0.01 -0.00 0.01 51.96<br />

-0.03 -35.43 0.01 0.00 0.00 -36.02<br />

8- DL 0.00 4.12 -0.00 -0.01 -0.00 5.99<br />

9 -0.00 -4.12 0.00 0.01 0.00 -2.29<br />

VM 0.23 -0.00 -0.14 0.00 0.03 -0.00<br />

-0.23 0.00 0.14 -0.00 0.10 0.00<br />

LL 0.03 27.87 0.00 -0.06 -0.00 36.02<br />

-0.03 -27.87 -0.00 0.06 -0.00 -10.93<br />

VL 11.62 -0.02 0.54 0.01 0.06 -6.10<br />

-11.62 0.02 -0.54 -0.01 -0.55 6.08<br />

C1.1A 0.04 31.99 0.00 -0.06 -0.00 42.01<br />

-0.04 -31.99 -0.00 0.06 -0.00 -13.22<br />

C1.1B 11.62 4.10 0.54 0.00 0.06 -0.10<br />

-11.62 -4.10 -0.54 -0.00 -0.55 3.79<br />

C1.2A 11.66 31.97 0.55 -0.06 0.06 35.91<br />

-11.66 -31.97 -0.55 0.06 -0.55 -7.14<br />

C1.2C 11.66 31.97 0.55 -0.06 0.06 35.91<br />

-11.66 -31.97 -0.55 0.06 -0.55 -7.14<br />

C2.1A 5.86 40.34 0.28 -0.08 0.03 49.77<br />

-5.86 -40.34 -0.28 0.08 -0.28 -13.46<br />

C2.1D 17.45 18.03 0.82 -0.02 0.09 14.86<br />

-17.45 -18.03 -0.82 0.02 -0.82 1.37<br />

C2.1J 0.27 31.99 -0.14 -0.06 0.03 42.01<br />

-0.27 -31.99 0.14 0.06 0.10 -13.22<br />

C2.2A 5.86 39.31 0.28 -0.07 0.03 48.27<br />

-5.86 -39.31 -0.28 0.07 -0.28 -12.89<br />

C2.2D 17.68 17.00 0.68 -0.02 0.12 13.36<br />

-17.68 -17.00 -0.68 0.02 -0.73 1.94<br />

C2.2J 0.27 30.96 -0.14 -0.06 0.03 40.51<br />

-0.27 -30.96 0.14 0.06 0.10 -12.65<br />

C2.3A 5.84 28.89 0.28 -0.05 0.03 34.47<br />

-5.84 -28.89 -0.28 0.05 -0.28 -8.47<br />

C2.3D 11.64 14.94 0.55 -0.02 0.06 13.41<br />

-11.64 -14.94 -0.55 0.02 -0.55 0.04<br />

C2.3J 0.27 28.90 -0.14 -0.06 0.03 37.51<br />

-0.27 -28.90 0.14 0.06 0.10 -11.51<br />

C2.4 15.15 34.75 0.71 -0.06 0.08 37.68<br />

-15.15 -34.75 -0.71 0.06 -0.72 -6.41<br />

NED 0.04 31.99 0.00 -0.06 -0.00 42.01<br />

-0.04 -31.99 -0.00 0.06 -0.00 -13.22<br />

NED1 0.03 27.87 0.00 -0.06 -0.00 36.02<br />

-0.03 -27.87 -0.00 0.06 -0.00 -10.93<br />

9- DL 0.00 2.56 -0.01 -0.01 -0.00 2.29<br />

10 -0.00 -2.56 0.01 0.01 0.01 0.02<br />

VM 0.23 0.00 0.11 0.00 -0.10 -0.00<br />

-0.23 -0.00 -0.11 -0.00 -0.00 0.00<br />

LL 0.03 12.30 -0.05 -0.05 0.00 10.93<br />

-0.03 -12.30 0.05 0.05 0.05 0.14<br />

VL 11.12 0.03 -0.88 0.00 0.10 -6.08<br />

-11.12 -0.03 0.88 -0.00 0.70 6.10<br />

C1.1A 0.04 14.86 -0.06 -0.06 0.00 13.22<br />

-0.04 -14.86 0.06 0.06 0.05 0.15<br />

C1.1B 11.13 2.59 -0.89 -0.00 0.10 -3.79<br />

-11.13 -2.59 0.89 0.00 0.70 6.12<br />

C1.2A 11.16 14.89 -0.94 -0.06 0.10 7.14


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

56<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-11.16 -14.89 0.94 0.06 0.75 6.26<br />

C1.2C 11.16 14.89 -0.94 -0.06 0.10 7.14<br />

-11.16 -14.89 0.94 0.06 0.75 6.26<br />

C2.1A 5.61 18.56 -0.52 -0.08 0.05 13.46<br />

-5.61 -18.56 0.52 0.08 0.41 3.25<br />

C2.1D 16.70 8.75 -1.36 -0.03 0.15 -1.37<br />

-16.70 -8.75 1.36 0.03 1.08 9.24<br />

C2.1J 0.27 14.86 0.05 -0.06 -0.09 13.22<br />

-0.27 -14.86 -0.05 0.06 0.05 0.15<br />

C2.2A 5.61 17.92 -0.52 -0.07 0.05 12.89<br />

-5.61 -17.92 0.52 0.07 0.41 3.24<br />

C2.2D 16.94 8.11 -1.25 -0.03 0.05 -1.94<br />

-16.94 -8.11 1.25 0.03 1.07 9.24<br />

C2.2J 0.27 14.22 0.05 -0.06 -0.09 12.65<br />

-0.27 -14.22 -0.05 0.06 0.05 0.15<br />

C2.3A 5.60 12.95 -0.50 -0.05 0.05 8.47<br />

-5.60 -12.95 0.50 0.05 0.40 3.19<br />

C2.3D 11.14 6.82 -0.91 -0.03 0.10 -0.04<br />

-11.14 -6.82 0.91 0.03 0.72 6.18<br />

C2.3J 0.27 12.94 0.05 -0.06 -0.09 11.51<br />

-0.27 -12.94 -0.05 0.06 0.05 0.14<br />

C2.4 14.50 16.12 -1.21 -0.06 0.13 6.41<br />

-14.50 -16.12 1.21 0.06 0.96 8.10<br />

NED 0.04 14.86 -0.06 -0.06 0.00 13.22<br />

-0.04 -14.86 0.06 0.06 0.05 0.15<br />

NED1 0.03 12.30 -0.05 -0.05 0.00 10.93<br />

-0.03 -12.30 0.05 0.05 0.05 0.14<br />

3- DL 0.00 0.04 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

11 -0.00 0.03 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

VM 0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

-0.00 -0.00 -0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

LL 0.00 0.54 0.01 -0.00 -0.00 0.06<br />

-0.00 0.15 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

VL -0.01 0.07 -0.07 0.00 0.02 0.02<br />

0.01 -0.07 0.07 -0.00 0.00 0.00<br />

C1.1A 0.00 0.58 0.01 -0.00 -0.00 0.06<br />

-0.00 0.18 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.1B -0.01 0.11 -0.07 0.00 0.02 0.02<br />

0.01 -0.04 0.07 -0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A -0.01 0.65 -0.05 -0.00 0.01 0.08<br />

0.01 0.11 0.05 0.00 0.00 -0.00<br />

C1.2C -0.01 0.65 -0.05 -0.00 0.01 0.08<br />

0.01 0.11 0.05 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.1A -0.00 0.78 -0.02 -0.00 0.00 0.09<br />

0.00 0.19 0.02 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.1D -0.02 0.42 -0.09 -0.00 0.02 0.07<br />

0.02 -0.00 0.09 0.00 0.01 -0.00<br />

C2.1J 0.00 0.58 0.03 -0.00 -0.01 0.06<br />

-0.00 0.18 -0.03 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2A -0.00 0.77 -0.02 -0.00 0.00 0.09<br />

0.00 0.19 0.02 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.2D -0.01 0.41 -0.08 -0.00 0.02 0.07<br />

0.01 -0.01 0.08 0.00 0.01 -0.00<br />

C2.2J 0.00 0.57 0.03 -0.00 -0.01 0.06<br />

-0.00 0.18 -0.03 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3A -0.00 0.59 -0.02 -0.00 0.00 0.07<br />

0.00 0.12 0.02 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.3D -0.01 0.36 -0.06 -0.00 0.01 0.05<br />

0.01 0.01 0.06 0.00 0.00 -0.00<br />

C2.3J 0.00 0.55 0.03 -0.00 -0.01 0.06<br />

-0.00 0.16 -0.03 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.4 -0.01 0.73 -0.07 -0.00 0.02 0.10<br />

0.01 0.10 0.07 0.00 0.00 -0.00<br />

NED 0.00 0.58 0.01 -0.00 -0.00 0.06<br />

-0.00 0.18 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

NED1 0.00 0.54 0.01 -0.00 -0.00 0.06<br />

-0.00 0.15 -0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

3- DL 0.00 0.29 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

23 -0.00 0.07 -0.00 -0.00 0.00 0.17<br />

VM -0.03 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

0.03 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

LL 0.02 2.91 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

-0.02 0.72 -0.00 -0.00 0.00 1.67<br />

VL 0.04 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.02<br />

-0.04 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.02<br />

C1.1A 0.02 3.20 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

-0.02 0.79 -0.00 -0.00 0.00 1.84<br />

C1.1B 0.04 0.29 -0.00 0.00 0.00 0.02


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

57<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.04 0.07 0.00 -0.00 -0.00 0.15<br />

C1.2A 0.05 3.20 -0.00 0.00 0.00 0.11<br />

-0.05 0.79 0.00 -0.00 -0.00 1.82<br />

C1.2C 0.05 3.20 -0.00 0.00 0.00 0.11<br />

-0.05 0.79 0.00 -0.00 -0.00 1.82<br />

C2.1A 0.04 4.07 -0.00 0.00 0.00 0.13<br />

-0.04 1.01 0.00 -0.00 -0.00 2.34<br />

C2.1D 0.06 1.74 -0.00 0.00 0.00 0.08<br />

-0.06 0.43 0.00 -0.00 -0.00 0.98<br />

C2.1J -0.01 3.20 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

0.01 0.79 -0.00 -0.00 -0.00 1.84<br />

C2.2A 0.04 3.99 -0.00 0.00 0.00 0.13<br />

-0.04 0.99 0.00 -0.00 -0.00 2.29<br />

C2.2D 0.03 1.67 0.00 0.00 -0.00 0.08<br />

-0.03 0.41 -0.00 -0.00 -0.00 0.93<br />

C2.2J -0.01 3.12 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

0.01 0.77 -0.00 -0.00 -0.00 1.80<br />

C2.3A 0.03 2.98 -0.00 0.00 0.00 0.10<br />

-0.03 0.74 0.00 -0.00 -0.00 1.71<br />

C2.3D 0.04 1.52 -0.00 0.00 0.00 0.07<br />

-0.04 0.38 0.00 -0.00 -0.00 0.86<br />

C2.3J -0.01 2.98 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

0.01 0.74 -0.00 -0.00 -0.00 1.72<br />

C2.4 0.07 3.49 -0.00 0.00 0.00 0.13<br />

-0.07 0.86 0.00 -0.00 -0.00 1.98<br />

NED 0.02 3.20 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

-0.02 0.79 -0.00 -0.00 0.00 1.84<br />

NED1 0.02 2.91 0.00 0.00 -0.00 0.09<br />

-0.02 0.72 -0.00 -0.00 0.00 1.67<br />

8- DL 0.00 0.43 0.00 0.00 -0.00 0.23<br />

23 -0.00 -0.07 -0.00 -0.00 -0.00 0.17<br />

VM -0.03 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

0.03 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

LL 0.02 4.33 0.00 0.00 -0.00 2.37<br />

-0.02 -0.72 -0.00 -0.00 -0.00 1.67<br />

VL 0.04 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.02<br />

-0.04 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02<br />

C1.1A 0.02 4.76 0.00 0.00 -0.00 2.61<br />

-0.02 -0.79 -0.00 -0.00 -0.00 1.84<br />

C1.1B 0.04 0.43 -0.00 0.00 0.00 0.26<br />

-0.04 -0.07 0.00 -0.00 0.00 0.15<br />

C1.2A 0.05 4.76 -0.00 0.00 0.00 2.63<br />

-0.05 -0.79 0.00 -0.00 0.00 1.82<br />

C1.2C 0.05 4.76 -0.00 0.00 0.00 2.63<br />

-0.05 -0.79 0.00 -0.00 0.00 1.82<br />

C2.1A 0.04 6.06 -0.00 0.00 0.00 3.33<br />

-0.04 -1.01 0.00 -0.00 0.00 2.34<br />

C2.1D 0.06 2.60 -0.00 0.00 0.00 1.45<br />

-0.06 -0.43 0.00 -0.00 0.00 0.98<br />

C2.1J -0.01 4.76 0.00 0.00 -0.00 2.61<br />

0.01 -0.79 -0.00 -0.00 0.00 1.84<br />

C2.2A 0.04 5.95 -0.00 0.00 0.00 3.27<br />

-0.04 -0.99 0.00 -0.00 0.00 2.29<br />

C2.2D 0.03 2.49 0.00 0.00 -0.00 1.40<br />

-0.03 -0.41 -0.00 -0.00 0.00 0.93<br />

C2.2J -0.01 4.65 0.00 0.00 -0.00 2.55<br />

0.01 -0.77 -0.00 -0.00 0.00 1.80<br />

C2.3A 0.03 4.44 -0.00 0.00 0.00 2.44<br />

-0.03 -0.74 0.00 -0.00 0.00 1.71<br />

C2.3D 0.04 2.27 -0.00 0.00 0.00 1.27<br />

-0.04 -0.38 0.00 -0.00 0.00 0.86<br />

C2.3J -0.01 4.44 0.00 0.00 -0.00 2.43<br />

0.01 -0.74 -0.00 -0.00 0.00 1.72<br />

C2.4 0.07 5.19 -0.00 0.00 0.00 2.87<br />

-0.07 -0.86 0.00 -0.00 0.00 1.98<br />

NED 0.02 4.76 0.00 0.00 -0.00 2.61<br />

-0.02 -0.79 -0.00 -0.00 -0.00 1.84<br />

NED1 0.02 4.33 0.00 0.00 -0.00 2.37<br />

-0.02 -0.72 -0.00 -0.00 -0.00 1.67<br />

8- DL -0.00 0.32 0.00 0.00 -0.00 0.23<br />

14 0.00 0.01 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

VM -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

LL -0.00 3.23 0.00 0.00 -0.00 2.32<br />

0.00 0.09 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

VL 0.33 0.02 -0.25 -0.00 0.23 0.03<br />

-0.33 -0.02 0.25 0.00 0.14 0.00<br />

C1.1A -0.00 3.55 0.00 0.00 -0.00 2.55


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

58<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

0.00 0.10 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.1B 0.33 0.34 -0.25 -0.00 0.23 0.26<br />

-0.33 -0.01 0.25 0.00 0.14 0.00<br />

C1.2A 0.33 3.57 -0.25 0.00 0.22 2.58<br />

-0.33 0.08 0.25 -0.00 0.14 -0.00<br />

C1.2C 0.33 3.57 -0.25 0.00 0.22 2.58<br />

-0.33 0.08 0.25 -0.00 0.14 -0.00<br />

C2.1A 0.16 4.53 -0.12 0.00 0.11 3.26<br />

-0.16 0.12 0.12 -0.00 0.07 -0.00<br />

C2.1D 0.49 1.97 -0.38 0.00 0.34 1.43<br />

-0.49 0.03 0.38 -0.00 0.22 -0.00<br />

C2.1J -0.00 3.55 0.00 0.00 -0.00 2.55<br />

0.00 0.10 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2A 0.16 4.45 -0.12 0.00 0.11 3.20<br />

-0.16 0.11 0.12 -0.00 0.07 -0.00<br />

C2.2D 0.49 1.89 -0.37 0.00 0.34 1.38<br />

-0.49 0.02 0.37 -0.00 0.22 -0.00<br />

C2.2J -0.00 3.47 0.00 0.00 -0.00 2.49<br />

0.00 0.10 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3A 0.16 3.32 -0.12 0.00 0.11 2.39<br />

-0.16 0.08 0.12 -0.00 0.07 -0.00<br />

C2.3D 0.33 1.72 -0.25 0.00 0.22 1.25<br />

-0.33 0.03 0.25 -0.00 0.14 -0.00<br />

C2.3J -0.00 3.31 0.00 0.00 -0.00 2.38<br />

0.00 0.09 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.4 0.42 3.90 -0.32 0.00 0.29 2.82<br />

-0.42 0.08 0.32 -0.00 0.19 -0.00<br />

NED -0.00 3.55 0.00 0.00 -0.00 2.55<br />

0.00 0.10 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

NED1 -0.00 3.23 0.00 0.00 -0.00 2.32<br />

0.00 0.09 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

4- DL -0.00 0.20 0.00 0.00 -0.00 0.04<br />

12 0.00 -0.06 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

VM -0.00 -0.00 0.01 0.00 -0.00 -0.00<br />

0.00 0.00 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

LL -0.00 1.70 0.01 0.00 -0.00 0.31<br />

0.00 -0.31 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

VL 0.02 -0.15 -0.10 -0.00 0.03 -0.05<br />

-0.02 0.15 0.10 0.00 0.00 -0.00<br />

C1.1A -0.00 1.90 0.01 0.00 -0.00 0.35<br />

0.00 -0.37 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1B 0.02 0.05 -0.10 0.00 0.03 -0.00<br />

-0.02 0.09 0.10 -0.00 0.00 -0.00<br />

C1.2A 0.02 1.75 -0.09 0.00 0.03 0.30<br />

-0.02 -0.22 0.09 -0.00 0.00 -0.00<br />

C1.2C 0.02 1.75 -0.09 0.00 0.03 0.30<br />

-0.02 -0.22 0.09 -0.00 0.00 -0.00<br />

C2.1A 0.01 2.34 -0.04 0.00 0.01 0.42<br />

-0.01 -0.39 0.04 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.1D 0.03 0.83 -0.15 0.00 0.04 0.13<br />

-0.03 0.01 0.15 -0.00 0.00 -0.00<br />

C2.1J -0.01 1.90 0.01 0.00 -0.00 0.35<br />

0.01 -0.37 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A 0.01 2.28 -0.04 0.00 0.01 0.41<br />

-0.01 -0.37 0.04 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2D 0.03 0.78 -0.14 0.00 0.04 0.12<br />

-0.03 0.02 0.14 -0.00 0.00 -0.00<br />

C2.2J -0.01 1.85 0.01 0.00 -0.00 0.34<br />

0.01 -0.35 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A 0.01 1.67 -0.04 0.00 0.01 0.30<br />

-0.01 -0.25 0.04 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3D 0.02 0.75 -0.10 0.00 0.03 0.12<br />

-0.02 -0.02 0.10 -0.00 0.00 -0.00<br />

C2.3J -0.01 1.75 0.01 0.00 -0.00 0.32<br />

0.01 -0.32 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.4 0.03 1.88 -0.12 0.00 0.04 0.32<br />

-0.03 -0.21 0.12 -0.00 0.00 -0.00<br />

NED -0.00 1.90 0.01 0.00 -0.00 0.35<br />

0.00 -0.37 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

NED1 -0.00 1.70 0.01 0.00 -0.00 0.31<br />

0.00 -0.31 -0.01 -0.00 -0.00 0.00<br />

4- DL -0.00 0.57 -0.00 0.00 0.00 0.04<br />

24 0.00 0.15 0.00 -0.00 -0.00 0.30<br />

VM -0.09 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.09 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

LL -0.06 5.72 -0.00 0.00 0.00 0.31<br />

0.06 1.53 0.00 -0.00 -0.00 3.07<br />

VL -1.55 0.01 0.00 -0.00 -0.01 -0.04


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

59<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

1.55 -0.01 -0.00 0.00 -0.00 0.04<br />

C1.1A -0.06 6.29 -0.00 0.00 0.00 0.35<br />

0.06 1.68 0.00 -0.00 -0.00 3.37<br />

C1.1B -1.55 0.58 0.00 0.00 -0.01 0.00<br />

1.55 0.15 -0.00 -0.00 -0.00 0.34<br />

C1.2A -1.61 6.30 0.00 0.00 -0.01 0.31<br />

1.61 1.67 -0.00 -0.00 -0.00 3.41<br />

C1.2C -1.61 6.30 0.00 0.00 -0.01 0.31<br />

1.61 1.67 -0.00 -0.00 -0.00 3.41<br />

C2.1A -0.85 8.01 0.00 0.00 -0.00 0.42<br />

0.85 2.13 -0.00 -0.00 -0.00 4.31<br />

C2.1D -2.35 3.44 0.01 0.00 -0.01 0.14<br />

2.35 0.91 -0.01 -0.00 -0.00 1.90<br />

C2.1J -0.15 6.30 0.00 0.00 -0.00 0.35<br />

0.15 1.68 -0.00 -0.00 -0.00 3.37<br />

C2.2A -0.85 7.87 0.00 0.00 -0.00 0.41<br />

0.85 2.10 -0.00 -0.00 -0.00 4.24<br />

C2.2D -2.44 3.30 0.01 0.00 -0.01 0.13<br />

2.44 0.87 -0.01 -0.00 -0.00 1.83<br />

C2.2J -0.15 6.15 0.00 0.00 -0.00 0.34<br />

0.15 1.64 -0.00 -0.00 -0.00 3.30<br />

C2.3A -0.83 5.87 0.00 0.00 -0.00 0.30<br />

0.83 1.56 -0.00 -0.00 -0.00 3.17<br />

C2.3D -1.58 3.01 0.00 0.00 -0.01 0.13<br />

1.58 0.80 -0.00 -0.00 -0.00 1.65<br />

C2.3J -0.15 5.87 0.00 0.00 -0.00 0.32<br />

0.15 1.57 -0.00 -0.00 -0.00 3.15<br />

C2.4 -2.08 6.87 0.01 0.00 -0.01 0.33<br />

2.08 1.83 -0.01 -0.00 -0.00 3.73<br />

NED -0.06 6.29 -0.00 0.00 0.00 0.35<br />

0.06 1.68 0.00 -0.00 -0.00 3.37<br />

NED1 -0.06 5.72 -0.00 0.00 0.00 0.31<br />

0.06 1.53 0.00 -0.00 -0.00 3.07<br />

9- DL -0.00 0.87 -0.00 0.00 0.00 0.52<br />

24 0.00 -0.15 0.00 -0.00 0.00 0.30<br />

VM -0.09 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.09 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL -0.06 8.75 -0.00 0.00 0.00 5.17<br />

0.06 -1.53 0.00 -0.00 0.00 3.07<br />

VL -1.55 -0.01 0.00 -0.00 -0.01 -0.05<br />

1.55 0.01 -0.00 0.00 0.00 0.04<br />

C1.1A -0.06 9.62 -0.00 0.00 0.00 5.69<br />

0.06 -1.68 0.00 -0.00 0.00 3.37<br />

C1.1B -1.55 0.87 0.00 0.00 -0.01 0.47<br />

1.55 -0.15 -0.00 -0.00 0.00 0.34<br />

C1.2A -1.61 9.61 0.00 0.00 -0.01 5.64<br />

1.61 -1.67 -0.00 -0.00 0.00 3.41<br />

C1.2C -1.61 9.61 0.00 0.00 -0.01 5.64<br />

1.61 -1.67 -0.00 -0.00 0.00 3.41<br />

C2.1A -0.85 12.24 0.00 0.00 -0.00 7.22<br />

0.85 -2.13 -0.00 -0.00 0.00 4.31<br />

C2.1D -2.35 5.24 0.01 0.00 -0.01 3.03<br />

2.35 -0.91 -0.01 -0.00 0.00 1.90<br />

C2.1J -0.15 9.62 0.00 0.00 -0.00 5.69<br />

0.15 -1.68 -0.00 -0.00 0.00 3.37<br />

C2.2A -0.85 12.02 0.00 0.00 -0.00 7.08<br />

0.85 -2.10 -0.00 -0.00 0.00 4.24<br />

C2.2D -2.44 5.02 0.01 0.00 -0.02 2.90<br />

2.44 -0.87 -0.01 -0.00 0.00 1.83<br />

C2.2J -0.15 9.40 0.00 0.00 -0.00 5.56<br />

0.15 -1.64 -0.00 -0.00 0.00 3.30<br />

C2.3A -0.83 8.96 0.00 0.00 -0.00 5.27<br />

0.83 -1.56 -0.00 -0.00 0.00 3.17<br />

C2.3D -1.58 4.59 0.00 0.00 -0.01 2.66<br />

1.58 -0.80 -0.00 -0.00 0.00 1.65<br />

C2.3J -0.15 8.96 0.00 0.00 -0.00 5.30<br />

0.15 -1.57 -0.00 -0.00 0.00 3.15<br />

C2.4 -2.08 10.49 0.01 0.00 -0.01 6.14<br />

2.08 -1.83 -0.01 -0.00 0.00 3.73<br />

NED -0.06 9.62 -0.00 0.00 0.00 5.69<br />

0.06 -1.68 0.00 -0.00 0.00 3.37<br />

NED1 -0.06 8.75 -0.00 0.00 0.00 5.17<br />

0.06 -1.53 0.00 -0.00 0.00 3.07<br />

9- DL 0.00 0.69 0.00 0.00 -0.00 0.52<br />

15 -0.00 -0.02 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

VM 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

LL 0.00 6.82 0.00 0.00 -0.00 5.17


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

60<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.00 -0.18 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

VL -0.12 -0.04 -0.49 -0.00 0.46 -0.06<br />

0.12 0.04 0.49 0.00 0.26 -0.00<br />

C1.1A 0.00 7.51 0.00 0.00 -0.00 5.70<br />

-0.00 -0.21 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1B -0.12 0.65 -0.49 -0.00 0.46 0.46<br />

0.12 0.02 0.49 0.00 0.26 -0.00<br />

C1.2A -0.12 7.47 -0.49 0.00 0.46 5.63<br />

0.12 -0.16 0.49 -0.00 0.26 0.00<br />

C1.2C -0.12 7.47 -0.49 0.00 0.46 5.63<br />

0.12 -0.16 0.49 -0.00 0.26 0.00<br />

C2.1A -0.06 9.54 -0.25 0.00 0.23 7.22<br />

0.06 -0.24 0.25 -0.00 0.13 0.00<br />

C2.1D -0.18 4.04 -0.74 0.00 0.69 3.02<br />

0.18 -0.05 0.74 -0.00 0.40 0.00<br />

C2.1J 0.00 7.51 0.00 0.00 -0.00 5.69<br />

-0.00 -0.21 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A -0.06 9.37 -0.25 0.00 0.23 7.08<br />

0.06 -0.23 0.25 -0.00 0.13 0.00<br />

C2.2D -0.17 3.87 -0.74 0.00 0.69 2.89<br />

0.17 -0.05 0.74 -0.00 0.40 -0.00<br />

C2.2J 0.00 7.34 0.00 0.00 -0.00 5.56<br />

-0.00 -0.20 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A -0.06 6.98 -0.25 0.00 0.23 5.27<br />

0.06 -0.17 0.25 -0.00 0.13 0.00<br />

C2.3D -0.12 3.54 -0.49 0.00 0.46 2.66<br />

0.12 -0.06 0.49 -0.00 0.26 0.00<br />

C2.3J 0.00 7.00 0.00 0.00 -0.00 5.30<br />

-0.00 -0.19 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.4 -0.15 8.14 -0.64 0.00 0.60 6.13<br />

0.15 -0.17 0.64 -0.00 0.34 0.00<br />

NED 0.00 7.51 0.00 0.00 -0.00 5.70<br />

-0.00 -0.21 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

NED1 0.00 6.82 0.00 0.00 -0.00 5.17<br />

-0.00 -0.18 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

5- DL 0.00 0.04 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

13 -0.00 0.03 0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

VM 0.00 0.00 -0.02 0.00 0.01 0.00<br />

-0.00 -0.00 0.02 -0.00 0.00 -0.00<br />

LL 0.00 0.54 -0.02 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.15 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

VL -0.01 0.07 0.71 -0.00 -0.13 0.02<br />

0.01 -0.07 -0.17 0.00 -0.01 0.00<br />

C1.1A 0.00 0.58 -0.02 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.19 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B -0.01 0.11 0.71 -0.00 -0.13 0.02<br />

0.01 -0.04 -0.16 0.00 -0.01 0.00<br />

C1.2A -0.01 0.65 0.69 -0.00 -0.12 0.08<br />

0.01 0.11 -0.15 0.00 -0.01 0.00<br />

C1.2C -0.01 0.65 0.69 -0.00 -0.12 0.08<br />

0.01 0.11 -0.15 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.1A -0.00 0.78 0.33 -0.00 -0.06 0.09<br />

0.00 0.20 -0.06 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.1D -0.02 0.42 1.05 -0.00 -0.19 0.06<br />

0.02 -0.00 -0.24 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.1J 0.00 0.58 -0.04 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.19 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A -0.00 0.77 0.33 -0.00 -0.06 0.09<br />

0.00 0.19 -0.06 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2D -0.02 0.41 1.03 -0.00 -0.18 0.06<br />

0.02 -0.01 -0.22 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.2J 0.00 0.57 -0.04 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.18 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A -0.01 0.59 0.34 -0.00 -0.06 0.07<br />

0.01 0.13 -0.06 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3D -0.01 0.35 0.70 -0.00 -0.13 0.05<br />

0.01 0.01 -0.16 0.00 -0.01 0.00<br />

C2.3J 0.00 0.55 -0.04 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.16 0.04 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 -0.02 0.73 0.90 -0.00 -0.16 0.10<br />

0.02 0.11 -0.19 0.00 -0.01 0.00<br />

NED 0.00 0.58 -0.02 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.19 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 0.54 -0.02 -0.00 0.01 0.06<br />

-0.00 0.15 0.02 0.00 0.00 0.00<br />

5- DL -0.03 0.30 -0.00 0.00 0.00 0.05<br />

17 0.03 0.06 0.00 -0.00 -0.00 0.14<br />

VM -0.07 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

61<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

0.07 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL -0.53 2.93 -0.00 0.00 0.00 0.46<br />

0.53 0.69 0.00 -0.00 -0.00 1.35<br />

VL 1.03 -0.01 -2.82 -0.00 1.50 0.01<br />

-1.03 0.01 -0.01 0.00 0.76 -0.02<br />

C1.1A -0.56 3.23 -0.00 0.00 0.00 0.50<br />

0.56 0.76 0.00 -0.00 -0.00 1.49<br />

C1.1B 1.00 0.29 -2.82 -0.00 1.50 0.05<br />

-1.00 0.07 -0.01 0.00 0.76 0.13<br />

C1.2A 0.47 3.23 -2.82 0.00 1.50 0.51<br />

-0.47 0.76 -0.01 -0.00 0.76 1.48<br />

C1.2C 0.47 3.23 -2.82 0.00 1.50 0.51<br />

-0.47 0.76 -0.01 -0.00 0.76 1.48<br />

C2.1A -0.20 4.11 -1.41 0.00 0.75 0.64<br />

0.20 0.97 -0.01 -0.00 0.38 1.89<br />

C2.1D 1.26 1.76 -4.23 0.00 2.25 0.28<br />

-1.26 0.42 -0.02 -0.00 1.14 0.79<br />

C2.1J -0.63 3.23 -0.00 0.00 0.00 0.50<br />

0.63 0.76 0.00 -0.00 -0.00 1.49<br />

C2.2A -0.19 4.03 -1.41 0.00 0.75 0.63<br />

0.19 0.95 -0.01 -0.00 0.38 1.85<br />

C2.2D 1.19 1.68 -4.23 0.00 2.25 0.27<br />

-1.19 0.40 -0.02 -0.00 1.14 0.76<br />

C2.2J -0.62 3.16 -0.00 0.00 0.00 0.49<br />

0.62 0.74 0.00 -0.00 -0.00 1.46<br />

C2.3A -0.02 3.00 -1.41 0.00 0.75 0.47<br />

0.02 0.71 -0.01 -0.00 0.38 1.38<br />

C2.3D 0.76 1.54 -2.82 0.00 1.50 0.25<br />

-0.76 0.37 -0.01 -0.00 0.76 0.69<br />

C2.3J -0.61 3.01 -0.00 0.00 0.00 0.47<br />

0.61 0.71 0.00 -0.00 -0.00 1.38<br />

C2.4 0.73 3.52 -3.67 0.00 1.95 0.56<br />

-0.73 0.83 -0.02 -0.00 0.99 1.61<br />

NED -0.56 3.23 -0.00 0.00 0.00 0.50<br />

0.56 0.76 0.00 -0.00 -0.00 1.49<br />

NED1 -0.53 2.93 -0.00 0.00 0.00 0.46<br />

0.53 0.69 0.00 -0.00 -0.00 1.35<br />

10- DL -0.03 0.42 -0.00 0.00 0.00 0.25<br />

17 0.03 -0.06 0.00 -0.00 0.00 0.14<br />

VM -0.07 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.07 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

LL -0.53 4.30 -0.00 0.00 0.00 2.66<br />

0.53 -0.69 0.00 -0.00 0.00 1.35<br />

VL 1.03 0.01 2.84 -0.00 -1.53 0.02<br />

-1.03 -0.01 -0.01 0.00 -0.76 -0.02<br />

C1.1A -0.56 4.73 -0.00 0.00 0.00 2.90<br />

0.56 -0.76 0.00 -0.00 0.00 1.49<br />

C1.1B 1.00 0.43 2.84 -0.00 -1.53 0.27<br />

-1.00 -0.07 -0.01 0.00 -0.76 0.13<br />

C1.2A 0.47 4.73 2.84 0.00 -1.52 2.93<br />

-0.47 -0.76 -0.01 -0.00 -0.76 1.48<br />

C1.2C 0.47 4.73 2.84 0.00 -1.52 2.93<br />

-0.47 -0.76 -0.01 -0.00 -0.76 1.48<br />

C2.1A -0.20 6.02 1.42 0.00 -0.76 3.71<br />

0.20 -0.97 -0.01 -0.00 -0.38 1.89<br />

C2.1D 1.26 2.58 4.26 0.00 -2.29 1.61<br />

-1.26 -0.42 -0.02 -0.00 -1.14 0.79<br />

C2.1J -0.63 4.73 -0.00 0.00 0.00 2.90<br />

0.63 -0.76 0.00 -0.00 0.00 1.49<br />

C2.2A -0.19 5.91 1.42 0.00 -0.76 3.65<br />

0.19 -0.95 -0.01 -0.00 -0.38 1.85<br />

C2.2D 1.19 2.48 4.26 0.00 -2.29 1.55<br />

-1.19 -0.40 -0.02 -0.00 -1.14 0.76<br />

C2.2J -0.62 4.62 -0.00 0.00 0.00 2.84<br />

0.62 -0.74 0.00 -0.00 0.00 1.46<br />

C2.3A -0.02 4.41 1.42 0.00 -0.76 2.73<br />

0.02 -0.71 -0.01 -0.00 -0.38 1.38<br />

C2.3D 0.76 2.26 2.84 0.00 -1.52 1.42<br />

-0.76 -0.37 -0.01 -0.00 -0.76 0.69<br />

C2.3J -0.61 4.41 -0.00 0.00 -0.00 2.72<br />

0.61 -0.71 0.00 -0.00 0.00 1.38<br />

C2.4 0.73 5.16 3.69 0.00 -1.98 3.20<br />

-0.73 -0.83 -0.02 -0.00 -0.99 1.61<br />

NED -0.56 4.73 -0.00 0.00 0.00 2.90<br />

0.56 -0.76 0.00 -0.00 0.00 1.49<br />

NED1 -0.53 4.30 -0.00 0.00 0.00 2.66<br />

0.53 -0.69 0.00 -0.00 0.00 1.35<br />

10- DL -0.00 0.32 -0.00 0.00 0.00 0.23


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

62<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

16 0.00 0.01 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

VM -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

LL -0.00 3.23 -0.00 0.00 0.00 2.31<br />

0.00 0.09 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

VL -0.21 0.02 -1.86 0.00 0.75 0.03<br />

0.21 -0.02 -0.74 -0.00 0.07 0.00<br />

C1.1A -0.00 3.55 -0.00 0.00 0.00 2.54<br />

0.00 0.11 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B -0.21 0.34 -1.86 0.00 0.75 0.26<br />

0.21 -0.01 -0.74 -0.00 0.07 0.00<br />

C1.2A -0.21 3.57 -1.86 0.00 0.75 2.57<br />

0.21 0.09 -0.74 -0.00 0.07 0.00<br />

C1.2C -0.21 3.57 -1.86 0.00 0.75 2.57<br />

0.21 0.09 -0.74 -0.00 0.07 0.00<br />

C2.1A -0.10 4.53 -0.93 0.00 0.37 3.25<br />

0.10 0.12 -0.37 -0.00 0.04 0.00<br />

C2.1D -0.31 1.96 -2.78 0.00 1.12 1.43<br />

0.31 0.03 -1.11 -0.00 0.11 0.00<br />

C2.1J -0.00 3.55 -0.00 0.00 0.00 2.54<br />

0.00 0.11 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A -0.10 4.45 -0.93 0.00 0.37 3.19<br />

0.10 0.12 -0.37 -0.00 0.04 0.00<br />

C2.2D -0.32 1.88 -2.79 0.00 1.12 1.37<br />

0.32 0.02 -1.11 -0.00 0.11 0.00<br />

C2.2J -0.00 3.47 -0.00 0.00 0.00 2.48<br />

0.00 0.10 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A -0.10 3.32 -0.93 0.00 0.37 2.38<br />

0.10 0.09 -0.37 -0.00 0.04 0.00<br />

C2.3D -0.21 1.71 -1.86 0.00 0.75 1.24<br />

0.21 0.03 -0.74 -0.00 0.07 0.00<br />

C2.3J -0.00 3.31 -0.00 0.00 0.00 2.37<br />

0.00 0.10 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 -0.27 3.90 -2.41 0.00 0.97 2.81<br />

0.27 0.09 -0.96 -0.00 0.10 0.00<br />

NED -0.00 3.55 -0.00 0.00 0.00 2.54<br />

0.00 0.11 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

NED1 -0.00 3.23 -0.00 0.00 0.00 2.31<br />

0.00 0.09 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

18- DL 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

19 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

VM 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

VL -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

0.00 -0.00 -0.42 0.00 -0.07 0.00<br />

C1.1A 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C1.1B 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

-0.00 -0.00 -0.42 0.00 -0.07 -0.00<br />

C1.2A 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 -0.42 0.00 -0.07 -0.07<br />

C1.2C 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 -0.42 0.00 -0.07 -0.07<br />

C2.1A 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.56 -0.21 0.00 -0.03 -0.09<br />

C2.1D 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.22 -0.63 0.00 -0.10 -0.03<br />

C2.1J 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C2.2A 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.56 -0.21 0.00 -0.03 -0.09<br />

C2.2D 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.22 -0.63 0.00 -0.10 -0.03<br />

C2.2J 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C2.3A 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 -0.21 0.00 -0.03 -0.07<br />

C2.3D 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.22 -0.42 0.00 -0.07 -0.03<br />

C2.3J 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

C2.4 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.48 -0.55 0.00 -0.09 -0.07<br />

NED 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

NED1 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

63<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 -0.07<br />

19- DL 0.03 -0.00 0.00 0.01 -0.01 0.00<br />

20 -0.03 0.00 -0.00 -0.01 -0.00 -0.01<br />

VM -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.59 1.81 0.03 0.08 -0.05 0.40<br />

-0.59 0.45 -0.03 -0.08 -0.00 0.70<br />

VL -0.01 -0.00 -1.89 -0.32 0.40 -0.00<br />

0.01 0.00 -0.32 0.32 0.86 0.00<br />

C1.1A 0.63 1.80 0.03 0.09 -0.05 0.40<br />

-0.63 0.45 -0.03 -0.09 -0.00 0.69<br />

C1.1B 0.03 -0.00 -1.88 -0.31 0.40 0.00<br />

-0.03 0.00 -0.32 0.31 0.86 -0.01<br />

C1.2A 0.62 1.80 -1.86 -0.24 0.35 0.40<br />

-0.62 0.45 -0.35 0.24 0.86 0.69<br />

C1.2C 0.62 1.80 -1.86 -0.24 0.35 0.40<br />

-0.62 0.45 -0.35 0.24 0.86 0.69<br />

C2.1A 0.80 2.35 -0.90 -0.05 0.14 0.52<br />

-0.80 0.59 -0.20 0.05 0.43 0.90<br />

C2.1D 0.32 0.90 -2.81 -0.44 0.58 0.20<br />

-0.32 0.23 -0.50 0.44 1.29 0.34<br />

C2.1J 0.63 1.80 0.03 0.09 -0.05 0.40<br />

-0.63 0.45 -0.03 -0.09 -0.00 0.69<br />

C2.2A 0.79 2.35 -0.90 -0.06 0.14 0.52<br />

-0.79 0.59 -0.20 0.06 0.43 0.90<br />

C2.2D 0.31 0.90 -2.81 -0.44 0.58 0.20<br />

-0.31 0.23 -0.50 0.44 1.29 0.34<br />

C2.2J 0.62 1.80 0.03 0.08 -0.05 0.40<br />

-0.62 0.45 -0.03 -0.08 -0.00 0.69<br />

C2.3A 0.60 1.81 -0.91 -0.08 0.15 0.40<br />

-0.60 0.45 -0.19 0.08 0.43 0.70<br />

C2.3D 0.30 0.90 -1.87 -0.28 0.38 0.20<br />

-0.30 0.23 -0.33 0.28 0.86 0.35<br />

C2.3J 0.60 1.81 0.03 0.08 -0.05 0.40<br />

-0.60 0.45 -0.03 -0.08 -0.00 0.70<br />

C2.4 0.68 1.98 -2.42 -0.33 0.47 0.44<br />

-0.68 0.50 -0.45 0.33 1.12 0.76<br />

NED 0.63 1.80 0.03 0.09 -0.05 0.40<br />

-0.63 0.45 -0.03 -0.09 -0.00 0.69<br />

NED1 0.59 1.81 0.03 0.08 -0.05 0.40<br />

-0.59 0.45 -0.03 -0.08 -0.00 0.70<br />

20- DL 0.03 -0.00 0.00 0.01 0.00 0.01<br />

21 -0.03 0.00 -0.00 -0.01 -0.01 -0.01<br />

VM -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

LL 0.59 -0.45 0.03 0.08 0.00 -0.70<br />

-0.59 2.69 -0.03 -0.08 -0.05 -1.82<br />

VL -0.01 -0.00 0.32 -0.32 -0.86 -0.00<br />

0.01 0.00 -2.52 0.32 -1.41 0.00<br />

C1.1A 0.63 -0.45 0.03 0.09 0.00 -0.69<br />

-0.63 2.70 -0.03 -0.09 -0.05 -1.83<br />

C1.1B 0.03 -0.00 0.32 -0.31 -0.86 0.01<br />

-0.03 0.00 -2.52 0.31 -1.42 -0.01<br />

C1.2A 0.62 -0.45 0.35 -0.24 -0.86 -0.69<br />

-0.62 2.70 -2.55 0.24 -1.47 -1.83<br />

C1.2C 0.62 -0.45 0.35 -0.24 -0.86 -0.69<br />

-0.62 2.70 -2.55 0.24 -1.47 -1.83<br />

C2.1A 0.80 -0.59 0.20 -0.05 -0.43 -0.90<br />

-0.80 3.51 -1.30 0.05 -0.77 -2.38<br />

C2.1D 0.32 -0.23 0.50 -0.44 -1.29 -0.34<br />

-0.32 1.35 -3.79 0.44 -2.15 -0.92<br />

C2.1J 0.63 -0.45 0.03 0.09 0.00 -0.69<br />

-0.63 2.70 -0.03 -0.09 -0.05 -1.83<br />

C2.2A 0.79 -0.59 0.20 -0.06 -0.43 -0.90<br />

-0.79 3.50 -1.30 0.06 -0.77 -2.38<br />

C2.2D 0.31 -0.23 0.50 -0.44 -1.29 -0.34<br />

-0.31 1.35 -3.79 0.44 -2.15 -0.92<br />

C2.2J 0.62 -0.45 0.03 0.08 0.00 -0.69<br />

-0.62 2.70 -0.03 -0.08 -0.05 -1.83<br />

C2.3A 0.60 -0.45 0.19 -0.08 -0.43 -0.70<br />

-0.60 2.69 -1.29 0.08 -0.75 -1.82<br />

C2.3D 0.30 -0.23 0.33 -0.28 -0.86 -0.35<br />

-0.30 1.35 -2.53 0.28 -1.44 -0.91<br />

C2.3J 0.60 -0.45 0.03 0.08 0.00 -0.70<br />

-0.60 2.69 -0.03 -0.08 -0.05 -1.82<br />

C2.4 0.68 -0.50 0.45 -0.33 -1.12 -0.76<br />

-0.68 2.97 -3.31 0.33 -1.90 -2.02<br />

NED 0.63 -0.45 0.03 0.09 0.00 -0.69


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

64<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.63 2.70 -0.03 -0.09 -0.05 -1.83<br />

NED1 0.59 -0.45 0.03 0.08 0.00 -0.70<br />

-0.59 2.69 -0.03 -0.08 -0.05 -1.82<br />

21- DL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

22 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VM 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

VL -0.00 0.00 -2.02 0.00 1.49 0.00<br />

0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1A 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1B 0.00 0.00 -2.02 0.00 1.49 0.00<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A 0.00 2.07 -2.02 0.00 1.49 1.53<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2C 0.00 2.07 -2.02 0.00 1.49 1.53<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1A 0.00 2.69 -1.01 0.00 0.75 1.98<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D 0.00 1.03 -3.03 0.00 2.24 0.76<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.1J 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2A 0.00 2.69 -1.01 0.00 0.75 1.98<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D 0.00 1.03 -3.03 0.00 2.24 0.76<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2J 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3A 0.00 2.07 -1.01 0.00 0.75 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D 0.00 1.03 -2.02 0.00 1.49 0.76<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3J 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C2.4 0.00 2.27 -2.63 0.00 1.94 1.68<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

NED 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

NED1 0.00 2.07 0.00 0.00 0.00 1.53<br />

-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

5- DL -0.00 0.00 0.03 -0.01 -0.04 0.01<br />

19 0.00 -0.00 -0.03 0.01 -0.00 -0.01<br />

VM -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL 2.24 0.03 0.59 -0.05 -0.38 0.11<br />

-2.24 -0.03 -0.59 0.05 -0.33 -0.08<br />

VL -0.00 -3.96 -0.01 0.34 0.01 -4.08<br />

0.00 2.31 0.01 -0.34 0.00 0.32<br />

C1.1A 2.24 0.03 0.63 -0.05 -0.42 0.13<br />

-2.24 -0.03 -0.63 0.05 -0.33 -0.09<br />

C1.1B -0.00 -3.95 0.03 0.33 -0.03 -4.07<br />

0.00 2.31 -0.03 -0.33 -0.00 0.31<br />

C1.2A 2.24 -3.92 0.62 0.29 -0.41 -3.96<br />

-2.24 2.28 -0.62 -0.29 -0.33 0.24<br />

C1.2C 2.24 -3.92 0.62 0.29 -0.41 -3.96<br />

-2.24 2.28 -0.62 -0.29 -0.33 0.24<br />

C2.1A 2.91 -1.94 0.80 0.10 -0.53 -1.88<br />

-2.91 1.11 -0.80 -0.10 -0.43 0.05<br />

C2.1D 1.12 -5.91 0.32 0.48 -0.22 -6.06<br />

-1.12 3.45 -0.32 -0.48 -0.16 0.44<br />

C2.1J 2.24 0.03 0.63 -0.05 -0.42 0.13<br />

-2.24 -0.03 -0.63 0.05 -0.33 -0.09<br />

C2.2A 2.91 -1.94 0.79 0.10 -0.52 -1.89<br />

-2.91 1.12 -0.79 -0.10 -0.43 0.06<br />

C2.2D 1.12 -5.92 0.31 0.48 -0.21 -6.06<br />

-1.12 3.45 -0.31 -0.48 -0.16 0.44<br />

C2.2J 2.24 0.03 0.62 -0.05 -0.41 0.12<br />

-2.24 -0.03 -0.62 0.05 -0.33 -0.08<br />

C2.3A 2.24 -1.95 0.60 0.12 -0.39 -1.93<br />

-2.24 1.13 -0.60 -0.12 -0.33 0.08<br />

C2.3D 1.12 -3.94 0.30 0.31 -0.19 -4.03<br />

-1.12 2.30 -0.30 -0.31 -0.16 0.28<br />

C2.3J 2.24 0.03 0.60 -0.05 -0.39 0.11<br />

-2.24 -0.03 -0.60 0.05 -0.33 -0.08<br />

C2.4 2.46 -5.11 0.68 0.38 -0.45 -5.17


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

65<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-2.46 2.97 -0.68 -0.38 -0.36 0.33<br />

NED 2.24 0.03 0.63 -0.05 -0.42 0.13<br />

-2.24 -0.03 -0.63 0.05 -0.33 -0.09<br />

NED1 2.24 0.03 0.59 -0.05 -0.38 0.11<br />

-2.24 -0.03 -0.59 0.05 -0.33 -0.08<br />

11- DL 0.00 -0.03 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

12 -0.00 0.03 0.00 -0.00 0.00 -0.03<br />

VM 0.01 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

LL 0.01 -0.15 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.15 0.00 -0.00 0.00 -0.14<br />

VL -0.07 0.07 0.01 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.07 -0.07 -0.01 0.00 -0.01 0.07<br />

C1.1A 0.01 -0.18 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.18 0.00 -0.00 0.00 -0.17<br />

C1.1B -0.07 0.04 0.01 -0.00 -0.00 -0.00<br />

0.07 -0.04 -0.01 0.00 -0.01 0.04<br />

C1.2A -0.05 -0.11 0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

0.05 0.11 -0.01 -0.00 -0.00 -0.10<br />

C1.2C -0.05 -0.11 0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

0.05 0.11 -0.01 -0.00 -0.00 -0.10<br />

C2.1A -0.02 -0.19 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.02 0.19 -0.00 -0.00 -0.00 -0.18<br />

C2.1D -0.09 0.00 0.02 0.00 -0.01 0.00<br />

0.09 -0.00 -0.02 -0.00 -0.01 0.00<br />

C2.1J 0.03 -0.18 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.03 0.18 0.00 -0.00 0.00 -0.17<br />

C2.2A -0.02 -0.19 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.02 0.19 -0.00 -0.00 -0.00 -0.17<br />

C2.2D -0.08 0.01 0.01 0.00 -0.01 0.00<br />

0.08 -0.01 -0.01 -0.00 -0.01 0.01<br />

C2.2J 0.03 -0.18 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.03 0.18 0.00 -0.00 0.00 -0.16<br />

C2.3A -0.02 -0.12 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.02 0.12 -0.00 -0.00 -0.00 -0.11<br />

C2.3D -0.06 -0.01 0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

0.06 0.01 -0.01 -0.00 -0.01 -0.01<br />

C2.3J 0.03 -0.16 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.03 0.16 0.00 -0.00 0.00 -0.15<br />

C2.4 -0.07 -0.10 0.01 0.00 -0.00 0.00<br />

0.07 0.10 -0.01 -0.00 -0.01 -0.09<br />

NED 0.01 -0.18 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.18 0.00 -0.00 0.00 -0.17<br />

NED1 0.01 -0.15 -0.00 0.00 0.00 0.00<br />

-0.01 0.15 0.00 -0.00 0.00 -0.14<br />

12- DL 0.00 0.03 0.00 -0.00 -0.00 0.03<br />

13 -0.00 -0.03 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

VM 0.02 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.02 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

LL 0.02 0.15 0.00 0.00 -0.00 0.14<br />

-0.02 -0.15 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

VL -0.17 -0.07 -0.01 0.00 0.00 -0.07<br />

0.17 0.07 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C1.1A 0.02 0.19 0.00 0.00 -0.00 0.17<br />

-0.02 -0.19 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1B -0.16 -0.04 -0.01 0.00 0.00 -0.04<br />

0.16 0.04 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C1.2A -0.15 0.11 -0.01 0.00 0.00 0.10<br />

0.15 -0.11 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C1.2C -0.15 0.11 -0.01 0.00 0.00 0.10<br />

0.15 -0.11 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.1A -0.06 0.20 -0.00 0.00 0.00 0.18<br />

0.06 -0.20 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.1D -0.24 -0.00 -0.02 0.00 0.01 -0.00<br />

0.24 0.00 0.02 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.1J 0.04 0.19 0.00 0.00 -0.00 0.17<br />

-0.04 -0.19 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A -0.06 0.19 -0.00 0.00 0.00 0.17<br />

0.06 -0.19 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.2D -0.22 -0.01 -0.02 0.00 0.01 -0.01<br />

0.22 0.01 0.02 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.2J 0.04 0.18 0.00 0.00 -0.00 0.16<br />

-0.04 -0.18 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A -0.06 0.13 -0.01 0.00 0.00 0.11<br />

0.06 -0.13 0.01 -0.00 0.00 0.00<br />

C2.3D -0.16 0.01 -0.01 0.00 0.00 0.01<br />

0.16 -0.01 0.01 -0.00 0.01 0.00<br />

C2.3J 0.04 0.16 0.00 0.00 -0.00 0.15


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

66<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.04 -0.16 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C2.4 -0.19 0.11 -0.02 0.00 0.01 0.09<br />

0.19 -0.11 0.02 -0.00 0.01 0.00<br />

NED 0.02 0.19 0.00 0.00 -0.00 0.17<br />

-0.02 -0.19 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

NED1 0.02 0.15 0.00 0.00 -0.00 0.14<br />

-0.02 -0.15 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

10- DL 0.00 -0.00 -0.03 -0.01 0.03 -0.01<br />

21 -0.00 0.00 0.03 0.01 0.01 0.01<br />

VM 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

LL 4.76 -0.03 -0.59 -0.05 0.41 -0.11<br />

-4.76 0.03 0.59 0.05 0.30 0.08<br />

VL 0.00 -6.18 0.01 0.08 -0.01 -6.11<br />

-0.00 4.54 -0.01 -0.08 -0.00 -0.32<br />

C1.1A 4.76 -0.03 -0.63 -0.05 0.44 -0.13<br />

-4.76 0.03 0.63 0.05 0.31 0.09<br />

C1.1B 0.00 -6.19 -0.03 0.07 0.02 -6.12<br />

-0.00 4.54 0.03 -0.07 0.01 -0.31<br />

C1.2A 4.76 -6.22 -0.62 0.03 0.43 -6.23<br />

-4.76 4.57 0.62 -0.03 0.31 -0.24<br />

C1.2C 4.76 -6.22 -0.62 0.03 0.43 -6.23<br />

-4.76 4.57 0.62 -0.03 0.31 -0.24<br />

C2.1A 6.19 -3.13 -0.80 -0.03 0.56 -3.21<br />

-6.19 2.31 0.80 0.03 0.40 -0.05<br />

C2.1D 2.38 -9.29 -0.32 0.09 0.22 -9.23<br />

-2.38 6.83 0.32 -0.09 0.16 -0.44<br />

C2.1J 4.76 -0.03 -0.63 -0.05 0.44 -0.13<br />

-4.76 0.03 0.63 0.05 0.31 0.09<br />

C2.2A 6.19 -3.13 -0.79 -0.03 0.55 -3.21<br />

-6.19 2.31 0.79 0.03 0.39 -0.06<br />

C2.2D 2.38 -9.29 -0.31 0.09 0.21 -9.23<br />

-2.38 6.83 0.31 -0.09 0.16 -0.44<br />

C2.2J 4.76 -0.03 -0.62 -0.05 0.43 -0.12<br />

-4.76 0.03 0.62 0.05 0.31 0.08<br />

C2.3A 4.76 -3.12 -0.60 -0.01 0.42 -3.17<br />

-4.76 2.30 0.60 0.01 0.30 -0.08<br />

C2.3D 2.38 -6.20 -0.30 0.05 0.21 -6.17<br />

-2.38 4.55 0.30 -0.05 0.15 -0.28<br />

C2.3J 4.76 -0.03 -0.60 -0.05 0.42 -0.11<br />

-4.76 0.03 0.60 0.05 0.30 0.08<br />

C2.4 5.24 -8.07 -0.68 0.04 0.47 -8.08<br />

-5.24 5.94 0.68 -0.04 0.34 -0.33<br />

NED 4.76 -0.03 -0.63 -0.05 0.44 -0.13<br />

-4.76 0.03 0.63 0.05 0.31 0.09<br />

NED1 4.76 -0.03 -0.59 -0.05 0.41 -0.11<br />

-4.76 0.03 0.59 0.05 0.30 0.08<br />

2- DL 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

10 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

VM -0.40 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

0.40 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

LL -0.01 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.01 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

VL -0.43 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

0.43 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.1A -0.01 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.01 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

C1.1B -0.43 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

0.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00<br />

C1.2A -0.44 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.44 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

C1.2C -0.44 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.44 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

C2.1A -0.23 -0.02 -0.00 0.02 0.00 -0.02<br />

0.23 0.02 0.00 -0.02 0.00 -0.04<br />

C2.1D -0.65 -0.01 -0.00 0.00 0.00 -0.01<br />

0.65 0.01 0.00 -0.00 0.00 -0.01<br />

C2.1J -0.41 -0.01 0.00 0.01 -0.00 -0.02<br />

0.41 0.01 -0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

C2.2A -0.23 -0.02 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.23 0.02 0.00 -0.01 0.00 -0.04<br />

C2.2D -1.05 -0.01 -0.00 0.00 0.00 -0.01<br />

1.05 0.01 0.00 -0.00 0.00 -0.01<br />

C2.2J -0.41 -0.01 0.00 0.01 -0.00 -0.02<br />

0.41 0.01 -0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

C2.3A -0.23 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.23 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

C2.3D -0.43 -0.01 -0.00 0.00 0.00 -0.01


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

67<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

0.43 0.01 0.00 -0.00 0.00 -0.01<br />

C2.3J -0.41 -0.01 0.00 0.01 -0.00 -0.02<br />

0.41 0.01 -0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

C2.4 -0.57 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.57 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

NED -0.01 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.01 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

NED1 -0.01 -0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.02<br />

0.01 0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

5- DL -0.01 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00<br />

7 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

VM 0.39 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.39 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

LL -0.07 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.02<br />

0.07 0.01 0.00 0.01 0.00 -0.01<br />

VL 0.84 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

-0.84 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1A -0.08 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

0.08 0.01 0.00 0.01 0.00 -0.01<br />

C1.1B 0.84 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

-0.84 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

C1.2A 0.77 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

-0.77 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C1.2C 0.77 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

-0.77 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.1A 0.33 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

-0.33 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.1D 1.23 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.01<br />

-1.23 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.1J 0.31 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

-0.31 0.01 0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.2A 0.33 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

-0.33 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.2D 1.62 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.01<br />

-1.62 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.2J 0.32 -0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

-0.32 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.3A 0.35 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.02<br />

-0.35 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.3D 0.81 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.01<br />

-0.81 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

C2.3J 0.32 -0.01 0.00 -0.01 0.00 -0.02<br />

-0.32 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

C2.4 1.02 -0.01 0.00 -0.01 -0.00 -0.03<br />

-1.02 0.01 -0.00 0.01 -0.00 -0.01<br />

NED -0.08 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.03<br />

0.08 0.01 0.00 0.01 0.00 -0.01<br />

NED1 -0.07 -0.01 -0.00 -0.01 0.00 -0.02<br />

0.07 0.01 0.00 0.01 0.00 -0.01<br />

14- DL -0.00 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

15 0.00 0.01 0.00 0.00 0.00 -0.01<br />

VM -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00<br />

0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

LL -0.00 -0.09 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 -0.08<br />

VL 0.25 0.02 0.33 0.00 -0.14 -0.00<br />

-0.25 -0.02 -0.33 -0.00 -0.15 0.02<br />

C1.1A -0.00 -0.10 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.10 0.00 0.00 0.00 -0.09<br />

C1.1B 0.25 0.01 0.33 0.00 -0.14 -0.00<br />

-0.25 -0.01 -0.33 -0.00 -0.15 0.01<br />

C1.2A 0.25 -0.08 0.33 -0.00 -0.14 0.00<br />

-0.25 0.08 -0.33 0.00 -0.15 -0.07<br />

C1.2C 0.25 -0.08 0.33 -0.00 -0.14 0.00<br />

-0.25 0.08 -0.33 0.00 -0.15 -0.07<br />

C2.1A 0.12 -0.12 0.16 -0.00 -0.07 0.00<br />

-0.12 0.12 -0.16 0.00 -0.07 -0.11<br />

C2.1D 0.38 -0.03 0.49 -0.00 -0.22 0.00<br />

-0.38 0.03 -0.49 0.00 -0.23 -0.02<br />

C2.1J -0.00 -0.10 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.10 0.00 0.00 0.00 -0.09<br />

C2.2A 0.12 -0.11 0.16 -0.00 -0.07 0.00<br />

-0.12 0.11 -0.16 0.00 -0.07 -0.10<br />

C2.2D 0.37 -0.02 0.49 -0.00 -0.22 0.00<br />

-0.37 0.02 -0.49 0.00 -0.22 -0.02<br />

C2.2J -0.00 -0.10 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.10 0.00 0.00 0.00 -0.09<br />

C2.3A 0.12 -0.08 0.16 -0.00 -0.07 0.00


Internet: http://www.erasmus.dk<br />

E-Mail : info@erasmus.dk<br />

Job Number<br />

Job Title<br />

Client<br />

Calcs by Checked by Date<br />

Sheet<br />

5324<br />

Kulturbro-Aalborg - Bilag 1<br />

Jens Toft-Nielsen<br />

68<br />

Morten Struve Nielsen Ejvind Rasmussen 19-03-2007<br />

-0.12 0.08 -0.16 0.00 -0.08 -0.07<br />

C2.3D 0.25 -0.03 0.33 -0.00 -0.14 0.00<br />

-0.25 0.03 -0.33 0.00 -0.15 -0.02<br />

C2.3J -0.00 -0.09 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 -0.08<br />

C2.4 0.32 -0.08 0.42 -0.00 -0.19 0.00<br />

-0.32 0.08 -0.42 0.00 -0.20 -0.08<br />

NED -0.00 -0.10 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.10 0.00 0.00 0.00 -0.09<br />

NED1 -0.00 -0.09 -0.00 -0.00 0.00 0.00<br />

0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 -0.08<br />

15- DL -0.00 0.01 0.00 -0.00 -0.00 0.01<br />

16 0.00 -0.01 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

VM -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00<br />

0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00<br />

LL -0.00 0.09 0.00 -0.00 -0.00 0.08<br />

0.00 -0.09 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

VL 0.74 -0.02 0.21 -0.00 -0.11 -0.02<br />

-0.74 0.02 -0.21 0.00 -0.07 0.00<br />

C1.1A -0.00 0.11 0.00 -0.00 -0.00 0.09<br />

0.00 -0.11 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C1.1B 0.74 -0.01 0.21 -0.00 -0.11 -0.01<br />

-0.74 0.01 -0.21 0.00 -0.07 0.00<br />

C1.2A 0.74 0.09 0.21 -0.00 -0.11 0.08<br />

-0.74 -0.09 -0.21 0.00 -0.07 0.00<br />

C1.2C 0.74 0.09 0.21 -0.00 -0.11 0.08<br />

-0.74 -0.09 -0.21 0.00 -0.07 0.00<br />

C2.1A 0.37 0.12 0.10 -0.00 -0.06 0.11<br />

-0.37 -0.12 -0.10 0.00 -0.04 0.00<br />

C2.1D 1.11 0.03 0.31 -0.00 -0.17 0.02<br />

-1.11 -0.03 -0.31 0.00 -0.11 0.00<br />

C2.1J -0.00 0.11 0.00 -0.00 -0.00 0.09<br />

0.00 -0.11 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.2A 0.37 0.12 0.10 -0.00 -0.06 0.11<br />

-0.37 -0.12 -0.10 0.00 -0.04 0.00<br />

C2.2D 1.11 0.02 0.32 -0.00 -0.17 0.02<br />

-1.11 -0.02 -0.32 0.00 -0.11 0.00<br />

C2.2J -0.00 0.10 0.00 -0.00 -0.00 0.09<br />

0.00 -0.10 -0.00 0.00 -0.00 0.00<br />

C2.3A 0.37 0.09 0.10 -0.00 -0.06 0.08<br />

-0.37 -0.09 -0.10 0.00 -0.04 0.00<br /&g