Mathcad - Biegelinien_10-11-04.xmcd - Ingenieurbüro Dr. Knödel
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Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 1/13<br />
<strong>Biegelinien</strong> von Balken<br />
(Formular <strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-02-18.mcd)<br />
Stützweite L := <strong>10</strong>.0m<br />
E-Modul:<br />
E 2.1⋅<strong>10</strong> 5 N<br />
:=<br />
mm 2<br />
Trägheitsmoment I 700cm 4 :=<br />
Streckenlast q := 3.0 kN m<br />
Erzeugen eines Vektors mit X-Werten für die grafische Darstellung<br />
start<br />
:= 0m end := L Npts := <strong>10</strong>1 i := 1..<br />
Npts<br />
end − start<br />
x i<br />
step := x i := start + step⋅( i − 1)<br />
ξ i :=<br />
Npts − 1<br />
L<br />
Ingenieurbüro <strong>Dr</strong>. Knödel<br />
Vordersteig 52<br />
D-76275 Ettlingen<br />
www.peterknoedel.de<br />
Bearbeiter: P. Knödel<br />
Tel. +49(0) 7243 - 32 40 913; Fax 76 54 16<br />
04.<strong>11</strong>.20<strong>10</strong> - 06:36<br />
<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 2/13<br />
Biegelinie des EFT unter Gleichstreckenlast<br />
⎡<br />
( ) 3<br />
( ) 4<br />
qL ⋅<br />
4 ξ i ξ i ξ i<br />
y i := ⋅⎢<br />
− + ⎥ y max := max( y)<br />
y max = 266mm<br />
EI ⋅ 24 12 24<br />
0<br />
⎣<br />
⎤<br />
⎦<br />
( − y) i<br />
mm<br />
<strong>10</strong>0<br />
200<br />
300<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Steigung des EFT unter Gleichstreckenlast<br />
⎡<br />
( ) 2<br />
( ) 3<br />
qL ⋅<br />
3 1 ξ i ξ i<br />
ys i := ⋅⎢<br />
− + ⎥ ys max := max( ys)<br />
ys max = 8.5%<br />
EI ⋅ 24 4 6<br />
<strong>10</strong><br />
⎣<br />
⎤<br />
⎦<br />
5<br />
( − ys) i<br />
%<br />
0<br />
5<br />
<strong>10</strong><br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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04.<strong>11</strong>.20<strong>10</strong> - 06:36<br />
<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 3/13<br />
Krümmung des EFT unter Gleichstreckenlast<br />
⎡<br />
−( )<br />
( ) 2<br />
qL ⋅<br />
2 ξ i ξ i<br />
%<br />
yss i := ⋅⎢<br />
+ ⎥<br />
yss max := min( yss)<br />
yss max = −2.55<br />
EI ⋅ 2 2<br />
m<br />
⎣<br />
⎤<br />
⎦<br />
M max<br />
0<br />
:= − ⋅E⋅I<br />
M max = 37.5kNm<br />
yss max<br />
0.01<br />
yss i<br />
0.02<br />
0.03<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Biegemomente des EFT unter Gleichstreckenlast<br />
0<br />
<strong>10</strong><br />
yss i ⋅E⋅I<br />
kNm<br />
20<br />
30<br />
40<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 4/13<br />
Biegelinie des Zweifeldträgers unter Gleichstreckenlast<br />
qL ⋅<br />
4<br />
y i := ⋅⎡3⋅( ξ i ) 2 − 5⋅( ξ i ) 3 + 2⋅( ξ i ) 4 ⎤<br />
48⋅E⋅I<br />
⎣<br />
⎦ y max := max( y)<br />
y max = <strong>11</strong>1mm<br />
0<br />
( − y) i<br />
mm<br />
50<br />
<strong>10</strong>0<br />
150<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Steigung des Zweifeldträgers unter Gleichstreckenlast<br />
qL ⋅<br />
3<br />
ys i := ⋅⎡6⋅ξ i − 15( ξ i ) 2 + 8( ξ i ) 3 ⎤<br />
48E⋅I<br />
⎣<br />
⎦ ys max := max( −ys)<br />
ys max = 4.25%<br />
6<br />
4<br />
( − ys) i<br />
%<br />
2<br />
0<br />
2<br />
4<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 5/13<br />
Krümmung des Zweifeldträgers unter Gleichstreckenlast<br />
qL ⋅<br />
2<br />
yss i := ⋅⎡1 − 5ξ i + 4( ξ i ) 2 ⎤<br />
8E⋅I<br />
⎣<br />
⎦<br />
yss max := max( yss)<br />
yss max = 2.55 % m<br />
M max<br />
0.03<br />
:= − ⋅E⋅I<br />
M max = −37.5kNm<br />
yss max<br />
0.02<br />
yss i<br />
0.01<br />
0<br />
0.01<br />
0.02<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Biegemomente des Zweifeldträgers unter Gleichstreckenlast<br />
40<br />
20<br />
yss i ⋅E⋅I<br />
kNm<br />
0<br />
20<br />
40<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 6/13<br />
Biegelinie des Kragträgers unter Gleichstreckenlast<br />
⎡<br />
( ) 2<br />
( ) 3<br />
( ) 4<br />
qL ⋅<br />
4 ξ i ξ i ξ i<br />
y i := ⋅⎢<br />
− +<br />
y max := max( y)<br />
y max = 2551mm<br />
EI ⋅ 4 6 24<br />
⎣<br />
0<br />
⎤<br />
⎥⎦<br />
( − y) i<br />
mm<br />
<strong>10</strong>00<br />
2000<br />
3000<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Steigung des Kragträgers unter Gleichstreckenlast<br />
⎡<br />
( ) 2<br />
( ) 3<br />
qL ⋅<br />
3 ξ i ξ i ξ i<br />
ys i := ⋅⎢<br />
− + ⎥ ys max := max( ys)<br />
ys max = 34.01%<br />
EI ⋅ 2 2 6<br />
0<br />
⎣<br />
⎤<br />
⎦<br />
<strong>10</strong><br />
( − ys) i<br />
%<br />
20<br />
30<br />
40<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 7/13<br />
Krümmung des Kragträgers unter Gleichstreckenlast<br />
⎡<br />
( ) 2<br />
qL ⋅<br />
2 1 ξ i<br />
yss i := ⋅⎢<br />
− ξ i +<br />
yss max := max( yss)<br />
yss max = <strong>10</strong>.20 %<br />
EI ⋅ 2 2<br />
m<br />
⎣<br />
M max<br />
0.12<br />
⎤<br />
⎥⎦<br />
:= − ⋅E⋅I<br />
M max = −150.0kNm<br />
yss max<br />
0.1<br />
0.08<br />
yss i<br />
0.06<br />
0.04<br />
0.02<br />
0<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Biegemomente des Kragträgers unter Gleichstreckenlast<br />
150<br />
<strong>10</strong>0<br />
yss i ⋅E⋅I<br />
kNm<br />
50<br />
0<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 8/13<br />
Biegelinie des EFT unter Endmoment<br />
M := <strong>10</strong>0kNm<br />
ML ⋅<br />
2<br />
y i := ⋅⎡−( ξ i ) 3 + ξ i<br />
⎤<br />
6E⋅I<br />
⎣ ⎦<br />
y max := max( y)<br />
y max = 436mm<br />
0<br />
<strong>10</strong>0<br />
( − y) i<br />
mm<br />
200<br />
300<br />
400<br />
500<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Steigung des EFT unter Endmoment<br />
ML ⋅<br />
ys i := ⋅⎡−3<br />
( ξ i ) 2 + 1⎤<br />
6E⋅I<br />
⎣ ⎦<br />
ys max := max( −ys)<br />
ys max = 22.68%<br />
30<br />
20<br />
( − ys) i<br />
%<br />
<strong>10</strong><br />
0<br />
<strong>10</strong><br />
20<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 9/13<br />
Krümmung des EFT unter Endmoment<br />
M<br />
yss i := ⋅( −6ξ i )<br />
yss max := max( −yss)<br />
yss max = 6.80 %<br />
6E⋅I<br />
m<br />
M max<br />
0<br />
:= − ⋅E⋅I<br />
M max = −<strong>10</strong>0.0kNm<br />
yss max<br />
0.02<br />
yss i<br />
0.04<br />
0.06<br />
0.08<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Biegemomente des EFT unter Endmoment<br />
0<br />
20<br />
yss i ⋅E⋅I<br />
kNm<br />
40<br />
60<br />
80<br />
<strong>10</strong>0<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite <strong>10</strong>/13<br />
Biegelinie des einseitig eingespannten EFT unter Endmoment<br />
M := <strong>10</strong>0kNm<br />
ML ⋅<br />
2<br />
y i := ⋅⎡−( ξ i ) 3 + ( ξ i ) 2 ⎤<br />
4E ⋅ ⋅I<br />
⎣ ⎦<br />
y max := max( y)<br />
y max = 252mm<br />
0<br />
( − y) i<br />
mm<br />
<strong>10</strong>0<br />
200<br />
300<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Steigung des einseitig eingespannten EFT unter Endmoment<br />
ML ⋅<br />
ys i := ⋅⎡−3<br />
( ξ i ) 2 + 2⋅ξ i<br />
⎤<br />
4E⋅I<br />
⎣ ⎦<br />
ys max := max( −ys)<br />
ys max = 17.01%<br />
20<br />
( − ys) i<br />
%<br />
<strong>10</strong><br />
0<br />
<strong>10</strong><br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Ingenieurbüro <strong>Dr</strong>. Knödel<br />
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<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite <strong>11</strong>/13<br />
Krümmung des einseitig eingespannten EFT unter Endmoment<br />
M<br />
yss i := ⋅( −6ξ i + 2)<br />
yss max := max( −yss)<br />
yss max = 6.80 %<br />
4E⋅I<br />
m<br />
M max<br />
0.04<br />
:= − ⋅E⋅I<br />
M max = −<strong>10</strong>0.0kNm<br />
yss max<br />
0.02<br />
0<br />
yss i<br />
0.02<br />
0.04<br />
0.06<br />
0.08<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Biegemomente des einseitig eingespannten EFT unter Endmoment<br />
50<br />
0<br />
yss i ⋅E⋅I<br />
kNm<br />
50<br />
<strong>10</strong>0<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Ingenieurbüro <strong>Dr</strong>. Knödel<br />
Vordersteig 52<br />
D-76275 Ettlingen<br />
www.peterknoedel.de<br />
Bearbeiter: P. Knödel<br />
Tel. +49(0) 7243 - 32 40 913; Fax 76 54 16<br />
04.<strong>11</strong>.20<strong>10</strong> - 06:36<br />
<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 12/13<br />
Biegelinie des symmetrischen EFT unter Einzellast - nur linke Hälfte !<br />
F := <strong>10</strong>0kN<br />
FL ⋅<br />
3<br />
y i := ⋅⎡−4<br />
( ξ i ) 3 + ( 3ξ) ⎤<br />
48⋅E⋅I<br />
⎣<br />
i ⎦<br />
y max := max( y)<br />
y max = 1417mm<br />
2000<br />
<strong>10</strong>00<br />
( − y) i<br />
mm<br />
0<br />
<strong>10</strong>00<br />
2000<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Steigung des symmetrischen EFT unter Einzellast - nur linke Hälfte !<br />
FL ⋅<br />
2<br />
ys i := ⋅⎡−4<br />
( ξ i ) 2 + 1⎤<br />
16E⋅I<br />
⎣ ⎦<br />
ys max := max( −ys)<br />
ys max = 127.55%<br />
150<br />
<strong>10</strong>0<br />
( − ys) i<br />
%<br />
50<br />
0<br />
50<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Ingenieurbüro <strong>Dr</strong>. Knödel<br />
Vordersteig 52<br />
D-76275 Ettlingen<br />
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04.<strong>11</strong>.20<strong>10</strong> - 06:36<br />
<strong>Biegelinien</strong>_<strong>10</strong>-<strong>11</strong>-<strong>04.xmcd</strong>
Tragwerksplanung<br />
Balkenbiegetheorie<br />
<strong>Biegelinien</strong><br />
F<strong>10</strong>xx<br />
Anhang x<br />
Seite 13/13<br />
Krümmung des symmetrischen EFT unter Einzellast - nur linke Hälfte !<br />
FL ⋅<br />
yss i := ⋅( −8ξ i )<br />
yss max := max( −yss)<br />
yss max = 34.01 %<br />
16E⋅I<br />
m<br />
M max<br />
0<br />
:= − ⋅E⋅I<br />
M max = −500.0kNm<br />
yss max<br />
0.1<br />
yss i<br />
0.2<br />
0.3<br />
0.4<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Biegemomente des symmetrischen EFT unter Einzellast - nur linke Hälfte !<br />
0<br />
<strong>10</strong>0<br />
yss i ⋅E⋅I<br />
kNm<br />
200<br />
300<br />
400<br />
500<br />
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 <strong>10</strong><br />
ξ i ⋅L<br />
m<br />
Ingenieurbüro <strong>Dr</strong>. Knödel<br />
Vordersteig 52<br />
D-76275 Ettlingen<br />
www.peterknoedel.de<br />
Bearbeiter: P. Knödel<br />
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