VDM Report Nr. 27 - ThyssenKrupp VDM

VDM Report Nr. 27
Weichmagnetische Werkstoffe
auf Ni-Fe-Basis
B, J
B
R
B
S
B
µ
-H C H H C
H
-B R
-B S
Ein Unternehmen
von ThyssenKrupp
Stainless
ThyssenKrupp VDM
TK

VDM Report Nr. 27
Weichmagnetische Werkstoffe
auf Ni-Fe-Basis
Eine Darstellung der physikalischen Grundlagen,
der Werkstoffe und ausgewählter Anwendungen
Dr. Heike Hattendorf
ThyssenKrupp VDM GmbH
58791 Werdohl

Inhalt
Einführung 2
Grundlagen
Magnetische Größen 3
Austauschintegral 5
Anisotropiekonstanten 6
Das Ni-Fe-Legierungssystem 8
Einstellung der verschiedenen
Eigenschaften
Hohe Permeabilitäten bei
Legierungen mit hohem Nickelgehalt 9
Temperaturabhängigkeit der Permeabilität 11
Beeinflussung der Form der
Hystereseschleife 12
- Hystereseschleife 14
- Flache Schleife 16
- Rechteckige Schleife 16
Gitterfehler 17
Texturen bei Legierungen mit
mittlerem Nickelgehalt 18
Glühbehandlung im magnetischen
Längsfeld 20
Die einzelnen Ni-Fe-Legierungen
Ni-Fe-Legierungen mit
hohem Nickelgehalt 22
Ni-Fe-Legierungen mit
mittlerem Nickelgehalt 25
Legierungsherstellung,
Verarbeitung und Schlussglühung 28
Anwendungen
Fehlerstromschutzschalter 30
Relais für Fehlerstromschutzschalter 31
Messwandler 32
Impulsübertrager 33
Speicherdrosseln 34
Verzerrungsarme Übertrager für Modems 35
Abschirmungen 36
Zusammenfassung 37
Liste der verwendeten
Größen und Einheiten 38
Literatur 41
Werkstofftabellen 42
Vertriebsorganisation 46
Impressum 49

2
Einführung
Weichmagnetische Werkstoffe spielen in der
Elektrotechnik seit über 100 Jahren eine wichtige
Rolle: Aus ihnen sind z. B. die Polstücke von
Elektromotoren, die Bleche von Transformatoren
(Bild 1), Abschirmungen, oder Joch und Anker
von Relais . Dabei sind neben dem ursprünglichem
Reineisen eine Vielzahl an weichmagnetischen
Werkstoffen entwickelt worden, die jeweils
eine Verbesserung bestimmter magnetischer
Eigenschaften mit sich brachte. Dazu gehören
- die Fe-Si-Legierungen
- die Fe-Ni-Legierungen
- die Fe-Co-Legierungen
- die amorphen Legierungen
- die nanokristallinen Legierungen und
- die Ferrite
Dieser Report beschreibt die Eigenschaften und
Anwendungsgebiete der Nickel-Eisen-Legierungen.
Zuerst erfolgt eine kurze Einführung in die
Grundlagen des Magnetismus.
Bild 1: Transformatorstation 5000/125
Volt aus Augsburg als Plakatsäule,
1900 (Original)
(Photo Deutsches Museum München)

Grundlagen
Magnetische Größen
3
Mit Hilfe einer stromdurchflossenen Spule lässt
sich ein magnetisches Feld erzeugen. Bringt man
in das Innere der Spule einen weichmagnetischen
Werkstoff, so ist das magnetische Feld im
Inneren dieses Werkstoffes um ein Vielfaches
stärker als das Feld in dieser Spule ohne diesen
Werkstoff [1], [2]. Ein weichmagnetischer Werkstoff
wirkt also wie eine Art Verstärker für das
magnetische Feld. Der Begriff „magnetisches
Feld" erfordert allerdings eine nähere Erläuterung.
Die magnetische Feldstärke H beschreibt das
erzeugende Feld, das z. B. bei einer stromdurchflossenen
Spule nur von Strom und Spulengeometrie
abhängig ist. Zur Beschreibung des
Verstärkungseffektes wird eine weitere Feldgröße
eingeführt: die magnetische Flussdichte B. Das
erzeugende Feld H ist im weichmagnetischen
Werkstoff und in der Luft gleich. Die magnetische
Flussdichte B ist im weichmagnetischen Werkstoff
entsprechend der Verstärkung größer als in
Luft. Der Quotient B/H gibt die absolute Permeabilität
an. Häufiger benutzt wird die relative Permeabilität
µ = B/µ 0H µ 0 = magnetische Feldkonstante
= 1,257·10 -4 Tcm/A.
= 1,257·10 -6 Tm/A.
H wird in Ampere/Meter (A/m), B in Tesla (T)
gemessen. Für ein Feld im Vakuum ist µ = 1.
Auch für Luft ist µ ≈ 1. Die Differenz zwischen der
magnetischen Flussdichte B im weichmagnetischen
Werkstoff und der magnetischen Flussdichte
im Vakuum B 0 bezeichnet man als
magnetische Polarisation J:
J = B - B 0
= µµ 0H -µ 0H
Weichmagnetische Werkstoffe sind durch hohe
Permeabilitäten µ gekennzeichnet. D.h. man
kann B 0 in der Regel vernachlässigen.

4
Bild 2: Schema einer Hystereseschleife.
B, J
B
R
-H C H H C
-B S
-B R
Bild 3: Hystereseschleifen bei verschiedenen Frequenzen (schematisch).
B
B
µ
B
S
Neukurve
≈ Kommutierungskurve
Der Zusammenhang zwischen B und H ist nicht
eindeutig; es bildet sich eine „Hystereseschleife”
(Bild 2). Bei hohen Feldstärken H geht B (bzw. J)
in die Sättigung; man erhält die Sättigungsflussdichte
B S (bzw. die Sättigungspolarisation J S).
Beim Zurücknehmen auf die Feldstärke H = 0
verbleibt im Material die Remanenz B R . Der Nullwert
der magnetische Flussdichte wird erst durch
Anlegen einer negativen Feldstärke, der Koerzitivfeldstärke
-H C erreicht. Bei weiterer Steigerung
von H in die negative Richtung wird -B S erreicht.
Geht man von da auf H = 0 zurück, so wird B =
-B R. Bei einer Steigerung der Feldstärke in positiver
Richtung wird bei H C B = 0 erreicht und
schließlich wieder die Sättigungsinduktion B S. Die
Kurve, die bei der ersten Magnetisierung durchlaufen
wird, wird nicht mehr erreicht, sie heißt
H
50 Hz Hystereseschleife
statische Hystereseschleife
H
Wirbelstromverluste
B = Magnetische Flussdichte
H = Feldstärke
B R = Remanenz
H C = Koerzitivfeldstärke
deshalb Neukurve. Magnetisiert man die Probe
mit einem festen Spitzenwert der Feldstärke H
mehrmals vollständig um, misst dann den Spitzenwert
der magnetischen Feldstärke B, und wiederholt
dies für verschiedenen Feldstärken H, so
liegen die so gemessenen (H, B) Paare auf der
Kommutierungskurve, die praktisch mit der Neukurve
identisch ist.
Steuert man z. B. bei Wechselmagnetisierung bis
zum Spitzenwert H ˆ aus, so ergibt sich mit dem
Spitzenwert der magnetischen Flussdichte B ˆ die
Amplitudenpermeabilität µ a zu [3]:
ˆB
µ a =
µ o Ĥ
Spezielle sehr oft zur Beschreibung des Materials
benutzte Permeabilitäten sind die Anfangspermeabilität
(Amplitudenpermeabilität) µ i für H → 0
oder die Permeabilität µ 4 bei H = 4 mA/cm und
die Maximalpermeabilität µ max.
Die weichmagnetischen Werkstoffe werden in
magnetischen Wechselfeldern mit unterschiedlichen
Frequenzen eingesetzt. Mit zunehmender
Frequenz verbreitert sich die Hystereseschleife,
H C nimmt zu und die Permeabilitäten nehmen ab.
Man muss also unterscheiden, ob die oben
genannten Größen statisch - also sehr langsam
bei nahezu „0 Hz” - oder wie sehr oft bei 50 Hz
oder bei noch bei höheren Frequenzen gemessen
worden sind (Bild 3).
Beim Ummagnetisieren tritt ein Verlust auf - der
Ummagnetisierungsverlust. Dieser ist proportional
der Schleifenfläche der Hystereseschleife. Die
von der Magnetisierungskurve umfahrende
Fläche ergibt den Ummagnetisierungsverlust pro
Volumen für einen vollständigen Umlauf [1].
Ummagnetisierungsverlust
∫oBdH =
Volumen
Der Ummagnetisierungsverlust lässt sich in verschiedene
Verlustarten trennen. Der Hystereseverlust
ist der Verlust der statischen Hystereseschleife.
Der normale und anomale Wirbelstromverlust
und der Nachwirkungsverlust sind die
Verlustarten, die die Verbreiterung der Hystereseschleife
bei Frequenzen größer als Null verursachen
[4].
Weichmagnetische Werkstoffe lassen sich
besonders leicht ummagnetisieren, d.h. die Permeabilitäten
sind hoch und die Koerzitivfeldstärke
ist klein und der Ummagnetisierungsverlust ist
gering.

Grundlagen
Austauschintegral
5
Die weichmagnetischen Werkstoffe sind „ferromagnetische”
Stoffe. Der bekannteste Vertreter
ist das Eisen, das auch dieser Stoffklasse den
Namen gegeben hat. Andere ferromagnetische
Stoffe sind Co, Ni, Cr, Mn und die seltene
Erden. Die Atome von ferromagnetischen Stoffen
haben ein "magnetisches Moment", das heißt,
dass sie wie die Magnetnadel eines Kompasses
auf ein äußeres Magnetfeld reagieren. Das
magnetische Moment ist die Summe der einzelnen
„magnetischen Momente” der Elektronenspins
(Drehung der Elektronen um sich selbst)
und der Bahnmomente der um den Kern kreisenden
Elektronen. Das magnetische Moment speziell
der ferromagnetischen Elemente rührt von
dem Elektronenspin von Elektronen aus nicht
abgeschlossenen inneren Elektronenschalen der
Atome her.
Ein magnetisches Moment der Atome reicht aber
noch nicht, um einen ferromagnetischen Stoff zu
erhalten. Bei einem Ferromagneten führen die
Wechselwirkungsenergien zwischen den Elektronen
der inneren Schalen zu einer parallelen Ausrichtung
der magnetischen Momente der einzelnen
Atome, ohne dass ein äußeres Magnetfeld
anliegt (Bild 4).
Das führt zu einer spontanen Magnetisierung.
Versucht man ein magnetisches Moment aus
seiner parallelen Lage zu drehen, so erfordert
dies Energie, die sogenannte Austauschenergie
w A zwischen zwei magnetischen Momenten [1], [2]:
Ferromagnetismus
Paramagnetismus
Bild 4: Ausrichtung der magnetischen Momente der Atome beim Ferro- und Paramagnetismus.
w A = I A S 2 φ 2 (für kleine φ)
I A ist das Austauschintegral, S die Spinquantenzahl
(proportional dem magnetischem Moment
des Atoms), φ der Winkel zwischen zwei benachbarten
magnetischen Momenten. Dem Bestreben
der magnetischen Momente, sich parallel auszurichten,
wirkt die Wärmebewegung der Atome
entgegen, die die magnetischen Momente um
die idealen Parallelen schwanken lässt. Oberhalb
der Curietemperatur T C ist die Wärmebewegung
so stark, dass der Ferromagnetismus zusammenbricht.
Die Richtungen der atomaren magnetischen
Momente sind dann statistisch verteilt.
Sie richten sich aber bei einem äußeren Magnetfeld
im Mittel etwas in Richtung dieses Feldes
aus (Paramagnetismus).

6
Grundlagen
Anisotropiekonstanten
Kante
Bild 5: Zweidimensionales einfach kubisches Gitter.
K > 0
1
Kante
Diagonale
Ausgezeichnete
Richtungen:
Kanten
Diagonalen
In Stoffen wie den Metallen sind die Atome nicht
durcheinander, sondern regelmäßig auf einem
Gitter (Kristallgitter) angeordnet. Bild 5 zeigt
einen einfachen zweidimensionalen Fall. Erweitert
man dieses Beispiel auf die dritte Dimension,
so hat man ein kubisches (würfelförmiges) Gitter.
In einem solchen Gitter sind eine ganze Reihe
von Metallen angeordnet. Z. B. sind das Eisen
und die Fe-Si-Legierungen in einer speziellen Art,
dem „kubisch raumzentrierten” Gitter, oder die
Nickel-Eisen-Legierungen in einer anderen speziellen
Art, dem „kubisch flächenzentrierten” Gitter,
angeordnet. Andere kristalline magnetische
Materialien wie die Ferrite haben weitaus kompliziertere
Strukturen. Für alle aber gilt, was im folgenden
der Einfachheit halber an einem einfachen
kubischen Gitter erklärt wird.
In einem kubischen Gitter sind gewisse Richtungen,
z. B. die Kanten oder die Diagonalen, durch
ihre Symmetrie ausgezeichnet (Bild 5 bzw. Bild
6). Die magnetischen Momente sind nun nicht in
eine beliebige Richtung des Gitters ausgerichtet,
sondern in bestimmte Vorzugsrichtungen wie die
Kanten oder die Diagonalen. Beim Fe und beim
Ni-Fe mit mittleren Nickelgehalten sind es die
Würfelkanten, beim reinen Nickel die Raumdiagonalen
(Bild 6).
Dies sind die Richtungen der leichten Magnetisierbarkeit.
Eine Auslenkung der magnetischen
Momente aus diesen Richtungen erfordert Energie.
Benutzt man zum Beispiel das Material in
einem 50 Hz Übertrager, so ist das 100 Mal in
der Sekunde der Fall. Die hierfür erforderliche
Energie wird die Kristallanisotropieenergie E k
genannt.
Sie lässt sich wie folgt beschreiben [1], [2]:
Beispiele:
Fe, 50% Ni Fe
Bild 6: Lage der Vorzugsrichtungen bei K 1 > 0 und K 1 < 0.
K > 0
1
Vorzugsrichtungen
Vorzugsrichtungen
Beispiele:
Fe, 50% Ni Fe
E k/V = K 1 (α 12 α 22 + α 22 α 32 + α 12 α 32 ) + K 2 α 12 α 22 α 3
2
α 1, α 2, α 3 ist der jeweilige Kosinus des Winkels
zwischen der Magnetisierungsrichtung und den
Würfelkanten. V ist die Volumeneinheit. K 1, K 2
sind Proportionalitätskonstanten. Man nennt sie
die Kristallanisotropiekonstanten. K 1 ist deutlich
größer als K 2. In den meisten Fällen genügt K 1
zur Beschreibung der experimentellen Befunde.
Je kleiner der Betrag von K 1 ist, desto geringer
ist die Energie, die man zum Auslenken der
magnetischen Momente aus einer Vorzugsrichtung
benötigt. Sind die Würfelkanten die Vorzugsrichtungen,
so ist K 1 > 0, sind es die Raumdiagonalen,
so ist K 1 < 0. Wenn z. B. die Würfelkanten
Vorzugsrichtungen sind, gibt es 3 Vorzugsrichtungen.
In bestimmten Fällen gibt es nur eine einzige
Vorzugsrichtung. Dann spricht man von einer
uniaxialen Anisotropieenergie E U. Die obige Formel
vereinfacht sich zu der leichter verständlichen
Formel [1]:
E U /V = K U sin 2 φ

7
K U ist die uniaxiale Anisotropiekonstante, φ der
Winkel zwischen Vorzugsrichtung und Magnetisierungsrichtung.
Solche Anisotropien können
z. B. durch Magnetfelder beim Glühen induziert
werden oder, wie im Folgenden beschrieben,
durch Spannungen im Material entstehen.
H
J = J s
∆l/2
Wird ein Ferromagnet magnetisiert, so treten
kleine Längenänderungen auf. Dieses Phänomen
bezeichnet man als Magnetostriktion [1].
Es verursacht z. B. das Trafobrummen. Man
misst die Magnetostriktion bei Anliegen der Sättigungspolarisation
(Bild 7) als relative Längenänderung
in Feldrichtung. Sie ist für verschiedene
Richtungen im Gitter unterschiedlich.
J = 0
l
λ 2 3
= ✽
∆l
l
Magnetostriktionskonstante
Bei kubischen Gittern kommt man im Allgemeinen
mit zwei Konstanten aus: λ 100 in Würfelkantenrichtung
und λ 111 in Raumdiagonalenrichtung.
Beide können sehr unterschiedlich sein. So dann
wird oft die mittlere Magnetostriktionskonstante
λ S für polykristallines Material mit statistischer
Verteilung der Richtungen der Körner verwendet.
Die Magnetostriktion kann negativ sein wie beim
reinen Nickel, d. h. es ergibt sich beim Magnetisieren
eine Verkürzung, oder positiv wie bei Ni-
Fe-Legierungen mit mittlerem Nickelgehalt.
In einem Material mit positiver Magnetostriktion
wird die Zugspannungsrichtung zur Vorzugsrichtung,
bei negativer Magnetostriktion wird sie zu
einer Richtung schwerer Magnetisierbarkeit. Zu
Vorzugsrichtungen werden dann die Richtungen
senkrecht zur Zugspannungsrichtung.
Es ergibt sich eine weitere Anisotropieenergie,
die Spannungsanisotropieenergie E σ :
E σ /V = 3/2 λ S σ sin 2 φ K U = 3/2 λ S σ
(für ein isotropes polykristallines Material)
∆l/2
Bild 7: Längenänderung beim Anlegen eines Magnetfeldes an eine ferromagnetische Probe.
alle Anisotropieenergien, die ja das Ummagnetisieren
erschweren, so gering wie möglich zu halten.
Das heißt, die Kristallanisotropiekonstante K 1
und die Magnetostriktionskonstanten λ sollten
möglichst klein sein und innere Spannungen sollte
man durch sorgfältige Behandlung minimieren.
Für den Zusammenhang von µ bzw. H C mit
der Anisotropiekonstanten K gelten in vielen Fällen
folgende Proportionalitäten [1]:
H C ≈ K /J S ,
µ ≈ J S
2
/µ 0K
Dabei ist K eine oder auch eine Summe der oben
erwähnten Anisotropiekonstanten. Die Permeabilitäten
verhalten sich umgekehrt proportional zu
den Koerzitivfeldstärken.
σ ist die Zugspannung und φ der Auslenkungswinkel
aus der Vorzugsrichtung. Ebenso wie
äußere Spannungen wirken sich innere Spannungen
aus, die in jedem Material auch bei sorgfältigster
Behandlung vorhanden sind. Die eventuell
auftretenden Spannungsanisotropieenergien
werden aber um so kleiner, je kleiner die
Magnetostriktionskonstanten sind.
Weichmagnetische Werkstoffe sind gekennzeichnet
durch geringe Ummagnetisierungsverluste,
hohe Permeabilitäten und kleine Koerzitivfeldstärken.
Um sie zu erreichen, ist es erforderlich,

8
Das Ni-Fe-Legierungssystem
K in 10
-3
Ws/cm 3
1
1
0
-1
-2
-3
20
langsam
abgekühlt
abgeschreckt
111
FeNi 3
Um gute weichmagnetische Eigenschaften zu
erhalten, müssen die Anisotropieenergien gering
sein [1], [2], (siehe Kapitel Anisotropiekonstanten).
Das ist der Fall, wenn die Kristallanisotropiekonstante
K 1 und die Magnetostriktionskonstanten
λ 100 und λ 111 sehr klein oder nahe Null
sind. Bild 8 zeigt den Verlauf dieser Konstanten
in Abhängigkeit vom Nickelgehalt im Ni-Fe
System.
Bei ca. 75 % Ni hat K 1 einen Nulldurchgang, zwischen
80 % Ni und 82 % Ni haben die beiden
Magnetostriktionskonstanten λ 100 und λ 111 einen
Nulldurchgang. Die Anisotropieenergien lassen
sich demnach in diesem Bereich sehr klein
machen.
in 10 -6
0
20
100
Hier liegt die Gruppe der Ni-Fe-Legierungen mit
hohem Nickelgehalt. Ihre gemeinsamen Kennzeichen
sind hohe Permeabilitäten, kleine Koerzitivfeldstärken,
ein geringer Ummagnetisierungsverlust
und eine Sättigungspolarisation kleiner 1 T.
1,6
1,4
40 60 80 100
Ni in Masse-%
T C
600
Weitere Ni-Fe-Legierungen liegen im Bereich von
ca. 50 % Ni. Dort ist bei den Ni-Fe-Legierungen
die Sättigungspolarisation maximal. Die Permeabilitäten
sind geringer als bei den Legierungen
mit 75 % bis 80 % Nickel, da immer K 1 > 0 ist.
Permeabilitätsverbesserungen werden hier in
einigen Fällen durch eine spezielle Behandlung
der Legierung erreicht.
1,2
400
J in T
S
1,0
J S
0,8
200
0,6
0,4
0
40 60 80 100
Ni in Masse-%
Bild 8: Abhängigkeit der Kristallanisotropiekonstante K 1 , der Magnetostriktionskonstanten λ 100 , λ 111 der Sättigungspolarisation
J S und der Curietemperatur T C vom Nickelgehalt (nach [5] bis [9]).

Einstellung der
verschiedenen Eigenschaften
Hohe Permeabilitäten bei Legierungen
mit hohem Nickelgehalt
9
Mo in Masse-%
K = 0
1
5
10
K < 0
1
100
15
20
0
30
90 85 80 75 70
Ni in Masse-%
Cu in Masse-%
λ = 0
λ = 0
111
λ = 0
λ = 0
S
}
10
15
K > 0
1
λ = 0
20
0 5 10
Bild 9: Das Mehrstoffsystem Ni, Mo, Fe + Cu (nach [10] bis [12]).
S
Tabelle 1: Legierungen mit λ111 ≈ 0 und K1 ≈0.
S
Fe + Cu in Masse-%
sehr langsam abgekühlt
25
schnell abgekühlt
von 550 °C
abgeschreckt in Öl
Zusammensetzung Banddicke 50 Hz Permeabilitäten
in mm µ4 µmax
Magnifer ® 7904 80 % Ni, 5 % Mo, 0,065 200-300 000 320-420 000
Fe Rest
Magnifer ® 7754 77 % Ni, 5 % Cu, 0,065 200-300 000 320-420 000
4 % Mo, Fe Rest
Magnifer ® 75 76 % Ni, 5 % Cu, 0,065 150-200 000 240-320 000
2 % Cr, Fe Rest
In Bild 8 erkennt man, dass im Zweistoffsystem
Nickel-Eisen K 1 und λ 100 oder λ 111 nie gleichzeitig
Null werden. Dies kann durch eine geeignete
Zulegierung von Cu, Mo oder Cr erreicht werden.
Leider gelingt es nicht, alle Magnetostriktionskonstanten
zusammen zum Verschwinden zu
bringen. Es hat sich aber gezeigt, dass man die
höchsten Permeabilitäten für λ 111 ≈ 0 oder λs ≈ 0
erreicht.
Bild 9 zeigt das Mehrstoffsystem Ni, Mo, Fe + Cu
([10] bis [12]). Die Linien K 1 = 0 für verschiedene
Abkühlbedingungen sind eingetragen. K 1 = 0
variiert stark mit der Wärmebehandlung. Die Linien
K 1 = 0 verschieben sich zu höheren Molybdängehalten
bei langsamerer Abkühlung. Den
gleichen Effekt erreicht man mit einer Anlassbehandlung
bei Temperaturen um die 500 °C nach
einer schnellen Abkühlung. Man hat also die
Möglichkeit, durch eine gezielte Wärmebehandlung
K 1 nachträglich zu beeinflussen und zu Null
zu machen.
Die Linien für K 1 = 0 verschieben sich mit zunehmendem
Molybdängehalt zu höheren Nickelgehalten.
Eisen lässt sich durch Kupfer ersetzen,
ohne dass die Linien für K 1 = 0 wesentlich verschoben
werden. Bei den Magnetostriktionskonstanten
ist es umgekehrt. Die Nulldurchgänge
variieren in Abhängigkeit von der Wärmebehandlung
um weniger als 0,5 % Ni. Die Linien für
λ 100, λ s und λ 111 = 0 bleiben beim selben Nickelgehalt,
wenn man Molybdän zulegiert. Ersetzt
man Eisen durch Kupfer, so verschieben sich die
Nulldurchgänge zu niedrigeren Nickelgehalten,
d. h. es bestehen mannigfaltige Möglichkeiten,
K 1 und eine der drei Magnetostriktionskonstanten
zu Null zu machen. Dabei liegen die technisch
bedeutsamen Legierungen in der Nähe der
gut realisierbaren Linie „schnelle Abkühlung von
550 °C”. Tabelle 1 zeigt einige Beispiele.
K 1 hängt stark von der Wärmebehandlung ab
(Bild 8). Das hat Konsequenzen:

10
500 000
400 000
Magnifer 7904 1200 °C - 4h - Abkühlgeschwindigkeit 0,9 °C/min
K 1< 0
K 1 = 0 K 1> 0
µ max
µ 4
Permeabilität
300 000
200 000
100 000
440 460 480 500 520
Entnahmetemperatur T in °C
E
Bild 10: Abhängigkeit von µ 4 und µ max von der Entnahmetemperatur T E .
Bild 10 zeigt die Permeabilitäten von Ringbandkernen
aus einer Legierung mit 80 % Ni, 5 %
Mo, Rest Fe. Die Ringbandkerne wurden bei
1200 °C geglüht, mit 0,9 °C/min im Ofen
abgekühlt, bei der Temperatur T E (Entnahmetemperatur)
aus dem Ofen genommen und dann
schnell an Luft abgekühlt. Die Permeabilität µ 4
bei 4 mA/cm und die Maximalpermeabilität µ max
hängen stark von T E ab. Bei Verfehlung der optimalen
Entnahmetemperatur um nur wenige Grad
erhält man schon einen deutlichen Abfall der
Permeabilität. An die Temperaturgenauigkeit der
Glühöfen werden also hohe Anforderungen
gestellt, wenn man höchste Permeabilitäten nicht
nur im Labor erreichen möchte.
Weiter ist anzumerken, dass das Maximum
unsymmetrisch ist. Bei Temperaturen oberhalb
der optimalen Entnahmetemperatur fällt die Permeabilität
steil ab. Im Maximum ist K 1 = 0. Kühlt
man im Ofen schneller ab oder ist die Entnahmetemperatur
T E höher, ist nach Bild 8 K 1 > 0; kühlt
man langsamer ab oder ist T E geringer, ist K 1 < 0.

Einstellung der
verschiedenen Eigenschaften
Temperaturabhängigkeit der Permeabilität
11
400 000
300 000
Magnifer 7904 1200 °C - 4h - Abkühlgeschwindigkeit 0,9 °C/min
K = 0 1 T E
515 °C
500 °C
495 °C
Permeabilität µ4
200 000
K < 0 1
490 °C
475 °C
460 °C
100 000
K > 0 1
0
-20 0 20 40 60 80 100
Messtemperatur in °C
Bild 11: µ 4 in Abhängigkeit von der Messtemperatur und der Entnahmetemperatur T E .
Für viele Anwendungen ist es wichtig, dass sich
die Permeabilitäten bzw. die magnetischen Flussdichten
zwischen -25 °C und 80 °C nur wenig
ändern. Bild 11 zeigt die Temperaturabhängigkeit
der Permeabilität µ 4 zwischen -25 °C und 80 °C.
Die bei 495 °C entnommenen Proben zeigen eine
schwache Temperaturabhängigkeit bei höheren
Messtemperaturen und einen starken Abfall bei
tiefen Messtemperaturen. Im Maximum dieser
Kurve ist K 1 = 0, im Bereich des starken Abfalls
ist K 1 > 0, im Bereich des schwachen Abfalls ist
wiederum K 1 < 0. Bei niedrigeren Entnahmetemperaturen
verschiebt sich der Nulldurchgang von
K 1 zu tieferen Messtemperaturen, so dass der flache
Bereich der Messkurve einen immer größeren
Temperaturbereich einnimmt. Die Temperaturabhängigkeit
wird geringer, allerdings sinkt
auch das Permeabilitätsniveau. Für den jeweiligen
Anwendungsfall muss man dann einen
Kompromiss zwischen geringer Temperaturabhängigkeit
und hoher Permeabilität finden.

12
Einstellung der
verschiedenen Eigenschaften
Beeinflussung der Form der
Hystereseschleife
runde
flache
rechteckige
Hystereseschleife
Bild 12: Die verschiedenen Formen der Hystereseschleife.
Die Hystereseschleife kann ganz unterschiedliche
Formen (Bild 12) haben. Diese werden über das
Verhältnis B R/B S oder in der Praxis richtiger durch
das Verhältnis B R/B M beschrieben, wobei B M eine
jeweils definierte magnetische Flussdichte <
≈ B S
ist (Tabelle 2).
Schleifenform:
BR/BM
rund ca. 0,6 - 0,7
flach < 0,5
rechteckig ca. 0,9
Tabelle 2: Beschreibung der Hystereseschleife durch B R /B M .

13
H
Feldstärke H rechteckige Schleife flache Schleife
B
B
0,8 T
0,8 T
B
H
t
5A/m
B
H
5A/m
sinusförmig (50Hz)
H
B
0,8 T 0,8 T
∆B
B
∆B
t
5A/m
5A/m
pulsierend
Bild 13: Flussdichteänderung bei sinusförmigem Strom und pulsierendem Gleichstrom bei flacher und rechteckiger Hystereseschleife.
Für pulsstromempfindliche Fehlerstromschutzschalter
wird ein Werkstoff mit flacher Schleife
benötigt [11], [13], damit auch pulsierende
Gleichströme eine ausreichende Flussdichteänderung
im Kern hervorrufen. Bild 13 zeigt dies
für einen Ringbandkern mit rechteckiger bzw. flacher
Hystereseschleife. Bei pulsierendem Gleichstrom
wird die Hystereseschleife nicht vollständig
durchlaufen, sondern nur bis zum oberen Remanenzpunkt.
In der Strompause fällt die Flussdichte
auf den statischen Remanenzpunkt ab, von
dem aus der nächste Impuls startet. Der statische
Remanenzpunkt liegt bei einem Kern mit
rechteckiger Hystereseschleife sehr hoch. Deshalb
ist bei Erregung mit pulsierendem Gleichstrom
bei dem Kern mit rechteckiger Hystereseschleife
nur eine kleine Flussdichteänderung
bzw. ein kleiner Flussdichtehub ∆B im Vergleich
zur Flussdichteänderung bei sinusförmiger Feldstärke
erreichbar. In einem Kern mit flacher
Schleife ist die Flussdichteänderung bei gleicher
Größe der sinusförmigen Feldstärke etwas kleiner,
dafür ist der Flussdichtehub bei pulsierendem
Gleichstrom größer geworden, da der statische
Remanenzpunkt tiefer liegt.
Die Form der Hystereseschleife lässt sich durch
eine Wärmebehandlung beeinflussen und in
einem weiten Bereich variieren.

14
Hystereseschleife
Im Kapitel „Austauschintegral” wurde erwähnt,
dass in einem ferromagnetischen Material alle
magnetischen Momente parallel sind. Das ist
zwar richtig, aber die Wirklichkeit ist etwas komplizierter.
Die atomaren magnetischen Momente
sind nicht über das ganze Material, sondern in
einzelnen Bereichen - den Weiß’schen Bezirken -
parallel ausgerichtet (Bild 14) [1], [2].
Weiß´sche Bezirke
Die einzelnen Weiß’schen Bezirke haben verschiedene
Magnetisierungsrichtungen. Sie sind
durch Blochwände voneinander getrennt (Bild
15). Die Blochwände sind ein Übergangsbereich,
in dem sich die Magnetisierungsrichtung von der
des einen Weiß’schen Bezirks in die des anderen
dreht. In einer entmagnetisierten Probe sind die
Weiß’schen Bezirke so angeordnet, dass sich
ihre Magnetisierung untereinander kompensiert
(Bild 16 oben).
Bild 14: Aufteilung einer ferromagnetischen Probe in Weiß’sche Bezirke (nach [1], [2]).
Bezirk
Blochwand
Bezirk
An eine entmagnetisierte Probe wird ein magnetisches
Feld angelegt. Dann wachsen die günstig
liegenden Weiß’schen Bezirke auf Kosten der
anderen, d. h. die Blochwände müssen sich
bewegen (Bild 16). Die Probe zeigt eine von Null
verschiedene magnetische Polarisation J bzw.
magnetische Flussdichte B. Nun enthalten reale
Materialien Gitterfehler wie Versetzungen, Korngrenzen
und Verunreinigungen, an denen die
Blochwände hängen bleiben. Bei sehr kleinen
Feldstärken reicht es, wenn sich die Blochwände
zwischen ihren Haltepunkten nur ein wenig ausbeulen.
Die Magnetisierung ist noch reversibel;
beim Zurückgehen der magnetischen Feldstärke
H auf Null verschwindet die magnetische Polarisation
(Bild 17). Man spricht von reversiblen
Blochwandbewegungen.
Bild 15: Drehung der Magnetisierungsrichtung in einer Blochwand (nach [1], [2] ).
Bei größeren Feldstärken reißen sich die Blochwände
nach und nach von ihren Haltepunkten
los und laufen zu einer neuen Gleichgewichtsposition.
Dieses Losreißen kann man beobachten;
es sind die „Barkhausensprünge”, die man z. B.
als Knacken im Lautsprecher hören kann. Man
befindet sich jetzt im steilen Teil der Hystereseschleife.
Der Abrissprozess ist nicht mehr reversibel.
Geht H auf Null zurück, so bleibt ein endliches
J. Die Blochwandbewegungen sind jetzt
irreversibel.

15
H = 0
H > 0
Weiß´scher Bezirk
Blochwand
B, J = 0
entmagnetisiert
Bei noch höheren Feldstärken wird auch die
Magnetisierungsrichtung in den einzelnen Weiß’-
schen Bezirken aus der Vorzugsrichtung gedreht
(Drehprozesse, Bild 17). Die Magnetisierungskurve
wird wieder flacher und mündet nach Abschluss
aller Drehprozesse in die Sättigungspolarisation
J S ein. Nimmt man jetzt die Feldstärke
auf Null zurück, so dreht sich die Magnetisierungsrichtung
in die nächstgelegene Vorzugsrichtung
zurück und es bilden sich in der Regel
spontan die ersten Blochwände. Im Material
bleibt die remanente Polarisation J R. Bei einer
entgegengesetzt gerichteten Feldstärke bilden
sich weitere Blochwände und erst bei einer ausreichend
großen Feldstärke -H C, der Koerzitivfeldstärke,
ist die Gesamtpolarisation wieder Null.
Bei weiterer Steigerung von H in die negative
Richtung laufen dieselben Vorgänge in der anderen
Richtung ab, usw..
B, J > 0
Bild 16: Magnetisierung einer entmagnetisierten ferromagnetischen Probe.
J, B
J
S
Abhängig von Zahl und Art der Gitterfehler ist ein
unterschiedlich großes H zum Ausbeulen,
Abreißen und Bewegen der Blochwände nötig.
Mit zunehmender Zahl der Haltepunkte sinkt die
Permeabilität und steigt die Koerzitivfeldstärke.
Deshalb müssen Blochwandhindernisse vermieden
werden.
J R
Drehprozesse
irreversible
Blochwandbewegungen
reversible Blochwandbewegungen
-H C H C H
Neukurve
Bild 17: Die verschiedenen Arten der Blochwandbewegung beim Durchlaufen der Hystereseschleife.

16
Ringbandkern
spätere Flussrichtung
Flache Schleife
Eine flache Schleife erhält man, wenn beim
Ummagnetisieren die Drehprozesse, die den
flacheren Teil der Hystereseschleife bestimmen,
sehr früh einsetzen (Bild 17). Dies ist der Fall,
wenn eine Vorzugsrichtung senkrecht zur späteren
Flussrichtung vorhanden ist, so dass die
meisten Weiß’schen Bezirke senkrecht zur späteren
Magnetisierungsrichtung magnetisiert sind
(Bild 18).
Vorzugsrichtung
= Richtung des Magnetfeldes
bei der Glühung
= induzierte uniaxiale
Anisotropieenergie
mit der Stärke ~ uK
Bild 18: Wärmebehandlung im Magnetfeld quer zur späteren Flussrichtung: Querfeldbehandlung.
B in mT
600
400
200
Magnifer 7904 F
Bˆ
∆B stat
µ 4
0
0 0,5 1,0 1,5
t Q in h
Querfeldglühung bei 340 °C und der Zeit t Q
H ˆ (50 Hz)
Magnetische Feldstärke
= 15 mA/cm
∆H }
stat
Bild 19: B, ˆ ∆Bstat in Abhängigkeit von der Behandlungszeit t Q
im Querfeld.
In hochlegierten Nickellegierungen erreicht man
das, indem man zuerst dafür sorgt, dass
K 1 ≈ 0 ist, d. h. keine Vorzugsrichtung vorhanden
ist. Dann wird in einem Magnetfeld senkrecht zur
späteren Flussrichtung (Bild 18) eine 1 bis 1,5
stündige Wärmebehandlung bei Temperaturen
zwischen 300 °C und 350 °C durchgeführt: die
Querfeldbehandlung. Unter diesen Bedingungen
bildet sich eine uniaxiale Anisotropie mit einer
entsprechend großen uniaxialen Anisotropiekonstanten
K U quer zur späteren Flussrichtung.
Bild 19 zeigt, wie sich bei einer Feldstärke mit
dem Spitzenwert H ˆ = 15 mA/cm die magnetische
Flussdichte B mit der Querfeldbehandlungszeit
verändert. Bei sinusförmiger Feldstärke sinkt sie
kontinuierlich; bei pulsierendem Gleichstrom
(Index „stat”) ergibt sich ein Maximum. Bei längeren
Zeiten t Q sinkt auch ∆B stat wieder, da die
Hystereseschleife zu flach wird und man sehr
niedrige Permeabilitäten erhält.
Auch bei Legierungen mit mittleren Nickelgehalten,
bei denen ja immer K 1 > 0 ist, kann man mittels
einer Glühbehandlung im Magnetfeld eine
uniaxiale Anisotropie erzeugen. Unterzieht man
sie z. B. einer Querfeldbehandlung, so lassen
sich sehr flache Schleifen mit einem höheren
Flussdichtehub erzeugen, als bei den hochnickelhaltigen
Legierungen [11].
Rechteckige Schleife
Eine rechteckige Schleife erhält man, wenn das
Ummagnetisieren (Bild 17) möglichst nur durch
Blochwandbewegungen erfolgt und fast keine
Drehprozesse nötig sind. Dies ist der Fall, wenn
eine Vorzugsrichtung parallel zur späteren Flussrichtung
vorhanden ist. Einen solchen Fall werden
wir bei den Legierungen mit mittlerem
Nickelgehalt behandeln.

Einstellung der
verschiedenen Eigenschaften
Gitterfehler
17
Abhängig von Zahl und Art der Gitterfehler ist ein
unterschiedlich großes H zum Ausbeulen,
Abreißen und Bewegen der Blochwände nötig.
Mit zunehmender Zahl der Haltepunkte sinkt die
Permeabilität. Deshalb müssen diese vermieden
werden. Bei den klassischen, kristallinen Materialien
erhält man um so höhere Permeabilitäten,
je geringer die Menge der Verunreinigungen
(nichtmagnetische Einschlüsse, Schlacketeilchen,
Oxide), je größer die Korngröße und je
geringer die Zahl der Versetzungen ist. Es muss
deshalb z.B. jegliche Verformung vermieden werden.
Die Struktur einer Blochwand lässt sich aus dem
Zusammenwirken der Anisotropieenergie mit der
Austauschenergie verstehen. Z. B. dreht sich in
einer 180° Blochwand der Magnetisierungsvektor
auf der Strecke δ in die neue Richtung (Bild 15).
Die magnetischen Momente zweier benachbarter
Atome bilden den Winkel φ miteinander. Damit
haben sie eine erhöhte Austauschenergie w A, die
ja mit φ steigt. Je kleiner φ ist, desto geringer ist
w A, desto dicker wird aber auch die Blochwand.
Da die magnetischen Momente in der Wand nicht
in einer Vorzugsrichtung liegen, also die Kristallanisotropieenergie
E K nicht Null ist, vergrößert sich
E K mit zunehmender Blochwanddicke und wirkt
so in die entgegengesetzte Richtung. Die optimale
Blochwanddicke δ ist erreicht, wenn die
Gesamtwandenergie minimal ist [1].
Es gilt dann der folgende Zusammenhang:
δ =
kT C
aK 1
a Gitterkonstante
kBolzmann’sche Konstante
K 1 Kristallanisotropiekonstante
Curietemperatur
T C
Je kleiner K 1 ist, desto breiter und verschwommener
ist die Blochwand. Dies ist wichtig im
Zusammenhang mit den Einschlüssen. Es ist
nicht jeder Einschluss gleich wichtig, sondern als
Haltepunkte wirken vor allen Dingen diejenigen,
die einen Durchmesser in der Größe der Blochwanddicke
δ haben. Sehr viel kleinere und sehr
viel größere werden „übersehen” [2], [11].
Bild 20: µ 4
in Abhängigkeit vom Reinheitsgrad und dem Korndurchmesser.
Weichmagnetische Werkstoffe sind nicht nur
magnetisch weich, sondern oft auch mechanisch.
So hat z. B. die 80 % Ni Mo Fe-Legierung
im schlussgeglühten Zustand nur eine Härte von
110 - 130 HV5 (Tabelle 12). Bei verschleißanfälligen
Teilen, wie Tonköpfen, wäre aber eine
größere Härte bei guten weichmagnetischen
Eigenschaften wünschenswert. Dies wird durch
Zulegierung von Nb, Ti, Al usw. erreicht. Durch
eine geeignete Anlassbehandlung bilden sich
feine Ausscheidungen, die dann allerdings die
Permeabilität verschlechtern. Die Verschlechterung
der Permeabilitäten lässt sich bei den hochnickelhaltigen
Legierungen mit K 1 ≈ 0 dadurch in
Grenzen halten, dass die Ausscheidungen einen
Durchmesser deutlich unterhalb der Blochwanddicke
haben [11].
Bei der Legierung 80 % Ni, 4 % Mo, Fe wird die
Permeabilität zu einem wesentlichen Teil von der
Korngröße nach der Schlussglühung bestimmt.
Bild 20 zeigt µ 4 in Abhängigkeit von der Korngröße
für Chargen mit verschiedenen Reinheitsgraden
r (Kehrwert des Volumenanteils der Einschlüsse
in % nach JIS). Die Punkte liegen unabhängig
vom Reinheitsgrad auf einer Geraden.
Der Reinheitsgrad dieser Chargen ist schon so
gut, dass die wenigen Einschlüsse (die im µm
Bereich sind hier die Wichtigen) direkt als Haltepunkte
für die Blochwände eine untergeordnete
Rolle gegenüber den Korngrenzen spielen. Indirekt
ist der Reinheitsgrad aber schon von Bedeutung.
Die größten Korngrößen finden sich nur bei
den Chargen mit höchstem Reinheitsgrad.

18
Einstellung der
verschiedenen Eigenschaften
Texturen bei Legierungen
mit mittlerem Nickelgehalt
Korn
Korngrenze
Korn
Korngrenze
Bei den Legierungen mit mittlerem Nickelgehalt
ist die Sättigungsflussdichte maximal. Die Kristallanisotropiekonstante
K 1 ist allerdings immer
größer als Null, d. h. die Würfelkanten sind die
Vorzugsrichtungen. Die Permeabilitäten sind deshalb
generell geringer, als bei den Legierungen
mit hohen Nickelgehalten.
Bild 21: Korn und Korngrenzen bei kristallinen Materialien.
Vorzugsrichtung
Textur mit Würfelkante in eine Richtung
Bild 22: Zur Erklärung des Begriffs Textur (schematisch, zweidimensional).
Bandebene
Würfeltextur, (100) [001] Textur
Bild 23: Texturen bei Ni-Fe-Legierungen.
keine Vorzugsrichtung
isotropeTextur
Bandebene
[ 001 ]
Walzrichtung
Walzrichtung
[ 001 ]
Flussrichtung
Flussrichtung
(210) [001] Textur
27°
.
In diesen Materialien lässt sich die Permeabilität
durch eine Textur steigern [11]. Normalerweise
reicht das Kristallgitter nicht durch das ganze
Material, sondern nur über einen bestimmten
Bereich - das Korn. Im nächsten Korn ist es dann
um einen beliebigen Winkel verdreht [14] (Bild
21).
Bei einer isotropen Textur sind die Würfelkantenrichtungen
der Gitter in jedem Korn statistisch
verteilt (Bild 22 links). Bei der zweiten Textur in
Bild 22 sind alle Körner ungefähr in eine Richtung
orientiert, die in diesem Beispiel die Würfelkantenrichtung
ist [15]. Dies kann man durch
eine bestimmte Walz- und Glühbehandlung erreichen.
Liegt nun eine Würfelkantenrichtung, die ja eine
magnetische Vorzugsrichtung ist, ungefähr in
Flussrichtung, so erfolgt nach Kapitel „Rechteckige
Schleife” die Ummagnetisierung bis zu hohen
Flussdichten durch Blochwandbewegungen. Man
erhält eine rechteckige Schleife mit hohen Permeabilitäten.
Bei einer isotropen Textur setzen,
da nur wenige Körner in Vorzugsrichtung orientiert
sind, die Drehprozesse früher ein. Das heißt,
es entsteht eine flachere Schleife (siehe Kapitel
„Flache Schleife”), die, da die Drehprozesse
energetisch ungünstiger sind, in der Regel niedrigere
Permeabilitäten hat.
Bei den Nickel-Eisen-Legierungen lassen sich
verschiedene Arten von Texturen erzeugen (Bild
23): Bei der Würfeltextur [15] liegt eine Würfelseite
in der Bandebene und eine Würfelkante
zeigt in die Walzrichtung, die auch die spätere
Flussrichtung ist. Bei der (210) [001] Textur ist
der Würfel um ca. 27° um die Walzrichtung
gedreht, die Würfelkante in Walz- bzw. Flussrichtung
bleibt erhalten.

19
Formt man Material mit einer bestimmten Ausgangskorngröße
vor der Umformung nur um ca.
30 - 60 % um, so ist das Material nach einer
Rekristallisationsglühung im Bereich von 900 °C
bis 1050 °C feinkörnig und näherungsweise
isotrop; die entstehende Korngröße hängt von
der Glühtemperatur ab. Bei höheren Umformgraden
bildet sich ein wachsender Anteil der Würfeltextur,
die, je nach Korngröße vor der Endumformung,
im Bereich zwischen ca. 90 % und 97 %
vorherrscht (Bild 24). Sie wird mit steigendem
Umformgrad immer ausgeprägter.
Glüht man das Material bei Temperaturen zwischen
1100 °C und 1200 °C, so findet in diesem
Bereich, nach Bildung der Würfeltextur, eine
zweite Rekristallisation [17], [18] - die Sekundärrekristallisation
- statt, die die Würfeltextur zerstört.
In einem bestimmten Bereich (Bild 25) entsteht
dabei eine (210) [001] Textur. Sie zeigt
eine Korngröße im Bereich von Millimetern. Bei
zu hohen Umformgraden bilden sich zentimetergroße
Körner mit anderen, magnetisch ungünstigen
Richtungen (Grobkorn). Die Kornstruktur der
verschiedenen Texturen ist sehr charakteristisch
(Bild 25). Der Übergangsbereich zwischen den
einzelnen Texturen variiert mit den Verunreinigungen
und der Legierungszusammensetzung.
Die höchsten Permeabilitäten lassen sich mit der
(210) [001] Textur erreichen. Das Grobkorn hat
geringere Permeabilitäten, da die Körner nicht in
Vorzugsrichtung orientiert sind. Bei der feinkörnigen,
isotropen Struktur ist die Permeabilität auch
kleiner, da die Korngröße deutlich geringer ist.
Die Würfeltextur erzeugt eine sehr ausgeprägte
Rechteckschleife. Die Permeabilitäten sind allerdings
gering, da die Korngröße sehr klein ist.
Tabelle 3 fasst die Wirkung der Textur auf eine
48 % Nickel-Eisen-Legierung zusammen.
Ausgangskorndurchmesser in µm
25
20
15
10
feinkörnig
-In (l/lo)
2,0 2,5 3,0 3,5
900 - 1050 °C
Primärrekristallisation
80 85 90 95 97
∆l
Endumformgrad in %
lo
(100) [001] Textur
Schärfe zunehmend
Bild 24: Primärrekristallisation bei Legierungen mit mittlerem Nickelgehalt bei Temperaturen von 900 °C –
1050 °C (nach [16]).
Ausgangskorndurchmesser in µm
25
20
15
10
2,0 2,5 3,0 3,5
Primärrekristallisation
feinkörnig
-In (l/lo)
1100 - 1200 °C
(210) [001] bevorzugt
Sekundärrekristallisation
80 85 90 95 97
∆l
Endumformgrad in %
l
grobkörnig
Struktur µ 4 µ max
RG isotrope Struktur 9 900 82 000
TG sekundärrekristallisiert
(210) [001] Textur 16 000 95 000
T Würfeltextur B R/B M >0,95

20
Einstellung der
verschiedenen Eigenschaften
Glühbehandlung im magnetischen
Längsfeld
Ringbandkern
Strom I
spätere Flussrichtung
= Richtung des Magnetfeldes
bei der Glühung
= Vorzugsrichtung
der induzierten unaxialen
Anisotropieenergie
mit der Stärke ~ K U
Im Folgenden soll auf die Magnetfeldbehandlung
in einem Feld parallel zur späteren Flussrichtung
(Bild 26) eingegangen werden [11], [19, 20] :
die Längsfeldbehandlung. Für eine solche Behandlung
werden die Ringbandkerne auf einen
isolierten elektrischen Leiter aufgefädelt, durch
den während der Wärmebehandlung ein Strom
geeigneter Größe geleitet wird.
Voraussetzung ist, dass die durch die Magnetfeldbehandlung
induzierte uniaxiale Anisotropiekonstante
K U größer werden kann als die Kristallanisotropiekonstante
K 1.
Bild 27 zeigt die uniaxiale Anisotropiekonstante
K U im Vergleich zur Kristallanisotropiekonstanten
K 1. Sie erreicht für Glühungen bei 450 °C bei ca.
65 % Ni ihren Maximalwert, da dort die Differenz
zwischen Curie- und Anlasstemperatur am größten
ist. Ab ca. 55 % Ni kann K 1 so klein gemacht
werden, dass K 1 ≈K U möglich ist.
Bild 26: Wärmebehandlung im Magnetfeld parallel zur späteren Flussrichtung (Längsfeldbehandlung).
Während der Magnetfeldbehandlung verändert
sich einmal K 1, zum anderen entsteht eine uniaxiale
Anisotropie. Die Größe von K 1 und K U hängt
von Glühtemperatur und Glühzeit ab. K 1 wird um
so kleiner, je tiefer die Glühtemperatur ist und je
länger die Glühung dauert, da ihr Wert sich in
Richtung der Linie „langsame Abkühlung”
bewegt (Bild 27). K U dagegen wird um so größer,
je tiefer die Glühtemperaturen liegen.

21
Bei tiefen Temperaturen (ca. 420 °C) ist dann bei
einer Legierung mit 55 % Ni K 1 < K U [11], [19,
20]. Die Vorzugsrichtung in Flussrichtung überwiegt.
Man erhält rechteckige Hystereseschleifen,
da Drehprozesse erst sehr spät einsetzen
(Bild 28). µ 4 ist niedrig.
p
Bei etwas höheren Temperaturen wird ein Zustand
K 1 ≈K U eingestellt. Die Hystereseschleife
wird flacher und man erhält sehr hohe Permeabilitäten.
Bei noch höheren Temperaturen erhält
man trotz Längsfeldbehandlung eine sehr flache
Schleife. Die Permeabilitäten fallen ab und ∆ B
für pulsierenden Gleichstrom steigt deutlich an.
Dort ist K U

22
Die einzelnen Ni-Fe-Legierungen
Ni-Fe-Legierungen mit hohem Nickelgehalt
In dieser Legierungsgruppe sind die Nickel-
Eisen-Legierungen mit den höchsten Anfangsund
Maximalpermeabilitäten zu finden. Die
Sättigungsflussdichte B S beträgt 0,7 bis 0,8 T.
Bild 29: Gestanzte Kernbleche aus Magnifer ® 7904 für verzerrungsarme Übertrager
für Modems.
Die weichmagnetische Nickel-Eisen-Legierung
Magnifer 7904 mit ca. 80 % Nickel und ca. 5 %
Molybdän ist die Ni-Fe-Legierung mit den höchsten
technisch erreichbaren Permeabilitätswerten
von µ 4 ≥ 240 000 bei einer Banddicke von 0,065
mm sowie sehr kleinen statischen Koerzitivfeldstärken
von H C ≤ 1 A/m (Tabelle 4, Bild 31). Bei
der Legierung Magnifer 75 mit 75 % Ni, 2 % Cr
und 5 % Cu können nach optimaler Schlussglühung
Anfangspermeabilitäten von µ 4 =
150 000 bei einer Banddicke von 0,065 mm
erreicht werden (Tabelle 5, Bild 31). Sie zeigt
eine bessere Duktilität im harten Zustand als die
Legierung mit 80 % Ni und 5 % Mo (Tabelle 10).
Hauptanwendungsgebiete sind Ringbandkerne
für Summenstromwandler für Fi-Schalter (Fehlerstromschutzschalter),
Messwandler, Kernbleche
für NF-Übertrager, elektronische Di-Schalter
(Differenzstromschalter), verzerrungsarme Übertrager
für Modems, sowie Stanzteile für Relais,
Schrittschaltmotoren, Sensoren und Abschirmungen
(Bilder 29, 30, 33, 34, 37 und 38).
Werkstoff Charakteristische Magnetische Anwendungen
Eigenschaften Eigenschaften
Magnifer ® 7904 1)
Bs = 0,74 T
80 % Ni, 5 % Mo, Fe Rest
Magnifer ® 7904 MP240 1) Höchste µ4 > 240 000 2) Ringbandkerne für
Permeabilität
Magnifer ® 7904 MP H1
Hc < 1 A/m Massivmaterial
Summenstromwandler
für Fi-Schalter, Messwandler,
Kernbleche für
NF-Übertrager, elektronische
Di-Schalter, verzerrungsarme
Übertrager für
Modems, Stanzteile für
Relais, Schrittschaltmotoren,
Sensortechnik,
Abschirmungen
Magnifer ® 7904 F 25 1) F-Schleife ∆Bstat > 200 mT bei Ringbandkerne für
∆Hstat = 15 mA/cm 2) pulsstromsensitive Fi-Schalter
Magnifer ® 8105 Negative µ4 > 100 000 (DC) Stanzteile und Abschirm-
Magnetostriktion Bs = 0,7 T gehäuse für Magnetköpfe
1)
weitere Qualitätsstufen im Datenblatt und in den Werkstofftabellen
2)
Messungen mit 50Hz an Ringbandkernen mit 0,065 mm Banddicke
Tabelle 4: Legierungen mit ca. 80 % Nickel. Weitere Daten sind in den Datenblättern Magnifer ® 7904, Magnifer ®
8105 und in den Werkstofftabellen zu finden.

23
10 000
1 000
B in mT
ˆ
100
Magnifer d/mm
7904 MP 0,06
75 ME 0,10
53 MG 0,10
10
50 RG 0,10
36 W 0,10
1
1 10 100 1000
Ĥ in mA/cm
Bild 31: Flussdichte-Feldstärke-Kurven für Nickel-Eisen-Legierungen.
B, ∆B in mT
ˆ
1000
100
Magnifer 7904 F 25 TK Banddicke 0,065 mm
B sin
∆B stat
∆B dyn
10
1 10
100
H, ∆H in mA/cm
Bild 32: Flussdichte-Feldstärke-Kurven für Magnifer ® 7904 F25 TK (80 % Ni, 5 % Mo, Rest Fe).
ˆ
ˆ
Bild 30: Ringbandkerne aus Magnifer ® -Legierungen.
Durch eine Glühbehandlung im magnetischen
Querfeld lässt sich bei beiden Legierungen eine
flache Hystereseschleife (F-Versionen) mit sehr
hohem unipolarem Flussdichtehub erzeugen
(Tabellen 4 und 5, Bild 32). Der Index „stat”
steht für die Erregung mit einweggleichgerichtetem
Strom, der Index „dyn” für die Erregung mit
zweiweggleichgerichtetem Strom. Anwendungsgebiet
ist die Herstellung von Summenstromwandlern
für pulsstromsensitive Fi-Schalter.
Bei allen diesen Varianten lässt sich durch eine
Glühbehandlung eine Qualität mit verbessertem
Temperaturkoeffizienten zwischen -25 °C und
80 °C („TK-Werkstoff”) einstellen.
Erhöht man den Nickelgehalt der 80 %igen
Nickellegierung um ca. 1 %, so erhält man eine
Nickel-Eisen-Legierung mit einer negativen Sättigungsmagnetostriktion
- Magnifer 8105. Durch
die negative Sättigungsmagnetostriktion ist diese
Legierung unempfindlicher gegen mechanische
Belastung, z. B. beim Eingießen in Kunststoffharze.
Sie findet daher hauptsächlich Anwendung
als Abschirmgehäuse und Polstücke für Magnetköpfe
in Audiogeräten (Tabelle 4).

24
Bei Magnifer 77 Ti Nb werden durch Zulegieren
von Niob und Titan die üblichen sehr weichen
und damit nicht sehr verschleißfesten Nickel-
Eisen-Legierungen in ihren mechanischen Eigenschaften
verbessert. Neben relativ hohen
Anfangspermeabilitäten von µ 4 ≥ 40 000 und
einer Koerzitivfeldstärke von H C ≤ 2 A/m erreicht
man eine hohe Härte und Verschleißfestigkeit bei
gutem Korrosionsverhalten in einem Wechselklima
gemäß DIN VDE 664. Dies wird durch die
Ausscheidung von feinen, Titan und Niob enthaltenden
Einschlüssen erreicht, die dann die höhere
mechanische Härte bewirken. Die wichtigsten
Anwendungsgebiete für diese Legierung sind
Magnetanker und Magnetschenkel für Auslöserelais
in Fi-Schaltern (Bild 37) sowie Magnetköpfe
in Audio- und Videogeräten.
Bild 33: Summenstromwandler aus Magnifer ® -Legierungen für
Fehlerstromschutzschalter.
Bild 34: Abschirmungen aus Magnifer ® -Legierungen.
Werkstoff Charakteristische Magnetische Anwendungen
Eigenschaften Eigenschaften
Magnifer ® 75 1)
76 % Ni, 2 % Cr, 5 % Cu,
Fe Rest
BS = 0,8 T
Magnifer ® 75 ME 8 1) hohe µ4 > 150 000 (50Hz) Ringbandkerne für
Permeabilität (0,065 mm Bd.) Messwandler,
höhere Duktilität µ4 > 80 000 (50Hz) Kernbleche für
Magnifer ® 75 MH 2
(0,20 mm Bd.) NF-Übertrager,
HC < 2 A/m Massivmaterial
Abschirmungen
Magnifer ® 75 F F-Schleife ∆Bstat ≥ 200 mT bei
∆Hstat = 20 mA/cm
Ringbandkerne
Magnifer ® 77 TiNb So Ausscheidungs µ4 > 40 000 (DC) Stanzteile für Relais,
77 % Ni, 5 % Cu, 1 % Ti härtend: HC ≤ 2 A/m Magnetköpfe
2 % Nb, Fe Rest HV = 150 - 200 BS = 0,7 T
schlussgeglüht,
ausgehärtet
gutes Korrosionsverhalten
1)
weitere Qualitätsstufen im Datenblatt bzw. in den Werkstofftabellen
Tabelle 5: Legierungen mit 75 % Nickel. Weitere Daten sind im Datenblatt Magnifer ® 75 und in den Werkstofftabellen
zu finden.

Die einzelnen Ni-Fe-Legierungen
Ni-Fe-Legierungen mit
mittlerem Nickelgehalt
25
Die Legierung Magnifer 53 mit ca. 55 % Ni hat
eine Sättigungspolarisation von 1,5 T. Sie ist nur
als Ringbandkern verwendbar (siehe Kapitel
„Glühbehandlung im magnetischen Längsfeld”)
und wird in mehreren Varianten gefertigt (Tabelle 6).
10000
Magnifer 53 F Banddicke 0,10 mm
Bei der Variante Magnifer 53 MG 60
erreicht man durch eine Längsfeldbehandlung
eine hohe Permeabilität von µ 4 ≥ 60 000 (Bild 31).
Sie wird für Messwandlerkerne und Summenstromwandler
für Fehlerstromschutzschalter eingesetzt
(Bilder 30 und 33).
B, ∆B in mT
ˆ
1000
Bˆ
sin
∆B stat
∆B dyn
Bei der Variante Magnifer 53 F erhält
man einen Werkstoff mit flacher Hystereseschleife
und damit hohem unipolarem Flussdichtehub.
Sie findet als Summenstromwandler für pulsstromsensitive
Fi-Schalter Verwendung
(Bilder 33 und 35).
Bei der Variante Magnifer 54 F erzeugt
man durch eine Querfeldbehandlung eine besonders
flache Hystereseschleife und damit eine
hohe Impulspermeabilität. Hauptanwendungsgebiete
sind Magnetkerne für Impulsübertrager
und Thyristorschutzdrosseln (Bild 36).
Die Legierung Magnifer 50 mit 48 % Ni hat die
höchste im Nickel-Eisen-Legierungssystem
erreichbare Sättigungspolarisation von 1,55 T.
Sie wird in mehreren Varianten gefertigt (Tabelle
7), die sich durch ihr Gefüge unterscheiden. Die
verschiedenen Gefüge werden durch die verschiedenen
Walz- und Glühverfahren eingestellt
(siehe Kapitel „Texturen bei Legierungen mit
mittlerem Nickelgehalt”).
Bei der Variante RG bildet sich nach der Schlussglühung
ein isotropes, relativ feinkörniges Gefüge
mit Anfangspermeabilitäten von µ 4 ≥ 8 000
100
10
1 10
100 1000
H, ˆ ∆H in mA/cm
Bild 35: Flussdichte-Feldstärke-Kurven für Magnifer ® 53 F (55 % Ni, Rest Fe).
und Koerzitivfeldstärken von H C ≤ 5 A/m. Typische
Anwendungsgebiete sind Rotorbleche,
Statorbleche, Ringbandkerne für NF-Übertrager,
Speicherdrosseln sowie Wandlerkerne für Fehlerstromschutzschalter
und Abschirmungen
(Tabelle 7, Bilder 30, 33, 34).
Bei der Variante TG erhält man nach der Schlussglühung
ein anisotropes Gefüge mit größeren
Körnern und (210)[001] Textur. Dadurch erreicht
man in Bandrichtung sehr gute Permeabilitäten.
µ 4 liegt im Bereich von ≥ 14 000 (Tabelle 7). Bei
Bedarf können Sondervarianten ( RG S), die zwischen
den Varianten RG und TG liegen, unter
Berücksichtigung der nachfolgenden Weiterverarbeitungsbedingungen,
gefertigt werden.
Werkstoff Charakteristische Magnetische Anwendungen
Eigenschaften Eigenschaften
Magnifer ® 53 1) nur Ringbandkerne mit BS = 1,5 T
55 % Ni, Fe Rest Magnetfeldbehandlung
Magnifer ® 53 MG 60 1) höchste µ4 > 60 000 (50Hz) Messwandler, Summen-
Permeabilität
(0,10 mm Bd.) stromwandler für Fi-Schalter
Magnifer ® 53 F F-Schleife ∆Bstat ≥ 200 mT bei Summenstromwandler für
∆Hstat = 50 mA/cm pulsstromsensitive Fi-Schalter
Magnifer ® 54 F Hohe µp > 4 000 Impulsübertrager,
Impulspermeabilität bei tp = 50 µs Thyristorschutzdrosseln
1)
weitere Qualitätsstufen im Datenblatt bzw. in den Werkstofftabellen
Tabelle 6: Legierungen mit 55 % Nickel. Weitere Daten sind im Datenblatt Magnifer ® 53 und in den Werkstofftabellen
zu finden.

26
Werkstoff Charakteristische Magnetische Anwendungen
Eigenschaften Eigenschaften
Bild 36: Drossel, Übertrager und Stromwandler
aus Magnifer ® -Legierungen.
Magnifer ® 50
BS = 1,55 T
48 % Ni, Fe Rest
Magnifer ® 50 RG 1) Rotor Grade, µ4 > 8 000 (50Hz) Ringbandkerne, Kernbleche für
feinkörniges, (0,20 mm Bd.) NF-Übertrager, Speicherisotropes
Gefüge HC < 5 A/m drosseln, Summenstromwandler
für Fi-Schalter
Magnifer ® 50 RG S Sondervariante Gegenüber 50 RG Rotorbleche, Statorbleche,
zwischen 50 RG verbesserte Abschirmungen
und 50 TG Eigenschaften
Magnifer ® 50 TG 1) Transformer Grade, µ4 ≥10 000 ( ≥14 000) Kernbleche, Ringbandkerne für
anisotropes Gefüge (50Hz, 0,20 mm Bd.) NF-Übertrager, Messwandler,
Summenstromwandler
Magnifer ® 50 T Würfeltextur, Remanenzverhältnis Ringbandkerne für Drosseln,
rechteckige Hyste- BR/BM > 0,95 Speicherkerne, Impulsübertrager
reseschleife (0,10 mm Banddicke)
Magnifer ® 50 MH 1) Massivmaterial HC < 8 A/m (< 5 A/m) Stanzteile für Relais, Klein- und
µ4 >100 000 (DC) Großuhren, Schrittmotoren,
HC < 2 A/m
induktive Drehsensoren
Hmax < 160 000 (DC) und Magnetventile
Magnifer ® 50 B So 1
korrosionsbeständig
im Wechselklimatest:
feucht warm /
kalt trocken
1)
weitere Qualitätsstufen im Datenblatt bzw. in den Werkstofftabellen
Tabelle 7: Legierungen mit 48 % Nickel. Weitere Daten sind im Datenblatt Magnifer ® 50 und in den Werkstofftabellen
zu finden.
Werkstoff Charakteristische Magnetische Anwendungen
Eigenschaften Eigenschaften
Magnifer ® 4008 Hoher elektrischer BS = 0,8 T Stanzteile für Relais, Klein-
48 % Ni, 8 % Cr Widerstand von HC < 5 A/m und Großuhrenindustrie,
Fe Rest 0,96 Ω mm 2 /m µmax > 100 000 (DC) Schrittmotoren,
Abschirmungen
Tabelle 8: Legierungen mit 40 % Nickel.
Bild 37: Relaisteile aus Magnifer ® -
Legierungen.

27
Bei der Variante T erzeugt man bei der Schlussglühung
eine ausgeprägte Würfeltextur, die zu
einer nahezu rechteckigen Hystereseschleife
führt. Das Verhältnis von Remanenz zur Sättigungsflussdichte
ist dann höher als 0,95
(Tabelle 7).
Die Variante MH wird als Massivmaterial gefertigt.
Sie wird in der Klein- und Großuhrenindustrie,
für Magnetanker und Magnetjoche in
Auslöserelais sowie für Schrittmotoren in Fotokameras
als auch für induktive Drehsensoren im
Automobilsektor (ABS) und in Magnetventilen
eingesetzt (Bilder 37 und 38). Die Variante B So1
ist durch eine spezielle Desoxidation korrosionsbeständiger
in einem Wechselklimatest feucht
warm/kalt trocken [21, 22].
Ein weiteres Material für die Anwendung als
Massivmaterial für Stanzteile für Relais, Kleinund
Großuhrenindustrie und Schrittmotoren ist
die Legierung Magnifer 4008 mit ca. 40 % Nickel
und ca. 8 % Cr (Tabelle 8, Bilder 37 und 38). Sie
hat eine Sättigungsflussdichte von 0,8 T, die vergleichbar
derjenigen von Legierungen mit hohem
Nickelgehalt ist, allerdings mit etwas verringerten
magnetischen Eigenschaften. Dafür ist diese
Legierung deutlich kostengünstiger als die Legierungen
mit hohem Nickelgehalt.
Die Legierung Magnifer 36 mit 36 % Nickel hat
eine Sättigungspolarisation von 1,3 T und einen
hohen spezifischen Widerstand von ρ = 0,75 Ω
mm 2 /m. Es gibt sie in zwei Varianten (Tabelle 9).
Bild 38: Schrittmotoren in analog anzeigenden Quarzuhren mit Joch und Anker aus
Nickel-Eisen-Legierungen.
Werkstoff Charakteristische Magnetische Anwendungen
Eigenschaften Eigenschaften
Magnifer ® 36 Hoher elektrischer BS = 1,3 T
36 % Ni, Fe Rest Widerstand von
0,75 Ω mm 2 /m
Magnifer ® 36 K 1) Geringer Permea- µ16= 2 300 ± 200 (50Hz) Kernbleche, Ringbandkerne
bilitätsanstieg geringer Permeabili- für NF-Übertrager,
tätsanstieg zwischen Drosseln, Transformatoren
H ˆ =4 bis 80 mA/cm
Magnifer ® 36 W 1) Höhere Permeabilität µ4 ≥ 5 000 (50Hz) Kernbleche, Ringbandkerne
1)
weitere Qualitätsstufen im Datenblatt bzw. in den Werkstofftabellen
(0,35 mm Bd.) für NF-Übertrager,
HC < 15 A/m
Massivteile für Relais,
Polschuhe, Abschirmungen
Tabelle 9: Legierungen mit 36 % Nickel. Weitere Daten sind im Datenblatt Magnifer ® 36 und in den Werkstofftabellen
zu finden.
Die erste Variante hat einen sehr geringen Permeabilitätsanstieg
in dem Feldstärkebereich von
H ˆ = 4 mA/cm bis H ˆ = 80 mA/cm. Typische
Anwendungsgebiete sind Kernbleche für NF-
Übertrager, Drosseln und Transformatoren.
Bei der zweiten Variante werden höhere Permeabilitäten
und geringere Koerzitivfeldstärken erreicht
(Bild 31). Hauptanwendungsgebiete sind
Massivteile für Relais, Polschuhe, sowie Bänder
und Bleche für Abschirmungen, z. B. Tachometerabschirmungen.
Ebenso können Wandlerkerne
hergestellt werden.

28
Legierungsherstellung, Verarbeitung
und Schlussglühung
Werkstoff Zugfestigkeit Streckgrenze RP0,2 Bruchdehnung Härte HV5
(Fe Rest) Rm in N/mm 2 Eigenschaften A5 in %
Magnifer ® 36 630 600 5 200
36 % Ni
Magnifer ® 50 750 700 4 200
48 % Ni
Magnifer ® 75 860 800 5 270
76 % Ni, 5 % Cu, 2 % Cr
Magnifer ® 7904 1 000 900 4 350
80 % Ni, 5 % Mo
Tabelle 10: Mechanische Eigenschaften (Richtwerte) von Ni-Fe-Legierungen
Zustand: hartgewalzt, Verformung ≥ 50 %.
Die Legierungen werden an Luft oder auch im
Vakuum erschmolzen. Die Gießblöcke werden zu
ca. 4 mm dickem Band warmgewalzt, danach
gebeizt und ggf. geschliffen. Das Warmband wird
dann kaltgewalzt. Je nach Endbanddicke und
Endumformungsgrad müssen Zwischenglühungen
eingeschoben werden. Es können Folien bis
zu einer Dicke von 20 µm hergestellt werden.
Aus dem Band lassen sich dann mittels der üblichen
Bearbeitungsverfahren wie Drehen, Bohren,
Fräsen, Biegen, Stanzen, Tiefziehen die
benötigten Teile wie Ringbandkerne, Relaisteile,
Kernbleche oder Abschirmungen herstellen. Die
Tabellen 10 bis 12 zeigen die mechanischen
Eigenschaften der Ni-Fe-Legierungen.

29
Werkstoff Zugfestigkeit Streckgrenze RP0,2 Bruchdehnung Härte HV5
(Fe Rest) Rm in N/mm 2 Eigenschaften A5 in %
Magnifer ® 36 440 290 30 130-150
36 % Ni
Magnifer ® 50 530 280 40 120-130
48 % Ni
Magnifer ® 75 600 290 40 140-160
76 % Ni, 5 % Cu, 2 % Cr
Magnifer ® 7904 750 310 40 140-160
80 % Ni, 5 % Mo
Tabelle 11: Mechanische Eigenschaften (Richtwerte) von Ni-Fe-Legierungen.
Zustand: tiefziehbar, biegbar geglüht.
Werkstoff Zugfestigkeit Streckgrenze RP0,2 Bruchdehnung Härte HV5
(Fe Rest) Rm in N/mm 2 Eigenschaften A5 in %
Magnifer ® 36 200 40 90-110
36 % Ni
Magnifer ® 50 530 220 40 100-120
48 % Ni
Magnifer ® 75 580 220 40 110-130
76 % Ni, 5 % Cu, 2 % Cr
Magnifer ® 7904 580 250 40 110-130
80 % Ni, 5 % Mo
Tabelle 12: Mechanische Eigenschaften (Richtwerte) von Ni-Fe-Legierungen
Zustand: schlussgeglüht.
Nach Abschluss der Bearbeitung müssen die Ni-
Fe-Legierungen einer Rekristallisations- (Schluss-)
glühung unterzogen werden. Diese erfolgt je
nach Anwendung bei Temperaturen von ca. 750
- 1300 °C in Spaltammoniak oder reinem Wasserstoff
mit einem Taupunkt kleiner -40 °C, besser
kleiner -60 °C. Danach können noch Magnetfeld-
und/oder Anlassbehandlungen folgen. Nach
der Schlussglühung dürfen die Teile nicht mehr
plastisch verformt werden, da jede Verformung
zu einer beträchtlichen Einbuße an magnetischen
Eigenschaften führt.
Es ist bei allen Herstellungs- und Verarbeitungsschritten
auf eine Minimierung von Gitterfehlern
zu achten.
Die Zahl der Versetzungen und Korngrenzen kann
man durch höchstmögliche Glühtemperatur
(Korngröße steigt), vorsichtige Abkühlung und
Handhabung des schlussgeglühten Materials,
z. B. durch Einlegen in Schutztröge (Vermeidung
von Verformungen und inneren Spannungen)
verringern.
Nichtmagnetische Einschlüsse wie Schlacketeilchen
und Oxide müssen unbedingt vermieden
werden, d. h. der Gehalt an Elementen wie O, C,
S, Al, Mg ... sollte so gering wie möglich sein.
Durch entsprechende Desoxidation, Spülen der
Schmelze mit Argon und Entgasung unter Vakuum
lässt sich sehr reines Material herstellen. Die
Verunreinigungen, insbesondere durch S und C,
werden bei der Schlussglühung unter reinem
Wasserstoff noch verringert.

30
Anwendungen
Fehlerstromschutzschalter
Ein Fehlerstromschutzschalter dient dem Schutz
von Personen und Geräten in elektrischen Anlagen.
Er besteht aus einem Summenstromwandler
zur Registrierung der Fehlerströme, einem
Auslöserelais und einem Schaltschloss (Bild 39)
[24].
S
A
S Schaltschloss
A Auslöser
W Summenstromwandler
T Prüftaster
W
T
Durch den Summenstromwandler werden alle
stromführenden Leitungen der Anlage geführt.
Dann ist im normalen fehlerfreien Betrieb die
Summe der zu- und abfließenden Ströme gleich
Null. Fließt jedoch wegen eines Isolationsfehlers
ein Teil des Stromes über die Erde ab, so fehlt
dieser Strom im Summenstromwandler und der
Wandler wird entsprechend dem Fehlerstrom
magnetisiert. In der Sekundärwindung wird eine
Spannung induziert. Im Sekundärkreis ist das
Auslöserelais angeschlossen, das beim Auslösen
das Schaltschloss betätigt.
Bild 39: Aufbau eines Fehlerstromschutzschalters (nach [24]):
Da ein solcher Summenstromwandler nicht nur
auf sinusförmige Ströme, sondern auch auf Pulsströme
reagieren soll, wird für ihn ein Kern mit
flacher Hystereseschleife benötigt (siehe Kapitel
„Flache Schleife”). Zusätzlich wird noch eine
geringe Temperaturabhängigkeit zwischen -25 °C
und 80 °C gefordert. Die zum Auslösen des Auslöserelais
nötige Leistung wird direkt vom Fehlerstrom
zur Verfügung gestellt und vom Summenstromwandler
übertragen. Mit Hilfe eines Kondensators
wird deshalb der induktive Scheinwiderstand
von Auslöserelais und Summenstromwandler
kompensiert.
Je nach Empfindlichkeit des Fehlerstromschutzschalters
kommen für den Kern des Summenstromwandlers
unterschiedliche Materialien in
Betracht. So wird für die Fehlerstromschutzschalter
mit 300 mA bzw. 500 mA Nennfehlerstrom
Magnifer 53 bzw. Magnifer 50 (je nach Auslegung
des Auslösekreises) eingesetzt. Für Nennfehlerströme
von 30 mA und 10 mA wird das
hochpermeable Magnifer 7904 eingesetzt.

Anwendungen
Relais für Fehlerstromschutzschalter
31
Ein Relais ist eine elektromechanische Schalteinheit
mit der Aufgabe, einen geringen Auslösestrom
in eine mechanische Bewegung umzusetzen.
Für viele Anwendungsfälle wird Reineisen
oder Fe mit 3 % Si eingesetzt, da es preisgünstiger
ist. In Fällen wie den netzspannungsunabhängigen
Fi-Schaltern ist aber ein Relais mit
einer sehr geringen elektrischen Auslöseleistung
(z. B. ca. 0,1 bis 0,2 mW) erforderlich. Dafür
werden Nickel-Eisen-Legierungen eingesetzt.
In der Regel wird ein gepoltes Relais verwendet
[4, 25, 26]. Es besteht aus einem weichmagnetische
Kreis aus Anker und Joch. Dieser wird
durch einen Dauermagneten so vormagnetisiert,
dass der Anker auf dem Joch gehalten wird. Ein
Spulenstrom I a, der den magnetischen Fluss des
Dauermagneten schwächt, bewirkt dann den
Abfall des Ankers und somit das Auslösen des
Relais. Die eingebrachte elektrische Leistung
wird durch die Energiespeicherung der Feder um
ein Vielfaches vergrößert (Bild 40).
Bei angezogenem Klappanker befindet sich das
Relais in Zustand 1 in Bild 41. Durch den Spulenstrom
I a wird die magnetische Feldstärke bis H U
verringert (Zustand 2), der Klappanker fällt ab
(Zustand 3), der Strom wird unterbrochen und
damit auch der Fehlerstrom (Zustand 4). Damit
sich das Relais öffnet, muss die magnetische
Haltekraft F M geringer sein als die Haltekraft der
Feder F F [26].
F M = B 2 A Fe/2µ 0
A Fe Querschnittsfläche
µ 0 magnetische Feldkonstante
Zugleich muss F M - F F im stromlosen Zustand
groß genug sein, um den Auslöser unempfindlich
gegen Erschütterungen und Fremdfelder zu
machen. D. h. die magnetische Flussdichte B
und die Differenz ∆B zum stromführenden
Zustand muss möglichst groß sein. Gleichzeitig
ist eine niedrige Auslöseempfindlichkeit gefordert,
die einen kleinen Auslösestrom I a ~ H P – H U
bedeutet. D. h. mit einem möglichst kleinem H P –
H U muss ein großes ∆B erzeugt werden (Bild 41).
Der magnetische Kreis muss also eine möglichst
große effektive Permeabilität µ* haben.
B = µ oµ*H
1/µ* = 1/µ + d/l Fe
d Gesamtluftspalt,
I Fe Länge des magnetischen Kreises
µ Permeabilität des Materials
Das bedeutet sehr kleine Luftspalte im Bereich
von ca. 1 µm und hohe Permeabilitäten für das
Material von Anker und Joch. Der Dauermagnet
Feder
Klappanker
Joch
Nebenschluss
Dauermagnet
Bild 40: Schematischer Aufbau eines polarisierten Relais.
B
Stift
Bild 41: B(H) Verlauf des weichmagnetischen Kreises eines Relais.
Tabelle 13: Werkstoffe für Relais.
2
3
H U
angezogener Anker
4
H P
(geringe Permeabilität) wird deshalb von einem
Nebenschluss überbrückt, so dass der Auslösefluss
nicht über ihn fließen muss. Zugleich wird
dadurch auch die Gefahr des Ab- und Ummagnetisierens
des Dauermagnetens vermieden.
Für Anker und Joch ist ein Material mit hoher
Permeabilität und kleiner Koerzitivfeldstärke bei
gleichzeitig hoher Sättigungsflussdichte erforderlich.
Das Material muss seine Eigenschaften stabil
über einen langen Zeitraum halten. Zusätzlich
muss das Material mechanisch genügend hart
sein, damit die Polflächen beim Schalten nicht
verformt werden. Des Weiteren müssen die verwendeten
Werkstoffe ein ausreichend gutes Korrosionsverhalten
in einem Wechselklima nach
DIN VDE 0664 zeigen. Die folgende Tabelle 13
fasst die eingesetzten Werkstoffe zusammen.
1
abgefallener
Anker
Spulenstrom
H
Spule
Hysterese
Schleife
Werkstoff BS in T HC in A/m µmax (DC, 1mm)
Magnifer ® 50 MH oder B So 1 1,5 < 5 100 000
Magnifer ® 7904 0,74 < 1 350 000
Magnifer ® 77 TiNb So 0,7 < 2 250 000
I
a
H P vom Dauermagneten
erzeugtes Gleichfeld
H U resultierendes Feld
mit Auslösestrom

32
Anwendungen
Messwandler
I 1
“ Messwandler braucht man, um Ströme oder
Spannungen in Energieverteilungsnetzen auf von
Niederspannungsmessgeräten messbare Werte
zu übersetzen [27]. Das Verhältnis der Ströme ist
dabei für den idealen Wandler dem Verhältnis
der Windungszahlen umgekehrt proportional.
n 1
I 2
n 2
A
n 2/n 1 = I 1/I 2 (siehe Bild 42)
In der Realität hat man die Streuung, die Verluste
und die anliegende Last zu berücksichtigen, so
dass das Verhältnis kleiner ist. Bei der Übersetzung
der zu messenden Werte muss die benötigte
Genauigkeit gewährleistet sein.
Bild 42: Prinzipieller Aufbau eines Messwandlers.
2
1
Strommessmodul
Teilmodul
Bild 43: Strommessmodul mit Hallsonde und Kompensationswicklung.
I1
I2
3
6
4
5
n 2
n 1
= I 1
I 2
R
_
+
R
Bild 44: Strommessmodul
I
H
RM
+ U B
-UB
Für das verwendete Magnetmaterial heißt das,
dass die Abhängigkeit der Permeabilität von der
Flussdichte zur Erzielung eines linearen Übertragungsverhaltens
und damit großer Genauigkeit
möglichst konstant sein sollte. Hohe Permeabilität
und große Sättigungsflussdichte ermöglichen
eine kleine Bauform. Die Streuung vermindert
man durch die Verwendung von Ringbandkernen.
Für diesen Anwendungsfall haben die Werkstoffe
Magnifer 75 und Magnifer 53 die größte Bedeutung
erlangt. In vielen Fällen wird Magnifer 75
auch in Kombination mit Fe 3 % Si eingesetzt.
Die Ni-Fe Kerne liefern dann die hohe Permeabilität
bei niedriger Aussteuerung, die Kerne aus
Fe 3 % Si die hohe Aussteuerbarkeit.
Mit Messwandlern wie in Bild 42 skizziert lassen
sich nur Wechselströme messen. In modernen
Stromrichterschaltungen, wie sie z. B. in der
Antriebstechnik und der Elektrowärme eingesetzt
werden, treten Mischströme auf, die sowohl
Gleich- als auch Wechselanteile beinhalten. Zur
Messung solcher Ströme werden Strommessmodule
eingesetzt (Bild 44) [28, 29]. Bei deren Aufbau
wird ein Hallfeldsensor verwendet (Bild 43).
In einer von einem Magnetfeld durchsetzten Hallsonde
wird eine Spannung erzeugt, die proportional
diesem Magnetfeld ist. Mit der Hallspannung
wird ein elektronischer Verstärker angesteuert,
der in eine zusätzliche Wicklung auf dem
Kern einen Strom einspeist. Dieser kompensiert
das von dem zu messenden Strom erzeugte
Magnetfeld zu Null. Dann ist I 2 = n 1 I 1/n 2 erfüllt.
Da die Flussdichte auf Null kompensiert wird,
arbeitet der Kern in der Nähe der Koerzitivfeldstärke,
die einen Offset verursacht. Aus diesem
Grunde eignen sich für diese Anwendung besonders
hochpermeable Bandkerne aus den hochnickelhaltigen
Ni-Fe-Legierungen.

Anwendungen
Impulsübertrager
33
Zur Ansteuerung von Thyristoren werden in der
Leistungselektronik Impulsübertrager (Bild 45)
eingesetzt. Sie transformieren die Steuerspannungsimpulse
auf das benötigte Maß und stellen
zusätzlich eine Potentialtrennung zwischen dem
Steuer- und dem Leistungsteil sicher [28, 29].
Normalerweise müssen unipolare Rechteckspannungsimpulse
übertragen werden. Der Magnetkern
wird dann aus dem Remanenzpunkt um
einen bestimmten magnetischen Flussdichtehub
∆B ausgesteuert. Es gilt [27]:
- n 2 A Fe B(t) = ∫ U dt
n 2
U
A Fe
t
Sekundärwindungszahl
Sekundärspannung
Querschnittsfläche
Zeit
Ein großer magnetischer Flussdichtehub ermöglicht
bei vorgegebener Spannungszeitfläche kleine
Kernquerschnitte bzw. geringe Windungszahlen.
Das ermöglicht eine kleine Bauform. Zusätzlich
wird dadurch eine sehr geringe Kopplungskapazität
und eine kleine Streuinduktivität erreicht.
Das ist die Voraussetzung für einen steilen
Anstieg des Zündstromes. Die Hauptinduktivität
L H des Übertragers errechnet sich zu:
Bild 45: Leiterplatte mit Impulsübertragern aus Magnifer ® -Legierungen.
2
L H = n 2 µ 0 µ P A Fe / l Fe
µ P Impulspermeabilität
l Fe Länge des magnetischen Kreises
Die für die geforderte Spannungszeitfläche des
Übertragers benötigte Windungszahl n 2 muss so
groß sein, dass die Hauptinduktivität auf einen
Mindestwert eingestellt werden kann. Dafür ist
eine hohe Impulspermeabilität vorteilhaft.
Für Impulsübertrager benötigt man also einen
Werkstoff mit einem großen nutzbaren magnetischen
Flussdichtehub und einer hohen Impulspermeabilität
wie Magnifer 54 F mit sehr flacher
Schleife.

34
Anwendungen
Speicherdrosseln
1,0
0,9
0,8
Magnifer 50
gescherter Kern 35 x 16 x 10 - 0,05 mm
50
45
40
Speicherdrosseln werden in getakteten Stromversorgungen
zur Glättung des Ausgangsgleichstromes
eingesetzt. Sie werden von einem
Gleichstrom I, dem ein Wechselstrom überlagert
ist, durchflossen. Hierbei soll die Induktivität L
der Drossel bis zum Nenngleichstrom möglichst
konstant verlaufen [28, 31].
L/L °
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
2
L/n
236 nH
168 nH
1,20 mm
0,75 mm Luftspalt
0,0
0 20 40 60 80 100
0
120
H in mA/cm
Bild 46: Die Induktivität L eines gescherten Kernes (35 x 16 x 10 - 0,05 mm) aus Magnifer ® 50 und die in ihm
gespeicherte Energie E. Zur besseren Vergleichbarkeit ist L auf die Induktivität L 0 bei I = 0 normiert.
35
30
25
20
15
10
5
E in mWs
L = n 2 µ 0 µ ∆ A Fe / l Fe
µ ∆ Differentielle Permeabilität bei H = n I/l Fe
l Fe Länge des magnetischen Kreises
n Windungszahl
Diese Forderung kann nur mit gescherten Kernen
erfüllt werden. Die im Kern gespeicherte Energie
E beträgt:
E = 1 /2 I 2 L
Bild 46 zeigt, wie die im Kern gespeicherte Energie
E und die Induktivität von der Gleichfeldstärke
abhängen.
Die speicherbare Energie nimmt mit der Größe
des Luftspaltes zu. Dies kann jedoch nur soweit
genutzt werden, wie der Abfall der Induktivität
durch den Gleichstrom innerhalb der erlaubten
Grenzen liegt. Bei vorgegebenem maximal zulässigem
Induktivitätsabfall wächst die Speicherenergie
mit der Größe des Luftspaltes.
Der Werkstoff für das Kernmaterial muss eine
hohe Sättigungsflussdichte bei gleichzeitig geringem
Ummagnetisierungsverlust aufweisen. Es
wird dafür Magnifer 50 eingesetzt.

Anwendungen
Verzerrungsarme Übertrager
für Modems
35
Mit Hilfe eines Modems können zwei Computer
über das normale analoge Telefonnetz kommunizieren.
Leider ist der Frequenzbereich dieses Netzes
beschränkt, so dass höhere Übertragungsraten
als 2 400 Baud nur mit besonderen Kodierungstechniken
erreicht werden können. Dafür ist
es erforderlich, besonders verzerrungsarme
Übertrager herzustellen. Verzerrungsarm heißt in
diesem Fall, dass ein übertragenes Sinussignal
nur einen sehr geringen Anteil an Oberwellen
enthalten darf. Als „Gesamte harmonische Verzerrung”
THD (Total Harmonic Distortion) wird
der Logarithmus des Verhältnisses der Leistungen
P der Oberwellen zu der der Grundwelle
bezeichnet:
THD= 10 log (POberwellen /PGrundwellen)
Für diese Übertrager werden die hochnickelhaltigen
Legierungen eingesetzt. Die Verzerrungen
lassen sich durch Maßnahmen wie kleine Banddicken
und geringe Flussdichten verringern. Bild
47 zeigt eine typische Kurve der „Gesamten harmonischen
Verzerrung” als Funktion der Frequenz
für Magnifer 7904.
Gesamte harmonische
Verzerrung (dB)
0
- 20
- 40
- 60
- 80
- 100
- 120
10 100 1000 10000 100000
Frequenz (Hz)
Bild 47: Typische Kurve der „Gesamten harmonischen Verzerrung" als Funktion der Frequenz für Magnife ® 7904
gemessen an einem Übertrager-Kernblechpaket ED-8 aus der Banddicke 0,20 mm.
Für Modems mit Baudraten von 56 kBaud sind
z. B. bei 200 Hz THD Werte von kleiner –80 dB
erforderlich.

36
Anwendungen
Abschirmungen
H a
H i Ha
H i
Bild 48: Feldlinienverlauf bei einer zylindrischen Abschirmung für den Fall hoher Frequenzen.
Werkstoff Zusammensetzung S
Magnifer 36 36 % Ni, Rest Fe 60
Magnifer 50 48 % Ni, Rest Fe 150
Magnifer 7904 80 % Ni, 5 % Mo, Rest Fe 1 000
Tabelle 14: Abschirmfaktor S einiger weichmagnetischer Werkstoffe gemessen an Zylindern
(Länge 300 mm, Durchmesser: 80 mm) der Wanddicke 0,35 mm im Querfeld bei 200 A/m.
Geräte, die Störungen erzeugen, sowie störungsempfindliche
Geräte in Fremdfeldern müssen
abgeschirmt werden.
Die Schirmwirkung wird durch den Abschirmfaktor
S beschrieben [32].
S = | H a / H i |
(In [32] wird der Kehrwert Q bzw. a S = -ln |Q| verwendet.)
Die Wirkungsweise einer magnetischen Abschirmung
soll am Beispiel eines (idealerweise unendlich
langen) Rundzylinders mit dem Radius R
und der Wanddicke d verdeutlicht werden (Bilder
48 und 49). Das Störfeld H a laufe senkrecht zur
Zylinderachse (Querfeld). Es werden zwei Grenzfälle
beschrieben:
a) Frequenz f → (oder d >>δ )
S ergibt sich näherungsweise zu:
S =
H i
H a
Feld im Inneren der Abschirmung
Störfeld vor Einbringen
der Abschirmung
8
1 . R . d
exp ( )
2 2 µδ δ
δ =
2
2nfµµ 0 κ
κ spezifische elektrische Leitfähigkeit
δ ist die Eindringtiefe des Feldes in die Abschirmung.
Bild 48 zeigt den Feldlinienverlauf. Bei
hohen Frequenzen beruht die Schirmwirkung auf
Bild 49: Feldlinienverlauf bei einer zylindrischen Abschirmung für den Fall eines Gleichfeldes.
den vom Störfeld induzierten Wirbelströmen, die
das Störfeld aus der Abschirmung verdrängen.
In diesem Fall ist eine gute elektrische Leitfähigkeit
der Abschirmung wichtig, weshalb für die
Abschirmung von Feldern hoher Frequenz häufig
Kupfer oder Aluminium eingesetzt wird.
b) Frequenz f ≈ 0 (oder d > 1
S ergibt sich dann näherungsweise zu:
S = 1 + 1 /2 µ d/R
Der Feldlinienverlauf ist in Bild 49 skizziert. Die
Schirmwirkung beruht darauf, dass der magnetische
Fluss den Weg über das hochpermeable
und damit magnetisch leitende Material nimmt.
Die Feldlinien münden wegen µ >> 1 außen
nahezu senkrecht in den Abschirmzylinder. Im
Abschirmzylinder laufen sie dann nahezu parallel
zur Oberfläche des Zylinders. Im Innern ist H i
homogen und parallel zum Störfeld H a ohne
Anwesenheit der Abschirmung.
Die Schirmwirkung steigt mit der Permeabilität.
Für diesen Fall werden hochpermeable Werkstoffe,
insbesondere auch Nickel-Eisen-Werkstoffe
eingesetzt.
Für Magnifer 36, Magnifer 50 und Magnifer7904
sind Abschirmfaktoren an Zylindern mit der Wanddicke
0,35 mm in Tabelle 14 zusammengestellt.
Abschirmungen aus Nickel-Eisen-Legierungen
werden z. B. für Tonköpfe, Mikrophone, Sensoren,
Elektronenstrahlröhren, Übertrager eingesetzt.
Darüber hinaus werden z. T. komplette
Untersuchungsräume in Krankenhäusern, in
denen hochempfindliche Messungen durchgeführt
werden, mit Nickel-Eisen-Legierungen ausgekleidet.

Zusammenfassung
37
Es gibt 2 Hauptgruppen von weichmagnetischen
Nickel-Eisen-Legierungen:
Die eine Gruppe beinhaltet die Legierungen mit
mittlerem Nickelgehalt, deren wichtigste Vertreter
die mit 48 % Nickel, Rest Eisen - Magnifer 50 -
und die mit ca. 55 % Nickel, Rest Eisen - Magnifer
53 - sind.
Die zweite Gruppe sind die Legierungen mit
hohem Nickelgehalt, deren wichtigste Vertreter
die mit 80 % Nickel, ca. 5 % Molybdän und Rest
Eisen - Magnifer 7904 - und die mit 76 % Nickel,
2 % Chrom, 5 % Kupfer und Rest Eisen - Magnifer
75 - sind.
Sie werden eingesetzt:
- für Ringbandkerne in Summenstromwandler
für Fi-Schalter, in Messwandlern
- für Kernbleche in NF-Übertragern,
in elektronischen Di-Schaltern,
in Übertragern für Modems
- für Stanz-Biegeteile in Relais,
in Schrittmotoren, in Magnetventilen,
in induktiven Drehsensoren, für Rotorbleche,
Statorbleche, in Magnetköpfen
- für Abschirmungen, in Speicherdrosseln,
Impulsübertrager und Thyristorschutzdrosseln.

38
Liste der verwendeten
Größen und Einheiten
Größe Einheit Bemerkung
Konzentration % Angaben in % sind –
wenn nicht anders
gekennzeichnet -
Masse-%
a Gitterkonstante m Meter
A Querschnittsfläche m 2
A 5 Bruchdehnung %
B Magnetische Flussdichte T Tesla 1 T = Vs/m 2
mT
1mT = 0,001 T
B S Sättigungsflussdichte T
B M Magnetische Flussdichte <
≈ B S T
B O Magnetische Flussdichte im Vakuum T
B R Remanenz T
B ˆ Spitzenwert der magnetischen Flussdichte T
Bˆ
sin Spitzenwert der magnetischen Flussdichte T
bei sinusförmiger Feldstärke
∆B Magnetische Flussdichteänderung bzw. T
magnetischer Flussdichtehub bei
pulsierender magnetischer Feldstärke
∆B stat Magnetischer Flussdichtehub bei ein- T
weggleichgerichteter sinusförmiger
magnetischer Feldstärke
∆B dyn Magnetischer Flussdichtehub bei zwei- T
weggleichgerichteter sinusförmiger
magnetischer Feldstärke
d Luftspalt oder Wanddicke m
E Energie J Joule
E k Kristallanisotropieenergie J
E u Uniaxiale Anisotropieenergie J
E σ
Spannungsanisotropieenergie J
F Kraft N Newton
f Frequenz Hz Hertz 1 Hz = 1/s
H Magnetische Feldstärke H = n 1 I 1 /l Fe A/m, mA/cm 1 A/m 10 mA/cm
H ˆ Spitzenwert der magnetische Feldstärke A/m
Hˆ
sin Spitzenwert einer sinusförmigen magne- A/m
tischen Feldstärke
∆H stat Einweggleichgerichtete sinusförmige A/m
magnetische Feldstärke
∆H dyn Zweiweggleichgerichtete sinusförmige A/m
magnetische Feldstärke
HV5 Vickershärte bei 49 N Prüfkraft
H C Koerzitivfeldstärke A/m
H i Feld im Inneren der Abschirmung A/m
H a Störfeld vor Einbringen der Abschirmung A/m
I Elektrischer Strom A Ampere
I 1 Primärstrom A Ampere
I 2 Sekundärstrom A Ampere
I A Austauschintegral J
J Magnetische Polarisation (Induktion) T Tesla 1 T = Vs/m 2

39
Größe Einheit Bemerkung
J S Sättigungspolarisation T Tesla 1 T = Vs/m 2
kBolzmann’sche Konstante J/°C 1,38054 10 -23 J/°C
K Anisotropiekonstante, einzeln oder Summe J/m 3 1 J/m 3 = 10 6 Ws/cm 3
Ws/cm 3
K 1, K 2 Kristallanisotropiekonstanten J/m 3 1 J/m 3 = 10 6 Ws/cm 3
Ws/cm 3
K U Uniaxiale Anisotropiekonstanten J/m 3
l Länge m Meter
cm Zentimeter 1 cm 0,01m
mm Millimeter 1 mm 10 -3 m
µm Mikrometer 1 µm 10 -6 m
∆l Längenänderung m
l 0 Ausgangslänge m
l Fe Eisenweglänge m
L Induktivität L = n 2 µ 0 µA Fe /l Fe H Henry 1 H = 1 Tm 2 /A
= 1 Vs/A
n Windungszahl -
n 1 Primärwindungszahl -
n 2 Sekundärwindungszahl -
P Leistung W Watt 1W = 1 VA = 1 J/s
Q Kehrwert des Abschirmfaktors S -
r Reinheitsgrad
(Kehrwert des Volumenanteils der Einschlüsse) in % nach JIS
R Radius m
R m Zugfestigkeit N/m 2 1 MPa = 10 6 N/m 2
MPa Megapascal
R p0,2% 0,2 % Dehngrenze MPa Megapascal
S Spinquantenzahl -
S Abschirmfaktor S = | H a / H i | -
t Zeit h Stunde h = 3600 s
s Sekunde
t P Impulsdauer s Sekunde 1 µs = 0,001s
µs
T Temperatur °C Celsius
T C Curietemperatur °C Celsius
T E Entnahmetemperatur °C Celsius
T M Messtemperatur °C Celsius
THD Gesamte harmonische Verzerrung -
(Total Harmonic Distortion)
THD = 10 log ( P Oberwellen/P Grundwelle)
U Elektrische Spannung V Volt
V Volumeneinheit m 3 Meter 3
w A Austauschenergie J
α i jeweilige Kosinus des Winkels zwischen -
der Magnetisierungsrichtung und den
Würfelkanten
δ Blochwanddicke oder Eindringtiefe m, µm
κ Spezifische Leitfähigkeit 1/Ωm
λ Magnetostriktionskonstante -

40
Größe Einheit Bemerkung
λ 100 Magnetostriktionskonstante in -
Würfelkantenrichtung
λ 111 Magnetostriktionskonstante in -
Raumdiagonalenrichtung
λ S Mittlere Magnetostriktionskonstante -
µ Relative Permeabilität -
µ 0 magnetische Feldkonstante Tm/A 1,257·10 -6 Tm/A
µ a Amplitudenpermeabilität = B/µ 0 H -
µ i Anfangspermeabilität = Amplitudenpermea- -
bilität für Hˆ
→ 0
µ 4 Amplitudenpermeabilität bei 4 mA/cm -
µ* effektive Permeabilität des - 1/µ* = 1/µ + d/l Fe
magnetischen Kreises (mit Luftspalten)
µ max Maximalpermeabilität -
µ P Impulspermeabilität = ∆B/µ 0∆H für einen H- -
Impuls der Zeit t P, Impulsabstand >> tp
µ ∆ Differentielle Permeabilität = dB/µ 0dH -
φ Winkel zwischen zwei benachbarten -
magnetischen Momenten, bzw. Winkel
zwischen Vorzugsrichtung und
Magnetisierungsrichtung
ρ Spezifischer elektrischer Widerstand Ω mm 2 /m
σ Zugspannung N/m 2

Literatur
41
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Florida.
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Messung der magnetischen Eigenschaften von isotropen
weichmagnetischen Nickel-Eisen-Legierungen der Typen E1,
E3, E4
4) C. Heck, Magnetische Werkstoffe und ihre Anwendung,
Hütig Verlag, (1967)
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Seite 15 ff.
6) K.E. Volk, Nickel- und Nickel-Legierungen, Springer Verlag,
Berlin, Heidelberg, New York (1970) S. 55 ff.
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8) I.M. Puzei, Fizika Metallov. i. Metallovedenie 11 (1961),
S. 686 ff
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10) I.M. Puzei, B.V. Molotilov, Izvestijie Akademie Nauk SSR.,
Ser. Fiz. 22 (1958), S. 1244 ff.
11) F. Pfeifer, C. Radeloff, JMMM 19 (1980), S. 190 ff.
12) F. Pfeifer, Z. Metallkunde 57 (1966), S. 295 ff.
13) F. Pfeifer, H. Wegerle in Berichte der Arbeitsgemeinschaft,
Magnetismus Bd. 1, Verlag Stahleisen Düsseldorf (1983),
S. 120 ff.
14) G.E.R. Schulze, Metallphysik, Akademie Verlag Berlin (1974).
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17) G.W. Rathenau, J.F.H. Custers, Philips Res. Rep 4 (1949),
S. 241 ff
18) E. Adler, H.G. Baer, Berichte der AG Magnetismus (1959)
(AG Magnetismus, Düsseldorf 1960), S. 190 ff.
19) F. Pfeifer, Z. Metallkunde 57 (1966), S. 240 ff.
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magnetic annealing of a 55 % Ni-Fe alloy, JMMM 112 (1992),
S. 29ff.
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W. Möttgen, Corrosion behaviour of soft magnetic iron-nickel
alloys, Materials and Corrosion 48 (1997), S. 535ff.
22) H. Hattendorf, A 48 % Ni-Fe alloy of low coercivity and improved
corrosion resistance in a cyclic damp heat test, JMMM
231 (2001), S. L29 ff.
23) E.T. Ferguson, J. Appl. Phys. 29 (1958), S. 252 ff.
24) G. Morgenthaler, L. Schreyer, R. Solleder, Fehlerstrom-
Schutzschalter für eine zukunftssichere Schutztechnik, etz -
Elektronische Zeitung 113 (1992), S. 10 – 17.
25) A. Heitbrink, Dissertation, Universität Duisburg, (1993).
26) H. Sauer, Relaisteil-Lexikon, Hütig Verlag, Heidelberg (1985).
27) K. Küpfmüller, Einführung in die theoretische Elektrotechnik,
Springer Verlag, Berlin Heidelberg New York, (1984).
28) W. Kramer, Weichmagnetische Nickel-Eisen-Werkstoffe in
induktiven Bauelementen für die Leistungselektronik, Seminar
„Weichmagnetische Werkstoffe” der TAW 1996.
29) Datenblatt Strommessmodul, ThyssenKrupp VDM.
30) Datenblatt Impulsübertrager, ThyssenKrupp VDM.
31) Datenblatt Speicherdrosseln, ThyssenKrupp VDM.
32) H. Kaden, Wirbelströme und Schirmung in der Nachrichtentechnik,
Springer-Verlag, Berlin Göttingen Heidelberg, (1959).

42
Werkstofftabellen
Weichmagnetische Werkstoffe
ThyssenKrupp VDM Legierung
Spezifikation
Magnifer 36 1)
Magnifer 50 1)
D
USA
Werkstoff-Nr.
Kurzzeichen
DIN
ASTM
1.3910 1.3911
Ni 36 RNi 24
17445 17405/17445
A 753
1.3922 1.3926 1.3927
Ni 48 RNi 12 RNi 8 E 31 (F3)
17745 17405 17405 DIN IEC 740-2 (41301)
A 753
Chemische Zusammensetzung (Gewicht - %)
Nickel
Chrom
Eisen
Kohlenstoff
Mangan
Silizium
Aluminium
andere Elemente
Mechanische Werte (N/mm 2 , %)
50% kaltgeformt
tiefziehbar
Magnetische Eigenschaften 2)
Sättigungsinduktion
(T)
Curie Temperatur
(°C)
Sättig. Magnetostriktion (10 -6 )
Physikalische Werte bei Raumtemperatur
Dichte (g/cm 3 )
Spez. Wärme
(J/kgK)
Wärmeleitfähigkeit
(W/mK)
Elektrischer Widerstand (µΩ cm)
Elektrizitätsmodul (kN/mm 2 )
Ausdehnungsbeiwert von 20°C bis
(10 -6 /K)
Verarbeitung
Schmelztemperatur (°C)
max. Arbeitstemperatur (°C)
Umformbarkeit
Schweißbarkeit
Materialeigenschaften
Typische Anwendungen
1)
Weitere W.-Nr. nach DIN siehe besonderes
Werkstoffblatt
2)
AC-Werte nach optimaler Wärmebehandlung.
DC-Werte auf Anfrage.
35,0 – 37,0
–
Rest
max. 0,05
max. 1,0
max. 0,3
max. 0,02
Mg max. 0,01
R p 0.2 Rm A 50
HV
600 630 5 200
290 ≥ 440 30 140
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ16 µmax Feldst.
MD 1 2000±200 – –
MD 1a 2300±200 – –
MD 3 2900 20000 ≤ 16
MD 5 µ4 5000 25000 ≤ 12
Banddicke 0,3 mm
1,3
250
+ 20
8,1
515
12,5
75
140
100 200 300 400 500
1,2 2,2 5,5 8,2 10,0
1450
–
gut
gut
Hoher elektr. Widerstand, gute Permeabilität mit
geringen Verlusten bei hohen Frequenzen.
Übertrager, Wandler, Fehlerstromschutzschalter,
Relais -und Abschirmteile.
47,0 – 48,5
–
Rest
max. 0,05
max. 0,3 – 0,5
max. 0,3
max. 0,02
Mg max. 0,01
R p 0.2 Rm A 50
HV
700 750 4 200
280 530 30 125
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ4 µmax Feldst.
MF 6 6000 70000 ≤ 8
MF 8 8000 70000 ≤ 8
MF 10 10000 80000 ≤ 5
MH 12 ≤ 12
MH 8 – – ≤ 8
MG 6 6000 70000 –
MG 10 10000 80000 –
Banddicke ~ 0,2 mm
MT Banddicke 0,1 mm mit Würfeltextur
1,55
470
+ 25
8,25
500
15
45
164
100 200 300 400 500
9,8 9,2 8,8 8,7 9,1
1440
–
gut
gut
Niedrige Koerzitivfeldstärke, gute Permeabilität mit
geringen Verlusten. Hohe Sättigungsinduktion.
Übertrager, Wandler, Fehlerstromschutzschalter,
Relais -und Abschirmteile, Speicherkerne,
Impulsformer, magn. Schalter, Ringbandkerne,
Schrittmotoren.

43
ThyssenKrupp VDM Legierung
Spezifikation
Magnifer 53 1)
Magnifer 75 1)
D
USA
Werkstoff-Nr.
Kurzzeichen
DIN
ASTM
2.4420
NiFe 44
17745
–
2.4501 (2.4591) (2.4592) 2.4595 2.4596
NiFe16CuCr (E3) (E4) RNi 2 RNi 5 E 11
17745 (41301) (41301) 17405 17405 DINIEC740-2
(E DIN40006)
–
Chemische Zusammensetzung (Gewicht - %)
Nickel
Chrom
Eisen
Kohlenstoff
Mangan
Silizium
Aluminium
andere Elemente
Mechanische Werte (N/mm 2 , %)
50% kaltgeformt
tiefziehbar
Magnetische Eigenschaften 2)
54,0 – 56,0
–
Rest
max. 0,05
max. 0,5
max. 0,3
max. 0,005
–
R p 0.2 Rm A 50
HV
– – – –
– – – –
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ4 µmax Feldst.
MG 40 40000 100000 2
MG 60 60000 130000 1,2
Rest
1,5 – 2,5
15,0 – 17,0
max. 0,05
max. 1,0
max. 0,3
–
Cu 4,0 – 6,0
R p 0.2 Rm A 50
HV
800 860 5 270
290 600 40 150
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ4 µmax Feldst.
ME 4 40000 115000 –
ME 6 60000 140000 –
ME 8 80000 175000 –
MH 2 – – ≤ 2
Sättigungsinduktion
(T)
Curie Temperatur
(°C)
Sättig. Magnetostriktion (10 -6 )
Physikalische Werte bei Raumtemperatur
Dichte (g/cm 3 )
Spez. Wärme
(J/kgK)
Wärmeleitfähigkeit
(W/mK)
Elektrischer Widerstand (µΩ cm)
Elektrizitätsmodul (kN/mm 2 )
Ausdehnungsbeiwert von 20°C bis
(10 -6 /K)
Verarbeitung
Schmelztemperatur (°C)
max. Arbeitstemperatur (°C)
Umformbarkeit
Schweißbarkeit
Materialeigenschaften
Banddicke 0,1 mm
1,5
530
+ 25
8,3
500
16,5
45
–
100 200 300 400 500
10,6 10,6 10,7 10,7 10,8
1445
–
gut
Hohe Permeabilität mit hoher Sättigungsinduktion.
Banddicke ~ 0,2 mm
0,8
400
+ 1
8,6
460
17
55
–
100
12,5
~ 1450
–
gut
gut
Hohe Permeabilität sowie kleine Koerzitivfeldstärke.
Typische Anwendungen
1)
Weitere W.-Nr. nach DIN siehe besonderes
Werkstoffblatt
2)
AC-Werte nach optimaler Wärmebehandlung.
DC-Werte auf Anfrage.
Wandler, Übertrager, Fehlerstromschutzschalter,
Ringbandkerne für spezielle Anwendungen.
Wandler, Übertrager, Fehlerstromschutzschalter,
Relais- und Abschirmteile, Ringbandkerne.

44
ThyssenKrupp VDM Legierung
Spezifikation
D
USA
Werkstoff-Nr.
Kurzzeichen
DIN
ASTM
Chemische Zusammensetzung (Gewicht - %)
Nickel
Chrom
Eisen
Kohlenstoff
Mangan
Silizium
Aluminium
andere Elemente
Mechanische Werte (N/mm 2 , %)
50% kaltgeformt
80% kaltgeformt
tiefziehbar
Magnetische Eigenschaften 2)
Magnifer 77 TiNb
–
–
–
–
–
77,0 – 78,5
–
Rest
max. 0,05
–
max. 0,5
–
Cu 4,0 – 5,0; Mo max. 0,2; Ti 0,5 – 1,0; Nb 1,0 – 2,0
R p 0.2 Rm A 50
HV
1030 1050 3 300
1210 1240 1 350
250 640 40 140
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ16 µmax Feldst.
– 65 000 250 000 1,5
– – – –
– – – –
– – – –
– – – –
– – – –
– – – –
Magnifer 7904 1)
2.4545
NiFe 15 Mo
17745
A 753
79,5 – 81,0
–
Rest
max. 0,05
max. 0,8
max. 0,5
–
Mo 4,0 – 6,0
R p 0.2 Rm A 50
HV
900 1000 4 350
310 750 40 150
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ4 µmax Feldst.
MP 130 130000 275000 –
MP 160 160000 300000 –
MP 200 200000 350000 –
MP 240 240000 400000 –
MP 280 280000 420000 –
Sättigungsinduktion
(T)
Curie Temperatur
(°C)
Sättig. Magnetostriktion (10 -6 )
Physikalische Werte bei Raumtemperatur
Dichte (g/cm 3 )
Spez. Wärme
(J/kgK)
Wärmeleitfähigkeit
(W/mK)
Elektrischer Widerstand (µΩ cm)
Elektrizitätsmodul (kN/mm 2 )
Ausdehnungsbeiwert von 20°C bis
(10 -6 /K)
Verarbeitung
Schmelztemperatur (°C)
max. Arbeitstemperatur (°C)
Umformbarkeit
Schweißbarkeit
Materialeigenschaften
Typische Anwendungen
1)
Weitere W.-Nr. nach DIN siehe besonderes
Werkstoffblatt
2)
AC-Werte nach optimaler Wärmebehandlung.
DC-Werte auf Anfrage.
Banddicke 1,0 mm
–
–
–
–
8,7
–
25
40
–
100 200 300 400 500
12,7 – – – –
–
–
–
–
Ausscheidungshärtende Legierung mit gutem
Korrosionsverhalten.
Stanzteile für Relais, Magnetköpfe.
Banddicke 0,06 mm
0,8
410
+ 1
8,7
460
17
55
–
100 200 300 400 500
12,0 12,8 13,0 13,6 14,3
~ 1440
–
gut
gut
Hohe Anfangspermeabilität und Maximalpermeabilität
mit geringstem Hystereseverlust.
Wandler, Übertrager, Fehlerstromschutzschalter,
Relais, Abschirmungen, Magnetverstärker,
Speicherkerne, Impulsübertrager, Drosseln,
Schrittmotoren.

45
ThyssenKrupp VDM Legierung
Magnifer 8105
Spezifikation
D
USA
Werkstoff-Nr.
Kurzzeichen
DIN
ASTM
–
–
–
–
Chemische Zusammensetzung (Gewicht - %)
Nickel
Chrom
Eisen
Kohlenstoff
Mangan
Silizium
Aluminium
andere Elemente
80,0 – 82,0
–
Rest
–
max. 0,8
–
–
Mo 5,0 – 6,0
Mechanische Werte (N/mm 2 , %)
50% kaltgeformt
tiefziehbar
R p 0.2 Rm A 50
HV
1250 1250 3 350
310 700 30 140 – 180
Magnetische Eigenschaften 2)
Qualitäts- Permeabilität (min.) Koerz.
Stufe µ4 µmax Feldst.
100000 200000 1
Sättigungsinduktion
(T)
Curie Temperatur
(°C)
Sättig. Magnetostriktion (10 -6 )
Banddicke 0,55 mm
0,72
420
- 1
Physikalische Werte bei Raumtemperatur
Dichte (g/cm 3 )
Spez. Wärme
(J/kgK)
Wärmeleitfähigkeit
(W/mK)
Elektrischer Widerstand (µΩ cm)
Elektrizitätsmodul (kN/mm 2 )
Ausdehnungsbeiwert von 20°C bis
(10 -6 /K)
8,7
–
17
60
–
100 200 300 400 500
12,0
Verarbeitung
Schmelztemperatur (°C)
max. Arbeitstemperatur (°C)
Umformbarkeit
Schweißbarkeit
~ 1450
–
gut
gut
Materialeigenschaften
Negative Magnetostriktion
Typische Anwendungen
Stanzteile und Abschirmgehäuse für Magnetköpfe.

46 ThyssenKrupp VDM Vertriebsbüros,
Niederlassungen und Vertretungen
Deutschland
Deutschland
Europa
Europa
Hauptverwaltung
ThyssenKrupp VDM GmbH
Plettenberger Straße 2
Postfach 1820
58778 Werdohl
Tel. +49 (02392) 55-0
Fax +49 (02392) 55-2217
E-Mail: info@tks-vdm.
thyssenkrupp.com
www.thyssenkruppvdm.de
Berlin
ThyssenKrupp VDM GmbH
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Finnland
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F-92566 Rueil Malmaison CEDEX
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Griechenland
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Südamerika
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Fax +41 (61) 2 05 84 15
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TR-34904 B. Cekmece-Istanbul
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E-Mail: akkurt@ibm.net
Kanada
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11 Allstate Parkway
Markham, Ontario L3R 9T8
Tel. +1 (905) 477-2064
Fax +1 (905) 477-2817
E-Mail: kvdmcls@direct.ca
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Florham Park, N.J. 07932
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Fax +1 (973) 236-1960
E-Mail: vdmtech@vdmt.com
Mexiko
ThyssenKrupp VDM de México S.A.
de C.V.
Bulevard Manuel Avila
Camacho No. 80 PH-A
Lomas de Sotelo
Naucalpan
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C.P. 53390 México
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Fax +52 5557-1476
E-Mail: kruppvdm@prodigy.net.mx
Argentinien
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Humberto 1° 1333
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Tel. +54 (11) 43 04 87 70
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E-Mail: wvsponte@pinos.com
Brasilien
IMS DO BRASIL LTDA.
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04523-001 Sáo Paulo-SP
Tel. +55 (11) 5054 - 6992
Fax +55 (11) 5054 - 6882
E-Mail: sergio.consolin@
ims-group.com.br
Chile
Thyssen Aceros y Servicios S.A.
Av. Las Americas 1022
Cerrillos – Santiago
Tel. +56 (2) 420 55 00
Fax +56 (2) 443 88 00
E-Mail: gerencia.tas@
thyssenkrupp.cl
Ecuador
Importadora Schiller Cia. Ltda.
Toledo 1328 y Coruna
Quito
Tel. +593 (2) 54 77 60
Fax +593 (2) 56 27 78
E-Mail: schiller@interactive.net.ec
Kolumbien
HERGUT Ltda.
CRA 43 A No. 1
Sur-31, Of. 208
Medellin
Tel. +57 (4) 266-17 37/17 57
Fax +57 (4) 268-61 92
Peru
AMSET E.I.R.L.
José Maria Eguren
(Chumbiongo) 107,
Dpto. 302
Miraflores (Lima 18)
Tel. +51 (1) 440 49 53
Fax +51 (1) 442 12 33
Uruguay
Fierro Vignoli S.A.
Av. Urugay 1274/76
Montevideo
Tel. +598 (2) 91 45 60
Fax +598 (2) 92 12 30
Venezuela
GUNZ S.R.L.
2da. Av c/c 1ra. Transversal.,
Edf. La Pradera, Torre B.
Piso 9, P.H. 90-B,
Urb. Los Palos Grandes,
Caracas 1060
Tel. +58 (2) 284-24 96
Fax +58 (2) 978-12 85
E-Mail: gunz-mse@etheron.net
Afrika
Ägypten
OSAB Trade
Dr. O. Abbas
6, El Nil El Abiad St.
Lebanon Square
Giza/Cairo
Tel. +20 (2) 303 46 33
Fax +20 (2) 346 08 00
Samir L.W. El Ayoubi
P.O. Box Maadi 191
House 30, Street 11
Maadi-Cairo
Tel. +20 (2) 350-21 12
Fax +20 (2) 378-31 15
Nigeria
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Betcy House
Block 14, Plot 241,
Amuwo Odofin/Festac Access Road
P.O. Box 3374
3792 Festac Town
Tel. +234 (1) 589 05 52/53
Fax +234 (1) 588 29 69
E-Mail: betcygp@gacom.net
Südafrika
THYSSENKRUPP VDM SA (PTY)
LTD
P.O. Box 1484
Wendywood 2144
Tel. +27 (11) 444-3620
Fax +27 (11) 444-3950
E-Mail: heath@intecom.co.za

48
Mittlerer Osten
Asien
Asien
Asien
Israel
Middle East Metals Ltd.
1, Korazin St.
P.O. Box 870
53583 Givatayim
Tel. +972 (3) 571 53 74/69
Fax +972 (3) 571 53 71
E-Mail: isbrildo@netvision.net.il
Jordanien
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Construction Co.
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Tel. +962 (6) 551 49 63
Fax +962 (6) 553 70 69
E-Mail: itcc@go.com.jo
Vereinigte Arabische Emirate
Eastern Union Corporation
P.O. Box 3489
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Abu Dhabi
Tel. +971 (2) 78 24 62
Fax +971 (2) 77 19 58
Indien
Variety (Agents) Private Ltd.
301, Kakad Chambers
132, Dr. Annie Besant Road
Worli, Mumbai – 400018
Tel. +91 (22) 24 93-26 91
Fax +91 (22) 24 95-05 78
E-Mail: variety@bom3.vsnl.net.in
Hong Kong
ThyssenKrupp VDM Hongkong Ltd.
Rooms 715-737, 7/F.
Sun Hung Kai Centre
30 Harbour Road, Wanchai
Hong Kong
Tel. +852 31 81 78 00
Fax +852 25 27 20 45
E-Mail: ukuehn@vdm.com.hk
Japan
ThyssenKrupp VDM Japan K.K.
Fukide Build. 7F
1-13 Toranomon 4-chome
Minato-ku
Tokyo 105-0001
Tel. +81 (3) 5472 2651
Fax +81 (3) 5472 1564
E-Mail: vdmj-t.k@galaxy.ocn.ne.jp
Philippinen
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MESCO Building
Reliance Corner Brixton Streets
1603 Pasig City, Metro Manila
Tel. +63 (2) 631 1775-85
Fax +63 (2) 631 4028
635 0036
E-Mail: mescophil@skyinet.net
Singapur, Malaysia, Indonesien
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Südkorea
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Kyunggido 463-020
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Taiwan
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Thailand
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Tel. +66 (2) 216 57 47- 8
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Vietnam
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Hanoi
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Ho Chi Minh Office
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Ho Chi Minh City
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Fax +84 (8) 910 24 40
E-Mail: thyssenkrupp@hcm.vnn.vn
Volksrepublik China
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Unit 8A, 22/F. China Life Tower
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Beijing 100020
Tel. +86 (10) 85 25 29 99
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Shanghai Representative Office
Unit 2009, 20/F. China Merchants
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Shanghai 200120
Tel. +86 (21) 38 78 47 00
Fax +86 (21) 58 82 95 89
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Volksrepublik China
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Tel. +852 25 41 00 00
Fax +852 28 54 19 42
E-Mail: desmond@fordley.com.hk
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Impressum
VDM Report Nr. 27
Weichmagnetische Werkstoffe
auf Ni-Fe-Basis
Herausgeber:
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Alle Angaben und Empfehlungen
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Zwischenzeitliche Änderungen sind im
Interesse einer laufenden Verbesserung
und Weiterentwicklung unserer Werkstoffe
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Ausgabe März 2003

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