dena-Planungshandbuch energieeffizienten Bauen und Sanieren - Gebäudehülle

Planungshandbuch. 

Energieeffizientes Bauen und Sanieren. 

Gebäudehülle. 

G

G 


Die inhaltlichen Schwerpunkte des vorliegenden Bandes zur Gebäudehülle liegen bei den Themengebieten 

der Luftdichtheit und der Innendämmung. Zusätzlich werden grundlegende GPrinzipien energieeffizienter 

Gebäude behandelt. 

Das dena-Planungshandbuch ist ein erweiterbares Nachschlagewerk, das mit jeder Auflage stetig ergänzt 

und aktualisiert wird. Damit ist es möglich, das dena-Planungshandbuch den technischen, wirtschaftlichen 

und gesetzlichen Entwicklungen anzupassen. Grundlegende Themen und Prinzipien im Bereich des energieeffizienten 

Bauens und Sanierens werden nach und nach komplettiert. 

G1 

Grundlagen. 

G1.1 Thermische Behaglichkeit. 

G2 

Konstruktion. 

G2.1 Wärmebrücken. 

G2.2 Außenwand. 

G2.3 Fenster und Verglasungen. 

G3 

Innendämmung. 

G3.1 Planungsgrundlagen und Forschung. 

G3.2 Technische Regelwerke. 

G3.3 Materialien in der Innendämmung. 

G4 

Luftdichtheit. 

G4.1 Einführung. 

G4.2 Planungsgrundlagen. 

G4.3 Messen und Prüfen. 

Glossar Gebäudehülle. 

Produktbeileger.

Impressum. 

Planungshandbuch. 


Herausgeber. 

Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena) 

Energieeffiziente Gebäude 

Chausseestraße 128a 

10115 Berlin, Germany 

Tel: +49 (0)30 72 61 65-600 

Fax: +49 (0)30 72 61 65-699 

info@dena.de 

www.dena.de 

Copyright Titelbild. 

Sascha Kletzsch, München 

Fachliche Kooperation. 

Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e.V. 

Fachverband Wärmedämm-Verbundsysteme e.V. 

Stand. 

1. Auflage 2012 

Konzept und Redaktion. 

Heike Marcinek 

Oliver Krieger 

Henning Discher 

Nana Doerrie 

Kristina Zimmermann 

Christian Stolte (Bereichsleitung) 

Satz und Layout. 

PROFORMA Gesellschaft für Unternehmenskommunikation 

mbh & Co. KG 

sowie 

Lektorat. 

die textreinigung 

Druck. 

Bodensee Organisation Products GmbH & Co. KG 

DBM Druckhaus Berlin-Mitte GmbH 

Alle Rechte sind vorbehalten. Die Nutzung steht unter dem Zustimmungsvorbehalt 

der dena. 

© 2012 Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena)

G1 


G 

G1 Grundlagen. 


G1.1

Thermische Behaglichkeit 

G 


Teil 1: Winterliche Verhältnisse. 

Autoren: 

Prof. Dr.-Ing. habil. Wolfgang Richter 

Dr.-Ing. Thomas Hartmann 

G 

G1.1 

1

G 


G1.1 

2 

dena-Planungshandbuch. Gebäudehülle. Grundlagen.


G 

Inhalt. 

1 

Grundlagen. 5 

1.1 Wissenswertes für die Bau- und Modernisierungspraxis. 5 

1.2 Raumklima und thermische Behaglichkeit. 6 

1.3 Raumtemperaturen. 7 

1.4 Luftgeschwindigkeit und Zugluftrisiko. 8 

1.5 Grafiken dieser Broschüre. 9 

1.6 Weiterführende Regelwerke. 10 

1.7 Thermische Behaglichkeit – kurz gefasst. 10 

2 

Der Einfluss des Wärmeschutzes. 11 

2.1 Altbau: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 13 

2.2 Niedrigenergiehaus: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 14 

2.3 Altbau: Fußbodenheizung (ohne Luftwechsel). 15 

2.4 Niedrigenergiehaus: Fußbodenheizung (ohne Luftwechsel). 16 

3 

Der Einfluss der Heizflächen anordnung. 17 

3.1 Heizkörper an Außenwand (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 19 

3.2 Heizkörper an Innenwand (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 20 

3.3 Heizkörper an Seitenwand (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 21 

3.4 Fußbodenheizung (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 22 

3.5 Wandheizung: Außen- und Seitenwand 

(Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 23 

3.6 Wandheizung: Seitenwände (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 24 

G1.1 

4 

Der Einfluss des Fensterflächenanteils. 25 

4.1 Fensterfläche 30 Prozent: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 27 

4.2 Fensterfläche 100 Prozent: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 28 

4.3 Fensterfläche 30 Prozent: Fußbodenheizung 

(ohne Luftwechsel). 29 


(ohne Luftwechsel). 30 

5 

Der Einfluss des Luft wechsels. 31 

5.1 Luftwechsel n = 0,25 h -1 : Heizkörper. 33 

5.2 Luftwechsel n = 0,50 h -1 : Heizkörper. 34 

5.3 Luftwechsel n = 0,25 h -1 : Fußbodenheizung. 35 

5.4 Luftwechsel n = 0,50 h -1 : Fußbodenheizung. 36 

6 

Der Einfluss des Heizsystems. 37 

7 

Der Einfluss des Lüftungs systems. 39 

7.1 Abluftsysteme mit Außenwand-Luftdurchlässen (ALD). 39 

7.2 Zu- und Abluftsysteme mit Wärmerückgewinnung. 42 

3

G 


8 

Methodische Anmerkungen. 45 

8.1 Umfassende Kriterien der thermischen Behag lichkeit. 45 

8.2 Spezielle Kriterien der thermischen Behaglichkeit. 45 

8.3 Summative thermische Behaglichkeit. 46 

9 

Anhang. 47 

G1.1 

4 



G 

1 Grundlagen. 

1.1 Wissenswertes für die Bau- und Modernisierungspraxis. 

Angenehme und behagliche Räume bestimmen wesentlich den Nutzen und 

den Kom fort von Wohnungen oder Büros. Um diese Qualität zu erreichen, 

genügt es nicht, die Wärmedämmung der Räume zu verbessern. Auch beim 

Niedrigenergiehaus stellt sich thermische Behaglichkeit nicht von selbst ein. 

Damit stehen der Neubau und die Sanie rung von Wohngebäuden und Nichtwohngebäuden 

vor neuen Anforderungen. 

Anspruchsvolle thermische Bedingungen lassen sich erzielen, wenn geeignete 

bau- und anlagentechnische Lösungen sinnvoll kombiniert werden. 

Generell gilt, dass Heiz flächen nur in hydraulisch abgeglichenen Systemen in 

Verbindung mit geeigneten Regel einrichtungen einen optimalen Beitrag zur 

behaglichen Raumkonditionierung leisten können. 

Bei ganzheitlichen 

Betrachtungs weisen ist die 

Einhaltung der thermischen 

Behaglich keit eine ausgesprochen 

wichtige Vorausset zung 

für kostengünstiges Bauen, optimierte 

Energieeinsparung bzw. CO 2 

- 

Emissionsminderung und gesundes 

Nutzen sowie den ins besondere 

uneingeschränkten Kom fort der 

Aufent haltsräume in Wohnungen, 

Büros usw. 

Zwar verbessert sich die thermische Behaglichkeit mit zu nehmendem Wärmeschutz 

des Gebäudes grundsätzlich, doch das heißt nicht, dass sie beim 

Niedrig energiehaus in der Heizperiode keine besondere Beachtung mehr verdient. 

In der Praxis sind zahlreiche Fragen zu klären: 

Wie wirken sich unterschiedliche Heizsysteme auf die thermische 

Behaglichkeit aus? 

Welchen Einfluss hat die Lüftung? 

Lassen sich die Komponenten der Heiztechnik und der Lüftung 

beliebig im Raum anordnen und kombinieren? 

Wie problematisch sind Außenwände mit großen Fensterflächen? 

Die vorliegende Broschüre soll Fachplanern, Architekten, Handwerkern und 

Bauherren eine Hilfestellung geben, um Bauvorhaben und Modernisierungen 

hinsichtlich der thermischen Behaglichkeit in der Heizperiode zu optimieren. 

G1.1 

Denn negative Folgen sind zu erwarten, wenn die baulichen Lösungen und 

die Anlagen technik nicht optimal aufeinander abgestimmt sind. Dann empfinden 

die Nutzer ihre Räume z. B. als fußkalt oder zugig. Um diese unangenehme 

Situation zu verbessern, drehen sie die Heizung auf (durch Verstellen 

der Raumtemperatur-Regelein richtung) oder drosseln die Lüftung. Im ersten 

Fall vergrößern sich der Energieverbrauch und die Betriebskosten. Bei reduzierter 

Lüftung steigt die Konzentration von Schadstoffen in der Raumluft, 

verbunden mit der Gefahr der Schimmelpilzbildung und eventuell Bauschäden. 

Die Broschüre enthält Praxistipps, die auf der Basis umfassender wissenschaftlicher 

Untersuchungen entwickelt wurden. Hier finden Sie die neuesten 

Informationen rund um die thermische Behaglichkeit in Gebäuden in der 

Heizperiode, die nach den Standards für Niedrigenergiehäuser errichtet und 

saniert wurden. 

Der erste Teil ist für Praktiker bestimmt, die einen schnellen Überblick sowie 

Einbau tipps suchen. Eine „Kurzfassung“ rundet dieses Angebot ab (Seite 10). 

Die weiteren Kapitel dienen der vertieften Information. Die wichtigsten Fälle 

in Bezug auf thermische Behaglichkeit sind abgebildet. 

5

G 


Das Raumklima wird beeinflusst 

durch: 

Lufttemperatur, 

Luftgeschwindigkeit, 

Luftwechsel, 

Strahlungstemperatur und 

Luftfeuchte. 

1.2 Raumklima und thermische Behaglichkeit. 

In geschlossenen Räumen gibt ein Mensch, bei üblicher körperlicher Betätigung, 

über 100 Watt Wärme in Form von Strahlung, Konvektion und Verdunstung 

an die Umge bung ab. Die meisten Menschen fühlen sich bei einer 

Raumtem pe ratur von 20 – 22 °C wohl. Mit zu nehmender Lufttemperatur 

verringern sich die Strahlungs- und Konvek tionsanteile. Bei etwa 34 °C findet 

eine 100-prozentige Verdunstungs kühlung statt. Man schwitzt. Ist auf der anderen 

Seite die Raumtemperatur sehr niedrig, äußert sich das Unbehagen in 

zum Teil starken Frieren bis zum Zittern. 

Erfahrungswerte für die 

Empfin dungstemperatur 

in unterschiedlich genutzten 

Räumen: 

Wohnraum: 20 – 22 °C 

Schlafraum: 16 – 18 °C 

Bad: 24 – 26 °C 

Die operative Temperatur (Empfindungstemperatur) ist ein seit Jahren bekannter 

Maß stab zur Beurteilung thermischer Komfortzustände und bildet 

den Mittelwert aus der Lufttemperatur und den gemittelten Oberflächentemperaturen 

des Raumes. 

Nach DIN EN ISO 7730 wird mit dem PMV-Wert (Predicted Mean Vote) ein 

mittleres Raum klima durch die Nutzer beurteilt. Daraus folgt der PPD-Wert 

(Predicted Percentage of Dissatisfied) als zu erwartender Prozentsatz Unzufriedener. 

G1.1 

Ein Raum wird als behaglich 

empfun den, wenn die Differenzen 

zwischen 

Wandoberflächentemperaturen 

und Raumlufttemperatur weniger 

als 4 K, 

Oberflächentemperaturen 

verschiedener Raumflächen 

(Strahlungs asymmetrie) weniger 

als 5 K und 

Lufttemperaturen von Fuß- bis 

Kopfhöhe weniger als 3 K 

PMV bzw. PPD sind globale Indikatoren für die thermische Behaglichkeit, erforderlich 

sind weitere, spezielle Kriterien: 

Zugluftrisiko, 

Strahlungsasymmetrie, 

Vertikaler Lufttemperaturgradient im Raum sowie 

Oberflächentemperaturen der Umfassungskonstruktion. 

Die sogenannte summative thermische Behaglichkeit fasst die Behaglichkeitskriterien 

zusammen und ermöglicht eine sehr schnell erfassbare und 

übersichtliche Darstellung. Sie kann für die Zukunft ein wichtiges Instrument 

zur Kommunikation zwischen Archi tekt, Planer, Heizungsfachmann, Bauherr/ 

Modernisierer für optimale Behaglichkeit in Räumen werden. 

be tragen. 

Die Berechnung der summativen thermischen Behaglichkeit sowie weitere 

Kriterien der thermischen Behaglichkeit werden ab Seite 45 näher erläutert. 

6 



G 

1.3 Raumtemperaturen. 

Nach DIN EN ISO 7730 sind im Raum Empfindungstemperaturen von 20 bis 

24 °C zulässig, wobei ein Wert von 22 °C als optimal im Sinne der thermischen 

Behaglich keit gilt. Bei 20 °C und darunter können allerdings verstärkt Beeinträchtigungen 

im Bereich der Aufenthaltszone auftreten. 

Beim Niedrigenergiehaus unterscheiden sich die vertikalen Lufttemperaturverläufe 

von verschiedenen Wasserheizsystemen nur geringfügig. Dadurch 

steigt die Be ha g lichkeit gegenüber älteren Gebäu den mit geringem Wärmeschutz 

erheblich. 

2,5 

2 

Heizkörper 

1, 5 

Fußbodenheizung 

Luftheizung, 

Luftauslass 

an der Innenwand 

1 

Raumhöhe in m 

0,5 

0 

19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 

Lufttemperatur in °C 

Abb. 1: Vertikaler Lufttemperaturverlauf in der Aufenthaltszone für verschiedene Heizsysteme 

(Niedrigenergiehaus) 

G1.1 

7

G 


1.4 Luftgeschwindigkeit und Zugluftrisiko. 

Nach DIN EN ISO 7730 wirken sich Luftgeschwindigkeit, Lufttemperatur und 

Tur bulenzgrad der Luft auf das Zugluftrisiko aus. 

Das Zugluftrisiko (DR) wird durch das Heiz system (z. B. Anordnung der Heizfläche) 

und durch das Lüftungssystem (z. B. Ein bringung der Außen- bzw. 

Zuluft) beeinflusst. 

Unterschiede in der Behaglichkeit können sich beispielsweise zwischen 

Abluftanla gen (kalte Außenluft wird über Durchlässe in den Raum gesaugt) 

und Zu- und Abluft an lagen (vorgewärmte Zuluft gelangt durch Luftventile in 

den Raum) ergeben und machen optimierte konstruktive Lösungen erforderlich. 

G1.1 

Abb. 2: Zulässige Luftgeschwindigkeit in Abhängigkeit von Lufttemperatur und zulässigem 

Zug luftrisiko (ausgewähltes Beispiel nach DIN EN ISO 7730) 

8 



G 

1.5 Grafiken dieser Broschüre. 

Anhand umfangreicher grafischer Darstellungen soll in der Broschüre verdeutlicht 

werden, wie die unterschiedlichen Einflussgrößen – beispielsweise 

das Heizsystem oder die Anordnung der Heizflächen mit Raumtemperatur- 

Regeleinrichtung – auf die ther mische Behaglichkeit wirken. 

In den Darstellungen zur summativen thermischen Behaglichkeit werden vier 

ver schie dene Kategorien A, B, C und D (in Anlehnung an DIN EN ISO 7730 und 

prEN 15251) unterschieden und entsprechend farblich gekennzeichnet. 

Mit diesen Kategorien lassen sich Aussagen zur Qualität der Behaglichkeit 

im Raum un ter Berücksichtigung der Lüftung und anderer Einflussgrößen 

treffen. Eventuelle Schwach punkte werden aufgezeigt und können bereits im 

Vorfeld minimiert werden. Grundsätzlich sollte möglichst die Klasse A angestrebt 

werden. 

Die summative thermische Behaglichkeit kann in beliebigen Ebenen im Raum 

dargestellt werden. Nachfolgend werden im Ergebnis von rechentechnischen 

Untersuchun gen die kritischen Ebenen – vertikaler Schnitt in Raummitte (im 

Regelfall rechtwinklig zur Außenwand) und horizontaler Schnitt 0,1 m über 

dem Fußboden – dargestellt. 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 

Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 

Erwartungsniveau 

hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Kritischer Bereich 

Eine zusätzliche, schematisierte 3-D-Darstellung verdeutlicht die Behaglichkeitssituation 

im gesamten Raum. 

Bei der Darstellung für andere Behaglichkeitskriterien sind die kri tischen Bereiche 

durch rötliche Farbtöne gekennzeichnet. 

Die grafische Darstellung der Behaglichkeitskriterien erfolgt für eine vertikale 

Ebene in Raummitte und ggf. für eine horizontale Ebene in jeweils angegebenen 

unterschiedlichen Höhen. 

Alle Abbildungen beziehen sich – wenn nicht anders angegeben – auf einen 

Modellraum mit den Abmessungen von 4 x 5 x 2,5 m, mit einer Außenwand 

mit einem Fenster flächen anteil von 30 Prozent (Fenster 2 x 1,5 m) sowie eine 

(operative) Soll-Temperatur in Raum mitte von 22 °C und eine Außentemperatur 

von minus 5 °C. Ein Bezug auf deutlich niedrigere Außentemperatur 

(z. B. minus 12 °C) ist nicht sinnvoll, da diese nur sehr selten länger andauernd 

auftreten. 

G1.1 

Die Aufenthaltszone im Raum wird hervorgehoben. Sie umfasst den Bereich 

mit einem Abstand von 1,0 m zur Außenwand und von 0,5 m zu den Innenwänden 

sowie bis zu 2,0 m über dem Fußboden. 

Die Ergebnisse sind auf ähnliche Raumverhältnisse im Grundsatz übertragbar. 

9

G 


1.6 Weiterführende Regelwerke. 

DIN EN ISO 7730. 

Ergonomie der thermischen Umgebung – Analytische Bestimmung und Interpretation 

der thermischen Behaglichkeit durch Berechnung des PMV- und 

des PPD-Indexes und Kriterien der lokalen thermischen Behaglichkeit (Dt. 

Fassung DIN EN ISO 7730: 2005). 

DIN EN 13779. 

Lüftung von Nichtwohngebäuden – Allgemeine Grundlagen und Anforderungen 

an Lüftungs- und Klimaanlagen (Deutsche Fassung DIN EN 13779: 2005). 

DIN EN 15251 (Entwurf). 

Bewertungskriterien für den Innenraum einschließlich Temperatur, Raumqualität, 

Licht und Lärm (Deutsche Fassung prEN 15251: 2005). 

1.7 Thermische Behaglichkeit – kurz gefasst. 

Tipp. 

Nur über eine gemeinsame Betrachtung der Bau-, Anlagenund 

Rege lungs technik ist eine Einschätzung der thermischen 

Behaglichkeit möglich. Mit zunehmendem Wärmeschutz nimmt die 

thermische Behaglichkeit zu. Bei üblichen Raumtemperaturen bilden 

die Strahlungsasymmetrie und das Zugluftrisiko die entscheidenden 

Behaglichkeitskriterien. 

G1.1 

Aufgrund der höheren inneren Oberflächentemperaturen der Außenwand 

hat die Strahlungs asymmetrie nur noch eine untergeordnete 

Bedeutung. Das gilt in hocheffizienten Gebäuden auch für Räume mit 

mehreren Außenwänden oder erhöhtem Fensterflächenanteil. 

Die weitgehend luftdichte Ausführung des Niedrigenergiehauses erzwingt 

in zunehmendem Maße den Einsatz von Lüftungsanlagen. 

Da Kaltlufteinflüsse nicht vollständig ausgeschlossen werden können, 

sollten evtl. Heizkörper unter dem Fenster angeordnet sowie die Heizschleifen 

von Flächenheizungen im Fenster- und Türbereich dichter 

verlegt werden. 

Für freie Lüftung nach dem Querlüftungsprinzip und für Abluftanlagen 

sollten sogenannte optimierte Außenwand-Luftdurchlässe, günstigenfalls 

in Kombi nation mit der Heizfläche, zum Einsatz kommen. 

10 



G 

2 Der Einfluss des 

Wärmeschutzes. 

Der bauliche Wärmeschutz hat einen großen Einfluss auf die thermische 

Behaglichkeit. Jedoch lässt sich diese nicht exakt aus dem jeweiligen Wärmeschutzniveau 

oder Energie standard des Gebäudes ableiten. Deshalb werden 

hier sehr grob zwei exemplarische Wärmeschutzstandards unterschieden. 

Altbau: 

Gesamtheit aller Gebäude, erbaut vor der Wärmeschutzverordnung 

(WSchVO) 77. 

Maximale Strahlungsasymmetrie 

Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 


Niedrigenergiehaus (NEH): 

Gebäude, die nach EnEV erbaut oder vergleichbar saniert wurden. 

Die Aus sagen gelten tendenziell auch für Gebäude nach der 

WSchVO 95. Für Neubauten oder sanierte Be stands gebäude, die die 

Mindestanforder ungen der EnEV an Neubau ten übertreffen bzw. für 

Effizienzhausstandards nach EnEV 2009 verbessern sich die Ergebnisse. 

Der Wärmeschutz hat einen entscheidenden Einfluss auf die Strahlungsasymmetrie. 

Bei schlecht gedämmten Altbauten ergeben sich kritische Werte. 

Deutlich günstiger stellen sich die Verhältnisse im Niedrigenergiehaus dar. 

Hier führen höhere innere Ober flä chen temperaturen von Außenwand und 

Fenster, verbunden mit einer niedrigen Tem peratur der Heizfläche, dazu, dass 

im Allgemeinen keine Probleme mit der Strah lungs asymmetrie auftreten. 

Diese Aussage, die durch die nebenstehenden Abbildun gen illustriert ist, gilt 

unabhängig vom eingesetzten Heizsystem. 

Abb. 3: Altbau, Heizkörper 

G1.1 

Abb. 4: Niedrigenergiehaus, Heizkörper 

Abb. 5: Altbau, Fußbodenheizung 

Abb. 6: Niedrigenergiehaus, Fußbodenheizung 

11

G 


Zugluftrisiko 

Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 


In Räumen mit Fensterlüftung kann man in Niedrigenergiehäusern bei geschlossenem 

Fenster aufgrund deren nahezu fugendichter Konstruktion von 

einem vernach lässig baren Luftwechsel ausgehen. Damit begrenzt sich das 

Zugluftrisiko auf die – durch die kühleren Fensterflächen verursachte – Fallströmung 

der Raumluft. 

Platziert man die Heizkörper mit Raumtemperatur-Regeleinrichtung unter 

dem Fenster, sinkt das Zugluftrisiko deutlich. In der Aufenthaltszone tritt sowohl 

im Niedrigenergie haus als auch im Altbau störende Zugluft nicht mehr 

auf. 

Bei Räumen mit einer Flächenheizung entsteht in Altbauten mit geringem 

Wärme schutz eine nicht unerhebliche Zugluft. Bei verbessertem Wärmeschutz 

(sanierte bzw. teilsanierte Gebäude oder neu errichtete Niedrigenergiehäuser) 

hingegen sind die Zugluftprobleme beim Einsatz von Flächenheizungen 

beherrschbar. 

Abb. 7: Altbau, Heizkörper 

Abb. 8: Niedrigenergiehaus, Heizkörper 

G1.1 

Abb. 9: Altbau, Fußbodenheizung 

Abb. 10: Niedrigenergiehaus, Fußbodenheizung 

12 



G 

2.1 Altbau: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 

Summative thermische Behaglichkeit 

Der Einfluss des Wärmeschutzniveaus wird in Altbauten mit Heizkörper und 

ohne Luftwechsel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch erforderliche 

Mindestluftwechsel und Undichtigkeiten nicht berücksichtigt. 

Der untersuchte Raum hat eine Außen wand mit einem Fensterflächenanteil 

von 30 Prozent und einem unter dem Fenster montierten Heizkörper in Fensterbreite. 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 


hoch 

mittel 

Am Fenster entstehen kalte Luftströme, die vom Heizkörper unterhalb des 

Fens ters kompensiert und vor Erreichen der Auf ent haltszone erwärmt werden. 

Das geringfügige Zugluftrisiko rechts und links neben dem Heizkörper an den 

Außen wänden liegt weit außerhalb der Auf enthaltszone und hat keinerlei 

Einfluss auf die thermische Behaglichkeit innerhalb der Aufenthaltszone (siehe 

horizontale Ebene). 

C 

D 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 

In der Aufenthaltszone 

wird überwiegend die 

Behaglichkeitsklasse A erzielt. Im 

Außenwandbereich gibt es kleinere 

Defizite und es wird dort die Klasse 

B oder C erreicht. Innerhalb der 

Aufenthaltszone erwartet den 

Nutzer ein behagliches 

Raumklima. 

G1.1 

Abb. 11: Vertikale Ebene 

Abb. 12: Horizontale Ebene (0,1 m über 

Fußboden) 

Tipp. 

Alte Heizkörper durch schnell regelnde, neue Heizkörper ersetzen. 

Position des Heizkörpers unter dem Fenster beibehalten – Heizkörperlänge 

sollte mindestens so breit wie das Fenster gewählt werden. 

13

G 



Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 

In der Aufenthaltszone und 

darüber hinaus wird die 

Behaglichkeitsklasse A erreicht. In 

unmittelbarer Nähe des Heizkörpers 

bzw. des Fensters treten kleinere 

Behaglich keitsdefizite auf. In und 

über die Aufenthaltszone hinaus 

erwartet den Nutzer ein Höchstmaß 

an Behaglichkeit. 

2.2 Niedrigenergiehaus: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 

Der Einfluss des Wärmeschutzniveaus im NEH wird mit Heizkörper und ohne 

Luft wechsel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch erforderliche 

Mindestluft wechsel und Undichtigkeiten nicht be rück sichtigt. 

Niedrigenergiehäuser sind gemäß EnEV errichtete Neubauten oder vergleichbar 

sanierte Gebäude. Der untersuchte Raum hat eine Außenwand mit einem 

Fenster flächenanteil von 30 Prozent und einem unter dem Fenster montierten 

Heizkörper in Fensterbreite. 

Im Vergleich zum Altbau wird im Niedrig energiehaus unter anderem durch 

optimierte Wärmeschutzverglasung das Risi ko zur Entstehung kalter Luftströme 

verringert. Entsprechend ergibt sich kein Zug luftrisiko. Die kalte Luft 

wird vom Heiz körper weit vor Erreichen der Aufent haltszone erwärmt. Daher 

können in den meisten Fällen niedrigere System tem peraturen der Heizungsanlage 

geplant werden. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Heizkörper unter dem Fenster positionieren, um Zugluftrisiko auch 

im NEH zu vermeiden. 

Heizkörperlänge sollte mindestens so breit wie das Fenster gewählt 

werden. 

Möglichkeiten zur Absenkung der Systemtemperatur aus Sicht einer 

möglichen Energie- und Kostenersparnis in jedem Fall prüfen. 

14 



G 

2.3 Altbau: Fußbodenheizung (ohne Luftwechsel). 

Der Einfluss des Wärmeschutzniveaus wird in Altbauten mit Fußbodenheizung 

und ohne Luftwechsel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch 

erforder liche Mindestluftwechsel und Undichtig keiten nicht berücksichtigt. 


von 30 Prozent und eine Fußbodenheizung ohne Randzone. 

Am Fenster entstehen kalte Luftströme, die von der Fußbodenheizung nicht 

voll ständig kompensiert werden können und deshalb im Bereich des Fußbodens 

bis in die Aufenthaltszone gelangen. 

Die thermische Behaglichkeit ist unmittelbar am Fußboden (Knöchelbereich) 

auch innerhalb der Aufenthaltszone beeinträchtigt. Oberhalb des Knöchelbereichs 

gibt es kein Zugluftrisiko und damit keine Einschränkung der thermischen 

Behag lichkeit. 


Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 


kommt es im Bereich unmittelbar 

über dem Fußboden zu 

eingeschränkter Behaglichkeit (Klasse 

B). In der übrigen Aufenthaltszone 

erwartet den Nutzer ein behagliches 

Raumklima. Im Fensterbereich 

kann es zu größeren Defiziten 

kommen (Klasse C). 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Durch Sanierungen im Altbau Wärmeschutz und Dichtheit 

verbessern. 

Randzone ausbilden, um bedingte Verbesserung der thermischen 

Behaglichkeit zu erreichen. 

15

G 



2.4 Niedrigenergiehaus: Fußbodenheizung (ohne Luftwechsel). 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Der Einfluss des Wärmeschutzniveaus im NEH wird mit Fußbodenheizung 

und ohne Luftwechsel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch erforderliche 

Mindest luftwechsel und Undichtigkeiten nicht be rücksichtigt. 


von 30 Prozent und eine Fußbodenheizung ohne Randzone. 

Im Vergleich zum Altbau wird im Niedrig energiehaus durch verbesserten 

Wärme schutz (u. a. optimierte Wärmeschutzver glasung) das Risiko zur Entstehung 

kalter Luftströme verringert. Entsprechend er gibt sich gegenüber 

dem Altbau eine maßgeblich verbesserte thermische Behag lichkeit. Die kalte 

Luft wird von der Fuß bodenheizung unmittelbar am Fenster und weit außerhalb 

der Aufenthaltszone erwärmt. 

Fazit. 


praktisch im gesamten 

Raum wird die Behaglich keitsklasse 

A erreicht. In unmittelbarer Nähe 

des Fensters treten kleinere Behaglichkeitsdefizite 

auf. In und über die 

Aufenthaltszone hinaus erwartet 

den Nutzer ein Höchstmaß an 

Behaglichkeit. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Randzone aus Sicht der thermischen Behaglichkeit nicht erforderlich. 



16 



G 

3 Der Einfluss der Heizflächenanordnung. 

Die bislang übliche Anordnung der Heizflächen (Heizkörper unter dem 

Fenster oder Fußbodenheizung) war in erster Linie durch die Kompensation 

unangenehmer Strah lungsverhältnisse und kalter Fallströmungen im Fensterbereich 

begründet. 

Oberflächentemperaturen ver schie dener 

Raumumschließungs flächen im NEH 

Allgemein wird davon ausgegangen, dass diese Notwendigkeit bei 

Niedrigenergie häusern nicht mehr besteht, da dort deutlich höhere Oberflächentemperaturen 

an den Innenseiten der Außenwand bzw. des Fensters 

bestehen. Die abgebildeten Ober flächen temperaturen vermitteln – unter Annahme 

eines Luftwechsels von 0,25 pro Stunde im Raum – einen Eindruck von 

den jeweiligen thermischen Verhältnissen. 

Erkennbar sind die weitgehend ähnlichen Temperaturen im kritischen 

Fenster- und Außenwandbereich bei verschiedenen Anordnungen der Heizflächen. 

Nicht dargestellt ist die Wandheizung an der Außenwand, die zu 

höheren Oberflächentemperaturen der Außenwand – aber nicht des Fensters 

– führt und damit Auswirkungen auf die thermische Behaglichkeit im Raum 

hat. 

Abb. 19: NEH, Heizkörper an Außenwand 

Von Bedeutung für die Entschei dung über die Anordnung des Heizkörpers 

sind in Abhän gigkeit vom Anwendungsfall die Strahlungsasymmetrie 

und insbesondere das Zugluftrisiko. 

Abb. 20: NEH, Heizkörper an Innenwand 

G1.1 

Abb. 21: NEH, Fußbodenheizung 

Abb. 22: NEH, Wandheizung Seitenwände 

17

G 



Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 



Hinsichtlich der Strahlungsasymmetrie zeigt sich bei Annahme durchschnittlicher 

winterlicher Verhältnisse (Außentemperatur minus 5 °C) ein 

vernachlässigbarer Einfluss der Heizflächenanordnung. Geht man demgegenüber 

von einer deutlich niedrigeren Außentemperatur (z. B. minus 

12 °C) aus, wird empfohlen, den Heizkörper an der Außen wand unter dem 

Fenster anzuordnen. Hinsichtlich der Anordnung der Flächenheizun gen 

resultieren hingegen auch bei sehr niedrigen Außentemperaturen aus der 

Strah lungs asymmetrie keine speziellen Anforderungen. 

Bei der Anordnung der Heizflächen an Seiten- oder Innenwänden muss die 

Strah lungs asymmetrie sowohl in Fensternähe als auch zusätzlich im Bereich 

der Heizfläche selbst überprüft werden. In den untersuchten Varianten zeigt 

sich auch dabei der geringe Einfluss der Strahlungsasymmetrie. Maßgeblich 

für die Behaglichkeit in Abhängigkeit von der Heizflächenanordnung ist insbesondere 

bei Einsatz von Außenwand-Luft durch lässen das Zugluftrisiko, 

wie die folgenden Beispiele zeigen. 

Abb. 23: NEH, Heizkörper an Außenwand 

G1.1 

Abb. 24: NEH, Heizkörper an Innenwand 

Abb. 25: NEH, Fußbodenheizung 

Abb. 26: NEH, Wandheizung Seitenwände 

18 



G 

3.1 Heizkörper an Außenwand (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 

Wie verhält es sich mit der thermischen Behaglichkeit in einem Raum mit 

einem optimierten Außenwand-Luftdurchlass (ALD) unterhalb des Fensters 

bei einem Luftwechsel von 0,25 pro Stunde und welchen Einfluss hat die 

Heizflächenan ordnung? 

Der Modellraum befindet sich in einem Niedrigenergiehaus bzw. vergleichbar 

sanierten Gebäude, der Fenster flächenanteil an der Außenwand beträgt 30 

Prozent, der Heizkörper ist unter dem Fenster angeordnet. 

Zusätzlich zum kalten Luftstrom im Bereich des Fensters ergibt sich, bedingt 

durch Funktionsweise und Platzierung des optimierten ALD, ein Kaltlufteintritt 

im Heizkörperbereich. Diese beiden Größen beeinträchtigen die thermische 

Behaglichkeit im Raum durch wahrnehmbare Luftbewegung. Durch die 

Platzierung des Heizkörpers unter dem Fenster wird die einströmende Kaltluft 

noch außerhalb der Aufenthaltszone erwärmt. Bei einem vernachlässigbaren 

Luftwechsel (n = 0 h -1 ) verbessert sich die thermische Behaglich keit deutlich. 


Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 


wird die Behaglichkeitsklasse 

A erzielt. Im Bereich zwischen 

Fenster und Aufenthaltszone gibt es 

kleine Defizite, hier wird die Kategorie 

B oder C erreicht. Innerhalb 

der Aufenthaltszone erwartet 

den Nutzer ein behagliches 

Raumklima. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Um Zugluftrisiko auch im Niedrigenergiehaus zu vermeiden, Heizkörper 

unter dem Fenster positionieren und mindestens in Fensterbreite 

ausführen. 

Optimierte ALD zur Sicherung des Mindestluftwechsels (Vermeidung 

von Schimmelpilz) einsetzen. 

Optimierte ALD unter dem Fenster, idealerweise hinter dem Heizkörper 

positionieren. 



19

G 



3.2 Heizkörper an Innenwand (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Der Heizkörper kann auch an der Innen wand (im Modellraum gegenüber 

der Außenwand mit dem Fensterflächenanteil von 30 Prozent) angeordnet 

sein. Der Ein fluss dieser Heizkörperanordnung wird für ein Gebäude mit 

Niedrigenergiehaus-Stan dard oder für ein vergleichbar saniertes Objekt untersucht. 

Der Luftwechsel be trägt n = 0,25 h -1 . 

Die kalten Luftströme im Fensterbereich und der zusätzliche Kaltlufteintritt 

durch den unter dem Fenster sitzenden, optimierten Außenwand-Luftdurchlass 

(ALD) kann von dem Heizkörper auf der gegenüberliegenden Seite nicht 

kompensiert werden. Es entsteht eine Beeinträchtigung der thermischen 

Behaglichkeit auch innerhalb der Aufenthaltszone. Durch die Plat zie rung des 

Heizkörpers an der Innen wand fehlt im kühleren Außenwandbe reich eine 

Wärmequelle zur Erwärmung der kalten Luft. 

Fazit. 

In großen Bereichen der 

Aufenthaltszone wird die 

Behaglichkeit beeinträchtigt. Es 

wird eher die Behaglichkeitsklasse 

B erreicht. Im Bereich zwischen 

Fenster und Auf enthaltszone sowie 

verstärkt im Bereich zwischen Innenwand 

und Aufenthalts zone ergeben 

sich Defizite. Dort wird die Kategorie 


Aufenthaltszone erwartet den Nutzer 

hinsichtlich der thermischen 

Behaglichkeit ein stark eingeschränktes 

Raumklima. 

Bei einem vernachlässigbaren Luftwechsel (n = 0 h -1 ) verbessert sich die thermische 

Behaglichkeit deutlich. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Zugluftrisiko durch Platzierung des fensterbreiten Heizkörpers unter 

dem Fenster vermeiden. 

Bei gewünschter Platzierung des Heizkörpers an der Innenwand 

Hinweis auf lokales Zugluftrisiko im Fußbereich in Fensternähe und 

im Kopfbereich nahe der Innenwand geben. 


von Schimmel pilz) einsetzen. 

20 



G 

3.3 Heizkörper an Seitenwand (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 


Der Heizkörper kann alternativ an der Seitenwand angeordnet werden. Der 

Ein fluss dieser Heizkörperanordnung wird für ein Niedrigenergiehaus (oder 

ein vergleichbar saniertes Objekt) untersucht. Der Luftwechsel beträgt n = 

0,25 h -1 . Unterhalb des Fensters befindet sich ein optimierter Außenwand-Luftdurchlass 

(ALD). Der Fensterflächenanteil der Außen wand beträgt 30 Prozent. 

Die Kombina tion aus dem kalten Luft strom im Fenster bereich sowie 

dem Kalt lufteintritt durch den optimierten ALD verursacht eine Komforteinschränkung 

auch innerhalb der Aufenthaltszone. Durch die Platzierung 

des Heizkörpers an der Seitenwand kann eine Beeinträch ti gung der 

thermischen Behaglichkeit im Aufenthaltsbereich nicht vermieden werden. 

Vielmehr wirkt sich die Platzierung des Heizkörpers an der Seitenwand negativ 

auf die thermische Behaglichkeit aus. 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 


Be haglichkeit deutlich. 

Fazit. 

In der Aufenthaltszone wird 

mit einer Beeinträchtigung 

des Wärmekomforts zu rechnen sein 

und die Behaglichkeitsklasse A wird 

nicht durchgehend erreicht. Im Bereich 

zwischen Fenster und Aufenthaltszone 

sowie im Bereich zwischen 

Seitenwand und Aufenthaltszone 

ergeben sich Defizite. Dort wird die 

Kategorie B oder C erreicht. Innerhalb 


den Nutzer ein eingeschränkt 

behagliches Raumklima. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Zugluftrisiko im Fußbereich durch Platzierung des fensterbreiten 

Heizkörpers unterhalb des Fensters vermeiden. 

Bei gewünschter Platzierung des Heizkörpers an der Seitenwand 

Hinweis auf lokale Behaglichkeitsdefizite geben. 



21

G 



Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 


durchgehend die Behaglichkeitsklasse 

A erzielt. Im Bereich 


gibt es Defizite, hier wird die Kategorie 

B oder C erreicht. Innerhalb 


den Nutzer ein behagliches 

Raumklima. 

3.4 Fußbodenheizung (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 

Die Kombination einer Fußbodenheizung mit einem optimierten 

Außenwand-Luft durchlass (ALD) unterhalb des Fensters lässt Auswirkungen 

auf die thermische Behaglichkeit im Raum erwarten. 


sanierten Gebäude. Der Luftwechsel beträgt 0,25 pro Stunde. Der Raum ist mit 

einer Fußboden heizung (ohne Randzone) ausgestattet. Der Fensterflächenanteil 

der Außenwand beträgt 30 Prozent. 

Der kalte Luftstrom im Fenster bereich sowie der Kaltlufteintritt durch den 

optimierten ALD verursachen im Raum eine wahrnehmbare Luftbewegung 

und eine Kom forteinschränkung im Bereich zwischen Fenster und Aufenthaltszone. 

Durch die Fußbodenheizung wird die Luft noch außerhalb der Aufenthaltszone 

erwärmt. 



G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 



Optimierter ALD, der für eine gute Durchmischung der Raumluft 

sorgt, unter dem Fenster positionieren. 



22 



G 

3.5 Wandheizung: Außen- und Seitenwand 

(Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 

Auch die Kombination von Wand heizun gen mit einem optimierten Außenwand-Luftdurchlass 

(ALD) unterhalb des Fensters hat Auswirkungen auf die 

thermische Be haglichkeit im Raum. 


sanierten Gebäude. Der Luftwechsel beträgt 0,25 pro Stunde. Der Raum ist mit 

einer Wandhei zung an der Außen- und an einer Seiten wand ausgestattet. Der 

Fensterflächen anteil der Außenwand beträgt 30 Prozent. 

Die Kombination aus dem kalten Luft strom im Fensterbereich sowie dem Kaltlufteintritt 

durch den optimierten ALD verursacht eine Komforteinschränkung 

auch innerhalb der Aufenthaltszone. Durch die Wandheizung kann eine 

Beein trächti gung der thermischen Behaglich keit im Aufenthaltsbereich nicht 

vollständig vermieden werden. 




Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 

Im Kopfbereich in der 

Aufenthaltszone wird teilweise 

mit einer Beeinträchti gung 




zwischen Fenster und Aufenthalts 

zone sowie im Deckenbereich 

ergeben sich weitere Defizite. Dort 

wird die Kategorie B bzw. am Fußboden 

vor dem Fenster Kategorie C 

erreicht. Innerhalb der Aufenthaltszone 

erwartet den Nutzer ein 

eingeschränkt behagliches 

Raumklima. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 





Bei gewünschter Wandheizung Hinweis auf lokale Behaglichkeitseinschränkungen 

im Kopfbereich geben. 

23

G 



3.6 Wandheizung: Seitenwände (Luftwechsel n = 0,25 h -1 ). 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

Auch die Kombination von Wandheizun gen an den Seitenwänden mit einem 

optimierten Außenwand-Luftdurchlass (ALD) unterhalb des Fensters ist hinsichtlich 

des Einflusses auf die thermische Behaglich keit im Raum zu bewerten. 


sanierten Gebäude. Der Luftwechsel be trägt 0,25 pro Stun de. Der Raum 

ist mit einer Wandheizung an beiden Seiten wänden ausgestattet. Der 

Fensterflächen anteil der Außenwand be trägt 30 Prozent. 

G1.1 

D 

ohne 

Fazit. 

Im Kopfbereich in der 

Aufenthaltszone wird teilweise 

mit einer Beeinträch ti gung 




zwischen Fenster und Auf enthalts 

zone sowie im Deckenbereich 

ergeben sich weitere Defizite. Dort 

wird die Kategorie B bzw. am Fußboden 

vor dem Fenster Kategorie C 



eingeschränkt behagliches 

Raumklima. 

Die Kombination aus dem kalten Luft strom im Fensterbereich sowie dem Kaltlufteintritt 

durch den optimierten ALD verursacht eine Komforteinschränkung 

außerhalb, aber auch innerhalb der Auf ent haltszone. Durch die Wandheizung 

an den Seitenwänden kann eine Beeinträch tigung der thermischen 

Behaglichkeit im Aufenthaltsbereich nicht sicher vermieden werden. Bei einem 

vernachlässig baren Luftwechsel (n = 0 h -1 ) verbessert sich die thermische 




Fußboden) 

Tipp. 





Bei gewünschter Wandheizung Hinweis auf lokale Behaglichkeitseinschränkungen 

im Kopfbereich geben. 

24 



G 

4 Der Einfluss des 

Fensterflächenanteils. 

Es ist bekannt, dass insbesondere Eck- und Giebelräume in Altbauten, d. h. 

Räume mit mehreren Außenflächen, gravierende Beeinträchtigungen der 

thermischen Behag lich keit aufweisen können. Auch Räume, deren Fußböden 

oder Raumdecken sehr niedrigen Umgebungstemperaturen ausgesetzt sind, 

müssen in dieser Hinsicht besonders beachtet werden, da auch hier der Wärmeschutz 

in Altbauten oftmals nicht ausreicht. In diesem Zusammenhang 

sei auch auf die Problematik von Außenwänden mit einem hohen Fensterflächenanteil 

verwiesen. 

Oberflächentemperaturen ver schiedener 

Raumumschließungs flächen im NEH 

Demgegenüber verfügen Niedrigenergiehäuser über einen sehr guten 

Wärmeschutz. Aus diesem Grunde sind die für Altbauten vorliegenden Erfahrungen 

hier nur bedingt übertragbar. Die thermischen Auswirkungen 

unterschiedlicher Fensterflächenanteile im Niedrigenergiehaus lassen sich 

gut anhand der Oberflächentemperaturen der Umschlie ß ungsflächen unter 

Annahme eines vernachlässigbaren Luftwechsels (n = 0 h -1 ) im Raum demonstrieren. 

Abb. 39: NEH, Heizkörper an Außenwand Raum mit 

30 Prozent Fensterflächenanteil 



G1.1 

Abb. 41: NEH, Fußbodenheizung Raum mit 30 Prozent 

Fensterflächenanteil 



25

G 


Maximale Strahlungsasymmetrie in 0,6 m 

Höhe über dem Fußboden 

Stellt man die Strahlungsasymmetrie in einer horizontalen Ebene dar (0,6 m 

über dem Fußboden), ist zu erkennen, dass im Niedrigenergiehaus keine kritischen 

Werte innerhalb der Aufenthaltszone zu erwarten sind. 

Dies gilt für Glaswände (100-prozentiger Fenster flächenanteil) und in Analogie 

auch für andere Außenwände. 

Die thermische Behag lich keit in der Aufenthaltszone wird sowohl bei Heizkörpern 

an der Außenwand als auch bei Fußbodenheizungen nicht durch die maximale 

Strahlungs asymmetrie beeinträchtigt. Maßgeblich für die Behaglichkeit 

in Abhängigkeit vom Fensterflächenanteil sind schon bei Betrachtungen 

mit vernachlässigbarem Luftwechsel andere Behaglichkeits kriterien, wie die 

folgenden Beispiele zeigen. 




Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 


G1.1 







26 



G 

4.1 Fensterfläche 30 Prozent: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 


Der Einfluss des Fensterflächenanteils wird im Niedrigenergiehaus mit Heizkörper 

und ohne Luft wechsel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch 

erforderliche Mindestluft wechsel und Undichtig keiten nicht be rück sichtigt. 

Der Heiz körper ist an der Außenwand unter dem Fenster angeordnet. Die 

Fensterfläche hat einen Anteil von 30 Prozent der Außen wand. 

Durch den guten Wärmeschutz und insbesondere die optimierte 

Wärmeschutzver glasung wird das Risiko zur Entstehung kalter Luftströme 

verringert. Nach Süden orientierte Wohn- und Funktionsräume sowie die 

dazugehörigen Fensterflächen unterstützen dies. Der unter dem Fenster montierte 

Heizkörper erwärmt die kalte Luft weit vor Erreichen der Aufenthaltszone. 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 


die Behaglichkeitsklasse A 

erreicht. Nur in direkter Nähe des 

Heizkörpers bzw. des Fensters treten 

kleinere Defizite auf. In und über die 

Aufenthaltszone hinaus erwartet 

den Nutzer ein sehr behagliches 

Raumklima. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Auch bei Orientierung der Wohn- und Funktionsräume nach Süden 

Heizkörper unter dem Fenster positionieren. 


werden. 



27

G 



4.2 Fensterfläche 100 Prozent: Heizkörper (ohne Luftwechsel). 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 


hoch 

mittel 

Die Außenflächen können auch als Glaswände (100 Prozent Fensterflächenanteil) 

ausgeführt werden. 

Dieser Einfluss wird im Niedrigenergie haus mit Heizkör per und ohne Luftwechsel 

(n = 0 h -1 ), untersucht. Damit sind der hygienisch erforderliche Mindestluftwechsel 

und Undichtig kei ten nicht berücksichtigt. Der Heizkör per ist 

mittig an der Glaswand angeordnet. 

C 

D 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 

Im Kopfbereich in der Aufenthaltszone 

ist mit einer 

starken Beeinträch tigung der Behaglichkeit 

zu rechnen. Die Behaglichkeitsklasse 

A wird nicht durchgehend 

erreicht. Im Bereich zwischen 

Fensterfront und Auf enthaltszone 

ergeben sich größere Defizite. Dort 

wird die Kategorie B oder C erreicht. 

Innerhalb der Aufent haltszone 

erwartet den Nutzer ein eingeschränkt 


Die vollverglaste Außenfläche verstärkt kalte Fallströme und erhöht das 

Zugluft risiko. Die große Fensterfläche beeinflusst durch ihre niedrigere 

Oberflächen tem pera tur in Kombination mit der Luft tem peratur die Bewertung 

des Raumklimas durch den Nutzer (PMV-Wert) negativ. Im Ergebnis 

wird die summative Behaglich keit auch innerhalb der Aufenthaltszone beeinträchtigt. 

Die Platzierung des Heiz körpers vor der Glaswand kann die Komforteinschränkung 

nur teilweise kompensieren. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Für vollverglaste Außenwände spezielle Heizkörperlösungen zur 

Positionierung vor dem Fenster einsetzen, z. B. auf dem Boden montierte 

Konvektoren mit geringer Bauhöhe. 

Strahlungsschirme zwischen Heizkörper und Glasfläche schützen 

vor unzulässigen thermischen Belastungen. 

Ist die Platzierung des Heizkörpers nur an der Seitenwand möglich, 

so nah wie mög lich am Fenster installieren und Hinweis auf lokale 

Behaglichkeitsein schränkungen im Kopfbereich geben. 

28 



G 


(ohne Luftwechsel). 

Der Einfluss des Fensterflächenanteils wird im Niedrigenergiehaus mit Fußbodenheizung 

und ohne Luftwechsel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch 

erforderliche Mindestluft wechsel und Undichtigkeiten nicht berücksichtigt. 

Die Fensterfläche hat einen Anteil von 30 Prozent der Außenwand. 

Durch den guten Wärmeschutz und insbesondere die optimierte 

Wärmeschutzver glasung wird das Risiko zur Entstehung kalter Luftströme 

verringert. Die kalte Luft wird von der Fußbodenheizung unmittelbar am 

Fenster und weit außerhalb der Aufenthaltszone erwärmt. Fußbodenhei zungen 

im Niedrigenergiehaus können mit niedrigeren Systemtemperaturen 

geplant werden. 


Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 

D 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 


weit darüber hinaus wird 

die Behaglichkeits klasse A erreicht. 

In direkter Nähe des Fensters treten 

kleinere Defizite auf. Innerhalb und 

außerhalb der Aufenthaltszone 

erwartet den Nutzer ein sehr behagliches 

Raumklima. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Randzonen sind aus Sicht der thermischen Behaglichkeit nicht erforderlich. 



29

G 



Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 


hoch 

mittel 


(ohne Luftwechsel). 

Die Außenflächen können auch als Glas wände (100 Prozent Fensterflächenanteil) 

ausgeführt werden. 

Dieser Einfluss wird im Niedrigenergie haus mit Fuß bo den heizung und ohne 

Luft wech sel (n = 0 h -1 ) untersucht. Damit sind der hygienisch erforderliche 

Mindestluft wechsel und Undichtigkeiten nicht be rücksichtigt. 

C 

D 

gemäßigt 

ohne 

Die vollverglaste Außen fläche verstärkt kalte Fallströme und erhöht das 

Zugluft risiko. Dadurch beeinträchtigt die große Fensterfläche die thermische 

Behaglich keit auch innerhalb der Aufenthaltszone. Die Fußbodenheizung 

ohne Randzone kann die Einschränkung der thermischen Behaglichkeit bei 

Glaswänden nur teilweise kompensieren. 

Fazit. 

In der Aufenthaltszone ist 

mit einer Beeinträchtigung 

der Behaglichkeit durch Zugluftrisiko 

im Fußbereich zu rechnen. Die 

Behaglichkeitsklasse A wird nicht 

durchgehend erreicht. Im Bereich 

zwischen Fensterfront und Aufenthaltszone 

und an den Seitenwänden 

wird die Kategorie B erreicht. Innerhalb 


den Nutzer ein eingeschränkt 


G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 



Bei gewünschter Fußbodenheizung in Kombination mit Glaswänden 

Hinweis auf Behaglichkeitseinschränkungen im Fußbereich geben. 

30 



G 

5 Der Einfluss des Luftwechsels. 

Der Luftwechsel hat einen entscheidenden Einfluss auf die thermische Behaglich 

keit. Eine erste Aussage liefert die Luft tempe ratur, die maßgeblich durch 

die Größe des Luftwechsels, die Witte rungsverhältnisse sowie durch das Lüftungs- 

und das Hei zungskonzept be stimmt wird. 

Lufttemperaturen in einer ver tikalen Ebene 

in Raummitte 

Meist gelangt Außenluft durch Undichtig keiten in der Gebäude fassade 

(z. B. Fens ter fugen) oder durch Außenwand-Luft durchlässe (ALD) direkt in den 

Raum. Neben dem realisierten Luftwechsel und den Witterungsver hält nissen 

beeinflussen Funktionsweise und Anordnung der ALD die thermischen Verhältnisse 

im Raum. 

Alternativ kann mit sogenannten Zu- und Abluftsystemen dem Raum erwärmte 

Außenluft (man spricht dann von Zuluft) zugeführt werden. Der 

Einfluss des Lüf tungskonzeptes auf die thermische Be haglichkeit wird in Abschnitt 

F: Lüf tungs systeme diskutiert. 

Abb. 55: NEH, Heizkörper an Außenwand, 

optimierter ALD unter Fenster, n = 0,25 h -1 

Bei der Fest legung des Außenluft wechsels ist die thermische Behaglichkeit 

selbstverständlich nur einer der zu beachtenden Aspek te. 

Bezieht man in die Überlegungen raumluftqualitative und bauphysikalische 

Anforderungen mit ein, so erweist sich ein Luftwech sel in 

der Grö ßen ord nung von 0,25 h -1 (Ver meidung von Feuchte schäden 

und Schimmel pilzbefall) bis 0,5 h -1 (Ein haltung einer guten Raum luftqualität) 

als sinnvoll. 


optimierter ALD unter Fenster, n = 0,5h -1 

G1.1 

Abb. 57: NEH, Fußbodenheizung, optimierter ALD 

unter Fenster, n = 0,25 h -1 



31

G 


Grundsätzlich gilt: Mit zunehmendem Luftwechsel steigt das Zugluftrisiko. 

Für den in Wohngebäuden üblichen Werte bereich des Luftwechsels ergeben 

sich vergleichsweise geringe Unterschiede beim Zugluftrisiko. Besondere Aufmerksamkeit 

verdient dieser Aspekt allerdings in Büro räumen. 

Sind keine Außenwand-Luft durch lässe (ALD) installiert oder werden vorhandene 

Kom ponenten vom Nutzer verschlossen, gibt es im Aufenthaltsbereich 

praktisch kein Zugluftrisiko. Dies geht allerdings mit einer niedrigen Raumluftqualität 

und der Gefahr von Schimmelpilzbildung einher. 



Ähnliche Verhältnisse hinsichtlich des Zug luftrisikos stellen sich bei kleinem 

Luftwechsel ein, wie er für ältere Fenster infolge von Undichtigkeiten oder 

die sogenannte Fensterspaltlüftung typisch ist (Luftwechsel im Bereich von 

0,10 h -1 ). Wird der Luftwechsel auf 0,25 pro Stunde zur Sicherung des hygienischen 

Mindestluft wechsels oder auf 0,5 pro Stunde zur Ein haltung einer guten 

Raumluftqualität erhöht, steigt das Zugluftrisiko (in den Bildern für eine 

horizontale Ebene 0,1 m über dem Fußboden) deutlich an. 

Die Ver hältnisse im Aufenthaltsbereich lassen sich aber durch Veränderung 

der Anord nung des ALD (z. B. hinter dem Heizkörper bzw. bei Fußbodenheizung 

an der Kante zwischen Außenwand und Fußboden) oder des Funktionsprinzips 

des ALD (optimiert für gute Durchmischung mit der Raumluft) 

deutlich verbessern. 

Zugluftrisiko 



Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 


G1.1 





32 



G 

5.1 Luftwechsel n = 0,25 h -1 : Heizkörper. 


Welchen Einfluss hat der über einen Außen wand-Luftdurchlass (ALD) unterhalb 

des Fensters realisierte Luftwechsel in Kombination mit einem Heizkörper 

auf die thermische Behaglichkeit im Raum? 


sanierten Gebäude. Der Fenster flächenanteil an der Außenwand beträgt 30 

Prozent, der Heizkörper ist unter dem Fenster angeordnet. Ein Luftwechsel 

von 0,25 pro Stunde über den optimierten ALD sichert den hygienisch erforderlichen 

Mindestluftwechsel. 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

Durch Funktionsweise und Platzierung des optimierten ALD unter dem 

Fenster entsteht zusätzlich zum kalten Luftstrom im Bereich des Fensters ein 

Kaltlufteintritt im Heizkörperbereich. Im Ergebnis dieser Einflüsse wird die 

thermische Behaglich keit im Raum durch wahrnehmbare Luft bewegung 

beeinflusst. Durch die Platzie rung des Heizkörpers unter dem Fenster wird 

die einströmende Kaltluft außerhalb der Aufenthaltszone erwärmt. Bei einem 

vernachlässigbaren Luftwechsel (n = 0 h -1 ) verbessert sich die thermische 

Behaglich keit deutlich. 

D 

ohne 

Fazit. 


wird die Behaglichkeitsklasse 

A erzielt. Im Bereich zwischen 

Fenster und Aufenthaltszone gibt es 

kleine Defizite, hier wird die Kategorie 


Aufenthaltszone erwartet den 

Nutzer ein behagliches Raumklima. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 



ALD hinsichtlich Anordnung (unter dem Fenster bzw. hinter dem 

Heizkörper) und Funktionsweise (schnelle Erwärmung der Außenluft 

z. B. durch gute Durch mischung mit der Raumluft) optimieren. 


werden. 

33

G 



5.2 Luftwechsel n = 0,50 h -1 : Heizkörper. 

Klasse 

(Kategorie) 


Zur Einhaltung einer guten Raumluft qualität wird oft ein Luftwechsel in einer 

Größenordnung von 0,5 pro Stunde gefordert. 

A 

B 

C 

D 

hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 

Im Aufenthaltsbereich 

wird fast durchgängig die 

Behaglichkeitsklasse A erzielt. Im Bereich 


gibt es Ein schränkungen 

der ther mischen Behaglichkeit, hier 

wird die Kategorie B oder C erreicht. 

In der Aufenthalts zone erwartet 

den Nutzer ein weitgehend behagliches 

Raumklima. 

Es wird ein Raum in einem Niedrig ener gie haus bzw. einem vergleichbar 

sanierten Gebäude untersucht. Der Fenster flächenanteil an der Außenwand 

beträgt 30 Prozent. Der Heizkörper ist an der Außenwand unter dem Fenster 

angeordnet. Über den optimierten Außenwand-Luftdurchlass (ALD) wird ein 

Luftwechsel von 0,5 pro Stunde realisiert. 

Es entsteht ein verstärkter Kaltlufteintritt im Heizkörperbereich zusätzlich 

zum kalten Luftstrom im Be reich des Fensters. Die verstärkte Luftbe wegung 

im Außenwand bereich wird durch die Platzierung des Heizkörpers unterhalb 

des Fensters fast vollständig kompensiert, die einströmende Kaltluft wird 

noch wesentlich außerhalb der Aufenthaltszone erwärmt. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 



ALD hinsichtlich Anordnung (unter dem Fenster bzw. hinter dem 

Heizkörper) und Funktionsweise (schnelle Erwärmung der Außenluft 

z. B. durch gute Durch mischung mit der Raumluft) optimieren. 


werden. 

34 



G 

5.3 Luftwechsel n = 0,25 h -1 : Fußbodenheizung. 


Welchen Einfluss hat der über einen Außenwand-Luftdurchlass (ALD) unterhalb 

des Fensters realisierte Luftwechsel in Kombination mit einer Fußbodenheizung 

auf die thermische Behaglichkeit im Raum? 

Der Modellraum befindet sich in einem Niedrigenergiehaus oder vergleichbar 

sanierten Gebäude. Der Fenster flächenanteil an der Außenwand beträgt 

30 Prozent. Der Raum ist mit einer Fuß bodenheizung (ohne Rand zone) ausgestattet. 

Der Luftwechsel beträgt 0,25 pro Stunde zur Sicherung des hygienisch 

erforderlichen Mindestluftwechsels. 

Klasse 

(Kategorie) 

A 

B 

C 


hoch 

mittel 

gemäßigt 

Der Kaltlufteintritt durch den optimierten ALD in Kombination mit dem 

kalten Luft strom im Fensterbereich verursacht im Raum eine Komforteinschränkung 

im Bereich zwischen Fenster und Aufenthalts zone. Durch die Fußbodenheizung 

wird die Luft allerdings noch außerhalb der Aufenthaltszone 

erwärmt. Bei einem vernachlässigbaren Luftwechsel (n = 0 h -1 ) verbessert sich 

die thermische Behaglichkeit deutlich. 

D 

ohne 

Fazit. 


die Behaglichkeitsklasse A 

erzielt. Im Bereich zwischen Fenster 

und Aufenthaltszone gibt es Defizite, 

hier wird die Kate gorie B oder C 




G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 



ALD hinsichtlich Anordnung (unter dem Fenster bzw. oder an der 

Kante zwischen Außenwand und Fußboden) und Funktionsweise 

(schnelle Erwärmung der Außenluft z. B. durch gute Durchmischung 

mit der Raumluft) optimieren. 



35

G 



5.4 Luftwechsel n = 0,50 h -1 : Fußbodenheizung. 

Klasse 

(Kategorie) 


Zur Einhaltung einer guten Raumluft qualität wird oft ein Luftwechsel in einer 

Größenordnung von 0,5 pro Stunde gefordert. 

A 

B 

C 

D 

hoch 

mittel 

gemäßigt 

ohne 

Fazit. 


wird überwiegend die 

Behaglichkeitsklasse A erzielt. Im 

Bereich zwischen Fenster und Aufenthaltszone 

gibt es stärkere Defizite, 

hier wird die Kategorie B oder 

C erreicht. Innerhalb der Aufenthaltszone 

erwartet den Nutzer 

ein weitgehend behagliches 

Raumklima. 

Es wird ein Raum entsprechend Niedrig energiehaus-Standard oder ein vergleichbar 

saniertes Gebäude untersucht. Der Fensterflächenanteil an der Außenwand 

beträgt 30 Prozent. Der Raum ist mit einer Fuß bodenheizung (ohne 

Rand zone) aus ge stattet. Über den optimierten Außen wand-Luftdurchlass 

(ALD) wird ein Luft wechsel von 0,5 pro Stunde realisiert. 

Der Eintritt der kalten Außenluft durch den optimierten ALD in Kombination 

mit dem kalten Luftstrom im Fensterbereich verursacht im Raum eine 

Komfortein schränkung im Bereich zwischen Fenster und Aufenthaltszone. 

Durch die Fußbo den heizung kann die Luft weitestgehend außerhalb der Aufenthaltszone 

erwärmt werden. 

G1.1 



Fußboden) 

Tipp. 

Optimierter ALD zur Sicherung des Mindestluftwechsels (Vermeidung 


ALD hinsichtlich Anordnung (unter dem Fenster bzw. oder an der 

Kante zwischen Außenwand und Fußboden) und Funktionsweise 

(schnelle Erwärmung der Außenluft z. B. durch gute Durchmischung 

mit der Raumluft) optimieren. 



36 



G 

6 Der Einfluss des Heizsystems. 

Bei den Heizsystemen wird zwischen Anlagen mit Heizkörpern, mit 

Flächenhei zungen und Luftheizungen unterschieden. Über deren Akzeptanz 

entscheiden meist die Auffassungen der Bauherren zur thermischen Behaglichkeit. 

Oberflächentemperaturen verschiedener 

Raumumschließungs flächen im Niedrigenergiehaus 

So werden üblicherweise 

die unterschiedlichen Strahlungs asym metrien und damit die Ober flächentemperaturen 

des Raumes sowie 

die vertikale Lufttemperatur ver teilung als spezifische Merkmale hervorgehoben. 

Die einzelnen Heizsysteme wirken unterschiedlich auf die 

Oberflächentempera turen der Raumwände, Decken und Fuß böden. Diese 

Temperaturdifferenzen sind auf die Wärmeübertragung bei den einzelnen 

Heizsystemen zurückzuführen. So zeigt sich beispielsweise: 

Abb. 71: Heizkörper an Außenwand, ohne Luftwechsel 

Heizkörper: die Strahlung des Heizkörpers auf die Fußbodenfläche 

Fußbodenheizung: die kühlende Wirkung des Fensters auf die Fußbodenfläche 

Luftheizung: die Aufheizung der oberen Seitenflächen durch die Warmluft 

Beim Niedrigenergiehaus liegen insgesamt sehr ausgeglichene thermische 

Ver hältnisse vor. Die eingesetzten Heizsys te me unterscheiden sich in erster 

Linie beim Zugluftrisiko, d. h. der thermischen Kom pensation eintretender 

kalter Außen luft. 

Abb. 72: Fußbodenheizung ohne Randzone,ohne 

Luftwechsel 

G1.1 

Abb. 73: Luftheizung mit Zuluft durchlass über Tür, 

Luftwechsel n = 0,75 h -1 

37

G 


Für den vertikalen Lufttemperatur verlauf sind vor allem folgende Faktoren 

maß geblich: 

Wärmeverlust des Raumes 

Verhältnis von Konvektion und Strahlung bei der Wärmeabgabe der Heizflächen 

Anordnung von heiztechnischen Komponenten im Raum (z. B. Heizkörper) 

Bei Luftheizungen sind speziell die Faktoren: 

Zulufttemperatur und Luft volumenstrom sowie 

Anordnung des Luftdurchlasses im Raum zu beachten. 

2,5 

2 

Heizkörper 

1, 5 

Fußbodenheizung 

Luftheizung, 

Luftauslass 

an der Innenwand 

1 

G1.1 

Raumhöhe in m 

0,5 

0 

19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 

Lufttemperatur in °C 

Abb. 74: Vertikaler Lufttemperatur verlauf in der Aufenthalts zone für verschiedene Heiz systeme 

(Niedrigenergiehaus) 

Lufttemperaturen in einer ver tikalen Ebene 

in Raummitte im Niedrigenergiehaus 

Beim Niedrigenergiehaus unterscheiden sich die vertikalen 

Lufttemperatur ver läufe der Wasserheizsysteme nur geringfügig. Innerhalb 

der Aufenthaltszone lassen sich kaum Differenzen im vertikalen Luft temperaturverlauf 

feststellen. Nur in unmittelbarer Nähe zur Außenwand treten 

charakteristische Besonderheiten der einzelnen Heizsysteme auf. Günstige 

Ver hältnisse finden sich auch bei der – nicht abgebildeten – Luftheizung, 

wenn der Zuluftdurch lass an der Kante von Außen wand und Fußboden angeordnet 

wird. 

Abb. 75: Heizkörper an Außenwand ohne 

Luftwechsel 

Abb. 76: Fußbodenheizung ohne Luftwechsel 

38 



G 

7 Der Einfluss des Lüftungssystems. 

7.1 Abluftsysteme mit Außenwand-Luftdurchlässen (ALD). 

Bei Abluftsystemen wird Luft aus stark belasteten Bereichen, z. B. Küche, Bad 

und WC, mit einem Ventilator abgesaugt und nach außen gefördert. 

In zunehmend dichten Gebäuden wie dem Niedrigener gie haus sollten zur 

Luftnach strömung Außenwand-Luftdurchlässe (ALD) vorrangig in Wohn-, 

Schlaf- und Kinderzimmern eingebaut werden. 

Aus Sicht der ther mischen Behaglichkeit ist bei der punktuell durch ALD einströmenden 

Außenluft vor allem das Zugluft risiko zu beachten. Die weiteren 

Behag lichkeitskriterien werden meist eingehalten. 

Die Vermeidung von Zugluft wird maßgeblich von der Anordnung und dem 

Funk tionsprinzip des ALD sowie vom Luft wechsel und dem Heizsystem des 

Raumes beeinflusst. Orientiert am Zug luftrisiko werden konstruktiv einfache 

und optimierte ALD unter schieden. Vorteilhaft wirken sich beispielsweise 

eine angepasste Einströmgeschwindigkeit und die Ablen kung der einströmenden 

Außen luft aus. Eine weitere Möglichkeit, Außenluft in das Gebäude 

nachströmen zulassen, besteht in der sogenannten Fensterspaltlüftung. Bei 

nutzerabhän gigen Lösungen sorgt eine zusätzliche Position des Fenstergriffes 

für den Spalt zwischen Fensterrahmen und Fenster flügel. Der durch diese 

Spaltlüf tung realisierbare Luftwechsel ist allerdings auf etwa 0,1 h –1 begrenzt. 

Bei ausschließlicher Nutzung der Fensterspalt öffnung besteht die Gefahr der 

Schimmel pilzbildung. 

G1.1 

ALD 

Abb. 77: Abluftanlage mit Außenwand-Luftdurchlässen; Erläuterungen der Luftströme: 

Außenluft 

Abluft 

39

G 


Die nachfolgend angeführten Luft wechsel zahlen basieren auf den Abmessungen 

des verwendeten Modell raumes (4 x 5 x 2,5 m). 

Abb. 78: Außenwand-Luftdurchlass – Beispiel, Anordnung unter dem Fenster 

G1.1 

40 



G 

Grundsätzlich wird der ALD an der Außenwand angeordnet. Die Positionierung 

kann 

Zugluftrisiko 

unter, über oder neben dem Fenster, 

in Kombination mit der Heizfläche oder 

an anderen Stellen der Außenwand erfolgen. 

Besonders positiv wirkt sich ein Konzept aus, bei dem der ALD hinsichtlich Anordnung 

und Funktionsweise optimiert ist. Als günstig erweist sich: 

Anordnung: 

unter dem Fenster, 

hinter dem Heizkörper, 

an der Kante zwischen Außenwand und Fußboden bei Fußbodenheizung. 

Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 


Zugluftrisiko im NEH bei einfachen Lösungen 

für den ALD (Luftwechsel n = 0,5 h -1 ) 

Funktionsweise: 

gezielte Luftführung (z. B. Umlenkung), 

gute Durchmischung mit der Raumluft (z. B. hohes Induktionsverhältnis), 

verbesserte Regelung (z. B. reduzierter Volumenstrom bei niedrigen 

Außentemperaturen). 

Mit kleinerem Abstand zwischen Heizfläche und ALD sinkt das Zugluftrisiko. 

Abb. 79: Heizkörper an Außenwand, ALD mit Kernbohrung 

neben Fenster 

Abb. 80: Fußbodenheizung, Schlitz-ALD unter 

Fenster 

G1.1 

Zugluftrisiko im NEH bei optimierten Lösungen 

für den ALD (Luftwechsel n = 0,5 h -1 ) 

Abb. 81: Heizkörper an Außenwand, ALD hinter 

Heizkörper 

Abb. 82: Fußbodenheizung, optimierter ALD unter 

Fenster 

41

G 


Zulufttemperatur in °C 

25 

20 

15 

10 

5 

Außenlufttemperatur 

7.2 Zu- und Abluftsysteme mit Wärmerückgewinnung. 

Bei Zu- und Abluftsystemen mit Wärmerückgewinnung wird auch die Außenluft 

mit einem Ventilator und meist über Luftleitungen in die Aufenthaltsräume 

geleitet. Die kalte Außenluft wird zuvor über einen Wärmetauscher 

geleitet, wo die Wärme der Abluft auf die überströmende Außenluft übertragen 

wird. Dadurch werden Wärme rückgewinnungseffekte erzielt. 

0 

50 60 70 80 90 100 

Wärmerückgewinnung in % 

(Temperaturveränderung) 

Abb. 83: Abhängigkeit der Aufheizung der Außenluft 

vom Vorwärmgrad des Lüftungs systems 

Die Aufheizung der Außen luft ist vom Vorwärmgrad des Lüftungs systems 

abhängig. Die vorgewärmte Außenluft (sogenannte Zuluft) kann höchstens 

Werte erreichen, die 2 bis 3 K unter der Raumlufttemperatur liegen (siehe 

Diagramm links). 

Bei Zu- und Abluftsystemen mit Wärme rückge win nung ergeben sich neben 

energetischen Vorteilen auch günstigere Ver hältnisse aus der Sicht der thermischen 

Behag lich keit. Im Gegensatz zum Abluft system strömt vorgewärmte 

Luft in den Raum ein und mindert so das Zugluft risi ko. Inwieweit dessen 

Grenzwert eingehalten werden kann, ist entscheidend von der Anordnung 

und dem Funk tionsprinzip des Luftdurchlasses (LD) sowie vom Luftwech sel 

und der Zulufttem pe ra tur abhängig. Eine weitere Einflussgröße bildet das 

Heizsystem des Raumes. 

ALD 

G1.1 

ALD 

Abb. 84: Zu- und Abluftanlage mit Wärmerückgewinnung; Erläuterungen der Luftströme: 

Außenluft 

Zuluft 

Abluft 

Fortluft 

42 



G 

Grundsätzlich ist die Anordnung des Zuluftdurchlasses (LD) 

an der Innenwand (häufig oberhalb der Raumtür), 

an der Außenwand oder 

an der Kante von Außenwand und Fußboden möglich. 

Ein hohes Zugluftrisiko besteht beim Einsatz von innenliegenden LD mit 

geringen Austrittsgeschwindigkeiten. Hier kann es zu unerwünschten 

Kurzschluss strömungen zwischen Luftein- und Luftaustrittsöffnung (z. B. 

Türschlitz) kommen. Bei der Außenwandanordnung hingegen bestehen selbst 

bei niedrigen Zulufttempe ra tu ren deutlich günstigere Verhältnisse. 

Die geschilderten Probleme der Innenwandanordnung und damit 

eines Zugluftrisikos lassen sich vermeiden, wenn LD mit hohen 

Austrittsgeschwindigkei ten – sogenannte Weitwurfdüsen – Verwendung 

finden. 

Zugluftrisiko 

Unkritischer 

angenehmer 

Bereich 


Zugluftrisiko im NEH bei einfachen Lösungen 

für den LD (Luftwechsel n = 0,5 h -1 ) 

Eine verbesserte Wärmerückgewinnung (möglich und energetisch sinnvoll 

sind über 80 Prozent statt der hier dargestellten 60 Prozent) führt zu höheren 

Zulufttemperaturen und vermindert das Zugluftrisiko. 

Die Bilder zum Zugluftrisiko basieren auf einer Zulufttemperatur von 

11 °C. Diese resultiert aus den zuvor angegebenen Tem peratur verhältnissen 

und einer Wärme rück ge winnung mit einem Wir kungsgrad 

von ca. 60 Prozent ohne Be rück sich ti gung einer zusätzlichen Vor wär - 

mung. Die nachfolgend angeführten Luft wechselzahlen beziehen sich 

auf die Abmessun gen des verwendeten Modell raumes (4 x 5 x 2,5 m). 

Abb. 85: Heizkörper an Außenwand, Luftventil 

über Tür 

Abb. 86: Fußbodenheizung, Luftventil über Tür 

G1.1 

Zugluftrisiko im NEH bei optimierten Lösungen 

für den LD (Luft wechsel n = 0,5 h -1 ) 

Abb. 87: Heizkörper an Außenwand, Weitwurfdüse 

über Tür 

Abb. 88: Fußbodenheizung, LD an Kante AW/FB 

43

G 


G1.1 

44 



G 

8 Methodische Anmerkungen. 

8.1 Umfassende Kriterien der thermischen Behag lichkeit. 

In Versuchen mit Testpersonen wurden Kriterien abgeleitet, die unabhängig 

vom Ge schlecht und Alter die thermische Behag lichkeit für verschiedene Situationen 

(Beklei dung, Tätigkeit usw.) beschreiben. 

Dies sind nach DIN EN ISO 7730 die (mittlere) Raum klimabeurteilung 

durch die Nutzer – sogenannter PMV-Wert (Predicted Mean Vote) und 

der daraus abgeleitete (zu erwartende) Prozentsatz der Unzufriedenen 

– sogenannter PPD-Wert (Predicted Percentage of Dissatisfied). 

Aufgrund des unterschiedlichen Empfin dens der Menschen geht man davon 

aus, dass sehr gute thermische Verhältnisse im Raum vorliegen, wenn nicht 

mehr als 10 Prozent der Raum nutzer Akzeptanz probleme haben. Ein einfacher 

Maßstab zur Beurteil ung thermischer Komfort zustände ist die operative 

Temperatur (oder Empfin dungs tempera tur). Sie bildet näherungsweise den 

Mittel wert aus der Lufttempe ratur und den (ge mittelten) Oberflächen temperaturen 

des Raumes. Diese Beziehung ist allerdings nur auf Räume mit geringen 

Luftbewegungen anwendbar. 

Die Angaben in dieser Broschüre gel ten für Aufenthaltsräume mit den 

dort üb lichen körperlichen Aktivitä ten und der dabei ge bräuch lichen 

Kleidung. 

G1.1 

8.2 Spezielle Kriterien der thermischen Behaglichkeit. 

Auch bei günstigen Werten von PMV bzw. PPD lassen sich unbehagliche Zustände 

nicht ausschließen. Aus diesem Grunde gibt es spezielle Kriterien: 

Risiko der Zugluftbelästigung. 

Der bekleidete Mensch empfindet Zugluft insbesondere im Nacken und an 

den Fuß ge lenken als störend. Daraus folgt z. B. für einen Aufenthaltsraum mit 

22 °C eine zulässige Luftgeschwindigkeit von ca. 0,11 bis 0,18 m/s für Kategorie 

B (siehe Diagramm auf Seite 8). 

Strahlungsasymmetrie. 

Dieses Phänomen wird auch als „Strahlungszug“ bezeichnet und lässt sich mit 

dem Gefühl beschreiben, das z. B. beim Aufenthalt in der Nähe winterkalter 

Fensterflächen auftritt. 

Vertikaler Lufttemperaturverlauf im Raum. 

Dieser Behaglichkeitsmaßstab resultiert aus der Erfahrung, dass ein „kühler 

Kopf und warme Füße“ für optimale thermische Verhältnisse sorgen. 

Zulässige Oberflächentemperaturen. 

Dieses Kriterium soll Unterkühlungen oder unzureichende Entwärmungen an 

den Füßen vermeiden. Daraus resultieren beispielsweise die Vorgaben für die 

maximale Oberflächentemperatur bei Fußbodenheizungen. 

45

G 


8.3 Summative thermische Behaglichkeit. 

Die Gesamtbewertung der thermischen Behaglichkeit eines Raumes erfordert 

die Berück sichtigung umfassender (globaler) und spezieller (lokaler) Kriterien. 

Eine optimale Möglichkeit zur vereinfachten Darstellung ergibt sich aus 

der rechnerischen Kombin ation der globalen Kriterien PMV bzw. PPD und der 

lokalen Kriterien Zugluftrisiko, Strahlungsasymmetrie und Oberflächentemperaturen 

in Form der summativen ther mischen Behaglichkeit. Dabei geht 

man davon aus, dass sich die Gesamtbewertung eines Raumes aus einem Vergleich 

der jeweiligen Teilbewertungen ergibt. Die angewendete konservative 

Betrachtung berücksichtigt dabei die jeweils ungünstigsten Werte. 

Einflussgrößen. 

Zugluftrisiko 

Strahlungsasymmetrie 

Oberflächentemperatur 

Summative 

thermische 

Behaglichkeit 

PMV/PPD 

G1.1 

46 



G 

9 Anhang. 

Bildnachweise: 

Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena); 

TU Dresden, Institut für Thermodynamik und Technische Gebäudeausrüstung; 

ITG 

Institut für Technische Gebäudeausrüstung Dresden - Forschung und 

Anwendung GmbH 

Autoren: 

Prof. Dr.-Ing. habil. Wolfgang Richter, TU Dresden, 

Institut für Thermodynamik 

Dr.-Ing. Thomas Hartmann, 

ITG Institut für Technische Gebäudeausrüstung Dresden - Forschung und 

Anwendung GmbH 

G1.1 

47

G 


G1.1 

48 


G2 

Konstruktion. 

G 

G2 Konstruktion. 


G2.1 


G2.2 

G2.3 Fenster und Verglasungen. 

G2.3

Wärmebrücken 

G 


Autoren: 

Rainer Feldmann 

Thomas Becker 

G 

G2.1 

1

G 


G2.1 

2 

dena-Planungsordner. Gebäudehülle. Konstruktion.


G 

Inhalt. 

1 

Einleitung. 4 

1.1 Warum Wärmebrücken vermeiden. 5 

1.2 Definition. 6 

2 

Ursachen und Arten von Wärmebrücken. 8 

2.1 Häufigste Typen. 8 

2.2 Sonderformen. 9 

3 

Wärmebrücken in der Energiebilanz. 11 

3.1 Wärmebrückenbewertung gemäß 

Energieeinsparverordnung. 11 

3.2 Nachweis der Gleichwertigkeit. 12 

3.3 Detaillierter Wärmebrückennachweis. 15 

3.4 Beispiel eines detaillierten Wärmebrückennachweises. 18 

4 

Konstruktionsempfehlungen. 29 

5 

4.1 Grundsätzliches zur Verringerung von Wärmebrücken. 29 

4.2 Planungsbeispiel. 30 

4.3 Konstruktionsempfehlungen zu den einzelnen Details. 31 

Anhang. 37 

5.1 DIN-Normen. 37 

5.2 Weiterführende Literatur. 37 

5.3 Bildnachweis. 37 

G2.1 

3

G 


1 Einleitung. 

Der Klimawandel sowie die weltweit steigende Energienachfrage erfordern 

eine nachhaltige Strategie zur Steigerung der Energieeffizienz und einer 

damit verbundenen Reduzierung der CO 2 

-Emissionen. Die Bundesregierung 

formulierte deshalb in ihrem Integrierten Energie- und Klimaprogramm 

auch ambitionierte Klimaschutzziele: Bis 2020 soll der Treibhausgasausstoß 

um 40 Prozent unter den Stand von 1990 gesenkt werden. 

Der Gebäudebereich ist dabei von höchster Bedeutung, da dieser in der EU 

und in Deutschland mit jeweils rund 40 Prozent des Endenergiebedarfs den 

größten Verbrauchssektor darstellt. Einer der wichtigsten strategischen 

Handlungssektoren ist dabei die energetische Gebäudesanierung. Sanierungskonzepte 

für Bestandsgebäude, die den (End-)Energiebedarf auf ein 

Minimum reduzieren, führen zu einer größeren Unabhängigkeit von Energiepreissteigerungen 

und zu dauerhaft tragbaren Energiekosten für Eigentümer 

und Mieter, zu einer nachhaltigen Minderung der CO 2 

-Emissionen in Deutschland 

und zusätzlich zu einem langfristigen Werterhalt der Gebäude. 

G2.1 

Abb. 1 und 2: Fassadenausschnitt eines ungedämmten 

Bestandsgebäudes als Foto- und Thermografieaufnahme. 

Die roten und hellen Bereiche der Thermografieaufnahme 

stellen Flächen mit erhöhten Oberflächentemperaturen 

und größeren Wärmeverlusten dar. 

Unterschiedliche Maßnahmen zur Verbesserung der Energieeffizienz von Bestandsgebäuden 

sind inzwischen vielfach erprobt und erfolgreich realisiert. 

Ein Beispiel hierfür ist das Modellvorhaben „Niedrigenergiehaus im Bestand“, 

das die Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena) in Zusammenarbeit mit 

dem Bundesministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung, der BASF 

SE und dem Bundesverband der Energie- und Wasserwirtschaft e. V. (BDEW) 

sowie mit den Fördermitteln der KfW Förderbank durchführt. Es beweist, dass 

durch marktgängige Technologien ein hocheffizienter Sanierungsstandard 

realisierbar ist, bei dem das energetische Niveau mindestens 50 Prozent unter 

dem eines Neubaus liegt und an das Niveau eines Passivhauses heranreicht. 

Bei Dämmmaßnahmen an der thermischen Gebäudehülle zur Reduzierung 

des Heizwärmebedarfs muss eine besondere Aufmerksamkeit der Vermeidung 

von Wärmebrücken gewidmet werden, damit es nicht zu Bauschäden 

und Schimmelpilzbildung kommt. In der Gebäudesanierung wurde in der 

Vergangenheit, auch aufgrund von veränderten Nutzungsgewohnheiten sowie 

nicht angepasstem Lüftungsverhalten, eine Zunahme von Schimmelpilzen 

beobachtet. Als bauliche Ursache sind hierfür häufig Wärmebrücken in 

der thermischen Gebäudehülle verantwortlich. Mittels Thermografieaufnahmen 

können Wärmebrücken in der Gebäudehülle sichtbar gemacht werden. 

Dieser Leitfaden soll dabei helfen, die Relevanz von Wärmebrücken insbesondere 

auch bei Niedrigenergiehäusern und deren Optimierung richtig 

einzuschätzen. Er enthält eine allgemeine Darstellung der Wärmebrückenproblematik, 

zahlreiche Konstruktionsempfehlungen und verschiedene 

Planungsbeispiele. Ergänzt werden diese praxisnahen Hinweise durch einen 

Überblick über die möglichen Nachweisverfahren entsprechend der gültigen 

Energieeinsparverordnung. Denn der richtige Nachweis der Wärmebrückenberücksichtigung 

ist insbesondere für die Beantragung von Fördermitteln 

relevant. 

4 dena-Planungsordner. Gebäudehülle. Konstruktion.


G 

1.1 Warum Wärmebrücken vermeiden. 

Wärmebrücken haben negative Auswirkungen auf das Gebäude und seine 

Bewohner. Folgende Aspekte sind bei der Gebäudesanierung zu beachten 

und durch geeignete Maßnahmen zu vermeiden: 

Erhöhter Energieverbrauch. 

An Wärmebrücken ist ein verstärkter Wärmeabfluss festzustellen, der zu 

höherem Heizenergieverbrauch führt. Bei nachträglich hochwertig gedämmten 

Bestandsgebäuden können über Wärmebrücken im ungünstigsten 

Fall zusätzliche Wärmeverluste von weit über 30 Prozent des Energiebedarfs 

entstehen. 

Beeinträchtigung der thermischen Behaglichkeit. 

Durch Wärmebrücken entstehen im Winter aufgrund des erhöhten Wärmeabflusses 

auf der Innenseite der Bauteile sehr niedrige Oberflächentemperaturen. 

Kalte Oberflächen werden aufgrund der geringeren Strahlungswärme 

als unbehaglich empfunden. Dies nimmt der Bewohner als störend wahr. Um 

diesem Umstand entgegenzuwirken, wird die Heizung höher gestellt, damit 

die Raumluft wärmer wird. Auf diese Weise steigt der Heizenergieverbrauch 

zusätzlich. Für eine thermische Behaglichkeit sollten Oberflächentemperaturen 

von Außenbauteilen um nicht mehr als 3 °C gegenüber der Raumluft 

absinken und 10 °C keinesfalls unterschreiten. 

Mangelhafte Wohnhygiene. 

Im Bereich einer Wärmebrücke kann es aufgrund von niedrigen Innenoberflächentemperaturen 

zu Tauwasserausfall kommen. Sobald warme, feuchte 

Luft auf eine kalte Oberfläche trifft und dort unter den sogenannten Taupunkt 

abgekühlt wird, bildet sich Tauwasser. Die gleichen Erfahrungen macht jeder 

Brillenträger, der im Winter einen warmen Raum betritt und anschließend 

beschlagene Brillengläser hat. 

G2.1 

An den feuchten Bauteilflächen sammelt sich Staub an, der in Verbindung 

mit Tapetenkleister und -farbe einen idealen Nährboden für zum Teil gesundheitsschädliche 

Schimmelpilze bildet. 

Besonders in Küchen und Bädern ist die Gefahr von Schimmelbildung groß, 

da in diesen Räumen nutzungsbedingt eine viel höhere Luftfeuchtigkeit vorherrscht 

als in anderen Wohnräumen. Eine relative Luftfeuchtigkeit zwischen 

30 und 60 Prozent gilt aus wohnhygienischer Sicht als idealer Bereich, der 

nicht unter- bzw. überschritten werden sollte. 

Abb. 3 und 4: Temperaturfeld und Innenoberflächentemperaturen 

einer nachträglich von außen bzw. 

innen gedämmten Fassade. Mit 10 cm Wärmedämmung 

wird ein U-Wert von 0,28 W/(m 2 · K) erreicht. Im 

Bereich der einbindenden Geschossdecke erhöht sich 

der Wärmeverlust bei der Variante mit Innendämmung 

von 0,01 W/(m · K) auf 0,53 W/(m · K). Würde 

man bei einem durchschnittlichen Einfamilienhaus 

diesen Wärmebrückenverlust beim U-Wert der Fassade 

berücksichtigen, würde dieser um fast 40 Prozent auf 

0,39 W/(m 2 · K) steigen. 

5

G 


Gefährdung der Bausubstanz. 

Neben der Schimmelbildung kann ein Tauwasserausfall im Bereich von 

Wärmebrücken zu einer dauerhaften Durchfeuchtung eines Bauteils und zu 

einem Bauschaden führen. Mürbes Mauerwerk oder verfaultes Holz sind oftmals 

die Folge, sodass die Tragfähigkeit oder Standsicherheit unter Umständen 

nicht mehr gewährleistet ist. Zusätzlich stellt sich bei durchfeuchteten 

Bauteilen eine höhere Wärmeleitfähigkeit ein, womit der Wärmebrückeneffekt 

verstärkt wird und dadurch die innere Oberfläche noch weiter abkühlt. 

Durch konstruktive Maßnahmen ist es möglich, viele Wärmebrücken hinsichtlich 

ihrer Wirkung zu minimieren oder soweit zu optimieren, dass keine 

Mängel, Bauschäden oder gesundheitliche Beeinträchtigungen zu erwarten 

sind. 

1.2 Definition. 

Als Wärmebrücken bezeichnet man Bereiche in der thermischen Gebäudehülle, 

bei denen aufgrund von 

Materialwechsel in der Bauteilebene, 

der Bauteilgeometrie, 

konstruktiven Zwängen oder 

Fugen und Undichtigkeiten 

während der Heizperiode gegenüber dem ungestörten Bauteil erhöhte bzw. 

zusätzliche Wärmeabflüsse auftreten, sodass auf der inneren Seite von Außenbauteilen 

die Oberflächentemperatur örtlich begrenzt stark absinkt. 

G2.1 

q si ungestört 

= 12,1 °C 

q si ungestört 

= 18,7 °C 

1 

q si 1 

= 6,8 °C 

q si 1 

= 18,2 °C 

3 

2 

q si 3 

= 11,2 °C q si 2 

= 8,4 °C 

q si 3 

= 16,1 °C q si 2 

= 16,9 °C 

Abb. 5: Prinzipskizze zur Veranschaulichung 

der verschiedenen Wärmebrückenarten. 

Durch die Pfeile wird der Wärmestrom 

symbolisiert. 

Abb. 6: Isothermenverlauf eines ungedämmten 

Außenwandabschnitts mit Innenoberflächentemperaturen 

an verschiedenen 

Wärmebrückenbereichen, die alle unterhalb 

der kritischen Temperatur von 12,6 °C liegen. 

Abb. 7: Isothermenverlauf eines nachträglich 

gedämmten Außenwandabschnitts. Das Mauerwerk 

liegt komplett im warmen Bereich und 

aufgrund der Innenoberflächentemperaturen 

besteht keine Schimmelgefahr. 



G 

Die Abbildungen 5 bis 7 zeigen den horizontalen Temperaturverlauf in diesem 

Außenbauteil. Die eingezeichneten Linien verbinden Punkte mit gleicher 

Temperatur und werden Isothermen genannt. Die beiden roten Linien stellen 

die 10 °C - und 5 °C -Isotherme dar. 

Die Grafiken zeigen einen Außenwandabschnitt und das Absinken der inneren 

Oberflächentemperatur gegenüber der Temperatur im ungestörten 

Wandabschnitt und somit die Wärmebrückenwirkung an einer Stahlbetonstütze 

im Mauerwerk (1), in der Ecke einer Außenwand (2) und am seitlichen 

Fensteranschluss (3) bei unterschiedlichen Dämmstandards und jeweils 

bei einer Außenlufttemperatur von –10 °C sowie einer Raumtemperatur von 

20 °C. Während beim unsanierten Zustand (Abb. 6) die Innenoberflächentemperatur 

an der Stahlbetonstütze 6,8 °C, in der Ecke 8,4 °C und in der Fensterlaibung 

11,2 °C beträgt, liegt sie bei der nachträglich gedämmten Variante 

(Abb. 7) bei 18,2 °C, 16,9 °C bzw. 16,1 °C. 

Aufgrund der Zweifachwirkung von Wärmebrücken (erhöhter Wärmeabfluss 

und Temperaturabsenkung) sind zur Kennzeichnung in der Regel auch zwei 

unterschiedliche, voneinander unabhängige Kenngrößen erforderlich. 

Hinsichtlich des erhöhten Wärmeabflusses wird vergleichbar zum U-Wert 

eines Bauteils als Maß für die Wärmebrückenwirkung der Begriff des längenbezogenen 

Wärmedurchgangskoeffizienten Y mit der Einheit W/(m · K) 

verwendet. Der Y-Wert hängt von verschiedenen Einflussgrössen ab: der Qualität 

der Konstruktion und der verwendeten Abmessungen sowie der U-Werte 

der ungestörten Bauteile. 

Für den Effekt der Temperaturabsinkung dient zur Kennzeichnung der 

dimensionslose Temperaturfaktor f Rsi 

oder auch der Temperaturdifferenzquotient 

Q. 

Berechnung des längenbezogenen 

Wärmedurchgangskoeffizienten 

Y 

Y = L 2D n 

– ∑ U j 

• l j 

j=1 

L 2D thermischer Leitwert der zweidimensionalen 

Wärmebrücke [W/K] 

U j 

Wärmedurchgangskoeffizient des 

jeweils zwei Bereiche trennenden 

1-D-Bauteils [W/(m 2 · K)] 

l j 

die Länge innerhalb des 2-D-geometrischen 

Modells, für die der U j 

gilt [m] 

n die Nummer der 1-D-Bauteile [-] 

Berechnung des 

Temperaturfaktors auf der 

Bauteilinnenoberfläche: 

q 

f Rsi 

= si 

– q e 

q i 

– q e 

q si 

q i 

q e 

Temperatur an der Innenoberfläche 

Innenlufttemperatur 


Mindestanforderung f Rsi 

≥ 0,70 

Aus feuchteschutztechnischen Gründen sollte die Innenoberflächentemperatur 

niemals unter 12,6 °C absinken. Ab einem Temperaturfaktor f Rsi 

≥ 0,7 wird 

dieses Kriterium erfüllt. 

G2.1 

Über den Y-Wert hingegen kann keine Abschätzung hinsichtlich der zu erwartenden 

Temperaturabsinkung erfolgen. 

Abb. 8: Backsteinfassade mit sichtbarem 

Fenstersturz aus Beton 

Abb. 9: Erhöhter Wärmeabfluss im Bereich des 

Fenstersturzes durch Thermografie sichtbar 

gemacht. 

7

G 


2 Ursachen und Arten 

von Wärmebrücken. 

Wärme nimmt den Weg des geringsten Widerstands, d. h. bevorzugt den 

Weg über Wärmebrücken oder Undichtigkeiten in der Gebäudehülle. Wärmebrücken 

können unterschiedliche Ursachen haben. Häufig liegt aber 

eine Überlagerung von verschiedenen Ursachen vor. Darüber hinaus ist zu 

beachten, dass sich die Störzone einer Wärmebrücke (Bereich der Temperaturabsenkung) 

auch noch in das umgebende Bauteil hineinzieht (siehe 

Isothermen-Abb. 6 und 7 auf Seite 6). 

2.1 Häufigste Typen. 

Bei den folgenden beschriebenen Beispielen handelt es sich ausschließlich 

um sogenannte linienförmige Wärmebrücken, die durch Baustoffeigenschaften, 

Konstruktion und Geometrie verursacht werden. Neben diesen gibt es 

aber auch noch weitere Arten vergleichbarer Wärmebrücken, die in erster 

Linie hinsichtlich der Bauschadensvermeidung zu beachten sind. 

G2.1 

Abb. 10 und 11: Foto- und Thermografieaufnahme 

eines beheizten Treppenhauses mit dem Treppenlauf 

als Beispiel einer materialbedingten Wärmebrücke. 

Materialbedingte Wärmebrücken. 

Stoff- oder materialbedingte Wärmebrücken entstehen durch einen Wechsel 

der Wärmeleitfähigkeit innerhalb einer oder mehrerer Schichten eines Bauteils. 

Typische Vertreter dieser Wärmebrücken sind: 

Stahlbetonstützen, Fensterstürze oder Ringanker im Mauerwerk 

Mörtelfugen im Mauerwerk 

Stahlbetondeckenauflager 

Holzsparren in der Dämmebene einer Dachkonstruktion 

dämmschichtunterbrechende Innenwände 

Abb. 12: Thermografieaufnahme einer Außenwand. 

Die Stützen und der Unterzug aus Stahlbeton sind 

sehr gut als materialbedingte Wärmebrücken zu 

erkennen. 

Geometrischbedingte Wärmebrücken. 

Geometrischbedingte Wärmebrücken entstehen dort, wo die wärmeaufnehmende 

Innenoberfläche und die wärmeabgebende Außenoberfläche 

unterschiedlich groß sind. Das ist beispielsweise an Gebäudekanten und – 

ausgeprägter noch – an Gebäudeecken der Fall. Geometrische Wärmebrücken 

können nicht vollständig vermieden werden. Eine gute Wärmedämmung 

der Außenwand kann ihre Wirkung und somit den erhöhten Wärmestrom 

jedoch deutlich reduzieren. 

Das Paradebeispiel einer Wärmebrücke, die sowohl eine materialbedingte als 

auch eine geometrische Ursache hat, ist die mauerwerks- und gegebenenfalls 

dämmschichtdurchstoßende Balkonplatte. Neben der ca. 5- bzw. 50-fach 

höheren Wärmeleitfähigkeit des Stahlbetons gegenüber eines üblichen Mauerwerks 

oder Dämmstoffs entsteht hier zusätzlich ein „Kühlrippeneffekt“, der 

die Wärmebrückenwirkung einer thermisch nicht getrennten Balkonplatte 

noch verstärkt. Ausführlich wird dieses Detail in Kapitel 4.3.1 erläutert. 



G 

Konstruktive Wärmebrücken. 

Die Gruppe der konstruktiven Wärmebrücken unterscheidet sich kaum von 

den materialbedingten Wärmebrücken. Ihre Ursache liegt in erster Linie in 

planerischen Zwängen oder baulicher Notwendigkeit. Vertreter dieser Wärmebrückenkategorie 

sind der Rollladen oder ein Regenfallrohr innerhalb 

eines Wärmedämmverbundsystems. Ebenso kann man einen Bauteilwechsel 

(Fensteranschluss) als konstruktive Wärmebrücke bezeichnen. 

2.2 Sonderformen. 

Neben der Ursache ihres Entstehens werden Wärmebrücken zusätzlich nach 

ihrer Form unterschieden. So können Wärmebrücken als linienförmige, 

punktuelle oder dreidimensionale Schwachstellen in der thermischen Gebäudehülle 

auftreten. 

Punktuelle Wärmebrücken. 

Punktuelle Wärmebrücken sind Störungen in der thermischen Gebäudehülle, 

welche auf einen Punkt bezogen werden können. 

Abb. 13: Temperaturfeld eines Fenstersturzdetails 

mit ungedämmtem Rollokasten. Die Innenoberflächentemperatur 

beträgt unter der Stahlbetondecke 

lediglich 12,2 °C . 

Typische Vertreter dieser Gruppe sind: 

dämmschichtdurchstoßende Stützen 

Befestigungsdübel von Wärmedämmverbundsystemen 

Mauerwerksanker von hinterlüfteten Vorhangsystemen 

Einzelkragarme von Balkon- oder Vordachsystemen 

Der zusätzliche Wärmeverlust durch punktuelle Wärmebrücken ist bezogen 

auf den Gesamtwärmeverlust eines Gebäudes oft vernachlässigbar. Hier ist in 

erster Linie darauf zu achten, dass es nicht zu Schäden durch Tauwasserausfall 

kommt. 

G2.1 

Abb. 14 bis 16 : Beispiele von punktuellen Wärmebrücken 

als Thermografieaufnahmen: 1. Kragarme eines 

Vordaches, 2. dämmstoffdurchstoßende 

Stützen, 3. Sturzanschluss eines Hofdurchgangs. 

9

G 


Dreidimensionale Wärmebrücken. 

In Raumecken treffen drei linienförmige Wärmebrücken aufeinander und 

bilden folglich ein dreidimensionales Temperaturfeld aus. In diesen Ecken 

stellen sich noch tiefere innere Oberflächentemperaturen als in den Bereichen 

der zweidimensionalen Kanten ein. Hier liegt daher das höchste Risiko 

einer Schimmelpilzbildung und Tauwasserentstehung. 

Konvektive Wärmebrücken. 

Konvektive Wärmebrücken entstehen durch Undichtigkeiten (Bauteilfugen, 

Durchführungen von Installationsleitungen, usw.) in raumabschließenden 

Bauteilen. Durch diese wird Wärmeenergie infolge konvektiver Mitführung 

von Luft, Gasen oder Flüssigkeiten vom Warmen ins Kalte transportiert. In der 

Baupraxis werden diese Wärmebrücken durch Optimierung der luftdichten 

Gebäudehülle minimiert. Kommt es trotzdem zu einer konvektiven Wärmebrücke, 

ist in der Regel eine fehlerhafte Bauausführung dafür verantwortlich. 

Eine häufige Ursache von konvektiven Wärmebrücken ist der mangelhafte 

und undichte Anschluss zwischen Außenwand und Fenster. 

G2.1 


eines freistehenden Einfamilienhauses. Die Stahlbetondachumrandung 

stellt eine massive Wärmebrücke 

dar. An der oberen Dachkante ist zu erkennen, dass 

warme Raumluft entweicht. In diesem Fall spricht 

man von konvektiver Wärmebrücke aufgrund einer 

mangelhaften oder fehlenden Luftdichtheitsebene auf 

der Innenseite der Dachfläche. 

Wärmebrücken durch unsachgemäße Ausführung. 

Neben den Leckagen in der luftdichten Ebene durch unsachgemäße Bauausführungen 

entstehen aufgrund von handwerklichen Umsetzungsfehlern 

oftmals auch andere Wärmebrücken. Typische Baumängel, die zu weiteren 

Wärmebrücken führen, sind: 

fehlende oder nicht vollständige Gefachdämmungen 

mit Mörtel verfüllte Mauerwerkslücken bei monolithischen 

Außenwänden 

nicht satt gestoßene Dämmstoffplatten bei Wärmedämmverbundsystemen 

Mörtelreste im nachträglich gedämmten Hohlraum einer zweischaligen 

Außenwand 

zu große Dämmstoffaussparungen bei Kellerdeckenbeleuchtungen oder 

punktuellen Durchdringungen 

Abb. 19: Auf dem Thermogramm der Fassade sind Stellen 

im Mauerwerk zu erkennen, die einen erhöhten 

Wärmeabfluss aufweisen. Hier wurden mit Mörtel 

und Steinbruchstücken Mauerwerkslücken gefüllt. 

Diese Fehlstellen haben eine höhere Wärmeleitfähigkeit 

als das übrige Mauerwerk. 

Abb. 20: Innenthermografie einer Raumecke, in die 

drei Kanten als geometrische Wärmebrücken zusammenlaufen. 

Hier ist die Oberflächentemperatur mit 

12,1 °C am niedrigsten. 



G 

3 Wärmebrücken in der 

Energiebilanz. 

Bauteile sind in der Praxis grundsätzlich nicht störungsfrei und Wärmebrücken 

bei einem Gebäude nicht zu vermeiden. Es ist jedoch nicht zweckmäßig, 

jede Bauteilstörung, die sich wärmebrückentechnisch auswirkt, im Wärmeschutznachweis 

separat als Einzelposition zu erfassen. 

Kleinere und regelmäßig wiederkehrende Materialwechsel wie z. B. Mauermörtelfugen 

und Holzanteile (Sparren oder Ständer) in der Dämmebene 

werden schon in der U-Wert-Berechnung der entsprechenden Bauteile 

berücksichtigt, entweder mit pauschalen Aufschlägen bei der Wärmeleitfähigkeit 

des Gesamtbauteils oder mit bestimmten Flächenanteilen. Für diese 

inhomogenen Bauteile werden äquivalente U-Werte berechnet. Für Verbundelemente 

wie Fenster und Türen, die aus unterschiedlichen Teilen und Materialien 

bestehen, wird ebenso ein U-Wert für das Gesamtbauteil berechnet. 

Eine weitere Berücksichtigung der Wärmebrückeneffekte findet auch durch 

die Herangehensweise der außenmaßbezogenen Flächenaufnahme der thermischen 

Gebäudehülle statt. 

Abb. 21: Thermogramm einer monolithischen 

Außenwand. Bei der U-Wert-Berechnung wird die 

Wärmebrückenwirkung der Mörtelfugen mit einem 

Aufschlag bei der Wärmeleitfähigkeit des Mauerwerks 

berücksichtigt. 

3.1 Wärmebrückenbewertung gemäß Energieeinsparverordnung. 

Die Energieeinsparverordnung (EnEV) fordert, dass zusätzliche Wärmeverluste 

durch lineare Wärmebrücken beim Wärmeschutznachweis zusätzlich 

berücksichtigt werden müssen. Folgende Wärmebrücken sollten stets bei der 

energetischen Bewertung eines Gebäudes einbezogen werden: 

G2.1 

Gebäudekanten 

Umlaufende Laibungen bei Fenstern und Türen 

Wand- und Deckeneinbindungen 

Deckenauflager 

Balkonplatten 

Bei der Ermittlung des Jahres-Heizwärmebedarfs ist der verbleibende Einfluss 

von Wärmebrücken für bestehende Gebäude gemäß Energieeinsparverordnung 

folgendermaßen zu berücksichtigen: 

im Regelfall durch Erhöhung der Wärmedurchgangskoeffizienten um 

DU WB 

= 0,10 W/(m 2 · K) für die gesamte wärmeübertragende Umfassungsfläche 

wenn mehr als 50 Prozent der Außenwand mit einer innenliegenden 

Dämmschicht und einbindenden Massivdecken versehen sind, durch Erhöhung 

der Wärmedurchgangskoeffizienten um DU WB 

= 0,15 W/(m 2 · K) 

für die gesamte wärmeübertragende Umfassungsfläche 

bei vollständiger energetischer Modernisierung aller zugänglichen 

Wärmebrücken unter Berücksichtigung von DIN 4108 Beiblatt 2 : 2006-3 

durch Erhöhung der Wärmedurchgangskoeffizienten um 

DU WB 

= 0,05 W/(m 2 · K) für die gesamte wärmeübertragende Umfassungsfläche 

(siehe Kap. 3.2 Nachweis der Gleichwertigkeit) 

durch genauen Nachweis der Wärmebrücken nach DIN V 4108-6: 2003-06 

in Verbindung mit weiteren anerkannten Regeln der Technik (siehe Kap. 

3.3. Detaillierter Wärmebrückennachweis) 

Abb. 22: Thermografieaufnahme eines Fachwerkhauses. 

Das erkennbare Fachwerk wird bei der U-Wert- 

Berechnung flächenanteilig berücksichtigt. 

Berechnung des spezifischen 

Transmissionswärmeverlusts 

H T 

= ∑ (F xi 

• U i 

• A i 

) + DU WB 

• A + DH T,FH 

F xi 

Temperaturkorrekturfaktor nach 

Tabelle 3 DIN 4108-6, für Bauteile 

gegen Außenluft ist F xi 

= 1 [-] 

U i 

Wärmedurchgangskoeffizient 

[W/(m 2 · K)] 

A i 

Fläche eines Bauteils [m 2 ] 

DU WB 

spezifischer Wärmebrückenzuschlag 

[W/(m 2 · K)] 

A Wärmeübertragende Umfassungsfläche 

des Gebäudes [m 2 ] 

DH T,FH 

spezifischer Wärmeverlust über 

Bauteile mit Flächenheizung [W/K] 

11

G 


Im weiteren Verlauf dieser Broschüre wird dargestellt, wie die Erstellung 

eines Gleichwertigkeitsnachweises entsprechend DIN 4108 Beiblatt 2: 2006-3 

zu erfolgen hat (Kap. 3.2). Ebenso wird das Verfahren des detaillierten Wärmebrückennachweises 

nach DIN V 4108-6: 2003-06 vorgestellt (Kap. 3.3). 

3.2 Nachweis der Gleichwertigkeit. 

Der pauschale Wärmebrückenansatz von DU WB 

= 0,10 W/(m 2 · K) führt gegebenenfalls 

bei hochwertigen energetischen Sanierungen zu unwirtschaftlichen 

Dämmschichten. Daher sollte eine Konstruktion mit minimierten Wärmebrückenverlusten 

gewählt werden, für die bei der Energiebilanz auch der 

reduzierte Wärmebrückenzuschlag von DU WB 

= 0,05 W/(m 2 · K) verwendet 

werden darf. Für diesen Ansatz müssen die Planungsdetails entsprechend 

des Beiblatts 2 der DIN 4108 vollständig eingehalten und umgesetzt werden. 

Dieses Beiblatt ist jedoch im Wesentlichen für den Neubau entwickelt worden 

und bietet nur wenige Details, die auf den Altbau übertragbar sind. Dem 

Planer stehen jedoch Möglichkeiten zur Verfügung, die Gleichwertigkeit der 

vorhandenen Konstruktion mit den Planungsbeispielen des Beiblatts 2 nachzuweisen. 

Folgende Verfahren und Vorgehensweisen können dabei angewendet 

werden, die im Anschluss detaillierter vorgestellt werden. 

Gleichwertigkeit über das konstruktive Grundprinzip 

Gleichwertigkeit über den Wärmedurchlasswiderstand R der jeweiligen 

Schichten 

Gleichwertigkeit mittels Referenzwert einer Wärmebrückenberechnung 

Gleichwertigkeit mittels Referenzwert aus Veröffentlichungen 

G2.1 

120 240 

Für die ersten beiden Fälle sind in den Planungsbeispielen des Beiblatts 2 der 

DIN 4108 Ober- und Untergrenzen der jeweiligen Schichtdicken und Bandbreiten 

für die Wärmeleitfähigkeit der Baumaterialien angegeben. Für die 

Fälle 3 und 4 sind für die entsprechenden Details Referenzwerte für Y festgelegt, 

und es ist darauf zu achten, dass die vorgegebenen Randbedingungen 

des Beiblatts 2 bei der Ermittlung der Referenzwerte eingehalten werden. 

100 

Für den Gleichwertigkeitsnachweis ist es allerdings nicht erforderlich, dass 

alle Wärmebrücken an einem Gebäude betrachtet werden. Folgende Details 

können bei der energetischen Bewertung für den Ansatz des pauschalen Wärmebrückenzuschlags 

DU WB 

= 0,05 W/(m 2 · K) vernachlässigt werden: 

40 

80 

800 

Abb. 23: Geplantes Detail: Sockel 

Anschluss Außenwand/Außenwand (Außen- und Innenecke) 

Anschluss Innenwand oder Geschossdecke (zwischen beheizten Geschossen) 

an durchlaufende Außenwand oder obere bzw. untere Außenbauteile, 

die nicht durchstoßen werden bzw. eine durchlaufende Dämmschicht mit 

einer Dicke ≥ 100 mm bei einer Wärmeleitfähigkeit von 

0,04 W/(m · K) aufweisen 

einzeln auftretende Türanschlüsse von Wohngebäuden in der wärmetauschenden 

Hüllfläche (Haustür, Kellerabgangstür, Kelleraußentür, etc.) 

kleinflächige Querschnittsänderungen in der wärmetauschenden Hüllfläche 

z. B. durch Steckdosen oder Leitungsschlitze 

Anschlüsse außenluftberührter kleinflächiger Bauteile wie z. B. Unterzüge 

und untere Abschlüsse von Erkern mit außen liegenden Wärmedämmschichten 

mit R ≥ 2,5 m 2 · K/W. 



G 

Auf den folgenden Seiten werden anhand von verschiedenen Beispielen die 

unterschiedlichen Verfahren zum Nachweis der Gleichwertigkeit genauer 

erläutert. 

160 

100 

≤ 40 

240 

150 

3.2.1 Gleichwertigkeit über das konstruktive Grundprinzip. 

Eine Gleichwertigkeit ist grundsätzlich gegeben, wenn eine eindeutige Zuordnung 

des konstruktiven Grundprinzips möglich ist und eine Übereinstimmung 

der beschriebenen Bauteilabmessungen und Baustoffeigenschaften 

vorliegt. 

≤ 250 

1 3 

l ≤ 0,33 

≥ 100 

6 1 5 

30 

20 

Als Beispiel für diesen Gleichwertigkeitsnachweis ist nebenstehend der Fußpunkt 

bzw. Sockel eines Gebäudes mit Bodenplatte auf Erdreich dargestellt 

(Abb. 23). Bei der Sanierung wurde auf der Außenwand ein 12 cm starkes 

Wärmdämmverbundsystem mit einer Wärmeleitfähigkeit von 

l = 0,040 W/(m · K) aufgebracht. Der Fußboden wurde mit 10 cm Wärmedämmung 

mit l = 0,040 W/(m · K) ertüchtigt. 

Um eine Gleichwertigkeit nachzuweisen, sind die Schichtdicken und 

Materialeigenschaften des Beiblatts 2 der DIN 4108 einzuhalten (Abb. 18). 

≤ 500 

Abb. 24: Regeldetail Nr. 14/Beiblatt 2 DIN 4108 

70 

40 

vorhanden: 

gefordert: 

Außenwand: Dämmstoff: 12 cm Dämmstoff: 10 – 16 cm 

Mauerwerk: 24 cm 

Mauerwerk: 15 – 24 cm 

Bodenplatte: Dämmstoff: 10 cm Dämmstoff: 6 – 10 cm 

Die Gegenüberstellung der relevanten Schichten zeigt eine hundertprozentige 

Übereinstimmung mit dem konstruktiven Grundprinzip. 

Im Regeldetail ist zusätzlich eine Kimmlage vorgesehen. Diese kann natürlich 

nicht nachträglich eingebaut werden. Sie kann jedoch entfallen, sobald das 

Fundament stirnseitig mit einer Perimeterdämmung (d ≥ 6 cm) und einer 

Einbindetiefe von mindestens 30 cm ab Oberkante Bodenplatte beträgt. 

Solche Zusatzbestimmungen sind als Bemerkungen zu den Regeldetails im 

Beiblatt 2 aufgeführt. 

G2.1 

Bei dem Nachweis der Gleichwertigkeit auf Basis des konstruktiven Grundprinzips 

ist stets darauf zu achten, dass auch die Obergrenzen der angegebenen 

Schichtdicken nicht überschritten werden dürfen. 

R 2 

R 3 

3.2.2 Gleichwertigkeit über den Wärmedurchlasswiderstand R der 

jeweiligen Schichten. 

Weichen die Wärmeleitfähigkeiten oder auch die Abmessungen der einzelnen 

Schichten einer Konstruktionslösung von der Vorgabe des Beiblatts 2 ab, 

kann die Gleichwertigkeit auch über den Wärmedurchlasswiderstand (R- 

Wert) der jeweiligen Schicht nachgewiesen werden. 

80 

140 

Bei dem geplanten Ortgangdetail (Abb. 25) kommt auf der Außenwand ein 

8 cm starkes Wärmedämmverbundsystem mit einer Wärmeleitfähigkeit von 

l = 0,032 W/(m · K) zum Einsatz. Die Dachdämmung besteht aus einer 12 cm 

starken Zwischensparrendämmung mit l = 0,040 W/(m · K) und einer 8 cm 

starken Aufdachdämmung aus Holzweichfaserplatten mit l = 0,045 W/(m · K). 

Im vorliegenden Fall wird das konstruktive Grundprinzip der Schichtdicken 

bei der Wanddämmung (8 cm) und der Dachdämmung (22 cm) nicht eingehalten. 

Die Kopfdämmung der Mauerkrone entspricht nicht der Vorgabe des 

Beiblatts 2 hinsichtlich der geforderten Wärmeleitfähigkeit von 

R 1 

80 240 

Abb. 25: Geplantes Detail: Ortgang 

13

G 


≥ 60 

l ≤ 0,040 W/(m · K). Somit müssen für das gewählte Ortgangdetail die jeweiligen 

R-Werte überprüft werden. 

5 

140 

100 

240 

150 


200 

140 

4 

≥ 60 

1 

3 1 8 7 

Das Beiblatt 2 unterscheidet bei den Regeldetails bei 

einigen Fällen nicht zwischen Außenwänden mit 

Wärmdämmverbundsystem und zweischaligem Mauerwerk. 

Die Vormauerschale kann dann unberücksichtigt 

bleiben und es werden die Schichtdicken für die 

Beispiele mit WDVS angewendet. 

vorhanden: 

gefordert: 

WDVS: R 1 

= 2,50 (m 2 · K)/W 2,50 (m 2 · K)/W ≤ R ≤ 4,00 (m 2 · K)/W 

Kopfdämmung: R 2 

= 1,78 (m 2 · K)/W R ≥ 1,5 (m 2 · K)/W 

Dachdämmung: R 3 

= 4,78 (m 2 · K)/W 3,50 (m 2 · K)/W ≤ R ≤ 5,00 (m 2 · K)/W 

Die geforderten Wärmedurchlasswiderstände werden von der geplanten 

Detailausbildung erfüllt und somit ist der Ortgang als gleichwertig im Sinne 

des Beiblatts 2 einzustufen. 

3.2.3 Gleichwertigkeit mittels Referenzwert einer Wärmebrückenberechnung. 

Ist es bei einem geplanten Detail nicht möglich, das konstruktive Grundprinzip 

des Beiblatts 2 der DIN 4108 hinsichtlich der Maßvorgaben oder des Wärmedurchlasswiderstands 

einzuhalten, kann der Gleichwertigkeitsnachweis 

nur noch auf Basis der sogenannten „Referenzwertmethode“ nachgewiesen 

werden. 

Hierfür ist für alle Planungsbeispiele im Beiblatt 2 ein längenbezogener 

Wärmedurchgangskoeffizent als Referenzwert angegeben. Ist der Y-Wert 

des geplanten Details niedriger als der des Beiblatts 2, kann die Ausführung 

als gleichwertig angesehen werden. Für die Berechnung des Y-Werts ist eine 

thermische Simulation auf Grundlage der DIN EN ISO 10211-1 mit einer Berechnungssoftware 

notwendig. Die zu wählenden Randbedingungen für diese 

Berechnung werden vom Beiblatt 2 vorgegeben. 

G2.1 

80 

Für dieses Beispiel wird als Wärmebrückendetail eine in die Kellerdeckendämmung 

einbindende Innenwand gewählt (Abb. 27). Die ursprüngliche 

Planung sieht eine nachträgliche 8 cm starke PUR-Dämmung (WLS 025) vor, 

die auf der Kaltseite der Kellerdecke angebracht wird. 

300 

Abb. 27: Geplantes Detail 

Errechneter Y-Wert: 0,559 W/(m · K) 

U-Wert: 0,223 W/(m 2 · K) 

≤ 240 

Aufgrund der dickeren Kellerinnenwand sowie nicht eingehaltenen Abmessungen 

des Dämmstoffs und auch des wesentlich höheren R-Wertes der 

PUR-Dämmung gegenüber den Vorgaben des Beiblatts 2 muss für diesen 

Anschluss der konkrete Y-Wert errechnet werden. 

vorhanden: 

gefordert: 

Abbildung 27 Y = 0,559 W/(m · K) Y = 0,470 W/(m · K) 

3 6 1 5 

30 

20 

Somit ist die Gleichwertigkeit nicht gegeben und mit dieser Ausführung wäre 

der pauschale Wärmebrückenzuschlag von 0,05 W/(m 2 · K) nicht mehr zulässig. 

unbeheizt 

unbeheizt 

70 

40 


Referenzwert Y: 0,47 W/(m · K) 

U-Wert: 0,353 W/(m 2 · K) 

Erst durch das Aufbringen einer Dämmschürze auf die Innenwand (Abb. 29) 

wird die Wärmebrückenwirkung der Innenwand wesentlich reduziert. 

Durch diese Maßnahme verringert sich der Y -Wert auf 0,370 W/(m · K) und 

unterschreitet somit den Referenzwert der Beiblatt-2-Lösung, sodass nun die 

Gleichwertigkeit nachgewiesen ist. 

vorhanden: 

gefordert: 

Abbildung 29 Y = 0,370 W/(m · K) Y = 0,470 W/(m · K) 



G 

An diesem Detail konnte gut dargestellt werden, dass die Lage und Güte eines 

Dämmstoffs sehr großen Einfluss auf die Wärmebrücke hat. Die geplante 

Dämmmaßnahme ging hinsichtlich des U-Werts weit über die vergleichbare 

Beiblatt-2-Variante hinaus. Wärmebrückentechnisch muss sie ohne diese 

Zusatzmaßnahmen allerdings als wesentlich schlechter eingestuft werden. 

3.2.4 Gleichwertigkeit mittels Referenzwert aus Veröffentlichungen 

Für den Nachweis der Gleichwertigkeit über den Referenzwert muss nicht 

zwingend eine thermische Simulation des geplanten Details erfolgen. Der 

längenbezogene Wärmedurchgangskoeffizent Y kann auch einem Wärmebrückenkatalog 

entnommen werden. 

Es ist allerdings darauf zu achten, dass die überwiegende Zahl der veröffentlichten 

Wärmebrückenkataloge für den Neubau konzipiert wurde und somit 

nur bedingt für den Gleichwertigkeitsnachweis bei Sanierungsvorhaben 

angewendet werden kann. 

300 

40 

250 

Abb. 29: Verbessertes Detail 

Errechneter Y-Wert: 0,370 W/(m · K) 

U-Wert: 0,223 W/(m 2 · K) 

80 

3.3 Detaillierter Wärmebrückennachweis. 

Bei der energetischen Sanierung von Bestandsgebäuden tritt häufig der 

Fall ein, dass aufgrund von konstruktiven Zwängen oder gestalterischen 

Wünschen die wärmeschutztechnischen Vorgaben des Beiblatts 2 der DIN 

4108 nicht eingehalten werden können. Wird nur bei einem relevanten 

Wärmebrückendetail das konstruktive Grundprinzip nicht umgesetzt oder 

der entsprechende Referenzwert des Planungsbeispiels nicht erreicht, ist der 

Gleichwertigkeitsnachweis, der zum Ansatz des reduzierten Wärmebrückenzuschlags 

für das Gesamtgebäude berechtigt, nicht erbracht. 

Typische Beispiele hierfür sind 

thermisch nicht entkoppelte Balkon-, Terrassen- oder Garagenanschlüsse 

Sockelausbildungen ohne Perimeterdämmung 

Innenwand- und Deckenanschlüsse von innen gedämmten Fassaden 

manche Fenstereinbausituationen 

Dachortgänge ohne Kopfdämmung 

G2.1 

Um aber dennoch nicht auf den ungünstigen Wärmebrückenzuschlag 

DU WB 

= 0,10 W/(m 2 · K) oder sogar DU WB 

= 0,15 W/(m 2 · K) bei der Energiebilanz 

zurückgreifen zu müssen, besteht die Möglichkeit, die zusätzlichen Energieverluste 

durch Wärmebrücken in der Gebäudehülle genau zu berechnen. 

Hierbei entsteht ein nicht unerheblicher Planungs- und Berechnungsaufwand. 

Weiterhin ist zu beachten, dass bei den Planungsdetails des Beiblatts 

2 eine Schädigung durch Tauwasser- und Schimmelpilzbildung weitgehend 

ausgeschlossen ist. Abweichende Wärmebrückendetails sind daher 

auch auf niedrige Innenoberflächentemperaturen zu untersuchen. 


eines ungedämmten Gebäudesockels und eines 

Garagenanschlusses. Diese Details sind nicht über das 

Beiblatt 2 der DIN 4108 abgedeckt. 

Vorgehensweise bei der Erstellung eines detaillierten Wärmebrückennachweises. 

Das Aufstellen eines detaillierten Wärmebrückennachweises lässt sich in vier 

Abschnitte aufteilen: 

1. Untersuchung der Konstruktion und Aufnahme der Wärmebrücken 

2. Ermitteln des längenbezogenen Wärmedurchgangskoeffizienten 

3. Erstellung eines Längenaufmaßes 

4. Berechnung des gesamten zusätzlichen Wärmedurchgangs 

15

G 


Im ersten Schritt wird ermittelt, welche Wärmebrücken am Gebäude vorhanden 

sind. Im Gegensatz zum Gleichwertigkeitsnachweis gemäß Beiblatt 2 der 

DIN 4108 sind hier sämtliche Wärmebrücken zu betrachten. Auf eine Bagatellregelung, 

die nur bestimmte zu berücksichtigende Wärmebrücken vorsieht, 

kann beim genauen Nachweis nicht zurückgegriffen werden. 

Formel zur Berechnung 

des Wärmebrückenzuschlags: 

H T,WB 

= ∑ F xi 

Y i 

L i 

[W/K] 

F xi 

Y i 

L i 

Temperatur-Korrekturfaktor nach 

DIN 4108-6 [-] 

längenbezogener Wärmedurchgangskoeffizient 

[W/(m· K)] 

Länge der linearen 

Wärmebrücke [m] 

Umrechnung als Wärmebrückenzuschlag: 

DU WB 

= H T,WB 

/A ges 

[W/(m 2 · K)] 

Nur punktuelle und dreidimensionale Wärmebrücken sind wegen der begrenzten 

Flächenwirkung im Wärmeschutznachweis vernachlässigbar. Eine 

Untersuchung hinsichtlich Tauwasserfreiheit kann aber auch für diese Details 

gegebenenfalls notwendig sein. 

Auf der nächsten Seite folgt eine Übersicht von möglichen Wärmebrücken, 

die an einem Gebäude und beim detaillierten Nachweis zu beachten sind. 

Diese Checkliste kann aber die Vielzahl möglicher Konstruktionen und Details 

nicht vollständig abdecken. Selbst einfache Häuser weisen oft 15 oder 

mehr Wärmebrückendetails auf. 

Sind alle am Gebäude vorhandenen Wärmebrücken identifiziert, muss im 

nächsten Schritt der längenbezogene Wärmedurchgangskoeffizient Y ermittelt 

werden. Für ein Neubauvorhaben stünden hierfür zahlreiche Wärmebrückenkataloge 

von Herstellern verschiedener Bauprodukte als Hilfsmittel 

zur Verfügung. Trotzdem finden sich bei nahezu jedem Bauvorhaben Details, 

die nicht in einem Katalog erfasst sind. Für die Altbausanierung fehlen solche 

Kataloge fast gänzlich. Hier muss dann mit entsprechender Software der 

Y-Wert berechnet werden. Wie eine solche thermische Simulation durchzuführen 

ist, wird in der DIN 10211 geregelt. 

In diesem Zusammenhang muss auch noch erwähnt werden, dass man auf 

Grundlage der im Beiblatt 2 angegebenen Referenzwerte keinen detaillierten 

Wärmebrückennachweis führen darf. 

G2.1 

Um die zusätzlichen Wärmeverluste berechnen zu können, müssen noch die 

Längen der einzelnen Wärmebrücken aufgemessen werden. Hierbei ist, wie 

bei der Flächenermittlung der thermischen Gebäudehülle, darauf zu achten, 

dass der Außenmaßbezug hergestellt ist. 

Mit den ermittelten Längen kann dann der Anteil der Wärmebrücken am 

Transmissionwärmeverlust des Gesamtgebäudes berechnet werden. 

Wärmebrücken, die nicht an die Außenluft grenzen, wie z. B. Anschlüsse der 

Innenwand mit der Bodenplatte auf Erdreich oder mit der Kellerdecke gegen 

unbeheizt, dürfen über einen Temperatur-Korrekturfaktor reduziert werden. 

Eine Umrechnung der konkreten Wärmebrückenverluste auf die Hüllfläche 

dient nur einem Vergleich mit den pauschalen Wärmebrückenzuschlägen 

gemäß EnEV. In den weiterführenden Informationen im Anhang finden Sie 

eine Liste der relevanten Normen und Vorschriften. 



G 

Übersicht Wärmebrücken 

1 Bodenplatte Keller 

1.01 Anschluss Kellerwand 

1.02 Anschluss Innenwand 

1.03 Anschluss Innenwand gegen unbeheizt 

2 Bodenplatte auf Erdreich 

2.01 Sockel, Anschluss Außenwand 

3 Kellerwand 

3.01 Außenecke 

3.02 Innenecke 



Abb. 32: Schnitt 

4 Kellerdecke 

4.01 Deckenauflager, Keller beheizt 

4.02 Deckenauflager, Keller unbeheizt 

4.03 Deckenauflager im Kellerfenster, Keller 

unbeheizt 

4.04 Deckenauflager Anschluss Bodenplatte 

Anbau, Keller beheizt 

4.05 Deckenauflager Anschluss Bodenplatte 

Anbau, Keller unbeheizt 



5 Außenwand 

5.01 Außenecke 

5.02 Innenecke 


5.04 Innenecke mit Innenwandanschluss 

6 Geschossdecke 

6.01 Deckenauflager 

6.02 Balkonplatte 

6.03 Anschluss Flachdach 

G2.1 

Abb. 33: Grundriss Erdgeschoss 

7 Oberste Geschossdecke 

7.01 Deckenauflager 

7.02 Deckenauflager mit Traufanschluss 

7.03 Durchstoßende Innenwand 

7.04 Durchstoßende Innenwand gegen unbeheizt 

7.05 Anschluss Innenwand gegen 

Kehlbalkenanlage 


7.07 Anschluss Außenwand 

8 Dach 

8.01 Traufe 

8.02 Traufe mit Kniestock 

8.03 Ortgang 

8.04 Mittelpfette, Anschluss Kehlbalkendecke 

9 Flachdach 

9.01 Attika 

10 Innenwand gegen unbeheizt 

10.01 Innenwandanschluss 

11 Fenster 

11.01 Schwelle Fenstertür, Kellerdecke gegen 

unbeheizt 

11.02 Schwelle Fenstertür, Balkon 

11.03 Schwelle Fenstertür, Flachdach 

11.04 Brüstung 

11.05 Laibung 

11.06 Sturz 

11.07 Sturz mit Rollladenkasten 

Abb. 34: Grundriss Kellergeschoss 

17

G 


3.4 Beispiel eines detaillierten Wärmebrückennachweises. 

Für die Durchführung eines detaillierten Wärmebrückennachweises nach 

der DIN 4108-6 ist eine nachvollziehbare Darstellung der Berechnung unverzichtbar. 

Folgende Inhalte sollte diese Dokumentation mindestens beinhalten: 

Gebäudepläne mit Bemaßung 

Auflistung und Längenaufmaß der Wärmebrücken 

Bildliche Darstellung der relevanten Details 

U-Werte und Konstruktionsbeschreibung der Flächenbauteile 

Quellenangabe, auf welcher Grundlage die einzelnen Y-Werte ermittelt 

sind 

Zusammenfassung der Wärmebrückenverluste 

Auf den folgenden Seiten wird ein Musterbeispiel für einen detaillierten genauen 

Wärmebrückennachweis vorgestellt. 

Die Berechnung erfolgte für ein Einfamilienhaus aus den 1950er Jahren, bei 

dem im Zuge einer Sanierung sämtliche Bauteilflächen erneuert bzw. nachträglich 

gedämmt wurden. 

Das Gebäude verfügt über einen außenliegenden Kellerabgang und das 

Dachgeschoss wurde nachträglich ausgebaut. Somit ergeben sich für die 

detaillierte Wärmebrückenberechnung 16 relevante Anschlussdetails, die zu 

berücksichtigen sind. 

G2.1 

Als Ergebnis wurde ein zusätzlicher Transmissionswärmeverlust über 

die Wärmebrücken von 35,04 W/K ermittelt. Auf die vorhandene Gebäudehülle 

von 423,8 m 2 umgelegt, ergibt sich somit ein Wärmebrückenzuschlag 

DU WB 

von 0,08 W/(m 2 · K). 

Gebäudepläne mit Bemaßung. 

3,49 

3,10 

Bauteil 

Kellerdecke gegen 

unbeheizt 

U-Wert 

[W/(m 2 · K)] 

0,40 

Außenwand 0,27 

Dachfläche 0,21 

5,62 

2,13 

2,50 2,50 

Kehlbalkendecke gegen 

unbeheizt 

0,17 

Fenster 1,40 

Eingangstür 2,60 

Wärmedurchgangskoeffizient U 

Abb. 35: Schnitt 



G 

Abb. 36: Grundriss Dachgeschoss 

4,005 1,01 1,115 1,01 3,13 

1,26 1,26 

1,51 2,49 1,51 

1,26 1,26 

G2.1 

7,25 

4,005 1,01 1,115 1,01 3,13 

1,26 1,26 

1,505 

1,505 

3,38 

1,505 

2,005 1,26 1,99 1,26 

1,26 1,26 

2,005 1,26 1,99 1,26 

1,26 8,52 1,26 

2,005 

2,005 

10,27 

4,13 1,01 

1,26 

1,51 2,49 1,51 1,505 

1,26 1,26 

8,52 

2,13 0,885 1,00 2,24 0,885 1,00 2,13 

2,26 

1,26 2,26 1,26 

10,27 

Abb. 37: Grundriss 1. Obergeschoss 

4,26 

3,26 

2,635 

4,01 

9,51 

4,13 1,01 3,38 

2,26 

8,52 

Kellerabgang 

2,13 1,885 2,24 1,885 2,13 

1,26 

10,27 

1,26 

Abb. 38: Grundriss Erdgeschoss 

19

G 


Längenermittlung. 

Nr. Gruppe Beschreibung der Wärmbrücke Länge 

G2.1 

01 Kellerdecke Auflager, Keller unbeheizt 

- Eingangstür 

- Kellerfenster (nicht im Plan eingezeichnet) 

(10,27 m + 8,52 m ) * 2 

- 1,01 m 

- 1,01 m * 8 

02 Auflager mit Kellerfenster, Keller unbeheizt 1,01 m * 8 = 8,08 m 

03 Innenwand, Keller unbeheizt 9,51 m 

3,26 m 

4,26 m * 2 

2,635 m 

4,01 m 

04 Außenwand Außenecke 5,62 m * 4 = 22,48 m 

05 Innenwand 2,50 m * 2 * 6 = 30,00 m 

06 Geschossdecke 

Auflager EG 

- Balkon 

07 Balkon 

Auflager OG, Giebelseite 

- Schwelle, Balkontür 

(10,27 m + 8,52 m ) * 2 

- 7,25 m 

8,52 m * 2 

7,25 m 

- 0,885 m * 2 

08 Kehlbalkendecke 3,49 m * 2 = 6,98 m 

09 Dach Traufe 10,27 m * 2 = 20,54 m 

10 Ortgang 3,10 m * 4 = 12,40 m 

11 Kehlbalkendecke 10,27 m * 2 = 20,54 m 

12 Fenster/Türen Schwelle, Eingangstür 1,01 m = 1,01 m 

13 Schwelle, Balkontür 0,885 m * 2 = 1,77 m 

14 Brüstung 1,00 m * 2 

1,01 m * 5 

1,26 m * 4 

1,51 m * 4 

1,885 m * 2 

15 Laibung 1,26 m * 2 * 15 

2,26 m * 2 * 3 

16 Sturz 1,01 m * 6 

1,26 m * 4 

1,51 m * 4 

1,885 m * 4 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

= 

37,58 

1,01 

-8,08 

30,51 

9,51 

3,26 

8,52 

2,635 

4,01 

27,94 

35,96 

-7,25 

16,48 

45,19 

7,25 

-1,77 

5,48 

2,00 

5,05 

5,04 

6,04 

3,77 

21,90 

37,80 

13,56 

51,36 

6,06 

5,04 

6,04 

7,54 

24,68 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 

m 



G 

Berechnung der zusätzlichen Wärmedurchgänge über die Wärmebrücken. 

Nr. Gruppe Beschreibung der Wärmebrücke y Wert 

[W/(m· K)] 

Länge 

[m] 

F x 

[-] 

H T 

[W/K] 

01 Kellerdecke Auflager, Keller unbeheizt 0,28 30,51 1,0 8,54 

02 Auflager mit Kellerfenster, Keller unbeheizt 0,48 8,08 1,0 3,88 

03 Innenwand, Keller unbeheizt 0,35 27,94 0,6 5,87 

04 Außenwand Außenecke -0,10 22,48 1,0 -2,25 

05 Innenwand 0,00 30,00 1,0 0,00 

06 Geschossdecke Auflager 0,01 45,19 1,0 0,45 

07 Balkon 0,75 5,48 1,0 4,11 

08 Kehlbalkendecke 0,00 6,98 1,0 0,00 

09 Dach Traufe -0,01 20,54 1,0 -0,21 

10 Ortgang 0,08 12,40 1,0 0,99 

11 Kehlbalkendecke 0,00 20,54 1,0 0,00 

12 Fenster/Türen Schwelle, Eingangstür 0,39 1,01 1,0 0,39 

13 Schwelle, Balkontür 0,79 1,77 1,0 1,40 

14 Brüstung 0,15 21,90 1,0 3,29 

15 Laibung 0,09 51,36 1,0 4,62 

16 Sturz 0,16 24,68 1,0 3,95 

Summe H T,WB 

[W/K] 35,04 

Hüllfläche A ges 

[m 2 ] 423,8 

Wärmebrückenzuschlag ΔU WB 

[W/(m 2 · K)] 0,08 

G2.1 

Wärmebrückendetails. 

5 

120 

25 

240 

15 

5-03 

1-06 

5-02 

2-03 

5-01 

40 

10 

Abb. 39: Wärmebrückendetail Nr. 1 

Gruppe: Kellerdecke 

Detail: Deckenauflager, Keller unbeheizt 

f Rsi 

= 0,79 

y = 0,28 W/(m · K) 

6-02 

200 

80 

300 700 

5-04 

1-08 

3-01 

1-06 

5-02 

1-06 

5-02 

2-04 

A AW 

20 °C 

15 °C 

10 °C 

5 °C 

0 °C 

–5 °C 

A G 

10 

60 

15 

300 

21

G 




Detail: Deckenauflager mit Kellerfenster 

Keller unbeheizt 

f Rsi 

= 0,70 

y = 0,48 W/(m · K) 

5-03 

1-06 

5-02 

2-03 

5-01 

40 

10 

6-02 

200 

80 

5-02 

1-06 

5-02 

2-04 

G2.1 



Detail: Anschluss Innenwand, Keller unbeheizt 

f Rsi 

= 0,93 

y = 0,35 W/(m · K) 

15 

240 

15 

5-01 

2-03 

5-01 

A G 

40 

10 

200 

80 

5-04 

1-08 

3-01 

1-06 

2-04 


Gruppe: Außenwand 

Detail: Außenecke, WDVS 

f Rsi 

= 0,86 

y = -0,10 W/(m · K) 

5 

120 

25 

240 

15 

A AW 

A AW 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

5 

120 

25 

240 

15 

10 

60 

15 

1-06 

3-01 

1-08 

5-04 

A AW 

20 

A G 

300 


5-03 

1-06 

5-02 

2-03 

20 

10 

40 

200 

5 

120 

25 

5-04 

5-06 

5-05 

15 

240 

15 

240 

7 

15 

5 

120 

25 

5-01 

2-03 

5-04 

1-08 

3-01 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

240 

15 

Wärmebrücken G 


5 

120 

Gruppe: Außenwand 

25 

Detail: Anschluss Innenwand, Außenwand WDVS 

240 

f Rsi 

= 0,93 

y = 0,00 W/(m · K) 

15 

A AW 


Gruppe: Geschossdecke 

A AW 

Detail: Deckenauflager 

f Rsi 

= 0,94 

y = 0,01 W/(m · K) 

40 

10 

200 


Gruppe: Geschossdecke 

Detail: Balkonplatte 

f Rsi 

= 0,75 

y = 0,75 W/(m · K) 

40 

10 

200 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

A AW 

3-01 

1-08 

5-04 

G2.1 

23

G 



Gruppe: oberste Geschossdecke 

Detail: Anschluss Außenwand, Kehlbalkenlage 

f Rsi 

= 0,81 

y = 0,00 W/(m · K) 

5-07 

7 

7 

4-01 

6-05 

7 

4-01 

1-05 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

200 

25 

20 

80 

20 

80 

24 

25 

A D 

5 

120 

25 

240 

15 

A AW 


Gruppe: Dach 

Detail: Traufe 

f Rsi 

= 0,92 

y = -0,01 W/(m · K) 

22 

140 

60 

25 

G2.1 

1-10 

1-06 

1-06 

5-07 

5-04 

1-06 

3-01 

5-01 

7 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

45 

25 

200 

15 

5 

120 

25 

240 

15 

A D 

A AW 




Gruppe: Dach 

Detail: Ortgang 

f Rsi 

= 0,76 

y = 0,08 W/(m · K) 

22 

140 

60 

25 

5-01 

A D 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

A AW 


Gruppe: Dach 

Detail: Mittelpfette, Anschluss Kehlbalkenlage 

f Rsi 

= 0,90 

y = 0,00 W/(m · K) 

200 

25 

20 

80 

20 

80 

24 

1-06 

25 1-06 

5-07 

5 

120 

25 

1-06 

4-01 

240 

15 

7 

6-05 

4-01 

7 

7 

5-07 

5-07 

1-06 

1-06 

1-10 

22 

140 

60 

25 

A D1 

A D2 

1-10 

G2.1 

25

G 



Gruppe: Fenster 

Detail: Schwelle Fenstertür, Kellerdecke ggf. unbeheizt 

f Rsi 

= 0,70 

y = 0,39 W/(m · K) 

6-02 

40 

10 

200 

80 

300 700 

5-04 

1-08 

3-01 

1-06 

5-02 

1-06 

5-02 

2-04 

A W 

10 

60 

15 

300 

A G 

G2.1 



Detail: Schwelle Fenstertür, Balkon 

f Rsi 

= 0,70 

y = 0,79 W/(m · K) 

5-04 

5-06 

5-05 

3-01 

1-08 

5-04 

20 10 

40 

200 

40 

10 

200 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

5 

120 

25 

240 

15 

A W 

A AW 


5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

20 

5 

120 

25 

240 

20 

15 

5 

120 

25 

240 

15 

20 

6-04 

5-01 

2-03 

5-02 

1-06 

5-03 

5-03 

1-06 

5-02 

2-03 

5-01 

5-01 

3-01 

1-08 

5-04 

5 

120 

25 

240 

15 




Detail: Brüstung 

f Rsi 

= 0,77 

y = 0,15 W/(m · K) 

A AW 



Detail: Laibung 

f Rsi 

= 0,84 

y = 0,09 W/(m · K) 

A AW 



Detail: Sturz 

f Rsi 

= 0,86 

y = 0,16 W/(m · K) 

A AW 

A W 

40 

10 

200 

15 

G2.1 

27

G 


Materialliste. 

Gruppe Nr. Material Wärmeleitfähigkeit 

Wärmedämmung 1-01 mineralische und pflanzliche Faserdämmstoffe sowie 

0,024 

1-02 

Schaumkunststoffe 

0,028 

1-03 0,030 

1-04 0,032 

1-05 0,035 

1-06 0,040 

1-07 0,045 

1-08 0,050 

1-09 0,060 

1-10 poröse Holzfaserplatte 0,056 

1-11 Holzwolle-Leichtbauplatte 0,090 

Mauerwerk 2-01 Bimsvollstein 0,280 

2-02 Leichthochlochziegel 0,390 

2-03 Bimshohlblock 0,500 

2-04 Vollziegel 0,680 

2-05 Kalkstein 0,700 

2-06 Vollklinker 0,960 

Beton 3-01 Stahlbeton 2,100 

G2.1 

3-02 Stampfbeton 1,800 

Holz/Holzwerkstoffe 4-01 Fichte, Kiefer, Tanne 0,130 

4-02 Buche, Eiche 0,200 

4-03 Sperrholz 0,150 

4-04 OSB-Platte 0,130 

Putze, Estrich, Ausbau 5-01 Innenputz 0,700 

5-02 Außenputz 0,870 

5-03 Dünnputz 0,870 

5-04 Estrich 1,400 

5-05 Fliesen 1,300 

5-06 Fliesenkleber 1,400 

Sonstige 6-01 Stahl 60,000 

6-02 Aluminium 200,000 

6-03 Naturstein (Granit, Basalt, Mamor) 3,500 

6-04 Naturstein (Sandstein, Muschelkalk) 2,300 

Luftschichten 7 nach DIN EN ISO 6946 var. 



G 

4 Konstruktionsempfehlungen. 

Zukunftsfähige Gebäudesanierungen erfordern eine wärmebrückenreduzierte 

Gebäudehülle, um unnötige Energieverluste und Feuchteschäden zu 

vermeiden. Hierzu ist es für den Fachplaner notwendig, gewisse Konstruktionsprinzipien 

zu beachten. Im Folgenden werden Empfehlungen, Verfahren 

und Hilfestellungen vorgestellt, mit denen fachgerechte Wärmebrückenminimierungen 

im Zusammenhang mit einer energetischen Sanierung umgesetzt 

werden können. 

Hierbei ist es allerdings nicht möglich, alle in der Altbausanierung auftretenden 

Wärmebrücken zu behandeln und Lösungsvorschläge bereitzustellen. 

Die ausführlich vorgestellten Beispiele sollen aber verdeutlichen, wie an die 

Planungsaufgabe herangegangen werden sollte. 

Zu Beginn werden noch einige Grundüberlegungen genauer erläutert. 

4.1 Grundsätzliches zur Verringerung von Wärmebrücken. 

Es ist stets darauf zu achten, dass die wärmedämmende Hülle in keinem Bereich 

des Gebäudes geschwächt oder unterbrochen wird. Diese Vorgabe kann 

bei der Gebäudesanierung nicht immer konsequent eingehalten werden. 

Deshalb ist es notwendig, zu Beginn des Planungsprozesses den Verlauf der 

thermischen Hülle genau zu definieren. Hierbei ist auch wichtig, auf Abseitenräume 

im Dachgeschoss und auf Wände und Treppenabgänge zum Keller 

zu achten. Um einen idealen Überblick möglicher Schwachpunkte zu erhalten, 

sollte die thermische Hülle im Schnitt und im Grundriss der Baupläne 

eingezeichnet bzw. markiert werden. 

G2.1 

Folgende Fragen sind in diesem Zusammenhang zu beachten: 

Kann die thermische Hülle so gelegt werden, dass eine einfache Form 

entsteht? (Durch den Verlauf der nachträglich aufgebrachten Dämmung 

oder durch An- und Erweiterungsbauten kann dies wesentlich beeinflusst 

werden.) 

Können Durchdringungen wie auskragende Balkonplatten oder Vordächer 

vermieden werden? Ist hier evtl. ein Abbruch möglich? 

Können die Dämmschichten verschiedener Bauteile lückenlos an den Stoßstellen 

ineinander übergehen (beispielsweise die Außenwanddämmung in 

die Dämmung der Dachschräge)? 

Können Bauteilanschlüsse so gelegt werden, dass die Mittellinien der 

Dämmebenen im Wesentlichen aufeinander treffen (z. B. wird ein Fenster 

optimal in die Dämmebene eines nachträglich aufgebrachten Wärmedämmverbundsystems 

eingebaut)? 

Abb. 55: Abbruch von Stahlbetonplatten zur Wärmebrückenvermeidung 

Für die Anwendung dieser einfachen Regeln reichen technische Grundkenntnisse 

aus und es sind keine ausführlichen Detailplanungen bzw. Zusatzhilfsmittel 

wie Wärmebrückenkataloge oder spezielle Berechnungsprogramme 

erforderlich. Die Auswirkungen der genannten Vorgaben haben auf den 

Heizwärmebedarf jedoch einen sehr großen Einfluss. 

29

G 


4.2 Planungsbeispiel. 

Zum Heranführen an die Konstruktionsempfehlungen für wärmebrückenminimiertes 

Planen in der Gebäudesanierung sei noch einmal auf einen zentralen 

Leitsatz verwiesen: 

„Bei hocheffizient gedämmten Gebäuden können schlecht ausgebildete 

Wärmebrückendetails den Transmissionswärmeverlust um bis zu 

40 Prozent erhöhen.“ 

Das folgende Beispiel dient zur Verdeutlichung dieses Sachverhalts. 

1 2 3 

Abb. 56: Foto- und Thermografieaufnahmen von 

massiven Wärmebrücken bei einer Gebäudesanierung: 

dämmstoffdurchstoßende Balkonplatte (1); ungedämmte 

Fenster- und Türlaibung (2); ungedämmter 

Sockel aus Bruchsteinmauerwerk (3). 

Hier wird dargestellt, wie sich der Wärmebrückenverlustanteil je nach 

Dämmstandard des Gebäudes und der Sorgfalt der Detailausbildung verändert. 

Bei einem Gebäude aus den 1950er Jahren werden für den ungedämmten 

und den sanierten Zustand die Transmissionswärmeverluste über 

die Gebäudehülle mit den zusätzlichen Verlusten von drei Wärmebrücken 

verglichen. Zwecks der Übersichtlichkeit sind nicht sämtliche Wärmebrücken 

berücksichtigt. 

G2.1 

2 

3 

Abb. 57: Gebäudeschnitt eines Gebäudes aus den 

1950er Jahren im unsanierten Zustand 

1 

4.2.1 Unsanierter IST-Bestand 

Gebäudehülle F x 

[-] A [m 2 ] U-Wert [W/(m 2 · K)] H T 

[W/K] 

A) Kellerdecke 0,6 80,0 1,1 52,8 

B) Außenwand 1 165,0 1,4 231 

C) Fenster 1 18,0 2,8 50,4 

D) Dachfläche 1 115,0 0,8 92 

Summe: 426,2 

Wärmebrücken F x 

[-] L [m] Y [W/(m· K)] H T 

[W/K] 

1. Balkonplatte 1 6,0 0,38 2,28 

2. Fensterlaibung 1 52,0 0,09 4,68 

3. Sockel 1 36,0 -0,07 -2,52 

Summe: 4,44 

Wärmebrückenanteil: 1 % 

2 

3 

Abb. 58: Gebäudeschnitt mit einem suboptimalen 

Dämmkonzept, da auf eine Wärmebrückenminimierung 

nicht geachtet wurde. 

1 

4.2.2 Energetische Sanierung ohne Wärmebrückenminimierung 


[-] A [m 2 ] U-Wert [W/(m 2 · K)] H T 

[W/K] 

A) Kellerdecke 0,6 80,0 0,35 16,8 

B) Außenwand 1 165,0 0,24 39,6 

C) Fenster 1 18,0 1,4 25,2 

D) Dachfläche 1 115,0 0,2 23 

Summe: 104,6 


[-] L [m] Y [W/(m· K)] H T 

[W/K] 

1. Balkonplatte 1 6,0 0,75 4,5 


3. Sockel 1 36,0 0,24 8,64 

Summe: 37,58 




G 

4.2.3 Energetische Sanierung mit Wärmebrückenminimierung 


[-] A [m 2 ] U-Wert [W/(m 2 · K)] H T 

[W/K] 

A) Kellerdecke 0,6 80,0 0,35 16,8 

B) Außenwand 1 165,0 0,24 39,6 

C) Fenster 1 18,0 1,4 25,2 

D) Dachfläche 1 115,0 0,2 23 

Summe: 104,6 


[-] L [m] Y [W/(m· K)] H T 

[W/K] 

1. Balkonplatte 1 6,0 0,02 0,12 


3. Sockel 1 36,0 0,11 3,96 

Summe: 4,6 


2 

3 

Abb. 59: Gebäudeschnitt mit energetisch optimierter 

Ausbildung der drei Wärmebrücken 

1 

Die Auflistungen der einzelnen U- und Y-Werte zeigen, dass sich mit der 

nachträglichen Dämmung der Gebäudehülle der Transmissionswärmeverlust 

über die flächigen Bauteile um 75 Prozent reduziert. Bei der suboptimalen 

Lösung 4.2.2 erhöht sich dagegen der Anteil der zusätzlichen Energieverluste 

über die Wärmebrücken auf über 25 Prozent. Absolut vergrößert sich 

der Wärmebrückenverlust um den Faktor 8. Berücksichtigt man sämtliche 

Wärmebrücken, würde der Wärmebrückenverlustanteil sicher auf über 40 

Prozent steigen. 

Alleine die drei betrachteten Details Balkonplatte, seitliche Fensterlaibung 

und Sockel verursachen einen auf die Gebäudehülle von 378 m 2 umgelegten 

pauschalen Zuschlag DU WB 

von fast 0,10 W/(m 2 · K). 

Erst durch eine wärmebrückenminimierte Detailausbildung, in der der Balkon 

abgeschnitten, das Fenster an die Dämmebene herangerückt und der 

Sockel gedämmt werden, reduziert sich der absolute Wärmebrückeneffekt 

wieder auf den Wert von ca. 4,5 W/K wie im ungedämmten Zustand. Durch 

den wesentlich besseren Dämmstandard nach 4.2.3 beträgt der Wärmebrückenanteil 

ca. 4 Prozent. 

G2.1 

Man erkennt an diesem Beispiel, dass erst durch eine sinnvolle Wärmebrückenoptimierung 

eine nachhaltige Energieeinsparung auf höchstem 

Niveau erzielt werden kann. 

Allerdings kann es auch vorkommen, dass aus wirtschaftlichen Gründen 

nicht jede Wärmebrücke energetisch ideal ausgebildet werden kann. Ungeachtet 

der Energieeinsparung muss einem Fachplaner dann aber bewusst 

sein, dass Wärmebrücken auch aus Sicht des Baurechts zu vermeiden sind. 

Als Mindestvoraussetzung sollten die geplanten Detailausführungen stets zu 

Innenoberflächentemperaturen von deutlich über 12,6 °C führen, sodass bei 

üblicher Wohnraumnutzung die Gefahr von Tauwasserausfall und somit die 

Schimmelbildung ausgeschlossen ist. 

4.3 Konstruktionsempfehlungen zu einzelnen Details. 

Anhand der drei Wärmebrücken vom obigen Gebäudebeispiel werden nun 

verschiedene Strategien vorgestellt, wie die einzelnen Details wärmeschutztechnisch 

verbessert werden können. 

31

G 


4.3.1 Balkonplatte. 

Wird ein Gebäude von außen nachträglich gedämmt, stellt eine Balkonplatte, 

die die Dämmschicht durchstößt, eine extreme Wärmebrücke dar. Die große 

Oberfläche und der sehr gut wärmeleitende Stahlbeton des Balkons führen 

die Wärme aus dem Innenraum wie eine Kühlrippe an die Außenluft ab. Es 

folgt eine starke lokale Abkühlung der Geschossdecke und die Gefahr eines 

Feuchteschadens ist nicht zu vernachlässigen. In ihrer Wirkung nicht wesentlich 

geringer sind auch dämmschichtunterbrechende Vordächer aus Beton, 

Terrassenanschlüsse, Außenmauern oder Garagendächer. 

Der Idealfall für eine Wärmebrückenminimierung dieser Anschlüsse wäre 

der Abbruch der jeweiligen Bauteile, sodass die Wärmedämmung ungestört 

über die gesamte Fassadenfläche verlegt werden kann. In diesem Fall wären 

dann neue Balkone als vorgestellte und selbsttragende Konstruktionen erforderlich. 

Um eine thermische Trennung zu bewirken, kann man die Balkonplatten 

auch auf Edelstahlkonsolen auflagern. Diese Haltepunkte stellen zwar immer 

noch Wärmebrücken dar, sind aber aufgrund ihrer punktuellen Wirkung 

vernachlässigbar. 

Ist es aus baukonstruktiven oder wirtschaftlichen Gründen nicht möglich die 

Balkone abzubrechen, besteht eine weitere Möglichkeit den Wärmebrückeneffekt 

zu reduzieren, indem die Balkonplatte von oben und unten mit Dämmstoff 

eingepackt wird. Wegen des schon beschriebenen Kühlrippeneffekts 

einer auskragenden Balkonplatte wird sich die Wärmebrückenreduzierung 

durch diese Maßnahme nur begrenzt umsetzen lassen. 

G2.1 

Aus wirtschaftlichen Gründen kann es durchaus sinnvoll sein, dass man auf 

das „Einpacken“ der Balkonplatte verzichtet, sofern auf der Innenseite kein 

Tauwasserausfall zu befürchten ist und an anderer Stelle mehr in den baulichen 

Wärmeschutz investiert wird. Als Entscheidungsgrundlage wären dann 

das sogenannte Kosten-Nutzen-Verhältnis bzw. die Kosten der eingesparten 

Kilowattstunde ausschlaggebend. 

40 

40 

120 

40 

20 

180 

40 

20 

180 

40 

60 

8 120 240 15 

25 

8 140 240 15 

25 

Abb. 60: Temperaturfeld einer mit Dämmstoff eingepackten 

Balkonplatte bei einem 12-cm-Wärmedämmverbundsystem 

F Rsi 

= 0,816 

Y = 0,46 W/(m · K) 

U-Wert: 0,234 W/(m 2 · K) 

Abb. 61: Temperaturfeld eines 14-cm-Wärmedämmverbundsystems 

mit einer durchstoßenden Balkonplatte 

aus Stahlbeton 

F Rsi 

= 0,750 

Y = 0,72 W/(m · K) 

U-Wert: 0,206 W/(m 2 · K) 



G 

Die Abbildung 61 zeigt, dass bei der ungedämmten Balkonplatte kein Tauwasserausfall 

zu erwarten ist. Durch die Erhöhung der Außendämmung bei dieser 

Variante verringert sich der Transmissionswärmeverlust über die gesamte 

Fassade um ca. 305 kWh/a. Die Einsparung durch die Minimierung der Wärmebrücken 

beläuft sich auf ca. 145 kWh/a. Gleichzeitig ist die Wärmebrückenreduktion 

aber doppelt so teuer wie die Verbesserung der Fassadendämmung 

bei nur halber Energieeinsparung. Sofern nicht andere Randbedingungen für 

das Einpacken der Balkonplatte sprechen, wäre hier aus rein wirtschaftlicher 

Sicht, die bessere Fassadendämmung zu bevorzugen. 

Dieser Sachverhalt ist aber für jede Situation individuell zu bewerten und 

kann nicht grundsätzlich auf jeden Sanierungsfall und jede Balkonkonstruktion 

übertragen werden. 

4.3.2 Fensterlaibung. 

Bei Bestandsgebäuden findet man häufig als seitliche Fensterlaibung einen 

Maueranschlag vor. Wenn eine Außendämmung aufgebracht wird und eine 

Fenstererneuerung nicht stattfindet, ist es durch diese Detailausbildung in 

der Regel nicht möglich, auch die Laibung nachträglich zu dämmen. Zwischen 

Fensterrahmen und Wärmedämmung bleibt somit eine Lücke mit 

ungedämmtem Mauerwerk, wodurch ein sehr starker Wärmeverlust entsteht. 

Die Fensterlaibung und der Rahmen kühlen sehr stark und oft unter 

die Taupunkttemperatur ab, sodass hier mit erhöhter Schimmelgefahr zu 

rechnen ist. Um das Schadensrisiko und auch die Wärmeverluste wesentlich 

zu verringern, muss der Maueranschlag abgebrochen und die Laibung bis 

auf den Fensterrahmen (mindestens 3 cm) gedämmt werden. Eventuell vorhandene 

Rolloführungsschienen beeinflussen das Wärmebrückenergebnis 

entscheidend, sollten sie die Laibungsdämmung unterbrechen. 

Bei einer gleichzeitigen Erneuerung von Fenstern und Aufbringen einer Dämmung 

können dagegen sehr wärmebrückenreduzierte Detailausbildungen 

realisiert werden. In diesem Fall kann man das Fenster mauerwerksbündig an 

die Dämmebene heranrücken. Wenn in diesem Fall der Maueranschlag ebenso 

nicht abgebrochen wird, verringert sich die Scheibenfläche, da sich auch 

das Rohbau-Öffnungsmaß des Fensters verkleinert. 

Die wärmebrückentechnisch ideale Einbausituation für Fenster liegt innerhalb 

der Dämmebene. Allerdings ist darauf zu achten, dass ein späterer 

Ausbau der Fenster nur noch mit größerem Aufwand und nicht ohne Schäden 

an der Fassade möglich ist. Ebenso erfordert diese Anschlussausbildung ein 

höheres handwerkliches Geschick und ist erst ab Dämmstoffdicken ab 14 cm 

zu empfehlen. 

Bei der Herangehensweise, die Fenster aus der ursprünglichen Lage in die 

Dämmebene zu rücken, muss auch berücksichtigt werden, dass eventuell 

vorhandene Rollos nicht mehr nutzbar sind. Entweder wird dann darauf verzichtet 

und der bestehende Kasten stillgelegt, oder es werden Schiebe- bzw. 

Klappläden für die Verdunkelung der Fenster oder kleine Vorbaurollos eingebaut. 

Durch diese Maßnahmen entstehen nicht unerhebliche Zusatzkosten, 

die bei der Wirtschaftlichkeit der Wärmebrückenminimierung ebenso zu 

beachten sind. 

Beim Fensteranschluss ist auch ein besonderes Augenmerk auf den luftdichten 

Anschluss zwischen Rahmen und Laibung zu legen, damit konvektive 

Wärmebrücken vermieden werden. 

25 

120 

8 

Abb. 62: Temperaturfeld eines seitlichen Fensteranschlusses, 

bei dem aufgrund eines vorhandenen Maueranschlags 

die Laibung nicht gedämmt wurde. 

F Rsi 

= 0,694 

Y = 0,22 W/(m · K) 

Bei diesem Detail besteht die Gefahr von Tauwasserausfall! 

Bei dem Fenster handelt es sich um ein 

nicht erneuertes Fenster mit einem U W 

-Wert von 

2,6 W/(m 2 · K) 

60 

Abb. 63: Temperaturfeld eines seitlichen Fensteranschlusses 

mit erneuertem Fenster 

(U W 

-Wert: 1,4 W/(m 2 · K)) und 6 cm Laibungsdämmung, 

nachdem der Maueranschlag aus Abb. 61 abgebrochen 

wurde. 

F Rsi 

= 0,868 

Y = 0,02 W/(m · K) 

60 

Abb. 64: Optimale Fenstereinbausituation. Maueranschlag 

abgebrochen, Fenster an das Wärmedämmverbundsystem 

herangerückt und 6 cm mit dem WDVS 

überdämmt. Eine Rolloführungsschiene ist nicht 

vorgesehen. 

F Rsi 

= 0,874 

Y = - 0,02 W/(m · K) 

Rechnerisch könnte aufgrund des negativen Y-Wertes 

der vorhandene Fenster-U W 

-Wert von 1,4 W/(m 2 · K) 

(siehe Abb. 63) für den eingebauten Zustand auf 

1,29 W/(m 2 · K) reduziert werden. 

15 

365 

15 

365 

25 

120 

8 

15 

365 

25 

120 

8 

G2.1 

33

G 


4.3.3 Sockel. 

Eine nachträgliche Sockeldämmung verbessert die Wärmebrückensituation 

in diesem Bereich entscheidend. Darüber hinaus übernimmt die Sockeldämmung 

auch noch einen wesentlichen Schutz gegen Spritzwasser und Feuchtigkeitseintrag 

von außen. 

Gleichwohl ist es in einigen Fällen unglücklich, wenn durch die Dämmung 

des Sockels ein sichtbares Bruch- oder Sandsteinmauerwerk verdeckt wird. In 

diesen Fällen sollte intensiv nach einer Lösung gesucht werden, z. B. lässt sich 

mit geeigneten Materialien gegebenenfalls eine ähnliche Oberflächengestaltung 

wie im Urzustand herstellen. Eine Dämmung auf der Kellerinnenseite 

wäre in diesem Fall aber nicht zielführend. 

Als weiterer Aspekt einer wärmebrückenminimierten Detailausbildung sollte 

auf die Sockelabschlussschiene aus Aluminium verzichtet werden. Selbst eine 

nur 1 mm dicke Schiene, die im Wesentlichen nur als Montagehilfe notwendig 

ist, verschlechtert das Wärmebrückenergebnis entscheidend, da Aluminium 

ein sehr stark wärmeleitendes Material ist. Befinden sich im Keller beheizte 

Räume, kommt der Wärmebrückeneffekt in diesem Fall noch verstärkt zum 

Tragen. In Abbildung 65 und 66 werden verschiedene Sockelausbildungen 

dargestellt. 

G2.1 


einer Sockelausbildung. Über das Thermogramm 

lässt sich sehr gut der erhöhte Wärmeabfluss über 

die Sockelschiene des Wärmedämmverbundsystems 

erkennen. 

Bei der Sanierung eines Einfamilienhauses muss man bei der ungedämmten 

Variante (Abb. 67) gegenüber der wärmebrückentechnisch besten Sockelausbildung 

(Abb. 70) mit einem zusätzlichen Energieverlust von ca. 950 kWh im 

Jahr rechnen. Eine mit 12 cm gedämmte Fassadenfläche von fast 60 m 2 (ca. 35 

Prozent der Gesamtfläche) weist einen Wärmeverlust in gleicher Höhe auf. 

8 120 25 240 15 

8 120 25 240 15 

40 

20 

180 

100 

40 

20 

180 

100 

400 

360 

Abb. 67: Temperaturfeld eines ungedämmten Sockelanschlusses. 

Hier besteht eine hohe Tauwassergefahr. 

Die innere Oberflächentemperatur beträgt in der 

Kante von Kellerdecke und Außenwand nur 11,1 °C. 

F Rsi 

= 0,619 

Y = 0,6 W/(m · K) 

360 

80 

Abb. 68: Temperaturfeld eines ungedämmten Sockelanschlusses 

mit zusätzlich aufgebrachter Dämmschürze 

auf der Innenseite. Hier sinkt die innere 

Oberflächentemperatur gegenüber dem Detail aus 

Abb. 67 noch weiter auf 10,1 °C ab. 

F Rsi 

= 0,602 

Y = 0,64 W/(m · K) 



G 

8 120 25 240 15 

8 120 25 240 15 

40 

20 

180 

100 

40 

20 

180 

100 

800 

800 

8 

80 25 

360 

Abb. 69: Temperaturfeld einer Sockelausbildung mit 

eingebauter WDVS-Abschlussschiene aus Aluminium. 

F Rsi 

= 0,732 

Y = 0,37 W/(m · K) 

8 360 

80 25 

Abb. 70: Temperaturfeld eines Sockelanschlusses, bei 

dem auf die Abschlussschiene des WDVS verzichtet 

wurde. Gegenüber der Detailausbildung von Abb. 67 

reduziert sich der Wärmebrückenverlust um über 45 

Prozent. Die Oberflächentemperatur auf der Innenseite 

beträgt nun 15,2 °C. 

F Rsi 

= 0,807 

Y = 0,2 W/(m · K) 

4.3.4 Weitere Empfehlungen. 

Neben den drei beschriebenen Details, die schlecht ausgebildete massive 

Wärmebrücken darstellen, gibt es noch eine Vielzahl von anderen Anschlusssituationen 

und Bereichen an der Gebäudehülle, die in ihrer Wärmebrückenwirkung 

zu beachten sind. 

In der Regel können flankierende Dämmmaßnahmen oder das „Umhüllen“ 

von Bauteilen sowie einfache Konstruktionsänderungen dazu führen, dass 

der Wärmebrückeneffekt wesentlich reduziert wird. 

80 

500 

18 

220 

G2.1 

Auf folgende Details und Anschlüsse sollte in der Gebäudesanierung ebenso 

verstärkt geachtet werden: 

180 

Eine Balkonbrüstung oder die Attika eines Flachdachs können abgebrochen 

oder mit Dämmstoff eingepackt werden. 

8 

120 240 15 

25 

Abb. 71: Temperaturfeld eines wärmebrückentechnisch 

optimierten Anschlusses „oberste Geschossdecke/Giebelwand“. 

Verzichtet man auf den 8-cm- 

Dämmstreifen auf der Innenseite der Giebelwand, 

würde der Y-Wert um 75 Prozent auf 0,14 W/(m · K) 

ansteigen. 

F Rsi 

= 0,822 

Y = 0,08 W/(m · K) 

35

G 


G2.1 

8 160 25 300 15 

40 

20 

180 

Abb. 72: Temperaturfeld eines Fenstersturzes mit 

16 cm WDVS und nachträglich gedämmtem Rollokasten 

F Rsi 

= 0,878 

Y = 0,24 W/(m · K) 

8 160 25 300 15 

40 

20 

180 

Abb. 73: Temperaturfeld einer wärmebrückenoptimierten 

Fenstersturzausbildung. Mauerwerksbündiger 

Fenstereinbau und ausgedämmter Altrollokasten 

sowie Einbau eines Vorsatzrollos. Diese 

Konstruktion kann als wärmebrückenfrei bezeichnet 

werden. 

F Rsi 

= 0,944 

Y = -0,01 W/(m · K) 

Bei dem Anschluss oberste Geschossdecke/Giebelwand sollte die Giebelwand 

auf der Innenseite mit einem Dämmstreifen versehen werden. 

Die Mauerkronen von Giebel-, Gebäudetrenn- oder Innenwänden, die in 

die Dachdämmung einbinden, sollten mit einer Kopfdämmung versehen 

werden. 

Am Traufanschluss ist stets zu beachten, dass Fassaden- und Dachdämmung 

lückenlos aneinander stoßen können. In einigen Fällen muss mit 

einem Aufscheibling die Vorraussetzung dafür hergestellt werden. 

Terrassenanschlüsse werden oft statisch/konstruktiv mit der Fassade verbunden. 

Hier sollte eine nachträgliche thermische Trennung erfolgen. 

Vorhandene Rollokästen müssen mit Dämmstoff ausgekleidet werden, 

sofern die Fenster nicht erneuert oder in der alten Bauebene verbleiben 

sollen. Bei an die Dämmebene vorgerückten Fenstern sollte der alte Rollokasten 

stillgelegt und mit Dämmstoff ausgefüllt werden, sodass mit Mini-, 

Vorsatz- oder Vorbaurollokästen ein wärmebrückenarmer Fenstersturz 

ausgebildet werden kann. 

Zwischen Fensterbank und Mauerwerk an der Brüstung muss eine Dämmlage, 

die sich an den Fensterrahmen anfügt, eingebaut werden. 

Eine Dachbodenluke kann mit einem Dämmstoffdeckel versehen werden. 

Aufsteigende Wände oder Stützen bei Hofdurchfahrten sollten bei außen 

gedämmten Decken eine Dämmschürze am oberen Anschluss erhalten. 

Die vollflächige Dämmung der Wände ist in der Regel aufgrund des 

beengten Raumangebots der Durchfahrt nicht möglich. Befinden sich 

hinter den Wänden beheizte Räume, sollte zusätzlich eine Innendämmung 

angebracht werden. 

Einbindende Wände bei Innendämmmaßnahmen sollten für eine Wärmebrückenminimierung 

Dämmkeile im Anschlussbereich erhalten. 

Um eine Dämmstoffaussparung zu vermeiden, ist eine Deckenbeleuchtung 

abzumontieren und später wieder auf der Kellerdeckendämmung zu 

befestigen. Ebenso ist bei Fassadenlampen vorzugehen, wenn ein Wärmedämmverbundsystem 

aufgebracht wird. 

Um die Wärmebrückenwirkung von Sparren in der Dachdämmung zu 

reduzieren, sollte entweder eine vollflächige Aufsparrendämmung 

montiert werden oder bei einer zusätzlichen Dämmung auf der Innenseite 

die Unterkonstruktion quer zum Sparren verlaufen. Eine Erhöhung 

des Sparrenquerschnitts durch Aufdopplung in Sparrenrichtung ist nicht 

vorteilhaft. 

Kellerunterzüge sollten komplett eingepackt werden, sofern es die Durchgangshöhe 

zulässt. 

Diese Lösungsvorschläge werden sicher nicht alle Möglichkeiten abdecken 

können. Sie stoßen an einigen Stellen auch an konstruktive Grenzen. Ausschlaggebend 

ist es, jedes vorhandene Detail zu betrachten und eine individuelle 

Kompensationsmaßnahme zu erarbeiten. Es ist aber vom Planer immer 

darauf zu achten, dass die entworfenen Wärmebrückendetails auch auf der 

Baustelle handwerklich umsetzbar sein müssen. 

Abb. 74: Thermografieaufnahme eines Stützenkopfes, 

der mit Dämmstoffschürzen verkleidet wurde, sodass 

die Wärmebrückenwirkung massiv reduziert wurde 

(vgl. Abb. 14 – 16). 

Ganz gleich ob es darum geht, die Gleichwertigkeit gemäß Beiblatt 2 für die 

EnEV-Wärmeschutzberechnung nachzuweisen, die Tauwassergefahr auszuschließen 

oder den zusätzlichen Energieverlust zu minimieren, es stehen 

genügend geeignete Maßnahmen zur Verfügung, das Wärmebrückenproblem 

lösen zu können. Eine qualifizierte Bewertung, eine detaillierte Planung 

und die fachgerechte Ausführung sind für die Umsetzung einer annähernden 

wärmebrückenfreien Gebäudehülle aber stets erforderlich. 



G 

5 Anhang. 

5.1 DIN-Normen. 

Beim detaillierten Wärmebrückennachweis sind neben der in Kap. 3.3 beschriebenen 

Vorgehensweise auch folgende Normen und gesetzliche Vorschriften 

zu beachten: 

Verordnung über energiesparenden Wärmeschutz und energiesparende 

Anlagentechnik bei Gebäuden (Energieeinsparverordnung (EnEV)) 

DIN 4108-2:2003-07, Wärmeschutz und Energie-Einsparungen in Gebäuden. 

Teil 2: Mindestanforderungen an den Wärmeschutz. DIN Deutsches 

Institut für Normung, Berlin 

DIN V 4108-6:2003-06, Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden 

- Teil 6: Berechnung des Jahresheizwärme- und des Jahresheizenergiebedarfs. 

DIN Deutsches Institut für Normung, Berlin 

DIN 4108 Beiblatt 2:2006-03, Wärmeschutz und Energie-Einsparungen in 

Gebäuden – Wärmebrücken – Planungs- und Ausführungsbeispiele. DIN 

Deutsches Institut für Normung, Berlin 

DIN EN ISO 10211-1:1995-11, Wärmebrücken im Hochbau – Wärmeströme 

und Oberflächentemperatur – Teil 1: Allgemeine Berechnungsverfahren. 

DIN Deutsches Institut für Normung, Berlin 

DIN EN ISO 10211-2:2001-06, Wärmebrücken im Hochbau – Wärmeströme 

und Oberflächentemperatur – Teil 2: Linienförmige Wärmebrücken. DIN 

Deutsches Institut für Normung, Berlin 

DIN EN ISO 10077-2:2003-12, Wärmetechnisches Verhalten von Fenstern, 

Türen und Anschlüssen – Berechnung des Wärmedurchgangskoeffizienten 

– Teil 2: Numerisches Verfahren für Rahmen. DIN Deutsches Institut für 

Normung, Berlin 

G2.1 

5.2 Weiterführende Literatur. 

Hauser, Gerd; Stiegel, Horst (2006): Wärmebrückenkatalog für Modernisierungs- 

und Sanierungsmaßnahmen zur Vermeidung von Schimmel pilzen. 

Stuttgart: Fraunhofer-IRB-Verl. (Bauforschung für die Praxis, Bericht 74). 

Spitzner, Martin H. (2005): Dauerthema Wärmebrücken. Praxishinweise zur 

Anwendung von DIN 4108 Beiblatt 2 und zum energetischen Einfluß von 

Wärmebrücken. In: Bauphysik, Jg. 27, H. 3, S. 246 – 252. 

Tichelmann, Karsten (2005): Wärmebrücken-Atlas. Trockenbau Stahl- 

Leichtbau Bauen im Bestand. Köln: Müller. 

Willems, Wolfgang; Schild, Kai (2007): Wärmebrücken Berechnung – 

Bilanzierung – Vermeidung: Bauphysik-Kalender 2007. Berlin: Ernst & Sohn, 

S. 477 – 519 

5.3 Bildnachweis. 

Für Abbildung 24, 26, 28 gilt: Wiedergabe mit Erlaubnis des Deutschen Instituts 

für Normung e.V. Maßgebend für das Anwenden der DIN-Norm ist die 

jeweils neueste Fassung, die beim Beuth Verlag, Berlin, erhältlich ist. Alle 

übrigen: Deutsche Energie-Agentur (dena). 

37

G 


G2.1 


Außenwand 

G 


1 

2 

Varianten der Dämmung. 

Porenbeton. 

Autor: 

Markus Heße 

G 

G2.2 

1

G 

Außenwand 

G2.2 

2 


Außenwand 

G 

1 Varianten der Dämmung. 

Die Außenwand stellt in der Regel die größte Fläche der Gebäudehülle mit 

entsprechend hohem Anteil an Wärmeverlusten durch Transmission dar. Die 

Dämmung der Außenwände bietet daher ein großes Einsparpotenzial in Bezug 

auf den Gesamtenergiebedarf eines Gebäudes. 

Sowohl im Rahmen einer energetischen Sanierung als auch eines energieeffizienten 

Neubaus ist es wichtig, die thermische Hülle zu definieren. Es muss 

also, unter anderem auch für die Bilanzierung, festgelegt werden, welche 

Räume zum beheizten Volumen gehören und welche sich außerhalb befinden. 

Die dämmende Hülle muss möglichst lückenlos das beheizte Volumen 

umfassen. Die über die wärmeübertragenden Umfassungsflächen gemittelten 

U-Werte bilden den spezifischen Transmissionswärmeverlust H T 

‘. 

Welche Räume gehören zum beheizten Volumen des Gebäudes? 

Die Entscheidung, ob sporadisch beheizte Räume dem beheizten Bereich 

zuzuschlagen sind, kann anhand folgender Regeln entschieden 

werden: 

Abb. 1: Beispiel für thermische Hülle 

Alle Räume, die direkt oder indirekt durch einen Raumverbund 

beheizt sind – wie z. B. Hausflure und Dielen –, gehören auch ohne 

eigene Heizaggregate zum beheizten Bereich. 

Hobbyräume und Gästezimmer, die bei Bedarf mit mobilen Einzelöfen 

– wie Ölradiatoren oder Heizlüftern – beheizt werden, gehören 

nicht zum beheizten Bereich. Werden derartige Räume allerdings in 

mehr als der halben Heizzeit benutzt und beheizt, müssen sie dem 

beheizten Bereich zugeschlagen und der Einzelofen als gesonderte 

Anlage bei der Bestimmung des Heizenergiebedarfs berücksichtigt 

werden. 

Räume, die mittels der zentralen Heizungsanlage beheizt werden 

können, aber ungenutzt und somit unbeheizt sind, gehören zum 

beheizten Bereich. 

Spezifisches Nutzerverhalten wird bei der Festlegung der thermischen 

Hüllfläche nicht berücksichtigt. 

G2.2 

Anforderungen. 

Die Anforderungen an die Außenwand umfassen nicht nur die Optimierung 

der Dämmwirkung der Wandfläche, sondern auch die Reduzierung der Verluste 

über Wärmebrücken. Beim Neubau und in der Sanierung sollten die 

Anforderungen möglichst früh in die Planung einbezogen werden, da so optimierte 

Lösungen gefunden werden können. Die EnEV unterscheidet zwischen 

Anforderungen an die Gesamtenergieeffizienz des Gebäudes und Bauteilanforderungen. 

In folgender Tabelle sind die Anforderungen an die Einzelbauteile 

abhängig von der Konstruktionsart zusammengestellt. 

3

G 

Außenwand 

EnEV: Anforderungen an Außenwände 

Was Sie tun können 

Ersatz, Errichtung, Verkleidung oder Dämmung der 

Außenwände von beheizten Räumen 

Neuer Außenputz für Wände, wenn diese die bestehende 

Mindestanforderung* nicht erfüllen 

Geforderter Wert 

für die Außenwände 

nach EnEV 

U ≤ 0,24 W/(m 2 · K) 

U ≤ 0,24 W/(m 2 · K) 

Erforderliche Dämmstärke 

(Richtwert) 

Ca. 14 cm 

Ca. 14 cm 

Kerndämmung von Außenwänden U ≤ 0,24 W/(m 2 · K)** Ca. 14 cm, maximal erforderlich: 

vollständiges Ausfüllen des 

Zwischenraums 

Innendämmung von Außenwänden U ≤ 0,35 W/(m 2 · K) Ca. 10 cm 

* Die Mindestanforderung liegt bei einem U-Wert (Wärmedurchgangskoeffizient) von 0,9 W/(m 2 · K). 

Sie wird z. B. durch 30 cm dicke Porenbetonblocksteine oder 36,5 cm Mauerwerk aus Leichtbeton-Vollsteinen erreicht. 

** Bei mehrschaligem Mauerwerk im Bestand gilt die vollständige Ausfüllung des Hohlraums als Anforderungserfüllung 

(bei λ = 0,040 W/(m · K)) 

Tab. 1: Bauteilanforderungen nach EnEV 2009 

Konstruktionsarten. 

Grundsätzlich wird bei Gebäuden zwischen Massivbauweise und Leichtbauweise 

unterschieden. 

Massive Wandkonstruktionen bestehen aus einer tragenden Schicht aus 

verschiedenen Ziegelmaterialien, Kalksandstein oder Beton. Auch hoch dämmende 

Steine, industriell auch als großformatige Plansteine oder Wandtafeln 

hergestellt, kommen in Wohn- und Nichtwohngebäuden zum Einsatz. 

G2.2 

Allgemein gilt: Je schwerer und dichter ein Baumaterial ist, desto mehr Wärme 

wird durchgeleitet und desto höher ist die Wärmespeicherfähigkeit. Und 

je poröser und leichter das Material ist, desto weniger Wärme wird weitergeleitet 

und desto geringer ist die Wärmespeicherfähigkeit. 

Holzrahmenbau-Konstruktionen sind die am weitesten verbreiteten Leichtbausysteme. 

Sie bestehen aus einer tragenden Rahmenkonstruktion aus 

Schwelle, Ständern und Rähm, die aus statischen Gründen zur Aussteifung 

zumindest einseitig, teilweise auch beidseitig, beplankt wird. 

Durch den hohen Grad der Vorfertigung dieser Bauweise hat der Rahmenbau 

deutlich größere Anteile gegenüber anderen Holzkonstruktionsweisen wie 

zum Beispiel dem Holzskelettbau, der vor Ort aus Einzelelementen errichtet 

und ausgesteift wird. 

4 


Außenwand 

G 

Dämmebene. 

Außendämmung. 

Das aus bauphysikalischer Sicht einfachste und unbedenklichste Prinzip der 

Dämmung ist das Aufbringen einer Außendämmung. Sie sollte alle wärmeübertragenden 

Flächen vollständig umschließen, um eine möglichst lückenlose 

und wärmebrückenarme Konstruktion zu gewährleisten. Besonders 

wirtschaftlich sind Außendämm-Maßnahmen, wenn ohnehin notwendige 

Maßnahmen durchzuführen sind wie beispielsweise eine anstehende Putzerneuerung. 

Fehlstellen im Putz führen zu eindringender Feuchtigkeit in das 

Mauerwerk, die dieses nachhaltig schädigen und zu weiteren Mängeln führen 

kann. 

Abb. 2: Außenwanddämmung als hinterlüftete 

Fassade 

Es gibt zwei erprobte Konstruktionsprinzipien der Außendämmung: 

Vorgehängte Fassade mit hinterlüfteter Verkleidung 

Wärmedämmverbundsysteme (WDVS) 

Die Vorhangfassade erhält auf der Wetterseite statt eines Putzes eine Verkleidung. 

Als Material können Holzverschalungen, Plattenwerkstoffe oder auch 

Hochdrucklaminatplatten verwendet werden. Diese sind als zugelassene Systeme 

auf dem Markt erhältlich. In die Zwischenräume der Unterkonstruktion 

wird der Dämmstoff eingebracht. Die Wahl der Verkleidungen hat keinerlei 

Einfluss auf die energetische Qualität des Gebäudes, da die eigentliche Dämmebene 

hinter der hinterlüfteten Schale liegt. 

Außendämmung 

Abb. 3: Außenwanddämmung als Wärmedämmverbundsystem 

Innendämmung 

Beim Wärmedämmverbundsystem wird das Dämm-Material direkt auf die 

Wand aufgebracht und anschließend verputzt. Die Verbindung wird über 

eine Schicht aus Klebemörtel hergestellt. Abhängig vom Untergrund muss der 

Dämmstoff gegebenenfalls zusätzlich verdübelt werden. Die auf die Dämmebene 

gespachtelte Armierungsschicht verbindet sich fest mit dem Dämm- 

Material und dient dem eingelegten Armierungsgewebe als Haftgrund. Das 

Gewebe nimmt den Oberputz mit einer Stärke von 2 – 3 mm, die der Kornstärke 

entspricht, auf. 

Abb. 4 a: Lage der Dämmung: Außendämmung 

G2.2 

Hinweise zur Außendämmung. 

Wärmeverbunddämmungen 

müssen als Systeme zugelassen 

sein. Daher sollte aus Gründen der 

Gewährleistung unbedingt ein 

vom Hersteller garantiertes System 

geplant und ausgeschrieben 

werden. 

5

G 

Außenwand 

Kerndämmung 

Abb. 4 b: Lage der Dämmung: Kerndämmung 

Kerndämmung. 

Eine Kerndämmung bietet sich vor allem bei Gebäuden an, die über eine 

zweischalige Außenwandkonstruktion mit einer Luftschicht verfügen. Bei 

der Kerndämmung wird der Zwischenraum mit Dämmstoff gefüllt, der über 

Löcher in der Außenschale eingeblasen wird. Die Dämmstärke entspricht der 

vorhandenen Luftschicht und beträgt in der Regel etwa 40 – 60 mm, teilweise 

auch bis zu 150 mm nach der aktuellen Norm 1053. Das Dämm-Material sollte 

möglichst wasserabweisend und diffusionsoffen sein. An Fensterlaibungen 

und Übergängen zwischen den Schalen bleiben vielfach Wärmebrücken erhalten, 

die mit einer Kerndämmung nicht auszuschließen sind. 

Innendämmung 

Abb. 4 c: Lage der Dämmung: Innendämmung 

Kerndämmung wird nicht nur als nachträgliche Dämmung in der Bestandssanierung 

eingesetzt, sondern kann auch im Neubau sinnvoll sein, wenn beson- 

Kerndämmung 

ders hochwertige Fassaden aus Sichtbeton oder Sichtmauerwerk zum Einsatz 

kommen sollen. 


Eine Innendämmung der Außenwand bietet sich dann an, wenn Dämm- 

Maßnahmen von außen nicht möglich oder nicht erwünscht sind. Dies ist bei 

Fassaden unter Denkmalschutz oder bei erhaltenswerten Fassaden unter Umständen 

der Fall. Eine Innendämmung muss sehr sorgfältig geplant und ausgeführt 

werden, um Wärmebrücken an Geschossdecken und Innenwänden 

gering zu halten. Der unsachgemäße Einbau einer Innendämmung kann erhebliche 

Bauschäden durch Feuchtigkeit verursachen. Um die Kondensation 

von Feuchtigkeit hinter der Dämmschicht zu vermeiden, wird in den meisten 

Konstruktionen eine Dampfbremse eingebaut. 

Vertiefende Informationen 

zum Thema Innendämmung 

sowie die technische 

Richtlinie zur Verarbeitung finden 

Sie in Kapitel G3. 

G2.2 

6 


Außenwand 

G 

Dämmstoffe. 

Grundsätzlich lassen sich bei Dämmstoffen drei große Gruppen unterscheiden: 

anorganische bzw. mineralische Dämmstoffe: z. B. Perlite, Blähton, Kalziumsilikat, 

Mineraldämmplatten, Mineralwolle oder auch Schaumglas, 

organische Dämmstoffe auf Basis von Erdöl: z. B. Polystyrol (PS) oder Polyurethan 

(PUR), 

organische Materialien aus nachwachsenden Rohstoffen: z. B. Hanf, Holzfasern, 

Schafwolle oder Zellulose. 

Besonders gute Dämmstoffe haben eine geringe Wärmeleitfähigkeit von 

maximal 0,035 W/(m · K). Je nach Einsatzgebiet und Art des Bauvorhabens können 

nicht brennbare (Baustoffklasse A), schwer brennbare (B1) oder normal 

entflammbare (B2) Dämmstoffe verwendet werden. Für besondere Anwendungen 

werden zum Beispiel Vakuumisolationspaneele eingesetzt. Mit diesen 

erzielt man ein vier- bis fünffach besseres Wärmedämmvermögen gegenüber 

Hartschaum oder Mineralwolle und kommt mit dünneren Dämmstärken aus. 

Weitere wichtige Eigenschaften sind der Widerstand gegen Feuchtigkeit, die 

Trittfestigkeit, das Gewicht, die ökologische Verträglichkeit und natürlich der 

Preis. Dämmstoffe oder deren Verpackungen tragen verschiedene Kennzeichen. 

In jedem Falle ist die Wärmeleitfähigkeit aufgedruckt. Auch die Klassifizierung 

des Brandverhaltens muss klar ersichtlich sein. Dämmstoffe müssen 

entweder das CE-Zeichen tragen (zeigt an, dass der Dämmstoff einer europäischen 

Norm entspricht) oder das Ü-Zeichen (verweist auf Übereinstimmung 

mit nationalen Normen). Manche Stoffe können mit beiden Zeichen versehen 

sein. 

Zu beachten ist, dass bei ausschließlich CE-gekennzeichneten Dämmstoffen 

mit ca. 20 Prozent mehr Dicke gerechnet werden muss als bei Dämmstoffen 

mit Ü-Zeichen, um dieselbe Dämmqualität zu erhalten. Hintergrund sind 

Unterschiede zwischen deutschen und europäischen Normen. Bei einigen 

Dämmstoffen ist zudem eine Typkurzbezeichnung aufgedruckt. Diese gibt 

wichtige Hinweise darauf, in welchen Bereichen das Produkt eingesetzt werden 

kann. 

G2.2 

Materialkennzeichnung für Dämmstoffe. 

Typkurzbezeichnung für Anwendung: 

DEO für Innendämmung der Decke oder Bodenplatte 

Angabe der Wärmeleitfähigkeit und des Brandverhaltens 

Bei Dämmstoffen, die ausschließlich mit einem CE-Zeichen 

gekennzeichnet sind, muss bei gleichem U-Wert 20 Prozent 

mehr Dicke gegenüber Dämmstoffen mit Ü-Zeichen 

berechnet werden. 

Abb. 5: Erläuterungen Ü-Zeichen 

7

G 

Außenwand 

Weitere Details zum Thema 

Wärmebrücken sind im Kapitel 

Wärmebrücken (G2) 

ausgeführt. 

Wärmebrücken. 

Wärmebrücken sind Schwachstellen in der Wärmedämmung der Gebäudehülle, 

die einen erhöhten Wärmestrom aufweisen und zu Tauwasser- und 

Schimmelbildung auf der Innenoberfläche führen können. Besondere Problematiken 

treten bei den Fassaden auf. 

Man unterscheidet folgende Typen von Wärmebrücken: 

konstruktionsbedingte Wärmebrücken (punktuelle und lineare Wärmebrücken), 

geometrisch bedingte Wärmebrücken (beispielsweise Raumecken), 

konvektive Wärmebrücken bei undichten Fugen. 

Typische Wärmebrücken treten an den Auflagern der Geschossdecken auf den 

Außenwänden, bei durch die Fassade gehenden Balkonträgern, bei Fensterstürzen 

und Rollladenkästen sowie bei Fensterbrüstungen auf. 

Abbildungsverzeichnis. 

Alle Abbildungen: 

Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena) 

G2.2 

8 


Außenwand 

G 

2 Porenbeton. 

Autor: 

Markus Heße 

Herstellung und Materialeigenschaften. 

Porenbeton ist ein poröser, mineralischer Massivbaustoff, der auf der Basis natürlicher 

Rohstoffe hergestellt wird. Er wurde nach dem Ersten Weltkrieg von 

schwedischen Forschern entwickelt, die vor dem Hintergrund einer Energiekrise 

nach einem Baustoff mit hoher Wärmedämmung suchten. Porenbeton 

hat keine Ähnlichkeit mit dem klassischen Beton, sondern gehört zur Gruppe 

der sogenannten dampfgehärteten Baustoffe. 

Porenbeton wird aus den Rohstoffen Quarzsand, Kalk und Wasser hergestellt. 

Je nach Rezeptur werden zusätzlich geringe Mengen Gips oder Anhydrit 

verarbeitet. Die Einzelkomponenten werden gemahlen und unter Zugabe 

von Wasser zu einer Mörtelmischung verbunden. Der Masse werden geringe 

Mengen Aluminium als Pulver oder Paste zugefügt. Die Rohmischung wird 

anschließend in Gussformen gefüllt, wo das Aluminium mit dem alkalischen 

Milieu der Mörtelmischung reagiert. Der dabei frei werdende gasförmige 

Wasserstoff treibt das Rohgemisch etwa auf das Fünffache des ursprünglichen 

Volumens auf. Der gesamte Vorgang dauert bis zu zwei Stunden. In dieser Zeit 

entweicht das Wasserstoffgas vollständig, zurück bleiben in der nunmehr 

standfesten Rohmasse Millionen kleinster Luftporen mit Durchmessern von 

0,5 bis 1,5 mm, die dem Baustoff den Namen geben. Der massive Baustoff 

besteht zu 80 Prozent seines Volumens aus Luft und nur zu 20 Prozent aus 

Feststoffen. Die Rohstoffbilanz des Porenbetons stellt sich folgendermaßen 

dar: Aus 1 m³ Rohstoff entstehen ca. 5 m³ Porenbeton. Zur Produktion von 

Porenbeton werden die Primärrohstoffe oft auch ergänzt durch wiederaufbereitete 

Wertstoffe aus der Porenbetonproduktion oder durch sortenreines 

Recyclingmaterial. 

G2.2 

Der Herstellungsprozess ermöglicht die Produktion von bewehrten und 

unbewehrten Bauteilen gleichermaßen. Für bewehrte Bauteile werden vor 

dem Gießen Bewehrungskörbe in die Formen eingebaut, die zuvor mit Korrosionsschutz 

behandelt wurden. Sobald die Masse ihr Endvolumen erreicht 

hat, wird die Form entfernt. Entstanden sind Rohblöcke, die zwischen 3 und 

8 Metern lang und bei einer Breite von 50 bis 80 cm etwa 1,5 Meter hoch sind. 

Sie werden jetzt mithilfe fester Drähte in die gewünschten Formate mit Profilierungen 

und Grifftaschen geschnitten. Dies geschieht maschinell in einer 

automatischen Schneideanlage. Beim Schneiden anfallende Materialreste 

werden nach entsprechender Aufbereitung der Produktion und somit dem 

Stoffkreislauf wieder zugeführt. 

Anschließend erfolgt die Härtung des Materials in Dampfdruckkesseln, den 

sogenannten Autoklaven bei Temperaturen von 180 bis 200 °C und einem 

Sattdampfdruck von 10 bis 12 bar. Der Härtungsprozess ist nach etwa 10 bis 12 

Stunden abgeschlossen. 

9

G 

Außenwand 

Entstanden ist ein massiver, homogener Vollstein mit den folgenden Produkteigenschaften: 

Porenbeton. 

Rohdichte 

Druckfestigkeit 

Biegezugfestigkeit 

Elastizitätsmodul 

0,3 bis 1,0 kg/dm³ 

2,5 bis 10,0 N/mm² 

0,5 bis 2,0 N/mm² 

1.200 und 2.500 MN/m² 

Wärmeleitfähigkeit 0,08 bis 0,21 W/(m · K) 

Spezifische Wärmekapazität c 

Thermische Ausdehnung 

Ca. 1 kJ/kg · K 

Im Temperaturbereich von 20 bis 

100 °C ca. 0,008 mm/(m · K) 

Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl μ = 5 bis 10 

Wärmespeicherung 90 kJ/(m 2 · K) 

Tab. 1: Technische Eigenschaften von Porenbeton 

Tragfähigkeit. 

Trotz einer vergleichsweise niedrigen Rohdichte zwischen 0,30 und 1,00 kg/ 

dm³und eines geringen Gewichts verfügt Porenbeton über eine hohe Druckfestigkeit 

von 2,5 bis 10,0 N/mm 3 mit entsprechender Tragfähigkeit. Bauteile 

aus Porenbeton können daher auch mit tragender Funktion für die Kon struktion 

von mehrgeschossigen Gebäuden eingesetzt werden. Ein normaler Porenbetonstein 

mit 25 kg Gewicht kann im Mauerwerk mit bis zu 12,5 Tonnen 

belastet werden. 

G2.2 

Abb. 1: Mauerwerksecke aus Porenbeton 

Verantwortlich für die Belastbarkeit von Porenbetonmauerwerk ist zum einen 

die homogene Materialstruktur, die eine vollflächige Kraftübertragung 

bewirkt. Zum anderen führt die Verarbeitung im Dünnbettmörtelverfahren 

zu geringen Fugendicken von nur 1 bis 3 mm und sorgt so ebenfalls für eine 

Steigerung der Druckfestigkeit. Die so weitgehend ohne Mörtelfuge ermöglichte 

Lastübertragung der einzelnen Elemente erlaubt eine in der DIN 1053-1 

dokumentierte höhere Druckspannung als für Mauerwerk mit Normalmörtel 

gleicher Steinfestigkeitsklassen: Beispielsweise sind die Grundspannungen 

für die Steinfestigkeitsklasse 4 um 37 Prozent höher anzusetzen als für Mauerwerk 

mit Normalmörtel MG IIa. Bei der Steinfestigkeitsklasse 8 beträgt der 

Vorsprung sogar rund 50 Prozent. 

Wärmedämmung. 

Die vielen kleinen Luftporen sind verantwortlich für die Wärmedämmeigenschaften 

des Baustoffs. Sie sorgen für eine sehr niedrige Wärmeleitfähigkeit. 

Daher ist es je nach Konstruktion und Haustechnik möglich, mit Mauerwerk 

aus Porenbeton und ohne weitere Zusatzdämmungen die Vorgaben der aktuell 

gültigen Energieeinsparverordnung zu erfüllen. So entstehen einfache 

Massivkonstruktionen, die nur aus einem Baustoff bestehen und daher als monolithisch 

bezeichnet werden. Die Dämmwirkung von Porenbeton ist in alle 

Richtungen gleich groß. 

10 


Außenwand 

G 

Die Industrie verfolgt derzeit Konzepte zur weiteren Senkung der Lambda- 

Werte bei gleichzeitigem Erhalt der hohen Tragfähigkeit. Mittlerweile sind 

im Markt Porenbeton-Plansteine der Steinfestigkeitsklasse 2 in Kombination 

mit einem Lambdawert von λ = 0,08 W/(m · K) verfügbar. Neue Entwicklungen 

bieten einen Lambdawert von 0,07 W/(m · K). Bei einer Wanddicke von 36,5 cm 

können damit einschalige Wandkonstruktionen gebaut werden, mit denen 

der Energiestandard KfW-Effizienzhaus 55 erreicht werden kann. Bei Wandstärken 

von 48 cm kann zum Teil ein passivhaustauglicher U-Wert der Außenwände 

von 0,14 W/(m 2 · K) erreicht werden. 

Brandschutz. 

Als rein mineralischer Baustoff bietet Porenbeton eine relativ hohe Sicherheit, 

da er nicht brennbar ist. Porenbeton gehört zur Baustoffklasse A1 und erfüllt 

die Anforderungen aller Feuerwiderstandsklassen von F30 bis F180. So erfüllt 

beispielsweise eine 7,5 cm dicke nicht tragende Wand die Anforderungen der 

Feuerwiderstandsklasse F90, eine mit 24 cm dicken Plansteinen der Festigkeitsklasse 

2 und der Rohdichteklasse 0,4 errichtete Wand die Anforderungen 

einer Brandwand. 

Schallschutz. 

Die Schallschutzeigenschaften des Porenbetons entstehen durch die Luftporen 

im Stein. Sie sorgen dafür, dass der Schall stärker gedämmt wird, als 

vom Gewicht her zu erwarten ist. Laut Messungen sind die Werte von Porenbetonwänden 

um ca. 2 bis 4 dB besser als bei gleich schweren Wänden aus 

vergleichbaren Baustoffen. Dieses günstige schalltechnische Verhalten ist im 

Beiblatt der DIN 4109, Ausgabe November 1989, dokumentiert. 

Einsatzbereiche. 

Porenbeton wird überwiegend im Neubau als massive Konstruktion der Gebäudehülle 

verwendet, vor allem für die Errichtung von Außenwänden im 

mehrgeschossigen Wohnungs- und Nichtwohnungsbau. Neben dem Neubau 

lassen sich Porenbeton-Bauelemente auch für die Erweiterung im Bestand 

einsetzen, wo sie durch ihr relativ geringes Gewicht beispielsweise für Dachaufbauten 

gut geeignet sind. 

G2.2 

Wichtiges Element für die technische Ausführung ist der Einsatz von industriell 

hergestellten Plansteinen aus Porenbeton, die durch relativ große Formate 

eine schnelle Errichtung der Gebäudehülle ermöglichen. Die hohe Maßhaltigkeit 

dieser Bauelemente erlaubt die Minimierung der Fugen bis auf ca. 1 mm: 

Das ermöglicht einen maschinellen Auftrag des Fugenmörtels und führt außerdem 

zu guten statischen Eigenschaften. 

Abb. 2: Maschinelles Auftragen des Fugenmörtels 

Porenbeton erfüllt neben statischen Funktionen auch die bauphysikalischen 

Anforderungen im Hochbau. Der Baustoff wird bei Einfamilienhäusern vor 

allem für Außenwände, aber auch für Decken und massive Dachsysteme 

eingesetzt. Zahlreiche Hersteller bieten komplette Rohbausysteme an, die 

Plansteine, Planelemente, Planbauplatten und geschosshohe Wandtafeln 

umfassen. Hinzu kommen Ergänzungsprodukte wie Passplatten, Fertigstürze, 

Rollladenkästen, Deckenrandsteine oder auch U-Schalen, die eine zusätzliche 

Bewehrung ermöglichen und als Ringanker eingesetzt werden. Die Kombination 

von Porenbetonmauerwerk mit Dach- und Deckenelementen aus Porenbeton 

ermöglicht homogene Konstruktionen aus einem Baustoff. Darauf abgestimmte 

Putze sowie Beschichtungen und Abdichtungsmaterialien können 

daher relativ einfach in einem System kombiniert werden. 

Abb. 3: Einbau von Plansteinen 

11

G 

Außenwand 

Verarbeitung. 

Abb. 4: Zuschneiden der Porenbetonsteine vor Ort 

Der Grobzuschnitt auf Platten- und Plansteinformat erfolgt bereits im Werk 

über Schneidedrahtanlagen. Durch das geringe Gewicht des Porenbetons, das 

je nach Produkt zwischen 7 und maximal 25 kg pro Stein beträgt, sowie durch 

ergonomische Erleichterungen wie z. B. seitliche Grifftaschen können die Steine 

relativ einfach von einer Person bewegt und verbaut werden. Für größere 

Plansteine mit Längen über 50 cm oder Planelemente mit teilweise einigen 

Metern Länge können zusätzliche Hilfsmittel wie kleine Kräne zur Verfügung 

gestellt werden, wodurch die Verarbeitung ergonomisch sicherer und auch 

darüber hinaus sehr rationell erfolgen kann. 

Porenbeton kann relativ leicht mit einem Fuchsschwanz oder einer Feile bearbeitet 

werden, sodass notwendige Anpassungen der Elemente wie Kürzen 

oder evtl. Aussparungen für Medienführung vor Ort durchgeführt werden 

können. 



Xella Deutschland GmbH 

Dieser Beitrag wird mit freundlicher Unterstützung der Xella GmbH veröffentlicht. 

ƒ www.xella.de 

G2.2 

12 


Fenster und Verglasung 

G 

G2.3 Fenster und Verglasung. 

1 

Einführung. 

G 

G2.3 

1

G 


G2.3 

2 



G 

1 Einführung. 

Bedeutung des Fensters. 

Fenster sind ein zentrales Merkmal in Gebäuden, da sie den Charakter eines 

Hauses maßgeblich prägen. Zudem spielen sie eine wichtige Rolle bei der 

thermischen Behaglichkeit und der energetischen Bilanz von Bauwerken. 

Fenster sind die Bauteile mit den höchsten Transmissionswärmeverlusten und 

tragen gleichzeitig zum Wärmegewinn bei. Die menschlichen Bedürfnisse 

nach Belichtung, Sonnenwärme und Ausblick stehen daher auch im Zusammenhang 

mit den Themen „Wärmeverluste“ im Winter und „Überhitzung“ 

im Sommer. 

Abb. 1: Wohnraum mit großer Fensterfront 

G2.3 

3

G 


Anforderungen. 

Wärmeschutz. 

Die Dämmeigenschaften eines Fensters werden durch den Wärmedurchgangswert 

U W 

(englisch: window) für das Gesamtfenster charakterisiert. 

Für diesen sind die Verglasung, der Randverbund der Verglasung sowie der 

Fensterrahmen in seiner Einbausituation verantwortlich. Die Angabe des sogenannten 

U g 

-Wertes (englisch: glass) bezieht sich demgegenüber nur auf die 

Verglasung und ist als Aussage für das Gesamtfenster nicht ausreichend. Der 

Rahmen wird durch den U f 

-Wert (englisch: frame) gekennzeichnet und ist 

insbesondere bei kleineren Formaten eine wichtige Größe. Die Mindestanforderungen 

an den Wärmeschutz für das Einzelbauteil Fenster sind in der Energieeinsparverordnung 

(EnEV 2009) bestimmt und liegen bei einem U W 

-Wert 

von 1,30 W/(m 2 · K). Mittlerweile sind Fenster mit deutlich besseren U-Werten 

zu vergleichbaren Kosten auf dem Markt erhältlich. 3-Scheiben-Verglasungen 

mit optimiertem Randverbund und gedämmten Rahmen können U W 

-Werte 

von unter 0,8 W/(m 2 · K) erreichen. 

Nach EN 10077 gehen in die Berechnung des Fenster-U-Wertes (U w 

) 

folgende Faktoren ein: 

der Verglasungs-U-Wert (U g 

) und die Fläche der Verglasung (A g 

), 

der U-Wert des Rahmens (U f 

)und die Projektionsfläche des Rahmens 

(A f 

), 

der Wärmebrückenverlustkoeffizient am Glasrand (ψ g 

) – dieser wird 

wesentlich durch den Randverbund und die Länge (l g 

) des Glasrandes 

bestimmt, 

der Wärmebrückenverlustkoeffizient durch den Einbau des Fensters 

in der Außenwand (ψ Ein 

) und die Länge (l Ein 

) des Einbaurandes. 

U w 

= 

A g 

U g 

+ A f 

U f 

+ l g 

Ψ g 

(+ l Ein 

Ψ Ein 

) 

A g 

+ A f 

G2.3 

Fenster sind nicht nur für den Wärmeverlust verantwortlich, sondern tragen 

durch die Strahlungseinträge der Sonne auch zu den Wärmegewinnen bei. 

Entscheidende Größe ist der Energiedurchlassgrad (g-Wert) der Verglasung. 

Je höher dieser Wert ist, desto mehr Wärme kann in den Raum dahinter gelangen. 

Werte von 0,5 W/(m 2 · K) sind bei Fenstern mit sehr hohem Wärmeschutz 

möglich. 

In die Berechnung der solaren Gewinne (Q s 

) gehen folgende Faktoren 

ein: 

Q S 

= A W 

· g · G · r 

die Fensterfläche A w 

, 

der g-Wert der Verglasung, 

die Globalstrahlung G in Abhängigkeit von der Ausrichtung, 

der Reduktionsfaktor r (der u. a. Rahmenanteil und Verschattung 

berücksichtigt). 

4 



G 

Dichtheit. 

Die Dichtheit der Fenster hat eine hohe Bedeutung bei der Reduzierung von 

Wärmeverlusten. Fenster müssen rundum luftdicht eingebaut werden, was 

üblicherweise mittels Verklebungen ausgeführt wird. Der Klebegrund muss 

geeignet sein oder Unebenheiten müssen durch zugelassene pastöse Massen 

überbrückt werden. Ideal ist es, wenn die Klebebänder zusätzlich eingeputzt 

werden und eine dichtende Putzabschlussleiste an das Fenster herangeführt 

wird. 

Bei der Sanierung ist eine Aufarbeitung der alten Fenster mit Austausch der 

alten Verglasung eine mögliche Alternative zum kompletten Fensteraustausch. 

Die EnEV schreibt hier eine Isolierverglasung mit einem U g 

-Wert von 

1,1 W/(m 2 · K) vor, bzw. einen U W 

-Wert für das gesamte Fenster von 1,3 W/(m 2 · K). 

In der Regel müssen die Dichtungen zwischen Rahmen und Flügel nachgerüstet 

werden. Bei Kastendoppelfenstern werden nur die inneren Flügel mit 

Dichtungen versehen, um anfallendes Kondensat aus dem Zwischenraum 

abführen zu können. Werden mehr als ein Drittel der vorhandenen Fenster 

ausgetauscht, fordert die DIN 1946-6 seit 2009 die Erstellung eines Lüftungskonzepts, 

das die Anforderungen an den notwendigen Luftwechsel im Gebäude 

je nach vorgesehener Nutzung kalkuliert und die dafür notwendigen 

Maßnahmen untersucht. 

Abb. 2: Aufarbeiten alter Fenster 

Sonnenschutz. 

Bei direkter Sonneneinstrahlung bieten außen angebrachte Jalousien, Fensterläden 

oder Rollos einen sommerlichen Wärmeschutz. Sie halten Sonnenstrahlen 

ab, bevor sie den Raum aufheizen können. An größeren Fensterflächen 

nach Süden, Osten und Westen sowie an Dachfenstern können außen 

liegende Lamellen oder Jalousien, aber auch Sonnenschutzgläser sinnvoll 

sein, damit im Sommer die Räume nicht überhitzen. Innen liegender Sonnenschutz 

wie Vorhänge oder Innenjalousien vermindert die Aufheizung der 

Räume kaum. 

G2.3 

Abb. 3: Sommerlicher Wärmeschutz durch Jalousien 

5

G 


Konstruktion: Glas und Rahmen. 

SGG PLANITHERM ® ONE 

Niedrig-emissive Gläser mit unsichtbarer 

mit unsichtbarer 

Wärmedämmbeschichtung aus Edelmetall 


außen 

außen 

Edelgas* 

* 

innen 

innen 

Lichttransmission 

T L : 71% 

Solarfaktor 

g: 50 % 

Solarfaktor 

g: 50% 

+20°C 

°C 

Glas. 

Moderne Wärmeschutzverglasungen gibt es je nach Anforderung an die 

Dämmwirkung in unterschiedlichen Qualitäten. Sie bestehen aus mindestens 

zwei, bei einer besonders energiesparenden Ausführung aus drei Scheiben. 

Im Scheibenzwischenraum befinden sich Edelgase wie Argon, Krypton oder 

Xenon. 

Dieses Gaspolster sorgt für die Wärmeschutzwirkung. Zusätzlich können sehr 

dünne, kaum sichtbare Beschichtungen auf dem Glas den Effekt des Fensters 

als Wärmefalle verstärken: Strahlung kann dann nur in bestimmten Wellenlängen 

passieren. Licht kann hinein, die langwelligere Wärmestrahlung nicht 

hinaus. 

*U 

* U g -Wert: 1,0 W/m 2 K bei g 

-Wert: 1,0 W/m 2 · K bei Argonfüllung 

Niedrig-emissive Gläser mit unsichtbarer 


+20°C°C 

Wichtig ist bei der Auswahl der Verglasung auch das Material der Abstandhalter 

des Glas-Randverbunds: Es sollte gering wärmeleitend sein. Der ψ-Wert 

für den Randverbund sollte bei einer 3-Scheiben-Verglasung ≤ 0,035 W/(m 2 · K) 

betragen. 

Rahmen. 

Die höchsten Wärmeverluste im Gesamtsystem Fenster treten am Rahmen 

auf. Daher sind Fenster mit speziell gedämmten Rahmen oder Rahmen 

mit Mehrkammerprofilen besonders energiesparend. Bei Holz- und Kunststoffrahmen 

ist der Energieverlust über das Material geringer als bei Metallrahmen. 

Zur Verbesserung der Wärmedämmeigenschaften des Rahmens 

sollte dieser mindestens 2 bis 3 cm überdämmt werden. 

Um den Energieverlust zwischen Glasscheibe und Rahmen zu verringern, werden 

die Glas-Abstandhalter im Glas-Randverbund aus wenig wärmeleitenden 

Kunststoffen hergestellt, die herkömmliche Abstandhalter aus Aluminium 

ersetzen und die Wärmeverluste in diesem Bereich deutlich reduzieren. 

U U g -Wert: 0,7 W/m 2 K mit Argon / 

g 

-Wert: 0,7 W/m 2 · K mit Argon 

0,5 W/m 0,5W/m 2 mit 2 Krypton mit Abbildungsverzeichnis. 

G2.3 


T L 

: 71 % 

außen 

SGG PLANITHERM ® MAX mit unsichtbarer 

Wärmedämmbeschichtung + aus Edelmetall 

speziell + 

entfärbtes 

SGG DIAMANT ® 

innen 

Floatglas 


innen 

außen 

T L 

: 74 % 


Licht T L : 74% reflexion 

R L 

: 15 % 

Lichtreflexion 

R L : 15% 

Solarfaktor 

g: Solarfaktor 60 % 

g: 60% 

Klares Floatglas mit unsichtbarer 


SGG PLANITHERM ® LUX mit unsichtbarer 

Wärmedämmbeschichtung 

+ 

aus Edelmetall 

außen 

klares + 

innen 

Floatglas 

SGG PLANILUX ® 


innen 

außen 

T L 

: 73 % 


Licht T L : 73% reflexion 

R L 

: 17 % 

Lichtreflexion 

R L : 17% 

Solarfaktor 

g: 62 % 

Solarfaktor 

g: 62% 

Alle Abbildung Deutsche Energie-Agentur GmbH (dena) außer: 

Abb. 2: Chr. Sandig – Leipzig 

Abb. 4: Saint-Gobain Glass Deutschland GmbH 

+20°C°C 

U U g -Wert: 0,7 W/m 2 K mit Argon / 

g 

-Wert: 0,7 W/m 2 · K mit Argon 

0,5W/m 2 mit Krypton 

0,5 W/m 2 mit Krypton 

Abb. 4: Beispiele für 2- und 3-Scheiben-Wärmeschutzverglasung 

6 


G3 


G 

G3 Innendämmung. 

G3.1 Planungsgrundlagen und Forschung. 

G3.1 


G3.2 


G3.3

Planungsgrundlagen und Forschung 

G 

G3.1 Planungsgrundlagen 

und Forschung. 

1 

2 

Innendämmung massiver Außenwände. 

Autor: 

Robert Borsch-Laaks 

Innendämmung in der Praxis. 

Autor: 


G 

G3.1 

1

G 


G3.1 

2 

dena-Planungsordner. Gebäudehülle. Innendämmung.


G 

1 Innendämmung massiver 

Außenwände. 

Autor: 


Erkenntnisse aus der Bauforschung und Erfahrungen aus der 

Gutachterpraxis. 

Richtig ausgeführte Innendämmungen haben sich seit Jahrzehnten in der 

Praxis bewährt. Dennoch gilt die innenseitige Anbringung von Außenwanddämmungen 

vielen Planern und Handwerkern nach wie vor als äußerst riskante 

Sanierungsmaßnahme. Die Gefahr einer „Verlagerung des Taupunktes 

in die Wand“ löst Ängste vor Bauschäden aus, die sich unkontrollierbar in unzugänglichen 

Bereichen des Wandquerschnitts einstellen könnten. Genährt 

werden solche Befürchtungen durch Dampfdiffusionsberechnungen nach 

dem sogenannten Glaser-Verfahren aus den 1950er Jahren, das in der DIN 

4108-3 im Jahr 1981 genormt wurde. 

Moderne feuchtetechnische Nachweismethoden mittels hygrothermischer 

Simulation können die dominierenden Feuchtetransportprozesse in massiven 

Wänden (Sorption und Kapillarleitung) besser beurteilen und z. B. auch den 

Einfluss von Innendämmungen auf die Abtrocknung der Schlagregenbelastung 

erfassen. Nicht berechenbar sind Befeuchtungsrisiken durch Hinterströmungen 

der Dämmschicht mit feuchter Raumluft. Diese Problematik sollte 

deshalb bereits durch eine vorausschauende Planung vermieden werden. 

Feuchtebelastungen für eine Außenwand. 

Die größte Feuchteaufnahme hat ein historisches Mauerwerk vermutlich in 

der Bauphase erfahren: Bis zu 30 Liter pro m 2 Wandfläche sind i. d. R. durch 

Mörtel und Putz in der Wand verbaut worden (s. Abb. 1). Die Abtrocknung dieser 

Baufeuchte konnte Jahre dauern. Die heute noch vorhandene Bausubstanz 

früherer Jahrhunderte bezeugt jedoch, in welch hohem Maß Massivwände 

Wasser speichern können, ohne dabei Schaden zu nehmen. 

Der w-Wert: 

Kurzbezeichnung für den 

Wasseraufnahmekoeffizienten. 

Mit dieser Kenngröße wird 

der flächenbezogene zeitliche 

Verlauf der kapillaren Wasseraufnahme 

eines porösen Materials 

beschrieben. Der w-Wert gibt an, 

wie viel Liter Wasser durch 1 m 2 

Saugfläche hindurch in einer Stunde 

eingesaugt werden. Damit wird 

die Fähigkeit eines Baustoffs beschrieben, 

Wasser kapillar zu transportieren. 

Anders ausgedrückt ist 

der w-Wert ein Maß für die kapillare 

Förderleistung. Die Prüfung erfolgt 

nach dem in DIN 52617 festgelegten 

Verfahren. 

Quelle: Materialprüfungsanstalt 

Bremen. 

G3.1 

Unter den periodisch wiederkehrenden Feuchtequellen birgt der Schlagregen 

das größte Belastungspotenzial: Bis zu 4 Liter pro m 2 und Tag können auch 

in ein intaktes Mauerwerk eindringen. Um dies auf ein verträgliches Maß zu 

reduzieren, helfen erfahrungsgemäß wasserhemmende oder wasserabweisende 

Außenputze oder, bei Sichtmauerwerk, wenig saugfähige Mauerziegel 

sowie ein intakter Fugenmörtel bzw. die zweischalige Ausführung des Mauerwerks. 

Während die o. g. Feuchtequellen die Bausubstanz in der Bauphase oder periodisch 

mit flüssigen Wassermengen im Bereich einiger Liter belasten, liegen 

mögliche Auffeuchtungen durch Wasserdampf von innen hingegen nur in 

der Größenordnung von Millilitern pro Tag – selbst dann, wenn gegen Sorption 

oder Diffusion keine Dampfbremse eingesetzt wird. 

Um eine bauphysikalisch angemessene Vorstellung von Feuchtemengen zu 

bekommen, hilft auch folgender Vergleich: Wenn ein Liter flüssiges Wasser 

verdunstet, entstehen 1.700 Liter gasförmiger Wasserdampf. Das heißt umgekehrt, 

dass der H 2 

O-Gehalt im Dampf so gering konzentriert ist, dass auch bei 

Unterschreitung des Taupunktes die Ansammlung von flüssigem Wasser in 

der Wand äußerst begrenzt ist. 

Neubaufeuchte: 

12 – 24 l/m 2 bei kleinsteiniger Mauer 

2 – 4 l/m 2 pro Putzschicht 

Schlagregen: 

4 l/m 2 d unverputzt 

3 l/m 2 d Kalkputz 

1 – 2 l/m 2 d Kalk-Zement-Putz 

Beim Kochen: 

15 ml/m 2 d 

Tauwasser: 

55 ml/m 2 d bei –10 °C 

16 ml/m 2 d bei 5 °C 

Abb. 1: Feuchteaufnahme von Massivmauerwerk 

3

G 


Innendämmung in der Norm. 

Normen sind nicht die einzige und oft auch nicht die aktuellste Definition der 

technischen Entwicklung. Sie beruhen immer auf einem gewissen Niveau 

praktischer Erfahrungswerte und erprobter Ausführungsmöglichkeiten. 

Das gilt ganz besonders für die DIN 4108-3, in der das bekannte Glaser-Verfahren 

mit speziellen Randbedingungen festgeschrieben wurde. Das sogenannte 

Blockklima der DIN 4108-3 mit seinen zwei statischen Klimaperioden 

für „Winter“ und „Sommer“ ist dabei genauer als sein Ruf: Die Jahresbilanz 

der Diffusionsströme kommt den Ergebnissen, die man auch mit modernen 

dynamischen Berechnungsverfahren ermittelt, sehr nahe (vgl.„Zitate aus der 

Bauforschung des Fraunhofer-Instituts für Bauphysik, Holzkirchen“ [9]). 

Das Normverfahren betrachtet jedoch ausschließlich den Dampftransport: 

Die entscheidenden und quantitativ bedeutsameren Feuchtewanderungen in 

massiven Außenwänden sind jedoch flüssige Transportvorgänge durch Kapillarität 

und Sorption in hygroskopischen Mauerwerksbaustoffen. Dies zu ignorieren, 

kann zu krassen Fehlurteilen führen (vgl. „Zitate aus der Bauforschung 

des Fraunhofer-Instituts für Bauphysik, Holzkirchen“ [7] s. o.). 

Die Fähigkeit zum flüssigen Wassertransport ist der Hauptgrund dafür, 

warum sich innengedämmte Massivwände in der Praxis weit „gutmütiger“ 

verhalten, als die Berechnung nach dem Glaser-Verfahren befürchten lässt. 

Hygroskopische Putze und Mauerwerkstoffe nehmen das Kondensat an der 

Grenzschicht zum Dämmstoff auf und verteilen die Feuchtigkeit hin zur verdunstungsfähigen 

Außenoberfläche. Diese Erkenntnis gilt insbesondere für 

solche Innendämmungen, die gemäß Norm-Berechnung hohe Tauwassermassen 

aufweisen, also für diejenigen ohne innere Dampfbremse. 

G3.1 

Zitate aus der Bauforschung des Fraunhofer-Instituts für Bauphysik, 

Holzkirchen. 

„Bei der Festlegung der Randbedingungen ging man damals (Ende der 

1970er, Anm. d. Red.) davon aus, dass völlige Tauwasserfreiheit nicht gefordert 

werden kann, sondern dass solche Tauwassermengen im Winter 

zulässig sind, die in der sommerlichen Trocknungsperiode sicher 

wieder abgegeben werden können und dass weder eine Schädigung 

der Konstruktion noch eine merkliche Minderung des Wärmeschutzes 

bewirkt werden. Von den damals zuständigen Prüfinstituten wurden 

die heute in DIN 4108-3 enthaltenen Randbedingungen festgelegt, 

die in einer harten 60-tägigen Winterperiode und einer ungünstigen 

90-tägigen Sommerperiode bestehen, um auf der ‚sicheren Seite‘ zu 

sein. Diese Randbedingungen wurden mehr oder weniger ‚gegriffen‘ 

und wie sich nachträglich herausgestellt hat, nicht schlecht.“ [9] 

„Die auf dem bekannten Glaser-Verfahren beruhende Diffusionsberechnung 

mit speziell fixierten Randbedingungen für Tau- und 

Verdunstungsperioden hat sich als einfaches Bewertungsverfahren 

praktisch durchaus bewährt, insbesondere bei Bauteilen und Baustoffkombinationen, 

bei denen Sorptions- und Kapillareffekte keine 

besondere Rolle spielen ... Zur Analyse bzw. Beurteilung tatsächlicher 

Feuchtetransportvorgänge unter natürlichen Randbedingungen darf 

diese Methode allerdings nicht herangezogen werden. Sie ist dafür 

auch nicht konzipiert worden. Wenn dies – aus Unwissenheit oder 

Missinterpretation – praktisch dennoch geschieht, ist mit Fehlanalysen 

zu rechnen.“ [7] 

4 



G 

Sperrendes Mauerwerk. 

Schon in der ersten und bisher einzigen umfassenden Labor- und Felduntersuchung 

zur Innendämmung wurde die Sonderrolle von Betonaußenwänden 

deutlich [1]. Hierbei wurden 20 Wandaufbauten mit Innendämmung vom 

Forschungsinstitut für Wärmeschutz (FIW) in der Doppelklimakammer unter 

Randbedingungen der DIN 4108-3:1981 geprüft (Abb. 2). 

Die rechnerische Tauwassermenge (bis zu 3.200 g/m 2 ) ließ sich in der befürchteten 

Form nicht wiederfinden (s. o.). Lediglich bei diffusionsoffenen 

Innendämmungen vor Betonwänden war nach Öffnung der Konstruktion 

ein Feuchtefilm an der Oberfläche feststellbar. Dies ist nicht nur der Dampfdichtheit, 

sondern vor allem der nur geringen Saugfähigkeit des Materials 

geschuldet. Aus gleichem Grund ist Vorsicht geboten, wenn alte Mauerwerkswände 

innenseitig mit Fliesen bekleidet oder mit wassersperrenden Ölfarben 

gestrichen wurden. Hierdurch wird die hygroskopische Wasseraufnahme und 

-verteilung unterbunden. 

Abb. 2: Versuchswände bei der Untersuchung des 

Forschungsinstituts für Wärmeschutz, München. 

Labor- und Felduntersuchung des Forschungsinstituts für Wärmeschutz 

(FIW), München-Gräfelfing. 

„Mauerwerkskonstruktionen aus Gasbeton, Steinen aus haufwerkporigem 

Leichtbeton, Kalksandsteinen und Ziegeln mit diffusionsdurchlässigen 

Dämmstoffen wie Mineralfasern, auch ohne Dampfsperrschicht, 

sind gegenüber einer Durchfeuchtung im Winter unbedenklich. 

Die Wärmedämmung bleibt während der Tauperiode trocken. Die 

Zunahme des Wassergehalts des Mauerwerks liegt allerdings über 

dem Grenzwert von 1,0 kg/m 2 nach DIN 4108 Teil 3. Die erforderliche 

Austrocknung während der Verdunstungsperiode scheint gegeben zu 

sein ... Untersuchungen an ausgeführten Bauten bestätigen im bislang 

vorliegenden Rahmen die Labormessungen.“ [1] 

Entwicklung fortschrittlicher Rechenverfahren. 

G3.1 

Parallel zu den o. g. Laborversuchen des FIW legte Kurt Kießl mit seiner Dissertation 

ebenfalls bereits Mitte der 1980er Jahre den Grundstein für die rechnerische 

Quantifizierung der komplexen und dynamischen Feuchtetransportvorgänge 

jenseits der Grenzen des Glaser-Verfahrens. Zwischenzeitlich wurden in 

Deutschland und anderen europäischen Ländern von der bauphysikalischen 

Forschung moderne Simulationsverfahren entwickelt und vielfach validiert, 

denen Folgendes gemeinsam ist: 

Die Berechnungen erfolgen instationär mit realen Klimadaten (i. d. R. Stundenwerte), 

die auch die Schlagregen-Beanspruchung einschließen. 

Neben der Dampfdiffusion werden die Feuchtespeicherung und der flüssige 

Wassertransport durch Kapillar- und Sorptionsleitung berücksichtigt. 

Es können Temperatur- und Feuchteprofile des Wandquerschnitts zu beliebigen 

Zeitpunkten und über mehrjährige Zyklen ermittelt werden. 

Die Tauglichkeit einer Konstruktion kann direkt über die Verträglichkeit 

der sich einstellenden Feuchtegehalte mit den Eigenschaften des Materials 

bewertet werden. 

5

G 


Differenzierte Nachweisbefreiung: das WTA-Merkblatt 6-4: 

2009. 

Seit 2005 arbeitet die Arbeitsgruppe 6-12 „Innendämmung im Bestand“ der 

WTA (Wissenschaftlich-Technische Arbeitsgemeinschaft für Bauwerkserhaltung 

und Denkmalpflege e. V.) an der Erstellung vereinfachter Nachweisverfahren 

und der Zusammenfassung bewährter Praxisregeln. Im September 

2009 erschien das erste Merkblatt als Planungsleitfaden [15]. Auf Basis von 

umfangreichen Parameteranalysen durch das Fraunhofer-Institut für Bauphysik 

(IBP) in Holzkirchen und den Autor dieses Beitrags wurde mit dem hygrothermischen 

Simulationsprogramm* ein vereinfachter grafischer Nachweis 

definiert (s. Abb. 3 a). 

Abb. 1- 3 b 

Dieser grafische Nachweis fasst die drei entscheidenden Einflussfaktoren für 

das feuchtetechnische Verhalten einer Innendämmung zusammen: 

Wasserabweisend 

Wasserhemmend 

Wassersaugend 

Diffusionssperrwert (s d,i 

-Wert) der Innendämmung (Dämmstoff, Bekleidung 

und evtl. Dampfbremse), 

Saugfähigkeit des Untergrunds (Putz, Wandbaustoff und ggf. innere Beschichtung), 

Wärmedurchlasswiderstand des Dämmsystems bzw. dessen äquivalente 

Dämmdicke. 

Abb. 3: Minimal erforderlicher s d,i 

-Wert des neuen 

   20             40              60               80             100          120  

inneren Aufbaus (Dämmung plus Dampfbremse) 

Dämmdicke [mm] bei λ= 0,040 W/mK  

in Abhängigkeit von der wärmetechnischen Verbesserung 

ΔR bzw. der äquivalenten Dämmdicke 

für unterschiedlich kapillaraktive Untergründe. 

Die Angaben zu den Dämmdicken sind bezogen auf 

λD = 0,040 W/(m · K) 

a) Endfassung des Merkblattes 6-4:2009 

b) Entwurfsfassung des Merkblattes E 6-4:2008 

Werden die Grenzwerte und Randbedingungen der o. g. Grafik eingehalten, 

so ist sichergestellt, dass in den Materialporen an der Grenzschicht der 

Dämmung zur bestehenden Wand eine Luftfeuchte von 95 Prozent nicht 

überschritten wird (kein Tauwasserausfall!). Dieses Grenzkriterium kann außerdem 

gewährleisten, dass in der Wand keine Eisbildung auftritt, die evtl. 

nicht frostbeständige Innenputze schädigen könnte (vgl. [11], auch dann nicht, 

wenn das Unterbinden der Wärmezufuhr durch hohe Dämmdicken zu Frosttemperaturen 

an der alten Putzschicht führt. 

G3.1 

Randbedingungen kennen und beachten. 

Voraussetzungen für die Anwendbarkeit des Diagramms sind: 

Funktionstüchtiger Schlagregenschutz der Fassade. 

R-Wert ≥ 0,39 m 2 · K/W (entspricht ca. 24 cm Vollziegelmauerwerk). 

Innenklima mit normaler Feuchtelast gem. WTA-Merkblatt 6-2. 

Mittlere Jahrestemperatur des Außenklimas ≥ 7 °C. 

Maximale Verbesserung des Wärmedurchgangswiderstands 

ΔR ≤ 2,5 m 2 · K/W (kapillaraktiver Untergrund) bzw. ≤ 2,0 m 2 · K/W (nicht 

saugfähige oder unbekannte Untergründe). 

Unter diesen Randbedingungen sind Dämmdicken feuchtetechnisch nachweisfrei, 

die auch für die Einhaltung der EnEV wärmetechnisch ausreichend 

sind, wenn zumindest moderate, an die Untergrundeigenschaften angepasste 

Dampfbremswerte eingebaut werden. 

Bei Verwendung von feuchtevariablen Dampfbremsen wird im Textteil des 

WTA MB 6-4 auch bei nicht saugfähigem Untergrund eine Dämmung bis 

ΔR = 2,5 m 2 · K/W (100 mm WLF 040) ohne hygrothermischen Nachweis freigegeben. 

In der Entwurfsfassung sah die Grafik noch etwas anders aus (Abb. 

3b). Zum einen reichte der zulässige Dämmbereich 20 mm weiter bis hin zu 

120 mm, und zum anderen lagen die erforderlichen Dampfbremswerte niedriger. 

Dies hatte seinen Grund vor allem darin, dass hierfür ein Mindestwärmewiderstand 

der alten Wand von R = 0,55 m 2 · K/W als Randbedingung galt. 

Bessere Bestandsdämmung führt zu einer höheren Wintertemperatur an der 

* Simulationsprogramm WUFI ® des Fraunhofer-Instituts für Bauphysik (IBP) 

6 



G 

Grenzschicht der bestehenden Wand zur Innendämmung und damit zu einer 

geringeren Feuchteerhöhung an dieser Stelle. 

Die Grafik 3 b kann als eine bauphysikalisch abgesicherte Empfehlung für 

Wände herangezogen werden, die einen entsprechend höheren vorhandenen 

Wärmeschutz aufweisen. Dazu zählen u. U. auch dicke Vollziegelmauerwerke 

von Gründerzeithäusern. 

Exkurs: der ewige Kampf gegen das Wasser. 

Die Vermeidung feuchter Wände war immer schon ein großes Thema der Bauphysik, 

auch als man diese Disziplin noch nicht so nannte. Als Maßnahme gegen 

starke Schlagregenbelastungen haben sich am besten Vorhangfassaden 

und zweischaliges Mauerwerk bewährt. Sollte nur der Außenputz verhindern, 

dass der windgetriebene Regen die Wand durchfeuchtet, musste man sich früher 

weitgehend auf das handwerkliche Geschick und die Geheimrezepturen 

der alten Baumeister verlassen. Erst als im Zuge der Industrialisierung wasserhemmende 

Putzbestandteile, vor allem Zement, erschwinglich wurden, konnten 

die Eigenschaften der Putze deutlich verbessert werden. 

Eine wirklich planbare Lösung brachte jedoch erst die Entwicklung der Werktrockenmörtel 

in den 1960er Jahren. Putze mit definierten Zusammensetzungen 

und Eigenschaften sind heute selbstverständlich und durch intensive 

Forschung und Entwicklung zuverlässige Garanten für den Regenschutz. 

Seit nunmehr 30 Jahren sind die Anforderungen an die Wasseraufnahmekoeffizienten 

(w-Werte) in der DIN 4108 Teil 3 klar geregelt. Tabelle 1 zeigt die 

bewährten Anforderungen in Abhängigkeit von den drei Schlagregen-Beanspruchungsgruppen 

(s. Abb. 4, Schlagregenkarte). 

Abb. 4: Schlagregen-Beanspruchungsgruppen nach 

DIN 4108-3: 2001 

Anforderungen an die feuchtetechnischen Eigenschaften von Außenputzen. 

G3.1 

Art des Außenputzes Wasseraufnahme-Koeffizient (w) s d 

-Wert [m] w * s d 

Geeignet für 

Beliebig Keine Anforderung Keine Anforderung Keine Anforderung SRG I 

Wasserhemmend ≤ 2,0 [kg/m2√h] Keine Anforderung Keine Anforderung SRG II 

Wasserabweisend ≤ 0,5 [kg/m2√h] ≤ 2 m 0,2 *) [kg/m√h] SRG III 

Tab. 1: Schlagregensbeanspruchungsgruppen nach DIN 4108-3 [12]. * Empfehlung IBP: 0,1 kg/m√h 

Einfluss des Schlagregenschutzes auf die Zulässigkeit von Innendämmungen. 

Nach Anbringen einer Innendämmung reagiert die alte Wand prinzipiell 

empfindlicher auf einen äußeren Feuchteeintrag, da sich der innere Heizbeitrag 

zur Abtrocknung von Regenfeuchte durch die Dämmung zwangsläufig 

verringert. Wie viel das ausmacht und welche Gegenmaßnahmen ergriffen 

werden müssen, ist häufig Gegenstand von Spekulationen bis hin zur Vermutung, 

dass dies das Ausschlusskriterium für die Innendämmung sei. 

Um den Einfluss der Schlagregenbelastung auf innen gedämmte Konstruktionen 

zu quantifizieren, wurde vom Autor für die Arbeitsgruppe der WTA eine 

umfangreiche Parameterstudie* durchgeführt (nähere Informationen siehe 

„Zur Schadensanfälligkeit von Innendämmungen“ [2]). 

* Simulationsprogramm WUFI ® 

7

G 


Die Quintessenz hieraus lautet: 

Wenn die Normanforderungen an den Schlagregenschutz, die sich entsprechend 

dem Standort ergeben, von der Bestandswand eingehalten 

werden, dann bestehen für alle Fassadenorientierungen, die keine Wetterseite 

sind, keine Probleme durch die Innendämmungen. 

Auch bei Wetterseiten in Regionen der Beanspruchungsgruppe II können 

die seit Langem üblichen wasserhemmenden Putze den Regeneintrag 

so weit begrenzen, dass der verminderte innere Trocknungsantrieb infolge 

der Innendämmungen praktisch nicht ins Gewicht fällt. 

In dieser überwiegenden Zahl der Fälle bewegt sich der Feuchtegehalt des 

Mauerwerks in der Bandbreite dessen, was auch bei ungedämmten Gebäuden 

Praxis ist. 

Anforderungen an Wetterseiten in Gruppe III. 

An exponierten Standorten mit hoher Regenmenge kann es an Wetterseiten, 

die nur verputzt sind und keinen zusätzlichen konstruktiven Regenschutz aufweisen, 

kritisch werden. Bei den gegenwärtigen Anforderungen an den Mindest-w-Wert 

(0,5 kg/m 2 √ h bei SRG III) ist die Beheizung der Innenseite der Außenwand 

durch die Raumwärme u. U. nicht ausreichend für die Abtrocknung. 

Das WTA-Merkblatt 6-4 fasst die Erkenntnis der Studie wie folgt zusammen: 

G3.1 

Abb. 5: Empfohlener Diffusionswiderstand der 

raumseitig angeordneten Dämmschicht (inkl. 

Bekleidung) bei Fachwerkinnendämmung in 

Abhängigkeit von deren R-Wert. 

„Bei einschaligen Konstruktionen gilt, dass für besonders schlagregenbeanspruchte 

Fassaden (in Deutschland häufig nach Westen orientiert) 

in Regionen der Schlagregenbeanspruchungsgruppe III eine Begrenzung 

der Wasseraufnahme auf einen w-Wert von ≤ 0,5 kg/m 2 √h nicht 

immer ausreicht. Durch Beschichtungssysteme lässt sich ein w-Wert von 

≤ 0,1 kg/m 2 √ h der Fassadenoberfläche und damit eine ausreichend geringe 

Wasseraufnahme erzielen. Im Zweifel ist ein vollständiger Nachweis 

nach 7.2.1 (hygrothermische Simulation, d. A.) zu führen.“ 

Diese Empfehlungen decken sich mit neueren Untersuchungen des IBP Holzkirchen, 

die eine Absenkung der alten w-Wert-Grenze der DIN 4108-3:1981 

auf 0,2 (statt 0,5) kg/m 2 √ h fordern (vgl. [12]). Solche Werte sind im Übrigen bei 

heutigen wasserabweisenden Putzsystemen Stand der produzierten Wirklichkeit 

am Markt. 

An einem Fallbeispiel werden wir im Teil 2 die praktischen Konsequenzen dieser 

Erkenntnis erläutern. 

Probleme, die sich nicht berechnen lassen. 

Jenseits der Möglichkeiten auch moderner Software gibt es zusätzliche 

Feuchtebelastungen für die alte Außenwand, die von keinem Berechnungsverfahren 

erfasst werden können. Dazu zählt in erster Linie die Aufnahme von 

Schlagregenfeuchte von steinsichtigen Fassaden und von Sichtfachwerken. 

Abb. 6: Innendämmung mit Mehrschichtleichtbauplatten 

(mit Polystyrol-Zwischenlage) vor 

westorientiertem Bruchsteinmauerwerk. Feuchteschäden 

durch Schlagregendurchtritt. 

Wassereintritt über Fugen von Ausfachungen oder Verklinkerungen entzieht 

sich sowohl in der Menge als auch in der Eindringtiefe der Berechenbarkeit. 

Bauphysikalische Nachweisrechnungen können in solchen Fällen nur dann 

erfolgen, wenn spezialisierte Sachverständige den Schlagregenschutz der 

betreffenden Fassade vor Ort begutachten und ihm eine dem Standort angemessene 

Qualität bescheinigen. 

Einig sind sich die Forscher darin, dass bei Fachwerkkonstruktionen der innere 

s d 

-Wert auch nach oben hin begrenzt werden sollte: Die Neufassung der 

DIN 4108-3 und das WTA-Merkblatt zur Fachwerksanierung [14] geben hierfür 

8 



G 

eine Obergrenze von s d 

= 2 m an. Dies soll helfen, die im Bereich der Fugen tief 

eingedrungene Regenfeuchte auch nach innen hin austrocknen zu können. 

Das Diagramm in Abbildung 5 zeigt für Dämmdicken bis zu 100 mm den Gestaltungsspielraum 

für die bauphysikalische Planung. 

Voraussetzung für die Anwendung dieser Dimensionierungsregel ist allerdings, 

dass die bewährten Praxisregeln der Fachwerksanierung eingehalten 

werden: 

1. Sichtfachwerk sollte nur dort gezeigt werden, wo geringe Schlagregenbeanspruchungen 

(≤ 140 l/m 2 · a) gegeben sind. 

2. Ein durchgehender, Wind dichtender Innenputz muss den Schlagregendurchtritt 

bis auf die Innenseite verhindern (vgl. [9]). 

Bei problembewusster Planung können auch Innendämmungen beim Fachwerkhaus 

mit hohen Dämmstärken umgesetzt werden, wie Langzeitmessungen 

an Fallbeispielen zeigen, die beim 3. int. Holz[Bau]Physik-Kongress in 

Leipzig 2012 vorgestellt wurden (s. [3]). 

Nasse Innendämmung bei Sichtmauerwerk. 

Ein Negativbeispiel, das in [2] dokumentiert wurde, mag illustrieren, was geschehen 

kann, wenn die obigen Praxisregeln nicht beachtet werden: 

Im Zuge von Sanierung und Ausbau eines landwirtschaftlichen Gebäudes in 

Beanspruchungsgruppe III wurde eine nach Westen orientierte Fassade freigelegt 

und das Natursteinmauerwerk sorgfältig verfugt und hydrophobiert. 

Die Innenseite erhielt eine Dämmung aus Holzwolle-Leichtbauplatten mit 

Polystyrol-Zwischenlage. Schon bald zeigten sich Ausblühungen durch Befeuchtung. 

Ein Diffusionsproblem durch fehlende Dampfbremse? 

Die Abnahme der schadhaften Innenschale zeigt die wahre Ursache. Das auch 

innen unverputzte Mauerwerk zeigt Fehlstellen, durch die Regen bei Winddruck 

bis auf die Innenseite transportiert wurde. 

G3.1 

Fazit: Auch exponierte steinsichtige Fassaden sollten – ähnlich wie Fachwerkkonstruktionen 

– einen äußeren Wetterschutz erhalten. Dieser war beim 

untersuchten Objekt in Form einer Vorhangfassade vor der Sanierung auch 

vorhanden. 

Bei geringerer Schlagregenbeanspruchung kann auch ein durchgehender 

Innenputz das Schadensrisiko begrenzen. Dieser reduziert die Gefahr, dass 

Wind den Regen tief in die Konstruktion hinein treiben kann, und dient zusätzlich 

als Feuchtepuffer. Ob dies im Einzelfall ausreichende Sicherheit bietet, 

ist durch eine sachverständige Vor-Ort-Begutachtung des Schlagregenschutzes 

der Fassade zu prüfen. 

Abb. 7: Eine falsche Empfehlung zur Innendämmung 

in einem alten Fachbuch: Steife Dämmplatten 

vor unverputztem Mauerwerk angebracht mit 

Mörtelbatzentechnik. 

Dampfkonvektion. Auch ein Problem der Innendämmung? 

In der Bauphysik ist heute allgemeiner Konsens, dass von den dampfförmigen 

Feuchtetransportprozessen derjenige per Luftströmung (Dampfkonvektion) 

in jeder Hinsicht kritischer ist als der durch Diffusion. Hat diese Erkenntnis 

aus dem Bereich der Leichtbaukonstruktionen auch zur Frage der massiven 

Außenwände Erhellendes beizutragen? Wo soll bei einer verputzen Wand Luft 

strömen können? 

Nicht nur bei Heimwerkern ist die Montage von Verbundplatten, die mit punktuellen 

Mörtelbatzen an die Wand gesetzt werden, eine weit verbreitete, wenn 

nicht gar die häufigste Form der Innendämmung (vgl. Abb. 7). Hierbei entstehen 

zwangsläufig Hohlräume zwischen der Dämmschicht und der bestehen- 

Abb. 8: Luftströmungspfade bei Innendämmungen 

mit Hohlräumen zwischen Dämmschicht und alter 

Wand. 

Links: Hinterströmung 

Rechts: Durchströmung 

9

G 


den Wand, die von Luft durchströmt werden können. Gleiches gilt, wenn mit 

steifen Dämmplatten vor unebenem Mauerwerk gedämmt wird (vgl. Abb. 8). 

Die Luft auf der kalten Seite der Dämmung ist spezifisch schwerer und wird 

stets versuchen, über Undichtheiten an den Fußleisten oder Steckdosenauslässen 

in den Raum einzuströmen. Findet im Gegenzug die feuchtwarme Raumluft 

im oberen Bereich der Wand Eintrittsmöglichkeiten in den Hohlraum, so 

entsteht eine Hinterströmung der Dämmschicht, für die es keine Undichtheit 

nach außen hin braucht. Diese Luftwalze bewegt sich so langsam, dass dies 

nicht als Zugerscheinung spürbar ist. Sie läuft aber so kontinuierlich, dass der 

Transport und ggf. sogar die Kondensation der eingetragenen Luftfeuchtemengen 

stattfinden können. 

Schon [7] hatte darauf hingewiesen, dass die hierdurch eingetragenen Feuchtemengen 

i. d. R. größer sind als die Diffusion. Es ist jedoch unwahrscheinlich, 

dass über diesen Transportweg Feuchteanreicherungen entstehen können, 

die das Mauerwerk schädigen könnten oder nicht sorptionsfähige Dämmstoffe 

beeinträchtigen. Die quantitative Bedeutung dieses Transportweges ist 

noch unzureichend erforscht. Sicher ist allerdings, dass im Hohlraum Klimabedingungen 

entstehen können, die für die Bildung von Schimmelpilz auf der 

bestehenden Wand günstig sind. 

Ein lehrreicher Schadensfall. 

Die Folgen von konvektivem Dampftransport zwischen einer Innendämmung 

und einer alten, innen verputzten Ziegelwand zeigt Abbildung 6. Die im Rahmen 

von Umbaumaßnahmen abgenommenen Verbundplatten hinterlassen 

klar erkennbar die Umrisse der Mörtelbatzen. An zwei Stellen hat sich auf dem 

Innenputz Schimmel gebildet: 

G3.1 

unter dem Anschluss einer undicht eingebauten inneren Fensterbank, 

in der Nähe eines Deckenbalkens, der im Mauerwerk aufliegt. 

An beiden Stellen dürfte die Kombination von Hinterströmung und Durchströmung 

die Ursache gewesen sein. Steinsichtiges Ziegelmauerwerk ist nicht 

luftdicht, und der Fensteranschluss mit Montageschaum wird den Anforderungen 

ebenfalls nicht gerecht. Die raumseitig teilweise nicht bekleideten 

Deckenbalken durchstoßen die Luftdichtheitsschicht (= Innenputz) und hinterlassen 

eine potenziell undichte Anschlussfuge. 

Durchdringungen von Deckenbalken und undichte Fensteranschlüsse führen 

im unsanierten Altbau zwar zu einem ungemütlichen, da oft zugigen Raumklima, 

aber im Allgemeinen nicht zu konvektiven Feuchteschäden. Die Luft 

strömt entlang der Balken/Rahmen so schnell nach außen und die Strömungswege 

sind so kurz, dass es meist nicht zur Unterschreitung der Taupunkttemperatur 

kommt. 

Abb. 9: Geöffnete Innendämmung mit EPS- 

Verbund platten (a), Schimmelbildung durch 

Luftströmung in der Nähe eines Deckenbalkens (b) 

und durch Hinterströmung an einer Holzfensterbank 

(c). 

Anders werden die Verhältnisse dann, wenn eine innenseitige Dämmung 

angebracht wird. Sollten sich bei der Dämm-Maßnahme Hohlräume auf der 

kalten Seite bilden und ist die innere Bekleidung nicht luftdicht ausgeführt, 

können sich für die Luft lange Strömungspfade zu den Leckagen an den 

Durchdringungen der alten Wand ergeben. Je länger die Verweildauer ist und 

je geringer die Strömungsgeschwindigkeiten im Hohlraum sind, desto größer 

wird die Gefahr der intensiven Befeuchtung. Ein Schimmelrisiko entsteht insbesondere 

dort, wo die Luft an der kalten Außenwand entlangstreicht. 

10 



G 

Fazit: Bei Innendämmungen vor Außenbauteilen, deren Luftdichtheit nicht 

gesichert ist, sind eine hohlraumfreie Verarbeitung der Dämmung und eine 

sorgfältige Luftdichtung notwendig. 

Innendämmungen mit größeren zusammenhängenden Hohlräumen auf ihrer 

kalten Seite können auch hinterströmt werden, wenn die Außenwände als 

solche luftdicht sind (Abb. 8). Da die Antriebskräfte (Druckdifferenzen) hierbei 

allerdings gering sind, reicht eine vollständige Verfüllung des Hohlraumes, 

um dieses Befeuchtungsrisiko zu minimieren, z. B. durch Einblasdämmung 

oder durch weiche Faserdämmplatten, die mit Übermaß eingebaut werden. 

Steife Dämmplatten müssen vollflächig, ggf. auf Ausgleichsputzen, verarbeitet 

werden. 

Literaturverzeichnis. 

[1] Achtziger, Joachim: Praktische Untersuchung der Tauwasserbildung im Innern 

von Bauteilen mit Innendämmung. In: wksb Sonderausgabe 1985 

[2] Borsch-Laaks, Robert: Zur Schadensanfälligkeit von Innendämmungen. 

In: Oswald, Rainer (Hrsg.): Aachener Bausachverständigentage 2010. 

Vieweg+Teubner Wiesbaden 2011. 

[3] Borsch-Laaks, Robert/Simons, Paul: „Rundumerneuerung eines Fachwerkgebäudes“ 

und „Wie dick darf die Dämmung sein“? In: Tagungsband zum 3. 

int. Holz[Bau]Physik-Kongress 8./9.3.2012 in Leipzig. (Eigenverlag) Aachen. 

(Bezug: www.holzbauphysik-kongress.eu) 

[4] Borsch-Laaks, Robert und Walther, Wilfried: Modul Innendämmung. In: 

Bauphysik- Module für Fachveranstaltungen zur energetischen Gebäudesanierung, 

Energieagentur NRW, Wuppertal 2004 

[5] Trocken und warm – Fachwerk mit Innendämmung. Condetti-Detail 22-04. 

In: HOLZBAU – die neue quadriga, Heft 2-2010 (Autoren: 

R. Borsch-Laaks, E. U. Köhnke, H. Schopbach, G. Wagner, H. Zeitter) 

G3.1 

[6] DIN 4108-3:2001 - Normenausschuss Bauwesen im DIN: Wärmeschutz und 

Energie-Einsparung in Gebäuden. Teil 3: Klimabedingter Feuchteschutz, 

Beuth-Verlag Berlin 2001 

[7] Kießl, Kurt: Wärmeschutzmaßnahmen durch Innendämmung. Beurteilung 

und Anwendungsgrenzen aus feuchtetechnischer Sicht. In: wksb 31/1992 

[8] Künzel, Helmut: Kritische Betrachtungen zur Frage des Feuchtigkeitshaushalts 

von Außenwänden. In: Gesundheits-Ingenieur 1/2/1970 

[9] Künzel, Helmut: Bauphysik – Geschichte und Geschichten, IRB-Verlag Stuttgart 

2002 

[10] Künzel, Hartwig M.: Feuchteschutz von Fachwerkwänden, WTA-Schriftenreihe, 

Heft 16, München 1998 

[11] Künzel, Hartwig M., Binder, Andrea, Zirkelbach, Daniel: Bemessung von 

Innendämmung. In: Geburtig, Gerd (Hrsg.), Innendämmung im Bestand, 

Stuttgart 2010 (Fraunhofer IRB Verlag) 

[12] Künzel, Hartwig M., Fitz, Cornelia, Krus, Martin: Feuchteschutz verschiedener 

Fassadensysteme – Beanspruchungen, Systemanforderungen und Langzeitbeständigkeit. 

In: Venzmer (Hrsg.), Europäischer Sanierungskalender 2011, 

Berlin (Beuth-Verlag) 2010 

11

G 


[13] Lochner, Dietmar und Ploss, Wolfgang: Wärme- und Schalldämmung im 

Innenausbau. Köln (Rudolf Müller Verlag) 1980 

[14] Wissenschaftlich-Technische Arbeitsgemeinschaft für Bauwerks erhaltung 

und Denkmalpflege e. V. - WTA (Hrsg.): WTA-Merkblatt 8-1-96/D. Bauphysikalische 

Anforderungen an Fachwerkfassaden 


und Denkmalpflege e. V. - WTA (Hrsg.): WTA-Merkblatt 6-4-09. Innendämmung 

im Bestand – Planungsleitfaden. München 2009 


Alle Abbildungen Robert Borsch-Laaks außer: 

Abbildung 1: H. M. Künzel [8], EA NRW, Wuppertal 

Abbildung 2: J. Achtziger [1] 

Abbildung 4: condetti 2010-02 [5] 

Abbildung 5: H. M. Künzel [10] 

Abbildung 7: D. Locher, W. Ploss [13] 

Abbildung 8: R. Borsch-Laaks, W. Walther [4] 

Abbildung 9: W. Walther 

G3.1 

12 



G 

2 Innendämmung 

in der Praxis. 

Autor: 


Erfahrungen aus Langzeitfeuchtemessungen sowie bauphysikalischen 

Planungen und Nachweisen. 

Wie in „Innendämmung massiver Außenwände.“ dargestellt, fordern die 

bauphysikalischen Gesetzmäßigkeiten Innendämmungen, die hohlraumfrei 

verarbeitet werden und einen standortspezifischen, wirksamen Schlagregenschutz 

aufweisen. Die Luftdichtheit kann oft durch die vorhandene Massivwand 

und den Innen- oder auch den Außenputz hergestellt werden. Ist diese 

Art der Luftdichtheit nicht möglich oder nicht hinreichend gesichert, muss 

die innere Vorsatzschale nicht nur die Dämmung übernehmen, sondern auch 

die erforderliche Konvektionsdichtheit zur Vermeidung von Durchströmungen 

gewährleisten. 

Welche Rolle spielt bei diesen Aufbauten die Dampfbremse? Wie dick darf 

die Innendämmung sein? Die Ergebnisse aus Langzeituntersuchungen zum 

Feuchtegehalt und fortschrittliche bauphysikalische Planungsverfahren zeigen 

am Beispiel von Innendämmungen in Holz- bzw. Trockenbauweise Wege 

auf zu feuchtesicheren (s. u.) Lösungen für die Praxis. 

1988: Start eines einzigartigen Langzeitversuchs. 

Bereits in den 1980er Jahren gab es in Fachkreisen rege Diskussionen um die 

Anforderungen an Innendämmungen. Deshalb entschloss sich die Bauforschungsabteilung 

des Energie- und Umweltzentrums (e.u.[z.] in Springe), verschiedene 

Ausführungen unter Praxisbedingungen mit Langzeitmessungen 

zu evaluieren. 

Dabei wurden bewusst auch solche Innendämmungen in den Versuch mit 

aufgenommen, deren innerer s d 

-Wert noch deutlich unter den nach Norm 

0,5 m lag, die die also ohne Dampfbremse ausgeführt wurden. Es wurde 

überdies mit hohen Dämmstärken von 80, 120 und 200 mm experimentiert. 

Die Bestandswand aus den 1950er Jahren besteht aus einem ca. 30 cm starken 

Kalksandsteinmauerwerk und einer 12 cm starken Natursteinverblendung 

ohne Luftschicht. 

In einem gut 50 m 2 großen Raum wurden verschiedene Dämmstoffe mit und 

ohne Dampfbremse als Innendämmungen ausgeführt (Abb. 1). 

Abb. 1: Anbringen der Dampfbremsen 

Messsonde zur 

elektrischen Holzfeuchtemessung 

G3.1 

Das feuchtetechnische Verhalten der Konstruktion wurde über Messstellen 

zur elektrischen Holzfeuchtebestimmung untersucht. Die Sensoren befanden 

sich in der Unterkonstruktion an der Grenzschicht zwischen Innendämmung 

und Mauerwerk (Abb. 2). 

Abb. 2: Konstruktionsaufbau der untersuchten 

Innendämmung und Lage der Holzfeuchtemessstellen 

an der kalten Seite der Dämmebene. 

Die Wände waren allesamt nicht nennenswert mit Schlagregen beaufschlagt 

und erfuhren durch Orientierung und Beschattung nur eine geringe äußere 

solare Erwärmung der Oberfläche. D. h., die Konstruktionsaufbauten waren 

vor allem den Einflüssen von Diffusions- und Sorptionsprozessen unter realen 

Klimarandbedingungen ausgesetzt. 

Die Nutzung des Raumes (zuerst Seminarraum, später Büro und Café) ließ keine 

dauerhaft hohe interne Feuchtelast erwarten. Da das Energie- und 

13

G 


Umweltzentrum am Rande eines feuchten Waldes liegt, war die sommerliche 

Verdunstung als eher gering einzuschätzen. 

Gleich am Anfang: hohe Einbaufeuchte. 

Besonderes Interesse galt am Anfang der Untersuchung der Austrocknung 

von Einbaufeuchte. Der größte Teil der ausgeführten Zellulosedämmung wurde 

im sog. Compact-Spray-On-Verfahren (CSO-Verfahren) appliziert: Hierbei 

wird der Dämmstoff beim Aufbringen mit Wasser besprüht, sodass die Klebekräfte 

des Altpapiers aktiviert werden (siehe Abb. 3 a). 

Abb. 3 a: Aufbringen von Zellulosedämmung in 

CSO-Anspritzverfahren. 

Der beim Ansprühen entstehende Überstand wird mit einer rotierenden Bürste 

abgenommen. (Abb. 3 b). 

Bei diesem Verfahren wird der Dämmstoff i. d. R. mit 40 bis 70 Masse-% Wassergehalt 

verarbeitet – dies entspricht bei der eingesetzten Regeldämmstärke 

von 80 mm ca. 1,5 bis 3 Liter Wasser pro m 2 . 

Die Konstruktion wurde bewusst schon kurz nach Fertigstellung der Dämmung 

im September 1988 geschlossen, ohne die übliche 3-wöchige Abtrocknungszeit 

abzuwarten. Es galt das Trocknungsverhalten zu untersuchen. 

Nach Anbringen der Verkleidung erreichten die Messstellen in der hölzernen 

Unterkonstruktion bald Werte um 25 Masse-% (Abb. 4). 

Eine Dampfbremse ist auch eine Trocknungsbremse. 

G3.1 

Abb. 3 b: Fertige Zellulosedämmung. 

In der Konstruktion ohne Dampfbremse trocknete die Einbaufeuchte noch in 

der folgenden Winterzeit zügig aus. Schon im März des darauffolgenden Jahres 

wurde der Holzfeuchtegrenzwert der DIN 68800 (20 Masse-%) unterschritten. 

Daraus lässt sich bereits schließen, dass der diffusionsoffene Aufbau auf 

lange Sicht einer Ausgleichsfeuchte in Holzunterkonstruktion und Dämmstoff 

entgegenstrebt, die im unkritischen Bereich liegen muss. 

Holzfeuchte [%] 

26 

24 

22 

20 

18 

16 

14 

12 

Zellulose-Dämmstoff mit Dampfbremse 

Zellulose-Dämmstoff ohne Dampfbremse 

Mineralfaser ohne Dampfbremse 

Jul 88 Jan 89 Jul 89 Jan 90 Jul 90 Jan 91 Jul 91 Jan 92 

Abb. 4: Feuchteverlauf in drei beispielhaften Innendämmungen 

in den ersten vier Jahren. 

20 

Holzfeuchte 

19 [Masse-%] 

18 

17 

16 

15 

14 

13 


12 


11 


10 

Jul 92 93 94 95 96 97 98 99 00 01 02 03 04 05 06 07 

Abb. 5: Kontrolle des Feuchtegehaltes 1992 bis 2007 

In der vergleichbaren Konstruktion mit Dampfbremse dauerte es bis zum darauffolgenden 

Hochsommer, ehe die 20-Prozent-Grenze erreicht wurde. Die 

Restfeuchte dieser Variante war auch nach Ende des Sommers noch so hoch, 

dass im nächsten Herbst die 20-Prozent-Marke noch einmal überschritten 

wurde. 

Auf lange Sicht verschwinden die Unterschiede aus der Anfangsphase zwischen 

den beiden Dämmvarianten. Kontrollmessungen der folgenden 14 

Jahre zeigen, dass die Konstruktion mit Dampfbremse auf Dauer ca. 2 Masse-% 

unter der diffusionsoffenen Variante liegt. Dies ist plausibel, da im Jahresmittel 

die absolute Luftfeuchte im Raum höher als außen ist und sich dies ohne 

innere Dampfbremse auch in einer höheren Porenluftfeuchte in der Messzone 

auswirken muss. Der Dämmstoff und das Messbrett reagieren hierauf naturgemäß 

mit einer erhöhten Ausgleichsfeuchte. Dieser Effekt kommt aber erst 

nach ca. zwei Jahren zum Tragen. So lange dauert es, bis die Einbaufeuchte in 

der Konstruktion mit Dampfbremse weitgehend abgeklungen ist. 

Langzeitvergleich und Öffnung nach 18 Jahren. 

Beide Feuchtekurven liegen aber auch in der Zeit danach im Langzeitvergleich 

(vgl. Abb. 5) nahe beieinander und zu allen Zeitpunkten deutlich unter 

kritischen Werten. Einen ähnlichen Verlauf zeigt die Variante mit Mineralfaserdämmung, 

ebenfalls ohne Dampfbremse: Ohne die Beaufschlagung durch 

Einbaufeuchte pendelt hier die Holzfeuchte von Anfang an um einen Mittelwert 

von ca. 15 Masse-%. 

14 



G 

Im Rahmen des öffentlichen A plus -Baulabors des e.u.[z.] wurden im September 

2006 die Konstruktionen geöffnet, um den Zustand der Dämmungen zu 

kontrollieren und die durchgeführte elektrische Feuchtemessung durch Darrproben 

abzusichern. Alle Dämm-Materialien waren schadensfrei, und an den 

angrenzenden Putzschichten konnten weder Schimmel noch Feuchtespuren 

festgestellt werden (siehe Abb. 6). 

Die elektrische Holzfeuchtemessung ist bekanntlich mit gewissen Unsicherheiten 

verbunden. Deshalb wurden aus den Messbrettern und den Dämmstoffen 

Proben entnommen und im Trockenschrank bis auf Gewichtskonstanz getrocknet 

(Darrproben), um den massebezogenen Feuchtegehalt gravimetrisch 

zu bestimmen. 

Abb. 6: Geöffnete Konstruktion im September 2006. 

Innendämmung Außenwände (Darrproben) 

Dämmung Innenbekleidung Dampfbremse 

Dämmung 

(innen) 

Dämmung 

(außen) 

Messbrett 

elektrische 

Messung 

Zellulose CSO Gipsfaserplatte nein 11,6 % 12,7 % 14,4 % 15,4 – 17,1 % 

Zellulose CSO Gipsfaserplatte s d 

= 20 m 10,0 % 10,9 % 12,2 % 13,8 – 15,8 % 

Mineralfaser Gipsfaserplatte nein 1,2 % 1,2 % 12,9 % 15,7 – 16,5 % 

Tab. 1: Vergleich des gravimetrisch und des elektronisch bestimmten Feuchtegehalts 

Tabelle 1 zeigt eine recht gute Übereinstimmung mit den Ergebnissen aus der 

elektrischen Langzeitmessung. Die Messsonden wurden mit verschiedenen 

Holzfeuchtemessgeräten überprüft und an je einer weiteren Einstichstelle des 

Messbretts die Feuchte ermittelt. Es zeigte sich, dass die elektrisch ermittelten 

Werte im Mittel ca. 2 Prozent über den Ergebnissen der Darrproben lagen: Die 

Langzeitmessungen der Sonden bedeuten also gesicherte Ergebnisse, die in 

vergleichenden Darrproben sogar noch unterschritten wurden. 

G3.1 

Innendämmung ohne Dampfbremse: Ist das rechnerisch nachweisbar? 

Diffusionsberechnungen nach DIN 4108-3 zur Innendämmung im e.u.[z.] 

Konstruktion Tauwasser Verdunstung Differenz 

m WT 

m WV 

m WV 

- m WT 

Zellulose, ohne DB 2.549 2.473 -76 

Mineralfaser, ohne DB 2.679 2.548 -131 

Zellulose, mit DB 10 77 68 

Tab. 2: Diffusionsberechnungen bei Konstruktionen mit und ohne Dampfbremse 

Die Ergebnisse aus den praktischen Untersuchungen sollten in einem nächsten 

Schritt durch geeignete Methoden auch rechnerisch nachgewiesen werden. 

Dazu wurden für die ausgeführten Beispiele zunächst Glaser-Berechnungen 

durchgeführt, die in Tabelle 2 zusammengefasst sind. 

In der vergleichenden Berechnung nach dem Glaser-Verfahren werden alle 

Varianten mit diffusionsoffener Innendämmung als unzulässig bilanziert. 

Einzig die Variante mit Dampfbremse hätte demnach eine zulässige Diffusionsbilanz 

aufweisen dürfen. 

15

G 


22 % 

20 % 

18 % 

16 % 

14 % 

Holzfeuchte 

[Masse-%] 

– 3 M. % 

+ 5 M. % 

Wohnungsraumklima o. DB 

≈ Gemessenes Klima o. DB 

Die jährlichen Tauwassermengen liegen ohne Dampfbremse bei 2.500 g/m 2 

und mehr. Nimmt man die Rechnung als Wirklichkeit, so müssten die gemessenen 

Holzbretter schon innerhalb einer Tauperiode eine Feuchtezunahme 

von 25 Masse-% erfahren haben. Da das Verdunstungspotenzial außerdem geringer 

als die Tauwassermenge ist, verbleibt rechnerisch Tauwasser im Bauteil. 

Schon bald hätte eine über-hygroskopische Befeuchtung der Unterkonstruktion 

auftreten müssen, die nicht spurlos an den Baustoffen auf der kalten Seite 

der Dämmschicht vorübergegangen wäre. 

12 % 

10 % 

Wohnungsraumklima 

o. DB 




Fazit: Die Diffusionsberechnung gem. Glaser-Verfahren ist offensichtlich 

nicht in der Lage, die tatsächlichen Feuchteverhältnisse korrekt abzubilden. 

8 % 

Okt Nov Dez Jan Feb Mrz Apr Mai Jun Jul Aug Sep 

Abb. 7: Simulation* mit Hannoveraner Klima (Test- 

Referenz-Jahr des Deutschen Wetterdienstes) für 

Innendämmung mit Zellulose-Dämmstoff in Abhängigkeit 

von der inneren Feuchtelast. Die Kurven 

in Abb. 8 zeigen den berechneten Jahresverlauf der 

Holzfeuchte im eingeschwungenen Zustand. 

Die Alternative: hygrothermische Simulation. 

Eine geeignete Methode zum feuchtetechnischen Nachweis bei Innendämmungen 

sind „hygrothermische Simulationen“ gemäß DIN EN 15026. Mit dem 

Simulationsprogramm* wurden die Konstruktionsaufbauten mit Zellulosedämmung 

nachgerechnet und mit den messtechnisch erfassten Innenklimata 

und Feuchtegehalten abgeglichen. Somit lassen sich weitergehende Fragen 

durch Parametervariationen klären. 

Hierbei wurde das mittlere Klima des nahe gelegenen Standorts Hannover 

verwendet und das Innenklima zwischen normaler und geringer Feuchtelast 

nach [18] variiert. Die Regenwasseraufnahme wurde bei der Berechnung „ausgeschaltet“, 

da die betroffene Fassade durch einen großen Dachüberstand 

geschützt war. Des Weiteren wurden die Strahlungsgewinne auf der nach 

Osten orientierten Wandoberfläche wegen der vor Ort vorhandenen starken 

Verschattung halbiert. Dies ist in etwa äquivalent zur Strahlungsbilanz auf der 

Nordseite. 

G3.1 

Die Konstruktion mit Dampfbremse verhält sich in der Simulation erwartungsgemäß, 

d. h., der Feuchtegehalt des Holzes auf der kalten Seite der 

Innendämmung reagiert kaum auf die jahreszeitlichen Änderungen beim 

Innenklima (Abb. 7, braune Kurve). Vergleichsrechnungen (ohne Abbildung) 

zeigten, dass auch keine nennenswerten Unterschiede zwischen den Kurvenverläufen 

bei verschiedenen inneren Feuchtelasten auftreten. Das berechnete 

mittlere Feuchteniveau liegt mit rund 12 Masse-% rund 2,5 Masse-% niedriger 

als die Messwerte aus der elektrischen Messung, stimmt aber gut überein mit 

der Darrprobe gem. Tabelle 1. 

Grenzen der Diffusionsoffenheit. 

Bei den diffusionsoffenen Varianten zeigt die Simulation eine – ebenfalls zu 

erwartende – stärkere Ankopplung an das Raumklima. In der Winterperiode 

steigt der Feuchtegehalt auf Werte zwischen 16 Masse-% (niedrige Feuchtelast) 

bis knapp über 20 Masse-% (normale Feuchtelast). Ein Vergleich der berechneten 

Feuchteerhöhungen mit den Messwerten (Abb. 5) bestätigt die zu Anfang 

geäußerte Vermutung: Das Innenklima des untersuchten Raumes entspricht 

am ehesten dem Verlauf bei niedriger Feuchtelast, was typisch für Büroräume 

oder Schlafräume mit geringen Feuchtequellen ist. 

Auffällig ist allerdings, dass im Sommer des Testreferenzjahres für Hannover 

Feuchtegehalte ermittelt werden, die deutlich unter den niedrigsten Messwerten 

liegen, auch wenn man berücksichtigt, dass die elektrischen Messwerte 

bezogen auf die gravimetrischen Messwerte zur „Übertreibung“ neigen. 

Eine Erklärung hierfür kann in der Verschattungssituation gesucht werden. 

Die rechentechnisch angewandte pauschale Reduzierung der Strahlungsab- 

* Simulationsprogramm WUFI ® 

16 



G 

sorption an der Außenoberfläche trifft die realen Verhältnisse vermutlich nur 

im Jahresmittel. Die Ostfassade des Objekts weist in Wirklichkeit eine saisonale 

Verschattung durch Wilden Wein an der Fassade und hohe Bäume auf. Im 

Winter, wenn das Laub unten ist und auch der große Dachüberstand wegen 

der tief stehenden Sonne kaum noch Schatten spendet, dürfte das Strahlungsangebot 

höher und im Sommer niedriger ausfallen, als sich aus der pauschalen 

Annahme ergibt. 

Ein erstes Fazit. 

Aufgrund von Langzeituntersuchungen an Innendämmungen im e.u.[z.] 

konnte in der Praxis nachgewiesen werden, dass auch diffusionsoffene Innendämmungen 

feuchtesicher funktionieren können, wenn Standort, Nutzung 

sowie Strahlungsabsorption der Fassaden günstige Randbedingungen schaffen. 

Die beispielhaft durchgeführten Simulationsrechnungen zeigen aber auch, 

dass bei wohnüblichem (= „normalem“ nach WTA) Raumklima kritische Situationen 

nicht völlig ausgeschlossen werden können. Insofern sind Mindests 

d,i 

-Werte von 0,5 bis 0,7 m, die sich aus der DIN 4108-3 ergeben [5], nach wie 

vor eine sinnvolle Empfehlung, um auf der sicheren Seite zu liegen. Hiervon 

kann abgewichen werden: 

von außen = oben 

nach innen = unten 

20 mm Kalkzementputz 

400 mm Vollziegelmauerwerk 

20 mm Kalkputz 

160 mm Zellulosedämmstoff, eingeblasen 

60 x 80 mm Ständerwerk (KVH), zur Gefachtrennung 

mit Naturfaserdämmstoff ausgestopft 

12 mm OSB-Verlegeplatte 

12,5 mm Gipskartonplatte 

Abb. 8: Innendämmung mit Holzwerkstoffplatte 

und hohlraumfüllender Einblasdämmung. 

wenn die innere Feuchtelast niedrig ist, z. B. durch geringe Feuchtequellen 

oder hohe Luftwechsel, 

beim Einsatz einer kontrollierten Wohnraumlüftung, 

beim Einsatz nachweislich kapillaraktiver Dämm-Materialien. 

Diffusionsoffene Innendämmungen, die weder die Mindest-s d 

-Werte nach 

DIN 4108-3 noch die nach WTA MB 6-4 einhalten, reagieren sensibel auf die 

Vielzahl der genannten Stellschrauben. Dies erfordert zwingend einen rechnerischen 

Nachweis über eine hygrothermische Simulation mit standortspezifischen 

Daten. Das gilt auch und gerade für die Anwendung von Dämmsystemen, 

in denen zusätzlich zur Diffusion kapillarer Transport von flüssigem 

Wasser stattfinden soll. 

G3.1 

Planung und rechnerischer Nachweis einer Trockenbau-Innendämmung. 

Die Erfahrungen aus der Langzeittauglichkeit der zuvor beschriebenen „hölzernen“ 

Lösungen bieten die Basis für eine Variante, die für Holz- und Trockenbauer 

besonders interessant ist. 

Abbildung 8 zeigt ein Ständerwerk (60 x 60 – 80 mm), das mit variablem Abstand 

innenseitig vor die bestehende Außenwand gestellt wird, wobei sich 

der Abstand nach den wärmetechnischen Anforderungen und dem zur Verfügung 

stehenden Platz richtet. Die vorgestellte Konstruktion mit Schwelle und 

Rähm sowie Riegeln im Fensterbereich kann vorhandene Schiefstellungen der 

Wände problemlos ausgleichen. Es ist kein Ausgleichsputz erforderlich. Die 

Dämmung (Einblaszellulose) passt sich allen Unebenheiten hohlraumfüllend 

an. 

Abb. 9 a und b: Innendämmung mittels Holzrahmenbau 

in der Praxis. 

Wenn der Abstand zwischen den Ständern und der Wand zu groß wird 

(> 20 mm), kann es sein, dass hierüber Dämmstoff, der in ein Gefach eingeblasen 

wird, in die Nachbargefache entweicht. Die Folge können ungleichmäßige 

Befüllungen und Verdichtungen sein, was die Setzungssicherheit infrage 

stellt. Dagegen helfen verschiedene handwerkliche Kniffe, bspw. das Ausstopfen 

des Hohlraumes zwischen Ständer und Wand, seitliches Anbringen von 

17

G 


Holzweichfaserstreifen an die Ständer oder auch Dämmverfahren, bei denen 

in den Nachbargefachen bereits ein Einblas-Schlauch vormontiert wird. 

Der besondere Mehrwert dieser Konstruktionsweise besteht in ihrer Innenoberfläche: 

Die Kombination von Holzwerkstoffplatte (OSB) mit einer unmittelbar 

darauf montierten Gipskartonplatte ergibt eine solide Bekleidung, 

die es dem Nutzer erlaubt, an jeder Stelle der Wand beispielsweise Wandschränke 

ohne Spezialdübel oder Unterkonstruktionen zu befestigen. 

Geht das bauphysikalisch? 

Dieses Dämmverfahren schließt konvektive Hinterströmungen aus. Auch der 

Feuchteeintrag aus Luftundichtheiten kann – wie aus dem handwerklichen 

Holzrahmenbau bekannt – durch die Holzwerkstoffplatte besonders sicher 

unterbunden werden. Dies ist besonders dann ein Vorteil, wenn die vorhandene 

Wandkonstruktion die Luftdichtheit nicht gewährleistet, z. B. bei Fachwerkhäusern 

(vgl. [7]). 

Bleibt also die Diffusionsbilanz als offene Frage. Zur ersten Orientierung reicht 

eine Diffusionsberechnung nach Glaser. Die innere OSB-Platte (µ = 200/300) 

begrenzt das rechnerische Diffusions-Tauwasser auf weniger als ein Viertel 

der zulässigen Menge von 1000 g/m 2 . Das Verdunstungspotenzial liegt fast 

50 Prozent höher als das berechnete Diffusions-Tauwasser, sodass für die 

Rücktrocknung der winterlichen Auffeuchtung durch Diffusion und Konvektion 

aus Restleckagen Reserven bestehen. Zusätzliche Sicherheit bietet – so 

vorhanden – die Saugfähigkeit des alten Putzes und des vorhandenen Mauerwerks. 

Das WTA-Merkblatt sagt jein. 

G3.1 

Mit der OSB-Platte als moderater Dampfbremse (s d 

-Wert von ca. 3 bis 5 m) erfüllt 

diese Innendämmung auch alle Anforderungen des grafischen Nachweises 

nach WTA MB 6-4 – allerdings reicht die Nachweiskurve nur bis zu einer 

Dämmdicke von maximal 100 mm („Innendämmung massiver Aussenwände“, 

Abb. 3 a). 

Es bleibt also die Frage zu untersuchen, ob eine höhere Dämmstärke möglich 

ist, wie sie z. B. im Rahmen einer Sanierung mit hohen Effizienzhaus- 

Anforderungen notwendig wird, und ob dies auch an Wetterseiten mit hoher 

Schlagregenbeanspruchung funktioniert. Hierfür fordert das Merkblatt den 

„vollständigen Nachweis“ durch hygrothermische Simulation. 

Das nächste Merkblatt der WTA-Arbeitsgruppe „Innendämmung im Bestand“, 

das voraussichtlich 2013 als Entwurf erscheinen wird, behandelt detailliert 

das Verfahren, die Randbedingungen und die Bewertung hygrothermischer 

Simulationen. Dazu wird mit Sicherheit die Empfehlung gehören, als Erstes 

eine „Nullrechnung“ durchzuführen, um die Simulationsergebnisse mit der 

vorgefundenen Bestandskonstruktion vergleichen zu können. 

Das Beispiel geht von einem 40 cm dicken Vollziegelmauerwerk aus, das 

beidseitig verputzt ist. Als Außenklima wird das Feuchtereferenzjahr von 

Holzkirchen gewählt mit einer sehr hohen Schlagregenbelastung (Beanspruchungsgruppe 

III, 600 l/m 2 · a auf der Westseite) und einer niedrigen Jahresmitteltemperatur 

(6,6 °C). Innen setzen wir eine normale Feuchtelast nach 

DIN EN 15026 an. 

18 



G 

Die Wetterseite im Bestand. 

Die Kurven in Abbildung 10 zeigen den Wassergehalt der ungedämmten 

Westwände. Ist der für den Standort geforderte w-Wert vorhanden 

(0,5 kg/m 2 √h), bestimmt in den ersten Jahren die Austrocknung der hohen 

Baufeuchte (100 kg/m 3 im Vollziegelmauerwerk, gem. [11]) den Kurvenverlauf. 

Der periodische Feuchteeintrag durch den Schlagregen wird erst nach vier bis 

fünf Jahren überhaupt erkennbar und führt zu überschaubaren „Peaks“. Am 

Ende sinkt der Wassergehalt der Wand auf 26 ± 2 kg/m 3 . 

Bei Altbauten kann man allerdings nicht generell davon ausgehen, dass die 

heute üblichen wasserabweisenden Putzqualitäten vorhanden sind. Deshalb 

haben wir zum Vergleich auch Putze untersucht, die „nur“ wasserhemmend 

sind. Bei einem w-Wert von 1,0 kg/m 2 √h erfolgt ebenfalls eine rasche Abtrocknung 

der Baufeuchte auf gut die Hälfte des Ausgangswertes in ca. 6 Jahren. 

Solange blieben die Wohnungen also im feuchtekritischen Zustand. Die 

jährlichen schlagregenbedingten Ausschläge des Wassergehaltes erfahren 

allerdings eine deutliche Erhöhung auf ca. 10 kg/m 3 . Insgesamt stellt sich ein 

Wassergehalt im Mauerwerk ein, der beim doppelten der obigen Variante 

nach dem aktuellen Stand der Technik liegt. 

Dennoch kann man dies noch als einen akzeptablen Feuchtegehalt (≈ 30 Prozent 

der Sättigungsfeuchte) betrachten, der bei vielen Bestandsbauten aus der 

Zeit vor der Erfindung wasserabweisender Putze oder Anstriche üblich sein 

dürfte. 

Abb. 10: Wassergehalt im Bestandsmauerwerk 

(Westorientierung) in Abhängigkeit vom w-Wert 

des Außenputzes. Zum Vergleich: Nordseite. Klima: 

Holzkirchen/normale Feuchtelast. Putzfarbe: normal, 

hell (a = 0,4). Hinweis: 10 kg/m 3 = 1 Vol.-% 

Feuchte Wände dämmen schlecht. 

Geht es an die Obergrenze dessen, was als wasserhemmender Außenputz 

bezeichnet werden darf (w = 2,0 kg/m 2 √h), so zeigt sich ein ganz anderes Bild: 

Eine Abtrocknung der Einbaufeuchte findet nicht wirklich statt. Die wiederkehrende 

Befeuchtung aus der Schlagregenaufnahme hält den mittleren 

Wassergehalt der Ziegelwand auf über 90 kg/m 3 . Dies bedeutet zwar keine 

Schädigung des Mauerwerks, da nur weniger als die Hälfte der freien Wassersättigung 

erreicht wird. Die Wand ist nicht nass, aber „klamm“. Es ist in etwa 

ein Klima wie in Neubauten früherer Jahrhunderte, die damals sprichwörtlich 

trockengewohnt werden mussten. 

G3.1 

Je 1 Masse-% Feuchtegehalt steigt bei Ziegelmauerwerk der λ-Wert um 15 Prozent. 

Umgerechnet auf diese Bezugsgröße hat die zu untersuchende Wand 

in diesem Fall einen Wassergehalt von ca. 5 Masse-%. Dies verschlechtert den 

U-Wert der Wand gegenüber einer Wand mit gutem Schlagregenschutz um 

ca. 22 Prozent (von U = 1,35 auf U = 1,66 W/(m 2 · K))! 

Darüber hinaus muss die Raumheizung beachtliche Energiemengen aufwenden, 

um den Wassergehalt wenigstens in den Bereichen, die nahe an der Innenoberfläche 

liegen, soweit durch Verdunstung zu senken, dass diese nicht 

von Schimmel befallen werden. 

Abb. 11: Wassergehalt des Mauerwerks bei Innendämmung 

in Abhängigkeit von Dämmdicke, 

w-Wert und Orientierung. Randbedingungen wie 

Abb. 10. Hinweis: 10 kg/m 3 = 1 Vol.-% 

Eine wirklich trockene Wand mit bis zu 35 kg/m 3 (3,5 Vol-%) lässt sich an diesem 

Standort nur dann erreichen, wenn die seit 1981 geltenden Anforderungen 

an den w-Wert für die SRG III eingehalten werden (s. Tab. 1). Günstiger sind 

dann nur noch die Verhältnisse z. B. bei einer Nordwand: Ihre um den Faktor 

10 geringere Schlagregenbelastung halbiert den Wassergehalt nochmals. An 

Ost- und Südseite hilft die Besonnung zusätzlich bei der Trocknung. 

19

G 


Was ändert sich durch die Dämmung? 

Wie bereits erwähnt, wirkt sich der verringerte innere Wärmestrom durch die 

Innendämmung auf das Austrocknungspotenzial einer mit Schlagregen belasteten 

Wand negativ aus. Für die weitere Untersuchung wurde eine Dämmdicke 

von 160 mm (λ = 0,04 W/(m · K)) gewählt, um an die Obergrenze dessen 

zu gehen, was vom Markt i. d. R. verlangt wird. 

Abbildung 12 bestätigt die Befürchtungen: Auch dann, wenn der w-Wert des 

Außenputzes den heutigen Mindestanforderungen entspricht, stellt sich im 

Laufe der Zeit ein Wassergehalt im Mauerwerk ein, der in der gleichen Größenordnung 

liegt wie bei der Bestandswand mit w = 2,0 kg/m 2 √h, und damit 

inakzeptabel ist. 

Dieser Effekt einer langsamen Auffeuchtung über drei Jahrzehnte bestätigt 

den zitierten Satz aus dem WTA-Merkblatt 6-4, in dem es heißt, dass bei hoher 

Schlagregenbeanspruchung die derzeit gültigen w-Wert-Anforderungen 

nicht ausreichend sein können, wenn Innendämmungen angebracht werden. 

Ist eine geringere Dämmstärke die Lösung? Vergleichsrechnungen zeigen 

jedoch, dass auch eine Halbierung der Dämmdicke (80 mm statt 160 mm) das 

Problem nicht löst. Selbst die Reduzierung auf nur 40 mm Dämmdicke erzeugt 

noch eine langfristige Auffeuchtung auf ein Niveau von 68 kg/m 3 . Sollten Innendämmungen 

in der dargestellten Art an Westwänden besser vermieden 

werden? Oder ist dieses Feuchteniveau noch tolerabel, weil Innendämmungen 

in dieser Dicke seit 30 Jahren nachweisfrei nach DIN 4108-3 gestellt sind, 

in Millionen Quadratmetern verbaut wurden und sicher auch unter den harten 

Klimabedingungen Holzkirchens und ähnlicher Standorte? 

Die Lösung liegt außen. 

G3.1 

Erfolgversprechender ist es, die eigentliche Ursache anzugehen und die Wasseraufnahme 

von Schlagregen an der Wetterseite weiter zu senken. Wie zuvor 

beschrieben, bietet der Markt heute wasserabweisende und gleichzeitig diffusionsoffene 

Putze an, die w-Werte von 0,2 kg/m 2 √h und darunter garantieren. 

Gleiches ist durch diffusionsoffene Anstriche ohne weiteres zu erreichen. 

Die Nachweisrechnung zeigt, dass schon eine Reduzierung des w-Wertes auf 

0,3 zu einer Senkung der Langzeitfeuchte der Wand auf ein normales Maß (ca. 

33 kg/m 3 ) führt – und das sogar bei der ursprünglich gewählten maximalen 

Dämmstärke von 160 mm. 

Fazit: Auch in extremen Situationen können Wetterseiten von Massivwänden 

mit dem dargestellten Trockenbau-Verfahren mit hohen Dämmdicken ausgeführt 

werden. Dazu ist die Ertüchtigung des Schlagregenschutzes erforderlich, 

z. B. durch eine Putzerneuerung oder einen entsprechenden Anstrich. 

Bei steinsichtigen Fassaden können ggf. Hydrophobierungen die Schlagregenaufnahme 

auf ein verträgliches Maß reduzieren. Ist dies nicht sicher zu 

gewährleisten, so ist ein äußerer konstruktiver Wetterschutz anzuraten, z. B. 

durch eine Vorhangfassade. In diesem Fall ist allerdings eine Außendämmung 

i. d. R. die wirtschaftlichere Maßnahme. 

Die Vergleichsrechnungen für die Nordseite zeigen, dass innenseitig hoch 

gedämmte Außenwände bei geringer Schlagregenbelastung keine Auffeuchtung 

erfahren, die über das hinausgeht, was eine trockene, wasserabweisend 

verputzte Westwand schon im Bestand aufweist. 

20 



G 

Frostgefahr auch gebannt? 

Wie unter „Innendämmung massiver Aussenwände“ dargestellt, nennt das 

WTA-Merkblatt 6-4 ein weiteres Ausschlusskriterium für die Zulässigkeit 

einer nachweisfreien Innendämmung: Die Porenluftfeuchte der inneren 

Putzschicht sollte 95 Prozent relative Feuchte nicht übersteigen, um sicher 

auszuschließen, dass der alte Putz Frostschäden erleidet. Genau genommen 

ist der Zusammenhang etwas komplexer. Diese Feuchtegrenze gilt nur bei den 

Dämmdicken, die vom Merkblatt freigegeben werden und Minimaltemperaturen 

von ca. –5 °C zulassen. Nähere Informationen über die physikalischen 

Gesetze der Gefriertemperaturen in kapillar-porösen Baustoffen finden sich 

in [15]. Die Gefahr von Frostsprengungen ist zusätzlich davon abhängig, wie 

hoch der Grad der Wassersättigung in der jeweiligen Baustoffschicht ist. 

Nun könnte man argumentieren, dass bei der Dämm-Maßnahme mit vorgesetzter 

Holzbauschale ein Verlust der Trag- und Haftfähigkeit des alten Putzes 

unbedeutend und dies eher ein Thema nur für Dämmsysteme sei, die auf die 

vorhandene Oberfläche geklebt werden. Dennoch wäre es beruhigend zu wissen, 

dass auch dieses Kriterium der Funktionssicherheit eingehalten wird und 

ein prophylaktisches Abschlagen des Innenputzes überflüssig ist. 

Deshalb wurde auch dieses Kriterium durch ein Simulationsprogramm für die 

untersuchten Dämmvarianten ausgewertet (vgl. Tab. 2). Es zeigt sich, dass die 

Varianten mit 80 und 160 mm Dämmdicke auf keinen Fall das Kriterium erfüllen, 

wenn außen nur ein w-Wert von 0,5 kg/m 2 √h vorhanden ist. Selbst bei der 

dünnen 40-mm-Dämmung wird nach 30 Jahreszyklen die Grenzfeuchte erreicht 

– mit weiter steigender Tendenz. Allerdings liegen hier die Minimaltemperaturen 

naturgemäß ca. 2,5 bis 4,5 °C höher, was das Frostrisiko verringert. 

Auf der sicheren Seite liegen die 160 mm Dämmung dann, wenn sie an der 

Nordseite angebracht werden oder bei Westorientierung der w-Wert des Außenputzes 

nicht mehr als 0,3 kg/m 2 √h beträgt. Dann sind die Porenluftfeuchte 

und dementsprechend der sich einstellende sorptive Wassergehalt im Putz so 

niedrig, dass auch die kälteren Temperaturen keine Eisbildungen hervorrufen 

können. 

G3.1 

Rel. Luftfeuchte in den Poren des alten Kalkputzes 

auf der Wandinnenseite 

w-Wert Außenputz 

[kg/m 2 √h] 

Dämmdicke 

[mm] 

rel. Poren-Luftfeuchte 

% 

Minimal- 

Temperatur °C 

0,5 160 97,8 –6,6 

0,5 80 96,7 –4,7 

0,5 40 94,9 –2,0 

0,5 160 91,1 –8,2 

0,3 160 92,5 –7,7 

Tab. 3: Bauphysikalische Kennwerte des Kalkputzes im Bestand 

21

G 


Fazit. 

Innendämmungen mit einem Holzbau-System und Einblasdämmung bieten 

beste Voraussetzungen für eine schadensfreie Ausführung. Die flexible Anpassung 

dieses Dämmsystems an die vorhandene Altbausituation erlaubt eine 

kostengünstige und robuste handwerkliche Innendämmung. Sie kann Hohlraumfreiheit, 

Konvektionsdichtheit und eine ausreichende Diffusionsdichtheit 

sicherstellen, um auch bei sperrenden Untergründen eine Dampfbilanz 

mit Trocknungsreserven zu gewährleisten. Lediglich bei extremer Schlagregenbeanspruchung 

auf der Wetterseite ist ein minimierter äußerer w-Wert 

über wasserabweisende Putze oder vergleichbare Anstriche zusätzlich zu gewährleisten. 

Andere Systeme, die bspw. auf mineralischen Dämmstoffen wie 

Kalziumsilikat oder Porenbeton beruhen, sind den genannten Anforderungen 

der Innendämmung ebenfalls gewachsen, bedürfen aber einer anderen handwerklichen 

Vorbereitung und Verarbeitung. 


[1] Achtziger, Joachim: Praktische Untersuchung der Tauwasserbildung im Innern 

von Bauteilen mit Innendämmung. In: wksb Sonderausgabe 1985 

[2] Borsch-Laaks, Robert: Innendämmung – Wo ist das Risiko? In: WTA-Journal 

1/2006. 

[3] Borsch-Laaks, Robert: Zur Schadensanfälligkeit von Innendämmungen. 

In: Oswald, Rainer (Hrsg.): Aachener Bausachverständigentage 2010. 

Vieweg+Teubner Wiesbaden 2011. 

G3.1 

[4] Borsch-Laaks, Robert/Simons, Paul: „Rundumerneuerung eines Fachwerkgebäudes“ 

und „Wie dick darf die Dämmung sein“? In: Tagungsband zum 3. 

int. Holz[Bau]Physik-Kongress 8./9.3.2012 in Leipzig. (Eigenverlag) Aachen. 

(Bezug: www.holzbauphysik-kongress.eu) 

[5] Borsch-Laaks, Robert und Walther, Wilfried: Modul Innendämmung. In: 

Bauphysik- Module für Fachveranstaltungen zur energetischen Gebäudesanierung, 

Energieagentur NRW, Wuppertal 2004 

[6] Borsch-Laaks, Robert und Walther, Wilfried: Innendämmung mit und ohne 

Dampfbremse, In: HOLZBAU – die neue quadriga, Heft 2-2008 

[7] Trocken und warm – Fachwerk mit Innendämmung. Condetti-Detail 22-04. 

In: HOLZBAU – die neue quadriga, Heft 2-2010 (Autoren: 

R. Borsch-Laaks, E. U. Köhnke, H. Schopbach, G. Wagner, H. Zeitter) 

[8] Normenausschuss Bauwesen im DIN: Wärmeschutz im Hochbau. Teil 3: 

Klimabedingter Feuchteschutz. Beuth-Verlag Berlin 1981 

[9] Normenausschuss Bauwesen im DIN: Wärmeschutz und Energie-Einsparung 

in Gebäuden. Teil 3: Klimabedingter Feuchteschutz, Beuth-Verlag Berlin 

2001 

[10] Kießl, Kurt: Wärmeschutzmaßnahmen durch Innendämmung. Beurteilung 

und Anwendungsgrenzen aus feuchtetechnischer Sicht. In: wksb 31/1992 

[11] Künzel, Helmut: Kritische Betrachtungen zur Frage des Feuchtigkeitshaushalts 

von Außenwänden. In: Gesundheits-Ingenieur 1/2/1970 

[12] Künzel, Helmut: Bauphysik – Geschichte und Geschichten, IRB-Verlag 

Stuttgart 2002 

22 



G 

[13] Künzel, Hartwig M.: Feuchteschutz von Fachwerkwänden, WTA-Schriftenreihe, 

Heft 16, München 1998 

[14] Künzel, Hartwig M., Binder, Andrea, Zirkelbach, Daniel: Bemessung von 

Innendämmung. In: Geburtig, Gerd (Hrsg.), Innendämmung im Bestand, 

Stuttgart 2010 (Fraunhofer IRB Verlag) 

[15] Künzel, Hartwig M., Fitz, Cornelia, Krus, Martin: Feuchteschutz verschiedener 

Fassadensysteme – Beanspruchungen, Systemanforderungen und Langzeitbeständigkeit. 

In: Venzmer (Hrsg.) Europäischer Sanierungskalender 2011, 

Berlin (Beuth-Verlag) 2010 

[16] Lochner, Dietmar und Ploss, Wolfgang: Wärme- und Schalldämmung im 

Innenausbau. Köln (Rudolf Müller Verlag) 1980 


und Denkmalpflege e. V. - WTA (Hrsg.): WTA-Merkblatt 8-1-96/D. Bauphysikalische 

Anforderungen an Fachwerkfassaden 


und Denkmalpflege e. V. - WTA (Hrsg.): WTA-Merkblatt 6-2-01. Simulation wärme- 

und feuchtetechnischer Prozesse. München: 2001 


und Denkmalpflege e. V. - WTA (Hrsg.): WTA-Merkblatt 6-4-09. Innendämmung 

im Bestand – Planungsleitfaden. München 2009 


Alle Abbildungen Robert Borsch-Laaks außer: 

Abbildung 2: e.u.[z]., Springe 

Abbildung 3 a, b: e.u.[z]., Springe 

Abbildung 4: EA NRW, Wuppertal 

Abbildung 6: EA NRW, Wuppertal 

Abbildung 8: HOLZBAU – die neue quadriga, Heft 6-2012 

G3.1 

23

G 


G3.1 

24 


Technische Regelwerke 

G 


1 

Technische Richtlinie zur Innendämmung. 

Herausgeber: 

Fachverband Wärmedämm-Verbundsysteme e. V. 

G 

G3.2 

1

G 


G3.2 

2 



G 

1 Technische Richtlinie zur 


Einleitung. 

Innendämm-Systeme werden auf der Innenseite von Außenwänden eines 

Gebäudes angebracht. Ein Innendämm-System im Sinne dieser Richtlinie besteht 

aus mehreren Komponenten (Systembestandteilen) und kann – je nach 

Anwendungsbereich und Hersteller – unterschiedlich aufgebaut sein. Es beinhaltet 

in jedem Fall eine Dämmebene, durch die sich der Wärmedurchlasswiderstand 

des gesamten Wandaufbaus signifikant erhöht. Dadurch werden die 

Energieverluste über die Außenwand deutlich reduziert. 

Anwendung finden Innendämm-Systeme überwiegend bei der Sanierung von 

Bestandsgebäuden. 

Bei der Sanierung mithilfe von Innendämm-Systemen werden insbesondere 

folgende Ziele verfolgt: 

1. Die Verbesserung der Energieeffizienz und des Nutzwerts von Immobilien, 

bei denen eine Außendämmung nicht oder wegen besonderer Umstände 

nur durch einen unangemessen hohen Aufwand möglich ist. Mithilfe von 

Innendämm-Systemen können komplette Gebäude energetisch saniert werden 

oder Teileinheiten davon. 

Typische Einsatzfelder von Innendämm-Systemen sind: 

Gebäude mit denkmalgeschützten oder erhaltenswerten Fassaden wie 

Fachwerk, Sichtmauerwerk und Stuckfassaden, 

Gebäude mit Grenzbebauung oder bei denen Gebäudefluchten eingehalten 

werden müssen und somit keine ausreichende Dämmstoffdicke auf der 

Fassade angebracht werden kann, 

Gebäude, bei denen für eine Außendämmung kein ausreichender Dachüberstand 

vorhanden und herstellbar ist, 

Teileinheiten von Immobilien im Gemeinschaftseigentum, wenn nicht alle 

Miteigentümer einer energetischen Fassadensanierung zustimmen (z. B. 

einzelne Wohneinheiten oder Gewerbeflächen), 

nur gelegentlich benutzte Räume wie Gästezimmer und Hobbyräume oder 

nur zeitweise genutzte Gebäude wie Kirchen, Gemeindehäuser, Vereinsheime 

und Ferienhäuser. 

G3.2 

2. Die Verhinderung und Beseitigung von feuchtebedingten Schimmelschäden 

durch konstruktive und bauphysikalische Optimierung des gesamten 

Wandaufbaus und die damit verbundene Erhöhung der Oberflächentemperaturen 

auf der Wandinnenseite. 

3

G 


1 Allgemeines. 

Geltungsbereich. 

Diese Richtlinie gilt für die Planung und Ausführung von Innendämm- 

Systemen zur raumseitigen Dämmung von Außenwänden (Anwendungsgebiet 

WI gemäß DIN 4108-10) mit kapillaraktiven und diffusionsoffenen 

bis diffusionsdichten Systemen für den Wärme- und Feuchteschutz in ihren 


Neben dieser Richtlinie sind die Merkblätter der WTA (Wissenschaftlich- 

Technische Arbeitsgemeinschaft für Denkmalpflege und Bauwerkserhaltung) 

sowie die einschlägigen Normen (siehe auch Anlage 1) zu beachten. 

Die Verarbeitungsvorschriften der Hersteller/Systemanbieter sind zu berücksichtigen, 

da die Wirkungsweise einzelner Komponenten im System 

aufeinander abgestimmt ist und nur so die Funktionalität des Systemaufbaus 

gewährleistet werden kann. 

Bei Einhaltung dieser Richtlinie gelten Innendämm-Systeme als bauphysikalisch 

sicher und nachweisbar. 

2 Rechtliche Rahmenbedingungen und Vorschriften. 

2.1 Anforderungen an den Wärmeschutz. 

Bei den rechtlichen Anforderungen an den Wärmeschutz sind die Mindestanforderungen 

nach DIN 4108 sowie die jeweils geltenden Regelungen der 

Energie einsparverordnung (EnEV) zu berücksichtigen. 

G3.2 

2.1.1 Hygienischer Mindestwärmeschutz. 

Der Mindestwärmeschutz gemäß DIN 4108-2 beschreibt die Mindestanforderung 

an den Dämmstandard von Außenbauteilen. Er dient zur 

Vermeidung bauphysikalisch bedingter Feuchteschäden, welche die Bausubstanz 

gefährden und gesundheitliche Beeinträchtigungen durch Schimmelwachstum 

begünstigen. Dabei sind insbesondere die folgenden Punkte zu 

beachten: 

Der Mindestwärmedurchlasswiderstand für Außenwände beträgt gemäß 

Tabelle 3 der DIN 4108-2: R = 1,2 m 2 · K/W. 

Wärmebrücken müssen, sofern sie nicht nach Beiblatt 2 der DIN 4108 ausgeführt 

werden, einen Temperaturfaktor ƒRsi ≥ 0,70 aufweisen. 

Hinweis: Die Einhaltung des Mindestwärmeschutzes stellt im Regelfall nicht 

die Einhaltung der Mindestvorgaben für die Energieeffizienz von Gebäuden 

sicher! 

4 



G 

2.1.2 Energieeinsparverordnung (EnEV). 

Die Verordnung über energiesparenden Wärmeschutz und energiesparende 

Anlagentechnik bei Gebäuden (Energieeinsparverordnung EnEV) ist eine 

Durchführungs verordnung zum Wärmeschutz. Sie hat den Zweck, die Einsparung 

von Heiz- und Kühlenergie und somit die Reduzierung des CO 2 

-Ausstoßes 

durch einen verbesserten baulichen Wärmeschutz zu erreichen. 

Die Anforderungen der jeweils gültigen EnEV sind stets zu beachten. Die EnEV 

gilt für alle Neubauten sowie bei der Modernisierung aller Bestandsgebäude, 

sobald mehr als 10 Prozent der Außenwandfläche verändert werden (z. B. bei 

neuem Putzauftrag oder beim Anbringen von plattenartigen Bekleidungen). 

2.2 Feuchteschutz. 

Dem Feuchteschutz kommt bei der Planung einer Innendämmung eine 

besondere Bedeutung zu, da die ursprüngliche Gebäudehülle nach dem Anbringen 

eines Innendämm-Systems aufgrund des weitgehenden Wegfalls von 

Transmissionswärme größeren Temperaturschwankungen unterliegt. 

Wandkonstruktionen bedürfen nach DIN 4108-3 eines Feuchteschutznachweises 

zur Begrenzung des Tauwasserausfalls innerhalb der Konstruktion. 

Bei dem in DIN 4108-3 genormten Glaser-Verfahren handelt es sich um ein 

vereinfachtes Rechen verfahren, das ausschließlich Wärmeleitung und 

Dampfdiffusion unter stationären Randbedingungen berücksichtigt. Wenn 

bei Innendämm-Systemen auch die Einflüsse von Schlagregen, Baufeuchte 

und Umkehrdiffusion im Sommer sowie Feuchtespeicher- und Flüssigtransportvorgänge 

betrachtet werden sollen bzw. eine Rolle spielen, ist das Glaser- 

Verfahren zum Feuchteschutznachweis von Innendämm-Systemen nicht 

geeignet. 

2.2.1 Anforderungen nach DIN 4108-3. 

In DIN 4108-3 sind Bedingungen genannt, bei denen die Tauwasserbildung 

im Inneren von Bauteilen als unkritisch gilt. Neben absoluten Grenzwerten, 

denen Betrachtungen zur Beständigkeit der Materialien gegenüber biologischem 

Befall und Frost zu Grunde liegen, muss nachgewiesen werden, dass 

die in der Tauperiode in der Konstruktion eingelagerte Feuchtigkeit in der 

Trocknungs periode wieder abgegeben werden kann und sich der Gesamtfeuchtegehalt 

der Konstruktion nicht über mehrere Jahre hinweg kumuliert. 

Wenn außer der Raumluftfeuchte jegliche weitere Feuchteeinwirkung auf die 

Außenwandkonstruktion ausgeschlossen werden kann, ist bei dampfbremsenden 

und dampfdichten Systemaufbauten ein Feuchte schutznachweis mit 

dem Glaser-Verfahren möglich. 

G3.2 

5

G 


2.2.2 Umfassender Feuchteschutznachweis von Innendämm-Systemen. 

Für den Feuchteschutznachweis von Innendämm-Systemen ist die hygrothermische 

Simulation gemäß DIN EN 15026 unter Beachtung des WTA-Merkblattes 

6-1 zu empfehlen. 

Dabei sind folgende zusätzliche Einflussfaktoren auf die Gesamtkonstruktion 

zu berücksichtigen: 

Ausgangsfeuchte 

Wärme- und Feuchtespeicherung 

Flüssigwasser-/Kapillartransport 

Schlagregenbelastung 

Die Anwendung hygrothermischer Simulationsverfahren führt so zu einem 

sicheren bzw. erfolgreichen Nachweis von Innendämm-Systemen, sofern die 

notwendigen Kennwerte aller Baustoffe bekannt sind bzw. sinnvoll abgeschätzt 

werden können. 

Erfolgreich im Sinne des Nachweises bedeutet dabei, dass die Materialfeuchte 

einzelner Schichten systemspezifisch begrenzt ist, es nicht zu Schäden 

kommt und angelagerte Feuchte wieder austrocknen kann, d. h. der Gesamtfeuchtegehalt 

der Konstruktion nicht über mehrere Jahre hinweg kontinuierlich 

ansteigt. 

Die DIN 4108-3 weist im Abschnitt A 6.4 auf derartige Berechnungsmöglichkeiten 

hin und lässt entsprechende Verfahren explizit zu. 

Ferner muss sichergestellt werden, dass in systembedingten Hohlräumen 

Schimmelpilzwachstum in Anlehnung an das WTA-Merkblatt 6-3 vermieden 

wird. 

Kleinere, ausführungsbedingte Hohlräume ohne Verbindung untereinander 

oder zur Raumluft können als unkritisch angesehen werden. 

G3.2 

2.3 Anforderungen an die Hersteller von Innendämm-Systemen. 

Anbieter von Innendämm-Systemen müssen dem Fachplaner alle erforderlichen 

Werte und Angaben zur Durchführung einer ordnungsgemäßen hygrothermischen 

Simulation zur Verfügung stellen. Dies gilt für alle wesentlich an 

der Funktionsweise des Systemaufbaus beteiligten und von ihnen gelieferten 

Komponenten. 

Ferner muss die Funktionalität des Innendämm-Systems vom Hersteller an 

experimentellen Versuchsobjekten und/oder anhand von beispielhaften 

Simulations berechnungen für die vorgesehene Bauart nachgewiesen sein. 

6 



G 

2.3.1 Angaben zu Stoffeigenschaften eines Innendämm-Systems. 

Dichte 

Porosität 

Wärmekapazität 

Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit 

Diffusionswiderstandswert (µ-Wert) 

Feuchtespeicherfunktion* 

Flüssigtransportfunktionen (für den gesamten Feuchtegehaltsbereich einschließlich 

kapillarem Rücktransport)* 

* Die Gesamtheit dieser Kennwerte ist nur bei hygroskopischen und kapillaraktiven 

Materialien notwendig. Für sehr dünne Schichten (≥ 1 mm), wie z. B. 

Kleberschichten oder Dampfbremsen, welche die Feuchte weder nennenswert 

speichern noch in flüssiger Form transportieren, reicht in der Regel die 

Angabe des Dampfdiffusionswiderstands (sd-Wert). 

2.3.2 Hinweispflichten. 

Zur Gewährleistung einer fachgerechten Verarbeitung und einer dauerhaften 

Funktion von Innendämm-Systemen sollen die Hersteller von Innendämm- 

Systemen folgende Unterlagen zu den von ihnen angebotenen Systemen 

bereitstellen: 

a) Verarbeitungshinweise 

Die Verarbeitungshinweise sollen alle wesentlichen Informationen enthalten, 

um einem qualifizierten Fachhandwerker die sichere Montage eines 

Innendämm-Systems zu ermöglichen (siehe auch Punkt 5). Darüber hinaus 

sollen sie Hinweise auf alle wesentlichen Verarbeitungsdetails enthalten, 

die für eine einwandfreie dauerhafte Funktion erforderlich sind. 

b) Nutzungshinweise 

Die Nutzungshinweise sollen dem Auftraggeber/Eigentümer wichtige Hinweise 

geben, wie die hohe Qualität von Innendämm-Systemen durch Nutzerverhalten 

und bei Renovierungen erhalten werden kann. Inhalte können 

z. B. sein: Hinweise zum Lüftungsverhalten, Hinweise zur Befestigung 

von Gegenständen an der gedämmten Wand, Hinweise zur systemverträglichen 

Auswahl von Beschichtungen oder Wandbekleidungen (Tapeten) im 

Fall von Renovierungen. Die Nutzungshinweise sollten dem Besitzer z. B. 

bei Mieterwechseln vom Eigentümer ausgehändigt werden. 

G3.2 

2.4 Brandschutz, Umweltschutz, Gesundheitsschutz und 

Arbeitsschutz. 

2.4.1 Baulicher Brandschutz. 

Baurechtliche Anforderungen und bauaufsichtlich relevante Eigenschaften 

bezüglich des Brandschutzes sind den Bauordnungen und den Listen der 

Technischen Baubestimmungen der einzelnen Bundesländer sowie den Bauregellisten 

zu entnehmen. 

7

G 


2.4.2 Gesundheitsschutz. 

Die Hersteller der Einzelbestandteile eines Innendämm-Systems müssen 

sicherstellen, dass weder bei der Montage noch in der Nutzungsphase Gesundheitsgefahren 

von einem Innendämm-System ausgehen. Einschlägige 

produktbezogene Vorschriften sind zu beachten. Es ist in Montagehinweisen 

auf notwendige Schutz- und Vorsichtsmaßnahmen sowie bekannte Gefahren 

hinzuweisen. 

Das Innendämm-System und seine Komponenten dürfen nur dann zur 

Anwendung kommen, wenn die Anforderungen im Hinblick auf den 

Gesundheits schutz beachtet werden. Solche Anforderungen ergeben sich 

z. B. aus stofflichen Verboten oder Beschränkungen sowie allgemeinen Vorschriften 

und Grundsätzen anderer Rechtsbereiche (z. B. Chemikaliengesetz, 

Gefahrstoffverordnung, REACH-Verordnung EG Nr. 1907/2006), aus denen sich 

einschränkende Bestimmungen ergeben können. 

Weiterführende Informationen zum Umwelt- und Gesundheitsschutz können 

unter anderem auch Ökobilanzen nach ISO EN 14040 ff. sowie den Umweltproduktdeklarationen 

der Systeme oder ihrer Systemkomponenten entnommen 

werden. 

2.4.3 Arbeitsschutz. 

Bei der Montage eines Innendämm-Systems sind die aktuell gültigen Arbeitsschutzrichtlinien 

der Berufsgenossenschaft und die Hinweise der Systemanbieter 

zu beachten. 

G3.2 

8 



G 

3 Bestandteile eines Innendämm-Systems. 

Ein Innendämm-System setzt sich aus mehreren Einzelbestandteilen (Systemkomponenten) 

zusammen. Sie sind vom Systemanbieter speziell für die 

Anforderungen einer Innendämmung aufeinander abgestimmt, um eine 

dauerhafte Funktion zu gewährleisten. Geregelte und nicht geregelte Systemkomponenten 

dürfen verwendet werden, wenn ihre Verwendbarkeit in dem 

für sie geforderten Übereinstimmungsnachweis bestätigt ist. 

Ein Innendämm-System muss nicht notwendigerweise alle nachfolgend genannten 

Komponenten enthalten. Die nachfolgenden Aufzählungen erheben 

keinen Anspruch auf Vollständigkeit. 

3.1 Dämmstoffe. 

3.1.1 Geregelte Dämmstoffe. 

DIN 4108-10 regelt die Anwendung genormter Dämmstoffe zum Wärmeschutz 

und zur Energieeinsparung in Gebäuden. Für die Verwendung in 

Innendämm-Systemen dürfen nach dieser Norm nur Dämmstoffe mit dem 

Kurzzeichen WI („Innendämmung der Wand“) eingesetzt werden. Die einzelnen 

Dämmstoffarten müssen den jeweils gültigen Stoffnormen entsprechen: 

Mineralwolle (MW) DIN EN 13162 

Polystyrol-Hartschaum (EPS) DIN EN 13163 

Polystyrol-Extruderschaum (XPS) DIN EN 13164 

Polyurethan-Hartschaum (PUR) DIN EN 13165 

Schaumglas (CG) DIN EN 13167 

Holzwolle-Platten (WW) DIN EN 13168 

Holzwolle-Mehrschichtplatten (WW-C) DIN EN 13168 

expandiertes Perlite (EPB) DIN EN 13169 

expandierter Kork (ICB) DIN EN 13170 

Holzfaser (WF) DIN EN 13171 

3.1.2 Nicht geregelte Dämmstoffe. 

Nicht geregelte Dämmstoffe und konstruktive Baustoffe mit dämmenden 

Eigenschaften dürfen ebenfalls gemäß ihrer allgemeinen bauaufsichtlichen 

Zulassung (abZ) bzw. ihrer europäischen technischen Zulassung (ETA) verwendet 

werden. Dies gilt z. B. für: 

G3.2 

Mineraldämmplatten 

Perlite-Dämmplatten 

Vakuumisolationspaneele 

Zellulose 

Calciumsilikatplatten 

Pyrogene Kieselsäure, Aerogele 

Dämmputze 

Bausteine mit Dämmstofffüllung 

9

G 


3.2 Kleber. 

Klebemörtel dienen dazu, die Dämmstoffe am Untergrund zu befestigen. Darüber 

hinaus können der Kleberschicht weitere systemrelevante Eigenschaften 

zugewiesen werden. 

Je nach Systemaufbau werden bei Innendämm-Systemen folgende Kleber 

verwendet: 

Mineralische Klebemörtel gemäß DIN EN 998-1 

Lehmmörtel gemäß den „Anforderungen an Lehmputze“ des Dachverbands 

Lehm e. V. 

Bitumenemulsionen gemäß EN 13808 

Dispersionskleber gemäß DIN EN 12004 und ISO 13007-1 

Polyurethan-Klebeschaum 

Kleber auf Gipsbasis für Verbundplatten gemäß DIN EN 14496 

Gipsgebundene Spachtelmassen gemäß DIN EN 13963 

3.3 Hinterfüllungen. 

Eine Hinterfüllung dient der hygrischen Ankopplung kapillaraktiver Innendämm-Systeme 

an die Bestandswand. Systemabhängig werden dazu üblicherweise 

verwendet: 

Mineralische Putz- und Mauermörtel gemäß DIN EN 998-1 und DIN EN 

998-2 

Schüttfähige Dämmstoffe 

Lehmprodukte gemäß Lehmbau-Regeln 

3.4 Mechanische Befestigungen. 

G3.2 

3.4.1 Dübel. 

Werden die Dämmplatten eines Innendämm-Systems direkt (i. d. R. ohne 

Unterkonstruktion oder Kleberschicht) auf der Innenseite der Außenwand 

angebracht, kann eine zusätzliche mechanische Befestigung mit Dämmstoffdübeln 

sinnvoll oder notwendig sein. Für die Dübelanwendung in einem 

Innendämm-System bestehen keine speziellen Normen oder Zulassungsleitlinien. 

Wegen der vergleichbaren Anwendung empfiehlt sich die Verwendung 

von Spezialdübeln mit Zulassung für die Anwendung in Wärmedämm-Verbundsystemen. 

Diese verfügen insbesondere über konstruktive 

Maßnahmen zur Minimierung punktueller Wärmebrücken. 

Dübeldetails können den Verarbeitungshinweisen des Systemanbieters entnommen 

werden. 

3.4.2 Unterkonstruktionen. 

Anstelle der direkten Befestigung der Dämmschicht auf der Wandoberfläche 

kann diese mithilfe von Unterkonstruktionen auf die Innenseite der Außenwand 

montiert werden. Häufig werden dazu verwendet: 

Verzinkte Stahlblechprofile nach DIN 18182-1 unter Berücksichtigung von 

Korrosionsschutzanforderungen 

Holz gemäß DIN 4103-4 unter Berücksichtigung der DIN 68800 

10 



G 

3.5 Dampfbremsschichten und Luftdichtheitsmaterial. 

Dampfbremsende Schichten und Dichtmaterialien erfüllen in Innendämm- 

Systemen die Funktion, die Diffusion vom Innenraum in die Außenwand zu 

reduzieren oder zu verhindern sowie ein Hinterströmen der Dämmebene zu 

unterbinden. Die sorgfältige Verarbeitung ist entscheidend für die spätere 

Funktion des Systems. 

Dazu werden eingesetzt: 

Membranen und Folien 

Abdichtungsmaterialien 

Klebebänder, Dichtstoffe 

Plattenwerkstoffe 

3.6 Raumseitiger Systemabschluss. 

Der raumseitige Systemabschluss bildet die Grundlage für die individuelle Gestaltung 

des Innenraumes. Putz- und Spachtelmassen stellen entweder selbst 

die Schluss beschichtung dar oder dienen als Grundlage z. B. für Anstrichsysteme. 

Dazu können folgende Materialien verwendet werden: 

3.6.1 Putze und Spachtelmassen. 

Mineralische Mörtel gemäß DIN EN 998-1 

Kunstharzputze gemäß DIN EN 15824 

Silikatputze gemäß DIN EN 15824 

Lehmmörtel gemäß den „Anforderungen an Lehmputze“ des Dachverbands 

Lehm e. V. 

Gipsputze gemäß DIN EN 13279-1 

Gipsbasierte Spachtelmassen gemäß DIN EN 13963 

3.6.2 Beplankungen. 

G3.2 

Faserverstärkte Gipsplatten gemäß DIN EN 15238-2 bzw. gemäß allgemeiner 

bauaufsichtlicher Zulassung (AbZ) oder europäischer technischer Zulassung 

(ETA) 

Gipsplatten gemäß DIN 18180 

Gips-Verbundplatten gemäß DIN EN 13950 

Zementfaserplatten gemäß DIN EN 12464 bzw. gemäß allgemeiner bauaufsichtlicher 

Zulassung (AbZ) oder europäischer technischer Zulassung (ETA) 

Holz und Holzwerkstoffe 

Calciumsilikatplatten 

11

G 


3.6.3 Dekorativer Abschluss. 

Aufgrund der Funktionsvielfalt der unterschiedlichen Innendämm-Systeme 

kann hinsichtlich der bauphysikalischen Eigenschaften einer jeweils möglichen 

Oberflächengestaltung keine einheitliche Aussage getroffen werden. 

Während beispielsweise kapillaraktive Systeme einen niedrigen Diffusionswiderstand 

des Oberflächenfinishs erfordern, spielt dies bei dampfdichten 

Systemen keine Rolle. 

Die innerhalb eines Innendämm-Systems notwendigen bauphysikalischen 

Anforderungen an die Beschichtungsmaterialien oder Wandbekleidungen 

(Tapeten) sind daher vom jeweiligen Systemlieferanten zu formulieren. 

Bei deren Auswahl ist zu berücksichtigen, dass die relevanten bauphysikalischen 

Eigenschaften für Beschichtungssysteme in der Regel bekannt sind, 

während bei Klebstoffen und Wandbekleidungen (Tapeten) zuverlässige 

Messwerte nachgefragt werden müssen. 

4 Planung eines Innendämm-Systems. 

4.1 Bauzustandsanalyse. 

Zu Beginn der Planung ist eine sorgfältige Prüfung der Ausgangssituation am 

jeweiligen Objekt erforderlich. Dabei sind folgende Aspekte besonders zu prüfen 

(siehe auch Verarbeitungshinweise der Systemhersteller): 

G3.2 

Wärmetechnischer Zustand des Gebäudes 

• R-Wert des bestehenden Wandaufbaus 

• Baustoffe 

• Wärmebrücken 

• Bauteildimensionen 

Feuchtetechnischer Zustand des Gebäudes 

• Mauerwerksfeuchte und deren Ursachen (Abdichtungsebenen, ggf. müssen 

vor der Ausführung einer Innendämm-Maßnahme geeignete vorbereitende 

Arbeiten ausgeführt werden (z. B. Mauerwerkstrocknung) 

• Salzbelastungen 

• Feuchteempfindliche Materialschichten entfernen 

• Ggf. sind diffusionshemmende Schichten (z. B. Ölfarben) vor Aufbringung 

eines Innendämm-Systems zu entfernen 

Aktuelle und geplante Nutzung der Räume, insbesondere mit Blick auf die 

zu erwartende Feuchtebelastung bei einer gewerblichen Nutzung wie z. B. 

durch Großküchen oder Wellnessbereiche 

Analyse weiterer erkennbarer Schäden, z. B. Schimmelbefall, Auskristallisierungen 

Beurteilung des allgemeinen konstruktiven Zustands der Außenbauteile 

12 



G 

4.2 Außen- und Innenklima. 

Bei der Planung sind die Rand- und Übergangsbedingungen gemäß DIN EN 

15026 zu berücksichtigen. 

Auswahl der Außenklimabedingungen für die Berechnung: 

Zur Untersuchung der Gebrauchstauglichkeit eines Innendämm-Systems 

sind, soweit vorhanden, die realen Klimadatensätze der Stadt/Region zu verwenden, 

in der das Objekt liegt. Stehen keine expliziten Daten zur Verfügung, 

wird folgende Auswahl empfohlen: 

Norddeutsche Küstenregion (Schlagregengruppe III gemäß DIN 4108-3): 

Verwendung des Klimadatensatzes von Bremerhaven 

Deutsche Regionen der Schlagregengruppe I für normal exponierte Lagen: 

Klimadatensatz von Potsdam 

Stark exponierte Lagen der Schlagregengruppe I und normale Lagen der 

Schlagregengruppe II: Klimadatensatz von Dresden 

Küstenferne Regionen der Schlagregengruppe III: Klimadatensatz von 

Holzkirchen 

Vorrangig sind hierbei die West- und die Nordseiten zu betrachten. 

Die Exposition einer Außenwand hat unter Umständen einen geringeren Einfluss 

auf das hygrothermische Verhalten als die feuchtetechnische Innenlast. 

Lüftungsanlagen wirken sich positiv auf das Raumklima aus und reduzieren 

die Feuchtelast in der Gesamtkonstruktion. 

4.3 Schlagregensicherheit der Außenwand. 

Durch das Aufbringen einer Innendämmung werden die Temperaturamplituden 

innerhalb der Altkonstruktion erhöht und die Temperaturverläufe 

innerhalb des Wandbildners verschieben sich. Die Jahrestiefsttemperaturen 

werden geringer. Damit verändert sich das Trocknungspotenzial der Konstruktion. 

G3.2 

Mögliche Belastungen können unter Zuhilfenahme der DIN 4108-3 sowie der 

DIN EN ISO 15927-3 ermittelt bzw. berechnet werden. 

Bei vielen Konstruktionen ist eine mögliche Schlagregenbeanspruchung sorgfältig 

in die planerischen Betrachtungen einzubeziehen. Gegebenenfalls muss 

das Herstellen einer schlagregensicheren Fassade Bestandteil der Herstellung 

des Innendämm-Systems sein. Hinweise finden sich in der DIN 4108-3. 

Die Herstellerangaben zur Einsetzbarkeit des vorgesehenen Innendämm- 

Systems in Abhängigkeit von der Schlagregenbeanspruchungsgruppe sind zu 

beachten. 

13

G 


4.4 Luftdichtheit und Konvektion. 

Eine Feuchteanreicherung durch Konvektion feuchtwarmer Raumluft hinter 

das Innendämm-System muss durch geeignete konstruktive Maßnahmen vermieden 

werden, um eine dauerhafte Funktionstüchtigkeit des Innendämm- 

Systems zu gewährleisten. 

Geeignete Maßnahmen können sein: 

Vollflächige Verklebung der Dämmung auf die Bestandskonstruktion 

Vollflächiges mechanisches Anpressen des Systems auf den Untergrund 

Hohlraumfreie Hinterfüllung vorgestellter Systeme 

Umlaufende Randwulst-Verklebung der Dämmplatten ohne Verbindung 

zur Raumluft 

Umlaufend dauerhaft luftdichter Anschluss der Luftdichtheitsebene/ 

Dampfbremsfolie an angrenzende Bauteile und Durchdringungen (Ausführung 

nach DIN 4108-7) 

Vollflächiges Aufbringen eines aushärtenden Dämmsystems 

Hinweise: 

G3.2 

Mit Klebemörtel können Unebenheiten des Untergrunds nur bedingt ausgeglichen 

werden. Da bei diffusionsoffenen, kapillaraktiven Systemen eine 

vollflächige Verklebung sicherzustellen ist, sind größere Toleranzen des 

Untergrunds vor Beginn der Dämmarbeiten durch einen geeigneten Ausgleichsputz 

zu egalisieren. 

Kleinere system- und ausführungsbedingte Hohlräume, die z. B. bei einem 

vollflächigen Klebemörtelauftrag mittels Zahnkelle trotz Einschwimmen 

der Dämmplatten verbleiben, oder Hohlräume bei einer umlaufenden 

Randwulst-Verklebung der Dämmplatten ohne Verbindung zur Raumluft 

können als unkritisch angesehen werden. 

Besonderes Augenmerk ist in dieser Hinsicht allen Durchdringungen wie 

Rohrleitungen, Elektroinstallationen, Aufhängungen usw. zu widmen, 

sofern diese nicht in einer separaten Installationsebene vor der Luftdichtheitsebene 

angeordnet werden können. 

Diese Beispiele schließen andere Bauausführungen entsprechend gesicherter 

praktischer Erfahrungen nicht aus. 

4.5 Detailplanungen. 

Der Planverfasser kann mit hygrothermischen Simulationen (vgl. Punkt 2.2.2) 

auch kritische oder außergewöhnliche Detailanschlüsse auf das feuchtetechnische 

Verhalten und ihre Funktionalität hin beurteilen. 

Auf diese Weise kann Planungssicherheit nicht nur für den ungestörten 

Wandaufbau, sondern auch für Konstruktionsdetails erreicht werden. Vom 

Systemanbieter sind Standardlösungen anzugeben, die objektspezifisch anzupassen 

sind. 

Insbesondere ist Folgendes zu beachten: 

Um Wärmebrücken zu vermeiden, ist das Innendämm-System auch in die 

Fenster- und Türleibungen hineinzuführen. 

Besonders an geometrischen/konstruktiven Wärmebrücken wie z. B. in 

Raum ecken kann es zu erhöhten Wärmeverlusten kommen. An einbindenden 

Innenwänden und Geschossdecken kann daher mit Dämmkeilen oder 

anderen systemkonformen Detaillösungen gearbeitet werden. Wenn der 

unter Punkt 2.2.1 genannte Temperaturfaktor ƒRsi ≥ 0,70 nicht eingehalten 

wird und/oder keine wohnraumtypische Nutzung vorliegt, ist die Schimmelpilzfreiheit 

durch hygrothermische Simulation zu überprüfen. 

14 



G 

Da die ursprüngliche Gebäudehülle nach der Anbringung eines Innendämm-Systems 

aufgrund des weitgehenden Wegfalls von Transmissionswärme 

größeren Temperaturdifferenzen unterliegt, ist bei der Planung einer 

Innendämm-Maßnahme auf eventuell vorhandene frostempfindliche 

Einbauten (z. B. Wasserleitungen) zu achten. 

5 Verarbeitung eines Innendämm-Systems. 

5.1 Verarbeitung nach Herstellerangaben. 

Die Verarbeitung eines Innendämm-Systems erfolgt nach den Angaben des 

Systemanbieters. Dies ist Voraussetzung für die Systemgewährleistung des 

Herstellers. Die Verarbeitungshinweise des Systemanbieters enthalten mindestens 

folgende Informationen: 

Untergrundprüfungen 

Untergrundvorbehandlung 

Systeminstallation 

Angaben zu Verarbeitungsbedingungen 

Nachbehandlung/Pflege 

Da die Systemkomponenten seitens des Herstellers sorgfältig auf die spezifische 

Anwendung abgestimmt werden, setzt die Herstellergewährleistung 

zwingend voraus, dass nur vom Systemanbieter für den jeweiligen Systemaufbau 

freigegebene Komponenten eingebaut werden. 

5.2 Unterlagen für den Auftraggeber. 

Nach Abschluss der Arbeiten soll der Fachhandwerker dem Auftraggeber eine 

schriftliche Erklärung aushändigen, mit der er den fachgerechten Einbau des 

Innendämm-Systems unter Einhaltung dieser Richtlinie, der Verarbeitungshinweise 

des Herstellers, der Vorgaben der Planung sowie der Regeln der 

Technik bescheinigt. Die Vorlage dieser Erklärung erleichtert die Abwicklung 

von Gewährleistungsvorgängen. 

G3.2 

6 Nutzung eines Innendämm-Systems. 

Das Raumklima und damit die potenzielle Feuchtebelastung eines Innendämm-Systems 

werden stark durch das Nutzerverhalten bestimmt. Folgendes 

ist zu beachten: 

Aktuelle Regeln und Empfehlungen zum Raumklima wie z. B. bei der Auslegung 

freier und ventilatorgestützter Lüftung von Wohnungen (DIN 1946- 

6 – Raumlufttechnik; Lüftung von Wohnungen) und „Richtiges Heizen und 

Lüften“ der Verbraucherzentrale Bundesverband e. V.). 

Bei späteren Renovierungsarbeiten ist auf eine systemverträgliche 

Produkt auswahl zu achten. 

Bei signifikanten Raumklimaänderungen (insbesondere Nutzungsänderungen) 

einer auf der Innenseite gedämmten Immobilie, z. B. bei einem 

Übergang von einer Büronutzung zu einem gewerblich genutzten Nassbereich, 

ist u. U. eine erneute bauphysikalische Bewertung des Innendämm- 

Systems erforderlich. 

15

G 


Diese Broschüre können Sie bestellen unter www.innendaemm-systeme.de 

Anlage: Sonstige Vorgaben und Regelwerke. 

Neben den bereits genannten Regelwerken sind in ihrer jeweils gültigen Fassung 

zu berücksichtigen: 

G3.2 

18 

Innen dämmen 

mit System 

Wertvolle Bausubstanz muss auf energetische Sanierung nicht verzichten 

Die Broschüre mit den Inhalten zur Technischen 

Richtlinie können Sie bestellen unter 

www.innendaemm-systeme.de 

Dieser Beitrag der Technischen 

Richt linie zur Innendämmung 

von Außenwänden wird mit der 

Unterstützung des Fachverbands 

Wärmedämm-Verbundsysteme e. V. 

veröffentlicht. 

Weitere Informationen stehen unter 

ƒ www.innendaemm-systeme. 

de bereit. 

Verarbeitungsanleitungen der Systemanbieter 

Sicherheitsdatenblätter der Systemkomponenten 

DIN 4108-2 Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden – Teil 2: 

Mindest anforderungen an den Wärmeschutz 


Klimabedingter Feuchteschutz; Anforderungen, Berechnungsverfahren 

und Hinweise für Planung und Ausführung 

DIN 4108-4 Wärmeschutz und Energie -Einsparung in Gebäuden – Teil 4: 

Wärme - und feuchte schutz technische Bemessungswerte 


Luftdichtheit von Gebäuden – Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie -beispiele 


Anwendungs bezogene Anforderungen an Wärmedämmstoffe – Werkmäßig 

hergestellte Wärme dämmstoffe 

DIN EN 6946 Bauteile – Wärmedurchlasswiderstand und Wärmedurchgangskoeffizient 

– Berechnungs verfahren 

DIN EN 15026 Wärme- und feuchtetechnisches Verhalten von Bauteilen 

und Bauelementen – Bewertung der Feuchteübertragung durch numerische 

Simulation 

DIN EN ISO 15927-3 Wärme- und feuchteschutztechnisches Verhalten von 

Gebäuden – Berechnung und Darstellung von Klimadaten – Teil 3: Berechnung 

des Schlagregenindexes für senkrechte Oberflächen aus stündlichen 

Wind- und Regendaten 

Energieeinsparverordnung EnEV 

WTA-Merkblatt 6-1-01/D Leitfaden für hygrothermische Simulationsberechnungen 

WTA-Merkblatt 6-2-01/D Simulation wärme- und feuchtetechnischer Prozesse 

WTA-Merkblatt 6-3-05/D Rechnerische Prognose des Schimmelpilzwachstumsrisikos 

WTA-Merkblatt 6-4-09/D Innendämmung nach WTA I: Planungsleitfaden 

WTA-Merkblatt 8-1-03/D Fachwerkinstandsetzung nach WTA I: Bauphysikalische 

Anforderungen an Fachwerkgebäude 

WTA-Merkblatt 8-5-08/D Fachwerkinstandsetzung nach WTA V: Innendämmsysteme 

Im Übrigen sind alle relevanten sonstigen Gesetze, Verordnungen, Normen 

und Regelwerke zu beachten. 

Anhang. 

Herausgeber: 

Fachverband Wärmedämm-Verbundsysteme e.V. 

Wissenschaftliche Begleitung: 

Dr.-Ing. Hartwig M. Künzel 

Abteilungsleiter Hygrothermik 

Fraunhofer-Institut für Bauphysik 

Institutsteile Holzkirchen und Stuttgart 

Dr.-Ing. Rudolf Plagge 

Leiter des Forschungs- und Entwicklungslabors IBK 

Technische Universität Dresden 

16 


Materialien in der Innendämmung 

G 


1 

Mineraldämmplatten. 

Autor: 

Markus Heße 

G 

G3.3 

1

G 


G3.3 

2 



G 

1 Mineraldämmplatten. 

Autor: 

Markus Heße 

Herstellung und Materialeigenschaften. 

Mineraldämmplatten sind ein anorganischer, rein mineralischer Baustoff. 

Produziert werden Mineraldämmplatten aus den Rohstoffen Sand, gebrannter 

Kalk (Kalziumoxid), Zement und Wasser, denen geringe Mengen Aluminiumpulver 

als Treibmittel (Porenbildner) zugesetzt werden: Während der 

Fertigung treibt das Aluminiumpulver das Rohstoffgemisch auf. Dabei entstehen 

Millionen kleinster Luftporen, die für die Wärmedämmeigenschaften 

verantwortlich sind. Bei der anschließenden Dampfhärtung in Druckkesseln 

entsteht das Mineral Tobermorit, das die Eigenschaften der Mineraldämmplatten 

maßgeblich mitbestimmt. Dampf und anfallendes Kondensat werden 

im Herstellungsprozess wiederverwendet, ebenso wie produktionsbedingt 

anfallende Baustoffreste. Der Baustoff kann im Fall des Rückbaus ohne Vorbehandlung 

oder erhöhten Aufwand für Materialtrennung als rein mineralischer 

Bauschutt deponiert werden. 

Mineraldämmplatten sind formstabil und druckfest sowie dampfdurchlässig. 

Der mineralische Ursprung sorgt generell für die Baustoffklasse A1 und ist damit 

als nicht brennbar eingestuft. Mineralische Dämmplatten sind baubiologisch 

sowie mikrobiologisch unbedenklich und können durch ihren pH-Wert 

von ca. 10 und die alkalischen Eigenschaften eine Hemmwirkung gegen Pilze 

und Mikroorganismen bieten. 

G3.3 

3

G 


Die technischen Eigenschaften von Mineraldämmplatten sind im folgenden 

Infokasten zusammengefasst: 


Zulassung 

Produktbeschreibung 

Anwendungsbereiche 

nach DIN 4108-10 

Abmessungen 

Maßhaltigkeit 

AbZ – Allgemeine bauaufsichtliche Zulassung 

Z-23.11-1501 

ETA – Europäisch Technische Zulassung ETA-05/0093 

Massiv – mineralisch – monolithisch, Wärmedämmstoff 

aus Calciumsilikat-Hydraten, Kalk, Sand, Zement, 

Wasser, Porenbildner (Porosität > 95 Vol.-%) 

Innendämmung von Wänden (WI, WTR) 

Ober- und unterseitige Deckendämmsysteme: 

Tiefgaragen, Keller, Durchfahrten (DI, DEO) 

Wärmedämmung für Steil- und Flachdächer 

(DAD, DAA dh, DAA ds, DZ) 

Wärmedämm-Verbundsystem über Systempartner 

(WAP) 

Dämmung von zweischaligen Wänden, 

Kerndämmung (WZ) 

Ca. 300 x 600 mm, je nach Hersteller 

d = 50 bis ca. 300 mm, je nach Hersteller 

Sonderformate auf Anfrage 

± 2 mm 

Rohdichte 90 kg/m³, λ = 0,042 W/(m · K) 

110 kg/m³, λ = 0,045 W/(m · K) 

115 kg/m³, λ = 0,047 W/(m · K) 

Bemessungswert der 

Wärmeleitfähigkeit 

Wärmeausdehnungskoeffizient 

λ = 0,042 W/(m · K); (WI, WTR, DI) 

λ = 0,045 W/(m · K); (DAA dh, DAD, WAP, WZ, DEO, DZ) 

λ = 0,047 W/(m · K); (DAA ds) 

10-5/K 

1,3 kJ/(kg · K) 

G3.3 

Spezifische Wärmekapazität 

Wasserdampfdiffusionswiderstand 

μ 

Diffusionsoffen 

μ = 2, λ = 0,042 W/(m · K) 

μ = 3, λ = 0,045/0,047 W/(m · K) 

Brandschutz Nicht brennbar – Baustoffklasse A1 – DIN EN 13501-1 

Druckfestigkeit σ m 

200 Kpa, λ = 0,042 W/(m · K) 

σ m 

300 Kpa, λ = 0,045 W/(m · K) 

σ m 

350 Kpa, λ = 0,047 W/(m · K); (DAA ds) 

Verformung 

Sorptionsfeuchte 

Sonstige Eigenschaften 

1 mm bei 1.000 N Punktlast, baupraktisch stauchungsfrei 

6 Masse-% (bei 23 °C und 80 % rel. Luftfeuchte) 

Institut Bauen und Umwelt e. V. (IBU e. V.): EPD-XEL- 

2009212-D „umweltverträgliches Bauprodukt“ 

Naturplus Qualitätszeichen: 0404-0812-0881 

Baubiologisch und mikrobiologisch unbedenklich, 

Hemmwirkung gegen Pilze und Mikroorganismen, 

vollständig recycelbar 

Tab. 1: Technische Eigenschaften von Mineraldämmplatten 

4 



G 

Einsatzbereiche. 

Mineraldämmplatten können prinzipiell gleichermaßen in Neubau und Sanierung 

eingesetzt werden und eignen sich sowohl zum Einsatz als äußere 

Wärmedämmverbundsysteme (WDVS) als auch zur Innendämmung. 

Beim Einsatz als außen liegendes WDVS kann der gesamte Aufbau allein auf 

mineralischer Basis erfolgen, von der Kleberschicht aus Leichtmörtel bis zur 

Armierungsschicht. Die abschließende Oberflächenbehandlung kann ebenfalls 

mit einem mineralischen Oberputz erfolgen, der meist in Kornstärke 

aufgezogen wird. 

Ihre Vorzüge können Mineraldämmplatten vor allem beim Einsatz als Innendämmungen 

ausspielen: Bei einer Wärmeleitfähigkeit von ca. 0,045 W/(m · K) 

bieten sie mit der Baustoffklasse A1 neben einer soliden Dämmwirkung auch 

einen soliden Brandschutz im Innenraum und eignen sich daher gut für die 

Verkleidung sowohl brand- als auch wärmeschutzrelevanter Bauteile wie beispielsweise 

Kaminzüge in Wohnräumen, Decken von Tiefgaragen oder auch 

Kellern. 

Vor allem aber in denkmalgeschützten Gebäuden oder anderer schützenswerter 

Bausubstanz ist der Einsatz von Innendämmung meist die einzige 

Möglichkeit, die energetische Bilanz von Außenbauteilen – in der Regel der 

straßenseitigen Fassade – zu verbessern. Generell kommen auch bei der Innendämmung 

zahlreiche Materialien infrage, wie auch die Forschungsergebnisse 

in G3.1 belegen. Es lassen sich hier dennoch einige spezifische Aspekte 

benennen, die eine rein mineralische Innendämmung mit sich bringt. 

Abb. 1: Innendämmung mit Mineraldämmplatte 

Aufgrund des Diffusionsverhaltens kann bei der Innendämmung mit Mineraldämmplatten 

ohne Dampfsperre gearbeitet werden. Mineraldämmplatten 

sind diffusionsoffen und kapillaraktiv. Anfallende Feuchte in der Wandkonstruktion 

kann durch die kapillaraktiven Eigenschaften des Materials an den 

Innenraum abgegeben werden, was eine Abtrocknung der Konstruktion ermöglicht. 

Diese feuchteregulierenden Eigenschaften sorgen darüber hinaus 

für eine gute Behaglichkeit des Innenraumklimas. Dennoch ist es im Rahmen 

der Sanierung wichtig, den äußeren Feuchteeintrag durch Schlagregen so 

weit wie möglich zu begrenzen, idealerweise durch einen intakten Außenputz. 

Die aufgeführten Materialeigenschaften der Mineraldämmplatten in der 

Innendämmung begrenzen deren Einsatz nicht auf Sanierungsprojekte, sondern 

erlauben grundsätzlich auch den Einsatz in Neubauten, die hochwertige 

Fassaden, beispielsweise aus Sichtbeton, aufweisen. Durch die Verwendung 

von Innendämmung im Neubau ist daher eine freiere Materialwahl für Fassaden 

möglich. Da im Neubau zumindest eine Abluft-, meist auch eine Lüftungsanlage 

eingebaut wird, sind die Anforderungen im Hinblick auf eventuelle 

Feuchtebelastungen der Konstruktion meist deutlich einfacher zu erfüllen als 

in Sanierungsvorhaben. 

G3.3 

Diese unterschiedliche Betrachtung der Außen- und der Innendämmung ist 

exemplarisch für den Bereich der Außenwand. Generell lassen sich die Eigenschaften 

und die Anwendungen aber auch auf andere Bauteile übertragen: 

Die Dämmung von Steil- und auch von Flachdächern ist zum Beispiel ebenfalls 

mit Mineraldämmplatten möglich. Je nach Anforderung und gewähltem 

System sind Dämmstärken bis ca. 300 mm noch einlagig, darüber hinaus 

mehrlagig auszuführen. Natürlich gelten im Flachdachbereich auch für Mineraldämmplatten 

besondere Anforderungen an die Dichtung der Dämmebene. 

Diese Anforderungen sind den einschlägigen Normen sowie den Herstellerangaben 

zu entnehmen. 

5

G 


Verarbeitung. 

Mineraldämmplatten können sowohl einlagig als auch in mehreren Lagen 

übereinander versetzt werden, je nach erforderlicher Dämmwirkung. Das 

Material wird als Plattenbaustoff ausgeliefert und lässt sich auf der Baustelle 

faserfrei sägen und bohren. Die Ausführungshinweise der Hersteller sind hier 

zu beachten und frühzeitig in die Planung und Ausschreibung mit einzubeziehen. 

Abb. 2: Auftragen des Klebers vor Aufbringung der 


Beim Einsatz als Innendämmung ist ein vollflächiges Verkleben der Platten 

auf der vorhandenen Konstruktion Grundlage für die bauphysikalische Tauglichkeit 

der Mineraldämmplatten: Hohlräume zwischen Innendämmung und 

Bestand müssen vermieden werden, um unerwünschte Konvektion in diesem 

kalten Bereich zu verhindern. 

Abb. 3: Anpassen einer Mineraldämmplatte vor Ort 

Um eine möglichst dünne, kraftschlüssige Verbindung zwischen Kleber, Platte 

und Wand zu erzeugen, werden die Dämmplatten nach dem Auftragen 

des Klebers mit leichtem Druck auf der Wandoberfläche eingeschwommen. 

Ein Abstützen während des Abbindens ist in der Regel nicht nötig. Wichtig 

ist, dass die unterste Reihe besonders sorgfältig lot- und fluchtgerecht ausgeführt 

wird. Dabei sind eventuelle Höhenunterschiede im Fußbodenaufbau zu 

berücksichtigen. Bei Konstruktionen, die ein unterschiedliches Dehnungsverhalten 

oder Setzen erwarten lassen, empfehlen viele Hersteller, einen Entkopplungsstreifen 

zu den angrenzenden Bauteilen vorzusehen. 

Schwierige Anschlussdetails können mit einer Handsäge exakt an die erforderlichen 

Maße angepasst werden, sodass beispielsweise winklige und stark 

gegliederte Flächen leicht gedämmt werden können. Die abschließende 

Oberflächenbehandlung erfolgt im Außenbereich mit einem Oberputz, der in 

Kornstärke aufgezogen wird. 

Der innere Wandabschluss erfolgt in der Regel mit dem Aufbringen einer 

Armierungsschicht, meist aus mineralischem Leichtmörtel. Darauf lassen sich 

Oberflächenputze auftragen, beispielsweise aus gefilztem Leichtmörtel, Kalkoder 

auch Lehmputzen. Wichtig ist dabei, die diffusionsoffene Struktur des 

mineralischen Dämmstoffs nicht durch sperrende Putz- und Farbschichten zu 

beeinflussen. 

G3.3 



Xella Deutschland GmbH 

Dieser Beitrag wird mit freundlicher Unterstützung der Xella GmbH veröffentlicht. 

ƒ www.xella.de 

6 


G4 


G 

G4 Luftdichtheit. 


G4.1 


G4.2 


G4.3

Einführung 

G 


1 

2 

Gründe für Luftdichtheit der Gebäudehülle. 

Autoren: 

Torsten Bolender 

Armin Weissmüller 

Luftdichtheit damals und heute. 

Autorin: 

Anne Fingerling 

G 

G4.1 

1

G 

Einführung 

G4.1 

2 

dena-Planungsordner. Gebäudehülle. Luftdichtheit.

Einführung 

G 

1 Gründe für Luftdichtheit der 


Autoren: 

Torsten Bolender 

Armin Weissmüller 

Die Gründe für eine luftdichte Bauweise von beheizten und/oder klimatisierten 

Gebäuden sind vielfältig und Vielen aus eigener Erfahrung wohlbekannt. 

Zudem war eine undichte Gebäudehülle schon unseren Vorfahren ein Dorn 

im Auge und sie haben, wie auf dem Bild zu erkennen, bereits effektive Abdichtungsmaßnahmen 

gekannt, um Zugluft zu vermeiden. 

Anmerkung. 

An dieser Stelle sei noch 

einmal ausdrücklich darauf 

hingewiesen, dass die Anforderungen 

der DIN 4108-7 und die im Buch 

beschriebenen Aspekte sich auf 

die meist raumseitig verlegte Luftdichtheitsschicht 

und nicht auf die 

meist außenseitig der Wärmedämmung 

verlegte Winddichtheitsschicht 

beziehen. Diese Begriffe 

werden leider auch in der Fachwelt 

verwechselt, was häufig zu erheblichen 

Verstimmungen bei den 

am Bau Beteiligten führt. 

Abb. 1: Bei Holzblockbauten dienten mitunter Moos und Lehm als Dichtmaterial für Fugen und 

Ritzen. 

G4.1 

Im Folgenden werden die Gründe und Hintergründe für eine luftdichte Ausführung 

der Gebäudehülle kurz dargestellt. 

Die Bedeutung der luftdichten Hülle eines Gebäudes zeigt sich schon daran, 

dass alle Hauptgebiete der Disziplin Bauphysik berührt werden. Luftdichtheit 

steht in engem Zusammenhang mit Wärme- und Feuchteschutz sowie dem 

Brand- und Schallschutz von Gebäuden. Weitere gute Gründe für eine luftdichte 

Ausführung sind hoher Wohnkomfort, Ausgrenzung von Schadstoffen 

und der planmäßige Betrieb von Lüftungsanlagen. Nicht zuletzt haben der 

Verordnungsgeber sowie die Normung sich des Themas angenommen und 

stellen seit Jahren konkrete Anforderungen an die Ausführung, die auch messtechnisch 

nachgewiesen werden kann [1]. 

Zum Erreichen dieser Ziele, in der Energieeinsparverordnung [2] festgelegt, ist 

es erforderlich, sich schon zu Beginn der Planungsphase eines Gebäudes mit 

dem Thema zu befassen. Zunächst ist zu klären, wo die Luftdichtheitsebene 

eines Gebäudes verläuft und aus welchen Materialien sie besteht. Die Lage der 

Luftdichtheitsebene ist, abhängig vom Wandaufbau und den gewählten Baumaterialien, 

vom Planer in einem Luftdichtheitskonzept festzulegen. 

Hierbei ist zu beachten, dass Durchdringungen vermieden und Anschlüsse auf 

ein notwendiges Minimum reduziert werden. Vereinfacht kann man sagen, 

dass ein Bauteil im Regelquerschnitt dann ausreichend luftdicht ist, wenn es 

ebenso dicht ist wie eine verputzte Wand. 

3

G 

Einführung 

Weitere Hinweise zur dauerhaften Herstellung von Luftdichtheitsschichten 

sind der DIN 4108-7 [3] zu entnehmen. 

Abbildung 2 zeigt das Prinzip der geplanten Luftdichtheitsebene. 

Abb. 2: Die Luftdichtheitsebene muss mit einem Stift „abgefahren“ werden können, ohne dabei 

abzusetzen (in Anlehnung an [4]). 

G4.1 

Die DIN 4108-7 [3] kennt eine Reihe von Materialien, welche die Luftdichtheitsschicht 

ausbilden können. Unter anderem sind dies die unterschiedlichen Putze, 

Bahnen aus Kunststoffen oder Baupappen sowie plattenartige Bauprodukte 

aus Holz oder Gips. All diese Bauprodukte sind im Sinne der Norm geeignet, 

um eine Luftdichtheitsschicht zu bilden, die verhindert, dass Luft von außen in 

das Bauteil einströmt bzw. von innen nach außen gelangt. 

So können Schäden durch Kondensation an Bauteilen (konvektiver Feuchtetransport) 

vermieden und Lüftungswärmeverluste minimiert werden. In unserer 

Klimazone wird meist die Luftdichtheitsschicht in Funktionseinheit mit 

der diffusionshemmenden Schicht (Dampfbremse) ausgeführt. 

Ist dies der Fall, sind auch die Anforderungen aus DIN 4108-3 [5] zu erfüllen. 

4 


Einführung 

G 

Bedeutung der Luftdichtheit für den Wärmeschutz. 

Die Anforderungen an den Wärmeschutz eines Gebäudes werden seit vielen 

Jahrzehnten in Normen und Verordnungen beschrieben. Ein Teilaspekt ist 

dabei das Vermeiden von unkontrollierten (wetterabhängigen) Lüftungswärmeverlusten 

aufgrund einer nicht ausreichend luftdicht ausgeführten 


Je nach Standort und Nutzung eines Gebäudes wirken unterschiedliche Kräfte 

auf die Gebäudehülle und somit auf die Luftdichtheitsschicht. Sowohl der 

Wind als auch die Temperaturdifferenz zwischen innen und außen erzeugen 

Druckdifferenzen über der Gebäudehülle. Dies führt dazu, dass Luft von innen 

nach außen bzw. von außen nach innen durch die noch vorhandenen Leckagen 

(Fehlstellen in der Luftdichtheitsschicht) strömen kann. 

Wie groß diese Druckdifferenzen infolge von Wind und die daraus resultierenden 

Kräfte sind, hängt von der Lage des Gebäudes (Küstengebiet/ 

Binnenland/Gebirgs- oder Tallage), den dort herrschenden mittleren Windgeschwindigkeiten 

und der Struktur der direkten Umgebung (z. B. Innenstadt, 

Reihenbebauung, Bäume etc.) ab. 

Der Zusammenhang zwischen Windgeschwindigkeit und Staudruck kann der 

Beaufort-Tabelle (Tab. 1) und die Druckverteilung über die Gebäudehülle der 

Abbildung (Abb. 3) entnommen werden. Zur Abschätzung der Drücke kann 

mit einer mittleren Windgeschwindigkeit von 3 m/s [6] gerechnet werden. Detaillierte 

Berechnungsansätze sind der DIN EN 13465 [B] zu entnehmen. 

Beeinflussung des Staudrucks 

Windstärke nach 

Beaufort 

Windgeschwindigkeit m/s 

Staudruck/Kraft Pa 

0 0,0 – 0,5 0,0 – 0,2 

1 0,6 – 1,7 0,2 – 2,0 

G4.1 

2 1,8 – 3,3 2,0 – 7,0 

3 3,4 – 5,2 7,0 – 17,0 

4 5,3 – 7,4 18,0 – 35,0 

5 7,5 – 9,8 36,0 – 61,0 

6 9,9 – 12,4 62,0 – 98,0 

7 12,5 – 15,2 100,0 – 147,0 

8 15,3 – 16,2 149,0 – 211,0 

Tab. 1: Zusammenhang von Windstärke, Windgeschwindigkeit und Staudruck 

5

G 

Einführung 

Schnitt 

Grundriss 

30° 

Abb. 3: Winddruckverteilung an einem Gebäude in Abhängigkeit von der Anströmrichtung des 

Windes [19] 

Neben den vom Nutzer nicht zu beeinflussenden Windlasten stellt der Temperaturunterschied 

als Folge der Beheizung/Klimatisierung und dem daraus 

resultierenden Dichteunterschied der Luft die zweite Krafteinwirkung dar. 

Der Dichte- und somit auch der wirksame Druckunterschied hängen von der 

Temperaturdifferenz, der wirksamen Höhendifferenz und der Luftfeuchte 

sowie der Verteilung der Leckagen (= Fehlstellen in der Luftdichtheitsschicht) 

ab. Die daraus resultierenden Drücke können aus den Dichteunterschieden 

der Luft berechnet werden. 

Berechnungsbeispiel: 

Dichteunterschied – Druckdifferenz 

Formel: 

∆p = g · h · (ρ1 – ρ2) 

G4.1 

Zahlenbeispiel: 

∆p = 9,81 · 1 · (1,29 – 1,21) = 0,8 

ρ1 Dichte Luft, außen bei 0 °C in kg/m 3 

ρ2 Dichte Luft, außen bei 20 °C in kg/m 3 

g Erdbeschleunigung in m/s 2 

h Höhe in m 

∆p Druckdifferenz in Pa 

Als Ergebnis erhält man exemplarisch für einen Wintertag eine Druckdifferenz 

pro Meter Höhendifferenz zwischen den Leckagen von fast 1 Pa. 

Als einfaches Beispiel sei eine Hauseingangstür angenommen, die im Bereich 

des Schwellers einen Spalt von 5 bis 10 mm Höhe aufweist. Aus der Veröffentlichung 

„Zur rechnerischen Ermittlung von Fugendurchlasskoeffizienten 

und Druckexponenten von Bauteilfugen“ [7] kann man ermitteln, dass bei 

einer Spaltbreite (Türbreite) von 1 m und einer Spalttiefe (Dicke des Türblatts) 

von 70 mm ein Volumenstrom von ca. 45 bis 90 m 3 /h (∆p = 6 Pa) durch diesen 

Spalt strömen kann. Dies führt je nach Temperaturdifferenz und Dauer der 

Druckbelastung zu unnötigen Wärmeverlusten und kann zur Beeinflussung 

der Behaglichkeit durch einströmende kalte Luft führen. Will man die zusätzlichen 

Wärmeverluste aufgrund von Leckagen in der Gebäudehülle quantifizieren, 

können die Berechnungsansätze aus der DIN EN 832 [8] herangezogen 

werden. 

6 


Einführung 

G 

Bedeutung der Luftdichtheit für den Feuchteschutz. 

In engem Zusammenhang mit den Lüftungswärmeverlusten steht auch der 

Transport der Luftfeuchte (konvektiver Feuchtetransport) durch die Konstruktion 

hindurch. Eine ausreichend luftdichte Gebäudehülle ist für den 

Schutz besonders einer wärmegedämmten Baukonstruktion unerlässlich. Die 

wirkenden Antriebskräfte für die Luftströmungen sind unter „Wärmeschutz“ 

beschrieben und gelten auch für Feuchte. Die Auswirkungen lassen sich an 

Schadensbildern und anhand der Beispielrechnungen verdeutlichen. Strömt 

warme feuchte Luft durch eine Leckage, kommt es unter bestimmten Randbedingungen 

zur Kondensatbildung im Bauteilquerschnitt und somit zur 

Vorschädigung der Konstruktion, die zu Bauschäden führen kann. Das Potenzial 

ist dabei um fast einen Faktor 100 größer als beim Transportmechanismus 

Diffusion. 

Bedeutung der Luftdichtheit für den Schallschutz. 

Leckagen verschlechtern den Schallschutz. Denn durch Fugen und Löcher, 

die von Luft durchströmt werden, kann sich auch der Schall ausbreiten. Dies 

ist insbesondere bei Mehrfamilienhäusern problematisch. Eine ausreichend 

(luft-)dichte Abtrennung der einzelnen Wohnungen untereinander ist erforderlich, 

um den geforderten Schallschutz gewährleisten zu können. 

Undichtheiten im Bereich von Fugen oder Materialporen im Mauerwerksbau 

machen den Schallschutz selbst bei höheren Flächenmassen zunichte: 

So erreicht eine Wand aus 240 mm dickem Bims-Hohlblock-Mauerwerk im 

unverputzten Zustand ein bewertetes Schalldämm-Maß von R´w = 16 dB. Nach 

beidseitigem Auftrag eines Dünnputzes kann das bewertete Schalldämm-Maß 

auf R´w = 49 dB deutlich verbessert werden [9]. 

Auch im Leichtbau hat eine ausreichende Luftdichtheit wesentlichen Einfluss 

auf die Schalldämmung: 

G4.1 

Abhängig von Größe und Lage der Leckagen können bei Metallständerwänden 

Schallschutz-Einbußen infolge von Undichtheiten um bis zu 10 dB im Vergleich 

zur fachgerechten Ausführung gemessen werden. 

Durch das zusätzliche Abdichten der offenen Randanschlüsse mit Trennwandkitt 

kann der Schallschutz weiter gesteigert werden: Bei einer einlagig 

beplankten Metallständerwand (GKB 12,5 mm; CW 100; 80 mm Mineralwolle- 

Dämmstoff) führt die luftdichte Abdichtung zu einer Verbesserung des bewerteten 

Schalldämmmaßes R w 

von 45 auf 47 dB [10]. 

7

G 

Einführung 

Bedeutung der Luftdichtheit für den Brandschutz. 

Der Brandschutz umfasst alle Maßnahmen, die der Entstehung eines Brandes 

und der Ausbreitung von Feuer und Rauch vorbeugen und bei einem Brand 

die Rettung von Menschen und Tieren sowie wirksame Löscharbeiten ermöglichen. 

Hierbei spielt die Luftdichtheit der raumabschließenden Bauteile eine 

wichtige Rolle. Eine ausreichende Dichtheit dieser Bauteile ist eine wesentliche 

Forderung an die Funktion von klassifizierten Brandschutzkonstruktionen. 

Im Brandfall führen Undichtheiten sehr schnell zur Weiterleitung von 

Hitze und schädlichen Rauchgasen z. B. in benachbarte Wohneinheiten. Bei 

der Durchführung von Bauteilprüfungen zur Feststellung von Feuerwiderstandsklassen 

nach DIN 4102 wird die Dichtheit der zu testenden Konstruktion 

mitbewertet; Undichtheiten sind aufgrund der schnell eintretenden Rauchgas- 

und Temperaturweiterleitung häufig Ursache für das oftmals „frühe“ Versagen 

von raumabschließenden Bauteilen im Test. Die Funktion aufwändiger, 

feuerbeständiger Bauteilkonstruktionen bleibt auf der Strecke, wenn – ohne 

sonstige Beeinträchtigung der Standsicherheit der Brandschutzkonstruktion 

– die Brand- oder Rauchgasweiterleitung über Ritzen z. B. im Bereich der Anschlüsse 

an flankierende Bauteile erfolgt. 

Die hinsichtlich ihrer Feuerwiderstandsklasse zu klassifizierende Trennwand 

wird mit dem „Wattebauschtest“ auf Undichtheiten überprüft. Der Wattebausch 

wird in 20 mm Entfernung vom Probekörper im Bereich von Spalten, 

Rissen oder Anschlussfugen jeweils 30 Sekunden angehalten. Die Prüfung soll 

stets dann durchgeführt werden, wenn heiße Gase auf der feuerabgekehrten 

Seite austreten oder Zweifel bestehen, ob der Raumabschluss noch gewahrt 

ist. Der Raumabschluss gilt als nicht mehr gewahrt, wenn der Wattebausch 

entzündet wird, d. h. entflammt oder glimmt. 

G4.1 

Die Weiterleitung von schädlichen Rauchgasen über Undichtheiten gefährdet 

die Funktion von Flucht- und Rettungswegen: Aus diesem Grund fordert 

die Musterbauordnung (MBO) für Geschosse mit mehr als vier Wohneinheiten 

die Anordnung allgemein zugänglicher Flure, welche „rauchdicht“ vom Treppenhaus 

abgeschottet sein müssen. Die geforderte Abschottung wird durch 

den Einbau spezieller „Rauchschutztüren“ nach DIN 18095 erreicht. Durch 

den Einsatz dieser ausreichend luft- und rauchdichten Türen wird sichergestellt, 

dass das Treppenhaus in seiner Funktion als Flucht- und Rettungsweg 

auch ohne Atemschutz passierbar bleibt. 

Abb. 4: Entzündungsversuch mit dem Wattebausch gemäß DIN 4102 Teil 2. 

8 


Einführung 

G 

Bedeutung der Luftdichtheit für die kontrollierte Lüftung. 

Eine ausreichende hygienische Belüftung in Sinne des sogenannten Pettenkofer 

Grenzwertes ist unabhängig vom Grad der Dichtheit eines Gebäudes und 

der Art der Lüftung (Fenster-/ Schachtlüftung oder Lüftungsanlage) sicherzustellen. 

Die Erkenntnis, dass „atmende Wände“ hier keinen Beitrag leisten, 

kann spätestens seit Veröffentlichung der DIN 4108 [11] im Jahr 1952 kein Thema 

mehr sein. 

Auszug aus der DIN 4108 [11] aus dem Jahr 1952. 

4.22 Ein Atmen der Wände im Sinne einer Lufterneuerung der Innenräume 

findet nicht statt. Dagegen ist aus hygienischen und bautechnischen 

Gründen auf der Innenseite der Wände eine gewisse Aufnahmefähigkeit 

für Wasserdampf erwünscht; üblicher Innenputz, auch 

saugfähige Pappen und dgl. erfüllen diesen Wunsch (Pufferschichten). 

Um das Eindringen der von dieser Schicht bei hohem Feuchtigkeitsgrad 

der Raumluft aufgenommenen Wasserdampfmengen ins Innere 

der Bauteile zu verhindern, kann die Anordnung einer unmittelbar anschließenden 

möglichst wasserdampfundurchlässigen Schicht (Dampfsperre) 

zweckmäßig sein, besonders bei mehrschichtigen Wänden. Die 

von den Pufferschichten aufgenommenen Feuchtigkeitsmengen sollen 

in Zeiten mit geringem Feuchtigkeitsgrad wieder an die Raumluft 

abgegeben werden. Dies wird durch Lüften der Räume (Öffnen der 

Fenster, Einbau von Lüftungsschächten u. dgl.) gefördert. 

In der EnEV 2009 und DIN 4108-7 sind die aktuellen maximalen Grenzwerte 

der Luftdurchlässigkeit eines Gebäudes festgelegt, die jedoch bei Lüftungsanlagen 

(raumlufttechnischen Anlagen) mit Wärmerückgewinnung laut 

Abschnitt 4, Tabelle 1, in DIN 4108-7 unterschritten werden sollten. Aus einer 

Veröffentlichung des IWU Darmstadt zur messtechnischen Überprüfung und 

Dokumentation aus dem Jahr 1995 [12] kann gefolgert werden, dass Lüftungsanlagen 

in undichten Gebäuden aus energetischer Sicht keinen Sinn ergeben. 

Die spezifischen Lüftungswärmeverluste aufgrund einer undichten Gebäudehülle 

können den Anteil der spezifischen Lüftungswärmeverluste aufgrund 

des notwendigen Luftaustausches über die Lüftungsanlage um ein Vielfaches 

übersteigen. Die Folge ist laut J. Werner und M. Laidig [13] ein unwirtschaftlicher 

Betrieb der Lüftungslage, weil die eingesparten Energiekosten unter 

den Betriebs- und Wartungskosten der Anlage liegen. Neben den energetischen 

und betriebswirtschaftlichen Aspekten zeigen die Ausführungen im 

Abschnitt Feuchteschutz, dass ein Lüften über Fugen und Ritzen, also über 

Leckagen, zu erheblichen Bauschäden führen kann und somit keine sinnvolle 

Option ist. Zudem ist die Belüftung eines Gebäudes über Leckagen, wie dem 

Abschnitt Wärmeschutz entnommen werden kann, sehr wetterabhängig. 

G4.1 

In „Passivhäuser in Mitteleuropa“ [14] sind Berechnungen angeführt, die zeigen, 

dass erst bei einem n50-Wert von 20 h -1 ein ausreichender Luftaustausch 

(mind. 0,4 Luftwechsel pro Stunde) über Fugen und Ritzen gewährleistet 

wäre. Dies hätte aber zur Folge, dass an kalten Wintertagen Luftwechsel von 

deutlich über 10 pro Stunde auftreten würden [13]. Eine gute Kenntnis der Zusammenhänge 

zwischen Luftdichtheit und Lüftung bzw. Lüftungsanlage ist 

für einen hygienisch und energetisch sinnvollen Luftaustausch im Gebäude 

Voraussetzung. 

9

G 

Einführung 

Bedeutung der Luftdichtheit für die Behaglichkeit. 

Behaglichkeit beschreibt den Zustand des Wohlbefindens eines Menschen, 

hervorgerufen durch die äußeren Einflüsse seiner Umgebung. Die Wahrnehmung 

von „Behaglichkeit“ ist immer nur subjektiv; ein einheitlicher Maßstab 

existiert nicht. Die Empfindung von Behaglichkeit wird wesentlich bestimmt 

durch die Kälte- und Wärmerezeptoren des menschlichen Körpers, dessen 

Wärmehaushalt sie steuern. 

Die Rezeptoren reagieren auf Unter- oder Überschreitung von Temperatur- 

Schwellenwerten. Für unsere Betrachtung ist die Lage dieser Rezeptoren von 

Bedeutung: Kälterezeptoren sind auf der Haut angeordnet, während Wärmerezeptoren 

im Bereich des vorderen Stammhirns angeordnet sind. Hieraus 

resultiert eine signifikante Richtungsempfindlichkeit z. B. gegenüber kalter 

Zugluft und kalten Oberflächentemperaturen, während Hitze allgemein ohne 

Einfluss der körperlichen Orientierung als unangenehm empfunden wird. 

Besonders empfindlich reagiert der Mensch auf Zuglufterscheinungen, u. a. 

hervorgerufen durch Undichtheiten in der thermischen Gebäudehülle. Unter 

„Zugluft“ versteht man die unerwünschte lokale Abkühlung des menschlichen 

Körpers, die durch Luftbewegung verursacht wird. Die erhöhte Luftgeschwindigkeit 

in unmittelbarer Umgebung hat bedeutenden Einfluss auf 

die Temperaturempfindung und den Wärmehaushalt des Menschen. Bereits 

niedrige Strömungsgeschwindigkeiten im Bereich von 10 bis 20 cm/s werden 

von sitzenden Menschen als unangenehm empfunden. Bei Lufttemperaturen 

im Bereich von 18 bis 24 °C wird der Abtransport von Körperwärme über die 

Haut derart abgemindert, dass auch höhere Luftgeschwindigkeiten bis zu 

50 cm/s noch nicht als unbehaglich beanstandet werden [15]. 

G4.1 

Die thermische Behaglichkeit wird neben den Zuglufteffekten infolge erhöhter 

Luftgeschwindigkeiten auch durch Einflüsse auf Luft- und Raumtemperaturen 

negativ beeinflusst: 

Die im Bereich fehlerhafter Luftdichtheitsebenen einströmende Kaltluft 

verursacht eine ungleichmäßige Verteilung von Luft- und Oberflächentemperaturen 

im Raum: Die kalte Außenluft ruft Fallluftströme hervor, die zur Abkühlung 

von Bauteilflächen und zur Bildung sogenannter „Kaltluftseen“ am 

Boden des Raumes führen. Bereits bei Temperaturdifferenzen von zwei Kelvin 

zwischen Fuß- und Kopfhöhe einer sitzenden Person reagiert der Mensch mit 

Unbehagen. 

Die ebenfalls auf diese Weise hervorgerufenen Unterschiede zwischen 

Bauteil-Oberflächentemperatur und Raumlufttemperatur werden bereits ab 

einer Differenz von mehr als vier Kelvin als unbehaglich empfunden. 

10 


Einführung 

G 

Bedeutung der Luftdichtheit für die Schadstofffreiheit. 

Eine luftdichte Gebäudehülle trägt zum Schutz vor zusätzlichen Belastungen 

durch Schadstoffe in der Außenluft bei. 

Zudem erschwert bzw. verhindert eine raumseitig angeordnete Luftdichtheitsschicht, 

dass „Schadstoffe“ aus den dahinter liegenden Bauteilschichten 

in den Nutzungsbereich eines Gebäudes gelangen. Dies gilt besonders für das 

radioaktive Edelgas Radon, welches je nach Bodenart und -beschaffenheit in 

unterschiedlichen Konzentrationen vorkommt. Das Bundesamt für Strahlenschutz 

fordert daher in „Radon in Häusern“ [16] eine dichte Ausführung der 

erdberührenden Gebäudebereiche (z. B. Kellerräume). „Risse in Mauerwerk 

oder Bodenplatte, undichte Fugen zwischen Bauwerksteilen, ungenügend abgedichtete 

Kabel- oder Rohrdurchführungen und andere ‚Schwachstellen‘ im 

Bauwerk begünstigen das Eindringen des Radons in das Haus“, merkt das BFS 

in seiner Veröffentlichung [16] zum Thema an. 

Auch wenn im Einzelnen nicht immer der mögliche „Schaden“ vorhergesagt 

werden kann, ist eine luftdichte Ausführung der Gebäudehülle auch beim 

Thema Schadstoffbelastung der richtige Weg. 

Normen/Verordnungen. 

Der Begriff Luftdurchlässigkeit der Bauteile stand bereits vor über 50 Jahren in 

der DIN 4108 – Wärmeschutz im Hochbau [11]. Diese erste Ausgabe der bis heute 

noch bestehenden Normenreihe aus dem Jahr 1952 zeigt die hohe Bedeutung 

auch in den Zeiten, als das Wort Energiesparen noch nicht zum Grundwortschatz 

gehörte und die DIN 4108 die Bedeutung des Wärmeschutzes u. a. 

mit der „Kohlenersparnis“ untermauerte. 

Es dauerte dann noch über 40 Jahre, bis konkrete Anforderungen an die Luftdichtheit 

der Gebäudehülle in einer Norm [17] gestellt wurden und der Verordnungsgeber 

diese dann übernehmen konnte [18]. Weitere Informationen 

zur historischen und rechtlichen Bedeutung einer luftdichten Gebäudehülle 

können den Ausführungen im Buch „Gebäude – Luftdichtheit, Band 1“, herausgegeben 

vom Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V., entnommen 

werden. 

G4.1 

11

G 

Einführung 


[1] DIN EN 13829 „Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden, Bestimmung 

der Luftdurchlässigkeit von Gebäuden, Differenzdruckverfahren“, Februar 

2001 

[2] Verordnung über energiesparenden Wärmeschutz und energiesparende 

Anlagentechnik (Energieeinsparverordnung – EnEV) vom 29. April 2009, Beschluss 

der Bundesregierung vom 18. März 2009 

[3] DIN 4108-7 „Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden“, Teil 7: 

„Luftdichtheit von Gebäuden, Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie Beispiele“, Januar 2011 

[4] Feist, W.: Grundlagen der Gestaltung von Passivhäusern, Verlag Das Beispiel, 

Darmstadt, Februar 1996 

[5] DIN 4108-3 „Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden“, Teil 3: 

„Klimabedingter Feuchteschutz, Anforderungen, Berechnungsverfahren und 

Hinweise für Planung und Ausführung“, Juli 2001 

[6] Pohl, W.-H.; Horschler, S.; Pohl R.: Luftdicht-Prima-Klima-Programm, Preussen 

Elektra AG, Hannover, 1. Ausgabe August 1997 

[7] Esdorn, H.; Rheinländer, J.: Zur rechnerischen Ermittlung von Fugendurchlasskoeffizienten 

und Druckexponenten von Bauteilfugen, HLH 29, Nr. 3, 1978 

[8] DIN EN 832 „Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden – Berechnung 

des Heizenergiebedarfs, Wohngebäude“, Beuth-Verlag Berlin 2003 

G4.1 

[9] Lutz et al.: „Lehrbuch der Bauphysik“, 5. Auflage, Teubner-Verlag Stuttgart 

2002 

[10] Knauf Schallschutz-Prüfberichte SW 99 050-1 und SW 99 050-4, Knauf Gips 

KG, Iphofen 

[11] DIN 4108 „Wärmeschutz im Hochbau“, Juli 1952 

[12] IWU; ebök; Werner, J. u. a.: Messtechnische Überprüfung und Dokumentation 

von Wohnungslüftungsanlagen in hessischen Niedrigenergiehäusern, 

Hrsg.: Institut Wohnen und Umwelt GmbH und Hessisches Ministerium für 

Umwelt, Energie, Jugend, Familie und Gesundheit, Darmstadt 1995 

[13] Werner, J; Laidig, M.: „Gute Luft will geplant sein“, IMPULS Programm Hessen, 

Darmstadt, 3. Auflage September 2002 

[14] Feist, W.: Passivhäuser in Mitteleuropa, Dissertation an der Gesamthochschule 

Kassel 1993, Bezugsquelle: IWU Darmstadt 1993 

[15] Rietschel/Raiß: „Heiz- und Lüftungstechnik“, 13. Auflage, Springer-Verlag 

1958 

[16] http://www.bfs.de/de/bfs/publikationen/broschueren/ionisierende_ 

strahlung/radon/stth_radon.pdf 

Bundesamt für Strahlenschutz BfS: Radon in Häusern, in: Strahlenthemen 

2007, BfS Salzgitter 

12 


Einführung 

G 

[17] DIN V 4108-7 „Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden“, Teil 7: 

„Luftdichtheit von Gebäuden, Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie Beispiele“, November 1996 

[18] Bekanntmachung des Bundesministeriums für Raumordnung, Bauwesen 

und Städtebau vom 8. Juli 1996, „Hinweis auf allgemein anerkannte Regeln 

der Technik zur Wärmeschutzverordnung“, Bundesanzeiger Nr. 140, 31. Juli 

1998 

[19] Sage, K.: Handbuch Heizung und Klimatechnik: Lufttechnische Anlagen, 

Bd. 2, Berlin 1971 


Alle Abbildungen Torsten Bolender, Armin Weissmüller bzw. wie in den genannten 

Quellen angegeben außer: 

Abb. 1: Eicke-Hennig 

Dieser Textbeitrag wird mit der Unterstützung des FLiB, Fachverband Luftdichtheit 

im Bauwesen, veröffentlicht. 

Im neu veröffentlichten Buch zur Gebäude-Luftdichtheit des FLiB finden Sie 

diesen Beitrag sowie weiterführende und vertiefende Literatur zum Thema 

Luftdichtheit. Aktuelle Informationen stehen unter ƒ www.flib.de bereit. 

G4.1 

13

G 

Einführung 

G4.1 

14 


Einführung 

G 

2 Luftdichtheit damals und 

heute. 

Autorin: 

Anne Fingerling 

Schon der griechische Philosoph Sokrates (470 – 399 v. Chr.) prägte, laut 

Überlieferung, die einfache Formel: „Das ideale Haus ist im Sommer kühl, im 

Winter warm“ [13, S. 7]. Für ein behagliches, gesundes Wohnklima sind zwei 

Aspekte entscheidend: eine gute Wärmedämmung in Verbindung mit einer 

luftdichten Gebäudehülle. 

Luftdichtheit im Wandel der Zeit. 

Die Menschen haben über alle Bauepochen hinweg versucht, eine möglichst 

geringe Luftdurchlässigkeit der Gebäudehülle zu erreichen. In Holzblockbauten 

beispielsweise stopften die Bewohner Fugen und Ritzen mit Moos oder 

Lehm aus, um unangenehme Zugerscheinungen zu vermeiden. 

Aber auch großflächige Innenverkleidungen aus Holz oder Gips auf einem 

Schilfrohr- oder Holzlattenuntergrund dienten dem Zweck einer niedrigen 

Luftdurchlässigkeit. In Altbauten werden bei Umbauarbeiten in Wand- und 

Deckenkonstruktionen auch immer wieder Schichten aus alten Zeitungen 

gefunden. Diese zeitgeschichtlich mitunter äußerst interessanten Zeugnisse 

wurden nicht etwa aus historischem Bewusstsein heraus der Nachwelt erhalten, 

sondern hatten eindeutig „die Funktion einer Luftdichtung zu übernehmen“ 

[20, S. 4]. 

Als grundsätzlich luftundicht dürfen die früheren Fenster gelten, denn Falzdichtungen 

waren noch nicht bekannt. Um Zugerscheinungen im Winter zu 

mindern, wurden Kissen oder gerollte Decken in die Kastenfenster eingelegt. 

Bei Fenstern oder Türen in Altbauten sind derartige improvisierte „Luftdichtungen“ 

durchaus auch heute noch zu beobachten. 

G4.1 

Inzwischen stehen zahlreiche Produkte und Systemlösungen verschiedener 

Hersteller zur Verfügung, um eine dauerhafte und qualitativ hochwertige 

Luftdichtheit der gesamten Gebäudehülle zu gewährleisten – eine fachlich 

qualifizierte und einwandfreie Ausführung immer vorausgesetzt. 

Atmende Wände? 

Die Aspekte Raumluftqualität und Hygiene spielen ab dem 19. Jahrhundert 

eine zunehmende Rolle. In diesem Zusammenhang darf der Name des Chemikers 

und Hygienikers Max von Pettenkofer nicht fehlen. Seine Versuchsreihen 

führten ihn zu der Annahme, dass der Luftaustausch durch die Außenwände 

hindurch ein wesentlicher Beitrag zur Reinigung der Raumluft sei [19] [23]. 

Seit Anfang des 20. Jahrhunderts gilt diese Theorie jedoch bereits als überholt: 

1928 wies Erwin Raisch nach, dass „die Forderung des Hygienikers nach 

‚atmenden Wänden‘ zum Zwecke der Lufterneuerung in Räumen keine berechtigte 

innere Begründung hat“ – im Gegensatz zu den „unvermeidlichen 

Undichtigkeiten von Fenstern und Türen“ [21, S. 489], die erhebliche Wärmeverluste 

verursachen. 

15

G 

Einführung 

Raisch erkannte bereits die Bedeutung des Putzes für die luftdichte Ausführung 

des Mauerwerks. Er stellte fest, dass „verputzte Flächen, gleichgültig ob 

als Mauer oder Leichtbau ausgeführt, spezifische Leckraten q 50 

< 1 m 3 /(m 2 h) 

besitzen, insbesondere bei Putzen mit Zementzusatz oder bei gestrichenen 

Oberflächen wurde q 50 

< 0,1 m 3 /(m 2 h) erreicht.“ [26, S. 4; 21, S. 484 – 485]. 

„Dicht“ bedeutet heute grundsätzlich, dass die gesamte Gebäudehülle so luftdicht 

ist wie eine gemauerte, verputzte Wand [31]. 

Entdeckung der Luftdichtheit. 

1973 ist für die Entwicklung der Luftdichtheit ein entscheidendes Jahr; es ist 

das Jahr der sogenannten Energiekrise. Bis dahin wiesen die Gebäude in der 

Regel einen nach heutigen Kriterien schlechten Wärmedämmstandard auf 

sowie eine mitunter hohe Luftdurchlässigkeit. Während der Feuchteschutz 

immer schon als eine der Grundaufgaben der Gebäudehülle galt, wurde die 

Luftdichtheit lange Zeit vernachlässigt. Noch bis in die 1970er Jahre bestanden 

keine Anforderungen an die Luftdichtheit. Unbehagliche, zugige Wohnbedingungen 

sowie Beheizungsschwierigkeiten an windigen Tagen waren 

durchaus normal. Viele der „vor 1970 errichteten Gebäude zeigten bereits bei 

mittleren Windgeschwindigkeiten 8- bis 10-fache Luftwechselraten pro Stunde.“ 

[18, S. 128]. Die wesentlichen Leckstellen waren die Fenster. 

G4.1 

Den damals in Deutschland durchschnittlichen Gebäudestandard repräsentierte 

das „Normalhaus“ nach den Richtlinien der DIN 4108 ‚Wärmeschutz im 

Hochbau‘ in der Ausgabe vom August 1969. Das bedeutet, dass nahezu alle 

Wohnungen unkontrolliert über Undichtigkeiten der Gebäudehülle sowie zusätzlich 

über Fenster belüftet wurden. Erst mit den ‚Ergänzenden Bestimmungen‘ 

zur DIN 4108 in der Fassung vom Oktober 1974 wurde mit der Begrenzung 

der Fugendurchlässigkeit von Fenstern der Luftdurchgang erheblich vermindert. 

Der Einbau luftdichter Fenster mit Lippendichtungen wurde weitgehend 

zur Regel [18]. 

Nach der „Energiekrise“ stand die Reduktion der Transmissions- und Lüftungswärmeverluste 

im Vordergrund. Nicht nur die Fenster wurden abgedichtet, 

sondern auch Außenwände und Dächer besser wärmegedämmt. Wie Untersuchungen 

in der Schweiz belegen, hatte dies jedoch eine „10 bis 15 Prozent 

höhere Raumluftfeuchtigkeit (zur Folge), die bei den Wärmebrücken in der 

Konstruktion zu Kondenswasser und Schimmelpilzbildung führte“ [20, S. 4]. 

Diese Erfahrungen dürften auch auf Deutschland übertragbar sein. 

Der kanadische Bauforscher R. E. Platts kam bereits 1962 zu der Erkenntnis, 

dass mit den Wärmeverlusten einhergehende Luftströmungen „fast immer 

der Grund starker Kondensationserscheinungen“ [29, S. 7] sind, was vor allem 

bei Leichtbaukonstruktionen zur Schädigung der Bausubstanz führt. Diese 

Erkenntnis setzte sich in den 1960er und 1970er Jahren nur allmählich durch 

– und sofern sie in Deutschland aus Labor- und Freilandversuchen gewonnen 

worden war, handelte es sich in den meisten Fällen eher um „ein ‚Abfallprodukt‘ 

von Untersuchungen zur außenseitigen Belüftung von Dächern. Sie 

stand von daher eher im Schatten der z. T. hitzigen Debatte um Kalt- oder 

Warmdach und die richtige ‚Belüftungsphilosophie‘ auf der Außenseite der 

Konstruktionen“ [29, S. 7]. 

Erst in den 1981er Richtlinien der ASHRAE (American Society of Heating, Refrigeration, 

Air conditioning Engineers; vergleichbar mit dem Deutschen VDI) 

findet sich die eindeutige Aussage: „Es ist heute anerkanntes Wissen, dass der 

Transport von Wasserdampf mittels Luftströmung einen viel stärkeren 

16 


Einführung 

G 

Mechanismus zum Transport der Feuchte zum Punkt der Kondensation darstellt 

(...). Dampfdiffusion kann kaum als größerer Faktor identifiziert werden.“ 

[29, S. 7]. 

Verbände formieren sich. 

Als einer der praktischen Versuche zur Reduzierung von Wärmeverlusten in 

Gebäuden und unmittelbare Reaktion auf die „Energiekrise“ entstand 1974 

auf dem Gelände des Forschungslaboratoriums der Philips GmbH in Aachen 

ein Energie-Experimentierhaus, das sogenannte Philips-Experimentierhaus. 

Die wenig anspruchsvolle Architektur des Fertighauses mit relativ klein dimensionierten 

Fenstern sowie die erhöhte Wärmedämmung und Luftdichtheit 

der Gebäudehülle hatten hartnäckige Vorurteile zur Folge. Anstatt die 

Entwicklung im Bereich des energieeffizienten Bauens als Chance wahrzunehmen, 

fürchtete beispielsweise das Gros der Architekten um seine Gestaltungsfreiheit. 

Angesichts der häufig formulierten Forderung nach möglichst 

kompakter Bauweise schien ihnen eine „Baukastenarchitektur“ zu drohen [9] 

[8]. 

Auch die „bauphysikalische Luftdichtheit“ hatte in der Öffentlichkeit völlig 

zu Unrecht ein negatives Image, geprägt von emotionalen Vorbehalten wie: 

„Hilfe! Wir ersticken in zu dichten Bauten“ oder „Leben wie in einer Thermosflasche“ 

[20] [6]. 

Es gab aber auch ganz andere Reaktionen auf die „Energiekrise“. 1974 wurde 

im Rahmen der OECD die International Energy Agency (IEA) gegründet. Das 

IEA-Teilprogramm „Energieeinsparung in Gebäuden und öffentlichen Einrichtungen“ 

beinhaltete als eines der ersten Projekte bereits in der zweiten 

Hälfte der 1970er Jahre das „Air Infiltration Center“ mit Sitz in Großbritannien. 

Diese einzigartige Einrichtung zur internationalen Vernetzung von Forschung 

und Entwicklung auf dem Gebiet der Luftdurchlässigkeit hat durch 

„eine Vielzahl von Publikationen und Konferenzen wesentlich dazu beigetragen, 

dass in einer Reihe von Staaten sowie auf internationaler Ebene Normen 

und Empfehlungen zur Durchlässigkeit der Gebäudehülle entstanden sind“ 

[29, S. 73]. Durch die Erweiterung Mitte der 1980er Jahre zum „Air Infiltration 

and Ventilation Center“ (AIVC) kam der Forschungsschwerpunkt „Raumluftströmung 

und Belüftung von Gebäuden“ hinzu. Erst zu diesem Zeitpunkt ist 

auch die Bundesrepublik Deutschland Teilnehmerstaat des AIVC geworden 

[29]. 

G4.1 

Hartnäckige Vorurteile und Irrglaube. 

Die Wärmeschutzverordnung [WSVO 1984] vom 24.02.1982 [WSVO 1984] löste 

die WSVO 1977 ab und beschrieb die gesetzlichen Anforderungen an den 

Mindestwärmeschutz von Neu- und Altbauten (bei Umbaumaßnahmen). Ansonsten 

wurde lediglich der Fugendurchlasskoeffizient der außen liegenden 

Fenster und Fenstertüren begrenzt und in die allgemeinen Anforderungen 

aufgenommen: „Die sonstigen Fugen in der wärmeübertragenden Umfassungsfläche 

müssen dauerhaft und entsprechend dem Stand der Technik luftundurchlässig 

abgedichtet sein.“ Nähere Erläuterungen hierzu fehlten jedoch 

[15]. 

Die Luftdurchlässigkeit von Dachflächen wurde nicht einmal formelmäßig 

angesetzt. Dabei hatte bereits in den 30er Jahren des 20. Jahrhunderts E. Settele 

umfangreiche Untersuchungen zur „Luftdurchlässigkeit verschiedener 

Dachhautkonstruktionen“ durchgeführt [22]. 

17

G 

Einführung 

In seinen Versuchsreihen belegte er die Notwendigkeit der Wärmedämmung 

der obersten Geschossdecke sowie die „Abdichtung der Dachhaut gegen Luftdurchgang 

bei Windanfall“. Denn bei „zu dünnen Deckenkonstruktionen und 

luftdurchlässigen Eindeckungen erhöht sich bei Windanfall der Wärmeverlust 

durch das Dach erheblich gegenüber dicht ausgeführten Konstruktionen“ 

[22, S. 322]. 

Zwar ist bereits seit der DIN 4108 vom Mai 1960 selbstverständlich, dass Fugen 

dicht sein sollten. Aber ebenso selbstverständlich wird „vergessen“, wie viele 

mögliche Bereiche der Fugenbildung in der Baupraxis entstehen. 

Die „Luftdurchlässigkeit geneigter Dächer“ bleibt über Jahrzehnte Dauerthema. 

Es kommt zu zahlreichen Streitfällen über die unzureichende Luftdichtheit 

der Dachflächen ausgebauter Dachgeschosse [18]. Dennoch kursiert sogar 

in den 1990er Jahren noch immer der Irrglaube, eine „gewisse Luftdurchlässigkeit“ 

könne einen Mindestluftwechsel durch Fugen sicherstellen [30]. 

Anfänge der Normung. 

G4.1 

Bis Mitte der 1990er Jahre gab es in Deutschland praktisch noch keine Normung 

zur Luftdurchlässigkeit der Gebäudehülle. Vor diesem Hintergrund 

unterscheidet sich die zum 01.01.1995 in Kraft getretene [WSVO 1995] von den 

bisherigen deutlich. In § 4 (1) wird explizit der Einbau einer „luftundurchlässigen 

Schicht über die gesamte Fläche“ gefordert, wenn verschalte, gestoßene, 

überlappende oder plattenartige Bauteile oder Bauteilschichten verwendet 

werden. In der Anlage 4 Ziffer 2 findet sich die konkrete Ergänzung der Luftdichtheitsanforderung: 

„Soweit es im Einzelfall erforderlich wird zu überprüfen, 

ob die Anforderungen des § 4 (...) erfüllt sind, erfolgt diese Prüfung nach 

den allgemein anerkannten Regeln der Technik.“ In Anlage 4 Ziffer 2 wird außerdem 

erstmals die Möglichkeit angesprochen, im Einzelfall messtechnisch 

vor Ort zu überprüfen, ob die Dichtheitsanforderungen eingehalten wurden 

[8]. 

Das Forschungsinteresse hat sich erst in den 1990er Jahren zunehmend auf 

die Verringerung der Lüftungswärmeverluste infolge von Undichtigkeiten 

verlagert, da der Anteil dieser Verluste bei erhöhtem Wärmedämmstandard 

prozentual mehr ins Gewicht fällt. 

Dennoch beklagten Fachleute, dass diesem Aspekt in der Baupraxis noch 

immer zu wenig Bedeutung beigemessen wurde: „Die Kürze der Behandlung 

dieses Gesichtspunktes in DIN 4108 ‚Wärmeschutz im Hochbau‘ (August 1981), 

für die erst 1996 der Teil 7 ‚Luftdichtheit von Bauteilen und Anschlüssen‘ (Vornorm 

Mai 1996) herausgegeben wurde, und in der Wärmeschutzverordnung 

[WSVO 1995] steht in keinem Verhältnis zu ihrer Bedeutung.“ [11, S. 1/vgl. 25]. 

Die Zentralverbände des Dachdecker- und Zimmererhandwerks haben allerdings 

bereits 1991 „konkrete Aussagen zur Bedeutung und praktischen Ausführung 

der Luftdichtungsarbeiten in ihre Fachregeln aufgenommen“ 

[8, S. 59 – 60]. 

18 


Einführung 

G 

Einheitlicher Standard. 

Die „International Organization for Standardization“ (ISO) in Genf hatte 1990 

einen Normenentwurf mit dem Titel „Thermal insulation – Determination of 

building airtightness – Fan pressurization method“ (Wärmeschutz – Bestimmung 

der Luftdichtheit eines Gebäudes – Ventilatordruckmethode) vorgelegt. 

Die ISO/DIS 9972 enthielt Angaben zur Messmethode, zur Gebäudepräparation 

und zu Randbedingungen der Messung (z. B. Außenklima). Auf diesen 

Normenentwurf nahm auch der zu dieser Zeit in Beratung befindliche Entwurf 

zum Beiblatt 1 der DIN 4108 Bezug. 

Seit 1990 gilt die ISO/DIS 9972 [14] als internationaler Standard zur Messung 

der Luftdichtheit von Gebäudebereichen und stützt sich auf das seit Mitte 

der 1970er Jahre entwickelte Verfahren des Differenzdrucktests, u. a. auch als 

„Blower-Door-Methode“ bezeichnet [18] [25]. 

Auch die in der WSVO 1995 [28] angesprochene „Einzelfallprüfung“ erfolgt 

gemäß ISO 9972 nach der Druckdifferenzmethode [25] [8]. 

Vom „Blower-Window“ zur „Blower-Door“. 

In der Praxis von Felduntersuchungen wird international seit Ende der 1970er 

Jahre ein Luftdichtheitsmesssystem zur Erzeugung des Prüfdrucks und zur 

Messung des Luftvolumenstroms verwendet. 

Das Prinzip einer „Blower-Door“ wurde erstmals 1977 in Schweden eingesetzt, 

allerdings noch als „Blower-Window“. Åke Blomsterberg exportierte die Idee 

in die USA, wo er sich 1979 zu Forschungszwecken an der Princeton University 

in Berkeley/Kalifornien aufhielt. Die Messeinrichtung war eine willkommene 

Möglichkeit, das Phänomen der Infiltration zu verstehen. Ken Gadsby, damals 

Techniker an der Princeton University, gilt als derjenige, der die erste praxistaugliche 

„Blower-Door“ entwickelt hat. Der Ventilator wurde erstmals in eine 

innere Türfüllung eingebaut, da Türgrößen im Gegensatz zu Fenstergrößen 

genormt sind [1] [17]. 

G4.1 

Die ersten, 1979 vom Lawrence Berkeley National Laboratory (LBNL) der 

Princeton University in Berkeley durchgeführten Messungen mit der neu 

entwickelten „Blower-Door“ ergaben, dass versteckte Leckagen einen weit 

größeren Anteil an Lüftungswärmeverlusten haben als die offensichtlichen 

Schwachstellen wie Fenster, Türen und Durchdringungen etwa für Elektroinstallationen 

[1]. 

Die Begriffe „Blower-Door“ und „house doctor“ gehen auf die Aktivitäten an 

der Princeton Universität in Berkeley in dieser Zeit zurück. „House doctoring“ 

bezeichnet instrumentelle Nachweisverfahren, mit deren Hilfe sich schnelle 

Maßnahmen zur Energieeinsparung ermitteln lassen, wie beispielsweise das 

Aufspüren versteckter Leckagen und deren Nachbesserung [17]. 

Die „Blower-Door“ hatte sich als wissenschaftliches Instrument bewährt – 

oder, wie Gary Anderson, Mitbegründer der Firma Energy Conservatory, es 

formulierte: „Das größte Vermächtnis der blower door ist die Entwicklung 

eines Verständnisses vom Haus als System und wie sich die Schwachstellen mit 

Hilfe des Differenzdrucks charakterisieren und diagnostizieren lassen.“ 

[1, S. 22]. 

Die Produktion und Weiterentwicklung der ersten Blower-Door-Messgeräte in 

Nordamerika erfolgte mit viel Idealismus – und zunächst in heimischen Garagen, 

erinnert sich Gary Anderson. Waren die ersten aus Sperrholz und Schichtstoffplatten 

selbst gebauten „Blower-Doors“ noch sperrig und unhandlich, so 

wurden die Geräte allmählich leichter und handlicher. 

19

G 

Einführung 

Messungen. 

Die ersten Messungen mit der Differenzdruckmethode begannen in Deutschland 

1986/87 im Rahmen eines Niedrigenergiehaus-Projekts der RWE und 

1988 beim Niedrigenergiehaus Schrecksbach [29] [24]. 

Das 1987 in Schrecksbach realisierte Forschungs- und Demonstrationsobjekt 

war der erste Versuch des Bauingenieurs Manfred Such, die skandinavischen 

Erfahrungen auf die Massivbauweise für Deutschland zu übertragen. Gefördert 

wurde das freistehende Einfamilienhaus durch das Hessische Umweltministerium 

und wissenschaftlich begleitet vom Institut Wohnen und Umwelt 

(IWU) in Darmstadt [9]. Die Drucktests bei stationärem Differenzdruck führte 

Johannes Werner (Ingenieurbüro ebök) in Zusammenarbeit mit dem Physikalischen 

Institut der Universität Tübingen durch – damals noch mit einer selbst 

gebauten Messvorrichtung [29]. 

Für die Volumenstrommessung wurde zunächst eine Pressspanplatte anstelle 

der Haustür passgenau und luftdicht in die Türöffnung eingebaut. Die aus 

Transportgründen zweiteilige Spanplatte verfügte über ein Loch, um das Rohr 

vom Ventilator luftdicht anschließen zu können. Der Ventilator mit Messdüse 

war auf einem Wagen befestigt. Mithilfe der Messdüse (Außendurchmesser 

20 cm) wurde die Fördermenge bei der Durchführung des Drucktests bestimmt. 

Vor der Messdüse war zusätzlich eine 2 m lange Beruhigungsstrecke 

in Form eines handelsüblichen Wickelfalzrohrs montiert worden, um Luftverwirbelungen 

zu vermeiden [24]. Dadurch konnten zwar relativ genaue Messergebnisse 

erzielt werden, aber der Aufbau war insgesamt sehr unhandlich. 

G4.1 

Schließlich wurde die Beruhigungsstrecke entfernt und die verbleibende 

Messapparatur im Kammerprüfstand kalibriert [24]. Nun konnte auch ohne 

die lange Messstrecke gemessen werden, wenn auch mit etwas geringerer 

Genauigkeit. Durch diese erste technische Vereinfachung war die Apparatur 

mit einer Gesamtlänge von nur noch ca. 1,20 m (gegenüber zuvor knapp 3 m) 

bereits wesentlich leichter handhabbar. 

Bei den Messungen in Schrecksbach war die Spanplatte für den Einbau des 

Ventilators noch exakt auf die Größe der Haustüröffnung zugeschnitten worden 

und somit nur für dieses Objekt nutzbar. Durch die Entwicklung flexibler 

Einbaurahmen aus Holz oder Aluminium gelang eine weitere wesentliche 

geometrische Verbesserung. 

Im Rahmen des Pilotprojekts „30 Niedrigenergiehäuser in Hessen“ wurde 

1989/90 die erste Messreihe zur Luftdichtheit in Deutschland durchgeführt. 

Das Projekt wurde vom Land Hessen finanziell gefördert und durch das Institut 

Wohnen und Umwelt (IWU) wissenschaftlich begleitet. Die Messungen 

ergaben, dass zwar „die angestrebte Dichtheit (der Gebäudehülle) in einigen 

Fällen um mehr als einen Faktor 10 verfehlt wurde“, hingegen zeigten die 

Ergebnisse anderer Gebäude, „dass bei gewissenhafter, sachgerechter Ausführung 

eine sehr gute Dichtheit erzielbar ist“ [7, S. 2]. 

Die Ingenieurgemeinschaft Bau + Energie + Umwelt GmbH im EUZ, Springe- 

Eldagsen, und das Ingenieurbüro ebök in Tübingen begannen in den Jahren 

1988/89 ihre Messungen mit der Differenzdruckmethode und gehörten mit 

zu den ersten in Deutschland, die Luftdichtheitsmesssysteme für Felduntersuchungen 

einsetzten [29]. 

20 


Einführung 

G 

Luftdichtheit im Baurecht. 

Die Baupraxis ist immer auch mit rechtlichen Fragen konfrontiert: Wie „luftundicht“ 

darf ein Außenbauteil noch sein, um trotzdem als mangelfrei zu 

gelten? Bei welcher Luftwechselrate kann von einer ausreichenden Dichtheit 

gesprochen werden? 

Fachleute hatten bis Ende der 1990er Jahre in Deutschland immer wieder fehlende 

gesetzliche Bestimmungen für die Überprüfung der Luftdichtheit der 

Gebäudehülle, insbesondere im Gebäudebestand, bemängelt oder beklagt, 

dass Normen zu unkonkret seien und keine Sicherheit gewährleisteten [11] 

[12]. Die im November 1996 veröffentlichte Vornorm DIN V 4108-7 „Wärmeschutz 

im Hochbau“, Teil 7 „Luftdichtheit von Bauteilen und Anschlüssen“ 

[3] wurde mit dem Ziel überarbeitet, diesen Mangel möglichst kurzfristig 

auszugleichen. Bis dahin gewonnene Erfahrungen und Kenntnisse sowie Materialentwicklungen 

flossen in die Norm mit ein. Im August 2001 wurde die 

überarbeitete Ausgabe der Norm veröffentlicht: DIN 4108-7 „Wärmeschutz 

und Energie-Einsparung in Gebäuden“, Teil 7 „Luftdichtheit von Gebäuden, 

Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen sowie Beispiele.“ 

Seit Januar 2011 gilt eine neue Fassung [4]. 

Im April 2000 wurde in Kassel der „Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen“ 

(FLiB e. V.) gegründet, mit den Zielen, Forschung und Entwicklung zu fördern, 

den Stand der Technik durch Erstellung von Fachregeln zu konkretisieren sowie 

Gesetzgebung und Normung zu unterstützen. 

Abb. 1: Die ersten Luftdichtheits-Messgeräte waren 

noch unhandlich und etwas klobig. Mit diesen 

Einsätzen wurde 1987 bei der EMPA gemessen. 

Seit Februar 2001 ist die DIN EN 13829 „Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden, 

Bestimmung der Luftdurchlässigkeit von Gebäuden, Differenzdruckverfahren“ 

[5] veröffentlicht. Damit ist die Durchführung von Luftdurchlässigkeitsmessungen 

weitgehend geregelt [10]. 

Mit der Energieeinsparverordnung (EnEV) gab es endlich sehr viel mehr Klarheit 

und Sicherheit, denn bereits in ihrer ersten Fassung machte sie luftdichtes 

Bauen quasi zur Pflicht; sie trat am 1. Februar 2002 in Kraft und erfuhr 2004 

eine erste Novellierung. Weitere Neufassungen erfolgten 2007 und zuletzt 

2009. Unter § 6 (1) fordert die EnEV eine „dauerhaft luftundurchlässige“ Ausführung 

der wärmeübertragenden Umfassungsfläche einschließlich Fugen, 

„entsprechend den anerkannten Regeln der Technik“. 

G4.1 

21

G 

Einführung 

Nach den Regeln der Technik. 

Planer und Bauausführende sollten sich jedoch nicht allein auf die Normen 

verlassen, gibt Rechtsanwalt Ulf Köpcke, der sich mit privatem Baurecht befasst, 

zu bedenken. Der Bundesgerichtshof sieht in den DIN-Normen lediglich 

„private technische Regelungen mit Empfehlungscharakter“ (AZ.: IIV ZR 

184/97). „Diese können zwar im Einzelfall die anerkannten Regeln der Technik 

wiedergeben, bleiben aber als geschriebenes und dementsprechend starres 

Regelwerk sehr häufig hinter der Weiterentwicklung der allgemein anerkannten 

Technikregeln zurück“ [16, S. 3]. Entscheidend sind im Zweifelsfall die 

zum Zeitpunkt der Bauabnahme gültigen Regeln und nicht allein die Erfüllung 

der vertraglichen Vereinbarungen [16]. 

G4.1 

22 


Einführung 

G 


[1] Anderson, Abba: The History of the Blower Door. In: Home Energy, November/Dezember 

1995. 

[2] NABau: DIN 4108: Wärmeschutz im Hochbau. Teil 1 – 5. Beuth-Verlag, Berlin 

1981. 

[3] NABau: DIN V 4108, Teil 7: Luftdichtheit von Bauteilen und Anschlüssen. 

Beuth-Verlag, Berlin 1996. 

[4] NABau: DIN 4108 Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden. 

Teil 7: Luftdichtheit von Gebäuden, Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie -beispiele. Beuth-Verlag, Berlin August 2001/Berlin 

Januar 2011. 

[5] Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden – Bestimmung der Luftdurchlässigkeit 

von Gebäuden – Differenzdruckverfahren. Beuth-Verlag, Berlin Februar 

2001 (ISO 9972: 1996, modifiziert); Deutsche Fassung EN 13829: 2000. 

[6] Eicke-Hennig, Werner: Wärmedämmung von Gebäuden: Vorurteile behindern 

die CO 2 

- und Energieeinsparung. In: Architektenbrief 17, Planungskriterien 

für die Technik der Wärmedämmung im Hochbau, September 1994. 

[7] Eicke-Hennig, Werner/Jäkel, Michael/Zeller, Joachim: Endbericht zum 

Förderprogramm „30 Niedrigenergiehäuser in Hessen“, Institut Wohnen und 

Umwelt, Darmstadt, 1997. 

[8] Feist, Wolfgang (Hrsg.): Das Niedrigenergiehaus. Neuer Standard für energiebewußtes 

Bauen, Heidelberg, 4. Auflage 1997. 

[9] Fingerling, Anne: Eine Geschichte der Niedrigenergiehäuser bis zum Passivhaus. 

Institut Wohnen und Umwelt GmbH (Hrsg.), Darmstadt 1996. 

G4.1 

[10] Geißler, A./Bolender, T.: Luftdicht bauen! Sonderdruck aus AIRTec, 

Nr. 4/2003. 

[11] Geißler, A./Hauser, G.: Luftdichtheit von Holzhäusern. Sonderdruck aus 

Bauen mit Holz Nr. 7/1996. 

[12] Geißler, Achim/Bolender, Torsten/Hauser, Gerd: Blower Door-Messungen 

– erweiterte Meßmethode. In: HLH – Heizung Lüftung/Klima Haustechnik Bd. 

48, Nr. 5/Mai 1997. 

[13] Humm, Othmar: Niedrigenergie-Häuser, Theorie und Praxis, Staufen bei 

Freiburg 1990. 

[14] Draft International Standard ISO/DIS 9972: “Thermal insulation – Determination 

of building airtightness – Fan pressurization method.” International 

Organization for Standardization 1990. Deutsche Fassung: Bestimmung der 

Luftdichtheit von Gebäuden – Differenzdruck verfahren. Entwurf DIN EN ISO 

9972. Berlin, Januar 1997. 

[15] Knublauch, E./Schäfer, H./Sidon, S.: Über die Luftdurchlässigkeit geneigter 

Dächer. Sonderdruck aus GI – Gesundheits-Ingenieur 108, Heft 1/1987. 

[16] Köpcke, Ulf: Fehler – Mangel – Schaden. Sonderdruck aus Trockenbau 

Akustik, Nr. 9/2004. 

[17] Nach Angaben von Gary Nelson und Gautam Dutt, E-Mail vom Februar 

2008. 

23

G 

Einführung 

[18] Oswald, Rainer: Schwachstellen. Erscheinungsbilder und Ursachen häufiger 

Bauschäden. In: db – Das Bauzentrum, 129. Jg., Nr. 9/1995. 

[19] Pettenkofer, Max von: Populäre Vorträge „über das Verhalten der Luft zum 

Wohnhaus des Menschen“, Braunschweig 1877. 

[20] Preisig, Hansruedi: Luftdurchlässigkeit der Gebäudehülle. Seminar im 

Rahmen des IPH-Projektes „Luftdurchlässigkeit der Gebäudehülle im Holzbau“, 

Rapperswil/Schweiz 1990. 

[21] Raisch, Erwin: Die Luftdurchlässigkeit von Baustoffen und Baukonstruktionsteilen. 

In: GI – Gesundheits-Ingenieur, 51. Jg., Nr. 30/28. Juli 1928. 

[22] Settele, E.: Der Wärmeschutz durch Dachkonstruktionen. In: GI – Gesundheits-Ingenieur, 

55. Jg., Nr. 27/2. Juli 1932. 

[23] Walch, Albert: Können Wände wirklich atmen? In: Energiedepesche Nr. 

3/1997. 

[24] Weber, Richard: Forschungsprojekt Niedrigenergiehaus Schrecksbach. 

Bestimmung des Luftwechsels und der Dichtigkeit der Gebäudehülle an einem 

Niedrigenergiehaus. Diplomarbeit/Physikalisches Institut der Universität 

Tübingen 1989. 

[25] Werner, Johannes: Luftdichtheit: Grundprinzipien, Meßverfahren, Konstruktionen. 

In: Wärmedämmung Wärmebrücken Luftdichtheit. Fachdokumentation 

Nr. 2, Arbeitskreis kostengünstige Passivhäuser, Darmstadt Oktober 

1996. 

G4.1 

[26] Werner, Johannes/Zeller, Joachim: Die Luftdichtigkeit von Gebäuden und 

ihre Bedeutung für die Funktion und Effizienz von Wohnungslüftungsanlagen. 

In: Informationsdienst Holzbau Technik Nr. 7/1993. 

[27] Verordnung über einen energiesparenden Wärmeschutz bei Gebäuden 

(Wärmeschutzverordnung – WärmeschutzV). (Inkrafttreten: 01.01.1984) Bundesgesetzblatt, 

Bonn 24.02.1982. 

[28] Verordnung über einen energiesparenden Wärmeschutz bei Gebäuden 

(Wärmeschutzverordnung – WärmeschutzV). (Inkrafttreten: 01.01.1995) Bundesgesetzblatt, 

Bonn 16.08.1994. 

[29] Zeller, J./Dorschky, S./Borsch-Laaks, R./Feist, W.: Luftdichtigkeit von Gebäuden. 

Luftdurchlässigkeitsmessungen mit der Blower Door in Niedrigenergiehäusern 

und anderen Gebäuden, Darmstadt 1995.[30] Zeller, J./Werner, J./ 

Kahlert, C.: Luftdichtheit als Planungsziel. In: DAB – Deutsches Architektenblatt 

Nr. 4/1997. 

[31] Zeller, Joachim/Biasin, Karl: Luftdichtigkeit von Wohngebäuden – Messung, 

Bewertung, Ausführungsdetails. RWE Energie Aktiengesellschaft 

(Hrsg.), Essen, 2. Auflage 1998. 


Abb. 1: QC-Expert AG, Dübendorf/Schweiz 

24 


Einführung 

G 






G4.1 

25

G 

Einführung 

G4.1 

26 


Planungsgrundlagen 

G 


1 

2 

3 

Anforderungen an die Luftdichtheit. 

Autor: 

Joachim Zeller 

Luftdichtheitsplanung. 

Autoren: 

Stefanie Rolfsmeier 

Paul Simons 

Einfluss von Gebäudeumfeld und Gebäudehülle auf die Lüftung. 

Autor: 

Ehrenfried Heinz 

G 

G4.2 

1

G 


G4.2 

2 



G 

1 Anforderungen an die 


Autor: 


Grenzwerte nach Energieeinsparverordnung. 

Die Grenzwerte für die Luftdurchlässigkeit von Neubauten sind in Anlage 4 

der Energieeinsparverordnung 2009 angegeben. Demnach darf „der nach 

DIN EN 13829:2001‐02 bei einer Druckdifferenz zwischen innen und außen von 

50 Pa gemessene Volumenstrom – bezogen auf das beheizte oder gekühlte 

Luftvolumen – bei Gebäuden 

ohne raumlufttechnische Anlagen 3,0 h -1 und 

mit raumlufttechnischen Anlagen 1,5 h -1 

nicht überschreiten.“ 

Die Grenzwerte bestehen in dieser Höhe seit Juli 1998. Sie gelten gleichermaßen 

für Wohn- wie Nichtwohngebäude. 

Anders als früher gelten die Anforderungen der EnEV 2009 nur für die Gebäude, 

für die ein Nachweis der Luftdichtheit in der Energiekennwertberechnung rechnerisch 

angesetzt wird (§ 6 (1), Satz 3). Für alle anderen Neubauten gilt die qualitative 

Anforderung nach § 6, wonach „die wärmeübertragende Umfassungsfläche 

einschließlich der Fugen dauerhaft luftundurchlässig entsprechend den anerkannten 

Regeln der Technik abgedichtet ist“. Somit bleibt Interpretationsspielraum 

für Sachverständige und Juristen. Nachdem von 1998 bis 2009 quantitative 

Anforderungen in der genannten Höhe galten, spricht aber viel dafür, dass auch 

heute Werte über 3,0 h -1 bzw. 1,5 h -1 nicht den anerkannten Regeln der Technik 

entsprechen, zumal auch DIN 4108-7 diese Grenzwerte angibt (s. u.). 

Über die Gebäudepräparation für die Messung gibt es in der EnEV keine Angabe. 

G4.2 

Die Anforderungen der EnEV gelten für das fertige Gebäude, d. h. ab dem Zeitpunkt 

der baurechtlichen Abnahme. 

Teilweise mechanisch gelüftete Gebäude. 

In einem Bürogebäude kann es beispielsweise vorkommen, dass die 

Büros über Fenster gelüftet werden, während Konferenzräume mit 

raumlufttechnischen Anlagen ausgestattet werden. Im Wohnungsbau 

(z. B. bei Bauherrengemeinschaften) kommt es vor, dass ein Teil der Wohnungen 

über Lüftungsanlagen gelüftet wird, die anderen nicht. 

In derartigen Fällen, in denen Zonen ohne und solche mit raumlufttechnischen 

Anlagen vorhanden sind, muss der volumengewichtete 

Mittelwert der Grenzwerte nach EnEV eingehalten werden. Uneinigkeit 

herrscht unter Sachverständigen darüber, ob darüber hinaus auch 

die Anforderungen in jeder Zone einzuhalten sind. 

In einer Zone mit raumlufttechnischer Anlage kann es auch Räume 

ohne eigenen Luftdurchlass geben: Ein zwischen Zu- und Ablufträumen 

gelegener Flur beispielsweise gehört zur Überströmzone und gilt 

deshalb als mechanisch gelüftet (Grenzwert 1,5 h -1 ). Auch wegen einzelner 

Räume, bei denen der Anschluss an die Lüftungsanlage vergessen 

wurde (oft z. B. bei Abstellräumen) wird der Grenzwert nicht erhöht. 

3

G 


Verpflichtung zur Messung. 

Neubau. 

Die EnEV bietet die Möglichkeit, im Nachweis für einen Neubau verminderte 

Lüftungswärmeverluste anzusetzen, sofern eine „Dichtheitsprüfung“ vorgesehen 

ist. Wird die Messung im Nachweis angesetzt, dann muss sie auch nach 

Fertigstellung der luftdichten Hülle durchgeführt werden. 

In folgenden Fällen ist der messtechnische Nachweis erforderlich: 

Bei Wohngebäuden wird eine mechanisch betriebene Lüftungsanlage angerechnet. 

(EnEV Anlage 1, Nr. 2.7) 

Beim Monatsverfahren wird für die Luftwechselrate der Wert 0,6 h -1 angesetzt. 

(DIN 4108, Teil 6, Tabelle D.3, Zeile 8.1) 

Bei Nichtwohngebäuden wird im Nachweis die Dichtheitskategorie I nach 

Tabelle 4 der DIN V 18599, Teil 2, angesetzt. 

Für den Nachweis der Dichtheit muss das gesamte Gebäude untersucht werden. 

Es reicht also nicht, im Mehrfamilienhaus nur einzelne Wohnungen oder 

im Bürohaus nur einen Ausschnitt aus der Fassade zu untersuchen. 

Bestehende Gebäude. 

Für das Ausstellen des Energieausweises ist keine Dichtheitsprüfung erforderlich. 

Wird aber eine Dichtheitsprüfung durchgeführt, und werden die Neubau- 

Grenzwerte der EnEV eingehalten, dann dürfen analog zum Neubau geringere 

Lüftungswärmeverluste angesetzt werden. 

Grenzwerte nach DIN 4108, Teil 7. 

Der Abschnitt „Anforderungen“ der aktuellen Luftdichtheitsnorm DIN 4108- 

7:2011 beginnt mit einem Verweis auf die jeweilige EnEV: 

G4.2 

„Anforderungen an die Luftdichtheit sind in der jeweils aktuellen Energieeinsparverordnung 

(EnEV) geregelt.“ 

Sofern beispielsweise die EnEV 2012 strengere Anforderungen stellen wird, 

gelten diese also automatisch auch nach der Norm. Da mit der Ausgabe 2009 

eine allgemein gültige quantitative Anforderung in der EnEV entfallen war, 

wurde in die Norm – abweichend vom Entwurf – ein neuer Abschnitt aufgenommen, 

der diese Lücke schließt: 

„Sofern die EnEV keine Anforderungen stellt, darf bei Neubauten im Sinne der 

EnEV und bei Bestandsbauten, bei denen die komplette Gebäudehülle im Sinne 

der Luftdichtheit saniert wurde, die nach DIN EN 13829:2001-02, Verfahren 

A, gemessene Luftwechselrate bei 50 Pascal Druckdifferenz, n 50 

, 

bei Gebäuden ohne raumlufttechnische Anlagen 3,0 h -1 und 

bei Gebäuden mit raumlufttechnischen Anlagen 1,5 h -1 

nicht überschreiten.“ 

Mit dem Hinweis auf das Verfahren A der Messnorm DIN EN 13829 gibt DIN 

4108-7 im Gegensatz zur EnEV klare Vorgaben für die Gebäudepräparation. 

4 



G 

Eine weitere Anforderung bewirkt, dass auch bei großen, kompakten Gebäuden 

mit günstigem Oberflächen-Volumen-Verhältnis ein gewisser Mindeststandard 

für die Dichtheit der Hülle verlangt wird: 

„Bei Gebäuden oder Gebäudeteilen mit einem Innenvolumen von mehr als 

1.500 m 3 wird zur Beurteilung der Gebäudehülle zusätzlich die Luftdurchlässigkeit 

q 50 

nach DIN EN 13829:2001-02 herangezogen. Sie darf den Wert von 

3,0 m 3 /(h · m 2 ) nicht überschreiten.“ 

Empfohlene Höchstwerte nach DIN 4108, Teil 7. 

Der DIN-Ausschuss „Luftdichtheit“ war bei der Bearbeitung von DIN 4108, 

Teil 7, der Ansicht, dass bei einem Gebäude mit Lüftungsanlage die Luftwechselrate 

bei 50 Pascal den Wert 1,0 h -1 nicht überschreiten sollte. Dies bedeutet 

eine Rückkehr zu dem Grenzwert, der schon in der Erstausgabe der Norm im 

Jahr 1996 angegeben war. Man wollte aber vermeiden, dass die Anforderungen 

der Norm strenger sind als die der EnEV. Daher werden diese strengeren 

Werte in der Norm nur als Empfehlung angegeben, für die es aber physikalisch 

nachvollziehbare Gründe gibt. 

Weiterhin war man der Ansicht, dass selbsttätig regelnde Außenluftdurchlässe 

(ALD) nicht in die Messung einbezogen, sondern durch Abdichten davon 

ausgenommen werden sollten und dass im Gegenzug der Höchstwert 

entsprechend vermindert werden soll. Die Ergebnisse dieser Überlegungen 

werden in Tabelle 1 der Norm wiedergegeben. Dort werden die empfohlene 

Gebäudepräparation und der empfohlene Höchstwert für die Luftwechselrate 

bei 50 Pascal abhängig vom Lüftungssystem angegeben. Abgesehen von den 

Angaben in Tabelle 1 der Norm muss die Gebäudepräparation dem Verfahren 

A der Messnorm DIN EN 13829 entsprechen. 

Den Expertenstreit, inwieweit Außenluftdurchlässe für die Messung abgedichtet 

werden sollen, entschärft die Norm teilweise dadurch, dass die von 

Verfahren A der EN 13829 abweichende Abdichtung von ALD zu erhöhten 

Anforderungen nach Tabelle 1 führt. Nicht alle in der Tabelle aufgeführten 

Lüftungssysteme sind geeignet: So führen nicht verschließbare Außenluftdurchlässe 

bei freier Lüftung je nach Dimensionierung bei kaltem Wetter zu 

unnötig hohen Lüftungswärmeverlusten und trockener Raumluft und/oder 

bei mildem Wetter zu einer unzureichenden Belüftung. Auch Fensterlüftung 

allein ist für viele Nutzer ungeeignet, weil bei Abwesenheit der Nutzer nicht 

ausreichend gelüftet werden kann. 

G4.2 

5

G 


Gebäudepräparation und Luftwechselrate 

Lüftungssystem 

Art der 

Außenluft durch lässe (ALD) 

Präparation der 

Außenluftdurchlässe (ALD) 

und Abluftgitter (ALG) 

Höchstwert 

für n 50 

in h -1 

Freie 

Lüftung 

ausschließlich durch Fenster keine entfällt 3,0 

Querlüftung über ALD nicht verschließbar keine Maßnahmen 3,0 

verschließbar ALD schließen 3,0 

mit selbsttätiger Regelung ALD abdichten 1,5 

Schachtlüftung nicht verschließbar ALD keine Maßnahmen 

ALG abdichten 

1,5 

verschließbar 

ALD schließen 

ALG abdichten 

1,5 

mit selbsttätiger Regelung ALD und ALG abdichten 1,5 

Ventilatorgestützte 

Lüftung 

Abluftanlage verschließbar ALD abdichten 1,0 

mit selbsttätiger Regelung ALD abdichten 1,0 

Zu-Abluft-Anlage keine Ab-/Fort- und Zu‐/ 

Außenluftleitungen abdichten 

1,0 

Abb. 1: Empfohlene Gebäudepräparation und empfohlene Höchstwerte für n 50 

gemäß DIN 4108, Teil 7. 

G4.2 

6 



G 

Grenzwerte für spezielle Zertifikate. 

Für das RAL-Gütezeichen 965 „energieeffizientes Gebäude“ 

ƒ www.effiziente-gebaeude.de und für das Zertifikat „qualitätsgeprüftes 

Passivhaus“ des Passivhaus-Instituts ƒ www.passiv.de gelten folgende Grenzwerte 

für n 50 

: 

Sonstige energieeffiziente Standards nach RAL: 1,0 h -1 

Passivhaus: 0,6 h -1 

Qualitative Anforderungen. 

Vermeidung schädlicher Einzellecks. 

Die Energieeinsparverordnung verlangt in § 6, dass die „wärmeübertragende 

Umfassungsfläche einschließlich der Fugen dauerhaft luftundurchlässig 

entsprechend den anerkannten Regeln der Technik abgedichtet ist.“ Ähnliche 

qualitative Anforderungen gibt es auch im Teil 2 der DIN 4108. 

In DIN 4108, Teil 7, findet sich folgender Warnhinweis: „Selbst bei Einhaltung 

der oben genannten Grenzwerte sind lokale Fehlstellen in der Luftdichtheitsschicht 

möglich, die zu Feuchteschäden durch Konvektion führen können. 

Die Einhaltung der Grenzwerte ist somit kein hinreichender Nachweis für die 

sachgemäße Planung und Ausführung eines einzelnen Konstruktionsdetails, 

beispielsweise eines Anschlusses oder einer Durchdringung.“ 

Solche „Fehlstellen“ müssen natürlich vermieden werden, ebenso wie Undichtheiten, 

die zu störender Zugluft im Aufenthaltsbereich führen. Die 

Baupraxis zeigt, dass viele Undichtheiten weder zu Zugluft noch zu Schimmelbildung 

führen. Wenn ein Schaden durch Luftundichtheiten eingetreten 

ist, kann er in der Regel anhand der Messergebnisse der Leckortung erklärt 

werden. Einen Schaden zu prognostizieren oder sicher auszuschließen ist dagegen 

nicht möglich. Verschiedene Gesichtspunkte zur „Wirkung und Bewertung 

von Leckagen“ werden in der Veröffentlichung von K. Biasin und J. Zeller 

genannt [1] . 

Sachverständige, die die Einhaltung der qualitativen Luftdichtheitsanforderungen 

zu prüfen haben, müssen sorgfältig abwägen. Weder ist ein Haus, das 

die quantitativen Anforderungen einhält, automatisch ohne Luftdichtheitsmangel 

noch stellt jede messbare Luftströmung einen Mangel dar. 

G4.2 

Lage der Luftdichtheitsschicht. 

Es gibt keine Vorschriften darüber, durch welche Bauteilschicht die Luftdichtung 

erreicht werden muss. Im Teil 7 der DIN 4108 wird empfohlen, die Luftdichtheitsschicht 

raumseitig der Dämmebene anzuordnen. 

Ein Verbot, die Luftdichtheit beispielsweise durch die raumseitige Gipskartonbeplankung 

zu erreichen, gibt es nicht. Aber in der Ausgabe 2001 der DIN 

4108-7 wurde darauf hingewiesen, dass die raumseitige Beplankung wegen 

häufiger Durchdringungen oft nicht als Luftdichtheitsschicht geeignet ist, 

und die aktuelle Ausgabe weist auf die Notwendigkeit von besonderen Maßnahmen 

bei Durchdringungen und Anschlüssen hin. Auch die Forderung 

nach der Dauerhaftigkeit der Luftdichtung verlangt spezielle Maßnahmen, 

um Risse an den Anschlüssen zu vermeiden [2]. 

7

G 


Spezielle Vereinbarungen. 

Es ist durchaus sinnvoll, im Einzelfall zusätzliche oder weitergehende vertragliche 

Vereinbarungen über die Luftdichtheit und deren Prüfung zu treffen. 

Dazu ein paar Beispiele: 

Da die zahlenmäßigen Anforderungen der EnEV seit 2009 nur für „luftdichtheitsgeprüfte 

Gebäude“ gelten, ist dringend zu empfehlen, für andere 

Gebäude angemessene Grenzwerte vertraglich zu vereinbaren. 

Bei Gebäuden mit lüftungstechnischen Einrichtungen ist es sinnvoll, die 

„empfohlenen Höchstwerte“ nach DIN 4108-7 vertraglich zu vereinbaren. 

Bauherren sollten die Luftdichtheit auch in den Fällen messtechnisch 

nachweisen lassen, in denen dies nicht durch die EnEV vorgeschrieben ist. 

Die Messung sollte so frühzeitig stattfinden, dass die luftdichte Ebene noch 

zugänglich ist und Nachbesserungen mit mäßigem Aufwand möglich sind. 

Für Passivhäuser sollte der vom Passivhaus-Institut und der RAL-Gütegemeinschaft 

energieeffiziente Gebäude e. V. verlangte Grenzwert von 

n 50 

≤ 0,6 h -1 vereinbart werden oder gegebenenfalls entsprechend den 

Angaben des für den Passivhausstandard zuständigen Fachplaners ein kleinerer 

Wert. 

In Gebäuden mit mehreren Nutzungseinheiten (z. B. Mehrfamilienhäusern) 

ist es sinnvoll, zusätzlich zu den Anforderungen der EnEV Anforderungen 

an die einzelne Nutzungseinheit zu vereinbaren. So kann man 

beispielsweise vertraglich festlegen, dass für jede einzelne Wohnung der 

Grenzwert der EnEV, gegebenenfalls zuzüglich eines bestimmten prozentualen 

Zuschlags, einzuhalten ist. 


[1] Biasin, Karl/Zeller, Joachim: „Luftdichtigkeit von Wohngebäuden – Messung, 

Bewertung, Ausführungsdetails.“ 3. Auflage, VWEW Energieverlag 

Frankfurt 2002 

G4.2 

[2] Oswald, Rainer/Abel, Ruth: „Hinzunehmende Unregelmäßigkeiten bei Gebäuden.“ 

Bauverlag Wiesbaden und Berlin, 2. überarbeitete Auflage 2000 


Alle Abbildungen Joachim Zeller 






8 



G 

2 Luftdichtheitsplanung. 

Autoren: 

Stefanie Rolfsmeier 

Paul Simons 

Einleitung. 

Dieser Beitrag soll Planer und Ausführende dabei unterstützen, die luftdichte 

Gebäudehülle sicher und entsprechend den Anforderungen auszubilden 

und darzustellen, welche Vorgehensweise dafür zu empfehlen ist. Bei dichten 

Gebäuden ist der Luftdichtheitstest deutlich effizienter durchzuführen als bei 

undichteren Gebäuden, da der Geräteaufwand geringer ist. Das spart für den 

Auftraggeber Arbeitszeit und Kosten. Die real ermittelten Kennwerte der Luftdichtheit 

können in viele Wärmeschutznachweise eingerechnet werden. 

Jede Gebäudehülle, auch wenn sie noch so gut geplant und ausgeführt wurde, 

ist in einem bestimmten Umfang luftdurchlässig. Deshalb wird in keiner 

Richtlinie eine absolut luftdichte Gebäudehülle gefordert, die Luftdurchlässigkeit 

der Gebäudehülle wird lediglich begrenzt. Hierzu sind die Grenzwerte 

n 50 

für die Luftwechselrate des Gebäude-Innenvolumens und q50 für die Luftdurchlässigkeit 

der Gebäudehülle z. B. in der EnEV oder DIN 4108-7 beschrieben 

(s. auch Teil „Qualitätsüberwachung“). Für Bauteile mit Funktionsfugen 

sind die Anforderungen in den entsprechenden Normen beschrieben, z. B. für 

Fenster in der DIN EN 12207. In diesem Beitrag wird der Begriff „luftdicht“ im 

obigen Sinn verwendet. 

Kleine Gebäude. 

Mit kleinen Gebäuden sind nach DIN EN 13829 Gebäude mit einem Innenvolumen 

kleiner als 4.000 m³ gemeint. In diesem Artikel wird der Begriff „kleine 

Gebäude“ auf Wohngebäude und Verwaltungsgebäude, die eine Technik 

ähnlich dem Einfamilienhaus beherbergen, angewendet. Bei Gebäuden mit 

Aufzügen sollten die Entrauchungsöffnungen mit für den Zweck zugelassenen 

Klappensystemen versehen sein. 

G4.2 

Abb. 1: Beispiele für kleine Gebäude, links Neubau eines Passivhauses in Holzrahmenbau, rechts 

mit Passivhauskomponenten saniertes Mehrfamilienhaus. 

Planungsablauf zum Erreichen der luftdichten Gebäudehülle. 

Der im Folgenden beschriebene Ablauf strukturiert auf einfache Weise die 

Planungsarbeit: 

9

G 


Grenzwert festlegen 

Luftdichtheitskonzept erstellen 

Konstruktions- und Detailplanung erstellen, evtl. auch Modelle 

Anschließend sind die Qualitätsüberwachung und die Luftdichtheitsmessung 

im Bauzustand durchzuführen sowie eine Luftdichtheits-Abschlussmessung 

vorzunehmen. Vertiefende Informationen sind im Abschnitt zur Qualitätsüberwachung 

zu finden. Die Schritte im Detail: 

1. Festlegung des Grenzwerts der Luftdurchlässigkeit bei kleinen Gebäuden. 

Im Rahmen der Planungsarbeit ist zu einem frühen Zeitpunkt der Luftdichtheitsgrenzwert 

festzulegen. Neben den in der EnEV vorgesehenen 

Grenzwerten n 50 

≤ 3,0 h -1 bzw. bei Gebäuden mit Lüftungsanlagen n 50 

≤ 1,5h -1 

können auch strengere Grenzwerte sinnvoll sein. In jedem Fall sollte jedoch 

die Empfehlung aus der DIN 4108-7 berücksichtigt werden, bei Gebäuden mit 

Lüftungsanlage einen Grenzwert n 50 

≤ 1,0 h -1 zu wählen, da dies die Effizienz 

der Lüftungsanlage verbessert. Wie berechtigt diese Empfehlung ist, zeigt 

sich aus dem Passivhausbereich: Hier beträgt der Standardwert n 50 

≤ 0,60 h -1 . 

Luftdichtheitskennwerte von n 50 

≤ 1,5 h -1 zu erreichen, ist bei entsprechender 

Planung und Ausführung heute keine besondere Herausforderung mehr. 

2. Luftdichtheitskonzept. 

Das Luftdichtheitskonzept ist der nächste Schritt für die Planung der luftdichten 

Ebene, es wird z. B. im KfW-Förderprogramm „Energieeffizient sanieren“ 

gefordert. Das Konzept beschreibt grob die luftdichte Ebene des Gebäudes mit 

den haustechnischen Besonderheiten. Im Folgenden wird exemplarisch ein 

Luftdichtheitskonzept dargestellt. 

Als Erstes kann als Darstellungshilfe in die Schnitte und Grundrisse mit einem 

roten Stift die luftdichte Ebene eingezeichnet werden. Diese Linie umschließt 

den beheizten oder gekühlten Bereich des Gebäudes und stellt die Lage der 

Luftdichtheitsebene dar. 

G4.2 

Das Luftdichtheitskonzept für ein unterkellertes Einfamilienhaus mit Dunstabzugshaube, 

Gasheizung, Kaminofen und Wäschetrockner könnte beispielhaft 

wie folgt aussehen: 

Abb. 2: Die orange Linie zeigt, wo die Luftdichtheitsebene im speziellen Fall verläuft; der Kellerabgang 

liegt hier innerhalb der wärmeübertragenden Umfassungsfläche. 

10 



G 

Bestandteile der luftdichten Ebene: 

Im Bereich des inneren Kellerabgangs bilden die Kellersohle aus Beton, 

der treppenhausseitige Verputz und die Türen zu den Kellerräumen die 

Luftdichtheitsebene. 

Im Bereich der Kellerdecke übernimmt die Betondecke die Funktion. Die 

Leitungsdurchführungen durch die Kellerdecke, wie z. B. die Durchführung 

der Lüftungsleitungen, sind luftdicht auszuführen. 

Im Bereich der massiven Außenwände bildet der Innenputz, der an den 

Betondecken ansetzt, die luftdichte Ebene. Die Fenster der Dichtheitsklasse 

2 schließen luftdicht an den Innenputz an. 

Bei der Elektroinstallation in den Außenwänden sind die Leerdosen luftdicht 

auszuführen. Die Kabelverlegung im Dach erfolgt raumseitig der 

Luftdichtungsschicht (Dampfbremsfolie). 

In Dachschräge und Kehlbalkendecke bildet die Dampfbremse die 

Luftdichtheitsschicht, die an den Innenputz der Giebelwände und an den 

Dachflächenfenstern angeschlossen ist. 

Ob der Spitzboden für einen Ausbau zu Wohnzwecken geeignet ist und in 

die luftdichte Ebene mit einbezogen werden soll, ist im Einzelfall zu prüfen. 

Haustechnische Besonderheiten: 

Als Dunstabzugshaube wird eine Umlufthaube eingesetzt. 

Die Lüftungsanlage mit WRG wird innerhalb der luftdichten Ebene aufgestellt, 

die Leitungsführung erfolgt innerhalb der luftdichten Hülle. 

Der Kaminofen ist raumluftunabhängig. Die Zuluftführung erfolgt über 

eine kellerseitig verlegte Leitung. 

Der Schornstein verläuft innerhalb der luftdichten Gebäudehülle. Das 

Kaminrohr ist dampfdicht (dadurch entfällt die Hinterlüftung), der Mantelstein 

luftdicht ausgeführt. 

Ein Kondensationswäschetrockner ist wegen der nicht benötigten Abluftleitung 

anderen Systemen vorzuziehen, auf effiziente Geräte ist zu achten. 

3. Konstruktions- und Detailplanung. 

„Bei der Planung ist für jedes Bauteil der Hüllfläche die Art und Lage der Luftdichtheitsschicht 

festzulegen“ [7]. Es werden insbesondere die Anschlusspunkte 

zwischen den Bauteilen beleuchtet. Im Folgenden sind einige Beispiele in 

Planung und Ausführung dargestellt. 

G4.2 

Abb. 3: Das Anschlussbeispiel des Schwellenbereichs von Türen an die Luftdichtheitsebene des 

Bodens wurde ausgewählt, weil aus der Erfahrung vieler Luftdichtheitsmessungen an dieser 

Stelle ein großes Verbesserungspotenzial vorhanden ist. Links die Zeichnung des Anschlusspunktes. 

Rechts ein Ausführungsbeispiel aus der Praxis. 

11

G 


Abb. 4: Die Drempelwand in der Zeichnung links ist gemauert und wird deshalb mit einem 

Innenputz als Luftdichtheitsschicht versehen. Die Dampfbrems- und Luftdichtheitsschicht aus 

dem Dach wird an diesen Drempelputz angeschlossen und z. B. mit geeignetem Klebeband verklebt. 

Auf dem Foto rechts ist zu sehen, dass die Elektroleitungen raumseitig der Dampfbremse 

verlaufen, um Durchdringungen zu vermeiden. Abschließend werden die Dachschräge und der 

Drempel z. B. mit Trockenbauplatten verkleidet, die für die Luftdichtheit aber keine Funktion 

übernehmen. 

Abb. 5: Fensteranschluss in der Sanierung. Links: Planung. Mitte: Im Rahmen der Qualitätsüberwachung 

wurde festgestellt, dass der Klebeuntergrund zu rau ist. Das hat zur Folge, dass 

die Fugenverklebung nicht dauerhaft luftdicht ist und sich zu leicht lösen lässt. Rechts: Zur 

Verbesserung wird der Klebeuntergrund gespachtelt und mit einem anderen System verklebt. 

G4.2 

Abb. 6: Innendämmungsmaßnahme im Fensterbankbereich eines Fachwerkgebäudes. Das Foto 

entstand im Rahmen der Qualitätsüberwachung. Der Untergrund für das grüne Klebeband war 

nicht tragfähig. Vor der erneuten Verklebung wurde der Untergrund von groben Ablagerungen 

gereinigt und mit einem Haftgrund vorbehandelt. 

12 



G 

Materialien. 

Die Verarbeitung der Materialien hat entsprechend der Herstellerrichtlinien 

zu erfolgen. Es ist insbesondere darauf zu achten, dass z. B. mineralische 

Untergründe tragfähig sind, lose Teile sind vor Verklebungen zu entfernen 

oder zu verfestigen. Damit Klebemittel am Untergrund haften können, sind 

Haftbrücken nötig. Bei einigen Herstellern ist es möglich, pastöse Klebemassen 

in Wasser zu lösen und als Haftbrücken aufzubringen. Wenn mit Folien 

gearbeitet wird, sollte geprüft werden, ob das Klebematerial auf der Folie 

ausreichend gut haftet. Diese Prüfung kann durch die Wahl eines Systems aus 

Folie und Klebematerial umgangen werden. Werden Holzwerkstoffplatten als 

Luftdichtheitssystem verwendet, ist zu beachten, dass nicht alle Produkte ausreichend 

luftdicht sind und entsprechend geprüft werden müssen. 

Ausschreibung. 

Die Luftdichtheitsschicht und alle Anschlüsse und Durchdringungen sollten 

detailliert ausgeschrieben werden; dies ist auch eine Empfehlung der DIN 

4108-7. Hersteller bieten hierzu Vorlagen an. 

Einbindung haustechnischer Anlagen. 

Dunstabzugshauben. 

In Gebäuden mit Lüftungsanlagen und/oder mit raumluftabhängigen Feuerstätten 

sind Dunstabzugshauben nach dem Umluftprinzip vorteilhaft, da diese 

die Druckverhältnisse und Luftströmungen im Gebäude nicht beeinflussen. 

Ablufthauben erzeugen im Betrieb in dichten Gebäuden einen Unterdruck. 

Beim Vorhandensein von Lüftungsanlagen und/oder raumluftabhängigen 

Feuerstätten muss sichergestellt sein, dass die abgesaugte Luft nachströmen 

kann und keine Luft aus den Abluftventilen und/oder Abgase aus der offenen 

Feuerstätte angesaugt werden. 

Feuerstätten. 

Feuerstätten sollten immer raumluftunabhängig ausgeführt werden. Auf diese 

Weise ist eine sichere energieeffiziente Luftzuführung für die Verbrennung 

sichergestellt, und Konflikte mit Lüftungsanlagen und Dunstabzugshauben 

werden reduziert. 

G4.2 

Durchdringungen. 

Die Anzahl von Durchdringungen ist möglichst zu minimieren. Durchdringungen 

sind so zu planen, dass die Anbindung an die Luftdichtheitsebene 

auch handwerklich ausführbar ist. Hier bietet der Markt zahlreiche erprobte 

Systeme zur luftdichten Durchführung von Leitungen. Auch die Durchdringungen 

im Dach, bspw. für Satellitenempfänger, Wetterstationen oder Photovoltaik-Anlagen 

sollten rechtzeitig in der Planung berücksichtigt werden. 

Abb. 7: Bei Rohren oder Kabeln gilt das Prinzip: Jedes 

Bauelement wird einzeln durch die Luftdichtheitsschicht 

geführt und auch einzeln abgedichtet. 

13

G 


Qualitätsüberwachung der Luftdichtheitsebene. 

Mit der Qualitätsüberwachung der Luftdichtheitsebene bekommen Bauherren, 

Planer und Handwerker mehr Sicherheit. Diese Qualitätsüberwachung 

sollte durchgeführt werden, solange die Luftdichtheitsebene frei zugänglich 

ist. Um die Qualität der Luftdichtheitsebene sicherzustellen, sollte die Verarbeitung 

sofort nach der Ausführung durch den Handwerker oder die Bauleitung 

überprüft werden. Dienstleistungsbüros für Luftdichtheitsmessungen, 

die die Qualitätsüberwachung der Luftdichtheitsebene anbieten, können 

ebenfalls beauftragt werden. Externe Qualitätssicherer können von dem Bauherrn 

beauftragt sein. 

Bei der Qualitätsüberwachung kommt es immer wieder vor, dass man vor 

einem kleinen Loch in der Luftdichtheitsebene steht. Wie schon im Teil der 

Luftdichtheitsplanung beschrieben ist, sind Undichtheiten (Löcher) prinzipiell 

zulässig. Allerdings ist die Größe der Leckage relevant. In Anlehnung an die 

DIN 4108-2:2003-07, Kapitel 7, hat der Autor als Hilfsgröße eine zulässige Lochgröße 

pro laufendem Meter (lfdm) Bauteilanschlussfuge von ca. 15 mm² abgeschätzt. 

Demnach könnten z. B. fünf Löcher zwischen Folie und Klebeband von 

je 3 mm 2 auf einem lfdm zulässig sein. 

In der Messnorm DIN EN 13829 wird darauf hingewiesen, dass durch eine 

Messung vor der Verkleidung der Luftdichtheitsebene Undichtheiten einfacher 

und somit kostengünstiger nachgebessert werden können als nach 

Fertigstellung der kompletten Gebäudehülle. Diese sehr zu empfehlende 

Luftdichtheitsmessung zur Qualitätskontrolle sollte stattfinden, wenn alle 

Arbeiten an der luftdichten Ebene abgeschlossen sind. Dazu gehört vor allem 

der luftdichte Einbau aller Fenster und Türen. Einzelne fehlende Bauteile, wie 

beispielsweise die Haustür, können zum Messzeitpunkt provisorisch abgedichtet 

werden. 

G4.2 

Die Erfahrungen der vergangenen Jahre zeigen, dass diese vorgezogene Luftdichtheitsmessung 

unerlässlich ist, um die Anforderungen an die Luftdichtheit 

sicher zu erfüllen. Zudem ist sie ein optimales Mittel, um das Wissen über 

die Planung und Ausführung der Luftdichtheitsebene zu verbreiten. 

Abb. 8 links: Luftdichtheitsebene im Firstbereich. Aus einer Verklebung strömt Luft mit 4,17 m/s 

in das Gebäude. Hierbei handelt es sich um eine eindeutig geortete Leckage. Rechtes Bild: Das 

zur Erzeugung des Unterdrucks eingesetzte Blower-Door-Messsystem. 

Auch zur vorgezogenen Luftdichtheitsmessung ist es sinnvoll, ein Messsystem 

zu wählen, mit dem der Luftvolumenstrom gemessen wird, um die Einhaltung 

des Grenzwerts (z. B. n 50 

≤ 1,5 h-1 ) abschätzen zu können. 

14 



G 

Eine häufig gestellte Frage ist, mit wie viel Meter pro Sekunde Luft aus Leckagen 

einströmen darf, sodass es noch zulässig ist. Die Antwort: Das Luftgeschwindigkeitsmessgerät 

wird bei der Luftdichtheitsmessung lediglich zum 

Nachweis von Luftströmungen genutzt, es gibt in dem Zusammenhang keine 

allgemein gültige zulässige Luftgeschwindigkeit. 

Abschließende Luftdichtheitsmessung. 

Zur Luftdichtheitsmessung gehört der komplette Gebäuderundgang, durch 

den sichergestellt wird, dass sich das Gebäude im prüffähigen Zustand befindet. 

Bei der abschließenden Luftdichtheitsmessung nach DIN EN 13829 ist 

eine stichpunktartige Leckageortung gefordert. Diese Leckageortung (Abb. 8) 

hat ausschließlich dokumentierenden Charakter. Bei der abschließenden 

Luftdichtheitsmessung liegt die Luftdichtheitsebene oft innerhalb der Konstruktion. 

Die Sichtebene (z. B. die tapezierte Trockenbauplatte) ist dann nicht 

mit der Luftdichtheitsebene (innenliegende Dampf- und Luftdichtheitsfolie) 

identisch. Aus den Lufteinströmungen durch die Sichtebene kann nur in den 

seltensten Fällen auf den Zustand der Luftdichtheitsebene geschlossen werden. 

Nach DIN EN 13829 werden nur die größten Lufteinströmstellen dokumentiert. 

Abb. 9: Ein plakatives Beispiel: ein Loch in der 

Luftdichtheits ebene, das größer als 3 mm 2 ist. 

Dieser Mangel muss vor der Beplankung der 

Luftdichtheitsebene, z. B. mit Trockenbauplatten, 

nachgearbeitet werden. 

Abschließend erfolgen die Unter- und Überdruck-Messreihen des Luftdichtheitstests, 

aus denen die Volumenströme bei 50 Pascal V̇50 

berechnet werden 

und das normgerechte Prüfprotokoll zu erstellen ist. 

Abb. 10: In eine Außentür eingebautes Blower-Door-Messsystem und der prinzipielle Aufbau des 

Blower-Door-Messsystems. Die Messungen werden in aller Regel rechnergesteuert ausgeführt. 

G4.2 

Abb. 11: Lufteinströmstelle. Aus dem Toilettenspülkasten strömt Luft mit 2,14 m/s in den Raum. 

Trotz dieser Lufteinströmstelle kann die Luftdichtheitsebene in Ordnung sein, weil die einströmende 

Luftmenge aus zulässig großen Leckagen stammen kann. Rechts: Lufteinströmstelle. 

Aus der Fuge zwischen Sockelleiste und Fensterrahmen strömt die Luft mit 1,3 m/s in den Raum. 

Auch diese Lufteinströmstelle lässt nur den Rückschluss zu, dass sich in der Luftdichtheitsebene 

irgendwo ein oder mehrere Löcher befinden. Diese Leckagen können sich aber im zulässigen 

Bereich befinden. 

15

G 


Abb. 12: Unter- und Überdruckmesskurve mit 6 Messpunkten zwischen 20 und 70 Pascal 

Luftdichtheitsmessungen an Mehrfamilienhäusern. 

Aufgabenstellung ist, die Luftwechselrate n 50 

für den EnEV-Nachweis zu bestimmen. 

Bei Mehrfamilienhäusern mit zentralem Treppenhaus wird zur Durchführung 

eines EnEV-Nachweises das Luftdichtheitsmessgerät im Treppenhaus 

eingebaut, Wohnungs- und Zimmertüren stehen offen. Das gesamte Gebäude 

wird als eine Zone gemessen. Durch das niedrige A/V-Verhältnis werden – im 

Vergleich zu Einfamilienhäusern – üblicherweise niedrige Volumenströme 

gemessen, sodass das Standard-Messsystem häufig ausreicht. Aus anderen 

Gründen, wie z. B. möglichen Geruchsbelästigungen, sollten die Wohnungen 

untereinander ebenfalls luftdicht sein. 

G4.2 

Bei Laubenganghäusern müssen die Wohnungen einzeln gemessen werden, 

da alle Wohnungstüren ins Freie führen. Bei dem mit dem Luftdichtheitsmessgerät 

erzeugten Differenzdruck kann dabei auch Luft über die internen Leckagen 

zwischen den Wohnungen strömen. Die Empfehlung an die Planer und 

Bauausführenden ist, jede Wohnung für sich dicht auszuführen sowie unbedingt 

an einigen Wohnungen exemplarisch vorgezogene Luftdichtheitsmessungen 

durchzuführen, um interne Leckagen aufzuspüren und zu minimieren. 

Für das Gesamtergebnis der Luftdichtheit werden die Luftvolumenströme 

der einzelnen Messungen addiert und durch das Gesamtinnenvolumen des 

Gebäudes dividiert, das Ergebnis ist der n 50 

-Wert des Gebäudes. 

Sollten die Grenzwerte wegen zu großer interner Luftleckagen nicht eingehalten 

werden, kann eine messtechnische Eliminierung der internen Leckagen 

durch eine Schutzdruckmessung durchgeführt werden. Diese Vorgehensweise 

ist allerdings aufwändig und erfordert einen erhöhten messtechnischen 

Einsatz. 

16 



G 

Normen und Verordnungen. 

[1] DIN EN 12114 - Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden – Luftdurchlässigkeit 

von Bauteilen – Laborprüfverfahren. Beuth-Verlag Berlin, 2000-04 

[2] DIN EN 12207 - Fenster und Türen – Luftdurchlässigkeit – Klassifizierung. 

Beuth-Verlag Berlin, 2000-06 

[3] DIN EN 12426 - Tore – Luftdurchlässigkeit – Klassifizierung. Beuth-Verlag 

Berlin, 2000-11 

[4] DIN V 18599-2 - Energetische Bewertung von Gebäuden – Berechnung des 

Nutz-, End- und Primärenergiebedarfs für Heizung, Kühlung, Lüftung, Trinkwarmwasser 

und Beleuchtung – Teil 2: Nutzenergiebedarf für Heizen und 

Kühlen von Gebäudezonen. Beuth-Verlag Berlin, Februar 2007 

[5] DIN 1946-6 - Raumlufttechnik – Teil 6: Lüftung von Wohnungen – Allgemeine 

Anforderungen, Anforderungen zur Bemessung, Ausführung und Kennzeichnung, 

Übergabe/Übernahme (Abnahme) und Instandhaltung. Beuth- 

Verlag Berlin, 2009-05 

[6] DIN V 4108-2 - Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden – Teil 2: 

Mindestanforderungen an den Wärmeschutz. Beuth-Verlag Berlin, Juli 2003 

[7] DIN 4108-7 - Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden – Teil 7: 

Luftdichtheit von Gebäuden – Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie -beispiele. Beuth-Verlag Berlin, Januar 2011 

[8] DIN EN 13829 - Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden – Bestimmung 

der Luftdurchlässigkeit von Gebäuden – Differenzdruckverfahren (ISO 

9972:1996, modifiziert), Deutsche Fassung EN 13829: 2000. Beuth-Verlag Berlin, 

Februar 2001 

[9] Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V.: FLiB informiert: Beiblatt zur 

DIN EN 13829. Kassel, 2002 

[10] Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V.: FLiB informiert: Technische 

Empfehlungen und Ergänzungen des FLiB e. V. zur DIN 4108-7, Ausgabe August 

2001: Luftdichtheit von Gebäuden, Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen 

sowie -beispiele. Kassel, April 2008 

G4.2 

[11] Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V. (Hrsg.): FLiB-Buch/Band 1. 

Gebäude-Luftdichtheit Band 1. Kassel, 2008 

[12] WTA-Merkblatt E 6-14: Luftdichtheit im Bestand. Berlin, 2012 

[13] DGNB = Deutsche Gesellschaft für nachhaltiges Bauen. www.dgnb.de 

[14] MINERGIE ® -Anforderungen (Norm SIA 380/1:2009) 

www.minergie.ch 

17

G 



[14] Dorschky, Sigrid/Simons, Paul/Rolfsmeier, Stefanie: 

BlowerDoor-Messung großer Gebäude. Vorstellung und Vergleich verschiedener 

Konzeptansätze und Messergebnisse. In: Bauphysik 27, Heft 6. Berlin 2005 

[15] Dorschky, Sigrid/Rolfsmeier, Stefanie/Simons, Paul: 

Luftdichtheit bei Gebäuden – BlowerDoor-Messung großer Gebäude. Bauphysikkalender. 

Berlin 2011 

[16] The Energy Conservatory/BlowerDoor GmbH: Manual/Handbuch Minneapolis 

BlowerDoor. www.blowerdoor.de. Minneapolis/Springe-Eldagsen 

1988 – 2009 

[17] Zeller, Joachim/Dorschky, Sigrid/Borsch-Laaks, Robert/Feist, Wolfgang: 

Institut Wohnen und Umwelt (Hrsg.): Luftdichtigkeit von Gebäuden – Luftdurchlässigkeitsmessungen 

mit der BlowerDoor in Niedrigenergiehäusern 

und anderen Gebäuden. Darmstadt 1995 


Alle Abbildungen BlowerDoor GmbH außer: 

Abb. 9: pro clima 

Abb. 12: Darstellung erstellt mit der Software TECTITE Express 

Dieser Beitrag wird mit freundlicher Unterstützung der BlowerDoor GmbH 

veröffentlicht. ƒ www.blowerdoor.de 

G4.2 

18 



G 

3 Einfluss von Gebäudeumfeld 

und Gebäudehülle auf die 

Lüftung. 

Autor: 

Ehrenfried Heinz 

Vorbemerkung. 

Abbildung 1 zeigt, welche Faktoren Einfluss auf den Druckunterschied oder 

Differenzdruck (∆p) an und um Gebäude(n) und die daraus resultierende 

freie Lüftung eines Gebäudes nehmen. Der resultierende (Gesamt-)Differenzdruck 

∆p ges 

setzt sich dabei aus einer Winddruck-Komponente ∆p Wi 

und aus 

einer durch den thermischen Auftrieb verursachten Komponente ∆p thA 

zusammen 

[1]. 

Temperatur-Differenzen in der 

Atmosphäre 

Wind 

Windgeschwindigkeit 

Thermischer Auftrieb 

Temperatur-Differenz, 

wirksame Höhe 

Windrichtung 

Topographie des 

Gebäudeumfelds 

Gebäude: 

Höhe; Höhe über NN 

Äußere Form 

Geschossanzahl der WE 

Lage des Raumes/der WE im 

Gebäude 


Lüftungsschacht 

Einrichtung zur freien Lüftung 

G4.2 

Differenzdruck 

Fenster und regulierbare ALD, 

Abluftdurchlässe 

(Nutzereinfluss) 

Selbstregelnde ALD 

Einrichtung zur freien Lüftung 

Nicht verschließ- und regulierbare 

Undichtheiten der Gebäudehülle 

sowie Wohnungseingangstür im 

Mehrfamilienhaus 

Überströmluftdurchlässe und 

Innentüren als Strömungswiderstände 

Außenluftvolumenstrom 

bzw. Abluftvolumenstrom 

Abb. 1: Schema des Wirkmechanismus der freien Lüftung – einschließlich 

Luft-In- und -Exfiltration 

19

G 


Auch in Gebäuden mit ventilatorgestützter Lüftung kann bei anliegendem 

natürlichen Differenzdruck eine zusätzliche freie Lüftung in Form von 

Luft-In- und -Exfiltration über ungeplante (Rest-)Undichtheiten sowie über 

temporär geöffnete Fenster nie völlig ausgeschlossen werden. Für die Wahl 

des Lüftungssystems und dessen Berücksichtigung bei der Planung von Einrichtungen 

zur freien Lüftung oder Lüftungsanlage bzw. Lüftungsgeräte ist 

es deshalb wichtig, auch die durch das Umfeld und die lüftungstechnischen 

Eigenschaften des Gebäudes bedingten Einflussfaktoren zu kennen. 

Gebäudeumfeld. 

Bei der Umströmung eines Gebäudes bauen sich auf der dem Wind zugewandten 

(Luv-)Seite ein Überdruck und auf der dem Wind abgewandten (Lee-) 

Seite ein Unterdruck auf (siehe Abb. 2). Der daraus resultierend wirksame 

(Wind-)Differenzdruck ∆p Wi 

wird nach Gleichung 1 mit der Windgeschwindigkeit 

v Wi.ist 

bei der jeweiligen Luftdichte ρ L 

berechnet: 

Gleichung 1. 

ρ L 

2 2 

∆p Wi 

= (C p,Luv 

– C p,Lee 

) · · v Wi,ist 

= ∆C p 

· · v Wi,ist 

2 

2 

ρ L 

G4.2 

Abb. 2: Druckverteilung an Gebäuden infolge Windeinflusses – Prinzipdarstellung 

C p 

ist dabei der aerodynamische Druckbeiwert oder Druckkoeffizient. Er ist 

abhängig von der Form des Gebäudes sowie der Anströmrichtung des Windes 

und somit auch von der Topographie des Gebäudeumfelds. Die komplizierte 

Bestimmung der luv- und leeseitig definierten Druckkoeffizienten ist nur 

empirisch möglich. In der Literatur findet man meist nur Werte für vereinfachte 

Strömungsmodelle. Differenzierte Werte für die Planung können z. B. 

DIN EN 15242 entnommen werden. Die in unmittelbarer Nähe des Gebäudes 

auftretende Geschwindigkeit v Wi,ist 

entspricht selten der von der nächstgelegenen 

meteorologischen Station in mindestens 10 m Höhe im offenen Gelände 

gemessenen Windgeschwindigkeit v Wi,met 

. Die Abweichungen resultieren aus 

20 



G 

den Einflüssen von Gebäudehöhe und Höhenlage des Gebäudes sowie aus der 

Topographie des Gebäudeumfelds, letztere wird auch als Oberflächenrauigkeit 

des Geländes bezeichnet. Die Windgeschwindigkeitskorrektur kann 

ebenfalls nach DIN EN 15242 erfolgen. 

Lüftungstechnische Eigenschaften des Gebäudes. 

Die Gebäudehöhe bzw. die Höhenlage der Wohnungen im Gebäude einschließlich 

der Höhenlage des Gebäudes selbst wirken sich direkt, die Himmelsrichtungsorientierung 

(über die wechselnden Windrichtungen) sowie 

die äußere Form (über den Gesamt-Winddruckkoeffizienten ∆C p 

) indirekt auf 

die am Gebäude wirksam werdende Windgeschwindigkeit v Wi,ist 

und damit 

auf den sich einstellenden Wind-Differenzdruck ∆p Wi 

aus (Gleichung 1). Wiederum 

die Gebäudehöhe und zusätzlich die Lufttemperatur- bzw. Luftdichte- 

Differenz (ρ au 

- ρ i 

) L 

zwischen außen und dem Gebäudeinneren sind – neben der 

inneren baulichen Gestaltung (z. B. Schacht- oder Geschosstyp) einschließlich 

vorhandener Lüftungsschächte und Überströmluftdurchlässe (ÜLD) (Abb. 3) 

– die ausschlaggebenden Faktoren für den durch thermischen Auftrieb entstehenden 

Differenzdruck ∆p thA 

(Gleichung 2): 

Gleichung 2. 

∆p thA 

= g · (ρ au 

– ρ i 

) L 

· ∆h thA 

∆h thA 

bezeichnet die im Gebäude wirksame Auftriebshöhe in m, die Schwerebeschleunigung 

g beträgt 9,81 m/s 2 . 

G4.2 

Abb. 3: Beispiele für Anordnung und Ausführung von Überström-Luftdurchlässen (ÜLD) 

in Wohnungen bzw. Einfamilienhäusern 

Welcher Anteil des sich insgesamt aus Wind- und thermischen Auftriebskräften 

aufbauenden, sich dabei ständig ändernden Differenzdrucks für das 

Entstehen einer Luftströmung und damit eines Luftwechsels wirksam wird, 

hängt neben der (geplanten) Luftdurchlässigkeit über ALD auch von den (ungeplanten) 

(Rest-)Undichtheiten der Hüllkonstruktion (in externen und internen 

Hüllelementen) und damit von der Ausführungsqualität des gesamten 

Gebäudes ab. 

Externe Undichtheit bzw. Luftdurchlässigkeit (Außenwände, 

-decken und Dachkonstruktion). 

Auf die verschiedenen Nachteile undichter bzw. die Vorteile dichter Gebäudehüllen 

ist bereits im Beitrag „Gründe für die Luftdichtheit der Gebäudehülle“ 

näher eingegangen worden. Hier werden deshalb nur noch einmal die lüf- 

21

G 


tungstechnisch relevanten Gesichtspunkte aufgeführt: Zu große Undichtheit 

kann nicht nur zur Heizwärmeverschwendung führen, sondern hat wegen 

der ungleichen Verteilung der Lecks über die Gebäudehülle besonders auch 

aus lüftungstechnischer Sicht Nachteile hinsichtlich der gezielten Versorgung 

der einzelnen Räume eines Gebäudes mit Außenluft. Eine möglichst hohe 

Dichtheit der Hüllkonstruktion ist deshalb Grundvoraussetzung für die Gewährleistung 

einer kontrollierten Lüftung. D. h., je geringer der n 50 

-Wert des 

Gebäudes bzw. der zu betrachtenden Nutzungseinheit ist, desto exakter kann 

deren einzelnen Räumen die jeweils erforderliche Menge an Außenluft über 

zu treffenden lüftungstechnische Maßnahmen (LtM) – auch bedarfsabhängig 

– zugeführt werden. Das gilt nicht nur für die ventilatorgestützte, sondern 

auch für die freie Lüftung. Nur eine möglichst luftdichte Gebäudehülle bietet 

die Gewähr, über die Dauer der Heizperiode so wenig wie möglich Heizwärme 

für die Lüftung zu verbrauchen, ohne gleichzeitig den für die Schadensprophylaxe 

über LtM zu realisierenden Außenluftvolumenstrom reduzieren zu 

müssen. Darüber hinaus ist eine hohe Luftdichtheit unverzichtbar für eine effektive 

Nutzung des Wärmerückgewinnungs-Effekts bei Zu-/ Abluftsystemen. 

Sie ist außerdem hilfreich für die Verringerung von meteorologisch bedingten 

Störeinflüssen auf die Lüftung selbst sowie für die Minimierung von Zugluftbzw. 

Geruchsbelästigungen (letztere vor allem über Undichtheiten zwischen 

Wohnungen bzw. unterschiedlichen Nutzungseinheiten). 

G4.2 

Für die Auslegung der lüftungstechnischen Maßnahmen ist die (Rest-) 

Undichtheit in Form des durch sie verursachten In- und Exfiltrations-Luftvolumenstroms 

zu beachten. Dessen rechnerische Abschätzung kann nach 

DIN 1946-6 über den Luftwechsel n 50 

des Gebäudes (n 50 

-Wert) beim international 

festgelegten Differenzdruck von 50 Pa zwischen innen und außen erfolgen. 

Dieser n 50 

-Wert ergibt sich bekanntlich aus den Volumenstrom-Messwerten 

(meist Mittelwert aus Unter- und Überdruck) der Luftdichtheitsmessung 

über die vorhandenen Undichtheiten der Hüllkonstruktion. Bei der Messung 

strömt Außenluft über alle Undichtheiten der messrelevanten Hüllflächen in 

die Wohnung ein (Unterdruck-Messung) bzw. Fortluft aus dieser aus (Überdruck-Messung). 

In eingeschossigen Nutzungseinheiten (NE) findet bei Windeinwirkung 

jedoch tatsächlich eine Querströmung statt (in mehrgeschossigen 

NE sogar überwiegend), bei der Außenluft bei geschlossenen Fenstern nur 

über einen Teil der Außenflächen in die Wohnung einströmt (Unterdruck) 

und über den Rest derselben wieder ausströmt (Überdruck) (Abb. 2). Man 

bezeichnet diese Form der freien Lüftung aus diesem Grunde auch als Querlüftung. 

Diese führt auch in Wohnungen mit Zu-/ Abluftanlagen im Gleichdruckbetrieb 

zu gleichen Verhältnissen bzgl. der Luft-In- und -Exfiltration. Der 

unbewertete n 50 

-Wert solcher Wohnungen beschreibt deshalb einen anderen 

Lüftungszustand, als er sich in Wirklichkeit unter realen Druckbedingungen 

einstellt. Anders ist es in Wohnungen mit Abluftanlagen bzw. Schachtlüftung, 

in denen überwiegend Unterdruck vorherrscht. In diesen entspricht der gemessene 

n 50 

-Wert für Unterdruck zumindest qualitativ eher dem einer Nutzungseinheit 

im täglichen Betrieb. 

Daraus ist ersichtlich, dass die Art des Lüftungssystems eine gewichtige Rolle 

bei der Ermittlung der lüftungstechnisch wirksam werdenden Luft-In- und 

-Exfiltration spielt. Bei deren Ermittlung muss deshalb dem Umstand, dass 

unterschiedliche Lüftungssysteme unter real auftretenden Druckverhältnissen 

auch unterschiedliche Strömungsbilder zur Folge haben, in der Form 

Rechnung getragen werden, dass die Ergebnisse über einen (Lüftungssystem-)Korrekturfaktor 

f Sys 

korrigiert werden. Bei dessen Festlegung (z. B. nach 

DIN 1946-6) wird berücksichtigt, dass in nach mindestens zwei Seiten orientierten 

Nutzungseinheiten mit überwiegender Querlüftung nur eine (die 

Luv-)Seite angeströmt wird. Dabei wird angenommen, dass sich auf jeder Seite 

ca. die Hälfte (f Sys 

= 0,5) der insgesamt vorhandenen Undichtheiten befindet. 

22 



G 

In einseitig orientierten Nutzungseinheiten („eine dem Wind ausgesetzte Fassade“) 

tritt die Außenluft infolge der Windeinwirkung analog in die eine Hälfte 

der Nutzungseinheit ein und aus der anderen auf derselben Fassadenseite 

wieder aus. Da der sich dabei aufbauende Differenzdruck geringer ausfällt, 

wird auch weniger Luft durch die Nutzungseinheit strömen können. Nach 

DIN 1946-6 werden „bei Nutzungseinheiten mit nur einer dem Wind ausgesetzten 

Fassade“ die Werte für f Sys 

deshalb halbiert. 

Interne Undichtheit bzw. Luftdurchlässigkeit (Trennwände und 

-decken). 

Nicht nur die äußere Gebäudehülle, sondern auch die innere Hüllkonstruktion 

weist Undichtheiten auf. Sie verursachen im Mehrfamilienhaus zwischen 

einzelnen Wohnungen und zwischen Wohnungen und anderen Nutzungsbereichen 

unerwünschte Luftströmungen. Vor allem über Installationsdurchführungen/ 

-schächte sowie Bauteil- und Materialanschlussfugen im Bereich 

von Decken und Trennwänden zwischen Nutzungseinheiten kann es zum 

Luftübertritt bzw. Luftkurzschluss kommen. Die Folgen sind Geruchsübertragungen 

und u. U. zusätzlicher Lüftungswärmebedarf. Letzterer entsteht, 

wenn Abluft nicht mehr oder nur noch teilweise über den Wohnbereich nachgesaugt 

wird und das notgedrungen zur vermehrten Fensterlüftung durch 

den Nutzer und damit zu einem höheren als dem notwendigen Luftwechsel 

führt. Reagiert der Nutzer in einem solchen Falle nicht mit Fensterlüftung, 

wird der Wohnung anstelle „trockener“ Außenluft mit Feuchtigkeit angereicherte 

Luft aus benachbarten Wohnungen oder dem Treppenhaus zugeführt. 

Werden Luftdichtheitsuntersuchungen durchgeführt, sollte in Mehrfamilienhäusern 

(MFH) bei Messung einzelner Nutzungseinheiten deshalb nicht nur 

die äußere, sondern immer auch die innere Undichtheit wo möglich ermittelt, 

auf jeden Fall aber beachtet und Messergebnisse entsprechend bewertet werden. 

Das bedeutet hinsichtlich der Festlegung des Faktors f Sys 

bei Nutzungseinheiten 

mit Abluftanlagen in MFH einen Abschlag in Höhe von mindestens 0,1 

von 1. Damit wird bei der normalen Luftdichtheitsuntersuchung nur einer NE 

ohne Druckausgleich zwischen diesen berücksichtigt, dass auch nach Abdichtungsmaßnahmen 

noch gewisse Anteile der angesaugten Luft aus benachbarten 

Bereichen stammen und damit keine reine Außenluft sind. Sind die Nutzungseinheiten 

über zentrale Installationsschächte miteinander verbunden, 

ist die interne Undichtheit erfahrungsgemäß noch größer (Abschlag 0,2 von 

1: f Sys 

= 0,8). Nutzungseinheiten mit Abluftschächten liegen zwischen solchen 

mit Querlüftung und mit Abluftanlage (Abschlag 0,3 von 1: f Sys 

= 0,7). 

% 

50 

40 

30 

20 

10 

0 

38 

44 

33 

Abb. 4: Messtechnisch ermittelte anteilige 

n 50 

-Werte über Außen- und Innenwände sowie 

Installationsbereiche in industriell errichteten 

Mehrfamilienhäusern vor und nach Sanierung in 

Form einer Fenstererneuerung 

18 

n 50,ges 

= 2,5/h 

vor Sanierung 

Installationsbereich 

Innenwände 

Außenwände 

% 

50 

39 

40 

30 

28 

20 

10 

0 

n 50,ges 

= 1,56/h 

nach Sanierung 

G4.2 

Die einwandfreie Funktion von freier Lüftung und Abluftanlagen hängt also 

in wesentlichem Maße auch davon ab, ob die in der Praxis in Mehrfamilienhäusern 

wohnungsweise angesaugten Luftvolumenströme tatsächlich 

Außenluft sind oder sich aus einem Gemisch aus Außenluft und sogenannter 

Falschluft aus anderen Nutzungsbereichen zusammensetzen. Je größer die 

internen Undichtheiten sind, desto geringer wird der Anteil an Außenluft 

sein. Dieses Missverhältnis wird umso größer, je dichter die Gebäudehülle ist. 

Wie wichtig zielführende Bestrebungen zur Verbesserung der diesbezüglichen 

Bauqualität sind, zeigen z. B. die zusammengefassten Luftdichtheits- 

Untersuchungsergebnisse für Wohnungen in industriell errichteten MFH [2]: 

Im Mittel strömte in die untersuchten Wohnungen im Ausgangszustand 

(n 50,vor 

= 2,5 h -1 ) nur 44 Prozent Außenluft. Nach der Teilmodernisierung (im 

Wesentlichen in Form eines Fensterwechsels mit dem Resultat n 50,nach 

= 1,56 h -1 ) 

waren es nur noch 39 Prozent. Der Anteil, der über Innenwände und Installations-Durchführungen 

aus anderen Nutzungsbereichen angesaugten Luft 

betrug somit 56 Prozent bzw. 61 Prozent (Abb. 4). Das heißt, dass mehr als die 

Hälfte, bei dichterer Gebäudehülle sogar beinahe zwei Drittel keine Außenluft, 

sondern schon belastete Luft war! 

23

G 


Wohnungen bzw. Einfamilienhäuser (EFH) verkörpern jeweils eine Nutzungseinheit. 

Als solche sind sie als lüftungstechnische Einheiten zu betrachten. 

Die bei Schachtlüftung und Abluftanlagen vorzugsweise in den Wohnbereich 

(Zulufträume) einströmende Außenluft bzw. die dem Wohnbereich über 

Zuluftanlagen ([1]) zugeführte Zuluft muss in Küche und Bad/WC-Raum (Ablufträume) 

geführt und dort als Abluft wieder abgeführt werden. Das ist nur 

möglich, wenn sie ungehindert, bei freier Lüftung zudem noch mit möglichst 

geringem Druckverlust, in letztere überströmen kann. Dafür können Luftspalte 

unter Innentüren dienen. Weil deren freie Fläche aber meist nicht ausreicht 

oder vom Nutzer häufig unabsichtlich (Schwellen oder Teppichbeläge) oder 

gezielt (Abdichtungsvorrichtungen) reduziert bzw. verschlossen wird, ist es 

sinnvoll, sogenannte Überström-Luftdurchlässe (ÜLD) vorzusehen. In Abbildung 

3 sind Anordnung und Ausführung von ÜLD beispielhaft dargestellt. Die 

Bemessung ihrer freien Fläche kann nach DIN 1946-6 erfolgen. 

Müssen in der Wohnung bzw. im EFH raumluftabhängige Feuerstätten mit 

Verbrennungsluft versorgt werden, sind hinsichtlich der Luftnachströmung 

besondere Bedingungen zu erfüllen, zu denen u. a. der Verbrennungsluftverbund 

zwischen Aufstellraum der Feuerstätte und Räumen mit Verbindung 

zum Freien gehört (TRGI G 600/08). 


[1]: Heinz, Ehrenfried: Wohnungslüftung – frei und ventilatorgestützt; Anforderungen, 

Grundlagen, Maßnahmen, Normenanwendung; 292 Seiten Beuth- 

Verlag GmbH Berlin, Wien, Zürich 2011; ISBN 978-3-410-21301-7 

[2]: Reichel, Dirk/Richter, Wolfgang: Luftdichtigkeit von industriell errichteten 

Wohngebäuden in den neuen Bundesländern; Forschungsbericht, gefördert 

vom BMBau: BI 5-80 01 96-13; TU Dresden ITT, Dresden Januar 1998 sowie Kritische 

Anmerkungen zur Zuluftversorgung von Etagenwohnungen; Technik 

am Bau 12/98, Sonderdruck 

G4.2 

Technische Regelwerke und Rechtsvorschriften. 

DIN 1946-6: Raumlufttechnik Teil 6: Lüftung von Wohnungen – Allgemeine 

Anforderungen, Anforderungen zur Bemessung, Ausführung und Kennzeichnung, 

Übergabe/Übernahme (Abnahme) und Instandhaltung; Mai 2009 

DIN EN 15242: Lüftung von Gebäuden – Berechnungsverfahren zur Bestimmung 

der Luftvolumenströme in Gebäuden einschließlich Infiltration; Mai 

2007 

[TRGI G 600/08]: Technische Regel; Arbeitsblatt G 600 DVGW Deutscher Verein 

des Gas- und Wasserfaches e. V., Technisch-wissenschaftlicher Verein, April 

2008; ISBN 978-3-89554-169-8 


Alle Abbildungen Ehrenfried Heinz 






24 


Messen und Prüfen 

G 


1 

2 

Messung der Luftdurchlässigkeit der Gebäudehülle. 

Autor: 


Überprüfung der Luftdichtheit. 

Autoren: 

Dr. Klaus Vogel 

Dr. Markus Renn 

G 

G4.3 

1

G 


G4.3 

2 



G 

1 Messung der Luftdurchlässigkeit 

der Gebäudehülle. 

Autor: 


Messprinzip. 

Allgemein. 

Mit einem Gebläse wird im Gebäude ein Unter- oder Überdruck gegenüber 

außen erzeugt. Die Drehzahl des Gebläses wird so gewählt, dass sich der 

gewünschte Differenzdruck (10 bis 100 Pascal) einstellt. Der vom Gebläse 

geförderte Luftmassenstrom wird gemessen. Er ist gleich groß wie der Massenstrom, 

der gleichzeitig durch Undichtheiten in der Gebäudehülle strömt. 

Somit ist er ein Maß für die Luftdurchlässigkeit der Gebäudehülle. Diese Messung 

führt man bei Unter- und Überdruck bei unterschiedlichen Beträgen des 

Differenzdrucks aus. Durch Ausgleichsrechnung erhält man den Volumenstrom 

bei 50 Pascal (Pa), in der Norm Leckagestrom genannt. 

Kenngrößen. 

Dividiert man den Leckagestrom durch das lichte Gebäudevolumen, so erhält 

man die Luftwechselrate bei 50 Pascal (n 50 

). Diese Kenngröße ist sowohl in 

Deutschland als auch international am gebräuchlichsten. Sie ist vor allem 

dann gut geeignet, wenn es um den Zusammenhang zwischen Luftdichtheit 

und Lüftung geht, z. B. bei der Berechnung der Lüftungswärmeverluste durch 

wetterbedingte In- und Exfiltration. Der Begriff „Luftwechselrate“ birgt allerdings 

die Gefahr von Verwechslungen. Die Fugenluftwechselrate unter 

natürlichen Wetterbedingungen beträgt beispielsweise wegen der kleineren 

Drücke je nach Wetter nur etwa ein Viertel bis ein Vierzigstel der Luftwechselrate 

bei 50 Pascal. 

Die Luftdurchlässigkeit (q 50 

) erhält man, indem man den Leckagestrom 

durch die Hüllfläche des Gebäudes dividiert. Sie beschreibt die Qualität der 

Luftdichtung. Während die Luftwechselrate bei 50 Pascal bei großen Gebäuden 

aufgrund des günstigen Oberflächen-Volumen-Verhältnisses fast automatisch 

klein ausfällt, lässt die Luftdurchlässigkeit auch bei solchen Gebäuden 

eine Beurteilung der Qualität der luftdichten Hülle zu. 

G4.3 

Halbiert man den Betrag des Leckagestroms bei 50 Pa (in m 3 /h), so erhält man 

die äquivalente Leckfläche in Quadratzentimeter. Durch eine scharfkantige 

Öffnung dieser Größe in einer dünnen Platte würde bei 50 Pa gleich viel 

Luft strömen wie durch die Gebäudehülle. Die reale Öffnungsfläche wird 

allerdings häufig größer sein, weil die Gebäudehülle keine dünne Platte ist, 

sondern die Strömungspfade oft einen langen Weg durch die Gebäudehülle 

nehmen. 

3

G 


Volumenstrom – Massenstrom. 

Bei stationären Verhältnissen, d. h. wenn sich der Druck im Gebäude 

nicht ändert, ist der Massenstrom (gemessen z. B. in kg/h) durch die 

Gebäudehülle gleich dem Massenstrom, den das Gebläse fördert. Wäre 

es anders, würde die Menge der Luft im Haus zu- oder abnehmen. 

Dagegen können die Volumenströme (gemessen in m 3 /h) unterschiedlich 

sein. Ist beispielsweise die Raumluft wärmer als die Außenluft, 

dann strömt bei Unterdruck wegen der höheren Dichte der Außenluft 

ein kleinerer Volumenstrom durch die Gebäudehülle als durch das 

Gebläse nach außen strömt. 

Abb. 1: Mit dem Gebläse wird beispielsweise Unterdruck 

erzeugt. Bei unterschiedlichen Drücken 

werden gleichzeitig der Differenzdruck und der 

Volumenstrom am Gebläse gemessen. Außerdem 

werden Undichtheiten durch Zugluft offensichtlich. 

Bei der Auswertung der Messung werden alle Volumenströme auf 

Normbedingungen (20 °C, 1.013 hPa) umgerechnet. Außerdem wird 

rechnerisch berücksichtigt, dass nicht nur der Volumenstrom, sondern 

auch der Massenstrom durch eine bestimmte Öffnung von der Dichte 

der strömenden Luft abhängt. Somit ist die als Messergebnis angegebene 

Kenngröße fast unabhängig von den Wetterbedingungen zum 

Zeitpunkt der Messung. 

Blower-Door-Messgeräte. 

Meist wird für die Messung ein Blower-Door-System verwendet. Dabei wird ein 

Nylontuch mithilfe eines verstellbaren Rahmens luftdicht in eine Eingangsoder 

Terrassentür eingespannt. Eine Öffnung im Tuch mit einem elastischen 

Kragen erlaubt den luftdichten Einbau des Gebläses. Zur Messung des Volumenstroms 

ist die saugseitige Öffnung des Gebläses als Einlaufmessdüse 

ausgebildet. 

G4.3 

Abb. 2: Foto eines eingebauten Luftdichtheitsmessgerätes 

Lecksuche. 

Bei 50 Pa Unterdruck werden Fugen, Anschlüsse und Durchdringungen mit 

einem Luftgeschwindigkeitsmessgerät (Thermoanemometer) oder mit der 

Hand abgesucht. In einem beheizten Gebäude können Lecks bei kaltem Wetter 

auch mit der Thermografie-Kamera lokalisiert und dokumentiert werden. 

Dieses Verfahren ist vor allem dann hilfreich, wenn z. B. wegen großer Raumhöhen 

Außenbauteile nicht mit der Hand erreicht werden können, wenn 

große Flächen abgesucht werden müssen oder wenn die Ergebnisse z. B. für 

ein Gerichtsverfahren anschaulich dargestellt werden sollen. Gelegentlich 

werden auch Rauchröhrchen („rauchende“ Schwefelsäure) zur Lecksuche 

eingesetzt. In den seltenen Fällen, in denen die Luftdichtung von außen zugänglich 

ist, können die Lecks von außen lokalisiert werden, indem innen bei 

Überdruck Nebel freigesetzt wird. 

Wie viel sind 50 Pascal? 

Die Bezugsdruckdifferenz von 50 Pascal (Pa) ist so gewählt, dass in der Regel 

die wetterbedingten Druckdifferenzen demgegenüber vernachlässigbar sind. 

Der Druck ist aber auch so klein, dass keine Schäden am Gebäude zu befürchten 

sind. Es kann zwar vorkommen, dass Folienverklebungen schon bei 50 Pa 

aufreißen, aber in einem solchen Fall war die Verklebung unzureichend und 

wäre auch ohne Luftdichtheitsprüfung schon bald aufgegangen. 

Ein Druck von 50 Pa entspricht: 

50 N/m 2 = 5 kp/m 2 (umgangssprachlich: 5 Kilo je Quadratmeter), 

dem Staudruck von Wind mit 33 km/h = 9 m/s bzw. Windstärke 5, 

5 mm Wassersäule, 

einem Zweitausendstel des Luftdrucks von 1.013 hPa = 101.300 Pa, 

der Druckdifferenz, die man erfährt, wenn man zwei Stockwerke nach 

oben steigt. 

4 



G 

Messnormen. 

Messungen in Deutschland werden üblicherweise nach der europäischen 

Norm DIN EN 13829 vom Februar 2001 durchgeführt. Diese Norm wurde als 

deutsche Norm übernommen, erkennbar am Zusatz „DIN“ im Namen der 

Norm. Messungen im Zusammenhang mit der Energieeinsparverordnung 

2009 müssen ebenso wie Messungen im Zusammenhang mit DIN 4108, Teil 7, 

nach DIN EN 13829 durchgeführt werden. Erläuterungen und Ergänzungen 

zu dieser Norm hat der Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V. (FLiB) in 

seinem „Beiblatt zur DIN EN 13829“ im Jahr 2002 veröffentlicht. Daneben gibt 

es die internationale Norm ISO 9972 aus dem Jahr 2006. Bei ihrer Erarbeitung 

diente EN 13829 als Vorlage. Neben sinnvollen Ergänzungen gibt es solche, 

die zu unklaren Kenngrößen führen, indem die Bezugsgrößen nicht eindeutig 

definiert werden. Eine überarbeitete Fassung dieser Norm ist als Entwurf DIN 

EN ISO 9972 für Sommer 2012 angekündigt. Es ist damit zu rechnen, dass ISO 

9972 in der Zukunft EN 13829 ersetzen wird. Soweit nicht anders angegeben, 

entsprechen die nachfolgenden Ausführungen über die Durchführung und 

Auswertung der Messung den Anforderungen von DIN EN 13829. Auch die 

Gliederung der Abschnitte ist an die Norm angelehnt. 

Durchführung der Messung. 

Messgeräte. 

Für die Messung werden in erster Linie ein Differenzdruckmessgerät zur Messung 

der Druckdifferenz über der Gebäudehülle sowie eine Einrichtung zur 

Messung des Volumenstroms benötigt. Sie sind Bestandteile der handelsüblichen 

Messeinrichtungen (Blower-Door). 

Das Druckmessgerät muss nach EN 13829 eine Genauigkeit von ± 2 Pa aufweisen. 

Der FLiB empfiehlt, es alle zwei Jahre zu kalibrieren oder zumindest zu 

überprüfen. Üblich sind einerseits mechanische Druckmessdosen, andererseits 

Geräte mit elektronischen Druckaufnehmern. 

Die Volumenstrommesseinrichtung muss nach EN 13829 eine Genauigkeit 

von ± 7 Prozent aufweisen. Der FLiB empfiehlt, das Gerät alle vier Jahre zu kalibrieren 

bzw. zu überprüfen. 

Bei den herkömmlichen Messgeräten ist die Saugseite des Gebläses als Messdüse 

ausgebildet. Um den Volumenstrom zu bestimmen, wird der Differenzdruck 

zwischen der Messdüse und der Saugseite des Gebläses gemessen und 

anhand einer Umrechnungsformel oder -tabelle in einen Volumenstrom 

umgerechnet. Messblenden mit unterschiedlich vielen oder unterschiedlich 

großen Öffnungen erlauben die Anpassung des Messbereichs ans Gebäude. 

Zusätzlich wird außerdem ein Thermometer benötigt, mit dem nacheinander 

Außen- und Innentemperatur gemessen werden, um die Messwerte auf 

Normbedingungen umrechnen zu können. Die Genauigkeitsanforderungen 

an das Thermometer sind nicht sehr streng, weil der Einfluss der Temperatur 

auf das Ergebnis gering ist – die Norm fordert eine Genauigkeit von ± 1 K, das 

Beiblatt des FLiB empfiehlt eine Kalibrierung oder Überprüfung nach vier 

Jahren. 

G4.3 

5

G 


Zu untersuchender Gebäudeteil. 

Nach EN 13829 umfasst der zu untersuchende Gebäudeteil alle „absichtlich 

beheizten, gekühlten oder mechanisch belüfteten Räume“. Der Umfang des 

zu untersuchenden Gebäudeteils kann aber auch nach Absprache mit dem 

Auftraggeber entsprechend der Fragestellung festgelegt werden. Beispielsweise 

kann bei der Prüfung von Reinräumen die Messung auf einen einzelnen 

Raum beschränkt werden. Für einzelne Räume müssen in der Regel spezielle 

Messgeräte verwendet werden, weil mit einem Luftdichtheitsmessgerät so 

kleine Volumenströme nicht ausreichend genau gemessen werden können. 

Wird die Einhaltung der Anforderungen nach EnEV überprüft, umfasst das zu 

untersuchende Volumen all die Räume, die in den rechnerischen Nachweis 

nach EnEV einbezogen sind, also alle Räume innerhalb der wärmeübertragenden 

Umfassungsfläche (in DIN 4108-6 als Systemgrenze bezeichnet). Dies 

sind insbesondere alle Räume, die mit Heizkörpern, Fußbodenheizung oder 

Wandheizung ausgestattet sind, sowie alle anderen Räume, die innerhalb 

der wärmeübertragenden Umfassungsfläche liegen und somit indirekt durch 

Luftverbund oder Wärmeleitung von anderen Räumen beheizt werden. Bei 

konsequenter Planung weist die Systemgrenze einen guten Wärmeschutz auf 

und ist gleichzeitig die luftdichte Gebäudehülle. Dazu zwei Beispiele: 

Beispiel 1: Liegen Wärmedämmung und Luftdichtung in der Dachfläche über 

dem Spitzboden, dann liegt dieser innerhalb der Systemgrenze. Für die Messung 

wird die Dachbodenluke geöffnet, das Volumen des Spitzbodens wird 

angerechnet. 

Beispiel 2: Ein Heizraum (z. B. im Keller) wird zwar durch die Abwärme von 

Kessel und Rohrleitungen erwärmt, aber wenn er außerhalb der Systemgrenze 

der EnEV liegt, wird er nicht in die Messung einbezogen. Im Sinne der EN 

13829 ist er nicht absichtlich beheizt. 

G4.3 

Wenn die Lage der luftdichten Gebäudehülle unklar ist, oder wenn sie 

nicht mit der Systemgrenze zusammenfällt, ist die Entscheidung schwierig, 

welcher Teil des Gebäudes untersucht werden soll. In solchen Fällen empfiehlt 

der FLiB bei einem Spitzboden, die Dachbodenluke zu schließen und das Volumen 

des Spitzbodens nicht zum Innenvolumen zu addieren. Verallgemeinert: 

Räume, die nicht direkt beheizt werden (d. h. keine Heizkörper etc. aufweisen) 

und außerhalb der Systemgrenze nach EnEV oder außerhalb der luftdichten 

Hülle liegen, werden von der Messung ausgeschlossen. 

Heizräume mit einem raumluftabhängigen Kessel haben eine unverschließbare 

Öffnung nach außen zur Verbrennungsluftzuführung. Das Beiblatt 

des FLiB zur EN 13829 sieht hier eine pragmatische Lösung vor: Bei der 

Messung bleibt die Heizraumtür geschlossen, das Volumen des Heizraums 

zählt nicht zum Nettovolumen. Diese Verfahrensweise ist insofern angemessen, 

als die Heizraumtür auch während der Nutzung des Hauses in der Regel 

geschlossen sein wird. 

6 



G 

Es ist zulässig, ein Gebäude abschnittsweise zu messen. Dies erleichtert unter 

Umständen die Messung in großen Gebäuden, weil keine so große Gebläseleistung 

benötigt wird. Der Messwert enthält dabei auch einen Anteil durch 

„innere Lecks“, d. h. solchen zu anderen Gebäudeteilen. Sofern der gewichtete 

Mittelwert aus den abschnittsweisen Messungen den geforderten Grenzwert 

der EnEV unterschreitet, sind die Anforderungen erfüllt. Bei Überschreitung 

des Grenzwertes ist dagegen unklar, inwieweit die inneren Lecks zum Messwert 

beitragen. Durch zusätzliche Messungen mit Schutzdruck lässt sich der 

Anteil der inneren Lecks zwar ermitteln, häufig wird es aber einfacher sein, 

das Gebäude nicht abschnittsweise, sondern mit mehreren Gebläsen als 

Ganzes zu messen. Besteht keine Möglichkeit, ein Gebäude als eine Zone zu 

messen, weil es zwischen verschiedenen Gebäudeteilen keine Verbindungstür 

gibt, dann muss abschnittsweise (mit oder ohne Schutzdruck) gemessen werden. 

Dies ist im Wohnungsbau beispielsweise bei Laubengangerschließung 

der Fall. 

In den Fällen, in denen die EnEV wegen des Anrechnens von verminderten 

Lüftungswärmeverlusten (mit oder ohne Lüftungsanlage) eine Luftdichtheitsprüfung 

verlangt, muss das gesamte Volumen innerhalb der Systemgrenze 

untersucht werden. Eine stichprobenhafte Messung einzelner Gebäudeteile 

oder gar einzelner Fassadenabschnitte ist nicht vorgesehen. Die Kosten für 

die Messung stellen insofern keine besondere Härte dar, als ihnen in der Regel 

deutlich höhere Einsparungen bei der Investition in den baulichen Wärmeschutz 

gegenüberstehen. 

Sanierung im bewohnten Zustand. 

Wird ein Gebäude im bewohnten Zustand saniert, ist eine Messung 

des gesamten Gebäudes mit zumutbarem Aufwand oft nicht möglich. 

Für das Modellvorhaben „Niedrigenergiehaus im Bestand“ Deutsche 

Energie-Agentur GmbH (dena) und der KfW Bankengruppe wurde 

daher seinerzeit eine Sonderregelung definiert: 

Danach müssen 20 Prozent der Wohnungen untersucht werden, davon 

mindestens je eine im Dachgeschoss, in einem Regelgeschoss und im 

untersten Geschoss. Mehr als 12 Wohnungen je Gebäude brauchen 

nicht untersucht zu werden. Der mit dem jeweiligen Wohnungsvolumen 

gewichtete Mittelwert der Luftwechselrate bei 50 Pa (n 50 

) muss die 

Grenzwerte der EnEV einhalten, die Einzelwerte dürfen bis zu 30 Prozent 

höher ausfallen. 

G4.3 

7

G 


Messzeitpunkt. 

EN 13829 verlangt, dass die Gebäudehülle fertiggestellt ist. Durch die EnEV 

vorgeschriebene Messungen müssen der Norm entsprechen, also nach Fertigstellung 

der Gebäudehülle durchgeführt werden. Nachbesserungen sind 

allerdings nur dann mit mäßigem Aufwand möglich, wenn die luftdichtende 

Bauteilschicht noch zugänglich ist. Idealerweise sollte die Messung also zu 

einem Zeitpunkt durchgeführt werden, an dem die luftdichte Gebäudehülle 

einschließlich aller Durchdringungen fertiggestellt ist, aber die Fußbodenaufbauten 

(Wärme- und Trittschalldämmung, Estrich) sowie ggf. vorgesehene 

raumseitige Beplankungen (z. B. durch Gipskartonplatten) noch fehlen. Beim 

Einsatz von Luftdichtheitsbahnen (Folien, Pappen) muss die Unterkonstruktion 

für die Beplankung (Lattung) schon angebracht sein, damit die Bahn bei 

Unterdruck nicht abgerissen wird. 

Formal kann man darüber streiten, ob die Gipskartonplatten an der Innenseite 

von Außenbauteilen und der Fußbodenaufbau im untersten Geschoss zur 

„Gebäudehülle“ nach EN 13829 zählen oder nicht. Für die Praxis ist eher die 

Frage relevant, wie groß die Gefahr einer Beschädigung der Luftdichtung bei 

der weiteren Bauausführung ist. Ist diese Gefahr gering, kann man eine Messung 

im beschriebenen Zustand als Abnahmemessung nach EnEV vertreten. 

In der Baupraxis gelingt es allerdings selten, die luftdichte Gebäudehülle 

zeitlich so abgestimmt fertigzustellen, dass zum Zeitpunkt der Fertigstellung 

auch noch alle Anschlüsse zugänglich sind. Der Bauherr muss deshalb entscheiden, 

ob er auf die Möglichkeit von einfachen Nachbesserungen verzichten, 

in der Frage des Messzeitpunktes gegen EN 13829 verstoßen oder zwei 

Messungen beauftragen und bezahlen möchte (wobei die zweite Messung 

weniger kostet, da die Volumenberechnung schon vorliegt und sich die Lecksuche 

auf große Lecks beschränkt). Eine Messung, die vor Fertigstellung der 

Gebäudehülle durchgeführt wurde, darf im Messbericht nicht als „Messung 

nach DIN EN 13829“ bezeichnet werden. Messdienstleistern wird empfohlen, 

im Akquisegespräch und im Messbericht auf die zusätzlich notwendige „Abnahmemessung 

nach EnEV“ hinzuweisen. 

G4.3 

Abnahmemessung. 

Dieser Begriff ist mehrdeutig. Eine „Abnahmemessung nach EnEV“ 

muss EN 13829 entsprechen und darf deshalb erst durchgeführt 

werden, wenn die Gebäudehülle fertiggestellt ist. Eine „Abnahmemessung“ 

kann aber auch die erbrachte Leistung eines Handwerkers, z. B. 

des Trockenbauers, dokumentieren, um nachträgliche Beschädigungen 

der Luftdichtheitsbahn gegen Fehler seiner Leistung abzugrenzen. 

Eine solche Messung kann stattfinden, sobald die Leistung, z. B. 

das luftdichte Verlegen einer Luftdichtheitsbahn, abgeschlossen ist. 

Undichtheiten im Bereich anderer Gewerke können für diese Messung 

provisorisch abgedichtet werden, die Messung entspricht im Hinblick 

auf Messzeitpunkt und Gebäudepräparation nicht der Norm. 

8 



G 

Fehlende Türen. 

Häufig ist die Gebäudehülle ansonsten fertiggestellt, aber es fehlen 

noch Haustür oder Kellertüren. Solange die Haustür fehlt, kann eine 

Abnahmemessung nach EnEV nicht stattfinden. Zwar lässt sich die 

Türöffnung für die Messung provisorisch abdichten, aber es besteht die 

Möglichkeit, dass die provisorische Abdichtung dichter ist als Schließfugen 

und Einbaufugen des später eingesetzten Türelements. Das spätere 

Messergebnis würde also schlechter ausfallen. 

Fehlen dagegen nur die Kellertüren, dann kann man sich – einigermaßen 

dichte Kellerfenster vorausgesetzt – folgendermaßen behelfen: Die 

Kellerräume sind wegen der fehlenden Türen in die Messung einbezogen. 

Bei der Volumenberechnung dagegen rechnet man das Innenvolumen 

innerhalb der Systemgrenzen der EnEV aus, d. h., das Volumen 

unbeheizter Kellerräume wird nicht zum Gebäudevolumen addiert. 

Falls so die Anforderungen der EnEV erfüllt sind, liegt das Ergebnis auf 

der sicheren Seite. Durch Einbau der Türen kann das Ergebnis nur besser, 

aber nicht schlechter werden. Tatsächlich wird es sich meist nicht 

messbar ändern. 

Wetterbedingungen. 

Für die Messgenauigkeit ist es wichtig, dass die vom Gebläse erzeugte Druckdifferenz 

deutlich größer ist als die durch Wind und Thermik verursachten 

natürlichen Druckdifferenzen zum Zeitpunkt der Messung. EN 13829 schreibt 

deshalb vereinfacht gesagt vor, dass der Betrag der natürlichen Druckdifferenz 

nicht größer als 5 Pa sein darf (vgl. 3.2.8). 

Die Thermik verursacht einen Druckunterschied zwischen innen und außen 

von 

Δp Th 

= 0,04 Pa/(K · m) · h · ΔT 

mit 

Δp Th 

h 

ΔT 

Differenzdruck zwischen innen und außen durch Thermik in Pa 

Höhe, gemessen ab der druckneutralen Zone in m 

Temperaturdifferenz zwischen innen und außen in K 

G4.3 

Der Grenzwert von 5 Pa wird somit erreicht, wenn das Produkt aus Höhe h und 

Temperaturdifferenz 

h · ΔT = 5 Pa/0,04 (Pa/(K · m)) = 125 K · m 

beträgt. Falls die druckneutrale Zone auf mittlerer Gebäudehöhe liegt, darf 

das Produkt aus Gebäudehöhe und Temperaturdifferenz maximal das Doppelte, 

also 

250 K · m 

betragen. (EN 13829 nennt fälschlicherweise den Wert 500 K · m, in ISO 9972 

ist der Fehler korrigiert.) Bei größeren Temperaturdifferenzen empfiehlt es 

sich deshalb, die Messung zu verschieben. 

9

G 


Natürliche Druckdifferenz am Beispiel von Thermik. 

Der Luftdruck nimmt mit der Höhe ab, und zwar um so stärker, je größer 

die Dichte der Luft ist. Da warme Luft leichter ist als kalte Luft, ist die 

Abnahme des Luftdrucks mit der Höhe bei warmer Luft geringer als bei 

kalter. Im Winter nimmt der Druck im beheizten Gebäude deshalb mit 

zunehmender Höhe weniger ab als der außerhalb des Gebäudes. 

In der druckneutralen Zone sind bei Windstille Innen- und Außendruck 

gleich. Wäre es anders, würden Luftströmungen durch Undichtigkeiten 

in der Gebäudehülle den Druckausgleich herstellen. Unterhalb 

der druckneutralen Zone herrscht im Winter Unterdruck im Gebäude, 

oberhalb herrscht Überdruck. Deshalb werden Lecks im unteren Teil 

des Gebäudes von außen nach innen (Infiltration), solche im oberen Teil 

von innen nach außen (Exfiltration) durchströmt. Je weiter ein Leck von 

der druckneutralen Zone entfernt ist, desto größer sind der Druckunterschied 

und damit die Strömungsgeschwindigkeit. Der auf der jeweiligen 

Höhe herrschende Druckunterschied zwischen innen und außen 

wird natürliche Druckdifferenz genannt. 

G4.3 

Abb. 3: Die Zeichnung zeigt schematisch die Druckverhältnisse bei einem beheizten 

Haus im Winter. Die Kurven sind nicht maßstäblich: Der absolute Luftdruck beträgt 

rund 100.000 Pa, der Unterschied zwischen oben und unten rund 100 Pa (bei 8,5 m 

Höhe), die natürliche Druckdifferenz rund 3 Pa (3 m Höhenunterschied zur druckneutralen 

Zone, ΔT = 25 K). 

Die Höhe der druckneutralen Zone hängt von der Verteilung der Lecks 

ab. Liegen die meisten und größten Undichtigkeiten unten, dann liegt 

auch die druckneutrale Zone weiter unten. Öffnet man beispielsweise 

die Haustür, dann stellt sich die druckneutrale Zone auf der Höhe dieser 

großen Öffnung, also im Erdgeschoss ein. Prinzipiell stellt sich die 

druckneutrale Zone so ein, dass bei den resultierenden Druckdifferenzen 

die In- und Exfiltrations-Massenströme gleich groß sind. 

10 



G 

Abb. 4: Bei offener Haustür stellt sich die druckneutrale Zone auf Höhe dieser großen 

Öffnung ein. 

Auch bei Wind stellt sich der Druck im Gebäude so ein, dass bei den 

resultierenden Druckdifferenzen die Massenstrombilanz zwischen 

ein- und ausströmender Luft ausgeglichen ist. Die druckneutrale Zone 

liegt bei Wind allerdings nicht in einer horizontalen Ebene, sondern ist 

irgendwie geformt. 

Der Wind verursacht auf der Mitte einer senkrecht angeströmten Wand den 

Staudruck von 

Δp St 

= ρ/2 · v 2 

mit 

Δp St 

Staudruck in Pa 

ρ Dichte der Luft (ca. 1,2 kg/m 3 ) 

v 

Windgeschwindigkeit in m/s 

Der Grenzwert von 5 Pa wird erreicht bei 

v = (2/ρ · 5 Pa) 0,5 = 2,9 m/s 

G4.3 

Diese Windgeschwindigkeit von rund 3 m/s in Bodennähe entspricht einer 

meteorologischen Windgeschwindigkeit von etwa 6 m/s entsprechend Windstärke 

4 Beaufort (Bft). Die Norm nennt als Grenze, ab der die Messung verschoben 

werden soll, die Windstärke 3 Bft. 

Für Messdienstleister ist es wichtig zu wissen, dass die Angaben zu den Wetterbedingungen 

nur eine Empfehlung darstellen. Verbindlich ist dagegen die 

Festlegung der maximalen natürlichen Druckdifferenz von 5 Pa. 

11

G 


Gebäudevorbereitung. 

Allgemein. 

Wärmeerzeuger und ventilatorgestützte Lüftungseinrichtungen (Wohnungslüftungsanlagen, 

Dunstabzugshauben, WC-Lüfter etc.) werden ausgeschaltet. 

Um Gefahren durch Abgase sicher zu vermeiden, empfiehlt es sich, auch 

Wärmeerzeuger auszuschalten, die sich in anderen als dem untersuchten 

Gebäudeteil (also z. B. in einer anderen Wohnung) befinden, ebenso raumluftunabhängige 

Wärmeerzeuger im untersuchten Gebäudeteil. Asche aus 

offenen Feuerstellen wird entfernt. Alle Innentüren innerhalb des untersuchten 

Gebäudeteils werden geöffnet. Die Druckunterschiede innerhalb des 

Gebäudes dürfen nach EN 13829 nicht größer als zehn Prozent der erzeugten 

Druckdifferenz sein. Bei Verwendung eines einzelnen Gebläses mit einem maximalen 

Volumenstrom von rund 8.000 m 3 /h wird diese Bedingung praktisch 

immer eingehalten – der Druckabfall an einer vollständig geöffneten Tür beträgt 

rund 2 Pa, also vier Prozent der erzeugten Druckdifferenz von 50 Pa. Alle 

absichtlich vorhandenen Öffnungen nach außen (Fenster, Türen, Kaminzug) 

werden geschlossen. Zu- und Abluftdurchlässe von kontinuierlich betriebenen 

(z. B. Wohnungs-) Lüftungsanlagen werden abgedichtet. Alternativ ist es 

möglich (und oft weniger aufwändig), die entsprechenden Lüftungsleitungen 

am Zentralgerät abzudichten oder Außen- und Fortluftdurchlass zuzukleben. 

Falls Siphons noch fehlen oder noch nicht mit Wasser gefüllt sind, werden außerdem 

die betroffenen Abwasserleitungen abgedichtet. 

Verfahren A und B. 

EN 13829 beschreibt zwei Verfahren der Messung, die sich in der Abdichtung 

von nicht verschließbaren, absichtlich vorhandenen Öffnungen in der Gebäudehülle 

unterscheiden. Verfahren A wird vereinfacht als „Messung im Nutzungszustand“ 

beschrieben, Verfahren B als „Messung der Gebäudehülle“. 

Mit Nutzungszustand ist gemeint, dass sich die Öffnungen in der Gebäudehülle 

in dem Zustand befinden, in dem sie sich auch während der Nutzung des 

Gebäudes in der Heizsaison befinden. Anders als oft irrtümlich angenommen, 

bezeichnet „Nutzungszustand“ nicht den Baufortschritt. Vielmehr muss für 

beide Verfahren die Gebäudehülle fertiggestellt sein. 

G4.3 

Nicht einstellbare, absichtlich vorhandene Öffnungen in der Gebäudehülle, 

z. B. zur Aufzugsentrauchung oder Schornstein-Hinterlüftung, bleiben bei 

Verfahren A offen, während sie bei Verfahren B abgedichtet werden. Lüftungsöffnungen 

für freie Lüftung und Außenwandluftdurchlässe für Abluftanlagen 

werden bei Verfahren A geschlossen, bei Verfahren B abgedichtet. 

Temporär betriebene Lüftungseinrichtungen (z. B. WC-Lüfter, Dunstabzugshaube) 

werden in der Norm nicht ausdrücklich erwähnt. Nach dem Beiblatt 

des FLiB [FLiB 2002] werden sie für Verfahren A ausgeschaltet, aber nicht abgedichtet. 

Analog zu anderen Lüftungsöffnungen sollten sie bei Messungen 

nach Verfahren B provisorisch abgedichtet werden. 

Dokumentation des Gebäudezustands. 

Die Zustände von Fenstern, Türen und sonstigen Öffnungen in der Gebäudehülle 

sowie die bei der Messung vorhandenen provisorischen Abdichtungen 

(unabhängig davon, wer sie vorgenommen hat) werden vor Ort notiert und im 

Messbericht aufgeführt. 

12 



G 

Einbau von Gebläse und Druckmessgerät. 

EN 13829 schreibt vor, dass die Gebäudedruckdifferenz auf Höhe des untersten 

untersuchten Geschosses gemessen wird, damit man die durch Thermik 

verursachte natürliche Druckdifferenz messen kann. Auch wenn es keine ausdrückliche 

Vorschrift über den Einbauort des Gebläses gibt, muss das Messgerät 

deshalb im untersten Geschoss eingebaut werden oder es muss zusätzlich 

eine Druckmesseinrichtung für den Gebäudedruck im untersten Geschoss 

installiert werden (z. B. mithilfe eines Kapillarröhrchens im Fensterfalz). Nach 

Möglichkeit wird das Luftdichtheitsmessgerät in eine Terrassentür und nicht 

in die Haustür eingebaut, damit die oft undichten Schließfugen der Haustür 

bei der Messung geprüft werden können. 

Wie misst man die in einer bestimmten Höhe herrschende Druckdifferenz? 

Für Druckdifferenzen durch Thermik gilt Folgendes: Das Messgerät 

zeigt immer den Druck an, der auf der Höhe herrscht, auf der der 

Messschlauch die (thermische) Gebäudehülle durchdringt. Würde man 

die Messeinrichtung z. B. im zweiten Stock einbauen und die Schlauchenden 

innen und außen jeweils bis auf Höhe des Erdgeschosses nach 

unten führen, so würde man dennoch nicht die Druckdifferenz auf 

Höhe des Erdgeschosses messen. Im thermisch eingeschwungenen Zustand, 

d. h., wenn die Temperatur im Messschlauch und in seiner Umgebung 

gleich ist, misst man die Druckdifferenz auf Höhe der Schlauchdurchführung 

im Messgerät. Der Grund dafür ist, dass der Druck durch 

die Luftsäulen in den Schläuchen durch den gleich großen Druck der 

Luftsäulen außerhalb der Schläuche kompensiert wird. Im thermisch 

nicht eingeschwungenen Zustand ändert sich der gemessene Druck 

zwar dadurch, dass die Schlauchenden nach unten geführt werden, der 

Messwert hat aber keine Aussagekraft, da er von den sich noch ändernden 

Lufttemperaturen in den Schläuchen abhängt. EN 13829 empfiehlt 

deshalb, die Schläuche waagerecht zu verlegen. 

Fazit: Um die Druckdifferenz am Gebäude in einer bestimmten Höhe 

zu messen, muss auf dieser Höhe der Schlauch nach außen geführt 

werden. Dies lässt sich z. B. mit Kapillarröhrchen realisieren, die so 

gebogen und in den Fensterfalz gelegt werden, dass das Fenster wieder 

geschlossen werden kann. 

G4.3 

Die Schlauchenden dürfen nicht im Luftstrom des Gebläses liegen. Das äußere 

Schlauchende sollte außerdem durch ein aufgestecktes T-Stück oder eine perforierte 

Schachtel windgeschützt werden. Auch sollte es bei Wind in einiger 

Entfernung vom Haus und von anderen Hindernissen angebracht werden. 

13

G 


Mittelwertbildung von mehreren Druckmessstellen. 

Der störende Windeinfluss lässt sich verringern, indem mehrere Druckmessstellen 

an verschiedenen Stellen der Gebäudehülle installiert und 

die Messwerte gemittelt werden. In diesem Fall müssen auch bei der 

Messung der natürlichen Druckdifferenz nach „Nullpunkteinstellung 

und Messung der natürlichen Druckdifferenz“ alle Druckmessstellen 

berücksichtigt werden. Dazu müssen entweder auch die Messwerte der 

natürlichen Druckdifferenz aus allen Messstellen gemittelt werden, 

oder es muss für jede Messstelle deren natürliche Druckdifferenz ermittelt 

und nach „Berechnung des Leckagestroms mit Dichtekorrektur“ 

von den jeweiligen Messwerten subtrahiert werden. 

Hilfsweise kann man ein einzelnes Druckmessgerät mit mehreren 

Schläuchen versehen, die außen zu verschiedenen Seiten des Gebäudes 

führen. Wichtig ist dabei, dass alle Schläuche gleich lang und gleich 

dick sind, ansonsten wird das Ergebnis durch den Druck am Ende des 

kürzesten bzw. dicksten Schlauches dominiert. Die (zwangsläufig) relativ 

langen Schläuche sollten einen so großen Querschnitt aufweisen, 

dass sie die Druckmessung nicht zu sehr dämpfen. Die so gemessene 

Druckdifferenz stellt nicht das arithmetische Mittel der Drücke dar, sondern 

einen irgendwie gewichteten Mittelwert: Die Druckunterschiede 

an den Schlauchenden führen dazu, dass die Schläuche durchströmt 

werden. Der Druckabfall ist nicht unbedingt in allen Schläuchen 

gleich: Beispielsweise herrscht an der vom Wind angeströmten Fassade 

Überdruck, während häufig an den drei anderen Fassaden Unterdruck 

herrscht. In diesem Fall wird der luvseitige Schlauch von der Summe 

der Luftmengen der drei anderen Schläuche durchströmt. Der Druckabfall 

im luvseitigen Schlauch ist besonders groß, der Beitrag des luvseitigen 

Winddrucks zum Messergebnis unverhältnismäßig klein. 

Alle Druckmessschläuche sollten waagerecht verlegt und vor der Sonne geschützt 

werden. Temperaturunterschiede zwischen der Luft im Schlauch und 

der außerhalb würden sonst bei Höhenunterschieden zu Messfehlern führen. 

Suche nach Lecks. 

G4.3 

Eine Einpunktmessung bei etwa 50 Pa verschafft einen ersten Eindruck von 

der Qualität der Luftdichtheit des untersuchten Gebäudes. Bei etwa 50 Pa 

Unterdruck wird die gesamte Gebäudehülle abgegangen und auf Lecks, fehlerhafte 

provisorische Abdichtungen, unzulänglich geschlossene Fenster etc. 

untersucht. Diese Vorabuntersuchung ist nach DIN EN 13829 vorgeschrieben, 

wobei nach dieser Vorschrift nur große Lecks lokalisiert und dokumentiert 

werden müssen. Je nach Vereinbarung mit dem Auftraggeber der Messung 

müssen aber auch mittlere und ggf. kleine Lecks lokalisiert werden. Fehler in 

der Gebäudepräparation werden korrigiert (z. B. gekipptes Fenster schließen), 

die endgültige Gebäudepräparation wird notiert. Die festgestellten größeren 

Lecks sowie bei entsprechender Beauftragung auch die mittleren und kleinen 

Lecks werden ebenfalls schriftlich dokumentiert. 

14 



G 

Nullpunkteinstellung und Messung der natürlichen Druckdifferenz. 

Bevor die Druckmessgeräte benutzt werden, ist ihr Nullpunkt zu kontrollieren 

und nötigenfalls einzustellen. Bei den meisten elektronischen 

Druckmessgeräten erfolgt die Nullpunkteinstellung automatisch, bei mechanischen 

Geräten muss der Nullpunkt nötigenfalls mit einem Schraubendreher 

eingestellt werden. Dazu werden alle Schläuche abgezogen, sodass 

die Eingänge (über die Raumluft) kurzgeschlossen sind. (Bei den üblichen 

Sets von Druckmessdosen sind die Eingänge verschiedener Dosen zum Teil 

miteinander verbunden – teilweise von der Vorderseite erkennbar, teilweise 

versteckt auf der Rückseite der Geräte. Im Zweifelsfall sollten deshalb für die 

Nullpunktkontrolle an einer Dose auch die Schläuche von den anderen Messdosen 

abgezogen werden.) Nach der Nullpunktjustierung darf die Lage von 

mechanischen Geräten (d. h. ihre Neigung) nicht mehr verändert werden. 

Nach der Einstellung des Nullpunktes werden die Schläuche auf die Messgeräte 

aufgesteckt. 

Für die Messung der natürlichen Druckdifferenz bleibt das Gebläse ausgeschaltet 

und seine Öffnung wird verschlossen. Über einen Zeitraum von 

mindestens 30 Sekunden werden in regelmäßigen Abständen die Werte der 

gemessenen natürlichen Druckdifferenz aufgezeichnet. Bei Unterdruck im 

Gebäude wird der jeweilige Wert mit einem Minuszeichen versehen. Der 

Mittelwert aller Messwerte Δp 01 

wird für die Berechnung der erzeugten Druckdifferenz 

im Rahmen der Auswertung benötigt. Außerdem werden der Mittelwert 

aller positiven Werte Δp 01+ 

und der Mittelwert aller negativen Werte 

Δp 01- 

berechnet. Ist der Betrag eines dieser Werte größer als 5 Pa, dann kann 

keine Messung nach EN 13829 durchgeführt werden. 

Nach der Differenzdruck-Messreihe wird die Messung der natürlichen Druckdifferenz 

wiederholt. Der Mittelwert aller Messpunkte Δp 02 

wird ebenfalls zur 

Auswertung benötigt. Ist der Betrag des Mittelwerts der positiven Messwerte 

Δp 02+ 

oder der negativen Mittelwerte Δp 02- 

größer als 5 Pa, war die Messung 

ungültig. 

Differenzdruck-Messreihe. 

Das Gebläse wird wieder geöffnet. Bei verschiedenen Einstellungen des Gebläses 

werden jeweils die Druckdifferenz an der Gebäudehülle und der vom 

Gebläse geförderte Volumenstrom gemessen. Nach EN 13829 sind mindestens 

fünf Messpunkte zu erfassen und der Abstand zwischen zwei Messpunkten 

darf nicht mehr als 10 Pa betragen. Die größte eingestellte Druckdifferenz 

muss mindestens 50 Pa betragen, empfohlen werden 100 Pa. Die kleinste 

Druckdifferenz soll 10 Pa betragen bzw. das 5-fache des Betrags der natürlichen 

Druckdifferenz, falls dieser Wert größer ist. 

G4.3 

Für die in Deutschland übliche Auswertung bei 50 Pa ist die Messungenauigkeit 

kleiner, wenn bei höheren Drücken gemessen wird. Bei Wind oder starker 

Thermik sollten deshalb zusätzlich zu den vorgeschriebenen Daten bis 50 Pa 

weitere Messpunkte bei höheren Drücken erfasst werden. 

Da sich die Ergebnisse von Unter- und Überdruckmessung häufig unterscheiden, 

sollte sowohl eine Messreihe bei Unter- als auch bei Überdruck 

aufgenommen werden. Damit lassen sich nicht nur Öffnungen mit Ventilcharakteristik 

ausgleichen, sondern teilweise auch die Einflüsse von Wind und 

Thermik. 

15

G 


Auswertung. 

Bezugsgrößen. 

Die für die Auswertung benötigten Bezugsgrößen (Volumen und bei größeren 

Gebäuden, d. h. > 1.500 m 3 , die Hüllfläche) sollten vor dem Messtermin berechnet 

werden, damit schon vor Ort eine Einschätzung der Messergebnisse 

möglich ist. Für den Messbericht wird eine nachvollziehbare Berechnung der 

Bezugsgrößen benötigt. Es reicht deshalb nicht, die Berechnungsergebnisse 

aus dem CAD-Programm zu übernehmen. 

Innenvolumen V. 

Das Innenvolumen V wird ermittelt, in dem die Nettogrundfläche aller Räume 

im untersuchten Teil des Gebäudes mit der jeweiligen mittleren lichten Höhe 

multipliziert wird. Die Volumenberechnung muss nachvollziehbar dokumentiert 

werden. Für die Berechnung der Nettogrundfläche gilt DIN 277, Teil 1. Es 

handelt sich dabei um die aus Innenmaßen ermittelte Fläche. Zur Nettogrundfläche 

gehören auch Treppen, Installationsschächte mit mehr als 1 m 2 lichtem 

Querschnitt, Aufzugsschächte und Flächen mit einer Raumhöhe von weniger 

als 1,5 m. Für die Raumhöhe ist das lichte Maß von Oberkante Fußboden bis 

Unterkante Decke im fertigen Zustand anzusetzen, auch wenn zum Zeitpunkt 

der Messung die abgehängte Decke oder der Fußbodenaufbau noch fehlt. 

Das Innenvolumen V nach EN 13829 entspricht dem in DIN 277-1 definierten 

Netto-Rauminhalt. 

Nach den Festlegungen des FLiB werden Unterzüge, sichtbare Sparren etc. 

nicht vom Innenvolumen abgezogen. 

G4.3 

Abb. 5: Für die Berechnung des Innenvolumens (Netto-Rauminhalt NRI nach DIN 277-1) werden 

Innenmaße verwendet. 

16 



G 

Hüllfläche. 

Sofern das untersuchte Gebäude oder der Gebäudeteil ein Innenvolumen von 

mehr als 1.500 m 3 aufweist, wird zur Auswertung der Messung auch die Hüllfläche 

benötigt. Dabei handelt es sich um die Fläche aller Wände, Decken und 

Böden, die das untersuchte Volumen umschließen. Dies gilt auch für Bauteile 

gegen Erdreich oder Gebäudetrennwände, z. B. zu einem angrenzenden Reihenhaus. 

Anders als bei der Berechnung der Transmissionswärmeverluste nach 

DIN 4108-6 werden Innenmaße über alles verwendet. Somit entspricht die 

Hüllfläche meist relativ gut der Fläche der luftdichten Bauteilschicht, die fast 

immer auf der Innenseite des Bauteils liegt. Die Stirnflächen von Innenwänden 

oder Zwischendecken, die in die Gebäudehülle eingebunden sind, werden 

bei der Hüllflächenberechnung nicht abgezogen. 

G4.3 

Abb. 6: Für die Berechnung der Hüllfläche werden Innenmaße über alles verwendet. 

Berechnung des Leckagestroms mit Dichtekorrektur. 

Die Auswertung wird getrennt für Unter- und Überdruck von der Software des 

Messgeräteherstellers vorgenommen und soll hier nur grob beschrieben werden. 

Eine genaue Beschreibung findet man in DIN EN 13829 sowie in Kapitel 3 

der 2012 aktualisierten Ausgabe des FLiB-Buches Band 1. 

Die Auswertung hat zwei Ziele: 

Durch Ausgleichsrechnung wird eine Leckagekurve ermittelt, die möglichst 

gut an die Messpunkte angepasst ist und die eine Umrechnung auf 

beliebige Druckdifferenzen (also auch speziell auf 50 Pa) erlaubt. 

Ziel der Dichtekorrektur ist es, den Volumenstrom zu ermitteln, der unter 

Standardbedingungen (20 °C, 1.013 hPa) strömen würde. Dabei ist zu berücksichtigen, 

dass sowohl der Volumenstrom als auch der Massenstrom 

durch eine bestimmte Leckage von der Dichte der strömenden Luft abhängt. 

17

G 


Zunächst wird für alle Messpunkte aus der gemessenen Druckdifferenz Δp m 

die vom Gebläse erzeugte Druckdifferenz Δp berechnet, indem die natürliche 

Druckdifferenz vorzeichenrichtig abgezogen wird. Anders gesagt – es wird die 

Druckdifferenz auf Höhe der druckneutralen Zone berechnet. Werte bei Unterdruck 

werden dabei mit negativem Vorzeichen versehen. 

Δp = Δp m 

– 0,5 (Δp 0,1 

+ Δp 0,2 

) 

Abb. 7: Durch den Betrieb des Gebläses wird der Druck innen um die erzeugte Druckdifferenz 

verringert. Man erhält die erzeugte Druckdifferenz, indem man von der gemessenen Druckdifferenz 

die natürliche Druckdifferenz vorzeichenrichtig (d. h., Unterdruck wird immer mit 

negativem Vorzeichen versehen) abzieht. 

G4.3 

Die Messwerte des Volumenstroms werden abhängig von der Dichte der Luft 

auf Standardbedingungen umgerechnet. Danach werden nach der sogenannten 

Methode der kleinsten quadratischen Abweichung der Strömungskoeffizient 

C L 

und der Strömungsexponent n so ermittelt, dass mit der folgenden 

Gleichung die Messwerte für Druck (Δp) und Volumenstrom (V̇) möglichst gut 

angenähert werden: 

V̇ = C L 

(∆p) n 

Ein Messbericht enthält auch eine grafische Darstellung der Messpunkte und 

der berechneten Ausgleichskurven. Üblicherweise wird die Leckagekurve im 

doppeltlogarithmischen Maßstab dargestellt. Für die Beurteilung der Messergebnisse 

ist jedoch ein linearer Maßstab günstiger, weil so die Strömungsexponenten 

besser beurteilt werden können. 

18 



G 

Abgeleitete Größen/Kenngrößen. 

In Deutschland werden die Ergebnisse von Luftdurchlässigkeitsmessungen 

auf die auch international häufig verwendete Druckdifferenz von 50 Pa bezogen. 

Zunächst wird der Leckagestrom bei 50 Pa berechnet: 

V̇50 

= C L 

(50 Pa) n 

Durch Bezug des Leckagestroms V̇50 

auf das Innenvolumen V oder die Gebäudehüllfläche 

A E 

erhält man die üblichen Kenngrößen: 

n 50 

= 

V̇50 

V 

bzw. 

q 50 

= 

V̇50 

A E 

mit 

n 50 

Luftwechselrate bei 50 Pa in h -1 

q 50 

Luftdurchlässigkeit bei 50 Pa in m 3 /(h· m 2 ) = m/h 

V 

Innenvolumen 

Hüllfläche (E = envelope) 

A E 

Der Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V. empfiehlt, die Ergebnisse im 

Bericht mit zwei wertangebenden Ziffern anzugeben. 

Äquivalente Leckfläche. 

Gerne wüsste man nach einer Messung, wie groß die reale Leckfläche ist. Man 

könnte dann einschätzen, wie viel einzelne Undichtheiten zum Gesamtergebnis 

beitragen. Die tatsächliche Leckfläche lässt sich aber messtechnisch 

nicht ermitteln. Dies liegt daran, dass die Geometrien und damit die strömungstechnischen 

Eigenschaften nicht bekannt sind. Man kann aber als Vergleichsmaßstab 

eine äquivalente Leckfläche angeben. Das ist die Fläche einer 

Öffnung, durch die bei der betrachteten Druckdifferenz (z. B. 50 Pa) gleich viel 

Luft strömt wie durch die Gebäudehülle. 

G4.3 

Beispielsweise kann man die Fläche einer scharfkantigen Öffnung in einer 

dünnen Platte berechnen: 

A eq 

= 

1 

C L 

( 

ρ 0 

) 0,5 (∆p r 

) n-0,5 

0,61 2 

mit 

A eq 

C L 

ρ 0 

Δp r 

äquivalente Leckfläche 

Leckagekoeffizient, hier in m 3 /s/Pa n 

Dichte der Luft unter Standardbedingungen 

Referenz-Druckdifferenz, z. B. 50 Pa 

19

G 


Durch Umrechnen ergibt sich für die in Deutschland übliche Referenzdruckdifferenz 

von 50 Pa die folgende Formel: 

A eq 

= 0,5 cm 2 

V̇50 

m 3 /h 

Der Zahlenwert der äquivalenten Leckfläche in Quadratzentimeter ist also 

halb so groß wie der Wert des Leckagestroms in Kubikmeter pro Stunde. 

Abschnittsweise Messung. 

Wird ein Gebäude abschnittsweise gemessen, also z. B. ein Mehrfamilienhaus 

wohnungsweise, dann erhält man das Ergebnis für das Gebäude 

als gewichteten Mittelwert der Einzelmessungen: 

V̇50, ges 

+ + + … 

V̇50,1 

V̇50,2 

V̇50,3 

n 50, ges 

= = = 

V 1 

+ V 2 

+ V 3 

+ … 

V ges 

V 1 

n 50,1 

+ V 2 

n 50,2 

+ V 3 

n 50,3 

+ … 

V 1 

+ V 2 

+ V 3 

+ … 

Prüfbericht. 

Folgende Angaben müssen im Prüfbericht enthalten sein: 

a) Allgemeines: 

Umfang des Untersuchungsauftrags (z. B. Basismessung, d. h. nur Suche 

nach großen Lecks, erweiterte Messung inkl. Suche nach mittleren und 

kleinen Lecks) 

Anschrift des untersuchten Gebäudes 

Baujahr (ggf. Schätzung) 

Datum der Messung 

b) Verweis auf die Norm: 

Nennung der zugrunde gelegten Normen und Verfahren, beispielsweise: 

G4.3 

Messung nach EN 13829, Verfahren A 

Messung in Anlehnung an EN 13829, Verfahren A 

Bei Messungen in Anlehnung an EN 13829 gilt: 

Aufzählung der Abweichungen von der Norm 

c) Untersuchter Gebäudeteil: 

Beschreibung (z. B. einschließlich der Räume im UG, ohne den Spitzboden, 

nur Wohnung Nr. X) 

Art und Zustand der Heizungs-, Lüftungs- und Klimaanlage (z. B. Heizkessel 

außerhalb des untersuchten Volumens, raumluftunabhängiger Kaminofen 

im Wohnzimmer, Lüftung über eine Abluftanlage mit Außenwandluftdurchlässen, 

...) 

Innenvolumen und bei Bedarf Hüllfläche 

Nachvollziehbare Dokumentation der Volumen- und Hüllflächenberechnung 

Zustand aller Öffnungen (z. B. Außen- und Fortluftdurchlässe abgedichtet, 

Außentüren geschlossen, Dachbodenluke geschlossen, Innentüren und 

Türen zu den Räumen im UG offen) 

20 



G 

Beschreibung von temporären Abdichtungen (z. B. Außenwandöffnung für 

noch fehlende Dunstabzugshaube provisorisch abgedichtet, Außen- und 

Fortluftleitung zentral am Lüftungsgerät abgedichtet) 

d) Messtechnik: 

Eingesetzte Geräte 

Einbauort des Gebläses 

e) Messdaten: 

Natürliche Druckdifferenzen 

Innen- und Außentemperatur 

Windstärke bzw. -geschwindigkeit, ggf. Luftdruck 

Erzeugte Druckdifferenzen und Volumenströme 

Grafische Darstellung der Leckagekurve 

Strömungskoeffizient, Strömungsexponent, Leckagekoeffizient für Unterund 

Überdruckmessung 

Luftwechselrate bei 50 Pa, Messfehler 

Ggf. Luftdurchlässigkeit bei 50 Pa oder weitere Größen 

Messgenauigkeit und Fehlerrechnung. 

Die meisten Computerprogramme zur Auswertung von Luftdurchlässigkeitsmessungen 

berechnen auch den Messfehler. Der Rechengang ist allerdings 

nicht genormt – die Angaben verschiedener Programme zum Messfehler 

können sich daher unterscheiden. Es gibt aber eine Empfehlung des FLiB zur 

Berechnung der Messungenauigkeit. 

Vergleicht man das Messergebnis mit einer Anforderung, z. B. der nach EnEV 

oder DIN 4108-7, sollte man den Messfehler weder zum Messergebnis addieren 

noch ihn davon subtrahieren, denn der wahrscheinlichste Wert ist der Messwert 

– die Fehlerangabe dient nur dazu, die Unsicherheit der Messung einschätzen 

zu können. Bei Windstille dominiert mit sieben Prozent der Fehler 

der Volumenstrommesseinrichtung. Der Fehler der Luftwechselrate bei 50 Pa 

beträgt dann etwa acht Prozent. Bis Windstärke 4 beträgt der Gesamtmessfehler 

meist nicht mehr als zehn Prozent des Messwerts. 

Durchführung von Luftdurchlässigkeitsmessungen. 

G4.3 

Hinweise auf häufige Irrtümer. 

Dokumentation der Volumenberechnung ist Pflicht. 

Viele Messdienstleister sind der Meinung, es reiche aus, das vom Auftraggeber 

angegebene Innenvolumen in den Messbericht zu schreiben. Laut Abschnitt 7 

der EN 13829 muss der Messbericht aber eine nachvollziehbare Volumenberechnung 

enthalten. Wie sinnvoll diese Vorschrift ist, zeigen Beispiele, bei 

denen sich die von verschiedenen Messdienstleistern angegebenen Volumina 

um bis zum Faktor 2 unterschieden. 

21

G 


Fußbodenaufbau ist kein anrechenbares Volumen. 

Bei hochwärmegedämmten Häusern, z. B. bei Passivhäusern, nimmt der Fußbodenaufbau 

im untersten beheizten Geschoss ein relativ großes Volumen 

ein. Wird die Luftdichtheitsprüfung vor Einbau des Bodenaufbaus durchgeführt, 

dann berechnen manche Dienstleister das Innenvolumen nach den 

lichten Maßen zum Messzeitpunkt und nicht nach den geplanten lichten Maßen. 

Sie rechnen also das Volumen des vorgesehenen Fußbodenaufbaus dem 

Innenvolumen zu. Sinnvoller ist es, von den Fertigmaßen auszugehen, weil 

dann das Messergebnis nicht davon abhängt, ob die Messung vor oder nach 

Einbau des Fußbodenaufbaus durchgeführt wird. (Das Haus wird durch den 

Bodenaufbau nicht dichter.) 

Suche nach großen Lecks ist Pflicht. 

Um Messungen möglichst preiswert anbieten zu können, verzichten manche 

Dienstleister auf die Suche nach Undichtigkeiten. EN 13829 verlangt aber, 

dass bei der größten vorgesehenen Druckdifferenz (Unterdruck bei der Suche 

von innen) die „gesamte Gebäudehülle auf große Leckagen und fehlerhafte 

provisorische Abdichtungen zu untersuchen“ ist. Wird diese Lecksuche nicht 

durchführt, riskiert man, dass beispielsweise ein Fenster nicht richtig geschlossen 

ist oder vorhandene Undichtigkeiten bauseits heimlich zugeklebt 

wurden. 

Auch bei Verfahren B ist die Gebäudehülle fertig. 

Verfahren A und B unterscheiden sich nicht durch den Baufortschritt, sondern 

darin, wie mit geplanten Öffnungen umgegangen wird. Ist die Gebäudehülle 

nicht fertiggestellt, dann entspricht die Messung prinzipiell nicht den Anforderungen 

der Norm. 

Auch bei Verfahren A wird die Lüftungsanlage abgedichtet. 

In der Messnorm wird unter 5.2.2. der Umgang mit „Bauteilen“ beschrieben, 

unter 5.2.3 der mit „Heizungs-, Lüftungs- und Klimaanlagen“. Wer nur den 

ersten dieser beiden Abschnitte liest, kann zu der Meinung kommen, bei Verfahren 

A würden Lüftungsanlagen nicht abgedichtet. Tatsächlich sind nach 

5.2.3 unabhängig vom Verfahren „die Luftdurchlässe von mechanischen Lüftungsanlagenteilen“ 

abzudichten. 

G4.3 

Nicht der Messdienstleister muss die Lecks abdichten. 

Gelegentlich liest man in Messberichten Hinweise auf festgestellte Undichtheiten, 

die bei der Messung abgedichtet worden seien. Dabei ist oft unklar, 

ob es sich um provisorische Abdichtungen handelt oder die Undichtheiten 

dauerhaft behoben wurden. Falls durch dauerhafte Abklebungen Luftdichtheitsmängel 

behoben wurden, ist am Messergebnis nichts auszusetzen. Allenfalls 

fragt man sich, wieso der Messdienstleister Bauleistungen erbringt. Falls 

es sich um provisorische Abdichtungen handelt, dann ist das Messergebnis 

relativ wenig wert. Jedenfalls ist eine solche Messung nicht dazu geeignet, das 

Einhalten von Anforderungen zu belegen. Allenfalls lässt sich durch solche 

Abdichtungen der Beitrag einzelner Lecks zum Messergebnis ermitteln (Messverfahren 

des „sukzessiven Abklebens“). 

22 



G 

Abklebungen sind zu dokumentieren. 

In Messberichten findet man zwar regelmäßig die Behauptung, es sei Verfahren 

A bzw. B angewendet worden, häufig ist aber nicht dokumentiert, welche 

Abklebungen vorhanden waren. Der Messbericht ist dann nicht nachvollziehbar. 

Die Abklebungen einzeln aufzuführen, wie es die Norm vorschreibt, ist 

vor allem deshalb wichtig, weil die Meinungen darüber, was nach Verfahren A 

oder B abzukleben sei, auseinandergehen. 

Weitere Hinweise. 

Leistungsumfang und Honorarhöhe. 

Der Aufwand für Luftdurchlässigkeitsmessungen kann von Objekt zu Objekt 

sehr stark variieren. Für den Dienstleister meist nicht vorhersehbar ist der 

Aufwand für die Gebäudepräparation, falls Lüftungsanlagen vorhanden sind 

oder eine Messung vor Fertigstellung der luftdichten Gebäudehülle durchgeführt 

werden soll. Es empfiehlt sich daher, die Gebäudepräparation nach 

Aufwand abzurechnen oder sie bauseits durchführen zu lassen. Letzteres ist 

dann unabdingbar, wenn größere Lüftungsanlagen eingebaut sind, die vom 

Messdienstleister nicht bedient werden können. Besonders stark hängt der 

Aufwand vom Umfang der Lecksuche und deren Dokumentation ab. Es hat 

sich bewährt, den Umfang der Lecksuche vorab zu vereinbaren. So kann man 

beispielsweise eine „Basismessung“ vereinbaren, bei der nur die vorgeschriebene 

Lecksuche nach großen Undichtigkeiten enthalten ist. Bei der „erweiterten 

Messung“ ist auch die Suche nach mittleren Lecks enthalten. Mehrfach 

vorkommende gleichartige Lecks (z. B. Lufteintritt an der unteren Einbaufuge 

von Balkontüren) werden dabei nur summarisch dokumentiert. Die dritte 

Stufe ist eine Messung im Rahmen eines Gutachtens. Dabei werden häufig 

spezielle Fragen geklärt, beispielsweise die Ursache für Schimmelbildung 

oder der Aufwand für das Beheben festgestellter Undichtheiten. Der Aufwand 

dafür ist vorab nicht abzusehen, sodass eigentlich nur die Abrechnung nach 

Aufwand möglich ist. 

Abdichten von Lüftungsanlagen. 

Oft ist es einfacher, Lüftungsanlagen zentral am Lüftungsgerät oder am Außen- 

und Fortluftdurchlass abzudichten, statt in allen Räumen die Zu- und 

Abluftdurchlässe zuzukleben. Bewährt haben sich dafür Ballblasen, die in die 

Lüftungsleitung gebracht und dort aufgeblasen werden. 

Unzulässige bauseitige provisorische Abdichtungen. 

Es gibt Beteiligte, die schon vor dem Messtermin vermutete Lecks provisorisch 

zukleben. Vor der quantitativen Messung sollte der Auftraggeber gegebenenfalls 

darauf aufmerksam gemacht werden, dass die Messung in diesem 

Zustand nicht den Messvorschriften entsprechen würde. Es ist zu empfehlen, 

die betreffenden Abdichtungen zu entfernen. 

G4.3 

Stimmt der Auftraggeber dem nicht zu, kann die Messung dennoch durchgeführt 

werden. Im Bericht wird dann auf die unzulässigen Abklebungen, die 

Abweichungen von der Norm und die geringe Aussagekraft des Messergebnisses 

hingewiesen. 

23

G 


Schnelles Finden eines offenen Fensters. 

Ist nach dem Einschalten des Gebläses der Volumenstrom unerwartet groß, 

oder kann gar die Druckdifferenz von 50 Pa nicht erreicht werden, dann besteht 

wahrscheinlich ein großes Leck. Häufig ist z. B. ein Fenster nicht oder 

nicht richtig geschlossen. 

Um diese Undichtheit zu finden, lässt man das Gebläse laufen und geht bis zur 

Tür jedes Raumes oder im Mehrfamilienhaus zu jeder Wohnungstür. 

In der Türöffnung mit dem Gesicht zum Raum stehend, spürt man meist am 

Luftzug, ob in den Räumen hinter dieser Tür ein größeres Leck vorhanden ist. 

Zieht es beispielsweise in einer Wohnungstür, dann sucht man in dieser Wohnung 

weiter, zieht es nicht, geht man zur nächsten Wohnungstür. 

Messbereich notieren. 

Bei Messeinrichtungen, deren Messbereich sich verändern lässt, (z. B. die 

Blenden an den herkömmlichen Blower-Doors), besteht die Gefahr, durch 

Eingabe der falschen Blende ins Auswerteprogramm bzw. durch Ablesen der 

falschen Skala das Messergebnis grob zu verfälschen. Den Messdienstleistern 

ist deshalb dringend zu empfehlen, die verwendete Blende separat auf dem 

handschriftlichen Protokoll zu notieren, sodass die Größenordnung des Messergebnisses 

später überprüft werden kann. 

Bei Überdruckmessung Schlauch zur Saugseite des Gebläses nicht vergessen. 

Bei einigen Herstellern muss für die Überdruckmessung ein zusätzlicher 

Schlauch von der Messeinrichtung für den Gebläsedruck nach außen, d. h. 

zur Saugseite des Gebläses, gelegt werden. Analog zum Messbereich sollte 

man das Anbringen dieses Schlauches auf dem handschriftlichen Protokoll 

vermerken, weil man sich im Nachhinein kaum wird erinnern können, ob der 

Schlauch angeschlossen war oder nicht. Bemerkt man nach der Messung, dass 

der Schlauch vergessen worden ist, dann kann man die Messwerte noch rechnerisch 

korrigieren. Dazu muss vom jeweils abgelesenen Gebläsedruck der 

jeweilige Gebäudedruck subtrahiert werden. 

G4.3 

Gebäudedrücke nicht der Reihe nach einstellen. 

Bei dichten Gebäuden (d. h. bei kleinem n 50 

) dauert es nach dem Verändern 

der Gebläsespannung relativ lange, bis der Gebäudedruck stabil ist. Ähnlich 

verhält es sich gelegentlich, wenn großflächig Folien als Luftdichtung verwendet 

werden, die beim Anlegen des Drucks ihre Lage verändern (z. B. Folie im 

Dach eines Supermarkts bei Überdruck). 

Um genau messen zu können, muss man also ausreichend lange warten. Wird 

eine stetige Messreihe vom kleinsten zum größten Druck durchgeführt und 

nicht ausreichend gewartet, dann sind alle gemessenen Volumenströme zu 

klein. Beginnt man beim größten Druck, dann sind die Werte zu groß. Dieser 

systematische Fehler ist aber aus der Messkurve nicht unbedingt zu erkennen. 

Es empfiehlt sich deshalb, die Messreihe nicht mit stetig steigenden oder fallenden 

Drücken durchzuführen, sondern abwechselnd die Gebläsespannung 

zu erhöhen und zu senken. Wurde nicht ausreichend gewartet, dann erkennt 

man dies an streuenden Messwerten. Besondere Vorsicht ist bei automatisch 

arbeitenden Messeinrichtungen geboten. Die Verhältnisse sind dort komplizierter, 

weil der Druck durch Verändern des Volumenstroms auf den Sollwert 

geregelt wird. Anhand der Bedienungsanleitung bzw. durch Rückfrage beim 

Hersteller muss der Anwender klären, wie er sicherstellen kann, dass erst gemessen 

wird, wenn der Gebäudedruck den stationären Zustand erreicht hat. 


Abb. 2: Foto: BlowerDoor GmbH 

Alle anderen Abbildungen: Joachim Zeller und FLiB e. V. 

24 



G 






G4.3 

25

G 


G4.3 

26 



G 

2 Überprüfung der 


Autoren: 

Dr. Klaus Vogel 

Dr. Markus Renn 

Bei der Überprüfung der Luftdichtheit von Gebäuden sind je nach Aufgabenstellung 

bestimmte Vorbereitungen an einem Prüfobjekt vorzunehmen. Da 

in den entscheidenden Normen und Verordnungen Detailfragen bezüglich 

der „richtigen“ Vorbereitungen offenbleiben, hat sich der Fachverband Luftdichtheit 

im Bauwesen e. V. (FLiB) dieser Fragen durch Kommentierung und 

Erstellung von Checklisten angenommen. 

In diesem Artikel wird auf verschiedene Messverfahren, Anforderungen und 

Entwicklungen beim Nachweis der Luftdichtheit nach Energieeinsparverordnung 

eingegangen. Eine Tabelle gibt einen Überblick zu den Vorbereitungen 

bzw. der Gebäudepräparation, wie sie von verschiedenen Institutionen publiziert 

wurden. 

Soviel kann schon vorweggenommen werden: Der Prozess, den Messdienstleistern 

eine detaillierte und allgemein akzeptierte Checkliste für die Vorbereitungen 

der „Schlussmessung“ nach Energieeinsparverordnung an die 

Hand zu geben, ist nicht abgeschlossen. Hierzu gibt es neue Bemühungen des 

FLiB, dies durch eine „branchenübergreifende Arbeitsgruppe“ zu erreichen [1]. 

Energieeinsparverordnung. 

Im Februar 2002 trat die Energieeinsparverordnung [2] in Kraft. Sie wurde in 

den Jahren 2004, 2007 und 2009 geändert bzw. neu gefasst. 

Nach § 5 der Verordnung vom 16. November 2001 „sind zu errichtende Gebäude 

so auszuführen, dass die wärmeübertragende Umfassungsfläche einschließlich 

der Fugen dauerhaft luftundurchlässig entsprechend dem Stand 

der Technik abgedichtet ist“ [2]. In der aktuellen Verordnung, die auf die Jahre 

2007 [3] und 2009 [4] zurückgeht, findet sich ein ähnlicher Wortlaut in § 6. 

Allerdings wird hier nicht mehr auf den Stand der Technik, sondern auf die 

anerkannten Regeln der Technik abgestellt. 

G4.3 

Weiter wird in § 6 ausgeführt: „Wird die Dichtheit (…) überprüft, kann der 

Nachweis der Luftdichtheit bei der (…) erforderlichen Berechnung berücksichtigt 

werden, wenn die Anforderungen nach Anlage 4 Nummer 2 eingehalten 

sind“ [4]. Damit wirkt sich der erfolgreiche Nachweis einer luftundurchlässigen 

Gebäudehülle positiv auf das Berechnungsergebnis des Primärenergiebedarfs 

aus, weil geringere Lüftungswärmeverluste oder die Wärmerückgewinnung 

mechanischer Lüftungsanlagen in Ansatz gebracht werden können. 

In der Anlage 4 der Verordnung [3, 4] wird auf die Prüfnorm DIN EN 13829 

[5] hingewiesen. Ferner werden in dieser Anlage die Anforderungen an die 

Dichtheit genannt, deren Zahlenwerte – abgesehen von einer Präzisierung bei 

Gebäuden ohne raumlufttechnische Anlagen – über die Jahre gleich geblieben 

sind. 

27

G 


Auf das Verfahren kommt es an! 

DIN EN 13829 setzt sich mit der Bestimmung der Luftdurchlässigkeit von Gebäuden 

oder Gebäudeteilen vor Ort nach dem Differenzdruckverfahren auseinander 

– Tabelle 1. Für die Durchführung von Messungen wird zwischen den 

Verfahren A und B unterschieden. Diese unterscheiden sich weder in der Erfassung 

der Messwerte noch im Zeitpunkt der Messung, sondern in der Art der 

Vorbereitungen zur Messung. Bei Verfahren A steht die Prüfung des Gebäudes 

im Nutzungszustand im Vordergrund. Deshalb werden hierfür lediglich die 

„absichtlich vorhandenen äußeren Öffnungen des zu untersuchenden Gebäudes 

oder Gebäudeteils geschlossen (Fenster, Türen, Kaminzug)“ [5]. Bei Verfahren 

B liegt das Hauptaugenmerk auf der Überprüfung der Gebäudehülle. 

Hierfür „werden alle einstellbaren Öffnungen geschlossen, und alle weiteren 

absichtlich vorhandenen Öffnungen müssen abgedichtet werden“ [5]. 

Übersicht zu den Inhalten von DIN EN 13829. 

Inhalt 

Vorwort 

Einleitung 

1 Anwendungsbereich 

2 Normative Verweisungen 

3 Begriffe 1) 

4 Geräte 

5 Messverfahren 2) 

6 Auswertung 

7 Prüfbericht 3) 

8 Messgenauigkeit 

Diverse Anhänge (informativ) und Literaturhinweise 

G4.3 

Tab. 1: Übersicht zu den Inhalten von DIN EN 13829 

1) 

Leckagestrom: Volumenstrom durch die Gebäudehülle. 

1) 

Innenvolumen: Absichtlich beheiztes, gekühltes oder mechanisch belüftetes Volumen in einem 

Gebäude oder Gebäudeteil, das Gegenstand der Messung ist, üblicherweise ohne Dachboden, 

Keller oder Anbauten. 

1) 

Volumenbezogener Leckagestrom bei der Bezugsdruckdifferenz: Leckagestrom bei der Bezugsdruckdifferenz 

über der Gebäudehülle, dividiert durch das Innenvolumen (i. d. R. bei 50 Pa: 

n 50 

-Wert, Einheit: 1/h); ebenfalls bezeichnet als Luftwechselrate bei 50 Pa. 

1) 

Luftdurchlässigkeit: Leckagestrom bei der Bezugsdruckdifferenz über der Gebäudehülle, dividiert 

durch die Hüllfläche (i. d. R. bei 50 Pa: q 50 

-Wert, Einheit: m 3 /(h· m 2 ). 

1) 

Nettogrundflächenbezogener Leckagestrom: Leckagestrom bei der Bezugsdruckdifferenz über 

der Gebäudehülle, dividiert durch die Nettogrundfläche (i. d. R. bei 50 Pa: w 50 

-Wert, Einheit: 

m 3 /(h· m 2 ). 

2) 

Verfahren A (Prüfung des Gebäudes im Nutzungszustand): Der Zustand der Gebäudehülle 

sollte dem Zustand während der Jahreszeit entsprechen, in der Heizungs- oder Klimaanlagen 

benutzt werden. 

2) 

Verfahren B (Prüfung der Gebäudehülle): Alle absichtlich vorhandenen Öffnungen in der Gebäudehülle 

werden nach entsprechenden Vorgaben der Norm geschlossen oder abgedichtet. 

3) 

Mindestangaben (beispielhaft): Angaben zur Identifizierung des geprüften Objekts, Abweichungen 

von der Norm, Beschreibung des Prüfobjekts und der verwendeten Ausrüstung, Angabe 

der Messdaten und des Prüfdatums. 

28 



G 

Die unterschiedlichen Verfahren bedingen am Beispiel von nicht verschließbaren 

Öffnungen für die Fahrschachtbelüftung bzw. Fahrschachtentrauchung, 

dass diese bei Verfahren A offen bleiben und bei Verfahren 

B abgedichtet werden. Es ist selbstredend, dass sich die unterschiedlichen 

Vorbereitungen auf die Messergebnisse auswirken müssen. Dies kann je nach 

Bauvorhaben mehr oder weniger bedeutsam sein. Neben diesen Unterschieden 

haben die Verfahren auch Gemeinsamkeiten. Hierzu zählen beispielsweise 

das Abdichten der Zu- und Abluftdurchlässe bei Zu- und Abluftanlagen und 

der einleitend erwähnte Messzeitpunkt. Für beide Verfahren gilt, dass „die 

Messung erst stattfinden kann, nachdem die Hülle des zu untersuchenden Gebäudes 

oder Gebäudeteils fertiggestellt ist“ [5]. 

Die Frage nach dem „richtigen“ Messverfahren. 

Aus den bisherigen Ausführungen wird deutlich: Falls Anforderungen an die 

Luftdichtheit mit entsprechend einzuhaltenden Grenzwerten formuliert werden, 

dann muss klar sein, welches Verfahren zugrunde liegt. 

In Tabelle 2 werden die Anforderungen an die Dichtheit nach Energieeinsparverordnung 

[3, 4] und nach DIN 4108-7 in der älteren Fassung aus dem Jahr 

2001 [6] und in der überarbeiteten, aktuellen Fassung aus dem Jahr 2011 [7] aufgeführt. 

Dort ist erkennbar, dass sich die Anforderungen bei den n 50 

-Werten 

nicht unterscheiden. Während die Verordnung bisher keine Angabe zum anzuwendenden 

Verfahren enthält, wird für die Überprüfung der Luftdichtheit 

sowohl in der älteren als auch in der aktuellen Fassung der Norm explizit auf 

das Verfahren A hingewiesen. In der aktuellen Fassung der Norm ist allerdings 

im Rahmen von empfohlenen n 50 

-Höchstwerten neu, dass die empfohlene Gebäudepräparation 

für unterschiedliche Lüftungssysteme von der Präparation 

für Verfahren A nach DIN EN 13829 abweichen kann. 

Da in der Energieeinsparverordnung und in DIN 4108-7, deren ältere Fassung 

aus dem Jahr 2001 unter anderem im Zusammenhang mit der in Vorbereitung 

befindlichen Energieeinsparverordnung stand [6], dieselben n 50 

-Werte genannt 

werden, war anfangs davon auszugehen, dass auch beim Nachweis der 

Dichtheit nach Energieeinsparverordnung das Verfahren A anzuwenden ist. 

Diese Auffassung hat der Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen e. V. öffentlich 

vertreten, sodass man davon ausgehen kann, dass bis etwa Mitte 2004 für 

Nachweismessungen im Sinne der Energieeinsparverordnung überwiegend 

das Verfahren A nach DIN EN 13829 zur Anwendung gekommen ist. Weil diese 

Norm keine Detailfragen beantwortet, wurde in „Beiblatt zur DIN EN 13829“ 

des FLiB [8] eine Kommentierung (Empfehlung) vorgenommen, die auch eine 

„Checkliste für Abnahmemessungen“ nach Verfahren A enthält. 

G4.3 

29

G 


Anforderungen an die Luftdichtheit nach DIN 4108 und Energieeinsparverordnung (EnEV). 

DIN 4108, Teil 7 

EnEV 

DIN 4108-7 

(2001) 

DIN 4108-7 

(2011) 

EnEV 2002 

EnEV 2007 und 

2009 

Bezugnahme auf Prüfnorm und Verfahren DIN EN 13829, 

Verfahren A 

Anforderung, die nicht 

überschritten werden darf ƒ 

ƒ n 50 

in 1/h bei: 

DIN EN 13829, 

Verfahren A 

DIN EN 13829, 

DIN EN 13829, 

zum Verfahren 5) zum Verfahren 6) 

keine Angabe keine Angabe 

Gebäuden ohne 

raumlufttechnische Anlagen 

Gebäuden mit 

raumlufttechnischen Anlagen 

3 3,0 1) 3 3,0 

1,5 1,5 1) 1,5 1,5 

ƒ w 50 

2) 

in m 3 /(m 2 · h) bei: 

Gebäuden ohne 

raumlufttechnische Anlagen 

7,8 keine 

Anforderung 

keine 

Anforderung 

keine 

Anforderung 

Gebäuden mit 

raumlufttechnischen Anlagen 

3,9 keine 

Anforderung 

keine 

Anforderung 

keine 

Anforderung 

ƒ q 50 

in m 3 /(m 2 · h) zur: 

Beurteilung der 

Gebäudehülle 

3,0 3) 3,0 4) keine 

Anforderung 

keine 

Anforderung 

Tab. 2: Anforderungen an die Luftdichtheit nach DIN 4108-7 und Energieeinsparverordnung (EnEV) 

1) Sofern in der jeweils aktuellen Energieeinsparverordnung (EnEV) keine Anforderungen gestellt werden; ferner werden n 50 

-Höchstwerte empfohlen, 

die je nach Lüftungssystem und empfohlener Gebäudepräparation 1,0 1/h, 1,5 1/h oder 3,0 1/h betragen sollen. 

2) Alternativ, wenn lichte Geschosshöhe 2,6 m oder weniger beträgt 

3) Kann zusätzlich herangezogen werden 

4) Wird bei Gebäuden oder Gebäudeteilen mit einem Innenvolumen von mehr als 1.500 m 3 zusätzlich herangezogen 

5) Nach [9]: Verfahren B gemäß DIN EN 13829 

6) Nach [10]: Verfahren B gemäß DIN EN 13829 

G4.3 

Die Fachkommission „Bautechnik“ der Bauministerkonferenz, die sich auch 

mit Auslegungsfragen zur Energieeinsparverordnung beschäftigt, vertritt 

bezüglich des anzuwendenden Verfahrens im Rahmen der Energieeinsparverordnung 

seit März 2004 die Auffassung, dass „das Verfahren B (Prüfung der 

Gebäudehülle) der DIN EN 13829 anzuwenden ist“. Ferner „ist der Nachweis 

der Dichtheit des Gebäudes im Zusammenhang mit seiner Fertigstellung 

(nach Beendigung aller die Luftdichtheitsebene tangierenden Arbeiten) zu 

führen“ [9]. In den Folgejahren gab es weitere Auslegungen für spezielle Fragestellungen 

zum Themenbereich Luftdichtheit, deren aktueller Stand im 

Hinblick auf die Gebäudepräparation [10] in Tabelle 3 aufgeführt wird. Eine 

nähere Betrachtung der in den Auslegungen genannten Beispiele über abzudichtende 

bzw. nicht abzudichtende Öffnungen (z. B. nicht verschließbare 

Öffnungen für die Fahrschachtbelüftung bzw. Fahrschachtentrauchung werden 

abgedichtet, Katzenklappen bleiben unverändert) macht jedoch deutlich, 

dass gegenüber Verfahren B gemäß DIN EN 13829 abweichende Vorbereitungen 

vorzunehmen sind. 

30 



G 

Checklisten-Vergleich 

DIN EN 13829 ƒ Verfahren A Verfahren B 

EnEV-Schlussmessung 

[11] 

Abnahmemessung 

Verfahren A 

[8] 

Verfahren B 1) 

Fachkommission 

„Bautechnik“ 

[10] 2) 

Nr. 

Bauteil/Öffnung/Einbau 

etc. 

Maßnahmen Maßnahmen Maßnahmen Maßnahmen 

1 Außentüren/Fenster/ 

Dachflächenfenster 

„zu“ 

„zu“, 

evtl. abschließen 

= = 

2 Innentüren „auf“, evtl. sichern = = = 

3 Fenster in unbeheizten 

Räumen 

„zu“ = = = 

4 Luken/Klappen zu Abseiten 

im Dachgeschoss 3) „zu“ = = = 

5 Klappen/Türen/Luken zu 

unbeheizten Gebäudebereichen 

(Garage, Abstellräume, 

Spitzboden) 

„zu“ 

„zu“, 

evtl. abschließen 

= = 

6 Tür zum unbeheizten Keller/ 

Kellerflur/Kellertreppenabgang 

grundsätzlich „zu“; 

„auf“, wenn dahinter 

beheizte Räume 

angrenzen 

= = = 

7 Schlüssellöcher keine Maßnahmen = = = 

8 Abgehängte Decke keine Maßnahmen = = = 

9 Kanalbelüftungsventile im 

beheizten Gebäudebereich 

10 Leerrohre zu unbeheizten 

Gebäudebereichen (z. B. für 

nachträgliche Montage von 

Solaranlagen) 

11 Rollladengurtdurchführungen 

abdichten = = = 

keine Maßnahmen = = = 

keine Maßnahmen = = = 

12 Wäscheschacht zum 

unbeheizten Gebäudeteil 

„zu“, keine weiteren 

Maßnahmen 

= = = 

G4.3 

13 Briefkastenklappen/ 

-schlitze/Katzenklappen 


Maßnahmen 

= abdichten = 

14 Zentrale 

Staubsaugeranlage 


Maßnahmen 

= = = 

15 Fahrschachtbelüftung von 

Aufzügen 

keine Maßnahmen 

wenn 

unverschließbar, 

dann abdichten, 

ansonsten „zu“ 

wenn 

unverschließbar, 

dann abdichten, 

ansonsten „zu“ 

16 Wäschetrockner im 

beheizten Gebäudeteil mit 

Abluft nach außen 

17 Deckel von Schächten mit 

Pumpen/Installationen im 

beheizten Gebäudeteil 

18 Raumluftabhängige 

Feuerstätten für feste 

Brennstoffe, Öl und Gas 

(Öfen, Herde, Kamine, 

Durchlauferhitzer) 

„zu“, 

keine weiteren 

Maßnahmen 

„zu“, 

keine weiteren 

Maßnahmen 

außer Betrieb 

setzen, ggf. Asche 

entfernen, raumseitige 

Schließeinrichtungen 

„zu“ 

= abdichten abdichten 

= = = 


schließen abdichten 

Maßnahmen 4) 

setzen, keine 

31

G 


19 „Öffnungen ins Freie“ für 

die Verbrennungsluftversorgung 

falls absperrbar, 

dann auf „zu“, 

ansonsten keine 

Maßnahmen 


setzen, keine 

Maßnahmen 

abdichten 

abdichten 

20 Öffnung „Zuluft“ im 

Heizungsraum/ 

Brennstofflager 

21 Im beheizten Gebäudebereich 

angeordnete 

Hinterlüftungsöffnung von 

Schornsteinen 

keine Maßnahmen = abdichten abdichten 

keine Maßnahmen = abdichten abdichten 

22a 

Abluft-Herdhaube (Küche) 

mit direktem Anschluss ins 

Freie 


setzen, falls absperrbar, 

dann auf 

„zu“, ansonsten 



setzen, keine 

Maßnahmen 

abdichten 


22b 

Abluft-Herdhaube (Küche) 

mit Anschluss an eine 

Lüftungsanlage 

abdichten = = 

22c 

Sonstige Einzelventilatoren 

(kurze bedarfsgesteuerte 

Laufzeit) 


setzen, keine 

Maßnahmen 

= 5) abdichten abdichten 

23a 

Abluftdurchlässe (Küche, 

Bad, WC und weitere Ablufträume 


sowie Außenwand-Luftdurchlässe 

(ALD) für ventilatorgestützte 

Abluftanlagen 

abdichten 

schließen, keine = = 

Maßnahmen 6) 

23b 

Zu- und Abluftdurchlässe 

von (kombin.) Zu- und 

Abluftanlagen 

abdichten = = = 

23c 

Abluftdurchlässe (Küche, 

Bad, WC und weitere Ablufträume 


sowie Außenwand-Luftdurchlässe 

(ALD) für (freie) 

Quer- und Schachtlüftung 

falls absperrbar, 

dann auf „zu“, 

ansonsten keine 

Maßnahmen 

schließen, keine abdichten abdichten 

Maßnahmen 7) 

G4.3 

1) 

Für Verfahren B nach DIN EN 13829 existiert bisher keine Liste mit den Maßnahmen zu den oben aufgeführten Punkten. Die Autoren haben die 

Maßnahmen für das Verfahren B sinngemäß nach dem Text der DIN EN 13829 benannt: „Alle einstellbaren Öffnungen werden geschlossen, und alle 

weiteren absichtlich vorhandenen Öffnungen müssen abgedichtet werden“ [5]. 

2) 

Nach der Auslegung der Fachkommission „Bautechnik“ [10] ist das Verfahren B für Messungen nach EnEV anzuwenden. Die Spalte Fachkommission 

„Bautechnik“ baut deswegen auf der Spalte Verfahren B auf. Es ist allerdings nicht sichergestellt, dass die Fachkommission „Bautechnik“ der 

Bau ministerkonferenz jeden Punkt in gleicher Art und Weise interpretiert. Zumindest für die Punkte 13, 18 und 22a werden in der Auslegung der 

Fachkommission „Bautechnik“ [10] zur Spalte Verfahren B abweichende Maßnahmen genannt. 

3) 

Das Öffnen oder Schließen von Luken/Klappen zu Abseiten und Spitzböden wird im „Beiblatt zur DIN EN 13829“ des FLiB [8] differenzierter betrachtet. 

Das Innenvolumen berechnet sich nach DIN EN 13829 [5], „indem die Nettogrundfläche … mit der mittleren lichten Raumhöhe multipliziert 

wird“. In der neuen Fassung der DIN 277 Teil 1 aus dem Jahr 2005 ist für die Zuordnung zur Netto-Grundfläche das Kriterium der Begehbarkeit nicht 

mehr relevant, welches aufgrund der alten Fassung der DIN 277 Teil 1 aus dem Jahr 1987 im „Beiblatt zur DIN EN 13829“ des FLiB [8] noch zur Anwendung 

kommt. Je nach Zuordnung zur Netto-Grundfläche ergibt sich die entsprechende Maßnahme. 

4) 

In der Checkliste im „Beiblatt zur DIN EN 13829“ des FLiB [8] werden zusätzlich bei „Kachelofen/Einbauofen/Beistellherd od. Ähnl.“ sowie bei 

„offener Kamin“ folgende Maßnahmen benannt: „außer Betrieb, Asche raus, Zuluft schließen“. 

5) 

Der Punkt 22c ist ursprünglich in der Checkliste im „Beiblatt zur DIN EN 13829“ des FLiB [8] nicht enthalten. Im Textteil wird allerdings unter 

Punkt 5.2.3 darauf eingegangen, weshalb dieser Punkt in der hier aufgeführten Liste enthalten ist. 

6) 

Die Checkliste im „Beiblatt zur DIN EN 13829“ des FLiB [8] enthält keine vergleichbare Differenzierung. In ihr wird nur auf „Zuluftelemente 

(mech. Abluftanlage)“ hingewiesen. 

7) 

„Spaltlüftungsbeschläge an Fenstern/Dachflächenfenster“ der Checkliste im „Beiblatt zur DIN EN 13829“ des FLiB [8] werden dem Punkt 23c 

zugeordnet. 

32 



G 

= Die Gleichheitszeichen sind zeilenweise zu verstehen. Es gilt jeweils die gleiche Maßnahme, wie in der 

ersten Spalte angegeben. 

Die Gleichheitszeichen sind zeilenweise zu verstehen. Es gilt jeweils die gleiche Maßnahme, wie in der 

ersten Spalte angegeben. 

nach [11] „zu“ Öffnung wird mit den vorhandenen Einrichtungen geschlossen. 

abdichten 

Hinweise 

Öffnung wird mit provisorischen Mitteln (z. B. Klebebänder, Folien, Gummiblasen, etc.) mit dem Ziel 

verschlossen, einen absolut dichten Zustand herzustellen. 

Falls Geräte/Einbauten fehlen, dann dürfen provisorische Abdichtungen vorgenommen werden. Das 

Messteam muss in diesem Fall die Abweichungen vom „Nutzungszustand“ im Prüfbericht genau 

dokumentieren. 

Abluft-Herdhauben und Einzelventilatoren haben in der Abluftöffnung häufig drehbare Klappen, die 

sich bei Betrieb des Ventilators durch den Luftstrom öffnen. In solchen Fällen sind für Unter- und Überdruckmessung 

unterschiedliche Ergebnisse zu erwarten. 

Je nach Lage der Abdichtung bei Zu- und Abluftanlagen können Undichtigkeiten im Rohrleitungssystem 

in das Messergebnis einfließen. 

Tab. 3: Checklisten-Vergleich 

Erläuterungen zu den Checklisten: 

Der Vergleich der Listen orientiert sich an der Struktur und den Maßnahmen 

der „Checkliste für EnEV-Schlussmessung“ von K. Vogel und M. Renn [11]. 

Diese Liste wurde wiederum auf Grundlage der „Checkliste für Abnahmemessung 

Verfahren A“ des „Beiblatt zur DIN EN 13829“ [8] vom Fachverband 

Luftdichtheit im Bauwesen erarbeitet, wobei einzelne Punkte zusammengefasst, 

die Reihenfolge der Punkte neu strukturiert und die Maßnahmen bei 

lüftungstechnischen Einrichtungen ausgeweitet wurden. Explizite Hinweise 

in der „Checkliste für Abnahmemessung Verfahren A“ zu Schranktüren (keine 

Maßnahmen) und fehlenden Fenstergriffen (abdichten, Vermerk in Protokoll) 

sind in der „Checkliste für EnEV-Schlussmessung“ nicht mehr enthalten. Einen 

wesentlichen Unterschied zwischen diesen beiden Checklisten gibt es bei 

dem Punkt der Außenwand-Luftdurchlässe (ALD). Nach „Checkliste für EnEV- 

Schlussmessung“ werden diese abgedichtet, nach „Checkliste Abnahmemessung 

Verfahren A“ werden sie lediglich geschlossen. 

Checkliste. 

Es besteht die Notwendigkeit an einer detaillierten und zweifelsfrei nachvollziehbaren 

Checkliste zur Gebäudepräparation für Nachweismessungen im 

Sinne der Energieeinsparverordnung. Nur dadurch wird es möglich, 

G4.3 

vergleichbare Messungen durchzuführen, 

den am Bauprozess beteiligten Personen Sicherheit zu geben und 

die Energieeinsparverordnung einheitlich anzuwenden. 

In Tabelle 3 wird eine Reihe von Punkten aufgeführt, die verfahrensabhängig 

in der täglichen Messpraxis einer einheitlichen Regelung bedürfen. Der darin 

angestellte Vergleich unterschiedlicher Listen orientiert sich an der Struktur 

und den Maßnahmen der „Checkliste für EnEV-Schlussmessung“ von K. Vogel 

und M. Renn [11]. Diese Liste wurde wiederum auf Grundlage der „Checkliste 

für Abnahmemessung Verfahren A“ des „Beiblatts zur DIN EN 13829“ [8] vom 

Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen erarbeitet, wobei einzelne Punkte 

zusammengefasst, die Reihenfolge der Punkte neu strukturiert und die Maßnahmen 

bei lüftungstechnischen Einrichtungen ausgeweitet wurden. Die 

Autoren haben sinngemäß nach dem Text der DIN EN 13829 Maßnahmen zu 

den verschiedenen Punkten für das Verfahren B abgeleitet. Diese werden auch 

in der Checkliste Fachkommission „Bautechnik“ aufgeführt, sofern hiervon 

keine abweichenden Maßnahmen genannt sind [10]. Es ist allerdings nicht 

gesichert, dass die Fachkommission „Bautechnik“ der Bauministerkonferenz 

jeden Punkt in gleicher Art und Weise interpretiert. Diese Tabelle 3 kann eine 

Grundlage für die Arbeit der anfangs geschilderten „branchenübergreifenden 

Arbeitsgruppe“ sein. 

33

G 



[1] Solcher, O. (2012): Gebäudepräparation bei Gebäuden mit Lüftungsanlagen 

– Bericht über den FLiB-Workshop Auswirkungen der Gebäudepräparation in 

der DIN V 18599. Vortrag anlässlich des 7th International BUILDAIR-Symposium 

am 11./12. Mai 2012 in Stuttgart. 

[2] Energieeinsparverordnung – EnEV (2001): Verordnung über energiesparenden 

Wärmeschutz und energiesparende Anlagentechnik bei Gebäuden. 

Bundesgesetzblatt Teil I Nr. 59. 

[3] Energieeinsparverordnung – EnEV (2007): Verordnung über energiesparenden 

Wärmeschutz und energiesparende Anlagentechnik bei Gebäuden. 

Bundesgesetzblatt Teil I Nr. 34. 

[4] Energieeinsparverordnung – EnEV (2009): Verordnung zur Änderung der 

Energieeinsparverordnung. Bundesgesetzblatt Teil I Nr. 23. 

[5] DIN EN 13829 (2001): Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden. Bestimmung 

der Luftdurchlässigkeit von Gebäuden. Differenzdruckverfahren (ISO 

9972: 1996, modifiziert), Deutsche Fassung EN 13829: 2000. 

[6] DIN 4108-7 (2001): Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden. 


sowie -beispiele. 

[7] DIN 4108-7 (2011): Wärmeschutz und Energie-Einsparung in Gebäuden. 


sowie -beispiele. 

[8] FLiB (2002): Beiblatt zur DIN EN 13829. Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen 

e. V. (FLiB), Kassel. 

[9] Deutsches Institut für Bautechnik (Hrsg., 2004): Auslegung zu § 5 i. V. m. 

Anhang 4 Nr. 2 (Luftdichtheitsprüfung) der Fachkommission Bautechnik der 

Bauministerkonferenz, 9. März 2004. 

G4.3 

[10] Deutsches Institut für Bautechnik (Hrsg., 2009): Auslegung zu § 6 i. V. m. 

Anlage 4 Nr. 1 (Luftdichtheit) und Auslegung zu § 6 i. V. m. Anlage 4 Nr. 2 (Luftdichtheitsprüfung) 

EnEV 2009 der Fachkommission Bautechnik der Bauministerkonferenz, 

9. Dezember 2009. 

[11] Vogel, K./Renn, M. (2005): Überprüfung der Luftdichtheit. Fachverband 

Luftdichtheit im Bauwesen e. V. stellt neue Checkliste vor. AIRTec 3, 13 – 16. 






34 



G 

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G4.3 

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G 


G1.4 

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