48 3 Flachgründungen Hinsichtlich der zu berücksichtigenden ...

48 3 Flachgründungen
Hinsichtlich der zu berücksichtigenden Kriterien zur Lastausbreitung (n-Werte) können die
Betrachtungen zu den Einzelfundamenten aus Abschnitt 3.6.1 sinngemäß angewendet werden.
Anwendungsbeispiel
Für die Gründung einer 24 cm dicken und zentrisch belasteten Kellermauer ist ein b �
50 cm breites unbewehrtes Streifenfundament vorgesehen, das aus einem Beton der Festigkeitsklasse
C16/20 hergestellt und mittig unter der Kellermauer angeordnet werden soll.
Wie hoch muss das Streifenfundament nach 1045-1 mindestens ausgeführt werden, wenn
mit dem Bemessungswert � 0, d � 385 kN/m 2 einer gleichmäßig verteilten Druckspannung
in der Sohlfuge zu rechnen ist, die sich infolge der zentrischen Fundamentbelastung ergibt.
Lösung
Aus Abb. 3-8 ergibt sich für die Betonfestigkeitsklasse C16/20 des zu verwendeten Betons
und für den Bemessungswert � 0, d � 385 kN/m 2 der Bodenpressung die Größe der zulässigen
Fundamentschlankheit n � 1,25. Damit ergibt sich mit
h
n � 2 � � 1,
25
b � 24
die gesuchte Mindesthöhe des Streifenfundaments
n 1,
25
min h � � ( b � 24)
� � ( 50 � 24)
� 16,
3 cm
2
2
In Bereichen, in denen die lasteintragenden Wände über durchgehenden unbewehrten Streifenfundamenten
unterbrochen sind (z. B. bei Wandöffnungen für Kellertüren), werden die
Fundamente nur durch die Sohlfugenspannungen
belastet und wirken in diesen
Bereichen wie von unten belastete
eingespannte Träger, die Biegezug- und
Schubspannungen aufnehmen müssen
und dafür zu bewehren sind. Eine Möglichkeit
zur entsprechenden konstruktiven
Ausgestaltung zeigt Abb. 3-22.
Nach [L 159] ist für die Bemessung der
oberen Bewehrung als charakteristisches
Moment (Feldmoment)
Abb. 3-22 Bewehrung von Streifenfundamenten
im Bereich von Wandöffnungen (nach
[L 159])
1 2
M o, k � ��
0, k �l
16
(in kN � m/m)
Gl. 3-19
und für die Bemessung der unteren Bewehrung als charakteristisches Moment (Stützmoment)
1 2
M u, k � ��
0, k �l
10
(in kN � m/m)
Gl. 3-20
pro m Fundamentbreite anzusetzen.

3 Flachgründungen 49
Bei der Wahl der in Abb. 3-22 angegebenen Verankerungslängen l b, net sind die Bestimmungen
von DIN 1045-1, 12.6.2 zu beachten.
3.7.2 Stahlbetonfundamente.
Streifenfundamente aus Stahlbeton sind im Vergleich zu entsprechenden unbewehrten Fundamenten
wesentlich schlanker, d. h. weniger hoch ausführbar. Da die von der Bewehrung
aufgenommenen Biegezugspannungen auf der Unterseite der Fundamente auftreten, ist zur
Verhinderung der Verschmutzung der Stahleinlagen eine mindestens 5 cm dicke Sauberkeitsschicht
erforderlich, sofern keine anderen Maßnahmen zur Sicherung der Mindestbetondeckung
getroffen werden (vgl. hierzu Abschnitt
3.3.3).
Das in Abb. 3-23 gezeigte Fundament zeigt, wie
sich durch Abschrägung der Fundamentoberfläche
die Lagerung der Kellerbodenplatte so
verbessern lässt, dass kein Reißen der Bodenplatte
befürchtet werden muss. Abschrägungen
dieser Art sind ohne obere Schalung bis zu einem
Winkel von etwa 20° möglich, wenn der
Beton steif eingebaut wird.
3.7.3 Einseitige Fundamente.
Abb. 3-23 Ausbildung von Streifenfundamenten
und überdeckenden
Bodenplatten (nach [L 159])
An Grundstücksgrenzen ist oft eine zentrische Anordnung der Fundamente unter den Wänden
und damit eine entsprechende Lasteinleitung der Wandlasten in die Fundamente nicht möglich.
Stattdessen sind einseitige Fundamente („Stiefelfundamente“) zur Lastabtragung auf den
Baugrund erforderlich (vgl. z. B. Abb. 3-24), was zu recht ungünstigen Verteilungen der
Sohldruckspannungen führen kann.
Abb. 3-24 Einseitige Streifenfundamente und Sohldruckverteilungen
a) Fundament ohne Verbund mit aufsitzender Wand
b) Fundament mit biegesteif angeschlossener Wand
c) Fundament mit biegesteif angeschlossener Wand und aussteifenden Rippen
Der in Abb. 3-24 a) dargestellte Lasteintrag über eine ohne Verbund auf dem Fundament aufsitzende
Wand führt zu einer relativ starken Verkantung des Fundaments und zu einer besonders
ungünstigen Sohlspannungsverteilung. Vergleichsweise günstiger ist eine mit dem Fun-

206 7 Wasserhaltung
Verbindung mit dem dort größer werdenden hydraulischen Gefälle eine rückschreitende Kanalbildung
herbeiführt. Erreicht ein solcher Kanal freies Oberwasser, schießt dieses durch den
zunächst noch kleinen Kanaldurchmesser, vergrößert ihn in kurzer Zeit durch ständiges Abtragen
des Kanalwandmaterials und führt so den endgültigen Erosionsgrundbruch herbei, der
bis zum Einsturz des umströmten Bauwerks führen kann (siehe hierzu Abb. 7-19).
Erosionsgrundbrüche kündigen
sich zuerst auf der Unterwasserseite
bzw. der Baugrubensohle
durch Quellbildung an,
bei der Bodenkörner mit hochgerissen
werden. Werden sie in
diesem Stadium erkannt, können
sie noch durch schnell und
ausreichend dick aufgebrachte
Stufen- oder Mischkiesfilter
(verhindern die weitere Bodenausspülung)
unter Kontrolle
gebracht werden. In einem Stadium
bei dem ein baldiger
Durchbruch zur Oberwassersohle
hin zu befürchten ist, ist
allerdings ein sofortiger Ausgleich
zwischen Ober- und Unterwasserspiegel
durch Ziehen
von Wehröffnungen, Fluten
der Baugrube oder dergleichen
herbeizuführen. Erst danach
lassen sich Sanierungsmaßnahmen
vornehmen, wie
� Einbau eines kräftigen Filters
auf der Unterwasserseite
� Verpressen des erodierten
Kanals von der Unterwasserseite
aus
� Tiefenrüttlung des Bodens
im Gefahrenbereich
Abb. 7-19 Entwicklung eines Erosionsgrundbruchs (nach
[L 104])
� Grundwasserabsenkung oder dichtes Abdecken der Oberwassersohle weit über den Gefahrenbereich
hinaus.
Für die Berechnung der Sicherheit gegen Erosionsgrundbruch existieren derzeit keine verallgemeinerten
Modelle. Auch lassen sich aufgrund der z. T. großen Unterschiede zwischen den
Konfigurationen und den Randbedingungen der Bauwerke auf statistischer Ebene keine detaillierten
Aussagen machen. Generell ist davon auszugehen, dass die Gefahr des Erosionsgrundbruchs
mit zunehmendem Höhenunterschied zwischen Ober- und Unterwasserspiegel

7 Wasserhaltung 207
wächst. Bei nichtbindigem oder schwach bindigem Boden ist die Gefahr umso größer, je lockerer
und feinkörniger der Boden ist; dies gilt besonders bei eingelagerten Sandlinsen oder
Sandadern. Bei stark bindigem Boden, kann in der Regel davon ausgegangen werden, dass
keine Erosionsgrundbruchgefahr besteht.
7.3.8 Aufgaben mit Lösungen.
Aufgabe 7-2 (Lösung Seite 208)
In eine Versuchsanlage zur Untersuchung hydraulischer
Grundbrucherscheinungen wurden gemäß Abb. 7-20 zwei
Bodenschichten mit unterschiedlichem Material eingebaut,
von denen die Wichten unter Auftrieb, die Schichtdicken
und die Durchlässigkeitsbeiwerte
� '1 � 10,0 kN/m 3
� '2 � 10,5 kN/m 3
l1 � 0,4 m
l2 � 0,3 m
k1 � 10 � 4 m/s
k2 � 10 � 5 m/s
bekannt sind.
Abb. 7-20 Vertikale Durchströmung
von zwei Bodenschichten
Es ist zu prüfen, ob in einer der beiden Schichten das kritische Gefälle erreicht ist! Dabei
ist ein hydraulischer Höhenunterschied von h � 1,5 m anzunehmen.
Aufgabe 7-3 (Lösung Seite 208)
Anzugeben sind drei Möglichkeiten zur Sicherung von Baugruben gegen hydraulischen
Grundbruch!
Aufgabe 7-4 (Lösung Seite 209)
Betrachtet wird eine Spundwand, die gemäß Abb. 7-21 eine
Baugrube sichert. Für sie ist die Höhe h zu ermitteln, um
die der Grundwasserspiegel in der Baugrube abgesenkt
werden kann, wenn ein nach BAUMGART/DAVIDENKOFF
und gemäß DIN 1054 im Lastfall LF 1 geführter Nachweis
gegen hydraulischen Grundbruch einen Ausnutzungsgrad
� � 1 erbringen muss. Zur Erfassung der hydraulischen
Resthöhe im Bereich des Aufbruchkörpers ist die Formel
von SCHULTZE und KASTNER heranzuziehen.
Der Berechnung zugrunde zu legen sind als Abmessungen
Baugrubentiefe t � 4,60 m
Tiefe des Grundwasserspiegels a � 0,80 m
Einbindetiefe der Spundwand d � 3,00 m
Abb. 7-21 Mit Spundwand
gesicherte Baugrube

208 7 Wasserhaltung
und als charakteristische Kennwerte des locker gelagerten Bodens (Sand)
Bodenwichte über Grundwasser � k � 16,5 kN/m 3
Bodenwichte unter Auftrieb � 'k � 9,0 kN/m 3
Aufgabe 7-5 (Lösung Seite 209)
Es ist zu erläutern, warum mit der Anordnung von Überlaufbrunnen die Gefahr des Auftretens
eines hydraulischen Grundbruchs beseitigt werden kann!
Lösung zu Aufgabe 7-2 (Aufgabenstellung Seite 207)
Mit den kritischen Gefällewerten der Schichten 1 und 2 (mit � w � 10,0 kN/m 3 )
�'1
10,
0
�' 10,
5
i krit1
� � � 1,
0 und i
2
krit 2 � � � 1,
05
� w 10,
0
� w 10,
0
den auf die Schichten 1 und 2 entfallenden Anteilen der hydraulischen Druckhöhe h
h � k
5
2 �l
�
1 1,
5�10
� 0,
4
h1
�
�
�
k
5
4
2 �l1
� k1�
l �
�
2 10 � 0,
4 �10
� 0,
3
0,
176
h � k
4
1�
l
�
2 1,
5�10
� 0,
3
h 2 �
�
�1,
324 m
k
5
4
2 �l1
� k1�
l �
�
2 10 � 0,
4 �10
� 0,
3
und den Durchströmungslängen l1 und l2 ergeben sich die hydraulischen Gefällewerte der
beiden Schichten
h1
0,
176
h 1,
324
i 1 � � � 0,
441 und i
2
2 � � � 4,
41
l1
0,
4
l 2 0,
3
Die Vergleiche der jeweiligen Gefällewerte zeigen, dass das kritische Gefälle in der
Schicht 1 nicht erreicht wird
i1
� 0, 441 � ikrit1
� 1,
0
und in der Schicht 2 überschritten wird
i
2
� 4, 41 � ikrit
2 � 1,
05
Lösung zu Aufgabe 7-3 (Aufgabenstellung Seite 207)
1. Verlängerung der Baugrubenwand zur Reduzierung des hydraulischen Gefälles.
2. Anordnung von Überlaufbrunnen innerhalb der Baugrube um die vertikale Grundwasserströmungsrichtung
umzulenken, so dass der Boden unterhalb der Baugrubensohle
praktisch nur noch unter Auftrieb steht.
3. Herstellung einer undurchlässigen Schicht im Untergrund, mit der die Grundwasserströmung
praktisch vollständig unterbunden wird (sehr teuer, nachzuweisen ist die Sicherheit
gegen Auftrieb).
m

Lösung zu Aufgabe 7-4 (Aufgabenstellung Seite 207)
7 Wasserhaltung 209
Gemäß der Aufgabenstellung ist die Sicherheit gegen hydraulischen Grundbruch mit
(Gl. 7-24)
�
S d h r �
� �
G'd
t �i
krit �
nachzuweisen.
�
�
H
� 1,
0
G, stb
Mit
� ' k 9,
0
i krit � � � 0,
90
� w 10
und den Teilsicherheitsbeiwerten für den Lastfall LF 1 (vgl. Abschnitt 7.3.3)
�
H
�1, 80 (ungünstiger
Untergrund)
und � G, stb �
ergibt sich aus der Nachweisgleichung
h r ��
H h r �1,
80
� � �
� 0,
4831�
h r � 1,
0
t �i
krit ��
G, stb 4,
60�
0,
90�
0,
9
und daraus die Forderung für die hydraulische Resthöhe im Bereich des Aufbruchkörpers
r 2,
07 � h
m
Die Größe von hr wird dabei, gemäß der Aufgabenstellung, erfasst durch die Näherungsformel
von SCHULTZE und KASTNER (Gl. 7-25)
h
h r �
h'
1�
3 1�
t
Diese führt, nach Einsetzen der ursprünglichen Grundwasserspiegelhöhe über der Baugrubensohle
h' � t � a � 4 , 60 � 0,
80 � 3,
80 m
zu der Ungleichung für die gesuchte Absenkhöhe
� 3,
80 �
h � 2, 07�
�1�
3 1�
�
� 4,
60 �
�
�
� h � 4,
60 m
Lösung zu Aufgabe 7-5 (Aufgabenstellung Seite 208)
Durch die im Bereich der Baugrube erfolgende Anordnung von Überlaufbrunnen neben der
Baugrubenumschließung (z. B. Spundwand) wird die Strömungsrichtung des fließenden
Grundwassers umgelenkt. Das Grundwasser fließt zum Brunnen (von dort wird es in Pumpensümpfe
geleitet, aus denen es abgepumpt wird) und nicht senkrecht nach oben. Die vertikale
Strömungskraft entfällt nahezu vollständig, so dass der unterhalb der Baugrubensohle
anstehende Boden praktisch nur unter Auftrieb steht und somit die Voraussetzungen für
das Eintreten eines hydraulischen Grundbruchs beseitigt sind.
0,
9

254 8 Stützmauern
Sporn: mit dem stützenden Mauerteil biegesteif verbundene Fußplatte, die in Abhängigkeit
von ihrer Lage als „Bergsporn“ oder „Talsporn“ zu bezeichnen ist (vgl. Abb. 8-2).
Hinterfüllung: Teil des anstehenden Bodens, der für die Zeit der Herstellung der Stützmauer
entfernt und danach wieder verfüllt wird, sofern dieser Boden als Hinterfüllmaterial geeignet
ist (siehe hierzu auch [L 172] und [L 105]).
8.3 Bedingungen und Gesichtspunkte beim Entwurf.
8.3.1 Allgemeine Bedingungen.
Bei der Planung sind alle die Bedingungen zu klären, die Einfluss haben auf die Wahl des
Mauertyps und seine konstruktive Gestaltung. Hierzu gehören u. a.
▶ die Höhenlage des Geländes (von ihr hängt es z. B. ab, ob der geplante Geländesprung
mit einem Auf- oder Abtrag von Bodenmaterial verbunden ist)
▶ besondere Gegebenheiten wie etwa Quellen oder Bäche (durch sie können die Bauarbeiten
und die fertige Mauerkonstruktion beeinflusst werden)
▶ Bedingungen, die Grundwasserbewegungen herbeiführen können (führen zu ggf. erforderlichen
Dränagemaßnahmen)
▶ die Rechtssituation bezüglich der durch Baumaßnahme und eigentliche Stützkonstruktion
betroffenen Geländebereiche (Naturschutz, Landschaftspflege, Nutzungsanforderungen
aus Land- und Forstwirtschaft, benachbarte Gebäude und/oder Verkehrswege, kreuzende
Leitungen, ...)
▶ Abstand zu vorhandener Nachbarbebauung (insbesondere zu verschiebungs- oder setzungsempfindlichen
Bauwerken)
▶ Forderungen hinsichtlich des visuellen Erscheinungsbilds der Stützkonstruktion (Landschaftsgestaltung,
...)
▶ Kosten für Grund und Boden (nicht nutzbare Fläche möglichst klein halten)
▶ Bodenaufbau (Schichtung und Grundwassersituation)
▶ Kennwerte des anstehenden Bodenmaterials wie z. B. Wichte γ, Steifemodul Es und
Scherfestigkeit τ f (fehlen solche Größen, ist für den Entwurf die Berücksichtigung der
von SMOLTCZYK in [L 132], Kapitel 3.9 genannten Mindestinformationen für Geländesprünge
durch Auffüllung bzw. für Einschnitte zu empfehlen)
▶ Verfügbarkeit von Baumaterial (Transportwege, Lieferzeiten, Preise, ...) einschließlich
der Prüfung des anstehendes Bodenmaterials auf seine Verwendbarkeit bei der Baumaßnahme
(z. B. als Baustoff oder Hinterfüllmaterial)
▶ Möglichkeiten zur Zwischenlagerung von verwendbarem bzw. zur Deponierung von unbrauchbarem
anstehendem Bodenmaterial
▶ Tragfähigkeit, Gebrauchstauglichkeit und vorgesehene Lebensdauer der Stützmauer
▶ Zugänglichkeit zur Baustelle und sonstige Bedingungen für den Baubetrieb
▶ zur Verfügung stehende Zeit für die Durchführung der Bauarbeiten, Jahreszeit in der diese
stattfinden sollen und dabei zu erwartende klimatische Bedingungen
▶ sich aus den verschiedenen Bauleistungen ergebende Forderungen an den Bauablauf.

8.3.2 Konstruktive Gesichtspunkte.
8 Stützmauern 255
Beim Entwurf von Stützmauern sollte dafür gesorgt werden, dass die auf die Konstruktion
einwirkenden Erddrücke möglichst klein bleiben, dass bergseitig anfallendes Wasser die
Mauer weder in Form von hydrostatischem noch in Form von Strömungsdruck belastet und
dass anstehendes Bodenmaterial ggf. auch zur Lastabtragung herangezogen wird.
Die in Abb. 8-3 dargestellten Fälle erfassen
a) felsartigen Boden mit hoher effektiver Scherfestigkeit, der so zugfest ist, dass er senkrecht
abgeböscht werden kann; zusätzliche Maßnahmen sind nur als Sicherung gegen
Steinschlag erforderlich.
b) nur bedingt standfesten Boden mit rechnerischen Böschungswinkeln β von ≈ 60°. Die
jeweilige Stützkonstruktion kann in solchen Fällen als Schwergewichtsmauer (zugspannungsfreier
Block) hergestellt werden (Trockenmauerwerk, unbewehrter Beton, ...).
c) wenig standfesten, aber als Auflast geeigneten Boden. Solche Böden lassen Winkelstützkonstruktionen
zu, bei denen der Bergsporn ein rückdrehendes Kragmoment überträgt,
weshalb die Konstruktion in Stahlbeton auszuführen ist. Alternativ kann z. B. auch
ein Talsporn (Variante in Abb. 8-3) das rückdrehende Moment bewirken.
β rechnerischer
Böschungswinkel
L1 konstruktive
Breite des massiven
Elements
L2 konstruktive
Breite des mitwirkendenBodens
Abb. 8-3 Entwicklung des Stützprinzips bei abnehmender Standsicherheit des anstehenden
Bodens (nach SMOLTCZYCK [L 132], Kapitel 3.9)
a) standfester Boden (großes c'), b) bedingt standfester Boden,
c) hinterfüllter Boden (c' = 0)
8.4 Stützmauertypen.
Abhängig von Form und konstruktiver
Ausgestaltung wird bei Stützmauern
zwischen Futtermauern, Schwergewichtsmauern
und Winkelstützmauern
unterschieden.
8.4.1 Futtermauern.
Futtermauern dienen nur zum Schutz
einer Böschung gegen Verwitterung,
Abb. 8-4 Bauarten von Futtermauern in Fels nach
BRANDL (nach [L 132], Kapitel 3.8)
a) vorgesetzt, b) angeheftet

256 8 Stützmauern
Erosion und Steinschlag. Sie übernehmen keine Stützfunktion, sondern fungieren nur als
Verkleidung oder Versiegelung der Bodenoberfläche. Zu den Bauarten von Futtermauern in
Fels gehören vorgesetzte, anbetonierte, angeheftete und mit vorgespannten Ankern verankerte
Mauern; zwei Varianten sind in Abb. 8-4 schematisch dargestellt.
8.4.2 Trockengewichtsmauern.
Zu diesem Typ zählende Stützmauern werden in der Literatur meist den Schwergewichtsmauern
zugeordnet (vgl. z. B. SMOLTCZYCK [L 132], Kapitel 3.9). Sie sind für die Sicherung
von Geländesprüngen mit geringer Höhe geeignet und werden aus Natursteinen (ggf. behauen)
gefügt oder aus Betonsteinen trocken gemauert.
8.4.3 Schwergewichtsmauern.
Schwergewichtsmauern sind so zu gestalten, dass die Resultierende der einwirkenden Kräfte
(Eigenlast und zusätzliche Wandbelastungen) immer innerhalb des Kerns des jeweiligen
Mauerquerschnitts liegen. Die Rückseiten der Mauern können senkrecht, geneigt, gebrochen
oder in Stufen abgetreppt verlaufen, ihre Sohlflächen sind horizontal oder auch geneigt ausführbar
(vgl. Abb. 8-5).
Hergestellt werden die
Mauern in der Regel aus
unbewehrtem Beton.
Ggf. erhalten sie eine
leichte Zugbewehrung
auf der Mauerrückseite,
um dennoch auftretende
Zugkräfte aufzunehmen
und somit eine Rissbildung
zu verhindern.
Da Schwergewichtsmauern große Mengen an Beton erfordern, ist ihr Einsatz rückläufig.
8.4.4 Winkelstützmauern.
Im Vergleich zu Schwergewichtsmauern sind
Winkelstützmauern schlanker gestaltet und besitzen
geringere Eigenlasten. Charakteristisch
für diesen Stützmauertyp ist es, dass die Resultierenden
der Normalspannungen aus der
Wandbelastung (einschließlich Wandeigenlast)
auch außerhalb des Kerns der jeweiligen Mauerquerschnitte
liegen. Die damit verbundenen
Zugspannungen werden durch Bewehrung aufgenommen.
Abb. 8-5 Beispiele für Querschnitte von Schwergewichtsmauern
Abb. 8-6 Beispiele für Winkelstützmauern
Die gegenüber Schwergewichtsmauern geringeren Eigenlasten der Winkelstützmauern werden
konstruktiv ausgeglichen durch Anordnung von einem oder mehreren Kragarmen (Spor-

8 Stützmauern 257
ne und/oder Konsolen), die sowohl berg- als auch talseitig angeordnet sein können (vgl. Abb.
8-6) und eine Vertikallasterhöhung durch Erdlasten (vgl. z. B. Abb. 8-8) bewirken.
Wegen ihrer meist großen Breite sind Winkelstützmauern besonders geeignet für den Einsatz
auf wenig tragfähigem Baugrund.
8.4.5 Aufgaben mit Lösungen.
Aufgabe 8-1 (Lösung Seite 257)
Für welche Baumaßnahmen kommen Trockengewichtsmauern in Frage und in welchen
Varianten können sie ausgeführt werden?
Aufgabe 8-2 (Lösung Seite 257)
In welchen Fällen kommen Futtermauern zum Einsatz?
Lösung zu Aufgabe 8-1 (Aufgabenstellung Seite 257)
Trockengewichtsmauern sind für die Sicherung von Geländesprüngen mit geringer Höhe
geeignet. Dieser Mauertyp wird aus Natursteinen (ggf. behauen) gefügt oder aus Betonsteinen
trocken gemauert (vgl. Abschnitt 8.4.2).
Lösung zu Aufgabe 8-2 (Aufgabenstellung Seite 257)
Futtermauern kommen zum Einsatz, wenn Böschungen z. B. gegen Verwitterung, Erosion
und/oder Steinschlag zu schützen sind. Den Mauern darf dabei keine Stützfunktion zugewiesen
werden, da sie lediglich zur Verkleidung und/oder Versiegelung dienen.
8.5 Einwirkungen und Widerstände.
8.5.1 Auf Schwergewichtsmauern einwirkender Erddruck.
Der auf Schwergewichtsmauern einwirkende Erddruck darf nach DIN 4085, Tabelle A.2, in
der Regel als aktiver Erddruck angesetzt werden. Ist die Mauer als verformungsarme oder gar
unnachgiebige Konstruktion (z. B. bei Gründung auf Festgestein) einzustufen, ist für deren
Bemessung ein erhöhter aktiver Erddruck und, bei hinterfüllten Stützbauwerken, ggf. ein
Verdichtungserddruck anzusetzen. Für die horizontale Komponente der Erddruckkraft eines
erhöhten aktiven Erddrucks gilt der Ansatz
E' ah = 0, 25 ⋅ E ah + 0,
75 ⋅ E 0h
Gl. 8-1
In Ausnahmefällen ist dieser Erddruck bis auf den Erdruhedruck zu erhöhen.
Nach DIN 1054, 10.3.1 (2) darf der Winkel δ a zwischen der Erddruckkraft und der Wandnormalen
dem charakteristischen Wert des Wandreibungswinkels gleichgesetzt werden, wenn
eine ausreichend große Relativverschiebung zwischen Wand und Boden zu erwarten ist. Das
Auftreten eines negativen Wandreibungswinkels ist bei der Berechnung der Erddruckgröße
zu berücksichtigen.