BT TU LEN

Generated by Foxit PDF Creator © Foxit Software 

http://www.foxitsoftware.com For evaluation only. 

NGHIÊN CỨU TÍNH CHẤT CỦA BÊ TÔNG TỰ LÈN 

CÁT NGHIỀN & ĐẶC TÍNH CƠ LÝ CỦA VÁN 

KHUÔN 

TS. Vũ Quốc Vương



I. Phần mở đầu 

• Bê tông tự lèn là bê tông có khả năng chảy dưới trọng lượng 

bản thân và làm đầy hoàn toàn cốp pha thậm chí trong cả những 

nơi dầy đặc cốt thép mà không cần bất cứ tác động cơ học nào 

mà vẫn đảm bảo tính đồng nhất. Nói một cách khác, bê tông tự 

lèn là bê tông có khả năng tự lèn chặt. 

• Khả năng tự lèn chặt là năng lực tiềm tàng của bê tông có liên 

quan đến khả năng đổ. Với khả năng này, bê tông có thể làm 

đầy và lèn chặt mọi góc cạnh của cốp pha bằng trọng lượng bản 

thân nó mà không cần đầm trong quá trình đổ bê tông. 

• Bê tông tự lèn chứa hàm lượng cốt liệu thô thấp hơn và liều 

lượng phụ gia giảm nước và cuốn khí hoặc siêu dẻo cao hơn, có 

lượng nước và tỷ lệ nước/xi măng thấp hơn bê tông thường. Vì 

nhạy cảm hơn với dao động về chất lượng nguyên vật liệu và 

những sai sót trong mẻ trộn nên bê tông tự lèn đòi hỏi phải kiểm 

tra, kiểm soát chặt chẽ hơn về chất lượng, quá trình sản xuất và 

thi công.



Từ khi được chế tạo thành công tại Đại học Tokyo vào những 

năm 1980, cho tới những năm 1990 là thời kỳ bắt đầu bùng nổ 

số lượng các công trình xây dựng sử dụng bê tông tự lèn tại 

Nhật Bản. 

Hiện nay ở Châu Á bê tông tự lèn được sử dụng rộng rãi trong 

các công trình với quy mô lớn. Các công trình điển hình là: Bến 

thả neo cầu Akaghi-Kaikyo (Nhật), tháp Macao (Trung Quốc). 

Tại Việt Nam cũng đã có một số cơ sở nghiên cứu, áp dụng bê 

tông tự lèn nhưng với quy mô nhỏ như ĐH Xây dựng HN, ĐH 

Bách khoa TPHCM, Viện Khoa học Thủy lợi, đang thực hiện đề 

tài thuộc dự án SX thử nghiệm cấp Bộ do PGS. TS. Hoàng Phó Uyên 

làm chủ nhiệm: " HOÀN THIỆN CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO VÀ THI CÔNG 

BÊ TÔNG TỰ LÈN TRONG XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH THUỶ LỢI“. 

. Chúng ta chưa có những công trình xây dựng lớn nào, chưa 

có nhà máy bê tông nào chuyên sản xuất bê tông tự lèn phục 

vụ xây dựng thay cho các sản phẩm bê tông đúc sẵn.



MỘT SỐ HÌNH ẢNH THI CÔNG SCC 

Self Compacting Concrete 

Hình ảnh thi công cầu Akagashi-Nhật



Cầu Akaghi-Kaikyo – Nhật Bản Tháp Macao – Trung Quốc

Tại Châu Âu, công trình 

điển hình là hệ thống giao 

thông Sodra Lanken - Thụy 

Điển. Tại khu vực Bắc Mỹ 

là công trình Societ Tower 

– Clevelan – Ohio. 



Đường hầm Sodra Lanken – Thụy Điển Công trình Societ Tower - Clevelan



Hình ảnh thi công bể chứa ga Osaka-Nhật



Hình ảnh thi công toà nhà T34-Dự án Trung Hoà


http://www.foxitsoftware.com For evaluation only.







SCC:Self-compacting concrete



SCC:Self-compacting concrete 

Điền đầy cốp pha Xuyên thép, chảy dàn đều

SCC:Self-compacting concrete 

Giảm nhân công Giảm 

tiếng ồn 



Chất lượng bề mặt tốt nhất 

Độ đồng nhất cao nhất 

Cường độ cao



II. Đặc tính của vật liệu và 

phương pháp thí nghiệm 

1, Chất kết dính, cát nhân tạo, đá, bột đá 

Tính chất của: chất kết dính, cát nhân tạo, đá, bột đá dùng tiêu chuẩn của 

TQ để tiến hành làm thí nghiệm. 

2, Bê tông tự lèn 

Thí nghiệm tính công tác của bê tông tự lèn 

Căn cứ vào “Tiêu chuẩn phương pháp thí nghiệm tính năng công 

tác của bê tông phổ thông: (GB/T50080-2002)” . 

Thao khảo tài liệu CECS203: 2006《Quy trình kỹ thuật ứng dụng 

bê tông tự lèn》. Tính công tác dùng thí nghiệm xác định độ chảy 

xoè, khả năng chảy qua cốt thép và duy trì độ sụt dùng thí nghiệm 

U box, xem hình 2.3. Ngoài ra các tính chất khác như cường độ, độ 

bền, co ngót…được thí nghiệm như bê tông phổ thông.

室 

室 

间隔门 

隔栅型障碍 



Hình 2.3 Thí nghiệm U box 

室 

室 

间隔开启 

填 

充 

高 

度



III. Thiết kế cấp phối bê tông tự lèn 

cát nghiền 

Chương III nghiên cứu phương pháp thiết 

kế cấp phối bê tông tự lèn cát nghiền. Dùng 

phương pháp quy hoạch thực nghiệm 

nghiên cứu ảnh hưởng của tính công tác và 

cường độ bê tông với tỷ lệ N/B, PG, BĐ, 

thay đổi. Phân tích để quyết định chọn cấp 

phối tối ưu.



3.1 Thiết kế cấp phối bê tông tự lèn cát nghiền 

Trung quốc thường dùng một số phương 

pháp: 

Phương pháp cấp phối đơn giản 

Phương pháp cố định thể tích cát, đá 

Phương pháp thể tích tuyệt đối 

Phương pháp cải tiến phương pháp thể tích 

tuyệt đối 

Luận án dùng phương pháp quy hoạch 

thực nghiệm

Tính toán PF 

Tỷ lệ 

cốt liệu lớn 

Phụ gia 

Cấp phối BT 

N 

Độ chảy xoè: 

650±50 

Hàm lượng khí: 

4.5±1.5% 



Chiều cao 

chảy qua U 

box: 

>=300mm 

End 

Bảng 3.1 Sơ đồ quy trình phương pháp thiết kế SCC 

N 

Y

Khối lượng 

thể tích đá 0Đ 

Khối lượng 

riêng đá aĐ 

Sơ đồ quy 

trình phương 

pháp thiết kế 

Bê tông tự lèn 

cát nghiền 

Giả thiết 1m 3 BT, thể tích 

đá(V OĐ=0.5~0.55m 3 ) 

S 

V OG× 0G 

1m 3 BT, lượng đá là: Đ 

V C× C 

1m 3 BT, thể tích đá là: V Đ 

Thể tích cát V C 

1000-V Đ 

V m-V S≤ 

Thể tích chất kết dính V B 

Thể tích chất kết dính V B 

1m 3 BT, lượng nước dùng: N 

Y FK x 



V NV B=(V/B) B 

V N+V B=V P 

Giả thiết hàm lượng thể 

tích cát(0.37~0.45) 

Thể tích cát Vc 

1m 3 BT, 

lượng cát là:C 

Tỷ lệ 

N/B≤0.45 

1m 3 BT, lượng 

chất kết dính 

dùng FK 

1m 3 BT, lượng 

XM dùng X 

(0.37~0.45)Vm 

S 

V FK(%) 

V C(%)=1-V FK(%) 

FK×V FK(%)+ C×V C(%) 

B= ————————————— 

V FK+V C 

1m 3 BT , thể tích chất kết 

dính dùng V FK 

V B-V FK 

1m 3 BT, thể tích 

XM dùng Vx

3.2 Nghiên cứu quy hoạch thực nghiệm 

BTTL dùng hàm lượng tro bay là 27%,37%,47% 

và 57%。 

Tỷ lệ N/B là 0,25, 0,3, 0,35. 

Bột đá là 12%, 18%, 24%. 

Tỷ lệ C/C+Đ là 40%, 43%, 46%. 



Bảng 3. 2 L 9(3 4 )Bậc II ba biến tâm xoay 

TT 



Nguyên nhân 

C/C+Đ (%) Tro bay (%) Bột đá (%) N/B 

1 40 27 12 0.25 

2 43 47 18 0.30 

3 46 57 24 0.35

TT N/B Bột đá (%) 



Bảng 3.3 Kết quả thí nghiệm quy hoach thực nghiệm của ASSCC 

Cấp phối (kg/m 3 ) 

XM Tro bay N Cát Đá Phụ gia 

1 0.35 24 221 292 180 632 930 7.18 

2 0.25 12 270 243 128 791 918 9.23 

3 0.25 12 375 138 128 799 935 9.23 

4 0.35 18 375 138 180 680 918 7.18 

5 0.30 18 221 292 154 695 935 7.57 

6 0.30 12 513 0 154 780 918 7.57 

7 0.25 12 323 190 128 787 935 9.23 

8 0.35 24 323 190 180 636 950 7.18 

9 0.30 18 323 190 154 704 950 7.57 

10 0.30 12 375 138 154 764 901 7.57 

11 0.30 18 270 243 154 711 930 7.57 

12 0.30 12 323 190 154 635 952 7.57 

13 0.30 18 323 190 154 733 850 7.57

+1 

0 

-1 

N/ 

B 

0.35 

0.30 

0.25 

2 

6(-α,0) 

4(-1, 1) 

3(-1, -1) 

X 2 

9(0, 0) 

10(-1, 0) 

0 128 190 



8(0, +1) 

12(0, 0) 

7(0, - 1) 

11(1, 0) 

13(0, 0) 

Hàm lượng tro bay 

-1 0 +1 

1(1, 1) 

5(+α,0) 

2(1, -1) 

243 292 

Bảng 3.3 Sơ đồ kế hoạch thực nghiệm trực giao tâm xoay 

X 1 

1

3.2.3 Phân tích kết quả thí nghiệm 

(1) Kết quả nghiên cứu tính công tác (Độ chảy xoè & chiều cao chảy 

qua Ubox) 

Phương trình độ chảy xoè: 

Y=710.4 - 3.643X 2 - 13.750X 1X 2 - 11.763X 1 2 + 8.238X2 2 

Phương trình chiều cao chảy qua Ubox 

Y= 319.0 - 12.5X 1X 2 - 7.625X 1 2 + 7.375X2 2 

Hình 3.4 Ảnh hưởng của N/B & Tro bay đến độ chảy xoè 



Bảng 3.5 Ảnh hưởng của N/B & Tro bay đến 

chiều cao chảy qua Ubox

TT 

Biến mã hoá Biến thực 

X 1 X 2 1 2 



Bảng 3.5 Kết quả thí nghiệm tính công tác của bê tông tự lèn 

Độ chảy xoè 

(mm) 

Chiều cao chảy 

qua Ubox 

(mm) 

1 1 1 243 0.35 660 300 

2 1 -1 243 0.25 710 330 

3 -1 -1 138 0.25 705 310 

4 -1 1 138 0.35 720 330 

5 1.414 0 292 0.30 690 310 

6 -1.414 0 0 0.30 650 300 

7 0 -1.414 190 0.25 720 330 

8 0 1.414 190 0.35 720 340 

9 0 0 190 0.30 700 310 

10 0 0 138 0.30 720 315 

11 0 0 243 0.30 730 320 

12 0 0 190 0.30 720 320 

13 0 0 190 0.30 730 330

(2) Cường độ nén tuổi 7 và 28 ngày của bê tông tự lèn 

Hàm số cường độ nén tuổi 7 ngày: 

Y= 58,12- 4,202X 1 + 4,305X 2 – 4,04X 1X 2- 3,565X 1 2 

Hàm số cường độ nén tuổi 28 ngày: 

Y= 68,446-5,362X 1-4,828X 2-5,555X 1X 2–2,477X 1 2 -2,152X2 2 

Hình 3.6 Ảnh hưởng của N/B & Tro bay đến 

cường độ nén tuổi 7 ngày 



Bảng 3.7 Ảnh hưởng của N/B & Tro bay đến 

cường độ nén tuổi 28 ngày

TT 



Bảng 3.6 Kết quả thí nghiệm cường độ nén của bê tông tự lèn 

Biến mã hoá Biến thực Cường độ kháng nén (Mpa) 

X 1 X 2 1 2 7d 28d 

1 1 1 243 0.35 36.34 47.52 

2 1 -1 243 0.25 54.07 71.23 

3 -1 -1 138 0.25 59.68 75.84 

4 -1 1 138 0.35 58.12 74.35 

5 1.414 0 292 0.30 51.1 60.3 

6 -1.414 0 0 0.30 55.5 68.4 

7 0 -1.414 190 0.25 65.4 78.3 

8 0 1.414 190 0.35 54.69 68.81 

9 0 0 190 0.30 58.3 72.3 

10 0 0 138 0.30 56.2 68.1 

11 0 0 243 0.30 55.5 65.11 

12 0 0 190 0.30 60.05 68.36 

13 0 0 190 0.30 60.55 68.36

3.2.4 Cấp phối bê tông tự lèn cát nghiền 

Vật liệu N/B 

Bột đá 

(%) 

XM 



Phân tích kết quả tính toán cường độ & tính công tác, với tỷ lệ 

C/C+Đ=0,40~0,43, tổng lượng chất kết dính là 513 kg/m 3 , hàm lượng 

tro bay là 27%, 47%, 57%. N/B=0,25~0,35, bê tông đạt cường độ M40, 

M50, M60, cấp phối bê tông tự lèn cát nghiền xem bảng 3.7. 

Bảng 3.7 Cấp phối bê tông tự lèn cát nghiền 

Tro 

bay 

Cấp phối bê tông (kg/m 3 ) 

N Cát Đá Phụ gia 

M40 0.35 18 221 292 180 632 930 7.18 

M50 0.30 12 270 243 154 711 930 7.57 

M60 0.25 12 375 138 128 799 935 9.23

3.3 Kết luận 



Thông qua nghiên cứu thí nghiệm quy hoạch thực 

nghiệm quyết định chọn tỷ lệ N/B=0,25~0.35, 

C/C+Đ=0,4~0,46, hàm lượng bột đá là 12%~24%, hàm 

lượng tro bay từ 0% đến 57%. Qua 13 thí nghiệm chọn 

được ba cấp phối bê tông tự lèn M40, M50, M60 đáp ứng 

đầy đủ cường độ và tính công tác.

BT TU LEN

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?