ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
ISSN 1998-6629<br />
ВЕСТНИК<br />
САМАРСКОГО<br />
ГОСУДАРСТВЕННОГО<br />
АЭРОКОСМИЧЕСКОГО<br />
УНИВЕРСИТЕТА<br />
имени академика С. П. КОРОЛЁВА<br />
№ 2 (15)<br />
2008
УДК 05<br />
ББК Я5<br />
ВЕСТНИК<br />
САМАРСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО<br />
АЭРОКОСМИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА<br />
имени АКАДЕМИКА С. П. КОРОЛЁВА<br />
№ 2 (15)<br />
2008<br />
Главный редактор<br />
В. А. Сойфер, член-корр. РАН<br />
Заместитель главного редактора<br />
Е. В. Шахматов, д.т.н., профессор<br />
Ответственный секретарь<br />
А. Г. Прохоров, к.т.н., доцент<br />
Редакционная коллегия<br />
Г. П. Аншаков, член-корр. РАН, В. Л. Балакин, д.т.н., профессор,<br />
В. А. Барвинок, член-корр. РАН, д.т.н., профессор, В. П. Бездухов, член-корр.<br />
РАО, д.п.н., профессор, В. Д. Богатырёв, д.э.н., профессор, Ф. В. Гречников,<br />
член-корр. РАН, д.т.н., профессор, Н. Л. Казанский, д.ф.-м.н., А. Н. Кирилин,<br />
д.т.н., профессор, В. А. Комаров, д.т.н., профессор, А. Н. Коптев, д.т.н.,<br />
профессор, В. С. Кузьмичёв, д.т.н., профессор, С. В. Лукачёв, д.т.н., профессор,<br />
В. А. Михеев, д.т.н., профессор, В. С. Павельев, д.ф.-м.н., М. Н. Пиганов, д.т.н.,<br />
профессор, С. А. Прохоров, д.т.н., профессор, С. В. Фалалеев, д.т.н., профессор,<br />
В. П. Шорин, академик РАН<br />
Журнал входит в утверждённый ВАК Минобрнауки РФ Перечень ведущих рецензируемых научных<br />
журналов и изданий, выпускаемых в Российской Федерации, в которых должны быть опубликованы<br />
основные научные результаты диссертаций на соискание учёных степеней доктора и кандидата наук.<br />
Журнал включён в общероссийский каталог ОАО “Роспечать”. Подписной индекс - 18264.<br />
© Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
443086, Самара, Московское шоссе, 34<br />
Тел.: (846) 267 48 41<br />
Электронная почта: vest@ssau.ru<br />
Самара<br />
2008
СОДЕРЖАНИЕ<br />
УПРАВЛЕНИЕ, ВЫЧИСЛИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА И ИНФОРМАТИКА<br />
70 ЛЕТ ПРОФЕССОРУ ИОСИФУ НОРАЙРОВИЧУ СИСАКЯНУ<br />
Н.Л. Казанский 9<br />
ОПТИЧЕСКАЯ МИКРОМАНИПУЛЯЦИЯ<br />
Р.В. Скиданов 35<br />
РЕЗОНАНСНЫЙ ИНТЕНСИВНОСТНЫЙ ЭФФЕКТ В ДИФРАКЦИОННЫХ<br />
РЕШЕТКАХ С НАМАГНИЧЕННЫМ СЛОЕМ<br />
Е.А. Безус, Д.А. Быков 51<br />
РАСПРОСТРАНЕНИЕ ВИХРЕВЫХ ЛАЗЕРНЫХ ПУЧКОВ С ПРОИЗВОЛЬНЫМ<br />
ТОПОЛОГИЧЕСКИМ ЗАРЯДОМ В ГРАДИЕНТНОМ ПАРАБОЛИЧЕСКОМ<br />
ВОЛОКНЕ<br />
А.С. Стрилец 59<br />
ЗОННАЯ СТРУКТУРА ФОТОННОГО КРИСТАЛЛА С СИММЕТРИЕЙ<br />
РЕШЕТКИ КЛАТРАТА SI34<br />
П.Н. Дьяченко, Н. Д. Кундикова, Ю.В. Микляев, В.С. Павельев 65<br />
ДИФРАКЦИЯ ПРОСТРАНСТВЕННО-ОГРАНИЧЕННОГО ПУЧКА<br />
НА РАДИАЛЬНО-СИММЕТРИЧНЫХ ДИФРАКЦИОННЫХ<br />
ОПТИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТАХ<br />
С.И. Харитонов, Н.Л. Казанский, А.Ю. Дмитриев 72<br />
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СВОЙСТВ ОПТИЧЕСКИХ «ВИХРЕЙ» ДЛЯ РЕШЕНИЯ<br />
ЗАДАЧ МИКРОМАНИПУЛИРОВАНИЯ<br />
А.А. Морозов 87<br />
МОДЕЛИРОВАНИЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ГИПЕРГЕОМЕТРИЧЕСКИХ<br />
ЛАЗЕРНЫХ ПУЧКОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ<br />
ВЫЧИСЛЕНИЙ НА МНОГОЯДЕРНЫХ АРХИТЕКТУРАХ<br />
С.А. Балалаев 94<br />
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ИСКАЖЕНИЙ НА СВОЙСТВА МОДОВЫХ<br />
ЛАЗЕРНЫХ ПОЛЕЙ<br />
А.О. Шевин, С.Н. Хонина 101<br />
ВЫБОР ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОФИЛЯ ГАЛОГЕНИДНОЙ<br />
АНТИОТРАЖАЮЩЕЙ РЕШЕТКИ С УЧЕТОМ ВОЗМОЖНОСТЕЙ<br />
ТЕХНОЛОГИИ ТРАВЛЕНИЯ<br />
Ю.А. Орехова, О.Ю. Моисеев, Д.Л. Головашкин 112<br />
МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОКРОВНЫХ ТКАНЕЙ РАСТЕНИЯ НА<br />
ХАРАКТЕРСТИКИ РАССЕЯНОГО ОБРАТНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ<br />
И.А Братченко, В.П.Захаров, Е.В.Тимченко 117<br />
3
ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА КОНТРОЛЬНОГО ОБЪЕМА ДЛЯ РАСЧЕТА<br />
ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ПРИ ЛАЗЕРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ<br />
С.П. Мурзин, А.В. Меженин, Е.Л. Осетров 123<br />
РАЗУПРОЧНЕНИЕ ЗАГОТОВОК ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ ТИТАНОВЫХ<br />
СПЛАВОВ ЛАЗЕРНЫМ ОТЖИГОМ<br />
С.П. Мурзин, В.И. Трегуб, А.В. Меженин, Е.Л. Осетров 130<br />
УСТАНОВКА ВЫРАЩИВАНИЯ МОНОКРИСТАЛЛОВ ГЕРМАНИЯ НА ОСНОВЕ<br />
КОНТАКТНОГО МЕТОДА ИЗМЕРЕНИЯ<br />
С.П. Саханский 135<br />
ПАРАМЕТРИЧЕСКАЯ ФУНКЦИЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО ОБРАТНОГО<br />
РАССЕЯНИЯ МУТНЫХ СРЕД<br />
В.П. Захаров, А.Р. Синдяева 145<br />
УСЛОВИЯ СУЩЕСТВОВАНИЯ ДИССИПАТИВНЫХ СТРУКТУР В ПОЛЕ<br />
ФЛУКТУАЦИЙ ДИНАМИЧЕСКИХ ПЕРЕМЕННЫХ В МОДЕЛИ МОРФОГЕНЕЗА<br />
ГИРЕРА-МАЙНХАРДТА<br />
С.Е. Курушина 156<br />
ПАРАЛЛЕЛЬНЫЙ АЛГОРИТМ МЕТОДА ЦИКЛИЧЕСКИХ ВСТРЕЧНЫХ<br />
ПРОГОНОК ДЛЯ ДВУМЕРНОЙ ОБЛАСТИ<br />
Л.В. Логанова 167<br />
РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ НАИМЕНЬШИХ КВАДРАТОВ НА ОСНОВЕ МЕТОДА<br />
РАСШИРЕННОЙ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИЙ С РАЗРЕЖЕННОЙ МАТРИЦЕЙ<br />
С.Ю. Гоголева, О.В. Зотеева 175<br />
РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ ПОЛИНОМИАЛЬНОЙ АППРОКСИМАЦИИ<br />
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИТЕРАЦИОННОГО МЕТОДА КАЧМАЖА<br />
А.А. Иванов 179<br />
ИССЛЕДОВАНИЕ ДИДАКТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ 3D МОДЕЛИ<br />
ДЛЯ ОБУЧЕНИЯ ОСНОВАМ ГЕОМЕТРИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ<br />
В.И. Иващенко 183<br />
МЕТОДЫ И МОДЕЛИ АВТОНОМНОГО УПРАВЛЕНИЯ ЖИВУЧЕСТЬЮ<br />
АВТОМАТИЧЕСКИХ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ<br />
ДИСТАНЦИОННОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ЗЕМЛИ<br />
Р.Н. Ахметов 194<br />
ПРИМЕНЕНИЕ СХЕМЫ ИНТЕГРИРОВАНИЯ С РАЗНЫМИ ШАГАМИ<br />
В МЕТОДЕ РАСЩЕПЛЕНИЯ ЗАВИХРЁННОСТИ ПРИ МОДЕЛИРОВАНИИ<br />
АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СЛЕДА ЗА ПЛОСКОЙ ПЛАСТИНОЙ<br />
В.В. Никонов, В.Г. Шахов 211<br />
АЛГОРИТМ ИЗВЛЕЧЕНИЯ СКРЫТОЙ ИНФОРМАЦИИ<br />
ИЗ ОТСКАНИРОВАННЫХ ПОЛИГРАФИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ<br />
Н.И. Глумов, В.А. Митекин, А.В. Сергеев, В.А. Федосеев 216<br />
4
РАЗРАБОТКА ИНФОРМАЦИОННОЙ ТЕХНОЛОГИИ ОЦЕНИВАНИЯ<br />
ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ИЗОБРАЖЕНИЙ ГЛАЗНОГО ДНА<br />
А.В. Куприянов, Н.Ю. Ильясова 221<br />
ОБНАРУЖЕНИЕ ГРАНИЦ РАДУЖНОЙ ОБОЛОЧКИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ<br />
ПРЕОБРАЗОВАНИЯ ХОУ<br />
А.О. Корепанов 235<br />
АНАЛИЗ ИЗОБРАЖЕНИЯ РАДУЖНОЙ ОБОЛОЧКИ ГЛАЗА<br />
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРЕОБРАЗОВАНИЯ РАДОНА<br />
А.В. Кузнецов, А.В. Куприянов, Н.Ю. Ильясова 240<br />
СЕГМЕНТАЦИЯ ТЕКСТУРНЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ НА ОСНОВЕ<br />
ОЦЕНИВАНИЯ ЛОКАЛЬНЫХ СТАТИСТИЧЕСКИХ ПРИЗНАКОВ<br />
А.В. Куприянов 245<br />
МОДЕЛЬ МАРКОВСКОГО СЛУЧАЙНОГО ПОЛЯ В ЗАДАЧАХ СИНТЕЗА<br />
И АНАЛИЗА ТЕКСТУРНЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ<br />
А.И. Пластинин, А.В. Куприянов 252<br />
МЕТОД ОЦЕНИВАНИЯ МОРФОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СОСУДОВ<br />
НА ИЗОБРАЖЕНИЯХ ГЛАЗНОГО ДНА НА ОСНОВЕ МАТРИЦ<br />
ВИДИМОСТИ КРИВЫХ<br />
М.А. Ананьин, Н.Ю. Ильясова 258<br />
ЭКОЛОГИЧЕСКИЙ МОНИТОРИНГ ГОРОДА САМАРЫ С ПОМОЩЬЮ МЕТОДА<br />
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО ОБРАТНОГО РАССЕЯНИЯ<br />
В.П. Захаров, О.Н. Макурина, Е.В.Тимченко, П.Е.Тимченко, С.П. Котова,<br />
Р.В. Валиуллов 261<br />
СОЗДАНИЕ ТЕРРИТОРИАЛЬНОЙ КОМПЛЕКСНОЙ, МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ<br />
СИСТЕМЫ МОНИТОРИНГА И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ<br />
СИТУАЦИЙ ПРИРОДНОГО, ТЕХНОГЕННОГО И БИОЛОГО-СОЦИАЛЬНОГО<br />
ХАРАКТЕРА НА ТЕРРИТОРИИ САМАРСКОЙ ОБЛАСТИ<br />
Т.Г. Габричидзе, П.М. Фомин, И.М. Янников 272<br />
5
CONTENT<br />
MECHANICAL AND POWER ENGINEERING SCIENCES<br />
70TH ANNIVERSARY OF PROFESSOR IOSIF NORAIROVICH SISAKIAN<br />
N.L. Kazanskiy 9<br />
OPTICAL MICROMANIPULATION<br />
R.V. Skidanov 34<br />
INTENSITY EFFECT IN DIFFRACTION GRATINGS WITH MAGNETIC LAYER<br />
E.A. Bezus, D.A. Bykov 51<br />
PROPAGATION OF LASER VORTEX BEAMS WITH AN ARBITRARY<br />
TOPOLOGICAL CHARGE IN A CRADED-INDEX PARABOLIC FIBER<br />
A.S. Strilets 59<br />
BAND STRUCTURE OF A PHOTONIC CRYSTAL WITH THE CLATHRATE<br />
SI-34 CRYSTAL LATTICE<br />
P.N. Dyachenko, N.D. Kundikova, Yu.V. Miklyayev, V.S. Pavelyev 65<br />
DIFFRACTION OF THE SPATIALLY BOUNDED BEAM BY RADIALLY<br />
SYMMETRIC DIFFRACTIVE OPTICAL ELEMENTS<br />
S.I. Kharitonov, N.L. Kazanskiy, A.Yu. Dmitriev 72<br />
CHARACTERIZATION OF OPTICAL VORTICES FOR MICROMANIPULATION<br />
PURPOSES<br />
A.A. Morozov 87<br />
MODELING THE HYPERGEOMETRIC LASER BEAM PROPAGATION USING<br />
PARALLEL COMPUTING ON MULTI-KERNEL ARCHITECTURES<br />
S.A. Balalayev 94<br />
EXAMINATION OF DISTORTION EFFECTS ON MODE LASER BEAM<br />
PROPERTIES<br />
A.O. Shevin, S.N.Khonina 101<br />
SELECTING THE GEOMETRY OF A HALOGENIDE ANTIREFLECTION<br />
GRATING PROFILE WITH REGARD FOR THE ETCHING TECHNOLOGY<br />
CAPABILITIES<br />
Yu.A. Orekhova, O.Yu. Moiseev, D.L. Golovashkin 112<br />
MODELING OF PLANT INTEGUMENTARY TISSUE INFLUENCE ON<br />
BACKSCATTERED RADIATION<br />
I.A. Bratchenco, V.P. Zaharov, E.V.Timchenko 117<br />
USE OF CONTROL VOLUME METHOD FOR THE TEMPERATURE FIELD<br />
CALCULATION BY LASER INFLUENCE<br />
S.P. Murzin, A.V. Mezhenin, E.L. Osetrov 123<br />
6
SOFTENING OF HALF-FINISHED PRODUCTS FROM TITANIC LOW-ALLOY<br />
BY LASER ANNEAL<br />
S.P.Murzin, V.I.Tregub, A.V.Mezhenin, E.L. Osetrov 130<br />
GERMANUIM MONOCRYSTALS GROWING SYSTEM BASED ON CONTACT<br />
METHOD OF MEASUREMENT<br />
S.P. Sahanski 135<br />
PARAMETRIC FUNCTION OF DIFFERENTIAL BACKSCATTERING<br />
IN MULTIPLE-SCATTERING MEDIA<br />
V.P. Zakharov, A.R. Sindyaeva 145<br />
DISSIPATIVE STRUCTURES OF THE GIERER - MEINHARDT MODEL<br />
OF MORPHOGENESIS IN THE STOCHASTIC FIELD<br />
S.E. Kurushina 156<br />
A PARALLEL ALGORITHM IN THE CYCLIC COUNTER-SWEEP METHOD<br />
FOR A TWO-DIMENSIONAL DOMAIN<br />
L.V. Loganova 167<br />
SOLVING THE LEAST SQUARES PROBLEM USING THE METHOD<br />
OF AN EXTENDED SET OF EQUATIONS WITH SPARSE MATRIX<br />
S.Yu. Gogoleva, O.V. Zoteeva 175<br />
SOLVING THE POLYNOMIAL APPROXIMATION PROBLEM WITH USE<br />
OF THE ITERATIVE KACHMAGE METHOD<br />
A.A. Ivanov 179<br />
3D MODEL DIDACTIC PROPERTIES INVESTIGATIONS FOR GEOMETRICAL<br />
MODELING PRINCIPLES TRAINING<br />
V.I. Ivashchenko 183<br />
METHODS AND MODELS OF AUTONOMOUS CONTROL OVER EARTH<br />
REMOTE SENSING SPACECRAFT SURVIVABILITY<br />
R.N. Akhmetov 194<br />
MULTI-TIME-STEP SCHEME IN THE VORTICITY SPLITTING METHOD<br />
APPLIED TO THE SIMULATION OF THE WAKE BEHIND THE FLAT PLATE<br />
V.V. Nikonov, V.G. Shakhov 211<br />
AN ALGORITHM FOR EXTRACTING INVISIBLE INFORMATION<br />
FROM SCANNED POLYGRAPHIC PRODUCTS<br />
N.I. Glumov, V.A. Mitekin, A.V. Sergeev, V.A. Fedoseev 216<br />
DEVELOPMENT OF THE INFORMATION TECHNOLOGY FOR ESTIMATION<br />
OF FUNDUS IMAGE GEOMETRIC PARAMETERS<br />
A.V. Kuprijanov, N.Yu. Ilyasova 221<br />
IRIS BOUNDARY DETECTION USING HOUGH TRANSFORM<br />
A.O. Korepanov 235<br />
7
IRIS IMAGE ANALYSIS USING THE RADON TRANSFORM<br />
A.V. Kuznetsov, A.V. Kupriyanov, N.Yu. Ilyasova 240<br />
TEXTURE IMAGE SEGMENTATION BASED ON ESTIMATING THE LOCAL<br />
STATISTICAL FEATURES<br />
A.V. Kuprijanov 245<br />
A MODEL OF MARKOV RANDOM FIELD IN TEXTURE IMAGE SYNTHESIS<br />
AND ANALYSIS<br />
A.I. Plastinin, A.V. Kuprijanov 252<br />
A METHOD FOR ESTIMATING MORPHOLOGICAL PARAMETERS OF VESSELS<br />
IN FUNDUS IMAGES BASED ON CURVE VISIBILITY MATRIX<br />
M.A. Ananyin, N.Yu. Ilyasova 258<br />
ECOLOGICAL MONITORING OF MEGAPOLIS ON THE BASIS OF DIFFERENTIAL<br />
BACKSCATTERING CONTROL OF THE WOOD CULTURE<br />
V.P. Zakharov, O.N. Makurina, E.V. Timchenko, P.E. Timchenko, S.P. Kotova,<br />
R.V. Valliulov 261<br />
CREATION OF TERRITORIAL COMPLEX, MULTISTAGE SYSTEM OF<br />
MONITORING AND FORECASTING OF EXTREME SITUATIONS OF NATURAL,<br />
TECHNOGENIC AND BIOLOGO-SOCIAL CHARACTER FOR TERRITORIES<br />
OF THE SAMARA AREA<br />
T.G. Gabrichidze, P.M. Fomin, I.M. Yannikov 272<br />
8
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 004.932<br />
70 ЛЕТ ПРОФЕССОРУ ИОСИФУ НОРАЙРОВИЧУ СИСАКЯНУ<br />
© 2008 Н.Л. Казанский<br />
Институт систем обработки изображений РАН,<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Приводится расширенная (добавлением литературных источников) стенограмма доклада 20 июня 2008 года<br />
на семинаре, посвящённом 70-летию профессора И.Н. Сисакяна и 20-летию Института систем обработки изображений<br />
РАН. В докладе после рассказа об основных этапах жизни и карьере профессора И.Н. Сисакяна (08.03.1938 –<br />
09.11.1995) дан обзор основных научных результатов И.Н. Сисакяна, а также рассказывается о развитии созданного<br />
его усилиями научного направления «компьютерная оптика» после его безвременной кончины.<br />
Дифракционная компьютерная оптика, фокусировка лазерного излучения, оптические антенны, бессельоптика,<br />
модовый состав лазерного излучения, защитные голограммы<br />
Дорогие коллеги!<br />
Очень многое связывает наш коллектив<br />
с Иосифом Норайровичем Сисакяном, которому<br />
в этом году исполнилось бы 70 лет. Я<br />
планирую построить свой доклад в соответствии<br />
с предлагаемым планом (слайд 2),<br />
кратко рассказав о жизни Иосифа Норайровича,<br />
остановиться на некоторых научных<br />
результатах Сисакяна в области оптики, а<br />
также рассказать о развитии идей Иосифа<br />
Норайровича в наши дни.<br />
Иосиф Норайрович Сисакян родился в<br />
Москве 8 марта 1938 года. Отец – Норайр<br />
Мартиросович Сисакян (слайд 3), уроженец<br />
Аштарака, крупнейший ученый-биохимик,<br />
основоположник космической биомедицины,<br />
академик АН СССР, в 1964-1966 годах был<br />
президентом XIII сессии Генеральной конференции<br />
ЮНЕСКО. В течение ряда лет<br />
академик Н.М. Сисакян был членом Президиума<br />
АН СССР, являясь академикомсекретарём<br />
Отделения биологических наук и<br />
главным ученым секретарём Президиума АН<br />
СССР. Норайр Мартиросович являлся действительным<br />
членом и вице-президентом Международной<br />
академии астронавтики, председателем<br />
Комитета по биоастронавтике<br />
Международной федерации астронавтики.<br />
Он стоял у истоков Пагуошского движения<br />
учёных за мир. Мать – Варвара Петровна<br />
Сисакян (Алексеева), уроженка Твери, научный<br />
работник, агрохимик. По линии отца<br />
предки – виноделы и виноградари. По линии<br />
матери дед – военный, строитель, бабушка –<br />
мастер ткацкого производства.<br />
Норайр Мартиросович и Варвара Петровна<br />
создали семью с большими научными<br />
традициями (слайд 4). Дочь, Людмила Норайровна<br />
Будагова-Сисакян – профессорфилолог,<br />
младший сын, Алексей Норайрович<br />
Сисакян – физик-ядерщик, академик, член<br />
Президиума РАН, с 2005 года возглавляет<br />
Объединённый институт ядерных исследований<br />
в Дубне.<br />
Иосиф Норайрович Сисакян в 1955 году<br />
окончил с серебряной медалью московскую<br />
среднюю школу № 110 г. Москвы (слайд 5),<br />
одну из лучших мужских школ того времени.<br />
При этом преуспел не только в учебе, но и в<br />
спорте. Школьные рекорды Иосифа Сисакяна<br />
– 175 см в прыжках в высоту и 11 секунд на<br />
стометровке – сохранялись около 20 лет. В<br />
1961 году И.Н. Сисакян окончил физический<br />
факультет МГУ имени М.В. Ломоносова по<br />
специальности «физик-теоретик».<br />
В аспирантуре И.Н. Сисакян вместе с<br />
Евгением Львовичем Фейнбергом и Дмитрием<br />
Сергеевичем Чернавским опубликовал<br />
несколько блестящих теоретических работ,<br />
основанных на развитии гидродинамической<br />
теории Ландау (слайд 6). Эта теория касалась<br />
описания процессов с множественным рождением<br />
новых частиц, возникающих при соударении<br />
двух частиц или ядер очень высокой<br />
энергии. Исходя из того, что в одном акте<br />
рождаются сразу тысячи частиц большой<br />
энергии в очень малом объёме, разумно рас-<br />
9
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
сматривать это как сгусток горячей субандронной<br />
материи, имеющей очень высокие<br />
температуру и внутреннее давление. Такой<br />
сгусток будет расширяться и охлаждаться,<br />
пока образующие его частицы не разлетятся<br />
настолько, что уже не будут взаимодействовать,<br />
и полученный газ этих частиц и определит,<br />
какие это частицы, их число и свойства.<br />
Л.Д. Ландау применил к расчёту сгустка<br />
развитую им совместно с Е.М. Лившицем<br />
релятивистскую гидродинамику и термодинамику.<br />
И.Н. Сисакяном была правильно<br />
предсказана вероятность генерации самых<br />
лёгких ядер (дейтрона, трития). Но главной<br />
работой можно считать расчёт вероятности<br />
генерации гамма-квантов и дилептонных<br />
пар. Через 20 лет энергия частиц, получаемых<br />
на ускорителях, приблизилась к энергии<br />
космических лучей, и стали возможны более<br />
детальные эксперименты. В результате «кощунственный<br />
подход» - гидродинамическая<br />
теория Л.Д. Ландау – стала общепризнанной,<br />
а испускание дилептонов (например, пар<br />
электрон + позитрон) и сейчас является<br />
предметом множества актуальных работ.<br />
После защиты диссертации И.Н. Сисакян<br />
сменил тематику, сосредоточившись на<br />
оптике и физике волновых процессов. Однако<br />
одно из направлений исследований Иосифа<br />
Норайровича, проводимых совместно с<br />
Сергеем Гельевичем Кривошлыковым, заключалось<br />
в использовании методов квантовой<br />
механики для описания распространения<br />
световых пучков в градиентных продольнонеоднородных<br />
световодах [1,2]. Эта возможность<br />
основана на том, что параксиальное<br />
уравнение Фока-Леонтовича математически<br />
эквивалентно уравнению Шредингера, при<br />
этом длина волны света соответствует постоянной<br />
Планка, а распространение света<br />
вдоль оптической оси соответствует эволюции<br />
квантовой системы во времени. И.Н. Сисакяном<br />
и С.Г. Кривошлыковым были получены<br />
явные выражения для траектории лучей, ширины<br />
мод, коэффициентов связи между модами<br />
для волноводов с искривленной осью.<br />
В годы учёбы Иосиф Норайрович активно<br />
занимался общественной деятельностью,<br />
был председателем Совета молодых<br />
учёных города Москвы. Организаторские<br />
способности И.Н. Сисакяна были замечены,<br />
и с 1970 года он стал исполнять обязанности<br />
учёного секретаря Физического института<br />
им. П.Н. Лебедева А.Н. СССР (ФИАН). В<br />
1973 году произошла реструктуризация<br />
ФИАНа, институт был разделён на три достаточно<br />
независимые части. В Отделение А,<br />
возглавляемое Александром Михайловичем<br />
Прохоровым, на должность заместителя руководителя<br />
Отделения был приглашён И.Н.<br />
Сисакян. Бурному развитию Отделения А в<br />
значительной степени способствовала деятельность<br />
Сисакяна под руководством А.М.<br />
Прохорова, приведшая к образованию в 1982<br />
году на базе Отделения А ФИАНа Института<br />
общей физики АН СССР, ныне – им. А.М.<br />
Прохорова (ИОФАН).<br />
В этом же году И.Н. Сисакян защитил<br />
докторскую диссертацию (слайд 7). Защита<br />
должна была состояться ещё в 1981 году, материалов<br />
и публикаций было достаточно, в<br />
конце 70-х годов совместными усилиями с<br />
А.М. Прохоровым и В.А. Сойфером было<br />
сформировано новое научное направление –<br />
«компьютерная оптика». К сожалению, напряжённая<br />
работа, гибель при проведении<br />
эксперимента Александра Ивановича Барчукова<br />
- старейшего соратника Александра<br />
Михайловича Прохорова (а вся ответственность<br />
за происшедшую трагедию легла на<br />
плечи И.Н. Сисакяна) привели к тяжелейшему<br />
инфаркту. Но Иосиф Норайрович вытащил<br />
себя из больницы: «Я заставил себя не<br />
умереть, я не мог умереть, потому что не поставил<br />
на ноги детей» [3].<br />
После образования ИОФАНа И.Н. Сисакян<br />
занял в нём должность заведующего<br />
лабораторией (впоследствии отдела) обработки<br />
сигналов.<br />
С 1986 года по инициативе Президиума<br />
АН СССР И.Н. Сисакян занял пост начальника<br />
- главного конструктора Центрального<br />
конструкторского бюро уникального приборостроения<br />
АН СССР (ЦКБ УП АН СССР).<br />
Организация, которую пришлось возглавить<br />
И.Н. Сисакяну, была далеко не в лучшем состоянии<br />
[3]. Осталась она на плаву в бурные<br />
годы перестройки и последующие тяжелейшие<br />
для науки годы за счёт титанических усилий<br />
И.Н. Сисакяна. Конечно, всё это не могло<br />
10
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
не сказаться на здоровье И.Н. Сисакяна и привело<br />
к безвременному уходу из жизни.<br />
Но перед этим были замечательные годы<br />
(слайд 8) сотрудничества с Куйбышевским<br />
авиационным институтом (КуАИ), с<br />
научной группой профессора В.А. Сойфера,<br />
формирование и развитие нового научного<br />
направления, получившего название «компьютерная<br />
оптика» [4]. Это направление зародилось<br />
на стыке информатики, лазерной<br />
физики и микроэлектроники и привело к<br />
созданию новых классов оптических элементов<br />
с недостижимыми в классической оптике<br />
свойствами. Из-за определяющего влияния<br />
дифракции на функционирование объектов,<br />
создаваемых методами компьютерной оптики,<br />
эти плоские пластинки с проектируемым<br />
на компьютере микрорельефом получили название<br />
дифракционных оптических элементов<br />
(ДОЭ). А сколько радости человеческого<br />
общения и биения научной мысли приносили<br />
блестяще организованные Иосифом Норайровичем<br />
рабочие совещания по компьютерной<br />
оптике [5-7]. В ходе первых совещаний<br />
после интересного доклада на сцену из<br />
зала могли выбежать 3-4 человека и продолжить<br />
вызванный докладом яростный научный<br />
спор с мелом у доски, забыв про докладчика<br />
и остальных слушателей… Последняя<br />
конференция по компьютерной оптике, в<br />
подготовке которой успел принять участие<br />
И.Н. Сисакян, прошла в рамках большого<br />
международного симпозиума «Информационная<br />
оптика» (председатель оргкомитета –<br />
академик Андрей Леонович Микаэлян) уже<br />
без Иосифа Норайровича…<br />
По результатам первого рабочего совещания<br />
(Звенигород, 26-28 мая 1986 г.) по инициативе<br />
И.Н. Сисакяна, академика А.М. Прохорова<br />
и академика Е.П. Велихова начал выходить<br />
международный сборник «Компьютерная<br />
оптика» [8], сразу вызвавший большой<br />
интерес и появление английского переводного<br />
варианта в издательстве «Пергамон Пресс».<br />
Сотрудничество с группой профессора<br />
В.А. Сойфера началось с расчёта и изготовления<br />
фазовых компенсаторов – оптических<br />
элементов, предназначенных для корректировки<br />
и преобразования формы волнового<br />
фронта [9-10]. Компенсаторы используются<br />
в специальных оптических установках<br />
(обычно интерферометрах) для контроля<br />
формы оптических поверхностей [11]. В результате<br />
сотрудничества удалось создать такие<br />
оптические элементы, которые заменяли<br />
целые оптические системы и обеспечивали<br />
преобразование сферического волнового<br />
фронта в заданный асферический (соответствующий<br />
поверхности вращения с параболической,<br />
эллиптической или гиперболической<br />
образующей) или даже его внеосевой сегмент<br />
с заданным распределением энергии по<br />
нему [12-17]. В настоящее время данные исследования<br />
продолжают наши новосибирские<br />
коллеги из Института автоматики и<br />
электрометрии СО РАН в лаборатории, возглавляемой<br />
доктором технических наук<br />
Александром Григорьевичем Полещуком. В<br />
последние годы в лаборатории А.Г. Полещука<br />
созданы уникальные компенсаторы для<br />
контроля больших астрономических зеркал,<br />
изготавливаемых в США [18-20].<br />
Продолжение активного сотрудничества<br />
с куйбышевскими учеными привело к<br />
созданию в 1988 году по инициативе И.Н.<br />
Сисакяна (решением Президиума АН СССР)<br />
Куйбышевского филиала ЦКБ уникального<br />
приборостроения АН СССР во главе с В.А.<br />
Сойфером. В 1992 году результаты этого сотрудничества<br />
были отмечены заслуженной<br />
наградой – государственной премией России<br />
за выдающиеся достижения в области науки<br />
и техники («за разработку лазерных технологий<br />
и их внедрение при создании новой<br />
авиационно-космической техники») в составе<br />
коллектива с преобладающим представительством<br />
ученых КуАИ-СГАУ – В.П. Шорина,<br />
В.А. Сойфера, В.А. Барвинка, В.И. Богдановича,<br />
В.И. Мордасова, Г.А. Цидулко.<br />
Какие же научные результаты послужили<br />
основанием к получению государственной<br />
премии?<br />
В первую очередь, это создание фокусаторов<br />
лазерного излучения (слайд 9). Идея<br />
создания фокусатора в соосный отрезок, своего<br />
рода лазерного скальпеля, принадлежит<br />
А.М. Прохорову, И.Н. Сисакяну и В.А. Сойферу.<br />
Эту задачу удалось решить буквально<br />
в течение 3-4 месяцев, и в 1981 году была<br />
опубликована соответствующая работа с<br />
11
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
участием также молодых ученых КуАИ Михаила<br />
Ароновича Голуба и Сергея Владимировича<br />
Карпеева [21]. В этот период к работам<br />
активно подключились молодые сотрудники<br />
ФИАНа – теоретик Виктор Анатольевич<br />
Данилов и экспериментатор Владимир<br />
Викторович Попов. Ось Москва-Самара укреплялась,<br />
и именно в это время была решена<br />
задача фокусировки лазерного излучения<br />
в произвольную кривую в фокальной плоскости<br />
с заданным распределением интенсивности<br />
на кривой – задача синтеза фокусаторов<br />
[22]. Примеры оптических экспериментов<br />
с фокусаторами [23-25] представлены на<br />
слайде 10. В публикациях [23-25] сообщается<br />
о создании фокусатора в кольцо, о развитии<br />
методов расчёта и технологий формирования<br />
дифракционного микрорельефа, что<br />
привело к великолепным результатам испытаний<br />
в ноябре 1989 года в США в Институте<br />
«Дженерал Моторос» фокусатора в поперечный<br />
отрезок для термоупрочнения стали<br />
с использованием трехкиловатного лазера<br />
фирмы «Спектрофизикс». Производительность<br />
лазерного термоупрочнения (по сравнению<br />
с фокусировкой в точку) повысилась в 10<br />
раз, а срок службы упрочнённой полоски стали<br />
увеличился в 5-7 раз.<br />
Другой пример – создание моданов – оптических<br />
элементов, осуществляющих спектральный<br />
анализ поперечных мод (слайд 11).<br />
Если призмы или дифракционные решетки<br />
пространственно разделяют хроматические<br />
спектральные составляющие света, то моданы<br />
пространственно разделяют поперечные модовые<br />
составляющие лазерных пучков [26]. Были<br />
рассчитаны, синтезированы и исследованы<br />
(слайд 12) моданы для селекции мод Гаусса-<br />
Лагерра и Гаусса-Эрмита [26-29].<br />
В последнее время успешно развивается<br />
новое научное направление - сингулярная<br />
оптика, в которой исследуются световые поля<br />
вблизи нулевых значений интенсивностей<br />
[30]. Одной из первых работ в данной области<br />
была статья [31], ссылка на которую приведена<br />
на слайде 13. В статье говорилось о<br />
создании дифракционных оптических элементов,<br />
формирующих пучки, описываемые<br />
функциями Бесселя. Такие пучки<br />
имеют сохраняющийся на большом расстоянии<br />
вдоль оптической оси узкий пик,<br />
что позволяет использовать их для юстировки<br />
оптических систем.<br />
Другой пример – это дифракционные<br />
оптические антенны (слайд 14), обеспечивающие<br />
формирование требуемой диаграммы<br />
направленности излучения [32]. Если фокусатор<br />
концентрирует излучение в заданную<br />
фигуру в фокальной плоскости, то оптические<br />
антенны формируют излучение в<br />
форме лепестков, сохраняющих свою форму<br />
и угол распространения при удалении от оптического<br />
элемента.<br />
На слайде 15 приведена одна из первых<br />
работ, посвященных итерационному расчету<br />
дифракционных оптических элементов [33].<br />
Сейчас благодаря усилиям В.А. Сойфера,<br />
В.В. Котляра, Л.Л. Досколовича, В.С. Павельева,<br />
С.Н. Хониной, М.А. Воронцова,<br />
Я. Турунена, Ф. Вировского это мощнейшее<br />
направление расчёта дифракционных оптических<br />
элементов, которому посвящены целые<br />
монографии и главы учебников [34-36].<br />
Иосиф Норайрович – автор более 300<br />
статей, о полученных им результатах можно<br />
было бы рассказывать долго, но я уже плавно<br />
перешел к развитию идей и начинаний<br />
И.Н. Сисакяна в настоящее время.<br />
В год своего 20-летия сборник «Компьютерная<br />
оптика» стал академическим научным<br />
журналом (слайд 16) с солидной редколлегией,<br />
в состав которой входят 3 академика,<br />
а главным редактором Постановлением<br />
бюро Отделения нанотехнологий и информационных<br />
технологий РАН назначен<br />
член-корреспондент РАН В.А. Сойфер. Выходят<br />
4 номера в год. Первый номер за 2008<br />
год содержит материалы, посвященные 70-<br />
летию И.Н. Сисакяна. Сейчас Вы уже можете<br />
видеть сигнальные экземпляры 2-го номера<br />
за 2008 год, открывающегося статьей В.А.<br />
Сойфера «Дифракционная оптика и нанофотоника»<br />
[37].<br />
ЦКБ уникального приборостроения<br />
РАН успешно развивается, став научно-технологическим<br />
центром не только приборостроения,<br />
но и фундаментальной науки. Нынешний<br />
директор В.И. Пустовойт и бывший<br />
сотрудник ЦКБ В.Ю. Хомич стали академиками,<br />
а Владислав Иванович вместе с акаде-<br />
12
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
миком Юрием Васильевичем Гуляевым получили<br />
в прошлом году из рук В.В. Путина<br />
Государственную премию за выдающиеся<br />
достижения в области науки и техники.<br />
Развивается и тематика фокусировки<br />
лазерного излучения с помощью дифракционных<br />
оптических элементов. В 2000-ые годы<br />
в сотрудничестве нашего коллектива с<br />
Центром естественно-научных исследований<br />
Института общей физики им. А.М. Прохорова<br />
РАН были созданы (слайд 17) фокусаторы<br />
на поликристаллических алмазных пленках<br />
[38-42], что было отмечено Государственной<br />
премией России для молодых ученых (лауреаты<br />
- Д.Л. Головашкин, В.В. Кононенко и<br />
В.С. Павельев). А вот другой пример (слайд<br />
18) – статья «Элементы дифракционной оптики<br />
как формирователи лазерных пучков<br />
для сверления пластика» [43] полугодовой<br />
давности в хорошем американском журнале<br />
“Optical Engineering” (США) – это журнал<br />
Общества по оптической технике SPIE с неплохим<br />
импакт-фактором. В статье американские<br />
учёные Давид Гривел и Абрахам<br />
Бинэтар из двух приличных американских<br />
университетов – Айовы и Огайо – сообщают<br />
о создании и исследовании дифракционных<br />
оптических элементов, фокусирующих в<br />
кольцо и предназначенных для сверления<br />
круглых дырок в пластике. Посмотрите на<br />
приведённый в статье результат фокусировки<br />
(слайд 18) и сравните с фотографией из<br />
уже упомянутой мною статьи [23] Сисакяна,<br />
Сойфера и Ко в «Письмах в ЖТФ» 1982 года<br />
(на том же слайде 18 слева). При этом посмотрите,<br />
какой безобразный пучок фокусировал<br />
наш оптический элемент 25-летней<br />
давности - современные американские лазеры,<br />
продающиеся на жёстко конкурентном<br />
рынке, не могут позволить себе формирование<br />
пучков такой ужасной конфигурации.<br />
Вот это научный уровень результатов, сохраняющих<br />
актуальность более 25 лет!<br />
В последние несколько лет мы научились<br />
формировать микрорельеф на торце волокон<br />
без искажения показателя преломления<br />
волокна (слайд 19). Формирование моданов<br />
на торце волокна сразу создаёт основной<br />
узел оптического устройства, например,<br />
волоконного датчика давления [44-46].<br />
Тот научный задел, который был создан<br />
при синтезе оптических антенн, в 90-ые<br />
и нулевые годы в сотрудничестве с Исследовательским<br />
центром ФИАТ (Италия) был использован<br />
при проектировании малогабаритных<br />
высокоэффективных фар и светосигнальных<br />
устройств [47-53]. На слайде 20<br />
приведена фотография с автомобильного салона<br />
в Женеве 2006 года фиатовской модели,<br />
расчёт фар которой основан на результатах<br />
нашего коллектива и был выполнен Л.Л. Досколовичем.<br />
Резюмируя вышесказанное, можно сказать,<br />
что информационная оптика произвела<br />
в последние десятилетия революцию не<br />
только в ряде научных областей, но и во<br />
многих направлениях современной техники<br />
(слайд 21). Цифровые камеры, сотовые телефоны,<br />
DVD- и CD-проигрыватели, устройства<br />
оптической памяти, ЖК-проекторы, мониторы<br />
и многое другое невозможно без использования<br />
дифракционной компьютерной<br />
оптики. При этом новые устройства сами порождают<br />
новые области науки и техники,<br />
оказывая активное влияние, например, на<br />
развитие информационных технологий.<br />
Если в классической оптике дифракционные<br />
эффекты искажали качество работы<br />
оптических устройств, то сейчас новые информационные<br />
технологии не только позволяют<br />
учесть и минимизировать влияние дифракционных<br />
эффектов на работу оптической<br />
системы, но и использовать дифракцию<br />
для придания системе требуемых, недостижимых<br />
в классической оптике, свойств или<br />
существенно меньших массогабаритных характеристик,<br />
как в объективе для профессиональной<br />
камеры Canon, представленной<br />
на слайде 22 (сверху – классический объектив,<br />
внизу – с использованием дифракционных<br />
оптических элементов).<br />
Еще один бытовой пример проникновения<br />
дифракционной оптики в нашу жизнь<br />
– это защитные голограммы (слайд 23). На<br />
самом деле, это никакие не голограммы, потому<br />
что здесь нет никакой опорной волны.<br />
Это наборы (см. рисунок в левой верхней<br />
части слайда 23) различной формы и направленности<br />
дифракционных решёток «с блеском»<br />
(так называется дифракционная решётка<br />
с формой микрорельефа, представленной<br />
в нижней левой части слайда 23), отра-<br />
13
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
жающих падающее излучение под различными<br />
углами. В результате получаются заранее<br />
рассчитанные красивые картины, примеры<br />
которых представлены на слайде 23<br />
справа. Тиражируются тоненькие пленки с голограммами<br />
с помощью устройств, представленных<br />
на слайде 24. В результате мы получаем<br />
защищённые от подделок продукты, примеры<br />
которых представлены на слайде 25.<br />
Все эти годы друзья не забывали про<br />
Иосифа Норайровича. К 10-летию со дня его<br />
смерти был выпущен сборник «Прыжок перекатом»<br />
[54], посвящённый памяти профессора<br />
И.Н. Сисакяна. В этом году в конце апреля<br />
в Москве прошли мемориальные мероприятия,<br />
посвященные 70-летию И.Н. Сисакяна<br />
(слайд 26). В рамках этих мероприятий<br />
в ФИАНе, первом месте работы И.Н. Сисакяна,<br />
состоялся научный семинар, программа<br />
которого представлена на слайде 27. На семинаре<br />
теплые воспоминания о друге, ученике<br />
или руководителе перемежались с научными<br />
докладами. В конце семинара был<br />
показан фильм, подготовленный в прошлом<br />
году к 100-летию Норайра Мартиросовича<br />
Сисакяна. Для меня самым важным в этом<br />
фильме было снова увидеть и услышать Иосифа<br />
Норайровича – в фильме он рассказывал,<br />
как во время своей поездки в Париж попал в<br />
представительство Генеральной конференции<br />
ЮНЕСКО, где сохранялась добрая память о<br />
его отце, и как это доброе отношение к отцу<br />
неожиданно спроецировалось на него…<br />
В заключение хотелось бы отметить,<br />
что у нас в Самаре - основной центр по развитию<br />
идей и продолжению дел Иосифа Норайровича<br />
Сисакяна, предыдущие докладчики<br />
продемонстрировали мировой научный<br />
уровень наших результатов. Давайте и в<br />
дальнейшем будем достойны его памяти<br />
(слайд 28).<br />
Библиографический список<br />
1. Кривошлыков, С.Г. Когерентные<br />
состояния и распространение света в неоднородных<br />
средах / С.Г. Кривошлыков,<br />
И.Н. Сисакян // Квантовая электроника,<br />
1980. – Том 7, вып. 3. – С. 553-565.<br />
2. Кривошлыков, С.Г. Когерентные<br />
состояния и непараксиальное распространение<br />
света в градиентных средах / С.Г. Кривошлыков,<br />
И.Н. Сисакян // Квантовая электроника,<br />
1983. – Том 10, вып. 4. – С. 735-741.<br />
3. Щербаков, И.А. Несколько слов<br />
об Иве / И.А. Щербаков // В кн.: Прыжок<br />
перекатом. Памяти профессора И.Н. Сисакяна<br />
/ Под ред. В.А. Сойфера и В.Ю. Хомича. –<br />
Дубна: ОИЯИ, 2005. – С. 16-20.<br />
4. Сисакян, И.Н. Компьютерная оптика.<br />
Достижения и проблемы / И.Н. Сисакян,<br />
В.А. Сойфер // Компьютерная оптика. –<br />
М.: МЦНТИ, 1987. – Вып.1. – С.5-19.<br />
5. Семенов, А.С. Рабочее совещание<br />
по компьютерной оптике (Звенигород, 26-28<br />
мая 1986 г.) / А.С. Семенов // Квантовая<br />
электроника, 1986. – Том 13, № 12. –<br />
С. 2552-2560.<br />
6. Семенов, А.С. IV рабочее совещание<br />
по компьютерной оптике (Тольятти, 19-<br />
24 февраля 1990 г.) / А.С. Семенов, Н.Л. Казанский<br />
// Квантовая электроника, 1990. –<br />
Том 17, № 12. – С.1644-1649.<br />
7. The 5th International Workshop on<br />
Digital Image Processing and Computer Graphics<br />
"Image Processing and Computer Optics" /<br />
N.L. Kazanskiy, N.S. Merzlyakov, V.V. Sergeev<br />
, V.A. Soifer // Pattern Recognition and Image<br />
Analysis, 1995. – № 2. – P.325-329.<br />
8. Казанский, Н.Л. 20 лет научному<br />
изданию «Компьютерная оптика» / Н.Л. Казанский<br />
// Компьютерная оптика, 2007. –Том<br />
31, № 4. – С.4-6.<br />
9. Голуб, М.А. Получение асферических<br />
волновых фронтов при помощи машинных<br />
голограмм / М.А. Голуб [и др.] // Доклады<br />
Академии наук СССР, 1980. – Т. 253,<br />
№ 5. – С. 1104-1108.<br />
10. Голуб, М.А. Машинный синтез оптических<br />
компенсаторов для получения<br />
асферических волновых фронтов / М.А. Голуб<br />
[и др.] // Препринт ФИАН СССР № 29. –<br />
М.: 1981.<br />
11. Пуряев, Д.Т. Методы контроля оптических<br />
асферических поверхностей. / Д.Т. Пуряев<br />
– М.: Машиностроение, 1976. – 264 с.<br />
12. Устройство для контроля оптических<br />
асферических поверхностей / Голуб<br />
М.А., Казанский Н.Л., Сисакян И.Н., Сойфер<br />
В.А. // А.с. 1516767 СССР // Бюлл. изобретений.<br />
- 1989. - № 39.<br />
14
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 1<br />
Слайд 2<br />
15
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 3<br />
Слайд 4<br />
16
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 5<br />
Слайд 6<br />
17
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 7<br />
Слайд 8<br />
18
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 9<br />
Слайд 10<br />
19
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 11<br />
Слайд 12<br />
20
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 13<br />
Слайд 14<br />
21
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 15<br />
Слайд 16<br />
22
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 17<br />
Слайд 18<br />
23
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 19<br />
Слайд 20<br />
24
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 21<br />
Слайд 22<br />
25
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 23<br />
Слайд 24<br />
26
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 25<br />
Слайд 26<br />
27
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 27<br />
Слайд 28<br />
28
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
13. Голуб, М.А. Синтез эталонов для<br />
контроля внеосевых сегментов асферических<br />
поверхностей / М.А. Голуб [и др.] // Оптика и<br />
спектроскопия, 1990. – Т.68, № 2. – C.461-466.<br />
14. Голуб, М.А. Формирование эталонных<br />
волновых фронтов элементами компьютерной<br />
оптики / М.А. Голуб [и др.] //<br />
Компьютерная оптика. – М.: МЦНТИ, 1990.<br />
– Вып.7. – С.3-26.<br />
15. Способ изготовления асферических<br />
зеркал / Голуб М.А., Казанский Н.Л., Сисакян<br />
И.Н., Сойфер В.А. // А.с. 1675812 СССР<br />
// Бюлл. изобретений. - 1991. - № 33.<br />
16. Голуб, М.А. Расчет элементов компьютерной<br />
оптики для формирования волновых<br />
фронтов с пространственно-модулированной<br />
интенсивностью / М.А. Голуб, И.Н. Сисакян,<br />
В.А. Сойфер // Оптика и спектроскопия,<br />
1990. – Т. 69, № 5. – C.1151-1156.<br />
17. Kazanskiy, N.L. Wave Front Correction<br />
/ N.L. Kazanskiy, V.V. Kotlyar, V.A. Soifer<br />
// In the book "Methods for Computer Design<br />
of Diffractive Optical Elements" edited by<br />
Victor A. Soifer. – A Wiley Interscience Publication,<br />
John Wiley & Sons, Inc., 2002. –<br />
p.607-649.<br />
18. Pan, F. Efficient testing of segmented<br />
aspherical mirrors by use of a reference plate<br />
and computer-generated holograms. II. Case<br />
study, error analysis, and experimental validation<br />
/ F. Pan [and others] // Applied Optics,<br />
2004. – Vol. 43, Issue 28. – P. 5313-5322.<br />
19. Asfour, J.-M. Asphere testing with a<br />
Fizeau interferometer based on combined computer-generated<br />
hologram / J.-M. Asfour, A.G. Poleshchuk<br />
// Journal of Optical Society of America<br />
A, 2006. – Vol. 23, Issue 1. – P. 172-178.<br />
20. Полещук, А.Г. Методы и системы<br />
для интерферометрического контроля асферической<br />
оптики с помощью синтезированных<br />
голограмм / А.Г. Полещук // Сборник<br />
трудов и официальные материалы научнопрактической<br />
конференции «Голография в<br />
России и за рубежом. Наука и практика»,<br />
Санкт-Петербург, 1-2 июля 2008 г. – М.:<br />
ООО «Голография-Сервис». – С. 21-24.<br />
21. Голуб, М.А. Фокусировка когерентного<br />
излучения в заданную область пространства<br />
с помощью синтезированных на<br />
ЭВМ голограмм / М.А. Голуб [и др.] // Письма<br />
в ЖТФ, 1981. – Т. 7, вып. 10. – С. 618-623.<br />
22. Данилов, В.А. Синтез оптических<br />
элементов, создающих фокальную линию<br />
произвольной формы / В.А. Данилов [и др.]<br />
// Письма в ЖТФ, 1982. – Т. 8, № 13. –<br />
С. 810-815.<br />
23. Голуб, М.А. Машинный синтез<br />
фокусирующих элементов для CO 2 -лазера /<br />
М.А. Голуб [и др.] // Письма в ЖТФ, 1982. –<br />
Т. 8, вып. 13. – С.449-451.<br />
24. Golub, M.A. Infra-red radiation focusators<br />
/ M.A. Golub, I.N. Sisakian, V.A. Soifer<br />
// Optics and Lasers in Engineering, 1991. –<br />
Vol. 15, № 5. – P.297-309.<br />
25. Golub, M.A. Focusators at letters diffraction<br />
design / M.A. Golub [and others] //<br />
Proceedings SPIE, 1991. – Vol. 1500. – P.211-<br />
221.<br />
26. Голуб, М.А. Синтез пространственных<br />
фильтров для исследования поперечного<br />
модового сотава когерентного излучения<br />
/ М.А. Голуб [и др.] // Квантовая электроника,<br />
1982. – Том 9, № 9. – С. 1866-1868.<br />
27. Голуб, М.А. Экспериментальное<br />
исследование распределение мощности по<br />
поперечным модам в волоконном световоде<br />
с помощью пространственных фильтров /<br />
М.А. Голуб [и др.] // Квантовая электроника,<br />
1984. – Том 11, № 9. – С. 1869-1871.<br />
28. Голуб, М.А. Фазовые пространственные<br />
фильтры, согласованные с поперечными<br />
модами / М.А. Голуб [и др.] // Квантовая<br />
электроника, 1988. – Том 15, № 3. –<br />
С. 617-618.<br />
29. Сисакян, И.Н. Моданы – оптические<br />
элементы для анализа и формирования<br />
поперечно-модового состава лазерного излучения<br />
/ И.Н. Сисакян, В.А. Сойфер // Компьютерная<br />
оптика. – М.: МЦНТИ, 1989. –<br />
Вып. 4. – С. 3-9.<br />
30. Котляр, В.В. Формирование самовоспроизводящихся<br />
многомодовых лазерных<br />
пучков / В.В. Котляр, В.А. Сойфер, С.Н. Хонина<br />
// В.кн.: Дифракционная компьютерная<br />
оптика. / Под редакцией В.А. Сойфера. – М.:<br />
Физматлит, 2007. – С. 559-656.<br />
29
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
31. Березный, А.Е. Бессель-оптика /<br />
А.Е. Березный [и др.] // Доклады АН СССР,<br />
1984. – Том 274, вып. 3. – С. 623-627.<br />
32. Голуб, М.А. Синтез оптической<br />
антенны / Голуб М.А. [и др.] // Компьютерная<br />
оптика. - М.: МЦНТИ, 1987. – Вып. 1. –<br />
С.35-40.<br />
33. Березный, А.Е. Фазовые дифракционные<br />
решетки с заданными параметрами<br />
— об одной обратной задаче оптики /<br />
А.Е. Березный [и др.] // Доклады АН СССР,<br />
1986. – Т. 287, вып. 3. – С. 623-627.<br />
34. Soifer, V.A. Iterative Methods for<br />
Diffractive Optical Elements Computation. /<br />
V.A. Soifer, V.V. Kotlyar, L.L. Doskolovich –<br />
“Taylor and Francis”, London, 1997. – 250 p.<br />
35. Досколович, Л.Л. Итеративные<br />
методы расчета ДОЭ / Л.Л. Досколович,<br />
В.В. Котляр, В.А. Сойфер // В.кн.: Методы<br />
компьютерной оптики. / под редакцией В.А.<br />
Сойфера (издание 2-ое, исправленное. Допущено<br />
Министерством образования РФ в<br />
качестве учебника для студентов высших<br />
учебных заведений). – М.: Физматлит, 2003.<br />
– С.49-141.<br />
36. Котляр, В.В. Расчет ДОЭ в скалярном<br />
приближении теории дифракции /<br />
В.В. Котляр, Л.Л. Досколович, В.А. Сойфер<br />
// В.кн.: Дифракционная компьютерная оптика<br />
/ под редакцией В.А. Сойфера. – М.:<br />
Физматлит, 2007, с. 175-253.<br />
37. Сойфер, В.А. Дифракционная оптика<br />
и нанофотоника / В.А. Сойфер // Компьютерная<br />
оптика, 2008. – Том 32, № 2. –<br />
С.110-118.<br />
38. Кононенко, В.В. Алмазная дифракционная<br />
оптика для мощных СО 2 -<br />
лазеров / В.В. Кононенко [и др.] // Квантовая<br />
электроника, 1999. – Том 26, № 1. – С.9-10.<br />
39. Kononenko, V.V. CVD diamond<br />
transmissive diffractive optics for CO 2 lasers /<br />
V.V. Kononenko [and others] // New Diamond<br />
and Frontier Carbon Technology (Japan), 2000.<br />
– Vol.10. – Pp.97-107.<br />
40. Kononenko, V.V. Laser shaping of<br />
diamond for IR diffractive optical elements /<br />
V.V. Kononenko [and others] // RIKEN Review,<br />
2002. – No 43. – Pp. 49-55.<br />
41. Pavelyev, V.S. Formation of diffractive<br />
microrelief on diamond film surface /<br />
V.S. Pavelyev [and others] // Optics & Laser Technology,<br />
2007. – Vol.39, №6. – Pp.1234-1238.<br />
42. Павельев, В.С. Синтез ДОЭ на<br />
алмазных поликристаллических пленках /<br />
В.С. Павельев, Д.Л. Головашкин, В.А. Сойфер<br />
// В.кн.: Дифракционная компьютерная<br />
оптика. Под редакцией В.А. Сойфера. – М.:<br />
Физматлит, 2007. – C.697-736.<br />
43. Grewell, D. Diffractive optics as<br />
beam-shaping elements for plastics laser welding<br />
/ D. Grewell , A. Benatar // Optical Engineering,<br />
2007, Vol. 46, No 11 (November).<br />
44. Karpeev, S.V. Fibre sensors based on<br />
transverse mode selection / S.V. Karpeev [and<br />
others] // Journal of Modern Optics, 2007. –<br />
Vol. 54, № 6. – Pp. 833-844.<br />
45. Моисеев, О.Ю. Полуавтоматическая<br />
установка для формирования микрорельефов<br />
на торцах галогенидных ИК–<br />
волноводов / О.Ю. Моисеев // Компьютерная<br />
оптика, 2008. – Том 32, № 1. – C.62-63.<br />
46. Гаврилов, А.В. Интегральные волоконные<br />
датчики давления на основе селективного<br />
возбуждения поперечных мод /<br />
А.В. Гаврилов, В.С. Павельев, В.А. Сойфер //<br />
Компьютерная оптика, 2008. – Том 32, № 2.<br />
– C.175-179.<br />
47. Казанский, Н.Л. Математическое<br />
моделирование светотехнических устройств с<br />
ДОЭ / Н.Л. Казанский, В.А. Сойфер, С.И. Харитонов<br />
// Компьютерная оптика. - М.:<br />
МЦНТИ, 1995. – Вып.14-15, ч.2. – С.107-116.<br />
48. Досколович, Л.Л. Проектирование<br />
светотехнических устройств с ДОЭ / Л.Л. Досколович,<br />
Н.Л. Казанский, С.И. Харитонов //<br />
Компьютерная оптика, 1998. – №18. – С.91-96.<br />
49. Kazanskiy, N.L. DOE-based Lighting<br />
Devices // In the book "Methods for Computer<br />
Design of Diffractive Optical Elements"<br />
edited by Victor A. Soifer. – A Wiley Interscience<br />
Publication. John Wiley & Sons, Inc.,<br />
2002. – Pp.651-671.<br />
50. Doskolovich, L.L. A DOE to form a<br />
line-shaped directivity diagram /<br />
L.L. Doskolovich [and others] // Journal of<br />
Modern Optics, 2004. – Vol. 51, № 13. – Pp.<br />
1999-2005.<br />
51. Doskolovich, L.L. Designing reflectors<br />
to generate a line-shaped directivity diagram<br />
/ L.L. Doskolovich [and others] // Journal<br />
30
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
of Modern Optics, 2005. – Vol. 52, № 11. –<br />
Pp.1529-1536.<br />
52. Казанский, Н.Л. Математическое<br />
моделирование оптических систем / Н.Л. Казанский<br />
– Самара: СГАУ, 2005. – 240 с.<br />
53. Doskolovich, L.L. Designing a mirror<br />
to form a line-shaped directivity diagram /<br />
L.L. Doskolovich, N.L. Kazanskiy, S. Bernard //<br />
Journal of Modern Optics, 2007. – Vol.54, №4.<br />
– Pp. 589 - 597.<br />
54. ПРЫЖОК ПЕРЕКАТОМ. Памяти<br />
профессора И.Н. Сисакяна. / под ред. В.А.<br />
Сойфера и В.Ю. Хомича. – Дубна: ОИЯИ,<br />
2005. – 86 с.<br />
References<br />
1. Kryvoshlykov, S.G. Coherent states<br />
and light propagation in inhomogeneous media /<br />
S.G. Kryvoshlykov, I.N. Sisakian // Soviet<br />
Journal of Quantum Electronics. – 1980. – V. 7,<br />
No. 3. – P. 553-565. – [in Russian].<br />
2. Kryvoshlykov, S.G. Coherent states<br />
and nonparaxial light propagation in gradientindex<br />
media / S.G. Kryvoshlykov, I.N. Sisakian<br />
// Soviet Journal of Quantum Electronics. – 1983.<br />
– V. 10, No. 4. – P. 735-741. – [in Russian].<br />
3. Scherbakov I.A. A few words about<br />
the Willow / I.A. Scherbakov // in the book<br />
Spinner Jump. In memory of Professor I.N. Sisakian<br />
/ Ed. by V.A. Soifer and V.Yu. Khomich. -<br />
Dubna: JINR, 2005. - Pp. 16-20. – [in Russian].<br />
4. Sisakian, I.N. Computer Optics.<br />
Achievements and challenges / I.N. Sisakian,<br />
V.A. Soifer // Computer Optics. - M.: ICSTI,<br />
1987. – No. 1. – P. 5-19. – [in Russian].<br />
5. Semenov, A.S. Workshop on Computer<br />
Optics (Zvenigorod, 26-28 May, 1986) /<br />
A.S. Semenov // Soviet Journal of Quantum<br />
Electronics. – 1986. – V. 13, No. 12. – P. 2552-<br />
2560. – [in Russian].<br />
6. Semenov, A.S. IV-th Workshop on<br />
Computer Optics (Togliatti, 19 - 24 February,<br />
1990) / A. S. Semenov, N. L. Kazanskiy // Soviet<br />
Journal of Quantum Electronics. – 1990. –<br />
V. 17, No. 12. – P. 1644-1649. – [in Russian].<br />
7. The 5th International Workshop on<br />
Digital Image Processing and Computer Graphics<br />
"Image Processing and Computer Optics" /<br />
N.L. Kazanskiy, N.S. Merzlyakov, V.V. Sergeev<br />
, V.A. Soifer // Pattern Recognition and Image<br />
Analysis, 1995. – № 2. – P.325-329.<br />
8. Kazanskiy, N.L. 20th anniversary of<br />
the scientific periodical Computer Optics / N.L.<br />
Kazanskiy // Computer Optics. – 2007. – V. 31,<br />
No. 4. – P. 4-6. – [in Russian].<br />
9. Golub, M.A. Generation of aspherical<br />
wavefronts using computer-generated holograms<br />
/ M.A. Golub [and other] // Doklady<br />
Akademii Nauk USSR. – 1980. – V. 253, No. 5.<br />
– P. 1104 -1108. – [in Russian].<br />
10. Golub, M.A. Computer-aided synthesisof<br />
optical compensators to generate aspherical<br />
wavefronts / M. A. Golub [and other] // Preprint<br />
of S. Lebedev Physical Institute of the<br />
RAS No.29, M.: 1981. – [in Russian].<br />
11. Puryaev, D.T. Methods for aspheric<br />
optical surface inspection / D.T. Puryaev - M.:<br />
Mashinostroyenie Publishers, 1976. - 264 p. –<br />
[in Russian].<br />
12. A device for aspheric optical surface<br />
inspection / M. A. Golub, N. L. Kazanskiy, I. N.<br />
Kazanskiy, I. N. Sisakian, V. A. Soifer // USSR<br />
author’s certificate #1516767 // Bulletin of Inventions.<br />
– 1989. – No. 39.<br />
13. Golub, M.A. Synthesis of standards for<br />
checking aspheric surface off-axis segments //<br />
M.A. Golub [and other] // Optika I Spektroskopiya.<br />
– 1990. – V. 68, No.2. – P. 461-466. –<br />
[in Russian].<br />
14. Golub, M.A. Generation of wavefront<br />
standards using computer optics elements /<br />
M. A. Golub et al. // Computer Optics. – M.:<br />
ICSTI, 1990. – No. 7. – P. 3-26. – [in Russian].<br />
15. A technique for aspheric mirrors<br />
manufacturing / Golub M. A., Kazanskiy N. L.,<br />
Sisakian I. N., Sifer V. A. // USSR author's certificate<br />
# 1675812 // Bulletin of Inventions. –<br />
1991. – No.33. – [in Russian].<br />
16. Golub M.A. Design of computer optics<br />
elements to generate wavefronts with spatially<br />
modulated intensity / M. A. Golub, I. N. Sisakian,<br />
V. A. Soifer // Optika I Spektroskopiya. – 1990. –<br />
V. 69, No. 5. – P. 1151-1156. – [in Russian].<br />
17. Kazanskiy, N.L. Wave Front Correction<br />
/ N.L. Kazanskiy, V.V. Kotlyar, V.A. Soifer<br />
// In the book "Methods for Computer De-<br />
31
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
sign of Diffractive Optical Elements" edited by<br />
Victor A. Soifer. – A Wiley Interscience Publication,<br />
John Wiley & Sons, Inc., 2002. –<br />
p.607-649.<br />
18. Pan, F. Efficient testing of segmented<br />
aspherical mirrors by use of a reference plate<br />
and computer-generated holograms. II. Case<br />
study, error analysis, and experimental validation<br />
/ F. Pan [and others] // Applied Optics,<br />
2004. – Vol. 43, Issue 28. – P. 5313-5322.<br />
19. Asfour, J.-M. Asphere testing with a<br />
Fizeau interferometer based on combined computer-generated<br />
hologram / J.-M. Asfour, A.G. Poleshchuk<br />
// Journal of Optical Society of America<br />
A, 2006. – Vol. 23, Issue 1. – P. 172-178.<br />
20. Poleschuk A.G. Techniques and systems<br />
for aspheric optics interferometric inspection<br />
by means of computer-generated holograms<br />
/ A.G. Poleschuk // Proceedings of the seminar<br />
"Holography in Russia and abroad. Science and<br />
Practice", 1-2 July, 2008. – M.: "Holography-<br />
Service" Ltd. – P. 21-24. – [in Russian].<br />
21. Golub, M.A. Focusing coherent light<br />
into a designed spatial domain using computer--<br />
synthesized holograms / M. A. Golub [and<br />
other] // Letters to the JTP. – 1981. – V. 7, No.<br />
10. – P. 618-623. – [in Russian].<br />
22. Danilov, V.A. Synthesis of of optical<br />
elements to produce an arbitrary focal line / V.<br />
A. Danilov et al.// Letters to the JTP. – 1982. –<br />
V. 8, No. 13. – P. 810-815. – [in Russian].<br />
23. Golub, M.A. Computer-aided synthesis<br />
of focusing elements for CO 2 -laser / M. A.<br />
Golub [and other] // Letters to the JTP. – 1982.<br />
– V. 8, No. 13. – P. 449-451. – [in Russian].<br />
24. Golub, M.A. Infra-red radiation focusators<br />
/ M.A. Golub, I.N. Sisakian, V.A. Soifer<br />
// Optics and Lasers in Engineering, 1991. –<br />
Vol. 15, № 5. – P.297-309.<br />
25. Golub, M.A. Focusators at letters diffraction<br />
design / M.A. Golub [and others] //<br />
Proceedings SPIE, 1991. – Vol. 1500. – P.<br />
211-221.<br />
26. Golub, M.A. Synthesis of spatial filters<br />
to investigate the transverse mode structure<br />
of coherent light / M. A. Golub [and other] //<br />
Soviet Journal of Quantum Electronics. – 1982.<br />
– V. 9, No. 9. – P. 1866-1868. – [in Russian].<br />
27. Golub, M.A. Experimental studies of<br />
power distribution between the transverse<br />
modes in an optical fiber using spatial filters /<br />
M.A. Golub [and other] // Soviet Journal of<br />
Quantum Electronics. – 1984. – V. 11, No. 9. –<br />
P. 1869-1871. – [in Russian].<br />
28. Golub, M.A. Phase spatial filters<br />
matched with transverse modes / M.A. Golub<br />
[and other] // Soviet Journal of Quantum Electronics.<br />
– 1988. – V. 15, No. 3. – P. 617-618. –<br />
[in Russian].<br />
29. Sisakian, I.N. Modans - optical elements<br />
for analysis and generation of transverse<br />
mode structure of laser light / I.N. Sisakian,<br />
V.A. Soifer // Computer Optics. – M.: ICSTI,<br />
1989. – No. 4. – P. 3-9. – [in Russian].<br />
30. Kotlyar, V.V. Generation of selfreproducing<br />
multi-mode laser beams / V.V.<br />
Kotlyar, V.A. Soifer, S.N. Khonina // in the<br />
book Diffractive Computer Optics / Ed. by V.A.<br />
Soifer. – M.: Fizmatlit Publishers. – 2007. – P.<br />
559-656. – [in Russian].<br />
31. Bereznyi, A.Ye. Bessel Optics / A.Y.<br />
Berezny [and other] // Doklady Akademii Nauk<br />
USSR. – 1984. – V. 274, No. 3. – P. 623-627. –<br />
[in Russian].<br />
32. Golub, M.A. Synthesis of an optical<br />
antenna / M.A. Golub [and other] // Compuer<br />
Optics. –M.: ICSTI, 1987. – No. 1. – P. 35-40. –<br />
[in Russian].<br />
33. Berezniy, A.Ye. Phase diffraction<br />
gratings with designed parameters - on an inverse<br />
problem of optics / A.Ye. Berezniy [and<br />
other] // Doklady Akademii Nauk USSR. –<br />
1986. – V. 287, No. 3. – P. 623-627. – [in Russian].<br />
34. Soifer, V.A. Iterative Methods for<br />
Diffractive Optical Elements Computation. /<br />
V.A. Soifer, V.V. Kotlyar, L.L. Doskolovich –<br />
“Taylor and Francis”, London, 1997. – 250 p.<br />
35. Doskolovich, L.L. Iterative methods<br />
for DOE design / L.L. Doskolovich, V.V.<br />
Kotllyar, V.A. Soifer // in book: Methods of<br />
Computer Optics / Ed. by V.A. Soifer (2nd edition,<br />
revised. Approved by the RF Ministry of<br />
Education as a textbook for higher-education<br />
students). – M.: Fizmatlit, 2003. – P. 49-141. –<br />
[in Russian].<br />
36. Kotlyar V.V. Design of DOEs in the<br />
scalar approximation of diffraction theory /<br />
V.V. Kotlyar, L.L. Doskolovich, V.A. Soifer //<br />
in book: Diffractive Computer Optics / Ed. by<br />
32
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
V.A. Soifer. – M.: Fizmatlit Publishers, 2007. –<br />
P. 175-253. – [in Russian].<br />
37. Soifer, V.A. Diffractive Optics and<br />
Nanophotonics / V.A. Soifer // Computer Optics.<br />
– 2008. – V. 32, No. 2. – P. 110-118. – [in<br />
Russian].<br />
38. Kononenko, V.V. Diamond diffractive<br />
optics for high-power СО2-lasers / V.V.<br />
Kononenko [and other] // Soviet Journal of<br />
Quantum Electronics. – 1999. – V. 26, No. 1. –<br />
P. 9-10. – [in Russian].<br />
39. Kononenko, V.V. CVD diamond<br />
transmissive diffractive optics for CO 2 lasers /<br />
V.V. Kononenko [and others] // New Diamond<br />
and Frontier Carbon Technology (Japan), 2000.<br />
– Vol.10. – Pp.97-107. – [in Russian].<br />
40. Kononenko, V.V. Laser shaping of<br />
diamond for IR diffractive optical elements /<br />
V.V. Kononenko [and others] // RIKEN Review,<br />
2002. – No 43. – Pp. 49-55.<br />
41. Pavelyev, V.S. Formation of diffractive<br />
microrelief on diamond film surface /<br />
V.S. Pavelyev [and others] // Optics & Laser Technology,<br />
2007. – Vol.39, №6. – Pp.1234-1238.<br />
42. Pavelyev, V.S. Synthesis of DOEs on<br />
polycrystalline diamond films / V.S. Pavelyev,<br />
D.L. Golovashkin, V.A. Soifer // in book: Diffractive<br />
Computer Optics / Ed. by V.A. Soifer. –<br />
M.: Fizmatlit Publishers, 2007. – P. 697-736. –<br />
[in Russian].<br />
43. Grewell, D. Diffractive optics as<br />
beam-shaping elements for plastics laser welding<br />
/ D. Grewell , A. Benatar // Optical Engineering,<br />
2007, Vol. 46, No 11 (November).<br />
44. Karpeev, S.V. Fibre sensors based on<br />
transverse mode selection / S.V. Karpeev [and<br />
others] // Journal of Modern Optics, 2007. –<br />
Vol. 54, № 6. – Pp. 833-844. – [in Russian].<br />
45. Moiseev, O.Yu. A semi-automated<br />
installation for fabricating a microrelief on the<br />
end of halogenide IR waveguides / O.Yu.<br />
Moiseev // Computer Optics. – 2008. – V. 32,<br />
No. 1. – P. 62-63. – [in Russian].<br />
46. Gavrilov, A.V. Integral fiber pressure<br />
sensors based on selective excitation of transverse<br />
modes / A.V. Gavrilov, V.S. Pavelyev,<br />
V.A. Soifer // Computer Optics. – 2008. – V. 32,<br />
No. 2. – P. 175-179. – [in Russian].<br />
47. Kazanskiy, N.L. Mathematical modeling<br />
of DOE-aided illuminating devices / N.L.<br />
Kazanskiy, V.A. Soifer, S.I. Kharitonov // Computer<br />
Optics. – M.: ICSTI, 1995. – V. 14 – 15,<br />
part II. – P. 107-116. – [in Russian].<br />
48. Doskolovich, L.L. Design of DOEaided<br />
illuminating devices / L.L. Doskolovich,<br />
N.L. Kazanskiy, S.I. Kharitonov // Computer<br />
Optics. – 1998. – No. 18. – P. 91-96. – [in Russian].<br />
49. Kazanskiy, N.L. DOE-based Lighting<br />
Devices // In the book "Methods for Computer<br />
Design of Diffractive Optical Elements"<br />
edited by Victor A. Soifer. – A Wiley Interscience<br />
Publication. John Wiley & Sons, Inc.,<br />
2002. – Pp.651-671.<br />
50. Doskolovich, L.L. A DOE to form a<br />
line-shaped directivity diagram /<br />
L.L. Doskolovich [and others] // Journal of<br />
Modern Optics, 2004. – Vol. 51, № 13. – Pp.<br />
1999-2005.<br />
51. Doskolovich, L.L. Designing reflectors<br />
to generate a line-shaped directivity diagram<br />
/ L.L. Doskolovich [and others] // Journal<br />
of Modern Optics, 2005. – Vol. 52, № 11. –<br />
Pp.1529-1536.<br />
52. Kazanskiy, N.L. Mathematical modeling<br />
of optical systems / N.L. Kazanskiy –<br />
Samara: SSAU Press, 2005. – 240 p. – [in Russian].<br />
53. Doskolovich, L.L. Designing a mirror<br />
to form a line-shaped directivity diagram /<br />
L.L. Doskolovich, N.L. Kazanskiy, S. Bernard //<br />
Journal of Modern Optics, 2007. – Vol.54, №4.<br />
– Pp. 589 - 597.<br />
54. SPINNER JUMP. To memory of Professor<br />
I.N. Sisakian / Ed. by V.A. Soifer and<br />
V.Yu. Khomich. – Dubna: JINR Press, 2005. –<br />
86 p. – [in Russian].<br />
33
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
70TH ANNIVERSARY OF PROFESSOR IOSIF NORAIROVICH SISAKIAN<br />
© 2008 N.L. Kazanskiy<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS,<br />
Samara State Aerospace University<br />
An extended account (including the bibliography) of the talk to commemorate the 70-th anniversary of professor<br />
I. N. Sisakian and mark the 20-th anniversary of the Image Processing Systems Institute of the RAS is presented. The<br />
narrative of milestones in professor I. N. Sisakian’s life and professional career (08.03.1938 – 09.11.1995) is followed<br />
by the review of his major scientific achievements. Advances made after his untimely death in the field of Computer<br />
Optics pioneered by professor I. N. Sisakian are also overviewed.<br />
Diffractive computer optics, laser light focusing, optical antennae, Bessel optics, laser beam mode structure,<br />
protective holograms<br />
Информация об авторе<br />
Казанский Николай Львович, Учреждение Российской академии наук Институт систем<br />
обработки изображений РАН, Самара, Россия, заместитель директора; Самарский государственный<br />
аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева, профессор, email:<br />
kazansky@smr.ru. Область научных интересов - лазерные информационные технологии, компьютерная<br />
оптика, методы оптимизации, распределенные вычислительные системы, математическое<br />
моделирование, обработка изображений.<br />
Kazanskiy Nikolai Ljvovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing<br />
Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the Vice-Director; S.P.<br />
Korolyov Samara State Aerospace University, professor, email: kazansky@smr.ru . Research interests<br />
include laser information technologies, computer optics, optimization methods, distributed<br />
computer systems, mathematical modeling, image processing.<br />
34
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
ОПТИЧЕСКАЯ МИКРОМАНИПУЛЯЦИЯ<br />
© 2008 Р.В. Скиданов<br />
Институт систем обработки изображений РАН<br />
Рассмотрена история развития тематики манипуляции микрообъектами в световых пучках. Представлены<br />
результаты экспериментов по вращению микрообъектов в световых пучках.<br />
Оптическая микроманипуляция, ДОЭ, пучки Бесселя, вихревые пучки, дифракционная оптика<br />
Тема моей лекции “Оптическая микроманипуляция”<br />
(слайд 1).<br />
Для того, чтобы определить, что это такое,<br />
давайте обратимся к истории. То, что<br />
свет, как и любая другая электромагнитная<br />
волна, должен оказывать давление на предметы,<br />
было показано ещё в работах Максвелла,<br />
а также независимо от него Бартоли, который<br />
получил такие же выводы, основываясь на<br />
термодинамических представлениях (слайд 2).<br />
Затем Лебедеву удалось экспериментально<br />
подтвердить их выводы. После этого<br />
следует достаточно большой перерыв (более<br />
70 лет), в течение которого почти не было<br />
заметных работ, посвящённых давлению света.<br />
Новый толчок развитию данной тематики<br />
дало изобретение лазера. Появилась возможность<br />
создавать световые поля с высокой интенсивностью<br />
в микрообластях, что позволило<br />
использовать силы светового давления<br />
для перемещения объектов размером несколько<br />
микрометров. В дальнейшем эта тематика<br />
бурно развивается (слайд 2). Давайте<br />
рассмотрим причины возникновения светового<br />
давления (слайд 3).<br />
Световой пучок имеет импульс, который<br />
изменяется после взаимодействия с объектом.<br />
В зависимости от характера объекта<br />
свет может от него отражаться или поглощаться,<br />
либо частично отражаться, частично<br />
поглощаться. Рассмотрим два крайних случая,<br />
когда предмет все отражает и все поглощает.<br />
Как видите, давление света на полностью<br />
отражающий объект вдвое больше,<br />
чем на объект, полностью поглощающий.<br />
Давление на любой объект с коэффициентом<br />
отражения меньше 1 будет находиться в<br />
этом интервале (слайд 4).<br />
На следующем слайде представлена<br />
экспериментальная установка опыта Лебедева<br />
(слайд 5). В вакууме помещалась кварцевая<br />
нить, на которую наклеивались лепестки<br />
из материалов, полностью отражающих<br />
(светлые кружки) и полностью поглощающих<br />
свет (на рисунке темные кружки). На<br />
образец направлялся пучок света от электрической<br />
дуги. Величина передаваемого импульса<br />
(давления) определялась по углу<br />
скручивания нити, который измерялся с помощью<br />
простой оптической системы. Если<br />
известна жёсткость нити на закручивание, то<br />
можно найти вращающий момент, а, следовательно,<br />
и силу. Результаты опытов П.Н. Лебедева<br />
оказались в согласии с выводами теории<br />
Максвелла. В том случае, если предмет<br />
прозрачный и почти не отражает и не поглощает<br />
свет, возникают так называемые<br />
градиентные силы. Данные силы возникают<br />
в результате преломления светового пучка<br />
прозрачным объектом. На слайде представлены<br />
различные варианты действия градиентных<br />
сил (слайд 6).<br />
На рис. 1 оптически более плотный,<br />
чем окружающая среда, объект втягивается в<br />
область высокой интенсивности света. На<br />
рис. 2 оптически менее плотный, чем окружающая<br />
среда, объект выталкивается из области<br />
высокой интенсивности света. На рис. 3<br />
показана возможность трёхмерного захвата<br />
оптически плотного объекта при сильной<br />
фокусировке светового пучка. Существуют<br />
особые световые пучки, в которых фотоны<br />
обладают орбитальным угловым моментом.<br />
35
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Так как фотон не имеет массы покоя, то его<br />
связанное состояние растянуто вдоль оси<br />
распространения (слайд 7).<br />
Используя такие пучки, можно осуществить<br />
вращение микрообъекта. В этом случае<br />
орбитальный угловой момент светового<br />
пучка как бы передается микрообъекту<br />
(слайд 8).<br />
Для формирования таких пучков и<br />
вращения микрообъектов с их помощью была<br />
разработана экспериментальная установка<br />
(слайд 9), собранная на базе обычного оптического<br />
микроскопа. С помощью дифракционного<br />
оптического элемента (ДОЭ), представленного<br />
на слайде, можно сформировать<br />
пучок Бесселя, который также обладает орбитальным<br />
угловым моментом (слайд 10). На<br />
следующем слайде представлен ролик с захватом<br />
и вращением клетки дрожжей в таком<br />
пучке. Также этим пучком была захвачена<br />
пара полистироловых микрочастиц, которые<br />
не только вращались, но и перемещались<br />
вслед за пучком (слайд 12).<br />
Пучки с орбитальным угловым моментом<br />
можно создавать группами и захватывать<br />
и вращать микрообъекты в каждом пучке<br />
(слайды 13, 14). К сожалению, при формировании<br />
восьми таких пучков получить<br />
вращение не удалось, т.к. в каждом пучке<br />
слишком мало энергии для вращения. Поэтому<br />
в последующих экспериментах использовался<br />
ДОЭ, формирующий четыре<br />
пучка (слайд 15). В четырёх пучках удалось<br />
получить не только захват, но и вращение<br />
микрообъектов (слайды 16, 17, 18).<br />
При этом процедура периодической<br />
дефокусировки позволяет существенно ускорить<br />
вращение микрообъектов в таком<br />
пучке (слайд 19). Вращение микрообъектов<br />
возможно и в пучках более сложной формы,<br />
например, в пучках Гаусса-Лагерра (слайд<br />
20). При этом чем больший орбитальный угловой<br />
момент имеют фотоны в световом<br />
пучке, тем быстрее вращаются микрообъекты.<br />
Так, на представленных роликах можно<br />
видеть круговое движение микрообъектов в<br />
пучке Бесселя десятого порядка. Хорошо<br />
видно, что скорость этого движения существенно<br />
выше, чем при движении микрообъектов<br />
в пучках с меньшим номером порядка<br />
(слайд 21).<br />
Пучки с высоким орбитальным угловым<br />
моментом позволяют осуществлять<br />
вращение микрообъектов по окружности<br />
больших радиусов, при этом можно двойным<br />
аксиконом сформировать двойное кольцо,<br />
которое позволит вращать не только прозрачные,<br />
но и непрозрачные микрообъекты<br />
(слайд 22).<br />
Чтобы точно сравнить движение микрообъектов<br />
в разных пучках, желательно<br />
иметь инструмент для автоматического определения<br />
скорости движения. Для этого<br />
изображение обрабатывается, а затем строится<br />
корреляционная функция с изображением<br />
эталонного микрообъекта. Затем координаты<br />
микрообъекта определяются максимумами<br />
корреляционных пиков (слайд 23).<br />
Это помогло определить среднюю скорость<br />
движение микрообъектов в разных пучках<br />
(слады 24, 25). Световые пучки можно<br />
формировать не только с помощью ДОЭ, но и<br />
с помощью динамических модуляторов света.<br />
Оптическая схема для работы с таким модулятором<br />
представлена на слайде (слайд 26).<br />
К сожалению, малая дифракционная<br />
эффективность динамического модулятора<br />
света не позволила осуществить вращение.<br />
Как видно на следующем слайде, удалось<br />
осуществить только захват микрообъектов<br />
без вращения (слайд 27).<br />
36
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 1<br />
Слайд 2<br />
37
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 3<br />
Слайд 4<br />
38
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 5<br />
Слайд 6<br />
39
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 7<br />
Слайд 8<br />
40
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 9<br />
Слайд 10<br />
41
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 11<br />
Слайд 12<br />
42
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 13<br />
Слайд 14<br />
43
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 15<br />
Слайд 16<br />
44
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 17<br />
Слайд 18<br />
45
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 19<br />
Слайд 20<br />
46
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 21<br />
Слайд 22<br />
47
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 23<br />
Слайд 24<br />
48
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Слайд 25<br />
Слайд 26<br />
49
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Слайд 27<br />
OPTICAL MICROMANIPULATION<br />
© 2008 R.V. Skidanov<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
Historical outlook into the development of the research of manipulation of microobjects in light beams is given.<br />
Experimental results on microparticle rotation in the light beams are discussed.<br />
Optical micromanipulation, DOE, Bessel beams, vortical beams, diffractive optics<br />
Информация об авторе<br />
Скиданов Роман Васильевич, Учреждение Российской академии наук Институт систем обработки<br />
изображений РАН, Самара, Россия, доктор физико-математических наук, старший<br />
научный сотрудник. Область научных интересов: дифракционная оптика, оптическая манипуляция<br />
микрообъектами.<br />
Skidanov Roman Vasilyevich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing<br />
Systems Institute of the RAS of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia. He holds<br />
the degree of Doctor in Physics & Mathematics. The senior scientific employee. Research interests<br />
are in the field of diffractive optics, optical micromanipulation<br />
50
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
РЕЗОНАНСНЫЙ ИНТЕНСИВНОСТНЫЙ ЭФФЕКТ В ДИФРАКЦИОННЫХ<br />
РЕШЕТКАХ С НАМАГНИЧЕННЫМ СЛОЕМ<br />
© 2008 Е.А. Безус, Д.А. Быков<br />
Институт систем обработки изображений РАН<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Рассмотрен магнитооптический эффект, возникающий при прохождении электромагнитной волны через<br />
двухслойную структуру, состоящую из металлической дифракционной решетки и намагниченного диэлектрического<br />
слоя. В результате строгого решения задачи дифракции на структуре обнаружена сильная зависимость<br />
интенсивности нулевого порядка дифракции от намагниченности слоя. Предложено качественное объяснение<br />
возникающего эффекта, основанное на связи с волноводными модами.<br />
Магнитооптика, магнитооптический эффект, дифракционная решётка, строгая теория дифракции<br />
Введение<br />
Интерес к магнитооптическим материалам<br />
обусловлен как развитием технологий<br />
их производства, так и необходимостью<br />
новых механизмов для эффективного управления<br />
параметрами электромагнитного излучения.<br />
Материалы и структуры с ярко выраженными<br />
магнитооптическими свойствами<br />
могут найти применение в оптических изоляторах,<br />
модуляторах света, оптических затворах<br />
и других устройствах [1]. Существуют<br />
два основных подхода к созданию таких<br />
материалов. Первый заключается в надлежащем<br />
выборе их химического состава, так,<br />
например, допирование гранатов иттрия и<br />
гадолиния висмутом или другими редкоземельными<br />
металлами позволяет усилить некоторые<br />
магнитооптические электронные<br />
переходы, благодаря чему возможно увеличение<br />
константы Фарадея на порядок. Второй<br />
способ, являющийся дополнением к первому,<br />
– изменение свойств материалов путем<br />
микро- или наноструктурирования. Как правило,<br />
под этим подразумевают создание на<br />
поверхности или внутри плёнки периодической<br />
структуры, образованной субволновыми<br />
отверстиями или штрихами. Именно такой<br />
подход рассмотрен в настоящей работе.<br />
Следует отметить, что существует всего<br />
несколько работ, посвященных исследованию<br />
дифракционных периодических<br />
структур из магнитного материала [2-6]. В<br />
частности, в работах [5,6] исследуются магнитооптические<br />
свойства дифракционных<br />
решёток в случае полярной намагниченности.<br />
В данной работе рассматриваются аналогичные<br />
структуры в случае меридиональной<br />
намагниченности.<br />
Геометрия структуры и параметры<br />
задачи дифракции<br />
Геометрия исследуемой двухслойной<br />
структуры показана на рис. 1. Верхний слой<br />
представляет собой бинарную дифракционную<br />
решётку из золота. Под ней находится<br />
равномерно намагниченный слой, вектор<br />
намагниченности которого лежит в плоскости<br />
слоя и перпендикулярен штрихам решётки.<br />
Для решения задачи дифракции электромагнитной<br />
волны на данной структуре использовался<br />
модовый метод (rigorous<br />
coupled-wave analysis) [7-12]. Данный метод<br />
сводит решение задачи дифракции к решению<br />
системы линейных алгебраических<br />
уравнений. Решение задачи дифракции было<br />
основано на устойчивом алгоритме, предложенном<br />
в [7,10].<br />
Рис. 1. Геометрия двухслойной структуры,<br />
содержащей дифракционную решетку<br />
и магнитный слой<br />
51
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
При определении поля в каждом слое<br />
использовались специальные правила для<br />
разложения в ряд Фурье произведения функций<br />
[9,12]. Применение этих правил значительно<br />
улучшает сходимость используемого<br />
метода в случае наличия в структуре материалов<br />
с высокой проводимостью.<br />
В решётке диэлектрическая проницаемость<br />
описывается кусочно-постоянной периодической<br />
функцией. В нижнем слое диэлектрическая<br />
проницаемость постоянна и<br />
задаётся тензором (1):<br />
⎡ε<br />
0 0 ⎤<br />
ε<br />
m<br />
=<br />
⎢<br />
0 i q<br />
⎥<br />
⎢<br />
ε<br />
⎥<br />
, (1)<br />
⎢⎣<br />
0 −i q ε ⎥⎦<br />
где ε – главная диэлектрическая проницаемость<br />
среды, q – величина, характеризующая<br />
намагниченность среды. Магнитная проницаемость<br />
считалась равной единице.<br />
Результаты расчётов<br />
На рис. 2 представлена зависимость<br />
пропускания от длины волны для намагниченного<br />
слоя и при отсутствии намагниченности<br />
(при q = 0 в (1)). Расчёт проводился<br />
для нормального падения плоской волны с<br />
TM-поляризацией при следующих параметрах:<br />
период d = 886 нм, ширина отверстия<br />
r = 88 нм, толщина решётки h gr = 302 нм, толщина<br />
магнитного слоя h = 883 нм. В качестве<br />
значений диэлектрической проницаемости<br />
материала решётки использовались справочные<br />
данные для золота. Для магнитного слоя<br />
использовались параметры ε = 5,5 + 0,0025i ,<br />
−2<br />
( 1 0,15i) 10<br />
q = − × , соответствующие материалу<br />
Bi:YIG (железоиттриевый гранат, допированный<br />
висмутом).<br />
Рис. 2 показывает, что в случае намагниченного<br />
слоя спектр пропускания структуры<br />
имеет резкий минимум при длине волны<br />
λ = 1013 í ì . Данный эффект также проявляется<br />
в виде пика в спектре отражения<br />
(рис. 3). Узкая спектральная ширина наблюдаемого<br />
эффекта говорит о его резонансной<br />
природе. По аналогии с эффектом изменения<br />
коэффициента отражения, возникающим при<br />
отражении от магнитного материала, будем<br />
называть данный эффект интенсивностным.<br />
Для объяснения природы резонансных<br />
пиков на рис. 2, 3 были исследованы взаимные<br />
зависимости параметров структуры (высота<br />
и ширина ступенек, период, высота<br />
магнитного слоя, материалы решётки и<br />
слоя), при которых проявляются аналогичные<br />
свойства.<br />
Рис. 2. Пропускание в случае намагниченности (сплошная линия)<br />
и отсутствия намагниченности (пунктирная линия)<br />
52
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 3. Отражение в случае намагниченности (сплошная линия)<br />
и отсутствия намагниченности (пунктирная линия)<br />
Было обнаружено, что интенсивностный<br />
эффект не зависит от таких параметров решётки,<br />
как ширина и высота ступеньки. Изменение<br />
этих параметров влияет лишь на<br />
величину пика, но не на длину волны, при<br />
которой возникает рассматриваемый эффект.<br />
При изменении таких параметров<br />
структуры, как период, диэлектрическая<br />
проницаемость материала намагниченного<br />
слоя и его толщина, минимум пропускания<br />
смещается. Это позволяет сделать предположение<br />
о связи наблюдаемого эффекта с<br />
одним из порядков дифракционной решётки<br />
в магнитном слое. В рассматриваемом случае<br />
нормального падения дифракционные<br />
порядки симметричны. Порядки с номерами<br />
–k, +k распространяются под одинаковыми<br />
углами, и, следовательно, их влияние на<br />
спектр пропускания происходит при одной<br />
длине волны. Рассмотрим наклонное падение<br />
под малым углом в 0,2° (рис. 4). При<br />
наклонном падении, соответствующие порядки<br />
–k, +k будут различаться. Соответственно<br />
их влияние на спектр будет происходить<br />
при различных длинах волн. Приравнивая<br />
направления распространения порядков<br />
(1), можно установить номер порядка по<br />
разнице длин волн (2).<br />
⎛ λ1 ⎞ ⎛ λ2<br />
⎞<br />
k0 ⎜ nsin θ + m ⎟ = −k0<br />
⎜ nsin θ − m ⎟,<br />
⎝ d ⎠ ⎝ d ⎠<br />
2 1<br />
(2)<br />
2d<br />
sin θ<br />
m = , (3)<br />
λ − λ<br />
где m – номер порядка, d – период, n = 1 – показатель<br />
преломления над и под рассматриваемой<br />
структурой.<br />
Расстояние между минимумами на<br />
рис. 4 соответствует второму прошедшему<br />
порядку дифракции.<br />
На рис. 5 представлены графики зависимостей<br />
длин волн, при которых возникают<br />
различные типы резонансов, от главной компоненты<br />
диэлектрической проницаемости<br />
магнитного слоя.<br />
Сплошная линия на рис. 5 описывает<br />
интенсивностный эффект. Кривая интенсивностного<br />
эффекта совпадает с условием возбуждения<br />
ТЕ-моды 2-го порядка.<br />
Расчёт мод проводился аналитически в<br />
предположении, что над магнитным слоем<br />
находится однородный слой из золота. При<br />
53
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
рассматриваемых параметрах значением намагниченности<br />
также можно пренебречь.<br />
Рис. 4. Пропускание в случае намагниченности (сплошная линия) и в отсутствии намагниченности<br />
(пунктирная линия) при наклонном падении под углом 0,2º<br />
Рис. 5. Длины волн резонансов структуры в зависимости от главной диэлектрической проницаемости слоя:<br />
интенсивностный эффект, мода TE2 – сплошная линия;<br />
возбуждение 2-ым порядком решётки ПЭВ на верхней и нижней границах – точечная;<br />
возникновение 2-го порядка (аномалия Рэлея-Вуда) – пунктирная,<br />
мода TE1 – точка-тире<br />
Вблизи кривой интенсивностного эффекта<br />
пунктирной линией показана аномалия<br />
Рэлея-Вуда, связанная с появлением 2-го<br />
распространяющегося порядка дифракции.<br />
Остальные графики резонансов, связанных с<br />
возбуждением на верхней и нижней границах<br />
решетки поверхностных электромагнитных<br />
волн и условием возбуждения ТЕ-моды 1-го<br />
порядка, находятся на большем расстоянии.<br />
На рис. 6a представлена зависимость<br />
величины эффекта (разности пропускания<br />
при отсутствии и наличии намагниченности)<br />
54
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
от двух параметров структуры: периода и<br />
высоты слоя. Аналогичный график с наложенными<br />
кривыми, соответствующими рассчитанным<br />
модам, показан на рис. 6б. Аналитические<br />
кривые мод точно совпадают с<br />
максимумами на графике. Кроме того, максимального<br />
значения эффект достигает в окрестностях<br />
прямых d = λ и d = 2λ , которые<br />
соответствуют возникновению новых порядков<br />
дифракции.<br />
Таким образом, интенсивностный эффект<br />
возникает при той же длине волны, что<br />
и волноводная TE-мода, возбуждаемая одним<br />
из порядков дифракции в магнитном<br />
слое. Помимо этого, условием является близость<br />
к аномалиям Рэлея-Вуда для соответствующего<br />
порядка. Отметим, что в этом<br />
случае порядок распространяется почти параллельно<br />
плоскости слоя. Такое распространение,<br />
как и модовое, дает увеличение<br />
оптической длины пути в магнитном слое.<br />
а)<br />
б)<br />
Рис. 6. Величина эффекта (разности пропускания при отсутствии и наличии намагниченности)<br />
в зависимости от высоты слоя и периода дифракционной решётки (а);<br />
то же с наложенными кривыми, соответствующими возбуждению мод одним из порядков (б)<br />
55
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Кроме указанного эффекта, обусловленного<br />
возбуждением TE-моды, в структурах<br />
данного типа могут наблюдаться эффекты,<br />
напрямую не связанные с конверсией поляризации.<br />
В частности, при наклонном падении<br />
при различных направлениях вектора<br />
намагниченности (в плоскости слоя параллельно<br />
и перпендикулярно штрихам решетки)<br />
возникают более слабые эффекты изменения<br />
коэффициента пропускания в окрестностях<br />
резонансов ненамагниченной<br />
структуры, которые могут быть объяснены<br />
изменением условий возникновения этих резонансов<br />
вследствие изменений тензора диэлектрической<br />
проницаемости среды.<br />
Заключение<br />
Рассмотрена структура, состоящая из<br />
золотой бинарной дифракционной решетки и<br />
намагниченного слоя. Показано, что такая<br />
система обладает выраженным магнитооптическим<br />
эффектом изменения коэффициента<br />
пропускания в зависимости от намагниченности<br />
нижнего слоя. Предложено качественное<br />
объяснение наблюдаемых эффектов.<br />
Изменение оптических свойств рассмотренной<br />
системы при изменении намагниченности<br />
делает перспективным использование<br />
данных структур в оптических изоляторах,<br />
модуляторах света, оптических затворах.<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке грантов<br />
РФФИ № 07-07-97601-р_офи, 07-01-<br />
96602-р_Поволжье_а, 07-07-91580-АСП_а,<br />
гранта Президента РФ № НШ-3086.2008.9,<br />
фонда «Фундаментальные исследования и<br />
высшее образование» (RUXO-014-SA-06),<br />
Фонда содействия отечественной науке.<br />
Библиографический список<br />
1. Dotsch, H. Applications of magnetooptical<br />
waveguides in integrated optics: review<br />
[текст] / H. Dotsch [ad others] // J. Opt. Soc.<br />
Am. B. – 2005. – 22 (1). – P. 240-253.<br />
2. Diwekar, M. Optical and magnetooptical<br />
studies of two-dimensional metallodielectric<br />
photonic crystals on cobalt films [текст]<br />
/ M. Diwekar [and others] // Appl. Phys. Lett. –<br />
2004. – 84 (16). – P.3112-3114.<br />
3. Belotelov, V.I. Magnetooptics and<br />
extraordinary transmission of the perforated metallic<br />
films magnetized in polar geometry<br />
[текст] / V.I. Belotelov , A.K. Zvezdin //<br />
JMMM, 2005. – 300 (1). – P.260-263.<br />
4. Bergman, D.J. Strong-field magnetotransport<br />
of conducting composites with a columnar<br />
microstructure [текст] / D.J. Bergman,<br />
Y.M. Strelniker // Phys. Rev. – 1999. – B59. –<br />
P.2180 – 2198.<br />
5. Досколович, Л.Л. Резонансные<br />
магнитооптические эффекты в дифракционных<br />
решётках с намагниченным слоем<br />
[текст] / Л.Л. Досколович [и др.] // Компьютерная<br />
оптика, 2007. – Т. 31, №1. – C.4-8.<br />
6. Белотелов, В.И. Магнитооптические<br />
эффекты дифракционных решёток, связанные<br />
с аномалиями Рэлея-Вуда и возбуждением<br />
плазмонов [текст] / В.И. Белотелов<br />
[и др.] // Компьютерная оптика. – 2007. – Т.<br />
31, №3. – C.4-8.<br />
7. Moharam, M. Stable implementation<br />
of the rigorous coupled-wave analysis for surface-relief<br />
gratings: enhanced transmittance matrix<br />
approach [текст] / M. Moharam, D. Pommet,<br />
E. Grann // Journal of Optical Society of America<br />
A. – 1995. – Vol.12, №5. – P.1077-1086.<br />
8. Moharam, M.G. Formulation for stable<br />
and efficient implementation of the rigorous<br />
coupled-wave analysis of binary gratings<br />
[текст] / M.G. Moharam [and other] // Journal<br />
of Optical Society of America A. – 1995. –<br />
Vol.12, №5. – P.1068-1076.<br />
9. Li, L. Use of Fourier series in the<br />
analysis of discontinuous periodic structures<br />
[текст] / L. Li // Journal of Optical Society of<br />
America A. – 1996. – Vol.13, № 9. – P.1870-1876.<br />
10. Peng, S. Efficient implementation of<br />
rigorous coupled-wave analysis for surfacerelief<br />
gratings [текст] / S. Peng, G.M. Morris //<br />
J. Opt. Soc. Am. A. – 1995. – Vol. 12, No. 5, –<br />
P.1087-1096.<br />
11. Li, L. Fourier modal method for<br />
crossed anisotropic gratings with arbitrary permittivity<br />
and permeability tensors [текст] /<br />
L. Li // J. Opt. A: Pure Appl. Opt. – 2003. –<br />
N 5. – P. 345–355.<br />
12. Li, L. New formulation of the Fourier<br />
modal method for crossed surface-relief gratings<br />
[текст] / L. Li // J. Opt. Soc. Am. A. – 1997. –<br />
Vol. 14, No. 10. – P.2758-2767.<br />
56
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
References<br />
1. Dotsch, H. Applications of magnetooptical<br />
waveguides in integrated optics: review /<br />
H. Dotsch [ad others] // J. Opt. Soc. Am. B. –<br />
2005. – 22 (1). – P. 240-253.<br />
2. Diwekar, M. Optical and magnetooptical<br />
studies of two-dimensional metallodielectric<br />
photonic crystals on cobalt films /<br />
M. Diwekar [and others] // Appl. Phys. Lett. –<br />
2004. – 84 (16). – P.3112-3114.<br />
3. Belotelov, V.I. Magnetooptics and<br />
extraordinary transmission of the perforated metallic<br />
films magnetized in polar geometry / V.I.<br />
Belotelov , A.K. Zvezdin // JMMM. – 2005. –<br />
300 (1). – P.260-263.<br />
4. Bergman, D.J. Strong-field magnetotransport<br />
of conducting composites with a columnar<br />
microstructure / D.J. Bergman, Y.M.<br />
Strelniker // Phys. Rev. – 1999. – V.59. – P.2180<br />
– 2198.<br />
5. Doskolovich, L.L. Resonant magnetooptical<br />
effects in diffractive lattices with a<br />
magnetised layer / L.L. Doskolovich [and other]<br />
// Computer Optics. – 2007. – V. 31, N1. – P.4-8.<br />
6. Belotelov, V.I. Magnetooptical effects<br />
of the diffractive lattices, connected with<br />
Reley-Vud anomalies and Plasmon excitation /<br />
V.I. Belotelov [and other] // Computer Optics.<br />
– 2007. - V. 31, N3. - P.4-8.<br />
7. Moharam, M. Stable implementation<br />
of the rigorous coupled-wave analysis for surface-relief<br />
gratings: enhanced transmittance matrix<br />
approach / M. Moharam, D. Pommet, E.<br />
Grann // Journal of Optical Society of America<br />
A. – 1995. – Vol.12, №5. – P.1077-1086.<br />
8. Moharam, M.G. Formulation for<br />
stable and efficient implementation of the rigorous<br />
coupled-wave analysis of binary gratings /<br />
M.G. Moharam [and other] // Journal of Optical<br />
Society of America A. – 1995. – Vol.12, №5. –<br />
P.1068-1076.<br />
9. Li, L. Use of Fourier series in the<br />
analysis of discontinuous periodic structures /<br />
L. Li // Journal of Optical Society of America A.<br />
– 1996. – Vol.13, № 9. – P.1870-1876.<br />
10. Peng, S. Efficient implementation of<br />
rigorous coupled-wave analysis for surface-relief<br />
gratings / S. Peng, G.M. Morris // J. Opt. Soc.<br />
Am. A. – 1995. – Vol. 12, No. 5, – P.1087-1096.<br />
11. Li, L. Fourier modal method for<br />
crossed anisotropic gratings with arbitrary permittivity<br />
and permeability tensors / L. Li // J. Opt. A:<br />
Pure Appl. Opt. – 2003. – N 5. – P. 345–355.<br />
12. Li, L. New formulation of the Fourier<br />
modal method for crossed surface-relief gratings<br />
/ L. Li // J. Opt. Soc. Am. A. – 1997. – Vol. 14,<br />
No. 10. – P.2758-2767.<br />
INTENSITY EFFECT IN DIFFRACTION GRATINGS WITH MAGNETIC LAYER<br />
© 2008 E.A. Bezus, D.A. Bykov<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
Samara State Aerospace University<br />
A magnetooptic effect which arises when the electromagnetic wave propagates through a two-layer structure<br />
made up of a metal diffraction grating and a magnetized dielectric layer is considered. The rigorous solution of the<br />
problem of diffraction by the structure suggests that there is a strong dependence between the intensity in the zero diffraction<br />
order and the layer magnetization. We offer a qualitative explanation that relates the said effect with waveguide<br />
modes.<br />
Magneto-optics, magnetooptical effect, diffraction grating, rigorous diffraction theory<br />
57
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Сведения об авторах<br />
Быков Дмитрий Александрович, Институт систем обработки изображений РАН, техник<br />
лаборатории дифракционной оптики (ЛДО). Область научных интересов - дифракционная<br />
оптика, магнитооптика.<br />
Безус Евгений Анатольевич, студент, Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет им. С.П. Королева (6 курс). Область научных интересов - дифракционная оптика,<br />
магнитооптика.<br />
Bukov Dmitriy Alexandrovich, Image Processing Systems Institute of the RAS, Samara,<br />
laboratory of diffractive optics (LDO), the technician. Area of scientific interests - diffractive optics,<br />
magnetooptics.<br />
Bezus Evgeniy Anatoljevich, S. P. Korolyov Samara State Aerospace University, the sixth<br />
cource student. Area of scientific interests - diffractive optics, magnetooptics.<br />
58
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
РАСПРОСТРАНЕНИЕ ВИХРЕВЫХ ЛАЗЕРНЫХ ПУЧКОВ<br />
С ПРОИЗВОЛЬНЫМ ТОПОЛОГИЧЕСКИМ ЗАРЯДОМ<br />
В ГРАДИЕНТНОМ ПАРАБОЛИЧЕСКОМ ВОЛОКНЕ<br />
© 2008 А.С. Стрилец<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
В работе рассматривается распространение вихревых лазерных пучков exp{ iµϕ}<br />
в параболическом оптическом<br />
волокне. Зависимость комплексной амплитуды от поперечных координат и расстояния вдоль оптической<br />
оси описывается результатом действия интегрального оператора распространения в параболической среде<br />
на распределение амплитуды входного пучка. Этот оператор является аналогом интеграла Френеля, описывающего<br />
распространение параксиальных лазерных пучков в однородной среде. Результат действия интегрального<br />
оператора на вихревой пучок аналитически можно представить двумя способами. В первом случае ядром<br />
аналитического выражения для амплитуды является вырожденная гипергеометрическая функция. Вторым способом<br />
представления является композиция бесконечного числа мод Гаусса – Лагерра, которые являются собственными<br />
модами параболического волокна. Полученные аналитические выражения проверяются с помощью<br />
численного моделирования с использованием интегрального оператора и метода распространения световых<br />
пучков через тонкие линзы (реализован с использованием быстрого преобразования Фурье). Результаты численного<br />
моделирования согласуются с результатами вычислений аналитических выражений с точностью до погрешности<br />
метода.<br />
Вихревые лазерные пучки, моды Гаусса-Лагерра, параболическое оптическое волокно, метод распространения<br />
световых пучков, параксиальный интегральный оператор распространения<br />
Световые пучки с вихревой фазовой<br />
особенностью являются предметом пристального<br />
внимания уже более десяти лет<br />
[1]. Такие пучки часто используются в оптических<br />
твизерах для передачи орбитального<br />
углового момента захваченным микрообъектам<br />
[2]. Наиболее простым типом рассматриваемых<br />
пучков являются чистые оптические<br />
вихри. Формирование и распространение<br />
их в свободном пространстве достаточно<br />
хорошо исследовано [3].<br />
Предмет исследования<br />
В работе рассматривается распространение<br />
вихревого пучка Гаусса с произвольным<br />
начальным эффективным радиусом σ в<br />
параболическом волокне.<br />
Комплексная амплитуда вихревого<br />
пучка описывается выражением<br />
2<br />
⎧ r ⎫<br />
E ( r, ϕ ) = C exp ⎨− ⎬exp{ iµϕ}<br />
, ( 1 )<br />
0 0,0 2<br />
⎩<br />
2σ<br />
где C<br />
0,0<br />
= 1 ( σ π)<br />
- нормировочный коэффициент,<br />
µ - произвольная вещественная<br />
константа.<br />
⎭<br />
Для показателя преломления градиентного<br />
параболического волокна справедливо<br />
соотношение<br />
2<br />
2 2<br />
⎛ r ⎞<br />
2 2 2<br />
n ( r) = n0 ⎜1− 2∆ n<br />
2 ⎟ =<br />
0 ( 1− α r ), ( 2 )<br />
⎝ r0<br />
⎠<br />
где<br />
2 2<br />
r = x + y - радиус цилиндрической<br />
системы координат; n0<br />
- показатель преломления<br />
на оптической оси волокна; r - характерный<br />
радиус волокна; ∆ - параметр дис-<br />
0<br />
персии показателя преломления среды;<br />
α = 2∆ r 0<br />
- константа, определяющая кривизну<br />
профиля показателя преломления.<br />
Целью работы является определение<br />
распределения комплексной амплитуды вихревого<br />
пучка на произвольном расстоянии<br />
вдоль оптической оси с использованием различных<br />
способов аналитического представления<br />
и методов численного моделирования.<br />
Параксиальный интегральный оператор<br />
распространения в параболической среде<br />
Комплексная амплитуда произвольного<br />
светового пучка в приближении Френеля для<br />
параболической среды при условии α r
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ikα<br />
E ( ρ, θ , z)<br />
= − ×<br />
2πsin<br />
{ ikz}<br />
⎪⎩<br />
sin ( αz)<br />
где k ( 2 )<br />
( αz)<br />
2<br />
× ρ ×<br />
exp<br />
⎧⎪<br />
ikα<br />
exp ⎨<br />
⎪⎩<br />
2 tan<br />
⎧<br />
( αz)<br />
⎫⎪<br />
⎬<br />
⎪⎭<br />
∞ ∞<br />
⎪ ikα<br />
2 ⎪<br />
× ∫ ∫ E0<br />
( r, ϕ ) exp ⎨ r ⎬×<br />
2 tan ( αz<br />
−∞ −∞<br />
⎪ ) ⎪<br />
⎩<br />
⎧⎪<br />
ikα<br />
⎫⎪<br />
× exp ⎨− ρr<br />
cos( ϕ − θ)<br />
⎬r dr<br />
d ϕ,<br />
⎪⎭<br />
0 0<br />
⎫<br />
⎭<br />
(3 )<br />
= π λ n - волновое число в однородной<br />
среде с показателем преломления n 0<br />
.<br />
Распределение<br />
F ρ, θ , z = E ρ, θ, z exp −ikz<br />
имеет период<br />
( ) ( ) { }<br />
z<br />
T<br />
= 2π α . При этом на полупериоде формируется<br />
перевернутое распределение<br />
−E 0<br />
ρ,<br />
π + θ , а на четверти и трех четвертях<br />
( )<br />
– Фурье образы.<br />
Действуя интегральным оператором (3)<br />
на вихревой пучок (1) для целых значений<br />
µ , можно получить аналитическое выражение,<br />
ядром которого является функция Куммера<br />
⎛ µ ⎞<br />
Γ 1<br />
µ ⎜ + ⎟<br />
− 2 σ<br />
2<br />
F ( ρ, θ , z)<br />
= C0,0<br />
2<br />
⎝ ⎠<br />
×<br />
Γ µ +<br />
( 1) σ( z)<br />
µ<br />
µ<br />
4 4<br />
1 σ ρ<br />
1 tan<br />
2 4<br />
( αz) σ0<br />
σ( z)<br />
⎧<br />
⎛ 1<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞<br />
× ⎜<br />
+ ⎟ ⎜ ⎟<br />
×<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
2<br />
⎪ ⎛ µ ⎞ σ ⎞⎫⎪<br />
× exp ⎨i<br />
⎜ + 1⎟arctan<br />
⎬×<br />
⎜ ⎟<br />
2<br />
⎪⎩<br />
⎝ 2 ⎠ ⎝ tan ( αz)<br />
σ0<br />
⎠⎪⎭<br />
(4 )<br />
⎧ π⎫<br />
⎨ i ( ) ⎬ { i }<br />
⎩ 2 ⎭<br />
2<br />
⎧⎪<br />
i ρ ⎫⎪<br />
⎧ µ<br />
⎨ 2 ⎬ 1F1<br />
⎨<br />
⎪⎩<br />
2 tan ( αz)<br />
σ0<br />
⎪⎭<br />
⎩ 2<br />
2<br />
2<br />
ρ ⎛ i σ ⎞⎫ ⎪<br />
1<br />
2<br />
,<br />
2<br />
σ ( z)<br />
⎜<br />
⎟⎬<br />
n ( αz)<br />
σ ⎟<br />
⎝ 0 ⎠⎭ ⎪<br />
× exp − µ + 1 exp µθ ×<br />
× exp + 1; µ + 1;<br />
− +<br />
2 ta<br />
4<br />
σ<br />
- эффективный<br />
радиус пучка; σ<br />
4<br />
σ<br />
2<br />
0<br />
= 1 kα - квадрат<br />
2 0 2<br />
где σ ( z) = σ cos ( α z) + sin ( αz)<br />
эффективного радиуса фундаментальной моды<br />
волокна.<br />
Композиция мод Гаусса-Лагерра<br />
Известно [5, 6], что решением уравнения<br />
Гельмгольца (3), конечным на оптической оси,<br />
в цилиндрических координатах является суперпозиция<br />
мод Гаусса-Лагерра (ГЛ)<br />
⎛ r ⎞<br />
Ψ<br />
n, m ( r, ϕ , z)<br />
= Cn,<br />
m ⎜ ⎟ ×<br />
⎝ σ0<br />
⎠<br />
2 2<br />
m ⎛ r ⎞ ⎛ r ⎞<br />
n ⎜ exp<br />
2 ⎟ ⎜ 2 ⎟<br />
σ0 2σ0<br />
× L<br />
− ×<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
( im ) ( i<br />
n,<br />
mz)<br />
× exp ϕ exp ± β ,<br />
m<br />
(5 )<br />
где r , ϕ , z – цилиндрические координаты;<br />
n – неотрицательное целое число, m – целое<br />
n<br />
m 1 ξ −m d −ξ n+<br />
m<br />
число; Ln<br />
( ξ ) = e ξ<br />
n { e ξ } – многочлены<br />
Лагерра.<br />
n!<br />
dξ<br />
В выражение (5) входят следующие параметры:<br />
1<br />
1) σ<br />
0<br />
= – эффективный радиус фундаментальной<br />
kα<br />
моды;<br />
2α<br />
β = − + + – постоянная<br />
k<br />
распространения;<br />
2)<br />
n,<br />
m<br />
k 1 ( 2n m 1)<br />
3)<br />
C<br />
n,<br />
m<br />
1 n!<br />
= – нормировочная<br />
σ π + !<br />
0<br />
( n m )<br />
константа.<br />
Результатом действия интегрального<br />
оператора (3) на моды ГЛ (5) с произвольным<br />
начальным эффективным радиусом<br />
σ является выражение [4]:<br />
σ ⎛ r ⎞<br />
Ψ<br />
n, m ( r, ϕ , z)<br />
= Cn,<br />
m<br />
×<br />
σ( z) ⎜ σ( z)<br />
⎟ ⎝ ⎠<br />
2<br />
m<br />
⎛ r ⎞<br />
× Ln<br />
⎜<br />
exp<br />
2<br />
× { iβn,<br />
m ( r,<br />
z)<br />
−<br />
σ ( z)<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
2<br />
r ⎫⎪<br />
− + imϕ⎬,<br />
⎪⎭<br />
2<br />
2σ<br />
( z)<br />
где σ( z)<br />
m<br />
, (6 )<br />
- эффективный радиус пучка – такой<br />
же, как в выражении (4);<br />
60
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Таблица 1. Распределения интенсивности вихревого пучка для значений µ = 2, σ = σ<br />
0<br />
.<br />
0<br />
1<br />
z<br />
8 T<br />
1<br />
z<br />
4 T<br />
3<br />
z<br />
8 T<br />
1<br />
z<br />
2 T<br />
,<br />
( , ) ( 2 1)<br />
β r z kz n m<br />
n m<br />
= + + + ×<br />
⎡<br />
2<br />
⎧⎪<br />
σ 1 ⎫⎪<br />
π⎤<br />
× ⎢arctan<br />
⎨ 2 ⎬ − ⎥ +<br />
⎢⎣<br />
⎪⎩<br />
σ0<br />
tan ( αz)<br />
⎪⎭<br />
2 ⎥⎦<br />
2 2<br />
⎛ σ ⎞ 1 r<br />
+ ⎜<br />
1− 2 2<br />
( z) ⎟<br />
−<br />
⎝ σ ⎠ tan ( αz)<br />
2σ0<br />
– функция, определяющая фазу ( )<br />
Ψ<br />
n, m<br />
r, ϕ , z .<br />
Благодаря тому, что система функций<br />
ГЛ образует полный ортонормированный базис,<br />
любое распределение комплексной амплитуды<br />
с конечной энергией может быть<br />
представлено в виде композиции мод<br />
ГЛ: E ( r, ϕ , z) = ∑ An , mΨ n,<br />
m ( r, ϕ,<br />
z)<br />
[5].<br />
n,<br />
m<br />
Коэффициенты композиции вихревого<br />
пучка определяются следующим образом:<br />
A<br />
n,<br />
m<br />
⎛ m ⎞ ⎛ m ⎞<br />
⎜ ⎟ Γ ⎜ + 1⎟<br />
⎝ 2 ⎠ 2<br />
n ⎝ ⎠<br />
= ×<br />
n m ! n!<br />
, (7 )<br />
( + )<br />
{ i( m)<br />
}<br />
exp 2π µ − −1 ×<br />
,<br />
2π<br />
i<br />
где ( x)<br />
n<br />
( µ − m)<br />
– факториальное произведение; Γ ( x)<br />
⎧⎪ 1, n = 0<br />
= ⎨<br />
–<br />
⎪⎩ x ( x + 1 ) ⋅... ⋅ ( x + n − 1 ), n ≠ 0<br />
– гамма-функция.<br />
Численное моделирование<br />
с использованием алгоритма FFT<br />
( ( ) =<br />
0<br />
+ δ ( ) , ( ) 0<br />
Для среды с малыми поперечными неоднородностями<br />
показателя преломления<br />
n x, y n n x,<br />
y δ n x,<br />
y n ) справедлива<br />
аппроксимация [7]:<br />
⎧ z 2 2<br />
1 2 ⎫<br />
E ( x, y, z)<br />
≈ exp ⎨i ⎡∇ ⊥<br />
+ k ⎤ ⎬×<br />
⎩ 2 ⎣ ⎦<br />
⎭<br />
⎧ z 2 2<br />
1 2 ⎫<br />
× exp { izχ( x, y)<br />
} exp ⎨i ⎡∇ ⊥<br />
+ k ⎤ ⎬×<br />
2 ⎣ ⎦ , (8 )<br />
⎩<br />
⎭<br />
0<br />
3<br />
( ) ( )<br />
× E x, y + O z ,<br />
где ( x,<br />
y)<br />
( , )<br />
δn x y<br />
χ = k .<br />
n0<br />
Результатом операции<br />
⎧ z<br />
⎫<br />
⎨i k ⎬ E x y<br />
2 ⎣ ⎦<br />
⎩<br />
⎭<br />
( )<br />
2 2<br />
1 2<br />
exp ⎡∇ ⊥<br />
+ ⎤<br />
0<br />
,<br />
{ }<br />
является распределение комплексной амплитуды,<br />
формируемое при распространении<br />
волны в однородной среде с показателем<br />
преломления n0<br />
на расстоянии z 2 от начального<br />
распределения. Умножение распределения<br />
комплексной амплитуды на вы-<br />
exp izχ<br />
x,<br />
y эквивалентно дейст-<br />
ражение ( )<br />
вию тонкого оптического элемента на проходящую<br />
через него световую волну.<br />
Многократное использование аппроксимации<br />
(8) с точностью до погрешности<br />
3<br />
O( z ) эквивалентно моделированию распространения<br />
светового пучка через периодическую<br />
систему одинаковых тонких оптических<br />
элементов с функцией пропускания<br />
exp izχ<br />
x,<br />
y в однородной среде с показа-<br />
{ ( )}<br />
телем преломления n<br />
0<br />
. Первый элемент расположен<br />
на расстоянии z 2 от начала отсчета,<br />
два соседних элемента располагаются на<br />
расстоянии z друг от друга.<br />
Для параболической среды (2) оптическими<br />
элементами являются тонкие собирающие<br />
линзы.<br />
61
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
( )<br />
Аппроксимация (8) позволяет произвести<br />
численное моделирование распространения<br />
светового пучка в неоднородной среде<br />
на значительные расстояния. Для этого необходимо<br />
выбрать достаточно малый шаг δz<br />
по оптической оси, учитывая то, что погрешность<br />
на расстоянии z порядка<br />
2<br />
zO δ z . Использование алгоритма FFT позволяет<br />
получить наиболее высокую скорость<br />
расчета, однако этот алгоритм вносит<br />
дополнительную погрешность из-за необходимости<br />
огранечения пространственной и<br />
спектральной областей [7-10].<br />
Сравнение полученных результатов<br />
Ниже приводятся сравнительные графики<br />
зависимости интенсивности вихревого<br />
пучка от радиуса на расстоянии ( 1 4)<br />
z T<br />
.<br />
Таблица 2. Распределения интенсивности разложения вихревого пучка для значений<br />
1,5 σ = 1 2 σ для конечного числа мод n max<br />
= 50 .<br />
µ = , ( ) 0<br />
0<br />
1<br />
z<br />
8 T<br />
1<br />
z<br />
4 T<br />
3<br />
z<br />
8 T<br />
1<br />
z<br />
2 T<br />
Таблица 3. Распределения интенсивности результатов численного моделирования распространения<br />
вихревого пучка для значений 1 σ = 1 2 σ .<br />
0 ( 1 8)<br />
T<br />
µ = , ( ) 0<br />
z ( ) z ( ) z ( )<br />
1 4 T<br />
3 8 T<br />
1 2 z T<br />
450<br />
400<br />
350<br />
300<br />
250<br />
200<br />
150<br />
100<br />
50<br />
0<br />
0 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05<br />
Analyticformula GLdecomposition Lensesalgorithm<br />
r,mm<br />
Рис. 1. Зависимость интенсивности от радиуса вихревого пучка для значений µ = 2 , σ = σ<br />
0<br />
.<br />
Заключение<br />
В работе получено аналитическое выражение,<br />
описывающее зависимость комплексной<br />
амплитуды вихревого пучка, распространяющегося<br />
в параболическом волокне<br />
от расстояния вдоль оптической оси в<br />
62
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
приближении Френеля. Получено аналитическое<br />
разложение вихревого пучка в виде<br />
композиции мод Гаусса – Лагерра. Проведено<br />
численное моделирование распространения<br />
вихревого пучка в параболическом волокне<br />
с использованием метода тонких линз.<br />
Сравнение полученных аналитических и<br />
численных результатов показывает их справедливость<br />
с точностью до погрешностей<br />
численного моделирования.<br />
This work was partially supported by the<br />
Russian-American program “Basic Research<br />
and Higher Education” (CRDF Project RUX0-<br />
014-SA-06) and by the Russian Foundation<br />
for Basic Research grants 07-07-97600 and<br />
08-07-99007.<br />
Библиографический список<br />
References<br />
1. M. S. Soskin and M. V. Vasnetsov,<br />
Progress in Optics. – 2001. – 42. – P.219.<br />
2. Soifer V.A., Kotlyar V.V., Khonina S.<br />
N., Physics of Particles and Nuclei 35(6), 733<br />
(2004)<br />
3. Kotlyar V.V., et al, J. Opt. Soc. Am. A<br />
22(5), 849 (2005)<br />
4. Strilec, A.S. The coordination and research<br />
of the methods based on differential and<br />
integrated operators of distribution of laser radiation<br />
in the environment with small inhomogeneity<br />
/ A.S. Strilec, S.N. Khonina // Computer<br />
Optics. – 2008. – V.32, N1. – P.33-38.<br />
5. Snayder, A. The theory of optical<br />
wave guides / A. Snayder, D. Love – Moscow,<br />
“Radio I Svyaz” (Radio and communication),<br />
1987.<br />
1. M. S. Soskin and M. V. Vasnetsov,<br />
Progress in Optics. – 2001. – 42. – P.219.<br />
2. Soifer V.A., Kotlyar V.V., Khonina S.<br />
N., Physics of Particles and Nuclei 35(6), 733<br />
(2004)<br />
3. Kotlyar V.V., et al, J. Opt. Soc. Am. A<br />
22(5), 849 (2005)<br />
4. Стрилец, А.С. Согласование и исследование<br />
методов, основанных на дифференциальном<br />
и интегральном операторах<br />
распространения лазерного излучения в среде<br />
с малыми неоднородностями [текст] /<br />
А.С. Стрилец, С.Н. Хонина, // Компьютерная<br />
оптика. – 2008. – Т.32, №1. – P.33-38.<br />
5. Снайдер, А. Теория оптических<br />
волноводов [текст] / А. Снайдер, Д. Лав –<br />
М.: Радио и связь, 1987.<br />
6. Методы компьютерной оптики<br />
[текст] / Под ред. В.А.Сойфера. – М.: Физматлит,<br />
2003. – 688с.<br />
7. Feit, M.D. Light Propagation in<br />
Graded-Index Optical Fibers [текст] /<br />
M.D. Feit, J.A. Fleck // Appl. Opt. – 1978. –<br />
Vol. 17 (24). – PP. 3990-3998.<br />
8. Okoshi, T. The Beam Propagation<br />
Method [текст] / T. Okoshi, S. Kitazawa //<br />
Analysis methods for electromagnetic wave problems.<br />
Editor E. Yamashita, Artech House, 1990.<br />
Chapter 10.<br />
9. Huand, W. The Finite-Difference<br />
Vector Beam Propagation Method: Analysis and<br />
Assesment [текст] / W. Huand [and other] // J.<br />
of Lightwave Technology. – 1992. – Vol. 10 (3).<br />
10. Lu, Y.Y. Some Techniques for Computing<br />
Wave Propagation in Optical<br />
Waveguides [текст] / Y.Y. Lu // Communications<br />
in Computational Physics. – 2006. –<br />
Vol. 1. – P. 1056-1075.<br />
6. Methods of Computer Optics / Edited<br />
by V.A.Soifer. – Moscow, Fizmatlit, 2003. –<br />
688p.<br />
7. Feit, M.D. Light Propagation in<br />
Graded-Index Optical Fibers / M.D. Feit, J.A.<br />
Fleck // Appl. Opt. – 1978. – Vol. 17 (24). – PP.<br />
3990-3998.<br />
8. Okoshi, T. The Beam Propagation<br />
Method / T. Okoshi, S. Kitazawa // Analysis methods<br />
for electromagnetic wave problems. Editor<br />
E. Yamashita, Artech House, 1990. Chapter 10.<br />
9. Huand, W. The Finite-Difference<br />
Vector Beam Propagation Method: Analysis and<br />
Assesment / W. Huand [and other] // J. of<br />
Lightwave Technology, 1992. Vol. 10 (3).<br />
10. Lu, Y.Y. Some Techniques for Computing<br />
Wave Propagation in Optical<br />
Waveguides / Y.Y. Lu // Communications in<br />
Computational Physics. – 2006. – Vol. 1. – P.<br />
1056-1075.<br />
63
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
PROPAGATION OF LASER VORTEX BEAMS WITH AN ARBITRARY TOPOLOGICAL<br />
CHARGE IN A CRADED-INDEX PARABOLIC FIBER<br />
© 2008 A. S. Strilets<br />
Samara State Aerospace University<br />
In this work, we discuss the propagation of the laser vortex beams exp{ iµϕ}<br />
in a parabolic fiber. The relationship<br />
between the complex amplitude and the transverse coordinates and the distance on the optical axis is described as<br />
the integral operator of propagation in a parabolic medium acting on the input beam amplitude distribution. This integral<br />
is analogous to the Fresnel integral that describes the propagation of paraxial laser beams in a uniform medium.<br />
The result of action of the integral operator onto the vortex beam can be analytically represented in two ways. In the<br />
first case, the kernel of the analytical expression for the amplitude is given by a degenerate hyper-geometric function. In<br />
the second case, the amplitude is represented as a composition of an infinite number of Gauss-Laguerre modes, which<br />
are eigenmodes of the parabolic fiber. The analytical relations derived are verified by numerical modeling with use of<br />
the integral operator and the method for propagating the light beams through thin lenses, which relies on the fast Fourier<br />
transform. The results of the numerical modeling and the analytical calculations agree within the method’s accuracy.<br />
Laser vortex beams, Gauss-Laguerre modes, parabolic optical fiber, light beam propagation method, paraxial<br />
integral operator of propagation<br />
Сведения об авторе<br />
Стрилец Алексей Сергеевич, студент, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева email: axsc@inbox.ru. Область научных интересов - моделирование<br />
распространения лазерных полей в оптических волноводах, программирование.<br />
Strilec Alexey Sergeevich, S. P. Korolyov Samara State Aerospace University, the student. Area of<br />
research - modelling of distribution of laser fields in optical wave guides, programming.<br />
64
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
ЗОННАЯ СТРУКТУРА ФОТОННОГО КРИСТАЛЛА<br />
С СИММЕТРИЕЙ РЕШЕТКИ КЛАТРАТА SI34<br />
© 2008 П. Н. Дьяченко 1 , Н. Д. Кундикова 2 , Ю. В. Микляев 2 , В.С. Павельев 1<br />
1 Институт систем обработки изображений РАН<br />
2 Вузовско-академический отдел нелинейной оптики ИЭФ УрО РАН и ЮУрГУ, Челябинск<br />
Исследована зонная структура фотонного кристалла с симметрией решетки клатрата Si34, содержащего<br />
34 узла в примитивной ячейке. Обнаружено, что решетка имеет большую изотропную запрещенную зону для<br />
широкого диапазона диэлектрической постоянной. Получена зависимость изотропности фотонных зон от диэлектрической<br />
постоянной.<br />
Фотонные кристаллы<br />
Фотонными кристаллами называют<br />
периодические структуры, состоящие из<br />
двух и более материалов с различными диэлектрическими<br />
постоянными, обладающие<br />
полной фотонной запрещенной зоной (ФЗЗ)<br />
[1]. При наличии полной ФЗЗ распространение<br />
света подавлено в любом направлении<br />
в спектральном диапазоне, совпадающем<br />
с запрещенной зоной. Получение трехмерных<br />
фотонных кристаллов макроскопических<br />
размеров, обладающих ФЗЗ в ближней<br />
инфракрасной и видимой областях<br />
спектра, позволяет наблюдать целый ряд<br />
ранее недоступных для наблюдения эффектов,<br />
среди которых наиболее значимым является<br />
возможность управления спонтанным<br />
излучением [2].<br />
Решетка фотонных кристаллов имеет<br />
субмикронные размеры, поэтому для их изготовления<br />
требуется разработка новых методов.<br />
Кроме того, на данный момент наименьший<br />
показатель преломления материала<br />
решетки, которая может обладать полной<br />
ФЗЗ, равен n = 1,9 для симметрии алмазной<br />
решетки [3]. Это накладывает серьезные ограничения<br />
на выбор материала, поскольку,<br />
например, показатель преломления полимеров<br />
и стекол в видимой области обычно ниже<br />
этого значения. Одной из возможностей<br />
решения этой проблемы является использование<br />
трехмерных фотонных квазикристаллов<br />
и периодических структур с большим<br />
числом узлов («атомов») в примитивной<br />
ячейке. Можно ожидать, что большая изотропия<br />
позволит снизить порог существования<br />
ФЗЗ по показателю преломления. В микроволновом<br />
диапазоне было экспериментально<br />
обнаружено [4], что икосаэдрический<br />
фотонный квазикристалл, изготовленный<br />
методом стереолитографии, имеет большие<br />
стоп-зоны. В работе [4] были экспериментально<br />
измерены коэффициенты пропускания<br />
микроволнового излучения икосаэдрического<br />
фотонного квазикристалла, но теоретический<br />
анализ не был произведен. В работе<br />
[5] был теоретически исследован фотонный<br />
кристалл с симметрией решетки пирохлора,<br />
содержащий 4 «атома» в примитивной<br />
ячейке. Было показано, что такой фотонный<br />
кристалл имеет изотропные ФЗЗ,<br />
сравнимые по размеру с ФЗЗ алмазной решетки.<br />
Решетки с числом «атомов» в примитивной<br />
ячейке, большим четырех, до настоящего<br />
момента не исследовались.<br />
Рассмотрим в качестве фотонного кристалла<br />
с большим числом узлов в примитивной<br />
ячейке, обладающем изотропией<br />
свойств, кристалл с симметрией решетки<br />
клатрата Si34 [6,7]. Данная решетка относится<br />
к классу гранецентрированных кубических<br />
(ГЦК) и содержит 34 узла в примитивной<br />
ячейке (рис. 1). В Si34 каждый<br />
«атом» связан с соседними четырьмя «атомами»<br />
искаженными тетраэдрическими связями.<br />
Как известно, решетка алмаза, имеющая<br />
тетраэдрические связи «атомов», позволяет<br />
получать самую большую ФЗЗ из<br />
всех фотонных кристаллов. Икосаэдрическая<br />
же структура не имеет тетраэдрических<br />
связей [4].<br />
65
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Кремниевые клатраты впервые были<br />
синтезированы в 1965 году [8]. В последние<br />
годы они стали объектом интенсивных экспериментальных<br />
и теоретических исследований,<br />
прежде всего с активным поиском новых<br />
полупроводниковых материалов. В решетке<br />
клатрата Si34 расположение атомов<br />
наиболее изотропно, то есть форма зоны<br />
Бриллюэна наиболее близка к сфере, что<br />
благоприятно для открытия полной ФЗЗ.<br />
Решетка клатрата Si34 получается при упаковке<br />
пентагонального додекаэдра и тетракисдекаэдра.<br />
Пентагональный додекаэдр -<br />
это правильный платонов полиэдр, то есть<br />
такое тело, в котором все вершины эквивалентны,<br />
а все грани однотипны. Он имеет<br />
несколько осей симметрии пятого порядка,<br />
поэтому, согласно законам кристаллографии,<br />
невозможно заполнение пространства только<br />
этими полиэдрами, необходима их комбинация<br />
с полиэдрами другого типа, которые содержат<br />
еще и шестиугольные грани. Тетракисдекаэдр<br />
имеет две шестиугольные грани.<br />
При этом, как уже отмечалось, каждый атом<br />
Рис. 1. Четыре примитивных ячейки решетки Si34<br />
связан с соседними четырьмя атомами, искаженными<br />
тетраэдрическими связями.<br />
Все вышеизложенное дает основание<br />
полагать, что исследование решеток клатратов<br />
представляет большой интерес для создания<br />
на их основе фотонных кристаллов.<br />
Цель настоящей работы - исследование<br />
возможности существования полной ФЗЗ в<br />
фотонных кристаллах с симметрией Si34.<br />
При проведении исследований использовалась<br />
следующая модель. Диэлектрический<br />
материал полагался непоглощающим,<br />
немагнитным и изотропным, то есть показатель<br />
преломления среды n = ε , где ε - диэлектрическая<br />
проницаемость диэлектрика в<br />
оптическом диапазоне. Для нахождения собственных<br />
мод уравнений Максвелла с периодическими<br />
граничными условиями использовали<br />
метод разложения поля по плоским<br />
волнам [9]. Рассматривались три случая:<br />
1) узлами решетки являются диэлектрические<br />
шары, окруженные воздухом; 2) узлами<br />
решетки являются сферические полости<br />
в диэлектрике; 3) соседние узлы решетки<br />
соединены диэлектрическими стержнями.<br />
66
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
В результате проведенных расчетов<br />
оказалось, что фотонный кристалл на основе<br />
решетки Si34, состоящий из диэлектрических<br />
шаров в вакууме, не имеет больших запрещенных<br />
зон (порядка 5% при диэлектрической<br />
постоянной ε = 12 ), а фотонный кристалл,<br />
состоящий из воздушных шаров в диэлектрике,<br />
не имеет запрещенных зон. Поэтому<br />
более подробно исследовался фотонный<br />
кристалл, состоящий из диэлектрических<br />
стрежней в вакууме, которые соединяют<br />
соседние узлы решетки, образовывая тем<br />
самым тетраэдрические связи.<br />
На рис. 2 приведена зонная структура<br />
фотонного кристалла при ε = 12 и оптимальном<br />
факторе заполнения f =22% (отношения<br />
объема диэлектрика к полному объему ячейки).<br />
На графиках частота указана в безразмерных<br />
единицах ωa<br />
/ 2π c , где ω- циклическая<br />
частота, a - размер примитивной ячейки, c -<br />
скорость света в вакууме. По оси x отмечены<br />
точки высокой симметрии зоны Бриллюэна<br />
ГЦК решетки [10]. Полная ФЗЗ находится между<br />
34-ой и 35-ой зонами и имеет размер<br />
∆ω/ ω<br />
m<br />
=15,6% (при факторе заполнения<br />
f =22%). Под размером полной ФЗЗ<br />
( i) − ( i + 1) понимается выражение<br />
∆ω min( ωi+<br />
1) − max( ω )<br />
=<br />
i<br />
2 ⋅ ⋅ 100% , где<br />
ω min( ω ) + max( ω )<br />
m i+<br />
1<br />
i<br />
min( ωi+<br />
1)<br />
и max( ω i<br />
) - минимальная и максимальная<br />
частота для зон ( i + 1) и ( i)<br />
соответственно.<br />
Таким образом, фотонный кристалл<br />
с решеткой симметрии клатрата, содержащий<br />
более 4 «атомов» в примитивной<br />
ячейке, и обладает полной ФЗЗ. Данный кристалл<br />
содержит в своей решетке полиэдр,<br />
имеющий оси симметрии пятого порядка.<br />
Рис. 2. Зонная структура Si34: диэлектрическая постоянная ε =12;<br />
фактор заполнения f =22%; размер запрещенной зоны ∆ωm<br />
/ ω =15,6%<br />
Для определения минимального значения<br />
диэлектрической постоянной ε<br />
th<br />
, при<br />
котором появляется полная ФЗЗ, т.е. для определения<br />
порога возникновения полной<br />
ФЗЗ рассчитана зависимость ширины запрещенной<br />
зоны от диэлектрической проницаемости.<br />
Для расчета зависимости при каждом<br />
значении диэлектрической проницаемости ε<br />
определялся фактор заполнения диэлектриком<br />
f , для которого полная ФЗЗ имеет минимальный<br />
размер. Полученные результаты<br />
приведены на рис. 3. Как видно из рис. 3, порог<br />
возникновения полной ФЗЗ по диэлектрической<br />
постоянной равен ε th<br />
=5. Значение<br />
порога оказалось большим, чем у фотонного<br />
67
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
кристалла с симметрией алмазной решетки,<br />
для которого порог ε<br />
th<br />
=4,0, но меньшим, чем<br />
у фотонного кристалла с симметрией инвертированного<br />
опала [11]. Это связано с тем,<br />
что ФЗЗ структуры с симметрией Si34 более<br />
изотропная, то есть частота граничных зон<br />
(зон, ограничивающих ФЗЗ) слабо зависит от<br />
направления распространения электромагнитной<br />
волны.<br />
Рис. 3. Зависимость размера запрещенной зоны ∆ω/ ωm<br />
от диэлектрической постоянной ε<br />
Проведено исследование изотропности<br />
запрещенной зоны. Параметр изотропности<br />
F фотонной зоны ( i)<br />
определялся следующим<br />
образом [12]:<br />
max( ωi<br />
) − min( ωi<br />
)<br />
F = 2⋅<br />
max( ω ) + min( ω . )<br />
i<br />
i<br />
Полученная зависимость параметра<br />
изотропности F для зон 34 («нижняя» зона)<br />
и 35 («верхняя» зона) от диэлектрической<br />
постоянной ε при факторе заполнения<br />
f =27% представлена на рис. 4. Из рис. 4<br />
видно, что параметр F монотонно уменьшается<br />
при увеличении диэлектрической постоянной.<br />
Это обусловлено тем, что локализация<br />
электромагнитного поля усиливается с<br />
увеличением диэлектрической постоянной.<br />
Из ранее известных структур фотонных кристаллов<br />
наиболее изотропной ФЗЗ обладал<br />
фотонный кристалл с симметрией гранецентрированной<br />
кубической решетки, состоящей<br />
из воздушных шаров в диэлектрике.<br />
При f =27% и ε =12 такая решетка имеет<br />
F =0,08 для «нижней» зоны и F =0,066 для<br />
«верхней» зоны. При тех же условиях фотонный<br />
кристалл с решеткой с симметрией<br />
Si34 имеет параметр изотропности F =0,022<br />
для «нижней» зоны и F =0,056 для «верхней»<br />
зоны. Таким образом, ФЗЗ решетки<br />
клатрата Si34 является самой изотропной из<br />
когда-либо ранее исследованных решеток.<br />
Известно, что групповая скорость распространения<br />
электромагнитных волн может<br />
обращаться в ноль на границе ФЗЗ. Физическое<br />
значение этого явления заключается в<br />
том, что на границе ФЗЗ рассеянные волны<br />
образуют стоячую волну, и за счет этого<br />
возможна генерация когерентного излучения<br />
[13]. В обычных фотонных кристаллах это<br />
реализуется только в некоторых направлениях,<br />
т. к. положение границы ФЗЗ зависит от<br />
направления распространения электромагнитного<br />
излучения. Для получения когерентного<br />
излучения, вне зависимости от направления<br />
распространения электромагнит-<br />
68
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
ного излучения, необходимо использовать<br />
фотонные кристаллы с изотропной ФЗЗ.<br />
Изотропность фотонных зон также можно<br />
использовать для получения всенаправленной<br />
негативной рефракции. Это явление было<br />
исследовано для двухмерных фотонных<br />
кристаллов [14] и квазикристаллов [15].<br />
Таким образом, впервые обнаружена<br />
полная ФЗЗ в фотонном кристалле симметрией<br />
решетки клатрата, порог запрещенной<br />
зоны по диэлектрической постоянной равен<br />
ε<br />
th<br />
=5,0. Обнаруженная полная ФЗЗ является<br />
самой изотропной из всех известных.<br />
Факторы изотропности оказались равными<br />
F =0,022 для «нижней» зоны и<br />
F =0,056 для «верхней» зоны при факторе<br />
заполнения f =27% и ε =12.<br />
Рис. 4. Зависимость параметра изотропности F для зон 34 (сплошная линия) и 35 (пунктирная линия)<br />
от диэлектрической постоянной ε . Фактор заполнения f =27%.<br />
Библиографический список<br />
1. Joannopoulos J.D., Meade R.D., Winn<br />
J.N., Photonic Crystals: Molding the Flow of Light.<br />
Princeton University Press, Singapore, 1999.<br />
2. Быков В.П. // ЖЭТФ. – 1972. –<br />
Т. 62. – C. 505.<br />
3. Sharp D.N., Turberfield A.J., Denning<br />
R.G. // Phys. Rev. B. – 2003. – V. 68. – P.<br />
205102.<br />
4. Man W., Megens M., Steinhardt P.J.,<br />
Chaikin P.M. // Nature. – 2005. – V. 436. – P.<br />
993.<br />
5. Garcia-Adeva A.J. // Phys. Rev. B . –<br />
2006. – V. 73. – P. 073107.<br />
6. Adams G.B., O'Keeffe M., Demkov<br />
A.A., Sankey O.F., Huang Y.M. // Phys. Rev. B.<br />
– 1994. – V. 49. – P. 8048.<br />
7. Blase X. // Phys. Rev. B. – 2003. – V.<br />
67. – P. 035211.<br />
8. Kasper J.S., Hagenmuller P. // C.<br />
Cros. Science. – 1965. – V. 150. – P. 1713.<br />
9. Johnson S. G., Joannopoulos J.D. //<br />
Optics Express. – 2001. – V. 8. – P. 173.<br />
10. Chutinan A., Noda S. // Phys. Rev. B.<br />
– 1998. – V. 57. – P. 2006.<br />
11. Bush K., John S. // Phys. Rev. E. –<br />
1998. – V. 58. – P. 3896.<br />
12. Takeda H., Takashima T., Yoshino K. //<br />
J. Phys.: Condens. Matter 2004. – V. 16. – P. 6317<br />
13. Meier M., Mekis A., Dodabalapur A.,<br />
Timko A., Slusher R.E., Joannopoulos J.D. //<br />
Appl. Phys. Lett. – 1999. – V. 74. – P. 7.<br />
14. Gajic R., Meisels R., Kuchar F., Hingerl<br />
K. // Phys. Rev. B. – 2006. – V. 73. – P.<br />
165310.<br />
15. Feng Z., Zhang X., Wang Y., Li Z.Y.,<br />
Cheng B., Zhang D.Z. // Phys. Rev. Lett. –<br />
2005. – V. 94. – P. 247402.<br />
69
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
References<br />
1. Joannopoulos J.D., Meade R.D., Winn<br />
J.N., Photonic Crystals: Molding the Flow of Light.<br />
Princeton University Press, Singapore, 1999.<br />
2. Bykov V.P. // “GETF”. – 1972. –<br />
Т. 62. – C. 505.<br />
3. Sharp D.N., Turberfield A.J., Denning<br />
R.G. // Phys. Rev. B. – 2003. – V. 68. – P.<br />
205102.<br />
4. Man W., Megens M., Steinhardt P.J.,<br />
Chaikin P.M. // Nature. – 2005. –V. 436. – P.<br />
993.<br />
5. Garcia-Adeva A.J. // Phys. Rev. B. –<br />
2006. –V. 73. – P. 073107.<br />
6. Adams G.B., O'Keeffe M., Demkov<br />
A.A., Sankey O.F., Huang Y.M. // Phys. Rev. B.<br />
– 1994. – V. 49. – P. 8048.<br />
7. Blase X. // Phys. Rev. B. – 2003. –<br />
V. 67. – P. 035211.<br />
8. Kasper J.S., Hagenmuller P. // C. Cros.<br />
Science. – 1965. – V. 150. – P. 1713.<br />
9. Johnson S. G., Joannopoulos J.D. //<br />
Optics Express. – 2001. – V. 8. – P. 173.<br />
10. Chutinan A., Noda S. // Phys. Rev. B.<br />
– 1998. – V. 57. – P. 2006.<br />
11. Bush K., John S. // Phys. Rev. E. –<br />
1998. – V. 58. – P. 3896.<br />
12. Takeda H., Takashima T., Yoshino K. //<br />
J. Phys.: Condens. Matter. – 2004. – V. 16. – P.<br />
6317<br />
13. Meier M., Mekis A., Dodabalapur A.,<br />
Timko A., Slusher R.E., Joannopoulos J.D. //<br />
Appl. Phys. Lett. – 1999. – V. 74. – P. 7.<br />
14. Gajic R., Meisels R., Kuchar F., Hingerl<br />
K. // Phys. Rev. B. – 2006. – V. 73. – P.<br />
165310.<br />
15. Feng Z., Zhang X., Wang Y., Li Z.Y.,<br />
Cheng B., Zhang D.Z. // Phys. Rev. Lett., 2005.<br />
– V. 94. – P. 247402.<br />
BAND STRUCTURE OF A PHOTONIC CRYSTAL WITH THE CLATHRATE SI-34<br />
CRYSTAL LATTICE<br />
© 2008 P.N. Dyachenko 1 , N.D.Kundikova 2 , Yu.V. Miklyayev 2 , V.S. Pavelyev 1<br />
1 Image Processing Systems Institute of the RAS, 443001, Samara, Russia<br />
2 College-academic Non-linear Optics department, Experimental Physics Institute, the Ural<br />
Branch of the RAS and South-Ural State University, 454080, Chelyabinsk, Russia<br />
The band structure of a photonic crystal with the clathrate Si-34 lattice comprising 34 lattice sites in the unit<br />
cell is studied. The lattice is found to have a large isotropic band gap for a wide range of permittivity. The relationship<br />
between the photonic band isotropy and the permittivity is deduced.<br />
Photon crystals<br />
Сведения об авторах<br />
Дьяченко Павел Николаевич, Учреждение Российской академии наук Институт систем обработки<br />
изображений РАН, Самара, Россия, стажер-исследователь, e-mail: dyachenko@ssau.ru.<br />
Область научных интересов: нелинейная оптика<br />
Кундикова Наталия Дмитриевна, Декан физического факультета Южно-Уральского государственного<br />
университета. Область научных интересов: нелинейная оптика.<br />
70
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Микляев Юрий Владимирович, Южно-Уральский государственный университет, Челябинск,<br />
Россия, доцент, e-mail: miklyaev@mail.ru. Область научных интересов:<br />
Павельев Владимир Сергеевич, Учреждение Российской академии наук Институт систем<br />
обработки изображений РАН, Самара, Россия, главный научный сотрудник, e-mail:<br />
pavelyev@smr.ru. Область научных интересов: фотонные кристаллы, нелинейная оптика<br />
Dyachenko Pavel Nikolaevich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Institute of<br />
systems of processing of images of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the traineeresearcher,<br />
e-mail: dyachenko@ssau.ru. Area of scientific interests: nonlinear optics.<br />
Kundikova Nataliya Dmitrievna, the Ural Branch of the RAS and South-Ural State University,<br />
454080, Chelyabinsk, Russia. Physical faculty, the dean. Area of scientific interests: nonlinear optics.<br />
Miklyayev Yurii Vladimirovich the Ural Branch of the RAS and South-Ural State University,<br />
454080, Chelyabinsk, Russia, The senior lecturer, e-mail: miklyaev@mail.ru. Area of scientific interests:<br />
nonlinear optics.<br />
Pavelyev Vladimir Sergeevich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Institute of<br />
systems of processing of images of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the main<br />
scientific employee, e-mail: pavelyev@smr.ru. Area of scientific interests: photon crystals, nonlinear<br />
optics.<br />
71
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 535.42<br />
ДИФРАКЦИЯ ПРОСТРАНСТВЕННО-ОГРАНИЧЕННОГО ПУЧКА<br />
НА РАДИАЛЬНО-СИММЕТРИЧНЫХ ДИФРАКЦИОННЫХ<br />
ОПТИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТАХ<br />
© 2008 С.И. Харитонов 1 , Н.Л. Казанский 1,2 , А.Ю. Дмитриев 1<br />
Институт систем обработки изображения РАН<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
В работе предложен метод решения задачи дифракции на оптических элементах с радиально-симметричным,<br />
не зависящим от продольной координаты распределением диэлектрической проницаемости. Предлагаемый<br />
метод является обобщением метода связанных волн (RCWA) для радиально-симметричных структур. В<br />
качестве базиса для разложения решения были выбраны конические волны, представляющие собой решения<br />
системы уравнений Максвелла в среде с постоянной диэлектрической проницаемостью.<br />
Фокусатор, дифракционный оптический элемент, уравнения Максвелла, дифракция<br />
Введение<br />
Наряду со сферической линзой, фокусирующей<br />
свет в точку, широко применяются<br />
на практике оптические элементы, фокусирующие<br />
свет в кольцо.<br />
Имеется ряд работ, посвященных исследованию<br />
фокусировки в кольцо в рамках<br />
геометрической оптики [1-7]. Как известно,<br />
приближение геометрической оптики не позволяет<br />
оценить ширину кольца, энергетическую<br />
эффективность фокусировки. В статье<br />
[8] исследуется фокусировка в кольцо с помощью<br />
оптического элемента с бинарной<br />
⎛<br />
⎞<br />
sign ⎜ J krr / f ⎟ ,<br />
фазовой структурой вида ( )<br />
⎝<br />
0 0 0<br />
который является дополнением к линзе. В<br />
работах [9,10] предложены несколько видов<br />
функций комплексного пропускания, описывающих<br />
оптический элемент с кольцевым<br />
импульсным откликом, и получены интегральные<br />
представления для интенсивности<br />
светового поля в фокальной плоскости вблизи<br />
кольца. В статье [11] было получено распределение<br />
интенсивности в фокальной<br />
плоскости (вблизи кольца) пары аксиконлинза.<br />
Дифракционный оптический элемент<br />
(ДОЭ) с повышенной глубиной фокуса или<br />
фокусатор в отрезок на оптической оси был<br />
впервые предложен в работе [12]. В дальнейшем<br />
было предложено несколько вариантов<br />
расчета, совершенствования и исследо-<br />
⎠<br />
вания фазовых функций таких ДОЭ [4, 13-<br />
22]. Использование оптических элементов с<br />
повышенной глубиной фокуса актуально для<br />
лазерных проигрывателей компакт-дисков<br />
[23], для получения оптического разряда в<br />
газе [24], для создания опорной световой линии<br />
в метрологии [25], лазерных технологических<br />
установках [26].<br />
Во всех изложенных работах прохождение<br />
поля через оптический элемент рассчитывался<br />
в приближении геометрической<br />
оптики. Для расчета поля после оптического<br />
элемента использовался интеграл Кирхгофа.<br />
Цель данной работы - разработать метод расчета<br />
поля внутри ДОЭ с радиальносимметричным<br />
распределением диэлектрической<br />
проницаемости. Предложенный метод<br />
является аналогом метода RCWA<br />
(Rigorous Coupled Wave Analysis), используемого<br />
для расчета дифракции полей на периодических<br />
структурах [27-29]. В работе<br />
[30] рассмотрено использование компактной<br />
записи для решения системы уравнений<br />
Максвелла с помощью многомерных матриц.<br />
В работе [30] рассмотрен наиболее общий<br />
способ решения системы уравнений Максвелла<br />
с помощью решения системы интегро-дифференциальных<br />
уравнений. В настоящей<br />
работе рассматривается применение<br />
данного метода к решению уравнений Максвелла<br />
в цилиндрической системе координат.<br />
Задача сводится к решению системы<br />
72
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
обыкновенных дифференциальных уравнений<br />
с постоянными коэффициентами. В качестве<br />
базиса для описания результирующего<br />
поля были выбраны конические волны c<br />
определенным орбитальным угловым моментом,<br />
представляющие собой решения<br />
системы уравнений Максвелла в среде с постоянной<br />
диэлектрической проницаемостью.<br />
В скалярном приближении конические волны<br />
с определенным угловым моментом подробно<br />
рассмотрены в работах [32-34]. Эти<br />
пучки использовались авторами для вращения<br />
микрочастиц [35-36].<br />
1. Решение эволюционных уравнений<br />
в операторной форме<br />
Напомним основные элементы теории<br />
представлений, изложенной в работе [30].<br />
Пусть имеется операторное уравнение, записанное<br />
в эволюционной форме:<br />
i ∂ W<br />
3<br />
k ∂x<br />
= H W<br />
, (1)<br />
где H - матричный дифференциальный оператор<br />
размерностью 4х4. В данной работе<br />
использованы обозначения, введенные П.<br />
Дираком в работе [31].<br />
Пусть матричный дифференциальный<br />
оператор имеет вид<br />
⎡0<br />
A⎤<br />
H = ⎢<br />
B 0 ⎥ , (2)<br />
⎣ ⎦<br />
где A и B - матричные дифференциальные<br />
операторы размерности 2x2.<br />
Представим решение уравнения в виде<br />
разложения по базису F ω<br />
:<br />
s 3<br />
W +∞ v ω ⎛ x ⎞<br />
⎜ ⎟ Fω<br />
s<br />
−∞ ⎝ ⎠<br />
s<br />
= d ω<br />
s<br />
∑ ∫ . (3)<br />
Будем<br />
называть<br />
v<br />
x<br />
ωs<br />
⎛ 3 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
уравнения (1) в F-представлении.<br />
Уравнение для функции v<br />
вид<br />
ωs<br />
+∞<br />
ωs<br />
⎛ 3 ⎞ αk<br />
⎛ 3 ⎞<br />
H d<br />
3 αk<br />
⎜ x ⎟ v ⎜ x ⎟<br />
−∞ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
k<br />
решением<br />
x<br />
ωs<br />
⎛ 3 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
имеет<br />
i ∂ v<br />
= ∑ α<br />
k ∂x<br />
∫ , (4)<br />
s<br />
где H ω αk<br />
- матричные элементы оператора H<br />
в F-представлении.<br />
В результате мы получили систему интегро-дифференциальных<br />
уравнений. Следует<br />
отметить, что вследствие специфической<br />
структуры оператора H можно выбрать<br />
базис , в котором будут отличны<br />
V ω s<br />
от нуля только следующие матричные элементы:<br />
H = 〈 V A V , (5)<br />
ω1 ω1<br />
α3 ⎜<br />
α3<br />
H = 〈 V A V , (6)<br />
ω1 ω1<br />
ω<br />
α4 ⎜<br />
α α4<br />
H = 〈 V A V , (7)<br />
ω2 ω2<br />
ω<br />
α3 ⎜<br />
α α3<br />
H = 〈 V A V , (8)<br />
ω2 ω2<br />
ω<br />
α4 ⎜<br />
α α4<br />
H = 〈 V B V , (9)<br />
ω3 ω3<br />
α1 ⎜<br />
α1<br />
H = 〈 V B V , (10)<br />
ω3 ω3<br />
α2 ⎜<br />
α2<br />
H = 〈 V B V , (11)<br />
ω4 ω4<br />
α1 ⎜<br />
α1<br />
H = 〈 V B V . (12)<br />
ω4 ω4<br />
α2 ⎜<br />
α2<br />
В данном случае используются матрицы<br />
2× 2 , а в качестве базисных векторов используются<br />
столбцы из двух элементов, содержащие<br />
ненулевые компоненты векторов с<br />
размерностью, равной 4 .<br />
Система интегро-дифференциальных<br />
уравнений распадается на две части:<br />
i ∂ v<br />
k x<br />
ωs<br />
+∞<br />
ωs<br />
3 αk<br />
3<br />
=<br />
3 ∑ Hαk<br />
( x ) v ( x ) dα<br />
∂<br />
∫ (13)<br />
−∞<br />
k= 3,<br />
4<br />
для s = 1, 2 ,<br />
i ∂ v<br />
k<br />
ωs<br />
+∞<br />
ωs<br />
3 αk<br />
3<br />
=<br />
3 ∑ Hαk<br />
( x ) v ( x ) dα<br />
∂x<br />
∫ (14)<br />
−∞<br />
k= 1,<br />
2<br />
для s = 3, 4 .<br />
Можно также получить систему интегро-дифференциальных<br />
уравнений второго<br />
порядка:<br />
2 ωk<br />
1 ∂ v<br />
− =<br />
2 2<br />
k ∂<br />
3<br />
( x )<br />
⎛ +∞<br />
ωk<br />
3<br />
⎞<br />
βm<br />
3<br />
= ⎜ ∑ ∫ Pβ<br />
m ( x ) ⎟v ( x ) d β,<br />
−∞<br />
⎝ m= 1,<br />
2<br />
⎠<br />
(15)<br />
73
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ωk ⎛<br />
ωk αs<br />
⎞<br />
Pβ m<br />
= ⎜ Hαs x Hβm<br />
x α<br />
−∞<br />
⎝ s= 3,<br />
4<br />
⎠<br />
3 3<br />
∑ ∫ +∞<br />
( ) ( ) d ⎟ , (16)<br />
По аналогии<br />
2 ωk<br />
1 ∂ v<br />
− =<br />
2 2<br />
k ∂<br />
3<br />
( x )<br />
⎛ +∞<br />
ωk<br />
3<br />
⎞<br />
βm<br />
3<br />
= ⎜ ∑ ∫ Qβ<br />
m ( x ) ⎟v ( x ) d β,<br />
−∞<br />
⎝ m= 3,<br />
4<br />
⎠<br />
ωk ⎛<br />
ωk αs<br />
⎞<br />
Qβ m<br />
= ⎜ Hαs x Hβm<br />
x α<br />
−∞<br />
⎝ s= 1,<br />
2<br />
⎠<br />
(17)<br />
3 3<br />
∑ ∫ +∞<br />
( ) ( ) d ⎟ . (18)<br />
2. Уравнения Максвелла<br />
в цилиндрических координатах<br />
В данном разделе используем физические<br />
компоненты векторов. Для обозначения<br />
цилиндрических координат используем обозначения<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
x , x , x , где<br />
1 2 3 ⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
1<br />
x<br />
- радиальная ко-<br />
2<br />
3<br />
ордината, x - полярный угол, x - расстояние<br />
вдоль оптической оси.<br />
В цилиндрической системе координат<br />
систему уравнений Максвелла для комплексных<br />
амплитуд можно представить в<br />
виде<br />
i ∂ W<br />
3<br />
k ∂x<br />
= H W<br />
, (19)<br />
_______________________________________________________________________________<br />
H<br />
⎛<br />
i ∂ i ∂ ⎞<br />
⎜ 0 0 − D<br />
1 2<br />
D<br />
1 1+<br />
ik<br />
εk ∂x ⎟<br />
⎜<br />
εk ∂x<br />
⎟<br />
⎜<br />
i 1 ∂ i 1 ∂ ⎟<br />
⎜<br />
0 0 − D<br />
1 2 2<br />
− ik D<br />
1 2 1<br />
k x x k x x ⎟<br />
=<br />
ε ∂ ε ∂<br />
⎜ ⎟ , (20)<br />
⎜ i ∂ −i<br />
∂<br />
D<br />
1 2<br />
D<br />
1 1−ikε<br />
0 0 ⎟<br />
⎜ k ∂x k ∂x<br />
⎟<br />
⎜<br />
i 1 ∂ −i<br />
1 ∂<br />
⎟<br />
⎜ D<br />
1 2 2<br />
+ ikε<br />
D<br />
1 2 1<br />
0 0 ⎟<br />
⎝ k x ∂x k x ∂x<br />
⎠<br />
_______________________________________________________________________________<br />
W<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎢<br />
E<br />
⎤<br />
1 ⎥<br />
⎥<br />
⎥<br />
2 ⎥<br />
⎥<br />
⎥<br />
1 ⎥<br />
⎥<br />
2<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎢ E<br />
⎢<br />
= ⎢ , (21)<br />
⎢ H<br />
⎢<br />
⎢<br />
⎢<br />
⎣<br />
H<br />
где D<br />
1<br />
, D2<br />
- дифференциальные операторы<br />
следующего вида:<br />
1 ∂ x<br />
D x ∂ x<br />
D<br />
⎛ 1 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1<br />
=<br />
1 1<br />
1<br />
=<br />
x<br />
∂<br />
∂x<br />
2 1 2<br />
, (22)<br />
. (23)<br />
Оператор D1<br />
действует на функцию<br />
следующим образом:<br />
D1<br />
f =<br />
x<br />
⎛ 1 ⎞<br />
1 ∂ ⎜ x f ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1 1<br />
∂x<br />
(24)<br />
1 2 3<br />
Здесь x , x , x - цилиндрические координаты,<br />
связанные с обычными декарто-<br />
x, y, z следующим<br />
выми координатами ( )<br />
преобразованием:<br />
x = x cos x , (25)<br />
1 ⎛ 2<br />
⎜<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
y = x sin x , (26)<br />
z<br />
1 ⎛ 2<br />
⎜<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
3<br />
= x . (27)<br />
E<br />
1<br />
, E<br />
2<br />
, E<br />
3<br />
, H<br />
1<br />
, H<br />
2<br />
, H3<br />
- компоненты<br />
векторов электрического и магнитного полей<br />
в цилиндрической системе координат; ε -<br />
диэлектрическая проницаемость среды;<br />
74
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
k =<br />
ω<br />
- волновое число в вакууме; ω - круговая<br />
частота; c - скорость света.<br />
c<br />
2.1. Распространение света в среде<br />
с постоянной диэлектрической<br />
проницаемостью<br />
В качестве простого примера рассмотрим<br />
распространение волны в среде с постоянной<br />
диэлектрической проницаемостью.<br />
Представим решение системы уравнений<br />
Максвелла в виде<br />
E x , x , x = F x , x exp ikγx<br />
, (28)<br />
⎛ 1 2 3 ⎞ ⎛ 1 2 ⎞ ⎛ 3<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎞<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
H x , x , x = G x , x exp ikγx<br />
. (29)<br />
⎛ 1 2 3 ⎞ ⎛ 1 2 ⎞ ⎛ 3<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎞<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
Такое представление справедливо в<br />
случае, если свойства среды не зависят от<br />
координаты x 3<br />
; γ − константа, возникающая<br />
при разделении переменных.<br />
Для определения F1<br />
и G2<br />
используется<br />
следующая пара уравнений Максвелла:<br />
∂F3<br />
ikγF1 − ikG2 = , (30)<br />
∂<br />
1<br />
x<br />
1 ∂G<br />
−ikε F + ikγ G =<br />
x ∂x<br />
3<br />
1 2 1 2<br />
. (31)<br />
Решения выражаются через определители<br />
Крамера ∆ 1<br />
, ∆,<br />
∆ 2<br />
следующим образом:<br />
∆<br />
1<br />
F 1<br />
= , (32)<br />
∆<br />
∆<br />
2<br />
G 2<br />
= . (33)<br />
∆<br />
Выражения для определителей приведены<br />
в приложении.<br />
По аналогии для определения G1<br />
и F2<br />
используется следующая система уравнений:<br />
1 ∂F<br />
ikγ F + ikG = x ∂ x<br />
3<br />
2 1 1 2<br />
, (34)<br />
∂G3<br />
ikε F2 + ikγ G1 = . (35)<br />
∂<br />
1<br />
x<br />
Решения G1<br />
и F2<br />
выражаются через<br />
определители Крамера следующим образом:<br />
∆<br />
3<br />
F 2<br />
= , (36)<br />
∆<br />
G1<br />
∆<br />
4<br />
= . (37)<br />
∆<br />
Подставляя полученные выражения для<br />
E<br />
1<br />
, E<br />
2<br />
, H<br />
1<br />
, H<br />
2<br />
в третью пару уравнений<br />
Максвелла, получаем уравнения для компонент<br />
F3 , G3<br />
:<br />
1 ∂ ⎛ 1 ∂F3<br />
⎞<br />
x<br />
1 1 1 +<br />
x ∂x ⎜<br />
∂x<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
⎛<br />
∂ ⎜<br />
1<br />
∂<br />
2<br />
3 2 2<br />
+ ⎟ + k β F<br />
2 2 2<br />
3<br />
=<br />
∂x ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
⎜ x ⎟ ∂⎜ x ⎟<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
⎝<br />
2<br />
3 2 2<br />
+ ⎟ + k β G<br />
2 2 2<br />
3<br />
=<br />
∂x ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
⎜ x ⎟ ∂⎜ x ⎟<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
F<br />
1 ∂ ⎛ 1 ∂G3<br />
⎞<br />
x<br />
1 1 ⎜ 1 ⎟ +<br />
x ∂x ⎝ ∂x<br />
⎠<br />
⎛<br />
∂ ⎜<br />
⎝<br />
1<br />
2 ⎛ 2 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
∂ G<br />
⎞<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎠<br />
0,<br />
0,<br />
(38)<br />
(39)<br />
β = ε − γ , (40)<br />
где β - конический параметр.<br />
Для решения полученных уравнений<br />
для функций G<br />
3<br />
, F3<br />
разделяем переменные<br />
следующим образом:<br />
F3 x , x = Z x exp imx , (41)<br />
⎛ 1 2 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
G3 x , x = Y x exp imx , (42)<br />
⎛ 1 2 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
где m - целое число, определяющее орбитальный<br />
угловой момент количества движения<br />
поля, Z ⎛<br />
⎜ x<br />
⎞<br />
1<br />
1<br />
⎟ и Y ⎛<br />
⎜ x<br />
⎞<br />
⎟ - цилиндрические<br />
⎝<br />
⎠<br />
⎝<br />
функции. Подставляем это представление в<br />
уравнения для функций G3<br />
и F 3<br />
и получаем<br />
1<br />
уравнение для функций Z ⎛<br />
⎜ x<br />
⎞<br />
1<br />
⎟ и Y ⎛<br />
⎜ x<br />
⎞<br />
⎟ . Приведенные<br />
решения, а также линейные ком-<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
бинации с одинаковыми индексами m будем<br />
называть решениями с определенным угловым<br />
моментом:<br />
1 ∂ ⎛ ∂Z<br />
⎞ m<br />
x − Z + k β Z = 0 , (43)<br />
x x x x<br />
2<br />
1<br />
∂<br />
1 ⎜<br />
⎝<br />
1 2 2<br />
1 ⎟<br />
⎛ 1 2<br />
∂ ⎠ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
⎠<br />
75
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
1 ∂ ⎛ ∂Y<br />
⎞ m<br />
x − Y + k β Y = 0 . (44)<br />
x x x x<br />
2<br />
1<br />
∂<br />
1 ⎜<br />
⎝<br />
1 2 2<br />
1 ⎟<br />
⎛ 1 2<br />
∂ ⎠ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
Функции<br />
Z ⎛<br />
⎜ x<br />
⎝<br />
1 ⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
и<br />
Y ⎛<br />
⎜ x<br />
⎝<br />
1 ⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
, как и следовало<br />
ожидать, удовлетворяют одному и тому<br />
же уравнению.<br />
Перепишем уравнение для функции<br />
1<br />
Z ⎛<br />
⎜ x<br />
⎞<br />
⎟ в виде<br />
⎝ ⎠<br />
⎛ 1 ⎞<br />
2 ∂ ⎛ ∂Z<br />
⎞ 1 ∂Z<br />
⎜ x ⎟<br />
x<br />
⎝ ⎠ 1 ⎜ 1 ⎟ +<br />
1 +<br />
∂x ⎝ ∂x ⎠ ∂x<br />
. (45)<br />
⎛<br />
2 2 ⎛ 1 ⎞<br />
2<br />
2<br />
⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎟<br />
⎠<br />
+ ⎜k β x − m Z = 0.<br />
⎜<br />
⎝<br />
1<br />
Сделаем замену переменных kβ x = z и<br />
получим уравнение Бесселя<br />
2 ∂ ⎛ ∂Z<br />
⎞ ∂Z<br />
⎛ 2 2 ⎞<br />
z ⎜ ⎟ + z + ⎜ z m ⎟ Z 0<br />
⎝ −<br />
⎠ = . (46)<br />
∂z ⎝ ∂z ⎠ ∂z<br />
Решением этого уравнения будут цилиндрические<br />
функции.<br />
Запишем теперь решение для E3<br />
и H<br />
3<br />
:<br />
E = Z kβx exp ikγ x ×<br />
3<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 3 ⎞<br />
m ⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
× = , ,<br />
⎛ 2 ⎞ 1 2 3<br />
exp ⎜imx ⎟ Q( x x x ),<br />
⎝ ⎠<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 3 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
m ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
(47)<br />
H3 = Z kβx exp ikγ x exp imx . (48)<br />
Для дальнейших рассуждений будем<br />
использовать выражения для компонент F<br />
1<br />
,<br />
F<br />
2<br />
, G<br />
1, G2<br />
через F<br />
3<br />
, G<br />
3<br />
:<br />
ik ⎛ ∂F3 1 ∂G3<br />
⎞<br />
F1 = ⎜ γ +<br />
1 1 2 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x x ∂x<br />
⎠ , (49)<br />
ik ⎛ γ ∂G3 ∂F3<br />
⎞<br />
G2 = ⎜ + ε<br />
1 2 1 ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x ∂x<br />
⎠ , (50)<br />
ik ⎛ γ ∂F3 ∂G3<br />
⎞<br />
F2 = ⎜ −<br />
1 2 1 ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x ∂x<br />
⎠ , (51)<br />
ik ⎛ ∂G3 ε ∂F3<br />
⎞<br />
G1 = ⎜ γ −<br />
1 1 2 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x x ∂x<br />
⎠ , (52)<br />
⎛ 1 ⎞<br />
i ⎛ 1 ∂ ⎜ x G2 ⎟<br />
⎝ ⎠ 1 ∂G<br />
⎞<br />
1<br />
F3 = −<br />
,<br />
1 1 1 2<br />
εk ⎜ x ∂x x ∂x<br />
⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
(53)<br />
⎛ 1 ⎞<br />
−i<br />
⎛ 1 ∂ ⎜ x F2 ⎟<br />
⎝ ⎠ 1 ∂F<br />
⎞<br />
1<br />
G3 = 1 1 −<br />
1 2<br />
.<br />
k ⎜ x ∂x x ∂x<br />
⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
(54)<br />
Подставляем в данные выражения решения<br />
с разделяющимися переменными и<br />
получаем выражение для конических волн с<br />
определенным орбитальным угловым моментом:<br />
k ⎛ ∂F3 mG3<br />
⎞<br />
F1 = ⎜iγ −<br />
1 1 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x<br />
x ⎠ , (55)<br />
G<br />
ik ⎛ miγG<br />
∂F<br />
⎞<br />
= ⎜ + ε ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x<br />
⎠ , (56)<br />
3 3<br />
2 1 1<br />
ik ⎛ miγF3 ∂G3<br />
⎞<br />
F2 = ⎜ −<br />
1 1 ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x<br />
⎠ , (57)<br />
k ⎛ ∂G3 mεF3<br />
⎞<br />
G1 = ⎜iγ +<br />
1 1 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x<br />
x ⎠ . (58)<br />
1. Случай поперечной магнитной волны<br />
( G<br />
3<br />
= 0 ):<br />
ik ⎛ ∂F3<br />
⎞<br />
F1 = ⎜ γ<br />
1 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x<br />
⎠ , (59)<br />
G<br />
ik ⎛ ∂F<br />
⎞<br />
= ⎜ε<br />
⎟<br />
∆ ⎝ ∂x<br />
⎠ , (60)<br />
3<br />
2 0 1<br />
ik ⎛ γ ∂F3<br />
⎞<br />
F2 = ⎜ 1 2 ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x<br />
⎠ , (61)<br />
ik ⎛ ε0 ∂F3<br />
⎞<br />
G1 = ⎜ −<br />
1 2 ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x<br />
⎠ , (62)<br />
2 2 2<br />
∆ = k ε − k γ . (63)<br />
2. Случай поперечной электрической<br />
волны ( F<br />
3<br />
= 0 ):<br />
ik ⎛ 1 ∂G3<br />
⎞<br />
F1 = ⎜ 1 2 ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x<br />
⎠ , (64)<br />
G<br />
ik ⎛ γ ∂G<br />
⎞<br />
= ⎜ ⎟<br />
∆ ⎝ x ∂x<br />
⎠ , (65)<br />
3<br />
2 1 2<br />
ik ⎛ ∂G3<br />
⎞<br />
F2 = ⎜ −<br />
1 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x<br />
⎠ , (66)<br />
ik ⎛ ∂G3<br />
⎞<br />
G1 = ⎜ γ<br />
1 ⎟<br />
∆ ⎝ ∂x<br />
⎠ . (67)<br />
2.2. Матричное представление решений<br />
с определенным значением<br />
орбитального углового момента<br />
Выражение для компонент конических<br />
волн с определенным орбитальным угловым<br />
моментом можно переписать в матричном<br />
виде:<br />
76
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎢<br />
F<br />
im<br />
1 Y<br />
x<br />
⎤<br />
1 ⎥<br />
Y<br />
⎥<br />
⎢ ∂<br />
− ⎥<br />
⎥<br />
1<br />
2 ⎥ ⎛ 3 ⎞<br />
⎢ ∂ ⎥<br />
⎛ 3 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
⎥ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎢ ⎥<br />
⎥<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
1<br />
∆ Y<br />
⎥<br />
⎢<br />
∂<br />
±γ ⎥<br />
⎥<br />
1<br />
x<br />
2<br />
⎥<br />
⎢ ∂ ⎥<br />
⎦<br />
⎢F ⎢<br />
ik x<br />
Wh<br />
= ⎢ exp ikγ x = exp ikγx exp imx ,<br />
⎢G<br />
⎢<br />
⎢<br />
⎢<br />
⎣<br />
G<br />
F<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎢<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎥<br />
⎢ im ⎥<br />
⎢±γ<br />
1 Y ⎥<br />
⎣ x ⎦<br />
⎡ ∂Z<br />
⎤<br />
⎢<br />
±γ<br />
1<br />
∂x<br />
⎥<br />
⎢ ⎥<br />
⎢F ⎢<br />
ik x<br />
We<br />
= ⎢ ikγ x = ikγx imx<br />
⎢G im<br />
⎢<br />
⎢<br />
Z<br />
⎢G<br />
(68)<br />
⎡ ⎤<br />
⎢ 1 ⎥<br />
im<br />
⎢ ⎥<br />
⎢ ±γ<br />
1 Z ⎥<br />
⎥<br />
2 ⎥ ⎛ 3 ⎞<br />
⎢ ⎥<br />
⎛ 3 ⎞ ⎛ 2 ⎞<br />
⎥ exp ⎜ ⎟ exp ⎜ ⎟ exp ⎜ ⎟.<br />
⎝ ⎠ ⎢ ⎥<br />
(69)<br />
⎥<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
1 ∆<br />
⎥<br />
0<br />
⎥<br />
⎢<br />
ε<br />
− ⎥<br />
1<br />
x<br />
2<br />
⎥<br />
⎢ ⎥<br />
⎣ ⎦<br />
⎢ ∂Z<br />
⎥<br />
⎢ ε0 ⎥<br />
⎣ ∂<br />
1<br />
x ⎦<br />
_______________________________________________________________________________<br />
Следует отметить, что конические волны<br />
ортогональны между собой при различных<br />
конических параметрах, ортогональны<br />
между собой при различных индексах, определяющих<br />
угловой момент, и также ортогональны<br />
для волн различных типов (имеются<br />
в виду волны поперечно-электрические и<br />
поперечно-магнитные). Конические волны<br />
можно выбрать в качестве базиса. Однако<br />
данный базис не очень удобный, так как не<br />
является ортогональным. Это приводит к тому,<br />
что выражения для матричных элементов<br />
становятся достаточно сложными. В качестве<br />
базиса можно также выбрать систему ортогональных<br />
бивекторов<br />
_______________________________________________________________________________<br />
V<br />
β<br />
∂<br />
im<br />
⎛<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞<br />
⎟<br />
⎜ γ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟ J 0 0<br />
1 m⎜<br />
kβx<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝ ⎠<br />
∂x<br />
x ⎝ ⎠<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜ im 1 1<br />
0 0<br />
1 J<br />
⎛<br />
m k x<br />
⎞ ∂<br />
1 J<br />
⎛<br />
m k x<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎜ γ ⎜ β ⎟ − ⎟<br />
⎜<br />
β<br />
⎜<br />
⎝ ⎠<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
⎟<br />
⎜<br />
∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
im 1 1<br />
0 0<br />
0 1 J<br />
⎛<br />
m k x<br />
⎞<br />
1 J<br />
⎛<br />
m k x<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎜<br />
−ε ⎜ β ⎟ γ ⎟<br />
⎜<br />
β<br />
⎜<br />
⎝ ⎠ ⎟ ⎟<br />
⎜<br />
x<br />
∂x<br />
⎝ ⎠<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ im ⎛ 1 ⎞<br />
0 0<br />
0<br />
J<br />
1 m<br />
k x J<br />
1 m<br />
k x<br />
⎟<br />
ε ⎜ β ⎟ γ ⎜<br />
β<br />
⎝ ⎠<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝<br />
∂x<br />
⎝ ⎠ ⎟<br />
⎠<br />
ik x x<br />
= ∆ ∂<br />
x<br />
W −1<br />
. (70)<br />
_______________________________________________________________________________<br />
где<br />
Jm<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
kβx<br />
1 ⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
- функция Бесселя.<br />
Приведенные базисные векторы являются<br />
линейной комбинацией конических<br />
волн, распространяющихся в различных направлениях.<br />
W - диагональная матрица,<br />
обеспечивающая нормировку базисных<br />
77<br />
функций. Под нормой вектора будем понимать<br />
скалярное произведение V = 〈 V ⎜ V .<br />
Под скалярным произведением будем<br />
понимать выражение<br />
〈 V ⎜ V = ∫ V x V x x dx<br />
, (71)<br />
+ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ 1 1<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
где<br />
V ⎛<br />
⎜ x<br />
⎝<br />
1 ⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
- вектор-столбец,<br />
V<br />
x<br />
+ ⎛ 1 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
- комплексно<br />
сопряженная вектор-строка.<br />
3. Распространение волн с определенным<br />
угловым орбитальным моментом<br />
в радиально-симметричной среде<br />
Для дальнейших выкладок представим<br />
оператор Гамильтона-Максвелла в виде<br />
⎛ 0 A⎞<br />
H = ⎜ ⎟ , (72)<br />
⎝ B 0 ⎠<br />
где<br />
A =<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
i ∂ 1 i ∂ 1<br />
− +<br />
k x k x<br />
i 1 1<br />
−<br />
εk x ∂x εk x ∂x<br />
⎞<br />
⎟<br />
D<br />
1 2<br />
D<br />
1 1<br />
ik ⎟<br />
∂ ε ∂ ε<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎟<br />
∂ i ∂ ⎟<br />
D<br />
1 2 2<br />
− ik D<br />
1 2 1<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
, (73)<br />
B =<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎜<br />
⎝<br />
i<br />
∂ −i<br />
∂<br />
⎞<br />
⎟<br />
D<br />
1 2<br />
D<br />
1 1−ikε<br />
⎟<br />
k ∂x k ∂x<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎟<br />
∂ −i<br />
∂ ⎟<br />
D<br />
1 2 2<br />
+ ikε<br />
D<br />
1 2 1<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
i 1 1<br />
k x ∂x k x ∂x<br />
. (74)<br />
Следует отметить, что в пространстве<br />
состояний с определенным орбитальным<br />
моментом действие оператора ∂ im<br />
2 = , где<br />
∂x<br />
m - число, определяющее орбитальный момент.<br />
В качестве базиса будем использовать<br />
(70). Для удобства приведем матрицу из ненулевых<br />
компонент базисных векторов<br />
_______________________________________________________________________________<br />
⎛<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
⎜ γ J<br />
1 m ⎜kαx ⎟ J<br />
1 m⎜ kαx ⎟ −ε0<br />
J<br />
1 m ⎜ kαx ⎟ γ J<br />
1 m ⎜ kαx<br />
⎟<br />
⎟<br />
ik ⎜<br />
⎝ ⎠<br />
∂x x<br />
⎝ ⎠<br />
x<br />
⎝ ⎠<br />
x<br />
⎝ ⎠ ⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
α1 α2 α3 α4<br />
=<br />
∂<br />
∆<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ im ⎛ 1 ⎞ ∂ ⎛ 1 ⎞ ∂ ⎛ 1 ⎞ im γ ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
⎜ γ J<br />
1 m ⎜kαx ⎟<br />
− J<br />
1 m ⎜kαx ⎟<br />
ε0<br />
J<br />
1 m ⎜kαx ⎟<br />
J<br />
1 m<br />
⎜kαx<br />
⎟ ⎟<br />
⎜<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
( V V V V )<br />
∂<br />
im<br />
x ∂x ∂x x<br />
im<br />
∂<br />
. (75)<br />
_______________________________________________________________________________<br />
На практике для упрощения вычислительной<br />
процедуры вместо непрерывного базиса<br />
необходимо использовать базис дискретный.<br />
Это будет соответствовать замене<br />
интегральных выражений интегральными<br />
суммами. В свою очередь это означает, что<br />
базисные вектора имеют вид<br />
∑ V ( ) . (76)<br />
Vα = δ α − α<br />
m nm nm<br />
n<br />
Здесь δ ( α − αnm<br />
) - функция Дирака. Величины<br />
разом:<br />
α nm<br />
( )<br />
m n1<br />
0<br />
можно выбрать следующим об-<br />
J kα R = , (77)<br />
( )<br />
J kα R = , (78)<br />
d<br />
dx<br />
m n2<br />
0<br />
1<br />
( )<br />
J kα R = 0 , (79)<br />
m<br />
n3<br />
d<br />
dx<br />
1<br />
( )<br />
J kα R = 0. (80)<br />
m<br />
n4<br />
С физической точки зрения такой выбор<br />
базиса означает, что оптическая система<br />
помещена в цилиндр радиуса R , обладающий<br />
абсолютной проводимостью. Наличие<br />
абсолютно проводящего цилиндра вносит<br />
искажения в первоначальную постановку задачи<br />
дифракции. Однако в каждом конкретном<br />
случае можно выбрать значение R таким<br />
образом, чтобы это влияние было незначительным.<br />
Например, в задаче фокусировки<br />
гауссова пучка в кольцо необходимо выбрать<br />
R таким образом, чтобы он был значительно<br />
больше поперечного размера гауссова пучка.<br />
В этом случае влияние цилиндра на поле в<br />
фокальной плоскости будет минимально.<br />
При дальнейшем распространении пучка будут<br />
наблюдаться многократные отражения<br />
78
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
от цилиндрической поверхности, что приведет<br />
к значительному отличию поля. Однако,<br />
если увеличить R , можно добиться, чтобы<br />
при данном расстоянии от ДОЭ искажение<br />
поля, вызванное наличием проводящего цилиндра,<br />
были минимальны.<br />
При таком выборе счетного базиса все<br />
интегралы заменяются интегральными суммами,<br />
а интегро-дифференциальные уравнения<br />
превращаются в систему обыкновенных<br />
дифференциальных уравнений.<br />
Система интегро-дифференциальных<br />
уравнений распадается на две части:<br />
ms<br />
i ∂v<br />
k x = ,<br />
ms 3 nk 3<br />
=<br />
3 ∑ ∑ Ank<br />
( x ) v ( x ) , (81)<br />
∂<br />
n<br />
для s = 1, 2 ,<br />
k<br />
3 4<br />
i<br />
∂v<br />
ms<br />
ms 3 nk 3<br />
=<br />
3 ∑ ∑ Bnk<br />
( x ) v ( x ) , (82)<br />
∂<br />
k x n k = 1,<br />
2<br />
для s = 3, 4 .<br />
Полученную систему необходимо свести<br />
к системе дифференциальных уравнений<br />
второго порядка.<br />
4. Дифракция на ДОЭ с радиальносимметричным<br />
распределением<br />
диэлектрической проницаемости<br />
Рассмотрим решение задачи дифракции<br />
на дифракционном оптическом элементе с<br />
радиально-симметричным распределением<br />
диэлектрической проницаемости. Пусть<br />
входной пучок падает из области 1 (рис. 1)<br />
на дифракционный оптический элемент.<br />
Распределение комплексной амплитуды<br />
входного пучка имеет вид<br />
ns<br />
⎛<br />
3 ⎞<br />
0<br />
= ∑ ∑ ns<br />
exp<br />
⎜ ε 1<br />
− αns<br />
⎟ , (83)<br />
⎝<br />
⎠<br />
n s= 1,<br />
2<br />
W I F ik x<br />
Рис. 1. Оптическая схема фокусировки с помощью<br />
радиально-симметричного ДОЭ<br />
где ε 1<br />
- диэлектрическая проницаемость среды<br />
1, I определяют вклад различных кони-<br />
ns<br />
ческих волн во входном поле, F - вектор-столбец<br />
из четырех элементов. Столбцы<br />
с различным вторым индексом запишем в<br />
виде матрицы<br />
_______________________________________________________________________________<br />
ns<br />
F<br />
β<br />
∂<br />
im<br />
⎛<br />
⎞<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
⎜ γ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
−γ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
J<br />
1 m<br />
⎜kβx<br />
⎟ ⎟<br />
⎜<br />
⎝ ⎠<br />
∂x x<br />
⎝ ⎠<br />
∂x ⎝ ⎠<br />
x<br />
⎝ ⎠ ⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜ im ⎛ 1 ⎞ ∂ ⎛ 1 ⎞ im ⎛ 1 ⎞ ∂ ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
⎜ γ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
− J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
−γ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
− J<br />
1 m<br />
⎜kβx<br />
⎟ ⎟<br />
⎜ ⎝ ⎠ ∂ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ∂ ⎝ ⎠ ⎟ −1<br />
⎜<br />
⎟ W<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜ im ⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ im 1 1<br />
−ε1 J<br />
1 m<br />
⎜kβx ⎟<br />
γ J<br />
1 m<br />
⎜kβx<br />
⎟<br />
−ε1<br />
x ⎝ ⎠ ∂x<br />
⎝ ⎠ 1 J<br />
⎛<br />
m k x<br />
⎞ ∂<br />
1 J<br />
⎛<br />
m k x<br />
⎞ ⎟<br />
⎜<br />
⎜<br />
β ⎟<br />
−γ ⎜<br />
β<br />
⎟ ⎟<br />
⎜<br />
x ⎝ ⎠ ∂x<br />
⎝ ⎠ ⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜ ∂ ⎛ 1 ⎞ im ⎛ 1 ⎞ ∂ ⎛ 1 ⎞ im ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
ε1 J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
γ J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
ε1<br />
J<br />
1 m ⎜kβx ⎟<br />
−γ J<br />
1 m<br />
⎜kβx<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
ik<br />
=<br />
x x x x<br />
∆ ∂<br />
∂x x ∂x x<br />
∂<br />
im<br />
. (84)<br />
79
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Поле в области 1 представляется в виде<br />
суммы падающей и отраженной волн и имеет<br />
вид<br />
ns<br />
⎛<br />
1<br />
exp<br />
ns ⎜<br />
⎝<br />
1<br />
n s= 1,<br />
2<br />
n<br />
∑ ∑<br />
s= 3,<br />
4<br />
ns<br />
3 ⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
W = I F ik ε − α x +<br />
∑ ∑<br />
ns<br />
⎛<br />
3 ⎞<br />
R Fns<br />
exp ⎜ ik<br />
1 ns<br />
x<br />
⎟,<br />
⎝<br />
⎠<br />
+ − ε − α<br />
(85)<br />
ns<br />
где R определяют вклад различных конических<br />
волн в сумму, описывающую отраженное<br />
поле.<br />
Поле в области 3 за оптическим элементом<br />
представляется в виде<br />
∑ ∑<br />
ns<br />
W3<br />
T Fns<br />
n s= 1,<br />
2<br />
= ×<br />
3<br />
( ik<br />
1 ns ( x d ))<br />
× exp ε − α − ,<br />
(86)<br />
где d - толщина дифракционного оптического<br />
элемента, T определяют вклад раз-<br />
ns<br />
личных конических волн в сумму, описывающую<br />
прошедшее поле.<br />
Рассмотрим распространение света<br />
внутри ДОЭ с радиально-симметричным, не<br />
3<br />
зависящим от x распределением диэлектрической<br />
проницаемости. Решение описывается<br />
с помощью системы дифференциальных<br />
уравнений первого порядка. Полученную<br />
систему уравнений можно свести к системе<br />
уравнений второго порядка. При этом сокращается<br />
размерность системы уравнений<br />
ml<br />
( x )<br />
3<br />
2<br />
( x )<br />
2 3<br />
1 ∂ v<br />
− = M<br />
2<br />
k ∂<br />
где l = 1, 2 ,<br />
M<br />
ml ml pq<br />
ns pq ns<br />
q= 3,<br />
4<br />
ml<br />
ns<br />
v<br />
ns<br />
, (87)<br />
= ∑ A B . (88)<br />
Решение системы дифференциальных<br />
уравнений второго порядка имеет вид<br />
( ) ∑ mn (<br />
⎜<br />
⎝<br />
mn<br />
−mn<br />
( mn (<br />
3<br />
)))<br />
v x = E a exp ikµ x +<br />
s1l 3 s1l + mn ⎛ 3 ⎞<br />
mn ⎟<br />
⎠<br />
+ a exp − ikµ x − d<br />
sq pl 2 nq<br />
pl mn mn mn<br />
,<br />
(89)<br />
M E = µ E . (90)<br />
v<br />
pl<br />
i<br />
=<br />
k<br />
l = 3, 4 .<br />
Остальные<br />
pl<br />
v можно найти по формуле<br />
∂v<br />
ms<br />
pl<br />
∑ Oms<br />
(91)<br />
3<br />
m, s=<br />
1,2 ∂x<br />
pl<br />
Oms<br />
удовлетво-<br />
Многомерная матрица<br />
ряет соотношению<br />
∑<br />
pl ms pl<br />
Oms Ank = δnk<br />
(92)<br />
m, s=<br />
1,2<br />
Систему дифференциальных уравнений<br />
первого порядка можно также свести к системе<br />
уравнений второго порядка следующего<br />
вида:<br />
ml<br />
( x )<br />
3<br />
2<br />
( x )<br />
2 3<br />
1 ∂ v<br />
− = N<br />
2<br />
k ∂<br />
где l = 3, 4 ,<br />
ml ml pq<br />
ns pq ns<br />
q= 3,<br />
4<br />
ml<br />
ab<br />
v<br />
ns<br />
, (93)<br />
N = ∑ B A . (94)<br />
Решение системы дифференциальных<br />
уравнений второго порядка имеет вид<br />
( ) ∑ mn (<br />
⎜<br />
⎝<br />
mn<br />
−mn<br />
( mn (<br />
3<br />
)))<br />
v x = P b exp ikµ x +<br />
s1l 3 s1l + mn ⎛ 3 ⎞<br />
mn ⎟<br />
⎠<br />
+ b exp − ikµ x − d<br />
sq pl 2 nq<br />
pl mn mn mn<br />
,<br />
(95)<br />
N P = µ P . (96)<br />
Остальные v<br />
найти по формуле<br />
v<br />
pl<br />
i<br />
=<br />
k<br />
где l = 1, 2 .<br />
∂v<br />
pl<br />
в этом случае можно<br />
ms<br />
pl<br />
∑ Kms<br />
, (97)<br />
3<br />
m, s=<br />
3,4 ∂x<br />
pl<br />
Oms<br />
удовле-<br />
Многомерная матрица<br />
творяет соотношению<br />
∑<br />
pl ms pl<br />
Kms Ank = δnk<br />
. (98)<br />
m, s=<br />
3,4<br />
Поле внутри оптического элемента<br />
представляется в виде<br />
ns<br />
W2<br />
v Vns<br />
n s= 1, 2, 3,<br />
4<br />
= ∑ ∑ , (99)<br />
80
где<br />
Vns<br />
- вектор-столбец из четырех эле-<br />
mn<br />
ментов (70). Набор коэффициентов a + ,<br />
mn<br />
b + mn mn<br />
, R , T находится из условия непрерывности<br />
полей на границах оптического<br />
элемента. Далее, используя полученные коэффициенты,<br />
получим выражение для компонент<br />
электромагнитного поля на выходе<br />
оптического элемента. Для того чтобы получить<br />
поле за оптическим элементом, необходимо<br />
использовать теорию Кирхгофа-Котлера.<br />
5. Заключение<br />
В работе разработан метод решения задач<br />
дифракции полей с определенным значением<br />
углового момента. Предложенный<br />
метод является аналогом метода RCWA, используемого<br />
для расчета дифракции полей<br />
на периодических структурах. Получен вид<br />
системы обыкновенных дифференциальных<br />
уравнений для нахождения решения системы<br />
уравнений Максвелла в V -представлении в<br />
пространстве функций с определенным угловым<br />
моментом<br />
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Приложение A<br />
Используя правила Крамера, решаем<br />
систему линейных уравнений относительно<br />
E1<br />
и H<br />
2<br />
. Определители Крамера имеют вид<br />
2 2 2<br />
∆ = k ε − k γ , (100)<br />
∂F<br />
ik ∂G<br />
∆ = ikγ +<br />
∂x x ∂x<br />
3 3<br />
1 1 1 2<br />
, (101)<br />
ikγ<br />
∂G3 ∂F3<br />
∆<br />
2<br />
= + ikε<br />
, (102)<br />
1 2 1<br />
x ∂x ∂x<br />
ikγ<br />
∂F<br />
∂G<br />
∆ = − ik<br />
x ∂x ∂x<br />
3 3<br />
3 1 2 1<br />
∂G<br />
ikε<br />
∂F<br />
∆ = ikγ −<br />
∂x x ∂x<br />
3 3<br />
4 1 1 2<br />
, (103)<br />
. (104)<br />
Приложение B<br />
Для того чтобы вычислить матричные<br />
символы необходимо найти действие следующих<br />
операторов на вектора<br />
_______________________________________________________________________________<br />
A V<br />
i ∂ 1 im ⎛ i ∂ 1 ⎞ ∂<br />
⎛ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎞<br />
⎜<br />
⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎟<br />
⎜ − D<br />
1 2 ⎜−ε0 J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟ + D<br />
1 1<br />
ik ⎜ 0<br />
J<br />
1 m ⎜k x ⎟ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎜ + ⎟ ε α ⎟<br />
⎜<br />
⎝ ⎠<br />
ik k ∂x ε ⎜ x ⎟ k x ⎜ x<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ∂ ε ⎝ ∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎠<br />
⎠ ⎟<br />
α3<br />
= ⎜<br />
⎟<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞⎛ ⎞<br />
∆( α)<br />
⎜⎛ i 1 ∂ ⎞⎜ im ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ i 1 ∂ ⎟⎜ ∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
− D<br />
1 2 2<br />
− ik ⎜−ε0 J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟+ ⎜ D<br />
1 2 1 ⎟⎜ε0<br />
J<br />
1 m ⎜kαx<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
εk x ∂x ⎟<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎜ x ⎟ ⎜ εk x ∂x ⎟⎜ ∂x<br />
⎟ ⎟<br />
⎝⎝<br />
⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎠<br />
A V<br />
B V<br />
B V<br />
=<br />
ik<br />
( )<br />
⎛ i ∂ 1 ∂ ⎛ i ∂ 1 ⎞ imγ<br />
⎜ − γ α + + α<br />
⎜<br />
k ∂x ε ∂x ⎝ k ∂x ε ⎠ x<br />
⎜ i 1 ∂ ∂ i 1 ∂ imγ<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞<br />
⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
D<br />
1 2 ⎜ J<br />
1 m ⎜k x ⎟ ⎟ D<br />
1 1<br />
ik ⎜ J<br />
1 m ⎜k x ⎟ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎜<br />
⎟<br />
⎜ ⎟ ⎜ ⎝ ⎠ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
α4<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎛ ⎞ ⎞<br />
∆ α ⎛ ⎞⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜<br />
⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎟<br />
− D<br />
1 2 2<br />
− ik ⎜ γ J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟+ ⎜ D<br />
1 2 1 ⎜ J<br />
1 m ⎜kαx<br />
⎟ ⎟ ⎟<br />
⎜⎜<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
εk x ∂x ⎟⎜<br />
∂x ⎟<br />
k x x ⎜ x<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
⎜ ε ∂ ⎝<br />
⎠ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
⎝⎝ ⎠<br />
i ∂ ∂ ⎛ −i ∂ ⎞ im<br />
⎛ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎞<br />
⎜ ⎜ ⎟ ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎟<br />
⎜ ⎜ D<br />
1 2 ⎟ ⎜ γ J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟ + D<br />
1 1<br />
ik ⎜ J<br />
1 m ⎜k x ⎟ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎜ − ε⎟<br />
γ α ⎟<br />
⎜ ⎜<br />
ik k x ⎟ ⎜ x ⎟ k x ⎜ ⎝ ⎠<br />
x<br />
⎟<br />
⎝ ∂ ⎠ ⎝ ∂ ⎠ ∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎠ ⎝ ⎠ ⎟<br />
α1<br />
= ⎜<br />
⎟<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞⎛ ⎞<br />
∆( α)<br />
⎜⎛ i 1 ∂ ⎞⎜ ∂ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ −i 1 ∂ ⎟⎜ im<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
D<br />
1 2 2<br />
+ ikε ⎜ γ J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟+ ⎜ D<br />
1 2 1 ⎟⎜ γ J<br />
1 m ⎜kαx<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
k x ∂x ⎟<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎜ ∂x ⎟ ⎜ k x ∂x ⎟⎜ x<br />
⎟ ⎟<br />
⎝⎝<br />
⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎠<br />
i ∂ im ⎛ −i<br />
∂ ⎞ ∂<br />
⎛ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎞<br />
⎜ ⎜ ⎟ ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎟<br />
⎜ ⎜ D<br />
1 2 ⎟ ⎜ J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟ + D<br />
1 1<br />
ik ⎜ J<br />
1 m ⎜k x ⎟ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎜ − ε⎟<br />
− α ⎟<br />
⎜ ⎜<br />
ik k x ⎟ ⎜ x ⎟ k x ⎜ ⎝ ⎠<br />
x<br />
⎟<br />
⎝ ∂ ⎠ ⎝ ⎠ ∂ ⎝ ∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎠<br />
⎠ ⎟<br />
α2<br />
= ⎜<br />
⎟<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞⎛ ⎞<br />
∆ ( α)<br />
⎜⎛ i 1 ∂ ⎞⎜ im ⎛ 1 ⎞ ⎟ ⎜ −i<br />
1 ∂ ⎟⎜ ∂<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
D<br />
1 2 2<br />
+ ikε ⎜ J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ ⎟+ ⎜ D<br />
1 2 1 ⎟⎜− J<br />
1 m ⎜kαx<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
k x ∂x ⎟<br />
⎟<br />
⎜ x ⎟ ⎜ k x ∂x ⎟⎜ alx<br />
⎟<br />
⎝⎝<br />
⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎝ ⎠<br />
, (105)<br />
, (106)<br />
, (107)<br />
⎜ ⎟ ⎠<br />
. (108)<br />
81
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Напомним выражение для производных цилиндрических<br />
функций:<br />
∂ ⎛ 1 ⎞<br />
J<br />
1 m ⎜kα x ⎟ =<br />
⎝ ⎠<br />
∂x<br />
⎛<br />
⎜ m<br />
= kα ⎜ J kαx − J kαx<br />
⎜ kαx<br />
⎝<br />
⎞<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟<br />
.<br />
1 m ⎜ ⎟ m ⎜ ⎟ ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎟<br />
⎠<br />
(109)<br />
Действие операторов на состояния с<br />
определенным значением углового момента<br />
определяется следующим образом:<br />
⎛<br />
⎞<br />
∂ ⎜ 1 ⎟ ∂ ⎛ 1 ⎞<br />
1<br />
⎜ D1H<br />
2 ⎟ =<br />
1 ⎜ ⎟ ( D1H<br />
2 ) +<br />
∂x<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎝ ε ⎠ ∂x<br />
⎝ ε ⎠<br />
(110)<br />
1 ∂<br />
+<br />
1<br />
( D1H<br />
2 ),<br />
ε ∂ x<br />
⎛ ⎞<br />
∂ ⎜ 1 ⎟ ∂ ⎛ 1 ⎞ 1 ∂<br />
1<br />
⎜ D2 ⎟ = D<br />
1 ⎜ ⎟ 2<br />
+ D<br />
1 2<br />
=<br />
∂x ⎜ ⎟<br />
⎝ ε ⎠ ∂x ⎝ ε ⎠ ε ∂x<br />
⎛ 1 ∂ 1 ⎞ 1 ∂ 1<br />
= im⎜<br />
x<br />
1 x<br />
1 ⎟ + = x<br />
1 x<br />
1<br />
⎝ ∂ ε ⎠ ε ∂<br />
⎛<br />
⎛<br />
⎜ 1 ∂ ⎛ 1 ⎞ 1 ⎜ 1 ∂ 1<br />
= + −<br />
im x<br />
1 x<br />
1 x<br />
1 x<br />
1<br />
1<br />
2<br />
⎜ ⎜ ⎟<br />
∂ ⎝ ε ⎠ ε ⎜ ∂ ⎛ ⎞<br />
⎜ x ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
⎝<br />
⎛ 1 ⎞<br />
∂ ∂ ⎛ 1 ∂ ⎜ x E2<br />
⎟ ⎞<br />
D<br />
1 1 =<br />
1 ⎝ ⎠<br />
1 1<br />
=<br />
∂x ∂x ⎜ x ∂x<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1 ∂ ⎛ 1 ∂ ⎞ 1<br />
= x<br />
,<br />
1 1 ⎜ 1 ⎟ −<br />
x ∂x ⎝ ∂x ⎠<br />
⎛<br />
⎜ x<br />
⎝<br />
⎝<br />
1 ⎞<br />
2<br />
⎟<br />
⎠<br />
1<br />
∂ x<br />
= =<br />
x x x<br />
⎛ 1 ⎞<br />
∂ im ⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
D<br />
1 2 1<br />
1<br />
2<br />
⎛ ⎞<br />
1<br />
∂<br />
⎜ x ∂<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
im ⎛ ∂ ⎞<br />
= 1 + x ⎟,<br />
⎛<br />
⎜ x<br />
⎠<br />
⎝<br />
1<br />
2 ⎜<br />
1 ⎞<br />
1<br />
x<br />
⎟ ⎝ ∂<br />
⎠<br />
∂ ∂ 1 −im im ∂<br />
D = im = +<br />
∂x ∂x x ∂x<br />
1 2 1 1 2<br />
⎛ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ 1<br />
⎜ x ⎟ ⎜ x ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
1 ∂ −m<br />
D =<br />
1 2 2<br />
1<br />
2<br />
x ∂x ⎛<br />
⎜ x<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎝ ⎠<br />
2<br />
⎞⎞<br />
⎟⎟,<br />
⎟⎟<br />
⎠⎠<br />
(111)<br />
(112)<br />
(113)<br />
, (114)<br />
. (115)<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке фонда<br />
«Фундаментальные исследования и высшее<br />
образование» (RUXO-014-SA-06) и грантов<br />
РФФИ № 07-07-97601-р_офи, 07-01-96602-<br />
р_Поволжье_а, 07-07-91580-АСП_а, 07-07-<br />
00210, 08-07-99005-р_офи и Фонда содействия<br />
отечественной науке.<br />
Библиографический список<br />
1. Belanger, P.A. Ring pattern of a<br />
lens-axicon doublet illuminated by a Gaussian<br />
beam [текст] / P.A. Belanger, M. Rioux // Applied<br />
Optics. – 1978. – Vol. 17, № 7. – P.1080-<br />
1086.<br />
2. Belanger, P.A. Diffraction ring pattern<br />
at the focal plane of a spherical lens-axicon<br />
doublet [текст] / P.A. Belanger, M. Rioux //<br />
Journ. Canadien de Physique. – 1976. – Vol. 54.<br />
– P.1774-1780.<br />
3. Farn, M.W. Effect of VLSI fabrication<br />
errors on kinoform efficiency [текст] /<br />
M.W. Farn, J.W. Goodman // Proceedings SPIE.<br />
– 1990. – Vol. 1211. – P.1256-136.<br />
4. Голуб, М.А. Вычислительный эксперимент<br />
с элементами плоской оптики<br />
[текст] / М.А. Голуб [и др.] // Автометрия. –<br />
1988. – № 1. – С. 70-82.<br />
5. Голуб, М.А. Дифракционный расчет<br />
оптического элемента, фокусирующего в<br />
кольцо [текст] / М.А. Голуб [и др.] // Автометрия<br />
– 1987. – № 6. – С. 8-15.<br />
6. Казанский, Н.Л. Исследование дифракционных<br />
характеристик фокусатора в<br />
кольцо методом вычислительного эксперимента<br />
[текст] / Казанский Н.Л. // Компьютерная<br />
оптика. – М.: МЦНТИ, 1992. – Вып.10-<br />
11. – С.128-144.<br />
7. Doskolovich, L.L. Focusators into a<br />
ring [текст] / L.L. Doskolovich [and others] //<br />
Optical and Quantum Electronics. – 1993. –<br />
Vol. 25. – P.801-814.<br />
8. Fedotowsky, A. Optimal filter design<br />
for annular imaging [текст] / A. Fedotowsky,<br />
K. Lehovec // Applied Optics. – 1974. – Vol. 13,<br />
№ 12. – P.2919-2923.<br />
9. Коронкевич, В.П. Киноформные<br />
оптические элементы: методы расчета, технология<br />
изготовления, практическое применение<br />
[текст] / В.П. Коронкевич [и др.] // Автометрия.<br />
– 1985. – № 1. – С.4-25.<br />
82
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
10. Коронкевич, В.П. Киноформные<br />
оптические элементы с кольцевым импульсным<br />
откликом [текст] / В.П. Коронкевич [и<br />
др.] // Препринт № 265 ИАиЭ СО АН СССР.<br />
– Новосибирск, 1985. – 23 с.<br />
11. Belanger, P.A. Diffraction ring pattern<br />
at the focal plane of a spherical lens - axicon<br />
doublet [текст] / P.A.Belanger, M. Rioux //<br />
Journ. Canadien de Physique. – 1976. – Vol. 54.<br />
– P.1774-1780.<br />
12. Голуб, М.А. Фокусировка когерентного<br />
излучения в заданную область пространства<br />
с помощью синтезированных на<br />
ЭВМ голограмм [текст] / М.А. Голуб [и др.]<br />
// Письма в ЖТФ. – 1981. – Т. 7, вып. 10. –<br />
С.618-623.<br />
13. Казанский, Н.Л. Анализ характеристик<br />
фокусаторов лазерного излучения<br />
методом вычислительного эксперимента<br />
[текст] / Н.Л. Казанский // Диссертация на соискание<br />
ученой степени кандидата технических<br />
наук. – Куйбышев: КуАИ, 1988. – 183 с.<br />
14. Казанский, Н.Л. Процедура корректировки<br />
фазовой функции фокусатора по<br />
результатам вычислительного эксперимента<br />
[текст] / Н.Л. Казанский // Компьютерная оптика.<br />
– М.: МЦНТИ, 1987. – Вып.1. – С.90-96.<br />
15. Пальчикова, И.Г. Киноформные<br />
оптические элементы с увеличенной глубиной<br />
фокуса [текст] / И.Г. Пальчикова // Компьютерная<br />
оптика. – М.: МЦНТИ, 1989. –<br />
Вып. 6. – С. 9-19.<br />
16. Васин, А.Г. Расчет и исследование<br />
когерентного волнового поля в фокальной<br />
области радиально-симметричных оптических<br />
элементов [текст] / А.Г. Васин [и др.] //<br />
Препринт № 304 ФИАН СССР. – М.: ФИАН,<br />
1983. – 38 с.<br />
17. Сойфер, В.А. К расчету фокусатора<br />
в соосный отрезок [текст] / В.А. Сойфер //<br />
Оптическая запись и обработка информации.<br />
– Куйбышев: КуАИ, 1988. – С. 45-52.<br />
18. Doskolovich, L.L. Analysis of quasiperiodic<br />
and geometric optical solutions of the<br />
problem of focusing into an axial segment<br />
[текст] / L.L. Doskolovich [and other] // Optik.<br />
– 1995. – Vol. 101, № 2. – P.37-41.<br />
19. Kazanskiy, N.L. Correction of focuser<br />
phase function by computer-experimental<br />
method [текст] / N.L. Kazanskiy // Computer<br />
Optics. – 1989. – Vol. 1, № 1. – P.69-73.<br />
20. Khonina, S.N. Calculation of the focusators<br />
into a longitudinal line-segment and<br />
study of a focal area [текст] / S.N. Khonina,<br />
V.V. Kotlyar, V.A. Soifer // Journal of Modern<br />
Optics. – 1993. – Vol. 40. – P. 761-769.<br />
21. Michaltsova, I.A. Kinoform axicon<br />
[текст] / I.A. Michaltsova, V.I. Nalivaiko, I.S.Soldatenkov<br />
// Optik. – 1984. – Vol. 67, № 3. –<br />
P. 267-270.<br />
22. Kolodziejczyk, A. The light sword<br />
optical element - a new diffraction structure<br />
with extended depth of focus [текст] / A. Kolodziejczyk<br />
[and other] // Journal of Modern<br />
Optics. – 1990. – Vol.37, № 8. – P.1283-1286.<br />
23. Brenden, B.B. Optical playback apparatus<br />
focusing system for producing a prescribed<br />
energy distribution along an axial focal<br />
zone [текст] / B.B. Brenden, J.T. Russel // Applied<br />
Optics. – 1984. – Vol. 23, № 19. –<br />
P. 3250-3253.<br />
24. Tremblay, R. Laser plasmasoptically<br />
pumped by focusing with axicon a CO 2<br />
-TEA laser<br />
beam in a high-pressure gas [текст] /<br />
R. Tremblay [and other] // Optics Communications.<br />
– 1979. – Vol. 28, № 2. – P. 193-196.<br />
25. Воронцов, М.А. К расчету фокусаторов<br />
лазерного излучения в дифракционном<br />
приближении [текст] / М.А. Воронцов,<br />
А.Н. Матвеев, В.П. Сивоконь // Компьютерная<br />
оптика. – М.: МЦНТИ, 1987. – Вып.1. –<br />
С.74-79.<br />
26. Rioux, M. Linear, annular and radial<br />
focusing with axicons and applications to laser<br />
machining [текст] / M. Rioux, R. Tremblay,<br />
P.A. Belanger // Applied Optics. – 1978. –<br />
Vol.17, № 10. – P.1532-1536.<br />
27. Moharam, M.G. Stable implementation<br />
of the rigorous coupled-wave analysis for<br />
surface-relief gratings: enhanced transmittance<br />
matrix approach [текст] / M.G. Moharam [and<br />
other] // J. Opt. Soc. Am. A. – 1995. – Vol.<br />
12(5). – P. 1077-1086.<br />
28. Moharam, M.G. Formulation for stable<br />
and efficient implementation of the rigorous<br />
coupled-wave analysis of binary gratings<br />
[текст] / M.G. Moharam [and other] // J. Opt.<br />
Soc. Am. A. – 1995. – Vol. 12(5). – P. 1068-<br />
1076.<br />
29. Li, L. Use of Fourier series in the<br />
analysis of discontinuous periodic structures<br />
[текст] / L. Li // J. Opt. Soc. Am. A. – 1996. –<br />
Vol. 13(9) – P. 1870-1876.<br />
83
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
30. Казанский, Н.Л. Компактная запись<br />
решений системы уравнений Максвелла<br />
в пространственно-частотном представлении<br />
[текст] / Н.Л. Казанский, М.Л. Каляев,<br />
С.И. Харитонов // Антенны. – 2007. – № 10. –<br />
C. 13-21.<br />
31. Дирак, П.А.М. Принципы квантовой<br />
механики [текст] / П.А.М. Дирак – М.:<br />
Наука, 1979.<br />
32. Khonina, S.N. An analysis of the angular<br />
momentum of a light field in terms of angular<br />
harmonics [текст] / S.N. Khonina [and<br />
other] // Journal of Modern optics. – 2001. –<br />
48(10). – P. 1543-1557.<br />
33. Котляр, В.В. Измерение орбитального<br />
углового момента светового поля с помощью<br />
дифракционного оптического элемента<br />
[текст] / В.В. Котляр [и др.] // Автометрия.<br />
– 2002. – 8(3). – C. 33-44.<br />
34. Khonina, S.N. Astigmatic Bessel laser<br />
beams [текст] / S.N.Khonina [and other] //<br />
Journal of Modern optics. – 2004. – 51(5). –<br />
P. 677-686.<br />
35. Khonina, S.N. Rotation of microparticles<br />
with Bessel beams generated by diffractive<br />
elements [текст] / S.N.Khonina [and other]<br />
// Journal of Modern optics. – 2004. – 51(14). –<br />
P. 2167-2184.<br />
36. Skidanov, R.V. Micromanipulation<br />
in Higher-Order Bessel Beams [текст] / R.V.<br />
Skidanov [and other] // Optical Memory & Neural<br />
Networks (Information Optics), Allerton<br />
Press. – 2007. – 16(2). – P. 91-98.<br />
References<br />
1. Belanger, P.A. Ring pattern of a<br />
lens-axicon doublet illuminated by a Gaussian<br />
beam / P.A. Belanger, M. Rioux // Applied Optics.<br />
– 1978. – Vol. 17, № 7. – P.1080-1086.<br />
2. Belanger, P.A. Diffraction ring pattern<br />
at the focal plane of a spherical lens-axicon<br />
doublet / P.A. Belanger, M. Rioux // Journ. Canadien<br />
de Physique. – 1976. – Vol. 54. – P.1774-<br />
1780.<br />
3. Farn, M.W. Effect of VLSI fabrication<br />
errors on kinoform efficiency / M.W. Farn,<br />
J.W. Goodman // Proceedings SPIE. – 1990. –<br />
Vol. 1211. – P.1256-136.<br />
4. Golub, M.A. Computing experiment<br />
with elements of flat optics / M.A. Golub [and<br />
other] // Avtometria. – 1988. – N 1. – P. 70-82.<br />
– [in Russian].<br />
5. Golub, M.A. Diffractial calculation of<br />
the optical element focusing in a ring /<br />
M.A. Golub [and other] // Avtometria. – 1987. –<br />
N 6. – P. 8-15. – [in Russian].<br />
6. Kazanskiy, N.L. Research diffractial<br />
characteristics of focusator in a ring using a<br />
method of computing experiment / N.L. Kazanskiy<br />
// Computer Optics. – 1992. – N. 10-11. –<br />
P.128-144. – [in Russian].<br />
7. Doskolovich, L.L. Focusators into a<br />
ring / L.L. Doskolovich [and others] // Optical<br />
and Quantum Electronics. – 1993. – Vol. 25. –<br />
P.801-814.<br />
8. Fedotowsky, A. Optimal filter design<br />
for annular imaging / A. Fedotowsky,<br />
K. Lehovec // Applied Optics. – 1974. – Vol. 13,<br />
№ 12. – P.2919-2923.<br />
9. Koronkevich, V.P. Kinoform optical<br />
elements: calculation methods, manufacturing<br />
techniques, practical application / V.P.<br />
Koronkevich [and other] // Avtometria. – 1985.<br />
– N 1. – P.4-25. – [in Russian].<br />
10. Koronkevich, V.P. Kinoform optical<br />
elements with the ring pulse response / V.P.<br />
Koronkevich [and other] // Preprint 265 ИАиЭ<br />
СО Academy of Science of USSR. – Novosibirsk,<br />
1985. – 23 p. – [in Russian].<br />
11. Belanger, P.A. Diffraction ring pattern<br />
at the focal plane of a spherical lens - axicon<br />
doublet / P.A.Belanger, M. Rioux // Journ.<br />
Canadien de Physique. – 1976. – Vol. 54. –<br />
P.1774-1780.<br />
12. Golub, M.A. Focusing of coherent<br />
radiation in the set area of space by means of<br />
the hologrammes synthesised on the computer /<br />
M.A. Golub [and other] // Letters for GTF. –<br />
1981. – V. 7, N 10. – P.618-623. – [in Russian].<br />
13. Kazanskiy, N.L. The analysis of<br />
characteristics of laser radiation focusators by a<br />
method of computing experiment / N.L. Kazanskiy<br />
// The dissertation on competition of a scientific<br />
degree of a Cand. Tech. Sci. – Kujbyshev:<br />
KuAI, 1988. – 183 p. – [in Russian].<br />
14. Kazanskiy, N.L. Procedure of updating<br />
of phase function of a focusator by results of<br />
computing experiment / N.L. Kazanskiy //<br />
84
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Computer Optics. – 1987. – N 1. – P. 90-96. –<br />
[in Russian].<br />
15. Paljchikova, I.G. Kinoform optical<br />
elements with the increased depth of focus / I.G.<br />
Paljchikova // Computer Optics. – 1989. – N 6. –<br />
P. 9-19. – [in Russian].<br />
16. Vasin, A.G. Calculation and research<br />
of a coherent wave field in focal area of radially-symmetric<br />
optical elements / A.G. Vasin<br />
[and other] // Preprint 304 FIAN USSR. –<br />
Мoscow, FIAN, 1983. – 38 p. – [in Russian].<br />
17. Soifer, V.A. To focusator calculation<br />
in a coaxial piece / V.A. Soifer // Optical recording<br />
and information processing. – Kuibyshev,<br />
KuAI, 1988. – P. 45-52. – [in Russian].<br />
18. Doskolovich, L.L. Analysis of quasiperiodic<br />
and geometric optical solutions of the<br />
problem of focusing into an axial segment / L.L.<br />
Doskolovich [and other] // Optik. – 1995. –<br />
Vol. 101, № 2. – P.37-41.<br />
19. Kazanskiy, N.L. Correction of focuser<br />
phase function by computer-experimental<br />
method / N.L. Kazanskiy // Computer Optics. –<br />
1989. – Vol. 1, № 1. – P.69-73.<br />
20. Khonina, S.N. Calculation of the focusators<br />
into a longitudinal line-segment and<br />
study of a focal area / S.N. Khonina,<br />
V.V. Kotlyar, V.A. Soifer // Journal of Modern<br />
Optics. – 1993. – Vol. 40. – P. 761-769.<br />
21. Michaltsova, I.A. Kinoform axicon /<br />
I.A. Michaltsova, V.I. Nalivaiko, I.S.Soldatenkov<br />
// Optik. – 1984. – Vol. 67, № 3. – P. 267-270.<br />
22. Kolodziejczyk, A. The light sword<br />
optical element - a new diffraction structure<br />
with extended depth of focus / A. Kolodziejczyk<br />
[and other] // Journal of Modern Optics. – 1990.<br />
– Vol.37, № 8. – P.1283-1286.<br />
23. Brenden, B.B. Optical playback apparatus<br />
focusing system for producing a prescribed<br />
energy distribution along an axial focal<br />
zone / B.B. Brenden, J.T. Russel // Applied Optics.<br />
– 1984. – Vol. 23, № 19. – P. 3250-3253.<br />
24. Tremblay, R. Laser plasmasoptically<br />
pumped by focusing with axicon a CO 2<br />
-TEA laser<br />
beam in a high-pressure gas / R. Tremblay<br />
[and other] // Optics Communications. – 1979. –<br />
Vol. 28, № 2. – P. 193-196.<br />
25. Vorontsov, M.A. To calculation of focusators<br />
of laser radiation in diffracting approach<br />
/ M.A. Vorontsov, A.N. Matveev, V.P. Sivokonj<br />
// Computer Optics. – 1987. – N 1. – P.74-<br />
79. – [in Russian].<br />
26. Rioux, M. Linear, annular and radial<br />
focusing with axicons and applications to laser<br />
machining / M. Rioux, R. Tremblay, P.A. Belanger<br />
// Applied Optics. – 1978. – Vol.17, №<br />
10. – P.1532-1536.<br />
27. Moharam, M.G. Stable implementation<br />
of the rigorous coupled-wave analysis for<br />
surface-relief gratings: enhanced transmittance<br />
matrix approach / M.G. Moharam [and other] //<br />
J. Opt. Soc. Am. A. – 1995. – Vol. 12(5). – P.<br />
1077-1086.<br />
28. Moharam, M.G. Formulation for<br />
stable and efficient implementation of the rigorous<br />
coupled-wave analysis of binary gratings /<br />
M.G. Moharam [and other] // J. Opt. Soc. Am. A.<br />
– 1995. – Vol. 12(5). – P. 1068-1076.<br />
29. Li, L. Use of Fourier series in the<br />
analysis of discontinuous periodic structures / L.<br />
Li // J. Opt. Soc. Am. A. – 1996. – Vol. 13(9) –<br />
P. 1870-1876.<br />
30. Kazanskiy, N.L. Compact record of<br />
decisions of system of Maxwell equations in<br />
spatially-frequency representation / N.L. Kazanskiy,<br />
M.L. Kalyaev, S.I. Kharitonov // Aerials. –<br />
2007. – N 10. – P. 13-21. – [in Russian].<br />
31. Dirak, P.A.M. Principles of quantum<br />
mechanics / P.A.M. Dirak – Moscow, Science,<br />
1979. – [in Russian].<br />
32. Khonina, S.N. An analysis of the angular<br />
momentum of a light field in terms of angular<br />
harmonics / S.N. Khonina [and other] //<br />
Journal of Modern optics. – 2001. – 48(10). –<br />
P. 1543-1557.<br />
33. Kotlyar, V.V. Measurement of the<br />
orbital angular moment of a light field with the<br />
help an diffractive optical element / V.V. Kotlyar<br />
[and other] // Avtometria. – 2002. – 8(3). –<br />
P. 33-44. – [in Russian].<br />
34. Khonina, S.N. Astigmatic Bessel laser<br />
beams / S.N.Khonina [and other] // Journal<br />
of Modern optics. – 2004. – 51(5). – P. 677-686.<br />
35. Khonina, S.N. Rotation of microparticles<br />
with Bessel beams generated by diffractive<br />
elements / S.N.Khonina [and other] // Journal<br />
of Modern optics. – 2004. – 51(14). –<br />
P. 2167-2184.<br />
36. Skidanov, R.V. Micromanipulation<br />
in Higher-Order Bessel Beams / R.V. Skidanov<br />
[and other] // Optical Memory & Neural Networks<br />
(Information Optics), Allerton Press. –<br />
2007. – 16(2). – P. 91-98.<br />
85
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
DIFFRACTION OF THE SPACE-LIMITED BEAM ON THE DIFFRACTIVE<br />
OPTICAL ELEMENTS WITH RADIAL SYMMETRY<br />
© 2008 S.I. Kharitonov, N.L. Kazanskiy, A.Yu. Dmitriev<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS,<br />
S. P. Korolyov Samara State Aerospace University<br />
We discuss a method for solving the diffractive problem on the optical elements with the symmetrical distribution<br />
of the permittivity. The method under discussion is the generalization of the rigorous coupled wave analysis<br />
(RCWA) for structures with the radial symmetry. As the basis for the decomposition of the solution the conic waves are<br />
choosen. This conic waves are the solution of the Maxwell’s equations in the medium with the constant permittivity.<br />
Focusator, diffractial optical element, Maxwell equations, diffraction<br />
Сведения об авторах<br />
Харитонов Сергей Иванович, Учреждение Российской академии наук Институт систем обработки<br />
изображений РАН, Самара, Россия, старший научный сотрудник (prognoz@smr.ru).<br />
Область научных интересов - физическая оптика, компьютерная оптика, теория оптимизации,<br />
оптика, фазовая проблема<br />
Казанский Николай Львович, Учреждение Российской академии наук Институт систем<br />
обработки изображений РАН, Самара, Россия, заместитель директора; Самарский государственный<br />
аэрокосмический университет имени академика С.П. Королева, профессор, email: kazansky@smr.ru.<br />
Область научных интересов - лазерные информационные технологии, компьютерная<br />
оптика, методы оптимизации, распределенные вычислительные системы, математическое<br />
моделирование, обработка изображений.<br />
Дмитриев Антон Юрьевич, Учреждение Российской академии наук Институт систем обработки<br />
изображений РАН, Самара, Россия, стажер-исследователь (tonydm@yandex.ru). Область<br />
научных интересов - оптика, дифракционная оптика, геометрическая оптика.<br />
Kharitonov Sergey Ivanovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing<br />
Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the senior scientific<br />
employee (prognoz@smr.ru). Area of scientific interests: physical optics, computer optics, the optimisation<br />
theory, optics, a phase problem.<br />
Kazanskiy Nikolay Ljvovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing<br />
Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the Deputy Director; S.<br />
P. Korolyov Samara State Aerospace University, the professor, email: kazansky@smr.ru. Area of<br />
scientific interests: laser information technologies, computer optics, the optimisation methods, the<br />
distributed computing systems, mathematical modelling, processing of images.<br />
Dmitriev Anton Yurjevich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing<br />
Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the trainee-researcher<br />
(tonydm@yandex.ru). Area of scientific interests - optics, diffraction optics, geometrical optics.<br />
86
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СВОЙСТВ ОПТИЧЕСКИХ «ВИХРЕЙ»<br />
ДЛЯ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ МИКРОМАНИПУЛИРОВАНИЯ<br />
© 2008 А.А. Морозов<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Исследованы световые пучки с орбитальным угловым моментом в задаче оптического захвата и вращения<br />
микрообъектов. Рассмотрены дифракционные оптические элементы, формирующие систему концентрических<br />
колец равной яркости для оптического захвата и вращения непрозрачных микрообъектов.<br />
Вихревые пучки, градиентные силы, гипергеометрические пучки<br />
Введение<br />
Проведен численный расчет ряда<br />
свойств оптических «вихрей» [1,2]. Полученные<br />
результаты могут быть использованы<br />
при выборе пучка для манипулирования [3]<br />
тем или иным микрообъектом, т.к. в зависимости<br />
от свойств частицы нужен пучок с определенными<br />
параметрами. Расчет проводился<br />
с помощью моделирующей программы,<br />
которая при задании комплексной амплитуды<br />
в исходной плоскости реализует<br />
преобразования Фурье и Френеля, формируя<br />
тем самым комплексную амплитуду в плоскости<br />
фокуса линзы и плоскости, отстоящей<br />
от исходной на определенном расстоянии.<br />
1. Исследование свойств<br />
гипергеометрических пучков<br />
в зависимости от их порядка<br />
Гипергеометрические пучки [4, 5] – это<br />
одна из разновидностей оптических «вихрей».<br />
При распространении в однородном<br />
пространстве эти пучки сохраняют свою<br />
структуру с точностью до масштаба. Они<br />
получаются с помощью дифракционных оптических<br />
элементов (ДОЭ) с определенным<br />
распределением фазы и формируют в фокусе<br />
линзы распределение интенсивности в виде<br />
светового кольца.<br />
Были получены зависимости радиуса основного<br />
кольца (рис. 1) и эффективности от<br />
порядка гипергеометрических пучков. Под<br />
эффективностью понимается отношение световой<br />
энергии, которая попадает в область<br />
светлого кольца, к общей энергии пучка. При<br />
измерении радиусов за единицу измерения<br />
принимался радиус первого основного<br />
кольца гипергеометрического пучка с номером<br />
n = 1.<br />
Как видно из табл. 1, с возрастанием<br />
порядка гипергеометрического пучка радиус<br />
кольца увеличивается, а эффективность<br />
падает.<br />
2. Измерение максимальной<br />
интенсивности гипергеометрического<br />
пучка в зависимости от его порядка<br />
и параметра g<br />
При манипулировании микрообъектами<br />
также важно знать мощность пучка. Например,<br />
при манипулировании биологическим<br />
микрообъектом, таким как клетка, необходимо,<br />
чтобы пучок был не слишком<br />
сильным, чтобы не повредить ее.<br />
И наоборот, когда рассматривается более<br />
массивный микрообъект, для воздействия<br />
на него нужна большая сила, которая напрямую<br />
зависит от мощности пучка.<br />
Гипергеометрические пучки имеют<br />
также параметр γ, при γ = 0 гипергеометрический<br />
пучок становится обычным вихревым<br />
пучком [6].<br />
В работе были получены зависимость<br />
максимальной интенсивности гипергеометрического<br />
пучка от его порядка n при γ = 0<br />
(рис. 2), а также зависимости максимальной<br />
интенсивности от параметра γ при n = 1,<br />
n = 3 и n = 10 (рис. 3). Полученные результаты<br />
нормировались на 1 относительно пучка с<br />
n = 1 и γ = 0.<br />
87
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Таблица 1. Зависимость радиуса кольца и эффективности от порядка гипергеометрического<br />
пучка<br />
Порядок оптического «вихря» Радиус кольца Эффективность ,%<br />
1 1,00 83,45<br />
2 1,54 82,08<br />
3 2,08 76,38<br />
4 2,61 75,84<br />
5 3,08 74,69<br />
6 3,54 73,46<br />
7 4,00 71,52<br />
8 4,38 70,34<br />
9 4,92 68,73<br />
10 5,31 67,84<br />
n = 1 R = 1,00<br />
n = 3 R = 2,08<br />
Рис. 1. Фазы ДОЭ, формирующие гипергеометрические пучки<br />
88
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 2. Зависимость максимальной интенсивности гипергеометрического пучка от его порядка n при γ = 0<br />
Рис. 3. Зависимость максимальной интенсивности гипергеометрического пучка<br />
от параметра γ при n = 1, n = 3 и n = 10<br />
Как видно из рисунков, интенсивность<br />
убывает с возрастанием порядка n и увеличением<br />
модуля γ в положительном направлении<br />
и возрастает с увеличением модуля γ в<br />
отрицательном направлении.<br />
3. Исследование свойств<br />
оптических «вихрей» с несколькими<br />
световыми кольцами<br />
При всех вышерассмотренных ДОЭ в<br />
фокусе линзы наблюдается одно светлое<br />
кольцо. Для получения нескольких колец<br />
используются ДОЭ, подобные тем, которые<br />
представлены на рис. 4. Как получается такой<br />
рельеф, легко представить, если мысленно<br />
разрезать на кольца ДОЭ, рассматриваемые<br />
выше, и повернуть каждое второе<br />
кольцо на 180 градусов. В фокусе линзы<br />
число наблюдаемых светлых колец будет<br />
равно числу колец, на которые разделен используемый<br />
ДОЭ.<br />
На практике иногда бывает необходимо,<br />
чтобы в фокусе линзы было несколько светлых<br />
колец. Например, для захвата непро-<br />
89
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
зрачной частицы, которая в отличие от прозрачных<br />
частиц выталкивается из области<br />
светлого кольца, поэтому для ее захвата<br />
можно использовать два кольца, в результате<br />
чего выталкиваемая из области светлых колец<br />
частица будет располагаться между ними.<br />
Опять же, в зависимости от свойств частицы<br />
удобно использовать оптический<br />
«вихрь» с определенными характеристиками.<br />
Поэтому были изучены некоторые свойства<br />
таких оптических «вихрей». В частности,<br />
рассматривались ДОЭ, формирующие<br />
два световых кольца. Были получены зависимости<br />
отношения радиусов колец R1/R0,<br />
на которые был поделен ДОЭ (рис. 5), от порядка<br />
оптического «вихря», вначале при условии,<br />
что световые кольца в фокусе линзы<br />
обладают равными энергиями (рис. 6а), а затем<br />
при условии, что оба кольца имеют одинаковую<br />
яркость (рис. 6б). Результаты исследований<br />
представлены в табл. 2 и на<br />
рис. 7.<br />
Заключение<br />
Были получены зависимости размеров,<br />
эффективности световых колец от порядка<br />
оптического «вихря». Показано, как изменяется<br />
мощность световых колец в зависимости<br />
от порядка гипергеометрического пучка<br />
и параметра γ. Получен ряд свойств оптических<br />
пучков с мульти-«вихрями», которые<br />
позволяют манипулировать непрозрачными<br />
частицами. Все эти результаты можно использовать<br />
при выборе оптического «вихря»<br />
для манипулирования частицей с определенными<br />
свойствами.<br />
Рис. 4. ДОЭ для формирования набора световых колец<br />
Рис. 5. Обозначения R1 и R0<br />
90
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
а) Порядок = 3 R1/R0=0,53<br />
б) Порядок = 4 R1/R0=0,618<br />
Рис. 6. ДОЭ и соответствующие им световые кольца<br />
с равными энергиями (а) и равными яркостями (б)<br />
Таблица 2. Зависимость отношения R1 к R0 от порядка оптического «вихря» при условии<br />
равных энергий и при условии равных яркостей колец<br />
Порядок оптического «вихря»<br />
R1/R0 при<br />
равной яркости<br />
R1/R0 при<br />
равной энергии<br />
1 0,55 0,427<br />
2 0,572 0,491<br />
3 0,596 0,530<br />
4 0,618 0,567<br />
5 0,634 0,590<br />
6 0,655 0,607<br />
7 0,672 0,620<br />
8 0,685 0,636<br />
9 0,695 0,652<br />
10 0,705 0,663<br />
91
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 7. Зависимость отношения R1 к R0 от порядка оптического «вихря»<br />
при условии равных энергий и при условии равных яркостей колец<br />
Библиографический список<br />
1. Durnin, J. Diffraction-free beams<br />
[текст] / J. Durnin, J.J.Jr Miceli, J.H. Eberly //<br />
Phys. Rev. Lett. – 1987. – V.58. – P.1499–1501.<br />
2. Sigman, A.E. Lasers, University Science<br />
[текст] / A.E. Sigman – Mill Valley, Calif,<br />
1986.<br />
3. Скиданов, Р.В. Расчет силы взаимодействия<br />
светового пучка с микрочастицами<br />
произвольной формы [текст] / Р.В.<br />
Скиданов // Компьютерная оптика. – 2005. –<br />
Вып.28. – С.18-22.<br />
4. Котляр, В.В. Гипергеометрические<br />
моды [текст] / В.В. Котляр [и др.] // Компьютерная<br />
оптика. – 2006. – Вып. 30. – С.16-22.<br />
5. Kotlyar, V.V. Hypergeometric modes<br />
[текст] / V.V. Kotlyar [and other] // Opt. Lett..<br />
– 2007. – April 1. – Vol.32, No.7, – p.742-744.<br />
6. Kotlyar, V.V. Generation of phase<br />
singularity through diffracting a plane or Gaussian<br />
beam by a spiral phase plate, [текст] /<br />
V.V. Kotlyar [and other] // J. Opt. Soc. Am. A.<br />
– 2005. – V.22, no.5. – P. 849-861.<br />
References<br />
1. Durnin, J. Diffraction-free beams /<br />
J. Durnin, J.J.Jr Miceli, J.H. Eberly // Phys. Rev.<br />
Lett. – 1987. – V.58. – P.1499–1501.<br />
2. Sigman, A.E. Lasers, University Science<br />
/ A.E. Sigman – Mill Valley, Calif, 1986<br />
3. Skidanov, R.V. Calculation of interaction<br />
force of a light beam with microparticles of<br />
arbitrary shape / R.V. Skidanov // Computer Optics.<br />
– 2005. – N 28. – P.18-22. – [in Russian].<br />
4. Kotlyar, V.V. Hypergeometrical<br />
modes / V.V. Kotlyar [and other] // Computer<br />
Optics. – 2006. – N 30. – P.16-22. – [in Russian].<br />
5. Kotlyar, V.V. Hypergeometric modes<br />
/ V.V. Kotlyar [and other] // Opt. Lett. – 2007,<br />
April 1. – Vol.32, No.7. – p.742-744.<br />
6. Kotlyar, V.V. Generation of phase<br />
singularity through diffracting a plane or Gaussian<br />
beam by a spiral phase plate / V.V. Kotlyar<br />
[and other] // J. Opt. Soc. Am. A. – 2005. –<br />
V.22, no.5. – P. 849-861.<br />
92
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
CHARACTERIZATION OF OPTICAL VORTICES<br />
FOR MICROMANIPULATION PURPOSES<br />
© 2008 A.A. Morozov<br />
Samara State Aerospace University<br />
Light beams with the orbital angular momentum in the problem of optical trapping and rotation of micro-objects<br />
are studied. Diffractive optical elements that generate a set of concentric rings of equal intensity for the optical trapping<br />
and rotation of opaque micro-objects are considered.<br />
Vortical beams, gradient forces, hypergeometrical beams<br />
Сведения об авторе<br />
Морозов Андрей Андреевич, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, студент, лаборант НИЛ-35, e-mail: ragefalcon@mail.ru . Область<br />
научных интересов: дифракционная оптика.<br />
Morozov Andrey Andreevich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, student, laboratorian<br />
NIL-35, e-mail: ragefalcon@mail.ru . Area of scientific interests: diffraction optics.<br />
93
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 535.42<br />
МОДЕЛИРОВАНИЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ГИПЕРГЕОМЕТРИЧЕСКИХ<br />
ЛАЗЕРНЫХ ПУЧКОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ВЫЧИСЛЕНИЙ<br />
НА МНОГОЯДЕРНЫХ АРХИТЕКТУРАХ<br />
© 2008 С.А. Балалаев<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Выполнено численное сравнение свойств идеальных бесконечно-протяженных гипергеометрических мод<br />
с их ограниченными аналогами. Исследованы возможности формирования гипергеометрических пучков методами<br />
дифракционной оптики.<br />
Гипергеометрические моды, дифракционный оптический элемент, слаборасходящиеся пучки, программное<br />
обеспечение оценки экспериментальных данных<br />
В связи с большим интересом к слаборасходящимся<br />
пучкам много внимания последнее<br />
время уделяется гипергеометрическим<br />
(ГГ) модам. Данный тип световых пучков<br />
может быть получен с помощью освещения<br />
дифракционного оптического элемента<br />
(ДОЭ) лазерным пучком и может быть использован,<br />
например, при манипулировании<br />
микрочастицами [1]. Форма идеального распределения<br />
получается из решения уравнения<br />
типа Шредингера в цилиндрической<br />
системе координат и имеет вид (при z = 0):<br />
w<br />
En, γ<br />
( r, φ ) = ×<br />
2πr<br />
(1)<br />
× exp ⎡⎣<br />
iγ ln ( r / w)<br />
⎤⎦<br />
exp( inφ),<br />
где n, γ – параметры моды, w – параметр, задающий<br />
масштаб пучка.<br />
Изготовление ДОЭ, формирующего необходимое<br />
распределение интенсивности<br />
света (близкое к теоретическому), довольно<br />
сложно [2] из-за особенности (1) в центре.<br />
Решение данной проблемы сводится к производству<br />
фазового ДОЭ конечной апертуры<br />
и освещением его лазерным пучком с гауссовым<br />
распределением интенсивности [3].<br />
Также немаловажным является соблюдение<br />
высокой точности микрорельефа при получении<br />
фазовой составляющей для данных<br />
элементов, поскольку в фазе заложена основная<br />
информация о свойствах и поведении<br />
пучка. На рис. 1 представлены различные<br />
варианты кодированной фазы для<br />
ДОЭ. Наиболее простым с точки зрения<br />
возможных технологий изготовления (к<br />
примеру, травлением) является бинарный<br />
метод кодирования (рис. 1б,в).<br />
Изготовление фазового микрорельефа<br />
довольно затратно, поэтому имеет смысл предсказать<br />
результат с помощью моделирования<br />
распространения ГГ пучков. Для этого было<br />
изучено аналитическое решение распространения<br />
ГГ пучков для бесконечной апертуры:<br />
iγ−1<br />
2<br />
n 2<br />
2<br />
1 ⎛ 2z<br />
⎞ ⎛ kr ⎞<br />
En, γ<br />
( r, φ , z)<br />
= ⎜ 2 ⎟ ⎜ ⎟ ×<br />
2 πn! ⎝ kw ⎠ ⎝ 2z<br />
⎠<br />
⎡iπ ⎤ ⎛ n + iγ + 1 ⎞<br />
× exp<br />
⎢<br />
( n − iγ + 1) Γ ⎜ ⎟ ×<br />
⎣ 4 ⎥<br />
⎦ ⎝ 2 ⎠<br />
(2)<br />
2<br />
⎛ n − iγ + 1 ikr ⎞<br />
×<br />
1F1<br />
⎜ , n + 1, ⎟ exp( in φ ),<br />
⎝ 2 2z<br />
⎠<br />
где Г(x) – гамма-функция; 1 F 1 (a,b,x) – вырожденная<br />
(или конфлюэнтная) гипергеометрическая<br />
функция.<br />
Получив необходимое распределение<br />
интенсивности на заданном расстоянии z с<br />
помощью (2), можно его сравнить с распространением<br />
поля (1) при использовании операторов<br />
распространения для конечной апертуры<br />
пучка. В качестве наиболее подходящего<br />
оператора распространения был выбран<br />
интеграл Френеля [1]:<br />
∞ ∞<br />
k ⎧ ik<br />
2<br />
= ⎡ x − ξ +<br />
E( x, y, z) exp ⎨ ( )<br />
2πiz<br />
2z<br />
⎣<br />
⎩<br />
}<br />
∫ ∫<br />
(3)<br />
−∞ −∞<br />
2<br />
+ ( y − η) ⎤<br />
⎦ E0<br />
( ξ, η) d ξ d η.<br />
Как было сказано, реальное распределение<br />
интенсивности (1) невозможно сформировать<br />
из-за особенности в центре, поэтому<br />
используют плоскую волну или гауссово<br />
распределение. Все три вида распределений<br />
интенсивности пучка, радиус апертуры которого<br />
r = 1 мм, показаны в радиальном сечении<br />
на рис. 2а.<br />
94
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
а б в<br />
Рис. 1. Различные способы кодирования фазового ДОЭ для формирования ГГ моды<br />
с параметрами (n=7, γ=10): полутоновой (идеальный) (а) и два бинарных,<br />
отличающихся методом кодирования BC (б), BPC (в)<br />
а)<br />
б)<br />
Рис. 2. Радиальное сечение распределения интенсивности на входе фазового полутонового ДОЭ (а)<br />
и СКО аналитического решения (1) и результата (3) для соответствующих<br />
входных распределений интенсивности с фазой из (1) (б)<br />
95
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Сравнение различных моделей ГГ пучка<br />
с аналитическими и экспериментально<br />
полученными результатами производилось с<br />
помощью среднеквадратичного отклонения<br />
(СКО):<br />
δ =<br />
∑<br />
r<<br />
R<br />
( I ( r) − I ( r)<br />
) 2<br />
0<br />
∑<br />
r<<br />
R<br />
I<br />
2<br />
0<br />
( r)<br />
, (4)<br />
где R – радиус апертуры; I – распределение<br />
интенсивности тестируемого пучка, I 0 – распределение<br />
интенсивности эталонного пучка.<br />
Из рис. 2б видно, что картина распространения<br />
пучка слабо зависит от входного<br />
распределения интенсивности, подаваемого<br />
на ДОЭ, поэтому можно использовать гауссово<br />
распределение, т.к. этот вариант удобнее<br />
использовать в реальных экспериментах.<br />
Стоит отметить, что получить график<br />
на рис. 2б было значительно проще, нежели<br />
сравнивать одновременно результаты (3) для<br />
бинарного фазового ДОЭ с экспериментально<br />
полученными данными, а также с аналитическим<br />
решением и результатами (3) для<br />
полутонового фазового ДОЭ. Эти четыре варианта<br />
сильно отличаются друг от друга.<br />
Данное отличие можно выявить на первых<br />
же шагах расчета светового поля интерактивно<br />
и визуально. В данной ситуации линейная<br />
модель программирования не подходит.<br />
Если использовать распределенную модель,<br />
то при вычислениях на многоядерных<br />
платформах можно существенно сократить<br />
время расчета: ведь каждый из этапов для<br />
результирующего изображения размером в<br />
1024×1024 на компьютере с тактовой частотой<br />
2,2 GHz занимает приблизительно 2 мин,<br />
для графика на рис. 2б было получено 200<br />
таких изображений в 3 циклах.<br />
Решить задачу распараллеливания для<br />
четырехядерного процессора не составляет<br />
труда, поскольку на данный момент существует<br />
множество технологий, позволяющих<br />
это сделать. Самой известной является MPI,<br />
однако и достаточно трудоемкой в освоении<br />
и поддержке. Более простой технологией,<br />
которая позволит распараллеливать на низком<br />
уровне задачи, является OpenMP, но самым<br />
оптимальным вариантом оказался программный<br />
комплекс CAAM [4]. Данный пакет,<br />
начиная с версии 1.21, позволяет вести<br />
параллельные вычисления, которые программируются<br />
на визуальном, более высоком<br />
уровне. На рис. 3 представлен вид программы<br />
с используемой схемой (цепочкой)<br />
расчета характеристик четырех вариантов<br />
моделируемого пучка и их сравнения. Поскольку<br />
четыре ветви решений связаны слабо<br />
(в конце каждой происходит сравнительный<br />
анализ, который протекает мгновенно),<br />
то в данном случае достигается максимум<br />
эффективности распараллеливания (≈99%),<br />
но поскольку до этапа синхронизации цепочки<br />
рассчитываются за разное время, то<br />
реальное ускорение вычислений, которое<br />
было достигнуто, – 2,8 раза.<br />
На рис. 4 показан результат моделирования<br />
ГГ моды с параметрами (n = 7, γ = 10)<br />
для лазерного освещения с длиной волны<br />
λ = 532 нм ДОЭ размерами 5×5 мм (рис. 1).<br />
Как видно из рис. 4а-г, сравнение экспериментально<br />
полученного распределения с<br />
численно предсказанным затрудняется из-за<br />
разности масштабов, отсутствия фиксированного<br />
центра (при распространении он<br />
сдвигается) и поворота несимметричных распределений<br />
интенсивности. Для того, чтобы<br />
получить численные характеристики сравниваемых<br />
пучков с помощью (4), распределения<br />
необходимо стандартизировать по следующей<br />
схеме:<br />
1. Выделение области, содержащей распределение<br />
интенсивности только одного из<br />
ГГ пучков (всего их два для бинарных<br />
ДОЭ вместе с побочной модой).<br />
2. Вычисление центра пучка в первом<br />
приближении по формулам:<br />
x<br />
y<br />
c<br />
c<br />
=<br />
=<br />
∫∫<br />
D<br />
∫∫<br />
D<br />
D<br />
∫∫<br />
∫∫<br />
D<br />
I( x, y) x dx dy<br />
I( x, y) dx dy<br />
I ( x, y) y dx dy<br />
I ( x, y)dx dy<br />
.<br />
,<br />
(5)<br />
3. Вычисление усредненных координат<br />
локальных максимумов (соответствующих<br />
первому кольцу) и коррекция<br />
96
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
координат центра с учетом этой информации:<br />
xmax1 + xmax 2<br />
xc<br />
=<br />
,<br />
2<br />
(6)<br />
ymax1 + ymax 2<br />
yc<br />
=<br />
.<br />
2<br />
4. Перевод распределения интенсивности<br />
в полярную систему координат I(r, ϕ).<br />
5. Формирование радиального сечения с<br />
помощью формулы<br />
2π<br />
1<br />
I ( r) = I( r, φ)dφ<br />
2πr<br />
∫ (7)<br />
0<br />
6. На последнем этапе происходит нормировка<br />
по уровню и масштабирование<br />
по максимуму интенсивности.<br />
Рис. 3. Использование CAAM для моделирования ГГ мод<br />
Данная технология использовалась в программе<br />
дважды для расчетов по 2D картинам,<br />
представленным на рис. 4в-г радиальных сечений,<br />
показанных на рис. 5, поэтому она была<br />
выделена в отдельный визуальный компонент<br />
CAAM для многократного использования.<br />
По результатам, представленным на<br />
рис. 5, можно заключить, что модель распространения<br />
ГГ пучка с конечной апертурой<br />
может предсказать с большой точностью<br />
поведение реального пучка. СКО численного<br />
решения от результатов, полученных<br />
в ходе экспериментов с использованием<br />
реального ДОЭ, не превышало 15%. Выражение<br />
(1) с бинарным кодированием фазы,<br />
позволяющее изготавливать высокоточный<br />
микрорельеф ДОЭ, дает СКО от выражения<br />
(1) с полутоновой фазой менее 1%,<br />
однако приходится разделять главную и побочную<br />
моду, при этом происходит потеря<br />
эффективности. На рис. 6 показаны энергетические<br />
отличия смоделированных ГГ пучков,<br />
полученных с такими же параметрами,<br />
как для рис. 5. Из-за ограничений, возникающих<br />
при моделировании реального ГГ<br />
пучка с конечной апертурой и потерей амплитудной<br />
информации, аналитическое решение<br />
по сравнению с экспериментальными<br />
данными имеет СКО более 50%.<br />
97
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
а<br />
б<br />
в<br />
г<br />
Рис. 4. Распределения интенсивности ГГ пучка на расстоянии z = 3000 мм: аналитическое решение<br />
с помощью уравнения (2)(а) ; решение (3) для входной функции полутонового ДОЭ (б);<br />
решение (3) для бинарного BPC ДОЭ (в); экспериментальные данные для бинарного BPC ДОЭ (г)<br />
Аналитическое решение (2) Решение (3) для полутоновой фазы (1)<br />
Экран 12,0 мм; δ = 55,8 % Экран 12,0 мм; δ = 14,9 %<br />
Решение (3) для бинар. фазы (1) BPC<br />
Экспериментальные данные BPC<br />
Экран 12,0 мм; δ = 14,5 % Экран 12,3 мм; обрезка снизу 28%; δ = 0%<br />
Рис. 5. Радиальные распределения интенсивности ГГ пучков по апертуре (в мм) на расстоянии z = 3000 мм;<br />
ниже - дополнительные параметры стандартизации изображений и СКО δ<br />
с экспериментальными данными в качестве эталона<br />
98
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 6. Радиальные распределения интенсивности ГГ пучков без нормировки по уровню<br />
для сравнения энергетических потерь<br />
Библиографический список<br />
1. Балалаев, С.А. Расчет гипергеометрических<br />
мод [текст] / С.А. Балалаев,<br />
С.Н. Хонина, В.В. Котляр // Известия Самарского<br />
научного центра РАН. – 2007. -<br />
№9(3). - C.584-591.<br />
2. Балалаев, С.А. Cравнение свойств гипергеометрических<br />
мод и мод Бесселя<br />
[текст] / С.А. Балалаев, С.Н. Хонина //<br />
Компьтерная оптика. – 2007. – №31(4). –<br />
C.23-28.<br />
3. Kotlyar, V.V. Family of hypergeometric<br />
laser beams [текст] / V.V. Kotlyar, A.A.<br />
Kovalev // J. Opt. Soc. Am. – 2008. – A.25.<br />
– P.262-270.<br />
4. http://byterix.net/caam [электронный ресурс].<br />
References<br />
1. Balalayev, S.A. Расчет гипергеометрических<br />
мод / S.A. Balalayev, S.N. Khonina,<br />
V.V. Kotlyar // News of the Samara centre of<br />
science of the Russian Academy of Sciences. –<br />
2007. – N 9(3). – C.584-591. – [in Russian].<br />
2. Balalayev, S.A. Properties comparison<br />
of hypergeometrical modes and Bessel modes /<br />
S.A. Balalayev, S.N. Khonina // Computer Optics.<br />
– 2007. – Vol. 31, N 4. – P. 23-28. – [in Russian].<br />
3. Kotlyar, V.V. Family of hypergeometric<br />
laser beams / V.V. Kotlyar, A.A.<br />
Kovalev // J. Opt. Soc. Am. – 2008. – A.25. –<br />
P.262-270.<br />
4. http://byterix.net/caam<br />
99
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
MODELING THE HYPERGEOMETRIC LASER BEAM PROPAGATION USING<br />
PARALLEL COMPUTING ON MULTI-KERNEL ARCHITECTURES<br />
© 2008 S.A. Balalayev<br />
Samara State Aerospace University<br />
Numerical comparison of properties of the ideal infinite hypergeometric modes and their bounded analogs is<br />
made. The potentialities of diffractive optics methods in generating the hypergeometric modes are examined.<br />
Hypergeometrical modes, diffractive optical element, weakly diverging beam, the software of an estimation of<br />
experimental data<br />
Сведения об авторе<br />
Балалаев Сергей Анатольевич, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, аспирант, e-mail: sof.bix@mail.ru . Область научных интересов:<br />
моделирование работы дифракционных элементов, программирование.<br />
Balalayev Sergey Anatoljevich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, the post-graduate<br />
student, e-mail: sof.bix@mail.ru . Area of scientific interests: modelling of the diffraction<br />
elements, programming.<br />
100
Управление, измерительная техника и информатика<br />
УДК 621.372.542<br />
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ИСКАЖЕНИЙ НА СВОЙСТВА<br />
МОДОВЫХ ЛАЗЕРНЫХ ПОЛЕЙ<br />
© 2008 А.О. Шевин 1 , С.Н. Хонина 2<br />
1 Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
2 Институт систем обработки изображений РАН<br />
Рассматриваются самовоспроизводящиеся модовые пучки Гаусса–Эрмита, Гаусса-Лагерра и Бесселя<br />
и их возможность восстановления после прохождения препятствия (непрозрачного и препятствия из материала<br />
с показателем преломления n = 1,5), которым может служить захваченная этими пучками микрочастица.<br />
Проводится сравнительный анализ свойств восстановления мод Гаусса-Эрмита, Гаусса-Лагерра и<br />
Бесселя и их суперпозиций.<br />
Модовые пучки Гаусса-Эрмита, Гаусса-Лагерра, Бесселя, оптическое манипулирование, искажение препятствием,<br />
самовоспроизведение, восстановление<br />
Введение<br />
Манипулирование микрообъектами с<br />
помощью лазерных пучков – весьма бурно<br />
развивающееся в последнее время направление.<br />
Впервые возможность использования<br />
лазерного излучения для манипулирования<br />
микрочастицами была продемонстрирована в<br />
1970 г. При этом использовался гауссовый<br />
пучок (фундаментальная мода лазерного излучения).<br />
С тех пор идея бесконтактного<br />
управления процессами микро- и наномасштаба<br />
была успешно использована в различных<br />
областях: для торможения, отклонения,<br />
охлаждения и локализации атомов, для захвата<br />
и разделения различных типов бактерий,<br />
клеток, вирусов, для изоляции генов в<br />
хромосомах, спайки клеток удалением общей<br />
стенки при помощи «оптического<br />
скальпеля», в нанотехнологиях и управлении<br />
элементами микромеханики.<br />
Расширение области применения лазерных<br />
«ловушек» потребовало их усложнения<br />
с целью получения новых дополнительных<br />
возможностей. Такие возможности<br />
можно получить, например, при использовании<br />
гауссовых мод и мод Бесселя. Благодаря<br />
замечательным свойствам этих пучков можно<br />
производить с микрообъектами различные<br />
действия, такие, как: управлять движением<br />
потока частиц, вращать их, захватывать<br />
в пространственные «ловушки», расположенные<br />
в определённом порядке [1]. В качестве<br />
объектов манипуляции могут быть использованы<br />
самые различные частицы – отдельные<br />
атомы, молекулы, бактерии и<br />
вирусы, мелкодисперсные взвеси и аэрозоли.<br />
Такие свойства бесселевых пучков, как<br />
инвариантность при распространении в свободном<br />
пространстве и отсутствие расходимости<br />
на интервале устойчивости, а также<br />
способность восстановления после внесения<br />
в пучок объекта-препятствия [2, 3], делают<br />
их удобными при необходимости одновременного<br />
манипулирования набором расположенных<br />
вдоль оптической оси микрочастиц<br />
[4, 5]. Однако ввиду бесконечной эффективной<br />
ширины бесселевого пучка его<br />
невозможно воспроизвести точно. В результате<br />
ограниченности размера и энергии,<br />
пройдя некоторое расстояние, сформированный<br />
пучок теряет свои замечательные свойства<br />
и «разваливается», переставая сохранять<br />
первоначальную конфигурацию. Кроме того,<br />
при изображении линзовыми оптическими<br />
системами, что часто необходимо при микроманипулировании,<br />
бесселев пучок приобретает<br />
расходимость [6].<br />
Модовые пучки Гаусса-Эрмита и Гаусса-Лагерра<br />
не искажаются при прохождении<br />
через линзовые оптические системы и сохраняют<br />
свою конфигурацию (с точностью<br />
до масштаба) на неограниченном расстоянии<br />
(как отдельные моды, так и их специальные<br />
суперпозиции). Кроме того, они имеют конечный<br />
эффективный радиус, а значит могут<br />
быть весьма точно воспроизведены оптическими<br />
системами. Таким образом, исследования<br />
возможности их восстановления после<br />
прохождения препятствий представляют определенный<br />
интерес.<br />
101
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
1. Теоретические основы<br />
1.1. Моды Гаусса-Эрмита<br />
Функции Гаусса-Эрмита (ГЭ) являются<br />
модами среды с параболически изменяющимся<br />
показателем преломления.<br />
Моды Гаусса-Эрмита [7]<br />
Ψ ( x, y)<br />
=<br />
nm<br />
2 2<br />
⎡ x + y ⎤ ⎛ 2x ⎞ ⎛ 2y<br />
⎞<br />
= exp ⎢− H<br />
,<br />
2 ⎥ n<br />
⎜ ⎟<br />
Hm<br />
⎜ ⎟<br />
⎣ σ<br />
0 ⎦ ⎝ σ<br />
0 ⎠ ⎝ σ<br />
0 ⎠<br />
(1)<br />
где σ – гауссовый параметр, H n (x) – полином<br />
Эрмита n-го порядка, являются частными<br />
решениями параксиального волнового уравнения.<br />
В свободном пространстве функции ГЭ<br />
сохраняют свою структуру с точностью до<br />
масштаба и распространяются по следующему<br />
закону [7]:<br />
σ0<br />
Ψ<br />
nm ( x, y, z) = exp [ i( n + m + 1) η ( z)<br />
] ×<br />
σ( z)<br />
2 2<br />
⎡−iπ ( x + y ) ⎤<br />
× exp ⎢<br />
⎥ ×<br />
⎣ λR ( z)<br />
⎦<br />
2 2<br />
⎡ x + y ⎤ ⎛ 2x ⎞ ⎛ 2y<br />
⎞<br />
× exp ⎢− H<br />
,<br />
2 ⎥ n<br />
Hm<br />
σ ( z) ⎜ σ( z) ⎟ ⎜ σ( z)<br />
⎟<br />
⎣ ⎦ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠<br />
где<br />
η ( z) = arctg ( z / z0<br />
) , R ( z) z ( 1 z 2 2<br />
0<br />
/ z )<br />
2 2<br />
( z) 1 z / z<br />
σ = σ + ,<br />
0 0<br />
= + ,<br />
z = πσ 2<br />
/ λ ,<br />
0 0<br />
(2)<br />
z 0 – расстояние Релея, σ 0 – эффективная ширина<br />
модовой функции в плоскости перетяжки,<br />
λ – длина волны лазерного излучения.<br />
Далее в работе для исследования распространения<br />
лазерных пучков ГЭ в свободном<br />
пространстве будут использоваться аналитические<br />
выражения (1) и (2).<br />
1.2. Моды Гаусса-Лагерра<br />
Функции Гаусса-Лагерра (ГЛ) являются<br />
модами среды с параболически изменяющимся<br />
показателем преломления и имеют вид<br />
m<br />
2<br />
⎛ ⎞ ⎛ ⎞<br />
r 2 r<br />
Ψ<br />
nm( r, ϕ ) = ⎜<br />
⎟<br />
exp⎜ − ×<br />
2 ⎟<br />
⎝ σ0 ⎠ ⎝ σ0<br />
⎠<br />
2<br />
m ⎛ 2r<br />
⎞<br />
× Ln<br />
⎜ exp( imϕ),<br />
2 ⎟<br />
⎝ σ0<br />
⎠<br />
(3)<br />
m<br />
где Ln<br />
( x ) – обобщённый многочлен Лагерра<br />
[8].<br />
В свободном пространстве функции ГЛ<br />
сохраняют свою структуру с точностью до<br />
масштаба и распространяются по следующему<br />
закону [7]:<br />
m<br />
2<br />
σ ⎛<br />
0<br />
ρ 2 ⎞<br />
m ⎛ 2ρ<br />
⎞<br />
r z Ln<br />
2<br />
Ψnm( , ϕ , ) = ⎜ ⎟×<br />
σ( z) ⎜ ( z) ⎟<br />
⎝ σ ⎠ ⎝ σ ( z)<br />
⎠<br />
2 2<br />
⎡ −ρ ikρ<br />
× exp ⎢ + + imθ −<br />
2<br />
⎣ σ ( z) 2 R( z)<br />
⎛ z ⎞⎤<br />
− i (2n + m + 1)arctg ⎜ ⎟⎥<br />
,<br />
⎝ z0<br />
⎠⎦<br />
где<br />
( )<br />
β ( z ) = (2 n + m + nm<br />
1) ⋅ arctg z / z , 0<br />
2<br />
z<br />
0<br />
= πσ0<br />
λ , 2 ( z) 2 ( 2 2<br />
0<br />
1 z z0<br />
)<br />
σ = σ + ,<br />
2 2<br />
( 0 )<br />
R( z) = z 1+ z z ,<br />
(4)<br />
z 0 – расстояние Релея, σ 0 – эффективная ширина<br />
модовой функции в плоскости пере-<br />
σ = σ ), λ – длина волны<br />
тяжки (т.е. ( )<br />
0<br />
z<br />
z=<br />
0<br />
лазерного излучения.<br />
Индекс n является радиальным и определяет<br />
количество колец в структуре моды, индекс<br />
m – азимутальный и соответствует номеру<br />
угловой гармоники (порядку винтовой фазы).<br />
1.3. Моды Бесселя<br />
Рассмотрим распространение Бесселевого<br />
пучка:<br />
Ψ ( r, ϕ ) = J ( αr)exp( inϕ ) , (5)<br />
n<br />
n<br />
где J n (х) – функция Бесселя первого рода n-<br />
го порядка [8].<br />
Моды Бесселя<br />
n<br />
Ψ ( x, y, z) = i 2πsin θ J ( k sin θ r)<br />
×<br />
( kz cos )<br />
× exp ⎡⎣<br />
i nϕ + θ<br />
0<br />
0 n<br />
0<br />
⎤⎦<br />
(6)<br />
являются решением уравнения Гельмгольца<br />
и обладают бесконечной энергией (как и<br />
плоская волна). Выражение (6) (θ 0 – минимальный<br />
угол отклонения конических волн)<br />
описывает скалярный непараксиальный Бесселев<br />
пучок, который не претерпевает дифракции<br />
при распространении вдоль оси z и<br />
сохраняет свой диаметр.<br />
102
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Условие стабильности пучка при распространении<br />
записывается в следующем<br />
виде:<br />
α = const, ∀ n.<br />
(7)<br />
На практике моды Бесселя формируются<br />
с помощью оптических элементов, имеющих<br />
конечный диаметр, и сохраняют модовый<br />
характер на конечном расстоянии, которое<br />
пропорционально радиусу элемента и<br />
обратно пропорционально масштабному коэффициенту<br />
функции Бесселя α = k sin θ<br />
0<br />
:<br />
1<br />
2 2<br />
R k<br />
zmax = = R ⎛ ⎜ −1<br />
⎞<br />
2 ⎟<br />
tan θ0<br />
⎝ α ⎠<br />
. (8)<br />
В оптических схемах для манипуляции<br />
микрочастицами с помощью Бесселевых пучков<br />
сферическая линза фокусирует световую<br />
энергию в фокальной плоскости путём отображения<br />
бесселевого пучка, созданного аксиконом<br />
или голограммой. Известно [9], что<br />
после отображения бесселевого пучка сферической<br />
линзой бесселевый пучок теряет свойство<br />
сохранения своего диаметра и начинает<br />
расходиться:<br />
a<br />
z<br />
⎛ k sin θ<br />
⎜<br />
⎝ z<br />
0<br />
Ψ( ρ , z)<br />
= J0<br />
×<br />
2<br />
⎡ kρ ⎛ a ⎞⎤<br />
× exp ⎢i<br />
⎜1 + ⎟ ,<br />
2z<br />
z<br />
⎥<br />
⎣ ⎝ ⎠⎦<br />
aρ<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
(9)<br />
где ρ 2 =u 2 + v 2 , a – расстояние до сферической<br />
линзы.<br />
Выражение (10) соответствует параксиальному<br />
бесселеву пучку, созданному с<br />
помощью узкой круглой диафрагмы радиуса<br />
α в непрозрачном экране:<br />
+ α ⎡ k ⎤<br />
( )<br />
z ⎢<br />
⎣ 2z<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎛ kα<br />
r ⎞<br />
× J<br />
n ⎜ ⎟exp ( inϕ),<br />
⎝ z ⎠<br />
n 1 2 2<br />
Ψ<br />
n( r, ϕ , z) = ( − i) exp i r + α ×<br />
(10)<br />
который, в отличие от непараксиального<br />
бесселева пучка (6), претерпевает дифракционные<br />
изменения (расхождение) при распространении<br />
вдоль оси z.<br />
Как было сказано выше, на практике<br />
идеальный бесселев пучок не может быть<br />
получен ввиду конечности апертуры любой<br />
реальной оптической системы и конечной<br />
энергии любого реального источника излучения.<br />
Это ограничивает расстояние «устойчивости»<br />
модового поведения пучка, которое<br />
описывается формулой (5). Тем не менее,<br />
бесселевы пучки активно используются для<br />
манипулирования микрообъектами, т.к. обладают<br />
свойством быстро восстанавливаться<br />
после искажения некоторым препятствием.<br />
Многомодовый пучок, распространяющийся<br />
в свободном пространстве, имеет<br />
следующий вид:<br />
N<br />
∑ nm nm<br />
, (11)<br />
n, m=<br />
0<br />
( , , ) = Ψ ( , , )<br />
U x y z C x y z<br />
где Ψ nm (x,y,z) – например, функции вида (2),<br />
(4) или (10), C nm – комплексные коэффициенты.<br />
Распространение скалярного светового<br />
поля в свободном пространстве с распределением<br />
амплитуды f ( x, y)<br />
на плоскости<br />
z = 0 и F( x, y, z)<br />
на плоскости z также можно<br />
описать с помощью преобразования Френеля:<br />
ik<br />
F( u, v, z) = − exp( ikz)<br />
×<br />
2πz<br />
∞<br />
⎡ ik<br />
2 2 ⎤<br />
× ∫ ∫ f ( x, y)exp ⎢ (( x − u) + ( y −v) ) d xd y.<br />
⎣2z<br />
⎥<br />
⎦<br />
−∞<br />
(12)<br />
Далее в работе для численного исследования<br />
распространения лазерных пучков в<br />
свободном пространстве используется выражение<br />
(12). Этот способ позволяет рассчитать<br />
распространение любого поля, в том<br />
числе искаженного.<br />
2. Численное моделирование<br />
При расчётах принимались следующие<br />
значения параметров:<br />
1) σ 0 =0,55 мм – эффективный радиус пучка<br />
для гауссовых мод, аргумент функции<br />
Бесселя α = 6 ;<br />
2) λ = 630⋅10 −6 мм – длина волны;<br />
3) размер входной апертуры для гауссовых<br />
мод 4 × 4 мм, для мод Бесселя 6 × 6 мм;<br />
4) n<br />
0<br />
= 1,5 – показатель преломления материала<br />
препятствия.<br />
Для численного вычисления интеграла<br />
Френеля (12) использовался метод трапеций<br />
103
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
[10-12]. Отсчеты входного поля для мод ГЭ,<br />
ГЛ и Бесселя вычислялись по формулам (1),<br />
(3) и (5) соответственно. Распространение<br />
суперпозиции модовых пучков исследовалось<br />
с помощью выражения (11).<br />
В данной работе исследуется восстановление<br />
структуры мод и некоторых суперпозиций<br />
после искажения непрозрачным<br />
препятствием и после искажения препятствием<br />
из материала с показателем преломления<br />
n =1,5. Для этого в преобразование Френеля<br />
подставлялось искаженное входное поле<br />
и вычислялось распределение светового<br />
поля на различных расстояниях z. Степень<br />
восстановления поля оценивалась по следующей<br />
формуле:<br />
( z )<br />
δ =<br />
=<br />
∑<br />
n<br />
⎡ F1 ( un , vn , z) − F2<br />
( un , vn<br />
, z)<br />
⎣<br />
∑<br />
n<br />
1<br />
2 2<br />
F ( u , v , z)<br />
n<br />
n<br />
4<br />
⎤<br />
⎦<br />
2<br />
,<br />
(13)<br />
где F 1 (u,v,z) – распределение исходного неискаженного<br />
светового поля на расстоянии z,<br />
а F 2 (u,v,z) – распределение искаженного светового<br />
поля, полученное с использованием<br />
преобразования Френеля.<br />
2.1. Результаты численного моделирования<br />
распространения модовых пучков,<br />
искаженных после прохождения<br />
непрозрачного препятствия<br />
Представим далее результаты моделирования<br />
распространения мод, искаженных<br />
после прохождения непрозрачного препятствия,<br />
которым может являться захваченная<br />
полем частица, и проследим тенденцию их<br />
восстановления. Частица представляет собой<br />
шарик радиусом r 0<br />
= 0,16 мм .<br />
2.1.1. Мода Гаусса-Эрмита<br />
Результаты моделирования распространения<br />
моды ГЭ Ψ 1,1<br />
приведены на рис. 1<br />
и 2: значения относительной погрешности и<br />
распределения идеальной и искаженной препятствием<br />
моды. Относительная погрешность<br />
в плоскости препятствия (при z=0) составляет<br />
22,7%.<br />
Из рис. 2 видно, что мода ГЭ Ψ 1,1<br />
достаточно<br />
быстро восстанавливает свою первоначальную<br />
структуру, так при z = 1000 мм<br />
еще заметно нарушение симметрии в интенсивности<br />
пучка и достаточно сильное искажение<br />
фазы, а при z = 4000 мм и выше<br />
структура моды восстанавливается.<br />
Рис. 1. Зависимость σ( z)<br />
моды ГЭ Ψ 1,1<br />
для искаженной<br />
2.1.2. Мода Гаусса-Лагерра<br />
Моды ГЛ также имеют свойство восстанавливаться<br />
после прохождения препятствия,<br />
а наблюдаемая динамика восстановления<br />
(рис. 3) такая же, как и у мод ГЭ. Значения<br />
погрешности того же порядка<br />
представлены на рис. 4. Относительная погрешность<br />
в плоскости препятствия составляет<br />
21,9%. К особенностям следует отнести то,<br />
что в распределении интенсивности сначала<br />
восстанавливается центральное кольцо, а затем<br />
- периферийные.<br />
2.1.3. Мода Бесселя<br />
Относительная погрешность (рис. 5)<br />
достаточно быстро уменьшается с увеличением<br />
расстояния z по сравнению со всеми<br />
рассмотренными гауссовыми модами. При<br />
этом относительная погрешность в плоскости<br />
препятствия составляла несколько<br />
большее значение, чем в предыдущих случаях<br />
– 24,1%.<br />
Из рис. 6 видно, что искажение практически<br />
не влияет на фазу, а восстановление<br />
интенсивности происходит как у мод Гаусса-<br />
Лаггера: сначала восстанавливаются центральные<br />
кольца, а затем - периферийные.<br />
104
Управление, измерительная техника и информатика<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
Рис. 2. Интенсивность и фаза моды ГЭ Ψ 1,1<br />
на различных расстояниях, неискаженной (верхняя строка)<br />
и искаженной непрозрачным препятствием (нижняя строка)<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
Рис. 3. Интенсивность и фаза моды ГЛ Ψ 2,3<br />
на различных расстояниях, неискаженной (верхняя строка)<br />
и искаженной непрозрачным препятствием (нижняя строка)<br />
105
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 4. Зависимость σ( z)<br />
моды ГЛ Ψ 2,3<br />
для искаженной<br />
Рис. 5. Зависимость σ( z)<br />
для искаженной<br />
суперпозиции мод Бесселя (2)+(-1)<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
Рис. 6. Интенсивность и фаза суперпозиции мод Бесселя (2)+(-1) на различных расстояниях,<br />
неискаженной (верхняя строка) и искаженной непрозрачным препятствием (нижняя строка)<br />
2.2. Результаты численного моделирования<br />
распространения модовых пучков,<br />
искаженных после прохождения<br />
прозрачного препятствия<br />
Далее рассмотрим искажение модовых<br />
пучков при захвате частицы, состоящей из<br />
материала с показателем преломления<br />
n = 1,5. Частица представляет собой шарик<br />
радиусом r 0<br />
= 0,16 мм . Рассеяния энергии в<br />
этом случае не происходит. Моделирование<br />
такого препятствия осуществляется путём<br />
домножения комплексной амплитуды светового<br />
поля на фазовую функцию Ф(r,n),<br />
соответствующую частице с заданными показателем<br />
преломления n и радиусом r 0<br />
:<br />
⎧exp in r0 − r , r ≤ r0<br />
,<br />
Φ = ⎨<br />
⎪ ⎩1, r > r0<br />
.<br />
2 2<br />
⎪<br />
( )<br />
( )<br />
r,<br />
n<br />
2.2.1. Мода Гаусса-Эрмита<br />
Картина искажений в случае прозрачного<br />
препятствия несколько отличается от<br />
рассмотренного ранее искажения непрозрачным<br />
препятствием.<br />
Искажение не так заметно затрагивает<br />
распределение интенсивности, но сильно<br />
влияет на фазовый портрет, что видно на<br />
106
Управление, измерительная техника и информатика<br />
примере моды ГЭ Ψ (рис. 7). Заметен<br />
3,3<br />
всплеск фазы в месте, где находилась захваченная<br />
частица.<br />
Значения абсолютной погрешности<br />
ниже (рис. 8), чем в случае непрозрачного<br />
препятствия (значения уменьшаются от<br />
8,5% до 7,6% против 21,5% и 18%), вследствие<br />
малого влияния рассматриваемого<br />
искажения на распределение интенсивности.<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
Рис. 7. Интенсивность и фаза моды ГЭ Ψ 3,3<br />
на различных расстояниях, неискаженной (верхняя строка)<br />
и искаженной прозрачным препятствием (нижняя строка)<br />
Рис. 8. Зависимость σ( z)<br />
моды ГЭ Ψ 3,3<br />
для искаженной<br />
2.2.2. Мода Гаусса-Лагерра<br />
Суперпозиция Ψ<br />
0,1<br />
+Ψ демонстрирует<br />
такую же динамику восстановления, как<br />
1,2<br />
и мода ГЛ в случае непрозрачного препятствия,<br />
только с меньшими значениями относительной<br />
погрешности (рис. 9). Распределение<br />
для искаженного и обычного пучка<br />
приведено на рис. 11.<br />
2.2.3. Мода Бесселя<br />
Мода Бесселя 3-го порядка так же, как<br />
в случае искажения непрозрачным препятствием,<br />
демонстрирует лучшую тенденцию по<br />
восстановлению своей структуры (рис. 12) в<br />
сравнении с гауссовыми модами.<br />
Характер искажения подобен для непрозрачного<br />
препятствия. За исключением<br />
того, что здесь искажение затрагивает<br />
только то кольцо интенсивности, которым<br />
захватывалась частица, и его структура<br />
восстанавливается, не затрагивая соседние<br />
кольца.<br />
Значение относительной погрешности<br />
(рис. 10) изменяется от 9% до 3,5% , то есть<br />
наблюдается ее более резкий спад при за-<br />
107
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
данных расстояниях в сравнении с гауссовыми<br />
пучками.<br />
Рис. 9. Зависимость σ( z)<br />
для искаженной<br />
суперпозиции мод ГЛ Ψ 0,1<br />
+Ψ 1,2<br />
Рис. 10. Зависимость σ( z)<br />
моды Бесселя 3-го порядка<br />
для искаженной<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
Рис. 11. Интенсивность и фаза суперпозиции мод ГЛ Ψ<br />
0,1<br />
+Ψ на различных расстояниях,<br />
1,2<br />
неискаженной (верхняя строка) и искаженной<br />
прозрачным препятствием (нижняя строка)<br />
3. Заключение<br />
Все рассмотренные моды и суперпозиции<br />
мод, искаженные препятствием, восстанавливают<br />
свою первоначальную структуру<br />
с увеличением расстояния z. Замечено,<br />
что у мод ГЛ искажение влияет на все<br />
кольца интенсивности, а не только на то,<br />
которое взаимодействовало с частицей,<br />
причем сначала восстанавливается центральное<br />
кольцо, а затем периферийные.<br />
Восстановление фазы начинается с центральной<br />
области.<br />
Для мод Бесселя искажение почти не<br />
влияет на фазу, а восстановление интенсивности<br />
происходит как у мод ГЛ: сначала<br />
восстанавливаются центральные кольца интенсивности,<br />
а затем периферийные (действие<br />
«тени» от препятствия). Моды различных<br />
порядков и суперпозиции восстанавливаются<br />
примерно одинаково. Значение<br />
относительной погрешности достаточно быстро<br />
уменьшается с увеличением расстояния<br />
z по сравнению со всеми рассмотренными<br />
гауссовыми модами. На основании этого<br />
108
Управление, измерительная техника и информатика<br />
можно говорить о том, что моды Бесселя<br />
восстанавливаются значительно быстрее,<br />
чем гауссовы моды.<br />
Картина искажений в случае прозрачного<br />
препятствия несколько отличается.<br />
Искажение почти не затрагивает распределения<br />
интенсивности, но сильно влияет на<br />
фазовый портрет (для рассмотренных гауссовых<br />
мод). В некоторых случаях заметен<br />
всплеск фазы в месте, где находилась захваченная<br />
частица. Для мод Бесселя характер<br />
искажения подобен случаю с непрозрачным<br />
препятствием. За исключением<br />
того, что искажение затрагивает только<br />
кольцо интенсивности, которым захватывалась<br />
частица, и его структура восстанавливается,<br />
не затрагивая соседние кольца.<br />
Замечено, что значения относительной<br />
погрешности на расстоянии порядка двухсот<br />
входных апертур (5000 мм) для всех рассмотренных<br />
пучков Бесселя независимо от<br />
типа искажения находятся в пределах от 3%<br />
до 7%, в то время как у гауссовых мод они<br />
могут принимать совершенно разные значения<br />
и могут достигать более 20%.<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
0 мм 1000 мм 2000 мм 3000 мм 4000 мм 5000 мм<br />
Рис. 12. Интенсивность и фаза моды Бесселя 3-го порядка на различных расстояниях,<br />
неискаженной (верхняя строка) и искаженной прозрачным препятствием (нижняя строка)<br />
Библиографический список<br />
1. Сойфер, В.А. Оптическое манипулирование<br />
микрообъектами: достижения и<br />
новые возможности, порожденные дифракционной<br />
оптикой [текст] / В.А. Сойфер,<br />
В.В. Котляр, С.Н. Хонина // Физика элементарных<br />
частиц и атомного ядра. 2004. –<br />
35(6). – С. 1368-1432.<br />
2. MacDonald, R.P. Interboard optical<br />
data distribution by Bessel beam shadowing<br />
[текст] / R.P. MacDonald [and other] // Optics<br />
Communication. – 1996. – V.122. – Р. 169-177.<br />
3. Soroko, L.M. What does the term<br />
“light beam” mean? [текст] / L.M. Soroko //<br />
Рreprint of JINR, E13-99-226, Dubna, 1999.<br />
4. Arlt, J. Optical micromanipulation using<br />
Bessel light beams [текст] / J. Arlt [and other]<br />
// Opt. Comm. – 2001. – V. 197. – Р. 239-245.<br />
5. Garces-Chavez, V. Simultaneous micromanipulation<br />
in multiple planes using a selfreconstructing<br />
light beam [текст] / V. Garces-<br />
Chavez [and other] // Nature. – 2002. – V. 419. –<br />
Р. 145-147.<br />
109
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
6. Khonina, S.N. Rotation of microparticles<br />
with Bessel beams generated by diffractive<br />
elements [текст] / S.N. Khonina [and other]<br />
// J. Mod. Opt. – 2004. – V. 51(14). – P. 2167–<br />
2184.<br />
7. Методы компьютерной оптики<br />
[текст] / под ред. В.А.Сойфера. – М.: Физматлит,<br />
2003. – 688 с.<br />
8. Янке, Е. Специальные функции<br />
[текст] / Е. Янке, Ф. Эмде, Ф. Леш – М.: Наука,<br />
1968. – 344с.<br />
9. Котляр, В.В. Операторное описание<br />
параксиальных световых полей [текст] /<br />
References<br />
1. Soifer, V.A. Optical manipulation<br />
microobjects: achievements and the new possibilities<br />
generated by diffraction optics /<br />
V.A. Soifer, V.V. Kotlyar, S.N. Khonina // Physics<br />
of elementary particles and atomic nucleus.<br />
– 2004. – 35(6). – P. 1368-1432. – [in Russian].<br />
2. MacDonald, R.P. Interboard optical<br />
data distribution by Bessel beam shadowing /<br />
R.P. MacDonald [and other] // Optics Communication.<br />
– 1996. – V.122. – Р. 169-177.<br />
3. Soroko, L.M. What does the term<br />
“light beam” mean? / L.M. Soroko // Рreprint of<br />
JINR, E13-99-226, Dubna, 1999.<br />
4. Arlt, J. Optical micromanipulation using<br />
Bessel light beams / J. Arlt [and other] // Opt.<br />
Comm. – 2001. – V. 197. – Р. 239-245.<br />
5. Garces-Chavez, V. Simultaneous micromanipulation<br />
in multiple planes using a selfreconstructing<br />
light beam / V. Garces-Chavez<br />
[and other] // Nature. – 2002. – V. 419. – Р. 145-<br />
147.<br />
В.В. Котляр, С.Н. Хонина, Я. Ванг // Компьютерная<br />
оптика. – 2001. – №21. – C. 45-52.<br />
10. Бахвалов, Н. С. Численные методы:<br />
учеб. Пособие [текст] / Н.С. Бахвалов,<br />
Н.П. Жидков, Г.М. Кобельков – М.: Наука,<br />
1987. – 600 с.<br />
11. Федорюк, М.В. Асимптотика: Интегралы<br />
и ряды [текст] / М.В. Федорюк – М.:<br />
Наука. – 1987. – 544 с.<br />
12. The computer in optical research.<br />
Methods and applications [текст] / Ed. by B.R.<br />
Frieden – Springer-Verlag, Berlin, 1980.<br />
6. Khonina, S.N. Rotation of microparticles<br />
with Bessel beams generated by diffractive<br />
elements / S.N. Khonina [and other] // J.<br />
Mod. Opt. – 2004. – V. 51(14). – P. 2167–2184.<br />
7. Methods of computer optics / edited<br />
by V.A. Soifer – Мoscow: “Fizmatlit”, 2003. –<br />
688 p. – [in Russian].<br />
8. Janke, E. Special functions /<br />
E. Janke, F. Emde, F. Lesh – Мoscow: “Nauka”<br />
(Science), 1968. – 344 p. – [in Russian].<br />
9. Kotlyar, V.V. The operational description<br />
paraxial light fields / V.V. Kotlyar,<br />
S.N. Khonina, Ja. Vang // Computer Optics. –<br />
2001. – N 21. – P. 45-52. – [in Russian].<br />
10. Bahvalov, N.S. Numerical methods:<br />
the manual / N.S. Bahvalov, N.P. Gidkov,<br />
G.M. Kobeljkov – Мoscow: “Nauka” (Science),<br />
1987. – 600 p. – [in Russian].<br />
11. Fedorjuk, M.V. Асимптотика: Интегралы<br />
и ряды / M.V. Fedorjuk – Мoscow: “Nauka”<br />
(Science), 1987. – 544 p. – [in Russian].<br />
12. The computer in optical research.<br />
Methods and applications / Ed. by B.R. Frieden<br />
– Springer-Verlag, Berlin, 1980.<br />
110
Управление, измерительная техника и информатика<br />
EXAMINATION OF DISTORTION EFFECT ON MODE LASER BEAMS PROPERTIES<br />
A.O. Shevin 1 , S.N.Khonina 1,2<br />
1 S.P. Korolyov Samara State Aerospace University<br />
2 Institution of Russian Academy of Sciences, Image Processing Systems Institute RAS,<br />
Molodogvardeiskaya 151, Samara, 443001, Russia<br />
Self-reproducing Gauss-Laguerre, Gauss-Hermite and Bessel mode beams and their possibility for reconstruction<br />
after obstacle (opaque or transparent with refractive index n = 1,5) distortion are considered in that paper. Optically<br />
trapped particle as an obstacle is regarded. A comparative analysis of Gauss-Laguerre, Gauss-Hermite and Bessel<br />
modes and superposition beams capacity for reconstruction is conducted.<br />
Gauss-Laguerre, Gauss-Hermite and Bessel mode beams, optical manipulation, obstacle distortion, selfreproducing,<br />
reconstruction<br />
Сведения об авторах<br />
Хонина Светлана Николаевна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени С.П. Королева, профессор кафедры «Техническая кибернетика»; Институт<br />
систем обработки изображений РАН, Самара, ведущий научный сотрудник, e-mail:<br />
khonina@smr.ru. Область научных интересов: дифракционная оптика, волоконная оптика,<br />
оптическая обработка сигналов и изображений.<br />
Шевин Андрей Олегович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени С.П. Королева, аспирант. Область научных интересов: моделирование работы дифракционных<br />
элементов, программирование.<br />
Khonina Svetlana Nikolayevna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, the professor<br />
of chair «Technical cybernetics»; Establishment of the Russian Academy of Sciences Image<br />
Processing Systems Institute of the RAS, Samara, Russia, the leading scientific employee, e-mail:<br />
khonina@smr.ru. Area of research: diffraction optics, fiber optics, optical processing of signals and<br />
images.<br />
Shevin Andrey Olegovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, the postgraduate<br />
student. Area of research: work modeling diffraction elements, programming.<br />
111
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 535.42<br />
ВЫБОР ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОФИЛЯ ГАЛОГЕНИДНОЙ<br />
АНТИОТРАЖАЮЩЕЙ РЕШЕТКИ С УЧЕТОМ ВОЗМОЖНОСТЕЙ<br />
ТЕХНОЛОГИИ ТРАВЛЕНИЯ<br />
© 2008 Ю.А. Орехова 1 , О.Ю. Моисеев 2 , Д.Л. Головашкин 2<br />
1 Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
2 Институт систем обработки изображений РАН<br />
Работа посвящена изучению распространения лазерного излучения среднего ИК-диапазона через антиотражающий<br />
рельеф, сформированный на оптической поверхности (материал – галогениды серебра). Предложена<br />
новая технология формирования такого рельефа, позволяющая повысить его антиотражающие свойства.<br />
Теория эффективных сред, галогенидный ИК-волновод, технология плазмохимического травления<br />
Введение<br />
Применение галогенидов серебра при<br />
изготовлении оптических волноводов открывает<br />
новые возможности по управлению<br />
лазерным излучением среднего ИК-диапазона.<br />
Низкая температура размягчения<br />
(190° С) галогенидов позволяет формировать<br />
на торцах волноводов дифракционные оптические<br />
элементы методом штамповки, не<br />
прибегая к более сложным и дорогостоящим<br />
технологиям [1]. При этом совмещение волновода<br />
и устройств ввода-вывода излучения<br />
снижает массогабаритные характеристики<br />
оптической системы и позволяет избежать<br />
дополнительных юстировок.<br />
Высокая оптическая плотность (n = 2,15<br />
в диапазоне 1 ≤ λ ≤ 20 мкм для состава AgCl<br />
– 25%, AgBr – 75%) материала обуславливает<br />
существенные потери на френелевское<br />
отражение от торца, что объясняет актуальность<br />
формирования на торце галогенидного<br />
волновода антиотражающей дифракционной<br />
решетки. На выбор геометрических параметров<br />
профиля такой решетки влияют как ее<br />
антиотражающие свойства, так и возможности<br />
технологии формирования.<br />
В настоящей работе представлено исследование<br />
зависимости антиотражающего<br />
эффекта от длины волны для рельефа, изготовленного<br />
по технологии плазмохимического<br />
травления, и предлагается модификация<br />
технологии, позволяющая дополнительно<br />
снизить потери на френелевское<br />
отражение.<br />
Математическая модель дифракции<br />
излучения на антиотражающих<br />
структурах<br />
Исследование антиотражающего эффекта<br />
методом вычислительного эксперимента<br />
уместно проводить в рамках теории<br />
эффективных сред, адекватной при условии<br />
λ > 1<br />
(1)<br />
Dn<br />
(случай нормального падения), где λ – длина<br />
волны падающего излучения, D – период антиотражающей<br />
структуры, n – оптическая<br />
плотность материала решетки. Соблюдение<br />
приведенного условия позволяет заменить<br />
при моделировании антиотражающую решетку<br />
на тонкопленочные покрытия по приведенной<br />
на рис. 1 методике.<br />
Согласно теории эффективных сред [2]<br />
диэлектрические проницаемости тонких<br />
пленок рассчитываются по выражениям:<br />
( )<br />
( 1 )<br />
ε<br />
TE<br />
= − f n + fn<br />
(2)<br />
0 2 2<br />
1 2<br />
( 0)<br />
ε =<br />
TM<br />
1<br />
1 − f / n + fn<br />
( )<br />
( f )<br />
2<br />
× −<br />
2<br />
2 2<br />
1 2<br />
; (3)<br />
3<br />
( 2) ( 0)<br />
⎡ π<br />
2 2<br />
ε<br />
TE<br />
= ε<br />
TE ⎢1 + ( n1 + n2<br />
) ( D / λ ) ×<br />
⎣ 3<br />
f<br />
(4)<br />
2<br />
( αn<br />
−1)<br />
⎤<br />
⎥<br />
2<br />
+ α − ⎥ ⎦<br />
1 ;<br />
1 f 1<br />
( n )<br />
112
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Рис. 1. Переход от бинарного и треугольного профиля антиотражающей решетки<br />
к тонкопленочному покрытию<br />
3<br />
( 2) ( 0)<br />
⎡ π<br />
2 2<br />
ε<br />
TM<br />
= ε<br />
TM ⎢1 + ( n1 + n2<br />
) ( D / λ ) ×<br />
⎣ 3<br />
(5)<br />
2<br />
2 2<br />
1+ f α −1<br />
⎤<br />
× f ( 1− f ) ( αn<br />
−1 )<br />
⎥ ,<br />
α − f α − ⎥ ⎦<br />
2<br />
( n )<br />
( n<br />
1)<br />
2 2<br />
n<br />
где n 1 , n 2 – оптические плотности сред, разделенных<br />
антиотражающим покрытием; f –<br />
коэффициент заполнения, равный отношению<br />
ширины ступеньки (случай бинарной<br />
решетки) к периоду; α n =n 2 /n 1 .Формулы (2),<br />
(3) относятся к теории эффективных сред<br />
нулевого порядка для случаев TE- и ТMволн,<br />
выражения (4), (5) являются их уточнениями<br />
в рамках теории второго порядка.<br />
Расчет антиотражающего эффекта при прохождении<br />
через набор тонких пленок производится<br />
с помощью метода матриц переноса [3].<br />
Исследование дифракции света<br />
на антиотражающей структуре,<br />
сформированной с помощью технологии<br />
плазмохимического травления<br />
Технология формирования антиотражающей<br />
решетки на торце галогенидного<br />
волновода заключается в травлении матрицы<br />
с последующей штамповкой ее на торец [1].<br />
Рельеф результирующей решетки при этом<br />
оказывается инверсным профилю матрицы.<br />
Ограничения, налагаемые традиционно<br />
используемой для формирования матрицы<br />
штамповки технологией плазмохимического<br />
травления, приводят к возможности формирования<br />
рельефа исключительно треугольного<br />
профиля с периодом 1 ≤ D ≤ 1,4 мкм<br />
(дальнейшее увеличение периода приводит к<br />
потере антиотражающих свойств в силу (1) и<br />
выбранного диапазона 3 ≤ λ ≤ 8 мкм), глубиной<br />
0 ≤ h ≤ 3 мкм при основании треугольника<br />
0,2 ≤ d ≤ 0,6 мкм (d = D - 0,8 мкм).<br />
Наилучшие результаты при моделировании<br />
были достигнуты для параметров<br />
D = 1,3 мкм, h = 1 мкм и d = 0,5 мкм (рис. 2).<br />
Однако и для них антиотражающий<br />
эффект в случае падения TM-волны выражен<br />
значительно слабее, чем для TE-волны. Причиной<br />
тому является ограничение на ширину<br />
основания треугольника: d = D - 0,8 мкм, определяемое<br />
линейным размером (слагаемое<br />
0,8 мкм) хромированной зоны на поверхности<br />
кварцевой пластины, из которой получается<br />
матрица штамповки.<br />
Исследование дифракции света<br />
на антиотражающей структуре,<br />
сформированной с помощью<br />
комбинированной технологии<br />
плазмохимического и химического<br />
травления<br />
Авторы настоящей работы предлагают<br />
комбинированную технологию формирования<br />
матрицы штамповки. Сначала наносится<br />
слой хрома указанной ширины и производится<br />
плазмохимическое травление до достижения<br />
значений h = 0,5 мкм и d = 0,5 мкм<br />
(рис. 3а). Затем поверхность подвергается<br />
жидкостному химическому травлению раствором<br />
плавиковой кислоты. Длительность<br />
травления подбирается таким образом, что<br />
глубина профиля достигает значения<br />
h = 1 мкм, при этом длина основания треугольника<br />
в силу равномерности травления<br />
по всем направлениям становится равной<br />
d = 1 мкм (рис. 3б). Период антиотражающей<br />
решетки остается неизменным D = 1,3 мкм.<br />
Хромированный слой предохраняет от подтрава<br />
верх матрицы.<br />
Представленные на рис. 4 результаты<br />
подтверждают целесообразность использования<br />
комбинации двух технологий травления.<br />
113
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 2. Зависимость антиотражающего эффекта от типа волны<br />
(ТЕ – серые столбики, TM - черные) и длины волны при использовании технологии<br />
плазмохимического травления матрицы штамповки<br />
Рис. 3. Этапы комбинированной технологии формирования матрицы штамповки:<br />
плазмохимическое (а) и химическое (b) травление кварцевой пластины<br />
Рис. 4. Зависимость антиотражающего эффекта от типа волны<br />
(ТЕ – серые столбики, TM - черные) и длины волны при использовании комбинированной технологии<br />
плазмохимического и химического травления матрицы штамповки<br />
В отличие от результатов, представленных<br />
на рис. 2, антиотражающий эффект в<br />
данном случае выражен одинаково для TE- и<br />
TM-волн, что позволяет говорить о независимости<br />
эффективности исследуемой решетки<br />
от типа падающей волны.<br />
114
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке гранта<br />
CRDF, REC-SA-014-02 и гранта Президента<br />
РФ МД – 5303.2007.9.<br />
Выводы<br />
Комбинирование технологии плазмохимического<br />
и химического травления при<br />
формировании рельефа матрицы штамповки<br />
позволяет значительно расширить диапазон<br />
геометрических параметров треугольного<br />
профиля галогенидной антиотражающей решетки,<br />
в частности, обойти ограничение на<br />
ширину основания треугольника и сформировать<br />
решетку, характеризующуюся независимостью<br />
антиотражающего эффекта от<br />
типа электромагнитной волны.<br />
References<br />
1. Borodin, S.A. Formation and research<br />
a diffraction microrelief at an end face a halogenide<br />
IK-wave guide / S.A. Borodin [and<br />
other] // Computer Optics. – 2005. – N 27. –<br />
P. 45-49. – [in Russian].<br />
2. Raguin, D.H. Diffraction analysis of<br />
antireflection surface-relief gratings on losslees<br />
Библиографический список<br />
1. Бородин, С.А. Формирование и исследование<br />
дифракционного микрорельефа<br />
на торце галогенидного ИК волновода<br />
[текст] / С.А. Бородин [и др.] // Компьютерная<br />
оптика. – 2005. – №27. – С. 45-49.<br />
2. Raguin, D.H. Diffraction analysis of<br />
antireflection surface-relief gratings on losslees<br />
dielectric surfaces [текст] / D.H. Raguin,<br />
G.M. Morris // JOSA technical Digest – 1990. –<br />
№ 15. – P. 122-123.<br />
3. Борн, М. Основы оптики: [текст] /<br />
М. Борн, Э. Вольф, пер. с англ. – М.:Наука,<br />
1973. – 720 с.<br />
dielectric surfaces / D.H. Raguin, G.M. Morris<br />
// JOSA technical Digest. – 1990. – N 15. –<br />
P. 122-123.<br />
3. Born, M. Optics bases / M. Born,<br />
E. Voljf, translation from English. – Мoscow:<br />
“Nauka” (Science), 1973. – 720 p. – [in Russian].<br />
SELECTING THE GEOMETRY OF A HALOGENIDE ANTIREFLECTION GRATING<br />
PROFILE WITH REGARD FOR THE ETCHING TECHNOLOGY CAPABILITIES<br />
© 2008 Yu.A. Orekhova 1 , O.Yu. Moiseev 2 , D.L. Golovashkin 2<br />
1 S.P. Korolyov Samara State Aerospace University,<br />
2 Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
This work studies the propagation of middle IR laser radiation through an antireflection relief fabricated on the<br />
optical surface (made of silver halogenide). A new technology of microrelief fabrication that allows its antireflection<br />
properties to be enhanced is proposed.<br />
Theory of effective media, halogenide Ir waveguide, plasmo-chemical etching technology<br />
Сведения об авторах:<br />
Орехова Юлианна Александровна, Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет имени С.П. Королева, аспирантка кафедры «Техническая кибернетика». Область<br />
научных интересов: математическое моделирование в дифракционной оптике, вычислительная<br />
электродинамика.<br />
115
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Моисеев Олег Юрьевич, Институт систем обработки изображений РАН, кандидат<br />
технических наук, старший научный сотрудник. Область научных интересов: технологии<br />
формирования поверхностных микроструктур, фотолитография, термохимическая запись.<br />
Головашкин Димитрий Львович, Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет имени С.П. Королева, доктор физико-математических наук, доцент, профессор<br />
кафедры «Прикладная математика». Область научных интересов: дифракционная оптика,<br />
теория разностных схем, параллельные и векторные вычисления.<br />
Orekhova Yulianna Alexandrovna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, a<br />
postgraduate student at Technical Cybernetics sub-department. Area of research: mathematical<br />
modelling in diffraction optics, computing electrodynamics.<br />
Moiseev Oleg Yurjevich, Image Processing Systems Institute of the RAS, Candidate of<br />
Technics, the senior scientific employee. Area of research: technologies of formation of superficial<br />
microstructures, a photolithography, thermochemical record.<br />
Golovashkin Dimitriy Ljvovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, the doctor<br />
of physical and mathematical sciences, works as a professor at SSAU's Applied Mathematics<br />
sub-department. Area of research: a diffraction optics, the theory of difference schemes, parallel and<br />
vector calculations.<br />
116
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 58<br />
МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОКРОВНЫХ ТКАНЕЙ РАСТЕНИЯ<br />
НА ХАРАКТЕРСТИКИ РАССЕЯНОГО ОБРАТНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ<br />
© 2008 И.А. Братченко, В.П. Захаров, Е.В. Тимченко<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Разработан алгоритм расчета обратного рассеяния оптического излучения растительной тканью с учетом<br />
характеристик покровных тканей. В качестве базового метода использован метод Монте–Карло. Статистические<br />
испытания были выполнены с помощью программного обеспечения TracePro Expert. Разработанная модель<br />
позволяет учитывать как неоднородность в распределении оптических характеристик растительной ткани,<br />
описывающую ее внутреннюю структуру, так и влияние структуры и формы поверхности на интегральные и<br />
дифференциальные свойства обратно рассеянного оптического излучения при его взаимодействии с листом<br />
растения.<br />
Растительная ткань, оптическое излучение, метод Монте-Карло, обратное рассеяние<br />
Исследование оптических параметров<br />
растительных тканей является важной задачей<br />
для понимания процессов, протекающих<br />
в растениях в ходе их жизнедеятельности.<br />
Следует также отметить, что изучение этих<br />
параметров является основой для интерпретации<br />
данных, полученных при помощи дистанционного<br />
оптического зондирования,<br />
обеспечивающего мониторинг состояния<br />
растений.<br />
Изучение оптических свойств листьев и<br />
механизмов поглощения ими света позволяет<br />
понять общие принципы усвоения солнечной<br />
энергии, механизмов фотосинтеза и адаптационных<br />
процессов в растениях [1]. В зависимости<br />
от окружающих условий изменяются<br />
геометрические размеры клеток, морфология<br />
ассимиляционных тканей, содержание<br />
и соотношение основных пигментов фотосинтеза<br />
(хлорофиллов и каротиноидов), различным<br />
образом организуются фотосинтетические<br />
мембраны (хлоропласты теневого и<br />
светового типа).<br />
Оптические спектры растений, содержащие<br />
разное количество основных пигментов,<br />
пригодны для регистрации изменений<br />
оптического состояния объекта, которое<br />
можно определить из измерений интенсивности<br />
рассеянного света.<br />
Современная техника позволяет регистрировать<br />
спектры отражения растений на<br />
значительном расстоянии, включая наблюдения<br />
из космоса. Представляются огромные<br />
возможности для глобальной оценки фотосинтетической<br />
продуктивности, для слежения<br />
за состоянием растительности в процессе<br />
развития под влиянием различных внешних<br />
факторов. Появилась возможность реализации<br />
метода объективного экологического<br />
мониторинга с выявлением факторов влияния<br />
различных компонент внешней среды.<br />
Правильная интерпретация экспериментальных<br />
данных невозможна без учета<br />
как собственно оптических параметров растительных<br />
сред, так и формы и структуры ее<br />
поверхности. Растительная ткань является<br />
оптически неоднородной многократно рассеивающей<br />
средой, в связи с чем значительную<br />
долю в регистрируемую интенсивность<br />
обратного рассеяния вносит диффузная составляющая<br />
из глубинных слоев исследуемого<br />
объекта. В то же время форма и состояние<br />
поверхности существенно влияют на<br />
диаграмму рассеяния. Аналогичный вклад<br />
вносят распределенные микроструктуры<br />
(эмиргенцы) на поверхности растения, в общем<br />
случае играющие роль поверхностных<br />
рассеивателей, что приводит к перераспределению<br />
диффузно рассеянного излучения<br />
из глубинных слоев растительной ткани.<br />
Форма и количество образований на<br />
поверхности листа растения довольно сильно<br />
различаются для различных видов растений,<br />
что также вносит ощутимый вклад в диаграмму<br />
рассеянного излучения.<br />
С учетом плоской геометрии листа растений<br />
с малой кривизной поверхности его<br />
математическая модель представлена в виде<br />
117
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ряда плоскопараллельных слоев, оптические<br />
характеристики каждого из которых соответствуют<br />
биологической структуре растения<br />
[2]. Это позволяет учесть объемную оптическую<br />
неоднородность листа как многократно<br />
рассеивающей среды. Поверхностная оптическая<br />
неоднородность моделировалась либо<br />
тригонометрической функцией (модель «синуса»),<br />
либо в виде набора ориентированных<br />
поверхностных цилиндров (модель «цилиндров»),<br />
размеры и период которых соответствовали<br />
характерным размерам и положению<br />
эмиргенцев на поверхности листа.<br />
В качестве базового метода модели использовался<br />
статистический метод Монте-<br />
Карло [3]. Статистические испытания проводились<br />
в программной среде TracePro<br />
Expert [4]. В результате численных экспериментов<br />
проведено исследование сходимости<br />
данного метода для предложенной модели<br />
растения. На рис. 1 представлен характерный<br />
график сходимости численных результатов,<br />
полученный при моделировании распространения<br />
излучения в эпидермисе зеленого листа<br />
растения. Для других растительных сред<br />
полученные результаты качественно совпадали<br />
с приведенными на рис. 1. Это позволило<br />
сформулировать критерий сходимости<br />
и обеспечения необходимой точности вычислений:<br />
для обеспечения погрешности вычислений<br />
менее одного процента требуется,<br />
чтобы минимальное количество испытаний<br />
превышало значение 10 8 итераций. Но на<br />
практике такая точность требуется редко, и<br />
вполне удовлетворительные результаты (погрешность<br />
не более 3..5%) достигаются уже<br />
при 10 7 итераций.<br />
Рис. 1. Сходимость численных экспериментов в зависимости от числа испытаний N<br />
На рис. 2 представлены результаты<br />
численного моделирования спектрального<br />
распределения интенсивности обратного<br />
рассеяния от листа сенполии, полученные<br />
для данных, соответствующих экспериментальным<br />
условиям работы [2]: температура<br />
окружающей среды 300 К, общая толщина<br />
исследуемого объекта 135 мкм, источник излучения<br />
находился на расстоянии 4,5 мм<br />
под углом 85° к поверхности листа, приемник<br />
- на расстоянии 5 мм. Использовалась<br />
трехслойная модель листа: центральный<br />
слой 105 мкм, соответствующий паренхиме,<br />
и боковые слои эпидермиса по 15 мкм. Поверхностные<br />
структурные образования не<br />
учитывались. Оптические характеристики<br />
слоев задавались в виде матрицы, элементы<br />
которой покрывали спектральный диапазон в<br />
интервале от 400 до 750 нм. Видно, что полученное<br />
численное решение находится в<br />
118
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
удовлетворительном качественном согласии<br />
с экспериментальными данными. Количественные<br />
различия, по-видимому, связаны с<br />
упрощенной моделью слоев, не учитывающих<br />
столбчатую и губчатую составляющие<br />
паренхимы, а также проводящую систему<br />
листа (жилки). Видно, что расчетная спектральная<br />
интенсивность имеет экстремум в<br />
области 551 нм, что совпадает с максимум<br />
поглощения хлорофилла «а», характеристики<br />
которого использовались при построении<br />
матрицы оптических параметров слоев. Экспериментальное<br />
значение максимума интенсивности<br />
незначительно отличается (558 нм)<br />
и обусловлено как уширением линий хлорофилла<br />
в среде, так и наличием в фотосинтетическом<br />
аппарате растений хлорофиллов<br />
другой формы, отличающихся положением в<br />
мембране клетки и имеющих сдвинутые<br />
спектральные максимумы относительно хлорофилла<br />
«а».<br />
Для корректного расчета диаграммы<br />
рассеянного излучения необходимо учитывать<br />
поверхностные структурные неоднородности<br />
листа. Как и следовало ожидать, их<br />
учет слабо сказывается на величине интегральной<br />
спектральной интенсивности<br />
(рис. 3) ввиду их малой объемной плотности.<br />
В то же время диаграмма направленности и<br />
распределение интенсивности по сечению<br />
может меняться существенно.<br />
На рис. 4 приведены характерные радиальные<br />
распределения нормированной интенсивности<br />
обратного рассеяния. Для сравнения<br />
на графике также представлены распределения<br />
интенсивности для зеркальной<br />
(кривая 1) и ламбертовской (кривая 2) моделей<br />
поверхности, определяющих асимптотические<br />
теоретические границы возможных<br />
значений. Видно, что распределение интенсивности<br />
без учета поверхностной структуры<br />
объекта (кривая 3) имеет четко выраженный<br />
максимум. Это отражает тот факт, что<br />
наибольший вклад в интенсивность обратного<br />
рассеяния вносит эпидермис (первый<br />
приповерхностный слой). Учет структуры<br />
поверхности приводит к существенному перераспределению<br />
и сглаживанию максимума<br />
интенсивности.<br />
Другим фактором, влияющим на диаграмму<br />
направленности рассеянного излучения,<br />
является форма поверхности листа. На<br />
рис. 5 представлены численные результаты<br />
для различных моделей формы поверхности<br />
листа. Видно, что увеличение кривизны поверхности<br />
приводит к значительному сглаживанию<br />
диаграммы рассеяния, приводящему к<br />
квазиоднородному радиальному распределению<br />
интенсивности обратного рассеяния.<br />
1 – экспериментальные данные работы [2], 2 – численное решение<br />
Рис. 2. Спектр нормированной интенсивности обратного рассеяния I(λ) зеленого листа сенполии<br />
119
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
1 – гладкая поверхность без неоднородностей; 2 – модель «синуса»<br />
Рис. 3. Спектры нормированной интенсивности обратного рассеяния I(λ)<br />
для различных моделей поверхности<br />
1 - зеркальная поверхность, 2 – матовая поверхность, 3 – гладкая поверхность<br />
без неоднородностей, 4 – модель «синуса», 5 – модель «цилиндров»<br />
Рис. 4. Радиальное распределение нормированной интенсивности I(r) обратного рассеяния<br />
120
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
1 – неискривленная поверхность, 2 – поверхность с отрицательным радиусом кривизны,<br />
3 – поверхность с положительным радиусом кривизны<br />
Рис. 5. Радиальное распределение нормированной интенсивности I(r) обратного рассеяния<br />
для различных форм поверхности<br />
В целом разработанная математическая<br />
модель позволяет корректно определять и<br />
отслеживать изменения спектральных характеристик<br />
растения и делает возможным прогнозирование<br />
и интерпретацию результатов<br />
эксперимента. Расчетные данные могут быть<br />
использованы для анализа влияния внешних<br />
факторов на фотосинтетические процессы<br />
растений, выявлять заболевания и другие<br />
факторы, влияющие на процессы жизнедеятельности<br />
растений.<br />
Библиографический список<br />
1. Мерзляк, М.Н. Спектры отражения<br />
листьев и плодов при нормальном развитии,<br />
старении и стрессе [текст] / М.Н. Мерзляк //<br />
Физиология растений. − 1997. − Т 44, №5. −<br />
С. 707-716.<br />
2. Братченко, И.А. Экспериментальное<br />
исследование и математическое моделирование<br />
оптических характеристик растительной<br />
ткани [текст] / И.А. Братченко [и др.] // СНЦ<br />
РАН, 2007.<br />
3. Словецкий, С.Д. Моделирование распространения<br />
оптического излучения в<br />
сложной случайно-неоднородной среде методом<br />
Монте-Карло [текст] / С.Д. Словецкий<br />
// Радиотехника. – 1994. - №7. – С. 654-671.<br />
4. TracePro user’s manual supplement, release<br />
3.1. – Lambda Research Corporation,<br />
2005.<br />
References<br />
1. Merzlyak, M.N. Leafs and fruits reflection<br />
spectrum at normal growth, ageing and<br />
stress / M.N. Merzlyak // Plant physiology. −<br />
1997. − V. 44, N 5. − P. 707-716. − [in Russian].<br />
2. Bratchenko, I.A. Experimental investigations<br />
and mathematical simulations of plant<br />
tissues optical characteristics / I.A. Bratchenko<br />
[and other] // Samara branch of Russian Academy<br />
of Sciences, 2007. − [in Russian].<br />
3. Slovetskiy, S.D. Modelling of optical<br />
radiation propagation in complex is randomheterogeneous<br />
environment with Monte-Carlo<br />
method / S.D. Slovetskiy // “Radiotechnika”<br />
(Radioengineering). − 1994. – N 7. – P. 654-<br />
671. – [in Russian].<br />
4. TracePro user’s manual supplement,<br />
release 3.1. – Lambda Research Corporation,<br />
2005.<br />
121
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
MODELING OF PLANT INTEGUMENTARY TISSUE INFLUENCE<br />
ON BACKSCATTERED RADIATION<br />
© 2007 I.A. Bratchenco, V.P. Zaharov, E.V. Timchenko<br />
Samara State Aerospace University<br />
In present work the algorithm of integumentary plants fabric visualization, and also superficial<br />
phytogenesis formations, is developed. As a base method was used method Monte-Carlo. Statistical<br />
tests were made in program environmental TracePro Expert. The received scheme allows to consider<br />
influence of surface structure and form on integrated and differential properties of backscattered<br />
optical radiation, at interaction with a plant leaf.<br />
Vegetative fabric, optical radiation, method of Monte-Carlo, return dispersion<br />
Сведения об авторах<br />
Братченко Иван Алексеевич, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева, студент 6 курса факультета информатики, специальность «Прикладная<br />
математика и физика», ud_liche@mail.ru . Область научных интересов: оптические<br />
свойства биологических тканей.<br />
Захаров Валерий Павлович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева, профессор кафедры Автоматизированных систем энергетических установок,<br />
доктор физико-математических наук, zakharov@ssau.ru . Область научных интересов:<br />
физика плазмы, нелинейная оптика, взаимодействие лазерного излучения с биообъектами,<br />
медицинская лазерная техника.<br />
Тимченко Елена Владимировна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева, аспирант кафедры Автоматизированных систем энергетических<br />
установок, vorobjeva.82@mail.ru . Область научных интересов: оптические методы диагностики,<br />
исследование взаимодействия низкоинтенсивного лазерного излучения с биологическими<br />
объектами.<br />
Bratchenko Ivan Alexeevich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, 6-th course<br />
student, 6-th faculty, (“applied mathmatics and physics” specialization), ud_liche@mail.ru . Area of<br />
research: optical properties of biological tissues.<br />
Zaharov Valeria Pavlovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, professor of<br />
faculty of the Automatic systems of the energy devices, the doctor of physical and mathematical<br />
sciences, zakharov@ssau.ru . Area of research: a physics of plasma, nonlinear optics, interaction of<br />
laser radiation with biological objects, the medical laser technology.<br />
Timchenko Elena Vadimirovna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, engineer,<br />
3-rd course postgraduate student, vorobjeva.82@mail.ru . Area of research: an optical diagnostics<br />
methods, investigation of the interaction low-lewel laser radiation with biological objects.<br />
122
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535(075)<br />
ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА КОНТРОЛЬНОГО ОБЪЕМА ДЛЯ РАСЧЕТА<br />
ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ПРИ ЛАЗЕРНОМ ВОЗДЕЙСТВИИ<br />
© 2008 С.П. Мурзин, А.В. Меженин, Е.Л. Осетров<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Проведен расчет температурного поля в пластине из листового титанового сплава ОТ4-1 методом контрольного<br />
объема. Показано, что при выбранных распределении мощности поверхностного энергетического<br />
источника и скорости перемещения технологического объекта формирующееся температурное поле достаточно<br />
однородно. Результаты расчета удовлетворительно коррелируют с результатами экспериментальных исследований<br />
(погрешность составляет 10-15%). Полученные данные могут использоваться при выборе режимов термообработки<br />
титановых сплавов полосовыми энергетическими источниками.<br />
Титановый сплав, распределение мощности, энергетический источник, метод контрольного объема,<br />
температурное поле, лазерное воздействие, физико-механические свойства, термообработка<br />
Лазерное излучение с высокой эффективностью<br />
применяется в технологии обработки<br />
материалов для сварки, резки, термообработки<br />
и т.д. При лазерном воздействии<br />
наиболее существенными факторами, влияющими<br />
на физико-механические свойства<br />
материалов, являются значения максимальных<br />
температур и скорости нагрева и охлаждения.<br />
Для расчета температурных полей<br />
при лазерной обработке материалов используют<br />
аналитические и численные методы<br />
[1-3]. При использовании аналитических методов<br />
все случаи нагрева материалов лазерным<br />
излучением сводятся к трем основным<br />
схемам, учитывающим основные особенности<br />
этого процесса: тонкая пластина, полубесконечное<br />
тело, многослойные системы.<br />
Приближенные аналитические решения<br />
дифференциальных уравнений теплопроводности<br />
могут использоваться в относительно<br />
простых схематизированных моделях для<br />
проведения качественного и приближенного<br />
количественного анализа тепловых явлений.<br />
Возрастающие возможности вычислительных<br />
средств обуславливают широкое применение<br />
численных методов решения нестационарных<br />
трехмерных задач нелинейной теплопроводности.<br />
В работах [4, 5] рассмотрены особенности<br />
постановки таких задач, а для численного<br />
анализа рекомендуется использовать метод<br />
конечных разностей. При повышении точности<br />
расчета по методике, приведенной в работе<br />
[5], объем вычислений значительно возрастает,<br />
что требует больших затрат времени и<br />
существенного увеличения объема оперативной<br />
памяти вычислительных средств.<br />
Значительно ускорить расчеты при экономии<br />
ресурсов памяти персонального компьютера<br />
позволяет метод контрольного объема.<br />
Одним из важных свойств этого метода<br />
является точное интегральное сохранение величины<br />
энергии на всей расчетной области<br />
при любом минимальном числе узловых точек.<br />
Метод контрольного объема может быть<br />
реализован, например, в программном комплексе<br />
STAR-CD, рассчитанном на применение<br />
в рамках интегрированной САЕ-среды [6].<br />
При расчете температурного поля в материале<br />
используем дифференциальное<br />
уравнение теплопроводности, записанное в<br />
подвижной системе координат с соответствующими<br />
начальными и граничными условиями:<br />
∂ ⎛ ∂T<br />
⎞ ∂ ⎛ ∂T<br />
⎞<br />
⎜ k ( T ) ⎟ + ⎜ k ( T ) ⎟ +<br />
∂x ⎝ ∂x ⎠ ∂y ⎝ ∂y<br />
⎠<br />
∂ ⎛ ∂T ⎞ ⎛ ∂T ∂T<br />
⎞<br />
+ ⎜ k T ⎟ − cV<br />
T ⎜ − υ ⎟ =<br />
∂z ⎝ ∂z ⎠ ⎝ ∂t ∂y<br />
⎠<br />
( ) ( ) 0 ;<br />
0<br />
(1)<br />
T ( x, y, z, t = 0) = T ( x, y, z)<br />
; (2)<br />
при ( x, y) ∈ϕ , z = 0 :<br />
∂T<br />
; (3)<br />
− k( T) = A( T ) q( x, y);<br />
∂z<br />
при ( x, y) ∉ϕ , z = 0 :<br />
∂T<br />
− k( T ) = α( T)( T −T0<br />
) .<br />
∂n δ<br />
S<br />
S<br />
(4)<br />
123
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Проведем расчет температурного поля<br />
в пластине из листового титанового сплава<br />
ОТ4-1 толщиной 2 мм, которая перемещается<br />
с постоянной скоростью υ = 0,6·10 -2 м/с в<br />
положительном направлении оси Oy в системе<br />
координат (x, y, z), помещенной в центр<br />
энергетического источника мощностью Q =<br />
450 Вт. На поверхность объекта воздействует<br />
полосовой энергетический источник с постоянным<br />
во времени пространственным<br />
распределением мощности, который занимает<br />
область ϕ на поверхности исследуемого<br />
объекта, ограниченную прямыми: x = − a 2 ;<br />
x = a 2 ; y = − b 2; y = b 2 , где a,<br />
b – длина<br />
и ширина области ϕ соответственно. Распределение<br />
мощности энергетического источника<br />
определяется выражением [7]:<br />
⎧A( T ) q( x, y) при x ∈ ⎡−a<br />
; a ⎤<br />
⎪<br />
⎣ 2 2 ⎦<br />
⎪<br />
и y ∈ ⎡−b<br />
; b ⎤<br />
⎪ ;<br />
⎣ 2 2⎦<br />
q = ⎨<br />
(5)<br />
⎪0 при x ∉ ⎡−a<br />
; a ⎤<br />
⎪<br />
⎣ 2 2⎦<br />
⎪ и y ∉ ⎡−b<br />
; b ⎤ .<br />
⎩ ⎣ 2 2 ⎦<br />
Представим q( x, y)<br />
в виде уравнения<br />
0 n1 n1<br />
−1 2<br />
1 0 n2 n2<br />
−1<br />
2n<br />
2( n−1) 4<br />
q( x, y) = q ⋅ ( a x + a x + ... + a x +<br />
2 2m<br />
2( m−1)<br />
+ a x + a ) ⋅ ( b y + b y + ... +<br />
4 2<br />
+ b y + b y + b ) ⋅ν( x, y) ,<br />
2 1 0<br />
где q<br />
0<br />
– плотность мощности в центре энергетического<br />
(6)<br />
источника;<br />
−3<br />
x x / (10 м)<br />
= ,<br />
−3<br />
y = y / (10 м) – безразмерные координаты;<br />
a , a , ... , a , a , a ;<br />
n1 n1 − 1 2 1 0<br />
b , b , ... , b , b , b<br />
n2 n2 − 1 2 1 0<br />
– коэффициенты полиномов;<br />
n<br />
1<br />
, n<br />
2<br />
– целые числа; ν ( x, y)<br />
– дополнительная<br />
функция.<br />
Задача нахождения распределения<br />
мощности воздействующего энергетического<br />
источника, входящего в граничные условия<br />
второго рода, является некорректной. Она<br />
решается методом подбора, подробно описанным<br />
в работе [8], заключающимся в решении<br />
прямых задач с итерациями на каждом<br />
шаге. Условием окончания итераций является<br />
совпадение с требуемой точностью<br />
заданного и полученного на k -той итерации<br />
температурных полей, определяемых дискретными<br />
значениями температур в точках<br />
исследуемого объекта. Таким образом, находим:<br />
-7<br />
10<br />
q( x, y) q0<br />
( 2,4568 10 x<br />
-5<br />
8<br />
-4<br />
6<br />
+ 2,5128⋅10 x − 7,7806⋅ 10 x +<br />
-3<br />
4<br />
-2<br />
2<br />
+ 6,8237⋅10 x −1,7760⋅ 10 x +<br />
6 4<br />
+ 1,0142) ⋅( − 1,0086y<br />
+ 2,7886y<br />
−<br />
2<br />
2<br />
2,7350 0,9967) [ Вт м ]<br />
− y +<br />
= ⋅ − ⋅ +<br />
при q 0<br />
=3,7752·10 7 Вт/м 2 ;<br />
−3 −3<br />
x ∈[ −6,8⋅10 м; 6,8⋅ 10 м] ;<br />
(7)<br />
−3 −3<br />
y ∈[ − 10 м; 10 м] .<br />
Плотность мощности задаем в виде<br />
таблицы значений функции q( x, y ) , представленной<br />
уравнением (3). Эффективный<br />
коэффициент поверхностного поглощения<br />
лазерного излучения определяем для поглощающего<br />
покрытия на основе метилцеллюлозы<br />
и силиката натрия толщиной δ покр ≈ 40<br />
мкм, рекомендуемого для применения при<br />
лазерной термообработке металлических<br />
сплавов [1]. Зависимость данного коэффициента<br />
от температуры является линейно убывающей<br />
от 0,95 при T 0<br />
= 293 К с коэффициентом<br />
–2,7·10 -4 К -1 .<br />
Форма технологического объекта из<br />
однородного материала такова, что его ширина<br />
H1<br />
и толщина H<br />
2<br />
не изменяются вдоль<br />
траектории движения источника. В этом<br />
случае при длительном действии движущегося<br />
энергетического источника с неизменным<br />
распределением мощности процесс распространения<br />
тепла стремится к предельному<br />
квазистационарному состоянию [5]. Связанное<br />
с энергетическим источником подвижное<br />
температурное поле не изменяется со временем,<br />
а только перемещается вместе с источником.<br />
В период теплонасыщения, то есть от<br />
начала действия источника до установления<br />
предельного квазистационарного состояния,<br />
температура T ( t)<br />
произвольной точки иссле-<br />
124
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
дуемого объекта в подвижной системе координат,<br />
связанной с энергетическим источником,<br />
возрастает от T 0<br />
= 293 K до температуры<br />
предельного состояния T ï ð<br />
, которое наступает<br />
теоретически при бесконечно длительном действии<br />
источника t → ∞ .<br />
Если металлический сплав не испытывает<br />
полиморфных превращений, то зависимости<br />
от температуры коэффициента теплопроводности<br />
k и удельной объемной теплоемкости<br />
c V<br />
носят плавный монотонный характер<br />
и могут быть описаны квадратичными<br />
полиномами. Для технологических объектов,<br />
при нагреве которых происходит<br />
структурное превращение, значения c<br />
V 0<br />
, c<br />
V 1,<br />
cV 2<br />
задаются различными для каждого из<br />
структурных состояний. При проведении<br />
расчетов значения теплофизических свойств<br />
материала можно задать в табличном виде. В<br />
этом случае значение параметра внутри интервала<br />
температур определяется линейной<br />
или квадратичной интерполяцией. При решении<br />
нелинейной задачи на каждом шаге<br />
расчета значения коэффициента теплопроводности<br />
k и удельной объемной теплоемкости<br />
ñ V<br />
для конечных контрольных объемов<br />
уточняются в цикле прямых итераций.<br />
Начальная температура объекта<br />
T<br />
0<br />
= 293 K. Количество тепла, выделяемого<br />
объектом в окружающую среду, задается коэффициентом<br />
теплового сопротивления границы<br />
раздела двух сред R , который в случае<br />
принятой схемы нагрева принимает вид:<br />
R = 1 α<br />
1<br />
+ 1 α<br />
2<br />
, где α1<br />
− коэффициент полной<br />
поверхностной теплоотдачи воздуха, α2<br />
− коэффициент полной поверхностной теплоотдачи<br />
титанового сплава ОТ4-1.<br />
На рис. 1 представлены результаты<br />
расчета температурного поля квазистационарного<br />
состояния для точек на глубине<br />
z = H 2<br />
= 2·10 -3 м исследуемого технологического<br />
объекта.<br />
При выбранных значениях скорости<br />
движения, величины и распределения мощности<br />
поверхностного источника для точек<br />
исследуемого объекта, принадлежащих<br />
−3 −3<br />
x ∈[ −6,8⋅10 м; 6,8⋅ 10 м] , выполняется условие<br />
max [ T ( x, y, z) ]<br />
−3<br />
z= H2 = 2⋅10 м y<br />
≥ (0,93...0,95) max[ T( x, y, z) ] .<br />
≥<br />
z=<br />
0 y<br />
(8)<br />
Рис. 1. Температурное поле на глубине z = H<br />
2<br />
= 2·10 -3 м технологического объекта из листового титанового<br />
сплава ОТ4-1, формирующееся при движении поверхностного энергетического источника (3)<br />
мощностью Q = 450 Вт ( q<br />
0<br />
=3,7752·10 7 Вт/м 2 ) с постоянной линейной скоростью υ = 0,6·10 -2 м/с<br />
125
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Вследствие достаточно низкой теплопроводности<br />
титановых сплавов лазерная<br />
обработка с обеспечением условия относительно<br />
равномерного прогрева по толщине<br />
листового материала (8) может быть реализована<br />
в основном для тонких заготовок<br />
толщиной до H<br />
2<br />
= (3…4)·10 -3 м. Максимальная<br />
температура T вдоль линии перемещения<br />
энергетического источника имеет место<br />
при y ≈ 1,08⋅10 -3 м, т.е. через t ≈ 0,18 с после<br />
прохождения центра источника над расчетной<br />
точкой. При воздействии энергетического источника<br />
(3) величина максимальной температуры<br />
в центре зоны термического влияния<br />
равна max[ T ( x = 0, y , z ) ] = 1134 K.<br />
z=<br />
H2<br />
y<br />
Результаты расчета скоростей нагрева<br />
и охлаждения рассматриваемого технологического<br />
объекта приведены на рис. 2. Максимальная<br />
скорость нагрева точек на обратной<br />
стороне технологического объекта составляет<br />
υí<br />
≈ 2,5⋅10 3 K/с. Скорость охлаждения<br />
в диапазоне значений температур от<br />
T = 1050 K до T = 770 K составляет<br />
υохл<br />
≈ 10 2 …4⋅10 2 K/с. Наиболее интенсивно<br />
прогреваются области, лежащие вблизи центра<br />
энергетического источника. Кривые, характеризующие<br />
скорость нагрева областей,<br />
удаленных от центра лазерного воздействия,<br />
имеют значительно более пологие максимумы.<br />
Динамика кривых охлаждения такова,<br />
что центральная зона технологического объекта<br />
охлаждается практически с постоянной<br />
скоростью, в то время как скорость теплоотвода<br />
по краям зоны энергетического воздействия<br />
возрастает с течением времени. При<br />
таких условиях отжига в центральной области<br />
зоны термического влияния материал изменяет<br />
исходную волокнистую структуру на<br />
зернистую, представленную α -фазой и небольшим<br />
количеством β -фазы. Такая термообработка<br />
обеспечивает улучшение штампуемости<br />
листового конструкционного материала<br />
при гибке.<br />
а<br />
Рис. 2. Скорости нагрева υ н<br />
(а) и охлаждения υ<br />
охл<br />
(б) на глубине z = H<br />
2<br />
= 2·10 -3 м технологического объекта<br />
из листового титанового сплава ОТ4-1. x , 10 -3 м: 1 – 0; 2 – 2; 3 – 4; 4 – 6; 5 – 8.<br />
t<br />
пр<br />
– момент прохождения центральной части лазерного пятна над расчетным сечением<br />
б<br />
Результаты расчета максимальных<br />
температур, достигаемых на глубине<br />
z = H 2<br />
= 2·10 -3 м технологического объекта<br />
из титанового сплава ОТ4-1 вдоль линии<br />
движения энергетического источника (3)<br />
приведены на рис. 3. До максимальных температур<br />
свыше 1100 K прогревается область<br />
x ≈ ± 3 мм. Эта область определяет зону максимального<br />
термического воздействия на<br />
технологический объект. Изотермы максимальных<br />
температур, достигаемых в начале<br />
действия поверхностного энергетического<br />
источника (3) в ходе термических циклов на-<br />
126
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
грева на глубине z = H2<br />
= 2·10 -3 м исследуемого<br />
объекта представлены на рис. 4. При<br />
x = ± 4·10 -3 м:<br />
−3<br />
[ ( 4 10 м , , ) ]<br />
z= h y<br />
δ<br />
max T x = ± ⋅ y z = 1074 K.<br />
Ширина изотермы T = 1050 K составляет<br />
= 8,43·10 -3 м. Технологический<br />
b<br />
T = 1050 K<br />
объект подвергается достаточно равномерному<br />
термическому воздействию не только<br />
по ширине зоны термического влияния, но в<br />
направлении оси, вдоль которой происходит<br />
перемещение.<br />
Рис. 3. Максимальные температуры, достигаемые<br />
в ходе термических циклов нагрева на глубине<br />
z = H 2<br />
= 2·10 -3 м технологического объекта<br />
из листового титанового сплава ОТ4-1 вдоль линии<br />
движения энергетического источника мощностью<br />
Q = 450 Вт, q<br />
0<br />
= 3,7752·10 7 Вт/м 2 с постоянной<br />
линейной скоростью υ = 0,6·10 -2 м/с<br />
Результаты расчета температурного<br />
поля в обрабатываемом материале при воздействии<br />
движущегося со скоростью υ =<br />
0,6·10 -2 м/с распределенного поверхностного<br />
источника энергии для конструкционного<br />
титанового сплава ОТ4-1 удовлетворительно<br />
коррелируют с результатами экспериментальных<br />
исследований (погрешность составляет<br />
10-15%).<br />
Заключение<br />
Рис. 4. Изотермы максимальных температур,<br />
достигаемых в начале действия энергетического<br />
источника (3) в ходе термических циклов нагрева<br />
на глубине z = H<br />
2<br />
= 2·10 -3 м исследуемого объекта<br />
из листового титанового сплава ОТ4-1. Скорость<br />
движения энергетического источника (3) –<br />
υ = 0,6·10 -2 м/с. Т, К: 1 – 500; 2 – 700; 3 – 900; 4 – 1100.<br />
(XOY – система координат, связанная с объектом)<br />
Построена математическая модель<br />
формирования температурных полей в зоне<br />
обработки для движущегося полосового<br />
энергетического источника. На основании<br />
дифференциального уравнения теплопроводности<br />
проведен расчет температурного<br />
поля, формирующегося в титановом сплаве<br />
ОТ4-1 с учетом реальной геометрии технологического<br />
объекта. Для решения дифференциального<br />
уравнения теплопроводности<br />
проведена его дискретизация методом контрольного<br />
объема.<br />
Результаты расчета позволили определить<br />
распределение температуры по поверхности<br />
технологического объекта, а также установить,<br />
что формирующееся температурное<br />
поле достаточно однородно по всей длине<br />
излучения полосового энергетического<br />
источника, за исключением переходных зон<br />
вблизи краев (±1…2)·10 -3 м. Взаимное перемещение<br />
источника излучения и технологического<br />
объекта при низкой теплопроводности<br />
титанового сплава ОТ4-1 приводит также<br />
к однородности температурного поля в поперечном<br />
направлении. Обработка поверхности<br />
полосовым энергетическим источником<br />
имеет ряд технологических преимуществ.<br />
В этом случае, как показывают расче-<br />
127
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ты, отдельные зоны лазерного воздействия, в<br />
которых достигается одна и та температура<br />
располагаются параллельно поверхности. То<br />
есть, полосовой тепловой источник позволяет<br />
обеспечить наиболее однородное распределение<br />
температуры по обработанной поверхности.<br />
Библиографический список<br />
1. Технологические лазеры: Справочник: В<br />
2 т. Т. 1: Расчет, проектирование и эксплуатация<br />
[текст] / Под ред. Г.А. Абильсиитова<br />
– М.: Машиностроение, 1991. –<br />
432 с.<br />
2. Гуреев, Д.М. Основы физики лазеров и<br />
лазерной обработки материалов. [текст] /<br />
Д.М. Гуреев, С.В. Ямщиков – Самара,<br />
2001. – 392 с.<br />
3. Патанкар, С. Численные методы решения<br />
задач теплообмена и динамики жидкости<br />
[текст] / С. Патанкар – М.: Энергоатомиздат,<br />
1984. – 152 с.<br />
4. Лазерная техника и технология. В 7 кн.<br />
Кн. 6. Основы лазерного термоупрочнения<br />
сплавов: Учеб. пособие для вузов<br />
[текст] / Под ред. А.Г. Григорьянца – М.:<br />
Высш. шк., 1988. – 159 с.<br />
5. Григорьянц, А.Г. Основы лазерной обработки<br />
материалов. [текст] / А.Г. Григорьянц<br />
– М.: Машиностроение, 1989. –<br />
304 с.<br />
6. Руководство по применению STAR-CD<br />
version 3.10B (Вводный курс). [текст] –<br />
М.: CAD-FEM, 2001. – 882 с.<br />
7. Мурзин, С.П. Расчет пространственного<br />
распределения мощности лазерного излучения<br />
для формирования требуемого<br />
энергетического воздействия [текст] /<br />
С.П. Мурзин, С.Ю. Клочков // Известия<br />
Самарского научного центра РАН. − 2005.<br />
– Т. 7, № 2. – С. 483-488.<br />
8. Алифанов, О.М. Обратные задачи теплообмена<br />
[текст] / О.М. Алифанов – М.:<br />
Машиностроение, 1988. – 280 с.<br />
References<br />
1. Technological lasers: Reference book:<br />
In 2 volumes. V. 1: Calculation, design and operation<br />
/ G.A. Abil’siitov [and other], edited by<br />
G.A. Abil’siitov – Moscow: “Mashinostroenie”<br />
(Mechanical engineering), 1991. – 432 p. – [in<br />
Russian].<br />
2. Gureyev, D.M. Laser physics and laser<br />
material processing principles: school book /<br />
D.M. Gureyev, S.V. Yamtschikov. – Samara:<br />
Publishing house “Samarskii universitet”, 2001.<br />
– 392 p. – [in Russian].<br />
3. Patankar, S. Numerical calculations<br />
of heat exchange and liquid dynamics tasks solution<br />
/ S. Patankar, translated from English –<br />
Moscow: “Energoatomizdat”, 1984. – 152 p. –<br />
[in Russian].<br />
4. Laser technics and technology. In 7<br />
books. – Book 6: Laser alloy termostrength<br />
principles: School-book for institutes of higher<br />
education / A.G. Grigoryants, A.N. Safonov; edited<br />
by A.G. Grigoryants // Moscow: “Vysshaya<br />
Shkola” (The higher school), 1988. – 159 p. –<br />
[in Russian].<br />
5. Grigoryants, A.G. Laser material<br />
processing principles / A.G. Grigoryants – Moscow:<br />
“Mashinostroyenie” (Mechanical engineering),<br />
1989. – 304 p. – [in Russian].<br />
6. Guide by application STAR-CD version<br />
3.10B (Propaedeutics) – Moscow: CAD-<br />
FEM, 2001. – 882 p.<br />
7. Murzin, S.P. Calculation of laser radiation<br />
special power distribution for forming<br />
requisite energy impact / S.P. Murzin, S.Yu.<br />
Clochkov // “Izvestiya Samara Scientific Center<br />
of RAS”. − 2005. – V. 7, N 2. – P. 483-488. –<br />
[in Russian].<br />
8. Alifanov, O.M. Heat exchange inverse<br />
problems / O.M. Alifanov – Moscow: “Yevrazija”<br />
(Eurasia), 1988. – 280 p. – [in Russian].<br />
128
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
USE OF CONTROL VOLUME METHOD FOR THE TEMPERATURE<br />
FIELD CALCULATION BY LASER INFLUENCE<br />
©2007 S.P. Murzin, A.V. Mezhenin, E.L. Osetrov<br />
Samara State Aerospace University<br />
The temperature field calculation for the plate of sheet titanium alloy ОТ4-1 has been carried out by control volume<br />
method. It is shown that the forming temperature field is enough uniformly at the selected power distribution of<br />
surface energy source and technological object conveying speed. The calculation results correlate satisfactorily with results<br />
of experimental study (error is about 10-15%). The received data can be used at the thermal processing modes<br />
choise of titanium alloys by strip energy sources.<br />
Titanium alloy, power distribution, energy source, check volume method, temperature field, laser impact, physicomechanical<br />
characteristics, thermal processing<br />
Сведения об авторах<br />
Мурзин Сергей Петрович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева, профессор, доктор технических наук, доцент, murzin@ssau.ru . Область<br />
научных интересов: взаимодействие лазерного излучения с веществом, нанотехнологии.<br />
Меженин Андрей Викторович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева, аспирант, murzin@ssau.ru . Область научных интересов: взаимодействие<br />
лазерного излучения с веществом, нанотехнологии.<br />
Осетров Евгений Леонидович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
им. С.П. Королева, студент, murzin@ssau.ru . Область научных интересов: взаимодействие<br />
лазерного излучения с веществом, нанотехнологии.<br />
Murzin Serguey Petrovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, professor,<br />
Dr. Sci. Tech., reader, murzin@ssau.ru . Area of research: interaction of laser radiation with matter,<br />
nanotechnology.<br />
Mezhenin Andrey Victorovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, postgraduate,<br />
murzin@ssau.ru . Area of research: interaction of laser radiation with matter, nanotechnology.<br />
Osetrov Evgeniy Leonidovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, student,<br />
murzin@ssau.ru . Area of research: interaction of laser radiation with matter, nanotechnology.<br />
129
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 535(075)<br />
РАЗУПРОЧНЕНИЕ ЗАГОТОВОК ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ<br />
ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ЛАЗЕРНЫМ ОТЖИГОМ<br />
© 2008 С.П. Мурзин, В.И. Трегуб, А.В. Меженин, Е.Л. Осетров<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Проведены экспериментальные исследования условий снятия наклепа и образования рекристаллизованной<br />
структуры с помощью лазерного нагрева, которые показали возможность протекания этих процессов в<br />
диапазоне температур рекристаллизации низколегированных титановых сплавов. Исследования свойств обработанных<br />
материалов показали, что применение лазерного отжига для местного разупрочнения перед формообразованием<br />
заготовок из металлических сплавов позволяет повысить точность изготовления деталей, уменьшить<br />
пружинение и радиусы гиба.<br />
Разупрочнение, низколегированный сплав, лазерный отжиг, формообразование, пружинение, радиус<br />
гиба, наклеп, рекристаллизационная структура<br />
С целью увеличения удельной прочности<br />
и жесткости изделий в штамповочном<br />
производстве деталей летательных аппаратов<br />
и их двигателей используют титановые сплавы.<br />
Средне- и высоколегированные титановые<br />
сплавы практически не поддаются холодному<br />
формообразованию из-за высокого сопротивления<br />
металла деформации, интенсивного упрочнения,<br />
склонности к растрескиванию и<br />
разрывам. Изготовление деталей проводят с<br />
нагревом заготовки на существующем в заготовительно-штамповочном<br />
производстве оборудовании<br />
традиционными и специальными<br />
приемами работы на специальной оснастке<br />
[1-3]. Нагрев заготовок проводится в электрических<br />
печах сопротивления, на установках<br />
радиационного и электроконтактного нагрева,<br />
а также кондукционным способом горячей оснастки.<br />
Низколегированные сплавы также<br />
имеют пониженные характеристики пластичности,<br />
что вызывает необходимость нагрева<br />
деформируемого металла. Наиболее важными<br />
специфическими особенностями, определяющими<br />
комплекс технологических свойств таких<br />
конструкционных материалов, наряду с<br />
ограниченными возможностями холодного<br />
деформирования являются их низкая теплопроводность<br />
и высокая активность взаимодействия<br />
с окружающей средой. Лазерный нагрев<br />
является более предпочтительным, так как он<br />
обеспечивает возможность значительного сокращения<br />
времени пребывания металла при<br />
температурах интенсивного окисления и газонасыщения<br />
поверхностных слоев.<br />
Целью данной статьи является определение<br />
возможности применения лазерного<br />
отжига для местного разупрочнения листовых<br />
заготовок из низколегированных титановых<br />
сплавов ОТ4 и ОТ4-1.<br />
Определение возможности применения<br />
лазерного отжига для разупрочнения<br />
низколегированных титановых сплавов<br />
Титановые сплавы ОТ4-1 и ОТ4 относятся<br />
к группе сплавов с преобладанием<br />
α-твердого раствора и небольшим количеством<br />
β -фазы (псевдо α-сплавы) и имеют<br />
температуру полиморфного превращения<br />
соответственно T α+β↔β<br />
= 1180 ÷ 1220 K и<br />
T α+β↔β<br />
= 1190 ÷ 1230 K . Применяются для<br />
сварных узлов, деталей (в том числе, тонкостенных)<br />
и изделий, длительно работающих<br />
при температурах до 570 К и при 620 К (до<br />
2000 час). Для низколегированных титановых<br />
сплавов формообразование с нагревом<br />
является основным способом формоизменения<br />
[3]. Эти сплавы имеют удовлетворительную<br />
технологическую пластичность в интервале<br />
температур 760…870 K для ОТ4-1 и<br />
820…970 K – для ОТ4. Однако при технологических<br />
нагревах в воздушной среде до<br />
температур выше 770 K на поверхностях заготовок<br />
образуются оксидные и газонасыщенные<br />
слои, снижающие эксплуатационную<br />
прочность деталей и ухудшающие<br />
штампуемость материала [1-2].<br />
130
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Проведены экспериментальные исследования<br />
условий снятия наклепа и образования<br />
рекристаллизованной структуры с помощью<br />
лазерного нагрева, которые показали<br />
возможность протекания этих процессов в<br />
диапазоне температур рекристаллизации<br />
(для сплава ОТ4-1: T<br />
ð.<br />
= 990...1110 K, а для<br />
сплава ОТ4: T<br />
ð.<br />
= 1030...1130 K). Лазерная<br />
обработка деталей выполнена на СО2-<br />
лазерном технологическом оборудовании<br />
ЛК-1300 “Хебр-1А”, “BYSTAR 2512” с излучателем<br />
BTL 1800. Определены параметры<br />
режима обработки: мощность лазерного излучения<br />
Q =450±5 Вт; скорость обработки<br />
υ=0,6±0,01 м/с. Для целенаправленного изменения<br />
пространственного распределения<br />
мощности воздействующего высокоинтенсивного<br />
лазерного излучения применялись<br />
системы транспортировки и формирования<br />
пучков излучения, включающие в свой состав<br />
модули дифракционной оптики (фокусаторы<br />
излучения) [4-5]. На рис. 1 представлена<br />
структура листового низколегированного<br />
титанового сплава ОТ4-1 толщиной δ =<br />
2·10 -3 м после проведения лазерного отжига.<br />
Исходный материал имеет волокнистую<br />
структуру. Зона отжига имеет зернистую<br />
структуру, представленную α -фазой и небольшим<br />
количеством β -фазы. При лазерном<br />
отжиге происходит рекристаллизация<br />
деформированной структуры, а также распад<br />
метастабильных фаз с образованием стабильной<br />
рекристаллизованной структуры.<br />
Рис. 1. Структура листового титанового сплава ОТ4-1 после лазерного отжига:<br />
1 – зона отжига; 2 – исходная структура, увеличение ×300<br />
Исследование свойств<br />
обработанных материалов<br />
Для определения предельного относительного<br />
удлинения, характеризующего пластичность<br />
сплавов, проведены испытания на<br />
растяжение образцов из листового материала<br />
ОТ4-1 толщиной δ = 2·10 -3 м. Получены следующие<br />
результаты: относительное удлинение<br />
после разрыва до лазерного отжига имело<br />
значение 8,2 % (7,4…8,9 %), а после лазерного<br />
отжига – 21,5 % (18,5…23,5 %), т.е.<br />
повышение предельного относительного удлинения<br />
после лазерного отжига составляет<br />
10…15 %.<br />
Проведены испытания на изгиб образцов<br />
из листовых титановых сплавов. Оценка<br />
предельного угла изгиба осуществлялась на<br />
испытательной машине усилием 20 тс при<br />
плавном увеличении нагрузки на образец до<br />
появления на нем первой трещины. Радиус<br />
закругления опор rЗ . О.<br />
и диаметр закругления<br />
оправки dЗ.<br />
О.<br />
устанавливались в соответствии<br />
с требованиями ГОСТ [6-7], и для листов<br />
из ОТ4-1 и ОТ4 толщиной δ = 2·10 -3 м их<br />
значения составляли: r<br />
З.<br />
О.<br />
= 15·10-3 м; d<br />
З.<br />
О.<br />
=<br />
6·10-3 м. В результате проведенных испытаний<br />
были получены следующие результаты:<br />
предельный угол изгиба до лазерного отжига<br />
не превышал 1,13…1,29 рад для ОТ4-1 и<br />
0,95…1,06 рад для ОТ4, после лазерного отжига<br />
составил 1,8…1,94 рад для ОТ4-1 и<br />
1,47…1,62 рад для ОТ4. Таким образом, повышение<br />
предельного угла изгиба после лазерного<br />
отжига составляет 50…60 % для<br />
ОТ4-1 и ОТ4.<br />
131
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Применение лазерного отжига обеспечивает<br />
повышение предельного относительного<br />
удлинения на 10…15 %, увеличение<br />
предельного угла изгиба при холодном деформировании<br />
листовых деталей из низколегированных<br />
титановых сплавов ОТ4 и ОТ4-1<br />
на 50…60 %, что предоставляет возможность<br />
проводить их формообразование без дополнительного<br />
подогрева.<br />
Точность штампованных деталей зависит<br />
от большого числа факторов, являющихся<br />
причиной образования погрешностей. Такими<br />
факторами являются: тип штампа и<br />
способ фиксации заготовки, точность изготовления<br />
штампа и его износ, структура технологического<br />
процесса, т.е. количество и<br />
последовательность операций, с увеличением<br />
числа которых происходит накопление<br />
погрешностей и т.д. При гибке точность в<br />
значительной степени обуславливается упругими<br />
и пластическими свойствами материала,<br />
определяющими величину упругих<br />
деформаций (упругого пружинения, выражаемого<br />
в угловом измерении) и вызывающими<br />
у изготовленных деталей погрешности<br />
линейных размеров [8].<br />
Для оценки угла пружинения проведены<br />
сравнительные испытания деталей из<br />
сплава ОТ4-1 толщиной δ = 2·10 -3 м, угол<br />
гиба составлял α =0,52 рад. Опытные образцы<br />
изготавливались с локальным лазерным<br />
отжигом места гиба по разработанной схеме.<br />
Контрольные образцы изготавливались из<br />
материала той же партии, их гибка осуществлялась<br />
по базовой технологии с одной установки<br />
гибочного приспособления. В результате<br />
проведенных испытаний угол пружинения<br />
образцов без лазерного отжига места гиба<br />
имел значение 5,2·10 -2 рад, с локальным<br />
лазерным отжигом места гиба – 2,8<br />
(2,6…3,0). Применение локального лазерного<br />
отжига обеспечивает снижение угла пружинения<br />
при гибке деталей из низколегированного<br />
титанового сплава на 40…50 %.<br />
Проводилось сравнение усталостной<br />
прочности деталей, изготовленных по серийной<br />
технологии и с применением лазерного<br />
отжига. Испытания осуществлялись по<br />
первой форме колебаний свободной детали<br />
методом ступенчатого нагружения при температуре<br />
T =293 K, база испытаний составляла<br />
n<br />
0<br />
= 5·10 6 циклов. Сравнение выявило,<br />
что образцы деталей, изготовленных с применением<br />
лазерного отжига, не уступают серийным.<br />
Формирование зоны отжига переменной<br />
ширины предоставляет возможность<br />
штамповки деталей с переменным радиусом<br />
гиба. Перспективно применение в специализированном<br />
оборудовании совмещения газолазерной<br />
резки и формоизменяющих операций<br />
с технологической операцией лазерного<br />
местного подогрева. Схемы напряженного и<br />
деформированного состояний при различных<br />
формоизменяющих операциях различны, однако<br />
предложенный подход к разработке<br />
комбинированных технологических процессов<br />
совмещения операций лазерного отжига<br />
и штамповки можно с достаточной определенностью<br />
распространить на операции вытяжки,<br />
обжима, раздачи, формовки и т.д. Титановые<br />
сплавы применяют для изготовления<br />
рабочих лопаток осевых компрессоров<br />
газотурбинных двигателей. Известно, что<br />
равноосная глобулярная структура титановых<br />
сплавов обеспечивает максимальную<br />
выносливость, а структура игольчатого типа<br />
– максимальную жаропрочность. Создание<br />
структур в зависимости от назначения и<br />
условий работы деталей может быть дополнительным<br />
резервом повышения их надежности.<br />
Применение лазерного отжига для местного<br />
разупрочнения перед формообразованием<br />
заготовок из металлических сплавов<br />
позволяет повысить точность изготовления<br />
деталей, уменьшить пружинение и радиусы<br />
гиба. Межоперационный отжиг для снятия<br />
наклепа у сплавов, имеющих низкую степень<br />
критической деформации, также целесообразно<br />
проводить с применением лазерного<br />
нагрева. Ширина зоны отжига заготовки и ее<br />
расположение определяется точностью выполнения<br />
формоизменяющих операций и условием<br />
протекания деформации разрушения.<br />
Заданная ширина зоны обработки не может<br />
быть получена любым из способов местного<br />
нагрева кроме лазерного, поскольку они при<br />
передаче тепла не обладают высокой плотностью<br />
энергии.<br />
132
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Заключение<br />
Проведены экспериментальные исследования<br />
условий снятия наклепа и образования<br />
рекристаллизованной структуры с<br />
помощью лазерного нагрева, которые показали<br />
возможность протекания этих процессов<br />
в диапазоне температур рекристаллизации<br />
(для сплава ОТ4-1: T<br />
р.<br />
= 990...1110 K, а<br />
для сплава ОТ4: T<br />
р.<br />
= 1030...1130 K). Определены<br />
параметры режима обработки:<br />
мощность лазерного излучения Q =450±5<br />
Вт; скорость обработки υ=0,6±0,01 м/с.<br />
Зона отжига имеет зернистую структуру,<br />
представленную α -фазой и небольшим количеством<br />
β -фазы. При лазерном отжиге<br />
происходит рекристаллизация деформированной<br />
структуры, а также распад метастабильных<br />
фаз с образованием стабильной<br />
рекристаллизованной структуры.<br />
Применение лазерного отжига обеспечивает<br />
повышение предельного относительного<br />
удлинения на 10…15 %, увеличение<br />
предельного угла изгиба при холодном<br />
деформировании листовых деталей из низколегированных<br />
титановых сплавов ОТ4 и<br />
ОТ4-1 на 50…60 %, что предоставляет возможность<br />
проводить их формообразование<br />
без дополнительного подогрева. Применение<br />
локального лазерного отжига обеспечивает<br />
снижение угла пружинения при<br />
гибке деталей из низколегированного титанового<br />
сплава на 40…50 %.<br />
References<br />
1. Bratukhin, A.G. Titanium airplane<br />
constructions production engineering / A.G. Bratukhin<br />
[and other] – Moscow: “Mashinostroyeniye”<br />
(Mechanical engineering), 1995. –<br />
448 p. – [in Russian].<br />
2. Colachev, B.A. Titanium alloys in the<br />
design and manufacture of air-engines and aerospace<br />
equipment / B.A. Colachev [and other];<br />
Edited by A.G. Bratukhin. – Moscow: Publishing<br />
house of MAI, 2001. – 412 p. – [in Russian].<br />
3. Bratukhin, A.G. Blanking, welding,<br />
Библиографический список<br />
1. Братухин, А.Г. Технология производства<br />
титановых самолетных конструкций<br />
[Текст] / А.Г. Братухин [и др.] – М.: Машиностроение,<br />
1995. – 448 с.<br />
2. Колачев, Б.А. Титановые сплавы в<br />
конструкциях и производстве авиадвигателей<br />
и авиационно-космической технике [Текст] /<br />
Б.А. Колачев [и др.], под ред. А.Г. Братухина.<br />
– М.: Издательство МАИ, 2001. – 412 с.<br />
3. Братухин, А.Г. Штамповка, сварка,<br />
пайка и термообработка титана и его сплавов<br />
в авиастроении [Текст] / А.Г. Братухин [и<br />
др.], под ред. А.Г. Братухина. – М: Машиностроение,<br />
1997. – 600 с.<br />
4. Soifer, V.A. Methods for computer<br />
design of diffractive optical elements [Текст] /<br />
Ed. by V.A. Soifer. – New York: J. Wiley and<br />
Sons Inc., 2002. – 784 p.<br />
5. Murzin, S.P. Increasing the efficiency<br />
of laser treatment of materials using elements of<br />
computer optics [Текст] / S.P. Murzin // Journal<br />
of Advanced Materials. − 2003. – V. 10, №2. –<br />
P. 181-185.<br />
6. ГОСТ 1497 – 84. Металлы. Методы<br />
испытаний на растяжение [Текст] – Введ.<br />
1986-01-01. – М.: Издательство стандартов,<br />
1984. – 35 с.<br />
7. ГОСТ 11701 – 84. Металлы. Методы<br />
испытаний на растяжение тонких листов и<br />
лент [Текст] – Введ. 1986-01-01. – М.: Издательство<br />
стандартов, 1984. – 11 с.<br />
8. Романовский, В.П. Справочник по<br />
холодной штамповке [Текст] / В.П. Романовский<br />
– 6-е изд., перераб. и доп. – Л.: Машиностроение.<br />
1979. – 520 с.<br />
solder and heat treatment of titanium and its alloys<br />
in aircraft industry / A.G. Bratukhin [and<br />
other]; Edited by A.G. Bratukhin. – Moscow:<br />
“Mashinostroyeniye” (Mechanical engineering),<br />
1997. – 600 p. – [in Russian].<br />
4. Soifer, V.A. Methods for computer<br />
design of diffractive optical elements / Ed. by<br />
V.A. Soifer. – New York: J. Wiley and Sons<br />
Inc., 2002. – 784 p.<br />
5. Murzin, S.P. Increasing the efficiency<br />
of laser treatment of materials using<br />
elements of computer optics / S.P. Murzin //<br />
Journal of Advanced Materials. − 2003. – V.<br />
10, №2. – P. 181-185.<br />
133
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
6. GOST 1497 – 84. Metals. Methods of<br />
stretching tests – Intr. 1986-01-01. – Moscow:<br />
Standards publishing house, 1984. – 35 p. – [in<br />
Russian].<br />
7. GOST 11701 – 84. Metals. Stretching<br />
tests methods of light sheets and belts – Intr.<br />
1986-01-01. – Moscow: Standards publishing<br />
house, 1984. – 11 p. – [in Russian].<br />
8. Romanovskiy, V.P. Reference book<br />
by cold forming [Text]/V.P. Romanovskiy. – 6 th<br />
issue, remaked and suppl. – Leningrad: “Mashinostroyeniye”<br />
(Mechanical engineering), 1979.<br />
– 520 p. – [in Russian].<br />
SOFTENING OF HALF-FINISHED PRODUCTS<br />
FROM TITANIC LOW-ALLOY BY LASER ANNEAL<br />
©2008 S.P.Murzin, V.I.Tregub, A.V.Mezhenin, E.L. Osetrov<br />
Samara State Aerospace University<br />
Experimental researches of cold work’s removal and formation recrystallizated structures conditions by laser<br />
heating have shown an opportunity of passing these processes in a range of recrystallization temperatures titanic low alloys.<br />
Researches properties of the processed materials have shown that laser anneal application for local softening before<br />
shaping of half-finished products from metal alloys allows to increase accuracy of manufacturing of details, to reduce<br />
springing and bending radiuses.<br />
Softening, low alloy, laser annealing, shaping, springing, bending radius, work hardening, recrystallizational<br />
structure<br />
Сведения об авторах:<br />
Мурзин Сергей Петрович, профессор, д.т.н., доцент, ГОУ ВПО «Самарский государственный<br />
аэрокосмический университет им. С.П. Королева», murzin@ssau.ru, взаимодействие<br />
лазерного излучения с веществом, нанотехнологии.<br />
Трегуб Валерий Иванович, доцент, к.т.н., ГОУ ВПО «Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет им. С.П. Королева», murzin@ssau.ru, авиационное материаловедение.<br />
Меженин Андрей Викторович, аспирант, ГОУ ВПО «Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет им. С.П. Королева», murzin@ssau.ru, взаимодействие лазерного<br />
излучения с веществом, нанотехнологии.<br />
Осетров Евгений Леонидович, студент, ГОУ ВПО «Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет им. С.П. Королева», murzin@ssau.ru, взаимодействие лазерного<br />
излучения с веществом, нанотехнологии<br />
Murzin Serguey Petrovich, professor, Dr. Sci. Tech., reader, SEE HVT «S.P. Korolev Samara<br />
State Aerospace University», murzin@ssau.ru, interaction of laser radiation with matter,<br />
nanotechnology.<br />
Tregub Valeriy Ivanovich, reader, Cand. Sci. Tech., SEE HVT «S.P. Korolev Samara State<br />
Aerospace University», murzin@ssau.ru, aircraft material engineering.<br />
Mezhenin Andrey Victorovich, post-graduate, SEE HVT «S.P. Korolev Samara State Aerospace<br />
University», murzin@ssau.ru, interaction of laser radiation with matter, nanotechnology.<br />
Osetrov Evgeniy Leonidovich, student, SEE HVT «S.P. Korolev Samara State Aerospace<br />
University», murzin@ssau.ru, interaction of laser radiation with matter, nanotechnology.<br />
134
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 004.7+ 548.52<br />
УСТАНОВКА ВЫРАЩИВАНИЯ МОНОКРИСТАЛЛОВ ГЕРМАНИЯ<br />
НА ОСНОВЕ КОНТАКТНОГО МЕТОДА ИЗМЕРЕНИЯ<br />
© 2008 С.П. Саханский<br />
Сибирский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика М.Ф. Решетнева<br />
Разработана и внедрена в производство установка выращивания монокристаллов германия, по способу<br />
Чохральского, на основе контактного метода измерения текущей площади кристалла. Установка позволяет выращивать<br />
монокристаллы германия в закрытой тепловой оснастке, обеспечивая при этом необходимые низкоградиентные<br />
тепловые условия выращивания кристалла.<br />
Контактный метод измерения, текущая площадь кристалла, закрытая тепловая оснастка<br />
Системы автоматического управления<br />
выращиванием кристаллов, основанные на<br />
контактном методе измерения текущей площади,<br />
нашли практическое применение при<br />
выращивании монокристаллов германия на<br />
предприятии ФГУП «Германий» (г. Красноярск).<br />
Приоритет данным установкам дан в<br />
связи с возможностью выращивания многих<br />
марок кристаллов германия в закрытой тепловой<br />
оснастке, обеспечивающей необходимые<br />
тепловые условия роста, что затрудняет<br />
применение широко распространенных оптических<br />
систем измерения и управления<br />
выращиванием кристаллов.<br />
В основу контактного метода измерения<br />
и управления выращиванием монокристаллов<br />
[1−5] по способу Чохральского входит<br />
управление текущей площадью (или<br />
диаметром при круглой форме) растущего<br />
кристалла на основе вычисления сигнала<br />
управления ∆y как функции отклонения текущей<br />
площади кристалла от заданной за период<br />
оценки сигнала управления T ц при условии<br />
поддержания уровня расплава в тигле<br />
с точностью 1-2 мкм. Микропроцессорные<br />
системы управления выращиванием кристаллов<br />
германия, разработанные на базе патента<br />
[1], внедрены в 1998 г. на семи установках<br />
ФГУП «Германий». Данные системы<br />
управления (рис. 1) представляют систему<br />
управления выращиванием монокристаллов<br />
германия по способу Чохральского на базе<br />
микро-ЭВМ, под управлением которой в камере<br />
производится выращивание монокристаллического<br />
кристалла диаметром d. Кристалл<br />
вытягивается из расплава со скоростью<br />
вытягивания V з и вращения W з кристалла,<br />
при этом расплавленный металл, находящийся<br />
в тигле (с внутренним диаметром D),<br />
вращается с угловой скоростью W т .<br />
В процессе убывания расплава в тигле<br />
происходит размыкание и замыкание контактного<br />
датчика уровня относительно плавающего<br />
на поверхности металла в тигле<br />
графитового экрана. Сигнал с контактного<br />
датчика подается через сглаживающую цепочку<br />
C1, R1, R2 и блок согласования в ЭВМ<br />
для принятия решения об управлении подъемом<br />
тигля вверх, которое осуществляется<br />
через блок управления шаговым двигателем,<br />
на каждый шаг двигателя, в результате чего<br />
кроме скорости подъема тигля вверх V т в<br />
системе формируется информация о перемещении<br />
тигля X итц (с дискретностью ∆ т ) и<br />
информация X изц о перемещении кристалла<br />
вверх (с дискретностью ∆ з ).<br />
Управление от ЭВМ скоростями вытягивания<br />
кристалла V з , вращения кристалла W з ,<br />
вращения тигля W т осуществляется через соответствующие<br />
приводы, а управление температурой<br />
расплава осуществляется посредством<br />
датчика температуры боковой поверхности<br />
нагревателя и регулятора температуры<br />
по заданию ЭВМ Т з . В качестве датчика температуры<br />
используется радиационный пирометр<br />
с сапфировым светопроводом [6].<br />
Выражения, на которых основана работа<br />
установок по выращиванию германия,<br />
приведены ниже.<br />
Скорость убывания расплава в тигле<br />
V р , а также скорости подъема тигля вверх<br />
V тм после размыкания контактного датчика и<br />
замедленная скорость подъема тигля после<br />
135
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
замыкания контактного датчика V тм /M определяются<br />
по выражениям (1-5), в которых<br />
введены коэффициенты увеличения скорости<br />
(C = 4) и уменьшения скорости подъема<br />
тигля (M = 4). Данное управление обеспечивает<br />
периодическое замыкание и размыкание<br />
контактного датчика в процессе работы в<br />
заданном диапазоне изменения уровня<br />
расплава (порядка 2 мкм):<br />
V<br />
V<br />
2<br />
ρт<br />
⎡ d ⎤<br />
р<br />
= Vз<br />
⋅ ⋅ ⎢<br />
ж<br />
D ⎥<br />
ρ ⎣ ⎦ , (1)<br />
2<br />
⎡ dmax<br />
⎤<br />
тм<br />
= Vр<br />
⋅ =<br />
= ⋅<br />
dmax<br />
d з<br />
⎢<br />
⎣<br />
d<br />
⎥<br />
⎦<br />
2<br />
тм ⎡ dmin<br />
⎤<br />
= Vр<br />
⋅ =<br />
V<br />
M<br />
d<br />
min<br />
⎢<br />
⎣<br />
V<br />
т max<br />
з<br />
⋅ ⋅ ⎢<br />
ж<br />
D ⎥<br />
2<br />
ρ ⎡ d ⎤<br />
ρ ⎣ ⎦ , (2)<br />
1<br />
, (3)<br />
1−1/<br />
C<br />
d<br />
⎥<br />
⎦<br />
V<br />
т min<br />
з<br />
⋅ ⋅ ⎢<br />
ж<br />
D ⎥<br />
2<br />
ρ ⎡d<br />
⎤<br />
ρ ⎣ ⎦ , (4)<br />
1<br />
= dmax<br />
⋅ , (5)<br />
M<br />
где V р − скорость убывания расплава в<br />
тигле; V з − скорость вытягивания кристалла;<br />
d − текущий диаметр кристалла;<br />
D − внутренний диаметр тигля; ρ т − уд.<br />
плотность твердого материала; ρ ж − уд. плотность<br />
жидкого материала; d з − заданный<br />
диаметр выращиваемого кристалла; d max –<br />
максимальный допустимый диаметр выращиваемого<br />
кристалла, с соблюдением которого<br />
выполняется условие, при котором датчик<br />
и экран сомкнутся после размыкания;<br />
d min – минимальное допустимое значение<br />
диаметра кристалла, при котором соблюдается<br />
условие отставания экрана от датчика<br />
после замкнутого состояния.<br />
Cинхронизация скорости подъема тигля<br />
со скоростью вытягивания кристалла в<br />
момент разомкнутого и замкнутого состояния<br />
контактного датчика производится по<br />
выражениям (6 − 7):<br />
X<br />
изрр<br />
⎛ 1 ⎞<br />
⎜1−<br />
⎟⋅<br />
K<br />
у<br />
C<br />
= P ⋅<br />
⎝ ⎠<br />
, (6)<br />
B<br />
X<br />
где<br />
изрм<br />
⎛ 1 ⎞<br />
⎜1−<br />
⎟⋅<br />
K<br />
у<br />
C<br />
= P ⋅ M ⋅<br />
⎝ ⎠<br />
, (7)<br />
B<br />
2<br />
∆т<br />
⋅ρ ⎡<br />
ж<br />
D ⎤<br />
K<br />
y<br />
= B ⋅ ⋅ ⎢ ⎥ −<br />
∆<br />
з<br />
⋅ρт ⎣ dз<br />
⎦<br />
− уставка заданного диаметра; X изрр − число<br />
импульсов затравки, через которое выдается<br />
Р импульсов перемещения тигля при разомкнутом<br />
контактном датчике; X изрм − число<br />
импульсов затравки, через которое выдается<br />
Р импульсов перемещения тигля при<br />
замкнутом контактном датчике; P – число<br />
выдаваемых импульсов подъема тигля на<br />
шаговый привод; B − коэффициент умножения<br />
уставки; ∆ з − дискретность отсчета перемещения<br />
затравки; ∆ т − дискретность отсчета<br />
перемещения тигля; d з − заданный диаметр<br />
выращиваемого кристалла.<br />
В качестве привода подъема тигля<br />
применяется разомкнутый шаговый привод,<br />
обеспечивающий процесс многократного<br />
изменения скорости подъема тигля, на основании<br />
сигнала с контактного датчика и точную<br />
синхронизацию скоростей вытягивания<br />
кристалла и подъема тигля.<br />
Для контактного метода измерения и<br />
управления выращиванием кристалла величины<br />
перемещений затравки, тигля и период<br />
оценки сигнала управления могут быть представлены<br />
в виде выражений (8 – 11):<br />
X = X ⋅∆ , (8)<br />
X<br />
X<br />
T<br />
ц<br />
зц изц з<br />
= X ⋅∆ , (9)<br />
тц итц т<br />
X<br />
⋅ K<br />
итц y<br />
изц<br />
= , (10)<br />
B<br />
X<br />
изц<br />
⋅∆<br />
з<br />
X<br />
зц<br />
X ⋅ K<br />
= = =<br />
V V B ⋅V<br />
итц y з<br />
з з з<br />
⋅∆<br />
, (11)<br />
где X зц − перемещение затравки; X изц − перемещение<br />
затравки с дискретностью отсчета<br />
∆ з ; X тц − перемещение тигля; X итц − перемещение<br />
тигля с дискретностью отсчета<br />
∆ т ; T ц − период оценки сигнала<br />
управления (время отработки заданного<br />
количества импульсов X итц ).<br />
136
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 1. Система управления на основе контактного метода:<br />
1 – привод вращения затравки; 2 – привод перемещения затравки;3 -– контактный датчик;<br />
4 – блок согласования с ЭВМ;5 – датчик температуры; 6 – регулятор температуры; 7 – ЭВМ;<br />
8 – привод вращения тигля; 9 – шаговый двигатель;10 – блок управления шаговым двигателем;<br />
11 – датчик перемещения затравки; 12 – камера; 13 – слиток; 14 – расплав металла;<br />
15 – тигель;16 – экран; 17 – нагреватель<br />
137
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Для вычисления сигнала управления ∆y<br />
в системе управления принят алгоритм работы,<br />
представленный на рис. 2, который заключается<br />
в том, что в системе управления в<br />
момент замыкания контактного датчика выдерживается<br />
программная пауза τ замкнутого<br />
(13) и последующая пауза τ разомкнутого<br />
искусственных состояний датчика уровня,<br />
после чего происходит вычисление сигнала<br />
управления ∆y по выражению (12) на основании<br />
подсчета длительности паузы ∆t дм (d)<br />
до момента первого замкнутого состояния<br />
датчика уровня:<br />
⎧ C ⎫<br />
∆ y = ∆tдм( d) − τ⋅⎨C<br />
− 2 − ⎬<br />
⎩ M ⎭ , (12)<br />
τ =<br />
L<br />
X<br />
p<br />
⋅Tц<br />
, (13)<br />
⋅ E<br />
тц<br />
( β −1)<br />
где E =<br />
; β − коэффициент рабочего<br />
минимального диаметра (β = 2,5);<br />
⎛ 1 ⎞<br />
M ⋅⎜1−<br />
⎟<br />
⎝ C ⎠<br />
L p – максимально допустимое задаваемое<br />
значение изменения уровня расплава (1 –<br />
2мкм).<br />
Отличительной особенностью контактного<br />
метода измерения текущей площади<br />
кристалла является то, что он позволяет стабилизировать<br />
текущую площадь выращиваемого<br />
кристалла в закрытой тепловой оснастке,<br />
что является актуальным для выращивания<br />
монокристаллов германия кристаллографического<br />
направления «100», имеющих<br />
значительную огранку в течение всего<br />
процесса вытягивания кристалла.<br />
Управление скоростью вытягивания<br />
кристалла V з (x), температурой боковой поверхности<br />
нагревателя T з (x), скоростью вращения<br />
затравки кристалла W з (x) и тигля<br />
W т (x) производится на основе выражений:<br />
V ( x) = V ( x)<br />
+ Z ⋅ K ⋅ ∆ y , (14)<br />
з зп V<br />
Tз ( x) = Tзп ( x) + Z ⋅ KT ⋅∆ y + Z ⋅ AT<br />
⋅∫ ∆y ⋅dx<br />
, (15)<br />
W ( x) = W ( x)<br />
− Z ⋅ K ⋅∆ y<br />
(16)<br />
з зп R<br />
W ( x) = W ( x)<br />
− Z ⋅ K ⋅ ∆ y<br />
(17)<br />
Т тп S<br />
V ( x) = V ( x) + V ( x)<br />
, (18)<br />
зп з0<br />
зг<br />
T ( x) = T ( x) + T ( x)<br />
, (19)<br />
зп з0<br />
зг<br />
W ( x) = W ( x) + W ( x)<br />
, (20)<br />
зп з0<br />
зг<br />
W ( x) = W ( x) + W ( x)<br />
, (21)<br />
тп то тг<br />
где K V , K T , K R , K S − пропорциональные коэффициенты<br />
регулирования; A T − интегральный<br />
коэффициент регулирования по температуре;<br />
V зп (x), W зп (x), W тп (x), T зп (x) − программное<br />
задание закона изменения технологических<br />
параметров; V з0 ,W з0 , W т0 , T з0 −<br />
начальные значения технологических параметров<br />
выращивания до включения автоматического<br />
режима; V зг (x), W зг (x), W тг (x), T зг (x)<br />
− переменная составляющая программных<br />
заданий изменения технологических параметров;<br />
V з (x), W з (x), W т (x), T з (x) − общее<br />
управления технологическими параметрами;<br />
Z − признак захвата управления по диаметру<br />
на цилиндрической части кристалла; x − перемещение<br />
кристалла.<br />
Процесс стабилизации диаметра кристалла<br />
происходит в системе управления по<br />
выражениям (14 − 21) при включении признака<br />
захвата управления по диаметру (Z = 1)<br />
на цилиндрической части выращиваемого<br />
кристалла. В процессе стабилизации диаметра<br />
кристалла на цилиндрической части с<br />
достаточной точностью можно положить,<br />
что высота жидкого столбика мениска кристалла<br />
над расплавом и угол его роста постоянен,<br />
а их влиянием на сигнал управления<br />
можно пренебречь.<br />
Программное задание всех четырех<br />
технологических параметров процесса выращивания<br />
кристалла германия V зп (x), W зп (x),<br />
W тп (x), T зп (x) в микропроцессорных системах<br />
задается за счет автоматического расчета и<br />
ввода в программу управления кадровой<br />
системы управления.<br />
Конструктивное исполнение микропроцессорной<br />
системы автоматического<br />
управления вытягиванием монокристаллов<br />
германия приведено на рис. 3. Система<br />
управления разработана и изготовлена на<br />
основе программируемого контроллера<br />
МУ58 (изготовитель ОАО «Росток-Спаркс»,<br />
г. Киев). На рис. 4 показан вид плавающего<br />
графитового экрана с графитовым датчиком<br />
уровня расплава, а на рис. 5 − вид монокристаллического<br />
слитка германия диаметром<br />
104 мм.<br />
138
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Система управления внедрена на установке<br />
№ 21 (на ФГУП «Германий») и прошла<br />
промышленную отработку при выращивании<br />
монокристаллов германия кристаллографического<br />
направления «100» диаметром<br />
104 мм в закрытой тепловой оснастке. Внедрение<br />
системы управления позволило наладить<br />
выполнение крупного международного<br />
заказа.<br />
Рабочие графики работы установки<br />
№21 приведены на рис. 6−8. На рис. 6 приведен<br />
график изменения температуры боковой<br />
точки нагревателя Т З (T_sum) на протяжении<br />
всего цикла вытягивания кристалла, а<br />
на рис. 7 график изменения скорости вытягивания<br />
кристалла V З (V-з_sum) и сигнала<br />
управления ∆y (d_Diametra). На рис. 8 приведен<br />
график изменения скорости вращения<br />
затравки W З и скорости вращения тигля W Т .<br />
В процессе вытягивания кристалла вращение<br />
затравки (рис. 8) по программе замедлялось<br />
в течение 1−2 мин в трех выбранных<br />
технологом точках выращивания прямого и<br />
обратного конуса кристалла для того, чтобы<br />
проявить в них и проконтролировать форму<br />
фронта кристаллизации монокристаллов<br />
германия.<br />
Без замедления вращения монокристалла<br />
германия кристаллографического направления<br />
«100» проявить форму фронта<br />
кристаллизации готового кристалла за счет<br />
применения стандартных травителей оказалось<br />
невозможным, а само замедление вращения<br />
кристалла привело к локальному изменению<br />
в выбранных точках распределения<br />
сопротивления кристалла, что позволило<br />
проявить и проконтролировать форму фронта<br />
кристаллизации.<br />
Система управления легко может быть<br />
распространена на выращивание монокристаллов<br />
таких материалов, как алюминий и медь.<br />
Заключение<br />
Разработана и внедрена в производство<br />
информационно-измерительная управляющая<br />
система автоматического выращивания<br />
монокристаллов германия в закрытой<br />
тепловой оснастке на основе нового контактного<br />
метода измерения текущей площади<br />
кристалла.<br />
Система управления позволяет выращивать<br />
в закрытой тепловой оснастке высококачественные<br />
монокристаллы германия,<br />
алюминия и меди, для которых возможно<br />
применение графитового тигля с плавающим<br />
на поверхности расплава графитовым<br />
экраном.<br />
Рис. 2. График работы датчика уровня при вычислении сигнала управления:<br />
CD − работа контактного датчика уровня (Р − датчик разомкнут)<br />
139
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 3. Микропроцессорная система управления вытягиванием<br />
монокристаллов германия<br />
Рис. 4. Плавающий экран с графитовым датчиком уровня расплава<br />
140
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 5. Слиток германия диаметром 104 мм<br />
Рис. 6. График изменения температуры боковой точки нагревателя Т З (T_sum)<br />
141
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 7. График изменения скорости вытягивания затравки V З (V-з_sum)<br />
и сигнала управления ∆y (d_Diametra)<br />
Рис. 8. График изменения скорости вращения затравки W З<br />
и скорости вращения тигля W Т<br />
142
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Библиографический список<br />
1. Патент 2128250 РФ, МПК С30<br />
В15⁄20, 15/22, 15/26. Способ управления<br />
процессом выращивания монокристаллов<br />
германия из расплава и устройство для его<br />
осуществления [текст] / С. П. Саханский, О.<br />
И. Подкопаев, В. Ф. Петрик, 1999, №<br />
97101248/25.<br />
2. Патент 2184803, РФ, МПК С30<br />
В15⁄20, 15/22, 15/12 29/08. Способ управления<br />
процессом выращивания монокристаллов<br />
германия из расплава и устройство<br />
для его осуществления [текст] / С.П. Саханский,<br />
О.И. Подкопаев, В.Ф. Петрик, В.Д.<br />
Лаптенок, 2002, № 99123739/12.<br />
3. Саханский, С.П. Способ управления<br />
процессом выращивания монокристаллов<br />
германия из расплава [текст] / С.П. Саханский,<br />
О. И. Подкопаев, В. Д. Лаптенок. //<br />
В кн.: Перспективные материалы, технологии,<br />
конструкции-экономика. Сборник научных<br />
трудов / Под ред. В.В. Стацуры − Красноярск:<br />
ГАЦМиЗ, 2000. − Вып. 6. − С.<br />
391−393.<br />
4. Саханский, С.П. Основные математические<br />
соотношения контактного метода<br />
управления выращиванием монокристаллов<br />
по способу Чохральского [текст] / С. П.<br />
Саханский // В кн.: Вестник Сибирского государственного<br />
аэрокосмического университета<br />
имени академика М. Ф. Решетнева / Под<br />
ред. проф. Г. П. Белякова − Красноярск:<br />
СибГАУ, 2005. − Вып. 7. − С. 85-88.<br />
5. Саханский, С.П. Выращивание монокристаллов<br />
в закрытой тепловой оснастке<br />
по способу Чохральского на основе контактного<br />
метода управления диаметром<br />
кристалла [текст] / С. П. Саханский, // Автоматизация<br />
и современные технологии. −<br />
2007. − №1. − C. 38-41.<br />
6. Разработка прецизионного регулирования<br />
температуры с использованием светопровода<br />
[текст] // М.: Гиредмет, Отчет по<br />
НИР, тема № СКБРМ-1, 1962.<br />
References<br />
1. Patent 2128250, Russian Federation,<br />
MPK S30 V15/20, 15/22, 15/26. Way of management<br />
of process of germanium monocrystals<br />
growing from melt and the device for its realization<br />
/ S.P. Sahanskiy, O.I. Podkopaev, V.F.<br />
Petrik, 1999, N 97101248/25.<br />
2. Patent 2184803, Russian Federation,<br />
MPK S30 V15/20, 15/22, 15/12, 29/08. Way of<br />
management of process of germanium<br />
monocrystals growing from melt and the device<br />
for its realization / S.P. Sahanskiy, O.I. Podkopaev,<br />
V.F. Petrik, V.D. Laptenok, 2002, N<br />
99123739/12.<br />
3. Sahanskiy, S.P. Way of management<br />
of process of germanium monocrystals growing<br />
from melt / S.P. Sahanskiy, O.I. Podkopaev,<br />
V.D. Laptenok // In book: Perspective materials,<br />
technologies, design-economy: collection of<br />
scientific papers / Edited by V.V. Statsura //<br />
GACMiZ, Krasnoyarsk, 2000. − Issue 6. − P.<br />
391-393. − [in Russian].<br />
4. Sahanskiy, S.P. Basic mathematical<br />
parities of contact method of management of<br />
monocrystals growing by Czochralski method /<br />
S.P. Sahanskiy // In book: Bulletin of the Siberian<br />
state aerospace university named after academician<br />
M.F. Reshetov / Edited by prof.<br />
G.P. Belyakov // Krasnoyarsk: SibGAU, 2005.<br />
− Issue 7. − P. 85-88. − [in Russian].<br />
5. Sahanskiy, S.P. Growing monocrystals<br />
in closed thermal rigging by Czochralski<br />
method based on the contact method of crystal<br />
diameter management / S.P. Sahaskiy // Automation<br />
and modern technologies. − 2007. − N 1.<br />
− P. 38-41. − [in Russian].<br />
6. Development of precision temperature<br />
regulation using a wavebeam guide // Moscow:<br />
Giredmet, Report on research scientific work,<br />
topic N SKBRM-1, 1962. − [in Russian].<br />
143
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
GERMANUIM MONOCRYSTALS GROWING SYSTEM BASED<br />
ON CONTACT METHOD OF MEASUREMENT<br />
© 2008 S. P. Sahanski<br />
Siberian State Aerospace University named after academician M.F. Reshetnev<br />
Germanium monocrystals growing system by Czochralski based on contact method of measurement of current<br />
crystal area has been developed and applied in industry. The system allows to grow germanium monocrystals in a<br />
closed thermal gadgetry ensuring the necessary low-gradient thermal conditions of crystal growing.<br />
Contact method of measurement, current crystal area, closed thermal rigging<br />
Сведения об авторе<br />
Саханский Сергей Павлович, Сибирский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика М.Ф. Решетнева, кандидат технических наук, доцент, преподает курсы<br />
«Микропроцессорные системы», «Цифровые системы управления и обработки информации».<br />
E-mail: ius_Caxanckiy@sibsau.ru. Работает в области комплексного решения задач автоматизации<br />
процессов выращивания монокристаллов германия, автоматизации процессов<br />
управления очисткой сточных вод промышленных предприятий.<br />
Sahanskiy Sergey Pavlovich, Siberian state aerospace university named after academician<br />
M.F. Reshetnev, Cand. Tech. Sci., senior lecturer, teaches rates “Microprocessor systems”, “Digital<br />
Control systems and processing of the information”. E-mail: ius_Caxanckiy@sibsau.ru. Solves the<br />
problems of automation of germanium monocristals growing at FSUE Germanium (Krasnoyarsk)<br />
and the problems of automation of managerial processes of sewage treatment of the industrial enterprises<br />
at JSC Krastsvetmet, Krasnoyarsk.<br />
144
Управление, измерительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
ПАРАМЕТРИЧЕСКАЯ ФУНКЦИЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО<br />
ОБРАТНОГО РАССЕЯНИЯ МУТНЫХ СРЕД<br />
© 2008 В.П. Захаров, А.Р. Синдяева<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Работа посвящена определению модельной параметрической функции обратного рассеяния в многократно<br />
рассеивающих средах, содержащих оптические неоднородности. Визуализация внутренней структуры виртуального<br />
образца осуществлялась с использованием алгоритма Монте-Карло. Для анализа результатов численного<br />
моделирования применяется дифференциальная схема метода обратного рассеяния, суть которой сводится<br />
к выделению дифференциальной разности в спектральной плотности рассеянного назад излучения.<br />
Зависимость пространственных экстремумов распределения дифференциальной интенсивности рассеянного назад<br />
излучения от состояния рассеивающей среды представлена в виде параметрической функции, которая позволяет<br />
оценить степень детализации неоднородной структуры и является основой для программной реализации<br />
быстрого алгоритма оценки оптических параметров и топологии неоднородных включений.<br />
Метод дифференциального обратного рассеяния, метод Монте-Карло, многократно рассеивающая среда,<br />
оптическая неоднородность, дифференциальная интенсивность, параметрическая функция обратного рассеяния.<br />
Введение<br />
Актуальной темой современных физических<br />
исследований является разработка<br />
методов оптической дистанционной диагностики<br />
многократно рассеивающих сред [1-7].<br />
Принципиальное сходство развиваемых методик<br />
заключается в регистрации рассеянной<br />
назад или прошедшей через образец световой<br />
волны с последующим выделением<br />
спектральных, когерентных и/или диффузных<br />
компонент в соответствии со специфическим<br />
алгоритмом анализа результатов эксперимента.<br />
Особое внимание в рамках описанной<br />
проблемы уделяется совершенствованию методов<br />
трехмерной визуализации оптически<br />
неоднородной структуры. В этом ключе<br />
представляет интерес изучение закономерностей<br />
распространения диффузной составляющей<br />
обратного рассеяния в зависимости<br />
от пространственного распределения оптических<br />
свойств внутри исследуемой области.<br />
Задача с успехом решается с использованием<br />
развитого в работах [8, 9] метода дифференциального<br />
обратного рассеяния, суть которого<br />
заключается в определении дифференциальной<br />
разницы в спектральной интенсивности<br />
рассеянного назад излучения, при этом<br />
величина и скорость изменений дифференциальной<br />
интенсивности обратного рассеяния<br />
может характеризовать общее состояние<br />
объекта.<br />
Предложенный метод обладает рядом<br />
преимуществ. Малая интенсивность лоцирующего<br />
излучения обуславливает простоту<br />
и безопасность экспериментальной реализации<br />
методики, а также возможность проведения<br />
исследований многократно рассеивающих<br />
биологических сред in vivo. Кроме<br />
того, визуализация объекта может быть реализована<br />
на большей глубине, чем в случае<br />
использования когерентных и поляризационных<br />
методик [2, 4, 10, 11]. Пространственное<br />
разрешение при этом достаточно для 3D<br />
визуализации оптических макронеоднородностей.<br />
Описанные преимущества, а также<br />
возможность статистического анализа результатов<br />
позволяют рассматривать дифференциальную<br />
схему обратного рассеяния как<br />
основу для исследования многократно рассеивающих<br />
структур в данной работе.<br />
Численное моделирование распространения<br />
излучения в многократно рассеивающем<br />
объекте и окружающем пространстве<br />
является базисом для построения теоретических<br />
и экспериментальных схем диагностики<br />
и анализа результатов в реальном времени.<br />
Корректное описание процесса распространения<br />
излучения в многократно рассеивающей<br />
неоднородной среде реализуется с использованием<br />
метода Монте-Карло [1,9].<br />
Однако для обеспечения сходимости чис-<br />
145
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ленных результатов данный метод требует<br />
проведения большого числа итераций [12],<br />
что затрудняет его применение в алгоритмах<br />
экспериментального экспресс-анализа. Вместе<br />
с тем экспериментально регистрируемое<br />
пространственное распределение рассеянного<br />
излучения наиболее существенно зависит<br />
от параметров макронеоднородностей.<br />
Целью настоящей работы является нахождение<br />
функциональной зависимости интенсивности<br />
обратного рассеяния от оптических<br />
и геометрических параметров неоднородной<br />
многократно рассеивающей среды и<br />
построение на ее основе параметрической<br />
функции обратного рассеяния. Последнее<br />
достигается путем варьирования оптических<br />
и геометрических коэффициентов неоднородной<br />
области. Характер построенных зависимостей<br />
позволяет сделать вывод о возможном<br />
способе аппроксимации функции<br />
обратного рассеяния и использования ее в<br />
методах экспресс-диагностики.<br />
1. Параметрическая функция<br />
обратного рассеяния<br />
Модельная реализация метода дифференциального<br />
обратного рассеяния проводилась<br />
с применением статистического алгоритма<br />
Монте-Карло [13], встроенного в виртуальную<br />
среду TracePro Expert.<br />
В рассматриваемой постановке метод<br />
Монте-Карло сводится к расчету математических<br />
ожиданий скалярных величин распределения<br />
интенсивности [13-16]. Основной<br />
искомой величиной является освещенность<br />
единичного элемента фотоприемника,<br />
регистрирующего рассеянное назад излучение.<br />
Массивы найденных значений формируют<br />
скалярные поля распределения интенсивности<br />
на чувствительной матрице регистрирующего<br />
устройства.<br />
В целях снижения затрат машинного<br />
времени при итерациях был использован<br />
специальный алгоритм выбора вероятных<br />
событий. Реализация алгоритма осуществлялась<br />
при разыгрывании акта рассеяния: при<br />
столкновении с объемным или поверхностным<br />
элементом поток фотонов расщеплялся<br />
на случайный и детерминированный компоненты.<br />
Направление последнего было непосредственно<br />
связано с локализацией неоднородности.<br />
Соответственно, количество актов<br />
взаимодействия с локальной неоднородностью<br />
увеличивалось, что обеспечивало быструю<br />
сходимость метода.<br />
Поверхностная биологическая ткань,<br />
содержащая неоднородности, была выбрана<br />
в качестве базового объекта геометрического<br />
моделирования. Феноменологические коэффициенты<br />
модели соответствуют кожному<br />
покрову белого человека in vivo [12, 17, 18].<br />
Модель представлена в виде слоистой<br />
среды с варьируемой толщиной оптически<br />
разных слоев; глубинные слои включают в<br />
себя локально-ограниченные 3D области патологических<br />
тканей, проявляющиеся как<br />
оптические неоднородности (рис. 1) [12].<br />
Функциональные базовые зависимости<br />
дифференциальной интенсивности обратного<br />
рассеяния от параметров биологической<br />
среды определялись для неоднородности цилиндрической<br />
формы. Торцы модельного<br />
цилиндра располагались ортогонально к<br />
плоскости падения лоцирующего излучения,<br />
а его ось совпадала с осью пучка. Неоднородность<br />
описывалась набором оптических и<br />
геометрических параметров, включающим<br />
коэффициенты поглощения µ a и рассеяния<br />
µ s , фактор анизотропии рассеяния g, продольный<br />
L и поперечный 2r c размеры, моделирующие<br />
эффективные размеры реальных<br />
включений, и глубину залегания h.<br />
Неоднородности ткани, представляющие<br />
собой патологические скопления хромофоров<br />
и рассеивателей, инициируют перераспределение<br />
спектрального состава рассеянного<br />
излучения по сравнению с падающим<br />
полихроматическим пучком, что в свою очередь<br />
позволяет провести идентификацию неоднородности<br />
с использованием дифференциальных<br />
методов спектроскопии. Для спектрального<br />
выделения компонент, связанных<br />
с неоднородностью, использовался дихроматический<br />
пучок, состоящий из опорной и<br />
сигнальной мод равной интенсивности.<br />
Предполагалось, что неоднородность спектрально<br />
разрешима только на сигнальной<br />
длине волны, что характеризуется резонансом<br />
в поглощении и/или рассеянии. Спектральная<br />
зависимость оптических коэффи-<br />
146
Управление, измерительная техника и информатика<br />
циентов неоднородности приводит к разнице<br />
в распределении интенсивности сигнальной<br />
и опорной компонент обратного рассеяния.<br />
С учетом осесимметричности задачи дифференциальная<br />
интенсивность рассеяния φS<br />
может быть представлена в виде нормированной<br />
функции от радиальной координаты<br />
фотоприемника r:<br />
φ<br />
S<br />
( r)<br />
=<br />
1<br />
2<br />
где<br />
I<br />
λν<br />
S<br />
λν<br />
PS<br />
( r)<br />
( r) =<br />
σ<br />
I ( r) − I ( r)<br />
λ1 λ2<br />
S<br />
S<br />
λ1 λ2<br />
( < IS<br />
> + < IS<br />
> )<br />
r<br />
, (1)<br />
(2)<br />
– спектральная интенсивность обратного<br />
рассеяния в ячейке (r) фотоприемника,<br />
P<br />
< I >= (3)<br />
π<br />
λν<br />
S<br />
λν<br />
e<br />
2<br />
re<br />
S<br />
– средняя спектральная интенсивность на<br />
длине волны λ ν<br />
; r e – радиус пучка на фотоприемнике<br />
по уровню мощности (1–e -2 );<br />
r – нормированная на r e радиальная координата;<br />
P ν λ<br />
( r)<br />
– мощность обратного рассеянного<br />
излучения в ячейке (r);<br />
σ<br />
r<br />
– площадь<br />
λ<br />
ячейки (r); Pe<br />
ν – полная спектральная мощность<br />
обратного рассеяния в пределах r e .<br />
Рис. 1. Модельная реализация метода дифференциального обратного рассеяния<br />
Тестовые численные эксперименты показали,<br />
что присутствие неоднородностей<br />
поглощения и рассеяния [12] может приводить<br />
к образованию максимумов нормированной<br />
функции дифференциальной интенсивности<br />
в точке r = 0:<br />
φ<br />
S 0<br />
= max φ<br />
S<br />
( r) = φ<br />
S<br />
(0) . (4)<br />
Величина возможного экстремума в<br />
общем случае является зависимостью от оптических<br />
и геометрических параметров<br />
слоев среды {P m } и неоднородности {P h } и<br />
может быть определена как параметрическая<br />
функция дифференциального обратного<br />
рассеяния φ<br />
S 0 ({ Pm }, { Ph<br />
})<br />
. Данная функция<br />
может быть найдена на основании численных<br />
экспериментов при варьировании<br />
параметров среды и цилиндрической неоднородности.<br />
147
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
2. Зависимость параметрической<br />
функции рассеяния<br />
от топологии среды<br />
Для выявления влияния особенности<br />
строения поверхностной биоткани на величину<br />
экстремума дифференциальной интенсивности<br />
φS<br />
0<br />
были проведены численные<br />
эксперименты для сред различной топологии,<br />
содержащих неоднородности с одинаковым<br />
параметрическим набором {P h }. Были<br />
рассмотрены однослойные среды с оптическими<br />
параметрами эпидермиса и дермы<br />
[12], а также многослойные среды с варьируемым<br />
числом слоев. Характерные функции<br />
распределения дифференциальной интенсивности<br />
представлены на рис. 2.<br />
Сравнение зависимостей φ S<br />
( r ) для<br />
многослойной среды (график 1) и эпидермиса<br />
(график 2) показывает, что основной<br />
вклад в распределение дифференциальной<br />
интенсивности вносит первый слой (эпидермис),<br />
при этом общее количество слоев среды<br />
не играет существенной роли (кривая 4), что<br />
подтверждает вывод, сделанный в работе [12].<br />
Рис. 2. Дифференциальная интенсивность<br />
φS<br />
для сред<br />
различной топологии: 1 – многослойная поверхностная биоткань; 2 – эпидермис;<br />
3 – дерма; 4 – многослойная биоткань с уменьшенным числом оптических слоев<br />
Полученные результаты позволяют упростить<br />
многослойную геометрическую модель<br />
в случае использования дифференциальных<br />
методов и значительно ускорить итерационный<br />
расчет.<br />
φS 0<br />
3. Зависимость параметрической<br />
функции рассеяния<br />
от параметров неоднородности<br />
Результаты исследования зависимости<br />
от топологии среды позволяют использовать<br />
оптические параметры первого слоя<br />
поверхностной биоткани как нормировочные<br />
коэффициенты и ввести относительные величины<br />
µ<br />
ah<br />
Sh<br />
µ<br />
a<br />
= ,<br />
s<br />
µ<br />
am<br />
Sm<br />
µ<br />
µ = , выражающие<br />
µ<br />
отклонения коэффициентов поглощения и<br />
рассеяния неоднородности от значений окружающей<br />
среды. Для всех последующих<br />
численных экспериментов принималось,<br />
что оптические коэффициенты среды соответствуют<br />
эпидермису: µ = 0,062ì ì − 1<br />
,<br />
1<br />
µ<br />
Sm<br />
= 96, 25ì ì − .<br />
При фиксированных параметрах среды<br />
многопараметрическая функция дифференциального<br />
обратного рассеяния описывает<br />
зависимость распределения интенсивности<br />
обратного рассеяния от параметрического<br />
набора {P h }, включающего в себя коэффициенты<br />
поглощения µ<br />
a<br />
и рассеяния µ<br />
s<br />
, фактор<br />
анизотропии рассеяния g, глубину залегания<br />
am<br />
148
Управление, измерительная техника и информатика<br />
h, продольный L и поперечный r c размеры<br />
неоднородностей. Функцию φS<br />
0 ({ Ph<br />
})<br />
удобно<br />
искать в виде совокупности характеристик,<br />
под которыми понимается зависимость<br />
величины экстремума от выделенного параметра<br />
при фиксированном наборе значений<br />
других параметров. Такой подход может<br />
быть оправдан только в области слабой нелинейности<br />
параметрической функции.<br />
Поведение параметрической функции<br />
рассеяния исследовалось на примере модели<br />
спектральной неоднородности поглощения<br />
[12], соответствующей моделированию некротической<br />
ткани. Данная модель обладает<br />
значительным коэффициентом поглощения<br />
на сигнальной длине волны лоцирующего<br />
излучения при сравнительно малом возрастании<br />
рассеяния.<br />
3.1. Зависимость от размеров<br />
неоднородности<br />
В целях построения зависимости<br />
φ ( ) S 0<br />
rc<br />
были проведены численные эксперименты<br />
для неоднородностей переменного<br />
диаметра с оптическими коэффициентами<br />
поглощения и рассеяния: µ<br />
a<br />
= 16, µ<br />
s<br />
= 1,04 .<br />
Поскольку основной вклад в распределение<br />
дифференциальной интенсивности вносят<br />
первые слои неоднородности [12], торцы модельных<br />
цилиндров располагались вблизи<br />
границы раздела «многократно рассеивающая<br />
среда – воздух». Рассмотрены различные<br />
случаи проявления анизотропии рассеяния,<br />
при этом особое внимание уделялось<br />
характерному для биологических тканей<br />
диапазону g = 0,85...0,98 .<br />
Радиус модельной цилиндрической неоднородности<br />
нормировался на радиус поверхностного<br />
пятна лоцирующего излучения.<br />
Зависимость величины дифференциальной<br />
интенсивности φS<br />
0<br />
от относительного<br />
поперечного размера rc<br />
неоднородности<br />
представлена на рис. 3.<br />
Видно, что функциональные зависимости<br />
φ ( ) S 0<br />
rc<br />
являются эквидистантами в диапазоне<br />
g = 0,85...0,99 . В случае g=1 (кривая<br />
4) многопараметрическая функция нелинейно<br />
зависит от поперечного размера, что,<br />
вероятно, связано с полной канализацией обратного<br />
рассеяния при больших диаметрах<br />
неоднородности.<br />
Рис. 3. Зависимость параметрической функции φS<br />
0<br />
от поперечного размера неоднородности r c<br />
при факторе анизотропии g = 0 (1), 0,9 (2), 0,95 (3), 1 (4)<br />
149
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Для сред небиологической природы<br />
предел чувствительности метода достигается<br />
при rc<br />
≈ 0,3 (кривая 1), для биологической<br />
ткани при rc<br />
≈ 1 (кривые 2, 3).<br />
Поскольку основной вклад в распределение<br />
дифференциальной интенсивности<br />
вносят первые слои неоднородности, эффективный<br />
продольный размер включения L<br />
(рис. 1) не оказывает существенного влияния<br />
на поведение параметрической функции рассеяния<br />
в рамках применимости построенной<br />
модели, что подтверждается проведенными<br />
численными экспериментами.<br />
3.2. Зависимость от коэффициентов<br />
поглощения и рассеяния<br />
Зависимости функции рассеяния от коэффициента<br />
поглощения (рис. 4) строились<br />
для различных значений анизотропии рассеяния<br />
при фиксированном поперечном размере<br />
неоднородности r<br />
c<br />
= 1 и коэффициенте<br />
рассеяния µ<br />
s<br />
= 1,04 . Видно, что для наиболее<br />
характерного для биологических тканей диапазона<br />
факторов анизотропии g=0,85–0,98<br />
функция рассеяния носит квазилинейный характер.<br />
Случай g=1 соответствует полностью<br />
анизотропному рассеянию, и, соответственно,<br />
дифференциальная функция обратного<br />
рассеяния практически не меняется при<br />
изменении коэффициента поглощения.<br />
Из вида кривых рис. 4 также следует,<br />
что зависимость φS<br />
0<br />
от фактора анизотропии<br />
носит квазилинейный характер при фиксированном<br />
значении коэффициента поглощения<br />
µ<br />
a<br />
(рис. 5).<br />
Рис. 4. Зависимость параметрической функции φS<br />
0<br />
от коэффициента поглощения неоднородности µ<br />
a<br />
при факторе анизотропии g = 0 (1); 0,85 (2); 0,9 (3); 0,95(4); 0,99 (5); 1 (6)<br />
На рис. 6 представлены характерные<br />
зависимости параметрической функции от<br />
коэффициента рассеяния µ<br />
s<br />
, полученные<br />
при относительном поперечном размере неоднородности<br />
r<br />
c<br />
= 1 и коэффициенте поглощения<br />
µ<br />
a<br />
= 16. Видно, что в случае полностью<br />
анизотропного рассеяния функция φ S 0<br />
практически не зависит от коэффициента<br />
рассеяния, а установившееся значение дифференциальной<br />
интенсивности соответствует<br />
феноменологической характеристике поглощения<br />
при g=1 (кривая 6 на рис. 4). В диапазоне<br />
g=0,85-0,98 функциональная зависимость<br />
φS<br />
0<br />
от коэффициента рассеяния имеет<br />
спадающий квазилинейный характер (кривая<br />
3 на рис. 6) в области µ<br />
s<br />
< 1,2 и µ<br />
s<br />
> 1,5 .<br />
150
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Рис. 5. Зависимость параметрической функции φS<br />
0<br />
при коэффициенте поглощения<br />
от фактора анизотропии неоднородности<br />
µ<br />
a<br />
=8 (1); 16 (2); 32 (3)<br />
Рис. 6. Зависимость параметрической функции φS<br />
0<br />
рассеяния неоднородности<br />
от относительного коэффициента<br />
µ<br />
s<br />
при g=1 (1); 0 (2); 0,9 (3)<br />
3.3. Зависимость от глубины<br />
залегания неоднородности<br />
Характерные зависимости дифференциальной<br />
интенсивности обратного рассеяния<br />
от глубины залегания неоднородности<br />
показаны на рис. 7.<br />
Глубина залегания определяется исходя<br />
из локализации переднего торца модельного<br />
цилиндра с оптическими коэффициентами<br />
µ<br />
a<br />
= 16, µ = 1,04 и поперечным размером<br />
r<br />
s<br />
c<br />
= 1. Ясно, что при выбранном<br />
наборе параметров метод дифференциально-<br />
151
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
го обратного рассеяния теряет чувствительность<br />
при расположении поглощающей неоднородности<br />
на расстоянии порядка 2 мм от<br />
поверхности среды. Потеря чувствительности<br />
метода связана с увеличением объема<br />
расплывания диффузно-рассеянного излучения<br />
и, как следствие, с потерей контрастности<br />
дифференциального сигнала.<br />
Рис. 7. Зависимость параметрической функции φS<br />
0<br />
от глубины залегания неоднородности h<br />
при факторе анизотропии g = 0 (1); 0,9 (2)<br />
4. Аналитическая аппроксимация<br />
параметрической функции рассеяния<br />
Найденные численно зависимости определяют<br />
функцию интенсивности обратного<br />
рассеяния как параметрическую<br />
φ ( , , , , )<br />
S 0<br />
rc µ<br />
a<br />
µ<br />
s<br />
g h в многомерном пространстве,<br />
заданном вариациями геометрических и<br />
оптических параметров неоднородности.<br />
При этом данные зависимости носят квазилинейный<br />
характер вблизи среднестатистических<br />
значений параметров биологической<br />
среды. Это позволяет провести полиномиальную<br />
аппроксимацию параметрической<br />
функции. Действительно, из данных рис. 3-7<br />
следует, что<br />
φ<br />
S 0 c c<br />
S 0 a, s a,<br />
s<br />
S 0<br />
S 0<br />
( r ) ~ r − a,<br />
φ ( µ ) ~ µ ,<br />
φ<br />
φ<br />
( g) ~ g,<br />
( h) ~ exp( −bh)<br />
в интервалах значений относительного поперечного<br />
размера rc<br />
∈ [0,1; 1] , глубины залегания<br />
h ∈ [0; 6] , коэффициента поглощения<br />
µ ∈ [8; 35] , коэффициента рассеяния<br />
a<br />
µ<br />
s<br />
∈[1; 3] и фактора анизотропии<br />
g ∈ [0,85; 0,99] . Тогда, определив в указанных<br />
интервалах коэффициенты разложения<br />
на основании найденных численных зависимостей,<br />
параметрическую функцию обратного<br />
рассеяния можно представить в виде:<br />
φ ( r , µ , µ , g, h) = 6 r − 0, 25 +<br />
S 0 c a s<br />
c<br />
+ 0,164µ − 1,585µ + 26g<br />
+<br />
a<br />
+ −<br />
3.8h<br />
9, 296e − 28,182.<br />
s<br />
(5)<br />
Приведенная погрешность формулы (5)<br />
оценивалась для тринадцати произвольно выбранных<br />
точек многопараметрического пространства,<br />
в которых проводилось сравнение<br />
значений дифференциальной интенсивности,<br />
найденных с использованием данной формулы,<br />
и прямым численным расчетом по методу<br />
152
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Монте-Карло. Расхождение результатов расчета<br />
не превышало 4%, что подтверждает корректность<br />
проведенной аппроксимации.<br />
Необходимо отметить, что при определении<br />
значений коэффициентов аппроксимации<br />
формулы (5) использовались фиксированные<br />
характеристики среды. Однако с<br />
учетом проведенных численных экспериментов<br />
по влиянию топологии среды (рис. 2)<br />
можно утверждать, что их изменение не<br />
должно приводить к существенному изменению<br />
функциональных зависимостей от параметров<br />
неоднородности. Учитывая также,<br />
что в условиях реального эксперимента параметры<br />
среды могут быть экспериментально<br />
определены, найденная аппроксимационная<br />
зависимость может быть использована в<br />
алгоритмах быстрого экспресс-анализа.<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке аналитической<br />
ведомственной целевой программы<br />
«Развитие научного потенциала<br />
высшей школы» (2006-2008 годы) и гранта<br />
РФФИ 08-02-99038.<br />
Библиографический список<br />
1. Меглинский, И.В. Проблемы рассеяния<br />
лазерного излучения в фотонике и<br />
биофотонике [текст] / И.В. Меглинский,<br />
В.Л. Кузьмин, А.В. Приезжев // Квантовая<br />
электроника, 2006. – Т.36, № 11. – С. 989.<br />
2. Тучин, В.В. Лазеры и волоконная<br />
оптика в биомедицинских исследованиях<br />
[текст] / В.В. Тучин – Саратов: Изд-во Сарат.<br />
ун-та, 1998. – 348 с.<br />
3. Лазерная аналитическая спектроскопия<br />
[текст] / Под ред. В.С. Летохова. – М.:<br />
Наука, 1986.<br />
4. Tuchin, V.V. Tissue Optics: light<br />
scattering methods and instruments for medical<br />
diagnosis [текст] / V.V. Tuchin // Bellingham,<br />
Washington USA: SPIE PRESS, 2000.<br />
5. Special issue: Photon Correlation and<br />
Scattering [текст] // Appl. Opt., 2001. – Vol. 40.<br />
6. Tuchin, V.V. Handbook of Optical<br />
Biomedical Diagnostics [текст] / V.V. Tuchin //<br />
Bellingham, Washington, USA: SPIE PRESS,<br />
2002.<br />
7. Исимару, А. Распространение и<br />
рассеяние волн в случайно-неоднородных<br />
средах [текст] / А. Исимару – М.: Мир, 1981.<br />
8. Захаров, В.П. Сравнительный<br />
спектральный анализ обратного рассеяния<br />
излучения растительной и живой тканью<br />
[текст] / Е.В. Воробьева [и др.] // Физика волновых<br />
процессов и радиотехнические системы,<br />
2005. – Т. 8, №3. – С. 69-74.<br />
9. Zakharov, V.P. Localization of tissue<br />
pathological changes [текст] / V.P. Zakharov<br />
, A.R. Sindyaeva // Proceedings of SPIE,<br />
2007. – Vol. 6734.<br />
10. Medical optical tomography: functional<br />
imaging and monitoring [текст] / Eds G. Mueller,<br />
B. Chance, R. Alfano et al. // Bellingham, Washington<br />
USA: SPIE PRESS, 1993. – Vol. IS11.<br />
11. Меглинский, И.В. Векторный метод<br />
Монте-Карло в приложении к поляризационной<br />
оптической когерентной томографии<br />
[текст] / Д.Ю. Чурмаков, В.Л. Кузьмин,<br />
И.В. Меглинский // Квантовая электроника,<br />
2006. – Т.36, № 11. – С. 1009-1015.<br />
12. Захаров, В.П. 3D-визуализация<br />
многократно рассеивающих сред [текст] /<br />
В.П. Захаров, А.Р. Синдяева // Компьютерная<br />
оптика, 2007. – Т.31, №4. – С. 44-52.<br />
13. Соболь, И.М. Численные методы<br />
Монте-Карло [текст] / И.М. Соболь – М.: Наука,<br />
1973.<br />
14. Jacques, S.L. MCML – Monte Carlo<br />
modeling of photon transport in multi-layered tissues<br />
[текст] / S.L. Jacques, L.-H. Wang, L.-Q.<br />
Zheng // Computer Methods and Programs in<br />
Biomedicine, 1995. – Vol. 47. – P. 131-146.<br />
15. Meglinski, I.V. Coherent Multiple<br />
Scattering Effects and Monte Carlo Method<br />
[текст] / V.L. Kuzmin, I.V. Meglinski // JETP<br />
Letters, 2004. – Vol. 79, №3. – P. 109-112.<br />
16. Приезжев, А.В. Использование корпускулярного<br />
и волнового методов Монте-<br />
Карло в оптике дисперсных сред [текст] /<br />
В.П. Кандидов [и др.] // Квантовая электроника,<br />
2006. – Т.36, № 11. – С. 1003-1008.<br />
17. Синичкин, Ю.П. Спектроскопия<br />
кожи человека in vivo. I. Спектры отражения<br />
[текст] / Ю.П. Синичкин, Е.А. Пилипенко<br />
// Оптика и спектроскопия, 1996. –<br />
Т.80, №2. – С.260-267.<br />
18. Parakkal, P.F. The Structure and<br />
Function of Skin [текст] / Montagna and Parakkal<br />
P.F. - Academic Press, 1997.<br />
153
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
References<br />
1. Meglinskiy, I.V. Problems of dispersion<br />
of laser radiation in photonics and biophotonics<br />
/ I.V. Meglinskiy, V.L. Kuzjmin,<br />
A.V. Priezgev // “Kvantovaya electronika” (Quantum<br />
electronics), 2006. – V. 36, N 11. – P. 989. –<br />
[in Russian].<br />
2. Tuchin, V.V. Lasers and fiber optics<br />
in biomedical researches / V.V. Tuchin – Saratov:<br />
Saratov University Publishing, 1998. – 348 p.<br />
– [in Russian].<br />
3. Laser analytical spectroscopy / Edited<br />
by V.S. Letohov. – Мoscow: “Nauka” (Science),<br />
1986. – [in Russian].<br />
4. Tuchin, V.V. Tissue Optics: light<br />
scattering methods and instruments for medical<br />
diagnosis / V.V. Tuchin // Bellingham, Washington<br />
USA: SPIE PRESS, 2000.<br />
5. Special issue: Photon Correlation and<br />
Scattering // Appl. Opt., 2001. – Vol. 40.<br />
6. Tuchin, V.V. Handbook of Optical<br />
Biomedical Diagnostics / V.V. Tuchin // Bellingham,<br />
Washington USA: SPIE PRESS, 2002.<br />
7. Isimaru, A. Distribution and dispersion<br />
of waves in random-heterogeneous propagation<br />
/ A. Isimaru – Мoscow: “Mir” (World),<br />
1981. – [in Russian].<br />
8. Zaharov, V.P. The comparative<br />
spectral analysis of return dispersion of radiation<br />
vegetative and a living tissue /<br />
E.V. Vorobjeva [and other] // Physics of wave<br />
processes and radio engineering systems, 2005.<br />
– V. 8, N 3. – P. 69-74. – [in Russian].<br />
9. Zakharov, V.P. Localization of tissue<br />
pathological changes / V.P. Zakharov , A.R.<br />
Sindyaeva // Proceedings of SPIE, 2007. – Vol.<br />
6734.<br />
10. Medical optical tomography: functional<br />
imaging and monitoring / Eds G. Mueller,<br />
B. Chance, R. Alfano et al. // Bellingham, Washington<br />
USA: SPIE PRESS, 1993. – Vol. IS11.<br />
11. Meglinskiy, I.V. Vector method of<br />
Monte-Carlo in the appendix to a polarising optical<br />
coherent tomography / D.Yu. Churmakov,<br />
V.L. Kuzjmin, I.V. Meglinskiy // “Kvantovaya<br />
electronika” (Quantum electronics), 2006. –<br />
V. 36, N 11. – P. 1009-1015. – [in Russian].<br />
12. Zaharov, V.P. 3D-visualisation of multiple<br />
scattering medium / V.P. Zaharov, A.R. Sindyaeva<br />
// Computer Optics, 2007. – V. 31, N 4. –<br />
P. 44-52. – [in Russian].<br />
13. Sobolj, I.M. Monte-Carlo numerical<br />
methods / I.M. Sobolj – Мoscow: “Nauka” (Science),<br />
1973. – [in Russian].<br />
14. Jacques, S.L. MCML – Monte Carlo<br />
modeling of photon transport in multi-layered tissues<br />
/ S.L. Jacques, L.-H. Wang, L.-Q. Zheng //<br />
Computer Methods and Programs in Biomedicine,<br />
1995. – Vol. 47. – P. 131-146.<br />
15. Meglinski, I.V. Coherent Multiple<br />
Scattering Effects and Monte Carlo Method /<br />
V.L. Kuzmin, I.V. Meglinski // JETP Letters,<br />
2004. – Vol. 79, N 3. – P. 109-112.<br />
16. Priezgev, A.V. Use of corpuscular and<br />
wave Monte-Carlo methods in optics of dispersive<br />
medium / V.P. Kandidov [and other] //<br />
“Kvantovaya electronika” (Quantum electronics),<br />
2006. – V. 36, N 11. – P. 1003-1008. – [in Russian].<br />
17. Sinichkin, Yu.P. Spectroscopy of a<br />
skin of the person in vivo. I. Reflexion spectra<br />
/ Yu.P. Sinichkin, E.A. Pilipenko // Optics<br />
and Spectroscopy, 1996. – V. 80, N 2. –<br />
P. 260-267. – [in Russian].<br />
18. Parakkal, P.F. The Structure and<br />
Function of Skin / Montagna and Parakkal P.F. -<br />
Academic Press, 1997.<br />
154
Управление, измерительная техника и информатика<br />
PARAMETRIC FUNCTION OF DIFFERENTIAL BACKSCATTERING<br />
IN MULTIPLE SCATTERED MEDIA<br />
© 2008 V.P. Zakharov, A.R. Sindyaeva<br />
Samara State Aerospace University<br />
A model scheme for spectral visualization of biological media macrostructure is presented. Superficial tissue with<br />
heterogeneities was chosen as a basic investigation object. Realization of the task is performed with 3D Monte Carlo<br />
simulation of laser radiation propagation in multiple scattered media. Back scattering differential scheme is the technique<br />
in operation for numerical calculations results analysis. Used method adds up to compute a differential value of<br />
spectral backscattering density which may characterize a state of the irradiated tissue. In the paper we investigate the<br />
differential scheme opportunities. Results allow to determine differential backscattering intensity as the multiparametric<br />
function of media and heterogeneities features. The data are basic for diagnostic scheme software implementation.<br />
Differential backscattering technique, Monte Carlo algorithm, multiple scattered medium, optical inhomogeneous,<br />
differential intensity, parametric function of differential backscattering<br />
Информация об авторах<br />
Захаров Валерий Павлович, профессор кафедры Автоматических систем энергетических<br />
установок Самарского государственного аэрокосмического университета, доктор физико-математических<br />
наук, профессор, Zakharov@ssau.ru. Область научных интересов – физика<br />
плазмы, нелинейная оптика, взаимодействия лазерного излучения с биообъектами, медицинская<br />
лазерная техника.<br />
Синдяева Александра Радимовна, Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет имени академика С.П. Королева, аспирант. Область научных интересов – оптика<br />
биотканей, биофизика, лазерная медицина, спектроскопия и нелинейная оптика<br />
Zaharov Valeria Pavlovich, professor of faculty of the Automatic systems of the energy devices,<br />
doctor physico-mathematical sciences, professor, Samarа State Aerospace University,<br />
Zakharov@ssau.ru. Area of research – a physics of the plasma, nonlinear optics, interactions of the<br />
lazer radiation with biological objects, medical laser technology<br />
Sindyaeva Alexandra Radimovna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, a<br />
post-graduated student. Area of research – optics of biological tissues, biological physics, laser<br />
medicine, spectroscopy and nonlinear optics.<br />
155
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 536.75 + 577.3 + 519.6<br />
УСЛОВИЯ СУЩЕСТВОВАНИЯ ДИССИПАТИВНЫХ СТРУКТУР<br />
В ПОЛЕ ФЛУКТУАЦИЙ ДИНАМИЧЕСКИХ ПЕРЕМЕННЫХ<br />
В МОДЕЛИ МОРФОГЕНЕЗА ГИРЕРА-МАЙНХАРДТА<br />
© 2008 С.Е. Курушина<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Аналитически с использованием концепции параметра порядка исследовано влияние аддитивного однородного<br />
изотропного поля гауссовых флуктуаций динамических переменных на образование диссипативных<br />
структур при мягком режиме их возбуждения в модели Гирера - Майнхардта. Проведено численное моделирование<br />
эволюции этой системы. Показано, что вблизи маргинального состояния флуктуации динамических переменных<br />
приводят к увеличению области неустойчивых мод, а в области контрастных структур вдали от бифуркации<br />
Тьюринга флуктуации способствуют более быстрому образованию последних. Показано, что действительная<br />
часть собственных чисел неустойчивых мод пропорциональна интенсивности флуктуаций и некоторой<br />
степени радиуса корреляции, зависящей от размерности пространства реакционно – диффузионной системы.<br />
Модель Гирера – Майнхардта, диссипативные структуры, неустойчивые моды, случайное поле, флуктуации,<br />
численное моделирование<br />
Теоретическое исследование морфогенеза<br />
относится к наиболее важным аспектам<br />
изучения процессов индивидуального развития.<br />
Модели морфогенеза Тьюринга [1] и<br />
Гирера – Майнхардта [2] показали, что нелинейная<br />
автокаталитическая диссипативная<br />
система, «дальнодействующая» сигнализация<br />
в которой обеспечивается диффузией, оказывается<br />
способной к пространственной и временной<br />
самоорганизации, то есть к образованию<br />
диссипативных структур (ДС). Эти модели<br />
не утратили своего значения и в настоящее<br />
время, так как форма учета дальнодействия<br />
членами диффузионного типа является<br />
достаточно общей. Она охватывает не только<br />
диффузию, но и другие процессы, в частности,<br />
взаимодействие за счет упругих сил [3].<br />
В работе [3] отмечается, что за счет<br />
стохастического характера ферментативных<br />
реакций уровень флуктуаций «выхода» реакции<br />
может быть достаточно большим.<br />
Флуктуации вызываются различными причинами.<br />
В частности, концентрация молекул<br />
может изменяться из-за тепловой и турбулентной<br />
диффузии через виртуальные или<br />
вполне реальные стенки элементарного объема<br />
(например, оболочки клеток, внутриклеточные<br />
мембраны). Необходимо также учитывать<br />
флуктуации за счет стохастического<br />
характера взаимодействия между молекулами<br />
[3]. В этом случае динамические переменные<br />
модели являются случайными<br />
функциями.<br />
В настоящей работе исследуется влияние<br />
аддитивного однородного изотропного<br />
поля гауссовых флуктуаций динамических<br />
переменных на образование ДС при мягком<br />
режиме их возбуждения в модели Гирера -<br />
Майнхардта.<br />
Скорости изменения концентраций автокаталитической<br />
и демпфирующей переменных<br />
(активатора и ингибитора, соответственно)<br />
описываются системой уравнений:<br />
i i i i<br />
2<br />
∂ a a r<br />
= ρ + k − µ a + Da<br />
∆ a + F1<br />
( , t),<br />
∂t<br />
h<br />
(1)<br />
∂ h 2 r<br />
= ca − vh + Dh<br />
∆ h + F2<br />
( , t).<br />
∂t<br />
Здесь ρ – скорость образования автокаталитической<br />
переменной, µ – ее постоянная распада,<br />
D a – коэффициент диффузии активатора;<br />
ν – постоянная скорости распада демпфирующей<br />
переменной, член ca 2 задает скорость образования<br />
ингибитора, D h – коэффициент диффузии<br />
ингибитора. Случайные функции Fi<br />
( , t)<br />
определяют пространственные и временные га-<br />
r<br />
уссовы флуктуации скорости изменения концентраций<br />
активатора и ингибитора, соответственно,<br />
с корреляционными функциями<br />
F ( r , t) F ( r ′, τ ) = θ f ( r − r ′ ) δ( t − τ)<br />
и нулевыми<br />
средними значениями. Взаимная кор-<br />
156
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
r<br />
реляция случайных функций Fi<br />
( , t)<br />
отсутствует.<br />
Величины θ i характеризуют интенсивность<br />
флуктуаций, f ( − r′ ) –<br />
r r<br />
некоторая<br />
функция, определяющая пространственную<br />
зависимость корреляций однородного и изотропного<br />
случайного поля [4]; δ-коррелированность<br />
во времени фактически означает,<br />
что время корреляции случайного поля гораздо<br />
меньше всех характерных времен задачи.<br />
Модель (1) при условии F 1 = F 2 =0 исследована<br />
в работах [2,5]. Модель Гирера –<br />
Майнхардта [2] допускает реализацию трех<br />
различных режимов [3].<br />
Запишем уравнения модели [2] в безразмерной<br />
форме [6]:<br />
2<br />
∂ a a = 1 + ,<br />
m − a + ∆ a<br />
∂t<br />
h<br />
p<br />
∂h<br />
a<br />
2<br />
τ = A − h + Λ ∆h,<br />
l<br />
∂t<br />
h<br />
i<br />
(2)<br />
где Λ 2 = Dτ; τ, А, показатели m, l и p – параметры<br />
модели. Если изоклины системы (2) пересекаются<br />
левее точки минимума изоклины<br />
второго уравнения системы, то однородное состояние<br />
устойчиво, но возможны жестко возбуждаемые<br />
решения «солитонного» типа. Если<br />
изоклины пересекаются правее точки минимума<br />
и Λ >> 1, то однородное состояние<br />
неустойчиво по Тьюрингу. При mp > l + 1 существуют<br />
пичковые ДС. В случае mp ≤ l + 1 и<br />
достаточно больших Λ >> 1 все стационарные<br />
режимы оказываются неустойчивыми.<br />
В случайном поле аналитически методом<br />
Ланжевена в линейном приближении<br />
вблизи точки бифуркации Тьюринга проводился<br />
анализ системы (3) [7]:<br />
2<br />
∂x<br />
∂ x<br />
= a11x + a12 y + Dx<br />
+ ξ( r, t);<br />
2<br />
∂t<br />
∂r<br />
2<br />
∂y<br />
∂ y<br />
= a21x + a22 y + Dy<br />
+ η( r, t).<br />
2<br />
∂t<br />
∂r<br />
(3)<br />
Здесь x и y – отклонения от стационарного<br />
состояния, которое считается устойчивым,<br />
ξ(r,t) и η(r,t) – малые случайные функции<br />
пространства r и времени t, отражающие<br />
флуктуации переменных x и y, ξ(r,t ) и η(r,t)<br />
распределены нормально и δ-коррелированны<br />
по времени и пространству.<br />
Было показано, что амплитуды флуктуаций<br />
величин x(r,t) и y(r,t) и их радиусы<br />
корреляций сильно возрастают при приближении<br />
к бифуркации Тьюринга, а последние<br />
в самой точке бифуркации стремятся к бесконечности.<br />
Поведение системы становится<br />
почти стохастическим.<br />
Численное исследование модели (3)<br />
проведено в работе [8]. Было обнаружено,<br />
что в области бифуркации Тьюринга флуктуации<br />
динамических переменных x(r,t) и<br />
y(r,t), вызванные шумом параметров, велики<br />
и что существует область параметров, в которой<br />
на отрезке конечной длины существует<br />
несколько ДС различного периода. В области<br />
контрастных ДС [8] вариабельность<br />
заметно меньше и даже при наличии флуктуаций<br />
образуются четко выраженные и устойчивые<br />
ДС пичкового типа.<br />
Однако в [8] не проводилось аналитического<br />
исследования влияния флуктуаций<br />
на условия возникновения ДС и не учитывался<br />
нелинейный характер автокаталитических<br />
реакций.<br />
В данной работе с использованием концепции<br />
параметра порядка [5] аналитически<br />
исследуется поведение системы (1) и на основании<br />
проведенного анализа осуществлено<br />
численное моделирование эволюции системы.<br />
Введем новые переменные:<br />
r r<br />
' = ν / D ; t ' = vt; a' = ca / k; h' = νch / k<br />
В результате получим<br />
a<br />
2<br />
∂ a′<br />
a '<br />
' ' a ' a ' F<br />
′ r<br />
= ρ + − µ + ∆ +<br />
1<br />
( ′, t′<br />
);<br />
∂t<br />
h '<br />
∂ h′<br />
2<br />
a ' h ' D ' h' F<br />
′ r<br />
= − + ∆ +<br />
2<br />
( ′, t′<br />
),<br />
∂t<br />
где ρ ' = ρ c / vk; µ ' = µ / ν ; D ' = D / D .<br />
h<br />
a<br />
2<br />
.<br />
(4)<br />
В дальнейшем штрихи будем опускать.<br />
Исследование устойчивости системы<br />
(4) при F 1 = F 2 = 0 проведено в работе [5].<br />
Показано, что неустойчивость типа мягкой<br />
моды возникает при двух критических значениях<br />
волновых чисел k = ±<br />
4<br />
µ / D .<br />
Чтобы учесть влияние случайного воздействия,<br />
перепишем (4) в виде<br />
êð<br />
157
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
⎛ ∂<br />
⎜<br />
⎝ ∂t<br />
где<br />
⎞r r r<br />
− K( ∆ ) ⎟ q = g + F , (5)<br />
⎠<br />
2<br />
⎛ ⎛ 2 ⎞ −µ ⎞<br />
⎜µ ⎜ −1<br />
2<br />
1<br />
⎟ ⎟<br />
⎝ ρ + ⎠ ( ρ + 1)<br />
K( ∆ ) = ⎜<br />
⎟;<br />
⎜<br />
2<br />
⎟<br />
⎜ ( ρ + 1)<br />
− 1+ D∆<br />
⎟<br />
⎝ µ<br />
⎠<br />
r ⎛ q ⎞<br />
; , ;<br />
⎝ ⎠<br />
1<br />
q = ⎜ ⎟ q1 = a − a0 q2 = h − h0<br />
q2<br />
q 1 , q 2 описывают малые отклонения концентраций<br />
относительно стационарных состоя-<br />
h = ρ + 1 / µ ; a = ( ρ + 1) / µ . Вектор g r<br />
ний ( ) 2 2<br />
0 0<br />
содержит квадратичные и кубические нелинейности,<br />
полученные разложением в ряд<br />
правой части (1), и определяется так:<br />
r 2 2 2<br />
g = ( q / h − q q + 2 a q q / h +<br />
(<br />
1 0 ( 1 2 0 1 2 ) 0<br />
2 2 2 3 2 3 4 2<br />
( a0q1q2 + a0 q2 ) h0 − a0 q2 h0 q1<br />
)<br />
2 / / ), .<br />
Представим вектор q r в виде суперпозиции<br />
r r r rr<br />
( j) ( j)<br />
ikr<br />
q( , t) = O ξr<br />
( t)<br />
e , (6)<br />
∑<br />
r<br />
k , j<br />
k<br />
( j)<br />
где O r - собственные векторы линейного<br />
оператора K(∆) задачи (5). Как показано в<br />
работе [5], неустойчивые моды заключены в<br />
узкой полосе значений волновых векторов,<br />
что дает возможность построения волновых<br />
пакетов путем суммирования по волновым<br />
векторам, заключенным в малых интервалах.<br />
Таким образом, получаем несущие моды с<br />
дискретными значениями волновых векторов<br />
и медленно меняющимися амплитудами<br />
( j<br />
ξr ) ( t)<br />
.<br />
k<br />
После преобразований система уравнений<br />
для амплитуд мод ( j<br />
ξr<br />
) ( t)<br />
принимает вид:<br />
_______________________________________________________________________________<br />
( j)<br />
dξr<br />
k $ ( j)<br />
− λ j ( k)<br />
ξ r =<br />
k<br />
dt<br />
2 ( j)<br />
µ O1, k<br />
⎧<br />
r r r<br />
(1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
2 ( O1, k′ ξ r + O<br />
' 1, '<br />
)( 1, 1, ) ( )<br />
k k′ ξr O<br />
k k′′ ξ r + O<br />
k k′′<br />
ξr<br />
⎨∑<br />
δ k′ + k′′<br />
− k +<br />
r r<br />
′′ k′′<br />
(1 + ρ)<br />
⎩ k ', k ''<br />
2<br />
µ<br />
r r r<br />
(1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
+<br />
2 ( O2, k′ ξ r + O<br />
k ' 2, k′ ξr k ' ) O2, k′′ ξ r + O<br />
k′′ 2, k′′<br />
ξr<br />
∑<br />
( ) δ ( k′ + k′′<br />
− k ) −<br />
(7)<br />
r r<br />
k ′<br />
(1 + ρ)<br />
k ', k ''<br />
2µ<br />
r r r<br />
(1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
− ( O1, k′ ξ r + O<br />
' 1, k '<br />
)( 2, k 2, k ) ( )<br />
k ′ ξr O<br />
k ′′ ξ r + O<br />
k ′′ ξr<br />
∑<br />
δ k′ + k′′<br />
− k −<br />
r r<br />
′′ k′′<br />
(1 + ρ)<br />
k ', k ''<br />
2<br />
µ<br />
r r r r<br />
(1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
−<br />
2 ( O1, k′ ξ r + O<br />
k ' 1, k′ ξr k ' )( O1, k′′ ξ r + O<br />
k′′ 1, k′′<br />
ξr<br />
)( O2, 2, ) ( )<br />
k k′′′ ξ r + O<br />
k k′′′<br />
ξr<br />
δ k′ + k′′ + k′′′<br />
− k +<br />
r∑r r<br />
′ ′′′ k′′′<br />
(1 + ρ)<br />
k ', k '', k′′′<br />
3<br />
2µ<br />
r r r r<br />
(1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
+<br />
3 ( O2, k′ ξ r + O<br />
' 2, k '<br />
)( O2, k<br />
O2, k )( O1, k<br />
O1,<br />
k ) ( k<br />
k ′ ξr k ′′ ξ r +<br />
k′′ ′′ ξr k′′ ′′′ ξ r +<br />
k′′′ ′′′ ξr<br />
δ ′ + k′′ + k′′′<br />
− k ) −<br />
r∑r r<br />
k′′′<br />
(1 + ρ)<br />
k ', k '', k′′′<br />
4<br />
µ<br />
r r r r<br />
(1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
⎫<br />
− ( O<br />
4 2, k′ ξ r + O<br />
' 2, k '<br />
)( 2, k 2, k )( 2, k 2, k ) ( )<br />
k ′ ξr O O O O k k k k<br />
k ′′ ξ r +<br />
k′′ ′′ ξr ′ ′′ ′′′<br />
k′′ ′′′ ξ r +<br />
k′′′ ′′′ ξr<br />
δ + + − +<br />
k′′′<br />
⎬<br />
r∑r r<br />
(1 + ρ)<br />
k ', k '', k′′′<br />
⎭<br />
r r r<br />
+ O O ξ + O ξ O ξ + O ξ δ ( k′ + k′′<br />
− k ) +<br />
∫<br />
∑ ( )( )<br />
( j) (1) (1) (2) (2) (1) (1) (2) (2)<br />
r r r r<br />
2, k r r 1, k′<br />
k ' 1, k′ k ' 1, k′′ k′′ 1, k′′<br />
k′′<br />
k ', k ''<br />
rr<br />
r<br />
( j) −ikr r r r<br />
( j)<br />
−ikr<br />
r r<br />
1, k 1 2, k 2<br />
∫<br />
+ O e F ( r, t) dr + O e F ( r, t) dr; j = 1,2.<br />
Здесь<br />
( j)<br />
On<br />
- компоненты собственных векторов оператора, сопряженного к K(∆). Выражения<br />
для λ ( k)<br />
и компонент векторов<br />
j<br />
( j)<br />
O r и<br />
( j)<br />
O r приведены ниже [9]:<br />
k<br />
158
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
r<br />
O<br />
2<br />
⎛<br />
1+ Dk + λ ⎞<br />
j<br />
j<br />
⎛ 1 ⎞ ⎜ ( −1)<br />
⎟<br />
⎜ ⎟ r ⎜ λ − λ<br />
⎟<br />
= ⎜<br />
ρ +<br />
⎟ O =<br />
⎜ 2 2<br />
( 1 ) ( )( )<br />
2 1 Dk 1<br />
Dk<br />
Dk<br />
⎟<br />
⎜ ⎟ µ + + λ + + λ<br />
j<br />
⎝<br />
µ + + λ<br />
j ⎠ ( 1)<br />
1 2<br />
⎜<br />
−<br />
2( ρ + 1)( λ1 − λ2)<br />
⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
( j) ( j)<br />
2 1<br />
2( 1) ; ;<br />
2<br />
( ) ( )<br />
α k α k<br />
λ<br />
1,2<br />
= ± −β k α k = − D + k + µ ρ + − µ −<br />
2 4<br />
2 2 2<br />
( ) ( )( 1) 2 / ( 1).<br />
2<br />
( ); ( ) ( 1) 2 / ( 1) 1;<br />
β k = k + µ Dk + − µ Dk ρ +<br />
_______________________________________________________________________________<br />
r r r r r r r<br />
Функции δ ( k′ + k′′<br />
− k)<br />
и δ ( k′ + k′′ + k′′′<br />
−k)<br />
нее две подсистемы уравнений: для неустойчивых<br />
мод (обозначим их дополнительным<br />
дают «правила отбора», которые важны для<br />
определения возникающих пространственных<br />
структур.<br />
индексом (u)) и для устойчивых (s). Поскольку<br />
незатухающие моды, если пренебречь<br />
нелинейными членами, могут нарастать<br />
Система (7) содержит как устойчивые,<br />
так и неустойчивые моды. Чтобы провести<br />
до бесконечности, уравнения для них запишем<br />
с точностью до слагаемых третьего по-<br />
процедуру адиабатического исключения устойчивых<br />
мод, перепишем (7), выделив из<br />
рядка малости включительно:<br />
_______________________________________________________________________________<br />
(1)<br />
dξr<br />
k , u $ (1)<br />
− λ1,<br />
u ( k)<br />
ξ r =<br />
k , u<br />
dt<br />
2 (1) 2<br />
⎡ µ O1, k (1) (1) µ (1) (1) 2µ<br />
(1) (1)<br />
= ( O<br />
2 1, k′ O1, k′′ + O<br />
2 2, k′ O2, k′′ − O1, k′ O2,<br />
k′′<br />
) +<br />
r<br />
∑r<br />
⎢<br />
k ', k ''; u′ u′′<br />
⎣(1 + ρ ) (1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
r r r<br />
(1) (1) (1) (1) (1)<br />
+ O2, kO1, k′ O1, k′′ ⎤ ξr<br />
ξr<br />
⎦ δ ( k′ + k′′<br />
− k ) +<br />
k ', u′ k′′ , u′′<br />
+<br />
2<br />
⎡ 2µ<br />
⎢<br />
⎣(1 + ρ)<br />
(1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (2) (1) (2)<br />
O<br />
2 1, kO1, k<br />
O r r<br />
1, k<br />
O<br />
', , 1, kO k u k s 1, k<br />
O r r<br />
r∑r<br />
′ ′′ ′ ′′ ′ 1, k′′<br />
k ', u′ k′′<br />
, s<br />
k ', k ''; u′<br />
s<br />
( ξ ξ + ξ ξ ) +<br />
2µ<br />
+ ξ ξ + ξ<br />
(1 + ρ)<br />
4<br />
(1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (2)<br />
( O<br />
4 1, kO2, k<br />
O r r<br />
2, k<br />
O<br />
k ', u k , s 1, kO2, k<br />
O<br />
(1) r<br />
′ ′′ ′ ′′<br />
′ 2, k′′<br />
ξ<br />
(2) r<br />
k ', u′ k′′<br />
, s<br />
3 (1)<br />
2µ<br />
O1, k (1) (1) (1) (1) (1) (2) (1) (2) (2) (1) (1) (2)<br />
− (2 O<br />
3 1, k′ O2, k′′ ξr ξ r + O<br />
', , 1, 2, ', , 1, 2,<br />
)<br />
k u k s k′ O<br />
k′′ ξr ξ r + O<br />
k u k s k′′ O<br />
k′′<br />
ξr ξ r +<br />
′ ′′ ′ ′′ k ', u′ k′′<br />
, s<br />
(1 + ρ)<br />
r r r<br />
(1) (1) (1) (1) ( 1) (1) (2) (1) (2)<br />
+ 2 O2, k<br />
( O1, k′ O1, k′′ ξr ξr + O<br />
k ', u′ k′′<br />
, s 1, k′ O1, k′′ ξr<br />
ξr<br />
) ⎤ δ ( k′ + k′′<br />
− k ) −<br />
k ', u′ k′′<br />
, s ⎦<br />
4 (1) 2<br />
µ O1, k (1) (1) (1) µ (1) (1) (1)<br />
− ( O<br />
4 1, k′ O1, k′′ O2, k′′′ + O<br />
2 2, k′ O2, k′′ O2,<br />
k′′′<br />
−<br />
r r<br />
∑r<br />
k ', k '', k′′′ ; u′ u′′ u′′′<br />
(1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
2µ<br />
r r r r<br />
(1) (1) (1) (1) (1) (1)<br />
− O2, k′ O2, k′′ O1,<br />
k′′′<br />
) ξr ξr ξr<br />
δ ( k′ + k′′ + k′′′<br />
− k ) +<br />
(1 + ρ<br />
k ', u′ k′′ , u′′ k′′′ , u′′′<br />
)<br />
rr<br />
r<br />
(1) −ikr<br />
r r r<br />
(1) −ikr<br />
r r<br />
+ O e F ( , t) dr + O e F ( , t)d .<br />
∫<br />
1, k 1 2, k 2<br />
∫<br />
) −<br />
(8)<br />
В уравнениях для устойчивых мод оставим только члены, необходимые для получения<br />
уравнений для неустойчивых мод с точностью до членов третьего порядка:<br />
159
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
dξ ⎡ µ ⎛ ⎞<br />
− λ ξ = ⎢ ⎜ + − ⎟ +<br />
dt<br />
+ ρ + ρ + ρ ⎠<br />
( j) r<br />
2 ( j) 2<br />
k , s ˆ ( j) O1,<br />
k (1) (1) µ (1) (1) 2µ<br />
(1) (1)<br />
j, s( k)<br />
r<br />
O<br />
,<br />
2 1, k<br />
O1, k<br />
O<br />
2 2, k<br />
O2, k<br />
O1, k<br />
O<br />
k s r<br />
∑r<br />
′ ′′ ′ ′′ ′ 2, k′′<br />
k ', k ''; u′ u′′<br />
⎣(1 ) ⎝ (1 ) (1 )<br />
r r r rr<br />
r<br />
( j) (1) (1) (1) (1)<br />
( j) −ikr r r r<br />
( j)<br />
−ikr<br />
r r<br />
2, k 1, k′ 1, k′′ ⎤ r r ( ′ ′′ ) + O<br />
k ', u′ k′′ , u′′<br />
1, k<br />
e F1 ( , t) d + O2, k<br />
e F2<br />
( , t) d ;<br />
∫<br />
+ O O O ⎦ ξ ξ δ k + k − k<br />
(9)<br />
j = 1, 2.<br />
_______________________________________________________________________________<br />
r r<br />
В случае мягкой моды при исключении при k = kc<br />
, адиабатически исключаем устойчивые<br />
моды (9) из уравнений (8). В результа-<br />
( j)<br />
ξr из уравнений (8) в (9) можно пренебречь<br />
k , s<br />
производной по времени [5].<br />
те уравнения для неустойчивых мод с индексом<br />
k r c<br />
Считая, что неустойчивость возникает примут окончательный вид:<br />
_______________________________________________________________________________<br />
(1)<br />
dξr<br />
r r r<br />
r r r r<br />
kc<br />
$ (1) (1) (1) $ (1) (1) (1)<br />
− λ1( kc) ξ r = c( kc ) ξr ξr δ ( k′ c<br />
+ k′′ c<br />
− kc ) + d( kc, k) ξr ξr ξr<br />
δ ( k′ c<br />
+ k′′ c<br />
+ k′′′<br />
c<br />
− kc<br />
) +<br />
kc r∑r<br />
kc′ kc′′ r<br />
∑r r<br />
kc′ kc′′ kc′′′<br />
dt<br />
kc ', kc '' k ' c , kc′′ , kc′′′<br />
$ rr<br />
⎡ $ (1) −ikr<br />
r r $ rr<br />
$ r<br />
(1) −ikr<br />
r r r<br />
+ ∑ χ ( kc, k) ( O1,<br />
$ e F1<br />
( , t) d<br />
+ O $ (2) −ikr<br />
r r<br />
r k<br />
$ r ⎢⎣ ∫<br />
∫ 2, $ e F2 ( , t) d ) + ε ( kc, k) ( 1, $ 1( , ) d<br />
k<br />
∫ O e F t + (10)<br />
k<br />
kc<br />
', k<br />
$ rr<br />
r<br />
r<br />
(2) −ikr<br />
r r r<br />
(1) $ r r r<br />
(1) ikc<br />
(1) ikc<br />
O2,<br />
$ e F2 ( , t) d ⎤ − r r r<br />
− r r<br />
+ ) ξr<br />
∫ δ ( k′<br />
c<br />
+ k − kc ) + O1, k<br />
e F1 ( , t) d + O2, 2( , ) d .<br />
k<br />
kc<br />
c<br />
k<br />
e F t ′<br />
c<br />
⎥⎦ ∫ ∫<br />
Эти моды служат параметрами порядка. Их кооперация или конкуренция определяют<br />
вид возникающих структур. В уравнениях (10) введены следующие обозначения:<br />
2 (1) 2<br />
O1, k<br />
2 2 2<br />
(1) (1) 2<br />
c<br />
(1) (1) (1) (1)<br />
c( k ) µ ⎡ µ µ<br />
c<br />
=<br />
2 ( O1, k ) +<br />
2 ( O2, ) 1, 2, 2, ( 1, ) ;<br />
c k<br />
− O<br />
c k<br />
O<br />
c k<br />
+ O<br />
c k<br />
O<br />
⎤<br />
c kc<br />
(1 + ρ )<br />
⎢<br />
(1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
⎥<br />
⎣<br />
⎦<br />
2 (1) 2<br />
$ 1 ⎡ 2µ<br />
O1, k (1) (1) µ (1) (1) 2µ<br />
(1) (1) ⎞<br />
⎤<br />
c<br />
(1) (1) (1)<br />
χ ( kc, k) = − $<br />
$ $<br />
⎢ 2 ( O1, k<br />
O + O<br />
1, 2 2, 2, $ 1, 2, $ 2<br />
2, 1, 1, $ ;<br />
c k k<br />
O − O<br />
c k k<br />
O<br />
c k ⎟ + O<br />
k<br />
O<br />
c k<br />
O<br />
c k ⎥<br />
λ1( k)<br />
⎣⎢ (1 + ρ ) (1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
⎠ ⎦<br />
2 (1)<br />
$ 1 ⎡ 2µ<br />
O1, kc<br />
(1) (2)<br />
ε ( kc, k)<br />
= − $<br />
$ $<br />
⎢ 2 ( O1,<br />
k<br />
O +<br />
c 1, k<br />
λ2( k)<br />
⎢⎣<br />
(1 + ρ)<br />
2<br />
µ (1) (2) 2µ<br />
(1) (2) (1) (2) ⎞<br />
⎤<br />
(1) (1) (2)<br />
+ O<br />
2 2, k<br />
O2, $ − ( O1, 2, $ 2, 1, $ ) 2<br />
2, 1, 1, $ ;<br />
c k<br />
O + O<br />
k c k k<br />
O<br />
c k ⎟ + O<br />
k<br />
O<br />
c k<br />
O<br />
c k ⎥<br />
(1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
⎠ ⎦<br />
4 (1)<br />
$<br />
µ O<br />
2<br />
1, k<br />
2 3 2<br />
(1) (1) µ (1) 2µ<br />
(1) (1) ⎤<br />
c<br />
d( kc, k)<br />
= − ⎡( O<br />
4 1, k ) O2, 2 ( 2, ) ( 2, )<br />
c k<br />
+ O<br />
c k<br />
− O<br />
c k<br />
O<br />
c 1, k<br />
+<br />
c<br />
(1 + ρ ) ⎢⎣<br />
(1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
⎥<br />
⎦<br />
2 (1)<br />
⎡ µ O<br />
2<br />
$<br />
2 2 2<br />
$ 1, k ⎛ (1) µ −<br />
(1) 2µ (1) (1) ⎞ (1) (1)<br />
+χ ( kc, k) ⎢<br />
2 ( O1, k ) 2 ( O2, ) 1, 2, 2, $ ( 1,<br />
(1 ) (1 ) (1 )<br />
)<br />
c k<br />
O<br />
c k<br />
O<br />
c k<br />
O O ⎤<br />
⎜ + −<br />
c ⎟ +<br />
k k<br />
+<br />
c<br />
⎢ + ρ ⎝ + ρ + ρ ⎠<br />
⎥⎦<br />
⎣<br />
( ( ) $ ( )<br />
2 (2)<br />
⎡ µ O<br />
2<br />
$<br />
2 2 2<br />
+ε $ 1, k (1) µ (1) 2µ (1) (1) ⎞ (2) (1)<br />
( kc, k) ⎢<br />
2 ( O1, k ) + O<br />
2 2, 1, 2, 2, 1,<br />
.<br />
c k<br />
− O<br />
c k<br />
O<br />
c k<br />
O O ⎤<br />
c ⎟ +<br />
k kc<br />
⎢(1 + ρ ) (1 + ρ ) (1 + ρ)<br />
⎠<br />
⎥⎦<br />
⎣<br />
_______________________________________________________________________________<br />
Уравнения (10) записаны в общем сформулируем периодические граничные<br />
случае и справедливы для среды любой условия. Волновой вектор определяется как<br />
размерности.<br />
r ⎛ n / l1<br />
⎞<br />
Предположим, что реакция протекает в k = 2 π ⎜ ⎟, n, m = 0, ± 1, ± 2...<br />
m / l2<br />
двумерном слое, размеры которого l 1 и l 2 , и<br />
⎝ ⎠<br />
∫<br />
160
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 1. Правила отбора для волновых векторов<br />
Заменим вектор k r c<br />
его модулем k c и<br />
углом φ, который этот вектор образует с<br />
фиксированной осью. Этот угол изменяется<br />
от 0 до π. В первой сумме уравнений (10)<br />
может остаться только слагаемое, для которого<br />
k′ c<br />
r r r<br />
+ k′′<br />
c<br />
= kc<br />
. Из рис. 1а видно, что это<br />
возможно, если рассматриваемая тройка векторов<br />
образует правильный треугольник.<br />
Аналогично, во второй сумме уравнений (10)<br />
r r r r r r r r<br />
k′ c<br />
+ k′′ c<br />
+ k′′′<br />
c<br />
= kc<br />
. Следовательно, k′′′ c<br />
= − k′ c ; k′′<br />
c<br />
= kc<br />
(рис.1б). Модуль и угол волнового вектора<br />
устойчивых мод<br />
rˆk легко выражается через<br />
k c , φ и φ΄ (рис. 1б):<br />
k$ = 2k 1− cos( φ′ − φ); tgβ = −ctg( φ ′ + φ ) / 2 .<br />
c<br />
В результате систему уравнений (10) для<br />
параметров порядка можно переписать так:<br />
(1)<br />
dξkc<br />
, φ $ (1)<br />
− λ1 ( kc)<br />
ξ<br />
kc<br />
, φ<br />
=<br />
dt<br />
= c( k ) ξ ξ +<br />
∑<br />
(1) (1)<br />
c kc<br />
, φ+π/3 kc<br />
, φ−π/3<br />
(1)<br />
kc<br />
, φ′ $ r<br />
1, k<br />
1<br />
(1)<br />
kc<br />
, φ′ $ r<br />
2, k<br />
2<br />
(1) (1)<br />
2<br />
kc<br />
, φ kc<br />
, φ′<br />
+ d( φ − φ′<br />
) ξ ξ +<br />
φ′<br />
∑<br />
+ ξ z ( t) ω ( φ − φ ′ ) +<br />
φ′<br />
∑<br />
+ ξ z ( t) ω ( φ − φ ′ ) +<br />
φ′<br />
+ O z ( t) + O z ( t) ,<br />
где<br />
(1) (1)<br />
r r<br />
1, kc<br />
1, k<br />
2, k<br />
с<br />
c 2, kс<br />
(11)<br />
ω ( φ − φ ′ ) = O χ( φ − φ ′ ) + O ε( φ − φ′<br />
);<br />
(1) (2)<br />
1 1, k$ 1, k$<br />
ω ( φ − φ ′ ) = O χ ( φ − φ ′ ) + O ε ( φ − φ ′ ) ;<br />
(1) (2)<br />
2 2, k$ 2, k$<br />
rr<br />
−ikr<br />
r r<br />
z r ( t) = e F ( , )d<br />
j, k ∫ j<br />
t - компоненты случайного<br />
векторного поля z( t)<br />
, j и k r - ин-<br />
r<br />
дексные аргументы этого поля. Корреляционные<br />
функции для компонент поля z( t)<br />
имеют вид:<br />
z ( t ) z ( ) 2 ( k ) ( k r k r<br />
r<br />
r r τ = θ Φ δ + ) δ( t − τ)<br />
.<br />
′<br />
j, k j,<br />
k′ j j<br />
(1)<br />
Очевидно, ξkc<br />
, φ<br />
являются функционалами<br />
r<br />
компонент поля z( t)<br />
.<br />
d<br />
ξ<br />
Усредним уравнения системы (11):<br />
(1)<br />
kc<br />
, φ<br />
(1)<br />
1 c kc<br />
, φ<br />
dt<br />
= λ$<br />
( k ) ξ +<br />
+ c( k ) ξ ξ +<br />
∑<br />
(1) (1)<br />
c kc<br />
, φ+π/3 kc<br />
, φ−π/3<br />
(1)<br />
kc<br />
, φ′ $ r<br />
1, k<br />
1<br />
(1)<br />
kc<br />
, φ′ $ r<br />
2, k<br />
2<br />
(1) (1)<br />
2<br />
kc<br />
, φ kc<br />
, φ′<br />
+ d( φ − φ′<br />
) ξ ξ +<br />
φ′<br />
∑<br />
+ ξ z ( t) ω ( φ − φ ′ ) +<br />
φ′<br />
∑<br />
+ ξ z ( t) ω ( φ − φ′ ) .<br />
φ′<br />
Последняя система (12) содержит коррелятор<br />
(12)<br />
(1)<br />
kc<br />
φ′<br />
j k<br />
ξ<br />
,<br />
z r ( t)<br />
. Он может быть рас-<br />
,<br />
крыт с помощью многомерного обобщения<br />
формулы Фурутцу - Новикова [4]. Принимая<br />
во внимание формальные решения системы<br />
(11), окончательно получим:<br />
161
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
d<br />
(1)<br />
kc<br />
, φ<br />
(1) (1) (1)<br />
k ,<br />
( )<br />
c φ<br />
c kc kc , φ+π/3 kc<br />
, φ−π/3<br />
dt<br />
(<br />
(1) (1)<br />
2<br />
kc<br />
, φ kc<br />
, φ′<br />
+ d( φ − φ′<br />
) ξ ξ +<br />
φ′<br />
°<br />
2<br />
+ ω ( φ − φ′<br />
) θ Φ ( k$<br />
) +<br />
φ′<br />
ξ<br />
∑<br />
∑<br />
= λ ξ + ξ ξ +<br />
1 1 1<br />
2 $ (1)<br />
+ ω2( φ − φ′<br />
) θ2Φ2 ( k) ) ξk<br />
,<br />
,<br />
c φ′<br />
где<br />
2 2<br />
1<br />
k c 1 1 1 2 2 2<br />
(13)<br />
λ = λ ( ) + θ ω (0) Φ (0) + θ ω (0) Φ (0) , (14)<br />
Φ 1,2 (0) > 0,<br />
ω<br />
2<br />
(0) 1,2<br />
, в общем случае, комплексные<br />
величины. Знак ˚ над суммой означает,<br />
что в нее не входит слагаемое с φ΄= φ.<br />
Из выражения для собственных чисел λ неустойчивых<br />
мод видно, что их действительная<br />
часть пропорциональна интенсивности<br />
флуктуаций.<br />
В одномерном случае система (10) после<br />
процедуры усреднения примет еще более<br />
простой вид:<br />
d<br />
ξ<br />
(1)<br />
kc<br />
dt<br />
2<br />
(1) (1) (1)<br />
k<br />
d k<br />
c c kc kc<br />
= λ ξ + 2 ( ,0) ξ ξ . (15)<br />
i<br />
f<br />
Пусть для простоты θ<br />
1<br />
= θ<br />
2<br />
= θ ,<br />
r r<br />
f = exp( −k − r′ ) . Здесь k f – величина, обратная<br />
радиусу корреляции. Тогда для одномерной<br />
среды Φ = 2 k / ( k + k ) , двумерной<br />
2 2<br />
-<br />
Φ =<br />
k<br />
4π<br />
f<br />
2 2<br />
( k + k ) 3/2<br />
f<br />
f<br />
и трехмерной Φ =<br />
f<br />
k<br />
8π<br />
f<br />
2 2<br />
( k + k ) 2<br />
f<br />
Численно исследовалась зависимость<br />
действительной части λ от волнового числа k<br />
при различных интенсивностях шума θ. Результаты<br />
численных расчетов для двумерной<br />
среды в случае, когда становится неустойчивой<br />
только одна мода k c (маргинальная) при<br />
θ = 0 и для θ<br />
1<br />
< θ<br />
2<br />
< θ<br />
3<br />
< θ<br />
4<br />
, приведены на<br />
рис. 2. Из рисунка видно, что при увеличении<br />
интенсивности флуктуаций концентраций<br />
активатора и ингибитора область неустойчивых<br />
мод, для которых Re(λ) > 0, увеличивается.<br />
.<br />
Рис. 2. Зависимость действительной части λ от волнового числа<br />
Было проведено численное моделирование<br />
эволюции системы (4) с беспотоковыми<br />
граничными условиями для двумерной<br />
среды.<br />
Вдали от точки бифуркации Тьюринга<br />
процесс установления стационарных ДС<br />
пичкового типа в отсутствии флуктуаций<br />
представлен на рис. 3. На рис. 4 показана установившаяся<br />
структура при тех же параметрах<br />
модели на слое существенно большей<br />
площади. Формирование пичков при наличии<br />
шума различной интенсивности представлено<br />
на рис. 5, из которого видно, что<br />
при увеличении интенсивности флуктуаций<br />
процесс формирования стационарной ДС<br />
происходит быстрее. Кроме того, из сравнения<br />
рис. 3 и 5 можно заметить, что при наличии<br />
флуктуаций формируются ДС других<br />
периодов, т.е. флуктуации играют роль фактора<br />
отбора, выбирая на стадии формирова-<br />
162
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
ния ДС наиболее устойчивые. Последний результат<br />
согласуется с выводами, сделанными<br />
по этому поводу в работе [3].<br />
Рис. 3. Процесс образования ДС пичкового типа<br />
из однородного состояния в отсутствии<br />
флуктуаций вдали от критической точки<br />
неустойчивости Тьюринга.<br />
Параметры модели: ρ = 0,1; µ = 1;<br />
D = 400. Слой 50×50 единиц длины.<br />
Левый вертикальный ряд – концентрация<br />
автокаталитической переменной, правый –<br />
демпфирующей. В середине указаны<br />
соответствующие моменты времени.<br />
Рис. 4. Установившаяся ДС на слое<br />
большой площади (400×400 единиц длины).<br />
Параметры модели: ρ = 0,1; µ = 1; D = 400.<br />
Слева концентрация активатора,<br />
справа – ингибитора<br />
Рис. 5. Формирование ДС концентрации активатора<br />
при наличии флуктуаций вдали от точки бифуркации.<br />
Параметры модели: ρ = 0,1; µ = 1; D = 400; k f = 5.<br />
Слой 50×50 единиц длины. Левый вертикальный ряд<br />
θ = 0,01, правый θ = 0,1<br />
Результаты моделирования вблизи неустойчивости<br />
Тьюринга показаны на рис. 6 и<br />
7. При выбранных параметрах модели D и µ<br />
(подпись к рис. 6) критическая скорость образования<br />
автокаталитической переменной<br />
ρ с = 0,814. Численно исследовались процессы<br />
изменения концентраций реагентов при<br />
ρ = 0,8 и ρ = 0,82 в отсутствии и при наличии<br />
флуктуаций.<br />
Зависимости концентраций активатора<br />
(слева) и ингибитора от времени и одной из<br />
пространственных координат вблизи области<br />
163
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
неустойчивости при отсутствии шума показаны<br />
на рис. 6. В отсутствии флуктуаций при<br />
ρ > ρ с (т.е. при ρ = 0,82) однородное состояние<br />
устойчиво. Если ρ немного меньше ρ с<br />
(т.е при ρ = 0,8), область неустойчивых мод<br />
очень узкая и ДС при мягком режиме возбуждения<br />
практически не формируются, то<br />
временная зависимость концентраций реагентов<br />
имеет сходный с рис. 6 вид.<br />
Рис. 7 иллюстрирует процесс формирования<br />
пичков в поле флуктуаций вблизи точки<br />
неустойчивости Тьюринга. Видно, что<br />
даже при ρ > ρ с образуются четко выраженные<br />
устойчивые пичковые структуры. Этот<br />
результат, полученный численно, хорошо<br />
согласуется с аналитическими исследованиями,<br />
приведенными выше.<br />
Рис. 6. Зависимость концентраций активатора<br />
(слева) и ингибитора от времени и одной из<br />
пространственных координат вблизи области<br />
неустойчивости. Параметры модели: ρ = 0,82;<br />
µ = 1; D = 400; θ = 0. Слой 80×80 единиц длины<br />
Рис. 7. Формирование ДС концентраций реагентов при наличии флуктуаций вблизи точки бифуркации. Левый<br />
вертикальный ряд – концентрация активатора при ρ = 0,8; µ = 1; D = 400; k f = 5; θ = 0,2. Слой 50×50.<br />
Вертикальный ряд в середине – концентрация активатора, правый вертикальный ряд – концентрация<br />
ингибитора при ρ = 0,82; µ = 1; D = 400; k f = 1; θ = 0,5. Слой 80×80<br />
Таким образом, в модели Гирера -<br />
Майнхардта вблизи маргинального состояния<br />
достаточно сильные флуктуации динамических<br />
переменных могут привести к увеличению<br />
области неустойчивых мод (рис. 2),<br />
а в области контрастных структур вдали от<br />
бифуркации Тьюринга флуктуации способствуют<br />
более быстрому образованию последних<br />
(рис. 5). Показано, что действительная<br />
часть собственных чисел неустойчивых<br />
164
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
мод пропорциональна интенсивности флуктуаций<br />
и некоторой степени радиуса корреляции,<br />
зависящей от размерности пространства<br />
реакционно – диффузионной системы.<br />
Приведенный анализ будет качественно<br />
справедлив и для других распределенных<br />
моделей типа реакция - диффузия.<br />
Библиографический список<br />
1. Turing, A.M. The chemical basis of<br />
the morphogenesis [текст] / A.M. Turing //<br />
Proc. Roq. Soc. B. – 1952. – V. 237. – P. 37-71.<br />
2. Meinhardt, H. Generation and regeneration<br />
of sequences of structures during<br />
morphogenesis [текст] / H. Meinhardt, A. Gierer<br />
// J. Theor. Biol. – 1980. – V. 85. – P. 429-450.<br />
3. Романовский, Ю.М. Математическое<br />
моделирование в биофизике (Введение в<br />
теоретическую биофизику) [текст] / Ю.М. Романовский,<br />
Н.В. Степанова, Д.С. Чернавский –<br />
Москва-Ижевск: ИКИ, 2004. – С. 472.<br />
4. Кляцкин, В.И. Стохастические<br />
уравнения глазами физика [текст] / В.И.<br />
Кляцкин – М.: Физматлит, 2001. – C. 528.<br />
5. Хакен, Г. Синергетика [текст] /<br />
Г. Хакен – М.: Мир, 1980. – С. 406.<br />
6. Keener, I.P. Activaters and ingibitors<br />
in pattern formation. [текст] / I.P. Keener //<br />
Stadies and Applied Mathematics. – 1978. –<br />
V. 59. – P. 1-23.<br />
7. Белинцев, Б.Н. Динамические<br />
коллективные свойства развивающихся систем.<br />
Канд. диссертация [текст] / Б.Н. Белинцев<br />
– М.: МФТИ, 1979.<br />
8. Соляник, Г.И. Математические<br />
модели морфогенеза [текст] / Г.И. Соляник,<br />
Д.С. Чернавский // Препринт ФИАН, 1980.<br />
– № 8.<br />
9. Абрамов, Е.И. Влияние флуктуаций<br />
динамических переменных на образование<br />
диссипативных структур в модели морфогенеза<br />
Гирера – Майнхардта [текст] /<br />
Е.И. Абрамов, С.Е. Курушина // Материалы<br />
международной междисциплинарной научной<br />
конференции «III Курдюмовские чтения.<br />
Cинергетика в естественных науках». –<br />
Тверь, 19-22 апреля 2007 г. – C. 48-52.<br />
10. Свирижев, Ю.М. Устойчивость<br />
биологических сообществ [текст] / Ю.М.<br />
Свирижев, Д.О. Логофет– М.: Наука, 1978. –<br />
C. 352.<br />
References<br />
1. Turing, A.M. The chemical basis of<br />
the morphogenesis / Turing A.M. // Proc. Roq.<br />
Soc. B. – 1952. – V.237. – P. 37-71.<br />
2. Meinhardt, H. Generation and regeneration<br />
of sequences of structures during<br />
morphogenesis / H. Meinhardt, A. Gierer // J.<br />
Theor. Biol. – 1980. – V. 85. – P. 429-450.<br />
3. Romanovskii, Yu.M. Mathematical<br />
simulation in biophysics (An introduction in<br />
theoretical biophysics) / Yu.M. Romanovskii,<br />
N.V. Stepanova, D.S. Chernavskii – Moskow-<br />
Izhevsk: ICR, 2004. – P.472. – [in Russian].<br />
4. Klyatskin, V.I. Stochastic equations<br />
through the eye of the physicists / V.I. Klyatskin<br />
– Moscow: “Physmathlit”, 2001. – P. 528. – [in<br />
Russian].<br />
5. Haken, H. Synergetics / H. Haken –<br />
Moscow: “Mir” (World), 1980. – P. 406. – [in<br />
Russian].<br />
6. Keener, I.P. Activaters and ingibitors<br />
in pattern formation / I.P. Keener // Stadies and<br />
Applied Mathematics. – 1978. – V. 59. – P. 1-23.<br />
7. Belintsev, B.N. Dynamic collective<br />
properties of developed systems. Cand. Dissertation<br />
/ B.N. Belintsev – Moscow: MIPT, 1979.<br />
– [in Russian].<br />
8. Solyanik, G.I. Mathematical models of<br />
the morphogenesis / G.I. Solyanik, D.S. Chernavskii<br />
// Preprint FIAN, 1980, № 8. – [in Russian].<br />
9. Abramov, E.I. Dynamic variables fluctuation<br />
influence on dissipative structure formation<br />
in Gierer - Meinhardt model of the<br />
morphogenesis / Abramov E. I., Kurushina S.E.<br />
// Proceedings of international interdisciplinary<br />
scientific conference «III Kurdyumov readings.<br />
Synergetics in natural sciences». - Tver, 2007,<br />
pp. 48-52. – [in Russian].<br />
10. Svirizhev, Yu.M. The stability of biological<br />
assemblages / Yu.M. Svirizhev, D.O. Logofet<br />
– Moscow: “Nauka” (Science), 1978. –<br />
P. 352. – [in Russian].<br />
165
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
DISSIPATIVE STRUCTURES OF THE GIERER - MEINHARDT MODEL<br />
OF MORPHOGENESIS IN THE STOCHASTIC FIELD<br />
© 2008 S.E. Kurushina<br />
Samara State Aerospace University<br />
The conditions of soft excitation of Gierer - Meinhardt model dissipative structures in additive homogeneous isotropic<br />
Gaussian stochastic field have been analytically received. Numerical simulation of Gierer – Meinhardt system<br />
evolution has been carried out. It was shown that region and increment of instability is growing in stochastic field both<br />
on linear and nonlinear stages of structures evolution. It was received that real part of eigenvalues depends on intensity<br />
of fluctuation and some order of correlation radius, which defined by dimension of researched model.<br />
Gierer - Meinhardt model, dissipative structures, instability, stochastic field, fluctuations, numerical simulation<br />
Информация об авторе<br />
Курушина Светлана Евгеньевна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, доцент кафедры физики, кандидат физикоматематических<br />
наук, доцент, kurushina72@mail.ru. Область научных интересов: динамика<br />
нелинейных стохастических систем; теория самоорганизации; прикладная математика; стохастические<br />
уравнения.<br />
Kurushina Svetlana Evgenjevna, S. P. Korolyov Samara State Aerospace University, Ph. D.<br />
in Physical and Mathematical Sciences, the senior lecturer of chair of physics,<br />
kurushina72@mail.ru. Scientific interests: dynamics of nonlinear stochastic systems; theory of selforganization;<br />
applied mathematics; stochastic equations.<br />
166
Управление, измерительная техника и информатика<br />
УДК 535.42<br />
ПАРАЛЛЕЛЬНЫЙ АЛГОРИТМ МЕТОДА ЦИКЛИЧЕСКИХ ВСТРЕЧНЫХ<br />
ПРОГОНОК ДЛЯ ДВУМЕРНОЙ ОБЛАСТИ<br />
© 2008 Л.В. Логанова<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Работа посвящена построению параллельного алгоритма метода встречных циклических прогонок для решения<br />
сеточных уравнений ленточного вида. Рассмотрен вариант линейного разбиения двумерной сеточной области.<br />
Произведено сравнение с известными алгоритмами, выявлены недостатки и достоинства приведенного.<br />
Параллельный алгоритм, метод встречных циклических прогонок<br />
Введение<br />
Математическое моделирование получает<br />
все большее распространение в различных<br />
областях науки и техники, например, в<br />
дифракционной оптике [1]. Развитие вычислительных<br />
средств привело к необходимости<br />
интеграции методов математического моделирования<br />
и современных компьютерных<br />
технологий.<br />
Моделирование физических процессов<br />
зачастую сводится к необходимости решения<br />
систем линейных алгебраических уравнений<br />
(СЛАУ) вида Ax = b , где матрица A имеет<br />
ленточную структуру. Причем круговые,<br />
сферические и цилиндрические физические<br />
подобласти характеризуются матрицей, содержащей<br />
кроме ленты на центральных диагоналях<br />
ненулевые элементы в верхнем правом<br />
и левом нижнем углах. Переход к реальным<br />
задачам больших размеров сопряжен с<br />
заметным ростом объема вычислений.<br />
Именно этот фактор определяет растущую<br />
потребность в применении параллельных<br />
вычислительных систем для решения больших<br />
и очень больших задач и, как следствие,<br />
синтез алгоритмов, определяемых такой архитектурой.<br />
Для создания параллельных алгоритмов<br />
решения вышеуказанных СЛАУ<br />
традиционно используются следующие методы:<br />
метод прогонки, циклической редукции,<br />
декомпозиции. Необходимо обратить<br />
внимание на то, что метод прогонки является<br />
экономичным, но плохо масштабируемым;<br />
метод циклической редукции удовлетворительно<br />
масштабируется и вместе с тем имеет<br />
повышенный объем коммуникаций, метод<br />
декомпозиции обладает приемлемым объемом<br />
пересылок и характеризуется большим<br />
объемом вычислений. Данные соображения<br />
и тот факт, что ограничение на масштабируемость<br />
может быть снято в случае многомерной<br />
сеточной области, был определен выбор<br />
в пользу применения метода прогонки для<br />
решения СЛАУ с матрицей ленточного вида.<br />
В работах [2-4] приведены параллельные<br />
алгоритмы данного метода. Наряду с несомненными<br />
достоинствами каждый из них<br />
имеет и недостатки.<br />
Так применение метода правой прогонки<br />
из работы [2] непосредственно для одномерной<br />
(1D) сеточной области невозможно.<br />
Для случая линейного разбиения одномерной<br />
сеточной области возрастает время простоев.<br />
Метод встречных прогонок не может<br />
быть применим для решения разностных<br />
уравнений с циклическими граничными условиями<br />
[3], имеет ограничение на число задач<br />
(четное) [4].<br />
В данной работе предложен параллельный<br />
алгоритм метода встречных циклических<br />
прогонок, являющийся развитием алгоритмов<br />
из [3], [4]. При этом длительность<br />
вычислений по сравнению с алгоритмом из<br />
работы [4] не увеличивается и предъявляются<br />
относительно низкие требования к объему<br />
оперативной памяти вычислительной системы.<br />
Целесообразность создания алгоритма<br />
данного метода определяется областью его<br />
применения:<br />
– при аппроксимации краевых задач<br />
для обыкновенных дифференциальных уравнений<br />
второго порядка с переменными (периодичными)<br />
коэффициентами:<br />
167
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ay cy by f<br />
i i − 1 − i i + i i + 1 = − i,<br />
ai<br />
≠ 0, bi<br />
≠ 0, i = 0, ± 1, ± 2,...,<br />
ai = ai + N, bi = bi + N,<br />
c = c , f = f<br />
i i + N i i + N<br />
– реализация разностных схем для уравнений<br />
с частными производными в цилиндрических<br />
и сферических координатах.<br />
Параллельный алгоритм<br />
для одномерной сеточной области<br />
Прежде чем приступить к рассмотрению<br />
параллельного алгоритма метода<br />
встречных циклических прогонок для многомерных<br />
областей, обратимся к параллельному<br />
алгоритму данного метода для одномерной<br />
сеточной области. Функциональная<br />
декомпозиция метода встречных циклических<br />
прогонок определяется спецификой<br />
использования в ней алгоритма из [5]. Параллельный<br />
алгоритм для одномерной сеточной<br />
области подробно изложен в работе<br />
[4]. Кратко приведем основные моменты<br />
данного подхода.<br />
Произведем разбиение одномерной области<br />
данных ω1<br />
на равные подобласти ω 1 1<br />
и<br />
2<br />
ω1<br />
между двумя задачами параллельного алгоритма.<br />
Пусть первая задача вычисляет прогоночные<br />
коэффициенты αi, βi,<br />
γi<br />
и ui<br />
при<br />
1 ≤ i ≤ g , вторая ζi, ηi , ψi<br />
и vi<br />
при<br />
g + 1≤ i ≤ N , где g - номер последнего узла<br />
подобласти<br />
областей ω 1<br />
и<br />
1<br />
ω<br />
1, N – номер последнего узла<br />
2<br />
ω<br />
1<br />
.<br />
а) б)<br />
в) г)<br />
д) е)<br />
Рис. 1. Этапы вычислений по двухзадачному параллельному алгоритму, реализующему<br />
метод встречных прогонок на одномерной сеточной области<br />
Вычисления по алгоритму включают:<br />
вычисление коэффициентов α, β, γ, ζ, η, φ<br />
(прямой ход прогонок, рис. 1а), обмен данными<br />
(крайними коэффициентами α g+1 , β g+1 ,<br />
γ g+1 , ζ g+1 , η g+1 , φ g+1 , рис . 1б), вычисления значений<br />
сеточных функций U, V (обратный<br />
ход, рис. 1в), пересылка дополнительных<br />
данных U N-1 , V N-1 (рис. 1г), вычисление y 0 ,<br />
пересылка y 0 (рис. 1д) и нахождение окончательного<br />
решения (рис. 1е). При этом обе за-<br />
168
Управление, измерительная техника и информатика<br />
дачи производят вычисления одновременно,<br />
за исключением вычисления y 0 . Простои при<br />
данном подходе отсутствуют, однако алгоритм<br />
не масштабируется.<br />
Ускорение приведенного двухзадачного<br />
алгоритма оценивается величиной<br />
C1MNτa<br />
S =<br />
,<br />
1<br />
C 1 MNτ a + 3 Nτk<br />
2<br />
где M – размерность СЛАУ, С 1 Mτ a – длительность<br />
расчета по последовательному алгоритму<br />
[5], τ a – время выполнения одной<br />
операции с плавающей точкой, τ k – длительность<br />
одной коммуникации между задачами<br />
алгоритма в рамках пакетной модели. При<br />
пакетной модели передачи [6] данных время<br />
передачи некоторого объема данных остается<br />
неизменным, если этот объем не превышает<br />
размера пакета.<br />
Состоятельность данного алгоритма<br />
подтверждается результатами вычислительных<br />
экспериментов, которые приведены на<br />
рис. 2.<br />
Рис. 2. Зависимость ускорения параллельного вычислительного процесса от размера сеточной области<br />
Полученное ускорение для исследуемого<br />
алгоритма соответствует закону Амдала,<br />
согласно которому оно не должно превышать<br />
2.<br />
Например, для всех размерностей сеточной<br />
области, начиная с M=50000, ускорение<br />
предложенного алгоритма превышает 1,5.<br />
Параллельный алгоритм для двумерной<br />
сеточной области, основанный на методе<br />
встречных циклических прогонок<br />
с линейным разбиением<br />
Для двумерной области ω 2 ограничение<br />
на масштабируемость снимается. В работе<br />
[6] приведен параллельный алгоритм метода<br />
встречных прогонок для ω 2 . Здесь он модифицирован<br />
на случай СЛАУ с трехдиагональной<br />
матрицей и ненулевыми элементами<br />
в верхнем правом и левом нижнем углах.<br />
Если алгоритм состоит из двух задач, то каждая<br />
СЛАУ в продольном направлении<br />
(прогонки по строкам) решается одновременно<br />
обеими задачами. Вычисления в поперечном<br />
направлении (прогонки по столбцам)<br />
являются независимыми и не сопровождаются<br />
коммуникациями. Пусть размер сеточной<br />
области ω 2 будет N×M узлов. Линейное<br />
разбиение выполним по М. Тогда ускорение<br />
алгоритма составит<br />
S =<br />
2C 1MNτa<br />
C1MNτ a + 6<br />
.<br />
Nτk<br />
Для алгоритма из 4 задач производится<br />
линейное разбиение сеточной области, представленное<br />
на рис. 3. Первая и последняя за-<br />
169
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
дачи начинают прямой ход без принятия<br />
прогоночных коэффициентов, остальные задачи<br />
перед прямым ходом принимают прогоночные<br />
коэффициенты, выполнив необходимые<br />
вычисления, передают их. Задачи под<br />
номерами р/2 и р/2+1 (р – число задач) начинают<br />
обратный ход принятием прогоночных<br />
коэффициентов друг от друга. Вычислив<br />
значения сеточных функций, передают их<br />
задачам р/2-1 и р/2+2. Остальные задачи перед<br />
обратным ходом принимают значения<br />
сеточных функций, выполнив необходимые<br />
вычисления, передают их. Кроме того, задача<br />
4 по завершении обратного хода передает<br />
значения сеточных функций задаче 1, которая<br />
вычисляет y 0 и пересылает его остальным<br />
задачам. После чего производится вычисление<br />
решения.<br />
а) б)<br />
в) г)<br />
д) е)<br />
ж)<br />
Рис. 3. Этапы вычислений по четырехзадачному параллельному алгоритму, реализующему<br />
метод встречных прогонок на двумерной сеточной области<br />
170
Рассмотрим подробнее этапы вычислений<br />
для алгоритма из 4 задач, учитывая сказанное<br />
выше о пересылках данных. На первом<br />
шаге задачи 1,4 начинают прямой ход<br />
прогонки для строки 1, задачи 2,3 простаивают<br />
(рис. 3а). На втором – задачи 2,3 продолжают<br />
прямой ход для строки 1, задачи 1,4<br />
выполняют прямой ход для строки 2<br />
(рис. 3б). Третий шаг характеризуется простоем<br />
задач 1,4 и началом обратного хода<br />
для строки 1 задачами 2,3 (рис. 3в). Четвертый<br />
шаг – прямой ход, выполняются задачи<br />
1,4 для строки 3, задачи 2,3 для строки 2<br />
(рис. 3г). Пятый шаг – все задачи выполняют<br />
обратный ход (рис. 3д). После этого прямой<br />
и обратный ходы чередуются, пока задачи<br />
2,3 не произведут прямой ход прогонок для<br />
последней строки. Каждый раз по завершении<br />
обратного хода задачами 1,4, задача 1<br />
получает значения сеточных функций от задачи<br />
4. Задача 1 вычисляет у 0 и пересылает<br />
задачам 1,2,3,4, которые в это время простаивают<br />
(рис. 3е). Наконец, все задачи выполняют<br />
вычисления у i (рис. 3ж). На заключительном<br />
этапе задачи 2,3 выполняют прямой<br />
ход, при этом задачи 1,4 простаивают.<br />
Обратный ход выполняется всеми задачами.<br />
После чего задачи 2,3 простаивают, задачи<br />
1,4 завершают обратный ход прогонок для<br />
последней строки сеточной области.<br />
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Теоретическая оценка ускорения данного<br />
алгоритма:<br />
2C 1MNτa<br />
S =<br />
.<br />
1<br />
M<br />
C1MNτ a + 6Nτk + C 1 τa<br />
2 4<br />
Обобщим данный подход на произвольное<br />
число задач р. В течение первых р/2<br />
шагов производится только прямой ход прогонки.<br />
Задача l (l
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
а)<br />
б)<br />
Рис. 4. Зависимость ускорения параллельного вычислительного процесса<br />
от размера сеточной области для 4-х задач (а), 6 задач (б)<br />
Традиционно, в силу тенденции к созданию<br />
аппаратно-независимых программ<br />
понятие размера занимаемой памяти считалось<br />
несущественным. Однако известно, что<br />
в ряде случаев указанная особенность может<br />
становится определяющей [7]. Стремление<br />
максимально увеличить размер памяти, необходимой<br />
для выполнения программы, может<br />
привести к использованию дополнительной<br />
«медленной» памяти, которая чаще<br />
всего реализуется на жестких дисках. Ее<br />
размеры во много раз больше быстрой памяти,<br />
но время доступа также во много раз<br />
больше.<br />
Тот факт, что операции выполняются<br />
только над данными, находящимися в оперативной<br />
памяти, приводит к необходимости<br />
многократно переносить данные из «медленной»<br />
памяти в «быструю» и обратно. Неудачная<br />
организация обменов может привести<br />
к тому, что время осуществления обменов<br />
между быстрой и медленной памятью будет<br />
превосходить время выполнения операций<br />
алгоритма в десятки, сотни и даже тысячи<br />
раз, что может привести к увеличению времени<br />
выполнения вычислений по алгоритму<br />
в несколько раз.<br />
Произведем сравнение данного алгоритма<br />
и алгоритма, приведенного в работе<br />
[4], учитывая вышесказанное. Первые p шагов<br />
в этих алгоритмах совпадают. Далее в<br />
приведенном алгоритме наблюдается чередование<br />
прямого и обратного ходов, что позволяет<br />
хранить значения прогоночных коэффициентов<br />
и сеточных функций лишь на<br />
протяжении p шагов. В алгоритме из работы<br />
[4] они сохраняются в течение 2N+p шагов.<br />
Ясно, что с ростом N возможность увеличения<br />
времени выполнения программы возрастает.<br />
Таким образом, требования приведен-<br />
172
Управление, измерительная техника и информатика<br />
ного алгоритма к памяти по объему в 2N/p<br />
раз меньше по сравнению с алгоритмом из<br />
работы [4].<br />
По сравнению с алгоритмами из [2,3]<br />
разработанный алгоритм позволил снять ограничения<br />
на масштабируемость, возможность<br />
использования для решения разностных<br />
уравнений с циклическими граничными<br />
условиями (по сравнению [6]), при этом скорость<br />
вычислений оказалась выше (по сравнению<br />
с [4]).<br />
Выводы<br />
Применение функциональной декомпозиции<br />
к синтезу параллельных алгоритмов,<br />
основанных на методе циклических встречных<br />
прогонок для решения сеточных уравнений<br />
трехдиагонального вида, приводит к алгоритмам,<br />
обладающим высоким ускорением и эффективностью.<br />
Для двух задач алгоритм позволяет<br />
получить ускорение 1,9; для 4 задач с<br />
1D разбиением – 3,2; для 6 задач с 1D разбиением<br />
– 3,6.<br />
Представляется целесообразным развитие<br />
приведенного метода и синтеза алгоритма<br />
с циклическим разбиением двумерной<br />
(2D) области.<br />
Библиографический список<br />
1. Методы компьютерной оптики (Издание<br />
второе, исправленное) / под ред. В.А.<br />
Сойфера – М.: Физматлит, 2003. – 688 с.<br />
2. Миренков, Н.Н. Параллельные алгоритмы<br />
для решения задач на однородных<br />
вычислительных системах [текст] / Н.Н. Миренков<br />
// Вычислительные системы – Новосибирск:<br />
ИМ СО АН СССР. – 1973. – Вып.<br />
57. – С. 3-32.<br />
3. Четверушкин, Б.Н. О возможности<br />
реализации квазигидродинамической модели<br />
полупроводниковой плазмы на многопроцессорных<br />
вычислительных системах [текст]<br />
/ Л.Ю. Бирюкова, Б.Н. Четверушкин // Математическое<br />
моделирование. – 1991. – Т.3,<br />
№6. – С. 61-71.<br />
4. Головашкин, Д.Л. Параллельные<br />
алгоритмы метода циклической прогонки<br />
[текст] / Д.Л. Головашкин, М.В. Филатов //<br />
Компьютерная оптика. – 2005. – №27. – С.<br />
123-130.<br />
5. Самарский А.А. Методы решения<br />
сеточных уравнений [текст] / А.А. Самарский,<br />
Е.С. Николаев – М.: Наука, 1978. –<br />
561 c.<br />
6. Головашкин, Д.Л. Параллельные<br />
алгоритмы решения сеточных уравнений<br />
трехдиагонального вида, основанного на методе<br />
встречных прогонок [текст] / Д.Л. Головашкин<br />
// Математическое моделирование.<br />
– 2005. – Т. 17, № 11. – С. 118– 128.<br />
7. Воеводин, В.В. Параллельные вычисления<br />
[текст] / В.В. Воеводин, Вл.В. Воеводин<br />
– СПб.: БХВ-Петербург, 2002. – 608 с.<br />
8. Голуб, Дж. Матричные вычисления<br />
[текст] / Дж. Голуб, Ван Лоун – М.: Мир,<br />
1999. – 548 с.<br />
9. Ортега, Джеймс М. Введение в параллельные<br />
и векторные методы решения<br />
линейных систем [текст] / Джеймс М. Ортега,<br />
перевод с англ. Х.Д. Икрамова, И.Е. Капорина;<br />
под ред. Х.Д Икрамова – М.: Мир,<br />
1991. – 364 с.<br />
References<br />
1. Methods of computer optics (The edition<br />
the second, corrected) / Edited by V.A.<br />
Soifer – Мoscow: “Fizmatlit”, 2003. – 688 p. –<br />
[in Russian].<br />
2. Mirenkov, N.N. Parallel algorithms for<br />
the decision of problems on homogeneous computing<br />
systems / N.N. Mirenkov // Computing<br />
systems – Novosibirsk: “IM SO AN USSR”. –<br />
1973. – V. 57. – P. 3-32. – [in Russian].<br />
3. Chetverushkin, B.N. About realisation<br />
possibility quasi-hydrodynamic models of semiconductor<br />
plasma on multiprocessing computing<br />
systems / L.Yu. Biryukova, B.N. Chetverushkin<br />
// Mathematical modeling. – 1991. –<br />
V. 3, N 6. – P. 61-71. – [in Russian].<br />
4. Golovashkin, D.L. Parallel algorithms<br />
of cyclic prorace method / D.L. Golovashkin,<br />
M.V. Filatov // Computer Optics. – 2005. –<br />
V. 27. – P. 123-130. – [in Russian].<br />
5. Samarskiy A.A. Methods of the decision<br />
of the grid equations / A.A. Samarskiy,<br />
E.S. Nilolayev – Moscow: “Nauka” (Science),<br />
1978. – 561 p. – [in Russian].<br />
173
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
6. Golovashkin, D.L. Parallel algorithms<br />
of the grid equations decision of the threediagonal<br />
kind based on a method of counter proraces<br />
/ D.L. Golovashkin // Mathematical modelling.<br />
– 2005. – V. 17, N 11. – P. 118– 128. –<br />
[in Russian].<br />
7. Voevodin, V.V. Parallel calculations /<br />
V.V. Voevodin, Vl.V. Voevodin – Sankt-Peterburg:<br />
“BHV-Peterburg”, 2002. – 608 p. – [in<br />
Russian].<br />
8. Golub, Dg. Matrix calculations / Dg.<br />
Golub, Van Lown – Moscow: “Mir” (World),<br />
1999. – 548 p. – [in Russian].<br />
9. Ortega, Dgaims M. Introduction in<br />
parallel and vector methods of linear systems<br />
decision / Dgaims M. Ortega, translate from<br />
English H.D. Ikramova, I.E. Kaporina; edited by<br />
H.D. Ikramova – Moscow: “Mir” (World),<br />
1991. – 364 p. – [in Russian].<br />
A PARALLEL ALGORITHM IN THE CYCLIC COUNTER-SWEEP METHOD<br />
FOR A TWO-DIMENSIONAL DOMAIN<br />
© 2008 L.V. Loganova<br />
S. P. Korolyov Samara State Aerospace University<br />
Construction of a parallel algorithm in the cyclic counter-sweep method for solving band-type grid equations is<br />
discussed. A variant of the linear breakdown of the two-dimensional grid domain is considered. Comparison is made<br />
with the familiar algorithms, disadvantages and benefits of the algorithm under discussion are shown.<br />
A parallel algorithm, cyclic counter-sweep method<br />
Сведения об авторе<br />
Логанова Лилия Владимировна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, старший преподаватель кафедры «Техническая<br />
кибернетика», e-mail: tk@smr.ru .<br />
Loganova Liliya Vladimirovna, S. P. Korolyov Samara State Aerospace University, senior<br />
lecturer at the Technical Cybernetics sub-department, e-mail: tk@smr.ru .<br />
174
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 517.929<br />
РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ НАИМЕНЬШИХ КВАДРАТОВ<br />
НА ОСНОВЕ МЕТОДА РАСШИРЕННОЙ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИЙ<br />
С РАЗРЕЖЕННОЙ МАТРИЦЕЙ<br />
© 2008 С.Ю. Гоголева, О.В. Зотеева<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
В данной статье рассматривается решение задачи наименьших квадратов. Предлагается преобразование<br />
ее к эквивалентной задаче решения расширенной системы линейных уравнений (СЛАУ) с применением соответствующих<br />
модификаций прямого проекционного метода (ППМ). Проводится сравнение ППМ и метода нормальных<br />
уравнений – сравниваются затраты объема оперативной памяти и количества арифметических операций<br />
для обоих методов. Рассматривается использование методов для разреженных матриц общего вида и приводится<br />
сравнительная таблица затрат.<br />
Разреженная матрица, расширенная система, прямой проекционный метод, заполнение<br />
Введение<br />
Построение математических моделей<br />
многих практических задач приводит к решению<br />
СЛАУ с матрицами больших размерностей,<br />
причем зачастую большинство элементов<br />
этих матриц – нулевые. Наглядный пример<br />
этого – решение уравнений с частными производными<br />
методом конечных разностей.<br />
При наличии большого количества нулевых<br />
элементов очевидна целесообразность<br />
хранения только ненулевых элементов, что<br />
ведет к сокращению затрат, а именно: объема<br />
памяти, количества арифметических операций<br />
и, следовательно, общего времени выполнения<br />
задачи. Сведение к минимуму выше<br />
перечисленных затрат обеспечивает наибольшую<br />
эффективность и наименьшую<br />
стоимость задачи в целом.<br />
Для решения СЛАУ с разреженной<br />
матрицей чаще всего используются как прямые,<br />
так и итерационные методы. [1] В данной<br />
статье предлагается использовать ППМ<br />
и преобразовывать задачу наименьших квадратов<br />
к эквивалентной задаче решения расширенной<br />
СЛАУ.<br />
Постановка задачи наименьших<br />
квадратов<br />
Рассмотрим произвольную СЛАУ (1).<br />
Ax = b , (1)<br />
где<br />
n m<br />
A∈ R ×<br />
m n<br />
, n ≥ m, rank ( A)<br />
= m,<br />
x∈ R , b∈ R .<br />
Решение (1) находится как (2):<br />
* 2<br />
2<br />
x = Arg min Ax − b ,<br />
(2)<br />
m<br />
где x *<br />
∈ R , ⋅ – евклидова норма вектора.<br />
175<br />
Метод нормальных уравнений<br />
Задачу наименьших квадратов решают<br />
чаще всего методом нормальных уравнений [3].<br />
Метод нормальных уравнений состоит<br />
из двух этапах:<br />
- уравнение (1) преобразуется к виду<br />
T<br />
A Ax<br />
T<br />
A A<br />
Cx<br />
T<br />
= A b , (3)<br />
= C ,<br />
T<br />
A b<br />
= f , получим<br />
= f<br />
(4)<br />
- производится разложение полученной матрицы<br />
C методом Холесского: С = U U , где<br />
T<br />
U – верхнетреугольная матрица.<br />
T<br />
Система уравнений U Ux = f распадается<br />
на две системы:<br />
Ux = y , U<br />
T<br />
y = f ,<br />
то есть решаем полученную систему (4) методом<br />
прямой подстановки и обратной подстановки.<br />
Преимуществом метода является то, что<br />
работа ведется не со всей матрицей, а только с<br />
ее частью, полученной путем разложения.<br />
Основной недостаток метода нормальных<br />
систем – в большинстве случаев происходит<br />
заполнение (появление новых ненулевых<br />
элементов в матрице коэффициентов),<br />
что ведет к дополнительным затратам оперативной<br />
памяти и увеличению числа арифметических<br />
операций. А также в системе уравнений<br />
(3) число обусловленности матрицы<br />
A возводится в квадрат.
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Прямой проекционный метод<br />
Решение нормальной системы уравнений<br />
(3) эквивалентно решению расширенной<br />
системы уравнений [4]:<br />
⎛ E A⎞⎛ y ⎞ ⎛b⎞<br />
A<br />
T<br />
⎟⎜ ⎟ = ⎜ ⎟ , (5)<br />
⎜ O ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ x ⎠ ⎝ 0 ⎠<br />
где E – единичная матрица размера n× n .<br />
Вычислительные формулы ППМ для<br />
матриц общего вида без учета структуры<br />
имеют вид:<br />
( i)<br />
T<br />
gi+ 1ci + 1Pi<br />
Pi<br />
+ 1<br />
= P<br />
i<br />
−<br />
ω<br />
i+<br />
1<br />
, P0<br />
( i) T<br />
g<br />
1 ( d<br />
1<br />
c<br />
1<br />
y i )<br />
y<br />
1<br />
y i + i +<br />
− i +<br />
i +<br />
= i<br />
+<br />
,<br />
w i + 1<br />
где<br />
P = ⎡g ... 1<br />
g ⎤ ∈<br />
i<br />
= E<br />
(6)<br />
y<br />
0<br />
= 0 , (7)<br />
= + ,<br />
( i) ( i)<br />
p×<br />
p<br />
⎣ p ⎦ , p n m<br />
T ( i)<br />
T<br />
ω<br />
i+ 1<br />
= ci + 1gi<br />
+ 1, i = 0,1... p− 1, c<br />
i + 1<br />
– строки матрицы С.<br />
Модификация ППМ для решения задачи<br />
наименьших квадратов<br />
Преобразование задачи наименьших<br />
квадратов к расширенной СЛАУ с разреженной<br />
матрицей приводит к увеличению размерности<br />
исходной задачи, а увеличение<br />
размерности влечет в свою очередь трудности<br />
вычислительного характера. Поэтому<br />
предлагается данную систему решать с помощью<br />
модификации ППМ.<br />
Благодаря специальной структуре матрицы<br />
расширенной СЛАУ и векторов ППМ в<br />
расширенной системе из p = n + m уравнений<br />
n решаются аналитически. Это означает,<br />
что удается заранее вычислить значения<br />
первых n векторов и указать структуру векторов<br />
на последующих шагах алгоритма.<br />
Предположим, что для главных миноров<br />
матрицы С выполняются условия:<br />
det C i ≠ 0 , ∀ i = 1, 2,..., p , p = n + m<br />
Обозначим<br />
( , )<br />
( i) ( i) ( i)<br />
T<br />
j j j<br />
v q s<br />
где<br />
q<br />
(0)<br />
k<br />
T p<br />
i<br />
=<br />
i i<br />
∈ ,<br />
= , y ( r , x )<br />
q ,<br />
( i )<br />
j<br />
= − a , s<br />
k<br />
n<br />
ri<br />
∈ ,<br />
(0)<br />
k<br />
k<br />
s ,<br />
( i )<br />
j<br />
m<br />
xi<br />
∈ , i 0,1,... p 2<br />
= e , k = 0,1,... m , y0<br />
= − ,<br />
= d .<br />
Полученный вариант алгоритма ППМ<br />
для решения задач наименьших квадратов<br />
реализуется следующим образом:<br />
a q<br />
v v v<br />
T ( i+<br />
1)<br />
( i+<br />
1) ( i) i+<br />
1 j ( i)<br />
j<br />
= −<br />
j<br />
i+<br />
1<br />
τi+<br />
1<br />
где<br />
τ = a q + ,<br />
T ( i 1)<br />
i+ 1 i+<br />
1 j<br />
i = 0,1,... m − 2, j = i + 2, i + 3,... m ,<br />
T<br />
a<br />
1<br />
r<br />
i ( i)<br />
y<br />
1<br />
y<br />
i+<br />
i +<br />
= i<br />
− ν i + 1<br />
i 1<br />
, (8)<br />
τ +<br />
(9)<br />
где i = 0,1,... m − 1.<br />
Рассмотренные формулы применительно<br />
к методу расширенных систем позволяют<br />
избежать ненужных n первых шагов,<br />
что существенно сокращает число операций,<br />
затрачиваемых на решение задачи, а также<br />
объем оперативной памяти, затрачиваемый<br />
на промежуточные действия.<br />
Применения ППМ к решению задач<br />
с разреженными матрицами<br />
На основе разработанного метода проводились<br />
вычислительные эксперименты<br />
решения задач наименьших квадратов с разреженными<br />
матрицами.<br />
Рассмотрим разреженную матрицу<br />
m n<br />
A ∈ R ×<br />
, у которой ненулевые элементы определены<br />
следующим образом:<br />
при i ≤ n a<br />
ij<br />
≠ 0, если i ≤ j,<br />
при i > n a im<br />
≠ 0.<br />
На I этапе метода нормальных уравнений<br />
получим целиком заполненную матрицу C, а<br />
при решении задачи ППМ для расширенной<br />
матрицы, заполнение будет в 2 раза меньше.<br />
В таблице 1 сравниваются объемы затрат<br />
памяти и число арифметических операций<br />
двух рассмотренных в работе методов.<br />
Мы видим, что заполнение для таких<br />
матриц в методе расширенных систем в 2<br />
раза меньше, чем в методе нормальных<br />
уравнений. Таким образом, можно сделать<br />
вывод, что метод расширенной системы<br />
уравнений гораздо эффективнее метода нормальных<br />
уравнений.<br />
176
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Таблица 1<br />
Метод<br />
Метод нормальных уравнений<br />
ППМ для решения расш СЛАУ<br />
Число арифметических<br />
операций<br />
m<br />
3<br />
3<br />
+ 2nm<br />
3<br />
m 3<br />
+ nm − m<br />
3 2<br />
2 2<br />
Оперативная<br />
память<br />
m + 1 m<br />
2<br />
m + 1 m<br />
4<br />
Заключение<br />
В статье был рассмотрен прямой проекционный<br />
метод применительно к задаче наименьших<br />
квадратов.<br />
Его модификация для данной задачи с учетом<br />
разреженности расширенной системы позволяет<br />
существенно сократить количество шагов<br />
алгоритма, а также уменьшить объемы затрачиваемой<br />
оперативной памяти и арифметических<br />
операций. Этот факт существенно<br />
упрощает решение задачи и уменьшает время<br />
поиска ее решения, что является довольно<br />
существенным преимуществом.<br />
Сравнение прямого проекционного метода<br />
с методом нормальных уравнений показало,<br />
что ППМ требует для решения задачи<br />
объемы затрат, в разы меньше, чем метод<br />
нормальных уравнений.<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке гранта<br />
для молодых исследователей НОЦ №14<br />
“Математические основы дифракционной<br />
оптики и обработки изображений”.<br />
Библиографический список<br />
1. Голуб, Дж., Ван Лоун, Ч. Матричные<br />
вычисления [текст] / Дж. Голуб, Ч. Ван<br />
Лоун – М.: Мир, 1999. – 548 c.<br />
2. Жданов А.И. Прямой последовательный<br />
метод решения систем линейных<br />
алгебраических уравнений [текст] / А.И.<br />
Жданов // Докл. РАН. – 1997. – Т. 356, N 4. –<br />
С. 442-444.<br />
3. Лоусон Ч. Численное решение задач<br />
методом наименьших квадратов. [текст] / Ч.<br />
Лоусон, Р.Хенсон – М.: Наука, 1986. – 230 с.<br />
4. Bjork A. Handbook of numerical<br />
analysis. V. 1. [текст] / A. Bjork – North-Holland:<br />
Elsevier. 1990.<br />
References<br />
1. Golub, Dg., Van Lown, Ch. Matrix Calculation<br />
/ Dg. Golub, , Ch. Van Lown, – Moscow:<br />
“Mir” (Science), 1999. – 548 p. – [in Russian].<br />
2. Gdanov, A.I. Direct consecutive<br />
method of the decision of the linear algebraic<br />
equations systems / A.I. Gdanov // Reports the<br />
Russian Academy of Sciences, 1997. – V. 356,<br />
N 4. – P. 442-444. – [in Russian].<br />
3. Louson, Ch. The numerical decision of<br />
problems by least squares method / Ch. Louson,<br />
R. Henson – Moscow: “Nauka” (Science). –<br />
1986. – 230 p. – [in Russian].<br />
4. Bjork A. Handbook of numerical<br />
analysis. V. 1. North-Holland: Elsevier. 1990.<br />
177
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
SOLVING THE LEAST SQUARES PROBLEM USING THE METHOD<br />
OF AN EXTENDED SET OF EQUATIONS WITH SPARSE MATRIX<br />
© 2008 S.Yu. Gogoleva, O.V. Zoteeva<br />
Samara State Aerospace University<br />
The solution of the least squares problem is discussed. The proper least squares problem is formulated and<br />
solved using the straightforward projection method (SPM). We propose that it should be reduced to an equivalent problem<br />
of solving an extended set of linear equations (ESLE) using the corresponding SPM’s modifications. We compare<br />
the SPM and the normal equations method in terms of the RAM space utilized and the number of arithmetic operations<br />
needed. The use of the methods for the general sparse matrix is discussed and a table of comparative computational efforts<br />
is given.<br />
Sparse matrix, extended set, direct projection method, completing<br />
Сведения об авторах<br />
Гоголева Софья Юрьевна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, доцент кафедры прикладной математики, e-mail:<br />
gogoleva_s@mail.ru. Область научных интересов – матричные вычисления.<br />
Зотеева Ольга Владимировна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, студентка, e-mail: zoteeva_o@mail.ru . Область научных<br />
интересов – математическое моделирование.<br />
Gogoleva Sofja Yurjevna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, associate professor,<br />
e-mail: gogoleva_s@mail.ru. Area of research: matrix calculation.<br />
Zoteeva Olga Vladimirovna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, student,<br />
e-mail: zoteeva_o@mail.ru . Area of research: mathematical modeling.<br />
178
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 517.5<br />
РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ ПОЛИНОМИАЛЬНОЙ АППРОКСИМАЦИИ<br />
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИТЕРАЦИОННОГО МЕТОДА КАЧМАЖА<br />
© 2008 А.А. Иванов<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Дается описание классического итерационного метода Качмажа и его модификации с использованием<br />
релаксационного параметра. Исследуется скорость сходимости метода Качмажа с релаксационным параметром<br />
применительно к задаче наименьших квадратов большой размерности. Даются рекомендации по выбору релаксационного<br />
параметра для частного случая – задача аппроксимации экспериментальных данных полиномиальными<br />
зависимостями в смысле наименьших квадратов.<br />
Итерационные методы, метод наименьших квадратов, переопределенные системы, метод Качмажа,<br />
полиномиальная аппроксимация, параметр релаксации<br />
Введение<br />
Многие задачи вычислительной математики<br />
сводятся, в конечном счете, к решению<br />
систем линейных алгебраических уравнений.<br />
Чаще такие системы получаются переопределенными<br />
и имеют большие размерности.<br />
Применение прямых методов для решения<br />
подобных задач требует существенных<br />
затрат памяти и иных вычислительных<br />
ресурсов ЭВМ.<br />
Для многих практических задач вычислительной<br />
математики требуется решение<br />
задачи полиномиальной аппроксимации в<br />
смысле метода наименьших квадратов<br />
(МНК). Применение известных итерационных<br />
методов для решения данного класса<br />
задач сопряжено с очень низкой скоростью<br />
сходимости, которая вызвана плохой обусловленностью<br />
данной задачи.<br />
Итерационный метод Качмажа<br />
В работе [1] математиком С. Качмажем<br />
(Stefan Kaczmarz) был предложен итерационный<br />
метод (относящийся к классу проекционных)<br />
решения систем линейных алгебраических<br />
уравнений (СЛАУ) с квадратной<br />
невырожденной матрицей:<br />
n×<br />
n<br />
n<br />
A⋅ u = f , A∈ , f ∈ , det A ≠ 0. (1)<br />
Суть этого метода состоит в последовательном<br />
ортогональном проектировании<br />
приближения на гиперплоскости<br />
( A , u)<br />
, i = 1,2,..., n , где A<br />
i<br />
i<br />
- строки матрицы.<br />
Итерационная последовательность в<br />
соответствии с этим алгоритмом определяется<br />
рекуррентной формулой<br />
i<br />
k<br />
0<br />
k + 1<br />
i−1<br />
k<br />
u = u + A<br />
u<br />
i−1<br />
( A , u<br />
i k )<br />
i = 1, 2,..., n, k = 1, 2,...,<br />
= u<br />
n<br />
k<br />
.<br />
T<br />
i<br />
f −<br />
i<br />
⋅<br />
A<br />
i<br />
2<br />
,<br />
(2)<br />
где k - номер внешней итерации, i - номер<br />
внутренней, а T - символ транспонирования.<br />
В качестве критерия остановки итерационного<br />
процесса (2) часто выбирают критерий<br />
u u<br />
δ = ≤ ∆ .<br />
(3)<br />
0 − 0<br />
k + 1 k<br />
2<br />
0<br />
uk<br />
2<br />
Одним из первых практических применений<br />
итерационного метода Качмажа к решению<br />
задачи наименьших квадратов (переопределенных<br />
СЛАУ) является компьютерная<br />
томография [2,3].<br />
Рассматриваемый метод был исследован<br />
Гордоном (R. Gordon) в работе [2], после<br />
чего стал известен как ART метод (Algebraic<br />
Reconstruction technique). Подробное описание<br />
данной технологии можно найти в фундаментальной<br />
работе [3].<br />
В [4] показано, что в случае переопределенных<br />
систем полного ранга (4) итерационная<br />
последовательность (2) сходится к<br />
псевдорешению (5) при любом начальном<br />
приближении, т.е. когда<br />
179
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
m×<br />
n n m<br />
A⋅ u = f , A∈ , u ∈ , f ∈ ,<br />
m > n, ∀ i = 1,2,..., m A ≠ θ,<br />
где θ - нулевой вектор,<br />
T<br />
−1<br />
T<br />
( ) ( )<br />
i<br />
(4)<br />
u = A ⋅ A ⋅ A ⋅ ∗<br />
f , rank A = n.<br />
(5)<br />
Итерационный метод Качмажа<br />
с параметром релаксации<br />
Для итерационного метода Качмажа до<br />
сих пор отсутствуют теоретические результаты<br />
о его скорости сходимости. Более того,<br />
при решении ряда практических задач данный<br />
метод имеет неудовлетворительную<br />
(низкую) скорость сходимости.<br />
Для ее улучшения предлагается введение<br />
в алгоритм (2) релаксационного параметра<br />
ω. В этом случае итерационная последовательность<br />
(2) преобразуется к виду:<br />
u = u + ω⋅<br />
A<br />
u<br />
i<br />
k<br />
0<br />
k + 1<br />
i−1<br />
k<br />
i−1<br />
( A , u<br />
i k )<br />
i = 1, 2,..., m, k = 1, 2,...,<br />
= u<br />
n<br />
k<br />
.<br />
T<br />
i<br />
f −<br />
i<br />
⋅<br />
A<br />
i<br />
2<br />
,<br />
(6)<br />
В [4] доказано, что данная последовательность<br />
сходится к псевдорешению (5),<br />
ω∈ 0;2 . Однако не дается никаких<br />
если ( )<br />
рекомендаций по практическому выбору параметра<br />
ω.<br />
Описание модельной задачи<br />
Представленные здесь алгоритмы были<br />
реализованы в свободно распространяемом<br />
математическом пакете SciLab.<br />
В качестве модельной задачи была выбрана<br />
задача полиномиальной аппроксимации<br />
достаточно большой размерности:<br />
A u f A u f<br />
где<br />
1001×<br />
5 5 1001<br />
⋅ = , ∈ , ∈ , ∈ , (7)<br />
4<br />
⎛ 1 t0 ... t ⎞<br />
0<br />
⎜<br />
⎟<br />
A = ⎜ ... ... ... ... ⎟ ,<br />
⎜<br />
4<br />
1 t1000 ... t ⎟<br />
⎝<br />
1000 ⎠<br />
t = i ⋅ i =<br />
i<br />
−2<br />
10 , 0,10.<br />
(8)<br />
Число обусловленности этой матрицы<br />
велико и равно 29064.<br />
При вычислительном эксперименте необходимо<br />
знать точное псевдорешение системы<br />
(7), которое используется в дальнейшем<br />
для контроля погрешности.<br />
В эксперименте был выбран вектор<br />
)<br />
u = ( 1, 2, 3, 4, 5)<br />
T<br />
. Поскольку часто при<br />
измерениях возникают неустранимые погрешности,<br />
то пусть f = A⋅ u + ξ , где ξ∈<br />
)<br />
n<br />
- некоторый случайный вектор (невязка),<br />
компоненты которого распределены равномерно<br />
в интервале (0;1) и M [ ξ ] = 0,5 , а<br />
1<br />
D[ ξ ] = .<br />
12<br />
Тогда точным псевдорешением системы<br />
(7) будет вектор u = A ⋅ f<br />
+<br />
.<br />
вы-<br />
Здесь псевдообратная матрица A +<br />
числяется средствами пакета SciLab.<br />
Результаты вычислительного<br />
эксперимента<br />
Очевидно, при релаксационном параметре<br />
ω = 1 итерационная последовательность<br />
(6) соответствует классическому методу<br />
Качмажа. В эксперименте было выбрано<br />
∆ = 0,001.<br />
Тогда, используя итерационную последовательность<br />
(2), необходимо провести всего<br />
34 итерации.<br />
Данное число итераций возможно<br />
уменьшить, если применять метод Качмажа<br />
с релаксационным параметром.<br />
В таблице 1 показано, каким образом<br />
изменяется число итераций для алгоритма<br />
(6) в зависимости от значения ω.<br />
Численный эксперимент показывает,<br />
что при ω = 0,015 происходит уменьшение<br />
числа итераций на 41%.<br />
Рассмотрим задачу большей размерности,<br />
а именно:<br />
A u f A u f<br />
10001×<br />
1 5 10001<br />
⋅ = , ∈ , ∈ , ∈ , (9)<br />
где матрица A строится аналогично (8).<br />
При ω = 1 количество итераций для<br />
решения такой задачи равно также k=35.<br />
Отметим интересную особенность метода<br />
Качмажа – сильное увеличение размер-<br />
180
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
ности задачи слабо сказывается на числе<br />
необходимых итераций.<br />
Если ω = 0,0015 , то число итераций<br />
равно всего k=21.<br />
Таблица 1. Количество итераций для построчного метода Качмажа<br />
Значение параметра релаксации Количество итераций Улучшение<br />
1,500 34 0,00%<br />
1,000 34 0,00%<br />
0,900 34 0,00%<br />
0,800 34 0,00%<br />
0,700 35 -2,94%<br />
0,600 35 -2,94%<br />
0,100 35 -2,94%<br />
0,090 35 -2,94%<br />
0,030 33 2,94%<br />
0,020 29 14,71%<br />
0,015 20 41,18%<br />
0,010 22 35,29%<br />
0,009 23 32,35%<br />
0,001 89 -161,76%<br />
Из вышеприведенных результатов<br />
можно сделать вывод о том, что при<br />
10<br />
ω (10)<br />
m<br />
происходит уменьшение числа итераций<br />
применительно к задаче полиномиальной<br />
аппроксимации.<br />
Было проведено около 100 экспериментов<br />
для задач рассматриваемого типа разных<br />
размерностей, результаты которых подтверждают<br />
сделанный вывод (10).<br />
Более того, была рассмотрена задача<br />
полиномиальной аппроксимации с числом<br />
строк 100000. При ω = 1 число итераций составило<br />
34, а при использовании рекомендации<br />
(10) всего 9.<br />
При малых размерностях m 100 не<br />
имеет особого смысла применять метод с<br />
релаксационным параметром, так как и при<br />
ω = 1 число итераций не столь велико. А<br />
применение рекомендации (10) может не<br />
дать ожидаемого уменьшения числа итераций,<br />
а, наоборот, увеличить их.<br />
Заключение<br />
В работе проведено экспериментальное<br />
исследование метода Качмажа применительно<br />
к задаче полиномиальной аппроксимации<br />
в смысле МНК. Дается рекомендация по выбору<br />
релаксационного параметра ω.<br />
Рассматриваемые в работе модельные<br />
задачи представляют серьезную сложность<br />
при решении их прямыми или известными<br />
итерационными методами.<br />
Показано, что алгоритм Качмажа и<br />
особенно его модифицированная форма позволяют<br />
эффективно решать задачи полиномиальной<br />
аппроксимации в смысле МНК.<br />
Таким образом, данный подход может найти<br />
широкое применение при решении многочисленных<br />
задач математического моделирования.<br />
181
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Метод Качмажа является очень перспективным<br />
среди других итерационных методов<br />
решения задач больших размерностей,<br />
хотя и нуждается в дополнительных теоретических<br />
и практических исследованиях.<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке гранта<br />
для молодых исследователей НОЦ SA-<br />
014-02 «Математические основы дифракционной<br />
оптики и обработки изображений».<br />
Библиографический список<br />
1. Kaczmarz, S. Approximate solution of<br />
systems of linear equations [текст] / Kaczmarz<br />
S. // Internat. J. Control. – 1993. – V. 57, N 6. –<br />
P. 1269–1271.<br />
2. Gordon, R. Reconstruction of pictures<br />
from their projections [текст] / R. Gordon,<br />
G. Herman // Communications of the ACM. –<br />
1971. – V. 14, N 12. – P. 759-768.<br />
3. Avinash, C. Kak Principles of computerized<br />
tomographic imaging [текст] / C. Kak<br />
Avinash, Slaney Malkolm // IEEE PRESS,<br />
1987. – 329 p.<br />
4. Ильин, В.П. Об итерационном методе<br />
Качмажа и его обобщениях [текст] /<br />
В.П. Ильин // Сибирский журнал индустриальной<br />
математики. – 2006. – Т. 9, №3.<br />
References<br />
1. Kaczmarz, S. Approximate solution of<br />
systems of linear equations / Kaczmarz S. // Internat.<br />
J. Control. – 1993. – V. 57, N 6. –<br />
P. 1269–1271.<br />
2. Gordon, R. Reconstruction of pictures<br />
from their projections / R. Gordon, G. Herman //<br />
Communications of the ACM. – 1971. – V. 14,<br />
N 12. – P. 759-768.<br />
3. Avinash, C. Kak Principles of computerized<br />
tomographic imaging / C. Kak Avinash,<br />
Slaney Malkolm // IEEE PRESS. – 1987.<br />
– 329 p.<br />
4. Iljin, V.P. About Kaczmarz’s iterative<br />
method and its generalizations / V.P. Iljin // The<br />
Siberian magazine of industrial mathematics. –<br />
2006. – V. 9, N 3. – [in Russian].<br />
SOLVING THE POLYNOMIAL APPROXIMATION PROBLEM<br />
WITH USE OF THE ITERATIVE KACHMAZH METHOD<br />
© 2008 A.A. Ivanov<br />
S. P. Korolyov Samara State Aerospace University<br />
In this work, we describe a classical iterative Kachmazh method and a modification thereof using a relaxation<br />
parameter. We study at which rate the Kachmazh method with a relaxation parameter converges when applied to solving<br />
a least squares problem of large dimension. Recommendations are given for choosing the relaxation parameter in a<br />
particular case - when solving the problem of polynomial approximation of the experimental data in the least squares<br />
sense.<br />
Iterative methods, least squares method, overdefined systems, Kachmazh method, polynomial approximation, relaxation<br />
parameter<br />
Сведения об авторе<br />
Иванов Андрей Александрович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, студент. Область научных интересов – математическое<br />
моделирование.<br />
Ivanov Andrey Alexandrovich, S. P. Korolyov Samara State Aerospace University, student.<br />
Area of research: mathematical modeling.<br />
182
Управление, измерительная техника и информатика<br />
УДК 004.92<br />
ИССЛЕДОВАНИЕ ДИДАКТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ 3D МОДЕЛИ<br />
ДЛЯ ОБУЧЕНИЯ ОСНОВАМ ГЕОМЕТРИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ<br />
© 2008 В.И. Иващенко<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Изложены результаты исследования дидактических свойств электронной модели, являющейся учебным<br />
проектным решением. Рассмотрена работа системы "студент – программа – модель". Предлагаемые подходы<br />
реализованы в многоуровневой графо-геометрической подготовке инженеров-механиков.<br />
Графо-геометрическая подготовка. Педагогическая система. Электронная модель. Дидактические<br />
свойства. Проектное мышление<br />
Быстрое развитие CALS технологий,<br />
методов и средств обработки электронных<br />
моделей обострило проблему эффективного<br />
и качественного обучения компьютерному<br />
геометрическому моделированию с сохранением<br />
традиционных стандартов в отношении<br />
умения анализировать явления в той или<br />
иной предметной области. Поэтому важной<br />
задачей процесса обучения становится создание<br />
необходимого запаса шаблонных схем,<br />
а также формирование умений оценивать их<br />
достоинства и недостатки, находить альтернативные<br />
решения и получать новое качество<br />
в результате модификации этих схем.<br />
В процессе графо-геометрической подготовки<br />
в техническом вузе самостоятельная<br />
работа студентов в компьютерном классе<br />
приобретает особое значение. На занятиях по<br />
геометрическому моделированию происходит<br />
интеграция субъектно-личностных качеств<br />
обучаемого с ресурсами виртуальной<br />
учебной среды, реализованной в виде графического<br />
редактора. При этом в совместной<br />
деятельности человека и машины проявляются<br />
системообразующие признаки [1]. В<br />
системе "проектант – программа – электронная<br />
модель" второй элемент служит источником,<br />
приёмником и средством преобразования<br />
мощных информационных потоков,<br />
протекающих во внешнем и внутреннем по<br />
отношению к пользователю контурах. С другой<br />
стороны, редактор играет роль информационной<br />
среды, основной функцией которой<br />
становится "передача сигналов и распространение<br />
социальной информации, которая<br />
обучаемыми восстанавливается в знаниях, в<br />
программах принятия решения" [2].<br />
На внешнем контуре информация от<br />
студента поступает в программную среду и<br />
реализуется её средствами в проектном решении.<br />
Потоки, определяющие уровень обратной<br />
связи, направлены к проектанту от<br />
геометрического редактора и от модели, которая<br />
визуализируется также средствами<br />
CAD/CAM программы. Возможности программно-технической<br />
среды предопределены<br />
используемой в учебном процессе версией,<br />
детерминированы инструктивно и инвариантны.<br />
Поэтому те особенности электронной<br />
модели, которые оказывают существенное<br />
влияние на эффективность формирования<br />
верных представлений о геометрии изделия,<br />
становятся наиболее важными с педагогической<br />
точки зрения. Таким образом, 2D<br />
и 3D модели обладают дидактическими<br />
свойствами.<br />
В интересах решения конкретной учебно-методической<br />
задачи возможна имитация<br />
профессионального проектирования, регулируемая<br />
преподавателем. Вариативность ролевой<br />
функции студента проявляется в его<br />
стремлении методом проб и ошибок самостоятельно<br />
сформировать стратегию поиска<br />
проектного решения и получить ответы, которые<br />
нельзя найти в инструкции или в подсказках<br />
преподавателя. Креативный характер<br />
работы проявляется в том, что она связана с<br />
самостоятельными экспериментами, выработкой<br />
своих "фирменных" приёмов моделирования.<br />
Эвристическая составляющая в<br />
создании электронной модели присутствует,<br />
но не является доминирующей, поскольку<br />
стратегия моделирования рождается в ассоциативном<br />
потоке образов, который апелли-<br />
183
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
рует к предшествующему опыту студента,<br />
хотя и не является прямым воспоминанием.<br />
Потоки информации могут влиять друг<br />
на друга в том случае, если в информационной<br />
среде образуются контуры. Для одного<br />
контура необходимо наличие как минимум<br />
двух потоков, один из которых обеспечивает<br />
обратную связь. Если информация из одного<br />
контура индуцирует информацию в другом,<br />
то степень продуктивности информационной<br />
сессии возрастает. Наибольшим эффектом<br />
отличается переработка данных на внутреннем,<br />
рефлексивном уровне проектанта. Следовательно,<br />
форма и рекомендуемый алгоритм<br />
построения модели должны быть выбраны<br />
с учётом возможности самостоятельного<br />
анализа результата и выработки на его<br />
основе вариативной стратегии на каждом<br />
этапе работы обучаемого.<br />
Актуализация накопленных учащимся<br />
данных зависит от того, какие ассоциативные<br />
стереотипы являются доминирующими<br />
при поиске проектного решения. Чисто конструктивное<br />
изображение, например, проекция<br />
– очерк на комплексном чертеже, - говорит<br />
только о форме, в то время как технологические<br />
изображения (например, эскиз перехода<br />
или профиль фасонного инструмента)<br />
несут информацию о форме будущей детали<br />
и о процессе обработки. "Парадокс первичности"<br />
составляет основное противоречие в<br />
выборе приоритетов для пропедевтики автоматизированного<br />
проектирования. Кратко<br />
его можно сформулировать таким образом:<br />
если проектант хорошо овладел основами<br />
конструирования, то он манипулирует технологичными<br />
формами, а значит, опосредованно<br />
использует технологическую подготовку.<br />
Но, с другой стороны, если за основу<br />
принять знания о методах формообразования,<br />
то сами средства получения заданной<br />
геометрии конструктивны по определению, а<br />
"заданность" формы инструмента предполагает<br />
наличие образа будущего, уже изготовленного<br />
изделия.<br />
Графо-геометрическая подготовка в<br />
техническом вузе играет роль интегрирующего<br />
межпредметного средства, посредством<br />
которого возможно выделение действительно<br />
базовых, основных инженерных знаний.<br />
При сближении позиций "чистого" конструктора<br />
и технолога информационные поля,<br />
актуализирующиеся в сознании обучаемого<br />
и содержащие ассоциативные образцы (стереотипы),<br />
сближаются. При этом рождающееся<br />
проектное решение, несущее признаки<br />
одновременно конструктивного и технологического<br />
образца, будет оптимальным в<br />
гносеологическом смысле, так как отразит<br />
совершенство формы, соответствующее<br />
уровню подготовки и кругозору проектанта.<br />
Применяя метод дискретизации информационного<br />
пространства знаний, выделим единичную<br />
стратегию, направленную на решение<br />
частной (локальной) геометрической задачи.<br />
Стратегия содержит два компонента:<br />
инструктивный инвариант и креативную составляющую.<br />
Если первая часть стратегии<br />
приблизительно одинакова для всех студентов,<br />
успешно освоивших текущий раздел<br />
дисциплины, то вторая широко варьируется.<br />
Она интерпретируется кругом – полем креативности.<br />
Размер этого поля зависит от личного<br />
конструкторского и технологического<br />
опыта, приобретённого каждым проектантом<br />
к данному моменту.<br />
Результаты исследования показали, что<br />
для повышения качества графо-геометрической<br />
подготовки необходимо создать<br />
многоуровневую систему обучения, в которой<br />
первый, довузовский, уровень будет посвящён<br />
не только основам геометрического<br />
моделирования, но и знакомству с автоматизированным<br />
производством изделий. В российских<br />
технических университетах для базовой<br />
графо-геометрической подготовки<br />
наибольшее распространение получили отечественные<br />
программы КОМПАС (АО АС-<br />
КОН) и ADEM (Omega ADEM Technologies<br />
Ltd.). Изучение модулей CAM сдерживалось<br />
вследствие высокой стоимости оборудования<br />
– станков с ЧПУ, а также необходимости<br />
длительного изучения методов и средств автоматизированной<br />
обработки резанием. В<br />
последнее время успешное развитие<br />
CAD/CAM систем происходит в классе настольных<br />
фрезерных станков с ЧПУ, работающих<br />
под управлением программ - редакторов<br />
и соединяемых с обычным компьютером<br />
аналогично принтеру. Примером может<br />
служить станок Modela MDX-15, поставляемый<br />
вместе с программами 3D Engrave, Vir-<br />
184
Управление, измерительная техника и информатика<br />
tual MODELA, MODELA Player и др. Станок<br />
и сравнительно простые редакторы разработаны<br />
фирмой Roland DG Corporation (Япония).<br />
Они доступны для освоения учащимися средней<br />
школы, позволяют выполнять профессиональное<br />
3D моделирование художественных и<br />
технических изделий, автоматизированное<br />
проектирование технологических процессов<br />
изготовления, включая анимацию обработки<br />
материала, и получать готовые детали.<br />
На кафедре инженерной графики СГАУ<br />
для обучения основам геометрического моделирования<br />
и инженерной компьютерной графики<br />
в течение многих лет успешно применяется<br />
программа ADEM. Пропедевтическое<br />
обучение основам автоматизированного проектирования<br />
и производства на базе программно-станочного<br />
комплекса Roland MO-<br />
DELA проводит в Технологическом центре<br />
ОРТ при МОУ средняя общеобразовательная<br />
школа № 42 с углубленным изучением отдельных<br />
предметов г. Самары [3].<br />
Процесс создания плоской (2D) модели<br />
детали или сборочной единицы заключается<br />
в построении сложных изображений чертежа<br />
из элементарных геометрических фигур, которые<br />
называются в редакторе ADEM базовыми<br />
графическими элементами (БГЭ), а в<br />
редакторе КОМПАС-3D – инструментами.<br />
Объёмная (3D) модель детали в ADEM классифицируется<br />
как объёмный элемент (ОЭ),<br />
являющийся единичным базовым элементом<br />
формы (БЭФ) или совокупностью БЭФ, к<br />
которым применены булевы операции (объединение,<br />
вычитание, пересечение). Если 2D<br />
модель аналогична чертежу на твёрдом носителе<br />
(бумага), то к 3D модели предъявляются<br />
особые дидактические требования, так<br />
как, являясь трёхмерным объектом в виртуальном<br />
пространстве, она отображается на<br />
экран компьютера как на плоскость. Специфические<br />
особенности 3D модели обусловливают<br />
её способность быть воспринятой в<br />
качестве реальной детали. Для визуализации<br />
геометрической модели в модуле Adem3D<br />
предусмотрены специальные способы отображения<br />
аппроксимирующих поверхностей<br />
(микрограней), для которых имитируются<br />
условия освещения и отражения света. Для<br />
каркасной модели освещённость и светотеневая<br />
характеристика теряют смысл. Но студент,<br />
тем не менее, и здесь может ощутить,<br />
что деталь не плоская, и пересекающиеся на<br />
экране линии каркаса на самом деле могут<br />
иметь разную глубину.<br />
Для описания поверхностной модели<br />
информация о координатах вершин и сочетаниях<br />
рёбер дополняется данными о связях,<br />
существующих между поверхностями тела, а<br />
также о наличии граней. Наиболее полное<br />
представление трёхмерного предмета содержится<br />
в твёрдотельной модели, у которой<br />
различают внутреннюю и внешнюю поверхности<br />
(стороны). Появление дополнительных<br />
факторов отражается на том, что в процессе<br />
компьютерного моделирования необходимо<br />
обеспечивать такие свойства реального тела,<br />
как замкнутость, ограниченность в пространстве<br />
и невырожденность его поверхностей.<br />
Физический эксперимент и механическая<br />
обработка как его разновидность убеждают<br />
учащегося в том, что доступ к внутреннему<br />
пространству детали, "заполненному"<br />
материалом, возможен только при условии<br />
нарушения целостности границы, то есть поверхности<br />
тела. Второе свойство подтверждается<br />
наличием сферы конечного радиуса,<br />
которая может быть описана около любого,<br />
сколь угодно большого реально существующего<br />
предмета. Наконец, третье свойство<br />
связано с существованием пределов для изменения<br />
линейных размеров тела. Оно обусловлено<br />
невозможностью получения деталей<br />
с толщиной, которая меньше габаритного<br />
диаметра атомов материала, то есть исключает<br />
коллизии, проявляющиеся в соприкосновении<br />
("слипании") внутренней и<br />
внешней сторон.<br />
Сравнивая каркасную (edge model), поверхностную<br />
(surface model) и твёрдотельную,<br />
или просто объёмную, (solid model)<br />
электронные модели, можно выделить такие<br />
общие элементы, как ребро и вершина, в которой<br />
соединяются отдельные рёбра. Информационная<br />
модель тела, представленная<br />
в каркасном виде без учёта конструктивных<br />
и технологических атрибутов, является наиболее<br />
простой и компактной.<br />
Дидактическое совершенство учебной<br />
модели определяется её воздействием на<br />
мыследеятельность обучаемого посредством<br />
инициализации механизма образно-<br />
185
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
геометрических ассоциаций. Эффективность<br />
импритинга в данном случае зависит, в первую<br />
очередь, от апперцептивного опыта обучаемого,<br />
который можно оценить размером<br />
поля креативности. Рассматривая целостно и<br />
системно генезис поля креативности, можно<br />
выделить следующие закономерности его<br />
формирования:<br />
1) геометрическая форма на подсознательном<br />
уровне оценивается динамически,<br />
поскольку естественным побуждением для<br />
изучения (рассмотрения, разглядывания) является<br />
приближение и поворот предмета;<br />
2) исследование сложной формы несёт<br />
в себе императив декомпозиции, что в диалектической<br />
противоположности реализуется<br />
в стратегию построения модели объединением<br />
элементов;<br />
3) коллизии формы (пустоты, отверстия,<br />
разы, уступы и т.п.) естественным образом<br />
ассоциируются с удалёнными фрагментами<br />
материала, что указывает на технологическую<br />
природу формообразования;<br />
4) обмен информацией на внешнем<br />
контуре ("студент – преподаватель", "студент<br />
– программа") предваряется мысленной<br />
реконструкцией, воображаемым изготовлением<br />
предмета с привлечением имеющегося<br />
жизненного и профессионального опыта;<br />
5) сочетание приобретённого ранее<br />
опыта с ассоциативным представлением о<br />
новой стратегии приводит к возникновению<br />
нового знания о геометрической модели.<br />
Другим важным фактором становится<br />
то, что модель, выбранная в качестве искомого<br />
результата проектирования, должна обладать<br />
такими свойствами, как контрастность<br />
признаков формы, выражающаяся в соединении<br />
легко опознаваемых геометрических фигур,<br />
и динамизм ассоциативного ряда, обусловленный<br />
межпредметными связями.<br />
Рассмотрим начальные условия и результирующие<br />
характеристики графогеометрической<br />
подготовки в техническом<br />
университете на примере механических специальностей,<br />
в частности, связанных с проектированием<br />
и производством двигателей<br />
летательных аппаратов. Изучение современных<br />
методов проектирования и производства,<br />
составляющих суть CALS технологий и<br />
реализуемых в среде CAD/CAM/CAE программ,<br />
должно базироваться, по нашему<br />
мнению, на следующих концептуальных<br />
принципах.<br />
1. Основу знаний составляет глубокое<br />
понимание физической природы процессов и<br />
их результатов, в частности, законов формообразования<br />
и свойств геометрической формы,<br />
являющейся обязательным атрибутом<br />
твёрдого тела.<br />
2. В основе умений лежит уверенное<br />
владение электронными средствами моделирования<br />
в такой степени, чтобы на визуально-тактильном<br />
уровне проектант мог, образно<br />
выражаясь, ощущать инструменты<br />
CAD/CAM программы как продолжение<br />
своих рук.<br />
3. Навыки основываются на мышлении,<br />
оперирующем ассоциативными стереотипами,<br />
комбинация которых образует оптимальное,<br />
с позиций конкретной учебной<br />
задачи, проектное решение.<br />
Поскольку навык отражает уровень<br />
приобретённых знаний и умений, то с его<br />
помощью можно оценить эффективность<br />
обучения решению таких теоретикоприкладных<br />
задач, как проектирование. В<br />
самом понятии навыка содержится компонент<br />
активного действия, готовность к которому<br />
формируется, закрепляется и проверяется<br />
упражнениями. Повторение целых операций<br />
и отдельных процедур, отработка алгоритма<br />
известной стратегии свидетельствуют<br />
о том, что в навыке присутствует элемент<br />
действия, доведённого до автоматизма,<br />
когда выбор осуществляется на интуитивноподсознательном<br />
уровне. И.А. Зимняя приводит<br />
следующее мнение: "Правильно проводимое<br />
упражнение повторяет раз за разом<br />
не средство, используемое для решения данной<br />
двигательной задачи, а процесс решения<br />
этой задачи, от раза к разу изменяя и улучшая<br />
средства" [4].<br />
Таким образом, процесс формирования<br />
навыка содержит компонент креативного<br />
мышления, когда приобретённый опыт и<br />
действительно понятая логика построения<br />
стратегии побуждают проектанта к экспериментированию,<br />
направленному на поиск нового<br />
алгоритма, новой технологии создания<br />
геометрической модели. Несмотря на очевидный<br />
риск, подсознательно, при любой<br />
186
Управление, измерительная техника и информатика<br />
выявленной мотивации проектант стремится<br />
к получению лучшего конечного результата<br />
– проектного решения. В данном случае студент<br />
становится автором не просто хорошей<br />
конструкции или удачного процесса, обеспечивающего<br />
её получение, но и нового метода<br />
проектирования, даже если эта новизна сомнительна<br />
с точки зрения профессионала. Экспериментируя,<br />
учащийся (студент) приобретает<br />
средство, ценность которого больше, чем частный<br />
результат от его применения.<br />
Отсюда следует вывод: графогеометрическая<br />
подготовка специалистов по<br />
автоматизированному проектированию методологически<br />
должна быть построена на<br />
практическом освоении геометрических атрибутов<br />
формы, на умении манипулировать<br />
параметрами формы, обеспечивая нужные<br />
сочетания и, соответственно, свойства тела,<br />
на формировании чувства формы. Данные<br />
качества составляют суть профессиональной<br />
графо-геометрической компетенции, под которой<br />
здесь понимается практическое, операционное<br />
владение знаниями о геометрии<br />
изделия: "познать операционально – значит<br />
преобразовать, построить, переделать" [5].<br />
Использование атрибутов геометрической<br />
фигуры свойственно человеку любого<br />
возраста, оно закладывается в раннем детстве<br />
и связано с генезисом математических<br />
знаний. Недостатки техники отображения<br />
пространственных фигур на плоскости, характерные<br />
для раннего детского возраста,<br />
послужили основанием для создания "интеллектуалистической"<br />
теории, согласно которой<br />
"ребёнок рисует то, что знает, а не то,<br />
что видит" [6]. Согласно этому утверждению,<br />
качество геометрической модели, её<br />
полнота, точность и совершенство образа<br />
должны были бы точно соответствовать знаниям<br />
о природе формы, накопленным человеком<br />
к текущему моменту. Однако при подобной<br />
постановке вопроса возникает противоречие:<br />
два субъекта с одинаковым жизненно-технологическим<br />
опытом могут получить<br />
всё-таки различные модели одного и<br />
того же оригинала, а с другой стороны,<br />
идентичность построенных ими моделей ничего<br />
не говорит в пользу равенства их жизненного<br />
опыта.<br />
Наиболее важную роль в экспертной<br />
оценке компьютерной модели, визуально<br />
воспринимаемой как плоская картина на экране,<br />
играет, по нашему мнению, именно<br />
перцептивно-интуитивная идентификация<br />
формы. Критикуя "интеллектуалистическую<br />
теорию", Р. Арнхейм выводит закон дифференциации,<br />
в соответствии с которым "перцептивная<br />
особенность воспринимаемого<br />
объекта, пока она еще не дифференцирована,<br />
воспроизводится по возможности наипростейшим<br />
способом. Окружность – наиболее<br />
простая возможная форма, имеющаяся в<br />
распоряжении изобразительных средств" [6].<br />
Действие данного закона, высказанного в<br />
отношении детей, можно экстраполировать<br />
на старший возраст, включая средний возраст<br />
студенчества.<br />
В контексте метода, предложенного Ж.<br />
Пиаже, приобретение человеком навыков<br />
восприятия трёхмерной геометрической<br />
формы можно рассматривать как адаптацию.<br />
Изучая процесс формирования интеллекта,<br />
он выделяет ассимиляцию - "включение объектов<br />
в схемы поведения, которые сами являются<br />
не чем иным, как канвой действий,<br />
обладающих способностью активно воспроизводиться",<br />
и аккомодацию – обратное действие,<br />
которое оказывает на организм среда.<br />
В этой системе понятий адаптация определяется<br />
"как равновесие между ассимиляцией и<br />
аккомодацией, или, что, по существу, одно и<br />
то же, как равновесие во взаимодействиях<br />
субъектов и объектов" [7].<br />
Опыт преподавания основ проекционного<br />
черчения в школах (лицеях) и на первом<br />
курсе технического университета свидетельствует<br />
о том, что демонстрация закономерностей,<br />
связанных с принадлежностью<br />
точки и линии (окружности) сфере, оказывает<br />
большое положительное влияние на восприятие<br />
любой поверхности вращения. Соотнося<br />
это с тем фактом, что теоретическое<br />
изучение соответствующего раздела начертательной<br />
геометрии начинается с более<br />
сложной для воображения поверхности вращения<br />
общего вида, следует признать, что<br />
для зарождающегося ассоциативно-образного<br />
мышления большое значение имеют задачи<br />
со сферой (шаром) в пространстве и окружностью<br />
на плоскости. Эволюционно-<br />
187
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
гносеологический переход к плоскости и<br />
геометрии Евклида легко и естественно воспринимается<br />
учащимися в предположении,<br />
что радиус сферы увеличивается до величины,<br />
достаточной, чтобы считать рассматриваемый<br />
фрагмент сферы отсеком плоскости.<br />
Введение отрезка можно считать актом упорядочения,<br />
"зарегулирования" простейшей<br />
ассоциативной формы посредством введения<br />
метода измерения, выраженного в системе<br />
координат, и единицы измерения.<br />
Геометрическая подготовка в общеобразовательной<br />
школе начинается с изучения<br />
фигур на плоскости, причём в самом начале<br />
внимание учащихся акцентируется на том,<br />
что многие геометрические фигуры (точка,<br />
отрезок, луч, угол, окружность, круг, треугольник<br />
и т. д.) уже знакомы им по урокам<br />
математики. Поэтому методологический аспект<br />
начального обучения геометрии с опорой<br />
на простейшие фигуры, заменяющие<br />
сложные или неизвестные, является очевидным.<br />
Проблема состоит в том, что графические<br />
навыки школьников не позволяют им<br />
отображать на плоскости (бумаге) те сложные<br />
формы, с которыми они успешно справляются<br />
на уровне зрительного восприятия в<br />
силу естественности этих форм.<br />
Отсутствие третьего измерения в задачах<br />
планиметрии приводит к тому, что опознание<br />
формы, её "узнавание" основано на<br />
прямом воспоминании и не требует обращения<br />
к ассоциативным стереотипам. Более<br />
сложная проблема, встречаемая учащимися в<br />
целом ряде предметов (физика, химия и др.),<br />
обусловлена необходимостью решить обратную<br />
проекционную задачу: реконструировать<br />
форму по её графическому описанию. Оно<br />
может представлять собой 2D модель, аксонометрическую<br />
проекцию или коллаж - композицию<br />
чертежа и рисунка (фотографии). В<br />
любом случае результат – воображаемая<br />
форма предмета - получается более точным,<br />
если присутствуют следующие факторы:<br />
− воображение учащегося развито достаточно<br />
хорошо, чтобы представить плоские<br />
фигуры чертежа в движении;<br />
− в памяти учащегося хранится достаточно<br />
примеров изготовления или функционирования<br />
деталей с аналогичной формой.<br />
Таким образом, на начальном (довузовском,<br />
пропедевтическом) уровне графо-геометрической<br />
подготовки наличие в памяти<br />
обучаемого знаний типа "помню, как делают"<br />
оказывается в смысле формирования ассоциативных<br />
стереотипов более значимым, чем<br />
знания типа "помню, как выглядит". Для методологии<br />
многоуровневой системы графических<br />
дисциплин здесь важно то, что эффективность<br />
учебного процесса можно повысить,<br />
если усилить межпредметные связи, согласовать<br />
учебные планы и рабочие программы<br />
геометрии, черчения, технологии и физики.<br />
С другим важным фактором, по нашему<br />
мнению, связаны широчайшие учебнометодические<br />
возможности, которые предоставляются<br />
педагогу и учащемуся новыми<br />
программно-техническими средствами –<br />
CAD/CAM системами. Работая с графическим<br />
редактором в интерактивном режиме,<br />
"подсоединяясь" к программе и становясь<br />
элементом системы "проектант – программа<br />
– электронная модель", учащийся активно<br />
использует не только аппарат визуализации,<br />
но и сенсо-моторные реакции.<br />
Рассматривая качество графогеометрической<br />
подготовки с позиции оценки<br />
уровня развития интеллекта, можно опираться<br />
на вывод Ж. Пиаже: "Интеллект – это<br />
определённая форма равновесия, к которой<br />
тяготеют все структуры, образующиеся на<br />
базе восприятия, навыка и элементарных<br />
сенсо-мотороных механизмов" [7]. Поскольку<br />
интеллект как основа социально реализующейся<br />
личности закладывается в раннем<br />
возрасте, то особое внимание необходимо<br />
уделять предметам, осваиваемым в сензитивный<br />
период. Повышение эффективности<br />
всего цикла обучения возможно посредством<br />
организации межпредметных связей, естественным<br />
образом сближающих отдельные<br />
предметы в аспекте их целей и задач. Дисциплиной,<br />
оказывающей интеграционное влияние<br />
на всю графо-геометрическую подготовку<br />
в общеобразовательной школе, может<br />
стать курс "Основы автоматизированного<br />
проектирования и производства изделий" на<br />
базе компьютерного геометрического моделирования.<br />
При изучении данной дисциплины<br />
наиболее гармонично первоначальные,<br />
естественно-бытовые представления учаще-<br />
188
Управление, измерительная техника и информатика<br />
гося о форме и её отображении эволюционируют<br />
в систему знаний о свойствах геометрии<br />
предмета и закономерностях образования<br />
требуемой формы.<br />
Для проектирования многоуровневой<br />
педагогической системы необходимо обеспечить<br />
сопряжение информационных образовательных<br />
подсистем. Такая задача может<br />
быть решена при выделении определённых<br />
параметров, оценивающих способность учащегося<br />
к оперированию ассоциативнопространственными<br />
образами, которые реализуются<br />
через совокупность конструкторских<br />
и технологических представлений.<br />
Данное качество обучаемого может быть выражено<br />
количественно с помощью объёма<br />
конструкторских и технологических знаний.<br />
Кажущаяся исключённость геометрии устраняется<br />
тем обстоятельством, что в процессе<br />
обучения приобретаемые знания актуализируются<br />
через геометрические модели, которые<br />
документируются средствами 2D и 3D<br />
графики.<br />
Представим, что типовые стратегии построения<br />
геометрических моделей усваиваются<br />
(накапливаются) в процессе обучения<br />
по закону, который описывается функцией<br />
F(t), где F – интеграционная характеристика,<br />
отражающая совокупность компетентностных<br />
качеств; t – время обучения. Величину<br />
компетентностной характеристики будем<br />
интерпретировать как объём, ограниченный<br />
поверхностью, или, для контрольного среза,<br />
- площадь плоской фигуры, построенной в<br />
координатах "конструктивное качество –<br />
технологическое качество" (рис. 1). Каждая<br />
точка на плоскости отображает проектное<br />
решение, которое можно оценить в баллах<br />
некоторой экспертной шкалы. Область допустимых<br />
решений ограничена кривой,<br />
имеющей вид петли гистерезиса, и включает<br />
множество точек – вариантов сочетаний конструктивных<br />
образцов и технологических<br />
приемов их изготовления.<br />
Рис. 1. Модель двумерной оценки учебного проектного решения<br />
Область типовых решений объединяет<br />
знания и навыки, подлежащие изучению в соответствии<br />
с Государственными стандартами<br />
и рабочими программами. Её форма объясняется<br />
гносеологической анизотропией знаний.<br />
Если начало координат поместить в точку<br />
наиболее распространённого решения, то анализ<br />
менее удачных вариантов может быть так<br />
же полезным, как и преферентивных.<br />
189
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Горизонтальная линия на рис. 1 отображает<br />
предельный высокий уровень технологических<br />
решений, достигнутый в настоящее<br />
время мировой наукой и техникой.<br />
Любые конструктивные улучшения объективно<br />
ограничиваются физическими свойствами<br />
применяемых материалов, что косвенно<br />
отражается на геометрической форме.<br />
Информация такого рода – необходимый<br />
компонент графо-геометрической подготовки<br />
в техническом вузе. Нижний горизонтальный<br />
отрезок контура отсекает заведомо<br />
неприемлемые по техническому совершенству<br />
технологии. График интеграционной<br />
компетентности построен для момента времени<br />
t i , соответствующего завершению графо-геометрической<br />
подготовки. При этом на<br />
графике область типовых решений должна<br />
занимать возможно большую площадь, оставаясь<br />
внутри области решений допустимых.<br />
На практике форма области типовых<br />
решений недетерминирована, но зависит от<br />
времени. Будем называть реализацией освоенный<br />
и воспроизводимый учащимся пример<br />
использования графо-геометрических знаний<br />
и навыков (готовая 2D/3D геометрическая<br />
модель, её фрагмент, в том числе и параметрический,<br />
или приём построения). Пусть в<br />
момент времени t i багаж знаний учащегося<br />
содержит следующие множества:<br />
Cons{x 1i , x 2i , …, x ni } – множество из n<br />
конструктивных реализаций графогеометрической<br />
подготовки;<br />
и Tech{x 1i , x 2i , …, x mi } – множество из m<br />
технологических реализаций графогеометрическй<br />
подготовки.<br />
Введём множество K{x i } , которое характеризует<br />
способность учащегося в текущий<br />
момент времени t i применять графические<br />
знания и навыки. Поскольку K{x i } является<br />
интеграционной характеристикой, будем<br />
определять этот параметр как пересечение<br />
множеств:<br />
K{x i } = Cons{x 1i , x 2i , …, x ni }∩<br />
∩Tech{x 1i , x 2i , …, x mi } .<br />
Количественно параметр K(x 1i , x 2i , …,<br />
x ki ) может быть вычислен как сочетание из k<br />
элементов множества по 2 элемента (один<br />
отражает конструкторский, а другой – технологический<br />
аспект) по известной формуле<br />
C 2 k = 0,5•k! ⁄ (k-1)! .<br />
Принимая во внимание K{x i } = K(t),<br />
вычислим количество информации, являющейся<br />
результатом взаимодействия внешних<br />
и внутренних для учащегося информационных<br />
потоков, по формуле<br />
t2<br />
F = ∫ K( t) dt<br />
,<br />
t1<br />
где t 1 и t 2 – временные границы этапа обучения.<br />
Пусть обучение на первом уровне<br />
(пропедевтика геометрического моделирования)<br />
заканчивается со значением F 1к , а на<br />
втором уровне (первый курс университета)<br />
педагогический процесс рассчитан на ожидаемый<br />
показатель учащегося F 2н . Тогда<br />
для наиболее эффективной работы двухуровневой<br />
системы желательно, чтобы в<br />
момент соединения уровней выполнялось<br />
соотношение<br />
F 1к ≥ F 2н .<br />
Содержание множеств Cons{x 1i , x 2i , …,<br />
x ni } и Tech{x 1i , x 2i , …, x mi } подлежит конкретизации.<br />
Однако уже предварительный анализ<br />
показывает, что на стыке двух уровней<br />
графо-геометрической подготовки собственно<br />
факт наличия определённых знаний и<br />
умений, устанавливаемый по системе тестов<br />
(для первокурсника, например, - это ЕГЭ), не<br />
отражает действительной предрасположенности<br />
учащегося к компьютерному моделированию.<br />
Данная область знаний требует,<br />
чтобы абитуриент обладал определённым<br />
складом мышления, которое можно сформировать<br />
при изучении основ автоматизированного<br />
конструирования и производства.<br />
Специфические особенности автоматизированного<br />
проектирования обусловливают<br />
специальные требования к форме и содержанию<br />
учебного элемента, который представляет<br />
собой некоторую стратегию решения.<br />
На младших курсах студентам доступны<br />
только конвергентные методы проектирования,<br />
при использовании которых разработчик<br />
выбирает решение из готовых образцов,<br />
дорабатывает шаблон или модифицирует<br />
комбинацию известных решений. В этот период<br />
кроме знаний теории и стандартов не-<br />
190
Управление, измерительная техника и информатика<br />
обходимо сформировать комплексное восприятие<br />
геометрической формы детали.<br />
Анализируя схему или чертёж, объёмную<br />
модель детали или электронную сборку,<br />
учащийся должен представлять функцию изделия<br />
и технологический метод изготовления.<br />
Таким образом, представление о геометрической<br />
форме увязывается в систему<br />
знаний о функциональном и технологическом<br />
генезисе формы.<br />
Так, в частности, в заданиях на составление<br />
электронной документации на сборочную<br />
единицу могут быть использованы образцы<br />
реальных изделий. Чтение чертежа<br />
общего вида сборочной единицы, относящейся<br />
к такой сложной технике, как, например,<br />
авиакосмическая, дополняется мысленной<br />
реконструкцией схемы изделия, представлением<br />
о принципах его работы. Причём<br />
уже на этом этапе анализ конструктивных<br />
схем авиационных и ракетных двигателей<br />
свидетельствует о преобладании поверхностей<br />
вращения и поверхностей второго порядка.<br />
Подобная форма деталей рациональна<br />
не только по условиям динамической прочности,<br />
но и с точки зрения технологии. Для<br />
оболочек и других деталей типа тел вращения<br />
применяется штамповка (гибка или вытяжка),<br />
а такие операции, как зиговка, отбортовка<br />
кромок и закатка, выполняются на различном<br />
оборудовании, в том числе и на токарном<br />
станке.<br />
Работая в среде CAD/CAM/CAE программы,<br />
студент должен учитывать как конструктивные,<br />
так и технологические свойства<br />
формы. На протяжении всего срока обучения<br />
в техническом университете информационная<br />
подсистема студента эволюционирует.<br />
Совершенствование профессиональных<br />
мыслительных функций является эффективным,<br />
если при проектировании учебной системы<br />
учитываются условия гармоничного<br />
соединения этапов и уровней обучения. Методологически<br />
это определяется правильным<br />
выбором задач и граничных условий. В качестве<br />
наиболее важных нами выделены следующие<br />
задачи и условия:<br />
1) обучение средствам и методам геометрического<br />
моделирования на бумаге и в<br />
среде профессиональной CAD/CAM/CAE<br />
системы;<br />
2) развитие образного графогеометрического<br />
мышления на основе шаблонов<br />
конструктивных решений, используемых<br />
в курсах основ конструирования машин,<br />
конструкции двигателей летательных аппаратов,<br />
динамики и прочности;<br />
3) развитие образного графогеометрического<br />
мышления на основе типовых<br />
технологических приёмов, реализуемых<br />
через систему технологических понятий (базы,<br />
простановка размеров, качество поверхности<br />
и её нормирование заданием шероховатости,<br />
принципиальная возможность формообразования<br />
в технологических процессах<br />
литья, пластического деформирования и резания);<br />
4) творческое осмысление полученных<br />
знаний и умений, из которого рождается системное<br />
конструкторское мировоззрение, основанное<br />
на глубоком понимании принципов<br />
формообразования в компьютерном моделировании<br />
и реальном процессе производства;<br />
5) обеспечение энергетической подпитки<br />
информационной подсистемы для<br />
опережающего развития когнитивных компетенций<br />
и эвристических качеств мышления<br />
студентов в виде пропедевтического<br />
обучения в довузовский период и в виде научно-исследовательской<br />
работы в университете.<br />
Логико-методической связью первой<br />
задачи со второй и третьей являются параметрические<br />
базы данных, которые должны<br />
стать частью единого информационного пространства<br />
(ЕИП) факультета. Их целесообразно<br />
наполнить моделями типовых и стандартных<br />
технологических изделий, например,<br />
элементов приспособлений для металлорежущих<br />
станков. Использование графических<br />
данных потребует владения основами<br />
автоматизированного конструирования и<br />
умения синтезировать конструкцию, обеспечивающую<br />
целевую функцию.<br />
Эволюционное развитие графических<br />
дисциплин в "обе стороны", то есть в сторону<br />
интеграции с выпускающими и специальными<br />
кафедрами и в сторону ранней начальной<br />
подготовки школьников, порождает специфические<br />
проблемы. Они связаны с созданием<br />
специального методического обеспечения,<br />
а также со всесторонней оценкой трудо-<br />
191
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
ёмкости учебных заданий. Задача согласования<br />
трудоёмкости с возможностями данного<br />
уровня обучения является одной из наиболее<br />
сложных для педагога, который в основном<br />
работает с более подготовленными и взрослыми<br />
учащимися. Если условно выделить<br />
множества типовых задач, а, следовательно,<br />
множества типовых чертежей, моделей и<br />
схем, то теоретически можно оценить реальность<br />
инновационных курсов следующим<br />
образом.<br />
Пусть T – множество типовых операций,<br />
подлежащих изучению в CAD/CAM<br />
программе; R - множество типовых задач,<br />
которые студентом освоены и самостоятельно<br />
выбираются в соответствии с локальной<br />
задачей; P – множество локальных задач текущего<br />
проекта. Тогда для реализации учебного<br />
проекта необходимо, чтобы выполнялось<br />
условие:<br />
T > R > P.<br />
Знания и навыки, приобретаемые студентами<br />
в процессе графо-геометрической<br />
подготовки на младших курсах, объединены<br />
единой логикой эмпирического и эвристического<br />
поиска нового проектного решения.<br />
Показателем эффективности такой подготовки<br />
является способность студента самостоятельно<br />
решать творческие задачи с помощью<br />
электронных методов и средств так<br />
же эффективно, как и посредством традиционных.<br />
Формирование системного проектнотехнологического<br />
мышления, позволяющего<br />
гармонично сочетать конструкторские и технологические<br />
аспекты проектирования, необходимо<br />
начинать на младших курсах при<br />
изучении геометрического моделирования и<br />
инженерной графики. Мощным благоприятствующим<br />
фактором в этой работе выступает<br />
пропедевтика в виде современного информационно-технологического<br />
курса в общеобразовательной<br />
школе. С другой стороны,<br />
учитывая непрерывный характер дополнения<br />
и углубления графо-геометрических<br />
знаний и навыков на всех технических кафедрах,<br />
следует считать обязательным условием<br />
непрерывность ("сквозность") этой<br />
подготовки.<br />
Анализ результатов проведённых исследований<br />
позволяет сделать следующие<br />
выводы.<br />
1. Выявленные дидактические свойства<br />
3D модели свидетельствуют о важности<br />
технологического аспекта в развитии пространственного<br />
воображения.<br />
2. Для формирования системного<br />
креативного мышления на основе ассоциативных<br />
геометрических образов необходимо<br />
применение пропедевтической подготовки в<br />
области автоматизированного проектирования<br />
и производства на основе, например,<br />
программно-станочного комплекса Roland<br />
Modela MDX-15.<br />
Библиографический список<br />
1. Волков, А.М. Основы структурнофункционального<br />
анализа операторской деятельности:<br />
Учебное пособие [текст] / А.М.<br />
Волков – М: МАИ, 1986.<br />
2. Нестеренко, В.М. Проектирование<br />
учебно-технической среды профессионально-личностного<br />
саморазвития студентов<br />
технических вузов: Автореф. дисс. … д.п.н.<br />
[текст] / В.М. Нестеренко – Тольятти, 2000.<br />
3. Иващенко, В.И. Компьютерное<br />
моделирование и автоматизированное изготовление<br />
изделий. Методика преподавания<br />
CAD/CAM технологий: учебное пособие для<br />
учителей технологии старших классов школы<br />
и учреждений начального и среднего<br />
профессионального образования [текст] /<br />
В.И. Иващенко, А.Б. Бейлин, А.И. Фрадков –<br />
Самара: СНЦ РАН, 2005.<br />
4. Зимняя, И.А. Педагогическая психология:<br />
Учебник для вузов. Изд. второе,<br />
доп., испр. и перераб. [текст] / И.А. Зимняя –<br />
М.: Логос, 2001.<br />
5. Мантанов, В.В. Образ, знак, условность<br />
[текст] / В.В. Мантанов – М.: Высшая<br />
школа, 1980.<br />
6. Арнхейм, Р. Искусство и визуальное<br />
восприятие [текст] / Р. Арнхейм, пер. с<br />
англ. В.Н. Самохина, общ. ред. В.П. Шестакова.<br />
– М.: Издательство "Прогресс", 1974.<br />
7. Пиаже, Ж. Избранные психологические<br />
труды. Психология интеллекта. Генезис<br />
числа у ребенка. Логика и психология<br />
[текст] / Ж. Пиаже – М.: Просвещение, 1969.<br />
192
Управление, измерительная техника и информатика<br />
References<br />
1. Volkov, A.M. Structural-functional<br />
analysis principles of the operator activities:<br />
Training appliance / A.M. Volkov – Moscow:<br />
MAI, 1986.<br />
2. Nesterenko, V.M. Educational-technical<br />
environment design for the professionalpersonal<br />
self-development of the mechanical<br />
colleges students: Author’s abstract of doctor<br />
Pedagogy dissertation / V.M. Nesterenko –<br />
Togliatti, 2000.<br />
3. Ivashchenko, V.I. Computer modeling<br />
and automated making of articles. Methods<br />
of CAD/CAM technologies teaching: Training<br />
appliance for technology teacher in the higher<br />
forms and institutions of the primary and secondary<br />
vocational education / V.I. Ivashchenko,<br />
A.B. Beilin, A.I. Fradkov. – Samara: SSC of<br />
RAS, 2005.<br />
4. Zimniaja, I.A. Pedagogical psychology:<br />
Textbook for colleges. 2nd edition, revised<br />
and re-casted / I.A. Zimniaja – Moscow: “Logos”,<br />
2001.<br />
5. Mantanov, V.V. Image. Symbol. Conditional<br />
character / V.V. Mantanov – Moscow:<br />
“Vysshaja shkola” (Higher School), 1980.<br />
6. Arnheim, R. Art and visual perception<br />
/ R. Arnheim – Moscow: "Progress" Publ.,<br />
1974.<br />
7. Piaget J. Selected psychological<br />
works. Psychology of the intellect. Number<br />
genesis of the infants. Logic and psychology /<br />
J. Piaget – Moscow: “Prosveshchenie” (Education),<br />
1969.<br />
3D MODEL DIDACTIC PROPERTIES INVESTIGATIONS<br />
FOR GEOMETRICAL MODELING PRINCIPLES TRAINING<br />
© 2008 V.I. Ivashchenko<br />
Samara State Aerospace University<br />
The text forth below contains the investigation results of the 3D electronic model didactic properties in the training<br />
project solution. Working of the “student – program – model” system is considered. The proposed principles are<br />
realized in the many-levels drawing and geometry training for the mechanical engineers.<br />
Drawing and geometrical training. Pedagogical system. Electronic model. Didactic properties. Project solution<br />
Информация об авторе:<br />
Иващенко Владимир Иванович; Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, зав. кафедрой инженерной графики; к.т.н.; доцент;<br />
e-mail: ivashch@yandex.ru. Область научных интересов: педагогика профессионального образования,<br />
графо-геометрическая подготовка, геометрическое моделирование, автоматизированное<br />
проектирование и производство.<br />
Ivashchenko Vladimir Ivanovich; S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, head of<br />
engineer drawing sub-faculty; Candidate of Technics; senior lecturer; e-mail: ivashch@yandex.ru.<br />
Scientific interests: professional education pedagogy, drawing and geometric training, geometry<br />
modeling, CAD/CAM technologies.<br />
193
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 531.383 : 629.78<br />
МЕТОДЫ И МОДЕЛИ АВТОНОМНОГО УПРАВЛЕНИЯ ЖИВУЧЕСТЬЮ<br />
АВТОМАТИЧЕСКИХ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ<br />
ДИСТАНЦИОННОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ЗЕМЛИ<br />
© 2008 Р.Н. Ахметов<br />
ФГУП ГНПРКЦ «ЦСКБ - Прогресс», г. Самара<br />
Рассматриваются методы выявления аномального функционирования бортовых средств автоматических<br />
космических аппаратов дистанционного зондирования Земли (КА ДЗЗ) в реальном масштабе времени, предотвращения<br />
развития аномальных ситуаций (АС) до необратимых последствий, автоматической диагностики отказов<br />
бортовых систем и их реанимации. Приводятся результаты автономного анализа, диагностики и последующей<br />
реконфигурации контура управления ориентацией космического аппарата.<br />
Автоматические КА ДЗЗ, аномальная ситуация, эталонная модель, отказы бортовых систем, автономный<br />
анализ, диагностика, реанимация, критерии Вальда<br />
Введение<br />
Целевая эффективность автоматических<br />
КА ДЗЗ во многом определяется эффективностью<br />
и качеством процессов управления<br />
функционированием его бортовых<br />
систем (БС) как в штатных условиях, так и в<br />
аномальных (нештатных) ситуациях. Последнее<br />
тесно связано со свойством отказоустойчивости.<br />
Обеспечение отказоустойчивости любых<br />
автоматических средств, особенно при<br />
функционировании их в условиях отсутствия<br />
доступа для квалифицированного обслуживания,<br />
в частности, в условиях космического<br />
полёта, представляет собой актуальную проблему.<br />
Отказ аппаратуры в автоматической<br />
системе принципиально изменяет её структуру,<br />
может привести к возникновению и<br />
развитию аварийной ситуации. Для предотвращения<br />
катастрофического поведения системы<br />
следует предусматривать меры оперативного<br />
реагирования, обеспечивающие<br />
безопасность функционирования системы, а<br />
также её последующие диагностику и реанимацию,<br />
т.е. мероприятия по восстановлению<br />
штатных функций. В данном контексте<br />
отказоустойчивость (в отличие от безотказности<br />
системы, тесно связанной с понятием<br />
надёжности) близка, по сути, к понятию живучести<br />
системы, поскольку отказ в системе<br />
оказывается событием допустимым, а его негативное<br />
влияние может быть скомпенсировано<br />
посредством реконфигурации системы.<br />
Такие функции на борту автоматических КА<br />
выполняются, как правило, бортовым комплексом<br />
управления (БКУ) с активным использованием<br />
встроенных в системы контрольно-диагностических<br />
средств.<br />
В статье рассмотрены подходы к автономному<br />
управлению живучестью БС с помощью<br />
бортовых средств КА, методы и критерии<br />
диагностирования их состояния и<br />
управления внутренними ресурсами, методы<br />
принятия решения о наличии отказов и практические<br />
приёмы блокирования развития АС<br />
путём реконфигурации систем. Приводятся<br />
результаты динамического анализа системы<br />
управления ориентацией (СУО) КА в процессе<br />
зондирования Земли из космоса.<br />
1. Постановка задачи<br />
Современные КА для низкоорбитального<br />
зондирования поверхности Земли из<br />
космоса (типа «Ресурс-ДК1») оснащаются<br />
множеством автоматических систем (целевая<br />
аппаратура; системы энергопитания, обеспечения<br />
теплового режима, управления ориентацией,<br />
маневрирования на орбите, навигации<br />
и др.). Их совместная работа определяется<br />
режимами (паттернами) или схемами<br />
функционирования. Фрагмент одного из<br />
возможных типовых паттернов угловых<br />
движений КА ДЗЗ в сеансе наблюдения произвольно<br />
расположенной совокупности объектов<br />
показан на рис. 1.<br />
Управление полётом КА осуществляется<br />
автоматизированной системой управления<br />
194
Управление, измерительная техника и информатика<br />
(АСУ КА), которая традиционно реализуется<br />
в виде двух комплексов: бортового (БКУ) и<br />
наземного (НКУ) комплексов управления,<br />
связанных между собой командной радиолинией<br />
управления и радиолинией телеметрической<br />
системы.<br />
Спутник- ретранслятор<br />
Наблюдаемые<br />
объекты<br />
Автоматический<br />
КА ДЗЗ<br />
Центр приёма и<br />
обработки информации<br />
Рис. 1. Фрагмент типового паттерна угловых движений КА ДЗЗ в сеансе наблюдения<br />
произвольно расположенной совокупности объектов<br />
При этом БКУ современных КА ДЗЗ в<br />
соответствии с планами-заданиями от НКУ<br />
автономно на основе текущей навигационной<br />
информации формирует временную диаграмму<br />
(циклограмму) работы БС в обеспечение<br />
их штатного целевого функционирования<br />
в нормированных (штатных) условиях.<br />
Задача состоит в том, чтобы при возникновении<br />
аномальных (нештатных) ситуаций,<br />
связанных, в частности, со сбоями и отказами<br />
БС, с помощью штатных бортовых<br />
аппаратно-программных средств оперативно<br />
восстановить работоспособность отказавшей<br />
системы, обеспечив тем самым возможность<br />
использования КА по целевому назначению.<br />
При этом в ряде случаев допускается выполнение<br />
частных задач с пониженными показателями,<br />
например, точность выдачи импульса<br />
тяги при коррекции орбиты КА или точности<br />
его ориентации.<br />
Известны пути достижения отказоустойчивого<br />
функционирования сложных<br />
технических систем, которые в основном базируются<br />
на введении в их состав избыточных<br />
структурных элементов (например, дублирование,<br />
троирование и поддержание всех<br />
элементов в «горячем» резерве). Принятие<br />
решений в этих случаях осуществляется по<br />
принципу голосования «два из трёх», «три из<br />
пяти» и других. Подобным образом, например,<br />
решалась задача на космической станции<br />
«Скайлэб» и других КА США, что просто<br />
и достаточно эффективно. Однако такой<br />
подход приемлем не во всех случаях.<br />
Современные КА ДЗЗ, особенно детального<br />
наблюдения, требуют применения<br />
прецизионных измерителей параметров ориентации<br />
и мощных исполнительных органов,<br />
что связано с относительно высоким уровнем<br />
энергомассовых затрат. Поэтому троирование<br />
структурных элементов (да ещё в<br />
195
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
режиме их постоянной готовности) в составе<br />
одной системы не всегда представляется<br />
возможным.<br />
Проблема состоит в том, чтобы выбрать<br />
простой и достаточно эффективный<br />
путь обеспечения отказоустойчивости автоматических<br />
КА, приемлемый для типовых<br />
условий функционирования большинства<br />
низкоорбитальных КА ДЗЗ.<br />
2. Методы решения задач автономного<br />
управления живучестью КА ДЗЗ<br />
В [1,2,3] приведено несколько подходов<br />
к решению задачи управления живучестью<br />
КА. Характерной чертой современного<br />
этапа развития космических средств наблюдения<br />
является тенденция роста числа и<br />
сложности функций управления живучестью<br />
КА, выполняемых автономно БКУ. Укрупнённая<br />
структура БКУ для современных КА<br />
ДЗЗ с учётом решения задачи автономного<br />
функционирования в штатных и аномальных<br />
ситуациях представлена на рис. 2.<br />
Основой БКУ является организующая<br />
система (ОС), которая обеспечивает требуемую<br />
автономность решения штатных задач и<br />
управление в аномальных ситуациях. Особенность<br />
структуры ОС состоит в том, что<br />
все пять её функциональных элементов (подсистем)<br />
реализованы в виде совокупностей<br />
программ бортовой вычислительной системы<br />
(БВС) БКУ.<br />
Б К У<br />
Подсистема<br />
принятия решений<br />
и координации управления КА<br />
ОС<br />
Подсистема<br />
баллистиконавигационного<br />
обеспечения КА<br />
Подсистема<br />
планирования<br />
работы КА<br />
Подсистема<br />
управления бортовыми<br />
средствами КА<br />
Подсистема<br />
контроля<br />
и диагностики<br />
состояния КА<br />
управляемые системы<br />
БКУ<br />
СН КРЛ . . . СОС БСУ<br />
управляемые<br />
системы КА<br />
АЗ<br />
КДУ<br />
СТР<br />
. . .<br />
СЭП<br />
На рис.2 приняты следующие обозначения:<br />
СН – система навигации, КРЛ – командная<br />
радиолиния, СОС – система ориентации<br />
и стабилизации, БСУ – бортовое синхронизирующее<br />
устройство, АЗ – аппаратура<br />
зондирования, КДУ – корректирующая дви-<br />
Рис.2. Структура организующей системы БКУ КА ДЗЗ<br />
гательная установка, СТР – система терморегулирования,<br />
СЭП – система энергопитания.<br />
Верхний уровень - подсистема принятия<br />
решений и координации управления КА,<br />
которая обеспечивает взаимосвязанное<br />
функционирование всех подсистем ОС, исходя<br />
из текущего состояния КА.<br />
196
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Нижний уровень - подсистема исполнения<br />
принятых решений, то есть формирование<br />
и выдача команд управления на БС.<br />
Наличие трёх автономных подсистем<br />
среднего уровня (бортовое планирование,<br />
контрольно-диагностическое и баллистиконавигационное<br />
обеспечение) структурно<br />
обеспечивает реализацию требуемого уровня<br />
автономности полёта КА с сохранением<br />
выполнения им целевых задач. Функциональное<br />
наполнение этих подсистем характеризует<br />
степень интеллектуализации процессов<br />
управления БКУ.<br />
Важно отметить, что основную «нагрузку»<br />
в задаче управления живучестью несёт<br />
подсистема контроля и диагностики состояния<br />
КА, которая, по сути, представляет<br />
собой верхний иерархический уровень автономной<br />
системы управления живучестью<br />
(СУЖ) КА и реализована в виде взаимосвязанной<br />
совокупности программных модулей<br />
в БВС БКУ.<br />
В общем случае целями СУЖ являются:<br />
• контроль правильности текущего процесса<br />
функционирования КА и оперативное<br />
выявление АС;<br />
• диагностика АС до уровня отказавшей<br />
системы или бортовой аппаратуры;<br />
• адекватное реагирование на причины АС,<br />
то есть выработка соответствующих<br />
управляющих воздействий с целью парирования<br />
их деструктивного влияния на<br />
бортовые системы КА и его целевое<br />
функционирование;<br />
• восстановление штатных функций бортовых<br />
систем и КА в целом.<br />
Подходы к достижению поставленных<br />
целей могут быть различными. Например,<br />
подход на основе повышения уровня надёжности<br />
всех структурных элементов КА. Однако<br />
он не исключает возможности отказов<br />
технических средств даже при высоком<br />
уровне их надёжности.<br />
Метод управления живучестью КА<br />
средствами АСУ КА (БКУ и НКУ). Подход к<br />
управлению функционированием КА на основе<br />
комплексного использования средств<br />
БКУ и НКУ был общепринятым на начальном<br />
этапе развития средств зондирования<br />
Земли из космоса из-за ограниченности ресурсов<br />
БВС. В этом случае на БКУ возлагалась<br />
в основном функция безопасности работы<br />
КА при появлении АС в какой-либо<br />
бортовой системе.<br />
Сущность метода состоит в том, что<br />
при возникновении АС в бортовой системе<br />
она выдаёт «сигнал прерывания» на соответствующий<br />
вход БВС [3]. По этому сигналу<br />
инициируется специальная программа БВС,<br />
которая формирует типовой набор управлений<br />
(команд), обеспечивающий прерывание<br />
или снятие штатных задач КА с обслуживания,<br />
производится отключение электропитания<br />
всех бортовых систем, кроме бортовой<br />
аппаратуры (БА) КРЛ и БВС, а КА переводится<br />
в режим неориентированного полёта<br />
или «дрейфа». Далее формируется типовой<br />
набор телеметрической информации о состоянии<br />
бортовых средств на момент их выключения,<br />
который передаётся в НКУ для<br />
анализа и принятия решения по восстановлению<br />
работоспособности систем КА (полной<br />
или частичной). Длительность формирования<br />
необходимых управлений по реанимации<br />
КА в такой схеме практически всегда<br />
измеряется сутками, что в свою очередь приводит<br />
к существенной потере производительности<br />
КА.<br />
По мере совершенствования бортовой<br />
вычислительной техники функции контрольно-диагностической<br />
подсистемы БКУ<br />
постоянно наращивались за счёт использования<br />
интеллектуальных компонентов в алгоритмах<br />
обработки информации и управления.<br />
В результате сформировался новый метод<br />
управления функционированием КА, когда<br />
степень автономности бортовых средств<br />
по управлению живучестью для современных<br />
КА ДЗЗ возросла до 90% [3, 4].<br />
Метод автономного управления живучестью<br />
КА бортовыми средствами. Этот<br />
метод основан на автономном (автоматическом)<br />
управлении техническим состоянием<br />
БС, что связано с контролем текущего состояния,<br />
диагностикой отказов и управлением<br />
их внутренними ресурсами.<br />
Декомпозиция целей и задач управления<br />
живучестью КА ДЗЗ представлена на<br />
рис. 3.<br />
Управление живучестью КА базируется<br />
на следующих принципах:<br />
197
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
• сохранение параметров текущих бортовых<br />
процессов при отказах систем КА на определённых<br />
(ограниченных) интервалах<br />
времени;<br />
• максимально возможная оперативность<br />
выявления в системах АС и их диагностики;<br />
• обеспечение достоверности (на уровне заданной)<br />
диагностики АС для выработки<br />
управляющих воздействий на системы,<br />
работа которых привела к АС;<br />
• предпочтительное использование внутренних<br />
структурных резервов бортовых<br />
систем при восстановлении их работоспособности,<br />
как наиболее полно сохраняющего<br />
целевые показатели КА, а также<br />
обеспечивающего минимизацию потерь<br />
времени на восстановление работоспособности<br />
КА;<br />
• возможность изменения штатной программы<br />
работы КА на время реконфигурации<br />
систем при исчерпании их структурных<br />
резервов;<br />
• организация управления живучестью КА<br />
по иерархическому принципу: нижний<br />
уровень - БА, далее подсистемы (включая<br />
подсистемы БКУ), системы КА (включая<br />
БКУ) и, наконец, НКУ;<br />
• обеспечение сохранности информации, на<br />
основе которой определяются варианты<br />
реконфигурации систем (в том числе<br />
БКУ), их подсистем, а также БА;<br />
• формирование диагностической информации,<br />
передаваемой для персонала НКУ,<br />
с учетом данных о предыстории отказа,<br />
позволяющих оценить ретроспективу его<br />
развития.<br />
Управление живучестью КА<br />
средствами БКУ<br />
от НКУ<br />
Анализ текущего функционирования<br />
систем КА<br />
с выявлением АС<br />
Т об = t об - t AC → min<br />
Автономное управление<br />
реанимацией КА<br />
Т р = t р - t об → min<br />
Возобновление штатного<br />
функционирования КА<br />
Т ПТ = t ПТ – t р → min<br />
Контроль<br />
текущего процесса<br />
функционирования<br />
Контроль текущего<br />
функционирования<br />
систем КА<br />
Контроль состояния<br />
внешней среды<br />
Контроль состояния<br />
внутренней среды<br />
Диагностика<br />
причины АС<br />
Предотвращение<br />
негативного<br />
развития АС<br />
Анализ наличия<br />
резервов<br />
Выбор плана<br />
реанимации<br />
систем и КА<br />
Управление<br />
резервами и восстановлением<br />
штатных<br />
функций систем<br />
и КА<br />
Принятие решения о<br />
продолжении текущего<br />
процесса Р ν или выбор<br />
нового Р ν+k<br />
Уточнение планациклограммы<br />
штатного<br />
управления системами<br />
КА в выбранном процессе<br />
Р ν ∧ Р ν+k<br />
Реализация циклограммы<br />
управления восстановлением<br />
штатного<br />
функционирования КА<br />
Рис.3. Схема декомпозиции целей и задач управления живучестью КА ДЗЗ<br />
На рис. 3 принято: Т об , Т р , Т ПТ – соответственно<br />
критерии длительности обнаружения<br />
АС, восстановления штатных функций<br />
систем и КА, возобновления штатного<br />
решения задач КА; t об , t AC , t р , t ПТ – соответственно<br />
моменты появления АС, её обнаружения<br />
(выявления), реанимации систем и КА, возобновления<br />
штатного решения задач КА.<br />
198
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Наиболее эффективно реализация этих<br />
принципов для всей номенклатуры типовых<br />
паттернов (режимов) функционирования КА<br />
и его управляемых движений может быть<br />
достигнута с помощью автономной СУЖ как<br />
отдельного самостоятельного программного<br />
паттерна управления системами КА в составе<br />
программного обеспечения (ПО) БВС<br />
БКУ.<br />
Концепция построения СУЖ состоит в<br />
следующем:<br />
• формирование её структуры СУЖ происходит<br />
на основе принципов физического и<br />
программного комплексирования бортовых<br />
средств, предназначенных для решения<br />
функциональных задач КА и его систем<br />
(включая БКУ);<br />
• создание БС со встроенным микропроцессорным<br />
управлением и специализированным<br />
программным обеспечением.<br />
Такая концепция позволяет решать задачу<br />
автономного контроля и диагностики<br />
бортовых систем без введения какой-либо<br />
дополнительной бортовой контрольной аппаратуры.<br />
Это является принципиальным положением,<br />
которое позволяет избавиться от<br />
необходимости «контроля контролирующих<br />
средств», то есть избежать так называемого<br />
«проклятия размерности».<br />
Эффективность процессов автономного<br />
управления живучестью бортовых систем<br />
КА в аномальных ситуациях можно определить<br />
на основе критерия минимизации «целевых<br />
потерь», в частности, потерь времени<br />
по целевому функционированию КА: δ r ⇒<br />
min.<br />
Следует подчеркнуть, что в общем случае<br />
потери δ r не всегда равнозначны длительности<br />
процесса восстановления штатных<br />
функций отказавшей системы КА, поскольку<br />
подготовка к штатной работе резервных<br />
приборов или контуров (цепей) с приведением<br />
их в исходное состояние требует определённого<br />
времени (например, раскрутка гироскопов).<br />
Результаты анализа процесса диагностики<br />
состояния БС, проводимого специалистами<br />
центра управления полётом КА, указывают<br />
на высокую эффективность методов,<br />
основанных на использовании детальной<br />
информации о приборах, алгоритмах управления,<br />
законах движения КА, особенностях<br />
взаимосвязанного функционирования БС КА<br />
и специфических соотношениях между переменными<br />
состояния его отдельных систем.<br />
Так, например, неисправность БС может<br />
проявляться в рассогласовании характеристик<br />
процессов функционирования реальной<br />
системы и её эталонной модели на величины,<br />
превышающие априорно известные<br />
ошибки измерений датчиков и отработки<br />
управляющих воздействий исполнительными<br />
элементами.<br />
Характер и значения указанных рассогласований<br />
позволяют выдвинуть конечное<br />
число гипотез, объясняющих возникшую неисправность<br />
с глубиной, достаточной для<br />
принятия решения по управлению резервами.<br />
Каждой гипотезе соответствует определённая<br />
цепочка (ветвь) взаимосвязанных состояний,<br />
описывающая возникновение отказа<br />
и развитие аномальной ситуации в системе.<br />
Для каждой такой ветви с помощью эвристических<br />
методов разрабатывается логическая<br />
модель истинности процесса контроля<br />
(таблица), на основе которой формируется<br />
соответствующий алгоритм выбора, что и<br />
обеспечивает решение задачи диагностики<br />
системы. При этом обычно применяется<br />
трёхуровневая иерархическая схема, реализованная<br />
БВС [3]:<br />
• нижний уровень – микропроцессоры,<br />
встраиваемые непосредственно в бортовые<br />
приборы, которые обеспечивают автоматический<br />
анализ их состояния на основе<br />
измерения и оценки физических переменных<br />
(токов, напряжений, перемещений,<br />
скоростей и др.);<br />
• средний уровень – специализированный<br />
компьютер в составе функциональной<br />
системы или специализированный компьютерный<br />
модуль в составе центральной<br />
БВС БКУ, который служит для диагностики<br />
состояния внутренних функциональных<br />
контуров, в частности, контуров<br />
управления панелями солнечных батарей,<br />
ориентацией осей КА, стабилизации напряжения<br />
питания, поддержания заданной<br />
температуры в отсеках и др.;<br />
• высший «системный» уровень – БВС<br />
БКУ, с помощью которой обеспечивается<br />
199
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
диагностика выполнения функциональных<br />
задач КА.<br />
На двух последних уровнях функциональная<br />
диагностика выполняется на основе<br />
сравнения выходных сигналов модельного и<br />
фактического процессов функционирования<br />
с использованием эталонных моделей.<br />
3. Метод контроля и диагностики<br />
на основе эталонной математической<br />
модели бортовых систем<br />
Для любой БС сущность метода контроля<br />
и диагностики на основе эталонной<br />
математической модели (ММ) состоит в следующем.<br />
АС выявляется посредством вычисления<br />
невязок e между измеренными (X) и<br />
модельными (Х m ) значениями параметров<br />
( e ,..., e ) = X ( X ,..., X ) −<br />
1 N<br />
1<br />
−Xm( Xm ,..., Xm )<br />
1<br />
N<br />
N<br />
(1)<br />
с последующей их классификацией, т.е. отнесением<br />
невязок e ν (ν=1,…,N) к классам<br />
W1 («норма») или W2 («ненорма»). В случае<br />
отнесения значения e ν к классу W2 фиксируется<br />
наличие АС в системе.<br />
Замечательное свойство этого метода<br />
состоит в том, что средства, которыми обнаруживается<br />
появление АС, позволяют решать<br />
также и задачу её диагностики (выявление<br />
причины) до уровня отказавшего прибора.<br />
Это достигается с помощью логической<br />
модели ситуаций (ЛМС) [6]. Эта ЛМС<br />
связывает состояние БА системы (например,<br />
датчиков углов ориентации и угловой скорости,<br />
исполнительных органов в каждом канале<br />
управления) с распределением невязок<br />
e ν по классам W1 и W2.<br />
Проводимый с помощью ЛМС анализ<br />
поведения выбранных параметров контроля<br />
позволяет бортовым алгоритмам системы не<br />
только выявлять отказавший её элемент, но и<br />
формировать рекомендации по управлению<br />
бортовыми ресурсами.<br />
Следует подчеркнуть, что на практике<br />
высокую эффективность показывают методы<br />
диагностики на основе логико-аналитических<br />
моделей различных типов, особенно те, в<br />
которых допуски контролируемых параметров<br />
вычисляются как функции времени в зависимости<br />
от режимов работы КА и с учётом<br />
изменения условий функционирования.<br />
Реализованная автономная СУЖ в системах<br />
управления ориентацией типа «Колибри»<br />
позволила обеспечить выполнение программы<br />
полёта многих типов КА в сложных<br />
ситуациях, связанных с отказами БА. В частности,<br />
серийных КА ДЗЗ класса «Комета»<br />
и блока выведения «Икар» в процессе выполнения<br />
программы запуска 24-х спутников<br />
«Globalstar» [5].<br />
Общая схема СУЖ представлена на<br />
рис. 4. Задача автономного анализа работоспособности<br />
СУО решается с помощью простейшей<br />
ММ углового движения КА:<br />
•<br />
ω<br />
i<br />
= M<br />
i<br />
Ji<br />
, i = 1,2,3 , (2)<br />
•<br />
где: ω<br />
i, Ji,<br />
M<br />
i<br />
– соответственно угловое ускорение<br />
КА, его момент инерции и суммарные<br />
(управляющие и возмущающие) моменты,<br />
воздействующие на корпус КА по i-му<br />
каналу управления.<br />
При M i =f i (U i ), где U i - управляющее<br />
воздействие по i- ой оси КА, имеем<br />
∆ω =<br />
nm<br />
i<br />
t n<br />
∫<br />
0<br />
fi( Ui)dt<br />
J<br />
nm n<br />
i i n<br />
i<br />
, (3)<br />
∆φ = ∆ω ⋅ t . (4)<br />
nm<br />
Здесь ∆ω<br />
i<br />
– оценка приращения угловой<br />
скорости КА от работы ИО на интервале<br />
контроля t n , n=1,2,…; ∆φ<br />
nm<br />
i<br />
– оценка<br />
приращения угла ориентации КА на интервале<br />
контроля t n ; индексом m отмечены модельные<br />
значения.<br />
Пусть параметры контроля и критерии<br />
работоспособности системы имеют вид<br />
n n nm<br />
ε 1i = ⎡<br />
⎣∆ω ⎤<br />
i<br />
− ∆ω<br />
i ⎦ < Θ1 i<br />
;<br />
n n nm<br />
ε 2i = ⎡<br />
⎣∆φ ⎤<br />
i<br />
− ∆φ<br />
i ⎦ < Θ2 i<br />
,<br />
(5)<br />
где Θ 1i = f 1( t),<br />
Θ 2i = f 2( t),<br />
– допуски контроля,<br />
определяемые по априорной информации<br />
о параметрах контроля с учётом их<br />
изменения во времени в i-м канале управления<br />
(i = 1,2,3).<br />
200
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Невыполнение одного из условий (5)<br />
свидетельствует о появлении в СУО аномальной<br />
ситуации, что уже может служить<br />
достаточным основанием для вмешательства<br />
в управление работой СУО и принятия соответствующего<br />
решения по управлению дальнейшим<br />
функционированием КА.<br />
Рис. 4. Система управления живучестью СУО «Колибри»<br />
На рис. 4: ЧЭ – чувствительные элементы<br />
(ДУО, ДУС – соответственно датчики<br />
углов и угловых скоростей); БВС - бортовая<br />
вычислительная система; СИО - система исполнительных<br />
органов.<br />
Так, одним из решений здесь может<br />
быть перевод КА в «дрейф», т.е. в неориентированный<br />
полёт с выключением всех бортовых<br />
средств, кроме БВС, КРЛ и СЭП.<br />
201
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Это позволяет сохранить материальную<br />
часть и даёт возможность (время) рабочей<br />
группе НКУ для анализа штатной телеметрической<br />
информации и обоснования предложений<br />
по восстановлению работоспособности<br />
КА.<br />
С появлением в составе БКУ достаточно<br />
мощных БВС появилась возможность<br />
формировать подобные решения автономно<br />
на борту КА, в частности, с помощью программно-реализованной<br />
ЛМС. На основе<br />
анализа поведения выбранных параметров<br />
контроля с помощью ЛМС определяется, какой<br />
из приборов и в каком канале управления<br />
отказал. Далее системой вырабатываются<br />
конкретные рекомендации по дальнейшему<br />
управлению бортовыми средствами с<br />
учётом данных о наличии резервов по каждой<br />
БА на данный момент времени.<br />
Характер изменения параметров контроля<br />
в процессе выявления отказов при моделировании<br />
неисправностей ДУС и ИО показаны<br />
на рис. 5.<br />
Рис. 5. Изменение параметров контроля при выявлении отказов<br />
в процессе моделирования неисправностей ДУС (левая часть) и ИО (правая часть)<br />
Алгоритм контроля и диагностики на<br />
основе эталонных математических моделей и<br />
логических моделей ситуаций, работая в фоновом<br />
режиме относительно процесса штатного<br />
функционирования КА, показал высокую<br />
эффективность. Однако он имеет ряд<br />
недостатков:<br />
1. Алгоритм неработоспособен на участках,<br />
характеризующихся влиянием упругих<br />
колебаний конструкции на процессы<br />
управления движением КА относительно<br />
центра масс, например, при переходных процессах,<br />
связанных с перекладками панелей<br />
солнечных батарей из одной схемы в другую.<br />
2. Алгоритм неработоспособен на участках,<br />
характеризующихся скачкообразным<br />
воздействием на КА возмущающего момента,<br />
значительно превышающего управляющий<br />
момент, развиваемый исполнительными<br />
органами СУД (например, при отделении<br />
спускаемой капсулы или приложении корректирующего<br />
импульса).<br />
3. Случайный кратковременный сбой<br />
выходной информации ЧЭ, не влияющий на<br />
работоспособность СУД из-за инерционности<br />
КА.<br />
В отмеченных случаях при работоспособной<br />
СУД может быть принято решение<br />
об её отказе. Правило принятия решения по<br />
невязкам, относящимся к некоторому фиксированному<br />
моменту времени или по завершении<br />
периода контроля (т.е. по их мгно-<br />
202
Управление, измерительная техника и информатика<br />
венным значениям) без учёта динамики их<br />
изменений во времени, может привести к<br />
ошибкам.<br />
Для повышения достоверности принятия<br />
решений о состоянии СУД потребовалось<br />
разработать методы, в которых ошибки<br />
рассогласования в конкретные моменты<br />
времени рассматриваются как реализации<br />
случайного процесса, характеризующего работоспособность<br />
СУД, и применить для их<br />
контроля методы статистической теории<br />
распознавания образов. Такой подход к анализу<br />
ошибок рассогласования будет более<br />
точно учитывать их стохастический характер.<br />
5. Метод диагностики на основе<br />
модифицированного критерия Вальда<br />
1m<br />
Характеристики параметра контроля ε<br />
во времени, рассматриваемого как случайный<br />
процесс, зависят от множества факторов.<br />
К ним, в частности, относятся, ошибки<br />
измерения; погрешности отработки управляющих<br />
воздействий; погрешности моделирования<br />
динамики движения; неточности<br />
знания конструктивных параметров КА,<br />
возмущающие воздействия и другие. В этом<br />
случае при принятии решений следует руководствоваться<br />
не мгновенными значениями<br />
параметра ε, а выборкой этих значений ε ν ,<br />
где ν =1,2,…,m, то есть дискретной последовательностью<br />
значений случайного процесса<br />
ε ν . Каждое из этих значений предъявляется<br />
для контроля (и анализа) в соответствующие<br />
моменты времени t ν .<br />
Построение классификатора при использовании<br />
последовательного критерия<br />
отношения вероятностей (ПКОВ) [7, 8] значительно<br />
облегчается, если принять во внимание,<br />
что ошибки рассогласования представляют<br />
собой «совокупность большого<br />
числа независимых причин» и в соответствии<br />
с центральной предельной теоремой Ляпунова<br />
их можно принять распределёнными<br />
по нормальному закону. Для обеспечения<br />
линейности классификатора принимаются<br />
равными дисперсии ошибок рассогласования<br />
для случаев нормальной работы и для отказа<br />
в СУД (классы W1 и W2 соответственно).<br />
Для каждого m – го шага процесса определяется<br />
условная вероятность p выборки<br />
1 2<br />
ε( ε , ε ,..., ε ) , когда справедлива гипотеза<br />
m<br />
W1 («норма») и условная вероятность p2m<br />
выборки, когда справедлива гипотеза W2<br />
(«ненорма»). Проверка гипотезы W1 относительно<br />
гипотезы W2 сводится к выбору<br />
таких положительных чисел (пороговых значений)<br />
a и b , при которых на основании<br />
анализа неравенства<br />
a<br />
p<br />
ln<br />
p<br />
2m<br />
≤ ≤ b<br />
(6)<br />
1m<br />
принимается решение:<br />
ln<br />
2m 1m<br />
при ( )<br />
p p ≥ a<br />
- окончить<br />
наблюдение в пользу гипотезы W1,<br />
p p ≤ b - принять<br />
ln<br />
2m 1m<br />
при ( )<br />
гипотезу W2, (7)<br />
b < p p < a - продолжить<br />
ln<br />
2m 1m<br />
при ( )<br />
наблюдение за случайной величиной.<br />
Выбор пороговых значений a и b тесно<br />
связан с другими двумя величинами α12<br />
и<br />
α<br />
21, где α12<br />
- вероятность принятия гипотезы<br />
W2, когда верна гипотеза W1 (ошибка<br />
первого рода или ошибка типа «ложная тревога»),<br />
и α21- вероятность принятия гипотезы<br />
W1, когда верна гипотеза W2 (ошибка<br />
второго рода или ошибка типа «пропуск цели»).<br />
Связь пороговых значений a и b с величинами<br />
α 12<br />
и α 21<br />
имеет вид [7, 8]:<br />
a =<br />
1<br />
ln<br />
− α<br />
α<br />
21<br />
12<br />
α<br />
ln 1 − α . (8)<br />
12<br />
, b =<br />
Выбор величин α 12<br />
и α21<br />
определяется<br />
на основе анализа тех последствий, к которым<br />
может привести ошибочное решение.<br />
В каждом конкретном случае, для каждого<br />
параметра или группы параметров этот<br />
анализ проводится отдельно и направлен на<br />
минимизацию ущерба, который может при<br />
этом возникнуть.<br />
В космической технике ошибки второго<br />
рода (когда принимается решение «норма»,<br />
а на самом деле имеет место «ненорма»)<br />
в ряде случаев могут привести к неуправляемому<br />
развитию АС на борту КА. В частности,<br />
к потере времени, необходимого на их<br />
локализацию и устранение, и, как следствие,<br />
21<br />
203
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
к потере объекта (например, отказ выключения<br />
двигательной установки при совершении<br />
манёвра, отказ силового гироскопического<br />
комплекса и СУД, глубокий разряд аккумуляторных<br />
батарей и др.).<br />
Ошибки первого рода, то есть когда<br />
объект функционирует нормально, а система<br />
контроля выдаёт «ненорма», не так катастрофичны.<br />
Последствия здесь зависят от ситуации.<br />
Если необходимо провести дополнительное<br />
тестирование систем, которое проводится<br />
бортовыми средствами и занимает<br />
немного времени, то это может быть допустимо.<br />
Но если в результате такой ошибки изделие<br />
переходит в режим ОДП (ориентированный<br />
дежурный полёт) или в НП (неуправляемый<br />
полёт), то это приведёт к необходимости<br />
вмешательства НКУ и в итоге к<br />
потере производительности КА, так как<br />
«ложная тревога» потребует значительного<br />
времени на дополнительные проверки состояния<br />
БА.<br />
Величина логарифмического отношения<br />
p ( εν<br />
/ W1)<br />
правдоподобия (ЛОП) Zν<br />
= ln<br />
для<br />
p ( ε / W 2)<br />
g 1 (n)<br />
а<br />
0<br />
g 2 (n)<br />
r<br />
2<br />
= 1<br />
1<br />
1<br />
ν<br />
r<br />
1<br />
= 1<br />
r =<br />
2<br />
r =<br />
1<br />
1<br />
4<br />
1<br />
4<br />
каждого значения ε ν также является случайной.<br />
Для независимого распределения ε ν после<br />
m наблюдений величина суммарного<br />
ЛОП будет равна<br />
p ( ε , ε ,..., ε / W1)<br />
1 2 m<br />
λ<br />
m<br />
= − =<br />
p ( ε1, ε2,..., εm<br />
/ W 2)<br />
m<br />
p ( εν<br />
/ W1)<br />
= − ∑<br />
=<br />
p ( ε / W 2)<br />
m<br />
∑<br />
ν= 1 ν<br />
ν= 1<br />
Z<br />
Полученное значение<br />
ν<br />
.<br />
λm<br />
(9)<br />
используется<br />
в классификаторе (7).<br />
Недостатком ПКОВ является неопределённость<br />
с числом наблюдений. Решающие<br />
границы g 1<br />
( n)<br />
и g ( ) 2<br />
n здесь представляют<br />
собой две параллельные гиперплоскости<br />
в пространстве признаков. Расстояние<br />
между этими границами (ширина области<br />
неопределённости) определяется заданным<br />
уровнем ошибок классификации. С повышением<br />
точности (уменьшением α 12<br />
и α<br />
21) область<br />
неопределённости увеличивается, а<br />
следовательно, и среднее число наблюдений<br />
также увеличивается.<br />
2<br />
n<br />
2<br />
Рис.6. График пороговых значений: 1- модифицированный критерий Вальда,<br />
2- последовательный критерий отношений вероятностей Вальда<br />
4<br />
Например, при α<br />
12<br />
= α<br />
21=<br />
10 − имеем<br />
5<br />
a = 9, 21, b = − 9, 21, а при α<br />
12<br />
= α<br />
21=<br />
10 − получаем<br />
a = 11,513, b = − 11,513 .<br />
В модифицированном критерии Вальда<br />
(МПКОВ), в отличие от ПКОВ, пороговые<br />
значения a и b при фиксированных значениях<br />
α12<br />
и α21<br />
не являются постоянными величинами,<br />
а зависят от номера шага. Например,<br />
если до начала измерений задать N –<br />
число шагов-измерений, то границы g 1<br />
( n)<br />
и<br />
g ( ) 2<br />
n можно определить по формулам [7, 8]:<br />
r ( ) 1 1<br />
r2<br />
⎛ n ⎞<br />
g1 n = a⎜<br />
− ⎟<br />
⎝ N ⎠ , ( ) ⎛<br />
1 n ⎞<br />
g2 n = −b⎜<br />
− ⎟<br />
⎝ N ⎠ . (10)<br />
Изменение пороговых значений показано<br />
на рис. 6. Применение модифицированного<br />
алгоритма позволяет существенно (поч-<br />
204
Управление, измерительная техника и информатика<br />
ти вдвое) сократить число шагов при принятии<br />
решений, что особенно важно в условиях<br />
реализации его на борту КА.<br />
При использовании модифицированного<br />
критерия Вальда для решения задач контроля<br />
и диагностики динамических систем<br />
весьма важными также являются следующие<br />
факторы:<br />
• возможность однозначного определения<br />
границ критерия для классов W1, W2.<br />
Причём это не зависит от характера распределения<br />
параметра ε, а диктуется лишь<br />
заданным уровнем достоверности принятия<br />
решения;<br />
• высокая устойчивость критерия к помехам.<br />
На рис. 7 показана реакция штатной<br />
СУО КА и изменение во времени контролируемого<br />
параметра при случайном импульсном<br />
воздействии на систему и результаты<br />
идентификации причины с помощью модифицированного<br />
критерия Вальда. В данном<br />
случае причина АС находится вне системы и<br />
обусловлена импульсным возмущающим<br />
воздействием Мв, вызванном резким (нештатным)<br />
остановом подвижного элемента<br />
конструкции КА на одном из серийных изделий<br />
ДЗЗ. По характеру поведения контролируемого<br />
параметра λn<br />
бортовой алгоритм<br />
диагностики принял решение о работоспособности<br />
СУО.<br />
Рис. 7. Реакция системы (СУО) на импульсное внешнее возмущение<br />
На рис.7: φ<br />
p<br />
, ω<br />
p<br />
– изменение угла и<br />
угловой скорости в канале рыскания, вызванное<br />
М В ; λ<br />
n<br />
– контролируемый параметр.<br />
Для обеспечения живучести КА в бортовом<br />
программном обеспечении (БПО) предусмотрена<br />
многоуровневая процедура анализа<br />
АС и принятие, в соответствии с этим,<br />
решений по реанимации управления изделием<br />
автономными средствами. Если ситуация<br />
возникла из-за сбоя аппаратуры, то реанимация<br />
может быть осуществлена алгоритмическими<br />
средствами путём организации «отката»<br />
всей системы в одно из устойчивых состояний<br />
(контрольных точек), которые либо<br />
созданы заблаговременно и хранятся в базе<br />
данных БВС, либо сформированы в процессе<br />
полёта КА. Дальнейшее функционирование<br />
КА организуется, начиная с контрольной<br />
точки. В ряде случаев реанимация заключается<br />
в переключении вышедшей из строя БА<br />
на резервные комплекты.<br />
205
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
В более сложных случаях, когда для<br />
анализа аномальных ситуаций требуется<br />
время и привлечение к анализу наземных<br />
аналитических служб, предусматривается<br />
перевод изделия в одно из двух допустимых<br />
состояний – ОДП или НП, представленные в<br />
Таблица 1<br />
табл. 1. В бортовом программном обеспечении<br />
(БПО) БКУ КА для этих целей предусмотрен<br />
специальный паттерн (режим) –<br />
«Управление КА при возникновении неисправностей»<br />
[3, 4].<br />
Допустимые состояния<br />
КА<br />
Особенности функционирования<br />
Характер причин и<br />
последствий<br />
Принятие решения<br />
по реанимации<br />
Ориентированный<br />
дежурный полёт<br />
(ОДП)<br />
Сохраняются: заданная<br />
ориентация<br />
КА; сеансы связи<br />
с НКУ; перекладки<br />
панелей СБ<br />
Причины АС<br />
локализованы бортовыми<br />
средствами контроля,<br />
а их последствия<br />
определены.<br />
Целевые задачи не<br />
выполняются<br />
БКУ - в обеспечение<br />
оперативности и автономности<br />
управления;<br />
НКУ - в качестве органа<br />
контроля и дополнительного<br />
анализа<br />
АС<br />
Неориентированный<br />
полёт (НП)<br />
Сохраняются: сеансы<br />
связи с НКУ<br />
Причины и возможные<br />
последствия угрожают<br />
работоспособности<br />
КА или не<br />
однозначны в рамках<br />
принятой модели контроля<br />
(искажение<br />
данных в ОЗУ БЦВМ,<br />
потеря ориентации)<br />
НКУ;<br />
БКУ – в части реализации<br />
программы<br />
реанимации из НКУ<br />
6. Общий подход к восстановлению<br />
работоспособности бортовых систем КА<br />
Процесс восстановления работоспособности<br />
любой бортовой системы КА<br />
включает следующую последовательность<br />
действий:<br />
• исключение неисправного прибора из<br />
контура управления;<br />
• анализ наличия резерва у отказавшей системы,<br />
в том числе функционального;<br />
• подготовка и включение резервного прибора<br />
в контур управления или реконфигурация<br />
системы в случае применения<br />
функционального резерва;<br />
• восстановление штатных функций системы<br />
КА;<br />
• формирование информации о готовности<br />
системы к выполнению целевых функций<br />
КА.<br />
Результаты определения неисправности<br />
прибора поступают в блок управления восстановлением<br />
работоспособности системы.<br />
Набор стратегий управления восстановлением<br />
работоспособности систем КА (переключение<br />
на структурный или функциональный<br />
резерв, последовательность изменения режимов<br />
работы, восстановление штатных<br />
функций), соответствующих возможным отказам<br />
приборов системы, реализуется на<br />
программном уровне в БВС БКУ. Основные<br />
средства управления в аномальных ситуациях<br />
приведены в табл. 2. Выбор алгоритмов<br />
реконфигурации индивидуален для каждой<br />
из систем и конкретного класса КА. Для каждого<br />
вида отказов приборов системы и их<br />
комбинаций составляются логические таблицы<br />
истинности, по типу приведённой на<br />
рис. 4, и далее после выбора соответствующей<br />
стратегии осуществляется реконфигурация<br />
её структуры.<br />
206
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Таблица 2<br />
Средства контроля<br />
и управления<br />
Система контроля и<br />
диагностики состояния<br />
бортовых<br />
средств<br />
Контуры «аварийной<br />
защиты» бортовых<br />
систем<br />
Бортовые аппаратные<br />
средства с интеллектуальными<br />
модулями БПО<br />
Структурный и<br />
функциональный резервы<br />
БА и систем<br />
БКУ<br />
Особенности<br />
реализации в современных<br />
КА ДЗЗ<br />
Распределенная система<br />
в составе АСУ КА:<br />
автономная часть в составе<br />
БКУ;<br />
интерактивная часть в<br />
составе НКУ<br />
Программные:<br />
отдельные модули БПО<br />
БКУ.<br />
Сигналы от БА в систему<br />
прерывания БВС<br />
Встроенные аппаратнопрограммные<br />
элементы<br />
контроля и анализа состояния<br />
БА<br />
Избыточность:<br />
физическая (структурная)<br />
в составе БА и<br />
функциональная в составе<br />
бортовых систем<br />
Достигаемые свойства<br />
Высокая автономность принятия (на<br />
борту) управленческих решений в<br />
штатных условиях работы и по<br />
большинству АС из принятого каталога<br />
вероятных.<br />
Свойство восстанавливаемости в<br />
процессе эксплуатации<br />
Оперативность реагирования на АС в<br />
бортовых средствах КА.<br />
Предотвращение развития АС.<br />
Сохранение штатных характеристик<br />
большинства бортовых средств. Возможность<br />
оперативного выхода из<br />
АС<br />
Оперативность реагирования на АС в<br />
системах КА и БА.<br />
Предотвращение развития АС в системах<br />
КА.<br />
Сохранение работоспособности бортовых<br />
систем и БА.<br />
Возможность оперативного восстановления<br />
работоспособности систем<br />
Сохранение штатных характеристик<br />
бортовых систем за счёт управления<br />
структурной избыточностью или восстановление<br />
штатных функций систем<br />
и КА с допустимым изменением<br />
показателей<br />
Наряду с отказами материальной части<br />
БС важное место занимает компенсация «отказов»<br />
БПО этих систем, вызванных, как<br />
правило, ошибками в программах, не выявленных<br />
в процессе их наземной отладки. Основные<br />
приёмы их выявления и устранения<br />
представлены в табл. 3, которые детально<br />
рассмотрены в [3, 4]. Здесь следует лишь<br />
подчеркнуть важность структурного построения<br />
БПО для достижения его высокой<br />
надёжности. В структуре БПО предусматривается<br />
формирование некоторого программного<br />
ядра. Ядро – это ограниченная часть<br />
БПО, которая при проявлении ошибки в<br />
комплексе БПО обеспечивает работу контура<br />
«аварийной защиты», связь с НКУ, сбор и<br />
передачу контрольной информации, переход<br />
на алгоритмический резерв и т.д. Безошибочная<br />
работа этого ядра обеспечивается посредством<br />
максимально полной его отладки<br />
на наземных комплексах с использованием<br />
моделей БА, моделей движения КА и штатной<br />
БВС.<br />
207
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Таблица 3<br />
Отказы<br />
Методы восстановления<br />
Особенности<br />
реализации<br />
Методы диагностики<br />
и управления<br />
Примечание<br />
Мат.части<br />
систем КА -<br />
их БА<br />
1. На основе<br />
управления<br />
структурной избыточностью<br />
БА<br />
и ее элементов.<br />
2. На основе<br />
управления функциональной<br />
избыточностью<br />
систем,<br />
ввиду особенностей<br />
БПО<br />
Программные<br />
модули в БПО с<br />
интеллектными<br />
функциями диагностики<br />
и<br />
управления<br />
внутренними<br />
ресурсами<br />
Эталонные ММ<br />
функционирования<br />
систем и БА.<br />
Тестовые движения<br />
КА и их анализ.<br />
Модули БПО по<br />
управлению ресурсами<br />
систем.<br />
Специальная<br />
структура БПО<br />
Обеспечение<br />
реконфигурации<br />
управления;<br />
возможности<br />
автономного<br />
выполнения<br />
ряда<br />
функций<br />
Ошибки в<br />
БПО систем<br />
КА, включая<br />
БКУ<br />
На основе принципов<br />
замещения<br />
элементов БПО с<br />
выявленными<br />
ошибками на исправные<br />
Распределённая<br />
система контроля<br />
в БПО БКУ,<br />
включающая<br />
тесты аппаратной<br />
части систем<br />
и выявляющая<br />
ошибки БПО<br />
Замена модулей<br />
БПО БКУ, содержащих<br />
ошибки, на<br />
исправные.<br />
ПрОЗУ - частичная<br />
или полная замена<br />
отдельных программ<br />
БПО в ПЗУ<br />
БВС<br />
Специфика<br />
применения<br />
таких модулей<br />
определяется<br />
свойствами<br />
БВС<br />
БКУ, выбором<br />
структуры<br />
БПО, максимально<br />
полной<br />
его отладкой<br />
Для восстановления отказавшей части<br />
БПО БКУ предусматривается специфическая<br />
организация вычислительного процесса, реализуемого<br />
операционной системой БВС, которая<br />
допускает параллельное исполнение<br />
штатного БПО и некой компенсационной<br />
программы из оперативного запоминающего<br />
устройства (ПрОЗУ) БВС с сохранением выполнения<br />
штатных задач. ПрОЗУ создаётся<br />
в оперативном порядке для конкретных аномальных<br />
ситуаций специалистами – разработчиками<br />
БПО и закладывается по командно-программной<br />
радиолинии НКУ в ОЗУ<br />
БВС. ПрОЗУ исполняется «параллельно» с<br />
неверно работающей штатной бортовой программой.<br />
В момент выдачи из штатного БПО<br />
ошибочных результатов программы из ОЗУ<br />
подменяют неверный результат правильными<br />
данными. Кроме того, исследуются методы<br />
прямой коррекции по радиолинии ПЗУ<br />
(флеш-память) БВС (с сохранением целевых<br />
и функциональных задач).<br />
Заключение<br />
Представленные результаты исследований<br />
используются в практике создания и<br />
эксплуатации отказоустойчивых систем<br />
управления ориентацией различных типов<br />
современных КА ДЗЗ и активно развиваются<br />
в направлении обеспечения автономного<br />
управления живучестью перспективных автоматических<br />
средств космического зондирования<br />
Земли.<br />
Примерами, демонстрирующими эффективность<br />
рассмотренных подходов и методов<br />
управления живучестью бортовых<br />
систем, являются КА типа «Комета» (20 успешных<br />
запусков), а также высокая эффективность<br />
эксплуатируемого в настоящее<br />
время на протяжении более двух лет КА<br />
ДЗЗ «Ресурс-ДК1».<br />
208
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Библиографический список<br />
1. Ахметов, Р.Н. Управление живучестью<br />
космического аппарата [Текст] / Р.Н.<br />
Ахметов // Общероссийский научно-технический<br />
журнал «Полет». – 2006. – №9. –<br />
С.16-20.<br />
2. Ахметов, Р.Н. Концептуальные проблемы<br />
управления живучестью сложных<br />
технических объектов [Текст] / Р.Н. Ахметов<br />
[и др.] // Труды VIII Международной конференции<br />
по проблемам управления и моделирования<br />
в сложных системах (Самара, 24-28<br />
июня 2006г.) – Самара: Сам. НЦ РАН, 2006.<br />
– С.274-284.<br />
3. Аншаков, Г.П. Методы и средства<br />
управления КА зондирования Земли «Ресурс-ДК1»<br />
[Текст] / Г.П. Аншаков [и др.] //<br />
Сб. трудов XIII Всероссийского семинара по<br />
проблемам управления движением и навигации<br />
ЛА. – Самара: СГАУ им С.П. Королева.<br />
2007, с. 4-17.<br />
4. Кирилин, А.Н. Основные результаты<br />
и планы ГНПРКЦ «ЦСКБ-ПРОГРЕСС»<br />
References<br />
по созданию космических средств ДЗЗ социально<br />
- экономического назначения.<br />
[Текст] / А.Н. Кирилин, Р.Н. Ахметов,<br />
Г.П. Аншаков // Москва: Труды НПП<br />
ВНИИЭМ, «Электромеханика», 2008. –<br />
Т.105.<br />
5. Кирилин, А.Н. Развитие российской<br />
космической системы ДЗЗ [Текст] / А.Н. Кирилин,<br />
Р.Н. Ахметов // Аэрокосмический<br />
курьер. – 2007. – № 2. – С.57-61.<br />
6. Макаров, В.П. Элементы искусственного<br />
интеллекта в задаче обеспечения<br />
живучести системы ориентации ИСЗ [Текст]<br />
/ В.П. Макаров, С.Н. Платонов // Динамика и<br />
управление космическими объектами. – Новосибирск:<br />
Наука, 1992. – С.193-202.<br />
7. Вальд, А. Последовательный анализ<br />
[Текст] / А. Вальд – М.: Физматгиз, 1960.<br />
8. Фу, К. Последовательные методы в<br />
распознавании образов и обучении машин.<br />
[Текст] / К. Фу – М.: Наука, 1971.<br />
1. Akhmetov, R.N. Spacecraft survivability<br />
control / R.N. Akhmetov // All-Russian<br />
scientific-technical magazine “Polyot” (Flight),<br />
2006. – N 9. – P.16-20. – [in Russian].<br />
2. Akhmetov, R.N. Conceptual issues of<br />
compound technical objects survivability control<br />
/ R.N. Akhmetov [and other] // Papers of<br />
VIII International conference on compound systems<br />
control and modeling (Samara, June 24-28,<br />
2006). – Samara: Samara scientific center of<br />
Russian Academy of Science, 2006. – P.274-<br />
284. – [in Russian].<br />
3. Anshakov, G.P. Resurs-DK1 remote<br />
sensing spacecraft control methods and facilities<br />
/ G.P. Anshakov [and other] // Collected papers<br />
of XIII All-Russian seminar on aircraft motion<br />
and navigation control issues. – Samara: S.P.<br />
Korolyov Samara State Aerospace University,<br />
2007. – P.4-17. – [in Russian].<br />
4. Kirilin, A.N. Main results and plans<br />
of Samara Space Centre for design of Earth remote<br />
sensing systems assigned for socioeconomic<br />
purpose / A.N. Kirilin, R.N. Akhmetov,<br />
G.P. Anshakov // Moscow: Papers of Scientific<br />
production enterprise VNIIEM, “Elektromekhanika”<br />
(electromechanics), 2008. –<br />
Vol.105. – [in Russian].<br />
5. Kirilin, A.N. Development of Russian<br />
remote sensing space system / A.N. Kirilin,<br />
R.N. Akhmetov // Aerospace courier. – 2007. –<br />
N 2. – P.57-61. – [in Russian].<br />
6. Makarov, V.P. Artificial intilligence<br />
elements as providers of satellite orientation<br />
system survivability / V.P. Makarov, S.N. Platonov<br />
// Dynamics and space objects control.<br />
Novosibirsk: “Nauka| (Science), 1992. –<br />
P.193-202. – [in Russian].<br />
7. Vald, A. Sequential analysis / A. Vald<br />
– Moscow: “Fizmatgiz”, 1960. – [in Russian].<br />
8. Fu, K. Sequential methods of pattern<br />
recognition and machin education / K. Fu –<br />
Moscow: “Nauka” (Science), 1971. – [in Russian].<br />
209
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
METHODS AND MODELS OF AUTONOMOUS CONTROL OVER EARTH<br />
REMOTE SENSING SPACECRAFT SURVIVABILITY<br />
© 2008 R.N. Akhmetov<br />
State Research and Production Space Centre “TsSKB-Progress”, Samara<br />
There considered detection methods of remote sensing spacecraft onboard equipment abnormal functioning in<br />
real time, preventing methods of abnormal situation grow up to irreversible consequences, methods of automatic diagnosis<br />
of onboard systems failures and their revival. There given results of autonomous analysis, diagnosis and further<br />
reconfiguration of spacecraft attitude position control loop.<br />
Earth remote sensing spacecraft, abnormal situation, reference model, autonomous analysis, diagnosis, revival,<br />
Vald criteria<br />
Информация об авторе<br />
Ахметов Равиль Нургалиевич, генеральный конструктор, кандидат технических наук,<br />
ФГУП ГНПРКЦ «ЦСКБ - Прогресс». Область научных интересов: проектирование космических<br />
аппаратов дистанционного зондирования Земли, их производство и эксплуатация.<br />
Akhmetov Ravil Nurgalievich, First Deputy General Director – General Designer of SRP<br />
SC “TsSKB-Progress”, Head of TsSKB, candidate of technical science. Field of his scientific interest<br />
is development of spacecraft designing methods and their matematical and algorithmic support.<br />
210
Управление, измерительная техника и информатика<br />
УДК 532.526<br />
ПРИМЕНЕНИЕ СХЕМЫ ИНТЕГРИРОВАНИЯ С РАЗНЫМИ ШАГАМИ<br />
В МЕТОДЕ РАСЩЕПЛЕНИЯ ЗАВИХРЁННОСТИ ПРИ МОДЕЛИРОВАНИИ<br />
АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СЛЕДА ЗА ПЛОСКОЙ ПЛАСТИНОЙ<br />
© 2008 В.В. Никонов, В.Г. Шахов<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Рассматривается применение метода расщепления завихрённости к моделированию аэродинамического<br />
следа за продольно обтекаемой плоской пластиной. Применяется схема интегрирования с разными шагами по<br />
времени с учетом разности скоростей протекания процессов диффузии и конвекции. Показано, что схема метода<br />
позволяет получать результаты с хорошей точностью в широком диапазоне изменения чисел Рейнольдса.<br />
Обтекание, прямое численное моделирование, метод расщепления завихрённости, аэродинамический<br />
след, плоская пластина, диффузия, конвекция, интегрирование с разными шагами по времени, число Рейнольдса<br />
1. Математическая формулировка<br />
метода расщепления завихрённости<br />
Метод расщепления завихрённости<br />
(МРЗ) был получен из метода «вихрь в ячейке»<br />
путём расщепления завихрённости на её<br />
составляющие [1]. В МРЗ вместо циркуляции<br />
вихрей в ячейках используются величины<br />
xi<br />
+ h/2<br />
y j + h/2<br />
∂u( x, y)<br />
∆<br />
uy<br />
( xi , y<br />
j<br />
) =<br />
dx dy<br />
∂ y<br />
∫ ∫ ,<br />
xi<br />
−h/2 y j −h/2<br />
xi<br />
+ h/2<br />
y j + h/2<br />
∂ v( x, y)<br />
∆<br />
vx<br />
( xi , y<br />
j<br />
) =<br />
dx dy<br />
∂x<br />
∫ ∫ ,<br />
xi<br />
−h/2 y j −h/2<br />
где h – размер ячейки однородной сетки.<br />
Скорость течения рассчитывается интегрированием<br />
вдоль координатных линий, и<br />
при этом двумерная задача сводится к нескольким<br />
одномерным:<br />
∆uy<br />
( i, j)<br />
u( i, j + 0,5) = u( i, j − 0,5) + ,<br />
h<br />
∆vx<br />
( i, j)<br />
v( i + 0,5, j) = v( i − 0,5, j) E<br />
+ .<br />
h<br />
Скорость в центрах ячеек сетки рассчитывается<br />
следующим образом:<br />
( i, j)<br />
u( i, j) = u( i, j − 0,5) + 0,5∆ uy<br />
,<br />
hx<br />
( i, j)<br />
v( i, j) = v ( i − 0,5, j) + 0,5∆ vx<br />
.<br />
hy<br />
В схеме метода МРЗ частицы движутся<br />
с потоком и переносят величины ∆ vx и ∆ uy .<br />
x<br />
y<br />
После расчёта поля скоростей течения новые<br />
координаты частиц получаются аналогично<br />
методу «вихрь в ячейке» численным интегрированием<br />
системы обыкновенных дифференциальных<br />
уравнений методом Эйлера.<br />
Новое местоположение частиц не обязательно<br />
совпадёт с координатами расчётной сетки,<br />
и поэтому процедура перераспределения<br />
используется отдельно для величин ∆ vx и ∆ uy :<br />
∆ ( x , y ) = ∆ ( x , y ) Λ( x − x ) Λ( y − y ) ,<br />
uy i j uy k l i k j l<br />
∆ ( x , y ) = ∆ ( x , y ) Λ( x − x ) Λ( y − y ) . (1)<br />
vx i j vx k l i k j l<br />
В качестве интерполяционной функции<br />
Λ использовалась формула «облако в<br />
ячейке» [2].<br />
Диффузия в свободном потоке для схемы<br />
МРЗ рассчитывается с использованием<br />
метода донор-акцептор (Д-А) аналогично [3],<br />
но отдельно для ∆ uy и ∆ vx :<br />
∆ ( t + t, x , y ) = ∆ ( t, x , y ) +<br />
uy ∆ i j uy i j<br />
j−nd<br />
≤q≤ j+<br />
nd<br />
(<br />
+ ∆ −<br />
− ∆<br />
∑<br />
*<br />
uy<br />
( t, xi , yq ) G<br />
jq<br />
( y)<br />
*<br />
uy<br />
( t, xi , y<br />
j<br />
) Gqj<br />
( y) ,<br />
∆ ( t + t, x , y ) = ∆ ( t, x , y ) +<br />
vx ∆ i j vx i j<br />
i−nd<br />
≤q≤ i+<br />
nd<br />
(<br />
+ ∆ t x y G x −<br />
− ∆<br />
∑<br />
)<br />
*<br />
vx<br />
( ,<br />
q, j<br />
)<br />
iq<br />
( )<br />
t x y G x<br />
*<br />
vx( ,<br />
q, j<br />
)<br />
qi<br />
( ) ,<br />
)<br />
где n d - радиус «диффузионной молекулы», а<br />
коэффициенты G * jq определяются по формуле<br />
211
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
/ 2<br />
* 1 ⎡ ⎛ z<br />
p<br />
+ h − z ⎞<br />
q<br />
Gpq<br />
( z)<br />
= ⎢erf<br />
−<br />
2 ⎢<br />
⎜ 4ν<br />
∆t<br />
⎟<br />
⎣ ⎝ ⎠<br />
⎛ z<br />
p<br />
− h / 2 − z ⎞⎤<br />
q<br />
−erf<br />
⎥.<br />
⎜<br />
4ν<br />
∆t<br />
⎟<br />
⎝<br />
⎠⎦⎥<br />
Здесь z – x p – или y p –координаты центра<br />
ячейки p-го вихря, erf – интеграл вероятности<br />
(функция ошибок).<br />
В схеме МРЗ с поверхности тела<br />
диффундируют величины ∆ uy и ∆ vx . Для<br />
удобства сначала определим ∆ un и ∆ vs в системе<br />
координат, связанной с панелью:<br />
∆ ( s , n ) = u( s , + 0) h ×<br />
un i j i s<br />
⎡ ⎛ n<br />
j<br />
+ h / 2 ⎞ ⎛ n<br />
j<br />
− h / 2 ⎞⎤<br />
,<br />
× ⎢erf<br />
− erf<br />
⎥ ,<br />
⎢<br />
⎜ 4ν∆t<br />
⎟ ⎜ 4ν∆t<br />
⎟<br />
⎣ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎥⎦<br />
∆ ( s , n ) = 0 ,<br />
vs i j<br />
где h s – размер ячейки локальной сетки в направлении<br />
координаты s, (s i , n j ) – координаты<br />
центра рассматриваемой ячейки в локальной<br />
системе координат (СК). Величины<br />
∆ uy и ∆ vx в глобальной СК запишутся как<br />
∆ ( x , y ) = ∆ ( s , n ) y ,<br />
uy i j un i j n<br />
∆ ( x , y ) = ∆ ( s , n ) x . (2)<br />
vx i j un i j n<br />
Здесь (x i , y j ) - координаты центра рассматриваемой<br />
ячейки в глобальной СК,<br />
{ xn, yn}<br />
- единичный вектор, нормальный к<br />
рассматриваемой панели, записанный в этой<br />
же системе. Величина скорости жидкости у<br />
поверхности тела определяется следующим<br />
образом:<br />
u( s , + 0) = lim u( s , n)<br />
,<br />
i<br />
n→+<br />
0<br />
i<br />
В общем случае координаты (x i , y j ) в<br />
(2) не обязательно совпадают с ячейками<br />
глобальной сетки. Поэтому для значений ∆ uy<br />
и ∆ vx применяется процедура перераспределения<br />
(1).<br />
Для учёта уравнения неразрывности в<br />
схему метода необходимо включить корректировку<br />
поля скорости. Тогда для расположенных<br />
над пластиной ячеек вертикальная<br />
компонента скорости определится как<br />
⎛ ∂u<br />
∂u<br />
⎞<br />
vi , j<br />
= vi, j−1<br />
− 0.5hy<br />
+<br />
. (3)<br />
⎜ x x ⎟<br />
⎝<br />
∂ ∂<br />
i, j<br />
i, j−1<br />
⎠<br />
Для аппроксимации пространственных<br />
производных в правой части (3) использовалась<br />
центральная конечно-разностная схема.<br />
В схеме метода процессы конвекции и<br />
диффузии рассматриваются отдельно на каждом<br />
шаге по времени. В работе [4] было<br />
показано, что для достижения заданной точности<br />
шаг по времени для метода Д-А определяется<br />
следующим соотношением:<br />
t = 2 ∆<br />
kd<br />
h / ν ,<br />
где k d - константа, зависящая только от радиуса<br />
n d «диффузионной молекулы», и для<br />
n d = 1 эта константа находится в диапазоне<br />
0.2 ≤ k d ≤ 0.21. Принято, что k d = 0.21, так<br />
как в данном случае [5] ошибки методов Д-А<br />
и моделирования процесса конвекции будут<br />
иметь разные знаки и поэтому будут компенсировать<br />
друг друга. Шаг по времени для<br />
процесса конвекции определялся с помощью<br />
неравенства<br />
t h<br />
∆ c<br />
≤ k c<br />
,<br />
u∞<br />
соответствующего критерию Курант-Фридрих-Леви<br />
[6] с величиной коэффициента<br />
k c = 1.5. При этом он не обязательно совпадёт<br />
с оптимальным шагом для расчёта процесса<br />
диффузии. Поэтому предлагается применять<br />
метод интегрирования с раздельными<br />
шагами по времени для процессов диффузии<br />
и конвекции.<br />
2. Прямое численное моделирование<br />
аэродинамического следа<br />
за плоской пластиной<br />
Рассматривается случай продольного<br />
обтекания плоской пластины конечной длины<br />
вязкой несжимаемой жидкостью. В результате<br />
прямого численного моделирования<br />
получены профили скорости в аэродинамическом<br />
следе за пластиной в диапазаоне<br />
чисел Рейнольдса от 10 до 10 6 , которые<br />
сравниваются с аналитическим решением<br />
Голдстейна [7] для сечений, расположенных<br />
на расстояниях: x 1 = 0; 0.0135; 0.108;<br />
0.256 от задней кромки пластины. Полученные<br />
результаты представлены на рис. 1, 2.<br />
212
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Вертикальная безразмерная координата η 1<br />
определяется следующим образом:<br />
η = y<br />
1<br />
u∞<br />
ν l<br />
,<br />
1<br />
где l 1 – длина пластины, равная 1.0, так как<br />
она принималась за характерный размер.<br />
u<br />
1<br />
Представленные результаты позволяют<br />
сделать вывод о том, что метод МРЗ применим<br />
не только для моделирования ламинарного<br />
пограничного слоя на плоской пластине<br />
[1], но и для моделирования аэродинамического<br />
следа за пластиной.<br />
0.8<br />
0.6<br />
0.4<br />
0.2<br />
0<br />
0 1 2 3 4 5 6<br />
η 1<br />
Рис. 1 Распределение продольной компоненты скорости u в следе за плоской пластиной в сравнении с<br />
аналитическим решением (Re = 10, h = 0.025).<br />
Численное решение: - x 1 ≈ 0.0, - x 1 ≈ 0.0135, - x 1 ≈ 0.108, - x 1 ≈ 0.256;<br />
- Голдстейн [7]<br />
u<br />
1<br />
0.8<br />
0.6<br />
0.4<br />
0.2<br />
0<br />
0 1 2 3 4 5 6<br />
η 1<br />
Рис. 2. Распределение продольной компоненты скорости u в следе за плоской пластиной в сравнении с<br />
аналитическим решением (Re = 10 6 , h = 1.563⋅10 -4 ).<br />
Численное решение: - x 1 ≈ 0.0, - x 1 ≈ 0.0135, - x 1 ≈ 0.108, - x 1 ≈ 0.256;<br />
- Голдстейн [7]<br />
213
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Библиографический список<br />
1. Никонов, В.В. Схема расчета скорости<br />
для метода «вихрь в ячейке» применительно<br />
к моделированию двумерного ламинарного<br />
пограничного слоя [Текст] / В.В.<br />
Никонов, В.Г. Шахов // Известия СНЦ РАН,<br />
Самара. – 2005. – Т. 7, № 2. – С. 392-398.<br />
2. Григорьев, Ю.Н. Численные методы<br />
«частицы-в-ячейках» [Текст] / Ю.Н. Григорьев,<br />
В.А. Вшивков. – Новосибирск: Наука.<br />
– Сибирская издательская фирма РАН,<br />
2000. - 184 с.<br />
3. Taranov, A. Development of the Computational<br />
Vortex Method for Calculation of<br />
Two-Dimensional Ship Sections with Flow<br />
Separation [Tекст] / A. Taranov, N. Kornev,<br />
A.Leder // Schiffbauforschung. – 2000. – Vol.<br />
39, N 2. – P. 95-105.<br />
4. Nikonov, V. The Ratio between Spatial<br />
and Time Resolutions for the Diffusion Substep<br />
in 2D Computational Vortex Methods [Tекст] /<br />
V. Nikonov, N. Kornev, A. Leder // Schiffbauforschung.<br />
– 2002. – Vol. 41, N 3/4. – P. 5-12.<br />
5. Никонов, В.В. Модификация схемы<br />
«донор-акцептор» для расчета диффузии завихренности<br />
и ее применение в методе<br />
«вихрь в ячейке» [Текст] / В.В. Никонов,<br />
В.Г. Шахов // Вестник СГАУ, Самара. –<br />
2003. – № 1 (3). – С. 38-46.<br />
6. Ferziger, J. Computational methods for<br />
fluid dynamics [Tекст] / J. Ferziger, M. Peric, 3<br />
rev. ed. – Springer-Verlag, 2002. – 423 p.<br />
7. Шлихтинг, Г. Теория пограничного<br />
слоя [Текст] / Г. Шлихтинг; пер. с нем.<br />
Г.А. Вольперта; под. общ. ред. Л.Г. Лойцянского.<br />
– М.: Наука, 1974. - 712 с.<br />
References<br />
1. Nikonov, V.V. Calculation velocity<br />
scheme for “Vortex-in-Cell” method applying to<br />
simulation of two-dimensional laminar boundary<br />
layer / V.V. Nikonov, V.G. Shakhov // Samara:<br />
Proceedings of Samara Scientific Center of<br />
Russian Academy of Sciences. – 2005. – Vol. 7,<br />
N 2. – P. 392-398. – [in Russian].<br />
2. Grigoryev, Yu.N. Numerical methods<br />
“Particles-in-cells” / Yu.N. Grigoryev, V.A.<br />
Vshivkov. – Novosibirsk: “Nauka” (Science). –<br />
Siberian publishing firm of RAS. – 2000. – 184<br />
p. – [in Russian].<br />
3. Taranov, A. Development of the<br />
Computational Vortex Method for Calculation<br />
of Two-Dimensional Ship Sections with Flow<br />
Separation / A. Taranov, N. Kornev, A. Leder //<br />
Schiffbauforschung. – 2000. – Vol. 39, N 2. –<br />
P.95-105.<br />
4. Nikonov, V. The Ratio between Spatial<br />
and Time Resolutions for the Diffusion Substep<br />
in 2D Computational Vortex Methods /<br />
V. Nikonov, N. Kornev, A. Leder // Schiffbauforschung.<br />
– 2002, vol. 41, N 3/4. - pp. 5-12.<br />
5. Nikonov, V.V. “Donor-Acceptor” scheme<br />
modification for vorticity diffusion calculation<br />
and it application in “Vortex-in-Cell”<br />
method / V.V. Nikonov, V.G. Shakhov // Vestnik<br />
(Bulletin) SSAU. – Samara, 2003. – N 1 (3).<br />
– P. 38-46. – [in Russian].<br />
6. Ferziger, J. Computational methods<br />
for fluid dynamics / J. Ferziger, M. Peric. – 3<br />
rev. ed., Springer-Verlag. - 2002. - 423 p.<br />
7. Schlichting, H. Grenzschicht-Theorie /<br />
H. Schlichting - Springer, Berlin, 1997. – 851 p.<br />
214
Управление, измерительная техника и информатика<br />
MULTI-TIME-STEP SCHEME IN THE VORTICITY SPLITTING METHOD<br />
APPLIED TO THE SIMULATION OF THE WAKE BEHIND THE FLAT PLATE<br />
© 2008 V.V. Nikonov, V.G. Shakhov<br />
Samara State Aerospace University<br />
The Vorticity Splitting Method is applied to the simulation of the wake behind the longitudinal streamlined flat<br />
plate. Moreover the Multi-Time-Step Scheme is used in the numerical algorithm because the differences in the rates of<br />
convection and diffusion processes. The method is allowed results obtaining with fine accuracy in the wide range of<br />
Reynolds numbers.<br />
Streamline, direct numerical simulation, vorticity splitting method, wake, flat plate, diffusion, convection, multitime-step<br />
integration, Reynolds number<br />
Сведения об авторах<br />
Никонов Валерий Владимирович, инженер НТП «Авиатехнокон» СГАУ, кандидат<br />
технических наук. Е-mail: v_nikonov@mail.ru. Область научных интересов: вихревые методы,<br />
прямое численное моделирование несжимаемых и сжимаемых течений, пограничный слой.<br />
Шахов Валентин Гаврилович, заведующий кафедрой аэрогидродинамики СГАУ,<br />
профессор, кандидат технических наук. Е-mail: shakhov@ssau.ru. Область научных интересов:<br />
теория пограничного слоя, турбулентность, численные методы, аэродинамика летательных<br />
аппаратов.<br />
Nikonov Valery Vladimirovich, engineer NTP “Aviatechnokon” SSAU, PhD of technical<br />
sciences. Е-mail: v_nikonov@mail.ru. Scientific interests: vortex methods, direct numerical simulation<br />
of incompressible and compressible flows, boundary layer.<br />
Shakhov Valentin Gavrilovich, Head of Aerohydrodynamic department SSAU, professor,<br />
PhD of technical sciences. Е-mail: shakhov@ssau.ru. Scientific interests: boundary layer theory,<br />
turbulence, numerical methods, flying vehicles aerodynamics.<br />
215
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 004.352<br />
АЛГОРИТМ ИЗВЛЕЧЕНИЯ СКРЫТОЙ ИНФОРМАЦИИ<br />
ИЗ ОТСКАНИРОВАННЫХ ПОЛИГРАФИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ<br />
© 2008 Н.И. Глумов 2 , В.А. Митекин 1,2 , А.В. Сергеев 2 , В.А. Федосеев 1,2<br />
1 Самарский государственный аэрокосмический университет;<br />
2 Институт систем обработки изображений РАН<br />
Предлагается метод стегоанализа алгоритма «Invisible Personal Information», предназначенного для встраивания<br />
цифровых водяных знаков (ЦВЗ) в полиграфические изделия и считающегося стеганографически стойким.<br />
Предлагаемый метод стегоанализа состоит из двух этапов: выделение из всего множества ключей встраивания<br />
подмножества вероятных ключей и препарирование изображения с использованием каждого из выбранных ключей<br />
с целью выявления водяного знака. Также в работе исследуется устойчивость работы алгоритма стегоанализа<br />
к искажениям, вызванным процессами печати и сканирования стегограммы, содержащей ЦВЗ.<br />
Цифровой водяной знак, стеганографическая система, стегоанализ, полиграфические изделия, линзовый<br />
растр, ключ встраивания<br />
Введение<br />
216<br />
В настоящей работе объектом исследования<br />
является стегосистема, известная под<br />
названием «Invisible Personal Information»,<br />
или IPI [1-5], широко применяемая на практике<br />
при аутентификации ценных бумаг и<br />
удостоверений личности, а также при скрытой<br />
передаче информации на бумажном носителе.<br />
Данная стегосистема по заявлению ее<br />
разработчиков является стеганографически<br />
стойкой [2]. В работе делается попытка построения<br />
атаки на стегосистему IPI с целью<br />
опровержения этого тезиса. Также в работе<br />
исследуется устойчивость работы разработанного<br />
метода стегоанализа к искажениям<br />
стегограммы.<br />
Описание стегосистемы IPI<br />
Рассматриваемая стегосистема предназначена<br />
для встраивания невидимого ЦВЗ в<br />
полиграфические изделия. Благодаря использованию<br />
специфичных свойств современных<br />
устройств растровой печати она позволяет<br />
без значительной потери визуального<br />
качества печатаемого изделия встроить в<br />
него ЦВЗ, стойкий к печати и повторному<br />
сканированию. Широкому распространению<br />
данной системы послужил также тот факт,<br />
что извлечение информации может осуществляться<br />
визуально при помощи простейшей<br />
оптической системы – линзового или щелевого<br />
растра [6].<br />
Принципы встраивания и извлечения<br />
ЦВЗ, используемые в IPI, заключаются в следующем.<br />
Контейнер, предназначенный для<br />
встраивания ЦВЗ данным методом, представляет<br />
собой бинарное изображение, состоящее<br />
из множества растровых точек, расположенных<br />
в узлах регулярной сетки. Такой<br />
тип изображений обычно является результатом<br />
предпечатной подготовки полутоновых<br />
цифровых изображений с использованием<br />
растрирования. ЦВЗ также представляет<br />
собой бинарное изображение, равное по размерам<br />
изображению-контейнеру. Встраивание<br />
ЦВЗ заключается в малом, меньшем, чем период<br />
регулярной сетки, смещении растровых<br />
точек контейнера (рис. 1а). Величина и направление<br />
смещения одинаковы для всех выбранных<br />
точек. Данная операция не приводит<br />
к изменению средней яркости соответствующей<br />
области контейнера, чем объясняется визуальная<br />
незаметность встроенного ЦВЗ.<br />
Извлечение ЦВЗ производится путем<br />
наложения на стегограмму линзового или<br />
щелевого растра, направление и шаг сетки<br />
которого согласованы с аналогичными параметрами<br />
регулярной сетки контейнера (рис.<br />
1б). Эта операция приводит к изменению<br />
средней яркости в областях стегограммы,<br />
подвергнутых смещению, что приводит к<br />
проявлению ЦВЗ.<br />
В качестве стеганографического ключа<br />
выступают шаг и направление смещения.<br />
Метод выбора подмножества<br />
приемлемых ключей при стегоанализе<br />
Наименьшие искажения в изображение-контейнер<br />
будут вноситься при исполь-
Управление, измерительная техника и информатика<br />
зовании параметров ключа, близких по значению<br />
к параметрам растровой сетки. Поэтому<br />
задача отыскания вероятных ключей<br />
сводится к задаче оценки параметров периодических<br />
структур стегограммы. Данная задача<br />
может быть решена путем анализа<br />
спектральных характеристик изображения–<br />
стегограммы. По свойствам ДПФ модуль<br />
Фурье-спектра изображения, содержащего<br />
доминирующую периодическую структуру,<br />
имеет локальные экстремумы на частотах,<br />
соответствующих периодической решетке, а<br />
также на кратных частотах (рис. 2). Искомые<br />
параметры решетки – период и направление<br />
– вычисляются по этим частотам.<br />
а) б)<br />
Рис. 1. Принцип встраивания (а) и извлечения (б) водяного знака методом IPI<br />
а) б)<br />
Рис. 2. Фрагмент изображения стегограммы (а) и ее спектр мощности (б)<br />
Алгоритм препарирования стегограммы<br />
Очевидно, вследствие двумерности<br />
природы изображения после работы процедуры,<br />
описанной в предыдущем разделе, количество<br />
приемлемых ключей не превышает<br />
двух. Для проверки каждого из них был реализован<br />
алгоритм препарирования стегограммы,<br />
делающий ЦВЗ визуально видимым<br />
в случае его наличия.<br />
Алгоритм препарирования имитирует<br />
эффект наложения линзового растра и состоит<br />
из двух этапов. На первом этапе применяется<br />
линейный полосовой фильтр для<br />
усиления спектральных компонент стегограммы,<br />
соответствующих найденной периодической<br />
структуре. На втором этапе для<br />
подавления сетки растра производится вычисление<br />
поля локальной дисперсии полученного<br />
изображения.<br />
Пример стегограммы до и после применения<br />
описанной процедуры препарирования<br />
приведен на рис. 3.<br />
217
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
а) б)<br />
Рис. 3. Стегограмма «Облака» до (а) и после (б) применения процедуры препарирования<br />
Построение математической модели<br />
«принтер-сканер»<br />
Для оценки устойчивости работы алгоритма<br />
стегоанализа к искажениям, возникающим<br />
при печати изображения и последующем<br />
сканировании, построена следующая<br />
математическая модель искажающей<br />
системы "принтер-сканер":<br />
(1) исходное изображение x( n1 , n2<br />
) подвергается<br />
сглаживанию фильтром с гауссовской<br />
импульсной характеристикой:<br />
y n n x n n h n n<br />
σ<br />
(<br />
1, 2) = (<br />
1, 2)** (<br />
1, 2)<br />
,<br />
h( n , n )<br />
1 ⎧<br />
exp<br />
⎩<br />
2 2<br />
1 2<br />
1 2<br />
=<br />
2 ⎨−<br />
2<br />
2πσs<br />
2σs<br />
n<br />
+ n<br />
⎫<br />
⎬ ,<br />
⎭<br />
где yσ<br />
( n1 , n2<br />
) – сглаженное изображение,<br />
σ – СКО гауссовского распределения.<br />
S<br />
(2) сглаженное изображение yσ( n1 , n2<br />
) подвергается<br />
аддитивному зашумлению гауссовским<br />
белым шумом ξ( n1 , n2<br />
) с нулевым<br />
математическим ожиданием и<br />
АКФ B ( ) 2<br />
ξ<br />
m1 , m2 = σξ<br />
δ ( m1 , m2<br />
) , где σξ<br />
-<br />
СКО шума, а ( m , m )<br />
δ – дельтафункция:<br />
1 2<br />
y ( n , n ) x( n , n ) ( n , n )<br />
ξ 1 2<br />
=<br />
1 2<br />
+ ξ<br />
1 2<br />
.<br />
Моделирование работы алгоритма<br />
при искажении стегограмм<br />
В работе было проведено моделирование<br />
влияния искажающей системы (1)-(2) на<br />
работу алгоритма стегоанализа. В качестве<br />
показателя качества Q применялся модуль<br />
коэффициента корреляции между исходным<br />
и извлеченным ЦВЗ. На рис. 4 приведен график<br />
зависимости показателя качества Q от<br />
параметра σ при различных σ .<br />
s<br />
Анализируя полученные результаты,<br />
можно сделать ряд выводов о влиянии искажающих<br />
факторов на устойчивость работы<br />
алгоритма стегоанализа:<br />
1) влияние шумового фактора в исследованном<br />
диапазоне параметра σ крайне незначительно<br />
(не выше 0.5%) для всех значений<br />
параметра σ<br />
S<br />
;<br />
2) в исследованном диапазоне значений параметра<br />
расфокусировки наблюдается незначительное<br />
ухудшение качества (не<br />
выше 5%).<br />
Таким образом, полученные в ходе вычислительного<br />
эксперимента результаты позволяют<br />
сделать вывод о несущественном<br />
влиянии искажающей системы "принтерсканер"<br />
на качество выделения ЦВЗ разработанным<br />
алгоритмом стегоанализа.<br />
ξ<br />
ξ<br />
218
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Рис. 4. График влияния искажений на качество выделения ЦВЗ<br />
Заключение<br />
Предложенный в работе двухэтапный<br />
метод стегоанализа алгоритма «Invisible<br />
Personal Information» позволяет приближенно<br />
вычислять ключи встраивания и выделять<br />
визуально различимые ЦВЗ на отсканированных<br />
изображениях стегограмм. Исследования<br />
показали, что разработанный алгоритм<br />
устойчив к искажениям стегограммы, не<br />
приводящим к разрушению растровой сетки.<br />
Вышесказанное позволяет сделать вывод о<br />
том, что система IPI не является стеганографически<br />
стойкой.<br />
Библиографический список<br />
1. Anan, T. Watermarking Technologies<br />
for Security-Enhanced Printed Documents<br />
[Текст] / T. Anan, Kuraki, K., Nakagata,<br />
S. // Magazine FUJITSU (vol. 58, No.3),<br />
Abstracts of Research and Development special<br />
issue. – 2007. – P.197-203.<br />
2. Masahiko, S. A Watermark Embedding<br />
and Extracting Method for Printed Documents<br />
[Текст] / S. Masahiko // Transactions of<br />
the institute of electronics, information and<br />
communication engineers. – 2004. – N .6. –<br />
P. 778-786.<br />
3. Anti-counterfeiting method and apparatus<br />
using digital screening [Текст] – US Patent<br />
6,104,812.<br />
4. Digital anti-counterfeiting software<br />
method and apparatus [Текст] – US Patent<br />
5,708,717.<br />
5. Anti-counterfeiting process using lenticular<br />
optics and color masking [Текст] – US<br />
Patent 5303370.<br />
6. Валюс, Н.А. Стереоскопия. [Текст] /<br />
Н.А. Валюс – М.: Издательство АН СССР,<br />
1962. – 380 с.<br />
References<br />
1. Anan, T. Watermarking Technologies<br />
for Security-Enhanced Printed Documents<br />
/ T. Anan, Kuraki, K., Nakagata, S. //<br />
Magazine FUJITSU (vol. 58, No.3), Abstracts<br />
of Research and Development special issue. –<br />
2007. – P.197-203.<br />
2. Masahiko, S. A Watermark Embedding<br />
and Extracting Method for Printed Documents<br />
/ S. Masahiko // Transactions of the institute<br />
of electronics, information and communication<br />
engineers. – 2004. – N .6. – P. 778-786.<br />
3. Anti-counterfeiting method and apparatus<br />
using digital screening – US Patent 6,104,812.<br />
4. Digital anti-counterfeiting software<br />
method and apparatus – US Patent 5,708,717.<br />
5. Anti-counterfeiting process using lenticular<br />
optics and color masking – US Patent<br />
5303370.<br />
6. Valyus, N.A. Stereoscopy / N.A. Valyus<br />
– Moscow: USSR Academy of Sciences<br />
Publishers, 1962. – 380 p.<br />
219
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
AN ALGORITHM FOR EXTRACTING INVISIBLE INFORMATION<br />
FROM SCANNED POLYGRAPHIC PRODUCTS<br />
© 2008 N.I. Glumov 2 , V.A. Mitekin 1,2 , A.V. Sergeev 2 , V.A. Fedoseev 1,2<br />
1 Samara State Aerospace University<br />
2 Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
We propose a steganalysis technique for the Invisible Personal Information algorithm intended for embedding<br />
digital watermarks (DWM) in polygraphic products and considered steganographically robust. The steganalysis technique<br />
in question involves two stages: first, out of the entire set of embedding keys a probable key subset is extracted<br />
and, then, the image is being prepared using each of the keys chosen so that a watermark can be discovered. Also, we<br />
investigate the robustness of the steganalysis algorithm relative to distortions due to printing and scanning of stegagrams<br />
with DWMs.<br />
Digital water mark, steganographic system, polygraphic products, lens array, embedding key<br />
Сведения об авторах<br />
Глумов Николай Иванович. В 1985 г. окончил Куйбышевский авиационный институт по<br />
специальности «Прикладная математика». В настоящее время старший научный сотрудник<br />
лаборатории математических методов обработки изображений ИСО РАН. Кандидат технических<br />
наук. Область интересов - математические методы обработки и распознавания цифровых<br />
изображений.<br />
Митекин Виталий Анатольевич в 2006 году закончил факультет информатики СГАУ. В данный<br />
момент является аспирантом кафедры геоинформатики СГАУ и стажером-исследователем<br />
ИСОИ РАН. В область научных интересов входят стеганография и стегоанализ.<br />
Сергеев Александр Владиславович в 2007 году защитил диплом бакалавра факультета информатики<br />
СГАУ. В данный момент работает техником в ИСОИ РАН. В область научных<br />
интересов входят стеганография, компрессия изображений, алгоритмы обработки и анализа<br />
изображений.<br />
Федосеев Виктор Андреевич в 2007 году защитил диплом бакалавра в Самарском государственном<br />
аэрокосмическом университете (СГАУ). В настоящее время продолжает обучение в СГАУ, а<br />
также работает техником в Институте систем обработки изображений РАН. Круг научных интересов<br />
включает обработку изображений, компьютерную графику, стеганографию, криптографию.<br />
Glumov Nikolay Ivanovich, in 1985 graduated from Kuibyshev Aviation Institute, majoring in<br />
Applied Mathematics. Currently he is a senior researcher at IPSI RAS, Mathematical Methods of<br />
Image Processing laboratory. He is a candidate in Engineering. Research interests: mathematical<br />
methods of digital image processing and recognition.<br />
Mityekin Vitaliy Anatolievich, in 2006 graduated from SSAU’s Informatics department.<br />
Currently, he is a post-graduate student at SSAU’s Geo-Informatics sub-department and a trainee<br />
researcher at IPSI RAS. Research interests: steganography and steganalysis.<br />
Sergeev Alexandr Vladislavovich, in 2007 received BSc degree from SSAU’s Informatics<br />
department. He works as a technician at IPSI RAS. Research interests include steganography,<br />
image compression,algorithms for image processing and analysis.<br />
Fedoseev Victor Andreevich, in 2007 received BSc degree from SSAU. Currently, he continues<br />
his studies at SSAU and works as a technician at IPSI RAS. Research interests include image processing,<br />
computer graphics, steganography, cryptography.<br />
220
Управление, измерительная техника и информатика<br />
УДК 004.9 + 615.84<br />
РАЗРАБОТКА ИНФОРМАЦИОННОЙ ТЕХНОЛОГИИ ОЦЕНИВАНИЯ<br />
ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ИЗОБРАЖЕНИЙ ГЛАЗНОГО ДНА<br />
© 2008 А.В. Куприянов, Н.Ю. Ильясова<br />
Институт систем обработки изображений РАН, Самара<br />
Работа посвящена анализу класса изображений, содержащих ветви древовидных структур. Представлена<br />
технология оценивания параметров подобных структур на примере кровеносных сосудов глазного дна. Предложены<br />
модели изображений древовидного объекта, модель ветви и модели профиля яркости изображения ветви<br />
древовидного объекта, позволяющие сформировать набор диагностических признаков. Проведён анализ методов<br />
оценивания параметров толщины сосудов. Описаны подробно аппроксимационные методы оценивания<br />
параметров, в основе которых лежит идея параметрической аппроксимации яркостного профиля выделенного<br />
на изображении фрагмента исследуемого сосуда. Для определения параметра толщины сосуда предлагается три<br />
различных модели яркостного профиля. Описан метод локального веерного преобразования, позволяющий детектировать<br />
направления ветвей в произвольных точках на изображениях глазного дна. Представлены экспериментальные<br />
исследования на тестовых и натурных изображениях.<br />
Глазное дно, толщина сосуда, аппроксимация, профиль яркости, ступенчато-параболическая модель<br />
Глазное дно является единственным в<br />
организме участком, где сосудистая система<br />
в полном объеме доступна прямому неинвазивному<br />
наблюдению. Сейчас исследования<br />
сосудистых форм патологии сетчатки занимают<br />
лидирующее место в современной офтальмологии.<br />
Анализ изображений глазного<br />
дна позволяет провести раннее обнаружение<br />
таких заболеваний, как дистрофия зрительного<br />
нерва, отслоение сетчатки и т.д. Одним<br />
из наиболее известных методов клинических<br />
исследований глазного дна является получение<br />
его изображения при помощи специального<br />
инструмента – фундус-камеры (рис. 2).<br />
С помощью полноцветного изображения высокого<br />
разрешения можно изучать большой<br />
диапазон глазных болезней in vivo. К примеру,<br />
при диабете, таком микрокапиллярном<br />
заболевании, которое ведет к ретинопатии<br />
(ДР), цифровые изображения обеспечивают<br />
возможность изучения детальных изменений<br />
отдельных капиллярных русел при пространственном<br />
разрешении, позволяющем<br />
получать беспрецедентные детали капиллярных<br />
русел (5-10 микрон).<br />
Развитие диабетической ретинопатии<br />
начинает формироваться с сосудистых изменений<br />
(изменений абсолютных и относительных<br />
соотношений диаметров артериальных<br />
и венозных сосудов, рост новых сосудов,<br />
их повышенная извитость и т.д.), и разработка<br />
диагностических методов исследования<br />
сосудов глазного дна с использованием<br />
цифровых и компьютерных технологий<br />
является одним из перспективных направлений<br />
в диагностике ранних стадий ДР [1,2]. В<br />
настоящее время для диагностики ранних<br />
стадий ДР используются методы, основанные<br />
на проведении ангиографических, электро-физиологических<br />
исследований и исследований<br />
слезной жидкости [3,4,5].<br />
Рис.1. Модель глаза<br />
Одним из наиболее информативных<br />
является метод флюоресцентной ангиогра-<br />
221
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
фии (ФАГ), особенно при использовании<br />
сканирующих лазерных офтальмоскопов и<br />
цифровых методов обработки изображений.<br />
Но в силу ряда обстоятельств (почечная патология<br />
и др.), проведение ФАГ у больных с<br />
СД и ранними стадиями ДР бывает не всегда<br />
возможно и целесообразно.<br />
Методы диагностики, основанные на<br />
исследовании слезной жидкости, несмотря<br />
на эффективность, не нашли в настоящее<br />
время широкого клинического применения в<br />
связи с недоступностью диагностических<br />
реактивов и сложностью их проведения. В<br />
связи с этим проблема поиска новых, особенно<br />
скрининговых методов диагностики<br />
ранних стадий ДР является актуальной. Одним<br />
из перспективных в этой области может<br />
быть направление, связанное с повышением<br />
информативности и максимальной объективизации<br />
результатов исследования сосудов<br />
глазного дна.<br />
Визуальное оценивание сосудистых<br />
изменений носит субъективный характер и<br />
позволяет дать только качественные оценки.<br />
Представленный нами метод цифрового<br />
компьютерного анализа изображений глазного<br />
дна является объективным и даёт возможность<br />
количественного анализа различных<br />
сосудистых изменений. Изменение диаметра<br />
сосудов является важной составной<br />
частью ранней диагностики и контроля за<br />
эффективностью лечения заболеваний сетчатки<br />
[6,7,8]. Однако на практике количественная<br />
оценка состояния сосудов сетчатки<br />
встречает ряд трудностей: необходимость<br />
получения цифровых изображений высокого<br />
разрешения и ошибки в измерении диаметров<br />
сосудов. Вопрос о точности расчета диаметра<br />
в силу проблемы влияния дискретизации<br />
изображения на процесс измерения является<br />
очень актуальным, т.к. оцениванию подвергаются<br />
элементы изображения достаточно<br />
малого размера [17]. В работе [9] нами представлено<br />
решение проблемы повышения точности<br />
измерения диаметра сосудов на основе<br />
построения различных параметрических моделей<br />
аппроксимации сосуда.<br />
1. Математические модели кровеносного<br />
русла глазного дна<br />
Рис. 2. Фундус-камера<br />
Изображения глазного дна характеризуются<br />
наличием древовидных структур –<br />
системы кровеносных сосудов, определяемых<br />
такими понятиями, как узлы и ветви.<br />
Ветвью называется элемент древовидной<br />
структуры, который характеризуется геометрическим<br />
местом срединных точек, распределением<br />
диаметра и угла вдоль нее. Узел<br />
222
Управление, измерительная техника и информатика<br />
структуры - это точка разветвления или пересечения<br />
ветвей. При анализе изображений<br />
древовидных структур основной является<br />
задача выделения центров ветвей [10] и определение<br />
направлений в каждой точке ветви<br />
[9]. Геометрические характеристики толщины<br />
и направления являются диагностическими<br />
параметрами трассы, поскольку на их<br />
основе производится формирование диагностических<br />
признаков сосудов. Данные параметры<br />
являются локальными характеристиками,<br />
рассчитываемыми непосредственно по<br />
изображению древовидной структуры в процессе<br />
трассировки ветви. Опишем модель<br />
изображения древовидного объекта в несколько<br />
этапов.<br />
Модель скелета древовидного объекта.<br />
Линии центров сосудов образуют скелет, который<br />
можно представить в виде направленного<br />
графа (рис. 3а). Вершинам графа поставлены<br />
в соответствие начальная точка (a),<br />
точки ветвления (b) и конечные точки (с).<br />
а) б)<br />
Рис. 3. Модель изображения древовидного объекта: а) модель скелета древовидного объекта;<br />
б) модель ветви древовидного объекта<br />
Ребрам поставлены в соответствие ветви<br />
– участки сосудов, которые соединяют<br />
вершины. Каждая вершина на плоскости характеризуется<br />
координатами ( x , y ) . Каждая<br />
i<br />
i<br />
ветвь от точки ( x , y ) до точки ( x , y ) описывается<br />
параметрическим уравнением кривой:<br />
x = x( t), y = y( t), 0 ≤ t ≤ Lv<br />
, x( t ) , y( t ) –<br />
функции с достаточной степенью гладкости,<br />
описывающие линию центров, которую называем<br />
трассой; t – расстояние от начала<br />
трассы, измеренное по трассе; L<br />
v<br />
– длина<br />
трассы. Будем называть узлом часть сосуда,<br />
в которой происходит ветвление. Узел (b)<br />
характеризуется углами ветвления ϕ<br />
i<br />
– направления<br />
ветвления трассы ( i = 1,2,.... номер<br />
направления). Начальную точку (a) будем<br />
называть корнем сосуда. В общем случае<br />
сегменты могут пересекаться на проекциях,<br />
образуя точки виртуального пересечения (d)<br />
или виртуального самопересечения (e).<br />
Модель ветви древовидного объекта.<br />
Ветвь характеризуется в каждой точке толщиной<br />
и направлением. Для учета толщины<br />
сосуда введем понятие радиуса сосуда. Радиус<br />
сосуда задается функцией r( t ) , которая<br />
i<br />
i<br />
j<br />
j<br />
определена для каждой ветви (рис. 2б). Границы<br />
сосуда в пределах ветви можно описать<br />
уравнениями:<br />
b<br />
⎧ ⎪ x1,2<br />
( t) = x( t) ± r( t)sin ϕ( t),<br />
⎨ b<br />
⎪⎩ y1,2<br />
( t) = y( t) m r( t)cos ϕ( t),<br />
y′<br />
( t)<br />
tan ϕ ( t)<br />
= , 0 ≤ t ≤ L<br />
x ′<br />
v<br />
.<br />
( t)<br />
Данные уравнения задают границы сосуда<br />
и формируют область S – множество<br />
точек плоскости, принадлежащих сосуду.<br />
Непосредственно по изображению сосудов в<br />
процессе трассировки ветви рассчитываются<br />
основные характеристики: D( t) = 2 r( t)<br />
–<br />
значение толщины сосуда в данной точке и<br />
ϕ ( t)<br />
– угол наклона касательной к центральной<br />
линии трассы в текущей точке,<br />
x( t), y( t)<br />
будем называть направлением<br />
( )<br />
трассы сосуда в точке. Для предотвращения<br />
эффекта самопересечения границ сосуда необходимо<br />
ввести дополнительное условие на<br />
радиус кривизны центральной линии Rk<br />
( t)<br />
в<br />
точке<br />
223
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
r( t) < R ( t)<br />
,<br />
R ( t)<br />
=<br />
k<br />
k<br />
( x′ ( t) ) + ( y′<br />
( t)<br />
)<br />
3 2<br />
2 2<br />
⎡<br />
⎤<br />
⎣<br />
⎦<br />
x′ ( t) y′′ ( t) − y′ ( t) x′′<br />
( t)<br />
В случае, когда для параметра t существует<br />
несколько направлений ϕ , то в данной<br />
точке трассы ( x( t), y( t)<br />
) фиксируется<br />
ветвление. На основе толщины и направления<br />
производится формирование глобальных характеристик<br />
– диагностических признаков, поэтому<br />
эти характеристики называются локальными<br />
диагностическими параметрами.<br />
.<br />
i<br />
Модель профиля яркости изображения<br />
ветви древовидного объекта. Экспериментальные<br />
исследования показали, что функция<br />
яркости сосудов обладает определенными<br />
свойствами, которые необходимо учесть<br />
в разрабатываемой модели (рис. 3). Рассмотрим<br />
более подробно модели представления<br />
профиля изображения древовидного<br />
объекта, которые в дальнейшем используются<br />
в методах оценивания диагностических<br />
признаков ветвей древовидных объектов.<br />
Рис. 4. Яркостные профили изображений древовидных объектов<br />
224
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Модель 1. Функция Rect:<br />
⎛ t -t<br />
, 2;<br />
c ⎞ ⎧⎪<br />
A t − tc<br />
≤ D<br />
f ( n) = ARect<br />
⎜ ⎟ = ⎨<br />
⎝ D ⎠ ⎪⎩ 0, t − tc<br />
> D 2.<br />
Модель 2. Функция Гаусса:<br />
⎛ ( t − tc)<br />
f ( t) = Aexp⎜<br />
−<br />
2<br />
⎝ D<br />
2<br />
⎞<br />
⎟ .<br />
⎠<br />
Модель 3. Дробно-рациональная функция<br />
(ДРФ):<br />
⎧ A<br />
2 A<br />
2<br />
D , D ≥ 0 ,<br />
2 2 2 2<br />
⎪( t − tc) + D ( t − tc)<br />
+ D<br />
f ( t)<br />
= ⎨<br />
⎪ A<br />
2<br />
0, D < 0 .<br />
2 2<br />
⎪⎩<br />
( t − tc)<br />
+ D<br />
Параметрами моделей являются значение<br />
толщины D , t<br />
c<br />
– координата центра<br />
скачка яркости; A – яркость точек, принадлежащих<br />
сосуду. На рис. 4 показаны графики<br />
функций различных моделей профилей,<br />
приведенные к одному значению параметра<br />
толщины.<br />
Предложенная модель изображения сосудов<br />
позволяет сформировать набор диагностических<br />
признаков, включающий в себя такие<br />
признаки, как: средний диаметр ветви,<br />
прямолинейность трассы, амплитуда колебаний<br />
толщины ветви, чёткообразность ветви,<br />
частота колебаний толщины ветви, извилистость<br />
толщины ветви, частота колебаний<br />
трассы, амплитуда колебаний трассы, извилистость<br />
трассы [9, 11, 12, 13].<br />
2. Методы оценивания толщины сосудов<br />
Разработано несколько методов оценивания<br />
параметров толщины сосудов по их<br />
изображениям. К ним относятся: методы непосредственного<br />
и косвенного измерения<br />
параметров [9, 13, 14]; методы, основанные<br />
на моделировании; методы, основанные на<br />
применении искусственного интеллекта и<br />
нейронных сетей [14]; комбинированные методы<br />
[12]. Здесь представлены аппроксимационные<br />
методы оценивания параметров. В<br />
основе аппроксимационных методов оценивания<br />
лежит идея параметрической аппроксимации<br />
яркостного профиля, выделенного<br />
на изображении фрагмента исследуемого сосуда.<br />
Для определения параметра толщины<br />
D объекта предлагается три различных модели<br />
яркостного профиля, описанных выше.<br />
Непосредственная аппроксимация<br />
по методу наименьших квадратов<br />
В качестве целевой используем функцию<br />
T<br />
0<br />
( ) 2<br />
J ( D) = ∫ f ) ( t, D) − f ( t) → min ,<br />
)<br />
где f ( t, D)<br />
– модельная функция профиля<br />
яркости; f ( t ) – исходный профиль яркости,<br />
T – длина отрезка анализа функции яркости.<br />
Аппроксимации подвергается срез функции<br />
яркости изображения, взятый перпендикулярно<br />
направлению сосуда. Недостаток этого<br />
подхода состоит в значительной вычислительной<br />
сложности и необходимости предварительного<br />
определения точного направления<br />
сосуда. Достоинство – в высокой помехоустойчивости<br />
и хорошей точности при<br />
правильном подборе модели аппроксимации.<br />
Прямоугольная аппроксимация<br />
Представим срез функции яркости в<br />
виде прямоугольного сигнала:<br />
)<br />
⎧⎪<br />
Imax<br />
, t − tc<br />
≤ D / 2;<br />
f ( t, tc, Imin, Imax<br />
, D)<br />
= ⎨ ⎪ ⎩Imin<br />
, èí à÷å,<br />
– яр-<br />
где t c<br />
– координата центра сосуда;<br />
кость сосуда;<br />
D<br />
I<br />
max<br />
c<br />
min<br />
max<br />
I<br />
min<br />
– яркость фона, D – толщина<br />
сосуда. Для оценивания параметров<br />
модели t ) , I ) , I ) , D ) воспользуемся методом<br />
моментов, приравняв теоретические<br />
обобщенные моменты модельной функции к<br />
эмпирическим:<br />
T<br />
T<br />
)<br />
k<br />
k<br />
t f t d t = t f ( t, t , I , I , D)dt<br />
,<br />
∫<br />
( ) c min max<br />
∫<br />
0 0<br />
k = 0,1,2,3 .<br />
Аппроксимация дробно-рациональной<br />
функцией<br />
Для оценивания параметров модели 2<br />
также применяем метод моментов:<br />
T / 2 T / 2 2<br />
1 2<br />
f ( t)<br />
dt = dt<br />
= arctg<br />
2 2<br />
+<br />
−T<br />
/ 2 −T<br />
/ 2<br />
2<br />
D D T<br />
T t D T D<br />
∫ ∫ .<br />
225
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Для решения данного уравнения относительно<br />
D использовался метод последовательного<br />
приближения Ньютона. Особенностью<br />
ступенчато-многочленной модели является<br />
то, что многочлен аппроксимирует<br />
область самого сосуда, а константы – фоновую<br />
область.<br />
Аппроксимация ступенчато-многочленной<br />
моделью. Парабола четвёртой степени<br />
Аппроксимирующая функция и условие<br />
непрерывности:<br />
⎧⎪<br />
P, x ≥ A;<br />
y = ⎨<br />
4 2<br />
⎪⎩ ax + bx + c, x ≤ A,<br />
ax 4 2<br />
+ bx + c = P<br />
x=±<br />
A<br />
.<br />
В силу симметрии функция чётная,<br />
вершина кривой лежит в точке (0, c ) . Точка<br />
минимума лежит в точке ( x0, y<br />
0)<br />
, координаты<br />
которой зависят от числа экстремумов<br />
кривой (наличия ямки). А именно, если нет<br />
ямки ( −b<br />
2a<br />
≤ 0 ), то x0 = 0, y0<br />
= c ; если наоборот<br />
( − b 2a<br />
> 0 ), то<br />
2<br />
x0 = ± − b 2 a, y0<br />
= c − b 4a<br />
. Здесь мы предположили,<br />
что a > 0 – ветви направлены<br />
вверх. Оценка параметра толщины равна величине<br />
D<br />
) = 2x<br />
) ) , где x – наибольший (по модулю)<br />
корень уравнения<br />
4 2 2<br />
ax + bx + c = y + ( )<br />
0 3<br />
P − y . 0<br />
Спектральные методы<br />
В основе этой группы методов лежит<br />
дискретное преобразование Фурье. Задача<br />
параметрической аппроксимации спектра<br />
профиля заключается в минимизации целевой<br />
функции:<br />
2<br />
2<br />
( ( ) )<br />
N −1 2<br />
S( D) = ∑ F m, D − F%<br />
( m) → min,<br />
m=<br />
0<br />
N /2<br />
2<br />
где F % π<br />
( m) = ∑ f % ( n)exp( −i nm)<br />
n=−<br />
N /2<br />
N<br />
– дискретный<br />
спектр исходного профиля яркости.<br />
Модель функции отсчётов<br />
Эта модель представляет собой спектральный<br />
аналог модели прямоугольной<br />
D<br />
функции яркости. Дискретный спектр прямоугольной<br />
последовательности:<br />
Sync( m, D) = F( m, D)<br />
=<br />
N /2<br />
⎛ n ⎞ ⎛ 2π<br />
⎞<br />
= ∑ Rect ⎜ ⎟exp⎜i<br />
nm⎟<br />
=<br />
n=−N<br />
/2 ⎝ D ⎠ ⎝ N ⎠<br />
⎛ πm<br />
⎞<br />
sin ⎜ ( 1+<br />
D)<br />
⎟<br />
N<br />
=<br />
⎝ ⎠<br />
.<br />
πm<br />
sin<br />
N<br />
Высокочастотные компоненты спектра<br />
отвечают за шумовые составляющие сигналы,<br />
поэтому будем проводить аппроксимацию<br />
только главного лепестка спектра, ширина<br />
которого обратно пропорциональна<br />
ширине сосуда. Этот факт позволяет нам упростить<br />
процедуру оценивания толщины до<br />
поиска первого локального минимума спектра<br />
исходного профиля. Для ускорения работы<br />
метода вычисления проводятся в два этапа.<br />
На первом этапе оценка принимается<br />
равной оценке, полученной применением<br />
модели прямоугольного профиля яркости,<br />
затем уточняем результат, проводя поиск локального<br />
минимума спектра исходного профиля.<br />
Для найденного таким образом значения<br />
частоты Ω вычисляем оценку толщины:<br />
D = 2 π Ω.<br />
Такой подход позволяет сократить<br />
время выполнения метода в среднем на 30%.<br />
На рис. 5 приведены результаты аппроксимации<br />
одного и того же профиля или<br />
его спектра рассмотренными выше моделями<br />
(рис. 6а-в). Данные методы оценивания толщины<br />
были исследованы с использованием<br />
имитационного моделирования тестовых<br />
изображений, для которых параметры были<br />
априорно известны. При этом вид тестовых<br />
изображений максимально соответствовал<br />
реальным изображениям. В качестве тестового<br />
объекта использовались прямолинейные<br />
и криволинейные участки ветвей древовидных<br />
объектов. Результаты оценивания<br />
толщины различными методами приведены<br />
на рис. 5. Достоинством описанных методов<br />
является их высокая точность и помехоустойчивость.<br />
Недостатком является необходимость<br />
указания профиля сечения, а также<br />
большая вычислительная сложность.<br />
226
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Рис. 5. Экспериментальные результаты по оцениванию толщины сосудов<br />
3. Метод локального веерного<br />
преобразования<br />
Предлагаемый метод позволяет детектировать<br />
направления ветвей в произвольных<br />
точках на изображениях сетчатых<br />
структур и является устойчивым к помехам в<br />
виде пятен и близко расположенных ветвей.<br />
В основу метода положено лучевое преобразование<br />
[15, 16], которое модифицируется<br />
так, чтобы хорошо работать в местах разветвлений<br />
и при наличии помех. Преобразование<br />
Радона и лучевое преобразование являются<br />
стандартным инструментом анализа<br />
изображений, который позволяет распознавать<br />
глобальные прямые линии на изображениях.<br />
Он является частным случаем преобразования<br />
Хоу, которое позволяет выделять на<br />
изображениях различные кривые, которые<br />
можно параметризовать.<br />
Изображения сетчатых структур характеризуются<br />
тем, что их ветви, как правило,<br />
могут изгибаться. При этом на изображении<br />
нет глобальных прямых линий или иных параметрических<br />
кривых, но для каждой точки<br />
ветви существует окрестность, в которой эта<br />
ветвь может быть аппроксимирована прямой.<br />
Кроме этого, важными элементами сетчатых<br />
структур являются точки разветвления,<br />
пересечения и окончания ветвей. В связи<br />
с этим предлагается модифицировать<br />
классическое лучевое преобразование, чтобы<br />
учитывать указанные особенности.<br />
Локальное веерное преобразование, которое<br />
представляет собой интеграл функции<br />
f по отрезку длиной r с началом в точке<br />
2<br />
x ∈ R и направлением θ:<br />
r<br />
( θ ) = ( + θ + θ)<br />
F x, y, , r ∫ f x t cos , y t sin dt<br />
.<br />
0<br />
Если зафиксировать точку x,y и радиус<br />
локальной области r, то в результате<br />
преобразования получится функция от од-<br />
F x′ , y′ , θ , r′<br />
– радиаль-<br />
ной переменной θ: ( )<br />
ная развертка изображения. Радиальная<br />
развертка имеет локальные минимумы для<br />
227
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
тех направлений, которые соответствуют<br />
ветвям (рис. 6).<br />
Алгоритм определения направлений<br />
ветвей. Для того, чтобы определить направление<br />
сосуда или направление ветвления,<br />
выполняется веерное преобразование в зафиксированной<br />
точке во всех направлениях<br />
и для различных значений радиуса ограничивающей<br />
окрестности. Изображение графиков<br />
представляет собой развертку ЛВП, на<br />
которой линиями отмечены найденные направления<br />
ветвления (рис. 7).<br />
Рис. 6. Оценивание толщины сосудов:<br />
а) модель прямоугольного профиля; б) модель дробно-рациональной функции;<br />
в) модель параболы; г) модель функции отсчётов<br />
228
Управление, измерительная техника и информатика<br />
а) б)<br />
Рис. 7. Идентификация точек сосудов с использованием ЛВП:<br />
а) фрагменты изображения глазного дна, б) радиальная развёртка<br />
Известно, что на изображениях глазного<br />
дна точки сосуда имеют меньшую яркость,<br />
чем точки фона. Поэтому в тех направлениях,<br />
где сосуд продолжается, значение<br />
преобразования меньше, чем в тех точках,<br />
где присутствует фон.<br />
Для того, чтобы выделить направление<br />
ветвления на наборе разверток ЛВП с максимальным<br />
значением радиуса ограничивающей<br />
окрестности, выделяются четыре<br />
явно выраженных минимума. Для исключения<br />
ложных направлений прослеживаются<br />
минимумы на наборах ЛВП с меньшим радиусом.<br />
Если минимумы при этом исчезают,<br />
значит направление ложное и его можно отбросить.<br />
Локальное веерное преобразование позволяет<br />
повысить точность построения трассы<br />
кровеносных сосудов и более надёжно<br />
определяет их узлы разветвления.<br />
Заключение<br />
Нами рассмотрены методы оценивания<br />
диагностических параметров кровеносного<br />
русла глазного дна на основе цифрового анализа<br />
изображений, позволяющие повысить<br />
точность и информативность диагностики<br />
сосудистой патологии. Внедрение разработанных<br />
методов в медицинскую практику<br />
позволяет автоматизировать диагностику ряда<br />
заболеваний, осуществить мониторинг<br />
патологических изменений на основе объективных<br />
количественных данных.<br />
Разработанная информационная технология<br />
предназначена для количественной<br />
оценки прижизненных изменений глазного<br />
дна и области диска зрительного нерва (ДЗН)<br />
в общетерапевтической и офтальмологической<br />
практике для ранней диагностики и<br />
оценки эффективности лечения сосудистых<br />
заболеваний. Технология включает в себя<br />
оригинальные методы оценки: геометрических<br />
и морфологических параметров микрососудов<br />
сетчатки (рис. 8), геометрических<br />
параметров сосудов на краю ДЗН, цветояркостных<br />
и цветотекстурных параметров области<br />
ДЗН. Информационная технология положена<br />
в основу программного комплекса<br />
(рис. 9, 10) и включает в себя: программные<br />
модули расчета геометрических и диагностических<br />
признаков сосудов; программы<br />
для исследования динамики патологических<br />
участков на последовательных изображениях<br />
глазного дна.<br />
229
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 8. Объекты глазного дна<br />
Рис. 9. Внешний вид системы измерения<br />
геометрических параметров сосудов и ДЗН<br />
230
Управление, измерительная техника и информатика<br />
Благодарность<br />
Работа выполнена при поддержке российско-американской<br />
программы «Фундаментальные<br />
исследования и высшее образование»<br />
(BRHE) и программы Президиума<br />
РАН «Фундаментальные науки – медицине»,<br />
гранта РФФИ № 06-07-08006-офи, гранта<br />
РФФИ № 07-08-96611.<br />
Библиографический список<br />
Рис. 10. Внешний вид системы измерения<br />
геометрических параметров сосудов и ДЗН<br />
1. Jomier, J. Quantification of Retinopathy<br />
of Prematurity via Vessel Segmentation<br />
[текст] / J. Jomier, D.K. Wallace, S.R. Aylward<br />
// Proceedings of MICCAI, 2003. – LNCS 2879<br />
– P. 620-626.<br />
2. Osareh, A. Classification and Localisation<br />
of Diabetic-Related Eye Disease [текст]<br />
/ A. Osareh [and other] // ECCV, 2002. – LNCS<br />
2353 – P.502-516.<br />
3. Архипова, М.М. Изучение роли оксида<br />
азота в патогенезе сосудистых заболеваний<br />
глаз [текст] / М.М. Архипова: автореф.<br />
дис. … канд. мед. наук. – М., 2000. – С. 24.<br />
4. Лебедева, Е.Н. Определение гликолизированного<br />
гемоглобина – тест для диагностики<br />
диабетической ретинопатии [текст] /<br />
Е.Н. Лебедева, Л.М. Колоколова, С.К. Павлова<br />
// Диабет глаза (клиника, профилактика,<br />
витреоретинальная и лазерная хирургия).<br />
Материалы научно-практич. конференции<br />
офтальмологов, посвященной 10-летию<br />
Оренбургского филиала, Оренбург: 1999. –<br />
С.16-17.<br />
5. Очирова, Э.А. Микроциркуляторное<br />
русло глазного яблока в ранней диагностике<br />
и прогнозе диабетического поражения<br />
органа зрения у детей и подростков [текст] /<br />
Э.А. Очирова: автореф. дис. … канд. мед.<br />
наук. – М., 2000. – 27с.<br />
6. Huemer, K.H. Effects of dopamine on<br />
human retinal vessels diametr and its modulation<br />
during flicker stimulation [текст] /<br />
K.H. Huemer [and other] // Am J. Phisiol Heart<br />
Circ. Physiol., 2003. – Vol. 284. – P. 358-363.<br />
7. Pache, M. Reproducibility of measurements<br />
with the retinal vessel analyzer under<br />
optimal conditions [текст] / M. Pache, E. Nagel,<br />
J. Flammer // Klin. Monatsbl. Augenheikd. –<br />
2002. – Vol. 219. – P. 523-527.<br />
231
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
References<br />
1. Jomier, J. Quantification of Retinopathy<br />
of Prematurity via Vessel Segmentation<br />
[текст] / J. Jomier, D.K. Wallace, S.R. Aylward<br />
// Proceedings of MICCAI, 2003. – LNCS 2879<br />
– P. 620-626.<br />
2. Osareh, A. Classification and Localisation<br />
of Diabetic-Related Eye Disease [текст]<br />
/ A. Osareh [and other] // ECCV. – 2002. –<br />
LNCS 2353 – P. 502-516.<br />
3. Arkhipova, M.M. Studying the role of<br />
nitrogen oxide in pathogenesis of vascular diseases<br />
of eyes / M.M. Arkhipova // Abstract of the<br />
dissertation for a degree of Candidate in Medicine.<br />
– Moscow, 2000. – P. 24. – [in Russian].<br />
4. Lebedeva, E.N. Detection of glycated<br />
hemoglobin – a diagnostic test for diabetic<br />
retinopathy / E.N. Lebedeva, L.M. Kolokolova,<br />
S.K. Pavlova // Eye diabetes (clinical picture,<br />
prevention, vitreoretinalis and laser surgery).<br />
8. Vilser, W. Retinal Analysis – new possibilities<br />
[текст] / W. Vilser, E. Nagel, I. Lanzl<br />
// Biomed. Techn. – 2002. – Vol.47. – P. 682-<br />
685.<br />
9. Branchevsky, S.L. Methods for estimating<br />
geometric parameters of retinal vessels<br />
using diagnostic images of fundus [текст] /<br />
S.L. Branchevsky [and other] // Proceedings<br />
SPIE. – Vol.3348. – P. 316-325.<br />
10. Корепанов, А.О. Метод выделения<br />
центральных линий кровеносных сосудов на<br />
диагностических изображениях [текст] /<br />
А.О. Корепанов, П.М. Чикулаев, Н.Ю. Ильясова<br />
// Компьютерная оптика. – 2006. – №29.<br />
– C. 146-151.<br />
11. Ilyasova, N.Yu. Measuring Biomechanical<br />
Characteristics of Blood Vessels for<br />
Early Diagnostics of Vascular Retinal Pathologies,<br />
Medical Image Computing and Computer<br />
Assisted Intervention [текст] / N.Yu. Ilyasova<br />
[and other] // MICCAI 2004, Proceedings of 7th<br />
International, Conference Saint-Malo, France,<br />
September, 2004. – Part II. – P. 251-258.<br />
12. Ильясова, Н.Ю. Измерение биомеханических<br />
характеристик сосудов для ранней<br />
диагностики сосудистой патологии глазного<br />
дна [текст] / Н.Ю. Ильясова, А.В. Куприянов,<br />
М.А. Ананьин // Компьютерная оптика.<br />
– 2005. – №27. – C. 165-170.<br />
13. Бранчевский, С.Л. Система цифрового<br />
анализа для диагностики сосудистой<br />
патологии глазного дна [текст] / С.Л. Бранчевский<br />
[и др.] // Вестник офтальмологии. –<br />
2003. – №5. – С.37-40.<br />
14. Ильясова, Н.Ю. Применение искусственных<br />
нейронных сетей для оценивания<br />
диагностических параметров на биомедицинских<br />
изображениях [текст] / Н.Ю. Ильясова,<br />
Д.Е. Липка, А.В. Куприянов // Компьютерная<br />
оптика. – 2003. – N 25. – C. 151-154.<br />
15. Хермен, Г. Восстановление изображений<br />
по проекциям: Основы реконструктивной<br />
томографии [текст] / Г.Хермен,<br />
пер. с англ. – М.: Мир, 1983. – 352 с.<br />
16. Наттерер Ф. Математические аспекты<br />
компьютерной томографии [текст] /<br />
Ф. Наттерер, пер. с англ. – М.: Мир, 1990. –<br />
288 с.<br />
17. Makita, Shuichi Quantitative retinalblood<br />
flow measurement with three-dimensional<br />
vessel geometry determination using ultrahighresolution<br />
Doppler optical coherence angiography<br />
[текст] / Shuichi Makita, Tapio Fabritius,<br />
and Yoshiaki Yasuno // Optics letters. – 2008. –<br />
Vol.33. – № 8.<br />
Proceedings of the seminar of Ophthalmologists<br />
to mark 10 th anniversary of Orenburg Branch,<br />
Orenburg, 1999. – P. 16 – 17. – [in Russian].<br />
5. Ochirova, E.A. Microvascular system<br />
of eye-ball in early diagnostics and prognostication<br />
of diabetic eye impairment in children<br />
and adolescents: Abstract of the dissertation<br />
for a degree of Doctor in Medicine. – M.:<br />
2000. – 27 p. – [in Russian].<br />
6. Huemer, K.H. Effects of dopamine<br />
on human retinal vessels diametr and its modulation<br />
during flicker stimulation [текст] /<br />
K.H. Huemer [and other] // Am J. Phisiol Heart<br />
Circ. Physiol., 2003. – Vol. 284. – P. 358-363.<br />
7. Pache, M. Reproducibility of measurements<br />
with the retinal vessel analyzer under<br />
optimal conditions [текст] / M. Pache, E. Nagel,<br />
J. Flammer // Klin. Monatsbl. Augenheikd. –<br />
2002. – Vol. 219. – P. 523-527.<br />
232
Управление, измерительная техника и информатика<br />
8. Vilser, W. Retinal Analysis – new possibilities<br />
[текст] / W. Vilser, E. Nagel, I. Lanzl //<br />
Biomed. Techn. – 2002. – Vol.47. – P. 682-685.<br />
9. Branchevsky, S.L. Methods for estimating<br />
geometric parameters of retinal vessels<br />
using diagnostic images of fundus [текст] /<br />
S.L. Branchevsky [and other] // Proceedings<br />
SPIE. – Vol.3348. – P. 316-325.<br />
10. Korepanov, A.O. A technique for<br />
Extracting blood-vessel central lines in diagnostic<br />
images. / A.O. Korepanov, P.M. Chikulayev,<br />
N.Yu. Ilyasova // Computer Optics. – 2006. –<br />
No. 29. – P. 146 – 151. – [in Russian].<br />
11. Ilyasova, N.Yu. Measuring Biomechanical<br />
Characteristics of Blood Vessels for<br />
Early Diagnostics of Vascular Retinal Pathologies,<br />
Medical Image Computing and Computer<br />
Assisted Intervention [текст] / N.Yu. Ilyasova<br />
[and other] // MICCAI 2004, Proceedings of 7th<br />
International, Conference Saint-Malo, France,<br />
September, 2004. – Part II. – P. 251-258.<br />
12. Ilyasova, N.Yu. Measurements of<br />
biomechanical vessel characteristics for early<br />
diagnostics of vascular fundus pathology /<br />
N.Yu. Ilyasova, A.V. Kupriyanov, M.A. Anan’in<br />
// Computer Optics. – 2005. – No. 27. –<br />
P. 165-170. – [in Russian].<br />
13. Branchevsky, S.L. A digital analysis<br />
system for diagnostic of vascular fundus pathology.<br />
/ S.L. Branchevsky [and other] // Herald of<br />
Ophthalmology. – 2003. – No. 5. – P.37-40. –<br />
[in Russian].<br />
14. Ilyasova, N.Yu. Use of artificial neural<br />
networks for estimating diagnostic parameters<br />
in biomedical images / N.Yu. Ilyasova,<br />
D.Ye. Lipka, A.V. Kupriyanov, // Computer Optics.<br />
– 2003. – N 25. – P.151-154. – [in Russian].<br />
15. Hairman, G. Projection-based Image<br />
Retrieval: Principles of Reconstructive Tomography<br />
/ G. Hairman, translated from English. –<br />
Moscow: “Mir” (World), 1983. – 352 p. – [in<br />
Russian].<br />
16. Haterer, F. Mathematical Aspects of<br />
Computer Tomography: translated from English<br />
/ F. Haterer – Moscow: “Mir” (World), 1990. –<br />
288 pages.<br />
17. Makita, Shuichi Quantitative retinalblood<br />
flow measurement with three-dimensional<br />
vessel geometry determination using ultrahighresolution<br />
Doppler optical coherence angiography<br />
/ Shuichi Makita, Tapio Fabritius, and Yoshiaki<br />
Yasuno // Optics letters. – 2008. –<br />
Vol.33. – № 8.<br />
DEVELOPMENT OF THE INFORMATION TECHNOLOGY FOR ESTIMATION<br />
OF FUNDUS IMAGE GEOMETRIC PARAMETERS<br />
© 2008 A.V. Kupriyanov, N.Yu. Ilyasova<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS, Samara<br />
This work deals with analysis of a class of images containing branches of tree-like structures. We propose a<br />
technology for estimating parameters of such structures, which is exemplified by the eye fundus blood vessels. We offer<br />
models of tree-like object images, a branch model, and a model of image brightness profile that enable a diagnostic feature<br />
set to be generated. Analysis of methods for vessel thickness estimation is conducted. We give a detailed description<br />
of the approximation methods for parameter estimation that rely upon the idea of the parametric approximation of<br />
brightness profile of an isolated image fragment of the vessel under study. Three different models of brightness profile<br />
are proposed for determining the vessel thickness parameter. A local fan transform method is described that enables one<br />
to identify the branch directions at arbitrary points of the fundus image. Experimental studies on test and natural images<br />
are discussed.<br />
Fundus, vessel thickness, approximation, brightness profile, stepwise-parabolic model<br />
Сведения об авторах<br />
Куприянов Александр Викторович, Учреждение Российской академии наук Институт<br />
систем обработки изображений РАН (ИСОИ РАН), Самара, Россия. Кандидат технических<br />
наук. Старший научный сотрудник лаборатории лазерных измерений ИСОИ РАН.<br />
Опубликовано свыше 50 работ в отечественных и зарубежных изданиях. E-mail:<br />
233
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Akupr@smr.ru. Область научных интересов: обработка биомедицинских изображений, текстурный<br />
анализ, локальные и спектральные преобразования, биометрическая идентификация.<br />
Ильясова Наталья Юрьевна, Учреждение Российской академии наук Институт систем<br />
обработки изображений РАН (ИСОИ РАН), Самара, Россия. Кандидат технических наук,<br />
доцент. Старший научный сотрудник лаборатории лазерных измерений ИСОИ РАН. Опубликовано<br />
свыше 70 работ в отечественных и зарубежных изданиях, в том числе одна монография<br />
(в соавторстве). E-mail: Ilyasova@smr.ru. Область научных интересов: обработка изображений,<br />
распознавание образов, обнаружение объектов, разработка программноаппаратных<br />
комплексов биомедицинского назначения.<br />
Kuprianov Alexandr Viktorovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Institute<br />
of systems of processing of images of the Russian Academy of Sciences (IPSI RAS), Samara,<br />
Russia. A Cand. Tech. Sci. The senior scientific employee of laboratory of laser measurements of<br />
IPSI RAS. It is published over 50 works in domestic and foreign editions. E-mail: Akupr@smr.ru.<br />
Area of research: biomedical image processing, texture analysis, local and spectral transforms, biometrical<br />
identification.<br />
Ilyasova Natalya Yurjevna, Establishment of the Russian Academy of Sciences Institute of<br />
systems of processing of images of the Russian Academy of Sciences (IPSI RAS), Samara, Russia. A<br />
Cand. Tech. Sci., the senior lecturer. The senior scientific employee of laboratory of laser measurements<br />
of IPSI RAS. It is published over 70 works in domestic and foreign editions, including one<br />
monography (in the co-authorship). E-mail: Ilyasova@smr.ru. Area of research: image processing,<br />
pattern recognition, object detection, development of biomedical hardware-software complexes.<br />
234
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 004.9 + 615.84<br />
ОБНАРУЖЕНИЕ ГРАНИЦ РАДУЖНОЙ ОБОЛОЧКИ<br />
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРЕОБРАЗОВАНИЯ ХОУ<br />
© 2008 А.О. Корепанов<br />
Учреждение Российской академии наук Институт систем обработки изображений РАН<br />
Работа посвящена разработке методов локализации и оценке параметров радужной оболочки на биометрических<br />
изображениях глаза. В работе предложен метод аппроксимации границ кривыми второго порядка,<br />
основанный на модификации дискретного преобразования Хоу. Разработан и реализован алгоритм локализации<br />
радужной оболочки на иридодиагностических изображениях. Приведены результаты исследований разработанного<br />
алгоритма оценивания параметров радужной оболочки на натурных диагностических изображениях.<br />
Интегральная геометрия, дискретное преобразование Хоу, обнаружение объектов, радужная оболочка,<br />
стохастический поиск<br />
Введение<br />
Одним из наиболее перспективных<br />
приложений задачи локализации объектов на<br />
биометрических изображениях является медицинская<br />
диагностика. Задача локализации<br />
возникает на этапе распознавания объектов,<br />
при этом результатом решения является геометрическое<br />
описание исследуемого объекта.<br />
На основе геометрических характеристик<br />
производится формирование диагностических<br />
признаков, являющихся основой для<br />
компьютерных систем автоматизированной<br />
диагностики.<br />
Существует множество подходов к локализации<br />
объектов на биометрических изображениях.<br />
Уилдс в работе [1] предложил<br />
двухэтапный алгоритм, оптимизировав метод<br />
последовательных измерений, особенностью<br />
которого является наличие априорной<br />
информации о положении объекта. Одним из<br />
наиболее популярных подходов к локализации<br />
объектов является метод активных контуров<br />
[2]. Тиссэ в работе [3] использовал<br />
подход, основанный на композиции оператора<br />
Домана и преобразования Хоу. В работе<br />
Хуанга и др. [4] локализация зрачка определяется<br />
с помощью перпендикуляров линий,<br />
проходящих через каждые две точки множества<br />
границы РО.<br />
Отличительной особенностью разрабатываемого<br />
подхода является комбинирование<br />
различных подходов к локализации объектов:<br />
подхода, основанного на интегральной<br />
геометрии в сочетании с использованием<br />
стохастического поиска. Все это позволяет<br />
добиться глобального поиска объекта на<br />
изображении без априорной информации о<br />
его местоположении, а также заданной точности<br />
локализации границ объекта.<br />
x ∈<br />
D 0<br />
Описание метода<br />
Рассмотрим функцию яркости f ( x ) ,<br />
⊂<br />
2<br />
R . Положим, что изображение содержит<br />
единственный объект, цветояркостные<br />
характеристики которого отличны от<br />
характеристик фона изображения. Пусть<br />
объект на изображении занимает односвязанную<br />
область D , имеющую единственной<br />
границей замкнутую параметрическую кривую<br />
C0 ( a0,<br />
x ) .<br />
Чтобы воспользоваться одной из модификаций<br />
метода поиска объектов на основе<br />
преобразования Хоу, необходимо определить<br />
вероятность расположения произволь-<br />
C a,<br />
x на изображении. Это не-<br />
ной кривой ( )<br />
обходимо для заполнения матрицы аккумулятора<br />
в процессе поиска кривой. В нашем<br />
случае, чтобы избавиться от проблем с нормировкой<br />
вероятностных величин, мы введем<br />
меру близости произвольной кривой<br />
C ( a,<br />
x)<br />
к истинной кривой C0 ( a0,<br />
x ) .<br />
При выборе меры близости кривых необходимо<br />
учитывать априорную информацию,<br />
которой мы обладаем относительно соотношения<br />
цветояркостных характеристик<br />
235
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
( )<br />
объекта и фона. Дело в том, что при поиске<br />
заданной кривой возможно обнаружение<br />
«ложных» максимумов в фазовом пространстве<br />
вследствие того, что зашумленность<br />
изображения приводит к появлению различных<br />
артефактов, которые могут быть ошибочно<br />
приняты за объект. Кроме того, инверсия<br />
цветов изображения не приводит к изменению<br />
положения контуров, следовательно,<br />
информации о контурах еще не достаточно<br />
для поиска «ориентированных» областей. По<br />
этим причинам при определении указанной<br />
меры воспользуемся градиентом функции<br />
f x . Использование градиента также позволит<br />
нам контролировать знак искомой<br />
ориентированной области.<br />
В качестве меры близости определим<br />
следующую величину:<br />
s<br />
2<br />
µ ( C0, C ) = H ( a) = nC<br />
( ) ⋅∇f ( ) d<br />
l<br />
∫ x x x , (1)<br />
C C<br />
где nC<br />
( x)<br />
- внешняя единичная нормаль к<br />
кривой C в точке x , l<br />
C<br />
– длина кривой C ,<br />
⎛ ∂f<br />
∂f<br />
⎞<br />
∇ f = ⎜ , ⎟ - градиент функции яркости,<br />
⎝ ∂x1 ∂x2<br />
⎠<br />
s - знак искомой области ( s = 1, если яркость<br />
искомого объекта выше яркости фона,<br />
и s = −1<br />
в противном случае).<br />
Формула (1), по сути, представляет собой<br />
преобразование Хоу, которое выполняет<br />
2 n<br />
n<br />
отображение: H : R → F , где F - n -<br />
мерное фазовое пространство, n - размер-<br />
C a,<br />
x .<br />
ность вектора параметров a кривой ( )<br />
Выбрав меру схожести кривых (1) получим<br />
функцию в F , максимум которой со-<br />
C a x n<br />
на<br />
ответствует положению кривой ( )<br />
0 0 ,<br />
исходном изображении f ( x ) :<br />
( C C )<br />
a% = arg max µ , . (2)<br />
0 0<br />
C<br />
Преобразование (1) сложно в вычислительном<br />
плане, так как для поиска максимума<br />
функции µ ( C0,<br />
C ) в фазовом пространстве<br />
требуется перебор всевозможных кривых<br />
C заданного вида. Вследствие этого предлагается<br />
сделать следующие модификации.<br />
0 0<br />
Основываясь на априорной информации<br />
о наличии перепада яркости вблизи границы<br />
объекта, можно сделать вывод, что не<br />
имеет смысла осуществлять перебор по всем<br />
возможным значениям вектора параметров<br />
a , так как только наиболее яркие точки<br />
функции ∇f<br />
с большой долей вероятности<br />
соответствуют точкам искомой кривой. Поэтому<br />
из всего набора точек области D<br />
0<br />
,<br />
мощностью D 0<br />
выбирается некоторая часть<br />
α наиболее ярких точек.<br />
Пусть α - доля таких точек (например,<br />
α = 0,15 ). Тогда новый набор точек (обозначим<br />
его D′<br />
0<br />
) будет иметь мощность<br />
D′ = α D . Согласно предположению искомая<br />
окружность частично или полностью<br />
лежит в области D′<br />
0<br />
.<br />
Замечание 1: если кривая C0<br />
частично<br />
лежит в области D′<br />
0<br />
, то считаем, что этой<br />
области принадлежит большая часть точек<br />
этой кривой. Тогда количество точек кривой,<br />
принадлежащих области D′<br />
0<br />
, приблизительно<br />
равно количеству точек C0<br />
на всем изображении,<br />
т.е.<br />
D′ 0<br />
∩C0 D0 ∩ C0<br />
.<br />
Согласно классификации методов в таком<br />
виде рассматриваемый метод ближе всего<br />
к классу методов вероятностного преобразования<br />
Хоу.<br />
Далее из множества D′<br />
0<br />
извлекается<br />
набор точек { p1, p2,..., p<br />
k}<br />
, где k выбирается<br />
таким образом, чтобы по данному набору<br />
точек можно было однозначно провести па-<br />
C a,<br />
x заданного<br />
раметрическую кривую ( )<br />
вида. То есть определяется преобразование<br />
k n<br />
P : P → F , (3)<br />
k<br />
где P - множество всевозможных подмножеств<br />
точек pi<br />
∈ D′<br />
0<br />
.<br />
Выделение из всего множества точек<br />
изображения подмножества D′<br />
0<br />
согласно (3)<br />
приводит к образованию некоторого под-<br />
236
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
множества D F<br />
точек в фазовом пространстве,<br />
которому заведомо принадлежит вектор<br />
параметров a 0<br />
(с учетом замечания 1) .<br />
Нахождение максимума функции<br />
µ C C в пределах области D соответст-<br />
F<br />
( )<br />
0 ,<br />
вует нахождению оценки a%<br />
0<br />
вектора параметров<br />
a0<br />
и соответственно кривой C0<br />
на<br />
исходном изображении. Для поиска максимума<br />
воспользуемся методами стохастической<br />
геометрии [5].<br />
Выбирая случайным образом подмножества<br />
точек из D′<br />
0<br />
, получим случайный набор<br />
кривых в пространстве R и, как следст-<br />
2<br />
вие, случайный набор точек в D F<br />
. Следует отметить,<br />
что случайный выбор точек непосредственно<br />
в D F<br />
затруднителен, так как сама область<br />
заранее не задана и определяется лишь<br />
на основе области D′<br />
0<br />
и отображения P .<br />
Введем в рассмотрение случайную величину<br />
X , равномерно распределенную на P .<br />
k<br />
Для каждой реализации X определяются вектор<br />
параметров кривой a , проходящей через<br />
"выпавшие" точки (то есть выполняется преобразование<br />
P ), и находится значение меры<br />
µ C C по формуле (1). При количестве реа-<br />
( )<br />
0 ,<br />
лизаций n → ∞ выполняется<br />
( C , C) ( C , C )<br />
µ → µ , (4)<br />
max 0 0 0<br />
где µ<br />
max ( ⋅)<br />
- максимальное значение меры,<br />
полученное в процессе реализации случайной<br />
величины X .<br />
В таком виде метод обладает элементами<br />
случайного преобразования Хоу.<br />
Замечание 2: в соответствии с математической<br />
моделью каждая искомая кривая<br />
характеризуется знаком и областью поиска,<br />
поэтому метод не может найти область «обратного»<br />
знака, даже если она попадает в область<br />
поиска. Так как в этом случае в формуле<br />
(1) подынтегральное выражение даст минимальное<br />
(отрицательное) значение. Это<br />
является несомненным преимуществом метода,<br />
так как позволяет контролировать знак<br />
искомой ориентированной области.<br />
Метод аппроксимации границ радужной<br />
оболочки окружностями<br />
a ( x ) , где ( )<br />
1 2<br />
Рассмотренный метод является универсальным<br />
с той точки зрения, что допускает<br />
аппроксимацию границ областей произвольными<br />
замкнутыми параметрическими кривыми.<br />
Рассмотрим теперь частный случай,<br />
важный с прикладной точки зрения – аппроксимацию<br />
границ областей окружностями.<br />
Прежде всего, вектор параметров<br />
= , r x = x , x - координаты центра<br />
окружности, r - радиус окружности. То<br />
есть фазовое пространство имеет размерность<br />
3. Пространство P в этом случае<br />
k<br />
представляет собой подмножество всевозможных<br />
троек точек из D′<br />
0<br />
(через любые три<br />
точки проходит окружность, причем только<br />
одна).<br />
3 3<br />
Преобразование P : P → F определяется<br />
из решения системы<br />
⎧ x − x1<br />
= r<br />
⎪<br />
⎨ x − x2<br />
= r , (5)<br />
⎪<br />
⎩ x − x3<br />
= r<br />
где x<br />
1<br />
, x<br />
2<br />
, x3<br />
- тройка точек в D′<br />
0<br />
, r - радиус<br />
окружности.<br />
Тогда преобразование P в явном виде<br />
запишется:<br />
x<br />
1 2 2<br />
⎡( x1<br />
x )<br />
2d<br />
⎣<br />
2 2<br />
( x<br />
3 ) y ⎤<br />
1<br />
x<br />
12<br />
,<br />
= − ⋅δy<br />
−<br />
1 2 13<br />
− − ⋅δ<br />
x<br />
1 2 2<br />
⎡( x1<br />
x )<br />
2d<br />
⎣<br />
2 2<br />
( x<br />
2 ) x ⎤<br />
1<br />
x<br />
13<br />
,<br />
= − ⋅δx<br />
−<br />
2 3 12<br />
− − ⋅δ<br />
r =<br />
где<br />
x − x ,<br />
3<br />
⎦<br />
⎦<br />
1 1 2 2 1 1 2 2<br />
( 1 2 )( 1 3 ) ( 1 3 )( 1 2 )<br />
(<br />
2 2<br />
)<br />
(<br />
1 1<br />
)<br />
d = x − x x − x − x − x x − x ,<br />
δ y = x − x ,<br />
ij i j<br />
δ x = x − x .<br />
ij i j<br />
(6)<br />
237
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Исследование на натурных изображениях<br />
Исходные изображения радужки предоставлены<br />
Институтом медицинских клеточных<br />
технологий г. Екатеринбурга. Съемка<br />
изображений производилась фундускамерой<br />
Carl Zeiss FF 450 plus. Результатом<br />
работы алгоритма является выделение на<br />
снимках глаза трех вложенных областей: область<br />
блика, область зрачка, область радужной<br />
оболочки и область склеры (рис. 1).<br />
Рис. 1. Разбиение снимков радужной оболочки на области<br />
Всего обработано 264 снимка радужной<br />
оболочки. Так как значения точных параметров<br />
границ радужки на таких изображениях<br />
не известны, оценка качества работы<br />
алгоритма проводится методом экспертной<br />
оценки. В результате экспертной оценки для<br />
радужной оболочки 87% результатов (229) получили<br />
высшую оценку, в 10% случаев (27)<br />
алгоритм справился хорошо, в остальных случаях<br />
- удовлетворительно. Результаты локализации<br />
внешней границы зрачка аналогичны:<br />
84% (224) – отлично, 8% (21) – хорошо, 5%<br />
(13) – удовлетворительно и в 2% случаев (6)<br />
алгоритм не обнаружил границу объекта.<br />
Исследования показали, что метод работает<br />
корректно на подавляющем большинстве<br />
изображений, удовлетворяющих принятой модели.<br />
Наличие некорректных результатов связано<br />
с отклонением представленных изображений<br />
от разработанной модели (например,<br />
присутствие верхнего или нижнего века на<br />
снимке, слабая выраженность блика и т.п.).<br />
Заключение<br />
В настоящей работе разработаны и апробированы<br />
методы и алгоритмы аппроксимации<br />
границ радужной оболочки на диагностических<br />
изображениях.<br />
Решение задачи проводится в два этапа:<br />
выделение контуров изображений с помощью<br />
вейвлет-анализа и применение модифицированного<br />
преобразования Хоу для определения<br />
параметров окружностей, аппроксимирующих<br />
границы областей. Для повышения качества<br />
обнаружения объектов использовано<br />
векторное поле, построение которого производится<br />
с использованием вейвлет-преобразования.<br />
Для повышения вычислительной<br />
эффективности метода используются методы<br />
стохастической геометрии, заключающиеся в<br />
усечении области поиска локального максимума<br />
преобразования Хоу.<br />
В работе проведены экспериментальные<br />
исследования предложенных методов и<br />
алгоритмов на натуральных изображениях,<br />
которые показали работоспособность предложенных<br />
методов, а также хорошее визуальное<br />
качество получаемых результатов.<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке российско-американской<br />
программы «Фундаментальные<br />
исследования и высшее образование»<br />
(BRHE) и программы Президиума<br />
РАН «Фундаментальные науки - медицине»,<br />
гранта РФФИ № 07-08-96611.<br />
Библиографический список<br />
1. Wildes, R.P. Iris Recognition: An<br />
Emerging Biometric Technology [текст] / R.P.<br />
Wildes // Proceedings of the IEEE. – 1997. –<br />
Vol. 85. – P.1348-1363,<br />
2. Arvacheh, Ehsan M. A Study of<br />
Segmentation and Normalization for Iris Recognition<br />
Systems, A thesis presented to the<br />
University of Waterloo in fullment of the thesis<br />
requirement for the degree of Master of Applied<br />
Science In Systems Design Engineering [текст].<br />
3. Tisse, C. Person Identification Technique<br />
using Human Iris Recognition [текст] /<br />
238
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
C. Tisse [and other] // Proc. of Vision Interface.<br />
– 2002. – P. 294-299.<br />
4. Huang, J. Iris Model Based on Local<br />
Orientation Description [текст] / J. Huang [and<br />
other] // The First International Conference on<br />
Machine Learning and Cybernetics. – 2002. – P.<br />
450-454.<br />
5. Федотов, Н.Г Методы стохастической<br />
геометрии в распознавании образов<br />
[текст] / Н.Г. Федотов– М.: Радио и связь,<br />
1990. – 144 с.<br />
References<br />
1. Wildes, R.P. Iris Recognition: An<br />
Emerging Biometric Technology / R.P. Wildes<br />
// Proceedings of the IEEE, 1997. –Vol. 85. –<br />
P.1348-1363,<br />
2. Arvacheh, Ehsan M. A Study of<br />
Segmentation and Normalization for Iris Recognition<br />
Systems, A thesis presented to the<br />
University of Waterloo in fullment of the thesis<br />
requirement for the degree of Master of Applied<br />
Science In Systems Design Engineering.<br />
3. Tisse, C. Person Identification Technique<br />
using Human Iris Recognition / C. Tisse<br />
[and other] // Proc. of Vision Interface, 2002. –<br />
P. 294-299.<br />
4. Huang, J. Iris Model Based on Local<br />
Orientation Description / J. Huang [and other] //<br />
The First International Conference on Machine<br />
Learning and Cybernetics, 2002. – P. 450-454.<br />
5. Fedotov, N.G. Methods of stochastic<br />
geometry in pattern recognition / N.G. Fedotov<br />
– Moscow: “Radio i Svyaz” (Radio and communication),<br />
1990. – 144 pages. – [in Russian].<br />
IRIS BOUNDARY DETECTION USING HOUGH TRANSFORM<br />
© 2008 A. O. Korepanov<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
This work deals with method for localizing and estimating the iris characteristics in biometric eye images. A<br />
method is proposed for estimating boundaries by the second-order curves, which is based on a discrete Hough transform<br />
modification. An algorithm for iris localization in the diagnostic iris images is developed and implemented. The results<br />
of investigation of the iris characteristics estimation algorithm on natural diagnostic images are discussed.<br />
Integral geometry, discrete Hough transform, object detection, iris, stochastic search<br />
Сведения об авторе<br />
Корепанов Андрей Олегович, Учреждение Российской академии наук Институт систем<br />
обработки изображений РАН, Самара, Россия, научный сотрудник лаборатории лазерных<br />
измерений. Кандидат технических наук. Опубликовано свыше 20 работ в отечественных<br />
и зарубежных изданиях. Область научных интересов - Распознавание образов, машинное<br />
обучение, интеллектуальный анализ данных, обработка изображений, текстурный анализ,<br />
генерация случайных процессов.<br />
Korepanov, Andrei Olegovich, Image Processing Systems of the RAS, Samara, Russia, researcher<br />
at Laser measurements laboratory. He holds a Candidate of Technics degree and published<br />
20+ scientific articles in Russian and international journals. His research interests include pattern<br />
recognition, machine learning, intelligent data analysis, image processing, textural analysis, random<br />
process generation.<br />
239
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 004.9 + 615.84<br />
АНАЛИЗ ИЗОБРАЖЕНИЯ РАДУЖНОЙ ОБОЛОЧКИ ГЛАЗА<br />
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРЕОБРАЗОВАНИЯ РАДОНА<br />
© 2008 А.В. Кузнецов 1,2 , А.В. Куприянов 1,2 , Н.Ю. Ильясова 1,2<br />
1 Институт систем обработки изображений РАН,<br />
2 Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
Работа посвящена исследованию возможностей применения преобразования Радона для анализа цветных<br />
изображений радужной оболочки глаза. Разработана технология формирования вектора признаков по радоновскому<br />
образу, построенному в цветовом пространстве HSL. Показано, что предложенные в работе признаки обладают<br />
хорошей разделимостью для различных классов изображений радужных оболочек, что представляет<br />
особый интерес при проведении биометрической идентификации.<br />
Изображение радужной оболочки, преобразование Радона, цветовые пространства, классификация,<br />
биометрическая идентификация.<br />
Введение<br />
В работе предлагается алгоритм формирования<br />
признаков и проведения исследования<br />
эффективности признаков, полученных<br />
для цветного изображения радужной<br />
оболочки глаза с использованием преобразования<br />
Радона, что является актуальным для<br />
разработки экспертной системы биометрической<br />
идентификации по параметрам радужной<br />
оболочки.<br />
Радужная оболочка имеет очень сложный<br />
рисунок (рис. 1), он индивидуален у каждого<br />
человека. Это позволяет даже по не<br />
очень качественному ее изображению точно<br />
определить личность человека [1]. В настоящий<br />
момент существует множество способов<br />
распознавания радужной оболочки, тем не<br />
менее, все они не лишены недостатков и<br />
очень требовательны к условиям получения<br />
входных изображений [2].<br />
Рис.1 Изображение радужной оболочки<br />
1. Описание технологии обработки<br />
В качестве алгоритма анализа и идентификации<br />
радужной оболочки глаза было<br />
выбрано преобразование Радона [3,4]. Оно<br />
сопоставляет функции f на плоскости функцию<br />
ˆf на множестве всех прямых, задаваемую<br />
интегралами от f вдоль прямых.<br />
В нашем исследовании на вход подавалось<br />
изображение глаза человека. Далее ра-<br />
240
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
бота велась в соответствии со следующими<br />
этапами алгоритма:<br />
1) преобразование изображения радужной<br />
оболочки глаза в полярную систему<br />
координат (рис. 2);<br />
2) переход от цветового пространства<br />
RGB в HSL;<br />
3) построение преобразования Радона<br />
для различных цветовых компонент<br />
(рис. 3).<br />
Рис. 2. Полярная развертка изображения радужной оболочки<br />
Особенностью представленного в данной<br />
работе алгоритма формирования признаков<br />
для анализа радужной оболочки является<br />
то, что он работает как с черно-белым,<br />
так и с цветным изображением. После первого<br />
этапа мы получаем изображение радужки<br />
в полярной системе координат, которое состоит<br />
из 3 цветовых компонент (красной, зеленой,<br />
синей). Так как все компоненты получаются<br />
похожими между собой, интерес<br />
представляет комплексная оценка цвета, которую<br />
дает компонент Hue из цветового пространства<br />
HSL.<br />
Таким образом, мы получили входные<br />
изображения для следующего этапа алгоритма,<br />
результатом которого является преобразование<br />
Радона (рис. 3а). В связи с тем,<br />
что преобразование Радона вычисляется через<br />
быстрое преобразование Фурье, входное<br />
изображение дополняется до размеров, равным<br />
степени двойки.<br />
Последний этап ставит в соответствие<br />
исходному изображению вектор-признак,<br />
вычисленный по Радоновскому образу<br />
(рис. 3б). Для вычисления признаков был использован<br />
метод, предложенный в [5], согласно<br />
которому на преобразовании выбираются<br />
и сегментируются две характеристические<br />
линии. Результатом работы алгоритма<br />
для каждого изображения являются 6<br />
характеристических чисел.<br />
2. Результаты экспериментальных<br />
исследований<br />
На основе полученных результатов было<br />
проведено исследование разделимости<br />
признаков для цвета и яркости по результатам<br />
оценки расстояний между средними значениями<br />
векторов для одного класса и для<br />
разных классов. Было показано, что предложенные<br />
в работе признаки обладают хорошей<br />
разделимостью для различных классов,<br />
что представляет особый интерес при проведении<br />
биометрической идентификации.<br />
а)<br />
б)<br />
Рис. 3. Изображение преобразования Радона:<br />
цветное (а), полутоновое (б)<br />
Также были проведены экспериментальные<br />
исследования качества полученных<br />
признаков при наличии аддитивного шума и<br />
изменения размера обрабатываемого изображения<br />
на точность получаемых приближений<br />
для заданного признака. Полученные<br />
результаты показали высокую точность метода,<br />
особенно при исследовании объектов и<br />
241
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
дефектов, имеющих сложную конфигурацию<br />
и участки с различной структурой и цветом<br />
волоконНиже представлены результаты исследования<br />
инвариантности признаков для<br />
нескольких натурных изображений в зависимости<br />
от выбора сектора для анализа.<br />
Рис. 4. Отклонения признаков по секторам для первого изображения радужной оболочки<br />
Рис. 5. Отклонения признаков по секторам для второго изображения радужной оболочки<br />
242
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Проводятся измерения признаков для<br />
всего изображения и отдельных секторов радужной<br />
оболочки с относительным смещением<br />
π 8, ширина каждого сектора равна π .<br />
На рис. 4 и 5 представлены изображения радужных<br />
оболочек глаз в полярной системе координат<br />
и графики отклонения признаков секторов<br />
от значения признака для целого изображения<br />
в зависимости от смещения ( S( ϕ ) )<br />
для цветового и яркостного компонента.<br />
На графиках отклонения для обеих характеристик<br />
достаточно ровные, а для яркости<br />
не превышают среднего значения отклонения<br />
между признаками одного класса.<br />
Можно говорить, что каждый сектор имеет<br />
похожую структуру и цвет, и, следовательно,<br />
признаки являются инвариантными к сдвигу<br />
и повороту относительно сектора.<br />
В целом исследования показали лучшие<br />
возможности классификации по признакам,<br />
полученным для цветового компонента,<br />
чем для яркостного. Но признаки яркостного<br />
компонента оказались более устойчивыми к<br />
ухудшению качества входного изображения.<br />
Заключение<br />
В работе представлены исследования<br />
возможностей анализа цветного изображения<br />
радужной оболочки глаза с использованием<br />
преобразования Радона. Приведены результаты<br />
экспериментальных исследований,<br />
полученных для натурных изображений.<br />
Объектами изучения стали такие возможности,<br />
как классификация изображений<br />
радужных оболочек для различных людей и<br />
диагностика отклонений в структуре радужки<br />
по полученным признакам. Произведены<br />
References<br />
исследования инвариантности предложенных<br />
признаков.<br />
Благодарность<br />
Работа выполнена при поддержке российско-американской<br />
программы «Фундаментальные<br />
исследования и высшее образование»<br />
(BRHE) и программы Президиума<br />
РАН «Фундаментальные науки – медицине»,<br />
гранта РФФИ № 06-07-08006-офи, гранта<br />
РФФИ № 07-08-96611.<br />
Библиографический список<br />
1. Wildes, Richard P. Iris Recognition:<br />
An Emerging Biometric Technology [текст] /<br />
Richard P. Wildes // Proceedings of The IEEE,<br />
September 1997. – Vol. 85, no. 9. – P. 1347-<br />
1347.<br />
2. Tisse, Christel-loic Person identification<br />
technique using human iris recognition.<br />
[текст] / Christel-loic Tisse [and other] // Proc.<br />
of Vision Interface. – 2002. – P. 294-299.<br />
3. Хелгасон, С. Преобразование Радона<br />
[текст] / С. Хелгасон, пер. с англ.:<br />
А.Г. Сергеев, под ред. Б.И. Завьялова. – М.:<br />
Мир, 1983. –148 с.<br />
4. Shapiro, L. Textbook: Computer Vision<br />
[электронный ресурс] / L. Shapiro, G.<br />
Stockman // Prentice Hall, 2001,<br />
http://www.cse.msu.edu/~stockman/Book/book.<br />
html .<br />
5. Orlov, Nikita Computer Vision for<br />
Microscopy Applications. Source: Vision Systems:<br />
Segmentation and Pattern Recognition. /<br />
Nikita Orlov [текст] // ISBN 987-3-902613-05-<br />
9. I-Tech, Vienna, Austria, June 2007.<br />
1. Wildes, Richard P. Iris Recognition:<br />
An Emerging Biometric Technology / Richard<br />
P. Wildes // Proceedings of The IEEE, September<br />
1997. – Vol. 85, no. 9. – P. 1347-1347.<br />
2. Tisse, Christel-loic Person identification<br />
technique using human iris recognition. /<br />
Christel-loic Tisse [and other] // Proc. of Vision<br />
Interface. – 2002. – P. 294-299.<br />
3. Helgason, S. Radon Transform. / S.<br />
Helgason, translated from English: A. G. Sergeev.<br />
Ed. by B. I. Zavyalov – M.: “Mir” Publishers<br />
(World), 1983. – 148 p.<br />
4. Shapiro, L. Textbook: Computer Vision<br />
/ L. Shapiro, G. Stockman // Prentice Hall,<br />
2001,<br />
http://www.cse.msu.edu/~stockman/Book/book.<br />
html .<br />
5. Orlov, Nikita Computer Vision for<br />
Microscopy Applications. Source: Vision Systems:<br />
Segmentation and Pattern Recognition. /<br />
Nikita Orlov // ISBN 987-3-902613-05-9. I-<br />
Tech, Vienna, Austria, June 2007.<br />
243
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
IRIS IMAGE ANALYSIS USING THE RADON TRANSFORM<br />
© 2008 A.V. Kuznetsov 1,2 , A.V. Kupriyanov 1,2 , N.Yu. Ilyasova 1,2<br />
1 Image Processing Systems Institute of the RAS,<br />
2 Samara State Aerospace University<br />
This work deals with looking into the possibilities of using the Radon transform for analysis of color images of<br />
iris. A technology for generating the feature vector using the Radon image constructed in HSL color space is developed.<br />
The features we propose in this work are shown to have high separability for different classes of iris images, which is of<br />
particular interest for biometrical identification purposes.<br />
Iris image, Radon transform, color spaces, classification, biometrical identification<br />
Сведения об авторах:<br />
Кузнецов Андрей Владимирович, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, студент. Учреждение Российской академии наук<br />
Институт систем обработки изображений РАН, Самара, Россия, сотрудник лаборатории лазерных<br />
измерений. Опубликовано 3 работы в отечественных изданиях. Область научных интересов<br />
- распознавание образов, обработка изображений, текстурный анализ, интегральные<br />
преобразования.<br />
Куприянов Александр Викторович, Учреждение Российской академии наук Институт<br />
систем обработки изображений РАН, Самара, Россия. Кандидат технических наук. Старший<br />
научный сотрудник лаборатории лазерных измерений. Опубликовано свыше 50 работ в<br />
отечественных и зарубежных изданиях. Область научных интересов - обработка биомедицинских<br />
изображений, текстурный анализ, локальные и спектральные преобразования, биометрическая<br />
идентификация.<br />
Ильясова Наталья Юрьевна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, кандидат технических наук, доцент. Учреждение Российской<br />
академии наук Институт систем обработки изображений РАН, Самара, Россия.<br />
Старший научный сотрудник лаборатории лазерных измерений. Опубликовано свыше 70 работ<br />
в отечественных и зарубежных изданиях, в том числе одна монография (в соавторстве).<br />
Область научных интересов - обработка изображений, распознавание образов, обнаружение<br />
объектов, разработка программно-аппаратных комплексов биомедицинского назначения.<br />
Kuznetsov Andrey Vladimirovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, student.<br />
Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing Systems Institute of the<br />
Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the employee of laboratory of laser measurements.<br />
3 works in domestic editions are published. Area of research: pattern recognition, image processing,<br />
texture analysis, integral transforms.<br />
Kuprianov Alexandr Viktorovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image<br />
Processing Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia. Cand. Tech.<br />
Sci., the senior scientific employee of laboratory of laser measurements. It is published over 50<br />
works in domestic and foreign editions. Area of research: biomedical image processing, texture<br />
analysis, local and spectral transforms, biometrical identification.<br />
Ilyasova Natalya Yurjevna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, Cand. Tech.<br />
Sci., the senior lecturer. Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing Systems<br />
Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the senior scientific employee<br />
of laboratory of laser measurements. It is published over 70 works in domestic and foreign editions,<br />
including one monography (in the co-authorship). Area of research: image processing, pattern recognition,<br />
object detection, development of biomedical hardware-software complexes.<br />
244
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 004.932<br />
СЕГМЕНТАЦИЯ ТЕКСТУРНЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ<br />
НА ОСНОВЕ ОЦЕНИВАНИЯ ЛОКАЛЬНЫХ СТАТИСТИЧЕСКИХ ПРИЗНАКОВ<br />
© 2008 А.В. Куприянов<br />
Институт систем обработки изображений РАН<br />
Цель данной работы – исследование эффективности признаков, основанных на мерах текстурной энергии,<br />
в задаче текстурной сегментации изображений. Предложен алгоритм формирования пространства признаков<br />
на основе мер текстурной энергии. Текстурные признаки используются для сегментации изображений диагностических<br />
кристаллограмм. На тестовых текстурных изображениях проводится оценка качества сегментации,<br />
исследуется эффективность признаков в задаче текстурной сегментации.<br />
Текстура, признаки текстурной энергии, изображения кристаллограмм, текстурная сегментация<br />
Введение<br />
Предметом исследования данной работы<br />
является решение задачи текстурной сегментации<br />
изображений на основе реализации<br />
самоорганизующегося метода кластеризации<br />
пространства признаков. Для формирования<br />
пространства локальных статистических<br />
признаков предлагается использовать меры<br />
текстурной энергии.<br />
Примером текстурных изображений являются<br />
фотографические изображения кристаллов,<br />
называемые кристаллограммами<br />
(рис. 1). Образующийся при кристаллизации<br />
текстурный рисунок биологических жидкостей<br />
зависит от состояния организма. Малейшие<br />
нарушения, связанные с болезнью,<br />
приводят к изменению химического состава<br />
биологических жидкостей. Патологические<br />
явления нарушают саморегуляцию обмена<br />
веществ, одновременно с нарушением функций<br />
происходит структурная перестройка в<br />
биологических средах организма, что вызывает<br />
изменения кристаллизации компонентов<br />
сложных систем.<br />
Рис. 1. Примеры кристаллограмм<br />
слезной жидкости человека<br />
245
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
На данный момент большинство этапов<br />
кристаллографического исследования осуществляется<br />
человеком. Автоматизированный<br />
анализ является более объективным и<br />
дает возможность получать не только качественные,<br />
но и количественные оценки<br />
структурных изменений кристалла, основанные<br />
на перцепционных свойствах изображения<br />
[1].<br />
Текстурные методы анализа изображений<br />
формируют основание для распознавания<br />
и классификации объектов на основе<br />
выделения текстурных признаков. В [2]<br />
оценивается пять различных методов формирования<br />
признаков: метод автокорреляции,<br />
метод предельной частоты, метод длины<br />
примитива, а также методы, основанные<br />
на матрицах вероятностного распределения<br />
[3] и мерах текстурной энергии [4]. Результаты,<br />
представленные в работе [2], показывают,<br />
что последние два метода приводят к<br />
лучшим результатам.<br />
1. Статистические признаки, основанные<br />
на мерах текстурной энергии<br />
В данной работе рассматриваются признаки,<br />
получаемые на основе мер текстурной<br />
энергии, поскольку результаты ряда работ, в<br />
частности [1], свидетельствуют о том, что<br />
текстурные признаки, сформированные на<br />
основе мер текстурной энергии и матриц вероятностного<br />
распределения яркости, показывают<br />
наилучшую разделимость классов.<br />
В работе [4] показано, что некоторые<br />
градиентные операторы, такие, как лапласиан<br />
и оператор Собела, подчеркивают основную<br />
микроструктуру текстуры изображения. Это<br />
утверждение было положено в основу схемы<br />
формирования признаков, заключающейся в<br />
использовании набора фильтров, которые получаются<br />
из ряда базовых векторов.<br />
Базовые векторы, являющиеся детекторами<br />
уровня, границы и пятна, определяются<br />
следующим образом:<br />
( ) ( ) ( )<br />
l = 1,2,1 , e = − 1,0,1 , s = 1, −2,1 .<br />
При попарной свертке этих векторов<br />
друг с другом получается набор векторов:<br />
детектор уровня, краевой детектор, детектор<br />
пятна, детекторы волны, ряби и так далее.<br />
( )<br />
Затем полученные векторы перемножаются<br />
таким образом, чтобы их произведения представляли<br />
собой квадратные матрицы. Полученные<br />
матрицы будут использоваться в качестве<br />
масок. К исходному изображению<br />
f m,<br />
n поочередно применяются полученные<br />
T масок. Результатом будет множество<br />
полутоновых изображений<br />
( )<br />
f m, n , t = 1, T, 0 ≤ m < M , 0 ≤ n < N ,<br />
t<br />
на основе которых строятся текстурные<br />
признаки.<br />
Следующим этапом вычислений является<br />
нелинейная обработка изображений<br />
f m,<br />
n , заключающаяся в замене каждого<br />
t<br />
( )<br />
значения интенсивности яркости отсчета<br />
суммой абсолютных значений интенсивности<br />
соседних отсчетов, ограниченных окном<br />
размера W × W :<br />
W W<br />
2 2<br />
( ) = ( − − )<br />
f%<br />
m, n f m i, n j ,<br />
t<br />
t = 1, T .<br />
∑<br />
∑<br />
i=− W W<br />
2<br />
j=−<br />
2<br />
t<br />
Также возможен альтернативный нелинейный<br />
фильтр:<br />
W W<br />
2 2 2<br />
( ) = ( − − )<br />
f%<br />
m, n f m i, n j ,<br />
t<br />
t = 1, T .<br />
∑<br />
i=− W j=−W<br />
2 2<br />
∑ ( t<br />
)<br />
Таким образом, формируется признаковое<br />
пространство размерности T , где<br />
( , )<br />
m n -элемент матрицы f , t = 1, T есть<br />
значение соответствующего признака отсче-<br />
m,<br />
n исходного изо-<br />
та с координатами ( )<br />
бражения.<br />
Преобразование<br />
( ) % ( )<br />
f m, n → f m, n , t = 1, T<br />
t<br />
называется «преобразованием текстурной<br />
энергии» [4].<br />
Всего в работе было сформировано 25<br />
фильтров (примеры масок размера 5×5 приведены<br />
на рис. 2).<br />
t<br />
246
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
⎛ 1 4 6 4 1⎞<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
4 16 24 16 4<br />
⎟<br />
l ∗l l ∗ l = ⎜ 6 24 36 24 6⎟<br />
,<br />
⎜ ⎟<br />
4 16 24 16 4<br />
⎜1 4 6 4 1 ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
Τ<br />
( ) ( )<br />
⎛ −1 2 0 −2 1 ⎞<br />
⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
−2 4 0 −4 2<br />
⎟<br />
∗ ∗ = ⎜ 0 0 0 0 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
2 −4 0 4 −2<br />
⎜<br />
1 − 2 0 2 −1<br />
⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
Τ<br />
( l e) ( e s)<br />
2. Сегментация текстурных изображений<br />
Текстурная сегментация представляет<br />
собой сложную задачу, так как заранее нельзя<br />
сказать, какие именно типы текстур имеются<br />
на изображении, сколько различных<br />
текстур и какие области содержат эти текстуры.<br />
Для решения такой задачи необходим<br />
метод, позволяющий вынести решение о<br />
степени схожести двух текстур (как правило,<br />
находящихся в смежных областях).<br />
Существует два общих подхода к представлению<br />
о текстурной сегментации, равно<br />
как и к способам решения задачи сегментации:<br />
1) подход, заключающийся в разделении<br />
областей с различными текстурами;<br />
2) подход, основанный на выделении<br />
границ различных текстур.<br />
В первом подходе требуется обнаружить<br />
области, имеющие однородные текстуры.<br />
Принадлежность каждого отсчета изображения<br />
определенной области считается в<br />
зависимости от значения текстурного признака.<br />
Этот подход обладает одним несомненным<br />
достоинством по сравнению со<br />
вторым: после разделения поля изображения<br />
на области с одинаковыми текстурами задача<br />
выделения границ становится тривиальной.<br />
Принцип работы методов сегментации<br />
на основе подхода, предусматривающего<br />
выделение границ текстур, состоит в поиске<br />
различий текстурных свойств на участке<br />
стыка текстур. Таким образом, границы определяются<br />
там, где текстурная информация<br />
изображения принимает разнородный характер.<br />
Однако границы могут прерываться,<br />
Рис. 2. Маски размера 5×5 для применения фильтров<br />
иметь разломы. В этом случае две области с<br />
различными текстурами не разделяются как<br />
смежные области.<br />
В данной работе был выбран первый<br />
подход. Сегментация изображения осуществлялась<br />
с помощью процедуры кластеризации<br />
пространства текстурных признаков, основанных<br />
на мерах текстурной энергии. Для<br />
проведения кластеризации пространства текстурных<br />
признаков был выбран алгоритм<br />
ISODATA [5].<br />
3. Результаты экспериментальных<br />
исследований<br />
При проведении экспериментов доступны<br />
40 различных текстурных изображений.<br />
Изображения представляют натурные<br />
снимки из альбома [6]. Для сравнительного<br />
анализа текстурных характеристик и исследований<br />
качества сегментации из данного<br />
набора текстурных изображений формируются<br />
новые изображения заранее известным<br />
способом. Эти изображения составляются из<br />
двух и трех различных текстур по шаблонам<br />
таким образом, чтобы площади областей<br />
различных текстур на изображении были<br />
равны. На рис. 3 показаны примеры тестовых<br />
изображений с обозначением разных<br />
текстур (текстуры обозначены согласно названиям<br />
снимков из альбома [6]).<br />
На рис. 4 представлены иллюстрации<br />
пространства признаков. Для того чтобы визуализировать<br />
каждое пространство признаков,<br />
основанных соответственно на моментах<br />
и мерах текстурной энергии, их размерности<br />
были сокращены до 3. Сокращение размерности<br />
осуществлялось путем выбора трех признаков<br />
с минимальным значением дисперсии.<br />
247
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 3. Примеры формирования тестовых изображений<br />
Рис. 4. Положение объектов в пространстве признаков, рассчитанных<br />
на основе мер текстурной энергии<br />
После проведения процедуры кластеризации<br />
признакового пространства рассчитывалась<br />
ошибка. Ошибка сегментации с использованием<br />
признаков, полученных на основе<br />
мер текстурной энергии, – 12,42%. Для<br />
сравнительных исследований использовались<br />
признаки, основанные на моментах. Ошибка<br />
сегментации с использованием признаков,<br />
вычисленных на основе моментов, составляет<br />
19,06%. Таким образом, для данной пары тек-<br />
248
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
стур признаки, основанные на мерах текстурной<br />
энергии, показывают лучшее разделение<br />
в пространстве признаков.<br />
Зависимость ошибки сегментации от<br />
уровня шума для текстурных изображений<br />
показана на рис. 5.<br />
Рис. 5. Зависимость ошибки сегментации от уровня шума<br />
Для данных примеров тестовых изображений<br />
метод формирования текстурных<br />
признаков оказывается неустойчивым к шуму<br />
при значении отношения сигнал/шум<br />
2<br />
d < 3 , что ограничивает сферу областей<br />
дальнейшего применения метода.<br />
Также были проведены исследования<br />
качества сегментации в зависимости от размеров<br />
фильтров обработки. Данные тесты<br />
показали, что для качественного решения задачи<br />
сегментации изображений различных<br />
классов необходимо подбирать индивидуальные<br />
параметры фильтрации. Этот факт не<br />
позволяет выбрать универсальный набор параметров,<br />
подходящий для любых видов<br />
изображений.<br />
При исследовании ошибки сегментации<br />
в зависимости от размеров исходного<br />
изображения было установлено, что разработанный<br />
метод получения текстурных признаков<br />
согласуется с особенностями восприятия<br />
человека. Результаты показали разделение<br />
визуально отличающихся текстур с малым<br />
значением ошибки сегментации, в отличие<br />
от схожих текстур.<br />
Заключение<br />
В завершение рассмотрим, как действует<br />
шум на текстурные характеристики,<br />
выделенные на изображениях кристаллограмм<br />
слезной жидкости человека (рис. 6).<br />
Метод позволил выделить центры кристаллизации<br />
на кристаллограммах слезной<br />
жидкости. При сравнении результатов сегментации<br />
для текстурных изображений и диагностических<br />
кристаллограмм было заключено,<br />
что признаки, являющиеся эффективными<br />
для одного класса текстур, не всегда<br />
являются эффективными для другого. Объясняется<br />
это тем, что кристаллограммы более<br />
похожи между собой, чем натурные изображения<br />
различных текстур.<br />
На основе разработанного метода была<br />
реализована опытная компьютерная система<br />
диагностического анализа кристаллограмм.<br />
Внедрение этой системы в медицинскую<br />
практику может расширить возможности<br />
существующих медицинских методик и позволит<br />
автоматизировать диагностику.<br />
Благодарность<br />
Работа выполнена при поддержке российско-американской<br />
программы «Фундаментальные<br />
исследования и высшее образование»<br />
(BRHE), программы Президиума<br />
РАН «Фундаментальные науки – медицине»<br />
и грантов РФФИ № 06-07-08006-офи и № 07-<br />
08-96611.<br />
249
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 6. Результаты сегментации изображений кристаллограмм<br />
Библиографический список<br />
1. Ильясова, Н.Ю. Классификация<br />
кристаллограмм с использованием методов<br />
статистического анализа текстурных изображений<br />
/ Н.Ю. Ильясова, А.В. Куприянов,<br />
А.Г. Храмов // Компьютерная оптика. – 2000.<br />
– № 20. – С. 122-127.<br />
2. Sharma, M. Evaluation of texture<br />
methods for image analysis / M. Sharma, M.<br />
Markou, S. Singh // Pattern Recognition Letters.<br />
– 1980.<br />
3. Haralick, R.M. Textural features for<br />
image classification / R.M. Haralick, K. Shanmugam,<br />
I. Dinstein // IEEE Trans. on Systems,<br />
Man and Cybernetics. – 1973. – V.3. – P. 610-<br />
621.<br />
4. Laws, K.I. Rapid Texture Identification /<br />
K.I. Laws // SPIE, 1980. – Vol. 238. – P. 376-380.<br />
250
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
5. Ту, Дж. Принципы распознавания<br />
образов / Дж. Ту, Р. Гонсалес. – М.: Мир,<br />
1978. – 411 с.<br />
6. Brodatz, P. Textures: A Photographic<br />
Album for Artists and Designers / P. Brodatz –<br />
New York: Dover, 1966.<br />
References<br />
1. Ilyasova, N.Yu. Crystallogram classification<br />
using methods of texture image statistical<br />
analysis / N.Yu. Ilyasova, A.G. Kupriyanov,<br />
A.G. Khramov // Computer Optics. – 2000. –<br />
No. 20. – P. 122–127. – [in Russian].<br />
2. Sharma, M. Evaluation of texture<br />
methods for image analysis / M. Sharma, M.<br />
Markou, S. Singh // Pattern Recognition Letters.<br />
– 1980.<br />
3. Haralick, R.M. Textural features for<br />
image classification / R.M. Haralick, K. Shanmugam,<br />
I. Dinstein // IEEE Trans. on Systems,<br />
Man and Cybernetics. – 1973. – V.3. – P. 610-<br />
621.<br />
4. Laws, K.I. Rapid Texture Identification /<br />
K.I. Laws // SPIE. – 1980. – Vol. 238. – P. 376-<br />
380.<br />
5. Tu, G. Principles of Pattern Recognition<br />
/ G. Tu, R. Gonsales. – M.: “Mir” Publishers<br />
(World), 1978. – 411 pages. – [in Russian].<br />
6. Brodatz, P. Textures: A Photographic<br />
Album for Artists and Designers / P. Brodatz –<br />
New York: Dover, 1966.<br />
TEXTURE IMAGE SEGMENTATION BASED ON ESTIMATING THE LOCAL<br />
STATISTICAL FEATURES<br />
© 2008 A.V. Kupriyanov<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
This work is aimed at studying the efficiency of the features based on texture energy measures when solving the<br />
image segmentation problem. An algorithm for feature space generation based on the texture energy measures is proposed.<br />
The texture features are used for segmentation of diagnostic crystallogram images. Using test texture images, the<br />
segmentation quality is estimated and the feature efficiency is studied when solving the texture segmentation problem.<br />
Texture, texture energy features of crystallogram image, texture segmentation<br />
Сведения об авторе<br />
Куприянов Александр Викторович, Учреждение Российской академии наук Институт<br />
систем обработки изображений РАН, Самара, Россия. Кандидат технических наук. Старший<br />
научный сотрудник лаборатории лазерных измерений. Опубликовано свыше 50 работ в<br />
отечественных и зарубежных изданиях. Область научных интересов - обработка биомедицинских<br />
изображений, текстурный анализ, локальные и спектральные преобразования, биометрическая<br />
идентификация.<br />
Kuprianov Alexandr Viktorovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image<br />
Processing Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the senior<br />
scientific employee of laboratory of laser measurements. It is published over 50 works in domestic<br />
and foreign editions. Area of research: biomedical image processing, texture analysis, local and<br />
spectral transforms, biometrical identification.<br />
251
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 681.3, 621.372.542<br />
МОДЕЛЬ МАРКОВСКОГО СЛУЧАЙНОГО ПОЛЯ В ЗАДАЧАХ СИНТЕЗА<br />
И АНАЛИЗА ТЕКСТУРНЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ<br />
© 2008 А.И. Пластинин, А.В. Куприянов<br />
Институт систем обработки изображений РАН<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
В работе предлагается алгоритм имитационного моделирования текстурных изображений по образцу на<br />
основе модели марковских случайных полей. Представлены результаты экспериментальных исследований качества<br />
генерации текстур. Анализ проведенных экспериментальных исследований свидетельствует о том, что<br />
разработанный алгоритм может эффективно применяться в исследованиях связанных с текстурным анализом<br />
Текстурные изображения, марковские случайные поля, имитационное моделирование, генерация текстур,<br />
текстурный анализ<br />
Введение<br />
При проведении экспериментов по решению<br />
прикладных задач анализа текстурных<br />
изображений часто на практике доступно<br />
лишь небольшое количество натурных<br />
изображений. Возникает необходимость в<br />
синтезировании изображений, повторяющих<br />
структуру заданного оригинала. Существуют<br />
различные классы алгоритмов для синтеза.<br />
Как правило, для синтеза одного типа изображений<br />
подбирается своя модель, по которой<br />
и происходит построение нового изображения.<br />
Один из наиболее распространенных<br />
– метод ЛИС-систем. Метод позволяет<br />
получить изображение с заданной корреляционной<br />
функций. Есть возможность его<br />
эффективной реализации на базе преобразования<br />
Фурье. Однако этот метод обладает<br />
рядом ограничений и не позволяет воспроизвести<br />
особенности сложных, нестационарных<br />
изображений.<br />
В настоящей работе рассматривается<br />
универсальный метод и эффективный алгоритм<br />
синтезирования изображения по образцу<br />
на основе модели марковских случайных<br />
полей (МСП). Предлагаемый алгоритм является<br />
развитием идеи, представленной в [1].<br />
1. Модель марковского<br />
случайного поля<br />
Пусть S – конечное множество индексов,<br />
множество узлов. Тогда для любого<br />
s ∈ S , X<br />
s<br />
определяется как конечное пространство<br />
состояний x<br />
s<br />
. Произведение<br />
X<br />
= ∏ X – пространство конфигураций<br />
s∈S<br />
s<br />
x∈X<br />
x = ( xs<br />
)<br />
s∈S<br />
. Рассмотрим вероятностную меру<br />
или распределение Π на X , т.е. Π ( x) ≥ 0 и<br />
∑ Π ( x) = 1. Подмножества Å ⊂ X называются<br />
событиями, вероятность события определяется<br />
как Π ( E) = ∑Π ( x)<br />
.<br />
x∈E<br />
Если Π ( x ) > 0 , тогда случайный вектор<br />
X над вероятностным пространством<br />
X , Π будем называть случайным полем.<br />
( )<br />
Для событий Å и F условная вероятность<br />
F при условии Å определяется как<br />
Π ( F | E) = Π ( FU E) Π ( E)<br />
. Условные вероятности<br />
вида Π ( X<br />
A<br />
= xA | X<br />
S \ A<br />
= xS \ A)<br />
, где<br />
A ⊂ S , xA ∈ X<br />
A<br />
, xS \ A<br />
∈ X<br />
S \ A<br />
, называются локальными<br />
характеристиками. Локальные характеристики<br />
всегда определены, т.к. распределение<br />
Π строго положительно. Далее<br />
будем использовать короткую запись<br />
Π ( xA<br />
| xS \ A)<br />
.<br />
Можно легко показать [2], что распределение<br />
(вероятностная мера) Π ( x)<br />
однозначно<br />
определяется локальными характеристиками.<br />
Совокупность N = { N<br />
s<br />
: s ∈ S}<br />
подмножеств множества S называется системой<br />
окрестностей, если s ∉ N<br />
s<br />
. Узел<br />
s ∈ N<br />
t<br />
называется соседом узла t . Окрестность<br />
называется симметричной, если выполнено<br />
условие: s ∈ N , тогда и только тогда,<br />
когда<br />
t ∈ N<br />
s<br />
.<br />
t<br />
252
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
а) б)<br />
Рис. 1. Примеры окрестностей: некаузальная 3×3 (а);<br />
каузальная 3×3 (б)<br />
Случайное поле X над пространством<br />
X , Π называется марковским случайным<br />
( )<br />
полем (МСП) по отношению к системе окрестности<br />
N , если для любого x ∈ X выполнено:<br />
Π ( X = x | X = x , r ≠ s)<br />
=<br />
s s r r<br />
= Π ( X = x | X = x , r ∈ N ).<br />
s s r r s<br />
2. Алгоритм синтезирования<br />
изображений<br />
Введем следующие обозначения: N –<br />
окрестность пикселя p ;<br />
окрестности;<br />
k<br />
N<br />
p<br />
( ( 1<br />
K<br />
) ( ))<br />
– k-ый элемент<br />
N ( I) = I N , K,<br />
I N – вектор<br />
p p p<br />
значений.<br />
Пример возможной нумерации пикселей<br />
приведен на рис. 2.<br />
p<br />
1<br />
N p<br />
2<br />
N p<br />
3<br />
N p<br />
1<br />
N p<br />
2<br />
N p<br />
3<br />
N p<br />
4<br />
N<br />
p<br />
p<br />
5<br />
N p<br />
4<br />
N<br />
p<br />
p<br />
6<br />
N p<br />
7<br />
N p<br />
8<br />
N p<br />
а) б)<br />
Рис. 2. Порядок пикселей в окрестности: некаузальная (а); каузальная (б)<br />
Алгоритм состоит в построении последовательности<br />
изображений: I , I ,..., I , где<br />
0 1 L<br />
0<br />
L – параметр алгоритма. I инициализируется<br />
белым шумом. Одна итерация заключается<br />
в проходе по всем точкам изображения<br />
i<br />
I , полученного на предыдущем шаге:<br />
p ∈ D( I<br />
i ) . Новое изображение формируется<br />
i+<br />
1 *<br />
по следующему правилу: I ( p) = I( p ) ,<br />
*<br />
i<br />
p = Q N<br />
p%<br />
I N<br />
p<br />
I<br />
p%<br />
∈D( I )<br />
arg min ( ( ), ( )) . Здесь<br />
Q( N , N )<br />
1 2<br />
– критерий сходства двух векторов<br />
N1<br />
и N<br />
2<br />
. В качестве такого критерия<br />
можно взять евклидово расстояние между<br />
векторами: Q( N1, N2)<br />
= N1 − N2<br />
.<br />
Окрестность для генерации может быть<br />
выбрана произвольная. В данном случае мы<br />
будем рассматривать два типа окрестностей:<br />
каузальную и некаузальную. Следует отметить,<br />
что использование каузальной окрестности<br />
дает лучший результат, т.к. при генерации<br />
используются только те пиксели, которые были<br />
получены на предыдущих шагах алгоритма.<br />
В случае некаузальной окрестности при синтезе<br />
текущего пикселя используются пиксели,<br />
еще не обработанные алгоритмом.<br />
В общем случае пусть задано множество<br />
S из k векторов пространства<br />
n . Необходимо<br />
для заданного вектора x ∈ найти<br />
n<br />
вектор y ∈ S , наиболее близкий к x :<br />
y = arg min d( x, y)<br />
. В качестве меры сходства<br />
y∈S<br />
можно использовать евклидово расстояние<br />
d( x, y)<br />
= x − y .<br />
3. Исследования алгоритма<br />
имитационного моделирования<br />
Алгоритм исследовался на различных типах<br />
окрестностей (каузальной и некаузальной)<br />
и размерах (5×5, 7×7, 9×9, 11×11), использовались<br />
различные цветовые пространства (RGB и<br />
Ruderman Lab [4]), каналы генерировались совместно<br />
и по отдельности. Во всех случаях рассматривался<br />
алгоритм с кластеризацией, т.к. он<br />
обладает большей скоростью работы.<br />
На рис. 3 и 4 показаны образцы и синтезированные<br />
по ним изображения размера<br />
128×128 соответственно.<br />
Видно, что алгоритм воспроизвел основные<br />
структурные элементы образца с сохранением<br />
взаимного расположения.<br />
На рис. 5 представлены результаты генерирования<br />
с некаузальной окрестностью.<br />
253
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Видно, что некаузальная окрестность дает<br />
плохой результат. Это связано с тем, что<br />
при синтезе в окрестность наряду с уже обработанными<br />
пикселями в текущей итерации<br />
попадают отсчеты, которые не были<br />
обработаны.<br />
а) б)<br />
Рис. 3. Примеры тестовых изображений: «тип 1» (а); «тип 2» (б)<br />
а) б)<br />
Рис. 4. Синтезированные изображения, каузальная окрестность 11×11, цветовые<br />
компоненты RGB генерировались совместно, 2 итерации, алгоритм<br />
с кластеризацией: «тип 1» (а); «тип 2» (б)<br />
а) б)<br />
Рис. 5. Синтезированные изображения, некаузальная окрестность 11×11,<br />
цветовые компоненты RGB генерировались совместно, 2 итерации, алгоритм<br />
с кластеризацией: «тип 1» (а); «тип 2» (б)<br />
Далее на рис. 6 и 7 показаны результаты<br />
генерирования изображений в разных<br />
цветовых пространствах, причем цветовые<br />
каналы генерировались по отдельности.<br />
На рис. 8 показаны результаты генерирования<br />
с различными размерами каузальных<br />
окрестностей.<br />
254
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
а) б)<br />
Рис. 6. Синтезированные изображения, каузальная окрестность 11×11,<br />
цветовые компоненты RGB генерировались по отдельности, 2 итерации,<br />
алгоритм с кластеризацией: «тип 1» (а); «тип 2» (б)<br />
а) б)<br />
Рис. 7. Синтезированные изображения, каузальная окрестность 11×11,<br />
цветовые компоненты Ruderman Lab генерировались по отдельности,<br />
2 итерации, алгоритм с кластеризацией: «тип 1» (а); «тип 2» (б)<br />
а) б) в)<br />
г) д) е)<br />
Рис. 8. Синтезированные изображения, каузальная окрестность, цветовые<br />
компоненты RGB генерировались совместно, 2 итерации, алгоритм<br />
с кластеризацией: «тип 2» 9×9 (а); «тип 2» 7×7 (б); «тип 2» 5×5 (в);<br />
«тип 1» 9×9 (г); «тип 1» 7×7 (д); «тип 1» 5×5 (е)<br />
255
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Заключение<br />
В работе предложен метод имитационного<br />
моделирования текстурных изображений,<br />
проведены экспериментальные исследования<br />
разработанного алгоритма.<br />
Полученные результаты позволяют<br />
сделать следующие выводы:<br />
1. Необходимо использовать одновременно<br />
все цветовые компоненты. Декорреляция<br />
цветового пространства не дает желаемого<br />
результата.<br />
2. Необходимо использовать каузальную<br />
окрестность для повышения эффективности<br />
моделирования.<br />
Анализ проведенных экспериментальных<br />
исследований свидетельствует о том,<br />
что разработанный алгоритм может эффективно<br />
применятся в исследованиях связанных<br />
с текстурным анализом.<br />
Благодарность<br />
Работа выполнена при поддержке российско-американской<br />
программы «Фундаментальные<br />
исследования и высшее образование»<br />
(BRHE) и программы Президиума<br />
РАН «Фундаментальные науки – медицине»,<br />
гранта РФФИ № 06-07-08006-офи, гранта<br />
РФФИ № 07-08-96611.<br />
Библиографический список<br />
1. Li-Yi, Wei. Deterministic Texture<br />
Analysis and Synthesis using Tree Structure<br />
Vector Quantization [текст].<br />
2. Winkler, G. Image Analysis, Random<br />
Fields and Dynamic Monte Carlo Methods<br />
[текст] / G. Winkler– Springer-Verlag, 1995.<br />
3. Ту, Дж. Принципы распознавания<br />
образов [текст] / Дж. Ту, Р. Гонсалес – М.:<br />
МИР, 1978. – 412 с.<br />
4. Ruderman, D.L. Statistics of Cone<br />
Responses to Natural Images: Implications for<br />
Visual Coding [текст] / D.L. Ruderman, T.W.<br />
Cronin, and C.C. Chiao, // J. Optical Soc. of<br />
America. – 1998. – Vol. 15, no. 8. – P. 2036-<br />
2045.<br />
References<br />
1. Li-Yi, Wei. Deterministic Texture<br />
Analysis and Synthesis using Tree Structure<br />
Vector Quantization.<br />
2. Winkler, G. Image Analysis, Random<br />
Fields and Dynamic Monte Carlo Methods /<br />
G. Winkler– Springer-Verlag, 1995.<br />
3. Tu, G. Principles of Pattern Recognition<br />
/ G. Tu, R. Gonsales. – M.: “Mir” Publishers<br />
(World), 1978. – 412 p. – [in Russian].<br />
4. Ruderman, D.L. Statistics of Cone<br />
Responses to Natural Images: Implications for<br />
Visual Coding / D.L. Ruderman, T.W. Cronin,<br />
and C.C. Chiao // J. Optical Soc. of America. –<br />
1998. – Vol. 15, no. 8. – P. 2036-2045.<br />
A MODEL OF MARKOV RANDOM FIELD IN TEXTURE<br />
IMAGE SYNTHESIS AND ANALYSIS<br />
© 2008 A. I. Plastinin, A. V. Kupriyanov<br />
Image Processing Systems Institute of the RAS<br />
We offer an algorithm for pattern-based simulation modeling of texture images using the Markov random field<br />
model. The results of experimental studies of the texture generation quality are discussed. Analysis of the experimental<br />
studies conducted suggests that the algorithm can be applied profitably to studies related to texture analysis.<br />
Texture images, Markov random fields, simulation modeling, texture generation, texture analysis<br />
256
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Сведения об авторах:<br />
Пластинин Анатолий Игоревич, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, аспирант. Учреждение Российской академии наук<br />
Институт систем обработки изображений РАН, Самара, Россия. Стажер-исследователь лаборатории<br />
лазерных измерений. Опубликовано 6 работ в отечественных и зарубежных изданиях.<br />
Область научных интересов: pattern recognition, machine learning, intelligent data analysis,<br />
image processing, texture analysis, random process generation.<br />
Куприянов Александр Викторович, Учреждение Российской академии наук Институт<br />
систем обработки изображений РАН, Самара, Россия. Кандидат технических наук. Старший<br />
научный сотрудник лаборатории лазерных измерений. Опубликовано свыше 50 работ в<br />
отечественных и зарубежных изданиях. Область научных интересов - обработка биомедицинских<br />
изображений, текстурный анализ, локальные и спектральные преобразования, биометрическая<br />
идентификация.<br />
Plastinin Anatoliy Igorevich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, a postgraduate<br />
student. Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing Systems Institute<br />
of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, he works as a trainee researcher. He<br />
has published 6 scientific articles in Russian and international periodicals. Area of research: pattern<br />
recognition, machine learning, intelligent data analysis, image processing, texture analysis, random<br />
process generation.<br />
Kuprianov Alexandr Viktorovich, Establishment of the Russian Academy of Sciences Image<br />
Processing Systems Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the senior<br />
scientific employee of laboratory of laser measurements. He has published over 50 works in domestic<br />
and foreign editions. Area of research: biomedical image processing, texture analysis, local and<br />
spectral transforms, biometrical identification.<br />
257
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 004.9 + 615.84<br />
МЕТОД ОЦЕНИВАНИЯ МОРФОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ СОСУДОВ<br />
НА ИЗОБРАЖЕНИЯХ ГЛАЗНОГО ДНА НА ОСНОВЕ<br />
МАТРИЦ ВИДИМОСТИ КРИВЫХ<br />
© 2008 М.А. Ананьин 1,2 , Н.Ю. Ильясова 1,2<br />
1 Самарский государственный аэрокосмический университет,<br />
2 Институт систем обработки изображений РАН<br />
Описан подход, позволяющий модифицировать геометрические признаки таким образом, чтобы учесть<br />
морфологические особенности древовидных структур. В качестве примеров диагностических признаков будут использованы:<br />
1) прямолинейность Pr и извитость I . После ввода изображение глазного дна подвергается обработке<br />
с целью получения центральных линий сосудов. Полученное дискретное представление центральной ли-<br />
r N<br />
.<br />
нии сосуда является исходными данными: { x i }<br />
i= 1<br />
Обработка изображений, сосуды, глазное дно, морфология, признаки, геометрические характеристики,<br />
средняя линия<br />
Разбиение кривых на лепестки и оценивание<br />
геометрических параметров. Основа<br />
морфологического анализа – разбиение центральной<br />
линии на части (морфемы) с последующим<br />
оцениванием геометрических характеристик<br />
этих частей и расчётом на основе<br />
полученных значений морфологических<br />
признаков центральной линии в целом.<br />
Будем называть лепестками области,<br />
ограниченные кривой между двумя соседними<br />
точками разбиения и отрезком, соединяющим<br />
эти две точки. Пример разбиения<br />
кривой представлен на рис. 1а. Области,<br />
соответствующие лепесткам, представлены<br />
серым.<br />
а) б)<br />
В случае дискретного представления<br />
центральной линии сосуда удобно использовать<br />
последовательности { H<br />
k} k = 1<br />
и { E k }<br />
k = 1<br />
соответственно номера начальных и конечных<br />
точек лепестков в дискретном представлении<br />
центральной линии сосуда.<br />
Для построения морфологических признаков<br />
используется ряд геометрических характеристик<br />
(рис. 1б):<br />
лепестка,<br />
S<br />
i<br />
i<br />
Рис. 1. Пример разбиения кривой на лепестки (а);<br />
пример лепестка центральной линии (б)<br />
N<br />
N<br />
–<br />
T – полупериод i -го<br />
A<br />
i<br />
– амплитуда, L<br />
i<br />
– длина дуги и<br />
– площадь. Также используются величи-<br />
T% = πS A и A % = πS 2T<br />
.<br />
ны 2<br />
i i i<br />
i i i<br />
Оценивание признаков. На основе геометрических<br />
параметров лепестков формируются<br />
новые признаки Pr<br />
1, Pr<br />
2<br />
, I<br />
11, I<br />
12<br />
, I21<br />
и I 22<br />
, первые два из которых характеризуют<br />
прямолинейность, а остальные – извитость.<br />
Эти признаки вычисляются по формулам<br />
Pr = L T ; I = πA T , где m, n∈ {1, 2} ,<br />
n<br />
ν<br />
ν<br />
mn m n<br />
L ν<br />
– средняя длина дуги лепестков; T1<br />
и<br />
T<br />
2<br />
– средние полупериоды лепестков; а A1<br />
и<br />
A<br />
2<br />
– средние амплитуды лепестков. Перечисленные<br />
величины могут быть вычислены<br />
на основе оценивания геометрических ха-<br />
258
Управление, измерительная техника и информатика<br />
рактеристик лепестков по следующим формулам:<br />
K −1<br />
1<br />
Lν<br />
= ∑ K −1<br />
1<br />
Li<br />
; T1<br />
= ∑ Ti<br />
;<br />
K − 2 K − 2<br />
i=<br />
2<br />
i=<br />
2<br />
i=<br />
2<br />
K −1<br />
1<br />
A1<br />
= ∑ K −1<br />
1<br />
Ai<br />
; T2<br />
= ∑ T %<br />
i;<br />
K − 2 K − 2<br />
i=<br />
2<br />
ij<br />
ji<br />
K −1<br />
1<br />
A2<br />
= ∑ A %<br />
i.<br />
K − 2 i=<br />
2<br />
Первый и последний лепестки кривой<br />
отбрасываются для достижения инвариантности,<br />
значения по остальным лепесткам усредняюся,<br />
что позволяет достичь устойчивости<br />
к шумам и ряду других искажений. Отметим,<br />
что для гармонических кривых, взятых<br />
на отрезке, кратном полупериоду, значения<br />
новых признаков совпадают со значениями<br />
ранее описанных признаков, то есть<br />
I = I11 = I12 = I21 = I22<br />
и Pr = Pr1 = Pr2<br />
.<br />
Матрица видимости. Опишем подход<br />
к разбиению на лепестки, основанный на<br />
анализе матриц видимости кривой. Под<br />
матрицей видимости кривой подразумевается<br />
симметричная квадратная матрица ( a<br />
ij<br />
) ,<br />
состоящая из нулей и единиц, являющаяся<br />
индикатором взаимной видимости точек на<br />
дискретном представлении кривой. Точки с<br />
номерами i и j считаются взаимно видимыми<br />
a = a = 1, если отрезок, соединяющий<br />
точки x r i<br />
и x r j<br />
, не пересекается ни с одним<br />
из отрезков, соединяющих соседние<br />
r r r r r r<br />
точки x<br />
i + 1<br />
и x<br />
i + 2<br />
, x<br />
i + 2<br />
и x<br />
i + 3<br />
, …, x<br />
j − 2<br />
и x<br />
j − 1<br />
. В<br />
случае, если пересечение существует, точки<br />
с номерами i и j будем считать взаимно невидимыми<br />
aij<br />
= a<br />
ji<br />
= 0 . Опишем предложенный<br />
способ разбиения центральной линии<br />
сосуда на лепестки, основанный на матрице<br />
видимости. Рассмотрим последовательности<br />
взаимно видимых точек кривой. На матрице<br />
видимости эта последовательность отображается<br />
в квадрат, состоящий из единиц, диагональ<br />
которого лежит на главной диагонали<br />
матрицы видимости. То есть, если H – номер<br />
первой точки в последовательности взаимно<br />
видимых точек, а E – номер последней,<br />
должно выполняться тождество<br />
E<br />
E<br />
∑ ∑<br />
i= H j=<br />
H<br />
ij<br />
2<br />
( 1) .<br />
a ≡ E − H +<br />
Как критерий разбиения<br />
кривой на лепестки будем использовать<br />
такое разбиение кривой на множество последовательностей<br />
взаимно видимых точек, что<br />
любые две из этих последовательностей имеют<br />
не более одной общей точки и суммарная<br />
площадь квадратов, соответствующих этим<br />
последовательностям на матрице видимости,<br />
максимальна. То есть условием разбиения<br />
кривой на лепестки будет<br />
Kˆ<br />
∑<br />
k=<br />
1<br />
( Ek<br />
H<br />
k )<br />
2<br />
Kˆ = 1, N ;{ Eˆ };{ ˆ<br />
k Hk<br />
}<br />
ˆ − ˆ + 1 ⎯⎯⎯⎯⎯⎯→ max;<br />
1 ≤ H ˆ ≤ E ˆ < H ˆ ≤ E ˆ < K < H ˆ ≤ E ˆ ≤ N,<br />
1 1 2 2<br />
где максимизация функционала ведётся по<br />
всевозможным ˆK – количеству всевозможных<br />
последовательностей взаимно видимых<br />
Hˆ<br />
K<br />
точек, { k} k = 1<br />
ˆ<br />
K<br />
и { Ek} k = 1<br />
k<br />
k<br />
– соответственно<br />
начальные и конечные точки последовательностей<br />
взаимно видимых точек.<br />
Метод морфологического анализа древовидных<br />
структур сосудов позволяет определять<br />
диагностические параметры с большей<br />
точностью.<br />
Благодарность<br />
Работа выполнена при поддержке российско-американской<br />
программы «Фундаментальные<br />
исследования и высшее образование»<br />
(BRHE) и программы Президиума<br />
РАН «Фундаментальные науки – медицине»,<br />
гранта РФФИ № 06-07-08006-офи, гранта<br />
РФФИ № 07-08-96611.<br />
Библиографический список<br />
1. Jomier, J. Quantification of Retinopathy<br />
of Prematurity via Vessel Segmentation<br />
[текст] / J. Jomier, D.K. Wallace, S.R. Aylward<br />
// Proceedings of MICCAI 2003. – LNCS 2879.<br />
– P. 620-626.<br />
2. Osareh, A. Classification and Localisation<br />
of Diabetic-Related Eye Disease [текст]<br />
/ A. Osareh [and others] // ECCV 2002. – LNCS<br />
2353. – P. 502-516.<br />
3. Корепанов, А.О. Метод выделения<br />
центральных линий кровеносных сосудов на<br />
диагностических изображениях [текст] /<br />
А.О. Корепанов, П.М. Чикулаев, Н.Ю. Ильясова<br />
// Компьютерная оптика. – 2006. – №29. –<br />
C.146-151.<br />
259
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
References<br />
1. Jomier, J. Quantification of Retinopathy<br />
of Prematurity via Vessel Segmentation<br />
/ J. Jomier, D.K. Wallace, S.R. Aylward // Proceedings<br />
of MICCAI 2003. – LNCS 2879. –<br />
P. 620-626.<br />
2. Osareh, A. Classification and Localisation<br />
of Diabetic-Related Eye Disease /<br />
A. Osareh [and others] // ECCV 2002. – LNCS<br />
2353. – P. 502-516.<br />
3. Korepanov, A.O. A method for extracting<br />
blood vessel central lines in diagnostic<br />
images / A.O. Korepanov, P.M. Chkulayev,<br />
N.Yu. Ilyasova // Computer Optics. – 2006. –<br />
No.29. – P. 146-151. – [in Russian].<br />
A METHOD FOR ESTIMATING MORPHOLOGICAL PARAMETERS OF VESSELS IN<br />
FUNDUS IMAGES BASED ON CURVE VISIBILITY MATRIX<br />
© 2008 M. A. Anan’in, N. Yu. Ilyasova<br />
Samara State Aerospace University<br />
Image processing Systems Institute of the RAS<br />
We discuss an approach to fundus image analysis that enables one to modify the diagnostic vessel parameters in<br />
such a way that the morphological peculiarities of tree-like structures are accounted for. A feature estimation method<br />
based on processing the geometric characteristics of central vessel line lobes is described. An approach relying upon<br />
partitioning the curves into lobes with use of the algorithm of visibility matrix construction is discussed. The approach<br />
developed makes it possible to construct a primary feature space that can be used for constructing morphological features<br />
invariant to various types of geometric distortions.<br />
Processing of images, vessels, eye bottom, morphology, signs, geometrical characteristics, average line<br />
Сведения об авторах<br />
Ананьин Михаил Александрович, Самарский государственный аэрокосмический<br />
университет имени академика С.П. Королева, аспирант. Учреждение Российской академии<br />
наук Институт систем обработки изображений РАН, Самара, Россия. Стажер-исследователь<br />
лаборатории лазерных измерений. Опубликовано 16 работ в отечественных и зарубежных<br />
изданиях. Область научных интересов – анализ многоцветных цифровых биомедицинских<br />
изображений, методы оценивания морфологических характеристик объектов.<br />
Ильясова Наталья Юрьевна, Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
имени академика С.П. Королева, кандидат технических наук, доцент. Учреждение Российской<br />
академии наук Институт систем обработки изображений РАН, Самара, Россия.<br />
Старший научный сотрудник лаборатории лазерных измерений. Опубликовано свыше 70 работ<br />
в отечественных и зарубежных изданиях, в том числе одна монография (в соавторстве).<br />
Область научных интересов - обработка изображений, распознавание образов, обнаружение<br />
объектов, разработка программно-аппаратных комплексов биомедицинского назначения.<br />
Anan’in Michail Alexandrovich, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, a postgraduate<br />
student. Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing Systems<br />
Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, a trainee-researcher of laboratory of<br />
laser measurements. He has published 16 works in domestic and foreign editions. Area of research:<br />
analysis of multicolored digital biomedical images, methods for estimating object morphological<br />
characteristics.<br />
Ilyasova Natalya Yurjevna, S.P. Korolyov Samara State Aerospace University, Cand. Tech.<br />
Sci., the senior lecturer. Establishment of the Russian Academy of Sciences Image Processing Systems<br />
Institute of the Russian Academy of Sciences, Samara, Russia, the senior scientific employee<br />
of laboratory of laser measurements. He has published over 70 works in domestic and foreign editions,<br />
including one monography (in the co-authorship). Area of research: image processing, pattern<br />
recognition, object detection, development of biomedical hardware-software complexes.<br />
260
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
УДК 535.33:58<br />
ЭКОЛОГИЧЕСКИЙ МОНИТОРИНГ ГОРОДСКИХ ТЕРРИТОРИЙ<br />
С ПОМОЩЬЮ МЕТОДА ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО ОБРАТНОГО РАССЕЯНИЯ<br />
© 2008 В.П. Захаров 1 , О.Н. Макурина 2 , Е.В.Тимченко 1,3 , П.Е.Тимченко 1 ,<br />
С.П. Котова 3 , Р.В. Валиуллов 1<br />
1 Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
2 Самарский государственный университет<br />
3 Самарский филиал Физического института имени П.Н. Лебедева<br />
Российской академии наук<br />
Исследовано применение метода дифференциального обратного рассеяния и флуоресцентного анализа<br />
для оценки экологического качества древесных культур на территории города Самары. Показана корреляция<br />
оптических характеристик листьев древесных культур с данными химического анализа содержания основных<br />
пигментов в них. Экспериментально установлено, что метод дифференциального обратного рассеяния позволяет<br />
идентифицировать районы города по экологической значимости.<br />
Экологический мониторинг, дифференциальное обратное рассеяние, флюоресценция, химический анализ,<br />
нелинейный коэффициент, дифференциальный коэффициент, атмосферные загрязнители<br />
Введение<br />
Одной из наиболее актуальных задач<br />
экологического мониторинга является разработка<br />
оптических методов дистанционного<br />
контроля природной среды, подвергающейся<br />
воздействию естественных и антропогенных<br />
факторов. Следует отметить, что существующие<br />
методы контроля, такие, как абсорбционный<br />
анализ и метод обратного рассеяния<br />
[1], флуоресцентный анализ [2], как<br />
правило, базируются на измерении концентрации<br />
различного рода загрязнителей в окружающей<br />
среде, в частности, концентрации<br />
твердых частиц (пыли), формальдегидов, углеводородов,<br />
диоксида азота, тяжелых металлов.<br />
Большую нагрузку на природную<br />
среду оказывают выбросы окиси углерода,<br />
которые особенно значительны вблизи международных<br />
автомобильных трасс и на территории<br />
крупных городов. Вместе с тем данные<br />
выбросы оказывают интегрированное<br />
воздействие на биологические объекты окружающей<br />
среды, и во многих случаях комбинированное<br />
многофакторное воздействие<br />
может приводить к существенной экологической<br />
нагрузке на биологические объекты даже<br />
при соблюдении норм по каждому отдельно<br />
взятому загрязнителю. Следует также<br />
учитывать возможность накопительного эффекта,<br />
связанного с жизненным биологическим<br />
циклом объектов природной среды, и,<br />
следовательно, к «усилению» воздействия<br />
антропогенных факторов на природную среду.<br />
С этой точки зрения, по мнению авторов<br />
наиболее естественным критерием благополучия<br />
экологического состояния является<br />
контроль наиболее значимых биологических<br />
свойств объектов природной среды.<br />
Учитывая, что листья растений являются<br />
наиболее чувствительными к действию атмосферных<br />
загрязнителей, древесные культуры<br />
могут быть использованы как «живые<br />
датчики» экологического состояния среды,<br />
а в качестве основного контролируемого<br />
параметра может использоваться жизненный<br />
потенциал растения [3], напрямую связанный<br />
с концентрацией хлорофилла a и b в<br />
листьях растений.<br />
Целью данной работы является разработка<br />
оптического метода определения жизненного<br />
потенциала растений и применение<br />
его для экологического контроля городских<br />
территорий на примере города Самары. Как<br />
было показано нами ранее [4], дифференциальный<br />
метод обратного рассеяния позволяет<br />
проводить спектральный анализ растительной<br />
среды и, в частности, определять<br />
относительную концентрацию хлорофилла в<br />
исследуемой среде. Альтернативным оптическим<br />
дистанционным методом контроля<br />
261
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
является метод лазерной индуцированной<br />
флюоресценции [5,6,7]. Следует отметить,<br />
что последний метод является активным, т.е.<br />
требует дополнительного источника лазерного<br />
излучения, в то время как метод обратного<br />
рассеяния может быть реализован и как<br />
активное, и как пассивное устройство, используя<br />
естественные источники освещения.<br />
1. Материалы и методы исследования<br />
В качестве объектов исследования были<br />
выбраны близкие по структуре одновозрастные<br />
насаждения березы в пяти точках<br />
города Самары (см. табл.1 и рис.1), расположенных<br />
на Московском шоссе, пересекающем<br />
город Самару и являющемся одновременно<br />
транспортной магистралью республиканского<br />
значения.<br />
Таблица 1. Пункты исследования<br />
Рис. 1. Положение пунктов контроля<br />
Пункт Положение (пересечение) Примечание<br />
1 Площадь Революции<br />
2 Центральный автовокзал<br />
3 Завод имени Тарасова<br />
4 Проспект Кирова<br />
Пересечение двух республиканских магистралей<br />
Пересечение крупнейших транспортных<br />
магистралей г.Самары<br />
5 Поселок Управленческий Зеленая зона г. Самары<br />
Пункт 5 (поселок Управленческий), находящийся<br />
в зеленой зоне города, использовался<br />
в качестве контрольного пункта, отражающего<br />
естественную календарную тенденцию<br />
изменения оптического состояния<br />
растений в процессе жизненного цикла в условиях<br />
средней полосы России.<br />
Все исследования проводились в одно<br />
и то же время суток на протяжении пяти месяцев<br />
вегетации зеленой пластины березы.<br />
262
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Отбиралось по три контрольных листа с разных<br />
ярусов трех различных берез в пределах<br />
каждого пункта наблюдения.<br />
Спектральная интенсивность обратного<br />
рассеяния листьев берез регистрировалась с<br />
помощью экспериментального стенда, представленного<br />
на рис. 2 [5].<br />
Рис. 2 - Экспериментальный стенд:<br />
1 – подающее волокно, 2 – фокусирующая линза, 3 – источник света (галогеновая лампа),<br />
4 – приемное волокно, 5 – спектрограф «shamrock sr-303i», 6 – компьютер,<br />
7 – объект исследования, 8 – лазерный диод<br />
Экспериментальная установка включала<br />
в себя источник излучения на основе галогеновой<br />
лампы, волоконную систему сбора<br />
и подачи излучения и спектрофотометр<br />
SR-303i, что обеспечивало измерения с погрешностью,<br />
не превышающей 4% в видимой<br />
и ближней инфракрасной областях спектра<br />
от 400 до 1000 нм [4,6]. Эта область<br />
спектра соответствует полосам эффективного<br />
поглощения основных пигментов, участвующих<br />
в фотосинтезе листа. Учитывая, что<br />
основным поглотителем излучения является<br />
хлорофилл, который участвует в фотосинтезе,<br />
он был выбран в качестве основного датчика<br />
жизнестойкости древесных культур.<br />
Для исследования интенсивности<br />
флюоресценции листьев берез тепловой источник<br />
заменялся на лазерный диод мощностью<br />
1 мвт на длине волны 460 нм, которая<br />
попадает в полосу поглощения хлорофилла.<br />
Для контроля адекватности оптических<br />
методов на тех же исследуемых образцах дополнительно<br />
проводился биохимический<br />
анализ фотосинтетических пигментов по методу<br />
Брагинского [8] .<br />
2. Результаты исследования<br />
2.1. Биохимический анализ<br />
Результаты химического анализа по<br />
определению количественного содержания<br />
фотосинтетических пигментов в листьях березы<br />
по методу Брагинского [8] представлены<br />
на рис. 3.<br />
Видно, что процесс завершения вегетации<br />
(июнь) сопровождается увеличением<br />
концентрации хлорофилла в массе листа с<br />
последующим спадом концентрации по мере<br />
старения листа и практически полным его<br />
исчезновением в октябре. В то же время деградация<br />
хлорофиллов в ходе старения сопровождается<br />
сохранением значительной<br />
части каротиноидов, что обуславливает более<br />
глубокое проникновение излучения в<br />
массу листа и приводит вследствие этого к<br />
увеличению поглощения в области 550 нм.<br />
263
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 3. Содержание хлорофилла (а+б) в листьях березы на различных этапах вегетации,<br />
полученное методом Брагинского [8]<br />
Рис.4. Нормированные концентрации хлорофиллов a и b в листьях березы<br />
и основных атмосферных загрязнителей[9] в пункте наблюдения 4<br />
Характер изменения концентрации<br />
хлорофилла носит наиболее плавный характер<br />
только в контрольном пункте, соответствующем<br />
зеленой зоне. Во всех остальных<br />
контрольных пунктах наблюдается нелинейный<br />
характер изменения концентрации, связанный<br />
с влиянием внешних загрязнителей.<br />
Это позволяет ввести функцию ∆С, учитывающую<br />
влияние внешних загрязнителей на<br />
изменение концентрации хлорофилла:<br />
∆ C ( t)<br />
= С(<br />
t)<br />
/ Co(<br />
t)<br />
, (1)<br />
где С 0 (t) – изменение концентрации, обусловленное<br />
естественным биофизическим<br />
жизненным циклом растения, а C(t) – концентрация<br />
хлорофиллов в листьях растения в<br />
пункте наблюдения.<br />
На рис.4 представлены графики изменения<br />
нормированных на максимальное значение<br />
концентраций хлорофилла в листьях<br />
264
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
березы и различных атмосферных загрязнителей<br />
в воздухе в контрольном пункте 4.<br />
Видно, что основной вклад в изменение нелинейной<br />
концентрации ∆C(t) вносит примесь<br />
углекислого газа.<br />
2.2. Спектральный анализ<br />
Характерная статистически усредненная<br />
нормированная спектральная зависимость<br />
коэффициента обратного рассеяния<br />
представлена на рис. 5а. Видно, что характер<br />
зависимости коэффициента обратного рассеяния<br />
от длины волны имеет качественно<br />
схожий характер (коэффициент корреляции<br />
превышает 0,94) для всех пунктов наблюдения,<br />
существенно отличаясь только амплитудой<br />
в спектральном диапазоне вблизи 550<br />
нм, где лежат основные полосы поглощения<br />
хлорофиллов a и b. Спектральная интенсивность<br />
рассеяния вблизи 750 нм для всех<br />
пунктов наблюдения практически идентична.<br />
Это обусловлено тем фактором, что в качестве<br />
объекта исследования использовался<br />
один вид одновозрастной древесной растительности<br />
(береза), поэтому на данной длине<br />
волны основной вклад в интенсивность рассеяния<br />
вносят межклеточные вещества, характерные<br />
для данного вида растительности,<br />
которые практически неизменны на протяжении<br />
активной фазы жизненного цикла<br />
листа [4]. Фактически величина локального<br />
максимума вблизи 550 нм напрямую связана<br />
с концентрацией основных фотосинтезирующих<br />
пигментов растения и может быть<br />
использована как количественный критерий<br />
жизненного потенциала растения. Увеличение<br />
амплитуды пика соответствует меньшей<br />
концентрации хлорофилла и, следовательно,<br />
менее экологически благополучной ситуации<br />
в пункте наблюдения. Следовательно, согласно<br />
данным рис.5 наименее благоприятное состояние<br />
окружающей среды соответствует<br />
пункту 2, т.е. пересечению межреспубликанских<br />
трасс с максимальным пиковым значением<br />
выбросов углекислого газа.<br />
Одновременно проводилась регистрация<br />
интенсивности лазерно-индуцированной<br />
флюоресценции, характерная спектральная<br />
зависимость которой представлена на рис. 5б.<br />
Индуцированная флюоресценция имеет<br />
два характерных для хлорофилла максимума в<br />
красной области спектра на длинах волн 685<br />
и 735-740 нм [7], однако, за счет уширения<br />
идет частичное перекрытие спектров люминесценции<br />
и уверенная регистрация возможна<br />
только при превышении концентрации хлорофилла<br />
определенного порогового значения.<br />
Как видно из графиков рис. 5б, флуоресцентные<br />
отклики уменьшаются в процессе<br />
уменьшения экологической значимости<br />
пунктов наблюдения. Последующее уменьшение<br />
интенсивности флюоресценции связано,<br />
по-видимому, с уменьшением концентрации<br />
хлорофилла: высокая фотосинтетическая<br />
активность не требуется в условиях<br />
стресса и фотосинтетический аппарат редуцируется.<br />
По мере старения листа концентрация<br />
хлорофилла падает и флуоресцентный<br />
отклик наблюдается только в области 684 нм<br />
(рис. 6), что свидетельствует о деградации<br />
хлорофилла в процессе старения листа и является<br />
характерным для древесных культур с<br />
хорошими защитными механизмами.<br />
Из приведенных результатов также<br />
следует, что защитные механизмы жизнестойких<br />
древесных культур, находящихся в<br />
экологически неблагоприятной среде с повышенным<br />
содержанием углекислого газа<br />
(рис. 4), срабатывают медленнее, о чем отчетливо<br />
свидетельствует меньшая степень<br />
деградации хлорофилла в экологически неблагоприятных<br />
пунктах наблюдения 3 и 4,<br />
соответствующих пересечению интенсивно<br />
загруженных трасс (рис. 6).<br />
Следует, однако, иметь ввиду, что изменение<br />
абсолютного значения интенсивности<br />
обратного рассеяния обусловлено несколькими<br />
факторами: состоянием поверхности<br />
(включая ворсистость и влажность),<br />
естественным изменением концентрации<br />
(см. формулу (1)) и изменением спектральных<br />
характеристик вследствие аккумулирования<br />
в массе листа загрязнителей атмосферы.<br />
Для исключения первого фактора, который<br />
не зависит от состояния окружающей<br />
среды, весь последующий анализ проводился<br />
для дифференциального коэффициента обратного<br />
рассеяния, который определялся как<br />
отношение коэффициентов рассеяния R на<br />
длине волны 750 нм и 550 нм:<br />
K<br />
( t)<br />
( t)<br />
( t)<br />
R750<br />
= (2)<br />
R<br />
550<br />
265
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
а)<br />
б)<br />
Рис. 5 - Спектральная интенсивность обратного рассеяния (а) и лазерно-индуцированной флуоресценции (б)<br />
излучения от листьев березы в августе в различных пунктах наблюдения: 1 ( штрих-штрих пунктир),<br />
2 ( жирная сплошная кривая), 3 ( штрих-пунктир), 4 ( пунктир),<br />
5 ( тонкая сплошная кривая)<br />
266
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 6. Лазерно-индуцированная флуоресценция хлорофилла листьев березы в октябре в различных пунктах<br />
наблюдения: 1 ( штрих-штрих пунктир), 2( жирная сплошная кривая),<br />
3 ( штрих-пунктир), 4 ( пунктир), 5 ( тонкая сплошная кривая)<br />
Учитывая, что влияние шероховатости<br />
поверхности на коэффициент рассеяния слабо<br />
зависит от длины волны в видимом диапазоне<br />
спектра, использование формулы (2)<br />
практически полностью (погрешность не более<br />
0,1%) исключало влияние состояния поверхности<br />
на анализируемые зависимости.<br />
Аналогично, используя корреляцию интенсивностей<br />
в пиках с содержанием хлорофилла<br />
в листьях, для флуоресцентного отклика<br />
удобно использовать дифференциальный коэффициент,<br />
определяемый как отношение<br />
интенсивностей флюоресценции на длинах<br />
волн 740 и 684 нм<br />
F684<br />
( t)<br />
F( t)<br />
≈ . (3)<br />
F ( t)<br />
740<br />
По аналогии с формулой (1) наряду с<br />
относительным коэффициентом флюоресценции<br />
F(t) использовался нелинейный коэффициент<br />
флюоресценции ∆F(t)<br />
Fn<br />
( t)<br />
∆ F(<br />
t)<br />
=<br />
F , (4)<br />
( )<br />
0 t<br />
где n – номер пункта наблюдения, а в качестве<br />
естественного коэффициента флюоресценции<br />
F 0 использовались значения в контрольном<br />
пункте 5, соответствующем зеленой<br />
зоне города.<br />
267<br />
На рис. 7 представлены зависимости<br />
дифференциальных коэффициентов обратного<br />
рассеяния, и флюоресценции от времени.<br />
Как видно из рис. 7, знак производной<br />
функции дифференциального коэффициента<br />
обратного рассеяния К(t) совпадает с знаком<br />
производной функции ∆C(t), а знак производной<br />
функции дифференциального коэффициента<br />
флюоресценции F(t) – с производной<br />
функции календарного изменения концентрации<br />
СО 2 . Следовательно, можно утверждать,<br />
что дифференциальные функции содержат<br />
информацию об этих загрязнителях.<br />
Анализ зависимости (рис. 8) от времени<br />
нелинейного коэффициента ∆F(t) показывает,<br />
что коэффициент флюоресценции ∆F(t)<br />
качественно правильно отражает тенденцию<br />
изменение жизненного потенциала растения,<br />
однако наблюдаются и существенные отличия.<br />
Они, прежде всего, связаны с меньшим<br />
значением производной по времени от данных<br />
функций (сказывается «демпфирующее»<br />
и накопительное действие репродукционного<br />
механизма растения). Кроме того, если<br />
функциональная зависимость изменения<br />
концентрации хлорофилла практически повторяет<br />
зарегистрированную среднестатистическую<br />
зависимость от времени концен-
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
трации окиси углерода (ввиду его прямого<br />
участия в работе фотосинтетического аппарата<br />
листа), то коэффициент флюоресценции<br />
ввиду перекрытия спектров различных веществ,<br />
аккумулированных листом, включают<br />
в себя наряду с этим и количественные зависимости<br />
от других загрязнителей, в частности<br />
формальдегидов и диоксида азота<br />
(рис. 8), имеющие обратный знак производной<br />
по сравнению с временной зависимостью<br />
концентрации диоксида углерода. Таким<br />
образом, можно утверждать, что оптические<br />
методы контроля описывают многофакторную<br />
интегрированную зависимость<br />
жизненного потенциала растений от уровня<br />
загрязнения окружающей среды.<br />
Рис. 7. Изменения дифференциальных коэффициентов обратного рассеяния K(t)<br />
и флюоресценции F(t) листьев березы и нормированной концентрации<br />
основных атмосферных загрязнителей (по данным работы [8])<br />
Рис. 8. Изменения нелинейного коэффициента флюоресценции ∆F(t), концентрации хлорофиллов<br />
в листьях березы, полученные по методу Брагинского, и концентрации<br />
основных атмосферных загрязнителей (по данным работы [8])<br />
268
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Выводы<br />
1. Использование метода дифференциального<br />
обратного рассеяния позволяет давать<br />
качественную оценку состояния древесных<br />
культур в различные периоды вегетации<br />
и определять его жизненный потенциал, объективно<br />
ранжируя тем самым районы города<br />
по степени экологического состояния.<br />
2. Анализ нелинейного коэффициента<br />
обратного флюоресценции показал, что его<br />
значения коррелируют с изменением концентрации<br />
атмосферных загрязнителей для<br />
различных районов города Самары.<br />
3. Изменение физиологического состояния<br />
растения, вызванные антропогенными<br />
факторами, непосредственно отражаются<br />
на значениях интенсивности максимумов<br />
спектральной интенсивности<br />
флуоресценции и зависят от степени загрязнения<br />
(в том числе многофакторного) в отсутствии<br />
визуальных признаков повреждения<br />
и, даже, при отсутствии изменений концентрации<br />
хлорофилла в массе листа.<br />
Благодарности<br />
Работа выполнена при поддержке аналитической<br />
ведомственной целевой программы<br />
«Развитие научного потенциала<br />
высшей школы» (2006-2008 годы) и гранта<br />
РФФИ 08-02-99038-р_офи.<br />
Библиографический список<br />
1. Mezlyak, M.N. Three-band model for<br />
noninvasive estimation of chlorophyll, carotenoids,<br />
and anthocyanin contents in higher plant leaves<br />
[Текст] / M.N. Mezlyak, A.A. Gitelson // Geophysical<br />
research letters. – 2006. – v.33. – P.1-5.<br />
2. Saito, Y. Investigation of laser – induced<br />
fluorescence of several leaves for application<br />
to lidar vegetation monitoring [Текст] /<br />
Y. Saito [and other] // Appl. Opt. – 1998. – v.<br />
37. – p. 431-437.<br />
3. Мерзляк, М.Н. Спектры отражения<br />
листьев и плодов при нормальном развитии,<br />
старении и стрессе [Текст] / М.Н. Мерзляк //<br />
Физиология растений. – 1997. – Том 44, №5.<br />
– C.707-716.<br />
4. Воробьева, Е.В. Экспериментальные<br />
исследования и математическое моделирование<br />
оптических характеристик растительной<br />
ткани [Текст] / Е.В. Воробьева [и<br />
др.] // Известия Самарского научного центра<br />
Российской академии наук. – 2007. – Т.9, №3<br />
(21). – C. 620-625.<br />
5. Веселовский, В.А. Люминесценция<br />
растений [Текст] / В.А. Веселовский, Т.В.<br />
Веселова – М.: Наука, 1990.<br />
6. Захаров, В.П. Моделирование влияния<br />
покровных тканей растения на характеристики<br />
рассеянного обратного излучения<br />
[Текст] / В.П. Захаров, И.А. Братченко, Е.В.<br />
Тимченко // Вестник СГАУ, 2008.<br />
7. Fateeva, N.L. Application of the<br />
method of laser-induced fluorescence [Текст] /<br />
N.L. Fateeva, G.G. Matvienko // SPIE Proceedings<br />
on «Remote Sensing». – 2003. – 5232. –<br />
P.652-657.<br />
8. Braginsky, L.P. Problems of analytic<br />
chemistry: [Текст] / L.P. Braginsky – Moscow,<br />
Science, 1997. – P. 27-38.<br />
9. Исследования содержания концентрации<br />
вредных веществ в городе Самары<br />
[Текст] // Отчет гидрометеоцентра, 2006.<br />
References<br />
1. Mezlyak, M.N. Three-band model for<br />
noninvasive estimation of chlorophyll, carotenoids,<br />
and anthocyanin contents in higher plant leaves /<br />
M.N. Mezlyak, A.A. Gitelson // Geophysical research<br />
letters. – 2006. – v.33. – P.1-5.<br />
10. Saito, Y. Investigation of laser – induced<br />
fluorescence of several leaves for application<br />
to lidar vegetation monitoring [Текст] /<br />
Y. Saito [and other] // Appl. Opt. – 1998. – v.<br />
37. – p. 431-437.<br />
2. Merzlyak, M.N. Spectra of reflection<br />
of leaves and fruits at normal development, ageing<br />
and stress / M.N. Mezlyak // Physiology of<br />
plants. – 1997. – V. 44, N 5. – P. 707-716. – [in<br />
Russian].<br />
3. Vorobjeva E.V., Bratchenko I.A.,<br />
Zakharov V.P., Timchenko P.E., Коtova S.P.<br />
Experimental research and mathematical modelling<br />
of optical characteristics of a vegetative tissue<br />
/ E.V. Vorobjeva [and other] // Samara centre<br />
of science the Russian Academy of Science.<br />
269
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
– 2007. – V. 9, N 3(21). – P. 620-625. – [in<br />
Russian].<br />
4. Veselovsky, V.A. Plant luminescence<br />
/ V.A.Veselovsky, T.V. Veselova – Moscow,<br />
Science, 1990. – [in Russian].<br />
5. Zakharov, V.P. Modeling of the influence<br />
tissue plant on features of backscattered<br />
radiation / V.P. Zakharov, I.A. Bratchenko, E.V.<br />
Timchenko // Proceedings of SGAU, 2008. – [in<br />
Russian].<br />
6. Fateeva, N.L. Application of the method<br />
of laser-induced fluorescence / N.L. Fateeva,<br />
G.G. Matvienko // SPIE Proceedings on<br />
«Remote Sensing». – 2003. – V. 5232. –<br />
P.652-657.<br />
7. Braginsky, L.P. Problems of analytic<br />
chemistry / L.P. Braginsky –Moscow, Science,<br />
1997. – P. 27-38.<br />
8. The review of a condition of pollution<br />
of atmospheric air in cities in territory of activity<br />
// privolgsky UGMS (Samara, 2007). – [in<br />
Russian].<br />
ECOLOGICAL MONITORING OF MEGAPOLIS ON THE BASIS OF DIFFERENTIAL<br />
BACKSCATTERING CONTROL OF THE WOOD CULTURE<br />
© 2008 V.P. Zakharov 1 , O.N. Makurina 2 , E.V. Timchenko 1, 3 , P.E. Timchenko 1 ,<br />
S.P. Kotova 3 , R.V. Valliulov 1<br />
1 Samara State Aerospace University<br />
2 Samara State University<br />
3 P.N. Lebedev Physical Institute of the Russian Academy of Science, Samara Branch<br />
The application of the differential backscattering method and the fluorescent analysis of wood cultures for the<br />
determination of ecological quality of different megapolis areas are investigated. The correlation of leaves optical characteristics<br />
with the data of the chemical analysis of leaves pigments concentration is shown on the basic of year statistical<br />
results of wood cultures spectral characteristics observation. It is experimentally found, that the method of differential<br />
backscattering allows to identify megapolis areas on their ecological level.<br />
Ecological monitoring, differential backscattering, fluorescence, the chemical analysis, nonlinear factor, differential<br />
factor, atmospheric pollutions<br />
Информация об авторах<br />
Захаров Валерий Павлович, профессор кафедры Автоматических систем энергетических<br />
установок Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика<br />
С.П. Королева, доктор физико-математических наук, профессор, zakharov@ssau.ru. Область<br />
научных интересов –физика плазмы, нелинейная оптика, взаимодействия лазерного излучения<br />
с биообъектами, медицинская лазерная техника<br />
Тимченко Елена Владимировна, инженер, аспирантка 3-го курса Самарского государственного<br />
аэрокосмического университета имени академика С.П. Королева (специальность<br />
«оптика»), vorobjeva.82@mail.ru. Область научных интересов – оптические методы<br />
диагностики, взаимодействие низкоинтенсивного лазерного излучения с биологическими<br />
объектами.<br />
Валиуллов Руслан Валерьевич, инженер, соискатель 3-го курса Самарского государственного<br />
аэрокосмического университета имени академика С.П. Королева (специальность<br />
«приборы и методы экспериментальной физики»), mts_rus@list.ru. Область научных интересов<br />
– оптические методы диагностики, взаимодействие низкоинтенсивного лазерного излучения<br />
с биологическими объектами.<br />
270
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Тимченко Павел Евгеньевич инженер, аспирант 3-го курса Самарского государственного<br />
аэрокосмического университета имени академика С.П. Королева (специальность<br />
«приборы и методы экспериментальной физики»), timpavel@mail.ru. Область научных интересов<br />
– оптические методы диагностики, 3D визуализация многократно рассеивающих<br />
сред.<br />
Котова Светлана Павловна, старший научный сотрудник, заведующая лабораторией<br />
автоматизации и моделирования лазерных систем Самарского филиала ФИАН, кандидат физико-математических<br />
наук, доцент, kotova@fian.smr.ru. Область научных интересов –<br />
разработка корректоров волнового фронта, распространение лазерного излучения в биотканях,<br />
методы лазерной манипуляции микроскопическими объектами.<br />
Макурина Ольга Николаевна, профессор, доктор биологических наук, профессор,<br />
Самарский государственный университет, dekanat.05.54@mail.ru. Область научных интересов<br />
– биохимия, химический анализ, экология.<br />
Zaharov Valeriy Pavlovich, professor of department of the Automatic systems of the energy<br />
devices, doctor of physico-mathematical sciences, professor, Samarа State Aerospace University,<br />
zakharov@ssau.ru. Area of scientific interests - plasma physics, nonlinear optics, interactions of the<br />
laser radiation with biological objects, medical laser technology<br />
Timchenko Elena Vladimirovna, engineer, 3-rd course postgraduate student, Samarа State<br />
Aerospace University, vorobjeva.82@mail.ru. Area of scientific interests - optical diagnostics<br />
methods, interaction of low-level laser radiation with biological object.<br />
Valiullov Ruslan Valerievich, engineer, 3-rd course competitor, Samarа State Aerospace<br />
University, mts_rus@list.ru. Area of scientific interests - optical diagnostics, interaction of lowlevel<br />
laser radiation with biological object.<br />
Timchenko Pavel Evgenievich engineer, 3-rd course postgraduate student, Samarа State<br />
Aerospace University, timpavel@mail.ru. Area of scientific interests - optical diagnostics methods,<br />
3D-visualisasion of multi-scattering media.<br />
Kotova Svetlana Pavlovna, senior staff scientist, head of laboratory of laser systems automation<br />
and modeling, candidate of physico-mathematical sciences, assistant professor, Samara branch<br />
FIAN, kotova@fian.smr.ru. Area of scientific interests - wave front adjustor design, laser radiation<br />
propagation in biological tissue, laser manipulation of microscopic objects.<br />
Makurina Oliga Nikolaevna, professor, doctor of biological sciences, professor, Samara<br />
State University, dekanat.05.54@mail.ru. Area of scientific interests - biochemistry, chemical<br />
analysis, ecology.<br />
271
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
УДК 502.3<br />
СОЗДАНИЕ ТЕРРИТОРИАЛЬНОЙ КОМПЛЕКСНОЙ, МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ<br />
СИСТЕМЫ МОНИТОРИНГА И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ<br />
СИТУАЦИЙ ПРИРОДНОГО, ТЕХНОГЕННОГО И БИОЛОГО-СОЦИАЛЬНОГО<br />
ХАРАКТЕРА НА ТЕРРИТОРИИ САМАРСКОЙ ОБЛАСТИ<br />
© 2008 Т. Г. Габричидзе 1 , П. М. Фомин 2 , И. М. Янников 2<br />
1 Главное управление МЧС России по Самарской области<br />
2 Главное управление МЧС России по Удмуртской Республике<br />
Разработана система мониторинга и прогнозирования чрезвычайных ситуаций природного, техногенного<br />
и биолого-социального характера на территории Самарской области. Описан механизм сбора, обработки и передачи<br />
информации для ее оценки и принятия управленческих решений.<br />
Чрезвычайная ситуация, мониторинг, прогнозирование, обработка информации<br />
В РФ функционируют свыше 10 тыс.<br />
потенциально химически опасных объектов<br />
(ПОХО), которые относятся к предприятиям<br />
топливно-энергетического комплекса (ТЭК),<br />
цветной и черной металлургии, химической<br />
промышленности и сельского хозяйства<br />
(70% данных объектов расположены в 146<br />
городах с населением более 100 тыс. чел.).<br />
Подавляющее большинство этих объектов<br />
построено и введено в строй 40-50-60<br />
лет назад при нормативных сроках эксплуатации<br />
до 15 лет, химико-технологическое<br />
оборудование к настоящему времени многократно<br />
отслужило свои сроки, морально устарело<br />
и физически изношено. В атмосферный<br />
воздух ежегодно поступает около 20<br />
млн.т. химических веществ, 75% всех смертельных<br />
случаев связано с воздействием химических<br />
факторов.<br />
Число ПОХО, имеющих запредельную<br />
выработку проектного ресурса, неуклонно<br />
растёт, объемы затрат на реконструкцию,<br />
модернизацию, вывод из эксплуатации могут<br />
достигать 7% ВВП. Следует учесть, что затраты<br />
на ликвидацию последствий аварий и<br />
катастроф в 10-15 раз выше затрат, необходимых<br />
для превентивных мер.<br />
Ежегодно на пожарах в стране гибнет<br />
более 15 тыс. чел., при этом большая часть<br />
от воздействия опасных химических веществ,<br />
образующихся в результате горения.<br />
Загрязнение вредными химическими<br />
веществами атмосферного воздуха рабочей<br />
зоны, питьевой воды, почвы, продуктов питания<br />
и пищевого сырья свидетельствует,<br />
что проблема химической и биологической<br />
безопасности является одной из важнейших<br />
в области охраны здоровья населения.<br />
В Российской Федерации по загрязненности<br />
воздуха наша область на 59 месте. С<br />
2000 г. загрязнение атмосферы выросло почти<br />
на 18 %. С 1га населенной площади выбрасывается<br />
1,29 т загрязненных веществ (в<br />
Красноярском крае 5т). По образованию отходов<br />
(т/тыс. тетраджоулей произведенной<br />
энергии) Самарская область на 86 месте. По<br />
загрязненным стокам (% водных ресурсов) на<br />
75 месте благодаря тому, что, во-первых,<br />
Волга обладает большим восстановительным<br />
потенциалом, во-вторых, мероприятия по<br />
очищению стоков стали эффективнее по<br />
сравнению с 2000 г. Воздействие человека на<br />
водоемы сократилось на 13%, по нарушениям<br />
экосистем (%) Самарская область на 28 месте,<br />
т.к. нарушено 61,6% экосистем, а охраняется<br />
всего 2,4% от общей площади территории области,<br />
в то же время необходимо, чтобы 1/3<br />
территории охранялась, тогда мирно могут<br />
сосуществовать природа и человек.<br />
На территории области химически<br />
опасных объектов 81, где сосредоточено<br />
107 тыс. т АХОВ, 40% предприятий сосредоточено<br />
в категорированных городах: Самаре,<br />
Тольятти, Новокуйбышевске, Сызрани,<br />
Чапаевске, Жигулевске.<br />
Потенциальную опасность представляют<br />
объекты экономики (ОЭ) базовых отраслей<br />
промышленности (ЗАО «Куйбышевазот»,<br />
ОАО «Тольяттиазот», ОАО «Тран-<br />
272
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
саммиак»), а также МП водопроводноканализационного<br />
хозяйства.<br />
В случае возможных ЧС техногенного<br />
характера в Самарской области глубина зоны<br />
химического заражения может достигать<br />
20 км, на которой расположены 18 населенных<br />
пунктов с населением 600 тыс.<br />
человек (рис. 1):<br />
Рис. 1<br />
По активности в деле охраны окружающей<br />
среды Самарская область занимает<br />
13 место, разрабатывается новый вариант<br />
местного закона об экологии.<br />
В соответствии с Федеральным законом,<br />
Постановлениями Правительства Российской<br />
Федерации и утвержденной концепцией<br />
ФЦП «Национальная система химической<br />
и биологической безопасности РФ»<br />
(2009-2013г.г.), а также «Концепцией региональной<br />
безопасности Самарской области»,<br />
утвержденной 19 марта 2008г., губернатором<br />
предложено рассмотреть порядок создания<br />
территориальной комплексной многоступенчатой<br />
системы мониторинга и предупреждения<br />
ЧС природного, техногенного и биологосоциального<br />
характера в Самарской области.<br />
Территориальная комплексная многоступенчатая<br />
система мониторинга и прогнозирования<br />
чрезвычайных ситуаций создается<br />
на региональном, муниципальном и объектовом<br />
(в пределах территории области)<br />
уровне, входит в состав областной территориальной<br />
подсистемы единой государственной<br />
системы предупреждения и ликвидации<br />
чрезвычайных ситуаций и является информационно-аналитической<br />
подсистемой единой<br />
государственной системы предупреждения<br />
и ликвидации чрезвычайных ситуаций<br />
(РСЧС), построенной на основе:<br />
- комплексных (интегрированных) многоступенчатых<br />
систем мониторинга в сопряжении<br />
с дежурно-диспетчерской службой<br />
(ДДС), локальной системой оповещения<br />
(ЛСО), силами реагирования опасных объектов;<br />
- сопряжения с единой дежурно диспетчерской<br />
службой -01 (ЕДДС-01), системой<br />
оповещения и реагирования сил и<br />
средств муниципальных образований;<br />
- сопряжения с центром управления<br />
кризисных ситуаций (ЦУКС) системами информирования<br />
и оповещения населения в<br />
рамках общероссийской комплексной системы<br />
информирования и оповещения населения<br />
(ОКСИОН) и силами реагирования<br />
Российской системы предупреждения и лик-<br />
273
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
видации чрезвычайных ситуаций (РСЧС)<br />
всех уровней.<br />
Территориальная комплексная многоступенчатая<br />
система мониторинга и прогнозирования<br />
чрезвычайных ситуаций предназначена<br />
для:<br />
- организации и проведения работ по заблаговременному<br />
выявлению источников<br />
чрезвычайных ситуаций природного и<br />
техногенного характера;<br />
- выявления причин и условий возникновения<br />
чрезвычайных ситуаций;<br />
- определения возможных масштабов чрезвычайных<br />
ситуаций и характера их развития;<br />
- выработки рекомендаций по предупреждению,<br />
предотвращению и ликвидации<br />
чрезвычайных ситуаций и смягчения их<br />
последствий.<br />
Основными задачами территориальной<br />
комплексной многоступенчатой системы<br />
мониторинга и прогнозирования чрезвычайных<br />
ситуаций являются:<br />
1. Организация мероприятий по мониторингу<br />
и прогнозированию чрезвычайных<br />
ситуаций природного и техногенного характера;<br />
2. Оперативный сбор, обработка и анализ<br />
информации о потенциальных источниках<br />
чрезвычайных ситуаций природного и<br />
техногенного характера;<br />
3. Прогнозирование возникновения<br />
чрезвычайных ситуаций и их последствий на<br />
основе оперативной фактической и прогностической<br />
информации, поступающей от ведомственных<br />
и других служб наблюдения за<br />
состоянием окружающей природной среды,<br />
за обстановкой на потенциально опасных<br />
объектах и прилегающих к ним территориях;<br />
4. Представление комиссии по предупреждению<br />
и ликвидации чрезвычайных ситуаций<br />
и обеспечению пожарной безопасности<br />
области исполнительным органам государственной<br />
власти области, муниципальным<br />
образованиям области прогнозов чрезвычайных<br />
ситуаций для принятия ими<br />
управленческих решений по предупреждению<br />
чрезвычайных ситуаций;<br />
5. Разработка вероятных сценариев развития<br />
чрезвычайных ситуаций;<br />
6. Организационно-методическое руководство<br />
и контроль состояния готовности и<br />
деятельности сети наблюдения и лабораторного<br />
контроля гражданской обороны области;<br />
7. Создание и поддержание информационной<br />
системы и банка данных по чрезвычайным<br />
ситуациям на территории области;<br />
8. Информационно-аналитическое взаимодействие<br />
и координация деятельности органов<br />
и организаций, входящих в территориальную<br />
систему мониторинга.<br />
Перечень организаций, учреждений,<br />
ведомств, осуществляющих мониторинг состояния<br />
окружающей среды опасных природных<br />
явлений и процессов, наблюдение за<br />
обстановкой на ОПО и прогнозирование ЧС<br />
на территории КВО, ПОО, муниципальных<br />
образований и региона в целом, состоит из<br />
подсистем:<br />
а) мониторинг ЧС техногенного характера,<br />
в том числе:<br />
- опасных производственных объектов;<br />
- гидротехнических сооружений;<br />
- систем жизнеобеспечения;<br />
- проектируемых и строящихся объектов<br />
и населенных пунктов.<br />
Выполнение вышеперечисленных задач<br />
возложено на управление по технологическому<br />
и экологическому надзору Ростехнадзора<br />
по Самарской области (по согласованию)<br />
и министерство строительства и жилищно-коммунального<br />
хозяйства Самарской<br />
области.<br />
б) мониторинг опасных природных<br />
процессов, включающий:<br />
- опасные геологические явления;<br />
- опасные гидрологические явления;<br />
- опасные метеорологические явления;<br />
- природные пожары.<br />
Возложено на Средневолжское межрегиональное<br />
управление геодезии и картографии<br />
(по согласованию); государственное учреждение<br />
«Самарский центр по гидрометеорологии<br />
и мониторингу загрязнения окружающей<br />
среды с региональными функциями»<br />
(по согласованию); департамент лесного<br />
хозяйства по Самарской области (по согласованию);<br />
министерство природных ресурсов<br />
и охраны окружающей среды Самарской<br />
области.<br />
274
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
в) мониторинг ЧС биолого-социального<br />
характера, в том числе:<br />
- эпидемии;<br />
- эпизоотии;<br />
- эпифитотии.<br />
Возложено на министерство здравоохранения<br />
и социального развития Самарской области;<br />
управление ветеринарии Самарской области;<br />
министерство сельского хозяйства и<br />
продовольствия Самарской области; министерство<br />
экономического развития, инвестиций<br />
и торговли Самарской области.<br />
В состав ТСМП ЧС включены надзорные<br />
территориальные органы, федеральные<br />
органы исполнительной власти (по согласованию),<br />
органы исполнительной власти Самарской<br />
области, организации (по согласованию),<br />
находящиеся на территории Самарской<br />
области и осуществляющие мониторинг<br />
по направлениям своей деятельности (далее<br />
– службы ТСМП ЧС).<br />
На рис. 2 представлена структура (механизм)<br />
сбора, обработки и передачи информации<br />
для ее оценки и принятия управленческих<br />
решений для химически опасного<br />
объекта.<br />
Система сбора и обработка информации<br />
включает силы и средства более чем 25<br />
мониторинговых систем различных министерств<br />
и ведомств, которые обеспечивают<br />
комплексные наблюдения за уровнем загрязнения<br />
воздуха, воды, почвы и биоты, другие<br />
осуществляют контроль за гидрометеорологической<br />
и геофизической обстановкой в целях<br />
выявления предвестников природных катастроф,<br />
признаков техногенных аварий –<br />
прогноза таких явлений, как ядерные взрывы<br />
и их последствия, промышленные взрывы,<br />
землетрясения, извержение вулканов, аномальные<br />
явления температур, имеющих место<br />
при пожарах, засухах, морозах, крупномасштабные<br />
вихри, АХОВ и их перемещение<br />
в атмосфере. Включение в единую систему<br />
сил и средств большого количества ведомств<br />
обуславливает наличие широких<br />
возможностей по решению задач комплексного,<br />
многоступенчатого мониторинга с иерархической<br />
структурой сбора, обработки<br />
выдачи информации (рис. 3) по уровням<br />
(объектовый, муниципальный, межмуниципальный,<br />
региональный, межрегиональный и<br />
федеральный) с единой базой данных по<br />
всем элементам данных, с планами действий<br />
на всех уровнях для принятия решений по<br />
организации защиты от ЧС с созданием системы<br />
немедленного реагирования на угрозу<br />
возникновения ЧС на опасном объекте, позволяет<br />
создать комплексную систему безопасности<br />
на основе интегрированной многоступенчатой<br />
системы мониторинга КВО<br />
(ПОО) в сопряжении с ДДС, ЛСО силами и<br />
средствами опасного объекта, ЕДДС-01<br />
ЛСО, системами информационного оповещения<br />
и силами реагирования М.О., ЕДДС-<br />
01 в составе ЦУКС, системой информирования,<br />
оповещения в рамках ОКСИОН, силами<br />
и средствами реагирования региона в системе<br />
РСЧС.<br />
В зависимости от обстановки, масштаба<br />
прогнозируемой или возникшей чрезвычайной<br />
ситуации решением комиссии по<br />
чрезвычайным ситуациям и обеспечению<br />
пожарной безопасности в пределах конкретной<br />
территории устанавливается один из<br />
следующих режимов функционирования<br />
ТСМП ЧС ЦУКС:<br />
режим повседневной деятельности -<br />
при нормальной производственно-промышленной,<br />
радиационной, химической, биологической<br />
(бактериологической), сейсмической,<br />
гидрометеорологической обстановке,<br />
при отсутствии эпидемий, эпизоотии и эпифитотий,<br />
а также при отсутствии прогнозных<br />
данных о возникновении ЧС;<br />
режим повышенной готовности - при<br />
ухудшении производственно-промышленной,<br />
радиационной, химической, биологической<br />
(бактериологической), сейсмической,<br />
гидрометеорологической обстановки, а также<br />
наличии прогнозных данных о возникновении<br />
ЧС;<br />
режим чрезвычайной ситуации - при<br />
возникновении и во время ликвидации ЧС.<br />
На рис. 4 мы видим количество объектов,<br />
подключенных к ЕДДС-01, уменьшение ЧС<br />
на подключенных объектах (4б) и (4в), предотвращенный<br />
ущерб.<br />
275
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Рис. 2<br />
276
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
Рис. 3<br />
Рис. 4<br />
277
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
Порядок финансирования<br />
и материально-технического обеспечения<br />
Финансирование территориальной<br />
комплексной многоступенчатой системы<br />
мониторинга и прогнозирования чрезвычайных<br />
ситуаций Самарской области осуществляется<br />
на соответствующем уровне в пределах<br />
утвержденных на очередной финансовый<br />
год смет учреждений, организаций, входящих<br />
в территориальную комплексную многоступенчатую<br />
систему мониторинга и прогнозирования<br />
чрезвычайных ситуаций Самарской<br />
области, и за счет средств предприятий<br />
и организаций.<br />
Создание комплексной системы безопасности<br />
КВО, ПОО позволит:<br />
1. Последовательно снижать до приемлемого<br />
(10 -6 год -1 ) уровня риска возникновения<br />
ЧС, в т.ч. воздействия опасных химических,<br />
биологических факторов на население,<br />
биосферу, техносферу и экологические<br />
системы.<br />
2. Своевременно предупреждать возникновение<br />
ЧС путем систематического мониторинга,<br />
в т.ч. химических, биологических<br />
опасностей, контроля исполнения законодательства<br />
и нормативных документов в области<br />
химической и биологической безопасности.<br />
3. Уменьшать масштабы потенциальных<br />
очагов ЧС, в т.ч. химического и биологического<br />
поражения, суммарных площадей<br />
зон защитных мероприятий путем проведения<br />
комплексных мер в отношении источников<br />
ЧС.<br />
4. Повышать защищенность населения<br />
и среды его обитания от негативных<br />
влияний опасных веществ, в т.ч. химических<br />
и биологических агентов, снижать уровень<br />
их влияния путем внедрения современных<br />
средств защиты, разработанных в УР.<br />
Библиографический список<br />
1. Алексеев, В.А., Принципы многоступенчатого<br />
экологического мониторинга<br />
объектов хранения и уничтожения химического<br />
оружия. [Текст] / В.А. Алексеев,<br />
Т.Г. Габричидзе, В.И. Заболотских − Сборник<br />
«Федеральные и региональные проблемы<br />
уничтожения химического оружия». –<br />
М., РАН, 2002.<br />
2. Габричидзе, Т.Г. Многоступенчатая<br />
система экологического мониторинга<br />
объекта по хранению и уничтожению химического<br />
оружия: Диссертация [Текст] / Т.Г. Габричидзе<br />
− УдГУ, Ижевск, 2002. − 145 с.<br />
3. Габричидзе, Т.Г. Организация<br />
комплексной системы безопасности критически<br />
важных объектов на территории Удмуртской<br />
Республики. Технологии гражданской<br />
безопасности [Текст] / Т.Г. Габричидзе<br />
// Научно-технический вестник МЧС России.<br />
− 2006. − № 3(9).<br />
4. Габричидзе, Т.Г. Основы организации<br />
системы многоступенчатого экологического<br />
мониторинга и ее сопряжение с<br />
АИУС РСЧС [Текст] / Т.Г. Габричидзе, И.М.<br />
Янников // Промышленная экологическая<br />
безопасность. − 2007. − № 5(7). − С. 37-18.<br />
5. ГОСТ Р 22.1.12-2005. Безопасность<br />
в ЧС. Структурированная система мониторинга<br />
и управления инженерными системами<br />
зданий и сооружений. Общие требования.<br />
[Текст].<br />
6. Федеральный закон от 21 декабря<br />
2004 г. № 68-ФЗ «О защите населения и территорий<br />
от чрезвычайных ситуаций природного<br />
и техногенного характера» [Текст].<br />
7. Основы государственной политики<br />
в области обеспечения химической и биологической<br />
безопасности Российской Федерации<br />
до 2010 года и на дальнейшую перспективу.<br />
Утверждены Президентом Российской<br />
Федерации 4.12.2003 г. [Текст].<br />
8. Основы государственной политики<br />
в области обеспечения безопасности населения<br />
Российской Федерации и защищенности<br />
критически важных и потенциально опасных<br />
объектов от угроз техногенного, природного<br />
характера и террористических актов от 28<br />
сентября 2006 г., № 1649 [Текст].<br />
9. Постановление Правительства Российской<br />
Федерации от 30 декабря 2003 г. №<br />
794 (С изм. от 25.05.2005 г.) «О единой государственной<br />
системе предупреждения и ликвидации<br />
чрезвычайных ситуаций» [Текст].<br />
10. Постановление Правительства<br />
Российской Федерации от 16.05.2005 г. (ред.<br />
23.03.2006 г.) № 303 «О разграничении полномочий<br />
федеральных органов исполнительной<br />
власти в области обеспечения биологической<br />
и химической безопасности» [Текст].<br />
278
Управление, вычислительная техника и информатика<br />
11. Распоряжение Правительства Российской<br />
Федерации от 28 января 2008 г. №<br />
74-р Концепция Федеральной целевой программы<br />
«Национальная система химической<br />
и биологической безопасности Российской<br />
Федерации (2009 - 2013 годы)» [Текст].<br />
12. Постановление Правительства<br />
Российской Федерации от 23 августа 2007 г.<br />
№ 536 «Об утверждении соглашения между<br />
МЧС и Самарской областью о передаче друг<br />
другу части своих полномочий» [Текст].<br />
13. Постановление Правительства<br />
Российской Федерации от 21 мая 2007 г. №<br />
304 «О классификации чрезвычайных ситуаций»<br />
[Текст].<br />
14. Концепция региональной безопасности<br />
Самарской области, утвержденная губернатором<br />
Самарской области от 19 марта<br />
2008 г. [Текст].<br />
15. Указ президента Российской Федерации<br />
от 13 сентября 2004 г. № 1167 «О<br />
неотложных мерах по повышению эффективности<br />
борьбы с терроризмом» [Текст].<br />
References<br />
1. Alekseev, V.A. Principles of multistep<br />
ecological monitoring of chemical weapons<br />
storage and destruction sites / V. A. Alekseev,<br />
T. G. Gabrichidze, V. I. Zabolotskikh – in the<br />
Digest “Federal and Regional Problems of<br />
Chemical Weapons Destruction”, M., RAS,<br />
2002.<br />
2. Gabrichidze, T.G. A multi-step ecological<br />
monitoring of chemical weapons storage<br />
and destruction sites, Dissertation / T. G. Gabrichidze<br />
– UdSU, Izhevsk, 2002 – 145 pages.<br />
3. Gabrichidze, T.G. Organization of a<br />
complex security system of critically important<br />
installations on the Udmurtskaya Republic territory.<br />
Civil Security Technologies / T. G. Gabrichidze<br />
// Scientific-technical bulletin of RF<br />
EM, 2006. – No. 3(9).<br />
4. Gabrichidze, T.G. Organizational<br />
principles of a system for multi-step ecological<br />
monitoring and its conjugation with AIUS<br />
RSCHS / T. G. Gabrichidze, I. M. Yannikov //<br />
Industrial Ecological Security – 2007, No. 5(7).<br />
– Pp. 37 – 18.<br />
5. State Standard Р 22.1.12-2005. Security<br />
in Emergency Situations. A structurized<br />
system of engineering systems monitoring and<br />
management. General requirements.<br />
6. Federal law of 12.212004 No. 68-F3<br />
“On protection of population and territories in<br />
natural and technogenous emergency situations”.<br />
7. Principles of public policy in the field<br />
of chemical and biological protection of the<br />
Russian Federation till 2010 and in future. Approved<br />
by the RF President, 12.04.2003.<br />
8. Principles of public policy in the field<br />
of protection of the Russian Federation population<br />
and security of critically important and potentially<br />
hazardous objects against natural and<br />
technogenous threats and acts of terror of<br />
09.28.06, N0. 1649.<br />
9. RF government regulation of<br />
12.30.03 No. 794 (with amendments of<br />
05.25.05) “On a unified state system of emergency<br />
prevention and elimination”.<br />
10. RF government regulation of<br />
05.16.05 (ed. 03.23.06) No. 303 “On the distribution<br />
of authorities of the federal executives in<br />
the field of biological and chemical protection”.<br />
11. RF government decree of 01.28.08<br />
No. 74-r “Concept of the target-oriented federal<br />
program “National system of chemical and biological<br />
security of the Russian Federation (2009<br />
– 2013)”.<br />
12. RF government regulation of<br />
08.23.07 No. 536 “On the approval of the<br />
agreement between the ESM and Samara Region<br />
on redistribution of authorities”.<br />
13. RF government regulation of<br />
05.21.05 No. 304 “On emergency classification”.<br />
14. Security Concept for the Samara Region,<br />
approved by Samara region governor<br />
03.19.08.<br />
15. RF presidential decree of 09.13.04<br />
No. 1167 “On urgent measures for enhancement<br />
of efficiency of terror fighting”.<br />
279
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, №2, 2008<br />
CREATION OF TERRITORIAL COMPLEX, MULTISTAGE SYSTEM<br />
OF MONITORING AND FORECASTING OF EXTREME SITUATIONS<br />
OF NATURAL, TECHNOGENIC AND BIOLOGO-SOCIAL CHARACTER<br />
FOR TERRITORIES OF THE SAMARA AREA<br />
© 2008 T.G. Gabrichidze 1 , P.M. Fomin 2 , I.M. Yannikov 2<br />
1 Senior department of the Ministry of Emergency Measures of Russia on the Samara area<br />
2 Senior department of the Ministry of Emergency Measures of Russia on the Udmurt Republic<br />
The system of monitoring and forecasting of extreme situations of natural, technogenic and biologo-social character<br />
for territories of the Samara area is developed. The mechanism of gathering, processing and an information transfer<br />
for its estimation and acceptance of administrative decisions is described.<br />
Extreme situation, monitoring, forecasting, information processing<br />
Сведения об авторах:<br />
Габричидзе Тамази Георгиевич, начальник ГУ МЧС России по Самарской области,<br />
к.т.н., Область научных интересов: система мониторинга, системный анализ управления обработкой<br />
информации.<br />
Фомин Петр Матвеевич, начальник ГУ МЧС России по Удмуртской Республике, к.т.н.,<br />
Область научных интересов: система мониторинга, системный анализ управления обработкой<br />
информации.<br />
Янников Игорь Михайлович, первый заместитель начальника ГУ МЧС России по Удмуртской<br />
Республике, к.т.н., Область научных интересов: система мониторинга, системный<br />
анализ управления обработкой информации, биологический мониторинг.<br />
Gabrichidze Tamazi Georgievich, is head of SD ESM in Samara region, Candidate of Engineering.<br />
Research interests: monitoring system, system analysis of information processing management.<br />
Fomin Petr Matveevich, is head of SD ESM of the RF in Udmurdtskaya Republic, candidate<br />
in Engineering. Research interests: monitoring system, system analysis of information processing<br />
management.<br />
Yannikov Igor Mikhailovich, is the first deputy head of SD ESM of the RF in Udmurdtskaya<br />
Republic, candidate in Engineering. Research interests: monitoring system, system<br />
analysis of information processing management, biological monitoring.<br />
280
ВЕСТНИК<br />
САМАРСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО<br />
АЭРОКОСМИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА<br />
имени академика С. П. КОРОЛЁВА<br />
№ 2 (15)<br />
2008<br />
Каталожная цена: 500 руб.<br />
Корректор Карпова Л. М.<br />
Компьютерная вёрстка Смагин С. В.<br />
Переводчик Котляр М. И.<br />
Технолог Никонов В. В.<br />
Формат 60×84 1/8. Бумага офсетная. Печать офсетная.<br />
Тираж 200. Заказ 30.<br />
Отпечатано в ОГБ НИР<br />
Самарского государственного аэрокосмического университета<br />
443086, Самара, Московское шоссе, 34
Правила оформления статей для журнала<br />
«Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета<br />
имени академика С. П. Королёва»<br />
1. Статья представляется в двух экземплярах, распечатанных на лазерном принтере на<br />
одной стороне бумаги в режиме качественной печати, а также в электронном виде на отдельном<br />
носителе ответственному секретарю редакционной коллегии журнала Прохорову Александру<br />
Георгиевичу по адресу: 443086, Самара, Московское шоссе, 34, 212а – 3А, тел.: (846)<br />
267 48 41, электронная почта: vest@ssau.ru.<br />
2. Текст статьи представляется в формате Microsoft Word на дискетах, CD или DVD.<br />
Объём статьи - до 10 страниц формата А4. Имя файла определяется по фамилии первого<br />
автора: фамилия.doc. Поля - по 2 см с каждой стороны, текст - кегль 12, одинарный междустрочный<br />
интервал. Выравнивание: по ширине страницы. Шрифты - Times New Roman,<br />
Symbol. Отступ первой строки абзаца - 1 см. Страницы должны быть пронумерованы.<br />
Замена буквы «ё» на букву «е» недопустима. Написание в тексте буквы «ё» является<br />
обязательным.<br />
3. Допускается наличие рисунков, формул и таблиц по тексту.<br />
Рисунки могут быть созданы средствами Microsoft Word/Excel или в форматах JPEG,<br />
GIF, TIFF, PNG. Подпись к рисунку начинается со слова «Рис.» и номера по порядку, подпись<br />
располагается снизу, выравнивание – по центру. Для ссылки по тексту статьи на рисунок 1<br />
следует использовать сокращение: рис. 1.<br />
Для математических выражений и формул следует использовать Microsoft Equation 3.0<br />
и буквы латинского (Times New Roman, курсив, размер 12) и греческого (Symbol, курсив, размер<br />
12) алфавитов. Формулы, на которые в статье делаются ссылки, следует печатать с новой<br />
строки, при этом формулы нумеруются в порядке следования по тексту статьи. Номер<br />
формулы и ссылка на неё в тексте обозначается числом в круглых скобках: (1), (2), (3). Длина<br />
формулы на строке строго ограничена – до 80 мм (допускается перенос на следующие строки).<br />
Заголовок таблицы начинается со слова «Таблица» и её номера по порядку, заголовок<br />
размещается сверху, выравнивание – по левому краю. Для ссылки по тексту статьи на таблицу<br />
1 следует использовать сокращение: табл. 1.<br />
4. Библиографический список оформляется отдельным разделом в конце статьи, при<br />
этом литературные источники располагаются в порядке их использования по тексту статьи в<br />
виде нумерованного списка, и оформляется в соответствии с действующим ГОСТ.<br />
5. К тексту статьи прилагается направление организации (если авторы не являются<br />
сотрудниками СГАУ), рецензия специалиста по научному направлению статьи (не являющегося<br />
сотрудником подразделения, где работают авторы), акт экспертизы, информация об авторах<br />
для опубликования в журнале. На отдельной странице указываются сведения об авторах<br />
для служебного пользования: фамилия, имя, отчество, должность, учёная степень, учёное<br />
звание, место работы, служебный и домашний адреса, телефон, электронная почта. Статья<br />
должна быть подписана всеми авторами.<br />
6. Статьи, не отвечающие перечисленным требованиям, к рассмотрению не принимаются.<br />
Рукописи и сопроводительные документы не возвращаются. Датой поступления рукописи<br />
считается день получения редакцией окончательного текста.<br />
7. Плата с аспирантов за публикацию рукописей не взимается.
Образец оформления<br />
УДК 536.04<br />
МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОЛЕЙ СЛОЖНОЙ ЗАМКНУТОЙ<br />
СТРУКТУРЫ НА БОРТУ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЙ<br />
КОСМИЧЕСКОЙ ЛАБОРАТОРИИ<br />
© 2006 Г. П. Аншаков 1 , В. В. Бирюк 2 , В. В. Васильев 2 , В. В. Никонов 2 , В. В. Салмин 2<br />
1<br />
ФГУП ГНПРКЦ «ЦСКБ-Прогресс»<br />
2<br />
Самарский государственный аэрокосмический университет<br />
(аннотация статьи объёмом 50...150 слов, кегль: 10)<br />
(ключевые слова объёмом 8-12 слов, кегль: 10, начертание: курсив)<br />
(текст статьи)<br />
(библиографический список)<br />
(информация об авторах для опубликования: фамилия, имя, отчество, учёная степень,<br />
учёное звание, должность, место работы, электронная почта, область научных интересов -<br />
до 10 слов)<br />
THERMAL FIELDS SIMULATING OF COMPLEX CLOSED<br />
STRUCTURE ABOARD RESEARCH SPACE LABORATORY<br />
© 2006 G. P. Anshakov 1 , V. V. Biruk 2 , V. V. Vasiliev 2 , V. V. Nikonov 2 , V. V. Salmin 2<br />
1<br />
«Progress» Design Bureau<br />
2<br />
Samara State Aerospace University<br />
(аннотация статьи - на английском языке)<br />
(ключевые слова - на английском языке)<br />
(библиографический список - на английском языке)<br />
(информация об авторах - на английском языке)