ACCION_DE_LOS_AGENTES_QUIMICOS_Y_FISICOS_SOBRE_EL_CONCRETO

-
o
1mcyc
RIESGO DE CORROSIÓN
· Zona
atmósferica
...... '
Ataques químicos
Riesgo de corrosión
Incrustación Máxima
Incrustación normal
Fisuración por corrosión de la armadura
Acción del hielo-deshielo
Abrasión y erosión
Ataque Químico (figura 17)
. < < Viento
Zona de
r
salpicaduras
Nivel medio del mar
.] Zona de inmersión
¡l__
l : ------1o-r--r--r-~-,.-,....-,.-___..__
i ¡¡¡~ r0- ~-~;. ~:::_-:~@_· =-- ------- -----
J: 1 V 100 200 Joo
-- ' -'--l--1------~
Espesor de incrustación (nun)
Figura 16. Efectos del agua de mar
tos de azufre se obtendrían sulfatos cálcicos, sódicos o potásicos,
respectivamente. En el caso de disoluciones nítricas o
nitrosas se formarían nitratos o nitritos, y así sucesivamente.
En el caso de producirse sales solubles, éstas podrían combinarse
para formar otros compuestos mientras que las insolubles
pueden producir eflorescencias.
El descenso del pH del concreto es una de las causas principales
de la despasivación de la armadura embebida en él,
iniciándose una corrosión generalizada, cuyos óxidos expansivos
crean tensiones internas y fisuran al concreto, lo
que facilita la nueva entrada de agua y de oxígeno. La cantidad
de Ca(OH)2 disponible para atenuar la reacción de neutralización
decrece con el uso de adiciones 12 . Por este motivo,
los cementos de adición podrían proteger menos al
acero de la corrosión. Sin embargo, los productos de hidratación
de este tipo de cementos rellenan los poros, obteniéndose
un concreto menos permeable. Además, con la
reacción puzolánica se incrementa la resistividad eléctrica y
se disminuye la movilidad de los iones agresivos reducie,ndo
de esta forma el riesgo de corrosión. En conclusión, la
poca capacidad de reacción de los cementos de adición se
ve contrarrestada por su baja permeabilidad, si está bien curado,
ya que hay que tener en cuenta que debido a su menor
velocidad de hidratación son más sensibles frente a un mal
curado. Por tanto, en el caso de cementos de adición si se
quiere un concreto menos carbonatable hay que asegurar
períodos de curado más prolongados y mayor cantidad de
clínker. /
4.4 Lixiviación por aguas puras
La lixiviación es un fenómeno de arrastre o lavado de la fase
acuosa del concreto que induce una progresiva disolución
de la portlandita. Está producida fundamentalmente por las
aguas puras de montaña que tienen una fuerza iónica muy
reducida, es decir, con una concentración muy baja de iones,
aunque también puede deberse a la acción de aguas
carbónicas o disoluciones ácidas. La gran avidez de las
aguas puras por llegar al equilibrio de disolución de los diferentes
compuestos sólidos de la pasta de cemento hace que
se produzca una rápida disolución de la portlandita y de
12
Existen resultados contradictorios debido, principalmente, a las diferentes
condiciones de ensayo empleadas. Byfors no encuentra diferencias
apreciables en la velocidad de carbonatación para una misma relación
agua/(cemento más adición) con adiciones de humo de sílice. En el caso de
usar cenizas volantes, Byfors y Ho encuentran un incremento de la velocidad
de carbonatación en concretos de igual resistencia a compresión.
Igualmente, Lin encuentra mayores velocidades de carbonatación con cenizas
volantes y lo atribuye a la naturaleza poco alcalina de estos concretos
y a su mayor retracción.
Byfors K., lnfluence of silica fume and fly ash oh chloride diffusion and pH
value in cement paste, Cement and Concrete Research, 17, (1987), pp.
115-130. .
Ho D. W. S., Lewis R.K., Carbonation of concrete incorporating fly ash ora
chemical admixture. En "Proceedings of the CANMET I ACI, First lnt. Conf.
on the use of fly ash, silica fume, slag and other mineral by-products in concrete"
ACI Publicatiori SP-79, (1983), p. 333.
Lin X.X. y Fu Y., "lnfluence of microstructure on carbonation of concrete
containing fly ash", Fourth lnt, Conf. on Durability of Building Materials
and components, Singapore (1987), pp. 686-693.
20
Acción de los agentes químicos y físicos sobre el concreto