Etude thermohydraulique du système U-C-V dans le - gedepeon
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ÉTUDE THERMODYNAMIQUE DU SYSTÈME<br />
URANIUM-CARBONE-VANADIUM DANS LE CADRE DU DÉVELOPPEMENT<br />
D’UN GAINAGE DE VANADIUM POUR LE RÉACTEUR RCG<br />
A<strong>le</strong>xandre BERCHE, Thierry ALPETTAZ, Sylvie CHATAIN, Christine GUÉNEAU, Stéphane GOSSÉ<br />
(DPC/SCP/LM2T)<br />
Céci<strong>le</strong> BLANC (DPC/SCP/LRSI)<br />
Emmanuel<strong>le</strong> BRACKX, Olivier DUGNE (DTEC/SGCS/LMAC)<br />
Atelier GEDEPEON – Bilan des actions soutenues en 2010<br />
DPC/SCP/LM2T Paris – 12 & 13 janvier 2011<br />
1
Plan<br />
1- Contexte<br />
2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
• Bibliographie<br />
• Mesure de l’activité thermodynamique <strong>du</strong> Vanadium (SMHT)<br />
• Détermination des températures de transition (ATD)<br />
• Modélisation thermodynamique (CALPHAD)<br />
3- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-C-V<br />
•Test de compatibilité UC-V<br />
• Calculs<br />
4- Conclusions<br />
Atelier GEDEPEON – Bilan des actions soutenues en 2010<br />
DPC/SCP/LM2T Paris – 12 & 13 janvier 2011<br />
2
Six systèmes sé<strong>le</strong>ctionnés <strong>dans</strong> <strong>le</strong> cadre de GEN IV<br />
Réacteur rapide refroidi au gaz (Gas-coo<strong>le</strong>d Fast Reactor – GFR)<br />
Réacteur rapide refroidi au plomb (Lead-coo<strong>le</strong>d Fast Reactor – LFR)<br />
Réacteur rapide refroidi au sodium (Sodium-coo<strong>le</strong>d Fast Reactor – SFR)<br />
Réacteur à sels fon<strong>du</strong>s (Molten Salt Reactor – MSR)<br />
Réacteur refroidi à l’eau supercritique (Supercritical-Water-Coo<strong>le</strong>d Reactor – SWCR)<br />
Réacteur à très haute température (Very-High-Temperature Reactor – VHTR)<br />
Réacteurs à neutrons rapides<br />
Concept de référence : refroidis au sodium => prototype ASTRID (mise en service 2020)<br />
Solution alternative : refroidis au gaz => réacteur expérimental ALLEGRO<br />
Avantages des spectres neutrons rapides<br />
Élargir la gamme d’utilisation des combustib<strong>le</strong>s potentiels<br />
‣ U naturel, appauvri, de retraitement<br />
‣ Pu<br />
‣ Éventuel<strong>le</strong>ment <strong>le</strong>s actinides mineurs (AM)<br />
Augmenter <strong>le</strong> taux de combustion<br />
1- Contexte<br />
ASTRID = Advanced Sodium technological reactor for In<strong>du</strong>strial Demonstration<br />
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1- Contexte<br />
Réacteur rapide refroidi au gaz<br />
Réacteur haute température<br />
T~1000-1100 °C<br />
Fluide caloporteur : Hélium<br />
Combustib<strong>le</strong> de référence:<br />
noyau fissi<strong>le</strong> = carbure mixte<br />
(U 0,8 Pu 0,2 + 2-4 % Am,1-3 % Np, ~0.1 % Cm) C<br />
gaine = SiC,<br />
+ liner = W-Re, Mo-Re, Nb-Zr, Ta<br />
Alternative: alliage de vanadium comme matériau de gainage<br />
Etudier la compatibilité chimique (U,Pu)C / V<br />
en conditions nomina<strong>le</strong> et accidentel<strong>le</strong><br />
- Connaissance des diagrammes de phases et des<br />
propriétés thermodynamiques <strong>du</strong> système U-Pu-C-V<br />
Atelier GEDEPEON – Bilan des actions soutenues en 2010<br />
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4
Projet FUELBASE<br />
Dans la conception des réacteurs, il est important de<br />
1- Contexte<br />
Prévoir <strong>le</strong> comportement des différents matériaux lors des cyc<strong>le</strong>s thermiques rencontrés en<br />
fonctionnement en réacteur<br />
Vérifier la compatibilité des matériaux aux températures de fonctionnement nominal,<br />
incidentel ou accidentel<br />
Connaître la température d’apparition de la phase liquide ou de la perte de géométrie de<br />
l’assemblage combustib<strong>le</strong><br />
Objectif<br />
Développer une base de données thermodynamiques qui soit un outil f<strong>le</strong>xib<strong>le</strong> pour<br />
réaliser des calculs thermodynamiques sur <strong>le</strong>s matériaux combustib<strong>le</strong>s avancés<br />
(combustib<strong>le</strong>s oxydes, carbures, nitrures) pour <strong>le</strong>s réacteurs nucléaires <strong>du</strong> futur.<br />
Diagramme de phase + propriétés thermodynamiques des phases<br />
‣ Utilisation de la méthode CALPHAD (Calculation of PHAse Diagram) (code Thermo-Calc)<br />
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2005-2010<br />
1- Contexte<br />
Projet FUELBASE<br />
Am<br />
C<br />
Cr<br />
Mo<br />
N<br />
Nb<br />
Np<br />
O<br />
Pu<br />
Re<br />
Ru<br />
Si<br />
Ta<br />
Ti<br />
U<br />
V<br />
W<br />
Zr<br />
Systèmes binaires<br />
Am<br />
C<br />
Andersson<br />
87<br />
Andersson<br />
88<br />
SGTE<br />
Lee<br />
01<br />
Kurata<br />
10<br />
Gotcu<br />
10<br />
SGTE<br />
Dupin<br />
07<br />
CEA<br />
10<br />
Dupin<br />
07<br />
Grobner<br />
96<br />
Frisk<br />
96<br />
Dumitrescu<br />
98<br />
Kurata<br />
10<br />
Dupin<br />
09<br />
Huang<br />
91<br />
Jonsson<br />
93<br />
Guil<strong>le</strong>rmet<br />
95<br />
Cr<br />
Frisk<br />
88<br />
Frisk<br />
91<br />
Taylor<br />
90<br />
Dupin<br />
06<br />
Coughanowr<br />
94<br />
Saunders<br />
98<br />
Dupin<br />
05<br />
Zeng<br />
98<br />
Mo<br />
Frisk<br />
91<br />
Sundman<br />
07<br />
Dupin<br />
05<br />
Dupin<br />
08<br />
Liu<br />
05<br />
Chung 99<br />
Dupin<br />
06<br />
Jer<strong>le</strong>rud<br />
03<br />
N<br />
SGTE<br />
Sundman<br />
05<br />
Hil<strong>le</strong>rt<br />
92<br />
Jonsson<br />
96<br />
Chevalier<br />
00<br />
Ohtani<br />
91<br />
Ma<br />
04<br />
Nb<br />
Berche<br />
09<br />
Shao<br />
04<br />
Liu<br />
08<br />
Guil<strong>le</strong>rmet<br />
91<br />
Np<br />
Benes<br />
09<br />
Dupin<br />
08<br />
Kurata<br />
10<br />
O<br />
Gueneau<br />
08<br />
Hallsted<br />
93<br />
Sundman<br />
05<br />
Gueneau<br />
2010<br />
Liang<br />
01<br />
Systèmes ternaires<br />
C‐N‐O‐Pu‐U C‐U (or Pu)‐X C‐Si (or Ti)‐X C‐X‐Y U‐Pu‐X<br />
C‐U‐O<br />
Gueneau<br />
C‐U‐Pu<br />
CEA<br />
C‐O‐Pu<br />
Chatain<br />
O‐Pu‐U<br />
Gueneau<br />
C‐U‐W<br />
Sundman<br />
C‐Pu‐W<br />
Dupin<br />
C‐U‐Si<br />
CEA<br />
C‐Mo‐U<br />
Sundman<br />
C‐U‐Zr<br />
Gueneau<br />
C‐Re‐U<br />
CEA<br />
C‐U‐V<br />
Berche<br />
C‐Nb‐U<br />
CEA<br />
C‐U‐Ta<br />
Berche<br />
C‐Si‐Mo<br />
00Fan<br />
C‐Si‐Ti<br />
00Du<br />
C‐Ti‐Mo<br />
99Chu<br />
C‐N‐Ti<br />
98Dum<br />
C‐Re‐W<br />
08Dupin<br />
C‐Mo‐Re<br />
08Dupin<br />
C‐Nb‐Zr<br />
CEA<br />
U‐Pu‐Zr<br />
99Kura<br />
Pu<br />
Berche<br />
08<br />
Re<br />
Dupin<br />
08<br />
Ru<br />
Dupin<br />
05<br />
Dupin<br />
Si<br />
Berche<br />
09<br />
Vahmas<br />
89<br />
Ta<br />
Seifert<br />
00<br />
Berche<br />
09<br />
Berche<br />
08<br />
Vahmas<br />
89<br />
Sundman<br />
07<br />
Collaborations<br />
CEA + N. Dupin (C. Thermo) + B. Sundman (CEA,KTH)<br />
+ D. Manara, F. De Bruycker, P. Gotcu, O. Benes, R. Konings (ITU) +<br />
T. Besmann (ORNL)<br />
Dupin<br />
06<br />
Ti<br />
Kurata<br />
99<br />
Berche<br />
08<br />
Dupin<br />
08<br />
Berche<br />
09<br />
Berche<br />
09<br />
Rado<br />
06<br />
U<br />
Berche<br />
09<br />
Saunders<br />
98<br />
Dupin<br />
Kurata<br />
99<br />
Guéneau<br />
94<br />
Kumar<br />
94<br />
Chevalier<br />
04<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Bibliographie<br />
[A. Berche et al. J. Chem. Thermodyn. 43 (2011) 458-466]<br />
[M.R. Staker, J. Alloys and Compds, 266 (1998) 167-179]<br />
- Bon accord sur <strong>le</strong>s T des réactions invariantes<br />
- Désaccord sur la solubilité <strong>du</strong> V <strong>dans</strong> l’U<br />
- Aucune donnée de liqui<strong>du</strong>s pour x V<br />
>0.2<br />
[H.A. Sal<strong>le</strong>r, F.A. Rough, Trans. AIME 197 (1953) 545-548]<br />
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7
2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Mesure de l’activité thermodynamique par spectrométrie de masse haute<br />
température couplée à un dispositif de cellu<strong>le</strong> multip<strong>le</strong> d’effusion de Knudsen<br />
Enceinte spectro<br />
de masse<br />
Jet moléculaire<br />
Chambre<br />
d'ionisation<br />
Ecrans<br />
Résistor W<br />
Visée pyrométrique<br />
Pompage<br />
Vanne é<strong>le</strong>ctropneumatique<br />
Vérin<br />
Souff<strong>le</strong>t<br />
Pompage<br />
Sonde quadripolaire<br />
Cellu<strong>le</strong> de Knudsen<br />
Tab<strong>le</strong> X-Y<br />
Déplacement sonde<br />
Principe<br />
Équilibre phase vapeur-phase condensée<br />
i<br />
(phase condensée) Quillon = en i<br />
(phase Ta gaz)<br />
Phase vapeur = gaz parfait<br />
Analyse <strong>du</strong> jet moléculaire<br />
- Identification des espèces<br />
- Séparation en fonction de (M i<br />
/charge)<br />
Couverc<strong>le</strong> <strong>du</strong><br />
creuset en Y 2<br />
O 3-x<br />
T fixe<br />
Quillon de<br />
centrage en Ta<br />
i <br />
P<br />
I S T<br />
i <br />
i<br />
Embase de la<br />
cellu<strong>le</strong> en Ta<br />
- Mesure de la pression partiel<strong>le</strong><br />
p<br />
ai<br />
<br />
p<br />
alliage<br />
i<br />
corps pur<br />
i<br />
I<br />
<br />
I<br />
alliage<br />
i<br />
corps pur<br />
i<br />
Couverc<strong>le</strong> en Ta<br />
Trou <strong>du</strong> thermocoup<strong>le</strong><br />
Orifice d’effusion (2mm)<br />
Creuset en Y 2<br />
O 3-x<br />
Trou <strong>du</strong> thermocoup<strong>le</strong><br />
détection<br />
I +<br />
Enceinte four<br />
Pompage<br />
alliage<br />
corps pur<br />
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Mesure de l’activité thermodynamique <strong>du</strong> vanadium<br />
2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
3 compositions étudiées<br />
U82-V18<br />
U60-V40<br />
U38-V62<br />
Domaine de température : 1850-2090 K liquide<br />
alliages élaborés in-situ<br />
pesée de l’échantillon avant et après essai +<br />
analyse chimique par ICP-AES de qq échantillons<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Spectrométrie de masse haute température<br />
-13<br />
-14<br />
Résultats<br />
Cooling<br />
Heating<br />
U38-V62<br />
U60-V40<br />
Ln(I V T)<br />
-15<br />
-16<br />
-17<br />
U82-V18<br />
-18<br />
4.8 4.9 5.0 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5<br />
10000/T (K -1 )<br />
V pur<br />
U60-V40<br />
U82-V18<br />
T=2000 K<br />
• T=2090 K<br />
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10
2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Analyse thermique différentiel<strong>le</strong><br />
10 compositions analysées<br />
Mesure de <strong>le</strong> température eutectique, soli<strong>du</strong>s et liqui<strong>du</strong>s<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Analyse thermique différentiel<strong>le</strong><br />
T ref - T samp<strong>le</strong> (K)<br />
T Samp<strong>le</strong> - T Cell Block (K)<br />
140<br />
120<br />
100<br />
80<br />
Etalonnage <strong>du</strong> pyromètre avec des corps purs<br />
Exemp<strong>le</strong> <strong>du</strong> cuivre<br />
Cooling<br />
60 v = -11 K/min<br />
v = -8 K/min<br />
v = -4 K/min<br />
40 v = 2 K/min<br />
v = 4 K/min<br />
Heating<br />
v = 8 K/min<br />
20<br />
1173 1193 1213 1233 1253 1273 1293 1313<br />
T ref (K)<br />
100<br />
95<br />
90<br />
85<br />
80<br />
75<br />
70<br />
65<br />
60<br />
55<br />
50<br />
45<br />
Exemp<strong>le</strong> de l’alliage U95-V05<br />
LIQUIDUS<br />
SOLIDUS<br />
U95-V05<br />
V=-15 K/min<br />
V=-10 K/min<br />
V=+ 3 K/min<br />
V=+15 K/min<br />
40<br />
1223 1233 1243 1253 1263 1273 1283 1293 1303 1313 1323<br />
T Cell Block (K)<br />
Corrected Measured temperature Temperature (K) (K)<br />
2173 1054<br />
1052<br />
1973<br />
1050<br />
1773<br />
1048<br />
1046<br />
1573<br />
1044<br />
<br />
Melting point at<br />
thermodynamic equilibrium<br />
1373<br />
1042<br />
Cu<br />
1040 Ag Cooling<br />
Heating<br />
1173<br />
1173 -12 -10 1373 -8 -6 1573 -4 -217730 21973 4 2173 6 8 2373 10<br />
Measured Rate temperature (K/min) (K)<br />
Fe<br />
V<br />
liqui<strong>du</strong>s<br />
soli<strong>du</strong>s<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Analyse thermique différentiel<strong>le</strong><br />
Ensemb<strong>le</strong> des résultats<br />
Temperature (K)<br />
2200<br />
2100<br />
2000<br />
1900<br />
1800<br />
1700<br />
1600<br />
1500<br />
1400<br />
1300<br />
This work<br />
Sal<strong>le</strong>r et al. [53Sal]<br />
bcc-U<br />
Liquid<br />
bcc-U + bcc-V<br />
1200<br />
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100<br />
Composition (%at V)<br />
Liquid + bcc-V<br />
bcc-V<br />
Temperature (K)<br />
1500<br />
1400<br />
1300<br />
1200<br />
1100<br />
1000<br />
900<br />
bcc-U<br />
tetra-U<br />
ortho-U<br />
Liquid<br />
800<br />
0 5 10 15 20 25 30<br />
Composition (%at V)<br />
This work<br />
Sal<strong>le</strong>r et al. [53Sal]<br />
bcc-U + bcc-V<br />
tetra-U + bcc-V<br />
ortho-U + bcc-V<br />
liquid + bcc-V<br />
- Bon accord avec la littérature pour <strong>le</strong>s températures de liqui<strong>du</strong>s et eutectique<br />
- Températures de soli<strong>du</strong>s > de 10K comparées à la littérature<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Modélisation thermodynamique (méthode CALPHAD)<br />
Prise en compte des données de la littérature et des données obtenues lors<br />
de cette étude (SMHT + ATD)<br />
Optimisation des paramètres d’interaction entre U et V (L n =+T) pour<br />
chacune des phases<br />
Phase Thermodynamic parameters (J.mol -1 ) References<br />
Liquid<br />
(U,V)<br />
G (U) – 0 H SER U = Gliq U<br />
G (V) – 0 H SER V = Gliq V<br />
L 0 (U,V) = +16500<br />
L 1 (U,V) = -1940<br />
SGTE [91Din]<br />
SGTE [91Din]<br />
This work<br />
This work<br />
BCC_A2<br />
(U,V) 1<br />
(Va) 3<br />
G (U) 1<br />
(Va) 3<br />
– 0 H SER U = GBCC_A2 U<br />
G (V) 1<br />
(Va) 3<br />
– 0 H SER V = GBCC_A2 V<br />
L 0 (U,V) 1<br />
(Va) 3<br />
= +31800<br />
L 1 (U,V) 1<br />
(Va) 3<br />
= -4140<br />
SGTE [91Din]<br />
SGTE [91Din]<br />
This work<br />
This work<br />
Tetra<br />
(U,V)<br />
G(U) – 0 H SER U = GTetra U<br />
G(V) – 0 H SER V = GTetra V + 5000<br />
L 0 (U,V) = +41400<br />
SGTE [91Din]<br />
This work<br />
This work<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Modélisation thermodynamique<br />
Comparaison avec <strong>le</strong>s données de la littérature<br />
Diagramme de phase<br />
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2- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Modélisation thermodynamique<br />
Activité thermodynamique <strong>du</strong> vanadium<br />
Ln(a V )<br />
0<br />
-0.2<br />
-0.4<br />
-0.6<br />
-0.8<br />
-1.0<br />
-1.2<br />
U38V62<br />
U60V40<br />
U82V18<br />
Activity of vanadium<br />
1.0<br />
0.9<br />
0.8<br />
0.7<br />
0.6<br />
0.5<br />
0.4<br />
0.3<br />
0.2<br />
0.1<br />
2065K<br />
1900K<br />
-1.4<br />
4.7 4.8 4.9 5.0 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7<br />
10000/T<br />
0<br />
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0<br />
U<br />
V<br />
x(V)<br />
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3- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-C-V<br />
Test de compatibilité UC / V<br />
Conditions expérimenta<strong>le</strong>s<br />
½ bil<strong>le</strong> UC 1,04<br />
élaborée par fusion à arc (C. Rado DTEC/SDTC/LEM)<br />
1800°C – 6h sous vide secondaire (four SMHT)<br />
Analyses MEB (DPC/SCP/LRSI)+ microsonde é<strong>le</strong>ctronique (DTEC/SGCS/LMAC)<br />
Configuration initia<strong>le</strong><br />
A l’ouverture :<br />
- Formation phase liquide homogène<br />
Creuset C<br />
½ bil<strong>le</strong> UC m=0,5 g<br />
V e=1mm<br />
Feuil<strong>le</strong> papyex<br />
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3- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-C-V<br />
Test de compatibilité<br />
Analyses MEB + microsonde é<strong>le</strong>ctronique<br />
~200 µm d’épaisseur<br />
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18
3- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-C-V<br />
Calculs<br />
Chemin de solidification<br />
A l’équilibre thermodynamique<br />
Phases formées :<br />
-V 2<br />
C pour 1630°C > T > 974°C<br />
- à 974°C réaction eutectique ternaire :<br />
[liquide = V 2<br />
C+bcc1(V,U)+bcc2(U,V)]<br />
- à 714°C, réaction [V 2<br />
C+bcc2(U,V)=U-tetra+bcc1(V,U)]<br />
- à 662°C, réaction U-tetra=U-ortho<br />
En utilisant l’algorithme de Scheil-Gulliver<br />
Les deux calculs ne prédisent pas la formation <strong>du</strong> monocarbure VC 1-x<br />
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3- <strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-C-V<br />
Calculs<br />
Réaction possib<strong>le</strong> entre l’alliage liquide (U,V,C) et <strong>le</strong> creuset en C : C+liq1VC+liq2<br />
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<strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-V<br />
Acquisition de nouvel<strong>le</strong>s données expérimenta<strong>le</strong>s<br />
Activité thermodynamique <strong>du</strong> vanadium <strong>dans</strong> 3 alliages U-V par SMHT<br />
Détermination des températures de transition : eutectique, soli<strong>du</strong>s, liqui<strong>du</strong>s<br />
Modélisation thermodynamique <strong>du</strong> système U-V (méthode CALPHAD)<br />
Bon accord avec <strong>le</strong>s données de la littérature<br />
<strong>Etude</strong> <strong>du</strong> système U-C-V<br />
Test de compatibilité à 1800°C – 6h<br />
Analyses métallographiques<br />
4- Conclusions<br />
Calculs sur <strong>le</strong> système ternaire en accord avec <strong>le</strong>s résultats expérimentaux<br />
Calculs sur compatibilité (U,Pu)C / V -> la température de formation <strong>du</strong> premier<br />
liquide diminue avec <strong>le</strong> Pu<br />
Bibliographie sur la compatibilité (U,Pu)C / alliages de V (V-Cr-Ti …)<br />
Dès 750°C, réactivité assez forte -> Nécessité de rajouter un liner<br />
Coup<strong>le</strong>s de diffusion en cours à 850°C:<br />
W / V-Cr-Ti / Ta/PyC / V-Cr-Ti / Nb/PyC / V-Cr-Ti / Ta<br />
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TRANSPARENTS COMPLEMENTAIRES<br />
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Projet FUELBASE<br />
La méthode CALPHAD<br />
CALPHAD = CALculation of PHase Diagram<br />
Construction graphique d’un diagramme de phase<br />
par minimisation de l’enthalpie libre <strong>du</strong> système<br />
T donnée<br />
Modélisation<br />
Eléments purs et composés stœchiométriques<br />
SER<br />
G H a bT cT ln( T ) d<br />
2<br />
a, b, c et d n : paramètres <strong>du</strong> modè<strong>le</strong><br />
Solution (A, B)<br />
ideal xs<br />
G G<br />
0 G mix Gmix<br />
avec<br />
G<br />
G<br />
0<br />
<br />
ideal<br />
mix<br />
x<br />
A<br />
G<br />
A<br />
RT<br />
<br />
<br />
x<br />
A<br />
x<br />
B<br />
G<br />
ln x<br />
B<br />
A<br />
x<br />
B<br />
ln x<br />
B<br />
n<br />
<br />
n<br />
T<br />
n<br />
G xs Redlich-Kister<br />
G<br />
xs<br />
mix<br />
<br />
x<br />
A<br />
x<br />
B<br />
<br />
L<br />
0<br />
<br />
1<br />
x<br />
x L<br />
x<br />
x <br />
A<br />
B<br />
A<br />
B<br />
2<br />
L<br />
2<br />
<br />
avec L n =+T+TlnT …<br />
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