OSM 466 B Projet de Valorisation CECA - Steel-stainless.org

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Affaire n° OSM 466 Page 2 sur 4 Rév B Institute of Steel Construction Mies-van-der-Rohe-Str. 1 52074 Aachen, Germany Fax: +49-(0)241/ 88-20140 FEUILLE DE CALCUL Nom Affaire Sujet Client CECA Projet de Valorisation CECA : Utilisation de l’Inox Exemple 2 – Poteau comprimé-fléchi maintenu latéralement constitué d’une section soudée en I Rédigé par HS Date Juil. 2002 Vérifié par AB/IR Date Oct. 2002 Révisé par JBL Date Mars 2006 a = 3 mm (gorge du cordon de soudure) I y = 2591,1 cm 4 A g = 35,3 cm² i y = 8,6 cm Caractéristiques du matériau Limite d’élasticité conventionnelle à 0,2% = 220 MPa. Prenons f y = 220 MPa Tableau 3.1 E = 200 000 MPa et G = 76 900 MPa § 3.2.4 Classification de la section transversale ε = 1,01 Tableau 4.2 c 188 − 3 − 3 Âme comprimée : = = 30, 3 Tableau 4.2 t 6 c Limite de la Classe 3, ≤ 30,7ε , l’âme est donc (au moins) de Classe 3 t c 200 / 2 − 6 / 2 − 3 94 Tableau 4.2 Semelle comprimée en console : = = = 15, 7 t 6 6 c Limite de la Classe 3, ≤ 11,0ε , la partie de semelle en console est donc de Classe 4 t Par conséquent, la section transversale est de Classe 4 Caractéristiques de la section efficace Calcul du facteur de réduction ρ pour les parois soudées en console 1 0,242 ρ = − ≤ 1 2 Éq. 4.1c λ λ λ p p p b / t = où b = c = 94 mm Éq. 4.2 28,4ε k σ En supposant une distribution uniforme de contrainte dans la semelle comprimée : σ 2 ψ = = 1 Tableau 4.4 σ 1 ⇒ k σ = 0,43 Tableau 4.4 94/ 6 λ p = = 0,833 28,4 × 1,01× 0,43 1 0,242 1 0,242 ρ = − = − = 0, 852 2 λ λ 2 0,833 0,833 p p b eff = 0,852 × 94 Tableau 4.4 = 80,1 mm 126
Affaire n° OSM 466 Page 3 sur 4 Rév B Institute of Steel Construction Mies-van-der-Rohe-Str. 1 52074 Aachen, Germany Fax: +49-(0)241/ 88-20140 FEUILLE DE CALCUL Nom Affaire Sujet Client CECA Projet de Valorisation CECA : Utilisation de l’Inox Exemple 2 – Poteau comprimé-fléchi maintenu latéralement constitué d’une section soudée en I Rédigé par HS Date Juil. 2002 Vérifié par AB/IR Date Oct. 2002 Révisé par JBL Date Mars 2006 Calcul de l’aire de la section transversale efficace pour la compression seule : −2 A eff = − 4 × ( 1− ρ) ct = ( ) A g 35,3 − 4× 1− 0,852 × 94 × 6 × 10 = 31,9 cm 2 Calcul de l'aire de la section transversale efficace pour la flexion seule selon l’axe fort : −2 A eff = Ag − 2× ( 1− ρ) ct = 35,3 2× ( 1− 0,852) × 94× 6× 10 − = 33,6 cm 2 Calcul du décalage de l’axe neutre à partir du calcul des moments statiques de la section brute par rapport à son centre de gravité : z′ = 2× (1 − ρ) c t × ( hw + tf )/ 2 2 × (1 − 0,852) × 94 × 6 × ( 188 + 6) / 2 = A 2 eff 33,6 × 10 = 4,8 mm de décalage dans la direction opposée à la semelle comprimée Calcul du moment d’inertie de la section efficace par rapport à l’axe fort : 2 ⎡ 2 t I y,eff = ( ) ( hw + tf ) ⎤ 2 I y − 2× 1− ρ ct × ⎢ + ⎥ − z′ Aeff ⎢⎣ 12 4 ⎥⎦ et W eff,y = = 2591,1 − 2× ( 1− 0,852) = 2426,2 cm 4 h w I / 2 y, eff t + f + z′ = × 94× 6× ⎢ + ⎢⎣ 12 18,8 / 2 2426,2 2 ( 188 6) ⎤ −4 2 −2 ⎡ 2 6 + + 0,6 + 0,48 4 ⎥ × 10 ⎥⎦ = 231,5 cm³ − (4,8) × 33,6 × 10 Résistance au flambement par flexion par rapport l’axe fort N b,Rd = χ A f γ Éq. 5.2b eff y M1 A eff = 31,9 cm 2 pour une section transversale comprimée de Classe 4 χ = ≤ 1 2 2 0, 5 ϕ + [ ϕ − λ ] 2 ϕ = 0,5 ( 1 α ( λ − λ ) + λ ) λ = A eff N cr 1 0 Éq. 5.3 + Éq. 5.4 f y l = 350 cm (la longueur de flambement est égale à la longueur réelle) N cr = 2 π EI l 2 = π 2 × 200000 × 2591,1 × 10 − × 10 2 2 350 × 10 4 3 = 4175,2 kN 127
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