Accordo Bussinello - Comune di San Martino Buon Albergo

PROVINCIA DI VERONA
COMUNE DI SAN MARTINO BUON ALBERGO
ACCORDO PUBBLICO-PRIVATO N. 12
ART. 6 LR N.11/2004
BUSSINELLO Srl
Impianto per la distribuzione di carburanti con annessa attività commerciale di
ristorazione
VALUTAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA
ai sensi della D.G.R. del Veneto 2948.2009
IL TECNICO INCARICATO
DOTT. GEOL. FRANCO GANDINI

PREMESSA
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Dott. Franco Gandini – geologo
Di seguito si propone la RELAZIONE IDROGEOLOGICA relativa al Progetto di realizzazione di un
impianto per la distribuzione di carburanti con annessa attività commerciale di ristorazione in
un’area posta al margine occidentale del territorio comunale, in prossimità della ZAI , e più
precisamente in località Caselle.
Il presente studio consegue ai disposti della DGR del Veneto 3637/02 (rif. L. 267 del
03.08.1998) e della DGR del Veneto 2948/09 che ha come scopo l’individuazione e
perimetrazione delle aree a rischio idraulico ed idrogeologico, indicazioni per la formazione
dei nuovi strumenti urbanistici, modalità operative ed indicazioni tecniche; il punto 1 e 2 della
DGR del Veneto 3637/02 citano testualmente:
le disposizioni si applicano agli strumenti urbanistici generali o varianti generali o
varianti che comportino una trasformazione territoriale che possa modificare il regime
idraulico per i quali, alla data del presente provvedimento, non sia già concluso l¡¦iter di
adozione e pubblicazione compreso l¡¦eventuale espressione del parere del Comune sulle
osservazioni pervenute;
per gli strumenti di cui sopra dovrà essere redatta una specifica Valutazione di
compatibilità idraulica dalla quale si desuma, in relazione alle nuove previsioni urbanistiche,
che non viene aggravato l’esistente livello di rischio idraulico ne viene pregiudicata la
possibilità di riduzione, anche futura, di tale livello.
Per quanto riguarda i contenuti della Valutazione di Compatibilità Idraulica nella Delibera
stessa sono indicati i seguenti disposti:
devono essere verificate le variazioni della permeabilità e della risposta idrologica
dell’area interessata conseguenti alle previste mutate caratteristiche territoriali nonché
devono essere individuate idonee misure compensative, il reperimento di nuove superfici
atte a favorire l’infiltrazione delle acque o la realizzazione di nuovi volumi di invaso,
finalizzate a non modificare il grado di permeabilità del suolo e le modalità di risposta del
territorio agli eventi meteorici;
deve essere quindi definita la variazione dei contributi specifici delle singole aree
prodotti dalle trasformazioni dell’uso del suolo e verificata la capacita della rete drenante di
sopportare i nuovi apporti;
dovranno inoltre, in relazione alle caratteristiche della rete idraulica naturale od
artificiale che deve accogliere le acque derivanti dagli afflussi meteorici, essere stimate le
portate massime scaricabili e definiti gli accorgimenti tecnici per evitarne il superamento in
caso di eventi estremi.

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Dott. Franco Gandini – geologo
La citata DGR del Veneto 2948/09, nell’allegato A al capoverso “indicazioni operative” riporta
testualmente: “…l tempo di ritorno cui fare riferimento viene definito pari a 50 anni. I
coefficienti di deflusso, ove non determinati analiticamente, andranno convenzionalmente
assunti pari a 0,1 per le aree agricole, 0,2 per le superfici permeabili (aree verdi), 0,6 per le
superfici semi-permeabili (grigliati drenanti con sottostante materasso ghiaioso, strade in
terra battuta o stabilizzato, …) e pari a 0,9 per le superfici impermeabili (tetti, terrazze,
strade, piazzali,….)…l volume da destinare a laminazione delle piene sarà quello necessario
a garantire che la portata di efflusso rimanga costante. Andranno pertanto predisposti nelle
aree in trasformazione volumi che devono essere riempiti man mano che si verifica deflusso
dalle aree stesse fornendo un dispositivo che ha rilevanza a livello di bacino per la
formazione delle piene del corpo idrico recettore, garantendone l’effettiva invarianza del
picco di piena; la predisposizione di tali volumi non garantisce automaticamente sul fatto che
la portata uscente dall’area trasformata sia in ogni condizione di pioggia la medesima che si
osservava prima della trasformazione… Appare opportuno inoltre introdurre una
classificazione degli interventi di trasformazione delle superfici. La classificazione è riportata
nella seguente tabella:
CLASSE DI INTERVENTO DEFINIZIONE
Trascurabile impermeabilizzazione Intervento su superfici di estensione inferiore
potenziale
a 0,1 ha
Modesta impermeabilizzazione potenziale Intervento su superfici comprese fra 0,1 e 1
ha
Significativa impermeabilizzazione Intervento su superfici comprese fra 1 e 10
potenziale
ha; interventi su superfici di estensione oltre
10 ha con Imp 0,3
Per ottenere le informazioni riportate di seguito sono stati eseguite ricognizioni, sopralluoghi
e rilievi di campagna assieme alla consultazione delle cartografie tecniche ed in particolare i
documenti allegati al P.A.I. – Autorità di Bacino dell’Adige.
I risultati dello studio eseguito sono illustrati a seguire.

Stralcio da Tavoletta I.G.M. (scala 1:25.000) con ubicata l’area di intervento.
Stralcio da C.T.R. (scala 1:5.000) con ubicata l’area di intervento
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Dott. Franco Gandini – geologo

1 – SITUAZIONE GEOLOGICA E GEOMORFOLOGICA
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Dott. Franco Gandini – geologo
La zona appartiene alla pianura alluvionale del fiume Adige con quota media dei terreni di
circa 48 m s.l.m.
Il sottosuolo è formato da depositi prevalentemente ghiaiosi e sabbiosi ricoperti da un suolo
argillo-limoso di colore bruno rossastro di probabile origine lessinea che solitamente è di
circa 50-60 cm di spessore.
La presenza di sedimenti a diversa granulometria è geneticamente da addebitarsi al
succedersi periodico di differenti fasi energetiche di erosione e trasporto che si instauravano
nel corso dell’attività fluvio-glaciale; la deposizione di materiali fini corrispondeva a situazioni
di bassa energia ed era localizzata in aree periferiche rispetto alla zona di maggiore attività
deposizionale del Fiume Adige, mentre in corrispondenza delle fasi di alta energia venivano
trasportati e sedimentati i materiali più grossolani.
Il rilievo proposto nella CARTA GEOLOGICA D’ITALIA – FOGLIO 49 VERONA (scala 1:100.000)
evidenzia, in corrispondenza dell’area di intervento, la presenza alluvioni fluvioglaciali e
fluviali da ciottolose a ghiaiose al limite con i depositi alluvionali prevalentemente sabbiosi.
LEGENDA. sfondo giallo (fg R ) alluvioni fluvioglaciali e fluviali da ciottolose a ghiaiose con
strato di alterazione superficiale argilloso, di ridotto spessore / sfondo bianco celeste (a 2 )=
alluvioni sabbioso-ghiaiose, terrazzate antiche / sfondo verde chiaro (fg W ) = alluvioni
fluvioglaciali e fluviali prevalentemente sabbiose (Wurm).
Estratto da Carta Geologica di Italia – F. 49 Verona.
Si tratta di una zona sostanzialmente pianeggiante che termina a ridosso del margine
superiore del principale terrazzo alluvionale dell’Adige, elemento morfologico che separa il
conoide dal piano di divagazione.

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Dott. Franco Gandini – geologo
La geomorfologia del territorio è stata condizionata principalmente dall’attività del fiume
Adige che dapprima ha deposto il conoide che forma l’alta e media pianura veronese, ed in
seguito lo ha parzialmente inciso dando origine ad un’area depressa limitata a Nord ed a
Sud da due estesi terrazzi fluviali convergenti nel vertice posto in corrispondenza della città
di Verona; l’area è posta sul margine superiore del terrazzo alluvionale.
L’evoluzione morfologica della zona è praticamente arrestata venendo a mancare gli agenti
naturali che la possono determinare; infatti anche il principale di essi, l’Adige, per l’attuale
regime idraulico e la posizione depressa ove scorre, non può esercitare alcuna azione sulla
zona di costruzione; essa è quindi al riparo sia da azioni erosive, sia da esondazioni del
fiume sia da altri fenomeni morfologici in evoluzione.
Di seguito si riporta uno stralcio della CARTA GEOMORFOLOGICA DI UNA PORZIONE DI PIANURA A
SUD-EST DI VERONA (redatta dal Museo Civico di Storia Naturale di Verona) che consente di
osservare i caratteri sopra descritti e dove è indicata la posizione del pozzo n. 50 la cui
stratigrafia può essere assunta come rappresentativa della successione sedimentaria di
questa zona; si propone poi una sezione geologica relativa al territorio sul quale insiste
l’area d’intervento.
CONOIDE ADIGE. sfondo arancio = alluvioni prev. ghiaiose / sfondo verde = alluvioni prev.
sabbiose / aree rosa = aluvioni. prev. limose.
PIANO DI DIVAGAZIONE ADIGE. sfondo giallo = alluvioni prevalentemente ghiaiose / sfondo
verde = alluvioni prev. sabbiose / aree rosa = aluvioni. prev. limose.
Linea dentata rossa = orlo di terrazzo / pallino blu = pozzo e n. stratigrafia.
Stralcio da Carta Geomorfologica di una Porzione di Pianura a Sud-Est di Verona

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Dott. Franco Gandini – geologo
POZZO N. 50 SEZIONE GEOLOGICA
intervallo litologia ◄ W San Martino B/A E ►
p.c. – 1,0 Terreno
1,0 – 10,0
10,0 – 15,0
15,0 – 28,0
28,0 – 53,0
Ghiaia e sabbia
Argilla sabbiosa
e ghiaia
Ghiaia e strati
di argilla
Ghiaia e sabbia
2 – SITUAZIONE IDROGEOLOGICA
Dal punto di vista idrogeologico la differenziazione granulometrica degli orizzonti stratigrafici
presenti nel substrato della Pianura Veronese determina strutture idrogeologiche non
omogenee e disuniformi, variabili soprattutto da monte verso valle; l’area di intervento si
trova in corrispondenza del potente materasso ghiaioso della fascia di alta pianura dove
esiste un unico grande acquifero indifferenziato.
Il successivo estratto cartografico ci mostra come la direzione principale di deflusso in
corrispondenza dell’area sia all’incirca NW–SE; considerata la quota topografica media dei
terreni di circa 48 m s.l.m., è possibile dedurre dalla stessa carta tematica una soggiacenza
media della falda di circa 7/8 m; anche la Carta Idrogeologica allegata al PAT vi indica valori
di soggiacenza della falda compresi tra 4 e 8 metri.
Argilla
Ghiaia
Sabbia
Linee blu = isofreatica con quota in m s.l.m. (num. blu) / pallino blu = pozzo con quota
freatica max (num. rosso) / freccia blu = direzione di deflusso sotterraneo.
Estratto da Carta Idrogeologica dell’Alta Pianura dell’Adige.

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Dott. Franco Gandini – geologo
L’idrografia di superficie è caratterizzata primariamente dal Torrente Rosella che scorre al
margine orientale dell’appezzamento; altro elemento significativo è il Torrente Fibbio che
defluisce circa 600 m a NE mentre l’Adige defluisce circa 3 km ad Ovest; la rete idrografica
esterna agli insediamenti è completata da numerosi scoline e fossette appartenenti rete di
fossalazione minore a servizio dei terreni coltivi.
3 – VINCOLI, SICUREZZA IDRAULICA
La Carta della pericolosità idraulica (vedi estratto a seguire) relativa al Piano Stralcio per la
Tutela del Rischio Idrogeologico, aggiornato dopo gli eventi occorsi dal 31 ottobre al
2 novembre 2010 (progetto di 2° variante) redatto a cura dell’Autorità Bacino dell’Adige –
Regione Veneto, indica che la porzione di territorio comunale interessata dall’intervento
non ricade in aree di pericolo idraulico né zone di attenzione.
CLASSI PERICOLOSITÀ IDRAULICA [Q30 – Q100-Q200][*]
MOLTO ELEVATA ELEVATA MEDIA MODERATA ZONA DI
ATTENZIONE
P4 P3 P2 P1
h30 >1 m
v30 > 1m/s
1m > h30 > 0.5 m
h100 >1 m
v100 > 1m/s
h100 > 0 m h200 > 0 m
Estratto da Carta della Perimetrazione delle aeree a diverso grado di pericolosità idraulica
(Autorità di Bacino dell’Adige) con ubicata l’area di intervento.

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Dott. Franco Gandini – geologo
La Carta delle Fragilità relativa al PAT comunale indica che l’area di intervento non ricade in
aree soggette a rischio idrogeologico.
In termini di compatibilità geologica, l’area è inserita tra quelle idonee a condizione per la
vulnerabilità intrinseca all’inquinamento elevata o elevatissima segnalata (art. 12.3.3 –
P.A.T.) e ciò consegue alla mediamente buona permeabilità delle litologie di superficie.
Di seguito si riporta l’estratto della succitata carta tematica.
Estratto da Carta della Fragilità (P.A.T.) con ubicata l’area di intervento.

4 – STIMA DELLA PERMEABILITÀ DEI TERRENI
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Dott. Franco Gandini – geologo
I terreni presenti nell’area di intervento sono principalmente ghiaioso-sabbiosi tuttavia sono
ricoperti da un suolo argillo-limoso con scarsa matrice ghiaiosa; i precedenti possono essere
ascritti rispettivamente a classi definite di permeabilità DISCRETA (unità ghiaioso-sabbiosa) e
di permeabilità BASSA (unità argillo-limosa); in assenza di prove di permeabilità in sito, la
letteratura idrogeologica ci consente di stimare cautelativamente valori del coefficiente di
permeabilità k pari a 10 -7 m/s per i depositi coesivi e k = 10 -4 m/s per i depositi incoerenti
(ghiaie e sabbie), in accordo con la tabella sottostante.
Tabella Permeabilità dei terreni (da elementi di idrogeologia a cura di F. Francavilla).
k (cm/s) 10 2 10 1 10 -1 10 -2 10 -3 10 -4 10 -5 10 -6 10 -7 10 -8 10 -9
k (m/s) 1 10 -1 10 -2 10 -3 10 -4 10 -5 10 -6 10 -7 10 -8 10 -9 10 -10 10 -11
Classi di
permeabilità
Tipi di
terreno
E E Elevata Buona Discreta Bassa BB Impermeabile
Ghiaie
pulite
fini
Sabbie grossolane
Sabbie
pulite e miscele di
sabbie e ghiaie
argillosi
Miscele
di
Limi
sabbie
e limi
Campo di appartenenza della permeabilità dei terreni presenti.
Unità Ghiaioso-sabbiosa Unità Limo-argillosa
ed argille
limose, fanghi
argillosi
5 – VALUTAZIONE APPORTI METEORICI E LORO REGIMAZIONE
Argille omogenee e
compatte
L’applicazione dei coefficienti alle varie superfici di progetto consente di determinare la
superficie di deflusso (SD) e da questa il coefficiente di deflusso medio () dell’area che
esprime il rapporto tra la superficie di deflusso e la superficie di intervento totale (ST).
TIPOLOGIA
D’USO
Estensione (m 2 )
COEFFICIENTE
DI DEFLUSSO
Estensione (m 2 )
Aree agricole 0 0,10 0
Sup. permeabili 3.885 0,20 777
Sup. semipermeabile 0 0,60 0
Sup. impermeabili 7.343 0,90 6.608,70
SUPERFICIE TOTALE (ST) 11.228 SUPERFICIE DI DEFLUSSO (SD) 7.385,70
COEFF. DI DEFLUSSO (= SD / ST) 0,66
Il coefficiente di deflusso così ottenuto, assieme ai dati meteoclimatici della stazione di
Zevio, ci consente di stimare il volume delle acque piovane da regimare.
Dai valori delle altezze di pioggia (con Tr = 50 anni) indicati nella tabella in allegato (Tabella
delle curve di possibilità climatica per assegnato tempo di ritorno – stazione di Zevio):
1 ORA 3 ORE 6 ORE 12 ORE 24 ORE
hi 59.89 68.60 77.65 97.17 114.07

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Dott. Franco Gandini – geologo
con l’ausilio di un normale foglio di calcolo, con un opportuno procedimento di regressione
di potenza è possibile ottenere la curva di possibilità pluviometrica interpolata:
h 56, 95 t
Di seguito si riporta il calcolo del volume massimo in m 3 calcolato con il metodo di Gumbel
nel caso di un evento piovoso eccezionale con tempo di ritorno Tc pari a 50 anni
considerando un coefficiente udometrico pari a 5 l/sec/ha così come indicato dal Consorzio
Alta Pianura Veneta.
0,
208
Quantitativo di acqua da regimare
- in relazione ad eventi di pioggia eccezionale con tempi di ritorno di 50 anni -
Coefficienti delle curve di possibilità pluviometrica
a = 56,95
n = 0,208 per t (h) ≥1
4/3 n = 0,277 per t (h)

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Dott. Franco Gandini – geologo
t t t t h Qa Va Vu Vo
(h:m,s) (h) (min) (sec) (mm) (m 3 /sec) (m 3 ) (m 3 ) (m 3 )
00:16,0 0,27 16 960 39,47 0,304 292 5 286,38
00:30,0 0,50 30 1800 46,99 0,193 347 10 337,23
01:00,0 1,00 60 3600 56,95 0,117 421 20 400,74
01:15,0 1,25 75 4500 59,66 0,098 441 25 415,69
01:30,0 1,50 90 5400 61,96 0,085 458 30 427,68
01:45,0 1,75 105 6300 63,98 0,075 473 35 437,55
02:00,0 2,00 120 7200 65,78 0,068 486 40 445,81
02:15,0 2,25 135 8100 67,41 0,062 498 45 452,82
02:30,0 2,50 150 9000 68,91 0,057 509 51 458,81
02:45,0 2,75 165 9900 70,29 0,052 520 56 463,96
03:00,0 3,00 180 10800 71,57 0,049 529 61 468,39
03:15,0 3,25 195 11700 72,77 0,046 538 66 472,22
03:30,0 3,50 210 12600 73,90 0,043 546 71 475,52
03:45,0 3,75 225 13500 74,97 0,041 554 76 478,37
04:00,0 4,00 240 14400 75,98 0,039 562 81 480,80
04:15,0 4,25 255 15300 76,95 0,037 569 86 482,88
04:30,0 4,50 270 16200 77,87 0,036 576 91 484,63
04:45,0 4,75 285 17100 78,75 0,034 582 96 486,08
05:00,0 5,00 300 18000 79,59 0,033 588 101 487,27
05:15,0 5,25 315 18900 80,41 0,031 594 106 488,22
05:30,0 5,50 330 19800 81,19 0,030 600 111 488,95
05:45,0 5,75 345 20700 81,94 0,029 606 116 489,47
06:00,0 6,00 360 21600 82,67 0,028 611 121 489,80
06:15,0 6,25 375 22500 83,38 0,027 616 126 489,96
06:30,0 6,50 390 23400 84,06 0,027 621 131 489,96
06:45,0 6,75 405 24300 84,72 0,026 626 136 489,80
07:00,0 7,00 420 25200 85,36 0,025 631 141 489,50
07:15,0 7,25 435 26100 85,99 0,024 636 147 489,07
07:30,0 7,50 450 27000 86,60 0,024 640 152 488,52
07:45,0 7,75 465 27900 87,19 0,023 644 157 487,85
08:00,0 8,00 480 28800 87,77 0,023 649 162 487,06
08:15,0 8,25 495 29700 88,33 0,022 653 167 486,18
08:30,0 8,50 510 30600 88,88 0,021 657 172 485,19
08:45,0 8,75 525 31500 89,42 0,021 661 177 484,11
09:00,0 9,00 540 32400 89,94 0,021 665 182 482,94
09:15,0 9,25 555 33300 90,46 0,020 669 187 481,69
09:30,0 9,50 570 34200 90,96 0,020 672 192 480,36
09:45,0 9,75 585 35100 91,45 0,019 676 197 478,95
10:00,0 10,00 600 36000 91,94 0,019 680 202 477,46
10:15,0 10,25 615 36900 92,41 0,019 683 207 475,91
10:30,0 10,50 630 37800 92,88 0,018 686 212 474,29
10:45,0 10,75 645 38700 93,33 0,018 690 217 472,61
11:00,0 11,00 660 39600 93,78 0,018 693 222 470,86
11:15,0 11,25 675 40500 94,22 0,017 696 227 469,05
11:30,0 11,50 690 41400 94,65 0,017 700 232 467,19
11:45,0 11,75 705 42300 95,07 0,017 703 237 465,28
12:00,0 12,00 720 43200 95,49 0,016 706 243 463,31
Dai calcoli eseguiti, dovranno essere progettati dispositivi adeguati a regimare circa 490 m 3 il
Consorzio di Bonifica indica in 400 m 3 /ha la volumetria minima da laminare per tali e
pertanto si avrà:
400 m 3 /ha x 1,12 ha = 448 m 3 (< 490 m 3 )
Da quanto sopra il volume che dovrà essere laminato è di 490 m 3 .
Vista la permeabilità presunta dei terreni inferiore a 10 -3 m/sec si dovrà provvedere a
laminare tutto il volume calcolato; inoltre, vista l’assenza nelle vicinanze di corsi d’acqua
superficiali dove poter recapitare le acque meteoriche, queste dovranno essere smaltite
completamente sul suolo.
I sistemi di smaltimento e laminazione dei volumi calcolati saranno indicati nel progetto
definitivo a cura dei Tecnici Progettisti.

Allegato: Tabella CPC per assegnato tempo di ritorno – stazione di Zevio
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