TOTALE PAGINE pg03 ULTIMO - Ordine Regionale dei Geologi ...

Poste Italiane S.p.a. - Spedizione in abbonamento postale -70% CB-NO/GENOVA n. 1 anno 2010

PROFESSIONE
GEOLOGO
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SOMMARIO
PROFESSIONE
GEOLOGO
6-8 Gli Editoriali di Giovanni Scottoni e Carlo Malgarotto - Il Saluto di Giuliano Antonielli
9 L’articolo - Cantieristica: esempi di verifiche e controlli
23 L’opinione - Considerazioni a margine del Convegno sul Rischio idrogeologico: alcuni esempi
di prevenzione geologica attuata.
29 Riassunto tesi: Il metodo HVSR quale strumento utile all’indagine del sottosuolo ed alla
microzonazione in aree a bassa sismicità
31 Linee Guida NTC: Stralcio contenuti Relazione Geologica e Relazione Geotecnica
37 Geofoto
38 Bibliotek
39 Bilanci ORGL: consuntivo 2009 - preventivo 2010
PG PROFESSIONE GEOLOGO
Rivista semestrale dell’Ordine Regionale dei Geologi della Liguria - n.1 del 2010 - impaginato nel
dicembre 2010
Editore Ordine Regionale dei Geologi della Liguria
Sede Legale Via XXV Aprile 4/3 - 16123 Genova
Direttore responsabile Carlo Malgarotto
Tel. 0102474295 - www.geologiliguria.it
Presidente del Comitato di redazione Guido Paliaga
Comitato di redazione
Roberto Cabella (Università di Genova), Andrea Cevasco (Università
di Genova), Laura Crispini (Università di Genova), Francesco Faccini
Segretario di redazione Alessandro Monti
Impaginazione Alessandro Monti e Massimiliano Testa
Stampa GRAFICHE FASSICOMO Cooperativa a r.l.
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Via Imperiale 41- 16143 Genova
Autorizzazione Tribunale di Genova n. 37/93 del 17/11/1993
(Università di Genova), Marco Ferrari (Università di Genova), Luana
Isella (Libero Professionista), Gian Mario Molin (Università di
Padova), Roberto Pedone (D’Appolonia), Michele Piazza (Università
di Genova), Federico Pittaluga (Libero Professionista), Marino
Vetuschi Zuccolini (Università di Genova)
Decreto Tribunale di Genova n. 31/08 del 10 ottobre 2008 di
variazione nel Registro Stampa n.37/93
Gli articoli firmati esprimono solo l’opinione dell’autore e non impegnano in alcun modo l’editore o la redazione

L’EDITORIALE
di Giovanni Scottoni
PROFESSIONE
GEOLOGO
Presidente dell’Ordine Regionale dei Geologi della Liguria
Con estremo piacere inizio ad utilizzare questo spazio congratulandomi con il Collega Giuliano Antonielli,
nostro Presidente per oltre un mandato, eletto insieme a tutti i Membri della lista “GEOLOGI, PUNTO E A CAPO”
nel Consiglio Nazionale dei Geologi.
Giuliano ha guidato l’O.R.G.L. con capacità, equilibrio e trasparenza e sono certo che le Sue doti saranno ora
di massima utilità per lo sviluppo della nostra professione anche a livello nazionale; spero di meritare la
fiducia che il Consiglio mi ha dato nominandomi Presidente ma sono certo di potere assolvere e sviluppare il
mandato con l’aiuto di tutti gli altri Colleghi, dal nuovo Vice Presidente Carlo Malgarotto al nuovo Consigliere
Pietro Balbi, senza dimenticare il supporto delle cariche mantenute (Segretario e Tesoriere), dei “vecchi”
Consiglieri nonché della nostra preziosissima Segretaria.
Ormai da oltre un anno e mezzo sono entrate in vigore le, prima tanto auspicate, N.T.C. che ora forse creano
qualche inaspettato grattacapo a molti di Noi, sia Liberi Professionisti che Pubblici Dipendenti
(verosimilmente molti di Noi non valutano che le norme sono state promulgate con la prima e, forse unica,
finalità delle “grandi opere”).
Comunque, grazie all’impegno di Colleghi designati ed appartenenti ai Consigli degli Ordini Regionali (questo
Consiglio ha costantemente impegnato ed impegna due Membri), sono state prodotte linee guida che ci
possono schiarire le idee ed a breve saranno pubblicati anche “quaderni” miranti ad una migliore
comprensione di tematiche specifiche.
In ogni caso, rammentando che la relazione geologica è di nostra esclusiva competenza, ricordiamo, ma non
pavoneggiamoci, che possiamo autonomamente firmare anche la relazione geotecnica (ovviamente, ma pare
il caso di ricordarlo ancora, non si intendono i calcoli delle strutture che sono di completa competenza di
Tecnici non iscritti ai Nostri Albi)
Partendo dalla convinzione che ciascuno di Noi è in grado di redigere una buona relazione geologica, necessita
anche essere franchi ed ammettere che molti di Noi non sono capaci di stilare una valida relazione geotecnica.
Partendo dal presupposto che ciascuno di Noi chiede un giusto onorario per la redazione della relazione
geologica che ci viene commissionata (non sono convinto di ciò in quanto troppo spesso molti nostri Colleghi
offrono prestazioni professionali al limite e/o al di sotto della decenza), non si crede che sempre venga chiesto
il giusto onorario per la redazione di una seria relazione geotecnica.
Ciò perché per stilare una decorosa relazione geotecnica, oltre ad un costante confronto con il Progettista
delle strutture, è indispensabile disporre di tutta una serie di parametri geotecnici che si possono ottenere
solo con una seria campagna di indagini in sito ed in laboratorio.
Detto ciò non si ritiene che una relazione geotecnica possa, come a volte si sussurra tra gli Addetti ai lavori,
essere messa sul mercato a prezzi inferiori e/o a volte molto inferiori anche al migliaio di euro: si riporta ciò in
quanto ad alcuni Membri del Consiglio ORGL, sebbene al momento non esistono legalizzati tariffari minimi,
sono giunte velate e numerose lamentele verbali (spesso anche solo come sfogo tra un Collega ed il Membro del
Consiglio perché amico e/o perché al momento ritenuto migliore alleato per scaricare/iniettare veleno su
altro Collega).
Di conseguenza si suggerisce che, se un Collega non è in grado di redigere una relazione geotecnica e di
valutare quale onorario deve essere richiesto per una prestazione che potrà essere impugnata in qualunque
momento futuro, sarebbe saggio che il Medesimo declinasse l’incarico.
Le considerazioni di quanto sopra derivano anche dal fatto che in quest’ultimo periodo sono esponenzialmente
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PROFESSIONE
GEOLOGO
Aumentati i contenziosi in cui molti di Noi sono stati chiamati in causa per danni patiti e/o lamentati da parte
di Committenze pubbliche e/o private.
In parole povere, vista la crisi che incombe nell’ambito dell’edilizia, cosa può avvenire:
- le Società di “grido”, o costituite ad “hoc” per eseguire l’operazione, pur di aggiudicarsi l’appalto pubblico,
o la realizzazione di un S.U.A., e/o anche per la sola costruzione di un box da committenza privata,
propongono offerte che spesso non possono poi essere sostenute (i Colleghi sanno che le Società di “grido”
ormai troppo spesso sono delle “scatole vuote” – ovvero i Dipendenti sono spesso sotto la decina);
- in conseguenza, ciò certamente non sempre nell’ambito pubblico, queste Società di “grido” e/o costituite ad
“hoc” sub-appaltano ad altre Imprese che a loro volta sub-appaltano ancora ad Imprese Artigiane e/o pseudo
tali, a volte costituite il giorno prima o quello dopo dell’incarico ricevuto;
- acquisito l’appalto e/o l’incarico per avviare le procedure atte all’ottenimento delle autorizzazioni per
sviluppare l’operazione, Procacciatori di affari e/o Tecnici compiacenti incaricati, a volte con nomi di “grido”,
contattano il Collega che, pur di acquisire il lavoro, perché comunque si dica siamo in tempi di “vacche
magre”, accetta di ottemperare a quanto di competenza limitando il Suo onorario, e/o peggio riducendo e/o
accettando una campagna di indagini limitata;
- si ottengono le autorizzazioni, il Geologo, dove richiesto, firma l’inizio delle operazioni, partono i lavori;
- il Geologo spesso non segue le fasi lavorative perché non interpellato e/o perché lo stesso è preso da altri
impegni che gli consentono di “sbarcare il lunario”;
- a termine lavori al Geologo si chiede, dove richiesto, la relazione di fine lavori che il medesimo, troppo
spesso pur di mantenere i buoni rapporti con la Committenza, redige, tappandosi il naso e venendo troppo
spesso meno alle norme deontologiche;
- in tali situazioni (limitazioni economiche ormai di norma nell’ambito dell’edilizia) troppo spesso si constata
che i lavori non vengono realizzati a ”regola d’arte” e poi, dopo ripetuti, a volte condotti da Legali
Rappresentanti che reputano economicamente vantaggioso protrarre le “liti”, tentativi di arrivare a
concordato bonario per sanare quanto realizzato in ristrettezza economica, vengono avviati contenziosi dal
Proprietario (Committente) del bene appena costruito contro l’Impresa appaltatrice e/o esecutrice;
- quest’Ultima, non appena chiamata in giudizio, chiama a sua volta in causa tutti i sub-appaltatori ed i
Professionisti incaricati in quanto, a questo punto, almeno questi Ultimi, hanno accettato incarico per
assolvere un determinato compito ed ora, come Professionisti certamente lautamente retribuiti e/o
comunque che hanno proposto un onorario poi magari anche accettato e/o sottoscritto, devono rispondere se
non hanno adempiuto in maniera più che adeguata al Loro mandato.
A sunto di quanto detto, senza volere fare ulteriori commenti in merito al rispetto della deontologia
professionale, conscio che molti Colleghi sono sprovvisti di assicurazione professionale, si raccomanda almeno
di provvedere in tal senso. Sono comunque da sempre convinto che Noi Geologi possiamo aiutare in modo
sostanzioso e sostanziale, per non dire unico, la Società. Per fare ciò è indispensabile che ci teniamo
costantemente aggiornati come, fortunatamente, le norme relative all’A.P.C. ci impongono.
Il Consiglio dell’O.R.G.L. ha all’unanimità concordato di avviare giornate e/o corsi di aggiornamento
professionale, oltre quelle/i già espletate/i e/o comunicate/i, che saranno mirate/i alle N.T.C. puntuali, a
tematiche specifiche, al comportamento che un Collega deve tenere se nominato C.T.U. (Consulente Tecnico
di Ufficio – nominato dal Tribunale) o C.T.P. (Consulente Tecnico di Parte – nominato dalla Parte Ricorrente e/o
Resistente) in un contenzioso giudiziario (a tal fine si informa che il Consiglio sta provando ad organizzare
anche nelle altre Province giornate come quella tenuta a Genova lo scorso 15 ottobre), alla possibilità di
assolvere incarichi nell’ambito della sicurezza nei cantieri temporanei (a tal proposito si constata che, a
parere mio, troppo pochi di Noi si impegnano in tale mestiere – questo è certamente rischioso in quanto si è
soggetti anche, in caso di incidente, al codice penale: è vero però che gli onorari possono essere adeguati al
rischio che si accetta). Sono, però, convinto che, se vogliamo emergere, dobbiamo anche assumerci
responsabilità. Il Consiglio dell’O.R.G.L. intende inoltre riavviare il lavoro delle Commissioni che in passato
hanno portato ottimi risultati. A conclusione di queste esternazioni, garantendo che a breve sarà indetta
un’Assemblea generale per la quale si auspica la massima partecipazione degli Iscritti, auguro a Tutti buon
lavoro.
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PROFESSIONE
GEOLOGO
L’EDITORIALE
di Carlo Malgarotto
Direttore Responsabile della Rivista PG-Professione Geologo
Cari Colleghe e Colleghi,
per prima cosa voglio esprimere i miei più sinceri Auguri di Buon Lavoro al nuovo Consiglio Nazionale dei
Geologi, in particolare al nostro ex Presidente Giuliano Antonielli, dedicandogli la copertina di questo numero;
il bambino rappresenta simbolicamente la categoria che vuole crescere e brinda al nuovo Consiglio Nazionale,
bambino che da grande vuole fare il Geologo! (e forse il direttore di PG...)
La copertina nel retro invece rappresenta un augurio per gli abitanti di Torenco, al secondo Natale di
emergenza con una frana che, contrariamente a quanto affermato da qualcuno, è tutt'altro che stabilizzata e
porta apprensione e paura negli abitanti.
Ci sono novità anche nella linea editoriale della rivista, dobbiamo necessariamente aggiustare il tiro cammin
facendo, siamo riusciti a ridurre le spese, coprendole quasi interamente con la pubblicità, aumentando di pari
passo la qualità della stampa. Abbiamo deciso di dare più spazio alle rubriche, affinché la rivista possa essere
una sorta di bacheca dove ci si possa scambiare informazioni ed anche commenti.
Ci tengo a precisare che la rivista PG non è l’organo di stampa portavoce del Consiglio dell'Ordine Regionale dei
Geologi della Liguria, ma la rivista di tutti gli Iscritti all’ORGL, dove chi si esprime lo fa a titolo personale,
ognuno si assume le responsabilità di quello che scrive e vige rigorosamente il diritto di replica.
Vorrei infine ricordare la disponibilità ad ospitare in queste pagine commenti, foto, pubblicazioni recensioni
ecc..
Un saluto a tutti gli iscritti.
IL SALUTO
di Giuliano Antonielli
Care Colleghe, Cari Colleghi,
come sapete nei giorni scorsi si sono svolte le elezioni per il rinnovo del CNG.
La lista “Geologi, punto e a capo” di cui mi era stato chiesto di fare parte ha ottenuto la totalità dei posti in
Consiglio e quindi anche il sottoscritto è stato eletto. Desidero ora approfittare di questo spazio per
ringraziare tutti Voi che e a tutti gli altri OORR che ci hanno sostenuto in questa occasione.
Il mio ringraziamento va anche a chi si è riconosciuto in altre idee e altri programmi perché è solo attraverso il
confronto anche aspro che la categoria può crescere. Per questo voglio dire un particolare grazie a Marino
Trimboli che in questi anni si è speso prima come Presidente dell’ORGL poi a livello nazionale come Segretario
del CNG. Un ringraziamento va a tutti Voi che con i Vs. interventi, suggerimenti, critiche avete permesso di
portare un contributo sempre molto apprezzato, sia a livello locale che a livello nazionale, in termini di
proposte e documenti. E’ anche grazie alla Vs. partecipazione attiva che l’ORGL ha potuto sempre essere
presente con documenti e proposte ai più vari livelli. Questo ha fatto crescere non solo a livello locale la
considerazione e la stima verso un OR oggettivamente piccolo e gli ha consentito di riportare in elezioni a
carattere nazionale un risultato a livello di preferenze sinceramente inaspettato. Questo risultato non premia
me come singola persona, ma è sicuramente un riconoscimento che anche gli altri OR e i colleghi di altre
regioni hanno voluto dare a tutti noi geologi liguri. Voglio quindi proseguire ringraziando pubblicamente
l’insostituibile segretaria Maria Cascino senza la quale non so come l’ORGL potrebbe funzionare. Faccio i miei
migliori auguri al nuovo Presidente ed al Consiglio dell’ORGL per il prosieguo del mandato rassicurandoli che se
sarò sempre a loro disposizione. Ovviamente la mia disponibilità è, come in passato, estesa a tutti Voi quindi
continuate a contattarmi come avete sempre fatto in questi anni. Chiudo rinnovandovi i miei ringraziamenti
per il sostegno e l’amicizia che mi avete dimostrato in questi anni e spero mi dimostrerete in futuro e vi faccio i
miei più calorosi saluti.
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GEOLOGO
Cantieristica: esempi di verifiche e controlli
Site construction: examples of field quality controls
Giuseppantonio Yusuf Morrone
Geologo libero professionista, via Posalunga 46 b/23, Genova
parole chiave: verifiche di progettazione, controlli, qualita dei dati
key words: design verification, quality control, inspection data
RIASSUNTO
Le grandi opere come la costruzione regionale di una strada, in paesi in via di sviluppo, puo coinvolgere quasi tutti i lavori
civili piu importanti, ovvero: stabilita dei versanti, movimenti terra, opere idrauliche, ponti e gallerie, apertura di cave di
prestito, ecc.
Il Geologo che viene a trovarsi nel team di controllo dei lavori, deve aver conoscenze di base sia di progettazione che di
esecuzione lavori nonche conoscere le prove di laboratorio sui materiali di routine piu usuali. Qui si riportano alcuni casi
reali di verifiche di progettazione e controlli dei dati di prove eseguite in Cantiere
ABSTRACT
Major works like the construction of a regional road, in developing countries, can involve all the most important civil
works, such as : slope stability, earth movement, hydraulics works, bridges and tunnels, open pits, etc. The geologist who
is in the team of supervising the work, must have basic knowledge of both design and execution of the work and control on
site laboratory tests on materials most usual. Here we report some design verification and monitoring of the data of tests
performed in Site.
Esempio 1
VERIFICA DEL CALCOLO IDROLOGICO E IDRAULICO PER IL DIMENSIONAMENTO DI FOSSI DI
GUARDIA E SCATOLARI STRADALI
1. PREMESSA
Esistono due opere idrauliche principali (opere d’arte di completamento) per lo smaltimento della acque meteoriche dalla
sede stradale. Una é chiamata scatolare e l’altra tombino. Tutte e due attraversano il corpo stradale ma mentre lo
scatolare é collegato ad un pozzetto o fosso di guardia laterale che raccoglie le acque dalla canaletta superficiale, il
tombino riceve direttamente le acque a lato da zone depresse stagnanti. La prima ha sempre struttura scatolare in
cemento armato mentre la seconda puo essere costituita anche da un cilindro di ferro corrugato. Per il dimensionamento
bisogna eseguire inizialmente uno studio idrologico.
2. STUDIO IDROLOGICO
2.1. Zona di progetto
La zona si situa nell’altopiano Batekes (Repubblica Democratica del Congo) vicino all’isoieta 1850 mm e i fattori che
influenzano il ruscellamento sono: la geologia (creste con sabbie superficiali permeabili e vallate per lo piu secche), e la
vegetazione (zona a savana, ma presenza anche di boscaglia che rallenta lo scorrimento).
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2.2. Metodo
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GEOLOGO
Non esiste nessun stazione pluviometrica nella zona in esame per cui le piovosita saranno ricavate con metodi
deterministici, in funzione dei bacini di intercettazione delle acque pluviali. Il metodo utilizzato sara:
-piccoli bacini con superficie inferiore a 5 km2 : metodo razionale.
2.3. Determinazione dei bacini
Sulla carta topografica bisogna prendere le caratteristiche seguenti :
- Superficie (S) Km2
- Lunghezza talweg L (fondovalle) km
- Quota massima Hmax (m)
- Quota minima Hmin (m)
- Pendenza media i (m/m)
- Per tutti i bacini versanti sabbiosi l’area é stata considerata S = 4 ha = 0,04 km2, mentre la quota media Hm = 50 m ed
infine la lunghezza L tra 100 e 350 m.
2.4. Determinazione della reazione idrologica dei bacini
Quasi tutti i bacini presentano una forma allungata tipica di bacini equatorali a savana, permeabili e di forte pendenza.
L’analisi idrologica di un bacino versante (sistema idrologico) si effettua con lo studio della reazione idrologica del bacino
alla precipitazione. Tale studio si esegue valutando due parametri :
- Coefficiente di ruscellamento = altezza d’acqua di ruscellamento [mm]
altezza di acqua precipitata [mm]
-Tempo di concentrazione=tempo per cui la quantita di acqua precipitata a monte
raggiunge la sezione di valle.
Il coefficiente di ruscellamento Cr é fortemente influenzato dal tipo di copertura del suolo come mostrato dalla seguente
tabella Norme Svizzere SNV 640 351:
Natura superficiale del bacino versante Valori di Cr
Bosco 0,1
Campi coltivati 0,2
Vigneti e terre nude 0,5
Roccioso 0,7
Strada senza asfalto 0,7
Strada con asfalto 0,9
Per ricavare il tempo di concentrazione o corrivazione qui si utilizza la formula del Giandotti:
T = (4S) + 1,5 L / 0,8 Hm = 4 * 0,04 + 1,5 * 0,35 / 0,8 * 50 = 0,23 ore
c
2
Si sono considerati i parametri dei bacini - versanti sabbiosi ovvero 0,04 km di area, 0,35 Km di lunghezza e 50 m di
dislivello medio.
2.5. Stima degli apporti
Si prende l’ altezza massima di precipitazioni giornaliera per un dato periodo (stazione di Ndijli a 100 km di distanza) e si
assegna una durata di 24 ore (anche se cio non é vero) in modo da ricavare l’altezza di pioggia critica con la semplice:
1/3 1/3
hc = h 24 [Tc/24] = 128 mm [0,23 /24] = 27 mm
per cui l’intensita di pioggia critica:
ic = hc /Tc = 27/0,23 = 117 mm/ora
A questo punto siamo in grado di applicare la formula razionale:
3
Q’ = 0,278 * Cr * ic * S = 0,278 * 0,5 * 117 * 0,04 = 0,65 m /sec
Tale valore non é quello definitivo, dato che bisogna considerare meta strada con area di
2
0,0036 km e quindi:
3
Q’’= 0,278 * 0,9 * 117 * 0,0036 = 0,105 m /sec
3
Q = Q’ + Q’’ = 0,755 m /sec
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3. CALCOLO IDRAULICO PER UNO SCATOLARE
3.1. Portata di entrata
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Consideriamo m = H/D dove H é l’altezza di acqua a lato nel pozzetto e D l’altezza totale del dalot o scatolare.
Per m < = 1,25 il livello di acqua h nella sezione di entrata é inferiore a D e la perdita di carico si calcola con la :
2 2
H – h = (1+ k) v /2g = D (m – m’); da cui la velocita di entrata dell’acqua nel dalot: v = 2g D (m – m’) / 1 + k L’espressione puo
porsi come: v = n D
La portata risulta: Q = v S = v 1 h = v m’ D ; da cui sostituendo la v con la precedente si giunge alla:
3/2 2
Q = a m’ D m-m’ ; con a = 2g /1 + k
3/2 3/2 3/2
Si fa in modo che sia massimo il termine m’m-m’ che porta alla 0,3849 m e quindi : Q = 0,3849 a m D
3
Ponendo m = 1 e D = 1 metro, con k = 0,06 ovvero a = 2* 9,81 /1,06 = 4,3 si trova: Q = 4,3 * 0,3489 * 1 * 1 = 1,5 m /sec
Ponendo in precedenza la sezione pari a m’D si ricava la velocita di entrata con la : v = Q / m’D = 1,5 / 0,67 * 1 = 2,24 m/sec
Si tenga presente che l’analisi é bidimensionale ovvero si considera un metro di profondita o larghezza.
Consideriamo ora il caso che m > = 1,5 ovvero l’acqua attraversa il dalot a sezione piena. Per m = 1,5 e D = 1 :
1,5 3
Q = 4,3 * 0,3489 *1,5 * 1 = 2,75 m /sec
In questo caso la sezione é pari a D = 1 m e la velocita di entrata risulta : v = Q/D = 2,75 m/sec
3.2. Pendenza minima
Il raggio idraulico R risulta pari alla sezione d’acqua diviso il perimetro bagnato ovvero Hf * B / 2Hf + B.
Ponendo il fluido dentro il dalot di altezza pari a 0,67 D = 0,67 m e larghezza B = 1 m si ha :
R = 0,67 * 1 / 1,34 + 1 = 0,286 m
La formula di Chezy si scrive : v = C R i
C = 87 / 1 + (y / R); ponendo y = 0,6 (coeff. rugosita delle pareti in calcestruzzo) si ha : C = 87 /2,12 = 41 (Bazin)
Prendendo la velocita per 0,67 D pari a 2,24 m/sec, risulta: R i = v / C = 2,24/ 41 = 0,0546
R i = 0,003, per cui la pendenza del fondo: i = 0,003 / 0,286 = 0,0104 (1,04 %)
3.3. Verifiche
Generalmente la velocita massima non deve essere superiore da 2 a 5 m/sec per non danneggiare il tipo di materiale
presente, l’altezza deve essere ¾ della massima possibile ovvero non oltre 0,75 D e la velocita minima, per evitare depositi
di materiale, deve essere non inferiore ai 0,6 m/sec. La pendenza in genere del dalot non deve superare 1,1 %.
Le verifiche sono tutte soddisfatte : 0,67 D < 0,75 D
v = 2, 24 m/sec ovvero entro 2 ÷ 5 m/sec, e superiore a 0,6 m/sec
3 3
Q = 0,67 * 2,24 = 1,5 m /sec > 0,755 m /sec (portata idrologica). I = 1, 04 % < 1,1%
4. CONCLUSIONI
In pratica costruendo un pozzetto di 1,5 m * 1 * 1 si collega poi lo scatolare di 1m * 1m * 1m , posto sotto la sede stradale.
Fig.1. Schema di fosso di guardia laterale e scatolare sotto la sede stradale
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GEOLOGO
Dalla sede stradale e dal versante l’acqua piovana entra nella canaletta o cunetta superficiale a lato della sede stradale e
dopo un certo percorso va nel fosso di guardia o pozzetto. Quindi l’acqua passa nel dalot ad esso collegato e sfocia in una
zona valliva o a possibile assorbimento. Importante, in clima tropicale su versanti ripidi, la presenza della vegetazione per
diminuire la capacita erosiva che è elevatissima. Lo scrivente piu di una vota ha visto incisioni vallive dai 3 ai 4 metri
dopo una sola pioggia intensa notturna.
Esempio 2
VERIFICA DI UNA PROVA DI AMMETTENZA MECCANICA SU UNA PILA DI UN PONTE
1. PREMESSA
Il primo studio sulle pile esistenti nel fiume Mayindombe in Repubblica Democratica del Congo, é stato quello di eseguire
delle prove soniche per valutare lo stato di integrita del calcestruzzo dato che le campate vecchie si erano demolite con
cariche esplosive. Allo stesso momento tali prove potevano definire la lunghezza della pila e quindi per differenza con la
profondita del fiume, risalire all’incassamento nel terreno. La pila é costituita da palancole metalliche chiuse su se stesse,
con forma pseudo esagonale, con internamente del calcestruzzo armato in testa.
2. METODO DI STUDIO
Il metodo sonico proposto é quello della norma francese NFP 94.160.4 basato sull’impedenza meccanica (velocita onda
sonica x densita del mezzo attraversato), prodotta da un impatto
(colpo di martello) in testa. La forza F di impatto e la velocita della vibrazione V prodotta nel palo sotto tale impatto,
vengono registrati e trasmessi ad un computer che sviluppa una curva V/F [m/s N] in funzione della frequenza [Herz].
Fig.1 Curva tipo V/F in funzione della frequenza
I differenti picchi successivi della curva sono posizionati secondo la frequenza propria della vibrazione dell’elemento
testato. La lunghezza della pila si calcola tramite la:
L = V / 2 df
L’ammettenza media della curva é considerata come quella teorica e pari a:
Adm = 1 / (V S)
Dove V é l’impedenza meccanica prima definita mentre S é la sezione in funzione del diametro.
Il raggio dinamico [N/m] é invece il modulo di un numero complesso ottenuto dall ‘inverso della pendenza della curva a
basse frequenze e dello stesso ordine della pendenza della parte lineare iniziale di una prova di carico statico su palo.
Tale valore quindi caratterizza l’inerzia della fondazione ed eventuali difetti al contatto tra la base della pila e il terreno.
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3. ANALISI DEI DATI
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GEOLOGO
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Prendendo come ammettenza media un valore di 1*10 m/sN e densita del calcestruzzo 2400 kg /m si ha un valore di
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velocita: V = 1/ 2400 * 1* 10 = 4166 m/sec
-7
Il rapporto dell’Impresa, che ha eseguito le analisi, ha fornito la stessa velocita ma con una ammettenza media di 2,5 10
-7
ovvero: V = 1 / 2400 * 2,5 10 * 0,4 = 4166 m/sec
Questa differenza é di fondamentale importanza perche nel primo caso le onde hanno attraversato il contatto ferro-
2
calcestruzzo, mentre nel secondo caso si considera che attraversano tutta la sezione di 0,4 m .
-7 -7
Come si puo vedere da il seguente segnale ricevuto, l’ammettenza media generale é 1* 10 mentre il valore di 2,5 10
supera abbondantemente le creste essendo circa il valore medio della prima onda.
Il valore di 4166 m/sec risulta un valore buono come mostrato dalla seguente tabella 1, per cui considerare tale velocita
per tutta la sezione della pila, significava dire che tutta la pila era integra. L’ultima aspetto da vedere é il raggio dinamico
che é la pendenza iniziale della curva e che nel caso in esame, essendo a forte pendenza, indica un contatto tra pila e
terreno di tipo flessibile (al contrario per una bassa inclinazione il contatto sarebbe stato di tipo rigido).
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Fig.2. Curva reale V/F per la pila in esame
Tab.1. Qualita del calcestruzzo in funzione delle velocita soniche
Calcoliamo adesso la lunghezza con la : L = V/ 2 df = 4166/ 2 * 230 = 9 m
Per conoscere di quanto la pila é incassata nel terreno si scrive : La = L – Lp - Hw
Dove Lp é la distanza tra ricevitore dei segnali e livello del fiume, e Hw la profondita dell’acqua del fiume.
Quindi eseguendo misure dirette per Lp e Hw si é trovato che : La = 9 – 1,7 – 4,3 = 3 m
La resistenza a compressione del calcestruzzo Rc si puo valutare invece dalla letteratura, dove per 4000 m/sec, si trova Rc
2
= 36 N / mm . La velocita’ risulta buona e fornisce una resistenza a compressione per il calcestruzzo maggiore di 30
considerato come valore di progetto.
4. CONCLUSIONI
La densita’ del calcestruzzo é stata data teoricamente mentre era piu professionale eseguire una carota e valutarla
direttamente, come del resto sarebbe stato meglio eseguire sulla stessa carota anche una prova di carbonatazione.
Le velocita sono state «manipolate» per cui non é possibile verificare in maniera rigorosa l’integrita del calcestruzzo.
Infine rimangono dei dubbi, nel caso si eseguono delle estrapolazioni dai sondaggi fatti a lato sotto le spalle, per lo
spessore di sabbia e roccia sotto la pila in mezzo al fiume.
Qui si mette in evidenza come a volte i rapporti forniti dalle Imprese di Costruzioni, nascondono bene alcune
manchevolezze e una non completezza delle indagini.

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GEOLOGO
Esempio 3
CONTROLLO DEI DATI DI COMPATTAZIONE PER UNO STRATO DI BASE IN MISTO CEMENTATO
1. PREMESSA
Per verificare che i lavori procedono secondo una qualita accettabile e che non sia hanno anomalie e bene considerare
una serie di risultati e studiarli attentamente.
Di conseguenza risulta importante gia da subito, eseguire dei tabulati e confrontare i valori per stabilire che il Capitolato
tecnico venga seguito nelle sue richieste principali. Nel caso si arrivi in un Cantiere gia iniziato da diversi mesi, risulta
fondamentale ricostruire tutti gli studi fatti in precedenza. Si riporta un esempio di controllo dei dati relativi ai movimenti
terra per la costruzione di uno strato di base stradale in misto cementato eseguito in Benin (Africa Occidentale).
2. SEMPLICI RICHIAMI DI MECCANICA DELLE TERRE E DIMENSIONAMENTO DEL SOLIDO STRADALE
Poiché in natura raramente i terreni risultano suddivisi nei componenti granulometrici tipici, ma risultano variamente
assortiti, ed anzi a questo si tende tecnicamente nella formazione dei rilevati o sottofondi stradali, le terre si classificano
mediante l’indice di gruppo I.G., cioè dal numero risultante dalla seguente espressione: I.G. = 0.2 a + 0.005 ac + 0.01 bd
Con: a = passante allo setaccio 200 ASTM (0,075 mm) meno 35, b = passante allo setaccio 200 ASTM meno 15, c = WL 40 ed
infine d = Ip - 10; i valori di a, b, c sono al massimo 40 mentre d è al massimo 20.
L'Indice di Gruppo qualifica il comportamento statico di una terra, con portanza tanto migliore quanto più basso è l'indice.
Se risulta I.G.= 0 il terreno si classifica buono come sottofondo stradale.
1

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GEOLOGO
Notevole importanza ha la nozione di grado di costipamento dei terreni nelle costruzioni stradali. Il grado di costipamento
di un terreno è misurato con prove di penetrazione che non sono altro che prove di carico. Si impiegano diversi metodi che
differiscono fra loro per le diverse modalità del costipamento e dell’infissione. Le prove più usate in Cantiere sono la
AASHO e CBR.
- A.A.S.H.O.: consiste nel determinare il massimo costipamento per un dato campione di terra passato al setaccio di 20
mm (19 mm serie americana ASTM) entro un contenitore cilindrico (fustella Proctor), costipato mediante un pestello di
determinata massa, lasciato cadere un certo numero di volte da un’altezza prestabilita.
Il modificato con martello da 10 libbre cadente da 457 mm, sulla fustella eseguita in 5 strati ognuno battuti con 56 colpi, su
materiale passante al setaccio da 19 mm é il piu tipico ed energetico tra le prove AASHO (american association standard
highway officer). il peso specifico apparente del materiale Y e il contenuto di acqua naturale W, si ricava il valore della
densita secca con la semplice: Yd = Y / (1 + W).
Eseguendo diverse fustelle Proctor con diversi contenuti d’acqua W, si ricava una curva a campana, come qui di seguito,
che fornira la massima densita secca per un contenuto d’acqua ottimo.Tali valori saranno quelli di riferimento per il grado
di costipamento in situ.
Indicativamente per US Navy : Yd max = 130,3 – 0,82 WL + 0,3 Ip [pcf ]
Caso 1: prima calcolando I.G. = 9 avevamo WL= 47 e Ip = 23 per cui utilizzando la formula Navy: Yd max = 98,66 pcf = 16
* 98,66 = 1578 kg/m3= 1,578 gr /cm3.
Caso 2: il maximum é 2,1 gr/cm3(valore massimo tramite la formula Navy) e l’optimum 8% ricavati dalla curva a campana.
In Cantiere dopo aver messo uno strato di rilevato e compattato con rulli, si misura che l’umidita e meno 1% e la densita
secca (metodo del cono di sabbia) pari a 2 gr/cm3; per cui il grado di costipamento percentuale in sito sarà di 2/2,1 =
95%.
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Schemi per la prova AASHO
Standard (a) e modificata (b)

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Fig.2 metodo del cono di sabbia: il metodo calcola il volume del foro praticato nel terreno costipato tramite differenza di
peso tra prima P1 e dopo P2 nella bottiglia di sabbia calibrata di noto peso specifico reale ys (V = P2 - P1 / ys). Noto il peso di
materiale estratto P e quindi il suo volume V si ricava Y= P/V. Il materiale poi viene essicato in stufa per valutare la perdita
di peso e quindi il contenuto di acqua W, in modo da calcolare la densita secca in situ. Il peso specifico dei grani ys per una
sabbia quarzosa vale sui 2,65 gr/cm3.
- CBR: diminutivo di californian bearing ratio; tale prova consiste nel comprimere tramite un pistone standard da 19,4 cm2
sezione di punta, il materiale costipato dopo prova AASHO. Si legge il carico corrispondente ad una penetrazione di 1 inch
che viene riferito ad un valore standard di 13,43 KN corrispondente a CBR = 100. Riportando una curva carichi cedimenti,
l’origine viene spostata per estrapolazione lineare della curva se questa inizialmente non ha un andamento lineare. Ad
esempio la prova fornisce sotto 1 inch un carico di 4,5 KN per cui l’indice CBR sara: CBR = 4,5 /13,43 = 33.
Per tenere conto dell’eventuale saturazione ( tutti i vuoti della terra riempiti di acqua) si tiene la fustella Proctor immersa
in acqua per 4 giorni e quindi in seguito si fa il punzonamento CBR. In genere per il sottofondo stradale si richiede CBR =
>15, mentre per uno strato di fondazione almeno 30, infine per lo strato di base da 30 a 60 in funzione del tipo di traffico.
Costruttivamente una strada è formata da un solido stradale; con esso si individuano i vari strati con i quali si trasmettono
sia i pesi propri sia i carichi transitanti al terreno di sottofondo (terreno naturale o top del rilevato su cui poggia la
sovrastruttura), con il minimo di deformabilità e di usura della strada. La sovrastruttura s’intende costituita da tre strati
con il modulo elastico che diminuisce verso il basso ovvero con lo strato di fondazione che ha valore piu basso:
1. pavimentazione
2. strato di base
3. Strato di fondazione
per ognuno dei quali vengono impiegati materiali lapidei e materiali leganti (bitumi naturali, artificiali, emulsioni
bituminose, asfalti, cementi). Sia gli aggregati lapidei che i leganti bituminosi e i cementi devono sottostare a particolari
requisiti di accettazione e di prove, che permettono la loro classificazione. Lo strato di base ha in genere uno spessore di
15-20 cm e viene realizzato impiegando gli stessi materiali usati per lo strato di fondazione, ed anzi può sostituirlo quando
il sottofondo del terreno possiede buone capacità portanti. Costituendo il supporto alla pavimentazione, deve essere in
grado di ripartire i carichi trasmessi dai veicoli in transito e possedere una buona rigidezza; i materiali vengono
generalmente stabilizzati con leganti bituminosi (misti bitumati) o leganti cementizi (misti cementati). Nel misto
cementato si spande il cemento sopra la superficie e quindi con macchina riciclatrice si miscela la terra al cemento. Poi si
passano i rulli costipatori prima che il cemento inizi la presa. In Cantiere si preparano fustelle Proctor da cui si estraggono
cilindri da rompere a compressione semplice sia in condizioni sature che asciutte dopo 7 giorni generalmente. La rullatura
è solo parziale, in modo da ottenere una superficie con sufficienti cavità che migliori la possibilità di attacco dello strato di
collegamento (binder) o direttamente del tappeto di usura che costituiscono la pavimentazione bituminosa flessibile.
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GEOLOGO
Il rullo vibrante viene utilizzato per le terre miste o sabbiose mentre quello a piede di montone per terre con contenuto
limo-argilloso significativo, infine quello liscio non vibrante con acqua scorrente (prima) e compattore gommato (in
seguito) sono usati per le pavimentazioni bituminose. La piastra viene in genere usata per terre poco spesse da costipare in
spazi ristretti
3. RICHIESTE DEL CAPITOLATO TECNICO
Lo strato di fondazione di 15 cm deve essere fatto con terra selezionata con Ip inferiore a 15 e con l’indice CBR pari almeno
a 30, per un costipamento del 95% del suo massimo dopo 4 giorni di immersione in acqua. Lo strato di base invece deve
essere di 15 cm e fatto con terra delle stesse caratteristiche dello strato di fondazione o meglio con Ip < 10 e trattata con
cemento in quantita tale che provini costipati al 95% del maximum abbiamo la resistenza a compressione semplice di
almeno 5 bar dopo 7 giorni (o almeno di 2,5 bar se stagionati per 3 giorni in acqua e 4 giorni in aria).
In situ si dovranno avere dei gradi di costipamento di almeno il 95% e i tests al cono di sabbia o gammadensimetro si faranno
uno ogni 100 metri lineari.
4. ANALISI DEI DATI PER LO STRATO DI BASE
Il confronto dei dati parte dalla verifica del valore massimo di densita secca Ydmax utilizzato in sito ed esso deve essere
pari a quello della cava (Yd reference) del materiale di provenienza.
Date le distanze in gioco lungo il tracciato si eseguono piu cave di prestito (emprunts in francese) per cui é importante farsi
dare fin dall’inizio dall’Impresa un piano in cui si evinca che quella data cava ricoprira un dato tratto (da pk a pk ovvero da
punto chilometrico a punto chilometrico).
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GEOLOGO
Densité in situ sur sol ciment
pk pk Ydmax in situ Yd reference Emprunts Note
2+600 10+000 1,93 1,98 2+365
10+000 13+250 1,93 1,93 10+000 sans ciment
13+250 13+900 1,89 1,89 10+000 sans ciment
13+900 17+200 1,86 1,89 10+000 sans ciment
17+200 17+225 1,89 1,89 10+000 sans ciment
17+225 17+525 1,93 1,93 19+200
17+525 17+650 1,82 1,93 19+200
17+650 17+725 1,93 1,93 19+200
17+725 18+100 1,85 1,93 19+200
18+100 19+650 1,93 1,93 19+200
19+650 20+300 1,93 1,93 19+200
20+300 20+600 1,93 1,93 19+200 planche 3%
20+600 23+500 1,93 1,93 19+200
23+500 24+600 1,93 1,95 23+500
24+600 25+150 1,93 1,96 19+200
25+150 27+100 1,99 1,95 23+500
27+100 27+450 1,91 1,95 23+500
27+450 27+750 1,93 1,95 23+500
27+750 28+525 1,91 1,95 23+500
28+525 28+675 1,98 1,98 38+000
28+675 30+200 1,96 1,98 38+000
30+200 37+425 1,96 1,98 38+000
37+425 39+700 1,98 1,98 38+000
39+700 41+550 1,96 1,98 38+000
41+550 41+600 2,02 2,05 kwango sterile
41+600 44+800 1,98 1,98 38+000
44+800 45+200
45+200 45+900 1,98 1,98 38+000
45+900 46+200 2 2 46+49 melange
46+200 46+800 1,97 2 46+49 melange
46+800 50+525 2 2 46+49 melange
50+525 55+475 2,03 2,03 55+000
serie 3 : Yd reference d'emprunt
serie 1 : Yd max utilisée in situ
Nell’analisi qui di sopra si riportano i valori della Ydmax che é stata utilizzata in situ (serie 1), per calcolare il grado di
costipamento tramite cono di sabbia, e i valori di Ydmax dello studio AASHO sulle cave di prestito (serie 3 sia con cemento
che senza cemento). Come si evince dalle curve vi é un gap tra 17,725 e 18,100 km, ovvero in Cantiere é stato
3
utilizzatoYdmax = 1,89 gr/cm , mentre per la cava piu prossima (punto chilometrico 19,200) il valore dello studio ha dato
in presenza di 3,2% di cemento un Ydmax = 1,93. La medesima cava senza cemento presentava un valore di Ydmax = 1,89,
quindi l’Impresa ha utilizzato il valore senza cemento. Per alcuni brevi tratti si sono utilizzati valori di 1,82 e 1,85.
Abbassare la densita secca significa fare meno costipamento in sito o anche mettere meno cemento, risparmiare anche
tempo e quindi denaro. Per verificare il valore di 1,89 si puo utilizzare la formula Navy utilizzando W = 17,7 e Ip = 0,
L
ricavati dallo studio sulla medesima cava:
18
Fig.3. Analisi delle
densita’ secche
massime

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3
Ydmax = 130,3 - 0,82 * 17,7 = 144 pcf pari a 16 * 144 = 1852 = 1,852 gr/cm
Il valore 1,89 senza cemento va bene perche è superiore a 1,852. Per ogni fustella AASHO si valuta Yd e W e quindi dopo
immersione per 4 giorni in acqua si valuta il corrispondente CBR in modo che una volta eseguita la curva a campana si
esegue a fianco anche una curva CBR in funzione delle densita secche Yd.
3
Caso 3: cava pk 2 + 365, maximum secco con 3,2 % di cemento pari a 1,98 gr/cm e optimum 9,6%, il valore al 95% risulta
3
0,95 *1,98 = 1,88 gr/cm che corriponde sulla curva a fianco ad un CBR = 32. Per poter verificare anche i provini cilindrici
preparati in Cantiere e rotti a compressione semplice dopo 7 giorni, si deve sempre far riferimento al valore di 1,88 e al suo
3
corrispondente contenuto d’acqua: Y = 1,88 * (1+ 0,058) = 1,99 gr/cm . Tutti i provini di diametro 100 mm e altezza 100 mm
che presentano un peso di volume naturale superiore a 1,99 sono stati costipati in Cantiere piu del 95% del maximum e
quindi daranno resistenze sicuramente maggiori di quelle che ci interessano. Infatti per il tratto 2+365 a 10+000 si é avuta
3
una media per i provini di Y = 2,12 gr/cm con una resistenza a compressione semplice media di 16 bar, dopo una
maturazione in aria per 7 giorni.
5. CONCLUSIONI
Da questa breve analisi si capisce che i dati possono essere chiaramente messi a confronto come per le Yd max, oppure
anche essere non facilmente confrontabili come nel caso di provini da rompere a compressione con un peso di volume
naturale superiore a 1,99 (dall’esempio prima esposto). In Cantiere casi come questi sono all’ordine del giorno e valori
apparentemente ottimi, potrebbero esserlo meno di quanto sembri.
Esempio 4
SCELTA DEL BATTIPALO E CALCOLO DEL RIFIUTO
1. INTRODUZIONE
I pali battuti sono poco usati in Italia, mentre sono ancora abbastanza utilizzati in America, Africa ed Asia. Qui di seguito si
affronta una problematica classica riguardo alla verifica del tipo di battipalo da usare ed il rifiuto da attendere in sito per
fermare la battitura. Il presente esempio prende spunto da un caso reale avutosi a Bonny Island (Nigeria).
2. IL CALCOLO DEL PALO
Il carico limite di un palo puo ricavarsi secondo formule statiche teoriche o con metodi semiempirici ovvero valutando le
caratteristiche geotecniche con prove in situ e poi applicando le formule teoriche od infine utilizzando formule
penetrometriche dirette come ad es. qui : Qu = 0,218 Nspt * Abase + 0,0015 Nspt * Afusto
2
Consideriamo una sezione di 12000 mm e perimetro sui 1927 mm.
Poniamo 12 m = 12000 mm di lunghezza ed un numero colpi medio allo Standard Penetration Test di Nspt = 18.
I coefficienti numerici qui usati valgono soprattutto per limi sabbiosi o sabbie limose.
Qu = 0,218* 18* 12000 + 0,0015 * 18* 12000* 1927 = 47088 + 624348 = 672 KN
Quindi il carico di sicurezza : Qes = 67,2 / 2 = 33,6 ton
3. VALUTAZIONE DEL BATTIPALO
Per un battipalo Delmag diesel D12-42, si ha una “bearing capacity” di 157 ton ovvero utilizzando Fs = 4, un carico
ammissibile di 157/ 4 = 39,25 ton > 33 ton.
Models D6-32 D8-22 D12-42 D16-32 D19-42 D25-32/33 D30-32/33
ENERGY PER BLOW (ADJ)
max (ft lbs) 13,500 20,100 33,990 40,200 43,225 66,380 75,452
min (ft lbs) 6,300 9,434 15,660 18,871 20,540 29,486 35,383
BEARING CAPACITY*
(tons) 68 90 157 201 216 332 377
BLOWS PER MINUTE
min/max 38/52 36/52 35/52 36/52 35/52 35/52 36/52
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4. RIFIUTO
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La formula della capacita portante per il battipalo é stata trovata con la New Engineer formula pari a :
* Qu = [ 2 E / ( 2S + 0,1 ) ] / 2000
Per cui il rifiuto S finale, da trovare in sito:
2S + 0,1 = 2 * 33990 / 157 * 2000 = 0,216
2S = 0,216 - 0,1 = 0,116
S = 0,5 * 0,116 = 0,058 inch /colpo = 1,45 mm /colpo
Si puo comunque aumentare leggermente ovvero:
S = (39/33) * 1,45 = 1,71 mm / colpo, ovvero 2 mm /colpo.
In definitiva 2*50 = 100 mm; quindi gli ultimi 50 colpi devono fare affondare il palo per 10 cm.
Utilizzando la formula di Gates modificata:
Qu = 1,6 E log (10 Ncolpi) = 1,6 * 33 ,99 * log (500) = 146,78 kips = 64,58 ton
Qes = 64,58 / 2 = 32,3 ton
5. CONCLUSIONI
Tutte le verifiche sono soddisfatte per cui scegliendo il battipalo diesel D12-42 Delmag ci possiamo fermare in situ
quando raggiungiamo un rifiuto finale sui 2 mm a colpo.
Esempio 5
VERIFICA DEI PARAMETRI RESIDUI DI RESISTENZA A TAGLIO LUNGO TRINCEE STRADALI INSTABILI
1. PREMESSA
I problemi di stabilita' precaria dei tagli stradali nella regione di Kinshasa (Repubblica Democratica del Congo) riguardano
sia le condizioni di breve che lungo termine.
Un caso coinvolge la strada nazionale no1, lungo uno scavo di 35 m di lunghezza ove si sono rilevate fessure di trazione a
monte ed un valore di umidita' W del terreno superiore a 10% di OPM (optimum moisture content della curva a campana)
con conseguente abbassamento della resistenza a taglio del terreno, che come noto innesca frane. La diminuzione della
resistenza a taglio dovuta a saturazione d' acqua, dopo piogge intense, non e' facile misurarla. Idealmente e' piu' facile
ricavarla indirettamente dopo un movimento franoso con il metodo della back analysis. Qui invece si e' eseguita una misura
diretta in foro con il BST (borehole shear test) che fornisce gli effetti combinati di coesione e angolo di attrito, che
consentono l'analisi di stabilita' di un versante.
2. ANALISI GEOTECNICA IN SITU
Il BST si esegue espandendo due piastre simmetriche a contatto con le pareti del foro di sonda. Quindi a
consolidazione avvenuta si tirano le piastre verticalmente in modo da sviluppare il taglio. I dati si riportano come
nella prova di laboratorio in modo da disegnare la retta di Mohr -Coulomb e ricavare l'angolo di attrito e coesione.
Foto 1. BST test
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Lambe e Whitman (1979) considerano la resistenza a taglio residua come la resistenza piu' bassa possibile registrata nella
fase di taglio. La diminuzione del valore di picco a quello residuo dipende dalla riorganizzazione delle lamelle argillose che
si dispongono parallelamente allo sforzo di taglio. La resistenza residua e' stata correlata con il contenuto di argilla o con i
limiti di Atterberg. Il valore residuo secondo Skempton di una certa area dipende dalla storia geologica della regione, per
cui una diminuzione del valore residuo a lungo termine puo' rimettere in moto vecchie frane.
L' analisi di un versante e' fatta generalmente con il metodo dell' equilibrio limite ovvero si valuta il fattore di sicurezza del
versante con la: Fs = c + tg / t
Il numeratore rappresenta la resistenza a taglio di un campione di materiale secondo la retta di Mohr-Coulomb ricavata in
laboratorio o in sito, mentre il denominatore e' la pressione tagliante effettiva che produce il movimento. Nella teoria
della spinta delle terre a riposo il valore di t corrisponde alla spinta Po (Fig.1). In realta nell’espressione precedente si
considerano dimensionalmente delle pressioni (ton/m2) mentre nell’equilibrio del versante delle forze per unita di
lunghezza essendo l’analisi bidimensionale (ton/m).
Fig 1. Analisi di stabilita secondo la spinta delle terre a riposo
Nel caso reale si e' presa la pendenza topografica quindi si é rilevata la posizione della falda. Si e' eseguito a - 2 m di
profondita' in argilliti un BST di foro (BH 1 di Fig.2). I valori residui di resistenza hanno dato: c’ = 12 KPa ; ’ = 6°
21
Fig 2. Sezione versante sopra e
rette Mohr Coulomb sotto
(ripreso dalla relazione
originaria di Cantiere)

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GEOLOGO
3
Assumendo un peso di volume Y = 1,8 ton/m uniforme si e' eseguita l'analisi all'equilibrio limite. Qui si utilizza per
semplicita l’analisi della spinta delle terre a riposo calcolando le aree, totale ed immersa in falda, come triangoli
approssimati invece che il piu lungo e rigoroso metodo delle fette Svedese:
d = 40 m
W - u d = 0,5* 40* 8 *1,8 + 0,5 *5 * 40 * (1,8 - 1) = 368 ton/m
Ko = 1 – sen 6° = 0,89 (coefficiente di spinta a riposo)
Anche se la falda non é a piano campagna, ma per la presenza delle fessure a monte scriviamo:
Po = 0,5 Ko Y Z2 + 0,5 Yw Z2 = 0,5 * 0,89 * 1,8 * 64 + 0,5* 1 * 64 = 83,26 ton/m
Fs = 1,2 * 40 + 368 * tg 6 ° / 83,26 = 1,04
3. CONCLUSIONI
I valori residui della coesione c’ e angolo di attrito ’ trovati con il BST vanno piu che bene, perche si é trovato un fattore di
sicurezza unitario e quindi si possono usare per prevenire franamenti in altre zone in cui é presente lo stesso materiale
argilloso a bassa plasticita.
Bibliografia
G.Torelli, Costruzioni Stradali, Calderini, 1975
D.S.Brock, L.Sutcliffe Jr., Field Inspection Handbook, Mc Graw Hill, 1986
R.Peurifoy, W.Ledbetter, Construction Planning, Equipment, and Method, Mc Graw Hill,1996
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L’OPINIONE
Considerazioni a margine del Convegno sul Rischio
idrogeologico: alcuni esempi di prevenzione geologica
attuata.
Marco Del Soldato
Provincia della Spezia, Settore 07 Difesa del Suolo, Servizio Piani di Bacino
Via XXIV Maggio, 3 – 19100 La Spezia
RIASSUNTO
A margine di quanto discusso nel recente convegno di Genova sul Rischio Idrogeologico e sulla prevenzione geologica,
vengono illustrati gli interventi di prevenzione messi in opera dal Servizio Piani di Bacino della Provincia della Spezia in
situazioni particolarmente complesse e pericolose, i risultati immediati ottenuti e le prospettive future di questo moderno
modo di intendere l’intervento geologico.
Considerazioni generali
Il recentissimo convegno svoltosi a Genova su: Rischio idrogeologico: un decennio di catastrofi, da Sarno 1998 a Messina
2009 ha messo in luce come sia ancora lontana la corretta educazione geologica ed ambientale (e non per mancanza di
strumenti normativi), come la prevenzione sia ancora una generalizzata filosofia teorica e come regni sovrana
l’approssimazione a tutti i livelli, professionali ed amministrativi, poiché la convinzione generale è ancora quella che
rende di più, in termini economici e soprattutto politici, l’intervento in emergenza, la dichiarazione di catastrofe o
calamità NATURALE (che continuano a richiamare finanziamenti), oltre che l’abitudine a cavalcare l’enfasi del momento
per comparire su qualche notiziario o quotidiano di provincia nell’illusione di fare qualche favore e recuperare qualche
voto.
PROFESSIONE
GEOLOGO
Nonostante tutti i mezzi e sistemi di programmazione territoriale capita che geologi di pubbliche amministrazioni (pochi e
generalmente considerati tecnici di serie B) e qualche eminente professore universitario (che al contrario dovrebbero
essere i tecnici di serie A) si stupiscano concordemente quando una frana coinvolge un abitato e causa l’evacuazione di un
paese dichiarando, altresì, che in quella zona non ce n’era memoria storica (ma un geologo non dovrebbe leggere il
territorio? La geomorfologia è ormai una scienza morta?) senza curarsi di verificare se, per caso, la frana non fosse stata
correttamente cartografata sul PUC o sul Piano Regolatore.
Soprattutto è ancora più deleteria l’abitudine di dare speranze alle vittime delle catastrofi naturali con le parole e non con
i fatti: è stata la prassi, ma purtroppo lo è ancora, quella del principio arrogante della messa in sicurezza a tutti i costi. Si
mobilizza una frana che coinvolge un abitato? Ebbene ecco la corsa al progetto di sistemazione: costo? Svariati milioni di
euro. Risultato? Si passa la palla e la responsabilità a qualcun’altro che deve dare e/o trovare i quattrini, cosicché i
promotori della messa in sicurezza a tutti i costi (a prescindere della bontà o meno delle soluzioni previste) se ne possono
lavare le mani, tanto tutti quei milioni non arriveranno mai. E se per fortuna arriva un finanziamento parziale (ma per
fortuna di chi?) che copre uno, due o tre lotti dei dieci o dodici previsti il risultato è ancora più deprecabile: le aspettative
della gente si accrescono ancora di più. L’intervento, per adeguato che sia il progetto, resterà sempre monco ed
incompleto, la messa in sicurezza una fantasia e le aspettative deluse. Sono stati spesi soldi pubblici inutilmente, ma la
responsabilità non è e non sarà mai di nessuno, o sarà di qualcun altro.
Però la gente ha visto le macchine operatrici sconvolgergli i terreni, a volte anche più della frana, predisporre i cantieri,
scavare e palificare, realizzare drenaggi e macropozzi tirantati, apprestare piste di accesso (che fanno anche insorgere la
speranza che potrebbero trasformarsi in una nuova strada, utile da mantenere per arrivare a quella dimenticata casetta,
diruta, ma che così tornerebbe ad avere un nuovo valore di mercato) ed ha anche visto i professori magnificare a studenti la
funzionalità di quelle prime opere zoppe (e non solo perché sono dei pagliativi tecnici).
23

Allora, dopo qualche tempo si potrà tornare in Comune a chiedere una nuova concessione edilizia o in Provincia a
domandare la rimappatura della frana. Però, la Carta di Suscettività al Dissesto del Piano di Bacino riporta ancora la frana e
continua a rimanere con la classificazione attiva, con tutti i limiti edificatori che ne conseguono. Come mai? Dove s’è
interrotto il meccanismo?
A questo punto subentra la parte più difficile: bisogna spiegare e far comprendere alla gente che i lavori fatti sono restati
incompleti ed insufficienti e che, di conseguenza, la suscettività al dissesto di quel territorio rimane inalterata come il
grado di attività della frana. Anzi, bisognerebbe anche riflettere sul rapporto e la concorrenza fra le cause che hanno
indotto la riattivazione della frana (all’epoca della dichiarazione di calamità naturale) ed i lavori eseguiti. La frana si è
mobilizzata in conseguenza ad un periodo esageratamente piovoso e, magari, in concomitanza all’attività di un cantiere
molto impattante i cui risentimenti diretti sul territorio erano stati anche previsti, ma certamente sottovalutati da chi
aveva avuto l’onere di approvare le opere. Conseguentemente è altresì possibile che l’aver riprodotto analoghe
perturbazioni durante la messa in sicurezza (ricordiamo: parziale), con vibrazioni e grandi quantità d’acqua in
circolazione, abbia rinnovato qualche segno di ripresa dell’attività di frana e, dunque, quel progetto ha probabilmente
previsto soluzioni discutibili o almeno poco consone e, probabilmente, imprudenti.
Ancora una riflessione ed un’altra considerazione: senza entrare nel merito della correttezza e funzionalità delle
impattanti soluzioni progettuali che si possono o devono adottare per la messa in sicurezza di una frana complessa, di
notevoli dimensioni areali e profondità del/dei piani di scivolamento, che coinvolge poi un ampio abitato e centinaia di
residenti, magari già nota in letteratura (anche e soprattutto storica), è evidente che un finanziamento di diversi milioni di
euro difficilmente può essere conferito in unica soluzione e conseguentemente le opere saranno eseguite per lotti
successivi e necessiteranno di attuazione in tempi lunghi.
Quale influenza avrà tale situazione sulla funzionalità globale della sistemazione, in relazione alla vita delle strutture
poste in opera? Purtroppo il risultato ultimo è solo la confusione e, talvolta, la rabbia delle due volte vittime della frana: la
prima volta per i danni che hanno subito e la seconda per il fatto che i lavori che hanno visto eseguire sono stati, in ogni
caso, inutili quanto meno perché la risoluzione promessa non c’è stata (per incapacità progettuale, esecutiva o
semplicemente per l’obiettiva impossibilità di ricondurre la zona ad una classe di suscettività al dissesto più bassa). In
questa nuova situazione come si potrà contestare l’eventuale mancata o errata funzionalità del progetto?
L’opposizione ovvia e incontestabile sarà che non essendo stati completati i lavori è naturale che il risultato non sia stato
risolutivo. In ogni caso il discorso deve essere ricondotto agli assiomi di partenza: la costruzione del modello geologico e
geotecnico deve essere attendibile e conseguentemente bisogna forse affrontare la ricerca della soluzione con una certa
dose di umiltà.
Innanzitutto i modelli geologico e geotecnico sono fondamentali: quanto più saranno dettagliati ed attendibili tanto più
sarà possibile comprendere le cause del fenomeno e, soprattutto, le sue dimensioni per ragionare sulla percorribilità o
meno di un intervento strutturale.
Alcuni esempi
Nel caso della frana di Molunghi del 2000, che aveva provocato, in sequenza, il danneggiamento e poi il crollo di un tratto di
strada provinciale e di un paio di edifici (uno residenziale ed uno turistico-ricettivo) oltre all’incipienza su un piccolo
nucleo abitato (la frazione Molunghi di Sotto del Comune di Calice al Cornoviglio), fu decisiva la possibilità di eseguire
differenti e successive fasi di monitoraggio e di intervento per decretare il successo della progettazione:
1- una prima fase di monitoraggio strumentale (inclinometrico) posta in opera immeditamente dopo l’evidenziarsi delle
prime fessurazioni sulla strada provinciale e delle lesioni sugli edifici e nel terreno, consentì di predisporre l’evacuazione
degli edifici compromessi direttamente, e di quelli di una fascia di cornice, immediatamente prima del collasso definitivo
del versante che li ha coinvolti;
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2- una seconda fase di indagine diretta (carotaggi continui e sismica a riflessione) e monitoraggio strumentale
(inclinometrico) ha consentito di individuare una zona alternativa dove realizzare una nuova viabilità;
3- una terza fase di monitoraggio strumentale, ad intervento ultimato (colonne inclinometriche, estensimetri, piezometri
24

e celle di carico), ha permesso di tenere sotto controllo l’evoluzione possibile del fenomeno e la funzionalità delle scelte
progettuali.
In definitiva la soluzione progettuale è stata quella di abbandonare il vecchio tracciato stradale poiché il suo ripristino
avrebbe comportato un intervento di messa in sicurezza troppo oneroso (in relazione sia al valore dell’opera da ripristinare
che a quello dei due edifici da abbattere) con un grado di incertezza, nella sua durata e funzionalità, troppo elevato. A
circa dieci anni dall’intervento e nonostante le polemiche della prima ora, che volevano la ricostituzione del versante a
tutti i costi con conseguente ripristino sia del vecchio tracciato stradale che dei due edifici, la scelta è stata favorevole
poiché gli strumenti, che continuano a funzionare in continuo, non hanno registrato spostamenti significativi neppure in
concomitanza dei numerosi modesti sismi che hanno avuto epicentro nella contermine area dell’Appennino Emiliano –
Garfagnana, né della crisi metereologica del dicembre 2008-febbraio 2009 che pure tanti danni rilevanti ha prodotto.
È curioso sottolineare come le uniche avvisaglie di spostamento si registrino in corrispondenza di una colonna
inclinometrica esterna all’area della frana del novembre 2000, lungo il preesistente tracciato che viene ancora utilmente
e precauzionalmente tenuto sotto controllo.
Un’altra situazione molto critica ed affrontata fino ad oggi in maniera alternativa è stata quella della vasta e profonda
frana di Castagnola in Comune di Framura.
Anche in questo caso la possibilità di costruire un modello geologico e geotecnico attendibile è stata fondamentale per
capire la vastità e la dinamica del fenomeno, seppure contestata dalla, quanto meno, cecità di improbabili amministratori
locali di vecchio stampo che, per fortuna, da qualche tempo hanno cessato di fare danni.
In questo caso specifico c’è stata la possibilità di applicare tecniche di indagine di avanguardia, grazie anche alla
sensibilità della Regione Liguria, che hanno avuto il fondamentale ed indiscusso pregio di essere necessariamente
interpretate da soggetti esterni (Politecnico di Milano e Dipartimento di Scienze della Terra dell’Università di Firenze),
come in un arbitrato, ma che ha consentito di tacitare quelle interpretazioni strumentali, convenzionali, che potevano
essere gravate anche di una forte soggettività più o meno obbiettiva.
Altri fattori fondamentali a vantaggio di quello studio sono stati la possibilità di avere, in un anno circa, un monitoraggio
esteso ad una dozzina di anni indietro (cioè nell’arco temporale di disponibilità dei passaggi dei satelliti ERS 1 ed ERS 2) ed
una forte economicità (circa 7.500-8.000 euro l’anno).
Solo su tali basi, naturalmente connesse a tutti gli studi dispersi in letteratura ed ai risultati delle indagini convenzionali, è
stato possibile costruire il modello geologico locale ed avere già indicazioni fondamentali sulla correlazione fra due crisi
meteorologiche estreme ed i connessi movimenti più macroscopici che hanno registrato spostamenti cumulati fino a 6,00-
6,50 cm in poco più di un mese, come riverificatosi nel febbraio 2009. Senza la possibilità di uno strumento in loco come il
radar a terra che trasmetteva in continuo i dati al Dipartimento di Scienze della Terra di Firenze e le informative da questo
Istituto alla Provincia (ed al Comune) non sarebbe stato possibile gestire la crisi in atto che interessava un territorio con un
centinaio di edifici abitati e circa trecento residenti. Sicuramente ci sono stati alcuni momenti che hanno fatto ipotizzare
la possibilità di un’evacuazione, ma poi la situazione si è risolta. L’unica deficienza è stata forse la carenza di informazione
verso l’esterno, ma è stata una scelta e se oggi viene divulgata questa notizia è solo per sottolineare come questo tipo di
attività sperimentale e preventiva sia stato e sia fondamentale, abbia necessità di coordinamento fra soggetti differenti
(specialisti e pubblici) ed abbia costi ragionevoli seppure si presti anche a locali strumentalizzazioni, ignoranti e pre
elettorali, che puntualmente si risvegliano per chiedere i soliti fantomatici interventi risolutori. Affrontare il problema
delle frane più importanti per vastità e profondità dei piani di scivolamento e con le risorse a disposizione non può
prescindere dall’ottica della convivenza con il rischio, come succede per il rischio sismico, con la differenza che nel caso
delle frane è più ragionevole e possibile impostare un percorso di previsione che non, allo stato attuale, nel caso dei
terremoti.
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Cosa dire, poi, per quanto riguarda la regimazione dei corsi d’acqua in ambito urbano?. Innanzitutto bisogna ricordare e
denunciare le affermazioni gratuite, ma purtroppo riportate dalla stampa locale, di un qualche sprovveduto burocrate
25

politicizzato secondo il quale è sufficiente prevedere la distribuzione a pioggia di finanziamenti finalizzati allo sfalcio
dell’erba sulle sponde dei corsi d’acqua per mitigare e contenere anche il rischio idrogeologico. Affermazione che diventa
estremamente più grave quando a farla è un responsabile di Protezione Civile.
Ma torniamo ai corsi d’acqua. Ancora oggi alla fine del primo decennio del XXI secolo si lamentano, ed in questi ultimi
tempi in maniera più ricorrente che in passato, le esondazioni e le alluvioni.
È incredibile come, dopo tutti i fiumi di parole, dette in questi ultimi 25 anni e lo shoc dell’approvazione supercontestata
dei Piani di Bacino si registrino ancora i soliti danni e sia estremamente attuale la Pubblicità Progresso di Figura 1 che
compariva sulla quarta di copertina di una rivista del 1984!
Ma per fortuna si intravede qualche barlume: è proprio mentre si stanno scrivendo queste note che alla foce del torrente
Deiva è in fase di definizione un intervento radicale di pulizia e ripristino delle sezioni di deflusso, un intervento tanto
drastico quanto coraggioso intrapreso dal Comune di Framura, che fino ad oggi ha movimentato ed asportato non meno di
30.000 mc di materiale e che da funzionario geologo in odore di pensione non avrei mai immaginato di vedere, soprattutto
calato in quella particolare realtà.
Quell’alveo soprattutto, ma come tanti altri, è sempre stato territorio di conquista da parte di interessi più o meno privati
e con la connivenza delle Istituzioni via via competenti:
- per la chiusura fino a quasi quattro dei cinque archi del ponte ferroviario (poi a fatica e con tante battaglie e compromessi
riportato a tre più due mezzi archi liberi che, sia ben chiaro, non corrispondono alla luce ed alla sezione di deflusso di
quattro archi liberi);
- per la realizzazione di una scogliera per un capriccio ambientale (che ha tolto circa quattro mq di sezione di deflusso);
- per la realizzazione di una scogliera a protezione temporanea di un depuratore che non sarà mai spostato (come
abitudine italiana le cose temporanee sono le più stabili e durature);
- per la realizzazione di alcuni manufatti in alveo (fra i quali un paio di muretti e cordoli con l’evidente scopo di trappola
per mantenere ed aumentare la spiaggia davanti ad uno stabilimento balneare, ma che ha influito ed influisce in maniera
sostanziale sulla velocità di accrescimento anche della barra fociva);
- per la forzatura a realizzare un ponte con una pila centrale (sempre per un capriccio di gusto ambientale) su una sezione
d’alveo che oggi, in base ad una proposta di legge, quando approvata, lo vedrebbe costruito a campata unica;
- per la creazione temporanea di parcheggi in alveo (il custode che dormiva in un furgone alla fine dell’estate del 1981 è
stato portato via da una piena e mai più ritrovato e le auto parcheggiate sono oggi tane per saraghi, branzini e cefali) o di
campi da beach wolley e bocce;
- e per il mantenimento di un’improponibile area protetta – zona di riproduzione realizzata con la parziale
impermeabilizzazione dell’alveo fra detriti e scarichi più o meno abusivi.
Oggi la situazione si è capovolta e l’alveo è tornato libero, oggi il fiume sembra nuovamente un fiume e già solo a vederlo
consente una certa tranquillità circa la possibilità che una piena, anche con portata duecentennale, vi possa essere
smaltita. Ricordiamoci, però, che anche in questo caso si lavora con situazioni naturali, alla foce di un torrente, di fronte
ad un mare aperto e sempre in movimento e che per mantenere questo grado di sicurezza, raggiunto, bisognerà
manutentare quanto fatto: sarà indispensabile garantire un piccolo finanziamento annuo per mantenere queste
condizioni, impedire nuove invasioni dell’alveo ed asportare periodicamente la barra fociva.
Conclusioni
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Sono pochi esempi, ma credo significativi di come sia possibile oggi gestire in maniera alternativa, ovviamente senza
necessariamente generalizzare, situazioni critiche anche vaste e complesse, che coinvolgono intere frazioni abitate ed un
gran numero di residenti. Ovviamente occorre una certa dose di coraggio a tutti i livelli e, soprattutto, a livello politico per
condividere strade inconsuete e apparentemente o inizialmente poco remunerative in termini di popolarità, ma che alla
fine ripagano almeno in termini di velocità di soluzione e di tranquillità della popolazione. Naturalmente non bisogna
26

abbassare la guardia perché il problema e la necessità di assumere una decisione forte possono riattualizzarsi in qualunque
momento, ma il conforto dell’efficienza strumentale, dell’evoluzione tecnologica e della continuità di attenzione sono
fondamentali. Purtroppo la maturità non è ancora sufficiente ed allora anche dove le situazioni sono sotto costante
controllo la minaccia dell’ignoranza è in agguato: per esempio a Molunghi non sono più disponibili risorse economiche per
tenere accese le strumentazioni ed avere disponibili in rete i dati strumentali in tempo reale tanto che il sistema sarà
oscurato a brevissimo. A Castagnola, a fronte di un nuovo, recente, finanziamento regionale per porre in opera, dopo la
fase sperimentale dell’anno scorso, un radar a terra per il rilevamento in continuo con tecnica GB-InSar e la posa di nuovi
fori attrezzati con celle Casagrande, una prescrizione collegata al finanziamento prevede che venga estromessa
l’Università di Firenze, il partner che fino ad oggi ha affiancato la Provincia della Spezia nello studio del fenomeno e
nell’interpretazione della precedente fase di studio mediante tecnica interferometrica, sia da satellite che da
strumentazione a terra, e predisposizione delle mappe di spostamento della frana su un arco temporale di una quindicina
di anni, ed in base alle cui informazioni è stato assunto di mantenere in loco gli abitanti. Con quale vantaggio? Il nocciolo
della scelta operata è stato quello di integrare la normativa del Piano di Bacino con la possibilità di eseguire interventi di
demolizione con ricostruzione del patrimonio edilizio esistente, senza aumentare il carico insediativo (e di conseguenza
gli obbiettivi a rischio), ma applicando uno dei cardini della filosofia di protezione civile: la coscienza della convivenza col
rischio e la possibilità di riduzione, seppure puntuale, dello stesso. Estromettendo l’assistenza tecnica dell’Università di
Firenze si corre il rischio di vanificare anni di lavoro e di collaborazione estremamente costruttiva con l’Amministrazione
Comunale che ha condiviso questa impostazione. Forse sarebbe stata molto più utile e costruttiva una scelta differente,
alternativa ed altrettanto coraggiosa (per altro formulata, ma che non ha avuto alcun seguito): offrire un finanziamento,
anche parziale, a tutti i soggetti privati che intendono eseguire a Castagnola interventi di demolizione con ricostruzione al
fine di realizzare strutture più idonee e resistenti. Ma purtroppo questa politica non è condivisa e si continua a favorire i
capricci (troppo spesso sono solo capricci) ambientali finanziato i tetti in ardesia, ma non la sicurezza di strutture più
leggere, adeguate e sicure. Forse i tempi non sono ancora maturi e probabilmente fra poco si tornerà a parlare anche a
Castagnola di macro pozzi tiratati e di interventi da x milioni di euro come se fossero la panacea di tutti i mali (e purtroppo
la realtà dimostra il contrario come si può facilmente verificare navigando in Internet) o di progettare semplici restiling
con improbabili interveti di regimazione delle acque superficiali che, però, trovano maggiore sensibilità anche nella
Regione Liguria.
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Figura 1 - Pubblicità Progresso
sulla quarta di copertina di una
rivista del 1984 ancora
purtroppo attuale.

Figura 2 - Foce del torrente Castagnola (Deiva Marina-Framura): stato di ingombro dell'alveo e di occupazione delle luci del
ponte ferroviario nel giugno 2001.
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Figura 3 - Foce del torrente Castagnola (Deiva Marina-Framura): stato ed assetto dell'alveo a seguito della pulizia radicale
operata. Il confronto è evidente anche nella zona più a monte in corrispondenza delle luci del ponte della ferrovia.
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RIASSUNTO TESI
IL METODO HVSR QUALE STRUMENTO UTILE ALL’INDAGINE
DEL SOTTOSUOLO ED ALLA MICROZONAZIONE IN AREE A
BASSA SISMICITA’
(Relatori: Andrea Cevasco – Alessandro Scarpati Correlatore: Daniele Spallarossa)
di Arianna Zucchelli
Gli obiettivi principali del presente lavoro sono
stati:
- la valutazione delle potenzialità della tecnica
HVSR (Horizontal to Vertical Spectral Ratio) come
metodo d’indagine finalizzato all’individuazione e
alla caratterizzazione della stratigrafia, attraverso
l’utilizzo di uno strumento di nuova generazione, il
Tromino.
- la valutazione dell’attendibilità o meno dei dati
ottenuti dalle registrazioni di microtremore,
effettuate con il Tromino, ai fini di effettuare uno
studio di microzonazione dell’area indagata: la
piana costiera di Alassio.
La tecnica HVSR è una tecnica di sismica passiva che
si basa sul calcolo dei rapporti spettrali tra la
componente orizzontale e quella verticale del
segnale sismico registrato (rapporto H/V) in una
determinata stazione. Questo metodo sfrutta i
microtremori sismici sempre presenti in natura, la
cui sorgente può essere sia di origine antropica
(traffico, attività industriale), sia di origine
naturale (onde oceaniche, vento).
Il lavoro ha comportato l’esecuzione di n. 25
registrazioni di microtremore in siti ubicate lungo la
piana costiera alassina, caratterizzata da depositi
alluvionali interdigitati a depositi di spiaggia, che
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29
Oltre ad essere l’area maggiormente edificata, è
anche l’area più facilmente soggetta a fenomeni di
amplificazione sismica locale.
Le registrazioni di microtremore sismico
restituiscono il valore delle frequenza di risonanza
di sito, parametro fondamentale per effettuare uno
studio di microzonazione dell’area. Attraverso
opportune elaborazioni è possibile, a partire dalle
registrazioni di microtremore, ottenere
informazioni sulla stratigrafia del sottosuolo,
individuando in particolare la profondità del
contatto copertura- bedrock, caratterizzata da un
più elevato contrasto di impedenza, rispetto alle
singole discontinuità.
Per valutare l’attendibilità della tecnica ai fini della
caratterizzazione stratigrafica, e quindi
l’individuazione del contatto sedimento-bedrock,
sono state effettuate n.10 misure in siti ove erano
già a disposizione stratigrafie ottenute dai sondaggi
geognostici.
Peraltro la semplice valutazione del valore di
frequenza di risonanza del terreno fornita dalla
tecnica HVSR può fornire informazioni qualitative
sull’andamento in profondità del bedrock: ad un
maggior valore di frequenza di risonanza
corrisponde infatti una minor profondità del
substrato e viceversa.

Per avere informazioni quantitative sulla profondità
del substrato si è proceduto a confrontare le
discontinuità sismiche (individuate da contrasti
d’impedenza), messe in evidenza tramite
l’elaborazione delle registrazioni di microtremore,
con le discontinuità evidenziate da sondaggi
geognostici. Nella maggior parte dei casi esaminati
è stata rilevata una buona corrispondenza tra fra i
dati ottenuti da indagini dirette e quelli definiti
tramite la tecnica HVSR, con alcune eccezioni ove
sono state rilevate difformità. Nuovi studi potranno
permettere di definire i limiti e l’applicabilità di
tale tecnica in questo campo.
Il secondo obiettivo del lavoro ha riguardato
l’utilizzo della tecnica HVSR mediante tromografo
digitale in microzonazione. Al fine di valutare
l’attendibilità dei valori di frequenza di risonanza
ottenuti con il Tromino, quattro delle venticinque
misure sono state effettuate in contemporanea con
il sismografo Lennartz-Marslite, strumento
comunemente utilizzato per questo tipo di
registrazioni. I risultati sono stati successivamente
confrontati: in tutti e quattro i casi studiati si è
avuta una completa corrispondenza tra i risultati, a
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conferma dell’attendibilità dei valori di frequenza
di risonanza ottenuti mediante tromografo digitale.
Dal punto di vista dei risultati di carattere
applicativo l’interpretazione delle curve di H/V e la
conseguente identificazione della frequenza di
risonanza ha permesso di creare una carta delle
isofrequenze (Fig.1), delimitando aree a
comportamento omogeneo, oltre a stimare il
parametro Vs30, richiesto dalla normativa vigente
(Norme Tecniche per le Costruzioni, 2008).
Infine, facendo riferimento alle linee guida
introdotte da “Indirizzi e criteri generali per la
microzonazione sismica” a cura del DPC
(Dipartimento della Protezione Civile) si può
affermare che lo studio effettuato nella piana
costiera di Alassio può essere classificato come
“Microzonazione sismica di secondo livello”,
comprendendo in questa fase le analisi e gli
approfondimenti che introducono elementi
quantitativi (in questo caso i valori di frequenza di
risonanza) nella caratterizzazione delle aree
omogenee.
Fig. 1 : carta delle isofrequenze di risonanza ottenuta mediante registrazioni di microtremore sismico
con Tromino.
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LINEE GUIDA COMMISSIONE INTERREGIONALE NTC
Nel mese di ottobre 2010 sono state pubblicate le Linee Guida, prodotte dalla
Commissione Interregionale degli Ordini dei Geologi, inerenti le nuove norme tecniche
sulle costruzioni DM 14.01.2008 e relativa Circolare 617/2009.
Nel seguito si riportano le pagine dedicate agli indici della Relazione Geologica
(comprendente anche la Relazione Sismica) e della Relazione Geotecnica, rimandando
al testo delle Linee Guida (scaricabili anche dal nostro sito www.geologiliguria.it) la
lettura completa di quanto in esse discusso.
LA RELAZIONE GEOLOGICA
INDICE DELLA RELAZIONE GEOLOGICA
1 PREMESSA
2. VINCOLISTICA
2.1 Ubicazione e caratteristiche generali dell’intervento;
2.2 Quadro normativo di riferimento (nazionale e regionale);
2.3 Descrizione del sito d’intervento (vincolistica paesistica (PPR) e/o ambientale da PTR o altro
strumento di pianificazione integrato a scala sovra comunale);
2.4 Individuazione e/o definizione delle problematiche ambientali;
2.5 Analisi documenti e cartografia da Piani Urbanistici (generale o esecutivo), con estratti
cartografici;
2.6. Analisi Cartografia Piano di Bacino (e altri piani di settore, ad esempio: PTA, Piano Cave, Piani
forestali, ecc.),
2.6.1. PAI rischio geomorfologico (o pericolosità da frana),
2.6.2. PAI rischio idraulico (o pericolosità da esondazione/alluvionamento)
2.7. Pericolosità geomorfologica ed idraulica (da normativa PAI);
2.8. Classificazione sismica (da NTC 08 od altra norma regionale).
3. INQUADRAMENTO GEOLOGICO, GEOMORFOLOGICO ED IDROGEOLOGICO
Inquadramento geologico, geomorfologico, idrogeologico regionale (sulla base di dati pregressi);
a. analisi e descrizione dei nuovi dati derivanti dal CARG, al 50.000 o al 25.000;
b. analisi e descrizione della sismicità storica, nonché di dati derivanti dalla letteratura e dalla cartografia
tecnico-scientifica pubblicata (faglie sismogenetiche da INGV ed altri dati relativi alle aree sorgente) ;
c. analisi e descrizione della eventuali situazioni di franosità o di dissesto idrogeologico (frane
e/o alluvioni) pregresso;
d. analisi e descrizione delle condizioni di antropizzazione presenti al contorno (ambito morfologico
significativo).
L’inquadramento idrogeologico dovrà contenere anche l’"Individuazione di pozzi per acque destinate al
consumo umano (art. 94 D.Lgs. 152/2006) e individuazioni di risorgive e sorgenti" e gli estratti di eventuali
carte idrogeologiche pubblicate”
4. CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA
Analisi opportunamente estesa ad un ambito o - intorno significativo - zona significativamente estesa, in
relazione al tipo di opera ed al contesto geologico in cui questa si colloca.– verifica di interferenze con
manufatti al contorno con produzione di cartografia originale a scala di dettaglio e comunque idonea a
rendere chiare le descrizioni e le analisi realizzate.
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Lo studio geologico deve pervenire alla definizione, con preciso riferimento al progetto, di un modello
geologico tridimensionale, compreso il volume significativo, basato sulla conoscenza dei caratteri
litostratigrafici, strutturali, geomorfologici ed idrogeologici del sito d’interesse , acquisiti attraverso specifici
rilevamenti di superficie e sulla scorta di indagini dirette ed indirette. Inoltre dovranno essere definite le
eventuali condizioni di instabilità , in atto e/o potenziali, e la loro tendenza evolutiva, nonché gli eventuali
fenomeni erosivi connessi a forme di ruscellamento superficiali e/o episuperficiali.
La relazione, inoltre, contiene lo schema della circolazione idrica superficiale e sotterranea e deve descrivere
le eventuali interferenze con i manufatti al contorno e/o quelli in progetto.
4.1. Indagini geognostiche
4.1.1. Illustrazione del programma d’indagine e progettazione dello stesso in funzione degli obiettivi
del progetto (è auspicabile che questa fase venga svolta di concerto con il progettista strutturale).” Il piano
delle indagini specifiche sui terreni e sulle rocce nel sito di interesse deve essere definito ed attuato sulla base
dell’inquadramento geologico della zona e in funzione dei dati che è necessario acquisire per pervenire ad una
ricostruzione geologica di dettaglio che possa risultare adeguata ed utile per la caratterizzazione e la
modellazione geotecnica del sottosuolo”, con precisi riferimenti al progetto (compreso quelle geofisiche
realizzate per la definizione dell’azione sismica )
4.1.2. Descrizione dei risultati ottenuti e delle eventuali difficoltà incontrate; illustrazione
degli Standard di riferimento delle varie prove e delle indagini eseguite (AGI, ANISIG, ASTM, ecc. ,
elaborazione di una carta con l’ubicazione delle indagini redatta in scala adeguata)
4.1.3. Esposizione ed interpretazione dei dati risultanti dalle indagini e dalle prove eseguite
(evidenziazione delle eventuali incertezze) - caratteristiche intrinseche delle singole unità litologiche
(terreni o rocce) con particolare riguardo ad eventuali disomogeneità, discontinuità, stati di alterazione e
fattori che possano indurre anisotropia delle proprietà fisiche dei materiali. Nelle unità litologiche costituite
da alternanze di materiali diversi devono essere descritte le caratteristiche dei singoli litotipi e quantificati gli
spessori e la successione delle alternanze. Alla scala dell’ammasso roccioso, che in molti casi è costituito
dall’insieme di più unità litologiche, devono essere evidenziate le differenze di caratteristiche fra le diverse
unità e devono essere descritte in dettaglio le discontinuità, quali contatti stratigrafici e/o tettonici, piani di
stratificazione, fratture, faglie con relativa fascia di frizione, cavità per dissoluzione.
Particolare attenzione deve essere posta nel riconoscimento di ammassi di origine antropica (rilevati e
discariche) evidenziando , natura ed origine specificando eventuali adempimenti derivanti da norme
settoriali (vedi ad es. d.lgs 152/06).
4.2. Analisi e ricostruzione degli aspetti e dei processi morfologici ed i dissesti in atto o potenziali e la loro
tendenza evolutiva, nonché di quelli connessi al ruscellamento superficiale ed all’evoluzione del reticolo
idrografico
4.3. Analisi idrologica finalizzata alla individuazione e/o definizione degli eventi estremi o di quelli
particolarmente significativi sotto il profilo idrogeologico e di stabilità dei versanti
4.4. Analisi e ricostruzione degli aspetti idrogeologici ed idrogeochimici dell’area fornendo lo schema della
circolazione idrica superficiale e sotterranea. Valutazione delle permeabilità/trasmissività. Definizione
geometrica e dinamica degli acquiferi e delle relazioni fra acque superficiali e sotterranee.
4.5. Modellazione sismica
4.5.1. Definizione del terremoto di progetto e magnitudo;
4.5.2. Definizione delle forme spettrali definite dal DM 14.1.08 (ag , F , Tc );
o o o
4.5.2.1. Risposta sismica locale con individuazione e caratterizzazione degli
elementi di ulteriore penalizzazione ai fini del calcolo della forza sismica
orizzontale (stratigrafici, idrogeologici, morfologici, cavità, stabilità dei versanti,
ecc.);
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4.5.2.2 Definizione e giustificazione di eventuali coefficienti correttivi diversi da
quelli previsti dalla norma (vedi abachi regione Toscana, Emilia Romagna,
Lombardia, ecc.);
4.5.3. analisi della risposta sismica locale o, in subordine, calcolo della Vs30 per la
definizione della categoria del suolo di fondazione;
4.5.4. Spettro di risposta elastico;
4.5.5. Potenziale di liquefazione (verifica a liquefazione o evidenziazione dei motivi per i
quali è giustificata l’omessa verifica);
4.6. Elementi di sintesi per la progettazione
4.6.1. Analisi dei risultati delle indagini
4.6.2. Stratigrafia e caratterizzazione geotecnica dei terreni e geomeccanica delle
rocce (parametri geotecnici medi e valori disaggregati per le elaborazioni statistiche relative al
valore caratteristico)
5. ANALISI DELLA PERICOLOSITA’ GEOLOGICA
Inquadramento del sito d’intervento e delle eventuali opere preesistenti, analisi delle interferenze con
manufatti circostanti.
5.1 PERICOLOSITA’ GEOMORFOLOGICA
5.1.1 Considerazioni generali sulla stabilità del versante (opportunamente estese ad un
intorno significativo) tenendo conto di quanto previsto dai PAI e dell’analisi delle forme e dei p r o c e s s i
geomorfologici; processi erosivi e dinamiche evolutive del retìcolo idrografico (ove presente);
5.1.2 Definizione del modello concettuale di franosità ed individuazione delle possibili
tipologie di’evento potenzialmente atteso (caratteristiche geometriche ed evolutive del versante)
anche sulla base di deduzioni relativa alla franosità pregressa (IFFI ; PAI; ecc.);
5.1.3 Verifiche analitiche di stabilità generali e puntuali come prescritto al punto C.6.3.2
(analisi geomorfologica quantitativa);
5.1.4 Individuazione della necessità di eventuali interventi a favore della stabilità e giudizio
sulla compatibilità dell’intervento con la normativa del PAI (o di altro strumento di
programmazione idrogeologico ).
5.2 PROBLEMATICHE IDROGEOLOGICHE
5.2.1. Valutazioni sulla vulnerabilità della falda;
5.2.2. Problematiche idrogeologiche delle aree costiere, intrusione salina;
5.2.3. Previsione, prevenzione degli effetti indesiderati degli abbattimenti temporali locali
della falda;
5.2.4. Subsidenza;
5.3 PERICOLOSITA’ IDRAULICA
5.3.1. Bilancio ideologico;
5.3.2. Identificazione e stima del trasporto solido;
5.3.3. Valutazione di sintesi sugli aspetti idraulici, anche sulla scorta di precedenti esperienze
emergenziali ed individuazione degli eventuali interventi di mitigazione del rischio (strutturali e n o n
strutturali);
5.3.4. Compatibilità dell’intervento con la normativa del PAI (o di altro strumento di
programmazione idraulica ).
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5.4 PERICOLOSITA’ SISMICA
Ove richiesto specificatamente da disposizioni regionali, ai sensi della Circolare 617/09 cap. 10.1, la parte di
cui al punto 4.5, potrà essere oggetto di uno specifico elaborato, sempre di esclusiva competenza del geologo,
in quanto la modellazione sismica, come specificato nella stessa Circolare, non rientra nel volume
significativo, ma riguarda gli aspetti di sito.
6. CONCLUSIONI
Tale capitolo, oltre ad una brevissima sintesi di quanto realizzato, dovrà contenere il giudizio sulla fattibilità
geologica dell’opera in progetto ed una eventuale migliore esplicazione degli interventi eventualmente
previsti per rendere il manufatto e/o l’opera compatibile con l’assetto idrogeologico dell’area ed in
particolare con le pericolosità ambientali definite in funzione delle indagini eseguite (tale concetto, in
determinati PAI, viene espresso in termini di compatibilità idrogeologica e di rischio accettabile).
NOTA BENE
La relazione geologica dovrà essere corredata degli elaborati grafici (cartografie) e descrittivi (tabelle,
figure, prove penetrometriche, sondaggi, ed allegati vari) utili a supportare il modello geologico ed a chiarire,
in modo inequivocabile, gli aspetti relativi alla pericolosità geologica ed ambientale del sito anche in chiave
sismica.
LA RELAZIONE GEOTECNICA
La Relazione Geotecnica, esplicita i risultati ottenuti dalle indagini e prove geotecniche,descrive la
caratterizzazione e la modellazione geotecnica dei terreni interagenti con l’opera. In essa si riassumono i
risultati delle analisi svolte per la verifica delle condizioni di sicurezza e la valutazione delle prestazioni nelle
condizioni d’esercizio del sistema costruzione-Terreno. L’intero studio riguarda esclusivamente il volume
significativo.
La relazione è a tutti gli effetti un elaborato progettuale; essa fornisce valutazioni precise sull’opera o meglio
sul sistema struttura-terreno; pertanto, come definito dal punto 6.2.2, non può più prescindere dall’opera
vera e propria e non può fornire calcoli ed indicazioni esemplificativi.
INDICE DELLA RELAZIONE GEOTECNICA
1. PREMESSA
1.1. Ubicazione e caratteristiche generali dell’intervento;
1.2. Quadro normativo di riferimento;
1.2.1. Eurocodici e/o altri codici internazionali;
1.2.2. Normativa Nazionale;
1.2.3. Normativa Regionale e/o Provinciale;
1.2.4. Normativa Comunale (norma di attuazione, RUEC regolamento urbanistico edilizio
comunale o altra regolamentazione a scala locale);
1.3. Sintesi dei dati relativi al modello geologico (con richiamo alla relazione geologica).
2. PROGRAMMA DELLE INDAGINI E DELLE PROVE GEOTECNICHE
Illustrazione del programma d’indagine e definizione dello stesso in funzione dell’opera. Caratterizzazione
delle problematiche geologiche individuate e definite nella relazione geologica con particolare riferimento
alla risposta simica locale (è auspicabile che questa fase venga svolta di concerto tra geologo e progettista
strutturale).
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Il piano delle indagini specifiche sui terreni e sulle rocce, nel sito di interesse, deve essere definito ed attuato
sulla base dell’inquadramento geologico della zona ed in funzione dei dati che è necessario acquisire per
pervenire ad una adeguata caratterizzazione dei terreni ai fini della modellazione geotecnica
dell’individuazione del volume significativo.
2.1. Criteri di indagine ed eventuali difficoltà incontrate ed illustrazione degli Standard di
riferimento delle varie prove eseguite (AGI, ANISIG, ASTM, ecc. - Elaborazione della carta con ubicazione delle
indagini in scala adeguata). Valutazione della qualità delle indagini.
2.2. Stima della rappresentatività dei campioni prelevati e delle prove in sito in relazione
all’opera in progetto.
2.3. Esposizione dei risultati, compresi quelli delle indagini effettuate per la modellazione
sismica del sito.
3. DEFINIZIONE DI EVENTUALI PROBLEMI GEOLOGICI ED ASPETTI GEOTECNICI LOCALI
Esplicitazione di un numero adeguato di sezioni stratigrafiche relative al volume significativo investigato
definite anche in relazione alla modellazione geologica realizzata o assunte totalmente da questa.
Indicazione dei profili delle grandezze misurate.
3.1. Aspetti connessi all’interazione con la falda (dewatering, sifonamento ecc).
3.2. Problematiche connesse alla liquefazione degli orizzonti di interesse geotecnico.
3.3. Aspetti connessi alla stabilità dei versanti.
3.4. Aspetti connessi all’amplificazione sismica per effetti di sito (stratigrafia e topografia).
3.5. Aspetti connessi alla presenza di anomalie non contemplate dal DM 14.1.2008
(eteropiedi facies, faglie, sinkholes ecc.).
4. CARATTERIZZAZIONE FISICA E MECCANICA DEI TERRENI E DELLE ROCCE – MODELLO GEOTECNICO
4.1. interpretazione dei risultati della campagna geognostica ai fini della ricostruzione del modello
geotecnico. Caratteristiche intrinseche delle singole unità litologiche (terreni o rocce) con particolare
riguardo ad eventuali disomogeneità, discontinuità, stati di alterazione e fattori che possano indurre
anisotropia delle proprietà fisiche dei materiali.
4.2. Definizione dei valori caratteristici fk dei parametri geotecnici.
5. DATI DI PROGETTO
I dati di progetto devono essere forniti dal progettista strutturale: le azioni, carichi permanenti strutturali,
non strutturali e carichi variabili, le caratteristiche geometriche dell’opera interagente con il terreno, il
fattore di struttura/duttilità (q ) ed il periodo fondamentale della struttura (T1).
6. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI
6.1 Combinazione delle azioni per i vari tipi di verifica
- stati limite ultimi (SLU): Combinazione fondamentale statica
G1×G1 + G2×G2 + P×P + Q1×Qk1 + Q2× R02×Qk2 + Q3× R03×Qk3 +…
= Ed (per qlim statica; confronto tra Ed e Rd)
- stati limite di esercizio (SLE) irreversibili
verifiche alle tensioni ammissibili : Combinazione caratteristica
G1 + G2 + P + Qk1 + 02×Qk2 + 03×Qk3+ …..
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- stati limite di esercizio statici (SLE) reversibili
(cedimenti immediati): Combinazione frequente
G1 + G2 +P+ 11×Qk1 + 22×Qk2 + 23×Qk3 + …
- stati limite di esercizio statici(SLE)
(cedimenti a lungo termine) Combinazione quasi permanente
G1 + G2 + P + 21×Qk1 + 22×Qk2 + 23×Qk3 + …
- stati limite ultimi (qlim sismica) SLV Combinazione sismica e di esercizio (cedimenti sismici) SLD
E + G1 + G2 + P + 21×Qk1 + 22×Qk2 + …
6.2. Identificazione degli stati limite di progetto in condizioni statiche e in condizioni sismiche.
Le verifiche sia in condizioni statiche che in condizioni sismiche fanno riferimento agli SL riportati nella tabella
seguente, precisando che in presenza di azione sismica si considerano verificati per le NTC08 gli SLU
utilizzando lo stato limite SLV (qlim sismica) e gli SLE utilizzando SLD (cedimenti sismici).
6.3. Approcci progettuali
La norma consente di scegliere (strutturista) tra due approcci di progetto diversi:
6.4. Analisi delle attività svolte e dei risultati ottenuti ai fini della valutazione della disequazione Ed < Rd , con
evidenziazione degli eventuali accorgimenti da utilizzare ai fini della stabilità dell’opera in condizioni
statiche e dinamiche .
7. PIANO DI MONITORAGGIO
Ove ritenuto necessario o se obbligatorio in caso di scelta di metodo osservazionale, con l’individuazione della
strumentazione di controllo e la definizione delle procedure di acquisizione, archiviazione ed elaborazione
delle misure.
8. CONCLUSIONI
Nelle conclusioni, oltre ad una sintesi della attività svolte dovrà essere espresso un giudizio sulla fattibilità
geotecnica dell’opera in progetto ed eventualmente degli accorgimenti utilizzati per rendere l’opera stabile
sotto il profilo geotecnico.
NOTA BENE
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La relazione geotecnica dovrà essere corredata degli elaborati grafici (cartografie) e descrittivi (tabelle,
figure ed allegati vari) utili a supportare il modello geotecnico relativo al volume significativo
del manufatto in progetto ed a chiarire in modo inequivocabile gli aspetti legati alle verifiche da effettuare
per garantire la stabilità dell’opera anche in chiave sismica.
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GEOFOTO
Geofoto è una rubrica dove potete pubblicare i vostri contributi fotografici, corredati da una breve nota descrittiva,
inerenti la geologia e la professione di geologo, con preferenza per foto curiose o simpatiche.
Se lo desiderate potete inviare il materiale a PG@geologiliguria.it
Albero di Pietra
a sud del Salar de Uyuni, Bolivia (confine con il Cile)
(Foto: Geol. Federico Botto)
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BIBLIOTEK
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Riceviamo dall'Associazione Geoturismo (www.geoturismo.it) l'annuncio dell'uscita di due nuove
pubblicazioni.
La prima é ‘Il geoturismo: salvaguardia e valorizzazione del patrimonio geologico’. Dagli studi svolti con
l'Universita' di Milano sulle relazioni tra turismo e geologia l'autrice, Parisi Annalisa, ha elaborato ed estratto
un libro di interesse per gli addetti del settore turistico e della valorizzazione del paesaggio e della geologia.
Il geoturismo si è affermato recentemente come un nuovo modo di valorizzare il territorio attraverso il
connubio tra la scienza e il turismo. Il volume analizza i fondamenti teorici e lo stato attuale del geoturismo.
La seconda é ‘Geotourism, the geological attractions of Italy for tourists’, il libro che descrive alcuni dei luoghi
di maggior interesse geoturistico d'Italia. Scritto in lingua inglese, è la traduzione della terza edizione italiana.
L'autore è Matteo Garofano, ed ha inserito nel libro più di 80 località per escursioni a carattere Geoturistico
lungo tutta l'Italia. Nel sito è possibile scaricare un piccolo campione dimostrativo del libro.
Entrambe le pubblicazioni sono disponibili, oltre che nella classica versione, anche in download in formato
pdf; si può effettuare il pagamento e subito dopo scaricare la copia.
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BILANCI ORGL
CONSUNTIVO 2009
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BILANCI ORGL
PREVENTIVO 2010
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