Il problema strutturale
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Il problema strutturale
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Progetto agli stati limite<br />
di un edificio con struttura mista,<br />
muratura e c.a.<br />
1
Caso studio<br />
• Si vogliono eseguire degli interventi di<br />
ristrutturazione di un edificio esistente<br />
adibito a civile abitazione con struttura<br />
mista:<br />
– solai in cemento armato<br />
– elementi portanti verticali in muratura.<br />
• E’ anzitutto necessario valutarne la<br />
capacità portante nei confronti dei<br />
carichi verticali allo stato attuale.<br />
2
Rilievo architettonico<br />
Orditura solai: in direzione Nord-Sud<br />
3
Analisi dei carichi – copertura<br />
permanenti strutturali<br />
• La struttura del tetto viene ipotizzata lignea, con<br />
travetti di sezione quadrata 10x10 cm, interasse tra<br />
i travetti di 50 cm, cui sono superiormente<br />
appoggiati un tavolato in legno spesso 2 cm, una<br />
caldana di allettamento dei coppi di 2 cm di<br />
spessore, e coppi di terracotta.<br />
Strato<br />
Travetti in legno<br />
Spessore<br />
(m)<br />
0.1<br />
(interasse 0.5m)<br />
Peso<br />
unitario<br />
(KN/m 3 )<br />
Peso<br />
(KN/m 2 )<br />
6 0.1 � 0.1 � 6 /0.5 = 0.12<br />
Tavolato 0.02 6 0.02 � 6 = 0.12<br />
Totale 0.24<br />
4
Analisi dei carichi – copertura<br />
permanenti non strutturali<br />
• La struttura del tetto viene ipotizzata lignea, con<br />
travetti di sezione quadrata 10x10 cm, interasse tra<br />
i travetti di 50 cm, cui sono superiormente<br />
appoggiati un tavolato in legno spesso 2 cm, una<br />
caldana di allettamento dei coppi di 2 cm di<br />
spessore, e coppi di terracotta.<br />
Strato<br />
Spessore<br />
(m)<br />
caldana 0.02<br />
coppi<br />
Peso<br />
unitario<br />
21<br />
(KN/m 3 )<br />
0.75<br />
(KN/m 2 )<br />
Peso<br />
(KN/m 2 )<br />
0.02 � 21= 0.42<br />
0.75<br />
Totale 1.17<br />
5
Analisi dei carichi – copertura<br />
carico della neve<br />
• L’edificio si ipotizza ubicato in provincia di Perugia<br />
( zona II) ad una quota a s = 500 m<br />
� �<br />
q z � � �q �C �C<br />
s i sk E t<br />
� � � �<br />
qsk � 0.85� �1as481� 0.85 �1500481� �<br />
�<br />
�<br />
� �<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�1.76<br />
kN m<br />
� � � �<br />
2 2 2<br />
� �19� � �0.8 C �1 C �1<br />
i<br />
� �<br />
E<br />
q z � 0.8�1.76 �1�1 �1.414<br />
kN m<br />
s<br />
t<br />
2<br />
6
Valore di progetto agli SLU del carico<br />
copertura<br />
F � � �G � � �G � � �P � � �Q � � �� �Q � � �� �Q<br />
dc<br />
G1 k1 G2 k2 P Q1 k1 Q2 02 k2 Q3 03 k3<br />
Combinazione n° 1<br />
F �1.3 � 0.24 � 1.5� 1.17 � 1.5� 0.5 � 1.5� 0.5�<br />
1.414 =3.87 kN m<br />
dc1<br />
Combinazione n° 2<br />
F �1.3 � 0.24 � 1.5� 1.17 � 1.5� 1.414 � 1.5� 0.0� 0.5 =4.18 kN m<br />
dc2<br />
carico<br />
G k<br />
(kN/m 2 )<br />
Permanente<br />
<strong>strutturale</strong><br />
Permanente<br />
non <strong>strutturale</strong><br />
Variabile Neve<br />
0.24 1.17 0.5 1.414<br />
� 1.3 1.5 1.5 1.5<br />
� 0 0 0.5<br />
2<br />
2<br />
7
Analisi dei carichi – solaio intermedio<br />
permanenti strutturali<br />
• La struttura degli altri solai è ipotizzata in c.a con direzione di<br />
orditura parallela alla dimensione minore del manufatto.<br />
• Si ipotizza:<br />
– altezza <strong>strutturale</strong> dei solai in c.a. di 18+4 cm (pignatta + soletta).<br />
– interasse tra i travetti di 50 cm.<br />
– massetto di livellamento alto 8 cm.<br />
– è presente uno strato di intonaco inferiore spesso 2 cm.<br />
Strato<br />
Spessore<br />
(m)<br />
Peso<br />
unitario<br />
(KN/m 3 )<br />
Peso<br />
(KN/m 2 )<br />
soletta 0.04 25 0.04 � 25 = 1<br />
travetto<br />
pignatta<br />
0.18<br />
(interasse<br />
0.5m)<br />
0.18<br />
(interasse<br />
0.5m)<br />
25<br />
11<br />
0.18 � 0.1 � 25<br />
/0.5 = 0.9<br />
0.18 � 0.4 � 11<br />
/0.5 = 1.6<br />
Totale 3.5<br />
8
Analisi dei carichi – solaio intermedio<br />
permanenti non strutturali<br />
• La struttura degli altri solai è ipotizzata in c.a con direzione di<br />
orditura parallela alla dimensione minore del manufatto.<br />
• Si ipotizza:<br />
– altezza <strong>strutturale</strong> dei solai in c.a. di 18+4 cm (pignatta + soletta).<br />
– interasse tra i travetti di 50 cm.<br />
– massetto di livellamento alto 8 cm.<br />
– è presente uno strato di intonaco inferiore spesso 2 cm.<br />
Strato<br />
Spessore<br />
(m)<br />
Peso unitario<br />
(KN/m 3 )<br />
Peso<br />
(KN/m 2 )<br />
massetto 0.08 21 0.08 � 21 = 1.68<br />
pavimento 0.02 20 0.02 � 20 = 0.4<br />
intonaco 0.02 20 0.02 � 20 = 0.4<br />
Totale 2.48<br />
9
Valore di progetto agli SLU del carico<br />
solaio intermedio<br />
F � � �G � � �G � � �P � � � Q � � �� � Q � � �� � Q<br />
ds<br />
ds1<br />
G1 k1 G2 k2 P Q1 k1 Q2 02 k2 Q3 03 k3<br />
Combinazione n° 1<br />
F �1.3� 3.5 � 1.5� 2.24 � 1.5�<br />
2.0 =11.25kN<br />
m<br />
carico<br />
G k<br />
(kN/m 2 )<br />
Permanente<br />
<strong>strutturale</strong><br />
Permanente<br />
non <strong>strutturale</strong> Variabile<br />
3.5 2.24 0.5<br />
� 1.3 1.5 1.5<br />
� 0<br />
2<br />
0<br />
10
Determinazione dei carichi sul solaio<br />
• I carichi calcolati sono riferiti ad un<br />
metro di solaio in direzione<br />
trasversale.<br />
– il carico distribuito è esattamente il carico<br />
a mq del solaio.<br />
• In alternativa si può considerare una<br />
larghezza pari all’interasse dei<br />
travetti:<br />
– in tal caso il carico lineare è pari al carico<br />
a mq moltiplicato per l’interasse dei<br />
travetti<br />
� �<br />
Fdc2 � 1.3� 0.24 � 1.5� 1.17 � 1.5� 1.414 � 1.5� 0.0� 0.5 � 0.5=2.1kN<br />
m copertura<br />
� �<br />
Fds1 � 1.3� 3.5 � 1.5� 2.24 � 1.5�<br />
2.0 � 0.5=5.62kN<br />
m<br />
Solaio intermedio<br />
11
Verifica del solaio allo stato limite ultimo<br />
Calcolo delle caratteristiche di sollecitazione - Condizioni di carico<br />
� <strong>Il</strong> solaio viene calcolato secondo lo schema di trave<br />
continua su più appoggi<br />
� Si fa riferimento ad una striscia di solaio larga 1 m<br />
12
Verifica del solaio allo stato limite ultimo<br />
Calcolo delle caratteristiche di sollecitazione - Condizioni di carico<br />
� Si considerano le seguenti condizioni di carico:<br />
G d<br />
Q d<br />
G d: carichi permanenti Q d1: carichi accidentali su tutte le campate<br />
Q d4: carichi accidentali su campate alternate<br />
Q d<br />
Q d<br />
Q d3: carichi accidentali su campate alternate<br />
13
Verifica del solaio allo stato limite ultimo<br />
Calcolo delle caratteristiche di sollecitazione<br />
Combinazione di carico 1<br />
Q d<br />
G d<br />
Metodo delle forze: equazioni di congruenza:<br />
si interrompe la continuità della trave inserendo<br />
cerniere in ogni punto in cui la trave appoggia.<br />
In corrispondenza del generico nodo si ricerca la<br />
soluzione che sia equilibrata (Smomenti=0) e<br />
congruente (rotazioni relative=0)<br />
Qd Teorema di Mohr:<br />
Se si applica alla trave ausiliaria un carico<br />
fittizio p*(x) equivalente al diagramma delle<br />
curvature dovute al carico vero, il taglio<br />
prodotto da p*(x) coincide con le rotazioni<br />
della trave di partenza<br />
G d<br />
� �<br />
� 2<br />
d y M x<br />
� ��<br />
2 � dx EJ<br />
� 2<br />
� d M<br />
�<br />
��p<br />
x<br />
2<br />
� dx<br />
� �<br />
1 2 3<br />
M 2<br />
M 2<br />
14
Verifica del solaio allo stato limite ultimo<br />
Calcolo delle caratteristiche di sollecitazione<br />
Combinazione di carico 1<br />
Q d<br />
G d<br />
Metodo delle forze: equazioni di congruenza:<br />
nodo 2:<br />
1 2 3<br />
M 2<br />
M 2<br />
3 3<br />
1 � 2 M 1 2<br />
2 � �Fd � Fd<br />
� l l � l l<br />
� �<br />
�3EJ3EJ� 24EJ 24EJ<br />
Determinato il momento M 2 si calcolano le reazioni<br />
vincolari e si costruiscono i diagrammi delle<br />
caratteristiche di sollecitazione.<br />
15
Predimensionamento delle travi<br />
<strong>Il</strong> carico trasmesso dal solaio alle travi del telaio è pari alle<br />
reazioni degli appoggi dello schema di trave continua.<br />
16