leff - Instytut Konstrukcji Budowlanych

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
SPIS TREŚCI
I. OPIS TECHNICZNY................................................................................................
II. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE....................................................
1. Zebranie obciążeń.................................................................................................
1.1 Obciążenie śniegiem.................................................................................
1.2 Obciążenie wiatrem...................................................................................
1.3 Obciążenia użytkowe, technologiczne i instalacyjne.................................
1.4 Obciążenia stropodachu...........................................................................
1.5 Obciążenia stropów...................................................................................
1.5.1 Obciążenia stropów kondygnacji powtarzalnych.........................
1.5.2 Obciążenia stropu nad kondygnacją podziemną.........................
1.6 Obciążenia schodów.................................................................................
1.6.1 Obciążenia płyty biegowej...........................................................
1.6.2 Obciążenia płyty spocznikowej....................................................
1.7 Obciążenia od attyki..................................................................................
1.8 Obciążenia od fasady szklanej..................................................................
1.9 Obciążenia belkami stężającymi...............................................................
1.10 Parcie gruntu na ściany oporowe............................................................
1.11 Obciążenie poziome wyjątkowe od uderzenia pojazdu...........................
1.12 Obciążenie od imperfekcji.......................................................................
2. Sprawdzenie elementów konstrukcyjnych.............................................................
2.1 Stropodach Poz.1......................................................................................
2.1.1 Płyty korytkowe dachowe Poz.1.1...............................................
2.1.2 Płyty stropowe stropodachu Poz.1.2...........................................
2.2 Stropy Poz.2..............................................................................................
2.2.1 Stropy kondygnacji powtarzalnych Poz.2.1.................................
2.2.2 Strop nad kondygnacją podziemną Poz.2.2 ...............................
2.3 Ściany oporowe Poz.3..............................................................................
2.3.1 Obciążenia działające na ścianę (wartości charakt.)...................
2.3.2 Wartości sił wewnętrznych (od obciążeń oblicz.)........................
2.3.3 Reakcje........................................................................................
2.3.4 Zbrojenie......................................................................................
2.3.5 Ugięcie.........................................................................................
2.3.6 Rysy.............................................................................................
2.4 Układ poprzeczny......................................................................................
2.4.1 Zebranie obciążeń.......................................................................
2.4.1.1 Obciążenia stałe............................................................
2.4.1.2 Obciążenie śniegiem......................................................
2.4.1.3 Obciążenie wiatrem.......................................................
2.4.1.4 Obciążenia użytkowe.....................................................
2.4.1.5 Obciążenie wyjątkowe od uderzenia pojazdu................
2.4.1.6 Obciążenie od imperfekcji..............................................
2.4.1.7 Obciążenie od ścian oporowych....................................
2.4.2 Schematy obciążeń
2.4.2.1 Obciążenia stałe............................................................
2.4.2.2 Obciążenie śniegiem......................................................
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 1
4
14
14
14
15
17
18
19
19
20
21
21
21
22
22
22
23
24
25
26
26
27
28
30
30
32
33
33
34
38
39
41
42
43
43
43
44
44
44
45
46
46
47
48

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.2.3 Obciążenie wiatrem w prawo.........................................
2.4.2.4 Obciążenie wiatrem w lewo...........................................
2.4.2.5 Obciążenie użytkowe 1 .................................................
2.4.2.6 Obciążenie użytkowe 2 .................................................
2.4.2.7 Obciążenie użytkowe 3 .................................................
2.4.2.8 Obciążenie użytkowe 4 .................................................
2.4.2.9 Obciążenie od uderzenia pojazdu 1...............................
2.4.2.10 Obciążenie od uderzenia pojazdu 2 ............................
2.4.2.11 Obciążenie od imperfekcji 1.........................................
2.4.2.12 Obciążenie od imperfekcji 2 ........................................
2.4.2.13 Obciążenie od ścian oporowych .................................
2.4.3 Wstępne wymiarowanie...............................................................
2.4.3.1 Wstępne wymiarowanie rygla stropodachu...................
2.4.3.2 Wstępne wymiarowanie rygla nad kondygnacją............
podziemną
2.4.3.3 Wstępne wymiarowanie rygli kondygnacji.....................
powtarzalnych
2.4.3.4 Przyjęcie wymiarów słupów skrajnych...........................
2.4.3.5 Przyjęcie wymiarów słupów środkowych.......................
2.4.3.6 Zestawienie przyjętych przekrojów słupów i rygli...........
2.4.4 Wykresy momentów zginających od poszczególnych.................
schematów obliczeniowych
2.5 Belki Poz.4 ...............................................................................................
2.5.1 Rygle...........................................................................................
2.5.1.1 Zestawienie wartości sił wewnętrznych dla....................
poszczególnych rygli
2.5.1.2 Zbrojenie .......................................................................
2.5.2 Belki stężające.............................................................................
2.5.2.1 Zebranie obciążeń ........................................................
2.5.2.2 Siły wewnętrzne ............................................................
2.5.2.3 Zbrojenie .......................................................................
2.5.2.4 Sprawdzenie stanu granicznego zarysowania ..............
2.5.2.5 Sprawdzenie stanu granicznego ugięć .........................
2.6 Słupy Poz.5 ..............................................................................................
2.6.1 Zestawienie wartości sił wewnętrznych ......................................
dla poszczególnych słupów
2.6.2 Zbrojenie słupów ........................................................................
2.7 Schody Poz.6 ...........................................................................................
2.7.1 Płyta biegowa Poz.6.1 ................................................................
2.7.2 Płyta spocznikowa Poz.6.2 .........................................................
2.7.3 Belka spocznikowa Poz.6.3 ........................................................
2.8 Płyta fundamentowa Poz.7 ......................................................................
2.8.1 Warunki gruntowo – wodne ........................................................
2.8.2 Zebranie obciążeń ......................................................................
2.8.3 Obliczenia statyczne i wymiarowanie .........................................
2.8.4 Przyjęte wymiary i zbrojenie .......................................................
III. LITERATURA .......................................................................................................
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 2
48
49
49
49
50
50
50
50
51
51
51
52
52
55
57
58
59
60
61
68
68
68
71
72
72
73
74
75
76
77
77
78
79
80
81
82
85
85
86
89
98
99

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
ZAŁĄCZNIKI
1. Warunki gruntowo-wodne
2. Wyniki obliczeń statycznych i wymiarowania konstrukcji – płyta CD
RYSUNKI
I. Rysunki architektoniczno-budowlane
Rys.1 Szkic sytuacyjny
Rys.2. Rzut fundamentów
Rys.3. Rzut kondygnacji podziemnej (parkingów)
Rys.4. Rzut parteru
Rys.5. Rzut kondygnacji powtarzalnej
Rys.6. Rzut dachu
Rys.7. Przekrój poprzeczny
Rys.8. Elewacje
II. Rysunki konstrukcyjne
Fundamenty:
Rys.9. Płyta fundamentowa
Rys.10. Ściany oporowe
Belki:
Słupy:
Rys.11 Rygiel środkowy nad 1,2,3-cią kondygnacją
Rys.12 Rygiel skrajny lewy nad 1,2,3-cią kondygnacją
Rys.13 Rygiel środkowy nad 4,5,6-tą kondygnacją
Rys.14 Rygiel skrajny lewy nad 4,5,6-tą kondygnacją
Rys.15 Rygiel środkowy nad 7,8,9-tą kondygnacją
Rys.16 Rygiel skrajny lewy nad 7,8,9-tą kondygnacją
Rys.17 Rygiel środkowy nad 10-tą kondygnacją
Rys.18 Rygiel skrajny lewy nad 10-tą kondygnacją
Rys.19 Rygiel środkowy nad 11-tą kondygnacją
Rys.20 Rygiel skrajny lewy nad 11-tą kondygnacją
Rys.21 Belki stężające
Rys.22 Słup środkowy 1-ej kondygnacji
Rys.23 Słup skrajny 1-ej kondygnacji
Rys.24 Słup środkowy 2,3-ej kondygnacji
Rys.25 Słup skrajny 2,3-ej kondygnacji
Rys.26 Słup środkowy 4,5-tej kondygnacji
Rys.27 Słup skrajny 4,5-tej kondygnacji
Rys.28 Słup środkowy 6,7-ej kondygnacji
Rys.29 Słup skrajny 6,7-ej kondygnacji
Rys.30 Słup środkowy 8,9,10-tej kondygnacji
Rys.31 Słup skrajny 8,9,10-tej kondygnacji
Rys.32 Słup środkowy 11-tej kondygnacji
Rys.33 Słup skrajny 11-tej kondygnacji
Schody:
Rys.34 Schody płytowe
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 3

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1. PODSTAWA OPRACOWANIA
2. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE
3. ZAŁOŻENIA OBCIĄŻENIOWE
4. ROZWIĄZANIA MATERIAŁOWE
I. OPIS TECHNICZNY
SPIS TREŚCI
5. OGÓLNY OPIS KONSTRUKCJI OBIEKTU
6. OPIS POSZCZEGÓLNYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH
6.1 Stropodach
6.2 Stropy
6.3 Ściany
6.5 Rama żelbetowa
6.7 Schody
6.8 Płyta fundamentowa
7. WYTYCZNE REALIZACJI
7.1 Roboty ziemne
7.2 Roboty betonowe
7.3 Roboty montażowe
7.4 Roboty izolacyjne
7.5 Odbiory konstrukcji podczas realizacji
7.6 Kontrola stanu konstrukcji w trakcie eksploatacji
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 4

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1. PODSTAWA OPRACOWANIA
Podstawę opracowania stanowi temat pracy dyplomowej magisterskiej
DZ / 44 / 2005/2006 wydany przez Instytut Konstrukcji Budowlanych Wydziału
Budownictwa, Architektury i Inżynierii Środowiska Politechniki Poznańskiej.
2. WARUNKI GRUNTOWO – WODNE
Warunki gruntowo - wodne zawarto w załączniku do pracy dyplomowej.
Charakterystyka geotechniczna wydzielonych warstw podłoża gruntowego:
• warstwa I – reprezentowana przez nasypy niekontrolowane z lokalnie
występującymi przewarstwieniami z gruzu ceglanego, gleby i piasku
pylastego
• warstwa II – reprezentowana przez piaski pylaste w stanie luźnym
(ID = 0.30), wilgotne i mokre
• warstwa III – reprezentowana przez przez gliny piaszczyste „B” w stanie
twardoplastycznym (IL = 0.15), mokre
• warstwa IV – reprezentowana przez piaski średnie w stanie zagęszczonym
(ID = 0.70), mokre
• warstwa V – reprezentowana przez piaski gliniaste skonsolidowane „A”,
w stanie zwartym (IL = 0.00), małowilgotne
3. ZAŁOŻENIA OBCIĄŻENIOWE
Obciążenia klimatyczne:
– strefa obciążenia śniegiem – I strefa
– strefa obciążenia wiatrem – I strefa
– głębokość przemarzania – 0.80 m
Obciążenia użytkowe :
– stropów – q = 2.00 kN/m 2
– klatek – q = 4.00 kN/m 2
– obciążenie ściankami działowymi – q = 0.75 kN/m 2
Obciążenia instalacyjne:
– obciążenie powierzchniowe q = 0.20 kN/m 2
– obciążenie urządzeniami klimatyzacyjnymi na stropodachu q = 5.0 kN/m 2
4. ROZWIĄZANIA MATERIAŁOWE
– beton klasy C30/37 (B37)
– stal żebrowana klasy A-IIIN o znaku RB 500 W
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 5

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
5. OGÓLNY OPIS KONSTRUKCJI
Budynek biurowy o żelbetowej konstrukcji monolitycznej. Budynek
jedenastokondygnacyjny z jedną podziemną kondygnacją z przeznaczeniem
na parking. Układ ramowy trójtraktowy o rozstawie słupów 5.5 – 8.0 – 5.5 m
i rozstawie ram co 7.5 m. Wysokość kondygnacji podziemnej 3.00 m (w osiach),
wysokość pozostałych kondygnacji 3.40m, attyka wysokości 1,80 m. Wymiary
osiowe budynku w rzucie 19.0 x 90.0 m. Dylatacja w środku rozpiętości, po 45.0 m.
Wysokość budynku 35.80 m (od poziomu terenu do górnej powierzchni attyki).
6. OPIS OSZCZEGÓLNYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH
6.1 Stropodach Poz.1
Zaprojektowano stropodach wentylowany dwudzielny. Ścianki ażurowe
z cegły dziurawki gr. 12 cm oparte w poprzek płyt stropowych. Rozstaw
ścianek 2.1 – 3.3 – 2.1 m w kierunku podłużnym. Na ściankach ażurowych
opierają się płyty korytkowe. Pokrycie stropodachu z dwóch warstw papy
termozgrzewalnej (papa podkładowa, papa termozgrzewalna wierzchniego
krycia). Ocieplenie stropodachu ułożone na płytach stropowych z dwóch
warstw wełny mineralnej (wełna mineralna miękka 15 cm, wełna mineralna
twarda 10cm). Od spodu przyjęto zamocowanie do płyt stropowych stelażu
i sufitu podwieszonego. Spadek stropodachu obustronny do środka
o wartości 4%.
Poz.1.1 Płyty korytkowe
Płyty korytkowe w wersji zamkniętej DKZ o rozpiętościach 210 i 330cm
i szerokości 60cm.
– beton B17.5
– stal A-0, A-I, A-III
Poz.1.2 Płyty stropowe
Na stropodach przyjęto płyty stropowe kanałowe sprężone strunobetonowe
Spiroll SP20/A7/R60 firmy Prefabet Białe Błota o wymiarach
120 x 750 x 20 cm.
6.2 Stropy Poz.2
Poz.2.1 Strop kondygnacji powtarzalnych
Zaprojektowano strop z płyt stropowych kanałowych sprężonych
strunobetonowych Spiroll SP20/A4/R60 o wymiarach 120 x 750 x 20 cm
firmy Prefabet Białe Błota. .
Na płytach stropowych przyjęto warstwy:
– wełna mineralna – płyta twarda gr. 4 cm
– folia PE 0.02 cm
– jastrych cementowy 4 cm
– wykładzina dywanowa
Od spodu przyjęto zamocowanie do płyt stropowych stelażu i sufitu
podwieszonego.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 6

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
6.3 Ściany
Poz.2.2 Strop nad kondygnacją podziemną
Zaprojektowano strop z płyt stropowych kanałowych sprężonych
strunobetonowych Spiroll SP20/A4/R60 o wymiarach 120 x 750 x 20 cm
firmy Prefabet Białe Błota .
Na płytach stropowych przyjęto warstwy:
– styropian PS-E FS 20 5 cm
– folia PE 0.02 cm
– jastrych cementowy 4 cm
– płynna folia 0.15 cm
– zaprawa klejąca 0.5 cm
– płytki ceramiczne 0.7 cm
Od spodu przyjęto zamocowanie do płyt stropowych stelażu i sufitu
podwieszonego.
Poz.3 Ściany oporowe
Zaprojektowano ściany oporowe mocowane za pomocą trzpieni
dylatacyjnych do słupów, u dołu utwierdzone w płycie fundamentowej.
– wymiary 280 x 715 x 20 cm
– zbrojenie pionowe obustronne – pręty Ø12, Ø16 ze stali A-IIIN
– zbrojenie poziome obustronne – pręty Ø12 ze stali A-IIIN
– otulina zbrojenia – 3 cm
Ściany zewnętrzne w postaci fasady szklanej wykonanej na aluminiowym
ruszcie nośnym firmy Hueck według systemu VF50RR. Na części ścian
przyjęto płyty warstwowe z rdzeniem z pianki poliuretanowej Metalplast
Isotherm Plus. Cokół wysokości 100 cm wykonany z cegły Silki E24 grubości
24 cm od zewnątrz ocieplony warstwą 12 cm styropianu, tynk
cienkowarstwowy od strony wewnętrznej i zewnętrznej.
6.4 Rama żelbetowa
Zaprojektowano 14 układów ramowych w rozstawie osiowym co 7.5 m.
Zastosowano beton C30/37 (B37) i stal A-IIIN (RB 500 W)
Belki Poz.4:
Poz.4.1 Rygiel środkowy nad 1,2,3-ią kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø18, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.2L Rygiel skrajny nad 1,2,3-ią kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø16, Ø20, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 7

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Poz.4.3 Rygiel środkowy nad 4,5,6-tą kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø20, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.4L Rygiel skrajny nad 4,6,6-tą kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø16, Ø20, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.5 Rygiel środkowy nad 7,8,9-tą kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø18, Ø20 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.6L Rygiel skrajny nad 7,8,9-tą kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø18, Ø20 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.7 Rygiel środkowy nad 10-tą kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø20, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.8L Rygiel skrajny nad 10-tą kondygnacją
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø12, Ø16, Ø20,Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.9 Rygiel środkowy nad 11-tą kondygnacją
– wymiary 35x65cm
– pręty Ø12, Ø20, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.10L Rygiel skrajny nad 11-tą kondygnacją
– wymiary 35x65cm
– pręty Ø12, Ø16, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Poz.4.11 Belki stężające
– wymiary 25x40 cm
– pręty Ø12 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø10 ze stali A-IIIN
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 8

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Słupy Poz.5
Poz.5.1 Słup środkowy 1-ej kondygnacji
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø16, Ø32 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.2 Słup skrajny 1-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16, Ø28 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.3 Słup środkowy 2,3-ej kondygnacji
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø16, Ø28 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.4 Słup skrajny 2,3-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.5 Słup środkowy 4,5-ej kondygnacji
– wymiary 35x60 cm
– pręty Ø16, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.6 Słup skrajny 4,5-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16, Ø20 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.7 Słup środkowy 6,7-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16, Ø24 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.8 Słup skrajny 6,7-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.9 Słup środkowy 8,9,10-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.10 Słup skrajny 8,9,10-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 9

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Poz.5.11 Słup środkowy 11-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16, Ø20 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
Poz.5.12 Słup skrajny 11-ej kondygnacji
– wymiary 35x45 cm
– pręty Ø16 ze stali A-IIIN
– strzemiona Ø8 ze stali A-IIIN
6.4 Schody Poz. 6
Zaprojektowano żelbetowe, monolityczne schody płytowe z belką
spocznikową. Na konstrukcję schodów zastosowano beton C30/37 (B37)
i stal A-IIIN (RB 500 W).
Poz. 6.1 Płyta biegowa
– grubość płyty 12 cm
– długość płyty w rzucie 252 cm
– szerokość płyty 158 cm
– wysokość stopni 17 cm
– szerokość stopni 28 cm
– zbrojenie główne 5Ø8 / m
– zbrojenie rozdzielcze 4Ø8 / m
Poz.6.2 Płyta spocznikowa
– grubość płyty 12 cm
– wymiary płyty 145x320 cm
– zbrojenie główne 4Ø8 / m
– zbrojenie rozdzielcze 4Ø8 / m
Poz.6.3 Belka spocznikowa
– wymiary 25x40 cm
– rozpiętość belki 320 cm
– zbrojenie główne 3Ø16
– strzemiona Ø8
6.6 Płyta fundamentowa Poz.7
Poziom posadowienia fundamentów przyjęto 4.60m poniżej poziomu
zerowego. Fundamenty wykonać z betonu klasy C30/37 (B37) zbrojonego
stalą żebrowaną klasy A-IIIN o znaku RB 500 W.
– grubość płyty – 100 cm
– zbrojenie dolne poprzeczne Ø16, Ø20
– zbrojenie górne poprzeczne Ø16
– zbrojenie dolne podłużne Ø16, Ø20
– zbrojenie górne podłużne Ø16
– otulina zbrojenia dolnego – 7.5 cm
– otulina zbrojenia górnego – 2.5 cm
– pod fundamentem wykonać warstwę chudego betonu klasy B10 grubości
minimum 10 cm
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 10

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
7. WYTYCZNE REALIZACJI
7.1 Roboty ziemne
Przyjęta w projekcie głębokość posadowienia fundamentów wynosi 4.60 m
poniżej poziomu zerowego.
Mając na uwadze warunki geologiczne w powiązaniu z przyjętym poziomem
posadowienia koniecznym jest:
– wszelkie przegłębienia wykopów należy wypełnić chudym betonem
– bezzwłocznie po zrealizowaniu wykopów wykonać warstwę chudego
betonu o minimalnej grubości 10 cm
– wszystkie roboty ziemne muszą być nadzorowane przez geotechnika
posiadającego odpowiednie uprawnienia
– należy zwrócić szczególną uwagę na możliwość wystąpienia warstw
nienośnych (lokalne nasypy, soczewki organiczne, itp.)
– w przypadku natrafienia na warstwy nienośne należy je wymienić
na warstwę chudego betonu
Przy mechanicznym wykonywaniu wykopów należy pamiętać, że ostatnią
warstwę gruntu o miąższości 20 cm należy wybrać ręcznie.
W żadnym wypadku nie należy dopuścić do narażenia wykopów
na działanie wód opadowych, działanie mrozu czy obciążeń dynamicznych.
Pomiędzy warstwą chudego betonu a fundamentem należy wykonać izolację
poziomą z jednej warstwy papy asfaltowej.
7.2 Roboty betonowe
Po wykonaniu wykopów fundamentowych należy natychmiast ułożyć
warstwę chudego betonu i bezzwłocznie przystąpić do układania zbrojenia
i betonowania płyty fundamentowej. Mieszankę betonową układać
poziomymi warstwami ze stopniowaniem, w celu zapewnienia jednorodności
betonu każda kolejna warstwa powinna być ułożona przed rozpoczęciem
wiązania poprzedniej warstwy. Ułożoną mieszankę betonową należy
zagęścić. Górną powierzchnię płyty fundamentowej stanowiącą jednocześnie
nawierzchnię parkingu utwardzić powierzchniowo za pomocą preparatu
Sikafloor -CureHard-24 lub ASHFORD FORMULA (beton musi być na tyle
związany aby można go było zatrzeć).
Konstrukcję ramy żelbetowej wykonywać w deskowaniu systemowym
co jedną kondygnację, starannie pokrywając powierzchnię deskowania
środkiem antyadhezyjnym, np. BLANKOL-2000, BETOFORM, Addiment
TR31. Betonowanie przeprowadzać segmentami, z przerwą roboczą
poziomą w górnej płaszczyźnie rygli. Mieszankę betonową układać
po sprawdzeniu deskowań i rusztowań oraz zbrojenia elementów zwracając
uwagę na niedopuszczenie do rozsegregowania składników. Ułożoną
mieszankę betonową starannie zagęścić za pomocą wibratorów wgłębnych
w celu uniknięcia występowania „raków” oraz wykonywania tynków.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 11

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Dojrzewający beton należy pielęgnować:
– chronić jego odsłonięte powierzchnie przed szkodliwym działaniem
czynników atmosferycznych, szczególnie wiatru i promieni słonecznych
– utrzymywać w stałej wilgotności.
Boczne elementy deskowań nieprzenoszące obciążenia od ciężaru
konstrukcji można usunąć po 3 dniach lub osiągnięcia przez beton
wytrzymałości co najmniej 2.5 MPa. Nośne deskowanie konstrukcji
usunąć można po osiągnięciu przez beton wytrzymałości projektowanej.
7.3 Roboty montażowe
Montaż płyt stropowych kanałowych, płyt korytkowych stropodachu
wyłącznie przez firmę budowlaną dysponującą odpowiednim sprzętem
i wykwalifikowaną siłą roboczą. Przed przystąpieniem do montażu należy
sprawdzić ilość dostarczonych elementów. Wbudowywać tylko elementy
będące w stanie technicznym nie budzącym żadnych wątpliwości
(bez zarysowań, ubytków, itp.). W razie ich stwierdzenia usunąć uszkodzenia
lub zdecydować o wymianie elementu.
Płyty stropowe układać na warstwie zaprawy cementowej o odpowiedniej
wytrzymałości, co najmniej marki M5. Grubość warstwy zaprawy nie powinna
być większa niż 1 cm. Zaleca się stosować w tym celu zaprawę
o konsystencji plastycznej. Głębokość oparcia płyt na podporach nie powinna
być mniejsza niż 7cm. Styki podłużne między płytami stropowymi należy
wypełnić betonem i dobrze zawibrować. Beton do wypełnienia styków
powinien być drobnoziarnisty, o maksymalnym wymiarze ziaren
kruszywa = 8mm, klasy co najmniej B20 i konsystencji plastycznej.
Wypełnienie styków powinno się odbywać w sposób ciągły na całej
wysokości i długości. Dłuższe przerwy w betonowaniu są niedopuszczalne.
Styk poprzeczny powinien mieć szerokość co najmniej 4 cm, należy go
wykonać z betonu klasy nie niższej niż B20.
7.4 Roboty izolacyjne
Płytę fundamentową zabezpieczyć izolacją poziomą złożoną z jednej
warstwy papy asfaltowej ułożonej pomiędzy warstwą chudego betonu
a fundamentem. Ponadto wszystkie ściany fundamentowe należy
zabezpieczyć poprzez dwukrotne posmarowanie ich abizolem R+P.
Krawędzie ścian oporowych jak i szczeliny dylatacyjne uszczelnić kitem
elastycznym, np. Sikaflex PRO-2HP.
7.5 Odbiory konstrukcji podczas realizacji
Podczas realizacji należy przeprowadzić wszelkie niezbędne odbiory,
których wyniki należy wpisać do dziennika budowy, a w szczególności:
– odbiór wykopów fundamentowych przez uprawnionego geologa pod
kątem sprawdzenia stanu faktycznego ze stanem przedstawionym w
dokumentacji geotechnicznej
– odbiór elementów konstrukcji dostarczanych z wytwórni
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 12

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
– odbiór fundamentów
– geodezyjny pomiar rzędnych płyty fundamentowej w miejscach podparcia
słupów ramy
– sprawdzenie prawidłowości montażu ścian oporowych
– pomiar prawidłowości wykonania słupów, rygli, belek stężających
dla poszczególnych kondygnacji pod kątem zachowania dopuszczalnych
odchyłek od wymiarów i położenia konstrukcji
– sprawdzenie prawidłowości montażu fasady
– pomiar prawidłowości wykonania konstrukcji stropodachu
– sprawdzenie zgodności wykonanej konstrukcji z założeniami
projektowymi
7.6 Kontrola stanu konstrukcji w trakcie eksploatacji
W trakcie eksploatacji konstrukcji dla zapewnienia jej warunków prawidłowej
i bezpiecznej pracy konieczne są:
– okresowe kontrole osiadania i przemieszczeń konstrukcji
– wszelkie zmiany wartości obciążeń użytkowych i instalacyjnych zarówno
co do wielkości jak i sposobu ich przekazywania na konstrukcję muszą
być potwierdzone sprawdzającymi obliczeniami statyczno –
wytrzymałościowymi wykonanymi przez uprawnionego projektanta.
UWAGA:
Wszelkie roboty budowlano – montażowe należy wykonywać zgodnie z Warunkami
technicznymi wykonywania i odbioru robót budowlano – montażowych pod stałym
nadzorem osób posiadających odpowiednie uprawnienia wykonawcze.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 13

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1. Zebranie obciążeń
1.1 Obciążenie śniegiem
II. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE
Wartość obciążenia śniegiem wyznaczono na podstawie normy PN-80/B-02010
„Obciążenia w obliczeniach statycznych – Obciążenie śniegiem” [12].
Przyjęto, że budynek zlokalizowany będzie w I strefie obciążenia śniegiem.
1.1.1 Obciążenie charakterystyczne śniegiem dachu Sk
S k =Q k ⋅C [kN/m 2 ]
Qk – obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu; Qk=0.7 kN/m 2 (dla strefy I)
C – współczynnik kształtu dachu
Dla dachu wklęsłego o spadku równomiernym α=5 0 według tablicy Z1-2 można
przyjąć C2=C1=C=0.8.
Ostatecznie dla dachu:
S k = 0.70⋅0.8 = 0.56 kN
m 2
1.1.2 Obciążenie obliczeniowe śniegiem dachu S
S = S k⋅ f [kN/m 2 ]
S=0.56·1.4=0.784 kN/m 2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 14

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.2 Obciążenie wiatrem
Wartość obciążenia wiatrem wyznaczono na podstawie normy PN-77/B-02011
„Obciążenia w obliczeniach statycznych – Obciążenie wiatrem” [13].
1.2.1 Obciążenie charakterystyczne wiatrem pk
p k = q k⋅C e⋅C⋅
qk – charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru; qk=250Pa (dla strefy I obciążenia
wiatrem wg Tabl.3 PN-77/B-02011)
Ce – współczynnik ekspozycji
Współczynnik ekspozycji przyjęto na podstawie Tabl.4 PN [13]:
Typ terenu – C (zabudowa przy wysokości budynków powyżej 10m)
– dla z = 35.8m, Ce = 0.5 + 0.007·35.8=0.751
Współczynnik aerodynamiczny z Tabl. Z1-1 PN [13]:
Zgodnie z PN-77/B-02011 wartość współczynnika Ce należy przyjmować
stałą na całej wysokości budowli określoną dla z=H, gdy H/L≤2.
H
L
= 35.8
90.0 =0.402.0
B 19.0
= = 0.211.0
L 90.0
C1= -0.7
C2=+0.7
C3= -0.4
Rys.1 Współczynnik aerodynamiczny
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 15

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
β – współczynnik działania porywów wiatru
Okres drgań własnych budynku wg Tabl. Z2-1 (budynki o szkielecie
żelbetowym, H

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Rys.2 Obciążenie ramy wiatrem
1.3 Obciążenia użytkowe, technologiczne i instalacyjne
Wartości obciążeń użytkowych, technologicznych i instalacyjnych ustalono na
podstawie normy PN-82/B-02003 „Obciążenia budowli - Obciążenia zmienne
technologiczne – Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe” [10].
Obciążenia użytkowe:
– stropów q = 2.0 kN/m 2
– klatek schodowych q = 4.0 kN/m 2
– obciążenie ściankami działowymi q = 0.75 kN/m 2
Obciążenie instalacjami:
– przyjęto jako zastępcze równomiernie rozłożone q = 0.20 kN/m 2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 17

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.4 Obciążenia stropodachu
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Termozgrzewalna papa bitumiczna
wierzchniego krycia
0.0042·11 kN/m 3
Tabl.1 Obciążenia stropodachu [kN/m 2 ]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
0.046 1.2 0.055
2. Papa podkładowa
0.004·11 kN/m 3 0.044 1.2 0.053
3. Płyty korytkowe gr. 10 cm
DKZ 210 209x59 cm
DKZ 330 329x59 cm
4. Ścianki ażurowe z cegły dziurawki
gr. 12 cm
0.5·0.12·14.5 kN/m 3
0.900 1.2 1.080
0.870 1.2 1.044
5. Wełna mineralna twarda gr. 10 cm
0.10·2.0 kN/m 3 0.200 1.2 0.240
6. Wełna mineralna miękka gr. 15 cm
0.15·1.0 kN/m 3 0.150 1.2 0.180
7. Płyty stropowe Spiroll SP20/A7/R60
gr. 20.0 cm o wym. 750x120 cm
2.630 1.1 2.893
8. Sufit podwieszany + stelaż 0.300 1.2 0.360
RAZEM obciążenia stałe (bez
ścianek ażurowych)
4.270 1.138 4.861
Obciążenia zmienne
9. Obciążenie instalacjami 0.200 1.2 0.240
10. Obciążenie urządzeniami
klimatyzacyjnymi 500kg/m 2
5.000 1.2 6.000
11. Obciążenie śniegiem 0.560 1.4 0.784
RAZEM obciążenia zmienne 5.760 1.219 7.024
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 18

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.5 Obciążenia stropów
1.5.1 Obciążenia stropów kondygnacji powtarzalnych
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.2 Obciążenia stropów kondygnacji powtarzalnych [kN/m 2 ]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
1. Wykładzina dywanowa 0.016 1.2 0.019
2. Jastrych cementowy 4 cm
0.04·21.0 kN/m 3 0.840 1.3 1.092
3. Folia PE 0.02 cm 0.002 1.2 0.002
4. Wełna mineralna – płyta twarda
4 cm
5. Płyty stropowe Spiroll SP20/A4/R60
gr. 20.0cm o wym. 750x120 cm
0.064 1.2 0.077
2.630 1.1 2.893
6. Sufit podwieszany + stelaż 0.300 1.2 0.360
RAZEM obciążenia stałe 3.852 1.153 4.443
Obciążenia zmienne
7. Obciążenie użytkowe 2.000 1.4 2.800
8. Obciążenie instalacjami 0.200 1.2 0.240
9. Obciążenie ściankami działowymi 0.750 1.2 0.900
RAZEM obciążenia zmienne 2.950 1.336 3.940
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 19

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.5.2 Obciążenia stropu nad kondygnacja podziemną
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.3 Obciążenia stropu nad kondygnacją podziemną [kN/m 2 ]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
1. Płytki ceramiczne 0.7cm
0.007·21.0 kN/m 3 0.147 1.2 0.176
2. Zaprawa klejąca 0.5 cm
0.005·15.0 kN/m 3 0.075 1.3 0.098
3. Płynna folia 0.15 cm 0.017 1.3 0.022
4. Jastrych cementowy 4 cm
0.040·21.0kN/m 3 0.840 1.3 1.092
5. Folia PE 0.02 cm 0.002 1.2 0.002
6. Styropian PS-E FS 20 5 cm
0.05·0.20 kN/m 3 0.010 1.2 0.012
7. Płyty stropowe Spiroll SP20/A4/R60
gr. 20.0 cm o wym. 750x120 cm
2.630 1.1 2.893
8. Sufit podwieszany + stelaż 0.300 1.2 0.360
RAZEM obciążenia stałe 4.021 1.158 4.655
Obciążenia zmienne
9. Obciążenie użytkowe 2.000 1.4 2.800
10. Obciążenie instalacjami 0.200 1.2 0.240
11. Obciążenie ściankami działowymi 0.750 1.2 0.900
RAZEM obciążenia zmienne 2.950 1.345 3.940
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 20

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.6 Obciążenia schodów
1.6.1 Obciążenia płyty biegowej
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Okładzina stopni
0.025·23.0 / cos(31.26 0 )
Tabl.4 Obciążenia płyty biegowej [kN/m 2 ]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
0.673 1.2 0.808
2. Ciężar stopni
0.17·0.5·24.0 kN/m 3 2.040 1.3 2.652
3. Ciężar płyty
0.12·24.0 / cos(31.26 0 )
4. Tynk cementowo-wapienny
od spodu
0.02·19.0 / cos(31.26 0 )
3.369 1.1 3.706
0.445 1.3 0.579
RAZEM obciążenia stałe 6.527 1.187 7.745
Obciążenia zmienne
5. Obciążenie użytkowe 4.000 1.3 5.200
RAZEM obciążenia zmienne 4.000 5.200
1.6.2 Obciążenia płyty spocznikowej
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.5 Obciążenia płyty spocznikowej [kN/m 2 ]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
1. Posadzka lastrykowa
0.02·22.0 kN/m 3 0.440 1.3 0.572
2. Ciężar własny płyty
0.12·24.0 kN/m 3 2.880 1.1 3.168
3. Tynk cementowo-wapienny
0.01·19.0 kN/m 3 0.190 1.3 0.247
RAZEM obciążenia stałe 3.510 1.136 3.987
Obciążenia zmienne
4. Obciążenie użytkowe 4.000 1.3 5.200
RAZEM obciążenia zmienne 4.000 1.3 5.200
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 21

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.7 Obciążenia od attyki
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.7 Obciążenia od attyki [kN/m 2 ]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
1. Tynk cienkowarstwowy
0.005·19.0 kN/m 3 0.095 1.3 0.124
2. Ściana murowana z bloczków
wapienno-piaskowych drążonych
gr. 24 cm
0.24·14.0 kN/m 3
3.360 1.2 4.032
3. Tynk cienkowarstwowy
0.005·19.0 kN/m 3 0.095 1.3 0.124
RAZEM obciążenia stałe 3.550 1.206 4.280
1.8 Obciążenia od fasady szklanej
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.Tabl.8 Obciążenia od fasady szklanej [kN/m2]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m 2 ]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m 2 ]
1. Fasada szklana Hueck VF50RR
75 kg/m 2 0.750 1.2 0.900
RAZEM obciążenia stałe 0.750 1.2 0.900
1.9 Obciążenia belkami stężającymi
Dla kondygnacji powtarzalnych:
Dla attyki:
P k = 0.750⋅3.40⋅7.50.25⋅0.4⋅7.5⋅25.0 = 37.875 kN
M k = 37.875⋅0.185 =7.007 kNm
P = 0.750⋅3.40⋅7.5⋅1.20.25⋅0.4⋅7.5⋅25 ⋅1.2 = 45.450 kN
M = 45.450⋅0.185 = 8.408 kNm
P k = 3.550⋅1.80⋅7.50.25⋅0.4⋅7.5⋅25.0 =66.675 kN
M k = 66.675⋅0.10 = 6.668 kNm
P = 4.280⋅1.80⋅7.50.25⋅0.4⋅7.5⋅25 ⋅1.2 =80.280 kN
M = 80.280⋅0.10 = 8.028 kNm
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 22

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.10 Parcie gruntu na ściany oporowe
Parcie gruntu na ścianę oporową wyznaczono na podstawie normy PN-83/B-03010
„Ściany oporowe – Obliczenia statyczne i projektowanie” [14].
Przy założeniu, że ściana nie doznaje żądnych odkształceń ani przemieszczeń
wyznacza się parcie spoczynkowe.
Jednostkowe parcie spoczynkowe gruntu e0:
e 0 = zy ⋅K 0 = (n) zq n K 0
σzy – składowa pionowa naprężenia
K0 – współczynnik parcia spoczynkowego
qn – wartość charakterystyczna równomiernego obciążenia naziomu
Obciążenie naziomu przyjęto na poziomie q=10.0 kN/m 2 (samochody ciężarowe
ciężkie z ładunkiem, wg normy PN-82/B-02004 „Obciążenia budowli – Obciążenia
zmienne technologiczne – Obciążenia pojazdami” [11]).
Zasypkę ściany oporowej przyjęto z Ps, mw, ID=0.6, γ=17.0 kN/m 3 .
Rozpatruje się oddzielnie parcie wynikające z obciążenia naziomu (rozkład
równomierny) i od wpływu ciężaru własnego gruntu (wykres liniowo zmienny).
Od obciążenia naziomu:
Obciążenie charakterystyczne:
q 1k =q n ⋅K 0
Dla gruntów zasypowych:
K 0 = [0.5− 4 0.12 45I s−4.15 s]10.5tg
Is – wskaźnik zagęszczenia gruntu zasypowego
Z powodu braku innych danych założono:
I s = 0.8450.188⋅I D = 0.8450.188⋅0.60 = 0.96
ξ4 – współczynnik zależny od rodzaju gruntu zasypowego;
ξ4 = 0.10 (wg Tabl.8 PN [14] dla Ps )
ξ5 – współczynnik uwzględniający technologię układania
i zagęszczania zasypki; ξ5 = 0.90 (wg Tabl.9 PN,
metoda zagęszczania zasypki wibracyjna – miejscowa [14])
ε – kąt nachylenia naziomu do poziomu; ε = 0 0
K 0 = [0.5−0.100.12 ⋅0.105 ⋅0.96−4.15⋅0.90]10.5tg0 0 = 0.576
q 1k = 10.0⋅0.576 = 5.76 kN /m 2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 23

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obciążenie obliczeniowe:
q 1 = f1⋅ f2⋅q 1k
γf1=1.1 (wg Tabl. 10 PN, dla parcia spoczynkowego [14])
γf2=1.1 – w obliczeniach stanów granicznych konstrukcji ściany
oporowej
q 1 = 1.1⋅1.1⋅5.76 = 6.970 kN /m 2
Od wpływu ciężaru własnego gruntu:
Obciążenie charakterystyczne:
q 2k = (n) ⋅K 0 ⋅z = 17.0⋅0.576⋅z = 9.79⋅z
Obciążenie obliczeniowe:
q 2 = f1⋅ f_2⋅q 2k = 1.1⋅1.1⋅9.79⋅z = 11.846⋅z [kN /m 2 ]
z – zagłębienie rozpatrywanego poziomu
Rys.3 Schemat obciążenia ściany oporowej
1.11 Obciążenie poziome wyjątkowe od uderzenia pojazdu
Obciążenie ustalono na podstawie normy PN-82/B-02004 „Obciążenia budowli
– Obciążenia zmienne technologiczne – Obciążenia pojazdami” [11].
Wg Tabl. 5 PN przyjęto siłę poziomą 20 kN (γf = 1.0) przyłożoną na wysokości 1.0 m
ponad jezdnią.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 24

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
1.12 Obciążenie od imperfekcji
Kąt wychylenia całego ustroju od pionu:
=
=
1
100 ⋅ h tot
Przyjęto ν=0.0025 rad
≥ min
htot – całkowita wysokość ustroju; htot = 35.8 m
νmin - minimalna wartość wychylenia; νmin = 1/400 = 0.0025 rad
1
100 ⋅35.8 = 0.0017 rad min = 0.0025 rad
Siły poziome od odchylenia konstrukcji od pionu:
H j =∑ V ij i = 1
n
Vij – składowa oznaczająca siłę pionową w i-tym słupie na poziomie
rygla j-tej kondygnacji ustroju
Siły Vij odczytano z programu RM-WIN (ciężar własny, obciążenia stałe, śnieg,
obciążenia użytkowe):
Nr kondygnacji
„j”
Tabl.9 Obciążenie od imperfekcji [kN]
Siła pionowa w słupie Vij [kN]
1 2 3 4
Siła pozioma Δj
[kN]
11 7.484 - - 7.484 0.037
10 331.713 727.114 838.091 284.704 5.454
9 644.999 1187.697 1425.203 545.142 9.508
8 951.675 1654.593 2020.326 797.866 13.562
7 1254.088 2124.185 2623.598 1044.007 17.615
6 1550.321 2597.691 3239.268 1280.019 21.668
5 1856.583 3062.782 3854.724 1500.749 25.687
4 2189.742 3545.936 4303.275 1857.304 29.741
3 2539.002 4019.507 4735.028 2224.139 33.794
2 2877.505 4499.760 5187.344 2574.485 37.848
1 3205.990 4987.291 5656.568 2910.664 41.901
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 25

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2. Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych
2.1 Stropodach Poz.1
Schemat stropodachu:
Ścianka ażurowa Ścianka ażurowa
Rozmieszczenie ścianek ażurowych:
Rys.4 Schemat stropodachu
Rys.5 Schemat rozmieszczenia ścianek ażurowych
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 26

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.1.1 Płyty korytkowe dachowe Poz.1.1
I. Parametry geometryczne i wytrzymałościowe
Jako przekrycie zastosowane płyty korytkowe w wersji zamkniętej DKZ
o rozpiętościach 210 i 330 cm i szerokości 60 cm. W fazie eksploatacyjnej
płyty te wytrzymują obciążenie 2.638 kN/m 2
(wg http://www.trykacz.pl/id/betony.php?id=6).
Płyty pracują jako swobodnie podparte.
Dane techniczne (wg producenta):
Klasa betonu B17.5
Stal: A-0, A-I, A-III
Typ
II. Zebranie obciążeń
Rys.6 Schemat płyty korytkowej DKZ
Tabl.10 Charakterystyka płyt korytkowych
Wymiary
Objętość
L [cm] B [cm] H [cm] [m 3 ]
Masa
[kg]
DKZ 210 209 59.29 10 0.046 115
DKZ330 329 59 10 0.070 175
Na podstawie Tabl.1:
k 2
qst =0.0460.0440.900 = 0.990 kN /m
k 2
qzm = 0.560 kN /m
k k 2
qk = qstqzm =0.9900.560 =1.550 kN /m
III. Sprawdzenie nośności
q = 1.550 kN /m 2 q dop =2.638 kN /m 2
Nośność płyt korytkowych jest wystarczająca.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 27

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.1.2 Płyty stropowe Poz.1.2
I. Parametry geometryczne i wytrzymałościowe
Zastosowano płyty stropowe kanałowe sprężone strunobetonowe Spiroll
SP20/A7/R60 firmy Prefabet Białe Błota o grubości 20 cm, szerokości 120 cm
i rozpiętości 750 cm o dopuszczalnym obciążeniu obliczeniowym 12.5 kN/m 2 ,
dopuszczalnym obciążeniu charakterystycznym 12.6 kN/m 2 i dopuszczalnym
długotrwałym obciążeniu charakterystycznym 7.18 kN/m 2.
Wymiary rzeczywiste:
H – 200 mm
S – 1197 mm
L – 7500 mm
II. Zebranie obciążeń
Rys.7 Przekrój płyty stropowej Spiroll SP20/A7/R60
Obciążenie charakterystyczne ponad ciężar własny stropu:
Obciążenie od ścianek ażurowych :
Q k =0.870 kN /m 2 ⋅18.938 m 2 ⋅2 = 32.952 kN
Zastępcze obciążenie równomiernie rozłożone na powierzchnię stropu:
k Q k 32.952
qz = = = 0.236kN /m2
7.5⋅18.60 7.5⋅18.60
Na podstawie Tabl.1:
k k 2
qst = 4.270−2.630qz =1.6400.236 = 1.876 kN /m
k 2
qzm = 5.760 kN /m
k k 2
qk = qst + qzm = 1.876+5.760 =7.636kN / m
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 28

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obciążenie obliczeniowe ponad ciężar własny stropu:
Obciążenie od ścianek ażurowych :
Q =1.044 kN /m 2 ⋅18.938 m 2 ⋅2 = 39.543 kN
Zastępcze obciążenie równomiernie rozłożone na powierzchnię stropu:
q z =
Na podstawie Tabl.1:
Q 39.543
= =0.283kN /m2
7.5⋅18.60 7.5⋅18.60
q st = 4.861−2.893q z = 1.9680.283 =2.251 kN /m 2
q zm = 7.024 kN /m 2
q =q stq zm = 2.2517.024 = 9.275kN /m 2
Obciążenia charakterystyczne długotrwałe:
Obciążenie zmienne długotrwałe:
q k ' =q st
k
qzm.dlug= 5.200kN / m 2
k k
+qzm.dlug
III. Sprawdzenie nośności
= 1.8765.200= 7.076kN /m 2
qk = 7.636kN /m 2 k 2
qdop =12.500kN /m
q =9.275kN /m 2 q dop =12.600kN /m 2
q k '⋅ dq k.term
Współczynnik części długotrwałej obciążenia zmiennego:
przyjęto: d =1.0 (wg Tabl.2 PN-82/B-02003 [10])
q k '⋅ d = 7.076⋅1.0 =7.076kN /m 2 q k.term =7.180kN /m 2
Warunki spełnione. Płyty stropowe spełniają wymagania stanów granicznych
nośności i użytkowalności.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 29

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.2 Stropy Poz.2
2.2.1 Stropy kondygnacji powtarzalnych Poz.2.1
I. Parametry geometryczne i wytrzymałościowe
Zastosowano płyty stropowe kanałowe sprężone strunobetonowe Spiroll
SP20/A4/R60 firmy Prefabet Białe Błota o grubości 20 cm, szerokości 120 cm
i rozpiętości 750 cm o dopuszczalnym obciążeniu obliczeniowym 6.11 kN/m 2 ,
dopuszczalnym obciążeniu charakterystycznym 6.25 kN/m 2 i dopuszczalnym
długotrwałym obciążeniu charakterystycznym 5.00 kN/m 2.
Wymiary rzeczywiste:
H – 200 mm
S – 1197 mm
L – 7500 mm
II. Zebranie obciążeń
Rys.8 Przekrój płyty stropowej Spiroll SP20/A4/R60
Obciążenie charakterystyczne ponad ciężar własny stropu (na podstawie Tabl.2):
k 2
qst = 3.852−2.630 =1.222 kN /m
k 2
qzm = 2.950kN / m
k k 2
qk = qst + qzm = 1.222+ 2.950= 4.172kN /m
Obciążenie obliczeniowe ponad ciężar własny stropu (na podstawie Tabl.2):
q st = 4.443−2.893 =1.550 kN /m 2
q zm = 3.940 kN /m 2
q =q stq zm = 1.5503.940= 5.490kN / m 2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 30

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obciążenia charakterystyczne długotrwałe:
Obciążenie zmienne długotrwałe:
q k ' = q st
k
qzm.dlug= 2.950kN /m 2
Współczynnik części długotrwałej obciążenia zmiennego:
k k
+ qzm.dlug
III. Sprawdzenie nośności
przyjęto: d = 0.5 (wg Tabl.2 PN-82/B-02003, biura [10])
⋅ d =1.2222.950⋅0.5=2.697 kN /m 2
qk = 4.172kN /m 2 k 2
qdop =6.250 kN /m
q = 5.490kN /m 2 q dop =6.110 kN /m 2
q k 'q k.term
q k ' = 2.697 kN /m 2 q k.term = 5.000 kN /m 2
Warunki spełnione. Płyty stropowe spełniają wymagania stanów granicznych
nośności i użytkowalności.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 31

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.2.2 Strop nad kondygnacją podziemną Poz.2.2
I. Parametry geometryczne i wytrzymałościowe
Zastosowano płyty stropowe kanałowe sprężone strunobetonowe Spiroll
SP20/A4/R60 firmy Prefabet Białe Błota o parametrach tak jak w punkcie 2.2.1.
II. Zebranie obciążeń
Obciążenie charakterystyczne ponad ciężar własny stropu (na podstawie Tabl.3):
k 2
qst = 4.021−2.630 =1.391 kN /m
k 2
qzm = 2.950kN / m
k k 2
qk = qst + qzm =1.391+2.950 =4.341 kN /m
Obciążenie obliczeniowe ponad ciężar własny stropu (na podstawie Tabl.2):
q st = 4.655−2.893 =1.762 kN /m 2
q zm = 3.940 kN /m 2
q =q stq zm = 1.7623.940= 5.702kN /m 2
Obciążenia charakterystyczne długotrwałe:
Obciążenie zmienne długotrwałe:
q k ' = q st
k
qzm.dlug= 2.950kN /m 2
Współczynnik części długotrwałej obciążenia zmiennego:
k k
+ qzm.dlug
III. Sprawdzenie nośności
d = 0.5 (wg Tabl.2 PN-82/B-02003, biura)
⋅ d =1.3912.950⋅0.5 = 2.866 kN /m 2
qk = 4.341kN / m 2 k 2
qdop = 6.250 kN /m
q =5.702kN /m 2 q dop =6.110kN /m 2
q k 'q k.term
q k ' = 2.866 kN /m 2 q k.term = 5.000 kN /m 2
Warunki spełnione. Płyty stropowe spełniają wymagania stanów granicznych
nośności i użytkowalności.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 32

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.3Ściany oporowe Poz.3
Przyjęto:
• beton C30/37 fcd = 20.0 MPa, fctd = 1.33 MPa, fck = 30 MPa, fctm = 2.9 MPa
Ecm=31 GPa
• stal A-IIIN fyd = 420 MPa, eff,lim =0.50 , Es = 200 GPa
• grubość płyty 20 cm
Schemat ściany:
Rys.9 Schemat ściany oporowej
2.3.1 Obciążenia działające na ścianę (wartości charakterystyczne)
Obciążenie od parcia gruntu:
Rys.10 Obciążenie ściany oporowej od parcia gruntu
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 33

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obciążenie od naziomu:
Rys.11 Obciążenie ściany oporowej od naziomu
2.3.2 Wartości sił wewnętrznych (od obciążeń obliczeniowych)
Momenty:
Rys.12 Momenty Mx w płycie ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 34

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Rys. 13 Momenty My w płycie ściany oporowej
Rys.14 Momenty Ms w płycie ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 35

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Rys.15 Momenty M1 w płycie ściany oporowej
Rys.16 Momenty M2 w płycie ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 36

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Siły poprzeczne:
Rys.17 Siły poprzeczne Qx w płycie ściany oporowej
Rys.18 Siły poprzeczne Qy w płycie ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 37

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.3.3 Reakcje
Rys.19 Reakcje od ściany oporowej
Rys.20 Moment utwierdzenia ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 38

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.3.4 Zbrojenie
Rys.21 Zbrojenie na dole płyty ściany oporowej - kierunek X
Rys.22 Zbrojenie na górze płyty ściany oporowej - kierunek X
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 39

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Rys.23 Zbrojenie na dole płyty ściany oporowej - kierunek Y
Rys.24 Zbrojenie na górze płyty ściany oporowej - kierunek Y
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 40

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Minimalne pole przekroju zbrojenia:
As1.min = 0.26⋅ f ctm
⋅b⋅d = 0.26⋅
f yk
2.9
⋅100 ⋅15.9= 2.40cm2
500
A s1.min= 0.0013⋅b⋅d = 0.0013⋅100 ⋅15.9=2.07cm 2
A s.min = k c ⋅k⋅f ct , eff ⋅ A ct
s.lim
k c =0.4 (przy zginaniu)
k =0.8 (h < 300mm)
f ct , eff = f ctm =2.9 MPa
s,lim = 280 MPa (bo Ø = 12mm)
A ct = 0.5⋅b⋅h=0.5⋅100 ⋅20 =1000 cm 2
A s.min = 0.4⋅0.8⋅2.9⋅ 1000
280
= 3.31cm2
Przyjęto ostatecznie zbrojenie pionowe siatki lewej Ø16 ze stali A-IIIN co 20 cm
(5Ø16 / m), siatki prawej Ø12 ze stali A-IIIN co 25 cm (4Ø12 / m), zbrojenie
poziome obustronne Ø12 ze stali A-IIIN co 25 cm (4Ø12 / m).
2.3.5 Ugięcie
Rys.25 Ugięcie ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 41

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.3.6 Rysy
Rys.26 Zarysowanie na górze płyty ściany oporowej
Rys.27 Zarysowanie na dole płyty ściany oporowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 42

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4 Układ poprzeczny
2.4.1 Zebranie obciążeń
2.4.1.1 Obciążenia stałe
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.11 Obciążenie od stropodachu [kN/m]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
1. Stropodach Poz.1 Tabl.1 33.80 1.142 38.58
RAZEM obciążenia stałe 33.80 1.142 38.58
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Strop kondygnacji powtarzalnej
Poz. 2.1 Tabl.2
Tabl.12 Obciążenie od stropu kondygnacji powtarzalnej [kN/m]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
28.89 1.153 33.32
RAZEM obciążenia stałe 28.89 1.153 33.32
Lp. Rodzaj obciążenia
Tabl.13 Obciążenie od stropu nad kondygnacją podziemną [kN/m]
1. Strop nad kondygnacją podziemną
Poz. 2.2 Tabl.3
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenia stałe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
30.16 1.158 34.91
RAZEM obciążenia stałe 30.16 1.158 34.91
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Dla kondygnacji powtarzalnych:
P
M
2. Dla attyki:
P
M
Tabl.14 Obciążenie od belek stężających (z pkt. 1.9)
Obciążenie
charakterystyczne
Obciążenia stałe
37.9 kN
7.01 kNm
66.7 kN
6.7 kNm
Współczynnik
obciążenia
γf
1.2
1.2
Obciążenie
obliczeniowe
45.5 kN
8.4 kNm
80.3 kN
8.0 kNm
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 43

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.1.2 Obciążenie śniegiem
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie śniegiem (wg pkt. 1.1)
0.56 kN/m 2 x 7.5 m
Tabl.15 Obciążenie śniegiem [kN/m]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenie zmienne
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
4.20 1.4 5.88
RAZEM obciążenie 4.20 1.4 5.88
2.4.1.3 Obciążenie wiatrem
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie wiatrem (wg pkt. 1.2)
pk2 = 0.237 kN/m 2 x 7.5 m
pk3 = - 0.135 kN/m 2 x 7.5 m
2.4.1.4 Obciążenia użytkowe
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie z pkt. 1.4
5.200 kN/m 2 x 7.5 m
Tabl.16 Obciążenie wiatrem [kN/m]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenie zmienne
1.78
-1.01
Współczynnik
obciążenia
Tabl.17 Obciążenie użytkowe stropodachu [kN/m]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenia zmienne
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
1.3 2.31
-1.32
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
39.00 1.2 46.80
RAZEM obciążenie 39.00 1.2 46.80
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 44

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Tabl.18 Obciążenie użytkowe stropów kondygnacji powtarzalnych [kN/m]
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie z pkt. 1.5.1
2.950 kN/m 2 x 7.5 m
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenia zmienne
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
22.13 1.325 29.33
RAZEM obciążenie 22.125 1.325 29.325
Tabl.19 Obciążenie użytkowe stropu nad kondygnacją podziemną [kN/m]
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie z pkt. 1.5.2
2.950 kN/m 2 x 7.5 m
Obciążenie
charakterystyczne
[kN/m]
Obciążenia zmienne
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN/m]
22.13 1.325 29.33
RAZEM obciążenie 22.13 1.325 29.33
2.4.1.5 Obciążenie wyjątkowe od uderzenia pojazdu
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie z pkt. 1.10 przyłożone
na wysokości 1.0 m
Tabl.20 Obciążenie wyjątkowe od uderzenia pojazdu [kN]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN]
Obciążenie wyjątkowe
Współczynnik
obciążenia
γf
Obciążenie
obliczeniowe
[kN]
20.0 1.0 20.0
RAZEM obciążenie 20.0 1.0 20.0
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 45

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.1.6 Obciążenie od imperfekcji
Lp. Rodzaj obciążenia
1. Obciążenie z pkt. 1.11
Δ11
Δ10
Δ9
Δ8
Δ7
Δ6
Δ5
Δ4
Δ3
Δ2
Δ1
2.4.1.7 Obciążenie od ścian oporowych
Tabl.21 Obciążenie od imperfekcji [kN]
Obciążenie
charakterystyczne
[kN]
Obciążenie stałe
0.037
5.454
9.508
13.562
17.605
21.668
25.687
29.741
33.794
37.848
41.901
Współczynnik
obciążenia
Ze względu na zmienną wartość reakcji wzdłuż krawędzi ściany oporowej
przyjęto oddziaływanie ściany oporowej na ramę w postaci siły skupionej
Pk = 22.26 kN (poprzez zsumowanie wartości wzdłuż krawędzi).
Wartość obliczeniowa: P = 26.93 kN.
γf
1.0
Obciążenie
obliczeniowe
[kN]
0.037
5.454
9.508
13.562
17.605
21.668
25.687
29.741
33.794
37.848
41.901
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 46

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.2 Schematy obciążeń
2.4.2.1 Obciążenia stałe
Rys.28 Schemat 1 - Obciążenia stałe
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 47

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.2.2 Obciążenie śniegiem
2.4.2.3 Obciążenie wiatrem w prawo
Rys.29 Schemat 2 – Obciążenie śniegiem
Rys.30 Schemat 3 – Obciążenie wiatrem w prawo
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 48

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.2.4 Obciążenie wiatrem w lewo
Rys.31 Schemat 4 – Obciążenie wiatrem w lewo
2.4.2.5 Obciążenie użytkowe 1 2.4.2.6 Obciążenie użytkowe 2
Rys.32 – Schemat 5 – Obciążenie użytkowe 1 Rys.33 – Schemat 6 – Obciążenie użytkowe 2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 49

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.2.7 Obciążenie użytkowe 3 2.4.2.8 Obciążenie użytkowe 4
Rys. 34 – Schemat 7 – Obciążenie użytkowe 3 Rys. 35 – Schemat 8 – Obciążenie użytkowe 4
2.4.2.9 Obciążenie od uderz. pojazdu 1 2.4.2.10 Obciążenie od uderz. pojazdu 2
Rys.36 – Schemat 9 – Uderzenie pojazdu 1 Rys.37 – Schemat 10 – Uderzenie pojazdu 2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 50

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.2.11Obciążenie od imperfekcji 1 2.4.2.12 Obciążenie od imperfekcji 2
Rys.38 – Schemat 11 – Obciążenie od imperfekcji 1 Rys.39 – Schemat 11 – Obciążenie od imperfekcji 2
2.4.2.13 Obciążenie od ścian oporowych
Rys.40 – Schemat 12 – Obciążenie od ścian oporowych
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 51

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.3 Wstępne wymiarowanie
2.4.3.1 Wstępne wymiarowanie rygla stropodachu
Do obliczeń przyjęto:
• beton C30/37 fcd = 20.0 MPa, fctd = 1.33 MPa, fck = 30 MPa, fctm = 2.9 MPa
Ecm = 32 GPa
• stal A-IIIN fyd = 420 MPa, eff,lim =0.50 , Es = 200 GPa
• stopień zbrojenia ρs=1.5%
Dane:
• szerokość rygla b = 0.35 m
• długość rygla l = 8.0 m
Otulina zbrojenia:
c nom = c min c
Klasa użytkowania XC3 cmin.1 = 20 mm
Zakładana średnica prętów Ø = 20 mm
Max wymiar ziarn kruszywa dg = 16 mm < 32 mm cmin.2 = Ø = 20 mm
cmin = max(cmin.1, cmin.2) = 20 mm
Dopuszczalna odchyłka Δc:
Δc = 10 mm – elementy betonowane w miejscu wbudowania
c nom = 20 10 =30mm
a1 = cnom + Ø/2 = 30+20/2 = 40 mm
Obciążenie obliczeniowe:
Obciążenie równomiernie rozłożone od stropodachu (na podstawie Tabl.1) :
Obciążenie od ścianek ażurowych :
Q =1.044 kN /m 2 ⋅18.938 m 2 ⋅2 = 39.543 kN
Zastępcze obciążenie równomiernie rozłożone na powierzchnię stropu:
q z =
Q 39.543
= =0.283kN /m2
7.5⋅18.60 7.5⋅18.60
q st = 4.861q z = 4.8610.283 =5.144 kN /m 2
q zm =7.024 kN /m 2
q s = q stq zm =5.1447.024 =12.168 kN /m 2
Obciążenie równomiernie rozłożone na długości rygla:
q =q s⋅7.50 =12.168⋅7.50 = 91.26 kN /m
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 52

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obliczenie wysokości użytecznej przekroju d:
M Sd =
2
0.8⋅ql
=
8
0.8⋅91.26⋅8.02
=584.1 kNm
8
eff = s⋅ f yd
= 0.015⋅
f cd
420
20.0 = 0.315eff.lim =0.50
A 0 = eff⋅1−0.5⋅ eff = 0.315⋅1−0.5⋅0.315=0.265
d obl = M Sd
b⋅A 0 ⋅f cd
Wysokość rygla:
=
584.1⋅10 2
= 56.11cm
35.0⋅0.265⋅2.0
h = d obl
2 ccom = 0.5610.5⋅0.020.03= 0.601m
Przyjęto wysokość rygla h=0.65 m.
Wysokość użyteczna:
d = h−a 1 =0.65−0.040 = 0.61 m
Sprawdzenie wstępnie założonego rygla na ugięcie:
Warunek:
l eff
d 1 ⋅ 2 ⋅
l eff
d max
Obciążenie charakterystyczne od stropodachu:
Obciążenie od ścianek ażurowych :
Q k =0.870 kN /m 2 ⋅18.938 m 2 ⋅2 = 32.952 kN
Zastępcze obciążenie równomiernie rozłożone na powierzchnię stropu:
k Q k 32.952
qz = = = 0.236kN /m2
7.5⋅18.60 7.5⋅18.60
Na podstawie Tabl.1:
k k 2
qst = 4.270qz = 4.2700.236 = 4.506 kN /m
k 2
qzm = 0.760 kN /m
k k 2
qk = qstqzm = 4.5065.760 = 10.266 kN /m
Obciążenie równomiernie rozłożone na długości rygla:
q k =10.266⋅7.5 =76.995 kN /m
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 53

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Moment od obciążeń charakterystycznych:
M Sk = 0.8⋅q k l 2
Obliczenie współczynnika η1:
1 = 250
s
8
= 0.8⋅76.995⋅8.02
= 492.8kNm
8
Wg Tabl. D.1 PN-B-03264:2002 [8]:
A s1 = d⋅b⋅
=0.80 dla ρs = 1.5%
s = M Sk
=
⋅d⋅A s1
M Sk
⋅b⋅⋅d 2
s =
492.8⋅10 2
0.80⋅35.0⋅0.015⋅61.0 2 =31.533 kN /cm2 = 315.33MPa
1 = 250
315.33 =0.793
Obliczenie współczynnika η2 (leff > 6.0 m):
2 = 200 ⋅ a lim
l eff
l eff = l =8.0 m
a lim = l eff
250
- w stropach i stropodachach
= 8.0
250 = 0.032 m - wg Tabl. 8 PN-B-03264:2002, leff ≥ 7.5 m [8]
2 = 200 ⋅ 0.032
= 0.8
8.0
leff = 24 - wg Tabl. 13 PN-B-03264:2002, wewnętrzne przęsło belki
max d
ciągłej [8]
Sprawdzenie warunku:
l eff
d
8.0
=
0.610 = 13.111 ⋅2 ⋅ l eff
d max
Warunek spełniony
Przyjęto ostatecznie wymiary rygla 0.35x0.65 m.
= 0.793⋅0.8⋅24 =15.23
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 54

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.3.2 Wstępne wymiarowanie rygla nad kondygnacją podziemną
Do obliczeń przyjęto:
• beton C30/37 fcd = 20.0 MPa, fctd = 1.33 MPa, fck = 30 MPa, fctm = 2.9 MPa
Ecm = 32 GPa
• stal A-IIIN fyd = 420 MPa, eff,lim =0.50 , Es = 200GPa
• stopień zbrojenia ρs = 1.2%
Dane:
• szerokość rygla b = 0.35 m
• długość rygla l = 8.0 m
Otulina zbrojenia:
c nom = c min c
Klasa użytkowania XC3 cmin.1 = 20 mm
Zakładana średnica prętów Ø = 20 mm
Max wymiar ziarn kruszywa dg = 16 mm < 32 mm cmin.2 = Ø = 20 mm
cmin = max(cmin.1, cmin.2) = 20 mm
Dopuszczalna odchyłka Δc:
Δc = 10mm – elementy betonowane w miejscu wbudowania
c nom = 20 10 =30mm
a1 = cnom + Ø/2 = 30+20/2 = 40 mm
Obciążenie obliczeniowe:
Obciążenie równomiernie rozłożone od stropodachu (na podstawie Tabl.3) :
q st = 4.655kN /m 2
q zm =3.940 kN /m 2
q s = q stq zm =4.6553.940 = 8.595 kN /m 2
Obciążenie równomiernie rozłożone na długości rygla:
q = q s ⋅7.50 =8.595⋅7.50 = 64.46 kN /m
Obliczenie wysokości użytecznej przekroju d:
M Sd =
2
0.8⋅ql
=
8
0.8⋅64.46⋅8.02
=412.5 kNm
8
eff = s⋅ f yd
=0.012⋅
f cd
420
20.0 = 0.252eff.lim = 0.50
A 0 = eff⋅1−0.5⋅ eff = 0.252⋅1−0.5⋅0.252 =0.220
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 55

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
d obl = M Sd
b⋅A 0 ⋅f cd
Wysokość rygla:
=
412.5⋅10 2
= 51.75cm
35.0⋅0.220⋅2.0
h =d obl
2 ccom = 0.5180.5⋅0.020.030 = 0.558m
Przyjęto wysokość rygla h = 0.60 m.
Wysokość użyteczna:
d = h−a 1 =0.60−0.04 = 0.56 m
Sprawdzenie wstępnie założonego rygla na ugięcie:
Warunek:
l eff
d 1 ⋅ 2 ⋅
l eff
d max
Obciążenie charakterystyczne od stropodachu:
Na podstawie Tabl.3:
k 2
qst = 4.021 kN /m
k 2
qzm = 2.950kN / m
k k 2
qk = qstqzm =4.0212.950 =6.971 kN / m
Obciążenie równomiernie rozłożone na długości rygla:
q k = 6.971⋅7.5 =52.28 kN /m
Moment od obciążeń charakterystycznych:
M Sk = 0.8⋅q k l 2
Obliczenie współczynnika η1:
1 = 250
s
8
= 0.8⋅52.28⋅8.02
= 334.6kNm
8
Wg Tabl. D.1 PN-B-03264:2002 [8]:
A s1 = d⋅b⋅
=0.80 dla ρs = 1.2%
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 56

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
s = M Sk
=
⋅d⋅A s1
M Sk
⋅b⋅⋅d 2
s =
334.6⋅10 2
0.80⋅35.0⋅0.012⋅56.0 2 = 31.755kN /cm2 = 317.55MPa
1 = 250
317.55 =0.787
Obliczenie współczynnika η2 (leff > 6.0 m):
2 = 200 ⋅ a lim
l eff
l eff = l =8.0 m
a lim = l eff
250
- w stropach i stropodachach
= 8.0
250 = 0.032 m - wg Tabl. 8 PN-B-03264:2002, leff ≥ 7.5m [8]
2 = 200 ⋅ 0.032
= 0.8
8.0
leff = 25 - wg Tabl. 13 PN-B-03264:2002, wewnętrzne przęsło belki
max d
ciągłej [8]
Sprawdzenie warunku:
l eff
d
8.0
=
0.56 = 14.291 ⋅2 ⋅ l eff
d max
Warunek spełniony
Przyjęto ostatecznie wymiary rygla 0.35x0.60 m.
=0.787⋅0.8⋅25 = 15.74
2.4.3.3 Wstępne wymiarowanie rygli kondygnacji powtarzalnych
Ze względu na występowanie podobnych obciążeń jak dla rygla nad kondygnacją
podziemną przyjęto wymiary rygla 0.35x0.60 m.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 57

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.3.4 Przyjęcie wymiarów słupów skrajnych
Przyjęto:
• wysokość przekroju prostokątnego słupa h = 0.45 m
• szerokość przekroju prostokątnego słupa b = 0.35 m
• długość słupa l0 = 3.40 m (3.0 m w poziomie parkingów)
Warunek wyboczeniowy:
l 0
h
3.40
= = 7.5630
0.45
Warunek sztywności:
S R
S S
4.0
Sztywność rygla:
S R =
Sztywność słupa:
S R
S S
S S =
0.35⋅0.60 3
12
5.5
0.35⋅0.45 3
12
3.40
= 11.455⋅10-4
=1.474.0
-4
7.817⋅10
= 11.455⋅10 -4
= 7.817⋅10 -4
Warunek spełniony.
Przyjęto wymiary słupów skrajnych 0.35x0.45 m.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 58

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.3.5 Przyjęcie wymiarów słupów środkowych
Przyjęto:
• wysokość przekroju prostokątnego słupa h = 0.45 m lub h = 0.65 m
• szerokość przekroju prostokątnego słupa b = 0.35 m
• długość słupa l0 = 3.40 m (3.0 m w poziomie parkingów)
Warunek wyboczeniowy:
l 0
h
3.40
= = 7.5630 ,
0.45
Warunek sztywności:
S R.1S R.2
4.0
S S
Sztywność rygla 1:
S R =
0.35⋅0.60 3
12
5.5
Sztywność rygla 2:
S R =
Sztywność słupa:
S R.1 S R.2
S S
S R.1 S R.2
S S
S S.1 =
S S.1 =
0.35⋅0.60 3
12
8.0
0.35⋅0.45 3
12
3.40
0.35⋅0.60 3
12
3.40
l0 3.40
=
h 0.60 =5.6730
= 11.455⋅10 -4
= 7.875⋅10 -4
=7.817⋅10 -4
=18.529⋅10 -4
= 11.4557.875⋅10-4
7.817⋅10 -4
= 11.4557.875⋅10-4
18.529⋅10 -4
Warunek spełniony.
= 2.474.0
=1.044.0
Przyjęto wymiary słupów środkowych 0.35x0.45, 0.35x0.60 m.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 59

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.3.6 Zestawienie przyjętych przekrojów słupów i rygli
Rys.41 Zestawienie przyjętych przekrojów
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 60

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.4.4 Wykresy momentów zginających od poszczególnych schematów
obliczeniowych
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 61
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
11,06
-21,65
11,06
-21,65
25,61
-23,72
25,61
-23,72
22,09
-21,74
22,09
-21,74
21,13
-20,93
21,13
-20,93
19,70
-18,88
19,70
-18,88
19,17
-19,77
19,17
-19,77
20,98
-21,97
20,98
-21,97
23,62
-24,26
23,62
-24,26
25,51
-26,13
25,51
-26,13
26,92
-26,70
26,92
-26,70
31,53
-39,07
31,53
-39,07
-60,99
-137,59
55,75
-137,59
-59,54
-131,99
53,06
-131,99
-56,59
-135,40
53,24
-135,40
-54,36
-137,29
53,69
-137,29
-51,78
-143,15
52,68
-143,15
-54,48
-144,76
50,44
-144,76
-59,31
-139,02
50,13
-139,02
-63,50
-134,86
49,58
-134,86
-66,78
-131,39
49,28
-131,39
-71,95 -126,73
48,52
-126,73
-47,08
-176,15
62,77
-176,15
32,83
-16,78
32,83
-16,78
38,85
-36,00
38,85
-36,00
33,97
-33,86
33,97
-33,86
32,74
-31,71
32,74
-31,71
33,44
-36,83
33,44
-36,83
21,02
-24,56
21,02
-24,56
28,11
-28,48
28,11
-28,48
29,55
-30,20
29,55
-30,20
31,34
-31,83
31,34
-31,83
32,67
-32,80
32,67
-32,80
36,24
-41,01
36,24
-41,01
-209,27 -209,27
113,66
-209,27
-201,95 -201,95
108,19
-201,95
-202,00 -202,00
108,14
-202,00
-202,43 -202,43
107,71
-202,43
-200,99 -200,99
109,15
-200,99
-197,43 -197,43
112,71
-197,43
-197,05 -197,05
113,09
-197,05
-196,40 -196,40
113,74
-196,40
-195,90 -195,90
114,24
-195,90
-195,77 -195,77
114,37
-195,77
-217,17 -217,17
138,72
-217,17
-32,83
16,78
16,78
-32,83
-38,85
36,00
36,00
-38,85
-33,97
33,86
33,86
-33,97
-32,74
31,71
31,71
-32,74
-33,44
36,83
36,83
-33,44
-21,02
24,56
24,56
-21,02
-28,11
28,48
28,48
-28,11
-29,55
30,20
30,20
-29,55
-31,34
31,83
31,83
-31,34
-32,67
32,80
32,80
-32,67
-36,24
41,01
41,01
-36,24
-137,59
-60,99
55,75
-137,59
-131,99
-59,54
53,06
-131,99
-135,40
-56,59
53,24
-135,40
-137,29
-54,36
53,69
-137,29
-143,15
-51,78
52,67
-143,15
-144,76
-54,48
50,44
-144,76
-139,02
-59,31
50,13
-139,02
-134,86
-63,50
49,58
-134,86
-131,39
-66,78
49,29
-131,39
-126,73 -71,95
48,52
-126,73
-176,15
-47,08
62,79
-176,15
-21,65
11,06
11,06
-21,65
-25,61
23,72
23,72
-25,61
-22,09
21,74
21,74
-22,09
-21,13
20,93
20,93
-21,13
-19,70
18,88
18,88
-19,70
-19,17
19,77
19,77
-19,17
-20,98
21,97
21,97
-20,98
-23,62
24,26
24,26
-23,62
-25,51
26,13
26,13
-25,51
-26,92
26,70
26,70
-26,92
-31,53
39,07
39,07
-31,53
Rys. 42 Momenty zginające od obciążeń
stałych [kNm]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
0,03
-0,06
0,03
-0,06
0,10
-0,14
0,10
-0,14
0,20
-0,23
0,20
-0,23
0,29
-0,32
0,29
-0,32
0,38
-0,40
0,38
-0,40
0,49
-0,54
0,49
-0,54
0,65
-0,71
0,65
-0,71
0,84
-0,90
0,84
-0,90
1,03
-1,11
1,03
-1,11
1,15
-0,91
1,15
-0,91
2,97
-5,82
2,97
-5,82
-0,16
0,18
0,18
-0,16
-0,33
0,38
0,38
-0,33
-0,51
0,58
0,58
-0,51
-0,70
0,80
0,80
-0,70
-0,89
0,97
0,97
-0,89
-1,19
1,21
1,21
-1,19
-1,55
1,59
1,59
-1,55
-1,93
1,98
1,98
-1,93
-2,26
2,34
2,34
-2,26
-3,89
3,83
3,83
-3,89
-5,82
-22,98
8,66
-22,98
0,06
-0,03
0,06
-0,03
0,11
-0,14
0,11
-0,14
0,21
-0,24
0,21
-0,24
0,30
-0,32
0,30
-0,32
0,43
-0,52
0,43
-0,52
0,36
-0,45
0,36
-0,45
0,58
-0,63
0,58
-0,63
0,73
-0,79
0,73
-0,79
0,91
-0,98
0,91
-0,98
1,01
-0,87
1,01
-0,87
2,75
-5,10
2,75
-5,10
0,01 0,01
0,01
0,01
0,02 0,02
0,02
0,02
0,04 0,04
0,04
0,04
0,05 0,05
0,05
0,05
0,09 0,09
0,09
0,09
0,18 0,18
0,18
0,18
0,23 0,23
0,23
0,23
0,28 0,28
0,28
0,28
0,35 0,35
0,35
0,35
0,21 0,21
0,21
0,21
-28,09 -28,09
18,95
-28,09
-0,06
0,03
0,03
-0,06
-0,11
0,14
0,14
-0,11
-0,21
0,24
0,24
-0,21
-0,30
0,32
0,32
-0,30
-0,43
0,52
0,52
-0,43
-0,36
0,45
0,45
-0,36
-0,58
0,63
0,63
-0,58
-0,73
0,79
0,79
-0,73
-0,91
0,98
0,98
-0,91
-1,01
0,87
0,87
-1,01
-2,75
5,10
5,10
-2,75
0,18
-0,16
0,18
-0,16
0,38
-0,33
0,38
-0,33
0,58
-0,51
0,58
-0,51
0,80
-0,70
0,80
-0,70
0,97
-0,89
0,97
-0,89
1,21
-1,19
1,21
-1,19
1,59
-1,55
1,59
-1,55
1,98
-1,93
1,98
-1,93
2,34
-2,26
2,34
-2,26
3,83
-3,89
3,83
-3,89
-22,98
-5,82
8,66
-22,98
-0,06
0,03
0,03
-0,06
-0,10
0,14
0,14
-0,10
-0,20
0,23
0,23
-0,20
-0,29
0,32
0,32
-0,29
-0,38
0,40
0,40
-0,38
-0,49
0,54
0,54
-0,49
-0,65
0,71
0,71
-0,65
-0,84
0,90
0,90
-0,84
-1,03
1,11
1,11
-1,03
-1,15
0,91
0,91
-1,15
-2,97
5,82
5,82
-2,97
Rys. 43 Momenty zginające od obciążeń
śniegiem [kNm]

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 62
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
-39,64
23,23
23,23
-39,64
-38,93
32,56
32,56
-38,93
-34,19
30,25
30,25
-34,19
-30,05
26,99
26,99
-30,05
-24,76
19,53
19,53
-24,76
-28,83
23,79
23,79
-28,83
-20,40
18,29
18,29
-20,40
-16,55
14,14
14,14
-16,55
-12,12
9,80
9,80
-12,12
-7,91
5,79
5,79
-7,91
-3,07
-0,39
1,75
-3,07
-3,74
-3,74
62,16
-65,11
62,16
-65,11
66,75
-70,05
66,75
-70,05
60,30
-62,74
60,30
-62,74
51,74
-54,28
51,74
-54,28
48,36
-45,99
48,36
-45,99
44,20
-36,45
44,20
-36,45
34,84
-28,81
34,84
-28,81
26,27
-21,02
26,27
-21,02
17,70
-13,34
17,70
-13,34
8,85
-5,84
8,85
-5,84
3,36 2,89
3,36 2,89
-43,82
88,13
88,13
-43,82
-71,96
66,84
66,84
-71,96
-61,14
63,76
63,76
-61,14
-54,10
57,25
57,25
-54,10
-48,52
54,60
54,60
-48,52
-35,36
38,45
38,45
-35,36
-32,80
33,97
33,97
-32,80
-26,15
27,65
27,65
-26,15
-20,03
21,56
21,56
-20,03
-13,72
15,14
15,14
-13,72
-8,23
10,53
10,53
-8,23
50,67
-50,67
50,67
-50,67
57,92
-57,91
57,92
-57,91
55,12
-55,13
55,12
-55,13
51,49
-51,48
51,49
-51,48
43,97
-43,97
43,97
-43,97
34,81
-34,81
34,81
-34,81
31,31
-31,30
31,31
-31,30
26,67
-26,67
26,67
-26,67
21,94
-21,94
21,94
-21,94
17,53
-17,52
17,53
-17,52
13,42
-13,46
13,42
-13,46
-43,68
87,99
87,99
-43,68
-71,87
66,77
66,77
-71,87
-61,18
63,78
63,78
-61,18
-54,10
57,25
57,25
-54,10
-48,52
54,61
54,61
-48,52
-35,36
38,45
38,45
-35,36
-32,81
33,98
33,98
-32,81
-26,15
27,66
27,66
-26,15
-20,04
21,56
21,56
-20,04
-13,74
15,16
15,16
-13,74
-8,22
10,48
10,48
-8,22
64,87
-61,67
64,87
-61,67
70,05
-66,77
70,05
-66,77
62,75
-60,31
62,75
-60,31
54,29
-51,75
54,29
-51,75
46,00
-48,37
46,00
-48,37
36,46
-44,21
36,46
-44,21
28,82
-34,85
28,82
-34,85
21,03
-26,28
21,03
-26,28
13,36
-17,71
13,36
-17,71
5,86
-8,92
5,86
-8,92
-2,98 -2,96
-2,96
-2,98
-23,48
39,70
39,70
-23,48
-38,19
33,56
33,56
-38,19
-33,22
31,21
31,21
-33,22
-29,10
27,95
27,95
-29,10
-23,80
20,49
20,49
-23,80
-27,88
24,76
24,76
-27,88
-19,45
19,25
19,25
-19,45
-15,60
15,10
15,10
-15,60
-11,18
10,77
10,77
-11,18
-6,95
6,72
6,72
-6,95
-2,21
0,82
1,51
-2,21
-2,13
-2,13
Rys. 44 Momenty zginające od obciążenia
wiatrem w prawo [kNm]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
39,70
-23,48
39,70
-23,48
38,19
-33,56
38,19
-33,56
33,22
-31,21
33,22
-31,21
29,10
-27,95
29,10
-27,95
23,80
-20,49
23,80
-20,49
27,88
-24,76
27,88
-24,76
19,45
-19,25
19,45
-19,25
15,60
-15,10
15,60
-15,10
11,18
-10,77
11,18
-10,77
6,95
-6,72
6,95
-6,72
2,21
-0,82
2,21
-1,51
2,13
2,13
-61,67
64,87
64,87
-61,67
-66,77
70,05
70,05
-66,77
-60,31
62,75
62,75
-60,31
-51,75
54,29
54,29
-51,75
-48,37
46,00
46,00
-48,37
-44,21
36,46
36,46
-44,21
-34,85
28,82
28,82
-34,85
-26,28
21,03
21,03
-26,28
-17,71
13,36
13,36
-17,71
-8,92
5,86
5,86
-8,92
-2,96 -2,98
-2,96 -2,98
43,68
-87,99
43,68
-87,99
71,87
-66,77
71,87
-66,77
61,18
-63,78
61,18
-63,78
54,10
-57,25
54,10
-57,25
48,52
-54,61
48,52
-54,61
35,36
-38,45
35,36
-38,45
32,81
-33,98
32,81
-33,98
26,15
-27,66
26,15
-27,66
20,04
-21,56
20,04
-21,56
13,74
-15,16
13,74
-15,16
8,22
-10,48
8,22
-10,48
-50,67
50,67
50,67
-50,67
-57,91
57,92
57,92
-57,91
-55,13
55,12
55,12
-55,13
-51,48
51,49
51,49
-51,48
-43,97
43,97
43,97
-43,97
-34,81
34,81
34,81
-34,81
-31,30
31,31
31,31
-31,30
-26,67
26,67
26,67
-26,67
-21,94
21,94
21,94
-21,94
-17,52
17,53
17,53
-17,52
-13,46
13,42
13,42
-13,46
43,82
-88,13
43,82
-88,13
71,96
-66,84
71,96
-66,84
61,14
-63,76
61,14
-63,76
54,10
-57,25
54,10
-57,25
48,52
-54,60
48,52
-54,60
35,36
-38,45
35,36
-38,45
32,80
-33,97
32,80
-33,97
26,15
-27,65
26,15
-27,65
20,03
-21,56
20,03
-21,56
13,72
-15,14
13,72
-15,14
8,23
-10,53
8,23
-10,53
-65,11
62,16
62,16
-65,11
-70,05
66,75
66,75
-70,05
-62,74
60,30
60,30
-62,74
-54,28
51,74
51,74
-54,28
-45,99
48,36
48,36
-45,99
-36,45
44,20
44,20
-36,45
-28,81
34,84
34,84
-28,81
-21,02
26,27
26,27
-21,02
-13,34
17,70
17,70
-13,34
-5,84
8,85
8,85
-5,84
2,89 3,36
3,36
2,89
23,23
-39,64
23,23
-39,64
38,93
-32,56
38,93
-32,56
34,19
-30,25
34,19
-30,25
30,05
-26,99
30,05
-26,99
24,76
-19,53
24,76
-19,53
28,83
-23,79
28,83
-23,79
20,40
-18,29
20,40
-18,29
16,55
-14,14
16,55
-14,14
12,12
-9,80
12,12
-9,80
7,91
-5,79
7,91
-5,79
3,07
0,39
3,07
-1,75
3,74
3,74
Rys. 45 Momenty zginające od obciążenia
wiatrem w lewo [kNm]

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
-183,39 -183,39
79
13,11
78
-82,03
-13,11
101,37 67
56
-24,19 -51,43
26,70 26,7066
72,19
55
-9,33 -16,88 -31,17
59,52 59,5265
54
-22,30 -43,59
58,24
28,25 28,2564
53
-16,95 -22,51 -12,30
55,57 55,5763
52
-17,12 -34,28
46,63 19,89 19,8962
51
-11,54 -17,06 -9,75
84,69 61
50
-13,27 -26,30
41,78 18,25 18,2560
49
-13,21 -9,81 -6,21
63,83 59
48
-14,92 -7,98
26,71 12,76 12,7658
47
-23,85 -1,16
-67,87 57 2,71 3,87
68
-13,11 12
23
11
-51,43 24,19
22
72,19
10
-31,17 16,88 -9,33
21
9
-43,59 22,30
20 58,24
8
12,30 -22,51 -16,95
19
7
-34,28 17,12
18 46,63
6
9,75 -17,06 -11,54
17
5
-26,30 13,27
16 41,78
4
6,21 -9,81 -13,21
15
3
7,98 -14,92
14 26,71
2
1,16 -23,85
3,87 2,71 2,71 13
1 24
-82,03
-13,11 -82,03
-101,37
-26,70
-59,52
-28,25
-55,57
-19,89
-84,69
-18,25
-63,83
-12,76
67,87
-81,71 -81,71 -49,95
79
-34,21 -34,21 -34,21 -34,21
45
34
192,42
-1,73 47,22 -47,22 -1,73
44
-126,99 33 -126,99
58,15 -58,15
43
32 108,42
29,89 -29,89
0,10 42 0,10
-128,69 31 -128,69
56,18 -56,18
41
30 106,72
-0,40 27,14 -27,14 -0,40
40
-136,65 29 -136,65
40,42 -40,42
39
28 98,76
-4,00 27,53 -27,53 -4,00
38
-141,36 27 -141,36
64,32 -64,32
37
26 94,05
-3,94 17,89 -17,89 -3,94
36
-144,06 25 -144,06
52,34 -52,34
35
91,35 46
-33,52 33,52
-13,11
49,95 49,95
-47,50 -47,50
45
47,50 47,50
-49,95 -49,95
78
34
27,24
77
-27,24
77
14,29
76
-14,29
23,50 23,50
2,20 2,20 5,98 5,98 44 -2,20 -2,20 5,98 5,98
33
-14,21 -14,21 -14,21 -14,21
24,47 24,47 43 -24,47 -24,47
32
-23,50 -23,50
76
21,29
75
-21,29
2,32 2,32
75
6,30 6,30 3,77 3,77 42 -6,30 -6,30 3,77 3,77
31
-13,89 -13,89 -13,89 -13,89
24,36 24,36 41 -24,36 -24,36
30
-2,32 -2,32
10,21
74
-10,21
22,70 22,70
-22,70 -22,70
74
17,16
73
-17,16
1,56 1,56
73
4,63 4,63 3,18 3,18 40 -4,63 -4,63 3,18 3,18
29
-10,78 -10,78 -10,78 -10,78
41,89 41,89 39 -41,89 -41,89
28
-1,56 -1,56
7,31
72
-21,30 -21,30
1,90 1,90
71
2,60 2,60
69
67
56 112,16
-11,08 -11,08 14,86 14,86 -11,71 -11,71 -10,05 -10,05
66 -1,66 -1,66
55
-60,92 -60,92
22,25 22,25 -21,61 -21,61 -45,11
65
54
58,38
6,62 6,62 -9,14 -9,14 -5,09 -5,09 -2,76 -2,76
64
53
-62,07 -62,07
23,83 23,83 -22,53 -22,53
-45,23
63
52
57,77
7,42 7,42 -8,87 -8,87 -4,23 -4,23 -2,67 -2,67
62
51
-71,17 -71,17
18,49 18,49 -20,67 -20,67 -41,97
61
55,17
50
8,37 8,37 -9,04 -9,04 -4,24 -4,24 -2,34 -2,34
60
-74,19 -74,19
49
32,50 32,50-20,75
-20,75 -42,30
59
53,59
48
5,68 5,68 -5,55 -5,55 -6,05 -6,05 -3,46 -3,46
58
-72,88 -72,88
47
27,21 27,21 -19,66 -19,66
-47,07
57
51,65 68
-19,08 -19,08 13,59 13,59
2,94 2,94 3,07 3,07 36 -2,94 -2,94 3,07 3,07
25
-7,25 -7,25 -7,25 -7,25
-38,41 -38,41 35 38,41 38,41
46
12
23
11
11,71 11,71
1,66 1,66 22
10
21,61 21,61
21
9
2,76 2,76
20
8
22,53 22,53
19
7
2,67 2,67
18
6
20,67 20,67
17
5
2,34 2,34
16
4
20,75 20,75
15
3
3,46 3,46
14
2
-47,07
19,66 19,66
13
1 24
13,59 13,59
-72,88
-42,30
-6,05 -6,05 -5,55 -5,55
-72,88
51,67
-74,19
-41,97
-4,24 -4,24 -9,04 -9,04
-74,19
53,59
-71,17
-49,95
-10,05 -10,05 -11,08 -11,08
-45,11 -60,92 -60,92
58,39
-5,09 -5,09 -9,14 -9,14
-45,23 -62,07 -62,07
57,78
-4,23 -4,23 -8,87 -8,87
-71,17
55,16
-81,71 -81,71
112,15
-14,86 -14,86
-22,25 -22,25
-6,62 -6,62
-23,83 -23,83
-7,42 -7,42
-18,49 -18,49
-8,37 -8,37
-32,50 -32,50
-5,68 -5,68
-27,21 -27,21
19,08 19,08
-7,31
21,30 21,30
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 63
72
13,04
71
-13,04
4,14 4,14 3,46 3,46 38 -4,14 -4,14 3,46 3,46
27
-8,59 -8,59 -8,59 -8,59
33,10 33,10 37 -33,10 -33,10
26
-1,90 -1,90
3,60
70
-3,60
21,55 21,55
-21,55 -21,55
70
6,94
69
-6,94
-2,60 -2,60
-27,41 -27,41
-27,41 -27,41
-2,01
-2,01
Rys. 47 Momenty zginające od obciążeń
użytkowych 2 [kNm]
Rys. 46 Momenty zginające od obciążeń
użytkowych 1 [kNm]

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
79
22,58 22,58
78
-22,58 -22,58
12
23
11
10,61 10,61
22
10
17,03 17,03
21
9
8,01 8,01
20
8
15,27 15,27
19
7
5,51 5,51
18
6
11,67 11,67
17
5
5,75 5,75
16
4
9,14 9,14
15
3
2,07 2,07 -0,70
1,37 1,37 14
2
1,63 1,63 -6,30 -6,30
1311,79
11,79
1 24
2,72 2,72
-22,18
-0,70 -22,18
-22,58 -22,58
-33,34 -33,34 38,06 38,06
-19,27 -19,27 -20,24 -20,24
-52,86 -52,86
-33,61 -33,61
-24,50 -24,50
47,78 47,78
-15,37 -15,37 -24,57 -24,57
-52,23 -52,23
-29,61 -29,61
-22,44 -22,44
43,75 43,75
-9,84 -9,84 -30,28 -30,28
-49,55 -49,55
-23,80 -23,80
-20,84 -20,84 37,67 37,67
-10,14 -10,14 -12,62 -12,62
-63,78 -63,78
-17,12 -17,12
-15,62 -15,62 29,64 29,64
-61,46 -61,46
3,36 3,36
79
38,06 38,06 33,34 33,3467
56
-20,24 -20,24 -10,61 -10,61 -19,27 -19,27
52,86 52,86 66
55
-17,03 -17,03 -33,61 -33,61
47,78 47,78
24,50 24,5065
54
-24,57 -24,57 -15,37 -15,37 -8,01 -8,01
52,23 52,23 64
53
-15,27 -15,27 -29,61 -29,61
43,75 43,75
22,44 22,4463
52
-30,28 -30,28 -9,84 -9,84 -5,51 -5,51
49,55 49,55 62
51
-11,67 -11,67 -23,80 -23,80
37,67 37,67 20,84 20,8461
50
-12,62 -12,62 -10,14 -10,14 -5,75 -5,75
63,78 63,78 60
49
-17,12 -17,12 -9,14 -9,14
29,64 29,64 15,62 15,6259
48
-22,18 -22,18 -0,70 -0,70 -2,07 -2,07
61,46 61,46 58 -1,37 -1,37
47
-6,30 -6,30 -1,63 -1,63
11,79 11,7957
68
-3,36 -3,36 2,72 2,72
4,72 4,72 45 4,72 4,72
-129,74 -129,74 34 -129,74
56,65 56,65 -56,65 -56,65
44
33 105,67
-1,29 -1,29 24,58 24,58 -24,58 -24,58 -1,29 -1,29
43
-129,66 -129,66 32 -129,66
52,86 52,86 -52,86 -52,86
42
31 105,75
-1,93 -1,93 23,24 23,24 -23,24 -23,24 -1,93 -1,93
41
-130,46 -130,46 30 -130,46
50,63 50,63 -50,63 -50,63
40
29 104,95
-3,23 -3,23 20,06 20,06 -20,06 -20,06 -3,23 -3,23
39
-141,41 -141,41 28 -141,41
65,00 65,00 -65,00 -65,00
38
27 94,00
-3,94 -3,94 17,96 17,96 -17,96 -17,96 -3,94 -3,94
37
-142,50 -142,50 26 -142,50
58,86 58,86 -58,86 -58,86
36
25 92,91
-2,05 -2,05 22,67 22,67 -22,67 -22,67 -2,05 -2,05
-8,83 -8,83 35 8,83 8,83
-2,74 -2,74
46
-22,58 -22,58
5,25
78
22,71
77
-6,66 -5,25
67
-61,33 56 -46,53
24,74 -23,82
66
55 57,45
-8,34 5,92 -5,61 -2,73
65
-61,12 54 -46,04
23,65 -23,06
64
53 57,80
-8,69 6,23 -5,35 -2,72
63
-61,67 52 -45,63
23,68 -22,79
62
51 57,75
-8,46 7,19 -4,71 -2,82
61
-74,43 50 -42,04
32,68 -20,79
60
49 53,62
5,32 -6,36 -5,77 -2,94
59
-72,98 48 -44,47
30,74 -21,02
58
47 53,00
-2,48 11,57 -8,06 -3,13
-7,59 -7,5957
4,93
68
2,62 9,28 45 -9,28 2,62
34
-13,51 -13,51
23,09 44 -23,09
33
2,88
76
22,98
75
3,78 6,20 43 -6,20 3,78
32
-13,80 -13,80
23,66 23,66 42 -23,66
31
2,63
74
22,84
73
3,77 6,24 41 -6,24 3,77
30
-13,81 -13,81 -13,81
24,18 24,18 40 -24,18
29
1,90
72
21,25
71
4,58 3,31 39 -4,58 3,31
28
-8,64 -8,64 -8,64
33,11 33,11 38 -33,11
27
2,84
70
23,45
69
4,22 3,18 37 -4,22 3,18
26
-8,10 -8,10 -8,10
34,15 34,15 36 -34,15
25
1,50 35 1,50
46
-3,57 3,57
12
23
11
23,82
22
10
2,73
21
9
23,06
20
8
2,72
19
7
22,79
18
6
2,82
17
5
20,79
16
4
2,94
15
-44,47 3
21,02
14
2
-3,13 8,06 -2,48
4,93 13
1 24
-72,98
-42,04
-5,77 -6,36
-72,98
52,98
-74,43
-45,63
-4,71 -8,46
-74,43
53,62
-61,67
-46,04
-5,35 -8,69
-61,67
57,76
-61,12
-46,53
-5,61 -8,34
-61,12
57,81
-61,33
-5,25 -6,66
-61,33
-24,74
57,46
-5,92
-23,65
-6,23
-23,68
-7,19
-32,68
-5,32
-30,74
-11,57
7,59
-5,25
8,66 8,66
77
-8,66 -8,66
-22,71
16,58 16,58
76
-16,58 -16,58
-2,88
7,36 7,36
75
-7,36 -7,36
-22,98
14,34 14,34
74
-14,34 -14,34
-2,63
4,32 4,32
73
-4,32 -4,32
-22,84
12,12 12,12
72
-12,12 -12,12
-1,90
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 64
4,39 4,39
71
-4,39 -4,39
-21,25
7,99 7,99
70
-7,99 -7,99
-2,84
-23,45
69
-4,66 -4,66
-4,66 -4,66
-2,29
-2,29
Rys. 49 Momenty zginające od obciążeń
użytkowych 4 [kNm]
Rys. 48 Momenty zginające od obciążeń
użytkowych 3 [kNm]

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 65
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
1,53
-1,17
1,53
-1,17
-0,41
0,07
0,07
-0,41
0,07
-0,04
0,07
-0,04
-0,01
0,00
0,00
-0,01
0,00
0,00
-0,76
0,13
0,13
-0,76
-0,00
0,12
0,12
-0,00
-0,02
0,00
0,00
-0,02
0,00 0,00
0,00 0,00
-0,00
-0,00
-0,00
-0,00
-0,57
6,06
6,06
-13,53
6,06
-13,53
0,78
-0,38
0,78
-0,38
-0,15
0,02
0,02
-0,15
0,02
-0,01
0,02
-0,01
-0,00
-0,00
-0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
-0,09
0,52
0,52
-0,09
-0,11
0,06
0,06
-0,11
-0,00
0,01
0,01
-0,00
-0,01
0,01
0,01
-0,01
-0,01
0,01
0,01
-0,01
-0,00
0,01
0,01
-0,00
-0,00
0,01
0,01
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
2,44
-3,27
2,44
-3,27
-0,70
-0,03
-0,03
-0,70
0,05
-0,04
0,05
-0,04
-0,02
0,00
0,00
-0,02
0,00
0,00
-1,22
1,09
1,09
-1,22
-0,02
0,06
0,06
-0,02
-0,01
-0,01
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
1,19
-1,44
1,19
-1,44
-0,11
-0,09
-0,09
-0,11
-0,02
-0,02
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
Rys. 50 Momenty zginające od uderzenia
pojazdem 1 [kNm]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
-1,44
1,19
1,19
-1,44
0,11
0,09
0,11
0,09
0,02
0,02
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
1,09
-1,22
1,09
-1,22
0,06
-0,02
0,06
-0,02
-0,01
-0,01
-0,00
0,01
0,01
-0,00
-0,00
0,01
0,01
-0,00
-0,00
0,01
0,01
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-2,44
3,27
3,27
-2,44
0,70
0,03
0,70
0,03
-0,05
0,04
0,04
-0,05
0,02
-0,00
0,02
-0,00
-0,00
-0,00
0,52
-0,09
0,52
-0,09
0,06
-0,11
0,06
-0,11
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,01
0,01
-0,01
0,01
-0,01
0,01
-0,01
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,01
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,00
-0,00
0,57
-6,06
-6,06
13,53
13,53
-6,06
-0,78
0,38
0,38
-0,78
0,15
-0,02
0,15
-0,02
-0,02
0,01
0,01
-0,02
0,00
0,00
0,00
0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
0,00
0,00
-0,00
0,13
-0,76
0,13
-0,76
0,12
-0,00
0,12
-0,00
0,00
-0,02
0,00
-0,02
0,00 0,00
0,00
0,00
-0,00
-0,00
-0,00
-0,00
-1,17
1,53
1,53
-1,17
0,41
-0,07
0,41
-0,07
-0,07
0,04
0,04
-0,07
0,01
-0,00
0,01
-0,00
-0,00
-0,00
Rys. 51 Momenty zginające od uderzenia
pojazdem 2 [kNm]

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 66
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
-69,87
43,91
43,91
-69,87
-57,89
56,83
56,83
-57,89
-44,20
47,62
47,62
-44,20
-33,87
37,80
37,80
-33,87
-23,86
25,38
25,38
-23,86
-23,63
25,07
25,07
-23,63
-12,09
15,89
15,89
-12,09
-6,90
9,62
9,62
-6,90
-2,48
4,54
4,54
-2,48
0,38
1,05
1,05
0,38
2,13
-2,25
2,13
-2,25
101,81
-107,98
101,81
-107,98
101,03
-106,13
101,03
-106,13
81,48
-85,08
81,48
-85,08
61,65
-64,64
61,65
-64,64
49,01
-47,20
49,01
-47,20
37,15
-30,35
37,15
-30,35
22,79
-18,43
22,79
-18,43
12,10
-8,81
12,10
-8,81
4,16
-1,77
4,16
-1,77
-1,08
2,65
2,65
-1,08
-2,25
5,98
5,98
-2,25
-81,91
154,76
154,76
-81,91
-109,21
108,44
108,44
-109,21
-82,38
92,92
92,92
-82,38
-63,87
74,18
74,18
-63,87
-49,27
60,64
60,64
-49,27
-30,95
35,80
35,80
-30,95
-24,25
26,39
26,39
-24,25
-15,08
17,06
17,06
-15,08
-8,56
10,02
10,02
-8,56
-3,94
4,81
4,81
-3,94
-1,92
2,72
2,72
-1,92
83,14
-83,32
83,14
-83,32
84,68
-84,64
84,68
-84,64
71,72
-71,69
71,72
-71,69
58,81
-58,79
58,81
-58,79
44,40
-44,37
44,40
-44,37
29,70
-29,68
29,70
-29,68
23,04
-23,02
23,04
-23,02
16,81
-16,79
16,81
-16,79
12,19
-12,16
12,19
-12,16
9,38
-9,35
9,38
-9,35
8,70
-8,68
8,70
-8,68
-83,97
157,32
157,32
-83,97
-108,45
108,20
108,20
-108,45
-82,34
92,85
92,85
-82,34
-63,81
74,11
74,11
-63,81
-49,20
60,56
60,56
-49,20
-30,91
35,75
35,75
-30,91
-24,20
26,34
26,34
-24,20
-15,04
17,02
17,02
-15,04
-8,52
9,98
9,98
-8,52
-3,90
4,78
4,78
-3,90
-1,85
2,65
2,65
-1,85
109,11
-103,26
109,11
-103,26
105,90
-100,72
105,90
-100,72
84,96
-81,33
84,96
-81,33
64,53
-61,50
64,53
-61,50
47,10
-48,86
47,10
-48,86
30,28
-37,02
30,28
-37,02
18,36
-22,66
18,36
-22,66
8,75
-11,97
8,75
-11,97
1,71
-4,05
1,71
-4,05
-2,73
1,24
1,24
-2,73
-6,03
2,38
2,38
-6,03
-46,14
72,56
72,56
-46,14
-57,12
56,56
56,56
-57,12
-44,16
47,54
47,54
-44,16
-33,78
37,71
37,71
-33,78
-23,78
25,31
25,31
-23,78
-23,56
25,00
25,00
-23,56
-12,02
15,82
15,82
-12,02
-6,84
9,56
9,56
-6,84
-2,41
4,48
4,48
-2,41
0,44
1,01
1,01
0,44
2,25
-2,38
2,25
-2,38
Rys. 52 Momenty zginające
od imperfekcji 1 [kNm]
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
72,56
-46,14
72,56
-46,14
57,12
-56,56
57,12
-56,56
44,16
-47,54
44,16
-47,54
33,78
-37,71
33,78
-37,71
23,78
-25,31
23,78
-25,31
23,56
-25,00
23,56
-25,00
12,02
-15,82
12,02
-15,82
6,84
-9,56
6,84
-9,56
2,41
-4,48
2,41
-4,48
-0,44
-1,01
-0,44
-1,01
-2,25
2,38
2,38
-2,25
-103,26
109,11
109,11
-103,26
-100,72
105,90
105,90
-100,72
-81,33
84,96
84,96
-81,33
-61,50
64,53
64,53
-61,50
-48,86
47,10
47,10
-48,86
-37,02
30,28
30,28
-37,02
-22,66
18,36
18,36
-22,66
-11,97
8,75
8,75
-11,97
-4,05
1,71
1,71
-4,05
1,24
-2,73
1,24
-2,73
2,38
-6,03
2,38
-6,03
83,97
-157,32
83,97
-157,32
108,45
-108,20
108,45
-108,20
82,34
-92,85
82,34
-92,85
63,81
-74,11
63,81
-74,11
49,20
-60,56
49,20
-60,56
30,91
-35,75
30,91
-35,75
24,20
-26,34
24,20
-26,34
15,04
-17,02
15,04
-17,02
8,52
-9,98
8,52
-9,98
3,90
-4,78
3,90
-4,78
1,85
-2,65
1,85
-2,65
-83,32
83,14
83,14
-83,32
-84,64
84,68
84,68
-84,64
-71,69
71,72
71,72
-71,69
-58,79
58,81
58,81
-58,79
-44,37
44,40
44,40
-44,37
-29,68
29,70
29,70
-29,68
-23,02
23,04
23,04
-23,02
-16,79
16,81
16,81
-16,79
-12,16
12,19
12,19
-12,16
-9,35
9,38
9,38
-9,35
-8,68
8,70
8,70
-8,68
81,91
-154,76
81,91
-154,76
109,21
-108,44
109,21
-108,44
82,38
-92,92
82,38
-92,92
63,87
-74,18
63,87
-74,18
49,27
-60,64
49,27
-60,64
30,95
-35,80
30,95
-35,80
24,25
-26,39
24,25
-26,39
15,08
-17,06
15,08
-17,06
8,56
-10,02
8,56
-10,02
3,94
-4,81
3,94
-4,81
1,92
-2,72
1,92
-2,72
-107,98
101,81
101,81
-107,98
-106,13
101,03
101,03
-106,13
-85,08
81,48
81,48
-85,08
-64,64
61,65
61,65
-64,64
-47,20
49,01
49,01
-47,20
-30,35
37,15
37,15
-30,35
-18,43
22,79
22,79
-18,43
-8,81
12,10
12,10
-8,81
-1,77
4,16
4,16
-1,77
2,65
-1,08
2,65
-1,08
5,98
-2,25
5,98
-2,25
43,91
-69,87
43,91
-69,87
57,89
-56,83
57,89
-56,83
44,20
-47,62
44,20
-47,62
33,87
-37,80
33,87
-37,80
23,86
-25,38
23,86
-25,38
23,63
-25,07
23,63
-25,07
12,09
-15,89
12,09
-15,89
6,90
-9,62
6,90
-9,62
2,48
-4,54
2,48
-4,54
-0,38
-1,05
-0,38
-1,05
-2,13
2,25
2,25
-2,13
Rys. 53 Momenty zginające
od imperfekcji 2 [kNm]

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
12
-0,01 -0,01 -0,00 -0,00 -0,00 -0,00 -0,01 -0,01
79
0,01 0,01 0,01 23 0,01 0,01 45 -0,01 -0,01 67 -0,01 -0,01 0,01 0,01
11
34
56
78
-0,01 -0,01 -0,01 -0,01 -0,01 -0,00 -0,00 -0,00 -0,00 0,01 0,01 -0,01 -0,01 0,01 0,01
0,01 0,01 0,01 22 0,01 0,01 44 -0,01 -0,01 66 -0,01 -0,01 0,01 0,01
10
33
55
77
-0,01 -0,01 -0,01 -0,01 -0,01 -0,00 -0,00 -0,00 -0,00 0,01 0,01 -0,01 -0,01 0,01 0,01
0,01 0,01 0,01 21 0,01 0,01 43 -0,01 -0,01 65 -0,01 -0,01 0,01 0,01
9
32
54
76
-0,01 -0,01 -0,01 -0,01 -0,01 -0,00 -0,00 -0,00 -0,00 0,01 0,01 -0,01 -0,01 0,01 0,01
0,01 0,01 0,01 20 0,01 0,01 42 -0,01 -0,01 64 -0,01 -0,01 0,01 0,01
8
31
53
75
-0,01 -0,01 -0,02 -0,02 -0,01 -0,01 -0,00 -0,00 -0,00 -0,00 0,01 0,01 -0,02 -0,02 0,01 0,01
0,01 0,01 0,01 19 0,01 0,01 41 -0,01 -0,01 63 -0,01 -0,01 0,01 0,01
7
30
52
74
-0,01 -0,01 -0,02 -0,02 -0,01 -0,01 -0,00 -0,00 -0,00 -0,00 0,01 0,01 -0,02 -0,02 0,01 0,01
0,01 0,01 0,02 0,02 18 0,01 0,01 40 -0,01 -0,01 62 -0,01 -0,01 0,02 0,02
6
29
51
73
-0,01 -0,01 -0,02 -0,02 -0,00 -0,00
0,00 0,00 -0,02 -0,02 0,01 0,01
0,01 0,01 0,02 0,02 17 0,01 0,01 39 -0,01 -0,01 61 -0,01 -0,01 0,02 0,02
5
28
50
72
-0,00 -0,00 -0,02 -0,02 -0,02 -0,01 -0,01 -0,01 -0,01 0,02 0,02 -0,02 -0,02 0,00 0,00
0,02 0,02 0,02 16 -0,01 -0,01 38 0,01 0,01 60 -0,02 -0,02 0,02 0,02
4
27
49
71
-0,04 -0,04 -0,00 -0,00 -0,06 -0,06 0,07 0,07 -0,07 -0,07 -0,06 -0,06 -0,00 -0,00 0,04 0,04
-0,05 -0,05 15 0,15 0,15 0,02 0,02 37 -0,15 -0,15 0,02 0,02 59 0,05 0,05
3
26
48
70
0,19 0,19 -0,44 -0,44 -0,10 -0,10 -0,10 -0,10 0,44 0,44 -0,19 -0,19
0,44 0,44 0,24 0,24 14 -0,63 -0,63 0,09 0,09 36 0,63 0,63 0,09 0,09 58 -0,44 -0,44 0,24 0,24
2
25
47
69
-2,00 -2,00
-3,91 -3,91
1,30 1,30 -1,30 -1,30
-3,91 -3,91
2,00 2,00
-5,91 13 1,54 1,54 0,06 0,06 0,18 0,18 35 0,18 0,18 -0,06 -0,06 1,54 1,54 57 -5,91
1 10,92 10,92 10,92 24
46 10,92 10,92 10,92 68
-12,66 -12,66
0,42 0,42
-0,42 -0,42
-12,66 -12,66
Rys. 54 Momenty zginające od obciążeń
od ścian oporowych [kNm]
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 67

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.5 Belki Poz.4
2.5.1 Rygle
2.5.1.1 Zestawienie wartości sił wewnętrznych dla poszczególnych rygli
Pozycja Rygiel
Poz. 4.1
Poz. 4.2L
Poz.4.3
Poz. 4.4L
Poz. 4.5
Poz. 4.6L
R.1.C
R.2.C
R.3.C
R.1.K
R.2.K
R.3.K
R.4.C
R.5.C
R.6.C
R.4.K
R.5.K
R.6.K
R.7.C
R.8.C
R.9.C
R.7.K
R.8.K
R.9.K
Tabl.23 Siły wewnętrzne w ryglach [kN], [kNm]
Mi min
[kNm]
-514.12
(ADEFHL)
-516.93
(ADFGHLM)
-497.76
(ADEFHL)
Mk min
[kNm]
-496.62
(ACEFHK)
-499.15
(ACFGHKM)
-482.71
(ACEFHK)
Mik max
[kNm]
216.79
(ABDFGLM)
215.73
(ABDEHL)
214.66
(ABDFGLM)
Vi max
[kN]
317.01
(ABDEFHL)
312.86
(ABDFGHLM)
308.25
(ABDFHLM)
Vk min
[kN]
-312.64
(ABCEFHK)
-308.42
(ABCFGHKM)
-304.48
(ABCFHKM)
Max: -516.93 -499.15 216.79 317.01 -312.64
-286.49
(ABCEGHKM)
-314.66
(ABDEFGHL)
-290.82
(ABDEFGHLM)
-432.56
(ADEFGL)
-431.18
(ADEGHL)
-377.03
(ACEFGKM)
154.33 (ADEL)
156.48 (ADGLM)
145.58 (ADEL)
247.50
(ABDEGHLM)
247.30
(ABDEFGL)
235.06
(ABDEHL)
-284.67 (ADEFL)
-280.27
(ADGHLM)
-267.41
(ADEFGLM)
Max: -314.66 -432.56 156.48 247.50 -284.67
-479.10
(ADFGHLM)
-449.32
(ADEFHLM)
-412.81
(ADFGHLM)
-466.75
(ACFGHKM)
-440.00
(ACEFHKM)
-406.58
(ACFGHKM)
212.04
(ABDEHL)
215.01
(ABDFGL)
221.35
(ABDEHL)
303.43
(ABDFHL)
-300.35
(ABCFHK)
297.19 (ADFHL) -294.86 (ACFHK)
290.46
(ABDFGHL)
-288.90
(ABCFGHK)
Max: -479.10 -466.75 221.35 303.43 300.35
-263.95
(ABDEFGHL)
-247.70
(ABDEFGHL)
-238.64
(ABDEFGHL)
-365.88
(ADEGHLM)
-337.44
(ADEFGLM)
-318.77
(ADEGHLM)
134.63 (ADGLM)
131.97 (ADELM)
130.05 (ADGLM)
226.22
(ABDFGL)
216.40
(ABDEFHL)
212.82
(ABDFGL)
256.89
(ADEGHLM)
-248.46
(ADEGLM)
-240.94
(ADEGHLM)
Max: -263.95 -365.88 134.63 226.22 256.89
-400.72
(ADEFHLM)
-386.85
(ADGHLM)
-375.06
(ADEFHLM)
-395.88
(ACEFHKM)
-383.32
(ACGHKM)
-372.50
(ACEFHKM)
223.81
(ABCFGL)
223.67
(ABCEFHL)
226.81
(ABDFGL)
287.57
(ABDEFGHLM)
284.53
(ABDEFGHLM)
281.94
(ADEFGHLM)
-286.36
(ABCEFGHKM)
-283.64
(ABCEFGHKM)
-281.30
(ACEFGHKM)
Max: -400.72 -383.32 226.81 287.57 -286.36
-226.34
(ADEGLM)
-218.86
(ADEGHLM)
-209.61
(ADEGLM)
-225.83
(ABDEFGHL)
-216.27
(ABDEFGHL)
-207.14
(ABDEFGHL)
-277.86
(ADEFGLM)
-261.38
(ADEGHLM)
-225.48
(ADEFGLM)
122.28
(ADEHLM)
117.07
(ABDFGL)
116.51
(ABDEHL)
203.93
(ABCEFHK)
204.20
(ABDFGL)
199.43
(ABDEFHL)
Max: -226.34 -225.83 -277.86 122.28 204.20
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 68

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Pozycja Rygiel
Poz. 4.7 R.10.C
Poz. 4.8L R.10.K
Poz. 4.9 R.11.C
Poz. 4.10L R.11.K
Tabl.23 Siły wewnętrzne w ryglach 1 c.d. [kN], [kNm]
Mi min
[kNm]
-369.60
(ADFGHLM)
-213.36
(ABCEFGHL)
-486.81
(ABDEFLM)
-149.46
(ABCEFGHL)
Pozycja Rygiel
Poz. 4.1
Poz. 4.2L
Poz. 4.3
Poz. 4.4L
Mk min
[kNm]
-367.63
(ACFGHKM)
-228.54
(ACEGHLM)
-484.99
(ABCEFKM)
-379.81
(ABDEFGLM)
Mik max
[kNm]
226.25
(ABDEHL)
117.42 (ADFGL)
357.46
(ABFGHL)
190.35
(ABDEHLM)
Vi max
[kN]
279.99
(ABDEFHL)
202.27
(ABCFGL)
395.36
(ABDFHL)
248.17 (ABEHL)
Tabl.24 Siły wewnętrzne w ryglach 2 [kN], [kNm]
R.1.C
R.2.C
R.3.C
R.1.K
R.2.K
R.3.K
R.4.C
R.5.C
R.6.C
R.4.K
R.5.K
R.6.K
Nmax
[kN]
61.83
(ABEHL)
26.57
(ABFGHLM)
24.79
(ABFHLM)
Modp
[kNm]
-319.37
-458.99
-433.99
Nmin
[kN]
-18.80
(ADFGM)
-7.11
(ACE)
-4.20
(ADEG)
Modp
[kNm]
-402.31
62.68
-262.54
Max: 61.83 -319.37 -18.80 -402.31
65.22
(ABDFGL)
44.24
(ABDEFHLM)
38.91
(ABDFGHL)
-248.18
-269.95
-21.82
(ADEHM)
-9.65
(ADG)
-262.24
-275.02
-248.52 -6.99 (ADEM) -272.38
Max: 65.22 -248.18 -21.82 -262.24
30.43
(ABFHL)
18.60
(ABEGLM)
26.97
(ABFGHL)
-418.92
-262.07
49.30
-4.83
(ADEGM)
-27.58
(ADFH)
1.11
(ADEM)
-259.09
-384.84
-229.06
Max: 30.43 -418.92 -27.58 -384.84
29.75
(ABDEFHLM)
40.74
(ABDFGL)
22.69
(ABDEFHLM)
-221.89
-181.94
-193.00
-5.57
(ADG)
-11.17
(ACEHM)
-2.65
(ADG)
-265.99
-69.17
-242.88
Max: 40.74 -181.94 -11.17 -69.17
Vk min
[kN]
-279.50
(ABCEFHK)
-204.09
(ACEGHLM)
-394.90
(ABCFHK)
-314.78
(ABCEFGLM)
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 69

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Pozycja Rygiel
Poz. 4.5
Poz. 4.6L
Tabl.24 Siły wewnętrzne w ryglach 2 c.d. [kN], [kNm]
R.7.C
R.8.C
R.9.C
R.7.K
R.8.K
R.9.K
Poz. 4.7 R.10.C
Poz. 4.8L R.10.K
Poz. 4.9 R.11.C
Poz. 4.10L R.11.K
Nmax
[kN]
17.54
(ABEFGHLM)
14.24
(ABEFGHLM)
8.43
(AEFGHLM)
Modp
[kNm]
-365.42
-356.02
-349.33
Nmin
[kN]
0.69
(AD)
0.42
(AD)
-0.46
(ABC)
Modp
[kNm]
-228.36
-223.07
48.03
Max: 17.54 -365.42 -0.46 48.03
23.67
(ABDFGHLM)
18.10
(ABDEFGHLM)
14.42
(ADFHLM)
-180.59
-216.26
-154.15
-4.21
(ADE)
-4.18
(AD)
-6.88
(ABCEG)
-229.90
-155.88
-102.05
Max: 23.67 -180.59 -6.88 -102.05
39.21
(ABEFHL)
28.61
(ABDEGHL)
-41.72
(AEGLM)
-15.35
(ADLM)
-332.37
-159.13
-259.26
-47.14
6.40
(ACGM)
-1.64
(ACFM)
-141.06
(ABCFH)
-79.36
(ABCEFGHK)
32.09
-114.52
59.00
-142.67
Mi min – najbardziej ujemny moment na podporze lewej, Mk min – najbardziej ujemny moment
na podporze prawej, Mi k – maksymalny moment przęsłowy, Vi max – maksymalna siła
poprzeczna na podporze lewej, Vk max – maksymalna siła poprzeczna na podporze prawej,
Nmax – maksymalna siła normalna rozciągająca, Nmin – maksymalna siła normalna
ściskająca, Modp -odpowiadający moment, R.n.m – rygiel nad n-tą kondygnacją,
skrajny: m=K lub środkowy: m=C
W nawiasach podano odpowiadające danej wartości kombinacje obciążeń.
Poszczególnym schematom obciążeń przypisano oznaczenia:
A – ciężar własny + obciążenia stałe, B – obciążenie śniegiem,
C – wiatr w prawo, D – wiatr w lewo,
E – obciążenie użytkowe 1, F – obciążenie użytkowe 2,
G – obciążenie użytkowe 3, H – obciążenie użytkowe 4,
I – uderzenie pojazdem 1, J – uderzenie pojazdem 2,
K – obciążenie od imperfekcji 1, L – obciążenie od imperfekcji 2,
M – obciążenie od ścian oporowych
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 70

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.5.1.2 Zbrojenie rygli
Pozycja Wymiary
[cm]
Zbrojenie górą
na podporze lewej
Tabl.25 Zbrojenie rygli
Zbrojenie
dołem
Zbrojenie górą
na podporze prawej
Poz. 4.1 35x60 6 Ø24 A-IIIN/2.60m 5 Ø18 A-IIIN 6 Ø24 A-IIIN/2.60m
Poz. 4.2L 35x60 5 Ø20 A-IIIN/2.20m 4 Ø16 A-IIIN 5 Ø24 A-IIIN/2.40m
Poz. 4.3 35x60 5 Ø24 A-IIIN/2.50m 4 Ø20 A-IIIN 5 Ø24 A-IIIN/2.50m
Poz. 4.4L 35x60 4 Ø20 A-IIIN/2.30m 4 Ø16 A-IIIN 4 Ø24 A-IIIN/2.30m
Poz. 4.5 35x60 6 Ø20 A-IIIN/2.30m 5 Ø18 A-IIIN 6 Ø20 A-IIIN/2.30m
Poz. 4.6L 35x60 4 Ø20 A-IIIN/2.20m 4 Ø18 A-IIIN 4 Ø20 A-IIIN/2.20m
Poz. 4.7 35x60 5 Ø24 A-IIIN/2.00m 5 Ø20 A-IIIN 5 Ø24 A-IIIN/2.00m
Poz. 4.8L 35x60 4 Ø20 A-IIIN/2.30m 4 Ø16 A-IIIN 3 Ø24 A-IIIN/2.00m
Poz. 4.9 35x65 5 Ø24 A-IIIN/1.80m 5 Ø20 A-IIIN 5 Ø24 A-IIIN/1.80m
Poz. 4.10L 35x65 4 Ø16 A-IIIN/1.10m 4 Ø16 A-IIIN 4 Ø24 A-IIIN/2.50m
Strzemiona
przy podporze
lewej
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.80m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.30m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.30m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.00m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.00m co 15cm
Strzemiona
przy podporze
prawej
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.80m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.80m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.30m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.30m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
1.00m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.50m co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
2.00m co 15cm
Strzemiona
w przęśle
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 15cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Ø10 A-IIIN;
4-cięte;
co 25cm
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 71

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.5.2 Belki stężające Poz. 4.11
Do obliczeń przyjęto:
• beton C30/37 fcd = 20.0 MPa, fctd = 1.33 MPa, fck = 30 MPa, fctm = 2.9 MPa
Ecm = 32 GPa
• stal A-IIIN fyd = 420 MPa, eff,lim =0.50 , Es = 200 GPa
• stopień zbrojenia ρs = 1.2%
Dane:
• szerokość b = 0.25 m
• wysokość h = 0.40 m
• długość l = 7.5m
Otulina zbrojenia:
c nom = c min c
Klasa użytkowania XC3 cmin.1 = 20 mm
Zakładana średnica prętów Ø = 12 mm
Max wymiar ziarn kruszywa dg = 16 mm < 32 mm cmin.2 = Ø = 12 mm
cmin = max(cmin.1, cmin.2) = 20 mm
Dopuszczalna odchyłka Δc:
Δc = 10 mm – elementy betonowane w miejscu wbudowania
c nom = 20 10 =30mm
a1 = cnom + Ø/2 = 30+12/2 = 36 mm
Wysokość użyteczna przekroju:
d = h−a 1 =0.40−0.036 = 0.36 m
2.5.2.1 Zebranie obciążeń
Obciążenie charakterystyczne:
Obciążenie od fasady szklanej (na podstawie Tabl.8) :
Ciężar własny:
q 1 =0.750⋅3.40= 2.55kN /m
q 2 = 0.25⋅0.40⋅25.0= 2.50kN / m
q char = q 1 q 2 = 2.552.50= 5.05kN /m
Obciążenie obliczeniowe:
q obl = q 1 ⋅1.2q 2 ⋅1.1 = 2.55⋅1.22.50⋅1.1 =5.81 kN / m
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 72

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.5.2.2 Siły wewnętrzne
Schemat statyczny:
Siły wewnętrzne (pominięto siły normalne):
– od obciążeń charakterystycznych
Rys.55 Schemat statyczny belki stężającej
Rys.56 Belka stężająca – siły wewnętrzne od obciążeń charakt.
– od obciążeń obliczeniowych
Rys.57 Belka stężająca – siły wewnętrzne od obciążeń oblicz.
γ
γ
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 73

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.5.2.3 Zbrojenie
– zbrojenie dołem (w przęśle)
M Sd = q obl⋅l 2
24
= 5.81⋅7.52
24
= 13.62kNm
A0 = M Sd 13.62⋅102
= = 0.0210
2 2
f cd⋅b⋅d 2.0⋅25 ⋅36.0
eff = 1 −1−2A 0 =1 −1−2 ⋅0.0210= 0.0212 eff.lim =0.50
eff =1 −0.5⋅ eff = 1−0.5⋅0.0212 = 0.989
As1 = M Sd
eff⋅f yd⋅d =
13.62⋅10 2
0.989⋅42.0⋅36.0 =0.91cm2
Minimalne pole przekroju zbrojenia:
A s1.min = 0.26⋅ f ctm
⋅b⋅d = 0.26⋅
f yk
2.9
⋅25 ⋅36.0 = 1.36cm2
500
A s1.min= 0.0013⋅b⋅d =0.0013⋅25.0⋅36.0 = 1.17cm 2
A s.min = k c ⋅k⋅f ct , eff ⋅ A ct
s.lim
k c = 0.4 (przy zginaniu)
k = 0.7
f ct , eff = f ctm = 2.9 MPa
s,lim =280 MPa (bo Φ = 12mm)
A ct = 0.5⋅b⋅h=0.5⋅25 ⋅40 =500 cm 2
A s.min= 0.4⋅0.7⋅2.9⋅ 500
= 1.45cm2
280
Przyjęto zbrojenie dołem 2Ø12 ze stali A-IIIN o As=2.26 cm 2 .
Stopień zbrojenia w przęśle:
= A s1
b⋅d
2.26
= = 0.0025 = 0.25 %
25 ⋅36
– zbrojenie górą (nad podporami)
M Sd = q obl⋅l 2
12
= 5.81⋅7.52
12
= 27.23kNm
A0 = M Sd 27.23⋅102
= = 0.0420
2 2
f cd⋅b⋅d 2.0⋅25.0⋅36.0
eff = 1 −1−2A 0 =1 −1−2 ⋅0.0420= 0.0429 eff.lim =0.50
eff =1 −0.5⋅ eff = 1−0.5⋅0.0429 = 0.979
As1 = M Sd
eff⋅f yd⋅d =
27.23⋅10 2
0.979⋅42.0⋅36.0 =1.84cm2
Przyjęto zbrojenie górą 2Ø12 ze stali A-IIIN o As=2.26 cm 2 > As.min.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 74

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Stopień zbrojenia nad podporami:
= A s1
b⋅d
– strzemiona
2.26
= = 0.0025 = 0.25 %
25 ⋅36
Maksymalna siła poprzeczna:
V Sd =21.79 kN
Nośność na ścinanie w elemencie bez zbrojenia poprzecznego:
V Rd.1=[0.35⋅k⋅f ctd⋅1.240 L0.15 cp]⋅b w⋅d
k = 1.6−d =1.60−0.36 =1.24
L = 0 , cp =0
V Rd.1 =[0.35⋅1.24⋅0.133⋅1.2]⋅25 ⋅36 = 62.34kN
V Sd = 21.79kN V Rd.1 =62.34 kN
Obliczanie nośności na ścinanie nie jest konieczne.
Maksymalny rozstaw strzemion w kierunku podłużnym:
s max ≤0.75⋅d = 0.75⋅0.36 = 0.27m
s max ≤400 mm
Przyjęto konstrukcyjnie strzemiona pojedyncze ø10 ze stali A-IIIN co 250mm.
2.5.2.4 Sprawdzenie stanu granicznego zarysowania
Obliczenia wykonano metodą uproszczoną, korzystając z załącznika D
do PN-B-03264:2002 [8].
Moment od obciążeń charakterystycznych w przęśle:
M Sd = 11.84 kNm
Naprężenia σs w zbrojeniu rozciąganym (dla ρ=0.25% przyjęto ς=0.90):
s = M Sd
=
⋅d⋅A s1
11.84⋅102
0.90⋅36 ⋅2.26
kN
= 16.17 = 161.7 MPa
2
cm
Na podstawie tablicy D.1 PN [] określono Ømax = 25mm. Ponieważ zastosowano
Ø = 12mm < Ømax = 25mm, graniczna szerokość rys wlim = 0.3mm nie została
przekroczona.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 75

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.5.2.5 Sprawdzenie stanu granicznego ugięć
Obliczenia wykonano metodą uproszczoną, korzystając z tablicy 13 PN [8].
Dla skrajnego przęsła, stopnia zbrojenia ρ = 0.25%, betonu klasy C30/37 (B37)
odczytano wartość maksymalną (leff /d)lim = 28, którą skorygowano współczynnikami:
– 1 = 200 a lim
l eff
dla leff > 6.0 m
Graniczna wartość ugięcia alim na podstawie tablicy 8 PN [8]:
–
a lim = l eff
250
1 = 200 a lim
l eff
2 = 250
s
= 7.50
250
= 0.03 m
= 200 ⋅ 0.03
7.50 =0.8
= 250
= 1.55
161.7
leff 7.5
d =
0.36 =20.831 ⋅ 2 ⋅
leff = 0.8⋅1.55⋅28 = 34.72
lim d
Uzyskany wynik oznacza, że graniczna wartość ugięć nie będzie przekroczona.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 76

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.6 Słupy Poz. 5
2.6.1 Zestawienie wartości sił wewnętrznych dla poszczególnych słupów
Pozycja Słup
Poz. 5.1 S.1.C
Poz. 5.2 S.1.K
Poz. 5.3
Poz. 5.4
Poz. 5.5
Poz. 5.6
Poz. 5.7
Poz. 5.8
Poz. 5.9
S.2.C
S.3.C
Mmax
[kNm]
299.22
(ABCFGK)
154.90
(ABDEHL)
318.37
(ABDFHLM)
271.74
(ABDFHL)
Tabl.25 Siły wewnętrzne w słupach [kN], [kNm]
Nodp
[kN]
-4336.54
-3573.18
-4044.28
-3666.83
Mmin
[kNm]
-332.26
(ABDFGL)
-139.00
(ABDEHLM)
-308.70
(ABDFHLM)
-289.68
(ABDFHL)
Nodp
[kN]
Nmax
[kN]
-4324.27 -3130.03
(ADLM)
-3561.61 -2277.78
(ADL)
-4025.43 -2857.58
(ADL)
-3647.98 -2594.12
(ADL)
Modp
[kNm]
178.18
54.72
-233.70
-209.99
Nmin
[kN]
-5663.27
(ABDEFGHL)
Modp
[kN]
-243.92
-4020.90
(ABDEFGHLM) 137.95
-5124.19
(ABDEFGHLM) 127.61
-4600.17
(ABDEFGHLM)
86.75
Max: 318.37 -4044.28 -308.70 -4025.43 -2594.12 -209.99 -5124.19 127.61
S.2.K
S.3.K
163.53
(ABDEFGHL) -3628.56
143.67
(ABDEFGHL
M)
-3233.70
-158.82
(ABDEFGL)
-146.72
(ABDEFGHL
M)
-3565.50 -2098.50
(ADLM)
-3219.56 -1924.13
(ADLM)
-78.04
-66.08
-3628.56
(ABDEFGHL)
-3233.75
(ABDEFGHL)
163.53
143.47
Max: 163.53 -3628.56 -158.82 -3565.50 -1924.13 -66.08 -3628.56 163.53
S.4.C
S.5.C
246.69
(ABDFHLM)
258.05
(ABCFHK)
-3285.88
-2882.99
-261.00
(ABDFHLM)
-270.77
(ABDFHL)
-3267.03 -2322.75
(ADL)
-178.63
-2882.22 -2043.49 -164.72
-4085.31
(ABDEFGHLM)
-3580.11
(ABDEFGHLM)
53.82
22.82
Max: 258.05 -2882.99 -270.77 -2882.22 -2043.49 -164.72 -4085.31 53.82
S.4.K
S.5.K
130.41
(ABDEFGHL) -2848.00
114.81
(ABDEFGHL) -2471.69
-135.41
(ABDEFGHL)
-113.02
(ABDEFGHL)
-2833.86 -1739.46
(ADLM)
-2457.55 -1543.58
(ADLM)
-51.81
-31.36
-2848.00
(ABDEFGHL)
-2471.69
(ABDEFGHL)
130.41
114.81
Max: 130.41 -2848.00 -135.41 -2833.86 -1543.58 -31.36 -2848.00 130.41
S.6.C
S.7.C
168.65
(ABCFHK)
168.55
(ABDFHL)
-2497.89
-2125.87
-176.16
(ABDFHL)
-172.97
(ABDFHL)
-2498.45 -1758.69
(ACL)
-2111.73 -1466.55
(ACL)
19.69
30.53
-3083.17
(ABCEFGHLM)
-2599.84
(ABCEFGHLM)
58.21
71.83
Max: 168.65 -2497.89 -176.16 -2498.45 -1466.55 30.53 -3083.17 58.21
S.6.K
S.7.K
120.96
(ABDEFGHL) -2104.56
107.63
(ABCEFGHK) -1728.65
-121.19
(ABDEFGHL)
-110.95
(ABDEFGHL)
-2090.42 -1340.50
(ADLM)
-1730.75 -1128.41
(ADLM)
-34.36
-15.55
-2104.56
(ABDEFGHL)
-1744.89
(ABDEFGHL)
120.96
103.72
Max: 120.96 -2104.56 -121.19 -2090.42 -1128.41 -15.55 -2104.56 120.96
S.8.C
S.9.C
S.10.C
156.15
(ABCFHK)
148.36
(ABCFHK)
134.86
(ABDFHL)
-1722.52
-1335.07
-963.13
-159.72
(ABDFHL)
-150.46
(ABDFHL)
-134.16
(ABDFHL)
-1724.45 -1172.03
(ADL)
-1336.91
-948.99
-881.80
(ADL)
-596.45
(ADL)
-18.10
-1.85
11.84
-2126.32
(ABDEFGHLM) 123.99
-1654.37
(ABDEFGHLM) 115.07
-1182.16
(ABDEFGHLM) 106.69
Max: 156.15 -1722.52 -159.72 -1724.45 -596.45 11.84 -2126.32 123.99
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 77

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Pozycja Słup Mmax [kNm]
Poz. 5.10
S.8.K
S.9.K
S.10.K
Poz. 5.11 S.11.C
Poz. 5.12 S.11.K
Tabl.25 Siły wewnętrzne w słupach c.d. [kN], [kNm]
Nodp
[kN]
103.77
(ABCEFGHK) -1373.91
99.74
(ABCEFGHK) -1021.50
93.95
(ABCFGHK)
-548.14
Mmin
[kNm]
-105.78
(ABDEFGHL)
-100.69
(ABDEFGHL)
-94.17
(ABDFGHL)
Nodp
[kN]
-1374.45
-1021.24
-547.67
Nmax
[kN]
-905.52
(ADLM)
-670.89
(ACLM)
-429.00
(ACLM)
Modp
[kNm]
-1.52
-21.75
-22.13
Nmin
[kN]
Modp
[kN]
-1388.59
(ABDEFGHL) 101.15
-1038.16
(ABCEFGL)
-690.39
(ABCEFGHL)
-90.85
-93.72
Max: 103.77 1373.91 -105.78 1374.45 -429.00 -22.13 -1388.59 101.15
193.95
(ABCFHK)
139.32
(ABCEFGHL)
2.6.2 Zbrojenie słupów
Pozycja Wymiary
[cm]
-563.04
-322.93
-194.50
(ABDFHL)
-138.85
(ABDEFGHK)
-563.82
-322.62
-305.01
(ADHL)
-171.70
(ACFGLM)
Tabl.26 Zbrojenie słupów
60.52
-54.92
Zbrojenie Strzemiona
-724.20
(ABDEFGLM)
-349.86
(ABEHL)
57.07
-59.40
Stopień
zbrojenia
[%]
Poz. 5.1 35x60 10 Ø32 A-IIIN + 2 Ø16 (5 Ø32 / 5 Ø32 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 28 cm 3.83
Poz.5.2 35x45 10 Ø28 A-IIIN + 2 Ø16 (5 Ø28 / 5 Ø28 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 24 cm 3.91
Poz. 5.3 35x60 10 Ø28 A-IIIN + 2 Ø16 (5 Ø28 / 5 Ø28 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 34 cm 2.93
Poz. 5.4 35x45 10 Ø24 A-IIIN + 2 Ø16 (5 Ø24 / 5 Ø24 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 34 cm 2.87
Poz. 5.5 35x60 8 Ø24 A-IIIN + 2 Ø16 (4 Ø24 / 4 Ø24 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 34 cm 1.72
Poz. 5.6 35x45 8 Ø20 A-IIIN + 2 Ø16 (4 Ø20 / 4 Ø20 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 34 cm 1.60
Poz. 5.7 35x45 8 Ø24 A-IIIN + 2 Ø16 (4 Ø24 / 4 Ø24 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 35 cm 1.72
Poz. 5.8 35x45 8 Ø16 A-IIIN + 2 Ø16 (4 Ø16 / 4 Ø16 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 24 cm 1.02
Poz. 5.9 35x45 4 Ø16 A-IIIN + 2 Ø16 (2 Ø16 / 2 Ø16 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 24 cm 0.51
Poz. 5.10 35x45 4 Ø16 A-IIIN + 2 Ø16 (2 Ø16 / 2 Ø16 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 24 cm 0.51
Poz. 5.11 35x45 8 Ø20 A-IIIN + 2 Ø16 (4 Ø20 / 4 Ø20 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 30 cm 1.60
Poz. 5.12 35x45 8 Ø16 A-IIIN + 2 Ø16 (4 Ø16 / 4 Ø16 + Ø16) 4-cięte, Ø8, A-IIIN, co 24 cm 1.02
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 78

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.7 Schody Poz.6
Przyjęto schody płytowe z rzeczywistą belką spocznikową o schemacie
jak na rysunku:
Dane:
Przyjęto:
Rys. 58 Schemat schodów
– wysokość kondygnacji H = 3.40 m
– obciążenie użytkowe pk = 4.0 kN/m 2
– beton C30/37 fcd = 20.0 MPa, fctd = 1.33 MPa
– stal A-IIIN fyd = 420 MPa
– szerokość biegów 1.58 m
– grubość płyty biegowej 0.12 m
– szerokość płyty spocznikowej 1.45 m
– grubość płyty spocznikowej 0.12 m
– szerokość belki spocznikowej 0.20 m
– wysokość stopni hs = 0.17 m
– szerokość stopni ss = 0.28 m
tg = 0.17
0.28
=31.3 0
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 79

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Schemat statyczny:
2.7.1 Płyta biegowa Poz.6.1
Długość płyty w rzucie:
l =2.52 m
l 0 = 1.05⋅l = 1.05⋅2.52 = 2.646 m
Rys. 59 Schemat statyczny schodów
Wysokość przekroju h=0.12 m, pręty Ø8 mm
d = h−0.5⋅−0.02 = 0.12−0.5⋅0.008−0.02 = 0.096 m
Obliczeniowa szerokość przekroju b=1.0 m.
Obciążenie płyty biegowej wg Tabl.4:
q = (7.745 + 5.200) · 1.0 = 12.945 kN/m
Obliczenie potrzebnego zbrojenia:
M Sd = q⋅l 2
0
10
= 12.945⋅2.6462
10
=9.06 kNm
A0 = M Sd 9.06⋅10
= 2
f cd⋅b⋅d 2
=0.0492
2
2.00⋅100 ⋅9.6
eff =1 −1−2A 0 = 1 −1−2 ⋅0.0492=0.0505 eff.lim = 0.50
eff =1 −0.5⋅ eff =1−0.5⋅0.0505 = 0.975
As1 = M Sd
eff⋅f yd⋅d =
9.06⋅10 2
= 2.30 cm2
0.975⋅42.0⋅9.6
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 80

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Minimalne pole przekroju zbrojenia:
As1.min = 0.26⋅ f ctm
⋅b⋅d = 0.26⋅
f yk
2.9
⋅100 ⋅9.6=1.45cm2
500
A s1.min= 0.0013⋅b⋅d = 0.0013⋅100 ⋅9.6=1.25cm 2
A s.min = k c ⋅k⋅f ct , eff ⋅ A ct
s.lim
k c =0.4 (przy zginaniu)
k =0.8 (h < 300 mm)
f ct , eff = f ctm =2.9 MPa
s,lim = 360 MPa (bo Φ = 8 mm)
A ct = 0.5⋅b⋅h=0.5⋅100 ⋅12 =600 cm 2
A s.min = 0.4⋅0.8⋅2.9⋅ 600
360 =1.55cm2
Przyjęto zbrojenie dołem 5Ø8 / 1 m ze stali A-IIIN o As=2.51 cm 2 .
2.7.2 Płyta spocznikowa Poz.6.2
Obliczeniowa rozpiętość spocznika:
l = 1.45 – 0.20 = 1.25 m, l0 = 1.05 · 1.25 = 1.31 m
Wysokość przekroju:
h = 0.12 m, d = 0.12 - 0.5 · 0.008 - 0.02 = 0.096 m
Szerokość obliczeniowa przekroju:
b=1.0 m
Obciążenie płyty spocznikowej wg Tabl.5:
q1 = (3.987+5.200) · 1.0 = 9.187 kN/m
Maksymalny moment obliczeniowy:
M Sd = q⋅l 2
0 9.187⋅1.312
=
10 10
Obliczenie potrzebnego zbrojenia:
= 1.58kNm
A0 = M Sd 1.58⋅10
= 2
f cd⋅b⋅d 2
=0.0086
2
2.00⋅100 ⋅9.6
eff =1 −1−2A 0 = 1 −1−2 ⋅0.0086= 0.0086 eff.lim = 0.50
eff =1 −0.5⋅ eff =1−0.5⋅0.0086 = 0.996
As1 = M Sd
eff⋅f yd⋅d =
1.58⋅10 2
= 0.39cm2
0.996⋅42.0⋅9.6
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 81

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Minimalne pole przekroju zbrojenia:
As1.min = 0.26⋅ f ctm
⋅b⋅d = 0.26⋅
f yk
2.9
⋅100 ⋅9.6=1.45cm2
500
A s1.min= 0.0013⋅b⋅d = 0.0013⋅100 ⋅9.6=1.25cm 2
A s.min = k c ⋅k⋅f ct , eff ⋅ A ct
s.lim
k c =0.4 (przy zginaniu)
k =0.8 (h < 300 mm)
f ct , eff = f ctm =2.9 MPa
s,lim = 360 MPa (bo Φ = 8 mm)
A ct = 0.5⋅b⋅h=0.5⋅100 ⋅12 =600 cm 2
A s.min = 0.4⋅0.8⋅2.9⋅ 600
360 =1.55cm2
Przyjęto zbrojenie dołem 4Ø8 / 1 m ze stali A-IIIN o As = 2.01 cm 2 .
2.7.3 Belka spocznikowa Poz.6.3
Obliczeniowa rozpiętość belki:
l = 3.20 m, l0 = 1.05 · 3.20 = 3.36 m
Wysokość przekroju:
h = 0.40 m, d = 0.40 - 0.5 · 0.016 - 0.02 = 0.372 m
Obliczeniowa szerokość belki:
b ' =b4 ⋅t = 0.204 ⋅0.12 + 0.68 m
Obciążenie belki spocznikowej :
q =0.48⋅0.12⋅24.00⋅1.10.5⋅5.52⋅12.9450.5⋅1.50−0.20⋅9.187 = 43.22 kN /m
Maksymalny moment obliczeniowy:
M = q⋅l 2
0
8
= 43.22⋅3.362
8
Maksymalna reakcja obliczeniowa:
R = Q = q⋅l 0
2
= 43.22⋅3.36
2
Obliczenie potrzebnego zbrojenia:
=60.99 kNm
=72.61kN
A0 = M Sd 60.99⋅102
= =0.0324
2 2
f cd⋅b⋅d 2.00⋅68 ⋅37.2
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 82

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
eff =1 −1−2A 0 = 1 −1−2 ⋅0.0324= 0.0329 eff.lim = 0.50
eff =1 −0.5⋅ eff =1−0.5⋅0.0329 = 0.984
As1 = M Sd
eff⋅f yd⋅d =
60.99⋅10 2
0.984⋅42.0⋅37.4 =3.95cm2
Minimalne pole przekroju zbrojenia:
As1.min = 0.26⋅ f ctm
⋅b⋅d = 0.26⋅
f yk
2.9
⋅25 ⋅37.2 =1.40cm2
500
A s1.min= 0.0013⋅b⋅d = 0.0013⋅20.0⋅37.2 =0.97cm 2
A s.min = k c ⋅k⋅f ct , eff ⋅ A ct
s.lim
k c =0.4 (przy zginaniu)
k = 0.7
f ct , eff = f ctm =2.9 MPa
s,lim = 240 MPa (bo Φ=16 mm)
A ct = 0.5⋅b⋅h=0.5⋅20 ⋅40 =400 cm 2
As.min= 0.4⋅0.7⋅2.9⋅ 400
= 1.35cm2
240
Przyjęto zbrojenie dołem 3Ø16 ze stali A-IIIN o As = 6.03 cm 2 .
Nośność na ścinanie w elemencie bez zbrojenia poprzecznego:
V Rd.1=[0.35⋅k⋅f ctd⋅1.240 L0.15 cp]⋅b w⋅d
k =1.6−d =1.60−0.372 =1.23
L= 0 , cp =0
V Rd.1 =[0.35⋅1.23⋅0.133⋅1.2]⋅20 ⋅37.2= 51.12kN
V Sd = 73.75kN V Rd.1 =51.12kN - odcinek drugiego rodzaju
Przyjęto, że zbrojenie na ścinanie składa się wyłącznie ze strzemion prostopadłych
do osi belki, wówczas:
cot
V Rd.2 =⋅f cd⋅bw⋅z⋅ 1cot 2
= 0.61− f ck 30
=0.61− = 0.53
250 250
Założono cotθ = 1.5
z = 0.9⋅d = 0.9⋅37.2 = 33.48 cm
V Rd.2 =0.53⋅2.00⋅25 ⋅33.48⋅ 1.5
= 409.49kN
2
11.5
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 83

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
V Sd =73.75kN V Rd.2 =409.49 kN
V Rd.3 = Asw1⋅f ywd1
⋅z⋅cot
s1 Założono strzemiona dwucięte ze stali A-IIIN 2Ø8 o Asw1 = 1.01 cm 2 .
Rozstaw strzemion:
s1max = Asw1⋅f ywd1
⋅z⋅cot =
V Sd
1.01⋅42.0
⋅33.48⋅1.5 = 28.88cm
73.75
Minimalny rozstaw strzemion w kierunku podłużnym:
s max ≤0.75⋅d = 0.75⋅37.2= 27.9cm
s max ≤40.0cm
Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:
w.min =
0.08⋅ fck
f yk
= 0.08⋅30
⋅100%= 0.09%
500
w1 = Asw1 =
bw⋅s 1
1.01
20 ⋅25 ⋅100 %= 0.20% w.min =0.09%
Przyjęto rozstaw strzemion s1 = 25cm na całej długości belki.
V Rd.3 = 1.01⋅42.0
⋅33.48⋅1.5=85.21kN
25
V Sd = 73.75kN V Rd.3 = 85.21kN
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 84

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.8 Płyta fundamentowa Poz.7
2.8.1 Warunki gruntowo-wodne
Parametry gruntu ustalono na podstawie normy PN-81/B-03020 „Grunty budowlane
– Posadowienie bezpośrednie budowli – Obliczenia statyczne i projektowanie” [15]
i załącznika nr 1 (Warunki gruntowo-wodne).
Lp. Rodzaj gruntu
1.
NN
[C+Gb+Pπ]
Grubość
warstwy
[m]
2. Pπ 1.7
3. Pπ 0.4
4. Gp 2.0
5. Ps 2.3
6. Pg ~
Dla Pπ :
Dla Gp :
Dla Ps :
d =
Tabl.27 Parametry gruntu
ID/IL
stan Wilgotność
Grupa
genetyczna
γ/γ'
[kN/m 3 ]
Wn [%]
cu (n)
[kPa]
0.8 - w - - - -
100 ⋅18.5
10028
n = 26.5−14.45
26.5
0.30
ln
0.30
ln
0.15
tpl
0.70
zg
0.0
tpl
= 14.45 kN /m3
=0.45
' = 1−0.4526.5−10.0 =9.08 kN /m 3
d =
100 ⋅22.0
10012
n = 26.8−19.64
26.8
=19.64 kN /m3
=0.27
' =1−0.2726.8−10.0 =12.26 kN /m 3
d =
100 ⋅20.5
= 17.37 kN /m3
10018
n = 26.5−17.37
26.5
=0.34
' = 1−0.3426.5−10.0=10.89 kN /m 3
øu (n)
[ 0 ]
w - 17.00 / - 19 - 29.5
m - 18.50 / 9.08 28 - 29.5
m „B” 22.0 / 12.26 12 34 19.5
m - 20.50 / 10.89 18 - 34.2
- „A” 21.50 / - 13 50 25.0
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 85

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2.8.2 Zebranie obciążeń
1. Reakcje od słupów działające na płytę fundamentową
Słup
S.1.C
(słup środkowy)
S.1.K
(słup skrajny)
Tabl.28 Reakcje od słupów [kN]
M
[kNm]
H
[kN]
V
[kN]
Kombinacja
max M 299.22 -178.41 4336.54 ABCFGK
min M -332.26 195.30 4324.27 ABDFGL
max H -332.26 195.30 4324.27 ABDFGL
min H 299.22 -178.41 4336.54 ABCFGK
max V -243.92 108.58 5663.27 ADEFGHL
min V -294.71 157.63 3146.67 ADLM
MAX: -332.26 195.30 5663.27 -
max M 139.67 -87.69 3537.68 ABCEHK
min M -154.90 96.00 3573.18 ABDEHL
max H -154.90 96.00 3573.18 ABDEHL
min H 139.67 -87.69 3537.68 ABCEHK
max V -137.95 75.92 4020.90 ABDEFGHLM
min V -113.13 55.95 2290.26 ADL
MAX: -154.90 96.00 4020.90 -
2. Obciążenie od ścian trzonów komunikacyjnych i słupów trzonu
1) Obciążenie od stropu przypadające na ściany trzonu komunikacyjnego i klatki
schodowej:
Rys.60 Obciążenie od stropu przypadające na ściany trzonu komunikacyjnego
i klatki schodowej
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 86

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obciążenie równomiernie rozłożone od poszczególnych stropów (na podstawie
Tabl.1,2,3):
1) obciążenie od stropu nad kondygnacją podziemną
– obciążenie charakterystyczne:
q1k = 4.021 + 2.950 = 6.971 kN/m 2
– obciążenie obliczeniowe:
q1 = 4.655 + 3.940 = 8.595 kN/m 2
2) obciążenie od stropów kondygnacji powtarzalnych
– obciążenie charakterystyczne
q2k = 3.852 + 2.950 = 6.802 kN/m 2
– obciążenie obliczeniowe
q2 = 4.443 + 3.940 = 8.383 kN/m 2
3) obciążenie od stropodachu
– obciążenie charakterystyczne
q3k = 4.270 + 0.236 + 5.760 = 10.266 kN/m 2
– obciążenie obliczeniowe
q3 = 4.861 + 0.283 + 7.024 = 12.168 kN/m 2
Sumaryczne obciążenie od stropów działające na płytę fundamentową
poprzez ściany i słupy trzonu komunikacyjnego:
1) ściana 1
– obciążenie charakterystyczne
q s1.k = q 1.k 9 ⋅q 2.k q 3.k ⋅3.75 =6.9719 ⋅6.80210.266⋅3.75 = 294.21 kN
m
– obciążenie obliczeniowe
2) ściana 2
q s1 =q 1 9 ⋅q 2 q 3 ⋅3.75 =8.5959 ⋅8.38312.168⋅3.75 = 360.79 kN
m
– obciążenie charakterystyczne
q s2.k = q 2.k 9 ⋅q 2.k q 3.k ⋅2.40 =6.9719 ⋅6.80210.266⋅2.40 =188.29 kN
m
– obciążenie obliczeniowe
3) ściana 3
q s2 = q 1 9 ⋅q 2 q 3 ⋅2.40 =8.5959 ⋅8.38312.168⋅2.40 = 230.90 kN
m
– obciążenie charakterystyczne
q s3.k = q 2.k 9 ⋅q 2.k q 3.k ⋅2.00 =6.9719 ⋅6.80210.266⋅2.00 =156.91 kN
m
– obciążenie obliczeniowe
q s3 =q 1 9 ⋅q 2 q 3 ⋅2.00 =8.5959 ⋅8.38312.168⋅2.00 = 192.42 kN
m
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 87

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
4) słup
– obciążenie charakterystyczne
q słup.k =q 2.k 9 ⋅q 2.k q 3.k ⋅2.40⋅3.50 =6.9719 ⋅6.80210.266⋅
⋅2.40⋅3.50= 659.02 kN
– obciążenie obliczeniowe
q słup = q 1 9 ⋅q 2 q 3 ⋅2.40⋅3.50 =8.5959 ⋅8.38312.168⋅
⋅2.40⋅3.50=808.16 kN
m
2) Ciężar własny ścian i słupów
Obciążenie ciągłe od ciężaru własnego ścian trzonu komunikacyjnego działające
na płytę fundamentową:
1) płyta żelbetowa grubości 35 cm
– obciążenie charakterystyczne
q c1.k =0.35⋅3.0⋅25.010 ⋅0.35⋅3.40⋅25.0 =323.75 kN
m
– obciążenie obliczeniowe
q c1 =q c1.k ⋅ f = 323.75⋅1.2 =388.5 kN
m
2) płyta żelbetowa grubości 25 cm
– obciążenie charakterystyczne
q c2.k = 0.25⋅3.0⋅25.010 ⋅0.25⋅3.40⋅25.0 = 231.25 kN
m
– obciążenie obliczeniowe
3) słup 35x60cm
q c2= q c2.k⋅ f = 231.25⋅1.2 = 277.5 kN
m
q c2.k =0.35⋅0.60⋅3.0⋅25.04 ⋅0.35⋅0.60⋅3.40⋅25.0+
+ 6 ⋅0.35⋅0.45⋅3.40⋅25.0 =167.48 kN
m
– obciążenie obliczeniowe
3. Obciążenie od ścian oporowych
q c2 = q c2.k ⋅ f = 167.48⋅1.2 =200.98 kN
m
Korzystając z rysunku 19 przyjęto obciążenie płyty fundamentowej momentem od
ścian oporowych:
q opor = 2.33 kNm/m
Obciążenie charakterystyczne:
q opor_k =q opor /1.2 = 2.33/1.2 = 1.94 kNm/ m
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 88

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
4. Obciążenie od pojazdów
Wartość obciążenia przyjęto na podstawie normy PN-82/B-02004
„Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne i technologiczne.
Obciążenia pojazdami”. [11]
Korzystając z Tabl.2 PN [11] przyjęto obciążenie równomiernie rozłożone
charakterystyczne qsam.k = 1.8 kN/m 2 (samochody osobowe bez ładunku).
Obciążenie obliczeniowe:
q sam =q sam.k ⋅ f = 1.8⋅1.3 = 2.34 kN /m 2
2.8.3 Obliczenia statyczne i wymiarowanie
Do obliczeń przyjęto:
• beton C30/37 fcd = 20.0 MPa, fctd = 1.33 MPa, fck = 30 MPa, fctm = 2.9 MPa
Ecm = 32 GPa
• stal A-IIIN fyd = 420 MPa, eff,lim =0.50 , Es = 200 GPa
• otulina cnom = 75mm
• wysięg płyty poza oś skrajnego słupa 1.5 m
• wymiary płyty 93.5 x 22.0 m
Określenie grubości płyty:
1) Potrzebna wysokość płyty z warunku na wymaganą długość zakotwienia
prętów ze słupa:
Średnica prętów: Ø32 mm
Podstawowa długość zakotwienia:
l b =
4 ⋅ f yd
=
f bd
3.2
4 ⋅420 = 112.0
3.0
Obliczeniowa długość zakotwienia:
l bd = a⋅l b⋅ A s.req
= 1.0⋅112.0⋅0.8=89.6cm
As.prov Minimalna długość zakotwienia:
Max wartość:
0.3⋅l b = 0.6⋅112.0=67.2 cm
10 = 10 ⋅3.2 =32.0cm
10.0cm
lb.min = 67.2 cm
Ostatecznie:
l bd = 89.6cml b.min = 67.2cm
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 89

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
2) Ze względu na ograniczenie ugięć wymaga się aby stosunek grubości płyty (hf)
do jej rozpiętości podporowej (leff) był nie mniejszy niż 0.1:
h f
≥0.1 => h f ≥0.1 l eff = 0.1⋅8.0 = 0.8 m
leff 3) Ze względu na przebicie
N Sd −gq⋅A≤N Rd = f ctd ⋅u p ⋅d
Odpór podłoża:
gq= ∑ P
F
ΣP – suma obciążeń pionowych bez ciężaru fundamentu
F – powierzchnia podstawy fundamentu
∑ P = 28 ⋅V śr 28 ⋅V skr 4 ⋅5.50⋅q s1 4 ⋅5.50⋅q c1 2 ⋅7.50⋅q s2 +
+4 ⋅7.502 ⋅5.702 ⋅4.002 ⋅3.10⋅q c2 2 ⋅5.50⋅q s3 +
+ 2 ⋅5.50⋅q c1 2 ⋅3.50⋅q s2 4 ⋅3.50⋅q c2 90.5⋅19.0⋅2.34=
= 28 ⋅5663.2728 ⋅4020.904 ⋅5.50⋅360.794 ⋅5.50⋅388.5 +
+ 2 ⋅7.50⋅230.904 ⋅7.502 ⋅5.702 ⋅4.002 ⋅3.10⋅277.5+
+ 2 ⋅5.50⋅192.422 ⋅5.50⋅388.52 ⋅3.50⋅230.904 ⋅3.50⋅277.5+
+ 90.5⋅19 ⋅2.34 = 322449.0kN
gq = ∑ P
A
F = 93.5⋅22.0 =2057.0 m 2
= 322449.0
2057.0
= 156.76kN /m2
Rys.61 Płyta fundamentowa - przebicie
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 90

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Dla słupa środkowego:
N Sd =V śr = 5663.27 kN
A = 2.50⋅2.25 =5.63 m 2
u p =
2 ⋅0.602 ⋅0.352 ⋅2.502 ⋅2.25
= 5.7m
2
N Sd −gq⋅A≤N Rd = f ctd ⋅u p ⋅d
5663.27−156.76⋅5.63 = 4780.71 kN 1.33⋅5.7⋅0.95 = 7.202 MN = 7202.0 kN
Warunek spełniony
Dla słupa skrajnego:
N Sd =V skr =4020.90 kN
A = 2.35⋅2.25 =5.29 m 2
u p =
2 ⋅0.452 ⋅0.352 ⋅2.352 ⋅2.25
= 5.4m
2
N Sd −gq⋅A≤N Rd = f ctd ⋅u p ⋅d
4020.90−156.76⋅5.29 =3191.64 kN 1.33⋅5.4⋅0.95 =6.823 MN =6823.0 kN
Warunek spełniony
Przyjęto ostatecznie grubość płyty hf = 1.0 m.
Posadowienie na głębokości D = 4.0 m poniżej poziomu terenu na Gp.
Wyznaczenie sztywności podłoża:
Według wzoru Sawinowa:
C = C 0 [ 1 2 BL ] BL q
q0 gdzie:
C0 - współczynnik podatności dynamicznej podłoża przy obciążeniu
q0 = 20 kN/m 2 ; dla gliny twardoplastycznej C0 = 10-20 MN/m 3 ,
dla piasków średnioziarnistych C0=12-16 MN/m 3
(na podstawie Tabl.9-3 [3])
q – rzeczywiste obciążenie od projektowanego fundamentu, kN/m 2
Δ – jednostka 1 z mianem 1 /m
B,L – wymiary podstawy fundamentu w m
Przyjęto C0 = 15 MN/m 3
q = ∑ PQ fund
F
= 322449.093.5⋅22.0⋅1.0⋅25.0⋅1.2
93.5⋅22.0
= 186.76kN / m 2
C =C 0 [ 1 2 BL ] BL q 2 ⋅22.093.5
=15 ⋅[ 1
q0 1 ⋅22.0⋅93.5 ] ⋅ 186.76
= 51.0 MN / m3
20
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 91

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Obliczenie płyty fundamentowej przeprowadzono w programie ABC Płyta firmy Pro-Soft..
Płytę o wymiarach 93.5 x 22.0 m podzielono siatką o wymiarach oczka 0.5 m.
Przyjęto, że płyta spoczywa na podłożu sprężystym Winklera o sztywności
C = 51.0 MN/m 3 .
Zastosowano trzy schematy obliczeniowe: schemat obciążeń stałych (obciążenia
od słupów i ścian, ścian oporowych) oraz dwa schematy obciążenia płyty
samochodami na parkingu.
Obciążenie od pojazdów 1 (wartości charakterystyczne):
Rys.63 Płyta fundamentowa – obciążenie pojazdami 1
Obciążenie od pojazdów 2 (wartości charakterystyczne):
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 92

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Rys.64 Płyta fundamentowa – obciążenie pojazdami 2
Siły wewnętrzne (od obciążeń obliczeniowych):
Momenty:
Rys.65 Płyta fundamentowa – momenty Mx [kNm/m]
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 93

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Siły poprzeczne:
Rys.66 Płyta fundamentowa – momenty My [kNm/m]
Rys.67 Płyta fundamentowa – siły poprzeczne Qx [kN/m]
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 94

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Ugięcie (od obciążeń charakterystycznych):
Rys.68 Płyta fundamentowa – siły poprzeczne Qy [kN/m]
Rys.69 Płyta fundamentowa – ugięcie [mm]
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 95

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Wymiarowanie:
Rys.70 Zbrojenie na dole płyty fundamentowej – kierunek X
Rys.71 Zbrojenie na dole płyty fundamentowej – kierunek Y
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 96

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Rys.72 Zbrojenie na górze płyty fundamentowej – kierunek X
Rys.73 Zbrojenie na górze płyty fundamentowej – kierunek Y
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 97

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
Zbrojenie minimalne:
1) ze względu na skurcz betonu
A s.min = k c ⋅k⋅f ct , eff ⋅ A ct
s.lim
k c = 0.4 (przy zginaniu)
k = 0.5
f ct , eff = f ctm = 2.9 MPa
s,lim =240 MPa (bo Φ = 16 mm)
A ct = 0.5⋅b⋅h= 0.5⋅100 ⋅100 = 5000 cm 2
A s.min= 0.4⋅0.5⋅2.9⋅ 5000
240 =12.08cm2 /m
2) na podstawie literatury [2]
Tabl.29 Płyta fundamentowa – zbrojenie minimalne
Lokalizacja W strefie rozciąganej W strefie ściskanej
Wzdłuż płyty
W poprzek płyty
2.8.4 Przyjęte wymiary i zbrojenie
0.0020bh = 0.0020 · 100 · 100 =
= 20.0 cm 2 / m
0.0015bh = 0.0015 · 100 · 100 =
= 15.0 cm 2 / m
0.0015bh = 0.0015 · 100 · 100 =
= 15.0 cm 2 / m
0.0010bh = 0.0010 · 100 · 100 =
= 10.0 cm 2 / m
Przyjęto wymiary płyty fundamentowej 93.5 x 22.0 x 1.0 m.
Zbrojenie płyty górą w obu kierunkach na całej płycie prętami Ø16 ze stali A-IIIN
co 0.12 m. Zbrojenie dołem w obu kierunkach prętami Ø16 ze stali A-IIIN co 0.15 m,
w miejscach o większym wytężeniu dokłada się pręty Ø20, Ø25 ze stali AIIIN.
Wewnątrz płyty umieścić siatkę przestrzenną złożoną z prętów Ø16 ze stali A-IIIN
co 60 cm w każdym z trzech kierunków. Otulina prętów dolnych 0.075 m, górnych
0.025 m.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 98

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
III. LITERATURA
[1] Łapko Andrzej: Projektowanie konstrukcji żelbetowych,
Arkady, Warszawa 2000
[2] Starosolski Włodzimierz: Konstrukcje żelbetowe według PN-B-03264:2002,
Tom I,II – Wyd. 9, PWN, Warszawa 2005
[3] Kobiak Jerzy, Stachurski Wiesław: Konstrukcje żelbetowe,
Tom I,II – Wyd. 6, Arkady, Warszawa 1995
[4] Grabiec Kaliskt: Przykłady obliczeń statycznych,
Wyd. 4, PWN, Warszawa – Poznań 1996
[5] Murkowska Małgorzata: Projektowanie elementów żelbetowych,
Wyd. 1, Wydawnictwo Politechniki Poznańskiej, Poznań 2004
[6] Kapela Marek, Sieczkowski Józef: Projektowanie konstrukcji budynków
wielokondygnacyjnych, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej,
Warszawa 2003
[7] Sieczkowski Józef, Nejman Tadeusz: Ustroje budowlane,
Wyd. 3, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej, Warszawa 2002
Normy:
[8] PN-B-03264: grudzień 2002
Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne
i projektowanie,
[9] PN-82/B-2001
Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.
[10] PN-82/B-2003
Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne i technologiczne. Podstawowe
obciążenia technologiczne i montażowe.
[11] PN-82/B-02004
Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne i technologiczne. Obciążenia
pojazdami.
[12] PN-80/B-02010
Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem.
[13] PN-77/B-02011
Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem.
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 99

Jacek Gieczewski Praca dyplomowa
[14] PN-83/B-03010
Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
[15] PN-81/B-03020
Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne
i projektowanie.
Akty prawne:
[16] Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002r. w sprawie
warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie,
Dz. U. nr 75, poz. 690 z późn. zm. z dnia 15 czerwca 2002r.
Programy:
[1] RM - WIN 8.0 firmy CadSiS
[2] ABC Płyta 6.0 firmy Pro-Soft
[3] RFD 2.0 firmy INFER ENGEENERING
[4] ODZ „Obliczanie długości zakotwienia prętów wg PN-B-03264:2002” - skrypt
Pythona własnego autorstwa
[5] Otulina „Określanie grubości otuliny wg PN-B-03264:2002” - skrypt Pythona
własnego autorstwa
[5] OpenOffice.ux.pl 2.0 firmy UxSystems
Budynek biurowy 11-o kondygnacyjny z parkingiem podziemnym Strona 100