Przebieg ćwiczenia
Przebieg ćwiczenia
Przebieg ćwiczenia
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
ĆWICZENIE NR 1<br />
TECHNIKA WYSOKICH NAPIĘĆ<br />
LABORATORIUM<br />
LABORATORIA WYSOKICH NAPIĘĆ<br />
WYPOSAŻENIE, ORGANIZACJA, ZASADY BEZPIECZNEJ PRACY<br />
I. CEL ĆWICZENIA<br />
Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową i wyposażeniem laboratorium wysokich napięć, jak<br />
również z zakresem prac, które są w nim prowadzone. Studenci dowiedzą się również, jakie warunki bezpiecznej<br />
pracy obowiązują w pobliżu urządzeń wysokiego napięcia.<br />
II. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE<br />
1. Podział laboratoriów<br />
Laboratoria Wysokich Napięć (LWN) są ośrodkami prac badawczych nad układami izolacyjnymi<br />
wysokonapięciowych urządzeń elektroenergetycznych.<br />
Dostosowanie materiałów izolacyjnych do aktualnych potrzeb energetyki wymaga zarówno opracowań nowych<br />
technologii w dziedzinie dielektryków jak i rozpoznania zjawisk w nich zachodzących pod działaniem silnych<br />
pól elektrycznych. Ma to bezpośredni związek z możliwościami badawczymi laboratoriów, w tym głównie<br />
z wyposażeniem ich w odpowiednie zespoły probiercze wysokiego napięcia oraz specjalną aparaturę pomiarową.<br />
W zależności od rodzaju przeprowadzanych prac, Laboratoria Wysokich Napięć można podzielić na:<br />
– naukowo–badawcze,<br />
– naukowo–dydaktyczne,<br />
– przemysłowe laboratoria badawcze,<br />
– stacje prób.<br />
Laboratoria naukowo–badawcze dysponujące źródłami napięć o najwyższych parametrach, specjalną<br />
aparaturą pomiarową, możliwością przeprowadzania badań w układach modelowych na gotowych obiektach w<br />
celu optymalizacji procesów technologicznych.<br />
Laboratoria naukowo–dydaktyczne dysponujące źródłami napięcia o niższych parametrach, posiadają<br />
natomiast liczne stanowiska pomiarowe dla badań eksperymentalnych, pokazów i ćwiczeń laboratoryjnych.<br />
Przemysłowe laboratoria badawcze wyposażone w stanowiska do badań międzyoperacyjnych oraz badań<br />
dla oceny produkcji.<br />
Stacje prób t.j. placówki, w których przeprowadza się badania w ramach prób wyrobu i prób typu<br />
obiektów.<br />
2. Zakres prac badawczych w laboratorium WN<br />
Problematyka badawcza Laboratoriów Wysokich Napięć obejmuje:<br />
– zagadnienia wytrzymałości elektrycznej dielektryków stałych, ciekłych i gazowych z uwzględnieniem<br />
napięć stałych, przemiennych i udarowych oraz napięć złożonych,<br />
– badania różnych form wyładowań elektrycznych, w tym: wyładowań niezupełnych, pełznych, ślizgowych,<br />
ulotu elektrycznego, łuku elektrycznego, występujących w układach izolacyjnych w warunkach<br />
eksploatacyjnych,
– prace nad doborem maksymalnego napięcia roboczego w różnych układach izolacyjnych,<br />
– badania wpływu narażeń eksploatacyjnych w układach modelowych i na prototypach,<br />
– zagadnienia koordynacji izolacji i ochrony przeciwprzepięciowej,<br />
– pomiary przepięć piorunowych, łączeniowych i dorywczych w układach modelowych,<br />
– prace w dziedzinie uziemień wysokonapięciowych,<br />
– miernictwo wysokonapięciowe,<br />
– badania pola elektrycznego w układach izolacyjnych, w tym metody wyznaczania rozkładu pola<br />
elektrycznego w celu doboru naprężeń roboczych, odpowiednio do wytrzymałości elektrycznej,<br />
– zagadnienia oddziaływania pola elektromagnetycznego na środowisko,<br />
– opracowanie metod badań profilaktycznych układów izolacyjnych wysokiego napięcia z uwzględnieniem<br />
charakterystycznych warunków pracy różnych grup urządzeń elektrycznych,<br />
– badania na pograniczu innych dziedzin, w tym głównie fizyki, chemii i techniki.<br />
3. Wyposażenie Laboratoriów Wysokich Napięć<br />
Podstawowe wyposażenie Laboratoriów Wysokich Napięć stanowią:<br />
zespoły probiercze wytwarzające:<br />
• napięcia przemienne: transformatory, układy kaskadowe,<br />
• napięcia udarowe: generatory napięć udarowych piorunowych i łączeniowych,<br />
• prądy udarowe: generatory prądów udarowych,<br />
• napięcie wyprostowane: jedno- i wielostopniowe układy prostownikowe;<br />
układy pomiarowe wysokich napięć, w tym:<br />
• iskierniki kulowe zapewniające pomiar napięć przemiennych, stałych i udarowych,<br />
• dzielniki oporowe i pojemnościowe,<br />
• woltomierze elektrostatyczne,<br />
• metody prostownikowe,<br />
• metody specjalne;<br />
aparatura pomiarowa, w tym między innymi:<br />
• mostki wysokonapięciowe do pomiaru strat dielektrycznych,<br />
• oscyloskopy,<br />
• urządzenia do pomiaru wyładowań niezupełnych,<br />
• mierniki natężenia pola elektrycznego;<br />
4. Dobór odstępów bezpiecznych<br />
W laboratoriach wyposażonych w zespoły probiercze o napięciu większym od<br />
2 MV – a są to głównie zespoły probiercze napięcia udarowego piorunowego i udarowego łączeniowego – o<br />
wytrzymałości elektrycznej odstępów powietrznych decyduje napięcie udarowe łączeniowe. Wówczas<br />
minimalny odstęp bezpieczny ab<br />
[m] określa się z zależności:<br />
2<br />
ab = 4 ⋅U<br />
(1)<br />
gdzie: U – wartość szczytowa udaru łączeniowego 250 µs /2500 µs biegunowości dodatniej [MV],<br />
lub z innej zależności proponowanej w wyniku eksperymentów w laboratorium w Les Renardies: [1]<br />
a<br />
= k<br />
⋅<br />
k<br />
p<br />
8<br />
3400(<br />
1−<br />
3s)<br />
⋅<br />
−1<br />
U<br />
b z<br />
(2)<br />
50%<br />
k z<br />
z k<br />
gdzie: – współczynnik zwiększający zapas bezpieczeństwa, ≈ 1,2<br />
k – współczynnik przerwy iskrowej, k<br />
= 1,0÷1,45, wynikający z mechanizmu iskry<br />
p<br />
p
długiej w dużych odstępach izolacyjnych,<br />
U 50%<br />
– pięćdziesięcioprocentowe napięcie przeskoku [kV],<br />
s – wartość względna odchylenia standardowego napięć przeskoku przy krytycznych udarach<br />
łączeniowych, odniesiona do<br />
U<br />
50%<br />
W laboratoriach o najwyższym napięciu probierczym do 2 MV – minimalny odstęp bezpieczny dla<br />
napięcia przemiennego i udarowego łączeniowego, dodatniej biegunowości określa się ze wzoru:<br />
a b<br />
= 2,<br />
23U<br />
3<br />
− 4,<br />
57U<br />
2<br />
+ 8,<br />
27U<br />
−1,<br />
57m<br />
gdzie: U – napięcie probiercze [MV] w zakresie od 750 kV do 2000 kV.<br />
W powyższych dwóch grupach laboratoriów odstępy bezpieczne w powietrzu wynoszą nawet kilkadziesiąt<br />
metrów.<br />
Laboratoria wyposażone w zespoły probiercze o napięciu przemiennym do 400 kV, są przeważnie<br />
podzielone na tzw. pola probiercze, czyli ogrodzone powierzchnie, na których znajdują się źródła wysokich<br />
napięć, badane obiekty i inne urządzenia, które podczas pracy będą pod wysokim napięciem.<br />
Obiekty w polu probierczym są tak rozmieszczone, aby zapewnione były odpowiednie odstępy między<br />
elementami pod napięciem a elementami uziemionymi, co wynika z:<br />
– warunku bezpiecznej pracy, ograniczonego możliwością przeskoku w powietrzu,<br />
– oddziaływania pól elektromagnetycznych na sąsiednie obwody.<br />
Wartość odstępu bezpiecznego [cm] oblicza się zazwyczaj ze wzorów empirycznych na napięcie przeskoku<br />
w układzie: ostrze – płaszczyzna uziemiona, a mianowicie:<br />
a<br />
b<br />
b<br />
= k<br />
z<br />
U<br />
p<br />
−14<br />
a napięcie przemienne 50Hz (3)<br />
b<br />
= k<br />
z<br />
U<br />
3,<br />
16<br />
p<br />
−19,<br />
8<br />
a napięcie stałe (4)<br />
b<br />
= k<br />
z<br />
U<br />
4,<br />
47<br />
p<br />
− 23,<br />
8<br />
a napięcie udarowe (5)<br />
5,<br />
36<br />
gdzie Up – wartość skuteczna przy napięciu przemiennym; szczytowa przy udarowym [kV].<br />
Powyższe wzory obowiązują w zakresie napięć:<br />
– 350 kV przy napięciu przemiennym<br />
– 500 kV przy napięciu stałym i udarowym<br />
w warunkach normalnych tj:<br />
– dla temperatury To = 293 K (20 o C),<br />
– ciśnienia bn = 1013,23 hPA,<br />
– odstępów większych od 6 cm.<br />
Dla innych warunków atmosferycznych (ciśnienie b, temperatura T) w miejsce Up należy wstawić wartość<br />
Up (b,T), gdzie:<br />
U p<br />
U p b,<br />
T ) =<br />
δ<br />
( (6)<br />
δ – gęstość względna powietrza.
5. Ekrany i uziemienia<br />
Laboratoria Wysokich Napięć charakteryzuje występowanie bardzo wysokich napięć i udarów o<br />
przebiegach sinusoidalnych, odkształconych, impulsowych, a także niskich napięć, lecz dużych prądów w<br />
sieciach zasilających.<br />
Charakterystyczne dla pracy LWN są wyładowania elektryczne – zupełne i niezupełne – powstające<br />
podczas badań np. wytrzymałości elektrycznej, które powodują zakłócenia przenoszone galwanicznie lub na<br />
drodze elektromagnetycznej.<br />
Do sposobów ochrony przed ich skutkami należą:<br />
– uziemienia,<br />
– ekranowanie,<br />
– filtracja zakłóceń.<br />
System uziemień w postaci płyt i taśm powinien zapewnić potencjał ziemi w laboratorium. Duże znaczenie<br />
dla ochrony przed przepięciami posiada prawidłowe uziemienie przyrządów pomiarowych – równoległe, do<br />
wspólnego punktu uziemienia.<br />
Ekranowanie laboratoriów ma na celu eliminowanie przenikania do niego promieniowania<br />
elektromagnetycznego z zewnątrz. Wykonany w tym celu ekran powinien charakteryzować się dużą<br />
przenikalnością magnetyczną i posiadać jak najbardziej jednolitą strukturę, szczególnie w przypadku<br />
oddziaływania pól przemiennych o wysokiej częstotliwości lub przebiegów impulsowych o dużej stromości.<br />
Inny cel ekranowania w laboratoriach wysokonapięciowych to ochrona obiektów sąsiednich od zakłóceń<br />
generowanych w samych polach probierczych.<br />
6. Bezpieczeństwo pracy w Laboratorium Wysokich Napięć<br />
Warunkiem bezpiecznej pracy w Laboratorium Wysokich Napięć jest przestrzeganie następujących zasad,<br />
wynikających z organizacji pracy w Laboratorium i prawidłowej eksploatacji urządzeń wysokiego napięcia:<br />
1. Wszelkie źródła wysokiego napięcia i poddanego jego działaniu obiekty mogą być eksploatowane i<br />
badane tylko wówczas, gdy znajdują się w ogrodzonym i zamkniętym polu probierczym. Przy otwartych<br />
drzwiach do pola probierczego załączenie napięcia jest niemożliwe.<br />
2. Drzwi wejściowe do każdego pola probierczego wyposażone są w blokadę. Otwarcie drzwi powoduje<br />
zatem wyłączenie napięcia, a zamknięcie ich nie może spowodować załączenia napięcia.<br />
3. Wyłącznik krańcowy na autotransformatorze wymaga każdorazowo, przed załączeniem napięcia,<br />
sprowadzenia regulatora do położenia zerowego.<br />
4. Wszystkie metalowe części wewnątrz pola probierczego wraz z ogrodzeniem powinny być przyłączone<br />
do instalacji uziemiającej.<br />
5. Załączanie i wyłączanie wysokiego napięcia musi odbywać się przy zastosowaniu co najmniej dwóch<br />
wyłączników, z których przynajmniej jeden musi posiadać widoczną przerwę między stykami.<br />
6. W przypadku wyprowadzenia z pola probierczego na zewnątrz dowolnego przewodu, który mógłby<br />
znaleźć się pod wysokim napięciem np. wskutek przeskoku, konieczne jest zastosowanie równoległe, między<br />
tym przewodem, a przewodem uziemiającym, ochronnika przepięciowego i iskiernika powietrznego.<br />
7. Każdorazowo, po wejściu do pola probierczego, należy na biegun wysokiego napięcia nałożyć przenośne<br />
uziemienie i tylko wówczas dokonywać wszelkich przełączeń i prac w polu.<br />
8. Obecność wysokiego napięcia w polu probierczym jest sygnalizowana lampkami czerwonymi na pulpicie<br />
sterowniczym i na ogrodzeniu w kilku miejscach, szczególnie gdy pole probiercze jest duże.<br />
9. W pewnych przypadkach, gdy konieczne jest zwrócenie uwagi innych osób na rozpoczęcie prac w polu<br />
probierczym przy wysokim napięciu, należy na krótki okres włączyć sygnalizację akustyczną.<br />
10. Każde pole probiercze jest wyposażone w izolacyjny sprzęt ochronny, którym należy posługiwać się w<br />
pracy przy urządzeniach wysokiego napięcia.<br />
III. SPRAWOZDANIE.<br />
Sprawozdanie należy wykonać według zaleceń prowadzącego ćwiczenie.
IV. LITERATURA.<br />
1. Kosztaluk R.: Technika badań wysokonapięciowych T. 1,2. Warszawa, WNT 1985<br />
2. Florkowska B.: Wytrzymałość elektryczna gazowych układów izolacyjnych wysokiego napięcia.<br />
Kraków 2003<br />
3. Praca zbiorowa pod redakcją Strojny J.: VADEMECUM ELEKTRYKA. Wydanie I, Warszawa 2004
Katedra Elektrotechniki i Elektroenergetyki<br />
Mgr inż. Mikołaj Skowron<br />
Technika Wysokich Napięć<br />
Ćwiczenie nr 2<br />
Badanie układów probierczych napięcia przemiennego, udarowego i stałego<br />
1. ZESPOŁY PROBIERCZE WYSOKIEGO NAPIĘCIA PRZEMIENNEGO<br />
Opracowanie nowych konstrukcji urządzeń elektroenergetycznych wymaga badań ich<br />
elementów i prototypów w celu doboru roboczych naprężeń elektrycznych i oceny<br />
odporności na narażenia eksploatacyjne. Z tego powodu źródła wysokiego napięcia<br />
przemiennego stanowią podstawowe wyposażenie Laboratoriów Wysokich Napięć.<br />
Odrębną grupę badań stanowią tzw. próby napięciowe, których celem jest sprawdzenie<br />
zapasu wytrzymałości elektrycznej wysokonapięciowych układów izolacyjnych przy<br />
wymaganym napięciu probierczym.<br />
Napięcie probiercze przemienne Upr, jest stosowane w badaniach laboratoryjnych<br />
oraz do przeprowadzania prób napięciowych izolacji urządzeń elektrycznych.<br />
Napięcie Upr powinno być praktycznie sinusoidalne, to znaczy:<br />
- współczynnik kształtu k = 2 ± 5%<br />
- wartości maksymalne biegunowości dodatniej i ujemnej nie powinny różnić się<br />
więcej niż o ±5%,<br />
- częstotliwość w zakresie 40 ÷ 62Hz.<br />
Napięcie probiercze przemienne w próbach napięciowych dzieli się na:<br />
a) krótkotrwałe – gdy czas jego działania nie przekracza 1 minuty (w przypadku<br />
kabli 5 minut),<br />
b) długotrwałe – gdy czas ten jest dłuższy i wynosi np. 4 godziny w badaniach<br />
kabli.<br />
Większość prób napięciowych dotyczy izolacji jednofazowej doziemnej lub międzyfazowej.<br />
Z tego powodu napięcie probiercze wytwarzane jest w zespołach probierczych<br />
zawierających transformatory jednofazowe. Źródła trójfazowe otrzymuje się, w razie<br />
potrzeby, za pomocą trzech transformatorów jednofazowych.<br />
Transformatory probiercze w odróżnieniu od transformatorów energetycznych,<br />
charakteryzują się znacznie mniejszą mocą, większą przekładnią oraz są przystosowane<br />
do pracy krótkotrwałej, co stwarza łagodne warunki pod względem ich nagrzewania się.<br />
Są to transformatory w izolacji papierowo-olejowej, zapewniające brak wewnętrznych<br />
wyładowań niezupełnych.<br />
W transformatorach tych, kadź z rdzeniem i uzwojeniami (metalowa lub z materiału<br />
izolacyjnego) jest wypełniona olejem. Wykonanie obudowy transformatora z materiału<br />
izolacyjnego np. odpowiedni rodzaj żywicy, pozwala na znaczne zmniejszenie jego
ciężaru oraz wymiarów, ze względu na wyprowadzenie uzwojeń bez izolatorów<br />
przepustowych oraz brak oleju.<br />
Transformatory olejowe charakteryzuje mała wartość reaktancji rozproszenia i dobre<br />
zabezpieczenie uzwojeń przed wpływami zewnętrznymi.<br />
1.1. Charakterystyka zespołów probierczych<br />
W skład zespołu probierczego, w którym wytwarzane jest wysokie napięcie przemienne,<br />
wchodzą (rys.1.1):<br />
− źródło napięcia przemiennego (sieć zasilająca lub własny generator),<br />
− transformator regulacyjny TR,<br />
− transformator probierczy wysokiego napięcia TP, do którego przyłączony jest badany<br />
obiekt.<br />
Rys.1.1. Zespół probierczy wysokiego napięcia przemiennego:<br />
TR – transformator regulacyjny, TP - transformator probierczy,<br />
R o – opornik tłumiący, OB - badany obiekt, U2 = Upr<br />
Podstawowe rodzaje zespołów probierczych to:<br />
− pojedynczy transformator,<br />
− połączenie szeregowe transformatorów,<br />
− połączenie kaskadowe kilku transformatorów,<br />
− połączenie równoległo-kaskadowe transformatorów.<br />
Parametry znamionowe zespołu probierczego:<br />
Un napięcie znamionowe,<br />
Sn moc znamionowa,<br />
uzw napięcie zwarcia,<br />
Pzw moc zwarcia<br />
1.2. Zespoły probiercze z pojedynczym transformatorem<br />
1.2.1. Układy połączeń transformatorów<br />
I 1<br />
∼ U 1<br />
TR<br />
TP<br />
I 2<br />
R o<br />
U 2<br />
OB
Zespoły probiercze z pojedynczym transformatorem są budowane jako symetryczne lub<br />
niesymetryczne.<br />
W układzie symetrycznym - stosowanym do badania izolacji międzyfazowej (IM) - obydwa<br />
bieguny uzwojenia wysokiego napięcia transformatora są wyprowadzone, a środek uzwojenia<br />
uziemiony (rys.1.2a) lub nieuziemiony, lecz połączony z rdzeniem i obudową. Stwarza to<br />
dogodne warunki dla izolacji biegunów uzwojenia wysokiego napięcia transformatorów tj. dla<br />
izolatorów przepustowych, która może być wykonana na napięcie równe połowie napięcia<br />
znamionowego.<br />
Transformatory probiercze w układzie symetrycznym budowane są obecnie na napięcie do<br />
750kV, a w pojedynczych przypadkach nawet do 1000kV.<br />
a) b)<br />
U1<br />
TP<br />
Rys.1.2. Transformatory probiercze w układzie: a) symetrycznym, b) niesymetrycznym<br />
W układzie niesymetrycznym - stosowanym do badania izolacji fazowej, doziemnej (ID) -<br />
jeden biegun uzwojenia WN jest wyprowadzony, a drugi połączony z rdzeniem, obudową<br />
i uziemiony (rys.1.2b).<br />
Z uwagi na mniej korzystny rozkład napięcia wzdłuż uzwojenia WN i konieczność<br />
stosowania izolacji tego bieguna na pełne napięcie znamionowe, transformatory w układzie<br />
symetrycznym budowane są na napięcie do 500kV.<br />
Poziom napięcia znamionowego pojedynczego transformatora probierczego jest ograniczony<br />
możliwościami konstrukcyjnymi. Dla wytwarzania dostatecznie wysokiego napięcia<br />
przemiennego stosuje się kilka transformatorów odpowiednio połączonych.<br />
1.2.2. Moc znamionowa zespołu<br />
Moc znamionowa Sn jest to iloczyn napięcia i prądu po stronie wysokiego napięcia<br />
transformatora:<br />
S = J ⋅U<br />
= J ⋅U<br />
(1.1)<br />
n<br />
+1/2U2<br />
U2<br />
-1/2U2<br />
2<br />
2<br />
n<br />
Dla celów prób napięciowych wymagana jest odpowiednia moc znamionowa zespołu<br />
probierczego. Jest to moc ograniczona dopuszczalnym przyrostem temperatury izolacji<br />
urządzeń zespołu.<br />
Charakter obciążenia transformatora probierczego zależy od rodzaju obiektu poddawanego<br />
próbie.<br />
Obciążenie zespołu probierczego ma na ogół charakter pojemnościowy, za wyjątkiem badań:<br />
− w obecności ulotu elektrycznego,<br />
n<br />
U1<br />
TP<br />
U2
− prób pod deszczem izolatorów,<br />
− prób zabrudzeniowych izolatorów,<br />
− kiedy należy uwzględnić obciążenie pojemnościowo-rezystancyjne.<br />
Wartości pojemności doziemnych obiektów zawierają się w zakresie od kilkudziesięciu pF do<br />
kilku μF (tabela 1.1).<br />
Tabela 1.1. Pojemności doziemne urządzeń<br />
Urządzenie Pojemność [pF]<br />
Izolatory wiszące<br />
do kilkudziesięciu<br />
Izolatory przepustowe transformatorów i wyłączników 50 ÷ 800<br />
Przekładniki napięciowe i prądowe<br />
100÷1000<br />
Transformatory energetyczne<br />
500÷20000<br />
Maszyny wirujące<br />
10<br />
Kable<br />
5 ÷3 ⋅10 5<br />
250÷300 pF/m<br />
Stosowane konstrukcje transformatorów probierczych o prądzie znamionowym równym 1A,<br />
tzn. posiadające moc znamionową równą 1kVA na 1kV napięcia probierczego, umożliwiają<br />
przeprowadzenie większości prób napięciowych i badań układów izolacyjnych wysokiego<br />
napięcia.<br />
Powinien być wówczas spełniony warunek:<br />
Sn ≥ U pr ⋅ ω⋅<br />
gdzie: Upr - napięcie probiercze,<br />
C - pojemność badanego obiektu<br />
2<br />
C<br />
(1.2)<br />
Np. dla C = 1000pF wartości mocy znamionowej Sn zespołu probierczego przedstawia tabela 1.2.<br />
Tabela 1.2. Moce zespołu probierczego<br />
U [kV] 50 100 500 1000<br />
Sn [kVA] 0,785 3,14 78,5 314<br />
Niespełnienie powyższego warunku (1.2) prowadzi ze wzrostem obciążenia do obniżenia<br />
napięcia probierczego i zniekształcenia jego przebiegu.<br />
Moc znamionowa transformatora, ze względu na czas trwania próby równy najczęściej<br />
1 minutę oraz przerwy między pomiarami i przygotowanie, jest mocą pracy 15-minutowej.<br />
1.2.3. Moc zwarciowa zespołu
Odpowiednia wartość mocy zwarciowej transformatora jest niezbędna do podtrzymania prądu<br />
wyładowania w przypadku przeskoku lub przebicia badanej izolacji. Wartość mocy<br />
zwarciowej zależy od napięcia probierczego Upr i impedancji zastępczej zespołu probierczego<br />
S zw<br />
2<br />
U pr<br />
X z<br />
= (1.3)<br />
gdzie: Xz – reaktancja zastępcza zespołu<br />
Reaktancję zastępczą Xz stanowią (rys.1.3):<br />
Xs- reaktancja sieci zasilającej,<br />
Xr - reaktancja elementu regulacyjnego,<br />
XTP - reaktancja transformatora probierczego<br />
Reaktancja zastępcza zespołu probierczego wynosi:<br />
X = X + X + X<br />
(1.4)<br />
z<br />
i powinna być mała aby zapewnić wymaganą wartość prądu zwarciowego.<br />
~<br />
s<br />
Rys.1.3. Schemat zastępczy zespołu probierczego: C - pojemność badanego obiektu<br />
r<br />
Wartość prądu zwarciowego Izw oblicza się z pomiaru napięcia zwarcia uzw transformatora<br />
I<br />
zw<br />
zw<br />
TP<br />
Xs Xr<br />
XTP<br />
100 U pr 100<br />
= I2<br />
⋅ = ⋅ J n ⋅<br />
(1.5)<br />
u [%] U u<br />
n<br />
zw%<br />
gdzie: In - prąd znamionowy w uzwojeniu wysokiego napięcia,<br />
Un – napięcie znamionowe transformatora,<br />
Upr – napięcie probiercze<br />
1.2.4. Napięcie zwarcia transformatora probierczego<br />
Napięcie zwarcia zespołu uzw jest to napięcie na zaciskach uzwojenia niskiego napięcia<br />
transformatora przy zwartych zaciskach uzwojenia wysokiego napięcia i płynącym w nim<br />
prądzie znamionowym In [PN-81/E-040040.09].<br />
Napięcie zwarcia transformatora wynosi:<br />
U zw<br />
u zw [%] = 100<br />
(1.6)<br />
U<br />
n<br />
C<br />
Upr
gdzie: Uzw – napięcie zwarcia [V],<br />
Un – napięcie znamionowe transformatora [V]<br />
Wartość napięcia zwarcia transformatorów probierczych wynosi kilka procent.<br />
1.2.5. Zabezpieczenia<br />
Zespół probierczy wysokiego napięcia jest wyposażony w:<br />
a) zabezpieczenie nadmiarowo-prądowe, zapewniające szybkie wyłączenie zwarcia w<br />
obwodzie w wyniku przebicia badanego obiektu. Stanowią je wyzwalacze nadprądowe<br />
bezzwłoczne lub wyłączniki termiczne,<br />
b) zabezpieczenie przed wystąpieniem drgań własnych obwodu, szczególnie podczas<br />
wyładowań elektrycznych po stronie wtórnej transformatora oraz ograniczające prąd<br />
zwarciowy Izw<br />
Wartość wymaganego rezystora Ro wynosi (rys.1.1)<br />
2<br />
n<br />
n<br />
U<br />
Ro = kR<br />
⋅<br />
(1.7)<br />
S<br />
zakładając że: Izw ≥ In oraz uzw ≅ 0, kR = 1, wartość rezystora Ro przyjmuje się zwykle równą<br />
5Ω/1kV napięcia probierczego<br />
1.3. Połączenie szeregowe transformatorów<br />
Łącząc szeregowo uzwojenia wysokiego napięcia dwu jednakowych transformatorów, przy<br />
uziemionym punkcie środkowym tego połączenia, otrzymuje się między izolowanymi<br />
biegunami napięcie równe dwukrotnej wartości napięcia znamionowego jednego<br />
transformatora (rys.1.4). W większości prób napięciowych izolacji wymagane jest jednak<br />
napięcie probiercze względem ziemi.<br />
~<br />
Rys.1.4. Połączenie szeregowe dwu transformatorów probierczych TP1 i TP2<br />
2U<br />
TP1 TP2<br />
1.4. Połączenia kaskadowe transformatorów<br />
U<br />
U
W połączeniu kaskadowym transformatorów uzwojenia wysokonapięciowe są połączone<br />
szeregowo, dzięki czemu na zacisku ostatniego transformatora otrzymuje się bez obciążenia<br />
n-krotnie większą wartość napięcia (n = 2, 3, 4, rzadko więcej). Sposób zasilania tych<br />
transformatorów prowadzi do trzech zasadniczych konstrukcji.<br />
1.4.1. Układ kaskadowy z dodatkowymi transformatorami izolującymi<br />
W schemacie połączeń przedstawionym na rysunku 1.5 uzwojenia wysokonapięciowe (1)<br />
czterech transformatorów (I - IV) połączone są szeregowo, przy czym jeden z biegunów<br />
transformatora pierwszego stopnia (I) jest uziemiony. W transformatorach następnych stopni<br />
jeden biegun uzwojenia WN jest połączony z obudową i z końcem uzwojenia poprzedniego<br />
stopnia, wyprowadzonym poprzez izolator przepustowy. W ten sposób, za wyjątkiem transformatora<br />
I, pozostałe muszą być odizolowane od ziemi, przy czym izolacja kolejnych stopni<br />
wzrasta. Zatem obudowa transformatora II znajduje się na izolacyjnej podstawie na napięcie<br />
U, transformatora III - 2U, transformatora IV - 3U. Zasilanie transformatorów następuje z<br />
sieci lub ze specjalnego generatora za pośrednictwem dodatkowych transformatorów<br />
izolujących T i o przekładni 1:1, odizolowanych od ziemi w sposób pokazany na rysunku 1.5.<br />
W przedstawionym układzie kaskadowym, zawierającym cztery transformatory pro-biercze,<br />
konieczne jest zastosowanie sześciu transformatorów izolujących, co stanowi podstawową<br />
wadę tego układu.<br />
~<br />
1<br />
U<br />
1<br />
Ti<br />
U<br />
Rys.1.5. Układ kaskadowy z transformatorami izolującymi Ti, IW - izolatory wsporcze<br />
IW<br />
1<br />
U<br />
Ti<br />
Ti<br />
IW<br />
1<br />
U<br />
Ti<br />
Ti<br />
Ti<br />
4U
1.4.2. Układ kaskadowy z uzwojeniami wiążącymi<br />
Zastosowane w tym układzie transformatory muszą posiadać po stronie wysokiego napięcia<br />
dodatkowe uzwojenia tzw. uzwojenia wiążące W dla zasilania następnego stopnia kaskady<br />
(rys.1.6). Uzwojenie to spełnia również funkcję uzwojenia izolującego w miejsce<br />
dodatkowych transformatorów.<br />
Zasada powyższa stosowana jest w większości konstrukcji układów kaskadowych<br />
transformatorów probierczych.<br />
4U<br />
Rys.1.6. Układ kaskadowy z uzwojeniami wiążącymi W, IW - izolatory wsporcze<br />
1.4.3. Układ kaskadowy ze sprzężeniem autotransformatorowym<br />
W układzie tym tylko transformator pierwszego stopnia posiada oddzielne uzwojenie niskiego<br />
i wysokiego napięcia, natomiast pozostałe posiadają uzwojenia autotransformatorowe,<br />
zawierające uzwojenie zasilające (Z), wysokonapięciowe (WN) i wiążące (W) (rys.1.7).<br />
I<br />
I<br />
~<br />
W<br />
~<br />
Z<br />
II<br />
II<br />
WN<br />
Rys.1.7. Układ kaskadowy ze sprzężeniami autotransformatorowymi<br />
W<br />
W<br />
IW<br />
Z<br />
III<br />
III<br />
WN<br />
W<br />
W<br />
Z<br />
IV<br />
IV<br />
WN<br />
4U<br />
4U
1.4.4. Moc układu kaskadowego<br />
Moc znamionowa kaskady Snk jest równa iloczynowi napięcia na wyjściu kaskady<br />
U k = n ⋅U<br />
2 i prądu znamionowego I2, gdzie: n – liczba stopni kaskady.<br />
Przyjmując oznaczenia jak na rysunku 1.8, moc znamionowa po stronie wysokiego napięcia<br />
Snk na wyjściu kaskady n-stopniowej wynosi:<br />
lub<br />
S = I ⋅U<br />
= nU ⋅ I = U ⋅ I<br />
(1.8)<br />
nk<br />
nk<br />
1<br />
n<br />
1<br />
2<br />
2<br />
k<br />
2<br />
S = n ⋅ S<br />
(1.9)<br />
Uzwojenie pierwotne transformatora I, zasilające całą kaskadę, jest obliczone na całkowitą<br />
moc kaskady.<br />
W konstrukcjach zespołów probierczych naogół jest przyjęte, że prąd znamionowy na wyjściu<br />
kaskady wynosi 1A.<br />
U1<br />
~<br />
I1<br />
Rys.1.8. Rozpływ prądów i podział napięć w układzie kaskadowym<br />
Całkowita moc kaskady S c jest równa sumie mocy poszczególnych stopni<br />
n<br />
∑<br />
i=<br />
1<br />
n<br />
∑<br />
S = nU ⋅ I = n ⋅ S<br />
(1.10)<br />
c<br />
2<br />
2<br />
lub<br />
n(<br />
n + 1)<br />
S c = ⋅ S n<br />
(1.11)<br />
2<br />
Współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej kaskady wynosi:<br />
S<br />
i=<br />
1<br />
Gdy kaskada zawiera np. trzy człony (n = 3), wówczas:<br />
I<br />
I2<br />
II<br />
U2<br />
I2<br />
n<br />
2U2<br />
III<br />
3U2<br />
nk<br />
k w = (1.12)<br />
Sc<br />
I2
S<br />
S<br />
nk<br />
c<br />
= 3S<br />
= 6S<br />
n<br />
n<br />
a współczynnik wykorzystania mocy kaskady kw = 0,5<br />
1.5. Dane techniczne transformatorów probierczych i układów kaskadowych<br />
1.5.1. Parametry znamionowe<br />
Podstawowe napięcia znamionowe transformatorów probierczych wynoszą: 30, 60, 110, 300,<br />
400, 800 i 1000kV o prądzie obciążenia od 0,3 do 1A. Transformatory na napięcie 800<br />
i 1000kV budowane są przeważnie jako kaskady dwuczłonowe.<br />
Dane techniczne transformatorów probierczych typu TP przedstawia tabela 1.3.<br />
Tabela 1.3. Dane techniczne transformatorów probierczych typu TP<br />
Lp<br />
Dane<br />
transformatora<br />
1. Napięcie pierwotne<br />
2. Napięcie wtórne<br />
3. Moc znamionowa<br />
15-minutowa<br />
4. Moc znamionowa<br />
ciągła<br />
5. Prąd znamionowy<br />
wtórny 15-minut.<br />
6. Prąd znamionowy<br />
wtórny ciągły<br />
7. Częstotliwość<br />
8. Ilość członów<br />
9. Wysokość<br />
10 Masa<br />
Jedno<br />
-stka TP30 TP60 TP110 TP300 TP400 TP800 TP1000<br />
kV<br />
kV<br />
kVA<br />
kVA<br />
A<br />
A<br />
Hz<br />
szt.<br />
m<br />
tona<br />
0,22<br />
30<br />
10<br />
5<br />
1,66<br />
0,16<br />
50<br />
1<br />
1,26<br />
0,3<br />
0,22<br />
60<br />
20<br />
10<br />
0,33<br />
0,16<br />
50<br />
1<br />
0,3<br />
0,22<br />
110<br />
40<br />
10<br />
0,364<br />
0,091<br />
50<br />
1<br />
1,46<br />
0,6<br />
6,0<br />
300<br />
90<br />
-<br />
0,3<br />
-<br />
50<br />
1<br />
3,14<br />
6,5<br />
6,0<br />
400<br />
120<br />
-<br />
0,3<br />
-<br />
50<br />
1<br />
3,44<br />
7,0<br />
6,0<br />
800<br />
240<br />
-<br />
0,3<br />
-<br />
50<br />
2<br />
6,79<br />
14,0<br />
3,6<br />
1000<br />
1000<br />
-<br />
1,0<br />
-<br />
50<br />
2<br />
7,7<br />
30,0
1.5.2. Przykłady połączeń układów kaskadowych<br />
Schemat kaskady zbudowanej z dwu jednostek 400kV przedstawia rysunek 1.9.<br />
400kV 800kV<br />
1<br />
3<br />
4 4 3<br />
2<br />
2<br />
2a 2b<br />
2<br />
2c<br />
2<br />
2d<br />
Rys.1.9. Kaskada dwuczłonowa na napięcie 800kV; uzwojenia: 1 - zasilające,<br />
2 - wysokiego napięcia, 3 - wyrównawcze, 4 – wiążące<br />
W każdym członie środek uzwojenia wysokiego napięcia tj. koniec uzwojenia cewki dolnej<br />
wysokiego napięcia (2a) i początek uzwojenia cewki górnej wysokiego napięcia (2b)<br />
połączone są z rdzeniem, co powoduje, że posiada on potencjał równy połowie wysokiego<br />
napięcia jednego członu.<br />
Uzwojeniami zasilającymi są: dla pierwszego członu - uzwojenie (1), dla drugiego członu<br />
uzwojenie (4). Uzwojenia wiążące (3) i (3') służą do przenoszenia mocy z dolnego słupa<br />
rdzenia na górny w każdym członie kaskady.<br />
Schemat trójczłonowej kaskady z uzwojeniami wiążącymi na napięcie 2250kV o mocy<br />
krótkotrwałej 2250kVA przedstawia rysunek 1.10.<br />
Schemat trójczłonowej kaskady z transformatorami izolującymi Ti na napięcie 2250kV<br />
o mocy krótkotrwałej 5000kVA przedstawia rysunek 1.11.<br />
~<br />
123 324<br />
375k<br />
750k<br />
1125kV<br />
1500kV<br />
1875kV<br />
Rys.1.10. Kaskada trójczłonowa na napięcie 2250kV o mocy krótkotrwałej 2250kVA<br />
z uzwojeniami wiążącymi<br />
2250kV<br />
3U
~<br />
TrWN<br />
123 324<br />
375kV 750kV 750kV<br />
375kV<br />
375kV<br />
Rys.1.11. Kaskada trójczłonowa na napięcie 2250kV z transformatorami izolującymi Ti<br />
1.6. Laboratoryjne zespoły probiercze<br />
TrWN<br />
Dane znamionowe transformatorów probierczych:<br />
1) Transformator probierczy TP60 (rys.1.12)<br />
TrWN<br />
1875kV<br />
1125kV 1500kV<br />
1125kV<br />
43 Ti 31 13<br />
2250kV<br />
Napięcie pierwotne 220 V lub 380V, 50Hz<br />
Przy szeregowym połączeniu cewek uzwojenia pierwotnego:<br />
napięcie wtórne 30 kV,<br />
moc znamionowa 8 godz. 5 kVA, 15 min. - 10 kVA<br />
Przy równoległym połączeniu cewek uzwojenia pierwotnego:<br />
napięcie wtórne 60 kV<br />
moc znamionowa 8 godz. 10 kVA, 15 min. - 20 kVA<br />
dokładność przekładni przy biegu jałowym ±5%<br />
napięcie probiercze 78 kV<br />
masa 200 kg<br />
Uzwojenie pierwotne (zasilające) składa się z dwóch cewek, które można łączyć szeregowo<br />
lub równolegle w celu uzyskania po stronie wtórnej napięcia o wartości 30 lub 60kV.<br />
a) b)<br />
U1 U2=30kV U1 U2 = 60kV<br />
Ti<br />
Ti<br />
3U
Rys.1.12. Transformator probierczy TP60. Schemat połączeń uzwojenia zasilającego:<br />
a) połączenie szeregowe, b) połączenie równoległe<br />
Izolację główną stanowią płyty i rury z papieru bakelizowanego oraz olej transformatorowy.<br />
2) Transformator probierczy TP110<br />
napięcie pierwotne 220V, 50Hz<br />
napięcie wtórne 110 kV<br />
moc znamionowa ciągła 10 kVA<br />
moc znamionowa dorywcza (15 min.) 40 kVA<br />
prąd znamionowy wtórny ciągły 0,09/A<br />
prąd znamionowy wtórny dorywczy (15 min) 0,36/A<br />
napięcie probiercze przy 50Hz w ciągu 5min. 143 kV<br />
dokładność przekładni bez obciążenia ± 5%<br />
masa 400 kg<br />
Uzwojenia pierwotne i wtórne cylindryczne, osadzone są na kolumnie rdzenia i umieszczone<br />
w zbiorniku z olejem transformatorowym. Zbiornik ten stanowi rura z papieru<br />
bakelizowanego, która spełnia jednocześnie rolę izolatora bieguna wysokiego napięcia w<br />
stosunku do ziemi.<br />
3) 2-stopniowa kaskada transformatorów<br />
Przedstawiona na rysunku 1.13 dwustopniowa kaskada transformatorów została<br />
zbudowana w Laboratorium Wysokich Napięć Katedry Elektroenergetyki Akademii<br />
Górniczo-Hutniczej w Krakowie.<br />
Rt<br />
~ 220 V<br />
TR<br />
Ro<br />
U1<br />
TP 110/1<br />
I1<br />
W<br />
U2<br />
I’1<br />
I2<br />
TP 110/2<br />
I2<br />
izolatory<br />
wsporcze<br />
2U2
Rys.1.13. Schemat 2-stopniowej kaskady transformatorów.<br />
TP110/1 - transformator z uzwojeniem wiążącym W, TP110/2 - transformator<br />
izolowany od ziemi, TR - transformator regulacyjny, Ro- rezystor<br />
ograniczający prąd zwarciowy, Rt - rezystor tłumiący<br />
2. WYTWARZANIE NAPIĘĆ UDAROWYCH<br />
Napięcie udarowe piorunowe jest napięciem probierczym we wszystkich<br />
grupach urządzeń elektrycznych według klasyfikacji IEC, a więc urządzeń o napięciu<br />
znamionowym od 1kV do napięć najwyższych, w Polsce do napięcia 400 kV.<br />
Napięcie udarowe jest stosowane do sprawdzania odporności układów izolacyjnych<br />
na przepięcia atmosferyczne, występujące w eksploatacji .<br />
Przepięcia atmosferyczne o czasie trwania rzędu 10 -4 s i przebiegu czasowym<br />
przedstawionym na rysunku 2.1a, są w laboratoriach modelowane udarami<br />
napięciowymi znormalizowanymi, przedstawionymi na rysunku 2.1b.<br />
Rys.2.1. <strong>Przebieg</strong>i czasowe: a) przepięcia atmosferycznego, b) napięcia udarowego<br />
piorunowego<br />
Przepięcia atmosferyczne w sieciach elektroenergetycznych występujące po<br />
uderzeniu pioruna bezpośrednio w linię napowietrzną lub w jej pobliżu, osiągają<br />
bardzo wysokie wartości, rzędu MV. Inny kierunek prac z zastosowaniem napięć<br />
udarowych stanowią badania mechanizmów wyładowań elektrycznych w tzw.<br />
wielkich odstępach izolacyjnych. Wyładowania te decydują bowiem o ich<br />
wytrzymałości elektrycznej.<br />
Napięcia udarowe piorunowe wytwarzane są w Laboratoriach Wysokich Napięć<br />
wyposażonych w generatory napięć udarowych, wytwarzających udary napięciowe o<br />
znormalizowanym przebiegu czasowym. Wytwarzanie takich nie zniekształconych<br />
przebiegów napięciowych, a następnie ich rejestracja, należą do specjalnych<br />
zagadnień w wysokonapięciowej technice probierczej. Obecnie w praktyce laboratoryjnej<br />
stosowane są metody cyfrowej rejestracji napięć udarowych, a związane z<br />
nimi wymagania i procedury są szczegółowo sformułowane przez Międzynarodowy<br />
Komitet Elektrotechniki [IEC-1083-1, IEC-1083-2].
2.1. Napięcia udarowe<br />
2.1.1. Napięcie udarowe piorunowe<br />
Napięcie udarowe jest to krótkotrwały przebieg napięcia jednokierunkowego, które wzrasta<br />
bez znacznych oscylacji od zera do wartości szczytowej, a następnie maleje do zera.<br />
Wielkościami charakteryzującymi udary napięciowe są:<br />
− wartość szczytowa, to jest największa wartość chwilowa napięcia udaru U , m<br />
− biegunowość,<br />
− kształt.<br />
Napięcie udarowe piorunowe o przebiegu znormalizowanym otrzymuje się z generatorów<br />
udarów napięciowych. Na rysunku 2.2 przedstawiono udar piorunowy normalny, pełny.<br />
U<br />
1,0<br />
0,9<br />
0,5<br />
0,3<br />
0<br />
0 1<br />
T 1<br />
C<br />
A<br />
B<br />
C 1<br />
U m<br />
Rys.2.2. Udar piorunowy normalny, pełny:<br />
T 1 - czas trwania czoła, T 2 - czas do półszczytu<br />
T 2<br />
Czoło udaru jest to część krzywej, odpowiadająca wzrostowi napięcia od 0 do U m.<br />
Czas trwania czoła T 1 jest to czas pomiędzy umownym początkiem udaru (punkt 01)<br />
i punktem C1.<br />
Grzbiet udaru jest to część krzywej odpowiadająca zmniejszaniu się napięcia od U m do<br />
zera.<br />
Czas do półszczytu T 2 (między 01D1) jest to czas od umownego początku udaru do chwili,<br />
gdy wartość chwilowa udaru osiągnie 0,5 wartości szczytowej na grzbiecie.<br />
Kształt napięcia udarowego piorunowego do badań wytrzymałości udarowej jest<br />
znormalizowany [PN-92/E-04060]:<br />
T 1 = 1,2 μs T 2 = 50 μs<br />
i oznacza się go jako udar 1,2/50.<br />
Stromość napięcia na czole jest to stosunek U m/T 1.<br />
D<br />
D 1<br />
t
W przypadku wyładowania zupełnego na obiekcie badanym (występują przeskoki lub<br />
przebicia), następuje ucięcie udaru, tzn. nagły spadek napięcia do wartości praktycznie równej<br />
zero. Ucięcie udaru może nastąpić na czole lub na grzbiecie (rys.2.3). Czas do ucięcia Tc jest<br />
to czas między umownym początkiem udaru 01 a chwilą ucięcia.
U<br />
1,0<br />
0,9<br />
0,3<br />
0<br />
U<br />
1,0<br />
0,9<br />
0,7<br />
0,3<br />
0,1<br />
0<br />
0 1<br />
A<br />
0 1<br />
U m<br />
B<br />
A<br />
T c<br />
T c<br />
0,7<br />
0,1<br />
U 1<br />
Rys.2.3. a) Udar piorunowy ucięty na grzbiecie; b) udar piorunowy ucięty na czole T c - czas do<br />
ucięcia<br />
2.1.2. Napięcie udarowe łączeniowe<br />
Przepięcia łączeniowe, występujące podczas przełączeń w sieci elektroenergetycznej, mają<br />
charakter tłumionych oscylacji o częstotliwości od 10 3<br />
do 10 4<br />
Hz.<br />
Udar łączeniowy normalny (rys.2.4) jest charakteryzowany przez czas do szczytu Tp i czas do<br />
półszczytu T2, przy czym:<br />
Tp = 250 μs T 2 = 2500 μs<br />
i oznacza się go jako udar 250/2500<br />
B<br />
C<br />
C<br />
D<br />
D<br />
a)<br />
t<br />
t<br />
b)
Rys.2.4. Udar łączeniowy normalny, pełny<br />
T p – czas do szczytu, T 2 – czas do półszczytu<br />
2.2. Generator napięć udarowych<br />
Napięcia udarowe: piorunowe i łączeniowe wytwarzane są przez generatory napięć<br />
udarowych.<br />
Uproszczony schemat n-stopniowego generatora udarów napięciowych przedstawia<br />
rysunek 2.5.<br />
TrWN<br />
P<br />
U<br />
1,0<br />
0,55<br />
0<br />
1<br />
V<br />
T p<br />
R o<br />
U o<br />
R o<br />
U m<br />
C 1<br />
C d<br />
Rys.2.5. Schemat n-stopniowego generatora napięć udarowych<br />
Poszczególne części generatora to:<br />
1’<br />
1<br />
1) źródło napięcia, zawierające:<br />
TrWN – transformator wysokiego napięcia,<br />
P – prostownik,<br />
R o – rezystor wstępny ograniczający prąd ładowania<br />
R τ<br />
R t<br />
R τ<br />
J 1<br />
C 1<br />
T 2<br />
2<br />
R τ<br />
R t<br />
R τ<br />
C 1<br />
3<br />
J1 2’ 3’<br />
2<br />
C d<br />
C d<br />
n<br />
n’<br />
C 1<br />
t<br />
J 2<br />
R 2<br />
3<br />
R 1<br />
C 2<br />
U(t)
2) stopnie generatora, w których:<br />
R τ – rezystory ładujące,<br />
R t – rezystory tłumiące,<br />
C 1 – kondensatory międzystopniowe,<br />
J 1 – iskierniki międzystopniowe o określonej wartości napięcia zapłonu,<br />
n – liczba stopni generatora,<br />
Cd – pojemności doziemne generatora,<br />
3) obwód zewnętrzny:<br />
J 2 – iskiernik zewnętrzny,<br />
R 1 – rezystor tłumiący zewnętrzny,<br />
R 2 – rezystor rozładowczy,<br />
C 2 – pojemność badanego obiektu.<br />
Praca generatora polega na ładowaniu kondensatorów C w połączeniu równoległym za<br />
1<br />
pośrednictwem oporników Rτ, a następnie ich rozładowaniu, w wyniku czego w obwodzie<br />
zewnętrznym powstaje krótkotrwały udar napięciowy.<br />
Rozładowanie odbywa się w połączeniu szeregowym, przy czym przełączenie<br />
kondensatorów z połączenia równoległego w szeregowe odbywa się za pomocą iskierników<br />
międzystopniowych J . Stałe czasowe ładowania kondensatorów C są prawie jednakowe,<br />
1 1<br />
gdyż Ro >> Rτ. Po zakończeniu ładowania potencjały punktów 1, 2, 3 ... n są równe wartości<br />
szczytowej napięcia przemiennego Uo, zaś punktów 1’, 2’, 3’ ....n’ - zeru.<br />
W procesie ładowania nie powinien nastąpić zapłon na iskiernikach międzystopniowych, a<br />
więc ich napięcie zapłonu powinno być większe niż Uo. Zapłon na iskierniku J pierwszego stopnia rozpoczyna rozładowanie generatora<br />
1<br />
zapoczątkowane przez:<br />
− zmniejszenie odstępu między kulami tego iskiernika,<br />
− zastosowanie na pierwszym stopniu iskiernika 3-elektrodowego, tzw. trygatronu<br />
(rys.2.6), odpowiedniego w symetrycznych układach zasilających. W wyniku przeskoku<br />
między elektrodami np. E i E , następuje przeniesienie wysokiego potencjału na<br />
2 3<br />
elektrodę E, co w rezultacie ułatwia wyładowanie między głównymi elektrodami<br />
3<br />
iskiernika E i E . 1 2<br />
− zastosowanie iskiernika sterowanego (rys.2.7), zawierającego w jednej z elektrod<br />
głównych elektrodę pomocniczą E, odpowiedniego w niesymetrycznych układach<br />
3<br />
zasilających. Impuls sterujący na elektrodzie E wywołuje przeskok między elektrodami<br />
3<br />
E -E , co powoduje obniżenie wytrzymałości głównej przerwy międzyelektrodowej i<br />
1 3<br />
rozwój wyładowania w niej.
E1<br />
E2<br />
E3<br />
Rys.2.6. Iskiernik 3-elektrodowy Rys.2.7. Iskiernik sterowany<br />
Po zapłonie na iskierniku J pierwszego stopnia potencjał p.2’ wzrasta do wartości Uo<br />
1<br />
a potencjał p.2 względem ziemi staje się równy 2Uo. Podobnie p.3 - 3Uo, punktu n - nUo, co<br />
powoduje wyładowanie na iskierniku zewnętrznym J . Oporniki R w obwodzie generatora<br />
2 t<br />
służą do wytłumienia drgań powstających wskutek obecności (nie pokazanych na schemacie)<br />
indukcyjności obwodu wyładowania oraz szkodliwych pojemności względem ziemi Cd i między stopniami. Przeskok na iskierniku J rozpoczyna ładowanie pojemności obiektu<br />
2<br />
badanego C lub innej równoległej. Z powodu spadków napięć na opornikach R i R 2 t 1<br />
pojemność C jest ładowana do napięcia nieco niższego niż n⋅U 2 o.<br />
Parametrami charakterystycznymi generatora udarów napięciowych piorunowych są:<br />
− napięcie znamionowe generatora równe n⋅Uo, − wartość szczytowa napięcia udarowego Um, − kształt udaru opisany wartościami czasu trwania czoła T1 i czasu do półszczytu T2, − energia generatora,<br />
C<br />
W = Um n<br />
kWs<br />
1 1 2<br />
2<br />
[ ] (2.1)<br />
− sprawność generatora<br />
U m C<br />
η = ≤<br />
1z<br />
(2.2)<br />
Uo<br />
C1z<br />
+ C2<br />
C1<br />
gdzie: C1z – pojemność zastępcza generatora, C1z<br />
= .<br />
n<br />
Pojemność zastępcza generatora wynosi zwykle 1000 – 10000pF.<br />
Jeżeli C1z = 1000 pF, Um = 10 6<br />
V, wówczas W = 0,5 kJ<br />
2.3. Wpływ elementów obwodu generatora na kształt udaru<br />
Dla wyznaczenia przebiegu napięcia udarowego U(t) można posłużyć się uproszczonym,<br />
jednostopniowym schematem zastępczym generatora (rys.2.8.)<br />
E3<br />
E1<br />
E2
Rys.2.8. Schemat zastępczy, jednostopniowy, generatora napięć udarowych<br />
Generator zostaje naładowany poprzez rezystor szeregowy ochronny R o i rezystory<br />
ładujące R τ do napięcia U o. Gdy osiągnie ono wartość napięcia przeskoku iskiernika J 2,<br />
następuje rozładowanie C 1 poprzez R 1 i R 2 i powstaje napięcie U(t) na pojemności C 2.<br />
wartość napięcia przeskoku na iskierniku J 2 zależy od odległości jego elektrod, natomiast<br />
kształt napięcia udarowego zależy od wartości elementów RC w obwodzie przy czym:<br />
C 1 > C 2 , R 1 < R 2 . Aby przy danym napięciu ładowania U o uzyskać największą wartość<br />
szczytową napięcia U m, należy zastosować C 1 >> C 2. Ekspotencjalny przebieg napięcia<br />
udarowego jest uwarunkowany przede wszystkim stałą czasową C 1 R 2.<br />
<strong>Przebieg</strong> czasowy U(t) napięcia udarowego można otrzymać z równań:<br />
t<br />
1<br />
Uo<br />
− ∫ idt = i1R2<br />
C1<br />
0<br />
i = i1<br />
+ i2<br />
iR iR<br />
C idt<br />
1<br />
2 1 − 1 2 = ∫ 2 = 0<br />
iR<br />
2 1<br />
t<br />
1<br />
− idt 2 = iR<br />
C ∫<br />
2<br />
0<br />
2<br />
t<br />
0<br />
1 2<br />
R o<br />
(2.3)<br />
(2.4)<br />
dU(<br />
t )<br />
i 2 = C2<br />
dla U(<br />
t = 0 ) = 0<br />
(2.5)<br />
dt<br />
Rozwiązanie przy założeniu:<br />
R 1C 2
τ1 = R2 C1 + C2<br />
( ) (2.7)<br />
= R<br />
CC 1 2<br />
⋅<br />
C + C (2.8)<br />
τ 2 1<br />
1 2<br />
Napięcie udarowe U(t) jest zatem sumą dwu funkcji ekspotencjalnych o stałych czasowych<br />
τ 1 i τ 2 , przy czym τ 1 >>τ 2 (rys.2.9).<br />
Związek pomiędzy stałymi czasowymi funkcji ekspotencjalnych τ1 i τ2 a czasem trwania<br />
czoła T1 i czasem do półszczytu T2 napięcia udarowego, można zapisać wprowadzając<br />
współczynniki:<br />
T1 = k2τ2<br />
T = k τ<br />
(2.9)<br />
2 1 1<br />
Wartości współczynników k 1 i k 2 wg Kinda [24] dla udarów o kształcie 1,2/5; 1,2/50;<br />
1,2/200 przedstawiono w tabeli 2.1.<br />
W ten przybliżony sposób można dobrać elementy RC generatora dla danego kształtu<br />
udaru napięciowego.<br />
U(t)<br />
Uo<br />
Um<br />
Uo<br />
Rys. 2.9. <strong>Przebieg</strong> napięcia udarowego U(t)<br />
τ1<br />
Uo<br />
τ2<br />
−t<br />
/<br />
⋅ e<br />
Uo<br />
τ1<br />
U(t)<br />
−t<br />
/<br />
⋅ e<br />
τ2<br />
t
Tabela 2.1. Wartości współczynników k1 i k2<br />
T 1 /T 2 1,2/5 1,2/50 1,2/200<br />
k 1 1,44 0,73 0,70<br />
k 2 1,49 2,96 3,15<br />
Parametry udaru napięciowego: czas trwania czoła T1 i czas do półszczytu T2 zależą<br />
zatem od elementów RC generatora.<br />
Wykreślając zależności:<br />
T<br />
T<br />
1<br />
1<br />
=<br />
=<br />
f (<br />
f (<br />
τ , τ<br />
1<br />
1<br />
2<br />
τ , τ<br />
2<br />
)<br />
)<br />
można określić przedziały w jakich mogą zmieniać się stałe czasowe τ1, τ2 aby spełnione były<br />
określone w normie tolerancje dla czasów T1,T2 .<br />
3. WYTWARZANIE WYSOKICH NAPIĘĆ STAŁYCH<br />
Wysokie napięcie stałe jest stosowane w niektórych badaniach układów izolacyjnych, na<br />
przykład:<br />
a) urządzenia przeznaczone do pracy przy napięciu stałym powinny być badane również<br />
napięciem stałym, dla odtworzenia warunków roboczych,<br />
b) urządzenia pracujące przy napięciu przemiennym poddane zostają próbom napięciem<br />
stałym, gdy znaczna ich pojemność, np. kabli elektroenergetycznych, kondensatorów,<br />
uniemożliwia przeprowadzenie próby napięciem przemiennym,<br />
c) próby napięciem stałym stwarzają mniejsze zagrożenie dla izolacji, gdy występują w niej<br />
wyładowania niezupełne, niż próby napięciem przemiennym,<br />
d) próby napięciem stałym umożliwiają dogodny pomiar prądu upływnościowego lub<br />
rezystancji, dla oceny stanu izolacji.<br />
Źródła wysokiego napięcia stałego stosowane są ponadto w różnych układach zasilających<br />
np. generatorów udarów napięciowych, elektrofiltrów urządzeń rentgenowskich,<br />
akceleratorów cząstek elementarnych, w fizyce oraz w technologii itp.<br />
W źródłach wysokiego napięcia stałego, w których napięcie to uzyskuje się przez<br />
prostowanie napięcia przemiennego, stosowane są obecnie prostowniki półprzewodnikowe.<br />
Wysokonapięciowe diody krzemowe mogą występować w łańcuchu diod połączonych<br />
szeregowo lub jako pojedyncze elementy. Charakteryzują je małe wymiary, wysokie napięcie<br />
wsteczne i duży prąd przewodzenia.<br />
Prostowniki lampowe (coraz rzadziej stosowane) to najczęściej kenotrony (lampy<br />
próżniowe), których działanie polega na zjawisku termoemisji. Graniczne wartości ich<br />
napięcia pracy oraz prądu nasycenia zależą głównie od dopuszczalnej temperatury pracy<br />
katody. Kenotrony budowano na napięcie zwrotne do 400 kV i prąd nasycenia do 500 mA.<br />
Podstawową ich wadą jest konieczność stosowania żarzenia katody.
3.1. Układy prostownicze<br />
Układy prostownicze umożliwiają prostowanie jedno- i dwupołówkowe do wartości<br />
szczytowej napięcia przemiennego. <strong>Przebieg</strong> napięcia na wyjściu układu zależy od rodzaju<br />
obciążenia i w przypadku znacznej upływności w obiekcie badanym, napięcie wyprostowane<br />
ma przebieg pulsujący. Schematy układów prostowania jedno- i dwupołówkowego<br />
przedstawiono na rysunku 3.3.<br />
TrWN TrWN<br />
Rys. 3.1. Schematy układów prostowania: a) jednopołówkowego, b) dwupołówkowego<br />
3.2. Układy powielające<br />
Układy powielające zawierają transformator wysokiego napięcia oraz odpowiednie układy<br />
prostowników i kondensatorów.<br />
Schemat symetrycznego powielacza napięcia, w którym źródło napięcia przemiennego<br />
zasila, przez dwa prostowniki P1 i P2, obwód złożony z dwóch szeregowo połączonych<br />
kondensatorów C1 i C2 przedstawiono na rysunku 3.4.<br />
Schemat niesymetrycznego powielacza napięcia stałego przedstawiono na rysunku 3.5. W<br />
obwodzie P1, C1 powstają przebiegi kolejnego ładowania kondensatora C1 przez prostownik<br />
P1 prądem Ip1 do dodatniej wartości maksymalnej napięcia oraz jego rozładowanie.<br />
Rys. 3.2. Symetryczny powielacz napięcia stałego<br />
TrWN
Rys. 3.3. Niesymetryczny powielacz napięcia stałego<br />
Podobnie kondensator C2 ładuje się prądem Ip2 przez prostownik P2. Obydwa obwody pracują<br />
w takich samych warunkach, a wiec prądy Ip1 i Ip2 mają jednakowe wartości. Napięcie<br />
wyjściowe jest sumą napięć na kondensatorach C1 i C2. Powielenie n-krotne można uzyskać<br />
przez dodanie następnych kondensatorów ładowanych przez oddzielne prostowniki.
Program ćwiczenia<br />
Napięcie przemienne<br />
Program ćwiczenia obejmuje zapoznanie się z urządzeniami wchodzącymi w skład zespołów<br />
probierczych wysokiego napięcia przemiennego oraz przygotowanie i przeprowadzenie prób<br />
napięciowych.<br />
1. zapoznać się z organizacja pola probierczego, układem połączeń, regulacją napięcia<br />
zespołów probierczych 60 kV, 110 kV, 220 kV,<br />
2. określić zakres zastosowania zespołu do badań rzeczywistych układów izolacyjnych<br />
ze względu na pobór mocy,<br />
3. zapoznać się z zastosowanymi w zespołach probierczych zabezpieczeniami<br />
nadmiarowoprądowymi i przeciwprzepięciowymi,<br />
4. wyznaczyć przekładnie ϑ transformatora ϑ = U2/U1,<br />
5. wyznaczyć napięcie zwarcia transformatora probierczego Uzw , tj. wartość napięcia<br />
po stronie pierwotnej, przy której w zwartym przez amperomierz uzwojeniu<br />
wtórnym popłynie prąd znamionowy. Zmierzyć zależność U1 = f(I2) w tych<br />
warunkach,<br />
6. sprawdzić czy transformator probierczy zapewnia wymagany prąd zwarciowy.<br />
Napięcie udarowe<br />
Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową generatorów napięć udarowych, ich<br />
schematami zastępczymi, zasilaniem, regulacją, warunkami bezpiecznej pracy oraz<br />
przeprowadzenie badań i pomiarów z ich zastosowaniem.<br />
1. określić kształt udaru metodą oscyloskopową,<br />
Napięcie stałe<br />
Program ćwiczenia obejmuje poznanie metod wytwarzania wysokich napięć stałych oraz<br />
rodzajów badań tym napięciem przeprowadzonych.<br />
W badaniach zastosowano:<br />
1. aparat do prób napięciowych napięciem stałym,<br />
2. układ prostowania jednopołówkowego z zastosowaniem prostownika<br />
wysokonapięciowego.<br />
Sprawozdanie<br />
Napięcie przemienne<br />
1. przedstawić schematy i opisy zespołów probierczych,<br />
2. wyniki pomiarów przekładni i napięcia zwarcia transformatora,<br />
3. obliczenia prądu zwarciowego transformatora probierczego i całego zespołu,<br />
4. opis zastosowanych zabezpieczeń.<br />
Napięcie udarowe<br />
1. przedstawić uproszczony schematy zastępczy stosowanego generatora napięć<br />
udarowych,<br />
2. przedstawić parametry napięć udarowych: kształt, największa wartość szczytowa,<br />
3. obliczyć energię generatora,<br />
4. opisać sposób przeprowadzenia prób wytrzymałości udarowej.<br />
Napięcie stałe<br />
1. opisać działanie i narysować schemat aparatu typu ABK,
2. przedstawić wyznaczone charakterystyki układu prostowania U3 = f (U2),<br />
3. dla układu prostowania obliczyć zależność U3 = f (U2) i porównać z wynikami<br />
pomiarów.<br />
LITERATURA<br />
[1]. Florkowska B.: Wytrzymałość elektryczna gazowych układów izolacyjnych<br />
wysokiego napięcia. Wyd. AGH Kraków 2003<br />
[2]. Florkowska B.: Podstawy metod badań układów izolacyjnych wysokiego napięcia,<br />
Wyd. AGH, Skrypt nr 1245, 1991.<br />
[3]. Florkowska B: Technika wysokich napięć, Wyd. AGH, Skrypt nr 1294, 1991.<br />
[4]. Flisowski Z.: Technika wysokich napięć, WNT, Warszawa, 1992.<br />
[5]. Kosztaluk R. (red.): Technika badań wysokonapięciowych, WNT, Warszawa, 1985,<br />
t.I i t.II.<br />
[6]. Gacek Z.: Wysokonapięciowa technika izolacyjna, Wyd. Politechniki Śląskiej,<br />
Gliwice, 1996.<br />
[7]. PN-75/E-04061 Pomiary wysokonapięciowe. Próby napięciem udarowym<br />
piorunowym.<br />
[8]. PN-87/E-04053 Pomiary wysokonapięciowe. Układy pomiarowe i wskazówki ich<br />
stosowania.<br />
[9]. PN-75/E-04060 Pomiary wysokonapięciowe. Próby napięciem przemiennym.<br />
[10]. PN-81/E-05001 Urządzenia elektroenergetyczne wysokiego napięcia. Znamionowe<br />
napięcie probiercze izolacji.<br />
[11]. PN-88/E-02000 Napięcia znamionowe
Metody pomiarów wysokich napięć przemiennych,<br />
stałych i udarowych<br />
Cel ćwiczenia<br />
Celem ćwiczenia jest zapoznanie studenta z zagadnieniami związanymi z<br />
pomiarami wysokich napięć w warunkach laboratoryjnych. W ćwiczeniu<br />
przedstawione zostaną podstawowe metody pomiaru napięć przemiennych<br />
stałych i udarowych.<br />
Wprowadzenie<br />
Metoda iskiernikowa<br />
Do najstarszych metod pomiaru napięcia zalicza się metodę iskiernikową.<br />
Metoda ta bazuje na skończonej wytrzymałości elektrycznej powietrza.<br />
Napięcie przeskoku Up to chwilowa wartość szczytowa napięcia występująca<br />
pomiędzy kulami iskiernika. Metoda iskiernikowa może być stosowana do<br />
pomiaru:<br />
– wartości szczytowej napięcia przemiennego (lub dowolnie zmiennego),<br />
– wartości napięcia stałego,<br />
– wartości szczytowej napięcia udarowego.<br />
W metodzie iskiernikowej stosuje się kule, których średnice są znormalizowane,<br />
średnice D kul wynoszą: 2; 5; 6,25; 10; 12,5; 25; 50; 75; 100; 150; 200 [cm].<br />
Laboratorium Wysokich Napięć dysponuje kulami o średnicy 12,5 cm<br />
oraz 25 cm. Zakres pomiarowy iskiernika kulowego wynosi [1]:<br />
0,05� a<br />
D �0,75<br />
Przy czym w zakresie 0,5� a<br />
D �0,75 niepewność pomiaru jest większa. Dla<br />
potrzeb pomiarów wyznaczono charakterystyki U p =f �a� [1], [2]<br />
przedstawione w tabeli 1 oraz na rysunku 2.<br />
/1/
Tabela 1: Charakterystyka U p =f �a� dla iskiernika kulowego DIS 12,5 oraz 25. Układ z<br />
jedna kulą uziemioną w warunkach normalnych [1]. Wartości zaznaczone na żółto odpowiadają<br />
zakresowi 0,5� a<br />
�0,75 dla którego niepewność jest większa.<br />
D<br />
1,0 31,7 31,7<br />
1,2 37,4 37,4<br />
1,4 42,9 42,9<br />
1,5 45,5 45,5<br />
1,6 48,1 48,1<br />
1,8 53,5 53,5<br />
2,0 59,5 59,5<br />
2,2 64,5 64,5<br />
2,4 70,0 70,0<br />
2,6 75,0 75,5<br />
2,8 80,0 81,0<br />
3,0 85,0 86,0<br />
3,5 97,0 99,0<br />
4,0 108 112<br />
4,5 119 125<br />
5,0 129 137<br />
5,5 138 149<br />
6,0 146 161<br />
6,5 154 173<br />
7,0 161 184<br />
7,5 168 195<br />
8,0 174 206<br />
9,0 185 226<br />
10 195 244<br />
11 261<br />
12 275<br />
13 287<br />
14 302<br />
15 314<br />
16 326<br />
17 337<br />
18 347<br />
19 357<br />
20 366<br />
Charakterystyka U p =f �a� w postaci graficznej przedstawiona jest na<br />
rysunku 2, na rysunku przedstawiono zakres 0,05� a<br />
D �0,5 dla którego<br />
niepewność wynosi ±3%.
Rysunek 1: Charakterystyka U p =f �a� niebieska DIS 25, czerwona DIS 12,5<br />
Pamiętać należy o tym, że charakterystyki U p =f �a� wyznaczono dla<br />
warunków normalnych czyli dla temperatury powietrza 20°C przy ciśnieniu<br />
atmosferycznym wynoszącym 1013 hPa. Podczas pomiarów należy odnotować<br />
aktualnie panujące ciśnienie oraz temperaturę powietrza i uwzględnić<br />
współczynnik k który zależy od względnej gęstości powietrza δ.<br />
gdzie:<br />
U p =kU pn<br />
U pn ̶ napięcie przeskoku w normalnych warunkach<br />
atmosferycznych, odczytane dla danej odległości kul<br />
(patrz tabela 1),<br />
U p ̶ rzeczywiste napięcie przeskoku w danych<br />
warunkach atmosferycznych k=f ��� (patrz tabela<br />
2)<br />
Tabela 2: wartość współczynnika poprawkowego k<br />
δ 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 1,05 1,1 1,15<br />
k 0,72 0,77 0,82 0,86 0,91 0,95 1 1,05 1,09 1,13<br />
/2/
gdzie:<br />
�=<br />
p<br />
1013⋅10 2<br />
293<br />
T<br />
p ̶ ciśnienie atmosferyczne [Pa]<br />
T ̶ temperatura powietrza [K]<br />
Woltomierz elektrostatyczny<br />
Woltomierz elektrostatyczny to urządzenie w którym wykorzystano<br />
zjawisko wzajemnego oddziaływania na siebie ładunków elektrostatycznych.<br />
Woltomierz taki składa się z kondensatora, w którym jedna z okładek (a<br />
właściwie tylko jej pewna część) jest ruchoma.<br />
Rysunek 2: Zasada działania kilowoltomierza elektrostatycznego.<br />
E1, E2 – elektrody kondensatora (E2 elektroda ruchoma) [1]<br />
Zmiana energii kondensatora płaskiego przy zmianie odstępu pomiędzy<br />
elektrodami wyraża się wzorem:<br />
gdzie:<br />
dW =− 1<br />
2 U2�� 0s 1<br />
da 2<br />
a<br />
s ̶ powierzchnia elektrody,<br />
a ̶ odstęp między elektrodami.<br />
Praca jaką wykona siła elektrostatyczna oddziaływania pomiędzy okładkami<br />
kondensatora (czyli siła F) wynosi:<br />
F= dW<br />
da<br />
/3/<br />
/4/<br />
/5/
Czyli stąd wynika że:<br />
U=a � 2F<br />
�� 0 s<br />
Siły oddziaływania pomiędzy elektrodami są bardzo małe, w celu<br />
uwydatnienia tego ruchu stosuje się w kilowoltomierzach tzw wskazówki<br />
świetlne, których długość wynosi niekiedy i kilkadziesiąt centymetrów.<br />
Dzielnik napięcia<br />
Do pomiaru napięć stałych, przemiennych oraz do rejestracji napięć<br />
udarowych stosuje się dzielniki rezystancyjne, dodatkowo w technice<br />
pomiarowej maja zastosowanie dzielniki napięciowe pojemnościowe stosowane<br />
do pomiaru napięć przemiennych. Dzielnik składa się z połączonych szeregowo<br />
dwóch impedancji dużej oraz małej, ten sam prąd płynący przez obie<br />
impedancje powoduje odpowiednie spadki napięć na obu elementach. Sygnał<br />
pomiarowy pobierany jest z impedancji o mniejszej wartości. Przykładowo<br />
napięcie wyjściowe dzielnika rezystancyjnego wyraża sięwzorem 7:<br />
U 2 =U R 2<br />
R 1 �R 2<br />
Rysunek 3: Dzielniki napięciowe stosowane w technice pomiarowej [1]<br />
Metoda prostownikowa z kondensatorem szeregowym<br />
Metoda prostownikowa polega na zastosowaniu wysokonapięciowego<br />
kondensatora, prostowników w postaci diod oraz amperomierza<br />
magnetoelektrycznego. Schemat układu przedstawiono na rysunku 4. Metoda<br />
prostownikowa nadaje się do pomiaru napięć przemiennych (ich wartości<br />
szczytowej), należy sprawdzić wcześniej przebieg napięcia gdyż pomiar<br />
napięcia odkształconego obarczony jest błędem, błąd wynika z istnienia w<br />
każdym półokresie większej ilości ekstremów [1].<br />
/6/<br />
/7/
gdzie:<br />
U m = I<br />
2fC =kI<br />
C ̶ pojemność kondensatora wysokonapięciowego,<br />
f ̶ częstotliwość<br />
Rysunek 4: Metoda prostownikowa z kondensatorem szeregowym<br />
C – kondensator wysokonapięciowy, E – ekran, P1 P2- prostowniki [1]<br />
Pomiar napięcia po stronie pierwotnej transformatora<br />
probierczego<br />
Transformator probierczy jest bardzo specyficznym urządzeniem do jego<br />
głównych cech zaliczyć można dużą precyzję wykonania, duża przekładnię<br />
która jest ściśle określona na tabliczce znamionowej. Można go traktować jak<br />
przekładnik napięciowy zasilony od strony niskiego napięcia. Transformatory<br />
probiercze TP 110 maja przekładnię 220V/110kV, czyli napięcie strony<br />
pierwotnej pomnożone przez 500 daje napięcie występujące na zaciskach po<br />
stronie wtórnej. Pulpity sterownicze w Laboratorium Wysokich Napięć mają<br />
wyprowadzone zaciski służące do pomiaru napięcia zasilającego transformator<br />
WN, zastosowanie w tym miejscu odpowiedniego przyrządu pozwala na<br />
pośredni pomiar napięcia po stronie wysokiego napięcia.<br />
/8/
<strong>Przebieg</strong> ćwiczenia<br />
Środki ostrożności<br />
Każdy student ma obowiązek zlokalizować wyłącznik bezpieczeństwa<br />
służący do natychmiastowego wyłączenia napięcia (żółty grzybek). Załączenie<br />
obwodów wysokiego napięcia może odbyć się tylko po uprzedniej zgodzie i na<br />
wyraźny znak prowadzącego zajęcia.<br />
Warunki pomiarów<br />
Pomiary laboratoryjne rozpoczynają się od odnotowania warunków<br />
atmosferycznych jakie panują w laboratorium (temperatura powietrza,<br />
wilgotność względna powietrza oraz ciśnienie atmosferyczne).<br />
Pomiar napięcia po stronie pierwotnej transformatora<br />
probierczego<br />
Zadaniem studenta jest zapoznanie się z metodą pomiaru, zlokalizowanie<br />
zacisków, identyfikacja przyrządu. Pomiar powinien odbywać się przy pomocy<br />
odpowiedniego zakresu woltomierza, pamiętać należy również, że na początku<br />
skali przyrząd nie posiada deklarowanej przez producenta klasy dokładności<br />
pomiaru. Pomiar przeprowadza się przy wychyleniu wskazówki min. 2/3 skali.<br />
Metoda iskiernikowa<br />
W metodzie iskiernikowej w laboratorium stosowane są dwa rodzaje kul<br />
o średnicach 12,5 cm oraz 25 cm. Zadaniem studenta jest zidentyfikowanie kul<br />
oraz zestawienie układu służącego do pomiaru wytrzymałości elektrycznej<br />
powietrza<br />
Rysunek 5: Metoda iskiernikowa – układ pomiarowy [1]<br />
Zadaniem studenta jest wyznaczenie napięcia przeskoku pomiędzy<br />
kulami iskiernika dla odległości w zakresie od 1 cm do 5 cm. Należy odczytać<br />
wartość napięcia przeskoku na woltomierzu po stronie pierwotnej<br />
transformatora a następnie po uwzględnieniu wpływu warunków<br />
atmosferycznych (wzór 2) porównanie z wartościami tablicowymi.
Woltomierz elektrostatyczny<br />
Zadaniem studenta jest zapoznanie się z budową i zasadą działania<br />
woltomierza elektrostatycznego. Należy do układu iskiernikowego dołączyć<br />
dodatkowo woltomierz elektrostatyczny i przeprowadzić pomiar wytrzymałości<br />
przerwy iskiernikowej dla 3 wybranych odległości pomiędzy kulami. Bardzo<br />
ważnym aspektem pracy z woltomierzem elektrostatycznym jest poprawne<br />
uziemienie woltomierza oraz umiejętność zmiany zakresu woltomierza.<br />
Pamiętać trzeba o tym, że zmiana zakresu woltomierza odbywa się poprzez<br />
zmianę odległości pomiędzy okładkami kondensatora jaki tworzą elektrody, jak<br />
również zmiana skali samego ustroju wskazującego napięcie. Zadaniem<br />
studentów jest porównanie wskazań woltomierza elektrostatycznego oraz<br />
woltomierza wskazującego napięcie po stronie pierwotnej transformatora WN.<br />
Dzielnik napięcia<br />
Zadaniem studenta jest zapoznanie się z zasadą działania dzielników<br />
napięcia. Pomiar napięcia odbywać się będzie za pomocą dzielnika Phoenix<br />
Technologies KVM 200. Dzielnik KVM 200 jest dzielnikiem rezystancyjnym o<br />
maksymalnym napięciu roboczym 200 kV, należy o tym pamiętać gdyż<br />
kaskada transformatorowa wytwarza napięcie przemienne na poziomie 250 kV.<br />
Pamiętać należy o bezwzględnym uziemieniu dzielnika oraz czlonu<br />
pomiarowego, nieuziemienie może spowodować zagrożenie<br />
porażeniowe! Dzielnik KVM 200 służ do pomiaru napięć przemiennych jak<br />
i stałych. Zadaniem studentów jest porównanie wskazań dzielnik<br />
z woltomierzem elektrostatycznym oraz z woltomierzem zainstalowanym po<br />
stronie pierwotnej transformatora WN. Dzielniki napięciowe rezystancyjne<br />
stosowane są również do rejestracji napięć udarowych, zadaniem studentów<br />
jest zapoznanie się z dzielnikiem napięcia zastosowanym w generatorze napięć<br />
udarowych GU 400.<br />
Metoda prostownikowa z kondensatorem szeregowym<br />
Zadaniem studenta jest zestawienie układu przedstawionego na<br />
rysunku 4. Pomiar metodą prostownikową należy porównać z pomiarem<br />
przeprowadzonym za pomocą kilowoltomierza KVM 200 oraz woltomierza po<br />
stronie pierwotnej transformatora WN. Napięcie w metodzie prostownikowej<br />
wyznacza się z zależności 8. Należy pamiętać, że wytrzymałość elektryczna<br />
kondensatora stosowanego w tej metodzie (kondensator wysokonapięciowy<br />
Micafil) wynosi 200 kV (300 po zwiększeniu ciśnienia powietrza stanowiącego<br />
dielektryk).
Sprawozdanie<br />
Sprawozdanie powinno zawierać:<br />
● charakterystykę warunków w jakich prowadzono pomiary,<br />
● zestawienie danych pomiarowych poszczególnych układów pomiarowych,<br />
● wyznaczoną charakterystykę U p =f �a� dla iskiernika kulowego,<br />
● wnioski.<br />
Literatura<br />
[1] B. Florkowska: Wytrzymałość elektryczna gazowych układów<br />
izolacyjnych wysokiego napięcia AGH Uczelniane Wydawnictwa<br />
Naukowo-Dydaktyczne, Kraków 2003.