Bilag - It.civil.aau.dk - Aalborg Universitet

D.5. BRAND 57hvor d er tværsnittets effektive højde, hvormed k bliver 1,32.Det geometriske armeringsforhold findes som:ρ l =A slb w · d ≤ 0,02(D.48)hvor A sl er det effektive areal af trækarmeringen, idet der skal tages hensyntil forankringsforholdene. Da forankringsforholdene ikke betragtes nærmere,sættes det effektive areal af trækarmeringen konservativt til nul.Tryknormalspændingen, σ cp , findes som:σ cp = N SdA c(D.49)hvor N Sd er normalkraften, der er lig kabelkraften, idet tryk regnes positivt,og A c er betonarealet. Hermed kan σ cp beregnes til 5,59 MPa.De to øvre grænser for forskydningsspændingen i formel D.45 kan dermed beregnestil hhv. 7,3 og 1,3 MPa, hvorfor udnyttelsesgraden overfor forskydninger på 52%.D.5 BrandDet skal kontrolleres, at dækket stadig har tilstrækkelig bæreevne efter 120minutters brandpåvirkning. Dækket kan enten blive påvirket af brand i rummetover eller under dækket, hvorfor begge situationer kontrolleres.Brand ovenfraVed brandpåvirkning ovenfra er dækket beskyttet af slidlaget på 50 mm.Da dækket har en pilhøjde, når det monteres, vil slidlaget blive mindst påmidten. Idet det antages, at dækket er belastet af dets egenlast og 50 mmslidlag, når slidlaget hærder, kan pilhøjden beregnes til 27 mm, hvormedslidlaget kun bliver 23 mm på midten.Ved brug af formel C.19 beregnes temperaturforløbet gennem slidlaget ogbetondækket, idet der ikke tages hensyn til hullerne. Dette er en konservativantagelse, når der ses på et standardbrandforløb på 60 min eller mere. [Hertz2006]Idet kun temperaturerne i dækket benyttes, kan middelværdien af styrkeredutionsfaktorerneberegnes ved samme fremgangsmåde som i afsnit C.3.