- Seite 1: KERNFORSCHUNGSZENTRUM KARLSRUHE Dez
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6 I 5 1 4 J 1 2 I 1 1 I ~ - - 0 m 0
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der Subassemblies sichtbar werden.
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Zone 3 (innere Brutzone) 60 Oxyd-Br
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In seitlicher Richtung werden die S
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Die Halteplatte ist auf der Obersei
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Schnitt A-B M 1:l Einzelheit Z M 2:
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daß eine gute Durchmischung des K
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-7 & 600 4 500 400.- hc L- .i h s I
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Stützweite I Cm4 5.1 - 4 aax. Bieg
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Mantelrohres eintretende Änderung
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Bei dem gezeichneten Brutstoff-Suba
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" r Führun srohr
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Versagen, hervorgerufen durch ein V
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In die Behälterwand ist oberhalb d
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Diese Abschirmverschlüsse bestehen
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In eingeschaltetem Zustand hält de
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0 d 0 . . . D - e U - C d - 1 +zum
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Der gesamte Primärkühlkreis einsc
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Der Verzicnt auf Absperrschieber ir
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kräfte werden durch den Differenzd
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der Aufgabe, dem System Zwischenwä
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1000 M N Schneller Bruter No1
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eine solche Konstruktion keinen nen
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den die Abdampfverluste. Anderersei
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Entropie s [KC~PC kg] Abb. 5.4 - 3
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Halbkugelboden gelegene Raum nur se
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Abb, 5.5 - 1 Verlauf desl?eittronen
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Die Reaktorzelle und die beiden Zwi
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- Die Entnahme der abgebrannten und
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Abb. 5.6 - 2 Vorbereitung des Reakt
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Abb. 5.6 - 4 Vorbereitung des Reakt
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5.6.1 Auslegungsgesichtspunkte der
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wegen der geringeren Wärmeentwickl
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[W/ cm] Abb. 5.6 - 8 Aufheizgeechwi
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5.6.2 Beschreibung der Aniagenteile
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Querschnitt für das Subassembly. A
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6 I 5 1 4 I J I 2 I 1 1000 M We Sch
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tisch ablaufen zu lassen. Die Verst
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Die Beschickung läuft wie folgt ab
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3 F I L n Reaktor abschallen Reakto
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5.7 Reaktor-Nebengebäude Im Nebeng
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ges. I Mallstab 1 : 250 / . I Schni
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1000 MWe Schneller Brüter Na 1 I I
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erreicht, so setzt das ausfallende
- Seite 156 und 157:
3 Ras Ablaflsystern besteht aus vie
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von No-L~grr und Autbcrrrlung
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- llf' 1 - 9 l IAi - Reinigungsbeh
- Seite 163:
Dazu wird, nachdem eine bestimmte M
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Literaturverzeichnis [l] [2] Burgre
- Seite 168 und 169:
6. Reaktorphysikalische Betrachtung
- Seite 170 und 171:
6. Reaktorphysikalische Betrachtung
- Seite 172 und 173:
Brutrate (intern) a klein Be klein
- Seite 174 und 175:
6.1.1 Zweidimensionale Parameterstu
- Seite 176 und 177:
Diese Spektren stammen aus ein- und
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6.1.2 Studien zur Optimalisierung d
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6.1.2.1 Berechnungsmethoden Die ein
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atenverteilung so verschoben werden
- Seite 184 und 185:
G= Verhältnis der maximalen Spoltr
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Interne Brutrotr -0 -0 ,. h 0, Q
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Na tururan ------- U 238 und Pu Abb
- Seite 190 und 191:
1010 0 40 &7 120 160 300 Radius ccm
- Seite 192 und 193:
Corehöhe Hc Abb. 6.2-4 Die auf 250
- Seite 194 und 195:
0 20 40 60 80 100 Corehohe I& fern!
- Seite 196 und 197:
6.2.2 Bestimmung des Doppler-Koeffi
- Seite 198:
Reaktivität
- Seite 201 und 202:
Dieser Punkt ist durch die Nullstel
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6.2.5 Abbrandrechnungen l1.4 Die Ab
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Die mittlere Zusammensetzung der Su
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Die zu den beiden Zuständen des Re
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6.2.5.1.3 V J e 5 Für einen maxima
- Seite 211 und 212:
Für einen mittleren maximalen Abbr
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gegenüber 0,333 . Vc im Falle mit
- Seite 215 und 216:
Entsprechend der Annahmen in 6.2.5.
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Die Ergebnisse der Muitigruppenrech
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1. Frischer .......................
- Seite 221 und 222:
@eff = keff (frisch) - keff (abgebr
- Seite 223 und 224:
[I] GEAP 4418 Liquid Meta1 Fast Bre
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7. Thermodynamik und kühlungstechn
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a. die Aufheizung im heißen Kanal
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Zur Berechnung der Temperaturvertei
- Seite 231 und 232:
Höhe rcml Abb. 7.2-2 Axiale Ternpe
- Seite 234 und 235:
Abb. 7.2-4 Durchsatzdrosselung auf
- Seite 236 und 237:
Kühlmittelvolumenan teil a S - X
- Seite 238 und 239:
Tab. 7.2-2 Heißkanalfaktoren Unsic
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-9 + Tha - C 'U = 580°c hc min und
- Seite 242 und 243:
Die maximale Hüllen-Außentemperat
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[I] [2] Patrassi, Arbeitibericht A
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8. Sicherheitstechnische Untersuchu
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8.2 Nukleare und thermische Exkursi
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geschwindigkeit von 10 m/sec. 3. De
- Seite 252 und 253:
Die Brennstof ftemperaturen (~bb .8
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Abb. 8.2 -5
- Seite 256:
8 -12 Leis 1 ung bezogen auf Nennle
- Seite 260:
2. Kühlmit teleintrit tstemperatur
- Seite 266 und 267:
Zeit t.10-3 Abb. 8 2-14 Zeitverhalt
- Seite 269 und 270:
d.4 Schlußfolgerungen In Tab. 8.4-
- Seite 271 und 272:
[I] 2 G] Dosch, P. : Design and Exp
- Seite 273 und 274:
9 - 2 Seite 9.2.3 Temperaturgradien
- Seite 275 und 276:
P> X P P> t-' (D 2 3- B P ct ct (0
- Seite 277 und 278:
Die Radialspannung ist an diesen be
- Seite 279 und 280:
Aus diesen Beziehungen läßt sich
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Bclostungszeit t Abb. 9.1 - 2 Abbau
- Seite 283 und 284:
Abb. 9.1 - 3 Ausgleich von Eigenspa
- Seite 285 und 286:
für die tatsächlich benötigte L
- Seite 287 und 288:
Zwischen diesen Randwerten kann, eb
- Seite 289 und 290:
a. den inneren Überdruck des hindu
- Seite 291 und 292:
mehr, sondern nur noch axiale und r
- Seite 293:
ihre Nachbarn bezw. gegen die feder
- Seite 296 und 297:
9.3 Thermoschocks in Reaktorkompone
- Seite 298:
Für die Ermittlung der Schockspann
- Seite 303 und 304:
10. Kosten Seite 10.1 Brennstoffkos
- Seite 305 und 306:
10.1.1 Festleauna der Grundwerte Br
- Seite 307 und 308:
Die Herstellungskosten für das axi
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zl = 1000 DM/kg Brennstoff = 240 DM
- Seite 311 und 312:
Kapitalkosten für die erste Coref
- Seite 313 und 314:
Nach 01. (lql-12) erhält man: Für
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10 - 13 Tabelle 10.1-1 Abhängigkei
- Seite 317 und 318:
Über trag Insgemein ca. 10 bis 15
- Seite 319 und 320:
Direkte Anlagekosten des konvention
- Seite 321 und 322:
10.3 Energiekosten Die Einheitskost
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[IO] ~tom und ~trom Grundlagen für
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Wärmetechnische Auslegungsdaten au
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A 2.1 - 3 H a l l a m Reaktor : Rea
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F e r m i Reaktortyp Schneller Brut
- Seite 331 und 332:
Reaktor : Reaktortyp R a p s o d i
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Reaktor : Reaktortyp PFFBR Thermisc
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A 2.1 - 11 General Electric Reaktor
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Allis Chalmers Reaktor : Reaktortyp
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Reaktor : Reaktortyp 1000 MW-Frankr
- Seite 341:
Abb. A 2.1-1 Wärmetechnische Ausle
- Seite 345 und 346:
AIlis Cholmers SEFOR 20MW
- Seite 347 und 348:
A 7.1 Thermische Bestimmung von Ein
- Seite 349 und 350:
Kühlmittel W lumenanteil a Abb. A
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Core- Höhen -0urchmessetvcrhältni
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Die Volumenvariation in den vorgege
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A 9.2.1 Spannungen und Durchbiegung
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A 9.2.3 Berechnung der thermischen
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