Modellreduktion für gekoppelte thermo-elastische Systeme
Modellreduktion für gekoppelte thermo-elastische Systeme
Modellreduktion für gekoppelte thermo-elastische Systeme
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10. Juli, 2013<br />
Vollversammlung SFB/TR-96<br />
Arbeitsbericht TP A06<br />
<strong>Modellreduktion</strong> <strong>für</strong> <strong>gekoppelte</strong><br />
<strong>thermo</strong>-<strong>elastische</strong> <strong>Systeme</strong><br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Peter Benner, Norman Lang, Jens Saak, Julia Vettermann<br />
TU Chemnitz, Fakultät <strong>für</strong> Mathematik,<br />
Eine systemische Lösung<br />
Mathematik<br />
des Zielkonflikts<br />
in Industrie und Technik<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 1/11
Überblick<br />
1 Rückblick<br />
2 Gekoppeltes Modell<br />
SFB/Transregio 96<br />
3 Numerische Ergebnisse<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 2/11
Rückblick<br />
ˆ ANSYS FEM Semidiskretisierung:<br />
◦ DOFs: n = 16626<br />
◦ Eingänge: m = 20<br />
◦ Ausgänge: p = 1<br />
(bisher: Durchschnittstemp.)<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 3/11
Rückblick<br />
ˆ ANSYS FEM Semidiskretisierung:<br />
◦ DOFs: n = 16626<br />
◦ Eingänge: m = 20<br />
◦ Ausgänge: p = 1<br />
(bisher: Durchschnittstemp.)<br />
SFB/Transregio 96<br />
ˆ Berechnung eines reduzierten Modells<br />
<strong>für</strong> Wärmeleitgleichung<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 3/11
Rückblick<br />
ˆ ANSYS FEM Semidiskretisierung:<br />
◦ DOFs: n = 16626<br />
◦ Eingänge: m = 20<br />
◦ Ausgänge: p = 1<br />
(bisher: Durchschnittstemp.)<br />
SFB/Transregio 96<br />
ˆ Berechnung eines reduzierten Modells<br />
<strong>für</strong> Wärmeleitgleichung<br />
ˆ Berechnung statischer Deformation<br />
anhand prolongierter Temperaturdaten<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 3/11
Rückblick<br />
ˆ ANSYS FEM Semidiskretisierung:<br />
◦ DOFs: n = 16626<br />
◦ Eingänge: m = 20<br />
◦ Ausgänge: p = 1<br />
(bisher: Durchschnittstemp.)<br />
SFB/Transregio 96<br />
ˆ Berechnung eines reduzierten Modells<br />
<strong>für</strong> Wärmeleitgleichung<br />
ˆ Berechnung statischer Deformation<br />
anhand prolongierter Temperaturdaten<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
ˆ Alternativ p = n ⇒ BT nicht<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
anwendbar<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 3/11
Rückblick<br />
Probleme:<br />
ˆ Das (Standard)-balancierte Abschneiden (BT) ist <strong>für</strong> p = n<br />
nicht anwendbar.<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 4/11
Rückblick<br />
Probleme:<br />
ˆ Das (Standard)-balancierte Abschneiden (BT) ist <strong>für</strong> p = n<br />
nicht anwendbar.<br />
ˆ Prolongation der reduzierten Daten ist fehlerbehaftet.<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 4/11
Rückblick<br />
Probleme:<br />
ˆ Das (Standard)-balancierte Abschneiden (BT) ist <strong>für</strong> p = n<br />
nicht anwendbar.<br />
ˆ Prolongation der reduzierten Daten ist fehlerbehaftet.<br />
ˆ Berechnung der Deformation anhand des vollen <strong>elastische</strong>n<br />
Systems (Dimension: 3n).<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 4/11
Rückblick<br />
Probleme:<br />
ˆ Das (Standard)-balancierte Abschneiden (BT) ist <strong>für</strong> p = n<br />
nicht anwendbar.<br />
ˆ Prolongation der reduzierten Daten ist fehlerbehaftet.<br />
ˆ Berechnung der Deformation anhand des vollen <strong>elastische</strong>n<br />
Systems (Dimension: 3n).<br />
SFB/Transregio 96<br />
Alternativer Lösungsweg:<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
Deformationsausgängen<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
ˆ <strong>gekoppelte</strong>s System mit Temperatureingängen und<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 4/11
Rückblick<br />
Probleme:<br />
ˆ Das (Standard)-balancierte Abschneiden (BT) ist <strong>für</strong> p = n<br />
nicht anwendbar.<br />
ˆ Prolongation der reduzierten Daten ist fehlerbehaftet.<br />
ˆ Berechnung der Deformation anhand des vollen <strong>elastische</strong>n<br />
Systems (Dimension: 3n).<br />
SFB/Transregio 96<br />
Alternativer Lösungsweg:<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
Deformationsausgängen<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
ˆ <strong>gekoppelte</strong>s System mit Temperatureingängen und<br />
ˆ keine Notwendigkeit eines vollen<br />
Eine systemische Temperaturausgangs Lösung des (CZielkonflikts<br />
th = I n ) ⇒ BT verwendbar<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 4/11
Gekoppeltes Modell<br />
Betrachte jetzt<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = A thel T − A el u + B el z,<br />
y = C th T + C el u,<br />
SFB/Transregio 96<br />
mit E th , A th ∈ R n×n , B th ∈ R n×m , C th ∈ R p×n ,<br />
A el ∈ R 3n×3n , A thel ∈ R 3n×n , B el ∈ R 3n×m und C el ∈ R p×3n .<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 5/11
Gekoppeltes Modell<br />
Betrachte jetzt<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = A thel T − A el u + B el z,<br />
y = C th T + C el u,<br />
SFB/Transregio 96<br />
mit E th , A th ∈ R n×n , B th ∈ R n×m , C th ∈ R p×n ,<br />
A el ∈ R 3n×3n , A thel ∈ R 3n×n , B el ∈ R 3n×m und C el ∈ R p×3n .<br />
[ ] [<br />
Eth 0 T ˙ ] [ ] [ ]<br />
Ath 0<br />
Bth<br />
=<br />
+ z<br />
u B el<br />
] (DAE)<br />
] [ T<br />
Thermo-Energetische 0 0 A thel Gestaltung<br />
−A el u<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
y = [ ] [ T<br />
C th , C el<br />
u<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 5/11
Gekoppeltes Modell<br />
Betrachte jetzt<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = A thel T − A el u<br />
y = + C el u,<br />
SFB/Transregio 96<br />
mit E th , A th ∈ R n×n , B th ∈ R n×m , C th ∈ R p×n ,<br />
A el ∈ R 3n×3n , A thel ∈ R 3n×n , B el ∈ R 3n×m und C el ∈ R p×3n .<br />
[ ] [<br />
Eth 0 T ˙ ] [ ] [ ]<br />
Ath 0<br />
Bth<br />
=<br />
+ z<br />
u 0<br />
] (DAE)<br />
] [ T<br />
Thermo-Energetische 0 0 A thel Gestaltung<br />
−A el u<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
y = [ ] [ T<br />
0 , C el<br />
u<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 5/11
Gekoppeltes Modell<br />
Betrachte jetzt<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = A thel T − A el u<br />
y = + C el u,<br />
SFB/Transregio 96<br />
mit E th , A th ∈ R n×n , B th ∈ R n×m , C th ∈ R p×n ,<br />
A el ∈ R 3n×3n Index-1 differentiell-algebraisches<br />
, A thel ∈ R 3n×n , B el ∈ R 3n×m System<br />
und C el ∈ R p×3n .<br />
[ ] [<br />
Eth 0 T ˙ ] [ ] [ ]<br />
Ath 0<br />
Bth<br />
=<br />
+ z<br />
u 0<br />
] (DAE)<br />
] [ T<br />
Thermo-Energetische 0 0 A thel Gestaltung<br />
−A el u<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
y = [ ] [ T<br />
0 , C el<br />
u<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 5/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> allgemeine DAEs<br />
Berechne Systemgramsche als Lösung projezierter<br />
Lyapunovgleichungen, d.h.,<br />
SFB/Transregio 96<br />
z.B. [Mehrmann/Stykel ’05]<br />
1 zusätliche Projektion auf endliche bzw. unendliche Eigenwerte<br />
λ f , λ ∞ von λE − A nötig,<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 6/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> allgemeine DAEs<br />
Berechne Systemgramsche als Lösung projezierter<br />
Lyapunovgleichungen, d.h.,<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
z.B. [Mehrmann/Stykel ’05]<br />
1 zusätliche Projektion auf endliche bzw. unendliche Eigenwerte<br />
λ f , λ ∞ von λE − A nötig,<br />
2 es müssen Beobachtbarkeits- sowie Steuerbarkeitsgramsche <strong>für</strong><br />
λ f und λ ∞ berechnet werden.<br />
Arbeitsbericht TP A06 6/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> allgemeine DAEs<br />
Berechne Systemgramsche als Lösung projezierter<br />
Lyapunovgleichungen, d.h.,<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine<br />
Dimension<br />
systemische<br />
4n.<br />
Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
z.B. [Mehrmann/Stykel ’05]<br />
1 zusätliche Projektion auf endliche bzw. unendliche Eigenwerte<br />
λ f , λ ∞ von λE − A nötig,<br />
2 es müssen Beobachtbarkeits- sowie Steuerbarkeitsgramsche <strong>für</strong><br />
λ f und λ ∞ berechnet werden.<br />
Berechne je 2 Beobachtbarkeits- und Steuerbarkeitsgramsche der<br />
Arbeitsbericht TP A06 6/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs<br />
Schur-Komplement-Darstellung [Freitas/Rommes/Martins ’08]<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = − A el u + A thel T ,<br />
y = C el u<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 7/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs<br />
Schur-Komplement-Darstellung [Freitas/Rommes/Martins ’08]<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = −C el A −1<br />
el<br />
A el u + C el A −1<br />
el<br />
A thel T ,<br />
y = C el u<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 7/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs<br />
Schur-Komplement-Darstellung [Freitas/Rommes/Martins ’08]<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
0 = −C el A −1<br />
el<br />
A el u + C el A −1<br />
el<br />
A thel T ,<br />
y = C el u<br />
SFB/Transregio 96<br />
+<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 7/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs<br />
Schur-Komplement-Darstellung [Freitas/Rommes/Martins ’08]<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
y = C el A −1<br />
el<br />
A thel T<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 7/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs<br />
Schur-Komplement-Darstellung [Freitas/Rommes/Martins ’08]<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
y = ¯CT<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 7/11
Gekoppeltes Modell<br />
BT <strong>für</strong> Index-1 DAEs<br />
Schur-Komplement-Darstellung [Freitas/Rommes/Martins ’08]<br />
E th Ṫ = A th T + B th z,<br />
y = ¯CT<br />
SFB/Transregio 96<br />
Berechnung des reduzierten Modells<br />
Berechne die Systemgramschen durch Lösen von<br />
A th PE th T + E th PA th T = −B th B th<br />
T<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
A T th QE th + E T th QA th = − ¯C T ¯C<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
(Dimension: n)<br />
Arbeitsbericht TP A06 7/11
Gekoppeltes Modell<br />
Vergleich<br />
Bisher:<br />
1 Reduktion des Wärmeleitmodells<br />
2 Simulation der red. Daten<br />
3 Prolongation der red. Daten<br />
SFB/Transregio 96<br />
4 Berechnung Deformation<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 8/11
Gekoppeltes Modell<br />
Vergleich<br />
Bisher:<br />
1 Reduktion des Wärmeleitmodells<br />
2 Simulation der red. Daten<br />
3 Prolongation der red. Daten<br />
SFB/Transregio 96<br />
4 Berechnung Deformation<br />
Jetzt:<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
Wärmeleitmodells + ¯C<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
1 Reduktion des <strong>gekoppelte</strong>n Systems auf Basis des<br />
2 Simulation der red. Daten<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 8/11
Numerische Ergebnisse<br />
Modelleigenschaften:<br />
ˆ Temperatureingänge m = 20<br />
ˆ BT Toleranz 1e − 9<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 9/11
Numerische Ergebnisse<br />
Modelleigenschaften:<br />
ˆ Temperatureingänge m = 20<br />
ˆ BT Toleranz 1e − 9<br />
Geteiltes Modell:<br />
ˆ Temperaturausgänge p = 9<br />
SFB/Transregio 96<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 9/11
Numerische Ergebnisse<br />
Modelleigenschaften:<br />
ˆ Temperatureingänge m = 20<br />
ˆ BT Toleranz 1e − 9<br />
Geteiltes Modell:<br />
ˆ Temperaturausgänge p = 9<br />
SFB/Transregio 96<br />
Gekoppeltes Modell:<br />
ˆ Deformationsausgänge p = 27<br />
Thermo-Energetische Gestaltung<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 9/11
Numerische Ergebnisse<br />
Modelleigenschaften:<br />
ˆ Temperatureingänge m = 20<br />
ˆ BT Toleranz 1e − 9<br />
Geteiltes Modell:<br />
ˆ Temperaturausgänge p = 9<br />
SFB/Transregio 96<br />
Gekoppeltes Modell:<br />
ˆ Deformationsausgänge p = 27<br />
Modelle<br />
geteilt<br />
gekoppelt<br />
Thermo-Energetische Red. Ord. r 195 Gestaltung<br />
67<br />
Dimension r + 3n r<br />
Zeit [s] 118.51 + 1.1705 + 84.94 148.92 + 0.0069<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
Zeit ges. in [s] 204.5205 148.9217<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
Reduktion, Simulation, Deformationsberechnung<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 9/11
Temp. in [ ◦ C]<br />
Numerische Ergebnisse<br />
Bisheriges Vorgehen<br />
Temperaturkurven<br />
relativer Fehler<br />
30<br />
original<br />
10 −5<br />
28 reduziert<br />
26<br />
10<br />
SFB/Transregio −8<br />
96<br />
24<br />
10 −11<br />
Thermo-Energetische<br />
22<br />
Gestaltung<br />
von 20 Werkzeugmaschinen<br />
10<br />
0 4 8 12 16<br />
−14<br />
0 4 8 12 16<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
Zeit in [h]<br />
Zeit in [h]<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 10/11
Numerische Ergebnisse<br />
Bisheriges Vorgehen<br />
30<br />
Deformationskurven<br />
relativer Fehler<br />
Versch. in [µm]<br />
10<br />
−10<br />
−30<br />
10 0 Zeit in [h]<br />
10 −2<br />
SFB/Transregio 96<br />
10 −4<br />
10 −6<br />
Thermo-Energetische<br />
−50<br />
original Gestaltung<br />
reduziert<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
−70<br />
0 4 8 12 16 0 4 8 12 16<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
Zeit in [h]<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 10/11
Numerische Ergebnisse<br />
Gekoppeltes System<br />
30<br />
Deformationskurven<br />
relativer Fehler<br />
Versch. in [µm]<br />
10<br />
−10<br />
−30<br />
10 0 Zeit in [h]<br />
10 −2<br />
SFB/Transregio 96<br />
10 −4<br />
10 −6<br />
Thermo-Energetische<br />
−50<br />
original Gestaltung<br />
reduziert<br />
von Werkzeugmaschinen<br />
−70<br />
0 4 8 12 16 0 4 8 12 16<br />
Eine systemische Lösung des Zielkonflikts<br />
Zeit in [h]<br />
von Energieeinsatz, Genauigkeit und Produktivität<br />
am Beispiel der spanenden Fertigung<br />
Arbeitsbericht TP A06 11/11