sollicitation. en flexion des pieux par les couches qu'ils ... - EPFL
sollicitation. en flexion des pieux par les couches qu'ils ... - EPFL
sollicitation. en flexion des pieux par les couches qu'ils ... - EPFL
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
ÉCOLE POLYTECHNIQUE FÉDÉRALE DE LAUSANNE<br />
SOLLICITATION. EN FLEXION DES PIEUX<br />
PAR LES COUCHES QU'ILS TRAVERSENT<br />
THÈSE<br />
PRÉSENTÉE AU DEPARTEMENT DE GÉNIE CIVIL DE<br />
L'ÉCOLE POLYTECHNIQUE FÉDÉRALE DE LAUSANNE<br />
POUR L'OBTENTION DU GRADE DE DOCTEUR ES SCIENCES TECHNIQUES<br />
PAR<br />
RENÉ MARCHE<br />
lng6nieur I.N.S.A., Lyon<br />
M.Sc.A, Montreal<br />
originaire de France<br />
accept6e sur proposition <strong>des</strong><br />
Prof. E. Recordon, rapporteur<br />
Prof. D. Bonnard, corapporteur<br />
Prof. Y. Lacroix, corapporteur<br />
Prof. R. Sinniger, corapporteur<br />
THÈSE No 171<br />
Lausanne <strong>EPFL</strong> 1974
AVANT PROPOS<br />
Lors de la mise <strong>en</strong> place d'une surcharge <strong>en</strong> surface, à proxi-<br />
mité et sur l'un <strong>des</strong> côtés d'un ouvrage construit sur <strong>pieux</strong>,<br />
ces derniers ne sont pas soumis aux seuls effets <strong>des</strong> charges<br />
de la superstructure et év<strong>en</strong>tuellem<strong>en</strong>t du frottem<strong>en</strong>t négatif.<br />
Ils sont <strong>en</strong>core soumis à <strong>des</strong> efforts horizontaux le long de<br />
leur fût <strong>par</strong>ce <strong>qu'ils</strong> ont t<strong>en</strong>dance à freiner <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts<br />
horizontaux <strong>des</strong> <strong>couches</strong> <strong>qu'ils</strong> travers<strong>en</strong>t,<br />
Dans le cadre de cette étude, on s'applique à préciser, à<br />
<strong>par</strong>tir de l'analyse du comportem<strong>en</strong>t de plusieurs ouvrages réels,<br />
<strong>les</strong> conditions généra<strong>les</strong> pour <strong>les</strong>quel<strong>les</strong> il est probable que<br />
la <strong>sollicitation</strong> <strong>en</strong> <strong>flexion</strong> <strong>des</strong> <strong>pieux</strong> <strong>par</strong> le sol soit préju-<br />
diciable aux <strong>pieux</strong> ou aux structures <strong>qu'ils</strong> support<strong>en</strong>t. On<br />
propose une méthode de calcul <strong>des</strong> efforts du sol sur <strong>les</strong><br />
<strong>pieux</strong>, de la déformée <strong>des</strong> <strong>pieux</strong> et <strong>par</strong> suite <strong>des</strong> mom<strong>en</strong>ts aux-<br />
quels ils sont soumis. On formule, <strong>en</strong> outre, <strong>les</strong> règ<strong>les</strong> per-<br />
mettant de faire choix <strong>des</strong> caractéristiques mécaniques <strong>des</strong><br />
sols utilisées pour le calcul. Pour juger du crédit à accorder<br />
à ces règ<strong>les</strong> et à la méthode de calcul proposée, trois cas de<br />
chargem<strong>en</strong>t réels sont analysés et <strong>les</strong> mom<strong>en</strong>ts et déplacem<strong>en</strong>ts<br />
<strong>des</strong> <strong>pieux</strong> prévus théoriquem<strong>en</strong>t sont com<strong>par</strong>és à ceux qui ont été<br />
mesurés lors <strong>des</strong> essais. Les hypothèses supplém<strong>en</strong>taires devant<br />
être faites dans le cadre d'une étude de projet sont précisées<br />
et plusieurs dispositions constructives visant à réduire <strong>les</strong><br />
efforts de <strong>flexion</strong> dans <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> sont indiquées.<br />
Les travaux de recherche associés à l'étude ont été conduits sous<br />
la direction de Monsieur le Professeur Edouard Recordon, Direc-<br />
teur du Laboratoire de Géotechnique de 1'Ecole Polytechnique<br />
fédérale de Lausanne. Nous avons été <strong>par</strong>ticulièrem<strong>en</strong>t s<strong>en</strong>sible<br />
21 la justesse et à la bi<strong>en</strong>veillance de ses interv<strong>en</strong>tions. Nous<br />
lui prés<strong>en</strong>tons l'expression de notre profonde gratitude.
Notre reconnaissance va très naturellem<strong>en</strong>t à Monsieur le<br />
Professeur Jacques Hurtubise, Directeur du dé<strong>par</strong>tem<strong>en</strong>t de<br />
Génie civil de 1'Ecole Polytechnique de Montréal, notamm<strong>en</strong>t<br />
pour nous avoir donné de connaître <strong>les</strong> fondem<strong>en</strong>ts et la matu-<br />
rité de son art.<br />
Que Monsieur le Professeur Yves Lacroix veuille bi<strong>en</strong> trouver<br />
ici l'expression de notre respectueuse estime. Il a témoigné<br />
à l'égard de nos travaux d'un intérêt critique et constructif<br />
ajoutant de ce fait à l'exemple offert d'une pratique profes-<br />
sionnelle qui a marqué notre formation.<br />
Nous remercions Messieurs <strong>les</strong> Professeurs Daniel Bonnard et<br />
Richard Sinniger d'avoir bi<strong>en</strong> voulu examiner le docum<strong>en</strong>t et<br />
faire plusieurs suggestions propres à lui conférer plus de<br />
clarté et de concision.<br />
Nous t<strong>en</strong>ons égalem<strong>en</strong>t à remercier Monsieur Roger Langlois,<br />
Directeur de 1'Ecole Polytechnique de Montréal et Monsieur<br />
H<strong>en</strong>ry van der Noot, Directeur de la firme Franki of Canada<br />
Ltée pour l'aide <strong>qu'ils</strong> nous ont apportée à différ<strong>en</strong>ts titres<br />
notamm<strong>en</strong>t au plan financier.<br />
L'autorisation d'utiliser <strong>les</strong> résultats obt<strong>en</strong>us lors <strong>des</strong> essais<br />
exécutés au chantier de SIDMAR à Zelzate nous a été accordée<br />
<strong>par</strong> la firme Pieux Franki, Liège. Nous t<strong>en</strong>ons à exprimer notre<br />
reconnaissance à Monsieur le Professeur E.E. De Beer, Directeur<br />
du laboratoire de Géotechnique de 1'Etat et à Monsieur Maurice<br />
Wallays chef de la Division de Mécanique <strong>des</strong> sols de la firme<br />
Pieux Franki, Liège, qui ont dirigé l'essai et qui <strong>en</strong> ont dis-<br />
cuté, nous communiquant <strong>par</strong> ailleurs certaines informations<br />
supplém<strong>en</strong>taires s'y rapportant.
Page titre<br />
Page de garde<br />
Avant-propos<br />
Table <strong>des</strong> matières<br />
Liste <strong>des</strong> tableaux<br />
Liste <strong>des</strong> figures<br />
Liste <strong>des</strong> notations<br />
1. INTRODUCTION<br />
TABLE DES MATIERES<br />
PREMIERE PARTIE<br />
ANALYSE<br />
1.1 Nature du problème<br />
1.2 Données actuel<strong>les</strong><br />
1.3 Cadre de l'étude<br />
2. OBSERVATIONS TISEES DE L'ANALYSE D'OUVRAGES<br />
2.1 Conditions propres à l'ap<strong>par</strong>ition de<br />
conséqu<strong>en</strong>ces préjudiciab<strong>les</strong><br />
2.2 Période critique<br />
2.3 Nature <strong>des</strong> <strong>couches</strong><br />
2.4 Géométrie du chargem<strong>en</strong>t<br />
2.5 Conciusions<br />
3. INTERACTION ENTRE LE PIEU ET LE SOL<br />
3.1 Intéraction<br />
3.2 Cas de déplacem<strong>en</strong>t empêché <strong>en</strong> tête<br />
3.3 Notion de réaction<br />
3.4 Conclusions<br />
Page
4. METHODE DE CALCUL DES EFFORTS DE FLEXION<br />
4.1 Conditions généra<strong>les</strong> de <strong>sollicitation</strong><br />
4.2 Conditions considérées<br />
4.3 Principe de la méthode<br />
4.4 Résolution du calcul<br />
4.4.1 Equilibre du pieu<br />
4.4.2 Mom<strong>en</strong>t tiré de la déformée du pieu<br />
4.4.3 Compatibilité<br />
4.4.4 Prise <strong>en</strong> compte de la non linéarité<br />
4.5 Programme de calcul<br />
4.6 Approximations inhér<strong>en</strong>tes a la<br />
formulation du calcul<br />
5. ETABLISSEMENT DES DONNEES DU CALCUL<br />
5.1 Déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol<br />
5.2 Courbes de réaction<br />
5.2.1 Généralités<br />
5.2.2 Forme <strong>des</strong> courbes de réaction<br />
5.2.3 Module de réaction<br />
5.2.4 Pression ultime<br />
5.2.5 Influ<strong>en</strong>ce de la proximité de la<br />
surface<br />
5.3 Conclusions
DEUXIEME PARTIE<br />
ETUDE DE TROIS ESSAIS DE CHARGEMENT<br />
6. ESSAIS REALISES A ZELZATE, BELGIQUE<br />
6.1 Description <strong>des</strong> essais 87<br />
6.2 Résultats <strong>des</strong> essais 90<br />
6.3 Observations 9 5<br />
6.4 Etude prévisionnelle 9 9<br />
6.5 Mom<strong>en</strong>ts et déplacem<strong>en</strong>ts calculés <strong>des</strong> <strong>pieux</strong> 101<br />
6.6 Influ<strong>en</strong>ce <strong>des</strong> <strong>par</strong>amètres de calcul 1 07<br />
6.6.1 Déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol 1 07<br />
6.6.2 Modu<strong>les</strong> de réaction 1 09<br />
6.6.3 Pressions ultimes<br />
6.7 Déplacem<strong>en</strong>ts calculés du massif<br />
6.7.1 Conditions <strong>en</strong>visagées<br />
6.7.2 Déplacem<strong>en</strong>ts calculés 122<br />
6.8 Mom<strong>en</strong>ts calculés à <strong>par</strong>tir <strong>des</strong> déplacem<strong>en</strong>ts 133<br />
calculés du sol<br />
6.9 Conclusions 135<br />
7. ESSAIS REALISES A AMSTERDAM, HOLLANDE<br />
7.1 Description <strong>des</strong> essais, 139<br />
7.2 Résultat <strong>des</strong> essais et observations 143<br />
7.3 Mom<strong>en</strong>ts et déplacem<strong>en</strong>ts calculés 144<br />
7.3.1 Paramètres considérés<br />
7.3.2 Résultats<br />
7.4 Conclusions
8. ESSAIS REALISES EN ALLEMAGNE EN BORDURE<br />
DE LA MER DU NORD<br />
8.1 Description <strong>des</strong> essais<br />
8.2 Résultats <strong>des</strong> essais et observations<br />
8.3 Mom<strong>en</strong>ts et déplacem<strong>en</strong>ts calculés<br />
8.3.1 Paramètres considérés<br />
8.3.2 Résultats<br />
8.4 Conclusions<br />
TROISIEME PARTIE<br />
DISPOSITIONS PARTICULIERES<br />
9. HYPOTHESES SUPPLEMENTAIRES ET DISPOSITIONS 170<br />
CONSTRUCTIVES<br />
10. RESUME ET CONCLUSION 175<br />
REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES 7 79
RESUME ET CONCLUSION<br />
Lors de la mise <strong>en</strong> place d'une surcharge <strong>en</strong> surface, à proximi-<br />
té et sur l'un <strong>des</strong> côtés d'un ouvrage construit sur <strong>pieux</strong>, ces<br />
derniers sont soumis <strong>en</strong>tre autres à un système de pressions<br />
latéra<strong>les</strong> de la <strong>par</strong>t <strong>des</strong> <strong>couches</strong> <strong>qu'ils</strong> travers<strong>en</strong>t <strong>par</strong>ce <strong>qu'ils</strong><br />
ont t<strong>en</strong>dance à <strong>en</strong>traver <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux de ces<br />
<strong>couches</strong>. Le déplacem<strong>en</strong>t <strong>des</strong> <strong>pieux</strong> qui <strong>en</strong> résulte peut être<br />
communiqué aux structures <strong>qu'ils</strong> support<strong>en</strong>t et le cas échéant<br />
<strong>les</strong> <strong>pieux</strong> peuv<strong>en</strong>t se rompre <strong>en</strong> <strong>flexion</strong>.<br />
Dans le cadre de l'étude, <strong>les</strong> conditions généra<strong>les</strong> pour <strong>les</strong>-<br />
quel<strong>les</strong> il est probable qu'il faille <strong>en</strong>visager <strong>les</strong> conséqu<strong>en</strong>-<br />
ces <strong>des</strong> pressions latéra<strong>les</strong> sur <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> ont été cernées. Une<br />
méthode de calcul <strong>en</strong>visageant le cas du pieu isolé et t<strong>en</strong>ant<br />
compte de l'interaction <strong>en</strong>tre ie sol et le pieu a été formulée<br />
pour prévoir <strong>les</strong> pressions et <strong>les</strong> mom<strong>en</strong>ts auxquels ce dernier<br />
est soumis.<br />
On admet que <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol, au droit <strong>des</strong><br />
<strong>pieux</strong>, sont connus et que le sol a un comportem<strong>en</strong>t élasto-<br />
plastique,traduit <strong>par</strong> <strong>des</strong> courbes de réaction. Ces dernières<br />
li<strong>en</strong>t <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts du pieu aux pressions qui lui sont ap-<br />
pliquées. Plusieurs règ<strong>les</strong> sont suggérées pour déduire <strong>les</strong><br />
courbes de réaction relatives à <strong>des</strong> conditions à court terme<br />
<strong>des</strong> résultats d'essais couramm<strong>en</strong>t effectués. Pour juger du<br />
crédit à accorder à ces règ<strong>les</strong> st à la méthode de calcul pro-<br />
posée, trois cas de chargem<strong>en</strong>t ayant fait l'objet de mesures<br />
<strong>en</strong> place sont analysés. Les mom<strong>en</strong>ts et déplacem<strong>en</strong>ts <strong>des</strong> <strong>pieux</strong>,<br />
prévus théoriquem<strong>en</strong>t, sont com<strong>par</strong>és à ceux mesurés lors <strong>des</strong><br />
essais. L'influ<strong>en</strong>ce <strong>des</strong> valeurs attribuées aux <strong>par</strong>amètres de<br />
calcul sur <strong>les</strong> résultats est évaluée. Des indications sont<br />
données <strong>en</strong> ce qui concerne <strong>les</strong> conditions de restreinte devant
être considérées <strong>en</strong> tête <strong>des</strong> <strong>pieux</strong>, la prise <strong>en</strong> compte de l'effet<br />
de groupe, l'époque où la <strong>sollicitation</strong> est la plus critique.<br />
Les dispositions constructives courantes permettant d'éviter ou<br />
de réduire <strong>les</strong> efforts de <strong>flexion</strong> dans <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> sont m<strong>en</strong>tionnées.<br />
Très généralem<strong>en</strong>t, la <strong>sollicitation</strong> <strong>en</strong> <strong>flexion</strong> a <strong>des</strong> effets pré-<br />
judiciab<strong>les</strong> quand <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> travers<strong>en</strong>t <strong>des</strong> <strong>couches</strong> cohér<strong>en</strong>tes<br />
de consistance molle à moy<strong>en</strong>ne ou <strong>des</strong> <strong>couches</strong> de sable lâche.<br />
Les pressions sur <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> sont d'autant plus élevées que ces<br />
derniers frein<strong>en</strong>t efficacem<strong>en</strong>t <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du<br />
sol. El<strong>les</strong> sont d'autant plus élevées que <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> sont rigi<strong>des</strong>,<br />
que leur déplacem<strong>en</strong>t <strong>en</strong> tête et <strong>en</strong> pied est empêché efficacem<strong>en</strong>t<br />
et que <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol sont importants.<br />
Quand <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> travers<strong>en</strong>t <strong>des</strong> <strong>couches</strong> mol<strong>les</strong>, <strong>des</strong> dommages sont<br />
peu probab<strong>les</strong> si l'accroissem<strong>en</strong>t de pression verticale à la<br />
surface de la couche molle est inférieur à 3 s . Les consé-<br />
U<br />
qu<strong>en</strong>ces d'une <strong>sollicitation</strong> <strong>en</strong> <strong>flexion</strong> <strong>des</strong> <strong>pieux</strong> devrai<strong>en</strong>t<br />
être examinées dès que le chargem<strong>en</strong>t imposé <strong>en</strong> surface à proxi-<br />
mité <strong>des</strong> <strong>pieux</strong> a un facteur de sécurité vis-à-vis d'une rupture<br />
circulaire inférieur à 1,4 <strong>en</strong>viron, ce facteur de sécurité<br />
étant calculé sans t<strong>en</strong>ir compte de l'effet stabilisateur <strong>des</strong><br />
<strong>pieux</strong>.<br />
La méthode de calcul proposée est simple. Elle traduit avec<br />
une approximation satisfaisante le phénomène physique à l'ori-<br />
gine <strong>des</strong> efforts de <strong>flexion</strong> dans <strong>les</strong> <strong>pieux</strong>. La <strong>par</strong>t d'erreur<br />
due à la formulation du calcul semble négligeable devant celle<br />
résultant de l'approximation avec laquelle <strong>les</strong> <strong>par</strong>amètres de<br />
calcul sont obt<strong>en</strong>us. Parmi <strong>les</strong> <strong>par</strong>amètres de calcul, <strong>les</strong> dépla-<br />
cem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol ont l'influ<strong>en</strong>ce prédominante; <strong>les</strong><br />
mom<strong>en</strong>ts maximum calculés dép<strong>en</strong>d<strong>en</strong>t largem<strong>en</strong>t de la précision<br />
avec laquelle ils ont été obt<strong>en</strong>us.
Quand <strong>les</strong> déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol utilisés pour <strong>les</strong><br />
calculs ont été mesurés avec <strong>des</strong> inclinomètres, <strong>les</strong> mom<strong>en</strong>ts<br />
calculés sont voisins de ceux mesurés. Ils <strong>en</strong> diffèr<strong>en</strong>t de<br />
18 % au plus pour <strong>les</strong> trois essais de chargem<strong>en</strong>t analysés. Les<br />
déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux calculés théoriquem<strong>en</strong>t ne permett<strong>en</strong>t<br />
d'obt<strong>en</strong>ir, <strong>par</strong> contre, que l'ordre de grandeur <strong>des</strong> mom<strong>en</strong>ts dans<br />
<strong>les</strong> <strong>pieux</strong> <strong>par</strong>ce <strong>qu'ils</strong> ne peuv<strong>en</strong>t être prévus, à l'heure actuel-<br />
le, qu'avec une faible précision.<br />
Les mom<strong>en</strong>ts calculés dép<strong>en</strong>d<strong>en</strong>t peu de la valeur <strong>des</strong> modu<strong>les</strong> de<br />
réaction dans la mesure où ces derniers sont plausib<strong>les</strong> et où<br />
leur variation <strong>en</strong> fonction de la profondeur traduit correcte-<br />
m<strong>en</strong>t <strong>les</strong> différ<strong>en</strong>ces de rigidité <strong>des</strong> <strong>couches</strong> traversées <strong>par</strong><br />
<strong>les</strong> <strong>pieux</strong>. Il <strong>en</strong> est de même pour <strong>les</strong> pressions ultimes. En<br />
conséqu<strong>en</strong>ce, 'l'incertitude liée à l'établissem<strong>en</strong>t <strong>des</strong> courbes<br />
de réaction n'<strong>en</strong>traîne pas d'imprécision importante sur <strong>les</strong><br />
mom<strong>en</strong>ts calculés. Les règ<strong>les</strong> suggérées pour établir <strong>les</strong> courbes<br />
de réaction sont raisonnab<strong>les</strong> et suffisantes.<br />
Quand <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> travers<strong>en</strong>t <strong>des</strong> <strong>couches</strong> mol<strong>les</strong>, il est probable<br />
que la <strong>sollicitation</strong> la plus défavorable ait lieu à moy<strong>en</strong> ou<br />
à long terme. La méthode proposée permet de calculer <strong>les</strong> mom<strong>en</strong>ts<br />
à moy<strong>en</strong> et à long termes dans la mesure où <strong>les</strong> modu<strong>les</strong> de réac-<br />
tion et déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux du sol sont connus pour ces<br />
pério<strong>des</strong>. Si la prévision <strong>des</strong> courbes de réaction ne pose pas<br />
de problème <strong>par</strong>ticulier, celle <strong>des</strong> déplacem<strong>en</strong>ts horizontaux<br />
du sol n'est pas résolue de fason satisfaisante à l'heure<br />
actuelle.<br />
Pour réduire <strong>les</strong> efforts de <strong>flexion</strong> dans <strong>les</strong> <strong>pieux</strong> il peut être<br />
fait appel à certaines dispositions constructives précisées dans<br />
le texte.
Les <strong>pieux</strong> doiv<strong>en</strong>t être <strong>en</strong> mesure de supporter le chargem<strong>en</strong>t<br />
combiné <strong>des</strong> efforts <strong>en</strong> tête, <strong>des</strong> pressions latéra<strong>les</strong> du sol,<br />
év<strong>en</strong>tuellem<strong>en</strong>t <strong>des</strong> charges résultant du frottem<strong>en</strong>'t négatif.<br />
La <strong>sollicitation</strong> <strong>en</strong> <strong>flexion</strong>, quand elle existe, est très sou-<br />
v<strong>en</strong>t déterminante quant au dim<strong>en</strong>sionnem<strong>en</strong>t <strong>des</strong> <strong>pieux</strong>.