L.évfolyam 2012/3. szám - Dunaferr
L.évfolyam 2012/3. szám - Dunaferr
L.évfolyam 2012/3. szám - Dunaferr
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Frei Zoltán, Gonda Viktor *<br />
A könyöksajtolás végeselemes modellezése<br />
A könyöksajtolás (ECAP) olyan intenzív képlékenyalakító<br />
művelet, mely során egymással szöget bezáró, állandó<br />
keresztmetszetű csatornákon sajtoljuk át a munkadarabot.<br />
Az egyenértékű alakváltozás értéke 100% körüli<br />
egyszeri átsajtolás esetén. Az intenzív képlékeny alakítás<br />
során nagymértékű nyírási alakváltozás jön létre a munkadarabban,<br />
ennek hatására szemcsefinomodás és szilárdságnövekedés<br />
következik be. Az analitikus modellezéshez<br />
képest a végeselemes módszerrel pontosabban<br />
modellezhető, az alakváltozás mértéke, sebessége, valamint<br />
ezen paraméterek eloszlása is számítható, továbbá<br />
a súrlódás is modellezhető. Jelen dolgozatban egy<br />
lekerekített 90°-os, és egy lekerekítetlen 110°-os szerszámmal<br />
végzett könyöksajtolás végeselemes modellezést<br />
mutatom be. Ismertetem a modell felépítésének<br />
menetét, kiértékelem a számított alakváltozás mértékét<br />
valamint az alakváltozási sebesség eloszlását súrlódásos,<br />
ill. súrlódásmentes csatorna esetére.<br />
In Equal Channel Angular Pressing (ECAP) a workpiece<br />
is extruded through two intersecting channels which<br />
have identical cross sections. After one single extrusion<br />
the equivalent strain is about 100%. During these<br />
plastic deformations large and shear strains develop<br />
in the workpiece, which results in grain refinement<br />
and the strengthening of the material. Compared to<br />
the analytical modeling the extent and the speed of the<br />
strain can be modellised more accurately by means of<br />
the finite element method. Moreover the distribution<br />
of these of those parameters can also be calculated<br />
and the friction can be modellized as well. In this work<br />
finite element modelling performed with a curved 90o<br />
and a sharp 110o ECAP tool is presented. I will review<br />
the structure of the modell, evaluate the extent of the<br />
strain and the distribution of the strain speed for both<br />
including and neglecting the effect of friction.<br />
1. Bevezetés<br />
A könyöksajtolás olyan intenzív képlékenyalakító művelet,<br />
mely során egymással szöget bezáró, állandó keresztmetszetű<br />
csatornákon sajtoljuk át a munkadarabot. Az egyenértékű<br />
alakváltozás értéke 100% körüli egyszeri átsajtolás<br />
esetén. Az intenzív képlékenyalakítás során nagymértékű<br />
nyírási alakváltozás jön létre a munkadarabban, ennek<br />
hatására szemcsefinomodás és szilárdságnövekedés következik<br />
be [1]. A könyöksajtolás során létrejövő alakváltozás<br />
becslésére Iwahashi [2] vezetett le egyszerű feltételezésekkel<br />
egy összefüggést, melyet széleskörűen alkalmaznak<br />
lekerekített és lekerekítetlen csatornageometriákra. Az<br />
analitikus modellezéshez képest a végeselemes módszerrel<br />
pontosabban modellezhető [3, 4] az alakváltozás mértéke,<br />
sebessége, valamint ezen paraméterek eloszlása is számítható,<br />
továbbá a súrlódás is modellezhető.<br />
Jelen dolgozatban egy lekerekített 90°-os és egy lekerekítetlen<br />
110°-os szerszámmal végzett könyöksajtolás<br />
végeselemes modellezést mutatom be. Ismertetem a<br />
modell felépítésének menetét, kiértékelem a számított<br />
alakváltozás mértékét, valamint az alakváltozási sebesség<br />
eloszlását súrlódásos, ill. súrlódásmentes csatorna esetére.<br />
2. Kutatási módszerek<br />
A Dunaújvárosi Főiskolán végzett könyöksajtolásos kísérletekben<br />
10 mm-es átmérőjű, 80 mm-es hosszúságú próbatestet<br />
sajtoltunk át minimum 40 mm hosszan, szobahőmérsékleten,<br />
2 mm/perc sebességgel egy lekerekített<br />
90°-os és egy lekerekítetlen 110°-os könyöksajtoló szerszámon.<br />
Ezekkel a szerszámokkal történő könyöksajtolás<br />
végeselemes modellezését végeztük el. A modellt az MSC<br />
Marc végeselem programban készítettük el. Az eredeti<br />
* Frei Zoltán főiskolai hallgató • Gonda Viktor főiskolai docens, Dunaújvárosi Főiskola<br />
próbatest az említett 10 mm átmérőjű, 80 mm hosszúságú<br />
hengeres darab, mi viszont síkban dolgoztunk, mert<br />
a gyorsabb síkbeli alakváltozási feltételt használtuk. A<br />
hosszmetszetet választottuk, alakváltozás is ebben a síkban<br />
van, erre merőlegesen nincs. A testre megfelelő mértékű<br />
hálós felosztást kell alkalmaznunk, mely láthatóvá teszi a<br />
deformációt, a csomópontokról pedig leolvashatjuk a szükséges<br />
értékeket. Kezdetben 10 x 80 elemre (kvadratikus,<br />
négy csomópontos) osztottuk fel, amit később két lépésben<br />
finomítottunk.<br />
Az alakítás szempontjából lényegtelen részeket durvább,<br />
míg a lényeges részeket finomabb hálózással láttuk<br />
el, a sűrűbb felosztás pontosabb eredményhez vezet. A<br />
próbatest anyagát ideálisan rugalmas, lineárisan keményedő<br />
anyagmodellel írtuk le. A kísérletek során vörösréz<br />
próbatestet használtunk, tehát a rézre vonatkozó anyagi<br />
paramétereket adtuk meg a programnak:<br />
• rugalmassági modulusz: 110 GPa,<br />
• Poisson-tényező: 0,33,<br />
• folyáshatár: R p<br />
: 100 MPa,<br />
• a keményedés pedig Δε p<br />
= 10 értékéhez 10%-os.<br />
A sajtolócsatornát merev testként modelleztük, tehát a<br />
csatorna maga nem deformálódhat, síkbeli metszetét a<br />
külső és belső oldalon egy-egy görbével rajzoltuk meg.<br />
A 110°-os csatornánál 1 mm-es lekerekítést alkalmaztunk<br />
a szimuláció stabil futása érdekében. Peremfeltételként<br />
egyedül az előtolást alkalmaztuk, ennek mértéke 2 mm/<br />
perc, ugyanúgy, ahogyan a valós kísérleteknél is. Ezt<br />
az előtolást a próbatest bemenő csatorna felőli végének<br />
felületén elhelyezkedő csomópontokra időben változó<br />
eltolódásként alkalmaztuk. A szimulációban összesen<br />
maximum 40 mm-nyi átsajtolást futtatunk, az ehhez tartozó<br />
időtartam maximum 1200 másodperc. A csatorna és<br />
a próbadarab közti súrlódást µ = 0,1-es értékkel vettük<br />
figyelembe, vagy pedig µ = 0 értékkel súrlódásmentes<br />
esetet vettünk.<br />
156 ISD DUNAFERR Mûszaki Gazdasági Közlemények <strong>2012</strong>/<strong>3.</strong>