MONTEVERDE S.C. a R.L. - Provincia di Treviso

A2 

Committente 

Regione del Veneto 

Provincia di Treviso 

Comune di Montebelluna 

REALIZZAZIONE DI UNA DISCARICA PER RIFIUTI 

INERTI IN CONTO PROPRIO 

PROGETTO DEFINITIVO 

RELAZIONE GEOLOGICA 

MONTEVERDE S.C. a R.L. 

Via Caravaggio, 3 

Montebelluna (TV) 

Studio Tecnico Conte & Pegorer 

ingegneria civile e ambientale 

Via Siora Andriana del Vescovo, 7 – 31100 TREVISO 

e-mail: segreteria@studiocontepegorer.191.it 

tel. 0422.30.10.20 r.a. - fax 0422.42.13.01 

Data: ottobre 2010 Cod.: 1441

MONTEVERDE S.C. A R.L. RELAZIONE GEOLOGICA 

INDICE 

1. PREMESSA ................................................................................................................... 4 

2. INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO ........................................................................... 4 

3. GEOMORFOLOGIA E PEDOLOGIA ............................................................................. 4 

4. MODELLO GEOLOGICO GENERALE ......................................................................... 7 

4.1 EVOLUZIONE DELLA PIANURA TREVIGIANA ................................................................. 7 

4.2 CARATTERISTICHE LITOSTRATIGRAFICHE GENERALI ................................................. 12 

5. CARATTERISTICHE GEOLOGICHE LOCALI ............................................................ 13 

5.1 SONDAGGI ........................................................................................................... 14 

5.2 PROVE PENETROMETRICHE STANDARD SPT ........................................................... 15 

5.3 REALIZZAZIONE DI NUOVO PIEZOMETRO .................................................................. 16 

5.4 PROVE DI PERMEABILITÀ LE FRANC ........................................................................ 17 

6. SISMICITÀ DEL SITO .................................................................................................. 19 

6.1 PRESCRIZIONI RELATIVE AI TERRENI DI FONDAZIONE ................................................ 19 

6.2 CATEGORIE DI SUOLO DI FONDAZIONE .................................................................... 19 

6.3 CALCOLO DEI PARAMETRI SISMICI .......................................................................... 20 

6.4 VERIFICA ALLA LIQUEFAZIONE ................................................................................ 23 

7. IDROGRAFIA E IDROGEOLOGIA .............................................................................. 24 

7.1 RICARICA DELL’ACQUIFERO ................................................................................... 25 

7.2 IDROGEOLOGIA LOCALE ........................................................................................ 28 

7.2.1 andamento della falda nel tempo ........................................................... 30 

7.2.2 quota della massima escursione di falda ............................................... 32 

7.2.3 Pozzi di approvvigionamento idrico-potabile .......................................... 35 

8. DETERMINAZIONE DEL LIVELLO DI PERICOLOSITÀ GEOLOGICA ...................... 36 

9. VERIFICA DI STABILITÀ GLOBALE DELLA SCARPATA ........................................ 36 

9.1 CARATTERISTICHE GEOTECNICHE E IDROGEOLOGICHE ............................................. 38 

9.1.1 Terreno naturale ..................................................................................... 38 

9.1.2 Strato di rifiuti ......................................................................................... 38 

9.1.3 Strato di copertura .................................................................................. 38 

STUDIO TECNICO CONTE & PEGORER – Via Siora Andriana del Vescovo, 7 – 31100 TREVISO 

L:\MONTEVERDE - DISCARICA MONTEBELLUNA - COD. 1441 - NOVEMBRE 2009\VER_00 - APRILE 2010\RELAZIONI\A2 - RELAZIONE 

GEOLOGICA.DOC PAGINA 2 DI 48


9.1.4 Livello della falda .................................................................................... 38 

9.2 ESECUZIONE DELLA VERIFICA ................................................................................ 39 

9.2.1 Metodo Equilibrio Limite (LEM) .............................................................. 39 

9.2.2 Metodo dei conci .................................................................................... 41 

9.2.3 Valutazione dell’azione sismica .............................................................. 42 

9.2.4 Ricerca della superficie di scorrimento critica ........................................ 45 

9.3 CONCLUSIONI ...................................................................................................... 48 





1. PREMESSA 

Durante l’indagine sono stati esaminati gli aspetti geologici, morfologici, geotecnici ed 

idrogeologici dell'area. 

L'indagine si è sviluppata secondo la seguente procedura: 

• reperimento dati bibliografici e storici: in cava erano già presenti 3 piezometri attrezzati 

per il monitoraggio continuo dei livelli freatimetrici. 

• dettagliata indagine geologica in sito mediante l’esecuzione di: 

- Realizzazione di 3 sondaggi a carotaggio profondi 10 m; 

- Realizzazione di un sondaggio a distruzione di nucleo profondo 60 m 

- Installazione di 1 piezometri 

- Misurazioni del livello freatico 

• esame dell’ idrografia superficiale locale. 

2. INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO 

L'area oggetto del presente studio ricade nel Comune di Montebelluna, a sud ovest del 

centro abitato, in prossimità dell’abitato di Busta. 

Le quote del piano campagna variano tra 82 m s.l.m. a nord della cava e 76 m s.l.m. a sud 

della cava. 

3. GEOMORFOLOGIA E PEDOLOGIA 

L'area interessa un territorio pianeggiante ricadente nell'Alta Pianura Trevigiana, 

caratterizzata da lineamenti dolci ed uniformi, anche se l'intervento antropico, soprattutto a 

causa della fitta rete viaria e dello sfruttamento intensivo del suolo a fini agricoli e 

dell’estrazione di ghiaia, ha in gran parte obliterato gli originali lineamenti morfologici. 

I terreni circostanti sono attualmente ad uso agricolo. 

La litologia dell'area è nota nei suoi caratteri generali dalla bibliografia e da tutta una serie 

di indagini condotte in zona per studi di carattere stratigrafico ed idrogeologico. 





Il modello ormai riconosciuto come pienamente attendibile indica la presenza di un 

materasso di depositi prevalentemente ghiaiosi e sabbiosi con spessori decrescenti verso 

Sud-Est. 

L' andamento del piano campagna e la morfologia dell'area sono infatti ricollegabili 

all'azione deposizionale delle acque provenienti dal fiume Piave; i ripetuti apporti di 

materiale ghiaioso e sabbioso, inizialmente di tipo fluvioglaciale e successivamente di tipo 

prettamente fluviale, si sono deposti formando un’ampia conoide ghiaiosa e creando un 

materasso alluvionale che può essere considerato sostanzialmente omogeneo. 

Nella figura che segue si riporta un estratto della carta dei suoli della provincia di Treviso 

realizzata dall’Osservatorio Regionale Suolo dell’ARPAV di Castelfranco Veneto su 

finanziamento della Provincia di Treviso, su rilevamenti compiuti tra il 2003 ed il 2007. 





Figura 1: estratto con legenda della Carta dei suoli del Veneto - ARPAV 

I suoli circostanti l’area di cava appartengono alla alta pianura antica (pleistocenica) si 

tratta di suoli fortemente decarbonatati con accumulo di argilla a evidente rubefazione. 

Da indagini condotte in sito su campioni di terreno agrario prelevati nella zona si ha: 

TA1: scheletro 45%, terra fine 55%, sabbia 52,3%, limo 39,8 %, argilla 7,9% 

TA2: scheletro 46,5%, terra fine 53,5%, sabbia 38%, limo 44,3 %, argilla 17,7% 

TA3: scheletro 61,3% , terra fine 38,7%, sabbia 47%, limo 41,3 %, argilla 11,7% 

Si tratta di un terreno a medio impasto con scheletro tra il 45 ed il 61%, il fine è costituito in 

prevalenza da sabbia (47-53%), limo (39-44%) ed argilla (8-17%). 

Questi terreni sono il risultato della deposizione delle correnti glaciali nella fase di regresso 

del ghiacciaio del Piave. La natura prevalentemente ghiaiosa è stata intaccata dagli agenti 

atmosferici che, con il concorso della sostanza organica, hanno formato uno strato di 

prodotto terroso rossastro noto con il nome di ferretto. 

Nel terreno naturale la terra fine è commista a ciottoli residui dell’alterazione nella misura 

del 40-60%, in prevalenza di natura calcareo dolomitica, accanto a questi si rinvengono 

elementi di origine sedimentaria ed eruttiva. 





4. MODELLO GEOLOGICO GENERALE 

L’area di studio appartiene all’alta pianura alluvionale veneta, nel comune di Montebelluna, 

a Nord ovest di Treviso. 

E’ delimitata a Nord dal Montello, modesto rilievo costituito da rocce conglomeratiche di età 

messiniana, ad elementi prevalentemente calcareo-dolomitici e dai Colli Asolani 

Il sottosuolo risulta costituito da un materasso prevalentemente alluvionale, formatosi per 

apporto del fiume Piave, il cui spessore è stimato tra i 10-20 metri in prossimità del 

Montello e dei colli e in oltre 200 m nella parte meridionale del territorio comunale. I 

caratteri granulometrici del materiale e la successione stratigrafica dei vari livelli variano sia 

da zona a zona, sia con la profondità. 

4.1 EVOLUZIONE DELLA PIANURA TREVIGIANA 

Per comprendere l’assetto idrogeologico del Comune di Montebelluna è fondamentale 

chiarire le fasi genetiche plioceniche e oligoceniche della pianura trevigiana. 

La pianura alluvionale compresa tra gli attuali corsi dei fiumi Brenta e Piave, è costituita da 

tre grandi conoidi alluvionali, i cui sedimenti sono di natura prevalentemente carbonatica 

(20-35% di carbonati i depositi del Brenta, più del 40% quelli del Piave – Jobstraibizer et 

al., 1973). 





Figura 2: schema geomorfologico della pianura veneta centrale 

Il conoide più occidentale (conoide di Bassano) ha l'apice allo sbocco della valle del Brenta 

(Valsugana), presso Bassano del Grappa. Si tratta di un conoide, con allungamento 

approssimativamente in senso NO-SE, ora non più attivo che costituisce un lembo di 

pianura tardo-pleistocenica. 

Il sito in esame ricade nella porzione occidentale del conoide costituito da due lobi 

coalescenti, con gli apici ubicati rispettivamente a ovest della collina di Biadene, e nel 

varco tra questo colle isolato e il rilievo del Montello, presso Montebelluna. Questo sistema 

deposizionale (conoide di Montebelluna) era alimentato da rami di un "paleo-Piave" che 

giungevano in pianura ad Ovest del Montello, invece che ad Est come avviene 

attualmente. Di ambedue i lobi, orientati complessivamente N-S, le uniche porzioni 

affioranti sono quelle prossimali, costituite quasi esclusivamente da ghiaie, mentre le 

propaggini medio-distali sono sepolte al di sotto dei depositi del conoide di Bassano. L'età 

di disattivazione del conoide di Montebelluna non è nota con certezza, ma da evidenze 





stratigrafiche risulta essere probabilmente precedente all'ultimo massimo glaciale avutosi 

20.000 - 18.000 anni da oggi. 

All'estremità orientale della collina del Montello è ubicato l'apice del conoide del Piave 

attuale (conoide di Nervesa), formatosi durante l'Olocene. 

I conoidi di Bassano e di Nervesa si estendono per decine di chilometri dalle pendici delle 

Prealpi Venete fino al margine lagunare veneziano e alla costa adriatica, con pendenze 

che giungono a 6‰ all'apice e scendono a valori inferiori a 1‰ nelle estreme propaggini 

distali. 

La storia evolutiva dall’ultima glaciazione ai tempi attuali può essere così riassunta: 

Fase anaglaciale: nel corso dell’espansione e della fase di massima intensità dell’ultima 

glaciazione (anaglaciale Würmiano, 31.000 anni fa), una spessa coltre di detriti grossolani 

venne distribuita a ventaglio sulla pianura, formando una grande conoide con vertici a 

Caerano, Nervesa ed altri verso est. Questi erano legati alle varie fronti del ghiacciaio del 

Piave, le quali determinavano grandi correnti fluvioglaciali che trascinavano verso sud i 

materiali trasportati (figura 2). 





Figura 3: correnti fluvioglaciali delle varie fronti del ghiacciaio del Piave. ( da Comel, 1957; modificato) 

Fase cataglaciale: il ghiacciaio cominciò a ritirarsi (18.000 anni fa), le varie correnti 

diminuirono d’intensità, tranne quella in uscita da Nervesa, che determinò la formazione di 

una seconda conoide, interconnessa e sovrapposta alla prima, con vertice a Nervesa e 

limitata ad ovest dal torrente Giavera e ad est dal torrente Monticano. 

Fase postglaciale: su questa seconda conoide (10.000 anni fa) il Piave ha divagato 

incidendo e ridepositando sulle vecchie alluvioni. Le singole correnti più veloci hanno 

lasciato lunghe strisce ghiaiose che ancora oggi si osservano. 

Nella figura sottostante sono rappresentate le correnti fluvioglaciali würmiane (frecce 

continue), le correnti più recenti (frecce tratteggiate) e il limite della seconda conoide (linea 

tratteggiata) 





Figura 4: morfologia attuale dell'alta pianura trevigiana. (da Comel, 1971; modificato) 

Il divagare è stato poi progressivamente ridotto dall’intervento dell’uomo, infatti, la 

necessità di proteggere Treviso, ha motivato la costruzione, dal Medio Evo al 1800, di 

argini, seppure discontinui. Poi, nello Stato unitario, si è provveduto alla costruzione di 

arginature continue dai rilievi fino al mare. 

Nella figura 3, il limite del più recente cono di deiezione distingue l’area soggetta alle più 

recenti divagazioni del Piave, dall’area interessata dall’alluvionamento pleistocenico. I 

terreni superficiali, di conseguenza, mostrano caratteristiche diverse a seconda della loro 

età e delle caratteristiche del substrato. I terreni più antichi, ad ovest del limite, risultano 

ferrettizzati (ricchi in minerali argillosi e idrossidi di ferro, caratterizzati da un colore 

rossastro tipico) e hanno uno spessore medio di 50 cm. I terreni più recenti, compresi tra i 

limiti della conoide, hanno preponderanza di sabbia e limo mentre la frazione argillosa è 

circa il 10%. Lo spessore medio di questi terreni è di 30 cm. 





4.2 CARATTERISTICHE LITOSTRATIGRAFICHE GENERALI 

Le stratigrafie che rappresentano la zona in esame indicano che da monte verso valle vi è 

una netta classazione granulometrica dei sedimenti, associata a variazioni nella morfologia 

della pianura. 

L’Alta Pianura si estende per una fascia larga mediamente una decina di chilometri ed è 

caratterizzata da un materasso alluvionale esteso dalla «fascia delle Risorgive» fino a 

ridosso dei rilievi prealpini e costituito quasi esclusivamente da ghiaie con matrice 

sabbiosa grossolana, per spessori di alcune centinaia di metri (300-400 m); intercalate a 

tali ghiaie si possono rinvenire delle sottili lenti sabbiose, talora limose, con potenza 

decimetrica. Nel sottosuolo è presente un acquifero unico, indifferenziato. 

Nella figura che segue viene riportata una sezione schematica dell’assetto del substrato 

che si estende dalle pendici del Montello fino a Quinto di Treviso. L’area in esame ricade 

nella porzione centrale-settentrionale dell’Alta pianura. 

Figura 5: sezione dell'alta pianura trevigiana. 

Le dimensioni medie delle ghiaie permettono di classificarle come ghiaie grossolane con 

ciottoli. 

A profondità maggiori aumenta la presenza di sabbia e la dimensione media della ghiaia 

tende a scendere. 





Data la loro origine i sedimenti quaternari hanno localmente composizione granulometrica 

variabile sia in senso verticale che laterale e quindi tra le ghiaie più o meno sabbiose 

dominanti compaiono localmente livelletti o lenti di sabbia od anche livelli o lenti limosoargillosi 

e sottili intercalazioni argillose. 

Questi sedimenti fini presumibilmente provengono dalle alterazioni dei conglomerati del 

Montello e costituiscono eventi eccezionali. 

5. CARATTERISTICHE GEOLOGICHE LOCALI 

Le caratteristiche geologiche in corrispondenza del sito indicano la presenza un materasso 

costituito da depositi grossolani sciolti di natura ghiaioso-sabbiosa. 

Secondo la Carta Geologica d'Italia, foglio 38 "Conegliano", il territorio in esame è 

caratterizzato da alluvioni fluvioglaciali, riferibili alla glaciazione Wurm. 

Figura 6: estratto della Carta Geologica d'Italia, Foglio 38 "Conegliano". 





La stratigrafia del sottosuolo nei primi 30 m dal piano campagna è visibile dalle scarpate 

della cava stessa. I terreni in sito sono ghiaie medie e grosse con ciottoli in abbondante 

matrice sabbiosa limosa, addensate. La composizione mineralogica delle ghiaie vede la 

presenza di più del 60% di calcari e dolomie e a decrescere di porfidi, graniti, scisti, calcari 

selciferi e arenarie. 

In sito sono stati realizzati nel mese di novembre tre sondaggi a carotaggio continuo sul 

fondo cava profondi 10 metri. 

Le prove penetrometriche dinamiche SPT in foro indicano che le ghiaie sono molto 

addensate, infatti, il numero di colpi per infiggere la punta dello strumento di soli 10-11 cm 

è di oltre 50. 

5.1 SONDAGGI 

Le stratigrafie derivate dai sondaggi realizzati a partire dalle quote del piano campagna 

sono rappresentative per i primi 10 m di sottosuolo. 

S1: 

Da 0 a 8,0 m ghiaia media e grossa arrotondata poligenica e ciottoli in matrice sabbiosa 

marrone chiaro 

Da 8,0 a 10,0 m ghiaia media e grossa arrotondata poligenica e ciottoli in abbondante 

matrice limosa sabbiosa marrone chiaro 

S2: 


marrone chiaro 

S3: 


marrone chiaro. 





5.2 PROVE PENETROMETRICHE STANDARD SPT 

La prova penetrometrica S.P.T. (Standard Penetration Test) è un tipo particolare di prova 

penetrometrica che misura il numero di colpi necessario per infiggere il campionatore 

standard per la profondità di 30 cm, (1 piede) battendo con un maglio del peso fisso di 63,5 

kg con un’altezza di caduta pari a 76,2 cm. La prova viene eseguita sul fondo del foro di 

sondaggio infiggendo il campionatore per 45 cm e considerando solo il numero di colpi 

relativo all’ultimo tratto di infissione di 30 cm. 

Si tratta quindi di una prova empirica standardizzata che, attraverso tabelle e diagrammi 

elaborati da studiosi americani, permette una correlazione tra risultati della prova e 

caratteristiche del terreno e carico ammissibile. 

Le prove sono state effettuate nei vari sondaggi alle seguenti profondità con i relativi 

risultati: 

S1 

S2 

S3 

Profondità 

di 

esecuzione 

(m da p.c.) 

4,00 

9,00 38 

4,80 

9,50 41 

N° di colpi per 

l’infissione dei primi 

15 cm 

>50 (rifiuto 

all’infissione a 6 cm) 

>50 (rifiuto 

all’infissione a 11 

cm) 

Tabella 1 Risultati delle prove SPT 

N° di colpi per 

l’infissione degli 

ultimi due tratti da 

15 cm 

- >50 

>50 (rifiuto 


cm) 

N° di colpi 

da usare per le correlazioni 



GEOLOGICA.DOC PAGINA 15 DI 48 

>50 

- >50 

>50 (rifiuto 


cm) 

>50 

4,00 21 40+53 >50 

9,00 32 

49+>50 (rifiuto 


cm) 

>50


Nella tabella sottostante vengono riportate le correlazioni tra numero di colpi necessario 

per l’infissione dell’ultimo tratto di 30 cm (piede) ed angolo di attrito. 

Tabella 2: tabella di correlazione N° colpi da SPT/angolo di attrito 

Terreno 

Molto 

sciolto 

Penetrometro 

standard N° di colpi 

per piede 

45° 

Dalle prove effettuate risulta quindi che i materiali che costituiscono il sottosuolo dell’area 

indagata sono molto addensati ed hanno un angolo di attrito che supera i 45°. 

5.3 REALIZZAZIONE DI NUOVO PIEZOMETRO 

Oltre ai tre sondaggi sul fondo cava è stato realizzato un piezometro (P4) lungo la strada 

perimetrale al lato est della cava, profondo 60 m . 

Il sondaggio è stato realizzato a distruzione di nucleo, all’interno è stato posto un tubo in 

pvc con diametro di 4 pollici filtrato tra –20 e –60 m da p.c.. 

Il rilievo topografico ha fornito le seguenti quote: 

RILIEVO 16/12/09 udm P4 

coordinata x m 1733830 

coordinata y m 5069333 

Quota pozzetto m s.l.m. 79,718 

Quota bocca pozzo m s.l.m. 79,296 

Quota pc m s.l.m. 78,813 





Foto 1: nuovo piezometro. 

5.4 PROVE DI PERMEABILITÀ LE FRANC 

Per valutare la permeabilità dei terreni sondati è stata effettuata una prova di permeabilità 

in foro tipo “Le Franc”. Si tratta di prove che vengono effettuate all’interno del foro di 

sondaggio rivestito fino ad una certa profondità da bocca pozzo, lasciando un tratto di 

prova libero ed introducendo in foro acqua, si misura poi la portata d’acqua necessaria a 

mantenere costante il livello nel pozzo. La prova è stata effettuata nel piezometro P4. 





DATI PROVA DI PERMEABILITA' 

Dati: 

portata estratta 2,65 litri/sec 

portata estratta 0,00265 mc/sec 

livello statico -46,93 m 

livello dinamico -47,18 m 

depressione 0,25 m 

Formula: 

K = Q/F*Hc 

con 

Q = portata estratta 0,00265 mc/sec 

Hc=depressione 0,25 m 

F=coefficiente di forma* 0,27 m 

*(2,75xDiametro pozzo = 0,27) 

Risultato: 

K = 0,03926 m/sec 

Il valore di permeabilità è caratteristico delle ghiaie sabbiose. 

I valori riscontrati permettono un buon drenaggio. 

Figura 7: valori indicativi del coefficiente di permeabilità K per vari terreni. (da Elementi di geotecnica. 

P.Colombo) 





6. SISMICITÀ DEL SITO 

Secondo l’Ordinanza n. 3274 del 20/03/03 “Primi elementi in materia di criteri generali per 

la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni 

in zona sismica” il comune di Montebelluna viene a ricadere in zona 2. 

L’ordinanza prevede che per la zona 2 si adottino valori di accelerazione orizzontale con 

probabilità di superamento pari al 10% in 50 anni entro il range di 0,15-0,25 ag/g e 

accelerazione orizzontale di ancoraggio dello spettro di risposta elastico pari a 0,25 ag/g. 

6.1 PRESCRIZIONI RELATIVE AI TERRENI DI FONDAZIONE 

Secondo la normativa nelle zone sismiche il sito in costruzione ed i terreni in esso presenti 

dovranno essere esenti da rischi di instabilità di pendii e di cedimenti permanenti causati 

da fenomeni di liquefazione o eccessivo addensamento in caso di terremoto. Scopo delle 

indagini sarà quello di classificare il terreno nelle categorie del punto 3.1. 

6.2 CATEGORIE DI SUOLO DI FONDAZIONE 

Il paragrafo 3 dell’Ordinanza “Azione sismica”, delle “Norme tecniche per il progetto la 

valutazione e l’adeguamento sismico degli edifici”, definisce al fine della determinazione 

dell’azione sismica di progetto le seguenti categorie di profilo stratigrafico del suolo di 

fondazione: 

A - Formazioni litoidi o suoli omogenei molto rigidi caratterizzati da valori di V s 30 

superiori a 800 m/s, comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore 

massimo pari a 5 m. 

B - Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti , con spessori di 

diverse decine di metri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà 

meccaniche con la profondità e da valori di V s 30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero 

resistenza penetrometrica NS P T > 50, o coesione non drenata c u >250 kPa). 

C - Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate, o di argille di media consistenza , 

con spessori variabili da diverse decine fino a centinaia di metri, caratterizzati da valori di 

V s 30 compresi tra 180 e 360 m/s (15 < N S P T < 50, 70 < c u < 250 kPa.) 





D - Depositi di terreni granulari da sciolti a poco addensati oppure coesivi da poco a 

mediamente consistenti , caratterizzati da valori di V s 30 < 180 m/s (N S P T < 15,c u 800 m/s. 

In aggiunta a queste categorie, per le quali nel punto 3.2 vengono definite le azioni 

sismiche da considerare nella progettazione, se ne definiscono altre due, per le quali sono 

richiesti studi speciali per la definizione dell'azione sismica da considerare: 

S1 - Depositi costituiti da, o che includono, uno strato spesso almeno 10 m di argille/limi di 

bassa consistenza, con elevato indice di plasticità (PI > 40) e contenuto di acqua, 

caratterizzati da valori di V s 30 < 100 m/s (10 < c u < 20 kPA); 

S2 - Depositi di terreni soggetti a liquefazione, di argille sensitive, o qualunque altra 

categoria di terreno non classificabile nei tipi precedenti 

Nel nostro caso, le prove penetrometriche dinamiche effettuate consentono di classificare 

il terreno di fondazione nella categoria B: 

B - Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti , con spessori di 

diverse decine di metri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà 

meccaniche con la profondità e da valori di V s 30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero 

resistenza penetrometrica NS P T > 50, o coesione non drenata c u >250 kPa). 

6.3 CALCOLO DEI PARAMETRI SISMICI 

Il calcolo dei parametri sismici per la zona in esame è stato effettuato con un software 

Geostru. Di seguito di riportano i risultati. 

Tipo di elaborazione: 

Sito in esame. 

Stabilità dei pendii 

latitudine: 45,742064 

longitudine: 12,007539 

Classe: 2 

Vita nominale: 50 





Siti di riferimento 

Sito 1 ID: 11190 Lat: 45,7756Lon: 11,9868 Distanza: 4055,998 




Parametri sismici 

Categoria sottosuolo: B 

Categoria topografica: T1 

Periodo di riferimento: 50anni 

Coefficiente cu: 1 

Operatività (SLO): 

Probabilità di superamento: 81 % 

Tr: 30 [anni] 

ag: 0,052 g 

Fo: 2,466 

Tc*: 0,236 [s] 

Danno (SLD): 


Tr: 50 [anni] 

ag: 0,070 g 

Fo: 2,448 

Tc*: 0,252 [s] 

Salvaguardia della vita (SLV): 


Tr: 475 [anni] 

ag: 0,206 g 

Fo: 2,386 





Tc*: 0,318 [s] 

Prevenzione dal collasso (SLC): 


Tr: 975 [anni] 

ag: 0,277 g 

Fo: 2,427 

Tc*: 0,338 [s] 

Coefficienti Sismici 

SLO: 

Ss: 1,200 

Cc: 1,470 

St: 1,000 

Kh: 0,013 

Kv: 0,006 

Amax: 

Beta: 0,200 

0,615 

SLD: 

Ss: 1,200 

Cc: 1,450 

St: 1,000 

Kh: 0,017 

Kv: 0,008 

Amax: 

Beta: 0,200 

0,824 

SLV: 

Ss: 1,200 

Cc: 1,380 

St: 1,000 

Kh: 0,069 





SLC: 

Kv: 0,035 

Amax: 

Beta: 0,280 

2,423 

Ss: 1,130 

Cc: 1,370 

St: 1,000 

Kh: 0,088 

Kv: 0,044 

Amax: 

Beta: 0,280 

3,066 

6.4 VERIFICA ALLA LIQUEFAZIONE 

La suddetta ordinanza prescrive altresì di valutare la suscettibilità alla liquefazione al fine 

di escludere fenomeni di instabilità che causino cedimenti permanenti. 

Il fenomeno della liquefazione interessa i depositi sabbiosi saturi, che durante ed 

immediatamente dopo una sollecitazione di tipo ciclico, subiscono una drastica riduzione 

della resistenza al taglio. La causa di tale evento è determinata dall’aumento delle 

pressioni interstiziali, che assumendo valori prossimi alle pressioni totali, fanno sì che il 

terreno sabbioso si comporti come un liquido pesante. 

Affinché esista il pericolo di liquefazione per i depositi sabbiosi saturi presenti entro 15 m 

da p.c. devono verificarsi le seguenti condizioni: 

evento sismico di magnitudo maggiore di 5 

intensità risentita maggiore del VI grado della scala Mercalli o accelerazione del suolo 

maggiore di 0,10 g 

pressione verticale efficace inferiore a 200 kPa 

densità relativa inferiore al 75% 

Secondo l’ordinanza n. 3274, la suscettibilità alla liquefazione va verificata quando la falda 

freatica si trova in prossimità della superficie ed il terreno di fondazione comprende strati 





estesi di sabbie sciolte sotto falda entro i 15 m, anche se contenenti frazione fine limo 

argillosa. La suscettibilità alla liquefazione può essere trascurata se ag


Le portate dei canali sono in relazione agli eventi meteorici ed alla programmazione 

stabilita dai consorzi di bonifica. 

Sotto l’aspetto idrogeologico l’area in esame ricade all’interno della zona di Alta Pianura. 

L'Alta Pianura si estende per una fascia larga mediamente una decina di chilometri ed è 

caratterizzata da un materasso alluvionale esteso dalla «fascia delle Risorgive» fino a 

ridosso dei rilievi prealpini e costituito quasi esclusivamente, come già evidenziato, da 

ghiaie in matrice più o meno sabbiosa, per spessori di alcune centinaia di metri; intercalate 

a tali ghiaie si possono rinvenire delle sottili lenti sabbiose, talora limose, con potenza 

decimetrica. Nel sottosuolo è presente un acquifero unico, indifferenziato, di grande 

potenzialità, normalmente utilizzato per scopi idropotabili. 

7.1 RICARICA DELL’ACQUIFERO 

L’acquifero indifferenziato è alimentato in parte dalle infiltrazioni efficaci di acque 

meteoriche, data la notevole permeabilità dei terreni superficiali e la bassa pendenza della 

superficie topografica, in parte dalle perdite di subalveo dei corsi d’acqua, soprattutto del 

Piave, e in parte da deflussi sotterranei provenienti dalle zone montane. 

I fattori naturali da cui dipende essenzialmente la ricarica dell'acquifero sono: 

• la dispersione dal bacino del Fiume Piave e del bacino del Fiume Brenta; 

• le infiltrazioni del Montello; 

• le precipitazioni; 

• l'irrigazione; 

• la dispersione dei corsi d'acqua artificiali (peraltro ridotte a causa della loro 

impermeabilizzazione). 

Tra tutti questi fattori il predominante risulta essere senz'altro la dispersione proveniente 

dagli alvei del Piave e del Brenta che influenzano la falda dell'area. 

Nella Zona ad est di quella in esame si nota la netta influenza determinata dalla 

dispersione del Fiume Piave, la falda, infatti, assume un andamento Nord Est - Sud Ovest 

che allontanandosi dal Fiume diviene circa Nord - Sud. 

Nella zona ad Ovest del sito si vede invece l’influenza delle dispersioni del Brenta, e delle 

infiltrazioni alla base dei rilievi e la falda assume un andamento Nord Ovest/Sud est. 





Secondo la “Carta idrogeologica dell’alta pianura veneta” elaborata da A. dal Prà sulla 

base delle misure effettuate nel novembre del 1975, nell’area interessata il deflusso della 

falda va da WNW verso ESE con un gradiente medio di 0,11%. Il sito si pone in 

corrispondenza di un asse di drenaggio della falda. Il livello della falda in sito si poneva alla 

quota di circa 36-37 m s.l.m. (43-44 m da p.c.). 

Figura 8: estratto della Carta Idrogeologica dell’Alta Pianura Veneta di A Dal Prà. 

Nella figura che segue, è riportato uno stralcio della “Carta freatimetrica provinciale dei 

deflussi di magra” realizzata dalla Provincia di Treviso sulla base dei rilievi freatimetrici di 

marzo 2002 (fase di magra). 





Figura 9: estratto della Carta freatimetrica provinciale dei deflussi di magra. Provincia di Treviso. 

In questa più recente rielaborazione la falda in sito si pone alla quota di circa 29 m s.l.m. 

(51 m da p.c.), ed assume un andamento WNW/ESE, con un gradiente medio dello 0.1%. 

In sito erano presenti 3 piezometri, nel mese di novembre 2009 è stato realizzato un 4° 

piezometro profondo 60 metri. 





7.2 IDROGEOLOGIA LOCALE 

In sito erano presenti 3 piezometri per la misura della falda, con sistema di monitoraggio in 

continuo del livello di falda. 

Nel mese di novembre è stato realizzato un quarto piezometro. 

In data 16 dicembre con rilievo topografico sono state battute le quote significative per ogni 

piezometro (vedi tabella che segue). 

RILIEVO16/12/09 

coordinata x coordinata y 

Quota 

pozzetto 

Quota bocca 

pozzo 

Quota pc 

udm m m m s.l.m. m s.l.m. m s.l.m. 

P1 1733575 5069595 80,989 80,822 80,866 

P2 1733225 5069445 80,940 80,668 80,819 

P3 1733609 5068734 75,626 75,303 75,479 

P4 1733830 5069333 79,718 79,296 78,813 

Si quindi proceduto a misurare il livello della falda in sito. 

RILIEVO QUOTA FALDA DEL 16/12/09 

Misura da bocca 

pozzo 

Quota assoluta 

falda 

udm m m s.l.m. 

P1 48,30 32,52 

P2 48,05 32,62 

P3 43,11 32,19 

P4 47,03 32,27 

Le quote, in data 16 dicembre, variano sui 32,6 m s.l.m. nella zona Nord della cava e sui 

32,2 m s.l.m. nella zona Sud, con un dislivello da monte a valle di 40 cm. L’andamento va 

da Nord Ovest verso Sud Est con un gradiente pari allo 0,6‰. 





Figura 10: andamento delle isofreatiche in data 16/12/09. 

Dopo aver analizzato l’andamento della falda dopo aver realizzato P4, si ritiene che 

l’attuale rete piezometrica non sia sufficiente a consentire un adeguato monitoraggio della 

falda a seguito della realizzazione della discarica in progetto. 





7.2.1 ANDAMENTO DELLA FALDA NEL TEMPO 

La ricostruzione dell’andamento della quota della falda nel tempo presso il sito in esame è 

stata possibile grazie alla presenza in cava di stazioni freatimetriche che misurano il 

continuo i livelli della falda nei tre piezometri presenti in sito. 

Di seguito si riporta il grafico tratto da uno studio dell’Arpav che evidenzia un trend di 

abbassamento della falda presso il pozzo di Barcon, il più prossimo all’area in esame. 

L’Arpav conclude lo studio sui livelli freatimetrici regionali affermando che i dati oggi a 

disposizione indicano una diminuzione media della superficie freatica che negli ultimi 30 

anni ha raggiunto punte di 3 m in vaste zone di alta pianura (Castelfranco Veneto). 

Tale tendenza è verificabile sui dati orari dal febbraio 2001 al febbraio 2009 presso il 

piezometro Pz3 più prossimo al sedime della discarica in progetto di cava (vedi grafico che 

segue). 





livello (m s.l.m.) 

35,0 

34,0 

33,0 

32,0 

31,0 

Livello. Pz. 3 (febbraio 2001-gennaio 2009) 

y = -0,0002x + 41,802 

30,0 

feb-01 set-01 apr-02 ott-02 mag-03 dic-03 lug-04 feb-05 set-05 apr-06 nov-06 giu-07 gen-08 lug-08 feb-09 




data 

Serie1 Lineare (Serie1) 

Dall’andamento della falda dal 2001 al 2009 si nota che le quote non hanno superato i 

34,85 m s.l.m.. La falda registra dei massimi nei periodi estivi e tardo estivi (agosto) e dei 

minimi nei mesi primaverili tra marzo e maggio. 

Nel 2008 invece dopo aver raggiunto una quota di massimo in agosto, il livello della falda è 

sceso fino a novembre per poi risalire rapidamente nel mese di dicembre (a causa delle 

abbondanti precipitazioni che si erano verificate in quel mese, 223 mm, che al fondo del 

bacino di cava influiscono rapidamente sui livelli) per poi ricominciare un progressivo 

abbassamento.


7.2.2 QUOTA DELLA MASSIMA ESCURSIONE DI FALDA 

Di seguito vengono riportati i dati relative alle quote massime annue raggiunte dalla falda 

nei pozzi monitorati dall’allora Magistrato alle acque di Venezia. 

Grazie all’interpolazione di questi dati storici si determinerà per l’area in esame la massima 

escursione di falda. 

Il sito Monteverde si pone, analizzando la direzione di deflusso della falda poco a monte 

del pozzo Barcon di Vedelago. 

Quote slm 

38,00 

37,00 

36,00 

35,00 

34,00 

33,00 

32,00 

1964 

36,50 

1965 

37,60 

1966 

MISURE FREATICHE POZZO BARCON - MAGISTRATO ALLE ACQUE DI VENEZIA 

36,97 

1967 

36,10 

35,98 

36,27 

35,95 

35,60 

35,10 

35,30 

35,30 

35,10 

35,28 

34,60 34,70 

1968 

1969 

1970 

1971 

1972 




1973 

Anni 

1974 

1976 

1977 

1978 

1979 

1980 

34,15 

33,94 

1982 

1983 

34,47 34,47 

Come si deriva dalla tabella sottostante, tratta dalla Carta idrogeologica di Dal Prà, la 

quota massima nel pozzo di Barcon è stata di 37,60 m s.l.m. nel 1965. 

1984


Basandosi sulla più recente ricostruzione dell’andamento della falda realizzato dalla 

Provincia di Treviso sui rilievi freatimetrici del 2002, si può determinare la quota di 

massima escursione della falda presso il sito in esame: 





Figura 11: estratto della carta freatimetrica provinciale. 

Secondo la carta la quota della falda a Barcon (28,5 m s.l.m.) è più bassa di 1,5 m rispetto 

alla quota di monte del sito in esame (30 m s.l.m.). 

Raffrontando questo dislivello alla massima del pozzo di Barcon, la massima escursione di 

falda presso il monte della cava Caravaggio gestita dalla Ditta Monteverde risulta pari a 

37,6 m + 1,5 m = 39,1 m s.l.m. 

Quindi la massima escursione di falda per il sito di cava denominato “Caravaggio” è 

di 39,1 m s.l.m. 





7.2.3 POZZI DI APPROVVIGIONAMENTO IDRICO-POTABILE 

I pozzi di approvvigionamento idrico potabile pubblici gestiti dall’Autorità d’Ambito 

Territoriale Ottimale Veneto Orientale, competente del territorio considerato, ed, in 

particolare, dall’Ente gestore “Consorzio intercomunale Alto Trevigiano” sono ubicati, 

rispetto al sito: 

– Pozzo 1 di Barcon di Vedelago: 1,3 km a Sud Est 

– Pozzo 2 di Barcon di Vedelago: 1,4 km a Sud Est 

– Pozzo 1 di Altivole: 4,1 km a Nord Ovest 

– Pozzo 2 di Altivole: 4,2 km a Nord Ovest 

– Pozzo di Castelfranco: 4,7 km a Sud Ovest 





8. DETERMINAZIONE DEL LIVELLO DI PERICOLOSITÀ GEOLOGICA 

Con il termine pericolosità geologica si individuano quelle situazioni caratterizzate da un 

insieme di fattori e condizioni che possono essere causa di potenziale grave pericolo o di 

grave danno per il territorio. La pericolosità geologica rappresenta, di conseguenza, una 

caratteristica specifica di un sito non sempre collegata all’intervento antropico. 

L’insediamento di un'opera può comportare, in relazione alle sue dimensioni e tipologia, un 

incremento del livello di pericolosità determinabile attraverso valutazioni morfologiche, 

geotecniche, idrogeologiche, ecc. 

Si veda a tal proposito la stabilità delle scarpate nel paragrafo che segue. 

9. VERIFICA DI STABILITÀ GLOBALE DELLA SCARPATA 

Nel seguente paragrafo vengono analizzate le condizioni di stabilità globale delle scarpate 

della discarica nella sua configurazione finale; l’analisi è stata svolta tenendo conto della 

presenza delle azioni sismiche, secondo la nuova normativa (N.T.C., 2008). 

Per le verifiche della discarica, a fine conferimento, si fa riferimento alla sezione aggiunta 

posta tra la sezione 3-3’ sezione 4-4’ degli elaborati di progetto (tavola B07) caratteristica 

dell’intero intervento (vedi planimetria seguente), dove il tratto di scarpata più inclinata 

(30°) presenta il maggior dislivello. 

Lungo la sezione esameninata, sulla piana in ghiaia con quota altimetrica di circa 41,7 m 

s.l.m sarà realizzato il pacchetto di impermeabilizzazione di fondo (sp 1 m), quindi 

abbancati rifiuti fino a quota 59,4 m s.l.m e poi coperti da un pacchetto finale spesso 2 m. 

La scarpata che sale dall’argine perimetrale avrà un tratto inclinato a 30 ° e poi la 

pendenza si ridurrà prima a 13° e poi a 8 ° fino poi a diventare orizzontale. 





Figura 12: planimetria con traccia della sezione. 





9.1 CARATTERISTICHE GEOTECNICHE E IDROGEOLOGICHE 

9.1.1 TERRENO NATURALE 

Le stratigrafie derivanti dai tre sondaggi, realizzati sul sedime della discarica, evidenziano 

che il sito è caratterizzato da un sottosuolo in prevalenza ghiaioso sabbioso. 

I parametri geotecnici attribuiti a questo strato sono i seguenti: 

peso specifico 2000 Kg/m³ 

angolo di attrito 40° 

9.1.2 STRATO DI RIFIUTI 

Allo strato composto da rifiuti sono stati attribuiti i seguenti parametri: 

peso specifico 1750 Kg/m³ 


coesione non drenata 10 kPa 

9.1.3 STRATO DI COPERTURA 

Allo strato di copertura, composto da terreno vegetale + teli + materiale a bassa 

permeabilità, sono stati attribuiti valori medi: 

peso specifico 1.900 Kg/m³ 


coesione non drenata 25 kPa 

9.1.4 LIVELLO DELLA FALDA 

Nell’analisi verrà inserito il livello massimo della falda come determinato nel paragrafo 

7.2.2 e pari a 39,1 m s.l.m. 





9.2 ESECUZIONE DELLA VERIFICA 

La risoluzione di un problema di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di 

campo e dei legami costitutivi. Le prime sono di equilibrio, le seconde descrivono il 

comportamento del terreno. Tali equazioni risultano particolarmente complesse in quanto i 

terreni sono dei sistemi multifase, che possono essere ricondotti a sistemi monofase solo 

in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. 

Nella maggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un materiale che se saturo è per lo 

meno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolmente complicata. 

Inoltre è praticamente impossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in 

quanto i terreni presentano un comportamento non-lineare già a piccole deformazioni, 

sono anisotropi ed inoltre il loro comportamento dipende non solo dallo sforzo deviatorico 

ma anche da quello normale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle 

ipotesi semplificative: 

(a) Si usano leggi costitutive semplificate: modello rigido perfettamente plastico. Si 

assume che la resistenza del materiale sia espressa unicamente dai parametri coesione 

(c) e angolo di resistenza al taglio (ϕ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato 

plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. 

(b) In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. 

9.2.1 METODO EQUILIBRIO LIMITE (LEM) 

Il Metodo dell'Equilibrio Limite (LEM) consiste nello studiare l'equilibrio di un corpo rigido, 

costituito dal pendio e da una superficie di scorrimento di forma qualsiasi (linea retta, arco 

di cerchio, spirale logaritmica); da tale equilibrio vengono calcolate le tensioni da taglio (τ) 

e confrontate con la resistenza disponibile (τf), valutata secondo il criterio di rottura di 

Coulomb, da tale confronto ne scaturisce la prima indicazione sulla stabilità attraverso il 

coefficiente di sicurezza F = τf / τ. 

In riferimento a quanto previsto dalle NTC 2008, per l’opera in oggetto è stata condotta la 

verifica della stabilità globale dell’insieme manufatto-terreno di fondazione (è stata eseguita 

la verifica di tipo GEO, mentre non essendo presenti elementi strutturali, non sono state 

eseguite verifiche di tipo STR). 





La verifica deve essere effettuata secondo l’approccio 1: 

Combinazione 2: (A2+M2+R2) 

Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione: 

Ed ≤ Rd 

dove Ed è il valore di progetto dell’azione ed Rd è il valore di progetto della resistenza del 

sistema geotecnico. 

Il valore di progetto della resistenza Rd sarà determinato in modo analitico con riferimento 

al valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno, ridotto secondo l’opportuno 

valore del coefficiente parziale γm, specificato in tab. 6.2.II delle NTC 2008 e di seguito 

riportato, e tenendo conto del coefficiente parziale γR specifico per il tipo di opera (opere di 

materiali sciolti). 





La verifica di stabilità globale si ottiene con: 

Tra i metodi dell'equilibrio limite alcuni considerano l'equilibrio globale del corpo rigido 

(Culman), altri a causa della non omogeneità dividono il corpo in conci considerando 

l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, Bishop, Janbu ecc.). Il metodo che meglio si adatta al 

nostro caso è il metodo dei conci. 

9.2.2 METODO DEI CONCI 

La massa interessata dallo scivolamento viene suddivisa in un numero conveniente di 

conci. Se il numero dei conci è pari a n, il problema presenta le seguenti incognite: 

n valori delle forze normali Ni agenti sulla base di ciascun concio; 

n valori delle forze di taglio alla base del concio Ti 

(n-1) forze normali Ei agenti sull'interfaccia dei conci; 

(n-1) forze tangenziali Xi agenti sull'interfaccia dei conci; 

n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle Ei; 

(n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle Xi; 

una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. 

Complessivamente le incognite sono (6n-2). 

mentre le equazioni a disposizione sono: 

Equazioni di equilibrio dei momenti n 

Equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n 

Equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n 

Equazioni relative al criterio di rottura n 

Totale numero di equazioni 4n 





Il problema è staticamente indeterminato ed il grado di indeterminazione è pari a 

i = (6n-2)-(4n) = 2n-2. 

Il grado di indeterminazione si riduce ulteriormente a (n-2) in quando si fa l'assunzione che 

Ni sia applicato nel punto medio della striscia, ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni 

normali totali siano uniformemente distribuite. 

I diversi metodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio limite si differenziano per il modo 

in cui vengono eliminate le (n-2) indeterminazioni. Al caso in particolare si è scelto di 

applicare il metodo di Bishop. 

Con tale metodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi e fu il 

primo a descrivere i problemi legati ai metodi convenzionali. 

Le equazioni usate per risolvere il problema sono: 

ΣFv = 0, ΣM0 = 0, Criterio di rottura. 

F = 

Σ 

{ c × b + (W - u × b + ∆X 

) × tan ϕ } 

i 

i 

i 

i 

i 

i 

ΣW 

× sinα 

i 




i 

i 

secα 

i 

× 

1+ 

tanα 

× tanϕ 

/ F 

I valori di F e di ∆X per ogni elemento che soddisfano questa equazione danno una 

soluzione rigorosa al problema. Come prima approssimazione conviene porre ∆X= 0 ed 

iterare per il calcolo del fattore di sicurezza, tale procedimento è noto come metodo di 

Bishop ordinario, gli errori commessi rispetto al metodo completo sono di circa 1 %. 

9.2.3 VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA 

Nelle verifiche agli Stati Limite Ultimi la stabilità dei pendii nei confronti dell’azione sismica 

viene eseguita con il metodo pseudo-statico. Per i terreni che sotto l’azione di un carico 

ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un aumento in 

percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. 

i 

i


Ai fini della valutazione dell’azione sismica, nelle verifiche agli stati limite ultimi, vengono 

considerate le seguenti forze statiche equivalenti: 

FH 

= K o ⋅W 

F = K ⋅W 

V 

Essendo: 

F 

H 

e F 

V 

rispettivamente la componente orizzontale e verticale della forza d’inerzia 

applicata al baricentro del concio; 

W: peso concio 

Ko: Coefficiente sismico orizzontale 

Kv: Coefficiente sismico verticale. 

Le NTC 2008 calcolano i coefficienti Ko e Kv in dipendenza di vari fattori: 

Con 

Ko = βs×(amax/g) 

Kv=±0,5×Ko 

βs coefficiente di riduzione dell’accelerazione massima attesa al sito; 

amax accelerazione orizzontale massima attesa al sito; 

g accelerazione di gravità. 

Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima 

attesa sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio. 

amax = SS ST ag 

SS (effetto di amplificazione stratigrafica): 0.90 ≤Ss≤ 1.80; è funzione di F0 (Fattore 

massimo di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di 

suolo (A, B, C, D, E). 




v


ST (effetto di amplificazione topografica). 

Il valore di ST varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte: 

T1(ST = 1.0) T2(ST = 1.20) T3(ST =1.20) T4(ST = 1.40). 

Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. 

Il parametro di entrata per il calcolo è il tempo di ritorno dell’evento sismico che è valutato 

come segue: 

TR=-VR/ln(1-PVR) 

Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di 

riferimento, associata allo stato limite considerato. La vita di riferimento dipende dalla vita 

nominale della costruzione e dalla classe d’uso della costruzione (in linea con quanto 

previsto al punto 2.4.3 delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 

anni. 

Per il nostro sito sono stati applicati i seguenti coefficienti sismici [N.T.C.]: 

Dati generali 

latitudine: 45,742064 

longitudine: 12,007539 

Tipo opera: 2 - Opere ordinarie 

Classe d'uso: Classe II 

Vita nominale: 50,0 [anni] 

Vita di riferimento: 50,0 [anni] 

Parametri sismici su sito di riferimento 







9.2.4 RICERCA DELLA SUPERFICIE DI SCORRIMENTO CRITICA 

In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la 

superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali 

superfici. 

Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice, in 

quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne 

saranno esaminate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della maglia m×n e 

raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici 

cinematicamente ammissibili. 

Di seguito si riportano i risultati dell’elaborazione del software Slope 2010 della Geostru. 

Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP 

======================================================================== 

Numero di strati 3,0 

Numero dei conci 10,0 

Coefficiente di sicurezza [R2] 1,1 

Superficie di forma circolare 

======================================================================== 

Maglia dei Centri 

======================================================================== 

Ascissa vertice sinistro inferiore xi 6,96 m 

Ordinata vertice sinistro inferiore yi 33,74 m 

Ascissa vertice destro superiore xs 43,62 m 

Ordinata vertice destro superiore ys 70,41 m 

Passo di ricerca 10,0 

Numero di celle lungo x 10,0 

Numero di celle lungo y 10,0 

======================================================================== 

Coefficienti sismici [N.T.C.] 

======================================================================== 

Dati generali 

Descrizione: 

Latitudine: 45,74 

Longitudine: 12,01 

Tipo opera: 2 - Opere ordinarie 

Classe d'uso: Classe II 

Vita nominale: 50,0 [anni] 

Vita di riferimento: 50,0 [anni] 

Parametri sismici su sito di riferimento 







S.L. 

Stato limite 

TR 

Tempo ritorno 

[anni] 

ag 

[m/s²] 




F0 

[-] 

TC* 

[sec] 

S.L.O. 30,0 0,51 2,47 0,24 

S.L.D. 50,0 0,69 2,45 0,25 

S.L.V. 475,0 2,02 2,39 0,32 

S.L.C. 975,0 2,72 2,43 0,34 

Coefficienti sismici orizzontali e verticali 

Opera: Stabilità dei pendii 

S.L. 

amax 

beta 

kh 

kv 

Stato limite 

[m/s²] 

[-] 

[-] 

[sec] 

S.L.O. 0,612 0,2 0,0125 0,0062 

S.L.D. 0,828 0,2 0,0169 0,0084 

S.L.V. 2,424 0,28 0,0692 0,0346 

S.L.C. 3,0746 0,28 0,0878 0,0439 

Coefficiente azione sismica orizzontale 0,013 

Coefficiente azione sismica verticale 0,006 

Vertici profilo 

N X 

Falda 

m 

y 

m 

1 10,0 19,8 

2 20,0 20,0 

3 27,7 23,6 

4 31,0 23,6 

5 33,2 25,7 

6 38,0 28,5 

7 58,0 33,1 

8 104,0 39,4 

9 120,0 39,7 

Nr. X 

y 

m 

m 

1 10,0 17,2 

2 120,0 17,2 

Piezometrica Nr..1 

Vertici strato .......1 

N X 

m 

y 

m 

1 10,0 19,8 

2 20,0 20,0 

3 20,0 20,0 

4 27,7 23,6 

5 31,0 23,6 

6 31,7 23,6 

7 33,2 22,7


Vertici strato .......2 

N X 

8 38,0 26,2 

9 58,0 31,1 

10 101,0 37,4 

11 120,0 37,62 

m 

y 

m 

1 10,0 19,8 

2 20,0 20,0 

3 20,0 20,0 

4 27,7 23,6 

5 31,7 23,6 

6 38,0 19,8 

7 120,0 19,8 

Stratigrafia 

c: coesione; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler 

Strato c 

Fi 

G 

Gs 

K 

(kg/cm²) (°) (Kg/m³) (Kg/m³) (Kg/cm³) 

1 20 1900 2000 0,00 Copertura 

2 30 1750 1900 0,00 Rifiuti inerti 

3 40 2000 2100 0,00 Ghiaia con 

sabbia o ghiaia 

sabbiosa 

Risultati analisi pendio [A2+M2+R2] 

======================================================================== 

Fs minimo individuato 1,61 

Ascissa centro superficie 19,79 m 

Ordinata centro superficie 57,58 m 

Raggio superficie 38,85 m 

======================================================================== 

Analisi dei conci. Superficie...xc = 19,79 yc = 57,575 Rc = 38,846 Fs=1,6126 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti 

m (°) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) 

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 

1 3,72 -10,8 3,79 3265,65 42,45 19,59 0,0 33,9 0,0 3610,1 1502,7 

2 3,72 -5,2 3,74 7709,42 100,22 46,26 0,0 33,9 0,0 8047,2 3349,8 

3 1,87 -1,1 1,87 4666,48 60,66 28,0 0,0 33,9 0,0 4704,0 1958,1 

4 5,57 4,4 5,59 27381,51 355,96 164,29 0,0 33,9 0,0 26604,8 11074,7 

5 2,13 10,2 2,16 16015,76 208,2 96,09 0,0 33,9 0,0 15141,7 6303,0 

6 5,5 16,0 5,72 37170,23 483,21 223,02 0,0 33,9 0,0 34546,8 14380,7 

7 4,8 24,1 5,26 43971,62 571,63 263,83 0,0 24,8 0,0 42697,0 12229,1 

8 2,47 30,1 2,85 21738,15 282,6 130,43 0,0 24,8 0,0 21544,7 6170,8 

9 3,72 35,5 4,58 24436,67 317,68 146,62 0,0 24,8 0,0 24930,1 7140,4 

10 3,72 42,7 5,06 9898,66 128,68 59,39 0,0 16,2 0,0 11539,2 2083,5 





9.3 CONCLUSIONI 

La verifica è stata condotta secondo l’approccio 1 con la combinazione 2 [A2+M2+R2] 

Sulla base dei risultati delle verifiche si nota che il pendio risulta sufficientemente stabile 

con un coefficiente di sicurezza minimo Fs pari a 1,61 che è > 1,1 (per opere in materiali 

sciolti e fronti di scavo come da NTC2008) in corrispondenza al cerchio di scorrimento più 

sfavorevole. 

Figura 13: rappresentazione grafica della Verifica con evidenziazione del cerchio critico. 

Allegati 

ALL A2.1: Schede sondaggi 

ALL A2.2: Planimetria con ubicazione dei sondaggi 

ALL. A3.3: Documentazione fotografica 




ALLEGATO A2.3 

DOCUMETAZIONE FOROGRAFICA

S3 

A2.3 – DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA 

Foto 1 vista da nord del sedime del progetto di discarica, con indicazione dei sondaggi realizzati. 

Foto 2 Cassette catalogatrici Sondaggio S1 

L:\MONTEVERDE - Discarica montebelluna - cod. 1441 - NOVEMBRE 2009\Ver_00 - Aprile 2010\Relazioni\A2.3 - 

DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA.doc 

S2 

S1 

Pagina 2 di 8

Foto 3 Cassette catalogatrici Sondaggio S2 

Foto 4 Cassette catalogatrici Sondaggio S2. 





Foto 5 Piezometro 1

MONTEVERDE S.C. a R.L. - Provincia di Treviso

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