EKSAMEN I MEKANIKK Fagkode - Høgskolen i Narvik - hovedside
EKSAMEN I MEKANIKK Fagkode - Høgskolen i Narvik - hovedside
EKSAMEN I MEKANIKK Fagkode - Høgskolen i Narvik - hovedside
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
HØGSKOLEN I NARVIK<br />
Institutt for Bygg- drifts- og konstruksjonsteknikk<br />
Studieretning: Allmenn Maskin<br />
Studieretning: Allmenn Bygg<br />
<strong>EKSAMEN</strong><br />
I<br />
<strong>MEKANIKK</strong><br />
<strong>Fagkode</strong>: ILI 1439<br />
Tid: 06.06.02, kl. 0900 - 1400<br />
Tillatte hjelpemidler: B2: Godkjent programmerbar kalkulator med tomt minne.<br />
Jarle Johannesen: Tekniske tabeller.<br />
Eksamen består av 7 oppgaver og er i alt på 9 sider inkl. forside og formelvedlegg.<br />
Oppgavene gir følgende poeng. Oppgave 3: 4 poeng. Alle øvrige oppgaver: 2 poeng.<br />
Vedleggene utgjør sidene 5 - 9<br />
Faglærer: Roar Andreassen
HiN Eksamen i Mekanikk ILI 1439 6. juni 2002<br />
Side 2av9<br />
Oppgave 1<br />
a) To staver AB og BC danner en vinkel på 60°, sefiguren.Alle<br />
ledd er friksjonsfrie. En vertikal kraft på 300 kN angriper i B.<br />
Beregn stavkreftene.<br />
A<br />
F=20 kN q= 4kN/m<br />
Figur oppgave 1b)<br />
30°<br />
B C<br />
2 2 2<br />
b) En bjelke er fast innspent i A og hviler på et forskyvelig boltelager i C. I B er det et ledd.<br />
Bjelken er belastet med en kraft F = 20 kN og en jevnt fordelt last q = 4 kN/m, se figuren.<br />
Beregn kraften i leddet samt alle opplagerreaksjonene.<br />
Oppgave 2<br />
En kabel spennes opp mellom en<br />
betongblokk A og en trinse B med<br />
strammekraften S. Kabelen strammes til<br />
pilhøyden f = 8 m. Kabelens tyngde er<br />
q = 160 N/m regnet horisontalt. Avstanden<br />
mellom A og B er 70 m horisontalt og 50<br />
mvertikalt.<br />
a) Beregn maksimalt kabelstrekk.<br />
b) Beregn nødvendig tyngde av<br />
betongblokken A for at den ikke skal<br />
gli, når friksjonskoeffisienten mot<br />
underlaget er μ= 0,4 .<br />
[m]<br />
μ= 0,4<br />
A<br />
Figur oppgave 2<br />
1f<br />
70<br />
A<br />
C<br />
60°<br />
Figur oppgave 1a)<br />
B<br />
50<br />
[m]<br />
B<br />
S
HiN Eksamen i Mekanikk ILI 1439 6. juni 2002<br />
Side 3av9<br />
Oppgave 3<br />
En fritt opplagt bjelke AB er belastet med<br />
en jevnt fordelt last q =12kN/mogen<br />
punktlast F = 30 2 kN/m (≈ 42,4 kN).<br />
Lastene er plassert som vist på figuren.<br />
Opplagerreaksjonene i y-retningen oppgis:<br />
A = 20 kN og B = 46 kN<br />
y<br />
a) Tegn diagrammer for skjærkraft (V),<br />
bøyemoment (M)ognormalkraft(N), og<br />
vis således at det maksimale<br />
bøyemomentet er 56,7 kNm.<br />
Bjelken er bygget opp av 2 stk trelekter,<br />
68 x 68 mm som er limt til en plate med<br />
høyde 300 mm og tykkelse 23 mm. Se<br />
figuren.<br />
b) Beregn annet arealmoment og de<br />
ekstremale spenningene i bjelkens<br />
lengderetning.<br />
c) Beregn maksimal akseparallell<br />
skjærkraft i limskjøten.<br />
Oppgave 4<br />
En fritt opplagt stålbjelke belastes med to<br />
punktlaster som vist på figuren. Bestem nødvendig<br />
annet arealmoment for at nedbøyningen på midten<br />
ikke skal overskride 15 mm. E-modulen for stål er<br />
210 GPa.<br />
q=12 kN/m<br />
Oppgave 5<br />
Et tynnvegget rør utsettes for et indre overtrykk på 5 MPa, kombinert med et torsjonsmoment<br />
på 1 kNm. Anta at det er plan spenningstilstand. Betrakt et materialelement i røret og beregn<br />
hovedspenningene. Røret har følgende dimensjoner: Veggtykkelse t =2mm,radiusr =50<br />
mm.<br />
A<br />
F = 30 2 kN<br />
45°<br />
2 3 1 [m]<br />
Lim<br />
Figurer oppgave 3<br />
23<br />
300<br />
Figur oppgave 4<br />
68 x 68<br />
68 x 68<br />
100 kN 100 kN<br />
5 7 10<br />
B<br />
[m]
HiN Eksamen i Mekanikk ILI 1439 6. juni 2002<br />
Side 4av9<br />
Oppgave 6<br />
En damluke med bredde 2 meter og høyde 5 meter er<br />
hengslet i en aksel gjennom punkt P.<br />
a) Vannet står slik at neddykket areal er 2 x 2 m.<br />
Beregn resultantkraftens moment om akselen<br />
gjennom punkt P.<br />
b) Vannet stiger og luken skal utløses når vannet når<br />
et visst nivå. I denne sammenhengen er det<br />
ønskelig å finne momentet som funksjon av<br />
vanndyp. Finn et regneuttrykk for momentet av<br />
resultantkraften om akselen gjennom P som<br />
funksjon av vanndypet h.<br />
Oppgave 7<br />
A<br />
P<br />
Figur oppgave 7<br />
l = 100 m<br />
λ=0,03<br />
d =50 mm<br />
d =100mm<br />
F<br />
En pumpe P skal løfte vann fra reservoar A til reservoar B. Pumpen har en løftehøyde på 50 m<br />
vannsøyle. Ledningen inn til pumpen har diameter 100 mm, Ledningen fra P til B er 100 m<br />
lang, har diameter 50 mm og en friksjonskoeffisient på 0,03. Det ses bort fra friksjonstapet i<br />
ledningen fra A til P.<br />
a) Beregn hvor mange liter vann per sekund pumpen kan levere til B.<br />
b) Det skal monteres et filter F, på inntaksledningen til pumpen. Det finnes filtre av<br />
mange typer med sterkt varierende tapskoeffisienter og med tilkobling for 100 mm rør.<br />
Beregn tillatt tapskoeffisient for F, når det kreves at pumpeledningen leverer 4,5 liter<br />
vann pr. sekund til B.<br />
B<br />
5<br />
M<br />
[m]<br />
2<br />
P<br />
Figur oppgave 6<br />
30<br />
b =2m<br />
h<br />
1
HØGSKOLEN I NARVIK, side 5av9<br />
Formler for mekanikk<br />
1. Tverrsnittsstørrelser<br />
Flatesenter, tyngdepunkt<br />
Generelt, flatesenteravstand fra akse L<br />
SL<br />
r = , SL<br />
= rdA<br />
A<br />
∫<br />
A<br />
SL: arealmoment (statisk moment) om L<br />
Flater som kan deles opp:<br />
∑ ,<br />
x =<br />
xi<br />
⋅ Ai<br />
A<br />
S x<br />
=<br />
A<br />
y =<br />
∑<br />
Annet arealmoment (treghetsmoment)<br />
∫<br />
Generelt I = r dA ,<br />
L<br />
A<br />
2<br />
der r er avstand til akse L<br />
yi<br />
⋅ Ai<br />
S y<br />
=<br />
A A<br />
Annet arealmoment om akse gjennom flatesenteret:<br />
Rektangel:<br />
3<br />
BH<br />
I 0 = , H ⊥ aksen<br />
12<br />
Sirkel:<br />
Sirkulær ring:<br />
4<br />
πd<br />
I 0 =<br />
64<br />
4 4<br />
π(<br />
d y − d i )<br />
I 0 =<br />
64<br />
B, H: Bredde, høyde<br />
d: diameter<br />
r: radius<br />
t: tykkelse<br />
y,i: (indeks) ytre, indre<br />
Steiners setning:<br />
2<br />
I'= I + b A,<br />
b: avstand til ny akse.<br />
0<br />
2. Fra plane kraftsystemer<br />
Maksimal friksjon R = μN<br />
Pilhøyde, forenklet kabel<br />
2<br />
qL<br />
f =<br />
8S0<br />
μ: Friksjonskoeffisient N: Normalkraft<br />
q: Horisontalt fordelt last L: Horisontal lengde<br />
S Horisontalstrekk<br />
0<br />
3. Fasthetslære<br />
Δl<br />
Generelt: ε = , σ = E ⋅ ε<br />
l<br />
Spenninger i tynne vegger:<br />
Sirkulærsylindrisk trykktank:<br />
pr<br />
pr<br />
Tangensialt: σ θ = , aksialt: σ z =<br />
t<br />
2t<br />
T<br />
Skjærspenning i rør med torsjon: τ= 2<br />
2πrt<br />
Den elastiske linje<br />
dV<br />
dx<br />
= −q,<br />
dM<br />
dx<br />
= V ,<br />
2<br />
d u M ( x)<br />
=<br />
2<br />
dx EI<br />
Den enkle bjelketeori, små tøyninger<br />
M N<br />
σ = y +<br />
A<br />
I0<br />
V<br />
Akseparallell skjærkraft K = ⋅ S'<br />
I<br />
Skjærspenning (jevnt fordelt)<br />
0<br />
0<br />
K<br />
τ =<br />
b<br />
Tangentrotasjon<br />
L<br />
1<br />
Δϕ = M( x) dx=<br />
EI EI<br />
AM<br />
0 0<br />
0<br />
Tangentavsett<br />
L<br />
1<br />
ν= ( L−x) M( x) dx ∫ EI0<br />
0<br />
AM( L−x) =<br />
EI0<br />
M(x) er bøyemoment som funksjon av x<br />
AM er arealet av krumningsflaten (under momentkurven).<br />
x angir senteret i krumningsflaten.<br />
Knekklast, Eulerteori<br />
p: Trykk<br />
T: Torsjonsmoment<br />
r: Radius<br />
t: Veggtykkelse<br />
x: Bjelkens<br />
lengdekoordinat<br />
q: Lastintensitet<br />
V: Skjærkraft<br />
M: Bøyemoment<br />
u: Nedbøyning<br />
E: Elastisitetsmodul<br />
σ: Normalspenning<br />
∫<br />
P<br />
E<br />
π<br />
=<br />
EI<br />
2<br />
0<br />
2<br />
Lk<br />
τ: Skjærspenning<br />
y: Bjelkens<br />
høydekoordinat<br />
N: Normalkraft<br />
A: Tverrsnittsareal<br />
S’: Arealmoment av<br />
betraktet delflate<br />
b: Tverrsnittstykkelse<br />
L: Lengde<br />
LK: Knekklengde
HØGSKOLEN I NARVIK, side 6av9<br />
Formler for mekanikk<br />
4. Spenningsanalyse<br />
Hovedspenninger.<br />
Et snitt i en materialpartikkel roteres slik at<br />
skjærspenningene i snittplanet får verdien null. Da vil<br />
normalspenningene på snittplanet oppnå<br />
ekstremalverdier. Disse kalles hovedspenninger.<br />
Plan spenningstilstand<br />
har vi når det finnes ett spenningsfritt plan. Ved plan<br />
spenningstilstand finnes det to hovedspenninger.<br />
Normalspenning som funksjon av snittvinkel<br />
σ x + σ y σ x − σ y<br />
σ( φ)<br />
= + cos 2φ<br />
+ τ xy sin 2φ<br />
2 2<br />
Skjærspenning<br />
σ x − σ y<br />
τ( φ)<br />
= sin 2φ<br />
− τ xy cos 2φ<br />
2<br />
Hovedspenningsretningene<br />
2τxy<br />
π<br />
tanφ1, 2 = , φ2<br />
= φ1<br />
+<br />
σ − σ<br />
2<br />
Hovedspenningene<br />
σ<br />
1,<br />
2<br />
σ<br />
=<br />
x<br />
+ σ<br />
2<br />
x<br />
y<br />
±<br />
y<br />
σ − σ ⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
x,y: Koordinater<br />
φ: Snittets dreiningsvinkel<br />
5. Inkompressible fluider<br />
x<br />
2<br />
y<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
2<br />
+ τ<br />
2<br />
xy<br />
1,2: Indeks, for hhv. 1. og<br />
andre hovedspenning<br />
Hydrostatikk<br />
Trykk som følge av væskesøyle<br />
p = ρgh<br />
Trykkresultantens angrepspunkt på neddykket flate<br />
I 0<br />
p =ρ gh, e =<br />
Ay<br />
h: Dyp h : Flatesenterets dyp.<br />
A: Flatens areal<br />
y : Avstand fra overflaten til flatesenter i flatens<br />
retning<br />
e: Avstand fra flatesenter til trykksenter<br />
Væskestrømning<br />
Bernoullis ligning på høydeform med pumpe- og<br />
friksjonsledd. Fra sted 1 til sted 2<br />
2<br />
2<br />
v1<br />
v2<br />
z 1 + h1<br />
+ + h p = z2<br />
+ h2<br />
+ +<br />
2g<br />
2g<br />
Volumstrøm Q = vA<br />
Tap i rør h f<br />
l v<br />
= λ ⋅<br />
d 2g<br />
Ved vilkårlig tverrsnittsform<br />
2<br />
h<br />
m<br />
Singulærtap<br />
l l<br />
erstattes med<br />
d 4R<br />
,der<br />
h s<br />
2<br />
v<br />
= C<br />
2g<br />
h = h + h<br />
Samlet tap m f s<br />
Strømning i åpen renne, helningsvinkel α<br />
λ U v<br />
sin α = ⋅ ⋅<br />
4 A 2g<br />
∑ ∑<br />
2<br />
A<br />
R =<br />
U<br />
Effektbehov pumper<br />
γ ⋅Q⋅hp Q ⋅ h p p<br />
P = , evt. P = [kW]<br />
η<br />
102<br />
Reaksjonskraft<br />
R =ρ Qv R =ρQ v − v<br />
z: stedshøyde<br />
h: trykkhøyde<br />
v: hastighet<br />
g: tyngdens<br />
akselerasjon<br />
hm: tapshøyde<br />
λ: motstandstall<br />
A: tverrsnittsareal<br />
⎡ ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎣ ⎦ η<br />
( )<br />
1 2<br />
l: rørlengde<br />
d: diameter<br />
U: fuktet omkrets<br />
C: tapskoeffisient<br />
p: (indeks) verdi i<br />
pumpe<br />
1,2: (Indeks) for hhv. sted<br />
og sted 1.
HØGSKOLEN I NARVIK, side 7av9<br />
Formler for mekanikk
HØGSKOLEN I NARVIK, side 8av9<br />
Formler for mekanikk
HØGSKOLEN I NARVIK, side 9av9<br />
Formler for mekanikk<br />
L<br />
b ≤<br />
2