EDIFÍCIOS DE PEQUENO PORTE ESTRUTURADOS EM AÇO
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y t<br />
C'<br />
=<br />
=<br />
1<br />
2<br />
1<br />
2<br />
[( Af ) − C]<br />
y<br />
a<br />
[ 1885 −18513<br />
, = 16,<br />
9 kN]<br />
(AF y ) tf = 27 x 0,95 x 25 = 641,3 kN, produto<br />
da área da mesa pela tensão de<br />
escoamento do aço;<br />
C’ = 16,9 kN < (Af y ) tf = 641,3 kN<br />
a linha neutra da seção plastificada está na<br />
mesa superior.<br />
- grandezas auxiliares e cálculo da<br />
resistência ao momento fletor:<br />
distância da LN até a face superior da viga<br />
de aço.<br />
C'<br />
t f<br />
y =<br />
( Af )<br />
y<br />
tf<br />
16,<br />
9 × 0,<br />
95<br />
= = 0,<br />
025 cm<br />
6413 ,<br />
que indica, nesse caso, que a LN fica muito<br />
próxima da linha de contato da laje com a<br />
mesa superior;<br />
distância do centro de gravidade da parte<br />
comprimida da seção da viga até a face<br />
superior da viga:<br />
y<br />
y c = = 0,<br />
013 cm<br />
2<br />
distância do centro de gravidade da parte<br />
tracionada da seção da viga até a face<br />
inferior da viga:<br />
=<br />
b<br />
2<br />
f t f<br />
2<br />
⎡h<br />
⎤<br />
+ ⎢ + t f ⎥ ht<br />
⎣2<br />
⎦<br />
[ b ( 2t<br />
− y)<br />
+ h t ]<br />
f<br />
w<br />
⎡<br />
+ ⎢t<br />
⎣<br />
f<br />
f<br />
t f − y ⎤<br />
+ h +<br />
2<br />
⎥<br />
⎦<br />
w<br />
[ t − y]<br />
= 24,77 cm, muito próximo de 2<br />
d = 25 cm,<br />
como era de se esperar.<br />
momento resistente:<br />
⎡tc<br />
M<br />
n<br />
= C'<br />
( d − yt<br />
− yc<br />
) + c ⎢ + d − y<br />
⎣ 2<br />
= 16,9( 50 − 24,77 − 0,013)<br />
±<br />
⎛10<br />
⎞<br />
+ 1851,3⎜<br />
+ 50 − 24,77 + 0⎟<br />
=<br />
⎝ 2<br />
⎠<br />
= 56391kNcm<br />
t<br />
f<br />
+ h<br />
f<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
b<br />
f<br />
em que h f = 0, pois a laje está apoiada<br />
diretamente na mesa superior da viga (NBR<br />
8800, Figura 8).<br />
- verificação da seção mista<br />
φM n = 0,9 x 56391 = 50752 kNcm =<br />
=507,5 kNm<br />
M d = 507,2 kNm<br />
M d < φ Mn ∴ ok;<br />
• Cálculo do número de conectores:<br />
- o esforço a ser resistido pelos<br />
conectores, entre a seção de momento<br />
máximo e a seção de momento nulo é<br />
Q n . Como inicialmente a interação entre<br />
a viga de aço e a laje de concreto será<br />
suposta total deveremos ter Q n maior ou<br />
igual ao menor dos dois valores abaixo:<br />
0,85 f ck b t c = 2384,3 kN<br />
ou<br />
(AF y ) a = 1885 kN<br />
portanto<br />
Q n ≥ 1885 kN<br />
- conectores do tipo pino com cabeça:<br />
diâmetro do conector:<br />
d =12,7 mm (d < 2,5 t, NBR 8800, 6.5)<br />
resistência à tração do material do conector<br />
(NBR 8800, ANEXO A):<br />
f w = 415 MPa = 41,5 kN/cm 2<br />
resistência do conector ao cisalhamento; o<br />
menor dos dois valores (NBR 8800, 6.4.3.1):<br />
a) q n = 0,5 A cs fck<br />
E c<br />
, com<br />
2<br />
πd<br />
2<br />
A cs = = 127 , cm<br />
4<br />
qn = 0,<br />
5 × 127 , 15 , × 2033,<br />
32 = 35 kN<br />
b) q n = A cs fV<br />
= 1,27 x 41,5 = 52,7 kN ∴<br />
será usado q n = 35 kN<br />
a NBR 8800 apresenta no ANEXO A o valor<br />
de q n para conectores de diversos diâmetros<br />
para vários valores de f ck do concreto.<br />
- número de conectores:<br />
N<br />
Q<br />
=<br />
n<br />
qn<br />
1885 = = 53,8<br />
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