Souvislost metod hodnocenà adhezivnÄ kohezivnÃho ... - ATeam
Souvislost metod hodnocenà adhezivnÄ kohezivnÃho ... - ATeam
Souvislost metod hodnocenà adhezivnÄ kohezivnÃho ... - ATeam
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Disertační práce<br />
<strong>Souvislost</strong> <strong>metod</strong> hodnocení adhezívn<br />
vně kohezivního<br />
ho<br />
chování systému tenká vrstva – substrát<br />
Martina Sosnová<br />
Katedra materiálů a strojírenské metalurgie<br />
Školitel:<br />
Doc. Ing. Jana Skálová, CSc.
Úvod<br />
1 / 54<br />
‣ Povrchové inženýrství je relativně mladým vědním oborem.<br />
Fascinace člověka povrchem je ale stará jako lidstvo samo.<br />
‣ Dnešní tenké vrstvy nacházejí široké uplatnění v různých<br />
praktických aplikacích, např. v mikroelektronice, elektronice, optice,<br />
strojírenství, automobilovém průmyslu a medicíně.<br />
‣ Pro zjištění optimálních vlastností systémů s tenkými vrstvami je<br />
potřeba v procesu jejich vývoje realizovat řadu zkoušek.<br />
‣ Sledování - kvality a vlastností tenkých vrstev - vrypová zkouška<br />
„Scratch test“ a vnikací zkouška „Mercedes test“.<br />
‣ Další zkouškou hodnotící systém tenká vrstva – substrát je<br />
tribologická zkouška.<br />
‣ Tribologické zkoušky <strong>metod</strong>ami „PIN-on-DISC“ a „Fretting test“.
2 / 54<br />
CÍLE PRÁCE<br />
‣ Disertační práce se zabývá studiem jednotlivých moderních <strong>metod</strong>ik<br />
hodnocení adhezivně-kohezivního a tribologického chování tenkých<br />
vrstev obecně, sleduje jejich vzájemnou korelaci a možnosti použití<br />
těchto <strong>metod</strong>ik v reálných aplikacích.<br />
‣ Cílem první části experimentu bylo zjištění vlivu modifikace povrchu<br />
substrátu na následnou adhezi tenké vrstvy<br />
‣ Nalezení souvislostí mezi <strong>metod</strong>ami hodnotícími adhezivně<br />
kohezivní chování – „Mercedes testem“ a „Scratch testem“ pomocí<br />
jejich korelace.
CÍLE PRÁCE<br />
‣ Cílem druhé části experimentálního programu je ověření odolnosti<br />
proti opotřebení systémů s tenkými vrstvami aplikovanými zejména<br />
na řezné nástroje.<br />
‣ Rozšíření analýz sledujících tribologické vlastnosti o <strong>metod</strong>u<br />
„Fretting test“ a navržení <strong>metod</strong>iky hodnocení tohoto testu.<br />
‣ Poslední část experimentu je zaměřena na posouzení souvislostí<br />
tribologické zkoušky <strong>metod</strong>ou „PIN-on-DISC“ s “Fretting testem“.<br />
‣ K jednotlivým analýzám bylo využito veškeré moderní dostupné<br />
techniky používané v oblasti analýz vlastností tenkých vrstev:<br />
světelné mikroskopie, elektronové řádkovací mikroskopie s EDX<br />
analýzou a také nejnovější progresivní laserové konfokální<br />
mikroskopie.<br />
3 / 54
Hodnocení vlivu úpravy povrchu substrátu<br />
tu<br />
na adhezi tenké vrstvy<br />
‣ Hrany řezného nástroje jsou po klasickém naostření brusnými<br />
kotouči otřepené a plné defektů.<br />
‣ V případě depozice vrstvy na takový povrch by mohlo na místech<br />
defektů dojít při obrábění k porušení tenké vrstvy, která pak<br />
přestává plnit svůj účel.<br />
‣ Proto byla zaměřena pozornost na optimalizaci mechanické úpravy<br />
břitů před povlakováním s cílem zaručit dobré adhezivně kohezivní<br />
vlastnosti tenkých vrstev.<br />
‣ Různými technologiemi povrchových úprav lze dosáhnout eliminace<br />
vad, vzniklých broušením. Jedná se o úpravu mikrogeometrie břitů<br />
před depozicí nástrojů.<br />
‣ Úprava probíhá ve speciálním brusném médiu, kde dochází<br />
k řízenému zaoblení ostrých nerovností na břitech. Technologie jsou<br />
celkově šetrné k nástroji.<br />
‣ Přínosem úprav povrchu nástrojů je zajištění lepší adheze tenké<br />
vrstvy, zvýšení výkonnosti nástroje a následně tak zlepšení kvality<br />
obrobené plochy.<br />
4 / 54
5 / 54<br />
Substrát<br />
‣ Substrát, na který je deponována tenká vrstva, ovlivňuje výrazně<br />
konečné vlastnosti daného systému. S ohledem na tloušťku vrstev<br />
se při běžném zatížení projevují vlastnosti substrátu.<br />
‣ Jako experimentální materiál byl zvolen slinutý karbid K10 UF<br />
s velmi jemným karbidickým zrnem, který se používá na speciální<br />
řezné nástroje.<br />
‣ Zdůvodu optimalizace vlastností substrátu byl sledován vliv úpravy<br />
povrchu substrátu před depozicí na adhezi tenké vrstvy.<br />
‣ Experiment zabývající se hodnocením vlivu úpravy povrchu<br />
substrátu na adhezi tenké vrstvy je řešen v rámci MPO projektu –<br />
FI-IM2/054 jehož řešitelem je firma Hofmeister s.r.o.<br />
‣ V projektu MPO – FI-M2/054 je ZČU v Plzni spoluřešitelem.
6 / 54<br />
Technologie povrchových úprav nástrojn<br />
strojů<br />
1) Omílání proudem vzduchu, který unáší abrazivní částice<br />
• přírodní oxidy (minerální abraziva)<br />
• kovová abraziva – např. broky – jsou vhodné na objemnější<br />
nástroje<br />
• struska<br />
• syntetická abraziva (na bázi Al 2 O 3 aSiC)<br />
• diamantový prášek<br />
2) Kartáčování - ocelová nebo různá tvrdá polymerní vlákna<br />
impregnovaná abrazivem (NAF – Nylon Abrasive Filament)<br />
3) Finišování pomocí gumových disků nebo jiných elementů<br />
za přítomnosti abrazivního média (např. vápencové kaše)
7 / 54<br />
Úprava mikrogeometrie břitb<br />
itů před depozicí nástrojů<br />
Substrát slinutý karbid K10 UF<br />
Broušení<br />
Beze změny<br />
Omletí ve speciálním brusném médiu<br />
Otryskání<br />
Metalografické leštění<br />
Struktura slinutého karbidu K10 UF.
Otryskání<br />
Jedná se o speciální technologii – AERO LAP, kdy proud vzduchu<br />
unáší mokré měkké elastické částice s abrazivem.<br />
Rozdíl mezi úpravou proudem<br />
tvrdých a měkkých částic.<br />
Miroslav Moravek, MISAN s.r.o., mailová korespondence z 23.10.2005<br />
8 / 54
Otryskání<br />
‣ Otryskání Al 2<br />
O 3<br />
‣ Otryskání SiC – vyvolává nežádoucí chemické<br />
změny – vliv na adhezi vrstvy k substrátu<br />
‣ čištění => otryskání => depozice<br />
Substrát – před otryskáním<br />
Substrát – po otryskání<br />
9 / 54
10 / 54<br />
Omletí substrátu tu ve speciáln<br />
lním m brusném m médium<br />
Omletí v ořechových skořápkách s brusivem SiC<br />
Zařízení, ve kterém probíhá proces omletí<br />
http://www.otec.de/d/index.html<br />
Brusné médium
11 / 54<br />
Omletí v brusném m médium<br />
omletí => čištění => depozice<br />
Substrát – před omletím v brusném médiu<br />
Substrát – po omletí v brusném médiu
12 / 54<br />
Omletí v brusném m médium<br />
Před omletím v brusném médiu<br />
Po omletí v brusném médiu<br />
K největší změně břitu došlo otryskáním. Další sledované technologie<br />
omletí nevedly k výraznějším změnám. Změna se týkala především<br />
zaoblení břitu.
13 / 54<br />
Tenké vrstvy<br />
‣ Pro vlastní experimentální program byly zvoleny systémy<br />
s otěruvzdornými vrstvami a kombinace systému otěruvzdorné<br />
a kluzné vrstvy.<br />
‣ Tyto vrstvy byly deponovány na speciálně upravený substrát, aby bylo<br />
možno ověřit vliv úpravy povrchu substrátu na následnou adhezi vrstev<br />
a souvislosti jednotlivých <strong>metod</strong> hodnocení adhezivně kohezivního<br />
chování systémů s tenkými vrstvami.<br />
‣ Volba vrstev - průmyslové aplikace – dokazuje aktuálnost celé<br />
problematiky.<br />
‣ Vrstvy byly deponovány <strong>metod</strong>ou PVD – nízkonapěťovým reaktivním<br />
odpařováním katody ve vakuu.<br />
‣ Tloušťka vrstev ~ 2 µm
14 / 54<br />
Tenké vrstvy<br />
‣ Vrstva TiAlSiN - Nanokompozitní systém<br />
s vysokou tvrdostí a tepelnou i chemickou<br />
stabilitou. Je to univerzální vrstva s širokou<br />
škálou aplikací jak pro oblasti obrábění, tak<br />
i pro stříhání a lisování. Tloušťka ~ 2,1 µm.<br />
‣ Vrstva TiAlN + DLC - Kombinací substrátu<br />
s vysokou houževnatostí otěruvzdorné tenké<br />
vrstvy s kluznou vrstvou může vzniknout<br />
nástroj se špičkovým výkonem i za<br />
nestabilních podmínek a opakovaně<br />
přerušovaném řezu při obrábění.<br />
Tloušťka ~ 1,8 µm. DLC ~ 0,5 µm.<br />
‣ Vrstva TiAlN - Monovrstva. V současné době<br />
představuje ideální řešení pro<br />
vysokorychlostní obrábění. Zajímavou<br />
vlastností je vytváření povrchové vrstvy Al 2 O 3 ,<br />
která při řezu přispívá ke snížení tření,<br />
zvýšení difúzní odolnosti a zlepšení řezných<br />
vlastností. Tloušťka ~ 2,2 µm.
15 / 54<br />
Hodnocení vlivu úpravy povrchu substrátu tu na adhezi tenké vrstvy<br />
‣ Hlavním cílem experimentu bylo postihnout vliv úprav povrchu<br />
substrátu na následnou adhezi tenké vrstvy.<br />
‣ Na každém vzorku byly provedeny 3 vrypy (ve třech směrech<br />
pro eliminaci vlivu směru měření).<br />
‣ Zatížení 0 - 80N s lineárně se zvyšující silou.<br />
‣ Byly stanoveny hodnoty kritických zatížení a z nich byl vypočten<br />
aritmetický průměr.
16 / 54<br />
Hodnocení vlivu úpravy povrchu substrátu<br />
tu<br />
na adhezi tenké vrstvy<br />
‣ Hodnotícím kritériem dobré adheze tenké vrstvy je kritická síla větší<br />
než Lc = 50N.<br />
‣ Jestliže systém tenká vrstva-substrát uspěje s tímto požadovaným<br />
výsledkem, pak je aplikován na řezných nástrojích pro průmysl.<br />
‣ Všechny sledované vrstvy vykazují velmi dobré adhezívně-kohezivní<br />
vlastnosti, protože hodnota dosažených kritických zatížení L C3 a Ls<br />
přesahuje 50N.
Hodnocení vlivu úpravy povrchu substrátu tu na adhezi tenké vrstvy<br />
Vzorek<br />
Kritické zatížení Lc [N]<br />
L c1<br />
[N] L c2<br />
[N] L c3<br />
[N] L s<br />
[N]<br />
Beze změny - TiAlSiN 17 ± 0 46 ± 12 66 ± 6 72 ± 4<br />
Omletí - TiAlSiN 15 ± 4 32 ±9 69 ± 5 71 ± 4<br />
Otryskání - TiAlSiN 31 ± 14 45 ± 9 69 ± 2 72 ± 1<br />
Metalografické leštění -<br />
TiAlSiN<br />
Metalografické leštění -<br />
TiAlN + DLC<br />
16 ± 5 39 ± 10 58 ± 1 62 ± 1<br />
38 ± 2 47 ± 1 52 ± 0 52 ± 0<br />
Beze změny - TiAlN + DLC 26 ± 7 32 ± 6 55 ± 2 57 ± 1<br />
Omletí - TiAlN +DLC 20 ± 4 36 ± 13 53 ± 1 54 ± 2<br />
Otryskání - TiAlN + DLC 28 ± 11 36 ± 5 51 ± 7 56 ± 0<br />
Beze změny - TiAlN 25 ± 5 36 ± 1 57 ± 3 59 ± 2<br />
Otryskání - TiAlN 20 ± 5 29 ± 8 59 ± 2 64 ± 1<br />
Omletí - TiAlN 15 ± 0 23 ± 0 57 ± 2 58 ± 1<br />
Metalografické leštění -<br />
TiAlN<br />
21 ± 2 46 ± 0 53 ± 0 57 ± 2<br />
17 / 54
18 / 54<br />
SCRATCH TEST TiAlSiN<br />
80<br />
70<br />
60<br />
beze změny<br />
omletí<br />
otryskání<br />
metalografické leštění<br />
50<br />
Lc[N]<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
Lc1 [N] Lc2 [N] Lc3 [N] Ls [N]<br />
Kritické zatížení Lc [N]
19 / 54<br />
Hodnocení vlivu úpravy povrchu substrátu<br />
tu<br />
na adhezi tenké vrstvy<br />
‣ Úprava povrchu substrátu metalografickým leštěním se významně<br />
projevila na kvalitě adhezivně kohezivního chování, poněvadž<br />
způsobila velký pokles v hodnotách kritického zatížení Lc o hodnotu<br />
~ 10N.<br />
‣ V oblasti vyšších zatížení nastalo vrásnění vrstvy, které přecházelo<br />
vjejíštěpení, zejména podél hrany vrypu.<br />
‣ Ukázalo se, že nejpříznivější vliv modifikace povrchu substrátu<br />
z hlediska kritických zatížení na adhezivně kohezivní chování má<br />
otryskání.<br />
‣ U otryskaných vzorků a vzorků beze změny (broušeny) byl<br />
dokumentován podobný vliv na mechanismus opotřebení.<br />
‣ Porušení vrstev bylo iniciováno nejen uvnitř stopy (vrásnění vrstvy),<br />
ale nastalo i ovlivnění hran vrypu, kde docházelo k vylamování částí<br />
tenké vrstvy, mnohdy až na substrát.
20 / 54<br />
Otryskání<br />
Substrát - beze změny<br />
Patrné odloupnutí povrchové<br />
vrstvy.<br />
Porušení při kritickém zatížení L C2<br />
~ 36N
21 / 54<br />
Hodnocení vlivu úpravy povrchu substrátu<br />
tu<br />
na adhezi tenké vrstvy<br />
‣ Omletí ve speciálním brusném médiu, případně žádná povrchová<br />
modifikace substrátu kvalitu adhezívně kohezivního chování mají<br />
podobný vliv.<br />
‣ Nejméně závažné porušení vyvolává omletí substrátů ve speciálním<br />
brusném mediu. K porušování docházelo pouze uvnitř stopy, vrstva<br />
se neštěpila ani nevylamovala. Celkově docházelo k porušování<br />
vrstev v nejmenší míře ze všech.<br />
‣ Uváží-li se výše zmíněná hlediska, omletí substrátu<br />
ve speciálním brusném médiu je nejvhodnější předdepoziční<br />
úpravou substrátu K10UF.
Omletí<br />
22 / 54
23 / 54<br />
„Mercedes test“ vs „Scratch test“<br />
‣ Cílem toho experimentu je snaha o nalezení souvislostí mezi<br />
<strong>metod</strong>ami hodnotícími adhezivně kohezivní chování – „Mercedes“ a<br />
„Scratch“ testem.<br />
‣ Je „Mercedes test“ postačující k vyhodnocení adhezivně<br />
kohezivního chování systému tenká vrstva – substrát<br />
‣ Interní grant - Laboratorní a praktické testy na systémech s tenkými<br />
vrstvami v aplikaci na řezné nástroje v roce 2005.<br />
- analýza adhezivně kohezivních vlastností tenká vrstva substrát<br />
- nalezení souvislostí mezi <strong>metod</strong>ami hodnotícími adhezivně kohezivní<br />
chování.
24 / 54<br />
„Mercedes test“ vs „Scratch test“<br />
„Scratch test“ – vrypová zkouška<br />
ka<br />
‣ Při Scratch testu byly na každém vzorku byly provedeny 3 vrypy. Zatížení bylo<br />
zvoleno 0 - 80N s lineárně se zvyšující silou.<br />
‣ Byly vyhodnoceny hodnoty kritických zatížení, z nichž byl stanoven aritmetický<br />
průměr.<br />
Vnikací zkouška<br />
ka - „Mercedes test“<br />
‣ Na systémech s tenkými vrstvami byly vytvořeny 3 vtisky při zatížení 1500N.<br />
‣ Bylo vyhodnoceno porušení vrstvy v okolí každého vtisku a následně přiřazeno<br />
odpovídající adhezní číslo.<br />
‣ MPO projekt – FI-IM2/054 jehož řešitelem je firma Hofmeister s.r.o. a interního<br />
grantu na ZČU v Plzni – Laboratorní a praktické testy na systémech s tenkými<br />
vrstvami v aplikaci na řezné nástroje v roce 2005.
25 / 54<br />
Substrát - slinutý karbid K20<br />
Vyměnitelná břitová destička<br />
TOSHIBA TH10
Vrstva – TiAlN<br />
A2/K3 26 / 54<br />
Vnikací zkouška<br />
ka - „Mercedes test“<br />
Vrstva –TiAlN+DLC<br />
A1/K2<br />
Vrstva TiAlSiN<br />
A1/K2
27 / 54<br />
Vrstva<br />
A/K<br />
Pořadí<br />
Kritické<br />
zatížení<br />
Ls [N]<br />
Beze změny - TiAlSiN A1 / K1 1. 72 ± 4 2.<br />
Omletí - TiAlSiN A1 / K2 2. 71 ± 4 3.<br />
Otryskání - TiAlSiN A1 / K2 2. 72 ± 1 1.<br />
Metalografické leštění - TiAlSiN A1 / K2 2. 62 ± 1 4.<br />
Metalografické leštění - TiAlN +<br />
DLC<br />
A1 / K2<br />
4.<br />
Pořadí<br />
52 ± 0 4.<br />
Beze změny - TiAlN + DLC A1 / K1 1. 57 ± 1 1.<br />
Omletí - TiAlN +DLC A1 / K2 2. 54 ± 2 3.<br />
Otryskání - TiAlN + DLC A1 / K2 2. 56 ± 0 1.<br />
Beze změny - TiAlN A1 / K1 1. 59 ± 2 3.<br />
Otryskání - TiAlN A1 / K1 1. 64 ± 1 1.<br />
Omletí - TiAlN A1 / K1 1. 58 ± 1 3.<br />
Metalografické leštění - TiAlN A2 / K3 4 57 ± 2 4.
‣ Z porovnání je zřejmé, že tenké vrstvy, které mají nejlepší adhezivně<br />
kohezivní vlastnosti, jsou i „Mercedes testem“ vyhodnoceny nejnižším<br />
stupněm A1 / K1.<br />
‣ Předností vnikací <strong>metod</strong>y „Mercedes testu“ je rychlost provedení<br />
spolu s minimálními nároky na měřící zařízení a možnost sledování<br />
chování systému přímo na zkoumaných řezných nástrojích nebo<br />
vzorcích s různou tvarovou plochou bez jinak nutné destrukce<br />
nástroje (tzv. systémy s reálnými povrchy).<br />
‣ Vyhodnocení je však méně přesné oproti vrypové zkoušce, která<br />
umožňuje sledování rozvoje porušení v závislosti na zatížení, kdy se<br />
získají přesné hodnoty kritických zatížení.<br />
‣ Stav povrchu, drsnost, neovlivňuje v takové míře výsledky měření<br />
jako v případě vrypové zkoušky, která kvůli co nejmenšímu ovlivnění<br />
výsledků vyžaduje povrch s nízkou hodnotou drsnosti (doporučená<br />
drsnost by dle normy EN 1071-3:2005 neměla přesáhnout<br />
Ra = 1µm).<br />
28 / 54
29 / 54<br />
Hodnocení tribologických vlastností sledovaných systémů<br />
pomocí „Fretting testu“ a <strong>metod</strong>y „PIN-on-DISC“<br />
‣ Vzhledem k tomu, že celá práce je zaměřena na sledování<br />
vlastností tenkých vrstev aplikovaných na řezné nástroje, byla další<br />
část experimentálního programu zaměřena na hodnocení jedné<br />
z nejzákladnějších vlastností těchto systémů, tj. opotřebení.<br />
‣ K hodnocení bylo použito všeobecně rozšířené <strong>metod</strong>y<br />
„PIN-on-DISC“.<br />
‣ Cílem druhé části experimentálního programu bylo rozšíření analýz<br />
sledujících tribologické vlastnosti o <strong>metod</strong>u Fretting test a navržení<br />
<strong>metod</strong>iky hodnocení systémů s tenkými vrstvami.<br />
‣ Jako experimentální materiál byly zvoleny tenké vrstvy TiN a TiAlN,<br />
deponované na substrátu K20 <strong>metod</strong>ou PVD (nízkonapěťovým<br />
reaktivním odpařováním katody ve vakuu).<br />
‣ Tloušťka vrstev: TiN ~ 1,5µm; TiAlN ~ 2µm<br />
‣ Vrstva TiN je považována za etalonový materiál.
„Fretting test“<br />
‣ Frikční vlastnosti povrchových vrstev mohou být ověřovány nejenom<br />
tribologickým testem „PIN-on-DISC“, ale také pomocí tzv. „Fretting<br />
testu“. Principem <strong>metod</strong>y je prolešťování vrstvy kuličkou nebo<br />
hrotem, které se pohybují nízkofrekvenčními kmity.<br />
‣ Fretting je jev související se způsobem opotřebení, který může<br />
nastat u většiny průmyslových aplikací, kde je kontakt ovlivněn<br />
mechanickými vibracemi (kmitáním). Tento druh porušení může<br />
často vést ke kritickému porušení součásti.<br />
‣ Přímým výstupem měření je průběh koeficientu tření v závislosti<br />
na počtu cyklů. Dalšími hodnotami, které se při zjišťování<br />
tribologického chování tenkých vrstev sledují, jsou:<br />
‣ charakter opotřebení „PIN“ tělíska – adhezivní nebo abrazivní,<br />
‣ velikost opotřebení „PIN“ tělíska<br />
‣ charakter a velikost vytvořené tribologické stopy na vzorku.<br />
Experiment zabývající se hodnocením tribologických vlastností tenkých vrstev<br />
byl řešen v rámci Interního grantu na ZČU v Plzni – Povrchové inženýrství<br />
ve vazbě na tribologické vlastnosti, který byl řešen v roce 2006. 30 / 54
„Fretting test“<br />
31 / 54
32 / 54<br />
‣ Cílem tohoto experimentu bylo monitorovat rozvoj porušování systémů<br />
s tenkými vrstvami v závislosti na počtu cyklů. Počet cyklů byl<br />
v jednotlivých testech odkrokován - 1000, 2000, 3000, 4000 a 5000.<br />
‣ Dalším cílem tohoto experimentu bylo postihnout, jaký vliv má orientace<br />
měření vzhledem ke stopám po broušení.<br />
‣ Test byl proveden ve směru rovnoběžném (R), kolmém (K) a šikmém<br />
(P - příčném) vzhledem ke stopám broušení substrátu, aby byl zachycen<br />
vliv ve všech směrech.<br />
‣ Monitorováno bylo opotřebení stopy po „Fretting testu“ a opotřebení<br />
„PIN“ tělíska.<br />
‣ Zatížení bylo zvoleno 5N,<br />
‣ „PIN“ tělíska - karbid wolframu - vysoká odolnost proti opotřebení.<br />
‣ Délka dráhy jednoho cyklu ~ 4250 µm.<br />
‣ f = 3,16 Hz
33 / 54<br />
‣ U tenké vrstvy TiN byl prokázán rozdílný průběh v koeficientu tření<br />
v závislosti na směru měření vzhledem ke stopám po broušení<br />
substrátu.<br />
‣ Tento rozdíl je způsobený tím, že „PIN“ tělísko musí překonávat<br />
překážky, tj. nerovnosti povrchu vzniklé broušením povrchu substrátu<br />
(reálný povrch nástroje).<br />
‣ Po překonání těchto nerovností, tj. po částečném opotřebení tenké<br />
vrstvy dochází k vyrovnání průběhu koeficientu tření ~ po 2500 cyklech.<br />
‣ Tenká vrstva má velice dobrou odolnost proti opotřebení. Je to<br />
s největší pravděpodobností způsobeno tím, že se u TiN vrstev vytváří<br />
oxidický film ve formě TiO 2 , který má prokazatelný vliv na kluzné<br />
vlastnosti.<br />
‣ U vrstvy nedochází k porušování, vrstva má dobrou adhezi<br />
a nenastává ani lokální odhalení substrátu.
34 / 54<br />
0,8<br />
Fretting test TiN<br />
3000 cyklů; zatížení 5 N; PIN karbid wolframu<br />
0,7<br />
0,6<br />
TiN_3000K<br />
TiN_3000R<br />
TiN_3000P<br />
koeficient tření<br />
0,5<br />
0,4<br />
0,3<br />
0,2<br />
0,1<br />
0<br />
0 1000 2000 3000<br />
cykly
„Fretting test“ - vrstva TiN<br />
5000 cyklů<br />
Zatížení - 5N<br />
„PIN“ - karbid wolframu<br />
35 / 54
Opotřeben<br />
ebení tenké vrstvy a „PIN“ tělíska<br />
‣ Velikost opotřebení tenké vrstvy a „PIN“ tělíska je možné<br />
vyhodnocovat pomocí tzv. koeficientu opotřebení K.<br />
K<br />
=<br />
V<br />
L ⋅<br />
s<br />
=<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎣<br />
3<br />
mm<br />
N ⋅ m<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
kde V – opotřebovaný objem [mm 3 ]<br />
L – zatížení, při kterém byl proveden test [N]<br />
s – dráha [m]<br />
‣ Opotřebovaný objem byl zjištěn pomocí laserového<br />
konfokálního mikroskopu Olympus LEXT. Celkový<br />
opotřebený objem byl uvažován bez drsností celé stopy<br />
po „Fretting testu“.<br />
36 / 54
Šířka stop dosahuje v kolmém směru vyšších hodnot než v případě testu<br />
ve směru rovnoběžném a příčném ke směru stop po broušení substrátu.<br />
300<br />
Šířka stopy vrstva TiN<br />
250<br />
Šířka stopy [µm]<br />
200<br />
150<br />
100<br />
TiN_K<br />
TiN_R<br />
TiN_P<br />
50<br />
0<br />
5000 4000 3000 2000 1000<br />
cykly<br />
Závislost šířky stopy na počtu cyklů<br />
37 / 54
38 / 54<br />
U vrstvy TiN i TiAlN byl vyhodnocen tzv. koeficient opotřebení „PIN“<br />
tělíska. „PIN“ tělísko bylo v jednotlivých testech opotřebováváno<br />
rovnoměrně a tedy orientace testu neměla na opotřebování „PINu“<br />
výrazný vliv.<br />
Koeficient<br />
opotřebení<br />
[mm 3 /N*m]<br />
0,0040<br />
Opotřebení PIN - TiN<br />
0,0035<br />
0,0030<br />
0,0025<br />
0,0020<br />
0,0015<br />
TiN_K<br />
TiN_R<br />
TiN_P<br />
0,0010<br />
0,0005<br />
0,0000<br />
5000 4000 3000 2000 1000<br />
cykly
39 / 54<br />
‣ Test - ve směru kolmém ke stopám po broušení nastává vyšší<br />
opotřebení vrstvy než je tomu ve směru rovnoběžném a příčném.<br />
Koeficient<br />
opotřebení<br />
[mm 3 /N*m]<br />
3,00E-05<br />
Opotřebení vrstvy TiN<br />
2,50E-05<br />
2,00E-05<br />
1,50E-05<br />
TiN_K<br />
TiN_R<br />
TiN_P<br />
1,00E-05<br />
5,00E-06<br />
0,00E+00<br />
5000 4000 3000 2000 1000<br />
cykly
40 / 54<br />
Vrstva TiAlN<br />
‣ Porovnáme-li průběh koeficientu tření, má ve všech směrech stejný<br />
trend, nedochází tedy k výraznému rozdílu, jako tomu bylo u vrstvy<br />
TiN.<br />
‣ Je to způsobeno tím, že vrstva TiAlN se více opotřebovává, čímž<br />
dochází rychleji k odstranění vrcholků nerovností.<br />
‣ Již při 2000 cyklech nastává opotřebení do oblasti adhezní vrstvy.<br />
Při testech 3000, 4000 a 5000 cyklů dochází<br />
k lokálnímu odhalení substrátu.<br />
‣ Ani v jednom testu nedošlo k úplnému odhalení substrátu.
41 / 54<br />
0,8<br />
Fretting test TiAlN<br />
5000 cyklů; zatížení 5 N; PIN karbid wolframu<br />
0,7<br />
0,6<br />
TiAlN_5000K<br />
TiAlN_5000R<br />
TiAlN_5000P<br />
koeficient tření<br />
0,5<br />
0,4<br />
0,3<br />
0,2<br />
0,1<br />
0<br />
0 1000 2000 3000 4000 5000<br />
cykly
42 / 54<br />
„Fretting test“ - vrstva TiAlN<br />
5000 cyklů<br />
Zatížení - 5N<br />
„PIN“ - karbid wolframu
‣ Koeficient opotřebení tenké vrstvy TiAlN vykazuje na rozdíl od vrstvy<br />
TiN celkově vyšší hodnoty.<br />
‣ Srovnáme-li hodnoty koeficientu opotřebení v jednotlivých směrech,<br />
nenastávají v případě 3000, 4000 a 5000 cyklů výrazné změny. Je to<br />
s největší pravděpodobností způsobeno tím, že byl eliminován vliv<br />
nerovností povrchu.<br />
Koeficient opotřebení<br />
[mm 3 /N*m]<br />
3,00E-05<br />
Opotřebení vrstvy TiAlN<br />
2,50E-05<br />
2,00E-05<br />
1,50E-05<br />
TiAlN_K<br />
TiAlN_R<br />
TiAlN_P<br />
1,00E-05<br />
5,00E-06<br />
0,00E+00<br />
5000 4000 3000 2000 1000<br />
cykly<br />
43 / 54
44 / 54<br />
„FRETTING TEST“<br />
‣ Z výsledků „Fretting testu“ jednoznačně vyplývá, že je důležité<br />
věnovat pozornost orientaci měření vzhledem ke stopám po<br />
broušení substrátu.<br />
‣ Po překonání nerovností, tj. po částečném opotřebení především<br />
vrcholků tenké vrstvy, dochází k vyrovnání průběhu koeficientu tření.<br />
‣ V případě metalograficky leštěných substrátů nutnost sledování<br />
orientace měření vzhledem ke stopám po broušení odpadá.
45 / 54<br />
Porovnání testu „PIN-on-DISC“ a „Fretting testu“<br />
‣ Cílem experimentu bylo porovnat tribologický test <strong>metod</strong>ou<br />
„PIN-on-DISC“ a výsledky dosažené „Fretting testem“.<br />
‣ Porovnáván byl koeficient tření a opotřebení tenkých vrstev.<br />
‣ Experiment byl proveden na 3 systémech s tenkými vrstvami<br />
na metalograficky leštěných substrátech ze slinutého karbidu<br />
K10UF. MPO projekt – FI-IM2/054.<br />
‣ Jednalo se o vrstvy TiAlSiN, TiAlN + DLC, TiAlN<br />
Parametry testu „PIN-on-DISC“:<br />
r = 1,5 mm, F =10N, v = 2 cm/s, 5000 cyklů , „PIN“ karbid wolframu,<br />
t = 20°C.<br />
Parametry Fretting testu:<br />
F =10N, 5000 cyklů; f = 3,16 Hz, „PIN“ - karbid wolframu, t=20°C.<br />
‣ Fretting testem bylo dosaženo podobných výsledků jako<br />
u tribologického testu. Koeficient tření vykazuje při měření fretting<br />
testem i tribologickým testem stejný trend.
46 / 54<br />
Porovnání testu „PIN-on-DISC“ a „Fretting testu“<br />
F =10N; 5000 cyklů; „PIN“ – karbid wolframu<br />
Vrstva<br />
Koeficient tření<br />
Odhalení substrátu<br />
„Fretting“ „PIN-on-DISC“ „Fretting“ „PIN-on-DISC“<br />
TiAlSiN 0,6 0,6 lokální lokální<br />
TiAlN 0,5-0,6 0,55-0,6 nenastalo nenastalo<br />
TiAlN+DLC 0,13 0,11 nenastalo nenastalo
0,80<br />
Fretting test<br />
5000 cyklů; zatížení 10 N; PIN karbid wolframu<br />
koeficient tření<br />
0,70<br />
0,60<br />
0,50<br />
0,40<br />
0,30<br />
0,20<br />
0,10<br />
0,00<br />
TiAlSiN<br />
TiAlN<br />
TiAlN + DLC<br />
0 1000 2000 3000 4000 5000<br />
PIN-on-DISC<br />
cykly<br />
5000 cyklů; zatížení 10N, PIN karbid wolframu<br />
0,80<br />
0,70<br />
koeficient tření<br />
0,60<br />
0,50<br />
0,40<br />
0,30<br />
0,20<br />
TiAlSiN<br />
TiAlN+DLC<br />
TiAlN<br />
0,10<br />
0,00<br />
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000<br />
cykly<br />
47 / 54
Vrstva TiAlSiN<br />
Porovnání opotřeben<br />
ebení<br />
‣ „PIN-on-DISC“ - dochází k abrazivnímu opotřebení vrstvy, které se<br />
projevuje rýhami na povrchu způsobenými především částicemi<br />
samotné vrstvy.<br />
‣ „Fretting test“ - mechanismus opotřebení je shodný s opotřebením<br />
tribologickým testem. Jedná se především o kombinaci adhezního<br />
a abrazivního opotřebení.<br />
‣ U obou testů nastalo lokální odhalení substrátu.<br />
„PIN-on-DISC“ „Fretting test“ 48 / 54
Vrstva TiAlN<br />
‣ „PIN-on-DISC“ - Z detailu tribologické stopy opotřebení vrstvy TiAlN<br />
je patrná vysoká obraze. Stopa je pokryta fragmenty opotřebení.<br />
‣ „Fretting test“ - Mechanismus opotřebení je shodný s tribologickým<br />
testem. Jedná se o abrazivní opotřebení - na okraji stopy jsou<br />
znatelné rýhy. Stopa je také pokryta fragmenty opotřebení.<br />
‣ U obou testů nenastalo odhalení substrátu.<br />
„PIN-on-DISC“<br />
„Fretting test“<br />
49 / 54
Vrstva TiAlN + DLC<br />
‣ „Fretting test“ - Ve stopě ulpívají fragmenty opotřebení. To je<br />
způsobeno vlastním uspořádáním testu, poněvadž částice vzniklé<br />
opotřebením nemohou odcházet z místa kontaktu v takové míře jako<br />
je tomu u tribologického testu „PIN-on-DISC“.<br />
‣ Ani u „Fretting testu“ a testu „PIN-on-DISC“ nedošlo u této vrstvy<br />
k odhalení substrátu.<br />
„PIN-on-DISC“<br />
„Fretting test“<br />
50 / 54
51 / 54<br />
‣ Smyslem stanovení <strong>metod</strong>iky zkoušky bylo zachycení vlivu<br />
rozdílného průběhu obou testů.<br />
‣ V případě <strong>metod</strong>y „PIN-on-DISC“ zajišťuje rotační pohyb disku<br />
eliminaci makronerovností povrchu substrátu, zatímco „Fretting test“<br />
vychází z opotřebení při lineárním pohybu.<br />
‣ Je tedy zřejmé, že v případě této zkoušky je nutno přesně definovat<br />
stav povrchu vzorku včetně úpravy substrátu a při vlastním<br />
hodnocení se zaměřit na vliv orientace nerovností povrchu směrem<br />
k pohybu zkušebního vzorku.<br />
‣ Velkou výhodou Fretting testu je, že lze lépe postihnout vliv povrchu<br />
z hlediska jeho drsnosti a tím lépe postihnout integritu povrchu.<br />
‣ Koncepce fretting testu neumožňuje na rozdíl od tribologického testu<br />
vlivem odstředivé síly odvod částic vzniklých opotřebením. Tyto<br />
částice jsou zachyceny ve stopě a dochází tak k jejich ukládání<br />
a hromadění, což by mohlo mít vliv na tribologické chování daného<br />
systému.
52 / 54<br />
ZÁVĚR<br />
‣ Z provedených analýz a experimentů vyplynulo, že modifikace<br />
povrchu substrátu otryskáním má sice nejpříznivější vliv na adhezivně<br />
kohezivní vlastnosti systémů s tenkými vrstvami.<br />
‣ Omletí substrátu ve speciálním brusném médiu a substráty beze<br />
změny mají stejný vliv kvalitu adhezívně kohezivního chování výrazně<br />
neovlivnily.<br />
‣ Metalografické vyleštění substrátu a tím i snížení drsnosti substrátu<br />
před depozicí mělo za následek výrazný pokles kritických zatížení Lc.<br />
To může být způsobeno tím, že se deponovaná tenká vrstva složitěji<br />
ukotvuje na povrch substrátu, který také má menší povrch + vliv pnutí.<br />
‣ Uváží-li se všechny hlediska (hodnoty kritických zatížení<br />
+ mechanismus opotřebení)<br />
omletí substrátu ve speciálním brusném médiu<br />
je nejvhodnější předdepoziční úprava substrátu K10UF.
53 / 54<br />
ZÁVĚR<br />
‣ Z porovnání Mercedes testu a Scratch testu vyplynulo, že předností<br />
vnikací <strong>metod</strong>y Mercedes testu je rychlost provedení spolu<br />
s minimálními nároky na měřící zařízení a možnost sledování<br />
chování systému přímo na zkoumaných řezných nástrojích nebo<br />
vzorcích s různou tvarovou plochou bez jinak nutné destrukce<br />
nástroje (tzv. systémy s reálnými povrchy).<br />
‣ Vyhodnocení je však méně přesné oproti vrypové zkoušce, která<br />
umožňuje sledování rozvoje porušování v závislosti na zatížení, kdy<br />
se získají přesné hodnoty kritických sil.<br />
‣ Stav povrchu, drsnost, neovlivňuje v takové míře výsledky měření<br />
jako v případě vrypové zkoušky, která s ohledem na nejmenší<br />
možné ovlivnění výsledků vyžaduje povrch s nižší hodnotou<br />
drsnosti.
ZÁVĚR<br />
‣ V druhé části experimentálního programu byly rozšířeny tribologické<br />
analýzy o <strong>metod</strong>u „Fretting test“. „Fretting test“ vychází z opotřebení<br />
při lineárním pohybu.<br />
‣ Z provedených experimentů vyplynulo, že v rámci „Fretting testu“ je<br />
důležité věnovat pozornost orientaci měření vzhledem ke stopám po<br />
broušení substrátu.<br />
‣ V případě metalograficky leštěných substrátů nutnost sledování<br />
orientace měření vzhledem ke stopám po broušení odpadá.<br />
‣ Velkou výhodou „Fretting testu“ je, že lze lépe postihnout vliv<br />
povrchu z hlediska jeho drsnosti a tím lépe postihnout integritu<br />
povrchu.<br />
‣ Poslední část experimentu byla zaměřena na korelaci tribologické<br />
zkoušky <strong>metod</strong>ou „PIN-on-DISC“ s Fretting testem. V obou<br />
případech bylo dosaženo podobných výsledků. Uspořádání „Fretting<br />
testu“ ale neumožňuje na rozdíl od testu „PIN-on-DISC“ vlivem<br />
odstředivé síly odvod částic vzniklých opotřebením. Tyto částice<br />
jsou zachyceny ve stopě a dochází k jejich ukládání a hromadění.<br />
54 / 54
Poděkov<br />
kování<br />
‣ Kolegům z katedry materiálu a strojírenské metalurgie (FST).<br />
‣ Výzkumnému centru tvářecích technologií Fortech.<br />
‣ Katedře fyziky (FAV).<br />
‣ Laboratoři nanoindentačních a tribologických měření NTC ZČU Plzeň.<br />
‣ Firmě HVM Plasma s.r.o.<br />
‣ Firmě Hofmeister s.r.o.
DĚKUJI ZA POZORNOST