ST1 ST2-Tragsicherheitsnachweise.pdf - Frilo
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<strong>Tragsicherheitsnachweise</strong> <strong>ST1</strong>/<strong>ST2</strong><br />
Die <strong>Tragsicherheitsnachweise</strong> werden mit GammaF-fachen Beanspruchungen und durch<br />
GammaM-dividierte Beanspruchbarkeiten für die normale Überlagerung und ggf. für die<br />
außergewöhnliche Überlagerung geführt.<br />
Grundsätzlich sind nach DIN 18800, Teil 2 die Nachweise für Biegeknicken und Biegedrillknicken<br />
zu führen.<br />
Biegeknicken (Ersatzstabverfahren)<br />
Imperfektionen und der Einfluss aus Theorie II. Ordnung sind in den Nachweisen nach<br />
Abschnitt 3.2 berücksichtigt; die Schnittgrößen werden nach Theorie I. Ordnung ermittelt<br />
(Element 302).<br />
Planmäßig mittiger Druck<br />
DIN 18800, Teil 2, Abschnitt 3.1/3.2<br />
F<br />
N<br />
N 1,0<br />
<br />
<br />
<br />
Abminderungsfaktor = min (y,z )<br />
Mit: Schlankheitsgrad<br />
Bezugsschlankheitsgrad<br />
Bezogener Schlankheitsgrad<br />
02 . ist:<br />
10<br />
,<br />
K<br />
e e j j<br />
2<br />
K K K<br />
02 , ist: k 05 , 1 02 , <br />
=<br />
30 , ist:<br />
=<br />
K<br />
K<br />
sk<br />
<br />
i<br />
<br />
<br />
A<br />
K<br />
<br />
<br />
<br />
In Abhängigkeit von der Profilart und der betrachteten Ausweichrichtung wird die<br />
zugehörige Knickspannungslinie (a,b,c,d) bestimmt ( Parameter ).<br />
Für<br />
Für<br />
Für<br />
pl,d<br />
N A f ,<br />
pl, d <br />
<br />
yk<br />
M<br />
K<br />
A<br />
E<br />
f<br />
yk .<br />
( <br />
1<br />
+ )<br />
K K<br />
<strong>ST1</strong>/<strong>ST2</strong> - <strong>Tragsicherheitsnachweise</strong> 1<br />
1<br />
2 k + k<br />
<br />
2<br />
K
1-achsige Biegung mit Normalkraft<br />
DIN 18800,Teil 2, Abschnitt 3.1/3.4:<br />
F N<br />
N +<br />
M<br />
+ n<br />
1<br />
<br />
pl,d<br />
Abminderungsfaktor für Ausweichen in Momentenebene:<br />
Mit: -<br />
m F<br />
Mpl,d<br />
, , , ,<br />
N wievor;<br />
K A K pld ,<br />
- M : Für das Momentenbild jeder Lasteintragung wird M für Biegeknicken aus<br />
Tabelle 11 der DIN 18800, Teil 2 ausgewählt.<br />
M = ( (M M) ) / maxM<br />
- Mpl,d = Wpl fy,k / M Wpl = 2 Sm<br />
Beanspruchungsrichtung = z Sm = Sy<br />
= y Sm = Sz<br />
Wpl / Wel ist dabei auf 1,25 beschränkt; nach DIN 18800, Teil 2, Element 314 wird<br />
Mpld unter den entsprechenden Bedingungen auf 1,1 Mpld gesetzt.<br />
Der Einfluss der Querkraft (Element 315) wird berücksichtigt. Die vollplastischen<br />
Schnittgrößen gem. DIN 18800, Teil 1, Tabellen 15 und 16, werden ggf. reduziert.<br />
Für die zugelassenen Hohlprofile erfolgt die Reduzierung von Mpl entsprechend<br />
den Angaben in /4/ sowie /5/ durch Reduzierung des Querschnittes mit dem Faktor:<br />
n<br />
=<br />
N<br />
N<br />
(1 -<br />
N N<br />
pl,d pl,d<br />
red = 1 - ( V<br />
V )<br />
d<br />
η<br />
2 <strong>Frilo</strong> - Statik und Tragwerksplanung<br />
2<br />
pl,d<br />
2<br />
K<br />
) <br />
0,1<br />
2
2-achsige Biegung mit Normalkraft<br />
DIN 18800, Teil 2, Abschnitt 3.5.1/El.322<br />
F N m,y F y<br />
y<br />
N +<br />
M M<br />
k +<br />
<br />
M<br />
M<br />
pl,d<br />
pl,y,d<br />
Abminderungsfaktor = min ( Y, Z)<br />
Mit: -<br />
, , , ,<br />
N wievor;<br />
K A K pld ,<br />
m,z F z<br />
pl,z,d<br />
k + n<br />
1<br />
- M wie vor, getrennt nach den Beanspruchungsrichtungen;<br />
- ky, kz: für y < z ky = 1,0; kz = cz<br />
für y = z ky = 1,0; kz = 1,0<br />
für y > z ky = cy; kz = 1,0<br />
c z =<br />
y<br />
1<br />
c =<br />
1 N<br />
N<br />
1 N<br />
N<br />
pl,d<br />
pl,d<br />
2<br />
K,y<br />
2<br />
K,z<br />
n wie vor, Kdabei zugehörig maßgebend <br />
<br />
<br />
z<br />
<strong>ST1</strong>/<strong>ST2</strong> - <strong>Tragsicherheitsnachweise</strong> 3
Biegedrillknicken<br />
Voraussetzungen sind: - Gabellagerung an den Stabenden,<br />
- gleichbleibender Querschnitt,<br />
- doppelt symmetrischer Querschnitt.<br />
Planmäßig mittiger Druck<br />
Ein Nachweis für die im Programm zugelassenen doppeltsymmetrischen Querschnitte ist<br />
nicht erforderlich ( DIN 18800, Teil 2, Abschnitt 3.2.2).<br />
1-achsige Biegung mit Normalkraft<br />
Der Nachweis ist nicht erforderlich für:<br />
- Stäbe mit Hohlquerschnitten,<br />
- bei ausreichender Behinderung der Verdrehung bzw. seitlicher Verschiebung der Stäbe,<br />
- wenn bezogene Schlankheit M 04 ,<br />
Der Nachweis gilt nicht für:<br />
- Stäbe mit planmäßiger Torsion,<br />
- Stäbe mit veränderlicher Normalkraft,<br />
- T - Querschnitte.<br />
DIN 18800, Teil 2, Abschnitt 3.1/3.4:<br />
F<br />
N<br />
N<br />
y F<br />
y<br />
+ <br />
<br />
k <br />
<br />
M<br />
M<br />
<br />
1<br />
Z pl,d<br />
M pl,y,d<br />
4 <strong>Frilo</strong> - Statik und Tragwerksplanung
Abminderungsfaktor für Ausweichen senkrecht zur z-Achse; mit:<br />
- , , , ,<br />
N ,<br />
- Mpl,d<br />
- M<br />
- ky<br />
K A K pld<br />
analog Biegeknicken, aber für Ausweichen senkrecht zur z-Achse;<br />
analog Biegeknicken, jedoch ohne Begrenzung von pl auf 1,25 und ohne Berücksichtigung<br />
des Querkrafteinflusses.<br />
Für das Momentenbild jeder Lasteintragung wird M für Biegedrillknicken aus<br />
Tabelle 11 der DIN 18800, Teil 2 ausgewählt und das Produkt M M aufgehoben:<br />
M = ((M M)) / maxM<br />
Beiwert zur Berücksichtigung des Momentenverlaufs My und des bezogenen<br />
Schlankheitsgrades :<br />
ay Kz My<br />
,<br />
λ Kz<br />
015 , 015 , 09 ,<br />
k 10 , Na /( N ) 10 ,<br />
y F y z pld ,<br />
- Momentenbeiwert für Gabellagerung an den Stabenden; für das Momentenbild<br />
jeder Lasteintragung wird Zeta aus Tabelle 10 der DIN 18800, Teil 2 ausgewählt<br />
und das Produkt M aufgehoben:<br />
= ( ( M)) / maxM<br />
- zp<br />
- Nki,z<br />
siehe Einwirkungen;<br />
= 2 E Iz / sk 2<br />
- c 2 = (Iw + 0,039 sk 2 It ) / Iz<br />
Iw : Wölbwiderstand; It : Torsionswiderstand;<br />
- Mki,y<br />
- M<br />
- M<br />
Ideales Biegedrillknickmoment nach Elastizitätstheorie bei Wirkung von Momenten<br />
ohne Normalkraft:<br />
Ki,y Ki,z<br />
2<br />
M = N<br />
( c + 0,25 z + 0,5 z )<br />
p 2<br />
(gilt nur für gleichbleibenden und doppelt symmetrischen Querschnitt).<br />
Bezogener Schlankheitsgrad bei Biegemomentenbeanspruchung;<br />
<br />
M<br />
= M<br />
M<br />
pl,y<br />
ki,y<br />
Abminderungsfaktor für Biegemomente in Abhängigkeit von M .<br />
p<br />
<strong>ST1</strong>/<strong>ST2</strong> - <strong>Tragsicherheitsnachweise</strong> 5
1-achsige Biegung ohne Normalkraft<br />
DIN 18800, Teil 2, Abschnitte 3.1/3.3<br />
gilt auch bei vorhandener Normalkraft und Einhaltung der Bedingung (22) Element 312.<br />
<br />
F<br />
N<br />
N<br />
pl,d<br />
< 0,1<br />
mit: = Min( Z, Y ), unter Vernachlässigung dieser Normalkraft.<br />
<br />
F<br />
My<br />
M<br />
M pl,y,d<br />
<br />
mit: - M: Abminderungsfaktor für Biegemomente in Abhängigkeit von M<br />
Ist eine seitliche diskrete Halterung im Abstand c angegeben, so wird nach Element 310 mit<br />
den Gleichungen 12 und 13 für I-Profile geprüft, ob der Biegedrillknicknachweis erforderlich<br />
ist. Muss dieser angesetzt werden, so wird der vereinfachte Biegedrillknicknachweis nach<br />
Element 310, Gleichung 14 geführt.<br />
0,843<br />
<br />
ply,d<br />
: Abminderungsfaktor (Kappa) der Knickspannungslinie c<br />
Ist das Profil nicht gewalzt, durch Querbelastung am Obergurt beansprucht und die Bedingung<br />
15<br />
h<br />
t<br />
eingehalten, so wird nach der Knickspannungslinie d ermittelt.<br />
2-achsige Biegung mit Normalkraft<br />
Zu den Einschränkungen siehe 1-achsige Beanspruchung.<br />
DIN 18800, Teil 2 , Abschnitt 3.5.2:<br />
<br />
F<br />
1<br />
M<br />
M 1<br />
y<br />
<br />
<br />
240<br />
44 <br />
f yk<br />
<br />
N<br />
N + k<br />
<br />
Z pl,d<br />
<br />
y F<br />
My<br />
M<br />
M pl,y,d<br />
Werte analog 1-achsige Beanspruchung.<br />
<br />
<br />
6 <strong>Frilo</strong> - Statik und Tragwerksplanung<br />
z<br />
pl,z,d<br />
+ k z F<br />
M<br />
<br />
1<br />
M
Näherungsberechnung Theorie II. Ordnung<br />
M = ( M + N ( L + v )) <br />
Ansatz der Imperfektionen nach DIN 18800, Teil 2, Punkt 2.2 und 2.3<br />
Reduktionsfaktor r1 = 1,0 für Stützenhöhe 1,6 ist (siehe DIN<br />
18800, Teil 2, Punkt 2.4).<br />
Nach DIN 18800, Teil 2, Element 201 können die Ersatzimperfektionen beim Verfahren<br />
elastisch-elastisch mit 2/3 ihrer Werte angenommen werden.<br />
Entsprechend DIN 18800, Teil 2, Element 202 genügt es beim Biegedrillknicken, eine Vorkrümmung<br />
in Richtung y gem. El. 204 mit dem Stich 0,5 v0 anzusetzen.<br />
Zusatzmoment M = M M<br />
Literatur<br />
F F 0 0<br />
1<br />
Vergr ßerungsfaktor =<br />
1 N<br />
ö L Systemlänge<br />
F<br />
Nki<br />
0 (f r einteilige St be) = r r2<br />
ü ä<br />
1<br />
200<br />
= 5<br />
L<br />
für L [Stützen - bzw. Stabzughöhe] > 5,0 m<br />
/1/ CHRISTIAN PETERSEN, Statik und Stabilität der Baukonstruktionen. Braunschweig,<br />
Wiesbaden (Vieweg) 1992, S.337 ff.<br />
/2/ DIN 18800, Teil 1 und 2 (Fassung: November 1990):<br />
Teil 1: Bemessung und Konstruktion;<br />
Teil 2: Stabilitätsfälle, Knicken von Stäben und Stabwerken.<br />
/3/ J. LINDNER, J. SCHEER, H. SCHMIDT (HRSG.); Stahlbauten. Erläuterungen zu DIN<br />
18800 Teil 1 bis 4 (Beuth-Kommentare). Berlin, Köln (Beuth / Ernst & Sohn) 1993.<br />
/4/ Der Stahlbau 3.1978, S.79.<br />
/5/ STAHLBAU-VERLAGSGESELLSCHAFT KÖLN (HG.), Stahlbauhandbuch. Band 1: Grundlagen.<br />
Köln 1982, S. 162 f.<br />
<strong>ST1</strong>/<strong>ST2</strong> - <strong>Tragsicherheitsnachweise</strong> 7