KONGRESSUNTERLAGEN | PROCEEDINGS - Bft-international.com

KONGRESSUNTERLAGEN | PROCEEDINGS
Werte schaffen | Creating value

Vol. 79
Concrete Plant + Precast Technology
Betonwerk + Fertigteiltechnik
Holistic design through prefabrication
Ganzheitliche Planung durch Vorfertigung
PRECAST ELEMENT PRODUCTION 242
Kloster Dalheim, Lichtenau-Dalheim
Architekten: PFEIFFER . ELLERMANN . PRECKEL GmbH, Münster
231
NEWS → Short facts
Winery building made of lightweight concrete
Winzerhalle aus Leichtbeton
251
EDP → Reinforcement planning
Computer-aided reinforcement planning
Rechnergestützte Bewehrungsplanung
SERVICE → Products
264
Wet-cast for concrete slabs with a small
contour width
Wet Cast-Formen für Betonplatten mit
geringer Konturenstärke

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Kongressunterlagen ← VORWORTE
AUTHOR
Harald Sommer
President of the Baden-Württemberg Association of
Concrete and Precast Plants e. V.
Präsident des Fachverbands Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e. V.
BetonTage – we create future value
BetonTage – Wir schaffen die Werte der Zukunft
Dear BetonTage attendees,
In the past year of 2012, we have seen satisfactory trends in revenue
and capacity utilization in many areas of the German construction
industry. The concrete products and precast sector has
benefited as well, even more so because its high-quality concrete
and precast products are particularly durable and create value that
lasts for decades, thus enabling a solid return on invested capital
even at times of crisis. The concept of “Betongold” (“concrete
gold”) has become very common in German-speaking countries,
emphasizing the material’s long-lasting nature and sound investment
returns, and the public is very positive about this notion
used for the material manufactured by our industry.
In 2013 again, the BetonTage congress will be driving innovation
in the field of concrete technology whilst referring to a large
number of practical examples. This is the only event where so
many researchers, entrepreneurs, designers and users of complete
concrete solutions come together. We benefit from the ideas of our
market partners but also from the architects’ creative approach to
using our material that provides virtually endless options.
For this reason, the BetonTage congress is not only a major
continuing training opportunity for manufacturers but also the
key industry event to promote concrete, our building material that
we will continue to shift to ever-higher levels in a joint effort.
I look forward to three inspiring congress days and invite all of
you to engage in a lively dialogue.
Liebe Gäste der BetonTage,
das vergangene Jahr 2012 hat in Deutschland in vielen Bereichen der
Bauwirtschaft befriedigende Umsätze und Auslastungen gebracht.
Die Betonwaren- und Betonfertigteilindustrie hat davon ebenso profitiert,
hat sie doch mit ihrem Baustoff Beton ein besonders langlebiges
und qualitätsvolles Produkt zu bieten, das auf Jahrzehnte
hinaus Werte schafft, die auch in Krisenzeiten eine gute Substanzsicherung
des eingesetzten Kapitals ermöglichen. Der Begriff vom
„Betongold“ macht die Runde und wird in der Bevölkerung positiv
mit unserem Baustoff verbunden.
Die BetonTage sind auch 2013 der Innovationstreiber der Betontechnologie
und der praktizierten Beispiele. Nur hier treffen sich in so
konzentrierter Form die Forscher, Unternehmer, Planer und Verwender
systemischer Lösungen in Beton. Wir gewinnen durch die Ideen
unserer Marktpartner, aber auch durch den kreativen Umgang der
Architekten mit unserem Baustoff der unendlichen Möglichkeiten.
Die BetonTage sind deshalb nicht nur die erste Weiterbildungsadresse
für die Hersteller, sie sind auch der zentrale Branchentreff
für Beton, unseren Baustoff, den wir gemeinsam immer weiter nach
vorne bringen können.
Ich freue mich auf drei spannende Tage und lade alle ein, den
Dialog zu pflegen.
Yours sincerely,
Ihr
02·2013 BFT INTERNATIONAL 1

Kloster Dalheim, Lichtenau-Dalheim
Architekten: PFEIFFER . ELLERMANN . PRECKEL GmbH, Münster
76 PLENUM 2
PLENUM 2
Free trade of goods and quality made in
Germany – Guest country United Kingdom
Freier Warenverkehr und deutsche Qualität –
Gastland Großbritannien
01 FOREWORD
VORWORT
08 PANEL 1
PODIUM 1
Application-oriented research for concrete
Anwendungsgerechte Forschung für Beton
26 PANEL 2
PODIUM 2
Road, landscape and garden construction
Straßen-, Landschafts- und Gartenbau
42 PANEL 3
PODIUM 3
Structural precast construction 1:
Built examples, technical concepts
Konstruktiver Fertigteilbau 1:
Gebaute Beispiele, technische Konzeptionen
62 PANEL 4
PODIUM 4
Economy and law
Wirtschaft und Recht
82 PANEL 5
PODIUM 5
From research to practice
Von der Forschung zur Praxis
100 PANEL 6
PODIUM 6
Structural precast construction 2:
Innovative technical solutions - from layout
to realization
Konstruktiver Fertigteilbau 2:
Innovative technische Lösungen - vom Entwurf
zur Umsetzung
116 PANEL 7
PODIUM 7
Lightweight concrete
Leichtbeton
132 PANEL 8
PODIUM 8
Cast stone
Betonwerkstein
NEWS
NACHRICHTEN
231 Short facts
Kurzmeldungen
EVENTS
VERANSTALTUNGEN
260 Calendar of events
Veranstaltungskalender
PRECAST ELEMENT PRODUCTION
FERTIGTEILHERSTELLUNG
241 Notes
Für Sie notiert
Project report
Objektbericht
242 Holistic design through prefabrication
Ganzheitliche Planung durch Vorfertigung
248 Products
Produkte
EDP
EDV
250 Notes
Für Sie notiert
Reinforcement planning
Bewehrungsplanung
251 Computer-aided reinforcement planning
Rechnergestützte Bewehrungsplanung
259 Products
Produkte
Reverent restoration:
The smooth feel of Heidelberger
Beton´s Easycrete exposed
concrete contrasts well with the
rough stone walls of the Dalheim
Monastery Foundation,
LWL - State Museum for
Monasteries (Germany).
Respektvolle Restaurierung:
Die glatte Haptik des Sichtbetons,
ausgeführt mit Easycrete von
Heidelberger Beton, passt als
Kontrast zu den groben Steinmauern
der Stiftung Kloster Dalheim,
LWL- Landesmuseum für
Klosterkultur.
BFT INTERNATIONAL 02·2013
231
NEWS → Short facts
Vol. 79
Concrete Plant + Precast Technology
Betonwerk + Fertigteiltechnik
Holistic design through prefabrication
Ganzheitliche Planung durch Vorfertigung
PRECAST ELEMENT PRODUCTION 242
Winery building made of lightweight concrete
SERVICE → Products
Winzerhalle aus Leichtbeton
251
EDP → Reinforcement planning
Computer-aided reinforcement planning
Rechnergestützte Bewehrungsplanung
264
Wet-cast for concrete slabs with a small
contour width
Wet Cast-Formen für Betonplatten mit
geringer Konturenstärke
2 BFT INTERNATIONAL 02·2013

142 PANEL 9
PODIUM 9
Part A: New regulations for design and
realization of concrete buildings
Teil A: Die neue Regelwerksituation für Planung
und Realisierung von Betonbauwerken
Part B: DBV focal topic: building construction
in order to “DIN EN 13670: 2011-03 – Ausführung
von Tragwerken aus Beton”
Teil B: DBV-Schwerpunktthema: Bauausführung
nach der neuen DIN EN 13670: 2011-03 –
Ausführung von Tragwerken aus Beton
168 PANEL 10
PODIUM 10
Concrete in Structural Engineering
Beton in der Tragwerksplanung
180 PANEL 11
PODIUM 11
Pipeline construction and drainage technology
Rohrleitungsbau und Entwässerungstechnik
Der High-Tech-Zement zur
Reduktion von Luftschadstoffen
HeidelbergCement hat mit TioCem einen Zement entwickelt,
der Luftschadstoffe wirksam abbauen kann.
TioCem mit TX Active ® -Label reduziert Luftschadstoffe
und sorgt damit dafür, dass aus Betonflächen umweltaktive
Bereiche werden.
Weitere Informationen unter:
www.heidelbergcement.de/tiocem
194 PANEL 12
PODIUM 12
Small wastewater treatment systems
Kleinkläranlagen
205 EXHIBITORS LIST
AUSSTELLERVERZEICHNIS
SERVICE
262 Products
Produkte
266 In Germany
In Deutschland
268 Patents
Patente
272 Imprint
Impressum
EDITORIAL · REDAKTION
ADVERTISING · ANZEIGEN
Fax +49 5241 80 941 14
Christian Jahn
+49 5241 80-89363
christian.jahn@bauverlag.de
Fax +49 5241 80 606 60
Jens Maurus
+49 5241 80-89278
jens.maurus@bauverlag.de
Andrea Krabbe
+49 5241 80-89393
andrea.krabbe@bauverlag.de
www.heidelbergcement.de
ECHT. STARK. GRÜN.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 3

FOREWORD → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Klaus Pöllath
Chairman of the German Society for Concrete and Construction
Technology/Vice President Technique of the Federation of the German
Construction Industry
Vorsitzender des Deutschen Beton- und Bautechnik-Vereins E.V./Vizepräsident
Technik des Hauptverbandes der Deutschen
Bauindustrie e.V.
Creating and preserving value – together, sustainably
Werte schaffen und schützen – miteinander und nachhaltig!
Appreciation results in added value. “Combining these two aspects
is the secret of the success of top-performing organizations,” says
Prof. Ulrich Hemel, of the Institute for Social Strategy in Laichingen.
The 57 th edition of Europe’s largest congress of the concrete
and precast industries reflects this trend in this year’s tag line of
“Creating value”. Value, and values, are sought-after again!
The construction industry has again come to appreciate the
old craftsman’s ethic and “Prussian virtues” that are at the very
heart of quality “Made in Germany”. Values such as honesty, reliability,
responsibility and courage provide guidance to both our
employees and customers. They instill trust and create the basis
for good business. Guiding principles such as sustainability, social
commitment and partnership define common objectives and add
value. Working in a spirit of partnership saves costs, enhances
motivation and promotes innovation. Motivated people who are
fascinated by concrete and its wide range of possible uses will also
succeed in attracting and retaining customers. The Federation of
the German Construction Industry has adopted the motto of “Creating
value – preserving value” to promote a value-driven mindset
and related activities across the entire supply chain of construction.
In doing so, we are committed to ensuring fairness and legal
compliance, preserving our environment, upholding high quality
standards in construction, providing training in skilled occupations
to young people, and enabling all employees to participate in
continuing training activities.
With its high-profile technical program and exhibition showcasing
the supplier, engineering and software industries, the BetonTage
congress provides an outstanding opportunity to share
views and values, to develop feasible solutions, and to create value
in a spirit of mutual respect and partnership.
Wertschätzung bringt Wertschöpfung. „Beides zu kombinieren ist das
Geheimnis der leistungsfähigsten Organisationen“, sagt Prof. Ulrich
Hemel vom Institut für Sozialstrategie in Laichingen. Europas größter
Fachkongress der Beton- und Fertigteilindustrie gibt mit dem Motto
der 57. BetonTage „Werte schaffen“ diesen Trend wieder. Werte sind
wieder modern!
Die Bauwirtschaft besinnt sich auf die Bedeutung der alten Handwerkerehre
und auf die preußischen Tugenden als wesentliche Bestandteile
des Gütesiegels „Made in Germany“. Werte wie Ehrlichkeit,
Zuverlässigkeit, Verantwortungsbewusstsein und Mut geben sowohl
unseren Mitarbeitern als auch unseren Kunden Orientierung. Sie
schaffen Vertrauen und damit die Basis für gute Geschäfte. Werte
wie Nachhaltigkeit, soziales Engagement und Partnerschaft setzen
gemeinsame Ziele und schaffen einen Mehrwert. Partnerschaftliches
Arbeiten spart Kosten, steigert die Motivation und fördert die Innovation.
Motivierte Mitarbeiter, die vom Werkstoff Beton und seinen
vielfältigen Anwendungsmöglichkeiten überzeugt sind, werden auch
die Kunden davon begeistern. Unter dem Motto „Werte schaffen –
Werte schützen“ bekennt sich der Hauptverband der Deutschen Bauindustrie
stellvertretend für die gesamte Wertschöpfungskette Bau
zu einem werteorientierten Denken und Handeln. Das beinhaltet die
Verpflichtung zu Fairness und Gesetzestreue, zum Erhalt einer intakten
Umwelt, zur Sicherung einer hohen Bauqualität, zur qualifizierten
Ausbildung von Jugendlichen und zur steten Weiterbildung
aller Mitarbeiter.
Die BetonTage mit ihrem hochkarätigen Fachprogramm und
ihrer Informationsausstellung der Zuliefer-, Maschinen- und Softwareindustrie
bieten eine hervorragende Möglichkeit, sich gemeinsam
und partnerschaftlich über Wertvorstellungen auszutauschen,
alltagstaugliche Umsetzungsmöglichkeiten zu entwickeln und damit
Werte zu schaffen.
4 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← VORWORTE
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell
Chairman of the German Committee for Structural Concrete, Berlin
Vorsitzender Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e. V., Berlin
Creating value
Werte schaffen
Ladies and gentlemen, dear congress attendees,
On 5 December 2012, famous Brazilian architect Oscar Niemeyer
died at the age of almost 105. He concentrated almost exclusively
on reinforced concrete at a very early stage and designed futuristic,
plastic buildings using this material that featured soft, distinctly
curvilinear contours but also a balanced relationship between
open space and cubature. These are buildings of inestimable value!
Niemeyer’s audacious, unconventional designs laid the foundation
for his reputation as one of the most pre-eminent proponents and
innovators of architectural Modernism. Reportedly he once quoted
Heidegger, the philosopher, who said that “reason is the enemy of
imagination”, thus clearly setting himself apart from the theme of
reason that was at the very heart of the Bauhaus. Niemeyer once
referred to this building material that shaped an entire century by
saying: “Concrete is capable of touching the soul very deeply.” It’s
all about what we make of it, after all.
Those colleagues in the industry who work with concrete should
use Niemeyer’s motto as a piece of motivation for their daily work,
for it is undisputed that concrete will continue to play its dominating
role due to its performance and availability, thus making an
outstanding contribution to creating value and “touching the soul”.
All attendees of the 57 th BetonTage enjoy a particularly motivating
congress environment where they get first-hand information and
insights into the state of the art of concrete engineering − in both
research and practice. At the same time, the size and reputation of
this event provide participants with the unique opportunity to share
their views on latest trends and advancements with a wide range of
industry experts. I wish all attendees new insights and inspiration,
and the organizers every success in running the event.
Sehr geehrte Damen und Herren, liebe Tagungsteilnehmer,
Am 5. Dezember 2012 verstarb der berühmte brasilianische Architekt
Oscar Niemeyer im Alter von fast 105 Jahren. Niemeyer setzte
früh nahezu ausschließlich auf Stahlbeton als Werkstoff und kreierte
damit futuristische und plastische Gebäude mit kurvenreichen,
weichen Konturen, denen dabei stets ein ausgewogenes Verhältnis
zwischen freiem Raum und Volumen innewohnt. Eben Bauwerke von
unschätzbarem Wert! Seine kühnen und unkonventionellen Entwürfe
begründeten seinen Ruf als einer der wichtigsten Vertreter und Erneuerer
der architektonischen Moderne. „Die Vernunft ist die Feindin
der Einbildungskraft“, soll Niemeyer den Philosophen Heidegger
einmal zitiert und sich damit deutlich vom Leitmotiv der Vernunft
des Bauhauses abgesetzt haben. Zu dem Jahrhundertwerkstoff sagte
Niemeyer einst: „Beton kann tiefe Gemütsbewegungen hervorrufen“.
Es kommt eben drauf an, was man draus macht.
Für die Kolleginnen und Kollegen in der Branche, die sich mit dem
Baustoff auseinandersetzen, sollte das Motto von Niemeyer Ansporn in
der täglichen Arbeit sein, steht doch außer Frage, dass Beton aufgrund
seiner Leistungsfähigkeit und Verfügbarkeit heute und auch in Zukunft
eine dominierende Rolle spielen und damit einen außerordentlichen
Beitrag zur Wertschöpfung und „Gemütsbewegung“ leisten wird. Den
Teilnehmern an den 57. BetonTagen wird als Motivation hierzu in
kompetenter Form Wissen über den aktuellen Stand der Betontechnik
in Forschung und Anwendung vermittelt. Gleichzeitig erhalten die
Teilnehmer die aufgrund der Größe und der Reputation der Veranstaltung
einzigartige Gelegenheit, sich mit vielen unterschiedlichen Experten
der Branche über die neuen Entwicklungen auszutauschen. Allen
Teilnehmern wünsche ich viel Freude bei der Wissensmehrung und den
Veranstaltern viel Erfolg bei der Durchführung.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 5

FOREWORD → Proceedings
AUTHOR
Patrick Declerck
President of the Bureau International du Béton Manufacturé (BIBM)
Präsident des Bureau International du Béton Manufacturé (BIBM)
Creating value
Werte schaffen
Dear friends, Dear colleagues,
I would love to tell you that this year will be the breakthrough for
our industry following the past years’ depression; I would love
to tell you that projections are flourishing and that this year will
bring revolutionary changes. But instead of trying to convince you
of the contrary of our expectations, I would like to draw your attention
to the real driving factors which can help us overcome bad
market conditions.
Even though we don’t want to hear it, Europe is indeed facing
a tough economic situation for this year. Despite the fact that the
crisis began four years ago, projections for the future are still not
promising; we all hope to enjoy a better year than the forecasts
indicate.
Inter-market and internal market competition is growing, and
our industry is bound to comply with a growing amount of new
legislation and rules. In the time of this prolonged depression,
Europe must, more than ever, pull together and work in close cooperation
to remain a market leader.
What we need to remember is how to give value to ourselves.
Doing “business as usual”, trying only “to survive” is clearly not
a solution. If we don’t dare invest in new solutions and technologies
in order to gain a bigger portion of the proverbial “pie”, our
industry will be left behind.
As the President of BIBM (the Federation of the European Precast
Concrete Industry), representing the European precast industry, I call
upon you to look beyond tomorrow and to invest in the future. New
rules and market conditions around “sustainability” and the “green
economy” must be an advantage for us, rather than a barrier.
Concrete has all the characteristics to be considered sustainable
and it complies with all the three pillars of sustainability. Concrete is
durable, fire and earthquake safe, has excellent thermal properties, it
is recyclable, reusable, easy to repair and it has a competitive price.
In order to ensure our place in the finishing line, we must work
together, rather than falling apart.
Liebe Freunde, liebe Kolleginnen und Kollegen,
gern würde ich Ihnen vermitteln, dass dieses Jahr nach der Rezession der
vergangenen Jahre den Durchbruch für unsere Branche bringt, dass die
Prognosen optimistisch ausfallen und dass es in diesem Jahr zu revolutionären
Veränderungen kommen wird. Statt aber den Versuch zu unternehmen,
Sie vom Gegenteil unserer Erwartungen zu überzeugen, möchte ich
Ihre Aufmerksamkeit auf die tatsächlichen Kräfte lenken, die uns bei der
Überwindung nachteiliger Marktbedingungen unterstützen können.
Selbst wenn wir es nicht hören wollen: Europa ist in diesem Jahr mit
einer schwierigen wirtschaftlichen Lage konfrontiert. Noch immer sind die
Prognosen nicht vielversprechend. Wir hoffen auf ein besseres Jahr als in
den Vorhersagen angekündigt.
Sowohl im Markt als auch marktübergreifend wird der Wettbewerb intensiver,
und unsere Branche muss eine zunehmende Zahl an gesetzlichen
Vorschriften und Regeln erfüllen. Während der anhaltenden Rezession
muss Europa mehr denn je an einem Strang ziehen und zusammenarbeiten,
um seine Marktführerschaft zu behaupten. Dabei müssen wir uns
daran erinnern, wie wir uns selbst einen Wert beimessen. Einfach so weiterzumachen
wie bisher und um das reine Überleben zu kämpfen, ist keine
Lösung. Wenn wir es nicht wagen, in neue Lösungen und Technologien zu
investieren, um uns einen größeren Teil vom sprichwörtlichen „Kuchen“
zu sichern, wird unsere Branche den Anschluss verpassen.
Als Präsident des BIBM (Vereinigung der europäischen Betonfertigteilindustrie)
und Vertreter der europäischen Fertigteilindustrie appelliere
ich an Sie: Blicken Sie über das Morgen hinaus und investieren
Sie in die Zukunft. Neue Vorschriften und Marktbedingungen rund um
die Schwerpunkte Nachhaltigkeit und ökologisches Wirtschaften müssen
wir für uns als Vorteil und nicht als Hindernis begreifen.
Beton verfügt über alle Eigenschaften, die ihn zu einem nachhaltigen
Baustoff machen, und entspricht dabei allen drei Säulen der Nachhaltigkeit.
Er ist dauerhaft, feuer- und erdbebensicher, weist hervorragende
thermische Eigenschaften auf, ist recyclingfähig, wiederverwertbar, einfach
instandzusetzen und zu konkurrenzfähigen Preisen verfügbar.
Um uns diesen Spitzenplatz zu sichern, müssen wir zusammenarbeiten
und uns nicht voneinander trennen lassen.
6 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← VORWORTE
AUTHOR
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Harald S. Müller
Deputy President of the International Federation for Structural
Concrete (fib), Lausanne, Switzerland
Vizepräsident der International Federation for Structural Concrete (fib),
Lausanne, Schweiz
Creating value – taking responsibility
Werte schaffen – Verantwortung wahrnehmen!
Ladies and gentlemen, dear colleagues!
Any construction activity creates both tangible and intangible
value. In and of itself, this work must be linked to critical questions
that we need to confront ourselves with. For it is concrete, our
building material, that lends a permanent shape and appearance to
our built environment that our descendants should also be able to
enjoy and appreciate. Also, construction work itself consumes an
enormous amount of resources. As a rough estimate, about 40% of
global material flows and 40% of global energy consumption result
from construction activities. These figures also clearly illustrate the
responsibility associated with building, with creating value.
The BetonTage congress in Ulm – as the unrivaled industry forum
of today – succeeds in “creating value” year after year. Enormous
intangible value is generated by the effort the organizers are
making to bring together all partners in concrete construction and
to provide them with the platform of this annual event to present
and discuss new ideas and visions – in an amicable atmosphere,
despite the size of this congress.
We also create value by capturing our knowledge and expertise
in rules, elaborating codes and guidelines without which efficient
and safe construction would not be possible under real-life
conditions. For instance, within the fib, which I am representing
at this congress, Model Codes are being drafted as the basis for
European and national standards. The newly issued fib Model Code
2010, for example, considers the entire life cycle of reinforced concrete
structures, including their raw materials, design, construction,
maintenance, improvement and demolition. This cycle is
consistent with a sustainable approach to building with concrete.
Creating value – let us work on this together whilst taking
full responsibility for our actions. And there is no other venue in
Germany than the BetonTage congress in Neu-Ulm where to better
reflect upon our work and to identify appropriate solutions. On
this note, I would like to thank the organizers of the 2013 Beton-
Tage edition and congratulate them on the outstanding program
they have prepared. I wish the event every success.
Sehr geehrte Damen und Herren, liebe Kolleginnen und Kollegen,
Mit dem Bauen werden gleichermaßen materielle wie ideelle Werte
geschaffen. Dieses Tun muss aus seiner Bedeutung heraus von selbstkritischen
Fragen begleitet sein. Denn mit unserem Baustoff Beton
verleihen wir der bebauten Welt eine dauerhafte Gestalt, die auch
von unseren Nachkommen noch als positiv empfunden werden sollte.
Zudem ist das Bauen selbst mit einem enormen Ressourcenverbrauch
verbunden. Grob geschätzt resultieren rund 40 % der Massenströme
und 40 % des Energieverbrauchs weltweit aus baulichen Aktivitäten.
Diese Zahlen machen auch die Verantwortung deutlich, die mit dem
Bauen, also dem Schaffen von Werten, einhergeht.
„Werte schaffen“ gelingt alljährlich den Ulmer BetonTagen, die
zu einem einzigartigen Branchentreff geworden sind. Das Bestreben
der Veranstalter, alle Partner der Betonbauweise zusammenzuführen
und ihnen alljährlich ein Forum zu bieten, in dem neue Ideen und
Visionen in einer gewissen familiären Atmosphäre – trotz der Größe
der Veranstaltung – präsentiert und ausgetauscht werden können,
schafft einen immensen ideellen Wert.
Werte entstehen auch dadurch, dass wir unser Wissen in Regeln
fassen, also Normen und Richtlinien erarbeiten, ohne die in der Praxis
ein effizientes und sicheres Bauen nicht möglich wäre. Im fib,
welche ich hier vertrete, entstehen zum Beispiel Model Codes, die ihrerseits
die Vorlage für europäische und nationale Regelwerke bilden.
Und gerade der neu herausgegebene fib Model Code 2010 betrachtet
Stahlbetonkonstruktionen in ihrem gesamten Lebenszyklus, von den
Ausgangsstoffen über die Bemessung, Konstruktion, Erhaltung und
Ertüchtigung bis hin zum Rückbau. Dieser Kreislauf trägt dem Leitbild
einer nachhaltigen Betonbauweise Rechnung.
Werte schaffen – lassen Sie uns das gemeinsam und in voller Verantwortung
für unser Handeln tun. Und nirgendwo in Deutschland können
wir dieses Handeln besser reflektieren und hierfür nach geeigneten
Wegen suchen als während der BetonTage in Neu-Ulm. In diesem Sinne
möchte ich mich bei den Organisatoren der BetonTage 2013 bedanken
und ihnen gleichzeitig zu einem hervorragend gelungenen Programm
gratulieren. Ich wünsche der Veranstaltung einen erfolgreichen Verlauf.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 7

PANEL 1 → Proceedings
MODERATION
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht, Universität Stuttgart
Harald.Garrecht@mpa.uni-stuttgart.de
Geb. 1957; Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Karlsruhe; 1985-1992 Wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Massivbau und Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe; 1992 Promotion; 1992-1998 Oberingenieur
in der Abteilung Baustofftechnologie des genannten Instituts; 1998 Professur für Baustoffe, Bauphysik
und Baukonstruktion an der Hochschule Karlsruhe – Technik und Wirtschaft; 2006-2012 Professur für Werkstoffe
im Bauwesen an der Technischen Universität Darmstadt am Institut für Massivbau; seit 2012 Professur für Werkstoffe
im Bauwesen am Institut für Werkstoffe im Bauwesen und Wissenschaftlicher Direktor an der Materialprüfungsanstalt
MPA der Universität Stuttgart
Day 1: Tuesday, 5 th February 2013
Tag 1: Dienstag, 5. Februar 2013
Application-oriented research for concrete
Anwendungsgerechte Forschung für Beton
Page
Seite
Title
Titel
10
13
15
17
20
23
Minimized use of materials in concrete construction – Form follows force
Materialminimiertes Bauen mit Beton - Form follows force
Prof. Dr.-Ing. Manfred Curbach, Silke Scheerer
Calcined clays in modern construction materials - Fundamentals and application potentials
Calcinierte Tone in modernen Baustoffen - Grundlagen und Anwendungspotenziale
Prof. Dr.-Ing. Horst-Michael Ludwig, M.Sc. André Trümer
Highly ductile concrete with short fibers – Theoretical foundations and practical examples
Hochduktiler Beton mit Kurzfasern - Theoretische Grundlagen und Anwendungsbeispiele
Prof. Dr.-Ing. Viktor Mechtcherine
High-performance concretes – Research for new markets
Hochleistungsbetone - Forschung für neue Märkte
Dr. rer. nat. Josef Strunge, Dipl.-Ing. Thomas Deuse , Frank Parker
Applying rheology-based mixing process management to produce high-performance concretes
to specification
Zielsichere Herstellung von Hochleistungsbetonen durch rheologiegestützte Mischprozessführung
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht, Dr.-Ing. Christian Baumert
New limitations and concepts – The sustainable concrete of the future
Neue Grenzen und Konzepte - Der nachhaltige Beton der Zukunft
Prof. Dr.-Ing. Harald S. Müller, Dr.-Ing. Michael Haist
8 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

One Room House –
mit Baustoffen von
HeidelbergCement
www.heidelbergcement.de
One Room House, Esslingen
Bräuning Architekten, Esslingen
ECHT. STARK. GRÜN.

PANEL 1 → Proceedings
AUTHOR
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Dr.-Ing. E.h. Manfred Curbach, Technische Universität Dresden
manfred.curbach@tu-dresden.de
Geb. 1956 in Dortmund; 1977-1982 Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Dortmund; 1987 Promotion
an der Universität Karlsruhe; seit 1994 Universitätsprofessor (C4), Inhaber des Lehrstuhls für Massivbau der TU
Dresden und Direktor des Instituts für Massivbau; 2002-2008 Mitglied des Senats der DFG; 2004-2012 Vorsitzender
des engeren Vorstands des Deutschen Ausschusses für Stahlbeton (DAfStb); 2006-2010 Prorektor für
Universitätsplanung; seit 2010 Leiter der Deutschen Delegation (Head of Delegation) des Internationalen Beton-
Verbandes fib (fédération internationale du béton); seit 2012 Fachkollegiat der DFG
Minimized use of materials in concrete construction
Form follows force
Materialminimiertes Bauen mit Beton
Form follows force
1 → Concretes tailored to various
applications: standard concrete,
UHPC, high-strength lightweight
concrete, infra-lightweight concrete
(applying a mix design developed
by Prof. Schlaich et al., Berlin
University of Technology)
Für verschiedene Anwendungszwecke
maßgeschneiderte Betone:
Normalbeton, UHPC, hochfester
Leichtbeton, Infraleichtbeton (nach
einer Rezeptur von Prof. Schlaich et
al., TU Berlin)
Solid concrete structures determine our life
Contemporary life just can’t do without concrete buildings and
structures. Nothing would be possible without our built environment:
living, working, transport, communications, utilities. For
many of these applications, non-reinforced or reinforced concrete
has turned out to be the best-suited building material. It is easy to
produce, comes at a low cost, and is robust and moldable. Concrete
buildings with true aesthetic appeal were constructed as early as
more than 100 years ago. Yet we all know that, over time, many
projects have been implemented that gave a negative image to
concrete, as proven by terms such as “concrete jungle” or, in German,
“Betonkopf” (literally, “concrete head”, denoting a die-hard
reactionary or hardliner). There are many reasons for this trend,
including:
»»
After the reinforced concrete construction began its triumphal
march, building material costs decreased but labor expenses
increased. Italian engineer Pier Luigi Nervi still had giant falseworks
erected [1] to build his wide-span structural frameworks.
This labor-intensive approach would no longer be affordable
nowadays. In contrast, we are investing less time in conceiving
material- and resource-saving solutions today.
»»
The demand for buildings and structures was particularly high
after the end of the Second World War, which is why automation
and industrialization were crucial to satisfy it. Precast
Massive Bauwerke aus Beton bestimmen unser Leben
Betonbauwerke sind aus unserem heutigen Leben nicht wegzudenken.
Wohnen, Arbeiten, Verkehr, Kommunikation, Versorgung – nichts ist
ohne Gebautes möglich. Unbewehrter oder bewehrter Beton ist dabei
in sehr vielen Fällen der am meisten geeignete Baustoff. Er ist einfach
herzustellen, preiswert, robust & formbar. Schon vor mehr als
100 Jahren wurden sehr ästhetische Betonbauwerke errichtet. Jeder
weiß aber, dass im Laufe der Zeit auch vieles umgesetzt wurde, das
dem Baustoff Beton ein negatives Image bescherte und sich in Begriffen
wie „Betonwüste“ oder „Betonkopf“ eingeprägt hat. Die Gründe
hierfür sind vielfältig, nur einige seien kurz genannt:
»»
Seit die Stahlbetonbauweise ihren Siegeszug antrat, sanken die
Kosten für Baumaterial, die für Arbeitszeit stiegen hingegen an.
Der italienische Ingenieur Nervi ließ noch riesige Lehrgerüste
errichten [1], um seine weit gespannten Tragwerke zu verwirklichen.
Heute wäre dieser Arbeitsaufwand nicht mehr bezahlbar.
Dafür verwendet man heute weniger Zeit darauf, materialsparende
und damit ressourcenschonende Lösungen zu finden.
»»
Gerade nach dem Zweiten Weltkrieg war der Bedarf an Bauwerken
enorm. Dieser konnte nur durch Automatisierung und Industrialisierung
gedeckt werden. Die Fertigteilbauweise bot viele
Vorteile, wie z. B. die Witterungsunabhängigkeit. Sie trug aber
auch oft zur Monotonie neu gebauter Stadtviertel bei.
»»
Zeitweilige Trends in der Architektur, z. B. der Brutalismus, inspi-
10 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Silke Scheerer, Technische Universität Dresden
silke.scheerer@tu-dresden.de
Geb. 1973 in Dresden; 1993-1999 Studium des Bauingenieurwesens mit Vertiefung Konstruktiver Ingenieurbau an
der TU Dresden; seit 1999 Wissenschaftliche Mitarbeiterin am Institut für Massivbau, TU Dresden; 2009 Promotion
an der TU Dresden; seit 2010 Geschäftsführende Oberingenieurin am Institut für Massivbau, TU Dresden
construction provided a large number of benefits, including its
independence of weather conditions. On the other hand, it often
contributed to the monotony of newly built neighborhoods.
»»
Passing trends in architecture, such as brutalism, inspired the
construction of buildings that we would consider to be unacceptable
from an aesthetic point of view, and that have nothing
at all to do with material-efficient construction.
»»
Finally, rigid codes and standards or inappropriate design
methods make it difficult to implement new ideas or to use
innovative materials or structural solutions.
It is obvious that this situation is less than satisfactory, which
is why researchers of various disciplines joined forces, in 2009,
to initiate a related priority program, which received a positive
vote from the Deutsche Forschungsgemeinschaft (DFG; German
Research Foundation) and was subsequently launched.
rierten zu Gebäuden, die heute als unästhetisch empfunden werden
und die definitiv nichts mit materialeffizientem Bauen zu
tun haben.
»»
Nicht zuletzt erschweren starre Normen oder ungeeignete Bemessungsverfahren
die Verwirklichung neuer Ideen oder den Einsatz
innovativer Materialien oder Konstruktionslösungen.
Dieser Zustand ist natürlich nicht befriedigend, weshalb sich 2009
Forscher verschiedener Fachrichtungen zusammenfanden, um ein
entsprechendes Schwerpunktprogramm zu initiieren, welches von
der Deutschen Forschungsgemeinschaft (DFG) positiv begutachtet
und eingerichtet wurde.
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Schwerpunktprogramm (SPP) 1542 – Leicht Bauen mit Beton
Im Rahmen dieses SPP 1542 werden derzeit 17 verschiedene Teilprojekte
nach dem Grundsatz „form follows force“ bearbeitet. Die vielfälwww.progress-m.com
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PANEL 1 → Proceedings
2 → Potentials for the use of various
types of reinforcement shown
for textile reinforced concrete, according
to [3]
a) Reinforced concrete
Stahlbeton
b) Textile reinforcedconcrete
Textilbeton
Potenzial beim Einsatz unterschiedlicher
Bewehrungen, hier am Beispiel
des Textilbetons, nach [3]
c = Several
centimetres
Mehrere
Zentimeter
Decimetres/
meters
Dezimeter/
Meter
c = Several
centimetres
Einige
Zentimeter
Centimetres
Zentimeter
Priority program 1542 – Lightweight construction
with concrete
Priority program 1542 currently includes work on 17 different
sub-projects that apply the “form follows force” principle. The
wide array of associated topics was divided into five work groups
that partially overlap and complement each other. Almost all projects
consider the application and combination of various types of
concrete and reinforcing materials, with the aim to take advantage
of their favorable properties in a targeted manner. Figs. 1 and 2
demonstrate how enormously wide the range has become up to
this point. The work groups primarily dealing with structural components
are conceiving new approaches to designing bar-shaped,
planar or curvilinear components. Research being conducted for
linear components, for example, includes work on optimizing the
shape of columns used in conventional building construction according
to force flow (Technische Universität Dresden), hollow columns
with a bamboo-like structure (Braunschweig University of
Technology) and pressure and tension rod for spatial framework
(Munich University of Technology). Another key research area is
thus the joining and connection of structural components. In this
field, too, the priority program encompasses the development of
methods, technologies and verification procedures, such as for
gluing (Kaiserslautern University of Technology & Fraunhofer Institute
for Industrial Mathematics) or for designing UHPC frame
nodes (Braunschweig University of Technology).
Free forms that follow force – to make this idea come true, innovative
manufacturing methods must be conceived and implemented.
Promising approaches in this area include adaptive formwork
whose facings are designed to be adjustable in real time using
sensors in order to compensate, for example, deformation of the
formwork that occurs as a result of the concrete’s own weight or
due to fresh concrete pressure. At any rate, the geometry of the
finished structural component should correspond to its original
design. In this field, projects are being pursued in Stuttgart and at
the Darmstadt and Ostwestfalen-Lippe Universities of Applied Sciences.
For more information and an overview of projects, involved
researchers and publications, please visit the website of priority
program 1542 [2].
tigen Themen wurden in fünf, sich teilweise überschneidenden und oft
ergänzenden Arbeitsgruppen konzentriert. Gemeinsam ist nahezu allen
Projekten die Verwendung und vor allem die Kombination verschiedenster
Betone und Bewehrungsmaterialien, um sie zielgerichtet entsprechend
ihrer positiven Eigenschaften einzusetzen. Die heute schon
vorhandene Bandbreite ist enorm, wie Abb. 1 und Abb. 2 zeigen. In den
bauteilorientierten Arbeitsgruppen wird an neuen Ansätzen für stabund
flächenförmige oder gekrümmte Bauelemente gearbeitet. Bei den
eindimensionalen Bauteilen reichen die Forschungsansätze beispielsweise
von der Formoptimierung nach dem Kraftfluss für Stützen des
üblichen Hochbaus (TU Dresden), über Hohlstützen nach dem Vorbild
des Bambus (TU Braunschweig) bis hin zu Druck- und Zugstäben für
Raumfachwerke (TU München). Ein weiterer Forschungsschwerpunkt
muss demzufolge das Fügen und Verbinden von Elementen sein. Auch
hierzu werden im SPP Methoden, Technologien und Berechnungsverfahren
entwickelt, bspw. zum Kleben (TU & Fraunhofer Institut für
Techno- und Wirtschaftsmathematik Kaiserslautern) oder zu Stabwerkknoten
aus UHPC (TU Braunschweig).
Freie Formen nach dem Kraftfluss – soll diese Idee Wirklichkeit
werden, müssen innovative Herstellungsmethoden erdacht und verwirklicht
werden. Vielversprechend sind hier beispielsweise die Ideen
zu adaptiven Schalungen, deren Schalhäute mit Hilfe von Sensoren
in Echtzeit so nachgeregelt werden sollen, um beispielweise Verformungen
der Schalhaut infolge des Eigengewichts des Betons oder
seines Frischbetondrucks ausgleichen zu können, damit das endgültige
Bauteil hinsichtlich seiner Geometrie dem ursprünglich entworfenen
entspricht. Beispielhaft seien hier die Projekte in Stuttgart und
an den Hochschulen Darmstadt & Ostwestfalen-Lippe genannt. Weiterführende
Informationen und eine Übersicht zu Projekten, beteiligten
Forschern und Veröffentlichungen sind auf der Homepage des
SPP 1542 zu finden [2].
REFERENCES · LITERATUR
[1] Tullia Iori: Pier Luigi Nervi. Milano: Motta Architettura, 2009
[2] Homepage des SPP 1542: http://spp1542.tu-dresden.de/
[3] Jesse, F.; Curbach, M.: Verstärken mit Textilbeton. In: Bergmeister, K.; Fingerloos, F.; Wörner J.-D. (Hrsg.): Beton-Kalender 2010. Berlin:
Ernst & Sohn, 2009, 457-565
12 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Horst-Michael Ludwig; Bauhaus-Universität Weimar
horst-michael.ludwig@uni-weimar.de
Geb. 1962; 1984-1989 Studium der Baustoffverfahrenstechnik an der Hochschule für Architektur und Bauwesen
Weimar; 1989-1996 Wissenschaftlicher Assistent an der Hochschule Weimar; 1996 Promotion; 1996-2008 Gesamtlaborleiter
bei der Schwenk Zement KG, Karlstadt; 2001-2008 Leiter Forschung und Entwicklung der gesamten
Schwenk-Gruppe; 2002-2008 Geschäftsführer der ZEMBET Entwicklungsgesellschaft mbH; 2008-2009 Head of Research/Development
and Innovation bei der Heidelberger Cement AG, Leimen; 2008-2009 FH-Würzburg-Schweinfurt;
seit 2009 Professor und Direktor des F. A. Finger-Institutes für Baustoffkunde an der Bauhaus-Universität
Weimar
Calcined clays in modern construction materials
– Fundamentals and application potentials
Calcinierte Tone in modernen Baustoffen
– Grundlagen und Anwendungspotenziale
→ 1 Scanning electron microscopic
image of the pozzolanic reaction of
metakaoline (solubilized particles
above) in strength-building C-S-H
phases
Rasterelektronenmikroskopische
Aufnahme der puzzolanischen Reaktion
von Metakaolin (angelöster Partikel
oben) in festigkeitsbildende
C-S-H-Phasen
The use of calcined clays as additions in mortars and concretes
goes back to antiquity. In the context of current sustainability
discussions – as well as due to the increasingly greater demands
placed on the technical performance of modern construction materials
– calcined clays are increasingly coming again into the focus
of interest. Here, three main areas of applications have become
apparent:
a) Use as additions to concrete
b) Use as principal constituent in Portland composite cements
c) Use as alumo-siliceous constituent in geopolymer
While the use of geopolymers in the construction industry is restricted
to special areas of applications, there is considerable application
potential for calcined clays in the first two areas of applications.
Calcination is a prerequisite for using clays for the applications
named above and/or for a pozzolanic reactivity of the clays. For
this purpose, the inert clay minerals are converted into a largely
amorphous phase. The temperatures required to achieve this depend
on the individual clays. For kaolinite, for example, 600°C
to 700°C are sufficient, while montmorillonite and illite require
temperatures of above 800°C and 900°C, respectively. The clays,
following optimal calcination, are able to react pozzolanic in cementitious
systems and to form, using calcium hydroxide, additional
strength-building C-S-H or C-A-S-H phases (Fig. 1). Noncalcined
clays exhibit no pozzolanic reactivity whatsoever and are,
due to their special crystalline layer structure and the associated
negative effects on concrete properties (frost resistance, resistance
Die Nutzung von gebrannten Tonen als Zusatzstoff in Mörteln und
altertümlichen Betonen reicht bis in die Antike zurück. Vor dem Hintergrund
der aktuellen Nachhaltigkeitsdiskussion aber auch aufgrund
der gestiegenen Anforderungen an die technische Leistungsfähigkeit
moderner Baustoffe rücken calcinierte Tone gerade in jüngster Zeit
wieder stärker in den Blickpunkt des Interesses. Dabei können drei
Hauptanwendungsbereiche detektiert werden:
a) Einsatz als Betonzusatzstoff
b) Einsatz als Hauptbestandteil in Portlandkompositzementen
c) Einsatz als alumosilicatische Komponente in Geopolymer-Systemen
Während der Einsatz von Geopolymeren im Bauwesen auf spezielle
Anwendungsbereiche begrenzt bleibt, ergibt sich innerhalb der
ersten beiden Einsatzfelder ein erhebliches Anwendungspotenzial für
calcinierte Tone.
Voraussetzung für die Nutzung von Tonen in den genannten Einsatzfeldern
bzw. für eine puzzolanische Reaktivität der Tone ist deren
Calcinierung. Dabei werden die zunächst inerten Tonminerale in eine
weitgehend amorphe Phase umgewandelt, wobei für die verschiedenen
Tone unterschiedliche Temperaturen notwendig sind. So sind
für Kaolinit 600°C bis 700°C ausreichend, während Montmorillonit
und Illit Temperaturen von über 800°C bzw. 900°C benötigen. Nach
einer optimalen Calcinierung sind die Tone in der Lage, in zementären
02·2013 BFT INTERNATIONAL 13

PANEL 1 → Proceedings
AUTHOR
M.Sc. André Trümer; Bauhaus-Universität Weimar
andre.truemer@uni-weimar.de
Geb. 1985; 2005-2011 Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar (Vertiefung Baustoffe
und Sanierung), Abschluss als Master of Science (M.Sc.); seit 2011 wissenschaftlicher Mitarbeiter am F. A. Finger-
Institut für Baustoffkunde der Bauhaus-Universität Weimar
→ 2 Development of
compressive strength
according to EN 196-1
of Portland cement
CEM I 42,5 R and various
composite cements
with 70% CEM I
42,5 R and 30% calcined
clay and/or
quartz powder.
Druckfestigkeitsentwicklung
nach EN 196-
1 von Portlandzement
CEM I 42,5 R und verschiedenen
Kompositzementen
mit 70%
CEM I 42,5 R und 30%
calciniertem Ton bzw.
Quarzmehl
to freeze-thaw with de-icing salt, shrinkage/swelling, etc.) largely
unsuitable for use, including as a purely inert filler.
When calcined clays are used as additions to concrete, it is
mostly burnt kaoline, so-called metakaolines. With them, special
specific concrete properties can be achieved, aside from an
improved eco-balance. Metakaoline can, for example, be used in
high-strength and ultra-high-strength concretes as an alternative
to microsilica. Metakoline can furthermore considerably increase
the durability of concretes (ASR, chemical resistance, etc.).
In light of the current CO 2
discussion, several research groups
have for some years intensively concerned themselves with the
question as to what extent calcined clays are suitable as an additional
principal constituent of cement in the production of higher
performance Portland composite cements. The normative framework
for this exists, since these clays, according to EN 197-1,
are to be allocated to the group of naturally tempered pozzolans
(principal constituent of cement Q) Beyond that, clays, due to their
broad raw materials basis, are available worldwide and are not
subject to seasonal or cyclical fluctuations. The metakoaline used
as cement composite material until now are not suitable due to
their cost. For this reason, other clays must be resorted to, which
are partly heavily contaminated and contain moreover other principal
minerals of clay, such as, for example, illite or montmorillonite.
It has, however, been found that high-performance Portland
composite cements can nevertheless be manufactured also with
these clays (Fig. 2).
Systemen puzzolanisch zu reagieren
und dabei unter Verbrauch
von Calciumhydroxid
zusätzlich festigkeitsbildende
C-S-H- oder C-A-S-H-Phasen
auszubilden (Abb. 1). Nicht calcinierte
Tone zeigen keinerlei
puzzolanische Reaktivität und
sind aufgrund ihrer speziellen
kristallinen Schichtstruktur
und den damit verbundenen
negativen Auswirkungen auf
die Betoneigenschaften (Frost-,
Frost-Tausalz-Widerstand,
Schwinden/Quellen, etc.) auch
als rein inerter Füller weitgehend
ungeeignet.
Wenn calcinierte Tone als
Zusatzstoff im Beton zum Einsatz
kommen, handelt es sich dabei zumeist um gebrannte Kaoline, so
genannte Metakaoline. Neben einer verbesserten Ökobilanz können damit
spezielle Betoneigenschaften gezielt eingestellt werden. So werden
Metakaoline beispielsweise als Alternative zu Silicastaub in Hochfesten
und Ultrahochfesten Betonen eingesetzt. Des Weiteren kann die Dauerhaftigkeit
von Betonen in verschiedenen Bereichen durch die Zugabe
von Metakaolin erheblich gesteigert werden (AKR, chemischer Widerstand,
etc.).
Angesichts der aktuellen CO 2
-Diskussion beschäftigen sich verschiedene
Forschergruppen seit einigen Jahren sehr intensiv mit der
Fragestellung, inwieweit calcinierte Tone als weiterer Zementhauptbestandteil
zur Produktion leistungsfähiger Portlandkompositzemente
geeignet sind. Der normative Rahmen hierfür ist gegeben, da
diese Tone nach EN 197-1 der Gruppe der natürlichen getemperten
Puzzolane (Zementhauptbestandteil Q) zuzuordnen sind. Darüber
hinaus sind Tone aufgrund ihrer breiten Rohstoffbasis weltweit
verfügbar und unterliegen, anders als die weitverbreiteten Kompositmaterialien
Hüttensand und Flugasche, keinen saisonalen oder
konjunkturellen Schwankungen. Die bislang im Beton eingesetzten
Metakaoline sind allerdings als Zementkompositmaterial aufgrund
ihres Preises nicht einsetzbar. Hier muss auf andere Tone zurückgegriffen
werden, welche z. T. stark verunreinigt sind und auch andere
Haupttonmineralien wie beispielsweise Illit oder Montmorillonit
aufweisen. Insbesondere durch die Auswahl geeigneter Brennverfahren
und Calcinierbedingungen zeigt sich aber, dass auch auf der
Basis dieser Tone Portlandkompositzemente hoher Leistungsfähigkeit
herstellbar sind (Abb. 2).
14 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Viktor Mechtcherine, Technische Universität Dresden
mechtcherine@tu-dresden.de
Geb. 1964; bis 1986 Studium an der Universität für Bauwesen und Architektur St. Petersburg; anschließend Tätigkeit
in Ingenieurbüros, Bauwerksuntersuchungen und Planung von Instandsetzungsmaßnahmen; ab 1992 wissenschaftlicher
Angestellter und ab 1998 Oberingenieur und stellvertretender Institutsleiter am Institut für Massivbau
und Baustofftechnologie an der Universität Karlsruhe (TH); ab 2003 Professor und Leiter des Fachgebiets „Baustofftechnologie
und Bauschadenanalyse“ an der TU Kaiserslautern; seit 2006 Direktor des Instituts für Baustoffe
und Inhaber des Lehrstuhls für Baustoffe an der TU Dresden
Highly ductile concrete with short fibers
Theoretical foundations and practical examples
Hochduktiler Beton mit Kurzfasern
Theoretische Grundlagen und Anwendungsbeispiele
Brief description of the material
Highly ductile concretes reinforced with short fibers are cementbound
high-performance materials that exhibit strain-hardening
properties in tension (thus they are usually called Strain-hardening
cement-based composites or SHCC) and provide a strain capacity
that is more than 300 times greater than that of commonly used
concretes [1]. Besides their high ductility and flexural and shear
strengths that clearly exceed those of conventional concrete, highly
ductile concretes also show very small crack widths up to 5% of
the ultimate strain, which makes these materials extremely durable.
The material concept for SHCC relies on the consideration of the
mechanical interactions between the fibers and the matrix via the
contact zone [2]. The high, inelastic deformability of this material
results from the formation of a large number of fine cracks with an
almost uniform distribution pattern. Only very fine sand is added
as an aggregate to achieve a uniform fiber distribution. Approx.
2 vol.-% of fine polyvinyl alcohol fibers (mixes with ordinary
compressive and tensile strengths) or 1-2 vol.-% of high-density
polyethylene fibers (high-strength SHCC) are usually added as a
disperse reinforcement.
Use in new construction
The use of highly ductile concretes leads to a significant increase
in the load-bearing capacity and safety of concrete buildings subject
to static and, particularly, impact loads [3]. Furthermore, the
durability of buildings and structures and the sustainability of
construction are enhanced [4]. Structural components consisting
of highly ductile concrete can be used in sections of reinforced
concrete structures under high loads in order to ensure high ductility
and energy absorption, for instance by forming plastic hinges.
The precast production of such components is perfectly feasible.
This also applies to thin-walled structural components (such as façade
panels, pipes or integrated formwork) in which conventional
reinforcing steel would be largely ineffective and insufficiently
protected against corrosion. Another possible application is the design
of composite structures made of steel and highly ductile concrete.
References [1, 2] show the first examples of projects where
highly ductile concrete was used.
Baustoffliche Zuordnung
Hochduktile Betone mit Kurzfaserbewehrung sind zementgebundene
Hochleistungswerkstoffe, die unter Zugbeanspruchung eine Verfestigung
aufweisen und eine im Vergleich zu gebräuchlichen Betonen
mehr als 300-mal höhere Bruchdehnung besitzen [1]. Neben einer
hohen Verformungsfähigkeit und im Vergleich zu konventionellem
Beton deutlich höheren Biegezug- und Schubfestigkeit weisen hochduktile
Betone bis zur Bruchdehnung von ca. 5 % immer noch sehr
geringe Rissöffnungen auf, was eine sehr hohe Dauerhaftigkeit dieser
Werkstoffe mit sich bringt. Das baustoffliche Konzept für hochduktilen
Beton basiert auf der Berücksichtigung der mechanischen Wechselwirkungen
zwischen Fasern und Matrix mittels der Kontaktzone
[2]. Das hohe, nicht-elastische Verformungsvermögen des Werkstoffes
wird durch die Bildung einer Vielzahl von feinen, nahezu gleichmäßig
verteilten Rissen herbeigeführt. Um eine möglichst gleichmäßige
Faserverteilung zu erreichen, wird als Gesteinskörnung nur sehr
feiner Sand eingesetzt. Als disperse Bewehrung kommen meist ca. 2
Vol.-% feine Polyvinylalkoholfasern (normalfeste Mischungen) oder
Conventional repair mortar
Herkömmlicher Reparaturmörtel
Old concrete
Altbeton
Unobstructed crack formation
in the repair mortar
Ungehinderte Rissausbildung im
Reparaturmörtel
Highly ductile concrete
Hochduktiler Beton
Old concrete
Altbeton
“Aufspaltung” in eine Vielzahl von
freien, unschädlichen Rissen
“Splitting“ into a large number of fine,
harmless cracks
1 → Crack formation in a repair layer made of conventional mortar (left)
and highly ductile concrete (right)
Rissentwicklung in einer Reparaturschicht aus herkömmlichem Mörtel
(links) und aus hochduktilem Beton (rechts)
02·2013 BFT INTERNATIONAL 15

PANEL 1 → Proceedings
1-2 Vol.-% Fasern aus hochdichtem Polyethylen
(hochfeste Mischungen) zur Anwendung.
2 → Repair of a concrete wall of a pumped storage power plant using
highly ductile shotcrete
Sanierung der Betonwand eines Wasserspeicherkraftwerkes mit hochduktilem
Spritzbeton
Use for the repair and strengthening of existing structures
The use of highly ductile concretes for repair and strengthening of
existing buildings or structures also appears to be a promising option.
Fig. 1 shows that the cracks existing in the old concrete substrate
do not propagate into the repair layer almost undisturbed as in the
case of a conventional repair mortar, but rather, SHCC divides these
wide cracks into a large number of very fine, harmless cracks that
are completely self-healing in the presence of sufficient moisture. In
summer 2011, this material developed at the Institute of Construction
Materials at Dresden University of Technology was successfully used
to repair a wall section of the upper reservoir of the Hohenwarte II
pumped storage power plant in the GermanState of Thuringia. This
project was to permanently re-establish the impermeability of the
concrete walls. For this purpose, the weathered concrete surface was
re-profiled, and cracks and leaking joints were sealed. The highly
ductile concrete was applied in a wet shotcreting process in thicknesses
from 1 to 5 cm, depending on the degree of surface unevenness
(see Fig. 2). The behavior of the new repair system will be closely
monitored during the next few years. The Institute of Construction
Materials at Dresden University of Technology is currently developing
and testing a highly ductile shotcrete to be used as a strengthening
material in masonry. Initial outcomes of three-block shear tests and
shear tests performed for masonry units show a highly significant
increase in shear strength, ductility and fracture energy as a result
of applying a 10 mm layer of highly ductile concrete for reinforcing
purposes [5].
Anwendung im Neubau
Die Verwendung hochduktiler Betone führt zu einer
deutlich höheren Tragfähigkeit und Sicherheit von
Betonbauwerken bei statischer und insbesondere
stoßartiger Belastung [3]. Des Weiteren werden
die Dauerhaftigkeit der Bauwerke und die Nachhaltigkeit
des Bauens verbessert [4]. In hoch beanspruchten
Bereichen von Stahlbetonkonstruktionen
können Bauelemente aus hochduktilem Beton für
ein hohes Verformungsvermögen bzw. eine hohe
Energieabsorption sorgen, u. a. durch Ausbildung
plastischer Gelenke. Solche Bauelemente lassen
sich zweifellos als Fertigteile herstellen. Dies gilt
auch für dünnwandige Bauteile (Fassadenelemente,
Rohre, integrierte Schalungen etc.), bei denen die
konventionelle Bewehrung wenig wirksam und gegen Korrosion
nicht hinreichend geschützt ist. Als weitere mögliche Anwendung
sind Verbundkonstruktionen aus Stahl und hochduktilem Beton zu
nennen. Die ersten realisierten Anwendungen hochduktiler Betone
sind in [1, 2] dargestellt.
Anwendung beim Bauen im Bestand
Außerdem ist der Einsatz hochduktiler Betone für die Instandsetzung
bzw. Verstärkung von Bauwerken vielversprechend. Abb. 1 zeigt, dass
sich die im Altbeton vorliegenden Risse nicht – wie im Falle eines
konventionellen Reparaturmörtels – fast ungehindert in die Reparaturschicht
fortpflanzen, sondern diese groben Risse werden durch
hochduktilen Beton in eine große Anzahl sehr feiner, unschädlicher
und sich bei hinreichendem Feuchteangebot komplett selbstheilender
Risse aufgeteilt. Das am Institut für Baustoffe der TU Dresden entwickelte
Material wurde im Sommer 2011 erfolgreich für die Ertüchtigung
eines Teils des Oberbeckens des Pumpspeicherkraftwerks
Hohenwarte II in Thüringen eingesetzt. Es ging in diesem Projekt
darum, die Dichtheit der Betonwände dauerhaft wiederherzustellen,
was durch die Reprofilierung der abgewitterten Betonoberfläche und
die damit einhergehende Schließung der Risse und undichten Fugen
erzielt wurde. Der hochduktile Beton wurde – je nach Untergrundunebenheit
– in einer Dicke von 1-5 cm durch Nassspritzverfahren
aufgebracht, siehe Abb. 2. Das Verhalten des neuen Reparatursystems
wird in den nächsten Jahren intensiv beobachtet. Derzeit wird am
Institut für Baustoffe der TU Dresden ein hochduktiler Spritzbeton
als Verstärkungsmaterial für Mauerwerk entwickelt und erprobt. Die
ersten Ergebnisse aus Dreistein-Schubtests sowie Schubversuchen an
Mauerwerkelementen zeigen eine sehr deutliche Zunahme der Schubfestigkeit,
des Verformungsvermögens und der Bruchenergie als Folge
der Verstärkung mit einer 10 mm dicken Schicht aus hochduktilem
Beton [5].
REFERENCES · LITERATUR
[1] Mechtcherine, V. (Hrsg.): Hochduktile Betone mit Kurzfaserbewehrung – Entwicklung, Prüfung, Anwendung. ibidem-Verlag, Stuttgart, 2005.
[2] Mechtcherine, V.: Hochduktiler Beton mit Kurzfaserbewehrung. Beton, Heft 3 (2009) 80-86.
[3] Mechtcherine, V., Millon, O., Butler, M., Thoma, K.: Mechanical behaviour of strain hardening cement-based composites under impact loading. Cement and
Concrete Composites 33 (2011) 1–11.
[4] Altmann, F., Sickert, J.-U., Mechtcherine, V., Kaliske, M.: A fuzzy-probabilistic durability concept for strain-hardening cement-based composites (SHCC)
exposed to chlorides: Part 2 – Application example. Cement and Concrete Composites 34 (2012) 763-770.
[5] Mechtcherine, V., Bruedern, A.-E., Urbonas, T.: Strengthening/retrofitting of masonry by using thin layers of sprayed strain-hardening cement-based composites
(SHCC). In: Concrete Solutions, M. Grantham, V. Mechtcherine & U. Schneck (eds.), Taylor & Francis Group (2012) 741-748.
16 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Dr. rer. nat. Josef Strunge, Dyckerhoff AG, Wiesbaden
josef.strunge@dyckerhoff.com
Geb. 1948; Ausbildung zum Baustoffprüfer; Dipl.-Ing. für Steine- und Erdenverfahrenstechnik an der Universität
Siegen; Dipl. Min. an der Universität Münster; Promotion zum Thema „Einfluss der Alkalien und des Sulfats auf die
Zementklinker und Zementeigenschaften“; seit 1986 Abteilungsleiter Analytik und Laborleiter des Werkes Amöneburg
bei der Dyckerhoff AG, Wiesbaden; seit 2002 Leiter des Wilhelm Dyckerhoff Institutes für Baustofftechnologie,
Wiesbaden
High-performance concretes
Research for new markets
Hochleistungsbetone
Forschung für neue Märkte
1 → InnoCRETe plane table
InnoCRETe Messtisch
High-performance concrete as a challenge
Ultra-high performance concretes (UHPCs) are building materials
with an extremely dense matrix whose properties are very
similar to those of steel. Factors that currently prevent a more
common use of this high-performance construction material include
its high cost and technical approval to be granted in each
specific case, and, particularly, the complex production process.
The OLAF project (“Nanotechnisch Optimierter Langlebiger, energieeffizienter
und insbesondere AnwendungsFreundlicher
Hochleistungsbeton”, i.e. durable, energy-efficient and, in particular,
application-friendly high-performance concrete optimized
by nanotechnology) funded by the Federal Ministry of Education
and Research investigated opportunities for a more widespread
application of the material. The project aimed to also enable
small- and medium-sized enterprises without major development
budgets and specialized equipment to produce high-performance
concretes at precast and ready-mixed concrete plants. The outcome
of this research is a high-performance concrete produced
with a newly developed special binder containing less than 50%
of Portland cement clinker [1].
UHPC – ultra-high performance concrete
The category of ultra-high performance concretes (UHPCs) usually
comprises concretes with cube compressive strengths between 150
and 250 MPa. They are characterized by a very dense matrix and
usually contain a high ratio of cement (approx. 600-900 kg/m³)
and silica fume (up to 300 kg/m³). The addition of large amounts
of superplasticizers enables very low equivalent water/cement ratios
of less than 0.25 [2]. Specially designed storage containers and
batching vessels are required to process UHPC because of the (par-
Photo: JFA Johann Fischer, Aschaffenburg
Herausforderung Hochleistungsbeton
Ultrahochleistungsbetone (UHPC) sind Baustoffe mit extrem dichtem
Gefüge, die in ihrem Eigenschaftsbild Stahl sehr ähnlich sind. Einem
hohen Verbreitungsgrad dieses Hochleistungsbaustoffs steht neben
der notwendigen Zulassung im Einzelfall und den hohen Kosten vor
allem die aufwändige Herstellung entgegen. Möglichkeiten zu einem
breiteren Einsatz wurden im Rahmen des vom BMBF geförderten
Projekts OLAF untersucht: „Nanotechnisch Optimierter Langlebiger,
energieeffizienter und insbesondere AnwendungsFreundlicher
Hochleistungsbeton“. Angestrebt wurde dabei, dass auch kleine und
mittlere Unternehmen ohne große Entwicklungsbudgets und Spezialgerätetechnik
in die Lage versetzt werden, Hochleistungsbetone im
Fertigteilwerk und auch im Transportbeton zu produzieren. Projektergebnis
ist ein Hochleistungsbeton, der mit einem neu entwickelten
Spezialbindemittel mit weniger als 50 % Portlandzementklinker hergestellt
wurde [1].
„UHPC – Ultra-Hochleistungsbeton
Als Ultra-Hochleistungsbetone (engl.: Ultra high-performace concrete,
UHPC) werden üblicherweise Betone mit einer Würfeldruckfestigkeit
im Bereich zwischen 150 – 250 MPa definiert. Sie zeichnen
sich durch ein sehr dichtes Gefüge aus und enthalten für gewöhnlich
hohe Gehalte an Zement (ca. 600 – 900 kg/m³) und Silikastaub (bis
02·2013 BFT INTERNATIONAL 17

PANEL 1 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Thomas Deuse, Dyckerhoff AG, Wiesbaden
thomas.deuse@dyckerhoff.com
Studium des Bauingenieurwesens in Siegen, anschließend zwei Semester eines wirtschaftswissenschaftlichen
Zusatzstudiums in Gummersbach; Bauleiter und Projektleiter bei Gartenmann, Peri; Mitarbeiter der Anwendungstechnik
anorganische Chemieprodukte bei Degussa; bautechnischer Berater bei der Ceca Klebstoff GmbH;
seit 1996 Produktmanager Spritzzement und später Verkaufsleiter Spezialtief- und Straßenbauprodukte bei der
Dyckerhoff AG in Wiesbaden; 2005-2010 Mitarbeiter im Produktmanagement und -marketing Bindemittel und
Zement; seit 2011 Leiter Produktentwicklung und Spezialbaustoffe
2 → Novalith precision gauges
Novalith Präzisionslehren
tially) non-standard
raw materials used, as
well as high-shear mixers
and heat curing systems.
As a result, only a few specialized
companies are capable of producing
this material.
Alternatively, binders optimized in a tailored
fashion can be combined with conventional
aggregates to produce high-performance concrete in commonly
used paddle mixers [3]. Although the high-performance concrete
produced with the Nanodur Compound 5941 binder premix does
not comply with the above UHPC definition due to the absence
of silica fume, its too high w/c ratio and too low cube compressive
strength values, it provides relatively high tensile bending
strengths, which are more important than compressive strength
for slender structural components. The mechanical properties or
Nanodur concrete and conventional UHPC do not usually differ for
specimens put to water storage. The latter can achieve particularly
high compressive strengths by fiber addition and/or heat curing.
Heat curing is usually carried out for 48 hours at 90°C. This treatment
also stops the shrinkage process and increases the compressive
strength of conventional UHPCs because they contain excessive
amounts of cement and silica fume (i.e. reactive constituents).
Durability
To achieve the specified durability parameters, special mineral aggregates
to be transported over long distances are sometimes necessary
to produce high-performance concretes. The concretes produced
with the binder compound were tested during cyclic storage
in a climate chamber at the University of Weimar. No damaging
reactions were found, which also applied to critical aggregates
such as granodiorite [4].
Sustainability
The Nanodur Compound 5941 binder used for the Nanodur concrete
already contains a CEM II/B-S 52,5 R cement. In the OLAF
300 kg/m³). Der
Einsatz großer
Mengen Hochleistungsfließmittel
ermöglicht sehr niedrige
äquivalente Wasserzementwerte,
kleiner als 0,25 [2]. Erforderlich zur Aufbereitung
von UHPC sind spezielle Bevorratungsbehälter
und Dosiergeräte für die zum Teil nicht standardmäßig eingesetzten
Rohstoffe sowie besonders scherintensive Mischer und Nachbehandlungseinrichtungen
zur Warmbehandlung. Damit ist die Herstellung
einigen wenigen spezialisierten Unternehmen vorbehalten.
Alternativ gibt es die Möglichkeit, mittels speziell optimierter
Bindemittel mit üblicher Gesteinskörnung in gängigen Zwangsmischern
Hochleistungsbeton herzustellen [3]. Der mit der Bindemittelvormischung
Nanodur Compound 5941 hergestellte Hochleistungsbeton
genügt zwar nicht der vorstehenden UHPC Definition aufgrund
fehlenden Silikastaubs, zu hohem W/Z-Wert und zu geringen Würfeldruckfestigkeiten
von 140 – 150 MPa, weist dafür aber vergleichsweise
hohe Biegezugfestigkeiten auf – für filigrane Betonbauteile
eigentlich wichtiger als die Druckfestigkeit. Bei wassergelagerten
Prüfkörpern unterscheiden sich die mechanischen Eigenschaften von
Nanodurbeton und konventionellem UHPC grundsätzlich nicht. Besonders
hohe Druckfestigkeiten sind bei letzterem insbesondere durch
Faserzugabe und/oder Warmbehandlung zu erreichen. Warmbehandlung
– meist bei 90°C über 48 h – stoppt zudem das Schwinden und
ist bei konventionellem UHPC auch festigkeitssteigernd, da hier ein
Überschuss an den reaktiven Bestandteilen Zement und Silikastaub
vorliegt.
Photo: Planolith, Aschaffenburg
Dauerhaftigkeit
Zur Herstellung von Hochleistungsbetonen sind aus Gründen der
Dauerhaftigkeit zum Teil spezielle Gesteinskörnungen notwendig, die
oftmals über größere Entfernungen transportiert werden müssen. Die
Betone auf Basis der Bindemittelcompounds wurden an der Universität
Weimar mit Klimawechsellagerung geprüft, wobei auch kritische
Gesteinskörnungen wie Granodiorit keine schädigenden Reaktionen
zeigten [4].
18 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 1
AUTHOR
Frank Parker, Dyckerhoff AG, Wiesbaden
frank.parker@dyckerhoff.com
Studium der Mineralogie am Institut für Geowissenschaften der Johannes Gutenberg-Universität in Mainz,
anschließend Ausbildung zum Chemielaboranten; 1989-1994 Mitarbeiter im Zentrallabor für Forschung, Entwicklung
und Qualitätssicherung der Firma Erbslöh, Geisenheim sowie im Werkslabor der IBECO Bentonit-Technologie
GmbH, Mannheim; 1994-2003 Mitarbeiter im Bereich Spezialtiefbau im Wilhelm Dyckerhoff Institut der Dyckerhoff
AG, Wiesbaden; 2003-2005 Mitarbeiter in der zentralen Güteüberwachung; seit 2005 Mitarbeiter in der Anwendungstechnik
und Produktentwicklung
project, a concrete was developed whose binder contained in the
OLAF Compound 5941 comprised blast-furnace slag, fly ash and
limestone dust as its main constituents. It would thus be equivalent
to a CEM X. A life cycle analysis carried out by Evonik, one
of the project partners, determined the carbon footprint (kg of
CO 2
equivalent/m³) for normal reinforced concrete, conventional
UHPC, polymer concrete and Nanodur concrete, as well as for the
new OLAF high-performance concrete. Excluding the consideration
of volume savings, the latter is almost comparable to conventional
reinforced concrete. We arrive at a significant CO 2
reduction
if we assume a tripled performance.
Applications
The widespread use of UHPC appears relatively unlikely in the
foreseeable future because of the fact that the two highest strength
classes determined in applicable standards (C90/105 and C100/115)
are hardly specified because they require a complex approval procedure.
Nanodur concrete has become an established material in
the market niche of mechanical engineering, where high tensile
strengths and damping capacities are needed, among other parameters.
The benefits of Nanodur concrete have also given rise
to first applications in the extremely sensitive area of measuring
equipment [5].
Nachhaltigkeit
Nanodurbeton enthält im Bindemittel Nanodur Compound 5941 bereits
als Zement einen CEM II/B-S 52,5 R. Im BMBF Projekt OLAF
wurde nun ein Beton entwickelt, dessen Bindemittel im OLAF Compound
5941 mit den Hauptbestandteilen Hüttensand, Flugasche und
Kalksteinmehl einem CEM X entsprechen würde. In einer Life Cycle
Analyse des Projektpartners Evonik wurde der carbon footprint
(kg CO 2
-Äquivalent/m³) für normalen Stahlbeton, klassischen UHPC,
Polymerbeton, Nanodurbeton und für den neuen OLAF Hochleistungsbeton
ermittelt. Ohne Betrachtung der Volumeneinsparung ist
letzterer fast mit konventionellem Stahlbeton vergleichbar – legt
man eine rund dreifache Leistungsfähigkeit zugrunde, so stellt sich
eine beachtliche CO 2
-Reduzierung ein.
Anwendungen
Vor dem Hintergrund, dass die beiden oberen Festigkeitsklassen
C90/105 und C100/115 der geltenden Normen aufgrund der geforderten
aufwändigen Zulassungsverfahren kaum Anwendung finden,
ist eine breite Umsetzung von UHPC in überschaubaren Zeiträumen
wenig wahrscheinlich. Nanodurbeton hat sich inzwischen in der
Nischenanwendung Maschinenbau etabliert, wo insbesondere eine
hohe Zugfestigkeit und ein gutes Dämpfungsvermögen gefragt sind.
Auch im extrem sensiblen Bereich der Messtechnik haben die Vorteile
des Nanodurbetons erste Anwendungsbereiche erschlossen [5].
REFERENCES · LITERATUR
[1] OLAF „Hochleistungsbeton für Alle“: Nanotechnologisch Optimierter, Langlebiger, energieeffizienter und insbesondere AnwendungsFreundlicher Hochleistungsbeton,
WING – Jahrbuch 2009, Bundesministerium für Bildung und Forschung BMBF
[2] http://www.bam.de/de/kompetenzen/fachabteilungen/abteilung_7/fb74/fg74_uhpc.htm
[3] Deuse, T.; Hornung, D.; Möllmann, M., Von der Mikrodur- zur Nanodur- Technologie, BFT International, 05/2009
[4] Müller, M.; Ludwig, H.-M., OLAF II - Betonuntersuchungen, Bauhaus Universität Weimar, 2012, unveröffentlicht
[5] Sagmeister, B.; Deuse, T., Anwendungen von UHPC auf Basis eines Spezialbindemittels in Bautechnik und Maschinenbau, BWI 1/2012

PANEL 1 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht, Universität Stuttgart
Harald.Garrecht@mpa.uni-stuttgart.de
Geb. 1957; Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Karlsruhe; 1985-1992 Wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Massivbau und Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe; 1992 Promotion; 1992-1998
Oberingenieur in der Abteilung Baustofftechnologie des genannten Instituts; 1998 Professur für Baustoffe,
Bauphysik und Baukonstruktion an der Hochschule Karlsruhe – Technik und Wirtschaft; 2006-2012 Professur für
Werkstoffe im Bauwesen an der Technischen Universität Darmstadt am Institut für Massivbau; seit 2012 Professur
für Werkstoffe im Bauwesen am Institut für Werkstoffe im Bauwesen und Wissenschaftlicher Direktor an der
Materialprüfungsanstalt MPA der Universität Stuttgart
Rheology-based mixing process management
Production of high-performance concretes to specification
Rheologiegestützte Mischprozessführung
Zielsichere Herstellung von Hochleistungsbetonen
Rationale
High-performance concretes (HPCs) are becoming increasingly attractive
in construction practice due to their very dense matrix that
results in outstanding durability and strength parameters. HPCs
contain a very high amount of fines; they are produced with only
a small water ratio. For this reason, the production of the fresh
concrete requires a high amount of mixing energy associated with
significantly longer mixing times. Higher mixing tool speeds enable
an increase in the amount of mixing energy introduced but result in
greater tool wear. HPC mixes are also very sensitive to minor variations
in the quality and batching of the input materials.
Performance of mixing systems
If standard mixing systems are used for HPC production (such as
turbine, pan or twin-shaft mixers), the low mixing tool speeds
usually make it impossible to achieve the homogeneity of the
mix required for an HPC even after prolonged mixing periods.
Although efficient mixing and homogeneity of the coarse components
is achieved at high tool speeds, the finer particle sizes
cannot be mixed sufficiently. In addition, we observe a significant
increase in the fresh concrete temperature with associated deleterious
effects on plasticizer action. High-intensity mixer systems
supplied by Eirich are better suited to this purpose. These systems
transport the material to be mixed in upward direction through
an inclined rotary mixing vessel as a result of wall friction. The
amount of energy introduced can be controlled and adjusted efficiently.
Due to the influence of gravity and action of the scrapers,
the material again moves in downward direction and is guided
into the inner zone of the mixing vessel. In this area, a high-speed,
eccentric stirrer ensures efficient mixing of the finer constituents.
Suppliers of turbine or pan mixers provide extensions or retrofits
(stirrers mechanically operated via the main drive). The operation
of these stirrers depends on the speed of the main drive. Alternatively,
hydraulic drives are used that significantly increase the
amount of mixing energy introduced to efficiently mix the fine
particles. High amounts of energy can also be introduced by the
Problemstellung
Hochleistungsbetone (HLB), die dank eines sehr dichten Werkstoffgefüges
über eine hervorragende Dauerhaftigkeit bei hoher Festigkeit
verfügen, finden zunehmendes Interesse in der Baupraxis. HLB sind
sehr feinstoffreich und werden wasserarm hergestellt. Die Frischbetonherstellung
fordert daher einen hohen Mischenergieeinsatz.
Deutlich längere Mischzeiten gehen damit einher. Zur Steigerung des
Mischenergieeinsatzes werden die Mischwerkzeuggeschwindigkeiten
erhöht, mit der Folge eines stärkeren Werkzeugverschleißes. Zudem
reagieren HLB-Gemische empfindlich auf geringfügige Schwankungen
der Ausgangsstoffe und der Dosierung.
Leistungsfähigkeit von Mischsystemen
Werden Standardmischsysteme wie Ringtrog-, Teller- oder Doppelwellenmischer
zur Herstellung von HLB eingesetzt, kann infolge der
niedrigen Werkzeuggeschwindigkeiten auch mit einer Erhöhung der
Mischdauer die geforderte Mischgüte eines HLB i. A. nicht erreicht
werden. Zwar wird bei hoher Werkzeuggeschwindigkeit die Durchmischung
und Homogenisierung der gröberen Komponenten erreicht,
doch lassen sich die Feinstoffe nicht hinreichend aufschließen. Zudem
nimmt die Frischbetontemperatur deutlich zu, mit nachteiligen
Folgen für die Wirkweise der Fließmittel. Besser eignen sich Intensiv-
Mischsysteme der Fa. Eirich. Hier wird das Mischgut durch einen
schräg stehenden, drehbaren Mischbehälter durch Wandreibung bei
regelbarem Energieeintrag nach oben transportiert, bevor es infolge
der Schwerkraft und der angeordneten Abstreifer wieder nach unten
und so in den inneren Bereich des Mischgefäßes geführt wird. Hier
übernimmt ein schnell drehender, exzentrisch angebrachter Wirbler
den Aufschluss der feineren Mischungsbestandteile. Anbieter von
Ringtrog- bzw. Tellermischern bieten Erweiterungen bzw. Nachrüstungen
in Form von mechanisch über den Hauptantrieb betriebenen
Wirblern an, die von der Drehzahl des Hauptantriebs abhängig sind.
Alternativ kommen hydraulische Antriebe zum Einsatz, die den Mischenergieeintrag
zum Aufschluss der Feinstoffe deutlich steigern.
Hohe Energieeinträge lassen sich auch mit dem Konus-Mischsystem
der Fa. Kniele erreichen. Zwei gleichförmig oder auch gegenläufig ar-
20 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 1
AUTHOR
Dr.-Ing. Christian Baumert, Universität Stuttgart
christian.baumert@iwb.uni-stuttgart.de
Geb. 1974; Studium Bauingenieurwesen an der Fachhochschule Münster; 2001–2003 Tätigkeit in der Bauplanung;
Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität Braunschweig; 2007-2012 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Fachgebiet Werkstoffe im Bauwesen der Technischen Universität Darmstadt mit dem Schwerpunkt
Massivbautechnologie; seit 2012 Gruppenleiter Frischbeton und Technologieentwicklung am Institut für Werkstoffe
im Bauwesen der Universität Stuttgart mit dem Forschungsschwerpunkt Mischtechnik und neue Technologien
1 → Schematic overview of the approach to a rheology-based mixing process management, including development of the mix design, mixing process
and fine tuning to produce high-performance concretes exactly to specification
Schematische Darstellung der Vorgehensweise einer rheologiegestützten Mischprozessführung von der Entwicklung der Mischungszusammensetzung
über den Mischprozess bis hin zur Nachsteuerung zur zielsicheren Herstellung von Hochleistungsbetonen
Kniele cone mixer system. Two mixing tools operated in sync or
in a counter-rotating arrangement prevent spinning-out of the
material, resulting in a high-energy, high-speed mixing sequence.
In-house R&D activities carried out for this mixer system show
that the cone-shaped mixing vessel with appropriately adjusted
mixing tools enables a two-stage mixing process. This process
is particularly well-suited to producing HPC because, initially, a
mixing process with a particularly high amount of energy introduced
at high mixing tool speeds enables optimum homogeneity of
all (ultra)fine constituents, followed by the coarser aggregate sizes
being mixed into the pre-processed suspension at a low mixing
tool speed.
beitende Mischwerkzeuge wirken einem Hochschleudern des Mischguts
entgegen, so dass ein energiereiches und hochtouriges Mischregime
ermöglicht wird. Eigene F&E-Arbeiten mit diesem Mischsystem
zeigen, dass die konusförmige Ausbildung des Mischgefäßes mit der
Anpassung der Mischwerkzeuge einen zweistufigen Mischvorgang
erlaubt. Dieser eignet sich insbesondere für die Herstellung von HLB,
da zunächst ein besonders energiereicher Mischprozess bei hoher
Werkzeuggeschwindigkeit den optimalen Aufschluss aller Fein(st)
stoffe ermöglicht, bevor dann die gröberen Gesteinskornfraktionen in
der aufbereiteten Suspension bei niedriger Werkzeuggeschwindigkeit
untergemischt werden.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 21

PANEL 1 → Proceedings
2 → Determination of the yield
value by analyzing the velocity of
the rotary encoder [mrad/s] depending
on the linearly increasing
torque of the inner drive (PMSM).
The yield value is defined as the
point of intersection of the two
straight lines above which irreversible
deformation takes place
(viscoelastic or viscous flow)
Bestimmung der Fließgrenze mittels
Analyse der Geschwindigkeit
des Drehgebers [mrad/s] abhängig
des linear ansteigenden Drehmoments
des inneren Antriebs (PMSM).
Die Fließgrenze wird dann als
Schnittpunkt der beiden Geraden
festgelegt, oberhalb derer irreversible
Deformationen stattfinden (viskoelastisches
oder viskoses Fließen)
Rheology-based mixing process management
If the drive train of the cone mixer is equipped with highly sensitive
control and measuring components, the single- or multi-stage
mixing process can be controlled by tool speeds that are continuously
adjustable to the required output. Provided the tool geometries
are adjusted accordingly, optimum mixing sequences can be
identified for any HPC mix to achieve the required homogeneity
of the mix whilst minimizing the amount of energy consumed
in the mixing process. Low-loss drives also make it possible to
characterize the rheological behavior of the fresh concrete during
the mixing process (cf. schematic overview in Fig. 1). A computerbased
frequency converter control system enables the continuous
adjustment of mixing tool acceleration and speeds from zero to
the maximum tool speed at 1,000 rpm in accordance with the
specific process requirements. As a result, the mixer can also be
used as a rheometer, which enables the determination of static
and dynamic yield values and plastic viscosity parameters in the
mixer depending on the process design [1, 3]. For instance, Fig.
2 shows the measurement of yield values by applying a linearly
increasing torque to the mixed material via the permanent magnet
synchronous motor (PMSM) installed in the modified cone mixer.
Depending on the torque, the mixed material is subject to deformation,
which is recorded by a rotary encoder. The comparison of
the torque-dependent changes in the torsion angle determined in
the tests can then be used to derive the yield values, as shown in
Fig. 2 [1].
Rheologiegestützte Mischprozessführung
Wird der Antriebsstrang des Konusmischers mit hochsensitiven Komponenten
der Steuerungs- und Messtechnik ausgestattet, lässt sich
der ein- und/oder mehrstufige Mischprozess mit einer an den Leistungsbedarf
angepassten Drehzahl stufenlos regeln. Bei geeigneter
Werkzeuggeometrie lassen sich dann optimierte Mischregime für
jegliche HLB-Gemische finden, um einerseits die geforderte Mischgüte
zu erzielen und andererseits den Energieeinsatz des Mischens
zu minimieren. Nicht zuletzt erlauben verlustarme Antriebe auch,
das rheologische Verhalten des Frischbetons während des Mischens
zu charakterisieren (vgl. schematische Darstellung Abb. 1). Mit einer
rechnergestützten Steuerung über Frequenzumrichter lässt sich eine
bedarfsabhängige Beschleunigung und Geschwindigkeitsführung
der Mischwerkzeuge vom Stillstand bis hin zu maximaler Werkzeuggeschwindigkeit
bei einer Drehzahl von 1.000 UPM stufenlos
realisieren. Somit lässt sich der Mischer auch als Rheometer nutzen
und erlaubt, abhängig von der Prozessführung, z. B. die statische
und dynamische Fließgrenze wie auch die plastische Viskosität im
Mischer zu bestimmen [1, 3]. Die Abbildung 2 zeigt beispielsweise die
Bestimmung der Fließgrenze, indem mit dem im modifizierten Konusmischer
installierten Permanentmagnet-Synchronmotor (PMSM)
ein linear zunehmendes Drehmoment auf das Mischgut aufgebracht
wird. Abhängig vom Drehmoment wird dabei das Mischgut deformiert,
wobei die Deformation über einen Drehgeber erfasst wird. Aus
der Gegenüberstellung der im Versuch vom Drehmoment abhängigen
Drehwinkeländerungsrate kann dann, wie in Abbildung 2 gezeigt, die
Fließgrenze abgeleitet werden [1].
REFERENCES · LITERATUR
[1] Baumert, C.: Rheometrische Mischprozessführung. Intensiv-Konus-Mischer mit integriertem Rheometer zur Herstellung von Hochleistungsbeton mit definierten
rheologischen Eigenschaften. Dissertation Technische Universität Darmstadt (2012)
[2] Baumert, C.; Garrecht, H.: Mischen von Hochleistungsbeton. Beton- und Stahlbetonbau 105 (2010), Nr. 6, 371-378
[3] Garrecht, H./Baumert, C./Karden, A.: Hybrid Intensive Mixer with integrated Rheometer for High Performance Concrete, in: Ultra-High Performance Concrete
and Nanotechnology in Construction. Proceedings of HiPerMat 2012, 3rd International Symposium on UHPC and Nanotechnology for High Performance
Construction Materials, Kassel, March 7-9, 2012 (Schriftenreihe Baustoffe und Massivbau 19, Hrsg.: Schmidt, M./Fehling, E./Glotzbach, C./Fröhlich, S./ Piotrowski,
S., Universität Kassel), 233-240
22 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 1
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Harald S. Müller; Karlsruher Institut für Technologie KIT
hsm@mpa.kit.edu
Geb. 1951; bis 1995 Direktor an der Bundesanstalt für Materialforschung und -prüfung, Berlin; seit 1995 Leiter des
Instituts für Massivbau und Baustofftechnologie und Direktor der Amtlichen Materialprüfungsanstalt MPA Karlsruhe
am Karlsruher Institut für Technologie (ehemals Universität Karlsruhe); ö.b.u.v. Sachverständiger für Betonund
Mauerwerksbau, Bauschäden und Bauphysik; Partner der SMP Ingenieure im Bauwesen GmbH, Karlsruhe und
Dresden; seit 2013 Vizepräsident der International Federation for Structural Concrete (fib)
New limitations and concepts
The sustainable concrete of the future
Neue Grenzen und Konzepte
Der nachhaltige Beton der Zukunft
Initial situation
The concept of sustainability refers to the use of a regenerative
system in such a way that this system is preserved with respect
to its essential characteristics and that its inventory is capable
of regenerating itself in a natural process [1]. This principle was
originally developed in the field of forestry and can be applied to
concrete only in a figurative sense because it does not consider the
required performance of the material with respect to the specific
construction project to be completed. The significant environmental
impact resulting from cement and concrete production is put
into perspective particularly by the extremely high durability of
concrete, which makes this material the unrivaled choice for infrastructural
projects, among other applications.
The assessment of the sustainability of concrete relies on the
life cycle assessment of its raw materials. The environmental impact
generated by the production, transport and placement of the
concrete must also be considered. All types of environmental impact
are grouped into impact categories, which include primary
energy consumption and the potentials for global warming, ozone
depletion, acidification, eutrophication and ground-level ozone
formation [2, 3]. The required parameters can be taken from the
Environmental Product Declarations (EPDs) issued by the cement,
aggregate and concrete manufacturers for their respective products.
Preparation of these EPDs is mandatory from 2013. Reference
[4] includes an overview of the individual environmental
impacts of commonly used concrete raw materials and concretes.
This overview shows that the environmental impact of concrete
is essentially due to the emissions of the cement contained in the
concrete. For this reason, one of the basic approaches to producing
sustainable concrete is to reduce the share of Portland cement
clinker in the concrete by replacing it with fine rock powders or
reactive additives such as fly ash or blast-furnace slag.
Development concepts and technological limitations
The sustainability of a given concrete can only be increased by preventing
any adverse effect of the reduced environmental impact
on its performance and durability. For the concrete technologist
Ausgangssituation
Der Begriff Nachhaltigkeit bezeichnet die Nutzung eines regenerierbaren
Systems in einer Weise, dass dieses System in seinen wesentlichen
Eigenschaften erhalten bleibt und sein Bestand sich auf natürliche
Weise regenerieren kann [1]. Dieses ursprünglich aus dem
Bereich der Forstwirtschaft stammende Prinzip lässt sich nur im
übertragenen Sinne auf den Werkstoff Beton anwenden, da es die
geforderte Leistungsfähigkeit des Werkstoffs im Hinblick auf die zu
realisierende Bauaufgabe zunächst nicht berücksichtigt. Die aus der
Zement- und Betonherstellung resultierenden, erheblichen Umwelteinwirkungen
werden insbesondere durch die außerordentlich hohe
Dauerhaftigkeit relativiert, die den Werkstoff Beton auszeichnet und
ihm z. B. bei der Errichtung von Infrastrukturbauwerken ein Alleinstellungsmerkmal
gegenüber anderen Baustoffen verleiht.
Den Ausgangspunkt für die Bewertung der Nachhaltigkeit eines
Betons bildet die Ökobilanz seiner Ausgangsstoffe. Hinzu kommen
Umwelteinwirkungen, die aus der Herstellung, dem Transport und
dem Einbau des Betons resultieren. Alle Umwelteinwirkungen werden
in Form von Wirkgruppen, nämlich des Primärenergiebedarfs,
des Treibhaus-, Ozonabbau-, Versauerungs-, Eutrophierungs- und des
bodennahen Ozonbildungspotenzials angegeben [2, 3]. Die erforderlichen
Kennwerte können den ab dem Jahr 2013 verpflichtenden Environmental
Product Declarations (EPD) der Zement-, Gesteinskornbzw.
Betonhersteller für ihr jeweiliges Produkt entnommen werden.
Einen Überblick über die einzelnen Umwelteinwirkungen gängiger
Betonausgangsstoffe und Betone gibt [4]. Hierbei zeigt sich, dass die
Umwelteinwirkungen des Betons maßgeblich auf die Emissionen des
darin enthaltenen Zements zurückzuführen sind. Ein Grundansatz bei
der Herstellung nachhaltiger Betone besteht daher in der Reduktion
des Anteils an Portlandzementklinker im Beton, indem ein Austausch
durch feine Gesteinsmehle oder reaktive Zusatzstoffe wie Flugasche
oder Hüttensand erfolgt.
Entwicklungskonzepte und technologische Grenzen
Die Nachhaltigkeit eines Betons kann nur gesteigert werden, wenn
die Leistungsfähigkeit und Dauerhaftigkeit des Betons nicht durch die
gleichzeitige Reduktion der Umwelteinwirkungen beeinträchtigt wer-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 23

PANEL 1 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Michael Haist; Institut für Massivbau und Baustofftechnologie, Karlsruher Institut für Technologie (KIT)
michael.haist@kit.edu
Oberingenieur am Institut für Massivbau und Baustofftechnologie; Tätigkeitsschwerpunkte: Betontechnologie,
insbesondere Leichtbeton und Selbstverdichtender Beton, Rheologie von Frischbeton, Geotechnische Betone
1 → Required minimum packing
density (defining the ratio of the
volume of solids to the total volume
of a particle mix) of a cement/
fly ash mix for various fly ash percentages
in the binder depending
on the equivalent w/c ratio
Mindestens erforderliche Packungsdichte
(diese bezeichnet das Verhältnis
des Volumens der Feststoffe
zum Gesamtvolumen eines Kornhaufwerks)
eines Zement-Flugasche-Gemischs
für unterschiedliche
Flugascheanteile am
Bindemittel in Abhängigkeit vom
äquivalenten w/z-Wert
Req. compactness
erf. Packungsdicht φ p,min
[-]
designing the mix, this means
that the w/c ratio must remain
identical to, or be lower than, that of a reference concrete despite
the reduced cement content. The key to producing sustainable concrete
is thus to ensure a sufficient workability of the concrete at a
significantly reduced water ratio. However, the fact that concrete
is a particle mix permits a reduction in the water content only if
the porosity of the mix is minimized by optimizing its packing
density (all voids must be completely filled with mixing water
during concrete production).
Fig. 1 shows that replacing Portland cement clinker with fly ash
(k=0.40) at an identical equivalent w/c ratio but reduced hydraulic
performance of the binder considerably reduces the water content of
the mix that results from the w/c ratio. For the reduced amount of
water to be sufficient to fill all the voids between the particles of the
mix, its packing density must be increased accordingly. Fig. 1 shows
the minimum packing density required for the mix depending on the
desired equivalent w/c ratio.
In principle, the concrete technologist can use two different
methods to optimize the packing density of the concrete mix:
The simplest approach is to adjust the particle size distribution
to standard grading curves. In contrast to the method commonly
applied today, all granular constituents (i.e. both aggregate and
binders or ultrafine particles) must be considered for the purpose
of optimizing the particle size distribution when developing more
environmentally compatible concretes. Suitable grading curves include
the curves developed by Fuller or Funk and Dinger, which
also establish the basis for the standard grading curves specified
in DIN 1045-2 [4]. Although these methods are easy to apply, they
are not capable of predicting the actual porosity of the particle
den. Für den planenden Betontechnologen
bedeutet dies, dass
trotz reduziertem Zementanteil
im Beton der w/z-Wert im Vergleich
zu einem Referenzbeton
gleich bleiben oder sinken muss.
Der Schlüssel zur Herstellung
nachhaltiger Betone liegt somit
in der Gewährleistung einer
ausreichenden Verarbeitbarkeit
des Betons bei stark reduziertem
Wassergehalt. Da es sich bei Beton
jedoch um ein Kornhaufwerk
handelt, ist eine Reduktion des
Wassergehalts nur dann möglich,
wenn gleichzeitig der Hohlraumgehalt
im Kornhaufwerk – dieser
muss bei der Betonherstellung
vollständig mit Anmachwasser
aufgefüllt werden – durch eine
Optimierung der Packungsdichte des Korngemischs minimiert wird.
Abbildung 1 zeigt am Beispiel Flugasche, dass bei einem Austausch
von Portlandzementklinker durch Flugasche (k-Wert = 0,40)
bei gleichbleibendem äquivalentem w/z-Wert, jedoch reduzierter
hydraulischer Leistungsfähigkeit des Bindemittels der aus dem w/z-
Wert resultierende Wassergehalt der Mischung stark zurückgeht.
Damit die so reduzierte Wassermenge ausreicht, um alle Hohlräume
zwischen den Partikeln des Korngemischs aufzufüllen, muss dessen
Packungsdichte entsprechend gesteigert werden. Die für das Gemisch
mindestens erforderliche Packungsdichte in Abhängigkeit vom gewünschten
w/z equ.
kann Abbildung 1 entnommen werden.
Für die Optimierung der Packungsdichte der Betonmischung stehen
dem Betontechnologen prinzipiell zwei verschiedene Methoden
zur Verfügung: Der einfachste Ansatz besteht in der Anpassung der
Kornzusammensetzung an Regelsieblinien. Im Gegensatz zur heute
üblichen Vorgehensweise müssen bei der Entwicklung ökologisch
optimierter Betone alle granularen Bestandteile – d. h. sowohl die
Gesteinskörnung als auch die Bindemittel bzw. das Mehlkorn – in der
Korngrößenoptimierung berücksichtigt werden. Geeignete Kornverteilungskurven
liefern beispielsweise die Ansätze von Fuller oder von
Funk und Dinger, die auch die Grundlage für die Regelsieblinien der
DIN 1045-2 bilden [4]. Diese Ansätze zeichnen sich zwar durch eine
einfache Anwendbarkeit aus, jedoch sind sie nicht in der Lage, den
tatsächlichen Hohlraumgehalt im Kornhaufwerk – der dann entsprechend
durch Zugabewasser aufgefüllt werden muss – vorherzusagen.
Hierzu eignet sich stattdessen das sogenannte Compressible Packing
Model oder das Compressible Interaction Packing Model [4]. Die Anwendung
dieser Modelle erfordert jedoch in der Regel den Einsatz
Fly ash ratio
Flugaschenanteil FA/(FA+Z) [M.-%]
24 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 1
mix, which is then to be filled by the addition
of mixing water. Instead, the socalled
compressible packing model or the
compressible interaction packing model
are suitable for this purpose [4]. However,
the application of these models usually
requires the use of computer-based
methods and comprehensive experimental
tests of the characteristics of the binders
and aggregates used.
At the current stage, one of the major
technical obstacles to introducing environmentally
optimized concretes is certainly
the strongly increased sensitivity
of the mixes to variations in the properties
and batching of the input materials.
A maximum permissible variation of the
mixing water content of ± 1.45 kg/m³
and a maximum deviation of the particle
moisture of ± 0.7‰ from the initial
value would be necessary to limit fluctuations
in the equivalent w/c ratio of a
typical green concrete with a relatively
high equivalent w/c ratio of 0.71 containing
110 kg/m³ of Portland cement and 88
kg/m³ of fly ash to a maximum of ± 0.01
(which corresponds to a deviation from
the mean design compressive strength of
about 1.0 MPa). In addition, variations
in the packing density of the binderaggregate
mix would have to be reduced
to values smaller than 2‰ by a comprehensive
quality control system to be established
for concrete raw materials. Major
technical obstacles to be overcome in
the future are the accurate measurement
of initial moisture and the minimization
of fluctuations in the packing density of
the particles. At the same time, practical
experience needs to be gained by national
technical approvals or permits to be issued
on a case-by-case basis, which will
then pave the way to a standards-based
introduction of green concretes.
rechnergestützter Methoden sowie umfangreiche
experimentelle Voruntersuchungen zu
den Eigenschaften der verwendeten Bindemittel
und Gesteinskörnungen.
Ein technisches Haupthindernis bei der
Einführung ökologisch optimierter Betone
ist sicherlich in der derzeit noch gegebenen,
stark erhöhten Empfindlichkeit der Mischungen
gegenüber Schwankungen in den
Eigenschaften und der Dosierung der Ausgangsstoffe
zu sehen. Um Schwankungen
im äquivalenten w/z-Wert eines typischen
Ökobetons mit 110 kg/m³ Portlandzement,
88 kg/m³ Flugasche und einem bereits vergleichsweise
hohen äquivalenten w/z-Wert
von 0,71 auf maximal ± 0,01 zu begrenzen
(dies entspricht einer Abweichung von der
mittleren Soll-Druckfestigkeit von ca. 1,0
MPa), dürfte die maximal zulässige Schwankung
im Zugabewassergehalt ± 1,45 kg/m³
und die maximale Abweichung der Gesteinskornfeuchte
vom Eingangswert ± 0,7 ‰ betragen.
Zusätzlich müssten Schwankungen
in der Packungsdichte des Bindemittel-Gesteinskorngemischs
durch eine weitreichende
Qualitätssicherung der Betonausgangsstoffe
auf Werte kleiner 2 ‰ reduziert werden.
Insbesondere die korrekte Bestimmung der
Ausgangsfeuchte und die Minimierung der
Schwankungen der Packungsdichte der Partikel
stellen hier ein hohes technisches Hindernis
dar, das es in Zukunft zu überwinden
gilt. Parallel hierzu müssen z. B. über bauaufsichtliche
Zulassungen und/oder Zustimmungen
im Einzelfall praktische Erfahrungen
gesammelt werden, die dann einer
normativen Einführung von Ökobetonen den
Weg bereiten.
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Zuschlagstoffe und Zusatzmittel
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• Förder- und Beschickungsanlagen
• Zubehör
REFERENCES · LITERATUR
[1] Deutscher Bundestag, 14. Wahlperiode: Schlussbericht der Enquete-Kommission Globalisierung der
Weltwirtschaft – Herausforderungen und Antworten Drucksache 14/9200, 12. Juni 2002
[2] NORM DIN EN ISO 14044: Umweltmanagement – Ökobilanz – Anforderungen und Anleitungen. Beuth
Verlag, Berlin, 2006
[3] Hauer, B.: Methoden und Ergebnisse der Ökobilanzierung. In: Nachhaltiger Beton – Werkstoff, Konstruktion
und Nutzung, 9. Symposium Baustoffe und Bauwerkserhaltung, Müller, H. S., Nolting, U.,
Haist, M., Kromer, M. (Hrsg.), KIT Scientific Publishing, Karlsruhe, 2012, 11-18
[4] Haist, M.; Müller, H. S.: Nachhaltiger Beton – Betontechnologie im Spannungsfeld zwischen
Ökobilanz und Leistungsfähigkeit. In: Nachhaltiger Beton – Werkstoff, Konstruktion und Nutzung,
9. Symposium Baustoffe und Bauwerkserhaltung, Müller, H. S., Nolting, U., Haist, M., Kromer, M.
(Hrsg.), KIT Scientific Publishing, Karlsruhe, 2012, 29-52
02·2013 BFT INTERNATIONAL 25
KNIELE
Mischtechnik
Gemeindebeunden 6 · D-88422 Bad Buchau
Tel: +49(0)7582-93030 · Fax: +49(0)7582-930330
info@kniele.de · www.kniele.de

PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Martin Kronimus, Betonverband Straße, Landschaft, Garten, Bonn
geschaeftsleitung@kronimus.de
Geb. 1961; Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule des Saarlandes; betriebswirtschaftliche
Zusatzausbildung; seit 1989 Marketingleiter der Kronimus AG; ab 1991 Geschäftsführer verschiedener Tochtergesellschaften
der Kronimus AG; seit 1997 Vorstandsvorsitzender der Kronimus AG, seit 2006 Vorsitzender des
Betonverbands Straße, Landschaft, Garten, Bonn und Vorstand des Fachverbandes Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg; seit April 2010 Vorsitzender des sozialpolitischen Ausschusses des Industrieverbandes
Steine und Erden Baden-Württemberg
Day 1: Tuesday, 5 th February 2013
Tag 1: Dienstag, 5. Februar 2013
Road, landscape and garden construction
Straßen-, Landschafts- und Gartenbau
Page
Seite
28
30
33
36
38
40
Title
Titel
Varying distribution channels and warranty periods – What should manufacturers of concrete
products bear in mind?
Unterschiedliche Vertriebsketten und Gewährleistungsfristen - Was hat der Hersteller von
Betonerzeugnissen zu beachten?
RA Joachim Cäsar-Preller
Multibord – more than just a curbstone
Der Multifunktionsbord - Mehr als nur ein Randstein
Dipl.-Ing. Barbara Janorschke
Photocatalysis in concrete terms – modeling and measuring for the Hohenheimer Strasse model
project in Stuttgart, Germany
Photokatalyse konkret - Modellierung und Messung im Modellprojekt der Stadt Stuttgart
Dr.-Ing. Thomas Flassak
RStO 2012 – Consequences for the construction of block pavements
Die RStO 12 - Konsequenzen für die Pflasterbauweise
Prof. Dr.-Ing. habil. Frohmut Wellner
How much rainwater is seeping through concrete pavers? – Parameters for design practice
Wie viel Regenwasser versickert auf Betonpflaster? - Kennwerte für die Planungspraxis
Dr.-Ing. Marc Illgen
Influence of various de-icing agents on the durability of concrete products
Einfluss unterschiedlicher Taumittel auf die Dauerhaftigkeit von Betonwaren
Dr.-Ing. Patrick Schäffel
26 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
RA Joachim Cäsar-Preller, Cäsar-Preller Rechtsanwaltskanzlei, Wiesbaden
Kanzlei@caesarpreller.de
Geb. 1962 in Gießen; 1990 1. Staatsexamen; 1995 2. Staatsexamen; Tätigkeitsschwerpunkte: Aktienrecht, Arbeitsrecht,
Baurecht/Architektenrecht, Banken- und Börsenrecht, Immobilienrecht, Immobilienfonds, Kapitalanlagerecht,
Kapitalmarktrecht, Markenrecht, Medizinrecht/Arzthaftungsrecht, Nachbarrecht, Produkthaftungsrecht,
Sportrecht, Verbraucherschutzrecht, Vertragsrecht, Wirtschaftsrecht, Anlegerschutz, Tierrecht, Existenzrecht,
Unternehmensnachfolgerecht, Denkmalschutzrecht; Mitglied im Deutschen Anwaltsverein, Bundesverband der
Mittelständischen Wirtschaft, Europäischen Anwaltsverein u. a.
Varying distribution channels and warranty periods
What should manufacturers of concrete products bear in mind?
Unterschiedliche Vertriebsketten und Gewährleistungsfristen
Was hat der Hersteller von Betonerzeugnissen zu beachten?
Following the ECJ judgment of 2011, producers are often faced
with the issue of which costs they can be held liable for if the
product turned out to be deficient. This question becomes even
more important when considering the fact that manufacturers are
usually bound to just deliver the sold item, rather than to also
install it. In general, the customer may claim subsequent contractual
performance, i.e. that the defect be remedied or a product
free from defects be delivered. The seller must bear the associated
expenses, including the costs of transport, road tolls, labor and
materials.
Before the ECJ judgment, a dispute had arisen over the way in
which cases were to be handled where the seller was merely under
the obligation to deliver the product, but the product was installed
before the defect was detected. In this context, the question arose
whether the seller was to additionally bear the costs of removal
of the defective item and of the subsequent installation of the replacement
item. The ECJ answered this question by arguing that
the seller was to also bear the costs of removal and re-installation
if the defect was detected after installation. This constitutes an
extension to the previous duty of the seller because the seller just
owed delivery of a product free from defects, and not the installation
of this product. To underpin this argument, the ECJ cited
Article 3 (2, 3) of Directive 1999/44/EC. These provisions stipulate
that subsequent contractual performance must be provided free of
charge. However, this would not be the case if the consumer him-/
herself had to bear the costs of installation and removal. According
to the ECJ opinion, this also applies to cases where neither of the
two parties is at fault. In this respect, the court found:
“In a situation in which neither party to the contract was at
fault, it is justified to make the seller liable for the cost of removing
the goods not in conformity and installing the replacement
goods, since those additional costs, which are necessary for carrying
out the replacement, would have been avoided if the seller
had correctly performed his contractual obligations at the outset.”
Nach dem EuGH-Urteil aus dem Jahr 2011 sehen sich Produzenten
häufig mit der Frage konfrontiert, für welche Kosten sie haften müssen,
wenn sich herausstellt, dass ihr Produkt einen Mangel hatte.
Dies insbesondere unter dem Gesichtspunkt, dass die Produzenten in
den meisten Fällen nur die Lieferung des verkauften Gegenstandes
schulden und nicht den Einbau. Grundsätzlich kann der Kunde Nachbesserung,
das heißt Beseitigung des Mangels oder Lieferung einer
mangelfreien Sache verlangen. Hierbei hat der Verkäufer die erforderlichen
Aufwendungen zu leisten, insbesondere Transport-, Wege-,
Arbeits- und Materialkosten zu tragen.
Bis zu dem Urteil des EuGH war hierbei strittig, wie der Fall zu
behandeln ist, in dem der Verkäufer zwar nur die Lieferung der Sache
schuldet, die Sache jedoch eingebaut wurde, bevor der Mangel
entdeckt wurde. Hier stellte sich die Frage, ob der Verkäufer auch die
Kosten für den Ausbau der mangelhaften Sache und den Einbau der
neuen Sache zu tragen hat. Dies wurde vom EuGH dahingehend beantwortet,
dass der Verkäufer auch die Kosten für Ausbau und Einbau
zu tragen hat, wenn der Mangel erst nach Einbau entdeckt wurde.
Dies stellt eine Erweiterung der ursprünglichen Pflicht des Verkäufers
dar, da dieser eigentlich nur die Lieferung einer mangelfreien Sache
schuldete und nicht den Einbau der Sache selber. Dies begründet der
EuGH mit Art. 3 Absatz 2 und 3 der Richtlinie 1999/44/EG. Hiernach
muss die Nacherfüllung unentgeltlich sein. Dies wäre jedoch nicht
der Fall, wenn der Verbraucher die Kosten für Einbau und Ausbau
selber zahlen müsste. Dies gilt nach Ansicht des EuGH auch für den
Fall, dass keine der beiden Seiten ein Verschulden trifft. Das Gericht
führt hierzu aus:
„In einem Fall, in dem keine der beiden Vertragsparteien schuldhaft
gehandelt hat, ist es demnach gerechtfertigt, dem Verkäufer die
Kosten für den Ausbau des vertragswidrigen Verbrauchsguts und
den Einbau des als Ersatz gelieferten Verbrauchsguts aufzuerlegen,
da diese Zusatzkosten zum einen vermieden worden wären, wenn
der Verkäufer von vornherein seine vertraglichen Verpflichtungen
ordnungsgemäß erfüllt hätte, und zum anderen nunmehr notwendig
28 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
Another important outcome of this ECJ judgment is that the
seller may refuse to remedy the defect or to deliver a replacement
product free from defects only if the costs of one of these remedies
are disproportionate compared to the costs of the other remedy,
but not if these costs are merely disproportionate from a general
point of view. The manufacturer may thus refuse delivery of a
product free from defects if the costs of such a delivery amount
to 1.5 times the removal costs. If, however, the costs of these two
remedies are identical but amount to more than three times the
original costs, the manufacturer is bound to subsequent contractual
performance nonetheless. Provided it is generally impossible
to remedy the defect, this means that the seller may not refuse the
delivery of a product free from defects even if the associated costs
amount to three times the original purchase price.
Unfortunately, this legal consequence must be accepted when
purchasing consumer goods because the related laws and regulations
are binding in this respect. However, if either option is possible
(i.e. subsequent delivery and remedy of defect), the seller may
refuse subsequent delivery or remedy of the defect if the related
costs amount to more than 150% of those of the respective other
option. It should be noted, though, that this alternative is available
to the seller only if the costs of one of the options are significantly
higher than those of the other. The general elective right of the
buyer does not exist for the seller.
sind, um den vertragsgemäßen Zustand des Verbrauchsguts herzustellen.“
Ebenfalls wichtiges Ergebnis des EuGH-Urteils ist es, dass der
Verkäufer nur dann die Beseitigung des Mangels oder die Lieferung
einer mangelfreien Sache verweigern kann, wenn die Kosten der einen
Maßnahme im Verhältnis zu den Kosten der anderen Maßnahme
unverhältnismäßig sind, nicht jedoch, wenn sie lediglich generell unverhältnismäßig
sind. Sollte daher die Lieferung einer mangelfreien
Sache das Anderthalbfache der Beseitigungskosten betragen, kann
der Hersteller die Lieferung verweigern. Wenn beides jedoch gleich
teuer ist, aber mehr als das Dreifache der ursprünglichen Kosten beträgt,
muss der Hersteller trotzdem die Nacherfüllung vornehmen.
Wenn also die Beseitigung des Mangels generell nicht möglich ist,
kann der Verkäufer die Lieferung einer mangelfreien Sache selbst
dann nicht verweigern, wenn die Kosten das Dreifache des ursprünglichen
Kaufpreises betragen.
Diese Rechtsfolge muss man beim Verbrauchsgüterkauf leider
hinnehmen, da die Vorschriften insoweit zwingend sind. Es bleibt
jedoch festzuhalten, dass wenn sowohl Nachlieferung, als auch Beseitigung
des Mangels möglich sind, der Verkäufer die Nachlieferung
oder Beseitigung verweigern kann, wenn die Kosten mehr als 150 %
der jeweils anderen Methode betragen. Es ist jedoch festzuhalten,
dass dieses Wahlrecht dem Verkäufer nur zusteht, wenn die Kosten
der einen Methode deutlich höher sind, als die der anderen. Ein generelles
Wahlrecht, wie es der Käufer hat, hat der Verkäufer gerade
nicht.
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PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Barbara Janorschke, IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
b.janorschke@iab-weimar.de
1970-1974 Studium, Hochschule für Architektur und Bauwesen Weimar (HAB) heute Bauhaus-Universität Weimar;
1974-1979 Lehr- und Forschungstätigkeit an der HAB; 1981 Promotion; 1980-1991 Tätigkeit beim Kreisbauamt Weimar-
Land; 1991-1997 leitende Architektin im Büro Wollschläger und Holzhauer, Erfurt; 1997-2003 Büroleiter in der HWP
Planungsgesellschaft mbH Jena; ab 2003 stellvertretende Leiterin des Forschungsbereichs Fertigbau am IFF Weimar
e. V.; seit Mai 2006 Leitung des Forschungsbereichs; seit 2012 Leitung des Forschungsbereichs Nachhaltiges Bauen,
IAB - Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gemeinnützige GmbH; Tätigkeitsschwerpunkte: Fertigteile und
Bausysteme, Bau- und Montageverfahren, Trag- und Oberflächenstrukturen, Klimaschutz- und Energiekonzepte
Multibord
More than just a cubstone
Der Multibord
Mehr als nur ein Randstein
→ 1 Basic Multibord module
Multibord-Grundbaustein
Photo: IAB Weimar
In a joint project, IAB Weimar gGmbH, OBB Beton- und Bau GmbH
and WBB Straßen- & Tiefbau Marksuhl GmbH developed a multifunctional,
retrofittable curb system for the construction of roads,
outdoor spaces and tunnels. This project aimed to respond to the
need for continuous alteration of utilities in urban areas due to
changing technical and demographic trends and increasingly demanding
requirements with respect to safety, information, monitoring
and maintenance. The project was funded by the Federal
Ministry of Economics and Technology. The Multibord curbstone is
a modular system that combines utility ducts, road safety equipment,
traffic information systems and telematics, and lighting.
Utility ducts
The road profile comprises a large number of utilities managed
by many different entities. This applies particularly to urban areas.
It is expected that market dynamics will continue to result in
frequently changing requirements for utility systems. This setting
requires flexible, fast and cost-efficient solutions for network extensions,
repair and maintenance. The Multibord system provides
the necessary flexibility as a result of its structural design and of
the concentration of utilities in the curb zone.
Road safety equipment, traffic information systems and telematics
The development of this new generation of curbstones responds to
the continuously growing demand for road safety/traffic management
and telematics systems in public and private thoroughfares.
Systems integrated in curbs can issue alerts of adverse road con-
Vor dem Hintergrund eines ständigen Anpassungsbedarfes von Verund
Entsorgungsleitungen im städtischen Raum infolge technischer
und demografischer Entwicklungen sowie steigender Anforderungen
an Sicherheit, Information, Kontrolle und Wartung entwickelten die
IAB Weimar gGmbH, die OBB Beton- und Bau GmbH und die WBB
Straßen- & Tiefbau Marksuhl GmbH im Rahmen eines Verbundprojektes
ein multifunktionales, nachrüstbares Bordsteinsystem für den
Straßen-, Freianlagen- und Tunnelbau. Das Projekt wurde durch das
Ministerium für Wirtschaft und Technologie gefördert. Der Multibord
kombiniert Ver- und Entsorgungstrassen, Sicherheitstechnik, Verkehrsinformationssysteme
und -telematik sowie Lichttechnik in einem Baukastensystem.
Ver- und Entsorgungstrassen
Im Straßenquerschnitt, vor allem im urbanen Raum, sind eine Vielzahl
von Ver- und Entsorgungsleitungen mit unterschiedlichen Zuständigkeiten
angeordnet. Durch die Dynamik am Markt ist auch in
Zukunft mit häufig wechselnden Anforderungen an die Leitungsnetze
zu rechnen. Das erfordert anpassungsfähige, schnelle und kostengünstige
Lösungen für Netzerweiterungen, Instandhaltungen und
Reparaturen. Der Multibord bietet mit seinem konstruktiven Aufbau
und der Konzentration der Ver- und Entsorgungsleitungen im Bordsteinbereich
die nötige Flexibilität.
Sicherheitstechnik, Verkehrsinformationssysteme
und -telematik
Mit der Entwicklung der neuen Bordsteingeneration wird dem ständig
wachsenden Bedarf an Sicherheits-/Verkehrsleittechnik und
30 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
AUTHOR
Dipl.-Ing. (FH) Hartmut Solas, IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
h.solas@iab-weimar.de
Geb. 1951; bis 1978 Studium an der Ingenieurschule für Bauwesen Cottbus; 1979-1981 Tätigkeit im Kraftwerksbau;
1982-1991 Tätigkeit im Bereich der stadttechnischen Erschließung; 1992-2001 Geschäftsführung eines Ingenieurbüros;
seit 2002 Bereichsleiter für Infrastruktur bei der FITR gGmbH; seit 2008 ö. b. u. v. Sachverständiger für
innerstädtischen erdverlegten Rohrleitungsbau; seit 2012 Leitung des Forschungsbereiches Technisch Systeme am
IAB - Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gemeinnützige GmbH; Tätigkeitsschwerpunkte: Rohre, Informationstechnik,
Maschinenentwicklung, Wasser/Abwasser
Photo: IAB Weimar
ditions (such as ice warnings via temperature sensors or congestion
alerts). RFID (Radio Frequency Identification) technology and
reading antennas make it possible to integrate monitoring and
control systems for municipal service providers and traffic management
systems (bollards and barriers). Tactile surfaces contribute
to improving road safety.
Lighting and traffic guidance
The curb system includes safety-enhancing lighting and guidance
features enabled by integrated reflective and fluorescent materials
and grid-connected or self-sufficient lighting equipment. In the
simplest scenario, they improve the visibility of road boundary
markings. The system can alert road users of particular features in
bends, on driveways, at crossroads, or on traffic islands. It also appears
feasible to mark various areas of use by light strips in one or
several colors. Self-sufficient energy supply can be implemented
by integrating photovoltaic panels.
Design and engineering
The Multibord system (Fig. 1) is divided into three levels. Each of
these levels fulfils specific functions. The top level is the curbstone
itself and mainly serves to delimit thoroughfares and deflect
vehicle wheels, thus fulfilling the basic curb function. This level
includes the traffic management and control systems referred to
above. The center level consists of special-purpose blocks to accommodate
cabling for information, energy and communications
systems. Depending on the specific requirements, this level can
comprise a varying number of components. The number and di-
→ 2 Prototype of Multibord
Prototyp des Multibord
-telematik in öffentlichen und nichtöffentlichen Verkehrsbereichen
begegnet. Bordsteinintegrierte Systeme können Gefahreninformationen
über widrige Fahrbahnzustände (etwa zur Eiswarnung über
Temperatursensoren, Stauwarnung usw.) signalisieren. RFID-Technik
(Radio Frequency Identification) und Leseantennen ermöglichen die
Integration von Kontroll- oder Ansteuerungssystemen für Stadtwirtschaftsdienste
und Verkehrsleitsysteme (Sperrpoller und Schranken).
Taktile Beläge tragen zur Erhöhung der Verkehrssicherheit bei.
Lichtleittechnik
Durch die Integration reflektierender und fluoreszierender Materialien
bzw. energiegeführter oder autarker Lichttechnik übernimmt
der Bordstein licht- und leittechnische Funktionen, die zur Erhöhung
der Verkehrssicherheit beitragen. Im einfachsten Fall erhöhen sie die
Sichtbarkeit von Fahrbahnbegrenzungen. In Kurven und Einfahrten
oder an Kreuzungen und Verkehrsinseln kann auf fahrbahnspezifische
Besonderheiten aufmerksam gemacht werden. Auch die Kennzeichnung
verschiedener Nutzungsbereiche mit ein- oder mehrfarbigen
Leuchtbändern ist denkbar. Energieautarke Lösungen durch
PV-Module sind möglich.
Entwurf und Design
Der Multibord (Abb. 1) ist in drei Ebenen gegliedert. Jeder Ebene sind
spezielle Funktionen zugeordnet. Die obere Ebene – der Bordstein
– übernimmt in erster Linie die Funktion der Abgrenzung von Verkehrsflächen
sowie der Radabweisung und erfüllt damit die grundlegende
Bordsteinfunktion. In diese Ebene sind die oben beschriebenen
Verkehrs- und Kontrollsysteme integriert. In der mittleren Ebene sind
02·2013 BFT INTERNATIONAL 31

PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Ulrich Palzer, IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
u.palzer@iab-weimar.de
Geb. 1960; 1979-1984 Studium der Baustoffverfahrenstechnik an der Hochschule für Architektur und Bauwesen
Weimar, heute Bauhaus-Universität Weimar; 1984-1989 wissenschaftlicher Assistent; 1990 Promotion; 1990-1995
Geschäftsführer der Ritter Verwaltung GmbH; seit 1995 Geschäftsführer der PBM Projektbau- und Baumanagement
GmbH, Weimar; seit Juli 2007 Institutsdirektor des IFF Weimar e. V., heute IAB – Institut für Angewandte Bauforschung
Weimar gGmbH; Tätigkeitsschwerpunkte: Baustoffforschung, Simulation von Verarbeitungsprozessen,
Lärm- und Schwingungsabwehr in der Rohstoffindustrie
ameter of conduits can be adjusted to specific functional needs. For
repair purposes or after a breakdown, the dual design of the cable
conduits provides easy access via manholes or by dismantling the
curbstone from the top. This eliminates the need for time-consuming
excavations on sidewalks or roads. The bottom level includes a
supplementary module that serves as a storm-water sewer. Tightness
is ensured by installing an underground sewer pipe (Fig. 1).
The Multibord range includes straight items with a length of 1,000
mm, radial, transition and flush curbs, and manhole elements. Its
structural design makes it possible to integrate it with other commercially
available curbstone ranges. The center and bottom part
are manufactured in a machine mold whereas the visible top part
is cast. The concrete mix designs were tailored to these two methods
and tested. They meet the specifications of the manufactured
product. A utility model has been registered for the system.
Effectiveness/cost efficiency
The Multibord system not only improves city/service information
and control systems. It also contributes to saving costs in the long
term in the new construction, refurbishment and operation of thoroughfares
and service equipment due to its automated monitoring,
maintenance and control features and integrated self-sufficient
(renewable) energy supply and as a complement to existing traffic
management and signaling systems. Its use is not just restricted to
urban or commercial areas. What is even more significant is the
safe and economical design of “dangerous” highway junctions. The
curb system can be equipped as required by the user and is thus
suitable for a wide range of applications, particularly in tunnels,
logistics centers and commercial areas. The Multibord system is a
major innovation that contributes to enhancing road safety due to
its integrated infrastructural, safety and lighting components. The
figures published by the German Federal Statistical Office prove
how important this contribution is. For the first time in the last
20 years, the number of traffic deaths has increased significantly
in Germany. Overall, the novel characteristics incorporated in the
system make the otherwise conventional curbstone a multi-purpose,
multi-functional solution with the ability to communicate
that provides high infrastructural efficiency.
Formsteine angeordnet, die beispielsweise Kabel für Informations-,
Energie-, Kommunikationssysteme usw. aufnehmen können. Diese
Ebene kann additiv, entsprechend Bedarf und Anforderungen, zusammengefügt
werden. Durchmesser und Anzahl der Leerrohre sind
funktionsspezifisch anpassbar. Die Zweiteiligkeit der Kabelkanäle
gewährleistet bei Reparaturarbeiten oder nach Havarien einen einfachen
Zugang über Kabelschächte bzw. durch die Demontage des
Bordsteins von oben. Dadurch entfallen aufwendige Schachtarbeiten
im Gehweg- oder Straßenbereich. In der unteren Ebene ist ein Ergänzungsmodul
angeordnet, das der Ableitung von Oberflächenwasser
dient. Durch den Einbau eines KG-Rohres (Abb. 1) wird die
Dichtigkeit gewährleistet. Das Multibord-Sortiment beinhaltet gerade
Elemente mit einer Systemlänge von 1.000 mm, Radien-, Übergangsund
abgesenkte Bordsteine sowie Schachtelemente. Es lässt sich konstruktiv-technisch
in handelsübliche Bordsteinsortimente integrieren.
Die Herstellung des Mittel- und des Unterteiles erfolgt in einer Maschinenform,
die des sichtbaren Oberteils dagegen im Gießverfahren.
Auf diese beiden Verfahren wurden die Betonrezepturen abgestimmt
und erprobt. Sie erfüllen die Anforderungen an das herzustellende
Produkt. Für das entwickelte System wurde ein Gebrauchsmuster angemeldet.
Wirksamkeit/Wirtschaftlichkeit
Der Multibord dient nicht nur der Verbesserung von Stadt-/Betriebsinformations-
und Kontrollsystemen. Auf Grund automatisierter Kontroll-,
Wartungs- und Steuerungsfunktionen, durch die Integration
energieautarker Versorgungslösungen (regenerative Energien) und die
Ergänzung von Verkehrsleit- und -signalanlagen leistet er einen nachhaltigen
Beitrag zur Kosteneinsparung beim Neubau, bei der Sanierung
und der Bewirtschaftung von Verkehrsflächen und betrieblichen
Anlagen. Sein Einsatz konzentriert sich nicht nur auf innerstädtische
und gewerbliche Bereiche, sondern vor allem auch auf die sichere und
wirtschaftliche Gestaltung „gefährlicher“ Verkehrsknoten im Überlandbereich.
Das Bordsteinsystem gewährleistet eine nutzerspezifische
Ausstattung und ist somit universell vor allem im Tunnelbau, in Logistikzentren,
in gewerblich genutzten Flächen und ähnlichem einsetzbar.
Durch integrierte infrastrukturelle, sicherheits- und lichttechnische
Elemente stellt der Multibord eine entscheidende Innovation dar, die
zur Erhöhung der Verkehrssicherheit beiträgt. Wie wichtig dieser Beitrag
ist, belegen die Zahlen des Statistischen Bundesamtes. Erstmals
nach 20 Jahren ist in Deutschland die Zahl der Verkehrstoten deutlich
angestiegen. Die Gesamtheit der generierten neuen Eigenschaften
verwandelt einen herkömmlichen Bordstein in einen kommunikativen
„Alleskönner“ mit hoher Infrastruktureffizienz.
32 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
AUTHOR
Dr.-Ing. Thomas Flassak; Ingenieurbüro Lohmeyer, Karlsruhe
thomas.flassak@lohmeyer.de
Studium des theoretischen Maschinenbaus an der TU Karlsruhe; Spezialisierung im Bereich der numerischen
Strömungsmechanik; seit 1995 im Ingenieurbüro Lohmeyer GmbH & Co. KG mit Schwerpunkt in den Bereichen
Strömungsmodellierung mit prognostischen meso- und mikroskaligen sowie CFD-Modellen, Softwareentwicklung
und -vertrieb; Mitarbeit in den VDI-Arbeitsgruppen VDI 3783/16 „Prognostische mesoskalige nicht hydrostatische
Windfeldmodelle – Verfahren für Anwendungen nach TA Luft“ und VDI 3783/07 „Evaluierung prognostischer mesoskaliger
Windfeldmodelle“
Photocatalysis in concrete terms
Modeling and measuring for the Hohenheimer Strasse model
project in Stuttgart, Germany
Photokatalyse konkret
Modellierung und Messung im Modellprojekt „Hohenheimer
Straße“ der Stadt Stuttgart
Manufacturers of concrete products have been working with photocatalytically
active surfaces for a number of years. In collaboration
with HeidelbergCement AG, a software tool for quantitative assessment
of the effectiveness of such surfaces at a specific location was
developed. In a model project conducted by the city of Stuttgart,
Germany, the possible effectiveness of photocatalytically active surfaces
was simulated on Hohenheimer Strasse in Stuttgart.
Modeling
The photocatalytic process of degradation is modeled in analogy to
deposition processes. The resistance model used is based on guideline
VDI 3782/5. A NO x
decomposition rate required for modeling
was derived using theoretical approaches (Bolte and Flassak, 2012)
from laboratory measurements obtained in a test chamber at HeidelbergCement
Technology Center (HTC), as well as in a ISO test
chamber.
An emission monitoring station of the Baden-Württemberg
State Institute for Environment, Measurements and Nature Conservation
(LUBW), located near Hohenheimer Strasse, continuously
records NO und NO 2
concentrations. Background concentration
information from the Stuttgart Schwabenzentrum was available.
Initially, simulation to establish the previous actual condition
was carried out with the model MISKAM (Eichhorn and Kniffka,
2010) – i.e., without photocatalytically effective surfaces. A comparison
with measured NO x
data at the monitoring station was
conducted to establish whether the model chosen would realistically
record the concentration level in the street canyon. For investigation
of the photocatalytic effectiveness of the TiO 2
surfaces,
simulation took place of an additional calculation to take account
of the TiO 2
surfaces on the roads, the parking lots, and the sidewalks.
The effect of the TiO 2
in the street canyon of Hohenheimer
Strasse can be estimated by comparing the two calculations.
Seit einigen Jahren arbeiten Hersteller von Betonwaren mit photokatalytisch
aktiven Belägen. In Zusammenarbeit mit der Fa. Heidelberg-
Cement AG wurde ein Softwaretool entwickelt, das die Wirksamkeit
solcher Beläge für einen konkreten Standort quantitativ abschätzen
kann. In einem Modellprojekt der Stadt Stuttgart wurde die mögliche
Wirksamkeit von photokatalytisch aktivem Belag in der Hohenheimer
Straße in Stuttgart simuliert.
Modellierung
Der photokatalytische Abbauprozess wird in Analogie zu Depositionsprozessen
modelliert. Es kommt ein Widerstandsmodell nach VDI
Richtlinie 3782 Blatt 5 zum Einsatz. Aus Labormessungen in der Beprobungskammer
des HeidelbergCement Technology Centers (HTC)
sowie in der ISO-Beprobungskammer wurde mit theoretischen Ansätzen
eine für die Modellierung notwendige NO x
-Abbaugeschwindigkeit
abgeleitet (Bolte und Flassak, 2012).
Im Bereich der Hohenheimer Straße befindet sich eine Immissionsmessstelle
der Landesanstalt für Umwelt, Messungen und Naturschutz
Baden Württemberg (LUBW). Dort werden die NO- und NO 2
-
Konzentrationen kontinuierlich erfasst. Vorbelastungsinformationen
lagen von der Messstelle Stuttgart-Schwabenzentrum vor.
Zunächst wurde eine Simulation mit dem Modell MISKAM (Eichhorn
und Kniffka, 2010) für den Istzustand durchgeführt – also noch
ohne photokatalytisch wirksame Beläge. Ein Vergleich mit NO x
-Messdaten
an der Messstelle sollte zunächst aufzeigen, ob das gewählte Modell
die Belastungssituation in der zu betrachtenden Straßenschlucht
realistisch wiedergibt. Für die Untersuchung der photokatalytischen
Wirksamkeit der TiO 2
-Beläge wurde eine weitere Berechnung unter Berücksichtigung
von TiO 2
-Belägen auf den Fahrbahnen, den Parkplätzen
und den Gehwegen simuliert. Durch den Vergleich beider Rechnungen
kann die Wirkung des TiO 2
in der hier betrachteten Straßenschlucht der
Hohenheimer Straße eingeschätzt werden.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 33

PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Dr. Ulrich Reuter; Landeshauptstadt Stuttgart
Studienabschluss als Diplom-Meteorologe; Leiter der Abteilung Stadtklimatologie im Amt für Umweltschutz
der Landeshauptstadt Stuttgart; Schwerpunkte: Arbeitsgebiete Stadtklima, globaler Klimaschutz und Luftreinhaltung;
Mitglied im Fachbeirat Umweltmeteorologie und im Ausschuss Klima des Vereins Deutscher Ingenieure
(VDI) und Mitwirkung in der Richtlinienarbeit des VDI; Lehrbeauftragter zum Thema Stadtklima an der Hochschule
für Technik in Stuttgart und Autor zahlreicher Fachaufsätze und Bücher
Pilot project “Hohenheimer Straße”
Pilotprojekt „Hohenheimer Straße“
Wind speed: 0,5 m/s
Windgeschwindigkeit: 0,5 m/s
Percental
NOx-reduction
in %
Prozentuale
NOx-Reduktion
in %
→ 1 Calculated relative reduction of the total NO x
concentration for daytime situations at a wind speed of 0.5 m/s and a
UVA radiation intensity of more than 15 W/m² at approx. 1.5 m above ground
Berechnete relative Reduktion der NO x
-Gesamtbelastung für Tagsituationen bei einer Windgeschwindigkeit von 0,5 m/s und einer
UVA-Strahlungsintensität von mehr als 15 W/m² in ca. 1,5 m über Grund
Results
Calculation with the MISKAM model took place for the following
cases:
1) NO x
annual average value
2) Daytime situations with average wind speeds < 1.0 m/s
3) Daytime situations with average wind speeds < 0.5 m/s
The calculations for the actual condition compare very well with
the data measured at the monitoring station.
Based on calculated results presented here at the Hohenheimer
Strasse monitoring station, a reduction of the NO x
annual average
value by approx. 4 % can be achieved under the assumed conditions.
Annual average reductions of up to 6 % are possible for the
entire street canyon. Greatest reductions can be achieved near the
buildings.
Findings additionally showed that the NO x
reduction effect
in percent increases with decreasing wind speeds. For a
wind speed of 0.5 m/s, Figure 1 shows the calculated percent
reduction of total NO x
concentration for daytime situations at
a UVA radiation intensity over more than 15 W/m² at approx.
1.5 m above ground. Low wind speeds generally correlate with
high pollutant concentrations. Accordingly, photocatalytically
active concrete surfaces can contribute to cap emission peaks.
This signifies that photocatalytically active concrete surfaces,
in accordance with their capability to cap specifically emission
Ergebnisse
Die Berechnung mit dem Modell MISKAM erfolgte für folgende Fälle:
1) NO x
-Jahresmittelwert
2) Tagsituationen mit mittleren Windgeschwindigkeiten < 1,0 m/s
3) Tagsituationen mit mittleren Windgeschwindigkeiten < 0,5 m/s
Die Berechnungen für den Istzustand vergleichen sich an der Messstelle
sehr gut mit den dort gemessenen Daten.
Im Jahresmittel kann entsprechend der hier vorgestellten Berechungsergebnisse
an der Messstelle Hohenheimer Straße im
Planfall eine Reduktion des NO x
-Jahresmittelwerts um ca. 4 %
erreicht werden. In der gesamten Straßenschlucht sind im Jahresmittel
Reduktionen bis zu 6 % möglich. Die höchsten Reduktionen
treten an der Straßenrandbebauung auf.
Es wurde des Weiteren gezeigt, dass die prozentuale NO x
-Minderungswirkung
mit abnehmender Windgeschwindigkeit zunimmt. Für
eine Windgeschwindigkeit von 0,5 m/s zeigt Abbildung 1 die berechnete
prozentuale Reduktion der NO x
-Gesamtbelastung für Tagsituationen
bei einer UVA-Strahlungsintensität von mehr als 15 W/m² in
ca. 1,5 m über Grund. Niedrige Windgeschwindigkeiten sind in der
Regel korreliert mit hohen Schadstoffkonzentrationen. D. h. photokatalytisch
aktive Betonoberflächen können dazu beitragen, Immissionsspitzen
zu „kappen“. Dies bedeutet, dass photokatalytisch aktive
Betonoberflächen durch die Eigenschaft speziell Immissionsspitzen
zu „kappen“, effektiv helfen können, zum Beispiel die Anzahl der
34 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
AUTHOR
Dipl.-Ing. Siegfried Riffel; HeidelbergCement, Talheim/Leimen
Geb. 1951; 1974-1979 Baubetriebsstudium an der FH-Karlsruhe; 1979-1981 Beratender Ingenieur im Bereich Mauerwerksbau
bei der Fa. Ebert Beton, Remseck; 1981-1992 Leiter der Betonprüfstelle beim Autobahnamt/Landesamt
für Straßenwesen Baden-Württemberg, KA-Durlach; 1992-1996 Bauberater bei der Bauberatung Zement Stuttgart
beim Bundesverband der Deutschen Zementindustrie (BDZ); 1996-2002 Leiter Verkauf, Marketing und Beratung
bei der ZEAG, Zementwerk Lauffen – Elektrizitätswerk Heilbronn AG und Geschäftsführer bei der TBG Enztal-
Beton, Illingen; 2002-2004 Projektmanager Verkehrswegebau bei der HeidelbergCement AG; seit 2004 Projektmanager
Infrastruktur bei der HeidelbergCement AG in der Abteilung Entwicklung & Anwendung, Talheim/Leimen
peaks, can actively help to reduce, for example, the number
of times the one-hour average value exceeds 200 µg/m³. This
represents an additional effective measure for reducing, for example,
the exceedance frequency of the short-time limit value
for nitrogen dioxide.
In the case discussed here, wind speeds were less than 0.5 m/s
for approx. 2 % of the time and between 0.5 and 1 m/s for approx.
6 % of the time. For these situations, reductions in the NO x
value
by approx. 20 % (0.5 m/s) and 10 % (1 m/s) can be achieved.
Überschreitungen des Stickstoffdioxid-Einstundenmittelwerts über
200 µg/m³ zu reduzieren. Dies stellt eine zusätzliche effektive Maßnahme
dar, um z. B. die Überschreitungshäufigkeit des Stickstoffdioxid-Kurzzeitgrenzwerts
zu reduzieren.
Im vorliegenden Fall sind in ca. 2 % der Zeit die Windgeschwindigkeiten
kleiner als 0,5 m/s und in ca. 6 % der Zeit zwischen 0,5 und
1 m/s. In diesen Situationen können Reduktionen des NO x
-Werts um
ca. 20 % bzw. 10 % erreicht werden.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Bolte, G., Flassak, T. (2012): Numerische Simulation der Wirksamkeit photokatalytisch aktiver Betonoberflächen. In: Internationale Baustofftagung 18. ibausil,
12. – 15. September 2012, Weimar.
[2] Eichhorn, J., Kniffka, A. (2010): The numerical flow model MISKAM: State of development and evaluation of the basic version. Meteorologische Zeitschrift,
Vol 19. No. 1, pp. 081-90.
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PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. habil. Frohmut Wellner; Technische Universität Dresden
frohmut.wellner@tu-dresden.de
1977-1981 Studium Bauingenieurwesen, TU Dresden; 1986 Promotion; 1985-1987 Mitarbeiter, Gruppenleiter und stellv.
Abteilungsleiter, Ingenieurtief- und Verkehrsbaukombinat Karl-Marx-Stadt; 1987-1996 Forschungs- und Lehrtätigkeit,
TU Dresden; 1990 Zulassung als privater Ingenieur für tiefbautechnische Planungsleistungen; 1990-1996 Ingenieur für
Planung von Straßen- und Tiefbauvorhaben; 1993 Habilitation; 1996-1999 Universitätsprofessor, Fachgebietsleiter und
Partner der Ingenieurgemeinschaft für Verkehrswegebau, Hannover; seit 1999 Sachverständiger für konstruktiven Straßenbau
und Universitätsprofessor, Leiter Lehrstuhl Straßenbau und Direktor Institut Stadtbauwesen und Straßenbau, TU
Dresden; 2000-2006 Prüfstellenleiter, TU Dresden; seit 2005 Gastprofessur an der Chongqing Jiaotong University, China
Consequences for the construction of block pavements
RStO 2012
Konsequenzen für die Pflasterbauweise
RStO 2012
After a six-year revision period, RStO 12 (code of practice for the
standardization of pavements of traffic areas) - the revision of
RStO 01 - has been completed. The well-proven basic principles
of RStO 01 remain unchanged in the new version. Amendments,
however, were necessary regarding the calculation of the so-called
B values as a consequence of the increased traffic loads as well
as in regard to structural alterations in the construction methods
based on the experience of contracting authorities responsible
for road construction and maintenance. These amendments also
influence the construction of block pavements. The presentation
will start with an outline of the most important amendments of
RStO 12 as against RStO 01. Thereafter, the following details, in
particular, concerning the construction of block pavements, will
be discussed.
Amendments as a consequence of increasing traffic loads
The axle load measurement being the basis for the new method
of calculating the B value was carried out with the aid of axle
load weighing machines installed in the highway network of the
Federal Republic of Germany. These figures are a sound database
for the federal highway network. However, block pavements are
normally used at municipal roads, for which no data is available
from axle load measurements. We may, though, assume that there
may be an increase in both the axle load and the number of vehicles
at the municipal road network similar to the federal highway
network. Therefore, the factors for the B value calculation were
also increased, even though more moderate than that concerning
the federal highway network. It is to be anticipated that the implementation
of RStO 12 will lead to a higher degree of safety against
premature failure of the pavements than by applying RStO 01.
In addition, RStO 12 now gives more detailed information concerning
the classification of traffic areas into load classes (equivalent
to construction classes according to RStO 01), if a count as the
basis for the determination of the B value is not possible and/or
cannot be made. This, however, allows a much wider classification
of the traffic areas according to the load classes on which planning
is based for respective situations. In order to enable a correct and
reliable classification, exact knowledge of the local conditions as
Nach sechsjähriger Überarbeitungszeit ist die RStO 12 nach Überarbeitung
der RStO 01 fertiggestellt worden. Die bewährten Grundprinzipien
der RStO 01 wurden beibehalten. Es ergab sich jedoch die
Notwenigkeit sowohl der Änderung der Berechnung der B-Zahlen
infolge der gestiegenen Verkehrsbelastungen, als auch von konstruktiven
Veränderungen bei den Bauweisen aufbauend auf den Erfahrungen
der Straßenbaulastträger. Diese Änderungen haben Auswirkungen
auf die Pflasterbauweise. Zu Beginn des Vortrages werden
zunächst die wesentlichen Änderungen der RStO 12 gegenüber den
RStO 01 vorgestellt. Im Anschluss daran werden die folgenden, insbesondere
die Pflasterbauweise betreffenden Details diskutiert.
Änderungen infolge gestiegener Verkehrsbelastungen
Die für die neue Art Berechnung der B-Zahl zugrunde liegenden
Achslastmessungen wurden mit Hilfe der im Autobahnnetz der Bundesrepublik
installierten Achslastwaagen durchgeführt. Diese ergeben
eine gute Datengrundlage für das Bundesfernstraßennetz. Pflasterbefestigungen
werden jedoch in der Regel in kommunalen Straßen angewendet,
für welche keine Daten aus Achslastmessungen vorliegen.
Es kann aber davon ausgegangen werden, dass auch im kommunalen
Straßennetz in ähnlicher Weise wie auf Bundesfernstraßen eine
Zunahme sowohl der Achslasten, als auch der Zahl der Fahrzeuge
stattfindet. Deshalb wurden die Faktoren zur B-Zahlberechnung für
kommunale Straßen ebenfalls erhöht, jedoch moderater als für das
Bundesfernstraßennetz angehoben. Es ist davon auszugehen, dass
dadurch bei Anwendung der RStO 12 in Zukunft eine höhere Sicherheit
gegenüber vorzeitigem Versagen der Befestigungen vorhanden
sein wird, als bei Anwendung der RStO 01.
Außerdem werden detailliertere Hinweise in den RStO 12 zur
Einordnung von Verkehrsflächen in Belastungsklassen (entspricht
Bauklassen nach RStO 01) als bisher gegeben, wenn eine direkte
Zählung als Grundlage der Ermittlung der B-Zahl nicht möglich ist
bzw. nicht erfolgen kann. Diese gestattet jedoch eine wesentlich breitere
Zuordnung der Verkehrsflächen zu den Belastungsklassen für
die jeweiligen, der Planung zugrunde zu legende Situation. Um eine
richtige und sichere Zuordnung zu ermöglichen, werden dann aber
die genaue Kenntnis der örtlichen Gegebenheiten sowie langjährige
Erfahrungen im Umgang mit der Pflasterbauweise unumgänglich. In
36 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
well as many years of experience
in construction of block
pavement will then be absolutely
essential. The presentation
will give examples for the
effect of the B value calculation
at an equal traffic volume
(number of vehicles) based on
the factors of RStO 12 in comparison
to RStO 01.
Changes in construction
The most important change
in respect of the construction
of block pavements is enabled
by the classification of traffic
load areas of the former construction
class III into two load
classes, i.e. Bk 1.8 and Bk 3.2.
For reasons of an increased
safety of pavements with nonbound
base course (this construction
method is now only
recommended for a crushed
stone base course), in contrast
to RStO 01, Bk 3.2 now requires
a value E V2
= 180 MPa
in compliance with ZTV SoB
06. In this regard, it is strictly
necessary to consider that despite
an intensive compaction
for obtaining this E v2
value,
an adequate impermeability
to water needs to be ensured.
For the load class Bk 3.2, it
is no longer recommended to
use gravel base courses below
block pavements. There
were concerns regarding the
resistance of such gravel base
courses against creeping (rut
formation). The changes of the
construction will be discussed
in detail with the aid of the
illustrations in table 3 and 6.
In conclusion, it has to be assumed
that the durability of
pavements will be increased
in case of the correct application
of RStO 12 and, in particular,
if critical applications
for high traffic loads will be
excluded.
dem Vortrag werden beispielhaft
die Auswirkung auf die
B-Zahlberechnung bei gleicher
Verkehrsmenge (Anzahl der
Fahrzeuge) bei Zugrundelegung
der Faktoren der RStO 12
im Vergleich zu den RStO 01
vorgestellt.
Änderungen der Konstruktion
Die wesentlichste Änderung
bezüglich der Konstruktion
von Pflasterbefestigungen wird
durch die Aufteilung des Verkehrsbelastungsbereiches
der
ehemaligen Bauklasse III in
zwei Belastungsklassen Bk 1,8
und Bk 3,2 ermöglicht. In
Bk 3,2 wird zur Erhöhung der
Sicherheit der Pflasterbefestigung
mit Tragschicht ohne
Bindemittel (diese Bauweise
wird nur noch für die Schottertragschicht
empfohlen) abweichend
von den RStO 01
in Übereinstimmung mit den
ZTV SoB 06 jetzt ein Wert
E v2
= 180 MPa gefordert. Dabei
ist dringend zu beachten, dass
trotz intensiver Verdichtung
zur Erreichung dieses E v2
-Wertes
eine ausreichende Wasserdurchlässigkeit
gewährleistet
bleibt. Kiestragschichten unter
Pflasterdecken werden für diese
Belastungsklasse Bk 3,2 nicht
mehr empfohlen. Hier bestanden
Bedenken bezüglich der
Resistenz dieser Kiestragschicht
gegenüber plastischen Verformungen
(Spurrinnenbildung).
Die Details der Änderungen
an der Konstruktion werden
anhand der Darstellungen in
den Tafeln 3 und 6 diskutiert.
Zusammenfassend ist bei richtiger
Anwendung der RStO 12
zu erwarten, dass die Dauerhaftigkeit
der Befestigungen
erhöht wird und insbesondere
kritische Anwendungen für
hohe Verkehrsbelastungen ausgeschlossen
werden.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 37

PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Marc Illgen, Dahlem Beratende Ingenieure, Darmstadt
m.illgen@dahlem-ingenieure.de
Geb. 1973; 1993-2001 Studium des Bauingenieurwesens, Technischen Universität Kaiserslautern; 1997-2000 Freier
Mitarbeiter in der Abteilung Planung, Ingenieurbau, GIS/EDV, Stadtentwässerung Kaiserslautern; 2001-2008 Wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Fachgebiet Siedlungswasserwirtschaft, TU Kaiserslautern; 2003-2008 Promotion; seit
2007 Modulleiter und Dozent im Studiengang Instandhaltungsmanagement von Rohrleitungssystemen, TA Südwest/
FH Kaiserslautern; seit 2008 Projektbereichsleiter Entwässerungssysteme und Sonderbereichsleiter Hydrologie/
Stadtentwässerung, Dahlem Beratende Ingenieure GmbH & Co. Wasserwirtschaft KG; seit 2011 Sprecher der DWA-AG
HW-4.2 und Mitglied der DWA-AG ES-2.5, Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall
How much rainwater is seeping through concrete pavers?
Parameters for design practice
Wie viel Regenwasser versickert auf Betonpflaster?
Kennwerte für die Planungspraxis
Nowadays, paved areas are found on almost every plot of land,
ranging from slab pavements with relatively low permeability to
“green” pavements that provide a particularly high permeability.
Conventional concrete pavements laid with a low ratio of joints
are still most frequently used. Experts were previously faced with
a substantial knowledge gap with respect to water management
and the specific infiltration capacities of the individual types of
pavement. The lack of reliable, type-specific infiltration performance
parameters was particularly obvious. How much rainwater
can seep through a conventional interlocking pavement? How high
is this amount if porous concrete pavers are used? Which role does
the permeability of the subsoil play? Which influence does the
surface slope have? How high is the infiltration rate after many
years of use? To date, none of these questions could be answered
exhaustively or supported by specific values.
Infiltration capacity measurements
The large number of open questions gave rise to the launch of
a comprehensive research project at Kaiserslautern University of
Technology, which systematically investigated the infiltration performance
of a wide range of pavement types. At the core of this
research are more than 500 individual measurements carried out
for installed pavements as well as at the laboratory using a lysimeter.
The measuring program included spot measurements of infiltration
rates, run-off measurements in larger areas, and measurements
of the water contained in the entire pavement structure.
The program resulted in representative and reliable parameters.
Characteristics of infiltration behavior
The infiltration capacity of paved areas depends on many structural
and external factors such as the joint ratio, the material used
for the joints, the surface slope or the pavement’s type of use. The
dominating influence, however, is the so-called colmation or clogging
process: During the service life, fine particles accumulate on
the surface or in the joints of a pavement and form a slurry layer,
which may result in a significant decrease in infiltration capac-
Pflasterflächen sind heute auf nahezu jedem Grundstück zu finden,
wobei die Palette von gering durchlässigen Plattenbelägen bis hin
zu besonders stark durchlässigen Ökopflasterbelägen reicht. Konventionelle
fugenarm verlegte Betonpflasterbeläge kommen dabei
nach wie vor mit Abstand am häufigsten vor. Im Hinblick auf
den Wasserhaushalt und das konkrete Versickerungsvermögen der
diversen Pflasterarten sah sich die Fachwelt bislang einem ausgeprägten
Kenntnisdefizit gegenüber. Insbesondere fehlten belastbare
Kennwerte bauartspezifischer Versickerungsleistungen. Wie viel Regenwasser
kann auf einem konventionellen Verbundpflasterbelag
versickern? Wie viel auf einem Porenbetonpflaster? Welche Rolle
spielt die Durchlässigkeit des Untergrundes? Welchen Einfluss hat
das Oberflächengefälle? Und welche Versickerungsleistung wird nach
vieljähriger Nutzung noch erreicht? All diese Fragen konnte man bislang
nicht qualifiziert beantworten oder mit konkreten Zahlenwerten
untermauern.
Messtechnische Untersuchung des Versickerungsvermögens
Die Fülle der offenen Fragen war Anlass, an der TU Kaiserslautern
ein ausgesprochen umfangreiches Forschungsprojekt zu initiieren, in
dem das Versickerungsverhalten für ein breites Spektrums an Pflasterbauweisen
systematisch untersucht wurde. Den Kern der Untersuchung
bilden über 500 Einzelmessungen an Bestandsflächen sowie
an einem Lysimeter im Labor. Das Messprogramm umfasste u.
a. Punktmessungen von Versickerungsleistungen, Abflussmessungen
an größeren Flächeneinheiten als auch Wassergehaltsmessungen im
Pflasteraufbau und liefert repräsentative und belastbare Kennwerte.
Charakteristika des Versickerungsverhaltens
Das Versickerungsvermögen von Pflasterflächen hängt von zahlreichen
baulichen und äußeren Einflussfaktoren ab (Fugenanteil,
Fugenmaterial, Gefälle, Nutzung usw.). Den dominierenden Einfluss
aber übt die sog. Kolmation aus: im Laufe der Standzeit bilden Feinpartikel
an der Oberfläche eines versickerungsfähigen Belages bzw.
in seinem Fugenraum eine Schlämmschicht und reduzieren das Versickerungsvermögen
mitunter ganz erheblich. Je nach Standort, Lie-
38 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
rectangular and interlocking pavers, low joint ratio,
sand-filled joints (joint ratio 35%)
Rasengitterpflaster (Öffnungsanteil
> 35%)
rectangular and interlocking pavers, low joint ratio,
sand-filled joints (joint ratio >6%)
fugenarmes Rechteck- und Verbundpflaster mit
sandgefüllten Fugen (Fugenanteil > 6%)
porous concrete pavers, low
joint ratio (joint ratio >6%)
fugenarmes Porenbetonpflaster
(Fugenanteil > 6%)
moderate colmation
mäßige Kolmation
marked colmation
ausgeprägte Kolmation
strong colmation
starke Kolmation
pavers with infiltration joints, joints or chambers
filled with gravel (joint/opening ratio >6%)
Sickerfugenpflaster mit splittgefüllten Fugen oder
Kammern (Fugen-/Öffnungsanteil > 6%)
extreme colmation
extreme Kolmation
Infiltration rate
Versickerungsvermögen [l/(s•ha)]
→ 1 Frequency distributions of infiltration rates documented for commonly used pavement types
Häufigkeitsverteilungen des Versickerungsvermögens gängiger Pflasterbauarten
ity. The severity of this process may vary greatly depending on
the location, period and type of use of the pavement, leading to
substantial infiltration rate variations after several years of use,
even within small areas or in a seemingly random pattern. For the
first time, this research made it possible to allocate, by way of approximation,
the infiltration rates shown in the diagram below to
the various types of pavement in conjunction with statistical data
showing their frequency of occurrence.
This figure documents the enormous variation in infiltration
capacity across two or even three decimal powers. Surprisingly, we
find that a conventional functional pavement achieves a remarkably
high average infiltration rate of 55 l/(s∙ha). In contrast, the
performance of grass pavers lags significantly behind the values
measured for pavers with infiltration joints or porous concrete
pavers. However, the diagram also shows, for all investigated
pavement types, that clogging is so significant on 5 to 20% of the
surface that rainwater infiltration is almost completely prevented
in these areas.
The hydraulic soil infiltration process involves the following
characteristics:
»»
high infiltration rates at the onset of rainfall (filling of macropores)
»»
decrease to an almost constant infiltration rate within 5 to 15
minutes
»»
increase in infiltration performance in line with rain intensity
»»
inhomogeneous flow patterns in the pavement structure
»»
strong saturation in the joint zone, modest saturation in the
bedding and base course
»»
enormous storage capacity of the bedding and base course (approx.
3-4 mm of rainfall per cm of depth)
»»
permeability of subgrade/subsoil is of secondary importance
Compared to clogging, the surface slope has only a moderate influence
on infiltration capacity. For instance, infiltration rates are
reduced by approx. 10 to 20% at a slope of 5% compared to the
minimum slope of 2.5% generally required for paved areas in road
construction.
gezeit und Nutzung kann dieser Vorgang in ganz unterschiedlicher
Ausprägung auftreten und führt dazu, dass die Versickerungsleistung
nach mehrjähriger Nutzung – auch kleinräumig und scheinbar zufällig
– in einem ganz erheblichen Wertebereich schwankt. Näherungsweise
lassen sich den verschiedenen Flächenbauweisen erstmals die
in nachstehender Grafik dargestellten Versickerungsleistungen in
Verbindung mit einer statistischen Auftretenshäufigkeit zuweisen.
Die Grafik dokumentiert die enorme Variabilität des Versickerungsvermögens
über 2-3 Zehnerpotenzen hinweg. Dabei überrascht,
dass ein konventionelles Funktionspflaster ein durchaus beachtliches
Versickerungsvermögen von durchschnittlich 55 l/(s∙ha) aufweist. Die
Versickerungsleistung begrünter Rasengitterbeläge bleibt dagegen
deutlich hinter dem Versickerungsvermögen von Sickerfugen- oder
Porenbetonpflaster zurück. Die Grafik dokumentiert aber auch, dass
bei allen Pflasterbauarten auf 5-20 % der Flächen die Kolmation derart
ausgeprägt ist, dass nahezu kein Regenwasser versickern kann.
Der bodenhydraulische Prozess der Versickerung ist gekennzeichnet
durch:
»»
hohe Infiltrationsraten zu Regenbeginn (Auffüllung der Grobporen)
»»
Rückgang auf eine nahezu konstante Versickerungsrate innerhalb
von 5-15 min
»»
Zunahme der Infiltrationsleistung mit der Regenintensität
»»
inhomogene Strömungsverhältnisse im Pflasteraufbau
»»
starke Aufsättigung im Fugenraum, mäßige Aufsättigung in Bettungs-
und Tragschicht
»»
enormes Speichervermögen von Bettungs- und Tragschicht (ca.
3-4 mm Niederschlagshöhe je cm Mächtigkeit)
»»
Durchlässigkeit von Planum/Untergrund von untergeordneter Bedeutung
Das Oberflächengefälle hat im Vergleich zur Kolmation einen moderaten
Einfluss auf das Versickerungsvermögen. Gegenüber einem
Mindestgefälle von 2,5 %, mit dem Pflasterflächen im Straßenbau
allgemein zu verlegen sind, ergeben sich beispielsweise bei einem
Gefälle von 5,0 % um ca. 10-20 % reduzierte Versickerungsraten.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 39

PANEL 2 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Patrick Schäffel; VDZ, Düsseldorf
patrick.schaeffel@vdz-online.de
Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar mit der Fachrichtung „Baustoffe und
Sanierung“; ab 2003 Stipendiat der Gerd-Wischers-Stiftung im Verein deutscher Zementwerke e. V. mit dem
Schwerpunkt der Wirkungsweise schwindreduzierender Zusatzmittel; 2009 Promotion an der Bauhaus-Universität
Weimar; seit 2007 wissenschaftlicher Mitarbeiter im Forschungsinstitut der Zementindustrie (FIZ), Düsseldorf, in
der Abteilung Betontechnik, seit 2010 als Oberingenieur; Arbeitsschwerpunkte: Betontechnologie – insbesondere
Wirkungsmechanismen von Betonzusatzmitteln, Zementen mit mehreren Hauptbestandteilen und Dauerhaftigkeit
von Beton
Influence of various de-icing agents on the durability
of concrete products
Einfluss unterschiedlicher Taumittel auf die
Dauerhaftigkeit von Betonwaren
According to information published by the Bundesverband Straße,
Landschaft, Garten e.V. (SLG; Federal Association for Road Construction,
Landscaping and Gardening), the 2009-10 and 2010-11
winter seasons caused an increased amount of scaling damage to
areas covered with concrete pavers. These particularly hard winters
resulted in a widespread shortage of commonly used de-icing
salts (i.e. sodium chloride), which suggested the possibility that
other de-icing salts may have also been used at least to a certain
extent. A study jointly carried out by SLG, VDZ (German Cement
Works Association) and Verband Österreichischer Beton- und Fertigteilwerke
(VÖB; Federation of Austrian Concrete and Precast
Plants) investigated the damage that various de-icing agents may
cause to concrete pavers.
Composition of the concrete used for pavers
Industrially produced concrete pavers were used for the tests to
determine the influence of the individual de-icing agents on the
durability of pavers. According to manufacturer specifications, the
Surface scaling in kg/m 2
Abwitterung in kg/m 2
Number of freeze/thaw cycles
Anzahl Frost-Tau-Wechsel
3% NaCl solution
3 %ige NaCl-Lösung
3% CaCl2 solution
3 %ige CaCl2-Lösung
3% MgCl2 solution
3 %ige MgCl2-Lösung
5% CMA solution
5 %ige CMA-Lösung
Limit value specified in
DIN EN 1338, Section 5.3.2
Grenzwert nach DIN EN 1338,
Abschnitt 5.3.2
→ 1 Scaling of concrete pavers in the modified slab test in accordance
with DIN EN 1338, Annex D
Abwitterung von Betonpflastersteinen im modifizierten Slab-Test gemäß
DIN EN 1338, Anhang D
Nach Angaben des Bundesverbands Straße, Landschaft, Garten e.V.
(SLG) traten in den Wintern 2009/2010 und 2010/2011 vermehrt
Schäden an Flächen aus Betonpflastersteinen auf Grund von Abwitterungen
auf. Da in diesen besonders strengen Wintern vielerorts
Knappheit an üblichen Streusalzen (NaCl) herrschte, lag die
Vermutung nahe, dass möglicherweise z. T. auch andere Taumittel
verwendet wurden. In einem gemeinsamen Untersuchungsprogramm
von SLG, VDZ und dem Verband Österreichischer Beton- und Fertigteilwerke
(VÖB) wurde untersucht, welches Schädigungspotenzial
verschiedene Taumittel auf Betonpflastersteine haben können.
Zusammensetzung der Betonpflastersteine
Die Prüfungen zum Einfluss verschiedener Taumittel auf die Dauerhaftigkeit
von Betonpflastersteinen wurden an industriell gefertigten
Betonpflastersteinen durchgeführt. Im Kernbeton wurden laut Herstellerangaben
200 kg/m³ Zement und 110 kg/m³ Flugasche, im Vorsatzbeton
420 kg/m³ Zement eingesetzt. Es handelte sich jeweils um
einen CEM II/B-M (S-LL) 32,5 R. Der äquivalente Wasserzementwert
war jeweils mit w/z eq
= 0,38 angegeben.
Dauerhaftigkeitsuntersuchungen an Betonpflastersteinen
Der Frost-Taumittel-Widerstand wurde gemäß DIN EN 1338, Anhang
D, geprüft. Die pessimale Salz-Konzentration im Frost-Taumittel-Versuch
liegt bei etwa. 3 M.-% [1, 2]. Bei höheren Konzentrationen
friert die Porenlösung nicht mehr zuverlässig ein, so dass
es nicht zu einem Frostschaden kommen kann. Eine experimentelle
Bestätigung findet sich beispielsweise in [3]. Drei Taumittellösungen
(NaCl, CaCl 2
und MgCl 2
) wurden jeweils mit einer Konzentration von
3 M.-% verwendet. Eine Calcium-Magnesium-Acetat-Lösung (CMA)
wurde mit einer Konzentration von rd. 5 M.-% eingesetzt. Dies entsprach
etwa der Auftauleistung einer 3 %-igen NaCl-Lösung (berechnet
gemäß [4]).
Die Abwitterungen nach 56 Frost-Tau-Wechseln zeigt Abbildung
1. Die Abwitterungen liegen deutlich unterhalb des Grenzwertes
von 1,0 kg/m² nach 28 Frost-Tau-Wechseln. Abbildung 2 zeigt einen
Prüfkörper je Taumittellösung nach der Prüfung.
Hochkonzentrierte Taumittel, insbesondere Erdalkalichloride,
können über längere Zeiträume auch ohne Frosteinwirkung Schäden
40 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 2
core mix comprised 200 kg/m³ of cement and 110 kg/m³ of fly ash
whereas the face mix included 420 kg/m³ of cement. Each of these
cements was a CEM II/B-M (S-LL) 32,5 grade. In both cases, an
equivalent water/cement ratio of w/c eq
= 0.38 was stated.
Durability testing of concrete pavers
The freeze/thaw resistance was tested in accordance with
DIN EN 1338, Annex D. In the freeze/thaw test, the boundary salt
concentration amounts to approx. 3 m.-% [1, 2]. At higher concentrations,
the pore solution will not freeze consistently, which is
why no frost damage will occur. Among other publications, reference
[3] includes an experimental confirmation of this behavior.
Each of the three de-icing salt solutions (NaCl, CaCl 2
and MgCl 2
)
was used at a concentration of 3 m.-%. A calcium magnesium acetate
(CMA) solution was used at a concentration of about 5 m.-%,
whose performance was roughly equivalent to the de-icing behavior
of a 3% sodium chloride solution (calculated according to [4]).
Fig. 1 shows the degree of scaling after 56 freeze/thaw cycles.
Scaling remained significantly below the threshold of 1.0 kg/m²
after 28 freeze/thaw cycles. Fig. 2 shows one specimen for each
de-icing salt solution after the test.
Highly concentrated de-icing salts, particularly alkaline earth
chlorides, may cause damage to concrete in the event of prolonged
exposure even if no frost action occurs [5]. Such damage is attributable
to the disjoining pressure resulting from salt crystallization
in the pores of the cement paste. This pressure is the result of either
the concentration and subsequent crystallization of the de-icing
salts or of the reaction of the de-icing salts with constituents of
the pore solution associated with the formation of complex salts.
Possible damage resulting from the concentration of the salts
in the concrete pavers was investigated on the basis of DIN 52111.
The specimens were exposed to a de-icing salt solution (25 m.-%)
for 16 hours and subsequently dried at a temperature of 110°C for
six hours. The amount of scaling was determined in 50 consecutive
wetting and drying cycles.
Damage caused by the formation of complex salts was investigated
by putting the specimens to storage (six months as at the
date of this paper) in a de-icing salt solution at (6 ± 1) °C (25 m.-
%). Neither of these two tests revealed significant damage to the
concrete pavers.
56 FTCs, 3% NaCl solution 56 FTCs, 3% CaCl 2
solution
56 FTCs, 3% MgCl 2
solution 56 FTCs, 5% CMA solution
→ 2 Specimens after 56 freeze/thaw cycles in the modified slab test in
accordance with DIN EN 1338, Annex D
Prüfkörper nach 56 Frost-Tau-Wechseln im modifizierten Slab-Test gemäß
DIN EN 1338, Anhang D
an Beton hervorrufen [5]. Diese Schäden sind auf den Kristallisationssprengdruck
von Salzen in den Poren des Zementsteins zurückzuführen.
Der Sprengdruck wird dabei entweder durch Aufkonzentration
und anschließende Kristallisation der Taumittel oder durch Reaktion
der Taumittel mit Bestandteilen der Porenlösung unter Komplexsalzbildung
hervorgerufen.
Mögliche Schädigungen durch Aufkonzentration der Salze in den
Betonpflastersteinen wurden in Anlehnung an DIN 52111 untersucht.
Die Proben wurden für 16 Stunden mit Taumittellösung (25 M.-%)
beaufschlagt und anschließend 6 Stunden bei 110 °C getrocknet. Die
Abwitterungsmenge wurde über 50 Befeuchtungs- und Trocknungszyklen
bestimmt.
Durch Komplexsalzbildung hervorgerufene Schädigungen wurden
durch eine bislang 6-monatige Lagerung der Prüfkörper bei (6 ± 1) °C
in Taumittellösung (25 M.-%) untersucht. Beide Prüfungen führten zu
keinen signifikanten Schädigungen der Betonpflastersteine.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Beddoe, R.E.; Setzer, M.J.: A low temperature DSC investigation of hardened cement paste subjected to chloride action. In: Cement and Concrete Research 18
(1988) 2, 249-256
[2] Marchand, J.; Pigeon, M.; Bager, D.; Talbot, C.: Influence of Chloride Solution Concentration on Deicer Salt Scaling Deterioration of Concrete. In: ACI Materials
Journal 96 (1999) 4, 429-435
[3] Milachowski, C.; Skarabis, J.; Gehlen, C.; Götzfried, F.: Einfluss des Sulfatgehalts von Tausalzen auf den Frost-Tausalz-Widerstand von Betonen im Bereich
der Bundesfernstraßen. In: Straße und Autobahn 61 (2010) 11, 811-815
[4] Stark, Jochen; Wicht, Bernd: Dauerhaftigkeit von Beton: Der Baustoff als Werkstoff. Basel: Birkhäuser, 2001 (Baupraxis)
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Kein Rost. Keine Korrosion. Kein Kriechen. Keine Verletzungsgefahr. Hervorragendes Arbeitsvermögen.
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PANEL 3 → Proceedings
MODERATION
Dipl.-Ing. Eberhard Bauer, Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau, Bonn
bauer@elo-beton.de
Geb. 1944; Geschäftsführer der Firmen Elementbau Osthessen, ELO KG sowie ELO Anlagen, Besitzgesellschaft der
Beton Fertigteilbau Erfurt, BFE; Vorsitzender der Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau (FDB); ehemaliger
Präsident des Bundesverband Betonbauteile Deutschland, Bonn; ehemaliges Vorstandsmitglied des Bundesverband
Baustoffe – Steine und Erden, Berlin
Day 1: Tuesday, 5 th February 2013
Tag 1: Dienstag, 5. Februar 2013
Structural precast construction 1
– Built examples, technical concepts
Konstruktiver Fertigteilbau 1
- Gebaute Beispiele, technische Konzeptionen
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Title
Titel
Tour Total Berlin – a perfect architectural concrete example
Tour Total Berlin - Architekturbeton in Perfektion
Dipl.-Ing. Hubertus Dreßler
TaunusTurm Frankfurt – precast elements in high-rise construction
TaunusTurm Frankfurt - Betonfertigteile im Hochhausbau
Dr.-Ing. Hubert Bachmann
Spalling above intact near-surface aggregate particles? – A defect despite passed freeze-thaw test?
Abplatzungen über gesunden, oberflächennahen Gesteinskörnern - Mangel trotz bestandener Frostprüfung?
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke, Dr.-Ing., Jürgen Krell
Environmental Product Declarations (EPD) for cement and concrete
Umweltproduktdeklarationen (EPD) für Zement und Beton
Dipl.-Ing. Jochen Reiners
Implications of the new Construction Products Regulation for CE marking
Auswirkungen der neuen Bauproduktenverordnung auf die CE-Kennzeichnung
Bauassessorin Dipl.-Ing. Alice Becke
Product standards for precast concrete elements − New EN 13369
Produktnormen für Fertigteile - Die neue EN 13369
Dipl.-Ing. Mathias Tillmann
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02·2013 BFT INTERNATIONAL 43

PANEL 3 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Hubertus Dreßler, Dreßler Bau, Aschaffenburg
ftw@dressler-bau.de
Geb. 1974; bis 2001 Studium der Architektur an der FH in Frankfurt am Main; Mitarbeiter bei einer deutschen Bau-
Aktiengesellschaft und bei einem privaten mittelständischen Bauunternehmen; seit 2005 Gesellschafter der Dreßler
Bau GmbH; bis 2008 Bau- und Projektleiter bei Dreßler Bau; bis 2012 Niederlassungsleitung des Fertigteilwerkes
in Stockstadt am Main; seit 2012 Berufung in die Geschäftsführung und weiterhin Leitung der Niederlassung in
Stockstadt am Main
Tour Total Berlin
A perfect architectural concrete example
Tour Total Berlin
Architekturbeton in Perfektion
Production report by Dreßler Bau GmbH
The facade of the 17-story German headquarters of French oil corporation
Total is not just an “off-the-shelf” architectural concrete
facade. More than 80 different element designs were used on the
ground floor and first floor alone, which were to be thoroughly
dealt with in terms of both design and engineering to meet the
extremely demanding client specifications.
The two considered options included a conventional metal façade
with the associated angular elements and an architectural concrete
facade whose feasibility was yet to be verified in many respects.
On the basis of a feasibility study prepared by Dreßler Bau, the
client decided to continue to design both the architectural concrete
and the metal option. A first true-to-scale sample was prepared
upon the request of all parties involved in the design exercise. This
sample showed various surface finishes, including ground, sandblasted
and acid-washed sections, in order to demonstrate the additional
capability of expression of the architectural concrete elements
for various surface treatments. Following the first sample,
the technical specifications for the fastening and assembly of the
precast architectural concrete elements on the cast-in-situ façade
Produktionsbericht der Dreßler Bau GmbH
Die Fassade der 17-geschossigen Deutschlandzentrale des Mineralölkonzerns
Total ist keine normale Architekturbetonfassade. Allein im
Erdgeschoss und dem ersten Obergeschoss gibt es über 80 verschiedene
Elementvarianten, die es planerisch und technisch zu durchdringen
galt, um die höchst anspruchsvollen Anforderungen erfüllen
zu können.
Zur Wahl stand der klassische Metallbau mit den entsprechenden
Blechkantteilen oder eine Architekturbetonfassade, die erst noch auf
Machbarkeit in vielerlei Hinsicht überprüft werden musste. Auf der
Grundlage einer von Dreßler Bau erstellten Machbarkeitsstudie traf
der Bauherr die Entscheidung, die Fassade sowohl in Architekturbeton
als auch in der Blechversion weiter in der Planung zu verfolgen.
Auf Wunsch aller an der Planung Beteiligten wurde ein erstes Muster
im Maßstab 1:1 erstellt. Bei diesem Muster wurden verschiedene
Oberflächenveredelungen – in der Ausführung geschliffen, sandgestrahlt
und gesäuert – dargestellt, um die zusätzliche Ausdruckskraft
der Architekturbetonelemente bei unterschiedlichen Oberflächenbehandlungen
aufzuzeigen. Nach der ersten Bemusterung wurden die
technischen Erfordernisse, unter anderem für die Befestigungstechnik
und die Montage der Architekturbetonfertigteile an der Ortbetonfassade,
die Anschlussdetails im Bereich der Glasfassadenelemente und
die Entwicklung der Schnittstellenklärung zwischen den einzelnen
zusammenzuführenden Gewerken in die Tiefe gehend, untersucht
und gemeinsam entwickelt. Im Zuge der weiteren Angebotslegung
wurde es immer wichtiger, dem Bauherrn auch eine Sicherheit im
Schnittstellenbereich der verschiedenen ineinandergreifenden Gewerke
zu verschaffen. Dies erreichte man durch eine Kooperationsbzw.
Schnittstellenvereinbarung zwischen den eng zusammenarbeitenden
Gewerken Architekturbetonfertigteilfassade, Glasfassade und
Sonnenschutz bereits in der Angebotsphase.
→ 1 Turning of the elements
Wenden der Elemente
44 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
were thoroughly verified and prepared, as
well as the details of the connections to the
glass facade panels and of the interfaces
between the individual trades to be coordinated.
As the preparation of the quotation
progressed to a more detailed stage, it became
increasingly important to provide the
client with a sufficient degree of safety and
reliability with respect to the interfaces/
coordination between the individual work
steps. This aim was achieved by entering
into a cooperation and interface agreement
between the closely coordinated precast
architectural concrete façade, glass façade
and sunshading teams as early as in the
quotation phase.
Design phase
The success of the element design essentially
relied on a close cooperation at the
design stage, involving the architects and
relevant technical designers. Particular emphasis
was put on the verification of the
contacts/transitions to subsequent works.
One of the challenges was the high reinforcement
ratio of the cast-in-place lower-floor
columns, which even caused difficulties
with regard to the installation of
anchor channels. Even these anchor parts
installed by the cast-in-situ contractor
required detailed drawings. In addition,
it was necessary to design and provide a
doweled installation option to be used in
the event of inappropriate anchor channel
insertion to prevent any delay or disruption
to the assembly process.
Production phase
Assembly sequences and storage capacities
needed to be fine-tuned for the production
of the individual architectural concrete
facade elements. Reusable formwork was
chosen with a view to the large number
of elements (1,395), the 41 different types
of shuttering with 130 form variants and
a daily production output of 25 elements.
This type of formwork (mobile frames)
made it possible to rearrange and build the
formwork in the joiner’s workshop located
adjacent to the production line, rather than
on the production table itself. The up to
7.35 m long I- or T-shaped elements were
acid-washed at a dedicated roofed work
station sheltered from wind. A total concrete
surface of 7,500 m² was acid-treated.
Logistics phase
Storage, transport and assembly needed
to be highly flexible to meet agreed deadlines.
Prior to commencing assembly work,
Planungsphase
Zum Gelingen der Elementplanung trug wesentlich
eine intensive Kooperation schon
während der Planungsphase unter Beteiligung
der Architekten und entsprechender
Fachplaner bei. Geprüft wurden vor allem
die Schnittstellen und Übergänge zu den
anschließenden Gewerken. Eine Herausforderung
war der hohe Bewehrungsgrad der
Ortbetonstützen in den unteren Geschossen,
was sogar den Einbau von Ankerschienen
erschwerte. Selbst für diese Ankerelemente,
die der Ortbetonbauer mit einzubauen hatte,
waren Detailzeichnungen erforderlich. Zusätzlich
war es notwendig, für den Fall eines
nicht korrekten Einbaus dieser Schienen eine
dübelfähige Variante zu planen und vorzuhalten,
damit die Montage nicht ins Stocken
kam.
Produktionsphase
Für die Produktion der einzelnen Architekturbetonfassadenelemente
war eine Feinabstimmung
der Montagefolge und der Lagerkapazitäten
erforderlich. Bei einer Elementanzahl
von 1.395 Stück und 41 unterschiedlichen
Schalungstypen mit 130 Formvarianten und
einer Produktion von 25 Elementen pro Tag
empfahl sich der Einsatz von Wechselschalungen.
Durch die Wechselschalung (transportable
Rahmen) erfolgte der Schalungsum-
bzw. -neubau nicht auf dem jeweiligen
Fertigungstisch, sondern in der neben der
Fertigung gelegenen Schreinerei. Gesäuert
wurden die bis zu 7,35 m langen I- bzw. T-
Elemente auf einem überdachten und windgeschützten
Säuerungsplatz. Es wurden insgesamt
7.500 m² Betonoberfläche gesäuert.
Logistikphase
Zur Einhaltung der Termine war eine hohe
Flexibilität im Bereich der Lagerung, des
Transports und der Montage gefordert. Aus
diesem Grund wurden vor Beginn der Montagearbeiten
500 Architekturbetonelemente
im Werk vorgefertigt und auf speziellen
Lagergestellen im werksseitigen überdachten
Lager vorgehalten. Die Verladung der
T-Elemente erfolgte in speziellen Stapelgestellen,
die im technischen Büro von Dreßler
Bau eigens für dieses Projekt entwickelt
wurden. Diese Stapelgestelle ermöglichten
den beschädigungsfreien Transport von zehn
Elementen pro LKW.
Montagephase
Durch das begrenzte Baufeld waren die
Standortplätze für die Montagekrane nicht
optimal und wurden in enger und koordinierter
Absprache mit den übrigen am Bau
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02·2013 BFT INTERNATIONAL 45

PANEL 3 → Proceedings
→ 2 View of the facade
Ansicht der Fassade
500 architectural concrete elements were thus prefabricated at
the precast plant and put to interim storage on specially designed
frames at the covered storage facility of the factory. Special stacking
frames were used for loading the T-shaped elements. These
frames were developed specifically for this project at the Dreßler
Bau design office. As a result, each truck load comprised ten elements
that were protected against damage during their transport.
Assembly phase
The limited space available on the construction site resulted in less
than ideal locations of the assembly cranes, which is why these
were determined in close coordination with all other contractors
working on the site. The ground floor and first floor architectural
concrete elements were assembled using a telescopic forklift. A
mobile crane was used to assemble the elements from the second
to the eleventh floor in a story-by-story sequence. To keep road
blocks to a minimum, the elements for the twelfth to seventeenth
floor were assembled immediately after completion of in-situ casting
using the tower cranes located on the construction site. It was
crucial for the appropriate assembly of the architectural concrete
elements, in close cooperation with the metal and glazing teams,
that all relevant assembly positions were readily accessible. During
the assembly phase, the fact that the individual parties involved
in the project were heavily dependent upon each other also necessitated
the ongoing close coordination of subsequent work steps.
Both the one-week period scheduled for the assembly of the precast
elements of each floor and the agreed total construction time
were adhered to. In-situ casting continued on the upper floors
while facade elements were assembled up to the eleventh floor. A
certain degree of soiling of the assembled architectural concrete
elements was thus inevitable despite the utmost degree of care
demonstrated in the process. Only the continuous quality control
on the site made it possible to detect the relevant spots immediately
and to remove the dirt without any major effort.
beteiligten Firmen festgelegt. Die Architekturbetonelemente für das
Erdgeschoss und das erste Obergeschoss wurden noch mit einem Teleskopstapler
montiert. Ab dem zweiten Obergeschoss bis zum elften
Obergeschoss fand die Montage der Elemente mit einem Autokran
geschossweise statt. Um die Straßenflächen nicht unnötig lang zu
sperren, erfolgte die Montage, unmittelbar nach Abschluss der Ortbetonarbeiten,
ab dem zwölften bis zum siebzehnten Geschoss mit
den örtlichen Turmdrehkränen. Entscheidend für die fachgerechte
Montage der Architekturelemente, im Zusammenspiel mit dem Metall-
und Glasbau Gewerk, war die Zugänglichkeit aller jeweiligen
Montagepositionen. Die Abhängigkeit der verschiedenen Projektbeteiligten
untereinander erforderte zudem während der Montagephase
eine ständige enge Abstimmung des gemeinsamen Vorgehens.
Das Ziel von einer Woche Montagezeit für die Betonelemente pro
Geschoss wurde eingehalten, genauso wie die vereinbarte Gesamtbauzeit.
Während der Montage der Fassadenelemente bis ins elfte
Geschoss liefen noch Ortbetonarbeiten in den darüberliegenden Geschossen.
So war es unvermeidlich, dass es trotz größter Sorgfalt
zu Verschmutzungen an den bereits montierten Architekturbetonelementen
kam. Nur mit einer permanenten Qualitätskontrolle vor Ort
konnten diese Verschmutzungen unmittelbar erkannt und mit nur
geringem Aufwand entfernt werden.
46 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
AUTHOR
Dr.-Ing. Hubert Bachmann, Ed. Züblin, Stuttgart
hubert.bachmann@zueblin.de
Geb. 1959; 1976-1979 Ausbildung zum Beton- und Stahlbetonbauer im Betonwerk Harsch, Gondelsheim; 1979-1983
Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule Karlsruhe; 1984-1986 Studium des Bauingenieurwesens
an der Universität Karlsruhe; 1987-1993 Assistent der Universität Karlsruhe; 1993 Promotion; seit 1993 bei der Ed.
Züblin AG, Zentrale Technik; 1993-1994 als Projektingenieur Hochbau; 1994-1998 als Projektleiter Planung diverser
Hoch- und Ingenieurbauten; 1998-2002 als Oberingenieur; seit 2002 Handlungsbevollmächtigter; seit 2004 Lehrbeauftragter
der Universität Stuttgart; seit 2010 Abteilungsleiter Technisches Büro Konstruktiver Ingenieurbau;
seit 2009 Abteilungsleiter Technisches Büro Konstruktiver Ingenieurbau
TaunusTurm Frankfurt –
precast elements in high-rise
construction
A means to shorten construction
time per story
TaunusTurm Frankfurt –
Betonfertigteile im Hochhausbau
Ein Mittel zur Beschleunigung
des Geschosstaktes
Project description
A new high-rise building, the TaunusTurm, is currently being
constructed in Frankfurt am Main, situated in a city-center location
directly adjacent to the Taunusanlage. This office tower has a
height of about 170 meters. It is complemented by a neighboring
six-story building and a 70 m high apartment tower comprising
18 stories. A three-level underground car park with service rooms
is located underneath the buildings, extending over an area of
about 5,500 m². The TaunusTurm itself has a footprint of approx.
1,650 m² and comprises 40 floors. The design by Frankfurt-based
architects Gruber und Kleine – Kranenburg (GKK) is being built
by contractor Ed. Züblin AG in a so-called “TeamConcept”. The
structural framework of the high-rise building includes a rigid
core with a footprint of about 375 m² and 62 external columns.
The floor has a span of up to 11.50 m. It is composed of prestressed
concrete beams and a 15 cm high concrete cover. The beams are
positioned in a 2.70 m spacing. The rigid core is reduced to almost
half the total footprint to establish a generously designed lobby in
the entrance area. For this reason, full-height reinforced concrete
beams were inserted in the service area of the third floor to support
the building core.
Precast floor structure
As part of the “TeamConcept” referred to above, the group engineering
department of Ed. Züblin AG prepared the structural
design, which made it possible to conceive a structural framework
in line with construction requirements at a very early stage. High-
Projektbeschreibung
Derzeit entsteht in Frankfurt am Main in zentraler Lage direkt an
der Taunusanlage ein neues Hochhaus, der TaunusTurm. Der ca.
170 m hohe Büroturm wird flankiert durch einen sechsgeschossigen
Flachbau sowie einen Wohnturm mit insgesamt 18 Geschossen und
einer Höhe von 70 m. Eine dreigeschossige Tiefgarage einschließlich
Technikräumen befindet sich unterhalb der Gebäude auf einer
Grundfläche von etwa. 5.500 m². Der TaunusTurm selbst besitzt eine
Grundfläche von ca. 1.650 m² und insgesamt 40 Stockwerken. Der
Entwurf von den Architekten Gruber und Kleine – Kranenburg (GKK)
aus Frankfurt wird realisiert durch die Fa. Ed. Züblin AG in einem
so genannten TeamConcept.Die Tragkonstruktion des Hochhauses
besteht aus dem aussteifenden Kern mit einer Grundfläche von ca.
375 m² und insgesamt 62 Außenstützen. Die Decke mit einer Spannweite
bis 11,50 m wird aus Spannbetonunterzügen und einer 15 cm
dicken Betondecke gebildet. Der Trägerabstand beträgt 2,70 m. Zur
Ausbildung einer großzügigen Lobby im Eingangsbereich wird der
aussteifende Kern auf nahezu die halbe Grundrissfläche reduziert. Im
Technikgeschoss des dritten Obergeschosses erfolgt daher eine Kernabfangung
mittels wandhohen Stahlbetonträgern.
→ 1 TaunusTurm construction phase in October 2012
Bauphase des TaunusTurms im Oktober 2012
02·2013 BFT INTERNATIONAL 47

PANEL 3 → Proceedings
→ 2 Failure of the reference column at approx.
23 MN
Versagen der Referenzstütze bei ca. 23 MN
rise construction must seek to optimally
align the main structural components
with each other: core walls, external columns
and floor structure. Other significant
factors include the space available
on the site and relevant access roads.
These two aspects had to be thoroughly
examined for the TaunusTurm project,
which is situated in the inner city area
of Frankfurt. Cast-in-place construction
requires a lot of storage space whereas
access roads and sufficient crane capacities
are needed for precast elements.
These requirements were met in an optimum
fashion by combining cast-in-situ
core walls with a precast floor structure.
In this context, the columns presented a
key issue with respect to designing the
structural framework. On the one hand,
they had to meet architectural specifications
in terms of dimensions and shapes.
On the other, they should fit into the
overall building system and provide a
sufficiently high load-bearing capacity and fire resistance. Precast
reinforced concrete columns were identified as a suitable option.
The floor structure includes 51 cm high precast prestressed concrete
beams with precast floor slabs and a 9 cm high cast-inplace
concrete infill. The entire floor has a clear-span design and
a height of 60 cm. Building services are routed at the beam level,
which requires many openings in the beams. The prestressed design
significantly enhanced the load-bearing capacity of the structure,
particularly its shear resistance. Compared to the conventional
structure combining steel and composite floors, the precast
design has demonstrated its advantages arising from its lower cost
and from the “end-to-end” precast system including the columns.
Whereas construction time and cost are significantly influenced by
an optimized climbing formwork and the reinforcement ratio in
the case of the cast-in-place core, particular attention must be paid
to the link between the cast-in-situ section and the precast part of
the building (i.e. the connection between the beams and the core).
For the TaunusTurm project, a Peikko steel corbel (the so-called
PC corbel) is used. A structurally sound connection between the
precast beams and the cast-in-place wall is ensured by a sufficient
degree of adjustability and specific measures taken during insertion
in the climbing formwork.
Precast columns with high-strength reinforcing steel
The precast columns should not only ensure a sufficient loadbearing
capacity and fire resistance but also the transfer of loads
through the joints. Although the columns are much more tightly
spaced (at a distance of 2.70 m to each other) compared to conventional
multi-story buildings, the lower third of the building
Deckenkonstruktion aus
Betonfertigteilen
Im Rahmen des oben genannten
TeamConcepts wurde bereits
der Tragwerksentwurf durch die
Zentrale Technik der Ed. Züblin
AG erstellt. Dadurch konnte
schon frühzeitig ein herstellungsgerechtes
Tragwerk konzipiert
werden. Die Besonderheit
des Hochhausbaues liegt in
einer optimalen Abstimmung
der Hauptbauteile Kernwände,
Außenstützen und Deckenkonstruktion.
Dabei sind noch die
örtlichen Platzverhältnisse und
Zufahrtswege von Bedeutung.
Beim TaunusTurm, der zentral
in der City von Frankfurt liegt,
waren beide Aspekte sehr kritisch
zu betrachten. Ortbeton benötigt
viel Lagerplatz, während
Betonfertigteile Zufahrtsmöglichkeiten
und Krankapazitäten
erfordern. Diese Anforderungen
wurden durch die Wahl der
Kernwände in Ortbeton und der
Deckenkonstruktion in Betonfertigteilbauweise
optimal kombiniert.
Wesentliches Problem aus
Tragwerkssicht stellen dabei die
Stützen dar. Einerseits müssen diese architektonischen Anforderungen
in der Größe und Form genügen, andererseits müssen sie zu dem
Bausystem passen und eine ausreichende Tragfähigkeit und Brandschutzwiderstand
besitzen. Die Deckenkonstruktion besteht aus 51 cm
hohen Spannbetonfertigteilunterzügen mit Elementdecken und einer
9 cm dicken Ortbetonergänzung. Die gesamte Deckenkonstruktion
hat eine Dicke von 60 cm und wird unterstützungsfrei hergestellt.
Die technische Gebäudeausrüstung ist in Trägerebene angeordnet,
was zahlreiche Trägeraussparungen zur Folge hat. Insbesondere die
Querkrafttragfähigkeit konnte durch die Vorspannung deutlich gesteigert
werden. Gegenüber der üblichen Deckenkonstruktion aus
Stahl mit Verbunddecken, hat sich die Betonfertigteilbauweise infolge
der geringeren Kosten und des geschlossenen Fertigteilsystems mit
den Stützen bewährt. Während sich beim Ortbetonkern neben einer
optimierten Selbstkletterschalung der Bewehrungsgrad deutlich auf
die Bauzeit und Baukosten auswirkt, muss der Schnittstelle zwischen
Ortbeton und Fertigteilbauweise, dem Trägeranschluss an den Kern,
besondere Aufmerksamkeit geschenkt werden. Beim TaunusTurm
wird eine Stahlkonsole, die so genannte PC-Konsole, der Fa. Peikko
eingesetzt. Eine ausreichende Justierbarkeit und besondere Maßnahmen
beim Einbau in die Kletterschalung sorgen für einen funktionierenden
Anschluss der Fertigteilträger an die Ortbetonwand.
Betonfertigteilstützen mit hochfestem Betonstahl
Die Stützen aus Betonfertigteilen müssen neben der Tragfähigkeit
und dem Brandwiderstand auch die Kraftübertragung in den Fugen
garantieren. Obgleich die Stützen mit 2,70 m einen deutlich
geringeren Abstand als solche bei üblichen Hochbauten haben, treten
im unteren Drittel des Gebäudes sehr große Normalkräfte auf,
48 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
is subject to exceedingly high normal forces that utilize a major
part of the capacity of the columns. Steel or composite steel and
concrete columns must normally be used in such areas. However,
the TaunusTurm project uses precast columns with high-strength
reinforcing steel (SAS 670/800), which is the first application of
its kind in buildings higher than 100 m. The columns have a reinforcement
ratio of up to 16% of the concrete area. They require
approval on a case-by-case basis. The columns can be designed using
the Annahütte design software developed by the Prof. Falkner
engineering office in Stuttgart. Particular attention was to be paid
to the column joints. These were designed as butt joints with steel
plates attached to the column top and bottom and a 25 mm grouted
joint. This design required experimental tests of a full-size column.
The tests carried out at the Karlsruhe Institute of Technology (KIT)
did not reveal a reduction in the load-bearing capacity of a butted
column compared to an unbutted reference column. Two M30 pins
were inserted to ensure easy centering. These pins also ensure a
minimum shear resistance of the butt joint. Due to the significant
obstruction of lateral strain by the 10 mm steel plates, the grouted
joint inserted using a Pagel V1/10 mortar showed almost no cracking
even when the load-bearing capacity of the column was exceeded.
The considerable rebar indentation of several millimeters
through the steel plate and into the 25 mm mortar layer is a clear
indication of the load transfer by the point pressure of the highstrength
rebar steel.
welche die Leistungsfähigkeit der Stützen extrem ausnutzen. In der
Regel müssen hier Stahl- oder Stahlverbundstützen verwendet werden.
Beim TaunusTurm werden nun, erstmalig bei einem Gebäude
höher als 100 m, Betonfertigteilstützen mit hochfestem Betonstahl
SAS 670/800 eingesetzt. Die Stützen mit einem Bewehrungsgrad bis
16 % der Betonfläche benötigen eine Zustimmung im Einzelfall. Die
Bemessung der Stützen kann mit Hilfe des Bemessungsprogramms
der Fa. Annahütte (erstellt durch das Ingenieurbüro Prof. Falkner,
Stuttgart) durchgeführt werden. Besondere Beachtung erforderte der
Stoß der Stützen. Dieser wurde als Stumpfstoß mit kopf- und fußseitigen
Stahlplatten und einer Vergussfuge von 25 mm hergestellt.
Dazu waren experimentelle Untersuchungen an einer Stütze mit Originalgröße
erforderlich. Die am Karlsruher Institut für Technologie
(KIT) durchgeführten Versuche zeigten keinen Abfall der Tragfähigkeit
einer gestoßenen Stütze im Vergleich zu der ungestoßenen Stütze.
Zur einfachen Zentrierung sind 2 Dollen M30 eingebaut, welche auch
eine Mindestquerkrafttragfähigkeit des Stützenstoßes gewährleisten.
Aufgrund der starken Querdehnungsbehinderung durch die Stahlplatten
(10 mm dick), zeigte die Vergussfuge, mit einem Pagel V1/10
hergestellt, selbst nach Überschreiten der Stützentragfähigkeit, nahezu
keine Rissbildung. Massive Eindrückungen von mehreren Millimetern
der Bewehrungsstäbe durch die Stahlplatte hindurch in der nur
25 mm dicken Mörtelschicht zeigen deutlich die Kraftübertragung
durch Spitzendruck der hochfesten Bewehrungsstäbe.
Fachvereinigung Betonbauteile mit Gitterträgern
• bauartbezogene Forschungsprojekte • Erarbeitung von Anwendungsdokumenten
• Informationsveranstaltungen • gezielte branchenbezogene Normenarbeit
Mitgliedschaft
in starker Vereinigung
sichert Zukunft!
© 1 2 w w w . A t e l i e r - C o l o r . d e F o t o A m e i s e n : A n t r e y / f o t o l i a
nächste Mitgliederversammlung
am 15. März 2013 in Hamburg
Betonbauteile mit Gitterträgern e.V. (BmG), 30938 Burgwedel, Raiffeisenstraße 8, info@betonverband-nord.de
Tel. 05139 95 99 30 www.fachvereinigung-bmg.de

PANEL 3 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing., Jürgen Krell, krell-consult, Hilden
info@krell-consult.de
Nach jeweils elf Jahren in der Zementindustrie (VDZ) und der Betonindustrie (Readymix, heute CEMEX) seit mehr als
zwölf Jahren eigenes Ingenieurbüro, gleichzeitig weiterhin in nationalen und internationalen Gremien tätig; ö. b. u.
v. Sachverständiger
Spalling above intact near-surface aggregate particles?
A defect despite passed freeze-thaw test?
Abplatzungen über gesunden, oberflächennahen Gesteinskörnern?
Mangel trotz bestandener Frostprüfung?
Depending on the exposure class, commonly applied concrete
codes and standards specify the characteristics for raw materials
and limit values for the concrete mix, assuming that the concrete
will be sufficiently durable if these specifications are adhered to.
The relevant standards do not include provisions on the concrete’s
appearance or the prevention of isolated imperfections.
Some of the codes and guidelines, such as ZTV-Ing, ZTV-W, ZTV-
Beton or the DIN EN 13198 standard governing massive treads or
rules for paving flags, require CDF tests to verify the products’ freeze/
thaw resistance (XF4). The upper scaling threshold is usually specified
as 1,500 g/m² after 28 cycles under defined laboratory conditions.
In reality, most of the commonly used XF4 concretes remain
below a mean value of 1,000 g/m². Such a limit value is equivalent
to a mean scaling to a depth of about 0.45 mm. However, the
surface does not show a uniform scaling pattern, which is why
isolated “deep spots” in excess of 1 mm may occur.
Even though supply contracts provide for freeze/thaw resistance
in accordance with DIN, frequent complaints arise if isolated
→ 1 Photograph of a CDF specimen after 28 freeze/thaw cycles
Foto eines CDF-Probekörpers nach 28 Frost-Tausalz-Wechseln
Die üblichen Betonnormen geben je nach Expositionsklasse Vorgaben
an die Ausgangsstoffe und Grenzwerte für die Betonzusammensetzung.
Damit wird unterstellt, dass der Beton ausreichend dauerhaft
ist. Anforderungen an das Aussehen oder die Vermeidung von einzelnen
„Fehlstellen“ sind normativ nicht geregelt.
In einigen Regelwerken, wie ZTV-Ing, ZTV-W, ZTV-Beton oder
auch in den Regelwerken für Blockstufen DIN EN 13198 oder Gehwegplatten,
werden als Nachweis der Frost-Tausalz-Beständigkeit
(XF4) Prüfungen mit dem CDF-Test gefordert. Hier werden nach 28
Wechseln in Salzlösung unter definierten Laborbedingungen üblicherweise
1.500 g/m² Abwitterung als oberer Grenzwert angegeben.
Übliche XF4-Praxis-Betone weisen im Mittel meist unter 1.000 g/m²
auf. Ein derartiger Grenzwert entspricht einer mittleren Abwitterung um
rund 0,45 mm. Die Oberfläche wittert normalerweise nicht gleichmäßig
ab, sodass auch einzelne „Tiefstellen“ über 1 mm erreicht werden.
Auch wenn in den Lieferverträgen frost-tau-beständig nach DIN
steht, kommt es doch häufig zu Reklamationen, wenn nun an der fertigen
Betonfläche, zum Beispiel an der Betoneingangsstufe vor dem
Haus, einzelne Abplatzungen auftreten, die das optische Erscheinungsbild
deutlich stören.
Derartige Betonteile werden reklamiert, obwohl unstreitig auch
am Bauteil der Abwitterungsgrenzwert der Norm von 1.500 g/m²
nicht überschritten wird. Der Sachverständige zählt 150 derartige
Stellen je m² mit i.M. Durchmesser 8 mm und einer Dicke von 1 mm.
Da solch ein fehlendes Beton-„Deckelchen“ nur rund 0,2 g wiegt,
sind das zusammen nur 30 g.
Unterstellt man weiterhin, dass die Oberfläche insgesamt um i.M. 0,3
mm abwittern würde, so kommen 700 g/m² dazu, also liegt die Gesamtabwitterung
mit 730 g/m² weit unter dem Grenzwert vom 1.500 g/m².
Der Beton/das gelieferte Betonbauteil entspricht hinsichtlich der
Abwitterung der vereinbarten Norm, ist also vertragsgerecht. Das
Bauteil ist voll nutzbar und die Abwitterung kommt zum Stillstand.
Die Oberflächen sehen unschön aus.
Das Thema ist auch im DBV-Merkblatt „Brückenkappen aus
Beton“ 4/2011 aufgegriffen, hier werden „übliche Stückzahlen“ genannt,
bei denen keine Instandsetzung erforderlich ist. Dabei werden
drei Arten lokaler Fehlstellen unterschieden:
50 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
spalling occurs on the finished surface, for example on concrete
steps in front of the building entrance, with a significant adverse
effect on appearance.
Such precast elements are subject to complaints although it is
undisputed that they do not exceed the scaling limit of 1,500 g/
m² specified in the standard. The consulted expert counted 150 of
these spots per square meter with a mean diameter of 8 mm and
a depth of 1 mm.
The fact that such a missing tiny concrete “cover” weighs only
about 0.2 g means that only a total of 30 g is reached. Assuming
further that the surface shows a scaling rate to an overall mean
depth of 0.3 mm, this adds another 700 g/m², resulting in a total
scaling of 730 g/m² (i.e. clearly below the threshold of 1,500 g/m²).
The concrete or installed precast element complies with the
agreed standard with respect to scaling, and thus meets the contractually
agreed conditions. The element is fully fit for its intended
purpose, and the scaling process comes to a halt. The surfaces
do not look appealing.
This issue is also dealt with in the 4/2011 DBV Code of Practice
for concrete bridge perimeter elements, where “usual quantities”
for which no repair is necessary are mentioned. A distinction is
made between three local imperfection categories:
»»
- pop-outs (swelling of isolated aggregate particles due to water
absorption, frost action or exposure to de-icing salts)
»»
- organic constituents (e.g. wood or coal)
»»
- spalling above intact (mostly smooth and level, near-surface)
aggregate particles
In this field, too, there is still disagreement among experts with
respect to the number of “permissible” imperfections.
Technical options to reduce their number include:
»»
preventing pop-outs/organic contamination: limiting the permissible
share in the aggregate in excess of the standard specifications
as far as such material is (locally) available
»»
measures to prevent spalling above flat, solid aggregates:
»»
avoiding smooth hard-rock aggregates
»»
reducing the maximum particle size
»»
preventing the accumulation of air or water below aggregate
particles in the production process and
»»
nsuring early, thorough finishing/surface treatment
→ 2 Massive tread
Blockstufe
»»
Popouts (Quellen einzelner Gesteinskörner infolge Wasseraufnahme,
Frost oder Frosttausalz)
»»
organische Bestandteile (z. B. Holz, Kohle o. ä.)
»»
Ablösung über gesunden (meist glatten und ebenen oberflächennahen)
Gesteinskörnern
Auch hier herrscht in der Fachwelt noch keine Einigkeit über diese
Anzahl an „zulässigen“ Fehlstellen.
Technisch zu reduzieren:
»»
Maßnahme gegen Popouts/organische Bestandteile: Begrenzung
der zulässigen Mengen im Gestein über Norm hinaus, soweit derartiges
Material (lokal) verfügbar
»»
Maßnahmen gegen Ablösungen über flachen festen Steinen:
»»
Vermeiden von glatten Hartgesteinen,
»»
Verminderung des Größtkorns,
»»
Vermeiden von Luft- oder Wasseransammlung unter Gesteinskörnern
bei der Produktion und
»»
frühzeitige und intensive Nachbehandlung
i-PBS Enterprise Suite
Die Softwarelösung für die Produktions- und Logistikplanung in der Betonfertigteilindustrie
Try IT!
VertriebAuslastungsplanungProjektsteuerung
ProduktionssteuerungLagermanagementVersandMontage
Production • Business • Solutions
i-PBS Production Business Solutions GmbH | Gudrunstraße 184|4 | 1100 Wien | www.i-pbs.at | office@i-pbs.at

PANEL 3 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke; Jur. Fakultät der Universität Augsburg
gerd.motzke@t-online.de
1961-1965 Studium der Rechtswissenschaften in München, Berlin und Würzburg; Richter, Staatsanwalt, Regierungsdirektor
im Hochschuldienst, Staatsanwalt als Gruppenleiter, Richter am OLG; 1997-2006 Vorsitzender Richter
am OLG München, Bausenat in Augsburg; seit 1990 Honorarprofessor
Spalling above intact near-surface aggregate particles?
A defect despite passed freeze-thaw test?
(Legal evaluation)
Abplatzungen über gesunden, oberflächennahen Gesteinskörnern?
Mangel trotz bestandener Frostprüfung?
(Rechtliche Beurteilung)
Defects are evaluated in accordance with applicable legislation,
rather than on the basis of technical rules and standards. The legal
basis is the construction contract that the ordering party/client
enters into with the contractor. Even if the contractor procures the
treads subject to the complaint as prefabricated elements from a
precast plant based on a purchase agreement pursuant to sections
651 and 433 BGB (Bürgerliches Gesetzbuch; German Civil Code),
the installation of the stair in front of the house takes place on the
basis of a contract for work (pursuant to section 631 et seq. BGB,
provided no construction contract pursuant to VOB/B has been
entered into by including the VOB/B with binding effect).
Section 633 BGB (for the BGB-based construction contract)
and section 13 VOB/B (for the VOB/B-based construction contract)
contain the provisions governing freedom from defects. Both
provisions require the implementation of a contractually agreed
quality and fitness for the intended use. Section 13(1) VOB/B
complements these provisions by referring to generally accepted
engineering practice. The ordinary fitness for the intended use
is usually considered achieved if generally accepted engineering
practice has been adhered to. To the extent to which section 13(1)
VOB/B refers to compliance with generally accepted engineering
practice with respect to the freedom from material defects, and
generally accepted engineering practice is applied for the purpose
of ensuring the ordinary fitness for purpose, there is a link between
the legal requirements and the technical specifications. Yet
there is also a difference because the codes and standards applied,
particularly DIN EN 13198, rely on the verification of freeze/thaw
resistance and define this quality on the basis of a scaling limit
under laboratory conditions. Even if the element in question does
not exceed this threshold, this does not exclude the possibility of
a defect. The case at hand deals with the phenomenon of nested
spalling and break-outs within a narrowly defined area, rather
than with scaling across the entire surface. The workmanship ap-
Die Mängelbeurteilung erfolgt nach Rechtsregeln und nicht nach
Technikregeln. Zugrunde gelegt wird der Bauvertrag, den der Besteller
mit dem Werkunternehmer abschließt. Auch wenn der Werkunternehmer
die bemängelten Treppenstufen als Betonfertigteile von
einem Fertigteilwerk auf der Grundlage eines Kaufvertrags nach §
651, § 433 BGB bezieht, erfolgt die Erstellung der Treppenanlage
vor dem Haus auf der Grundlage eines Werkvertrags (§§ 631ff. BGB,
wenn nicht ein VOB/B-Bauvertrag durch rechtswirksame Einbeziehung
der VOB/B geschlossen worden ist).
Die Mangelfreiheitsregeln enthält § 633 BGB für den BGB-Bauvertrag
und § 13 VOB/B für den VOB/B-Bauvertrag. Beide Vorschriften
stellen auf die Verwirklichung einer vereinbarten Beschaffenheit
und die Verwendungseignung ab. § 13 Abs. 1 VOB/B ergänzt den
Regelungsinhalt um die Einhaltung der anerkannten Regeln der
Technik. Die gewöhnliche Verwendungseignung wird im Allgemeinen
dann als verwirklicht angesehen, wenn die einschlägigen anerkannten
Regeln der Technik eingehalten worden sind. Insoweit,
als nämlich § 13 Abs. 1 VOB/B hinsichtlich der Sachmangelfreiheit
auf die Einhaltung der anerkannten Regeln der Technik abhebt und
hinsichtlich der Sicherstellung der gewöhnlichen Verwendungseignung
anerkannte Regeln der Technik herangezogen werden, besteht
zwischen den rechtlichen Anforderungen und den Technikaussagen
eine Verbindung. Dennoch besteht ein Unterschied. Denn die herangezogenen
Regelwerke, insbesondere die DIN EN 13198, arbeiten mit
dem Nachweis der Frost-Tausalz-Beständigkeit und definieren diese
Qualität mit einer Grenzwert-Abwitterung unter Laborbedingungen.
Auch wenn am fraglichen Bauteil dieser Grenzwert nicht überschritten
ist, schließt dies die Mangelhaftigkeit nicht aus. Denn im Fall geht
es nicht um die Abwitterung über die Fläche, sondern um nestartige
Abplatzungen und Ausbrüche in einem engen Bereich. Dieser Bereich
sieht im Vergleich zu anschließenden Flächen schlecht ausgeführt
aus. Denn diese Flächen weisen eine geschlossene Oberfläche auf, das
Korn liegt nicht offen zutage.
52 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
plied to the relevant area appears to be of a lower quality than that
of adjoining areas because the latter reveal a closed surface with
no exposed aggregate particles.
Compared to the technical specifications, the independent nature
of legal rules is also supported by the fact that the legal system
makes a distinction between significant/major and insignificant/
minor defects. Pursuant to section 640 BGB and section 12 VOB/B,
insignificant or minor defects do not justify the refusal of legal
acceptance. Verifiable major defects that give rise to a claim result
in an extended liability for defect-related consequential damage,
which also applies if generally accepted engineering practice has
not been adhered to or if the defect arises from the absence of a
contractually agreed quality (section 13(7), item 3 VOB/B).
This means that the legal system distinguishes between several
defect categories, which is a concept that is alien to the technical
rules and standards relevant to the case at hand. The technical
rules on which the technical evaluation (by Dr.-Ing. Krell) was
based merely rely on the verification of freeze/thaw resistance,
and thus define general evaluation criteria but do not deal with
the specific pattern of the defect, which must also be judged on the
basis of its appearance.
The legal evaluation carried out on the basis of a contract for
work must also consider the technical context that the relevant
concrete step is subject to. Will it be covered with other materials,
or does the concrete already constitute the finished tread surface?
As a base to be covered with another layer, for instance granite or
marble, the step might be acceptable and should perhaps be tolerated
according to Oswald (see “Hinzunehmende Unregelmäßigkeiten
bei Gebäuden” [Tolerable Imperfections in Buildings], 3 rd
ed., p. 11). As a finished tread surface, however, the concrete is
defective and does not comply with the contractually agreed specifications.
If the technical evaluation (Dr.-Ing. Krell) uses compliance with
technical rules and standards to conclude that the contractually
agreed conditions were met, this would be a valid argument only if
the contract contained the exclusive provision that any contractual
performance or work be governed, exclusively and finally, by DIN
EN 13198, for example. If this is not the case, compliance with
contractually agreed conditions is determined on the basis of the
ordinary fitness for purpose, i.e. the quality that works of an identical
nature usually exhibit and that can reasonably be expected by
the ordering party.
Any ordering party will compare the imperfection subject to
the complaint with other areas whose surfaces show a closed appearance.
Compared to these areas, this is clearly an “imperfection”.
The fact that this imperfection remains below the technically
defined scaling thresholds in conjunction with some other isolated
spots is irrelevant to this consideration. The evaluation of this
specific imperfection is what counts in legal terms. It constitutes
a defect compared to the compliant areas. Isolated spalling or detachment
scattered across the surface does not necessarily give rise
to a defect. If many imperfections of this type are concentrated in
a restricted area, however, this constitutes a defect (as in the case
considered in this evaluation).
Die Eigenständigkeit der Rechtsregeln dokumentiert im Vergleich
zu Technikaussagen auch die Tatsache, dass die Rechtsordnung zwischen
unwesentlichen und wesentlichen Mängeln unterscheidet.
Nach § 640 BGB und § 12 VOB/B kann wegen unwesentlicher Mängel
die rechtsgeschäftliche Abnahme nicht verweigert werden. Vorwerfbar
verursachte wesentliche Mängel begründen eine erweiterte
Haftung für mangelbedingte Folgeschäden, was auch dann gilt, wenn
anerkannte Regeln der Technik verletzt worden sind oder der Mangel
in dem Fehlen einer vertraglich vereinbarten Beschaffenheit besteht
(§ 13 Abs. 7 Nr. 3 VOB/B).
Das heißt, die Rechtsordnung unterscheidet zwischen verschiedenen
Mangelkategorien, was der Technikordnung im hier fraglichen
Zusammenhang jedenfalls fremd ist. Die im Rahmen der technischen
Beurteilung (Dr.-Ing. Krell) herangezogenen Technikregeln haben
auch nur den Frost-Tausalz-Nachweis zum Gegenstand und normieren
insoweit allgemeine Prüfungskriterien, befassen sich aber nicht
mit dem konkreten Mangelbild, das jedenfalls auch unter optischen
Gesichtspunkten zu beurteilen ist.
Die rechtliche, unter werkvertraglichen Aspekten vorzunehmende
Würdigung hat auch zu beachten, in welchem technischen Zusammenhang
die besagte Betontreppenstufe steht. Wird sie noch mit irgendwelchen
Materialien belegt oder stellt sie bereits die Trittoberfläche
dar? Als Unterlage für eine weitere Belegung mit einem Belag,
beispielsweise aus Marmor oder Granit, mag die Stufe geeignet und
im Sinne von Oswald (siehe „Hinzunehmende Unregelmäßigkeiten
bei Gebäuden“, 3. Auflage, Seite 11) hinzunehmen sein. Als endgültige
Trittoberfläche weist das Betonteil jedoch einen Mangel auf und
ist nicht vertragsgerecht.
Wenn die technische Beurteilung (Dr.-Ing. Krell) aus der Normgerechtigkeit
auf die Vertragsgerechtigkeit schließt, würde das nur dann
zutreffen, wenn der Vertrag die ausschließliche Regelung enthielte,
dass sich die Leistung allein und abschließend beispielsweise nach
der DIN EN 13198 auszurichten habe. Ist das nicht der Fall, bestimmt
sich die Erfolgsanforderung nach der gewöhnlichen Verwendungseignung,
also danach, welche Beschaffenheit Werke der gleichen Art
üblicherweise aufweisen, die ein Besteller gewöhnlich auch erwarten
kann.
Ein Besteller vergleicht die Fehlstelle, die er zum Gegenstand
seiner Rüge macht, mit anderen Flächen, deren Oberfläche ein geschlossenes
Bild vermittelt. Es handelt sich im Vergleich zu diesen
Flächen klar um eine „Fehlstelle“. Es nützt nichts, dass diese Fehlstelle
in Verbindung mit anderen vereinzelten Ablösungen immer
noch unterhalb der technisch definierten Grenzwert-Abwitterungen
liegt. Maßgeblich ist die Beurteilung dieser Fehlstelle. Sie erweist sich
im Vergleich zu den gelungenen Flächen als Mangeltatbestand. Vereinzelte
über die Fläche verstreute Abplatzungen oder Ablösungen
mögen als Mangeltatbestand ausscheiden. Treten diese Fehlstellen
jedoch konzentriert in einem beschränkten Bereich auf, wie das hier
der Fall ist, dann handelt es sich um einen Mangel.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 53

PANEL 3 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Jochen Reiners, VDZ, Düsseldorf
jochen.reiners@vdz-online.de
Geb. 1970; 1990-1995 Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen, danach Bauleiter und Projektmanager
bei der Hochtief AG; 2007 Eintritt beim Forschungsinstitut der Zementindustrie (FIZ) Düsseldorf, Abteilung Betontechnik;
seit 2009 Oberingenieur und Laborleiter; Tätigkeitsschwerpunkte: Nachhaltiges Bauen sowie Ökobilanzen
für Zemente und zementgebundene Baustoffe; Mitglied in zahlreichen nationalen und internationalen Gremien,
u. a. CEN/TC 350 „Sustainability of construction works“
Environmental Product Declarations (EPD) for
cement and concrete
Bases for the sustainability assessment of construction works
Umweltproduktdeklarationen (EPD) für Zement und Beton
Grundlagen für die Nachhaltigkeitsbewertung von Bauwerken
Quantified environmental information about the construction
products used is required to assess the environmental sustainability
of construction works. The standardized format to be used
to communicate this information is the so-called Environmental
Product Declaration (EPD). The EN 15804 standard prepared by
CEN/TC 350 specifies rules for the preparation of EPDs. This format
aims to ensure that product manufacturers provide verifiable,
consistent data whose determination relies on comparable rules
for all construction products. Independent third parties verify the
information communicated in Environmental Product Declarations
to ensure its credibility.
In response to a resolution adopted by its executive board, the
German Cement Works Association (VDZ) has prepared an Environmental
Product Declaration for an average German cement. The
composition of this cement is equivalent to the mean composition
of the cements produced in Germany in 2010. The environmental
impacts of cement production were determined on the basis of data
retrieved from German cement works. 51 production facilities, i.e.
almost all German cement works and grinding plants, provided
information about material and energy resources. In addition, the
results of the statutory emission measurements for rotary kiln systems
were analyzed. The EPD for cement is a so-called “cradle-togate”
EPD that encompasses all environmental impacts associated
with product manufacturing, including the impacts resulting from
the extraction/processing of raw materials and fuels and from the
transport of these raw materials and fuels to the cement plant.
ISO 14025 specifies that Environmental Product Declarations
must be managed within an environmental declaration program.
By applying so-called product category rules, the program operator
must ensure that the EPDs published in its program are transparent
and comparable. In addition, the operator must establish an
appropriate procedure for verification by independent third parties.
The most popular EPD program in Germany is the program
managed by the Institut Bauen und Umwelt e. V. (IBU; Institute for
Construction and the Environment). The VDZ has become a member
of this institute in conjunction with drafting the cement EPD.
Zur Beurteilung der umweltbezogenen Nachhaltigkeit eines Bauwerks
werden quantifizierte Umweltinformationen über die eingesetzten
Bauprodukte benötigt. Das standardisierte Format, mit dem
diese Informationen kommuniziert werden sollen, ist die so genannte
Umweltproduktdeklaration (Environmental Product Declaration,
EPD). Die von CEN/TC 350 entwickelte Norm EN 15804 gibt Regeln
für die Erstellung von EPDs vor. Ziel ist, dass die Produkthersteller
verifizierbare und konsistente Daten zur Verfügung stellen, deren Ermittlung
für alle Bauprodukte auf vergleichbaren Regeln beruht. Zur
Sicherstellung der Glaubwürdigkeit der in Umweltproduktdeklarationen
kommunizierten Informationen werden diese durch unabhängige
Dritte verifiziert.
Der Verein Deutscher Zementwerke (VDZ) hat auf Beschluss
seines Vorstands eine Umweltproduktdeklaration für einen durchschnittlichen
deutschen Zement erstellt. Die Zusammensetzung dieses
Zements entspricht der mittleren Zusammensetzung der im Jahr
2010 in Deutschland hergestellten Zemente. Eine Datenabfrage in den
deutschen Zementwerken war die Grundlage für die Ermittlung der
Umweltwirkungen der Zementherstellung. 51 Werke, also fast alle
deutschen Zement- und Mahlwerke, stellten Informationen zu stofflichen
und energetischen Ressourcen zur Verfügung, darüber hinaus
wurden die Ergebnisse der gesetzlich vorgeschriebenen Emissionsmessungen
an Drehofenanlagen ausgewertet. Die EPD für Zement
umfasst als so genannte „cradle-to-gate“-EPD („von der Wiege bis
zum Werkstor“) alle Umweltlasten der Produktherstellung inklusive
der Lasten aus der Roh- und Brennstoffgewinnung/-verarbeitung sowie
aus dem Transport der Roh- und Brennstoffe zum Zementwerk.
Nach ISO 14025 sind Umweltproduktdeklarationen in einem Umweltdeklarationsprogramm
zu verwalten. Der Programmbetreiber
muss über so genannte Produktkategorieregeln die Transparenz und
Vergleichbarkeit der in seinem Programm veröffentlichten EPDs gewährleisten.
Darüber hinaus muss er ein geeignetes Verifizierungsverfahren
durch unabhängige Prüfer einrichten. Das in Deutschland
bekannteste EPD-Programm ist das des Instituts Bauen und Umwelt
e. V. (IBU), dem der VDZ im Zusammenhang mit der Erarbeitung der
Zement-EPD als Mitglied beigetreten ist.
54 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
Parameter
Parameter
→ 1 Overview of key environmental impact and resource use indicators
for the production of one tonne of average German cement
Übersicht wichtiger Indikatoren zu Umweltauswirkungen und Ressourceneinsatz
für die Herstellung einer Tonne deutschen Durchschnittszements
For many years, the industry
has seen a dispute regarding
life cycle analyses for cements,
more specifically with respect
to the issue of how to calculate
the environmental impacts of
co-products from other industrial
processes if these materials
are used in cement production.
In the Environmental Product
Declaration for cement, this
category mainly includes blastfurnace
slag as a co-product of
the blast-furnace process and
coal fly ash as a co-product of
electricity generation. In this
context, the share of the impacts
of these processes to be
allocated to the primary product
(i.e. pig iron in the blastfurnace
process and electricity
in the case of a coal-fired power
plant) and the share to be allocated
to the co-product need to
be determined. The new DIN EN
15804 standard specifies that a
so-called „economic allocation“
must be used, which means that
environmental impacts must be
allocated to primary and coproducts
according to the share
of the generated revenue. For
blast-furnace slag and coal fly
ash, this results in the allocation
of only a very low share
(less than 1%) of the environmental
impacts of the blastfurnace
slag process or electricity generation.
The Environmental Product Declaration for an average German
cement was published in March 2012. It can be accessed on the IBU
and VDZ websites. Table 1 shows selected environmental information
communicated in the EPD. The VDZ is currently preparing life
cycle analyses for concretes of various strength classes on the basis
of the results of life cycle analyses carried out for German cements.
It is planned to publish these life cycle analyses as Environmental
Product Declarations. For this purpose, the Bundesverband
der deutschen Transportbetonindustrie (BTB; German Federation
of the Ready-Mixed Concrete Industry) and the Fachvereinigung
Deutscher Betonfertigteilbau (FDB; German Association for Precast
Concrete Construction) have gathered production data from their
member companies and submitted this information to the VDZ.
The concrete EPDs will not only specify potential environmental
impacts of the concrete production process but also include information
about typical environmental impacts of other phases in the
life cycle (such as transport to the construction site or processes on
the construction site).
Unit
Einheit
Value
Wert
Global warming potential
kg C0 2 eq. 691.7 1)
Globales Erwärmungspotenzial
Destruction of the stratospheric ozone layer kg CFC11 eq. 1.50E-5
Abbaupotenzial der stratophärischen Ozonschicht
Acidification of land and water
kg S0 2 eq. 0.83
Versauerungspozential von Boden und Wasser
Eutrophication ground level
kg (P0 4) 3 - eq. 0.12
Eutrophierungspotenzial
Formation of ozone
kg ethene eq. 0.10
Potenzial für die Bildung von tropischem Ozon
Abiotic depletion potential
kg Sb eq. 1.30E-3
(elements)
Potenzial für die Verknappung von abiotischen
Ressourcen (Elementen)
Abiotic depletion potential
MJ 1,901.4
(fossil fuels)
Potenzial für die Verknappung von abiotischen
Ressourcen (fossile Brennstoffe)
Use of non-renewable
MJ 2,451.3
primary energy
Gesamteinsatz nicht erneuerbarer
Primärenergie
Use of renewable primary energy
MJ 65.8
Gesamteinsatz erneuerbarer Primärenergie
1) This value includes 98.1 kg of C02 equivalent from waste incineration during clinker
production. In accordance with the polluter-pays principle (EN 15804), this quantity would
have to be allocated to the product system that generated the waste. However, the cement
EPD refrains from subtracting this share to ensure cross-country comparability of the
global warming potentials calculated for cements even if the secondary fuels used in the
clinker production process were not assigned waste status in other countries.
1) Hierin enthalten sind 98,1 kg CO2-Äquivalent. aus der Verbrennung von Abfällen bei der
Klinkerherstellung. Nach dem Verursacherprinzip (EN 15804) wären diese dem Produktsystem
zuzuordnen, das den Abfall verursacht hat. Innerhalb der Zement-EPD wird jedoch von einer
Subtraktion dieses Anteils abgesehen. So soll über Ländergrenzen hinweg die Vergleichbarkeit
von berechneten Treibhauspotenzialen für Zemente auch dann sichergestellt werden, falls
die bei der Klinkerherstellung eingesetzten Sekundärbrennstoffe in anderen Ländern keinen
Abfallstatus haben sollten.
Über viele Jahre war bei der
Berechnung von Ökobilanzen für
Zemente strittig, wie die Umweltlasten
aus Nebenprodukten anderer
Industrieprozesse rechnerisch
zu berücksichtigen sind, wenn
diese Stoffe bei der Zementherstellung
eingesetzt werden. Bei
der Umweltproduktdeklaration
von Zement betrifft dies insbesondere
Hochofenschlacke als
Nebenprodukt des Hochofenprozesses
sowie Steinkohleflugasche
als Nebenprodukt der Elektrizitätserzeugung.
Hier stellt sich die
Frage, welcher Anteil der Lasten
aus diesen Prozessen rechnerisch
dem Hauptprodukt (beim Hochofenprozess
dem Roheisen und
beim Kohlekraftwerk der Elektrizität)
und welcher dem Nebenprodukt
zuzuweisen ist. Laut
der neuen DIN EN 15804 ist in
solchen Fällen eine so genannte
„ökonomische Allokation“
durchzuführen, das heißt, die
Umweltlasten sind im Verhältnis
des generierten Betriebseinkommens
auf die Haupt- und Nebenprodukte
zu verteilen. Für die
Hochofenschlacke und die Steinkohleflugasche
ergibt sich, dass
auf sie nur ein sehr geringer Anteil
von < 1 % der Umweltlasten
des Hochofenprozesses bzw. der
Elektrizitätsherstellung entfällt.
Die Umweltproduktdeklaration
für einen deutschen Durchschnittszement wurde im März 2012
veröffentlicht und ist über die Internetseiten des IBU und des VDZ
verfügbar. Tabelle 1 zeigt eine Auswahl einiger in der EPD enthaltener
Umweltinformationen. Auf Basis der Ökobilanzdaten für deutsche
Zemente werden gegenwärtig durch den VDZ Ökobilanzen für
Betone verschiedener Festigkeitsklassen erarbeitet, die in Umweltproduktdeklarationen
veröffentlicht werden sollen. Hierzu haben der
Bundesverband der deutschen Transportbetonindustrie (BTB) und die
Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau (FDB) bereits Produktionsdaten
ihrer Mitgliedsunternehmen ermittelt und dem VDZ zur
Verfügung gestellt. Die Beton-EPDs sollen dabei nicht nur potenzielle
Umweltwirkungen der Betonherstellung ausweisen, sondern auch
Angaben zu typischen Umweltwirkungen weiterer Lebenszyklusphasen
(z. B. Transport zur Baustelle, Einbau ins Bauwerk) enthalten.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 55

PANEL 3 → Proceedings
AUTHOR
Bauassessorin Dipl.-Ing. Alice Becke; Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau, Bonn
becke@fdb-fertigteilbau.de
Studium des Bauingenieurwesens an der FH Lippe und Höxter, bis 2005 wissenschaftliche Mitarbeiterin Bereich
Massivbau; paralleles Aufbaustudium Bauingenieurwesen an der TU Dresden; nach dem zweiten Staatsexamen
beim Landesbetrieb Straßen.NRW; seit 2007 Geschäftsführerin Forschungsvereinigung der deutschen Beton- und
Fertigteilindustrie e.V., Bonn; 2007-2011 zuständig für den Bereich Technik, Normung und Umwelt beim Bundesverband
Betonbauteile Deutschland e.V. , ab 2010 als Geschäftsführerin; seit 2011 Projektleiterin bei der Fachvereinigung
Deutscher Betonfertigteilbau e.V. und beim Betonverband Straße, Landschaft, Garten e.V., Schwerpunkte:
Nachhaltigkeit, Umwelt und technische Fragestellungen; Mitglied in nationalen und europäischen Gremien
Implications of the new Construction Products
Regulation for CE marking
What should manufacturers expect?
Auswirkungen der neuen Bauproduktenverordnung
auf die CE-Kennzeichnung
Was erwartet die Hersteller?
On 4 April 2011, “Regulation (EU) No 305/2011 of the European
Parliament and of the Council laying down harmonised conditions
for the marketing of construction products and repealing
Council Directive 89/106/EEC” (in short: Construction Products
Regulation; CPR) was published in the Official Journal (OJ) of the
European Union. The provisions relevant to construction product
manufacturers apply from 1 July 2013. The regulation will replace
the previous Construction Products Directive (CPD) 89/106/EEC,
which − from the end of 1988 − has formed the basis for harmonizing
the European single market for construction products together
with the 1992 Bauproduktengesetz (Construction Products
Act) in Germany. A CE marking must be affixed to construction
products to visibly prove that they may be placed on the market
and freely traded in the European Economic Area. In 2005, a
growing demand arose for a CPD revision. The main criticism was
that the approaches of the individual EU member states to implementing
the EU Directive at the national level varied greatly, for
instance with respect to the binding nature of CE marking.
The new Construction Products Regulation retains some of the
key provisions of the previous CPD. For example, the harmonized
product standards continue to specify the requirements for construction
products and their manufacture. Their Annex ZA contains
the provisions pertaining to CE marking and to the procedure
to be applied to assess and verify constancy of performance (so
far: conformity verification procedure). It follows the same structure
for all precast element product standards. Other areas were
amended or corrected for the sake of clarity and simplification.
This mainly includes the modification of the legal nature from
an EU directive to an EU regulation, which no longer needs to be
transposed to national law but takes immediate effect in all member
states.
For any product covered by a harmonized European product
standard, its manufacturer is under the obligation to prepare a
Am 4. April 2011 wurde die „Verordnung (EU) Nr. 305/2011 des Europäischen
Parlaments und des Rates zur Festlegung harmonisierter
Bedingungen für die Vermarktung von Bauprodukten und zur Aufhebung
der Richtlinie 89/106/EWG des Rates“ (kurz: Bauproduktenverordnung
- BauPVO) im Amtsblatt der Europäischen Union (OJ)
veröffentlicht. Die darin für die Hersteller von Bauprodukten relevanten
Regelungen treten am 1. Juli 2013 in Kraft. Die Verordnung
wird die bisherige Bauproduktenrichtlinie (89/106/EWG) (BPR) ablösen,
die seit Ende 1988 zusammen mit dem Bauproduktengesetz
von 1992 in Deutschland die Grundlage für die Harmonisierung des
europäischen Binnenmarktes für Bauprodukte bildet. Als äußeres
Zeichen dafür, dass Bauprodukte im europäischen Wirtschaftsraum
in Verkehr gebracht und frei gehandelt werden dürfen, müssen diese
mit einem CE-Zeichen gekennzeichnet sein. Im Jahre 2005 wurden
die Stimmen für eine Überarbeitung der BPR immer lauter. Hauptkritikpunkt
war, dass in den Mitgliedsstaaten der EU die erforderliche
nationale Umsetzung der Europäischen Richtlinie sehr unterschiedlich
gehandhabt wurde, so z. B. im Hinblick auf die Verbindlichkeit
der CE-Kennzeichnung.
In der neuen Bauproduktenverordnung werden wesentliche Kernelemente
der bisherigen BPR beibehalten. So sind weiterhin in den
harmonisierten Produktnormen die Anforderungen an Bauprodukte
und deren Herstellung festgeschrieben. Deren Anhang ZA enthält die
Regelungen zur CE-Kennzeichnung und dem anzuwendenden Verfahren
für die Bewertung und Überprüfung der Leistungsbeständigkeit
(bisher: Konformitätsnachweisverfahren) und ist in allen Produktnormen
für Betonfertigteile von der Struktur her gleich. Andere
Themenbereiche wurden zur Klarstellung und Vereinfachung ergänzt
bzw. korrigiert. Hierzu zählt vor allem die Änderung des Rechtscharakters
von einer Europäischen Richtlinie in eine Europäische Verordnung.
Diese muss nun nicht mehr in nationales Recht umgesetzt
werden, sondern entfaltet ihre Wirkung in den Mitgliedsstaaten unmittelbar.
56 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
declaration of performance and to affix the CE marking to place
the product on the market in accordance with the regulation. The
manufacturer takes responsibility for the conformity of its products
with their declared performance. The harmonized product
standards include the procedures and criteria for assessing the
performance of construction products. In Germany, it has become
common practice for structural precast elements that reference is
made to specifically defined design documents (such as structural
verifications, positioning plans and element drawings) for the purpose
of stating their essential characteristics.
All product standards prepared until today are based on the
Construction Products Directive. For this reason, the entering into
force of the CPR formally triggers the need for their revision. These
activities will not be completed by 1 July 2013 but should be pursued
in a gradual process (the latest points in time being the regular
revision dates of relevant standards). However, the existing
product standards may still be applied in conjunction with the
previous Annex ZA, and remain valid.
The regulation includes the unchanged requirement that a CE
marking shall be affixed to the construction product or to a label
attached to it prior to placing the product on the market (i.e. prior
to leaving the factory premises) visibly, legibly and indelibly. Alternatively,
the CE marking may also be affixed to the packaging
or to the accompanying documents.
Sobald ein Produkt von einer harmonisierten europäischen Produktnorm
erfasst ist, ist der Hersteller verpflichtet, eine Leistungserklärung
zu erstellen und die CE-Kennzeichnung anzubringen, um das
Produkt verordnungskonform in den Verkehr zu bringen. Der Hersteller
übernimmt die Verantwortung, dass seine Produkte die Eigenschaften
laut Leistungserklärung erfüllen. Die Verfahren und Kriterien für die
Bewertung der Leistung von Bauprodukten sind in den harmonisierten
Produktnormen enthalten. Dabei ist es in Deutschland für konstruktive
Fertigteile üblich, dass für die Angabe der wesentlichen Eigenschaften
auf festgelegte Bemessungsunterlagen verwiesen wird (zum Beispiel
statische Berechnungen, Positionspläne und Elementzeichnungen).
Alle bis zum heutigen Zeitpunkt erarbeiteten Produktnormen
basieren auf der Bauproduktenrichtlinie. Daher wird formal durch
Inkrafttreten der BauPVO deren Überarbeitung erforderlich. Diese Arbeiten
werden nicht bis zum 1. Juli 2013 abgeschlossen sein, sondern
sollen nach und nach – spätestens im Zuge der regelmäßigen Überprüfung
der Normen – erfolgen. Die bestehenden Produktnormen
können jedoch auch mit dem bisherigen Anhang ZA weiter verwendet
werden und behalten ihre Gültigkeit.
Unverändert ist die CE-Kennzeichnung vor dem Inverkehrbringen
(Verlassen des Werksgeländes) gut sichtbar, leserlich und dauerhaft
auf dem Bauprodukt oder einem daran befestigten Etikett anzubringen.
Gegebenenfalls ist auch ein Aufbringen auf der Verpackung oder
den Begleitunterlagen möglich.
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PANEL 3 → Proceedings
CE conformity marking
CE-Konformitätszeichen
1111
AnyCo Ltd
1, Concrete Road
12345 Cement City
ID of notified body. NEW: The CPR stipulates that your previous testing, quality control and certification
body will require accreditation from 1 July 2013.
Kennnummer der notifizierten Stelle. NEU: Ihre bisherige PÜZ-Stelle benötigt ab 1. Juli 2013 eine
Akkreditierung gem. BauPVO.
13
LE001
DIN EN 13224:2012-01
D 1.23
Precast ribbed floor elements
Slab for intermediate floor
Vorgefertigte Deckenplatten mit Stegen,
Platte für Geschossdecke
State the last two digits of the year of manufacture of the construction product.
Angabe der letzten beiden Ziffern des Jahres, in dem das Bauprodukt hergestellt wurde.
NEW: State the number of the declaration of performance
NEU: Angabe der Nummer der Leistungserklärung
Refer to the applicable European product standard (NEW: dated)
Verweis auf die geltende europäische Produktnorm (NEU: datiert)
Item number. A key CPR requirement is that products must be clearly identifiable and traceable. Such an ID had to be
stated previously according to most product standards.
Positionsnummer. Die eindeutige Identifizierbarkeit und Rückverfolgbarkeit der Produkte ist eine wesentliche Forderung
der BauPVO. Nach den meisten Produktnormen musste eine entsprechende Identifikationsnummer bereits in der Vergangenheit
angegeben werden.
State product type (ID code) and intended use. These details were previously required in accordance with Annex ZA to
the product standard.
Angabe des Produkttypes (Kenncode) und des Verwendungszwecks. Diese Angaben waren bereits in der Vergangenheit
nach Anhang ZA der Produktnormen erforderlich
Concrete Beton fck = 35 N/mm² State the essential characteristics of the product in accordance with the declaration of performance and refer to
design documents (according to Procedure 3)
Reinforcing steel:
Angabe der Wesentlichen Merkmale des Produktes lt. Leistungserklärung und Verweis auf die Bemessungsunterlagen
Betonstahl:
ftk = 550 N/mm²
(entsprechend Verfahren 3)
Tensile strength
Zugfestigkeit
Yield strength
fyk = 500 N/mm²
Streckgrenz
Prestressing steel: Spannstahl:
Tensile strength
fpk = 1,770 N/mm²
Zugfestigkeit
0.1% yield strength
0,1 %-Dehngrenze
fp0.1k = 1,570 N/mm²
See design documents for geometrical data, structural
detailing, mechanical strength, fire resistance
and durability. Für die geometrischen Daten, bauliche
Durchbildung, mechanische Festigkeit, Feuerwiderstand
und Dauerhaftigkeit siehe die Bemessungsunterlagen.
Design documents: Bemessungsunterlagen:
Order code Bestellcode 1.23
→ 1 Example of CE marking in accordance with the Construction Products Regulation for constructiv precast concrete elements
Beispiel CE-Kennzeichnung nach Bauproduktenverordnung für konstruktive Betonfertigteile
To ensure appropriate CE marking, the following new or
amended requirements must be met compared to the current procedure:
»»
New: State the number of the declaration of performance
»»
New: State the selected ID code of the product type
»»
Amended: State the relevant product standard including its
date
»»
Amended: State the ID of the notified body (accreditation and
notification required in accordance with the CPR)
»»
New (if applicable): State intended use (previously, this information
was to be provided according to the product standard)
In conclusion, we find that precast producers marking their products
in compliance with the previous Construction Products Directive
(i.e. adhering to applicable product standards and having set
up a monitored factory production control system) will be faced
with relatively few changes.
Für eine ordnungsgemäße CE-Kennzeichnung sind folgende
Punkte gegenüber dem derzeitigen Vorgehen zu verändern:
»»
Neu: Angabe der Nr. der Leistungserklärung
»»
Neu: Angabe des gewählten Kenncodes des Produkttyps
»»
geändert: Angabe der relevanten Produktnorm inkl. Datum der Norm
»»
geändert: Angabe der Kennnummer der notifizierten Stelle (Akkreditierung
und Notifizierung nach BauPVO erforderlich)
»»
ggf. neu: Angabe des Verwendungszweckes (bisher war diese Angabe
nach Produktnorm gefordert)
Abschließend kann festgestellt werden, dass auf Hersteller von Betonfertigteilen,
die ihre Produkte in Übereinstimmung mit der alten
Bauproduktenrichtlinie kennzeichnen, das heißt die geltenden Produktnormen
einhalten und ein überwachtes System der werkseigenen
Produktionskontrolle etabliert haben, verhältnismäßig wenig Veränderungen
zukommen.
58 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
AUTHOR
Dipl.-Ing. Mathias Tillmann, Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau e.V., Bonn
tillmann@fdb-fertigteilbau.de
Geb. 1970; Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen mit der Vertiefungsrichtung konstruktiver Ingenieurbau;
danach Tragwerksplaner im Raum Köln; seit 2007 bei der Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau
e.V. (FDB) für den Bereich Technik und Normung zuständig, zunächst als technischer Referent, seit 2008 als technischer
Geschäftsführer; Mitglied in nationalen und internationalen Ausschüssen, u. a. im CEN TC 229 „Vorgefertigte
Betonerzeugnisse“
Product standards for precast concrete elements
New EN 13369
Produktnormen für Fertigteile
Die neue DIN EN 13369
The number of European product standards for precast concrete
elements has been increased to 40 by now. On one side it demonstrates
the high individual development of precast concrete elements,
on the other it pose rising challenges to the producers,
because they could easily lose their way in the maze of European
standardisation.
A general overview of the system of product and reference
standards is given in figure 1. The differences between the European
system and the German one are quite evident, especially
in those cases, where they are deficits in the European standards
compared with the national requirements. Because not all pre-
Die Anzahl der europäischen Produktnormen für Betonfertigteile ist auf
mittlerweile über vierzig angewachsen. Einerseits unterstreicht dies die
individuelle Entwicklung von Betonfertigteilen, andererseits stellt dies
die Hersteller vor immer größere Herausforderungen, da man sich allzu
leicht im Dickicht der europäischen Normenlandschaft verlieren kann.
Eine allgemeine Übersicht über das System der Produkt- und Bezugsnormen
ist in Abbildung 1 dargestellt. Unterschiede zwischen
dem europäischen und dem deutschen System sind dabei offensichtlich,
insbesondere in den Fällen, in denen europäische Produktnormen
in Bezug auf die nationalen Anforderungen Defizite aufweisen. Da
nicht alle Betonfertigteile (z. B. massive Deckenplatten) durch eine
→ 1 Overview of the system of product and reference standards a) in
Europe, b) in Germany
Übersicht über das System der Produkt- und Bezugsnormen a) in Europa, b) in Deutschland
02·2013 BFT INTERNATIONAL 59

PANEL 3 → Proceedings
→ 2 Transportation of a bridge element
Transport eines Brückenträgers
cast elements (e.g. solid slabs) are governed by European product
standards DIN 1045-4 [1] was adapted to the European standards
in the competent national standardisation committee and was
published in a new version in 2012.
Due to the multitude of standards and their overlapping requirements
EN 13369 was first published in 2001 (implemented in
Germany with [2]), which gives a common structure and common
rules for all product standards.
EN 13369 will be published in a revised version in the middle
of 2013. The revision was necessary to consider technical developments
and to update references to other European standards. Care
was taken to ensure that the new version of EN 13369 is close to
the former version of 2004. This was essential for the manufacturers
in order to maintain the well-known and accepted status,
to keep the technical level and to stabilize the standards. Amendments
in the new EN 13369 relate e.g. to production tolerances
and a new informative annex for the use of recycled aggregates
in concrete.
The German application rule to DIN EN 13369, published as
DIN V 20000-120 [3] must be updated in this year as well as DIN
Fachbericht 159 [4], which is the consolidated version of the two
standards mentioned above. The new version of DIN V 20000-120
will contain the tolerance values of DIN 18203-1 [5] in order to
keep the high production level in Germany which is accepted by
all stakeholders and to guarantee it in the plants as well as on site.
DIN 18203-1 will be withdrawn, because this national standard
has the same scope as the European product standards.
europäische Produktnorm abgedeckt werden, wurde DIN 1045-4 [1]
im zuständigen nationalen Normenausschuss an das europäische Regelwerk
angepasst und 2012 in einer neuen Fassung veröffentlicht.
Aufgrund der Vielzahl der Produktnormen und der häufigen
Überschneidungen wurde bereits 2001 mit EN 13369 (in Deutschland
umgesetzt durch [2]) eine übergeordnete Norm erstellt, die für alle
Produktnormen eine allgemein gültige Gliederung und allgemeine
Regeln aufstellt.
EN 13369 wird Mitte 2013 in einer neuen Fassung veröffentlicht.
Die Überarbeitung war erforderlich, um technische Entwicklungen
zu berücksichtigen sowie die Verweise auf die sich ändernde europäische
Normenlandschaft zu aktualisieren. Dabei wurde darauf geachtet,
dass sich die neue EN 13369 an der bisherigen Fassung aus dem
Jahr 2004 orientiert. Dies war aus Sicht der Hersteller von enormer
Wichtigkeit, um den bekannten und bewährten Stand zu erhalten,
den technischen Inhalt zu bewahren und die Normen zu stabilisieren.
Änderungen in der neuen EN 13369 betreffen u. a. den Abschnitt zu
Herstellungstoleranzen sowie einen neuen informativen Anhang zu
recycelten Gesteinskörnungen.
Die als DIN V 20000-120 [3] veröffentlichte deutsche Anwendungsregel
zu DIN EN 13369 muss daher in diesem Jahr gleichermaßen
an die neue Fassung von EN 13369 angepasst werden, wie der
DIN Fachbericht 159 [4], der die konsolidierte Fassung der beiden
Regelwerke beinhaltet. In der neuen Fassung von DIN V 20000-120
sollen die Toleranzen aus DIN 18203-1 [5] aufgenommen werden,
um sicherzustellen, dass der von allen beteiligten Kreisen akzeptierte
Herstellungsstandard in Deutschland erhalten bleibt und weiterhin
60 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 3
It must be allowed to raise
the question, whether one intention
of harmonized standards,
the free movement of
goods is achievable for structural
precast concrete elements.
These elements are not traded
in the strict sense of the word
because each element is „tailor-made“
to a specific position
within the structure. In
addition, the moving of structural
precast concrete elements
across Europe is limited because
of the high amount of transportation
and the associated cost
(fig. 2). Cross-border movement
of structural precast concrete
elements has always been
and still is an exception. On the
other hand, Central European
countries have always benefited
most from the European idea
and its practical implementation.
Thus not only challenges
must be matched in the construction
sector but there are
also huge opportunities. The
future will tell us whether these
opportunities will be seized.
sowohl im Fertigteilwerk als
auch auf der Baustelle sichergestellt
wird. DIN 18203-1 wird
zurückgezogen, da sie als nationale
Norm aufgrund des gleichen
Anwendungsbereichs den
europäischen Produktnormen
entgegensteht.
Abschließend muss die Frage
erlaubt sein, ob eines der
Ziele der Harmonisierung der
Normen, der freie Warenverkehr
in Europa, für konstruktive Betonfertigteile
realistisch ist. Ein
Handel im eigentlichen Wortsinn
wird mit konstruktiven
Betonfertigteilen nicht betrieben,
da jedes einzelne Bauteil
für eine bestimmte Position in
einem Bauwerk „maßgeschneidert“
hergestellt wird. Darüber
hinaus ist dem europaweiten
Warenverkehr von konstruktiven
Betonfertigteilen aufgrund des
großen Transportaufwands und
den daraus resultierenden hohen
Kosten eine systemimmanente
Grenze gesetzt (Abb. 2). Der
grenzüberschreitende Warenverkehr
war immer schon und ist
auch im Jahr 2013 bei konstruktiven
Betonfertigteilen eine Ausnahme.
Andererseits haben die
Länder in der Mitte Europas stets
stark vom europäischen Gedanken
und dessen praktischer Umsetzung
profitiert. Somit sind im
Bauwesen nicht nur Herausforderungen
zu meistern, sondern
es bieten sich auch große Chancen.
Die Zukunft wird zeigen, ob
diese auch genutzt werden.
REFERENCES · LITERATUR
[1] DIN 1045-4:2012-02 Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton
- Teil 4: Ergänzende Regeln für die Herstellung und die Konformität von
Fertigteilen
[2] DIN EN 13369:2004-09 Allgemeine Regeln für Betonfertigteile (neue Fassung
in Vorbereitung)
[3] DIN V 20000-120:2006-04 Anwendungsregeln zu DIN EN 13369:2004-09
(wird überarbeitet)
[4] DIN Fachbericht 159:2008-01 Zusammenstellung von DIN EN 13369 und
DIN V 20000-120 (wird überarbeitet)
[5] DIN 18203-1:1997-04 Toleranzen im Hochbau - Teil 1: Vorgefertigte Teile
aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton (wird zurückgezogen)
02·2013 BFT INTERNATIONAL 61

PANEL 4 → Proceedings
MODERATION
Dr. Ulrich Lotz, Betonverbände Baden-Württemberg, Ostfildern
ulrich.lotz@betonservice.de
Geb. 1963; 1984-1989 Studium der Wirtschaftswissenschaften an der Universität Hohenheim, danach Wissenschaftlicher
Mitarbeiter am dortigen Lehrstuhl für Absatzwirtschaft; 1990-1994 Tätigkeit in der Investitionsgüterindustrie;
seit 1995 Betonverbände Baden-Württemberg; seit 1998 Geschäftsführer des Fachverbands Beton- und
Fertigteilwerke; heute Geschäftsführer der fünf Verbands- und Serviceorganisationen der Beton- und Fertigteilindustrie
Baden-Württembergs, Ostfildern, sowie der PÜZ BAU, München; 2005-2010 Geschäftsführendes Vorstandsmitglied
des Bundesverbands Deutsche Beton- und Fertigteilindustrie, Bonn, später Bundesverband Betonbauteile
Deutschland, Berlin
Day 1: Tuesday, 5 th February 2013
Tag 1: Dienstag, 5. Februar 2013
Economy and law
Wirtschaft und Recht
Page
Seite
64
66
69
71
73
74
Title
Titel
Options for out-of-court dispute resolution – Mediation, conciliation, expert arbitration
Möglichkeiten der außergerichtlichen Streitbeilegung - Mediation, Schlichtung, Schiedsgutachten
Dr. Dorothee Ruckteschler
The new Mediation Act – options for out-of-court dispute resolution from an engineering point of view
Das neue Mediationsgesetz - Chancen zur außergerichtlichen Einigung aus ingenieurfachlicher Sicht
Dipl.-Ing. (FH) Eugen Weber
Systematically ensuring health and safety at the precast plant – A report from practice
Systematischer Arbeits- und Gesundheitsschutz im Betonfertigteilwerk – Ein Praxisbericht
Dipl.-Ing. (FH) Wolfgang H. Rüger
Recent case law in private building law with respect to remuneration and liability
Aktuelle Rechtsprechung im privaten Baurecht zu haftungs- und vergütungsrechtlichen Fragen
Dr. Katrin Rohr-Suchalla
Recent case law
Arbeitsrecht aktuell
Self-employed collaboration on the basis of contracts for work – The easy way to achieve flexibility?
Werkverträge - Der unsichere Weg in die Flexibilität
Ass. jur. Dagmar Marek-Pregler
Provisos on the discretionary nature of payments and their revocation in employment contracts
– How long will they continue to exist?
Freiwilligkeitsvorbehalte - Wie lange gibt es sie noch?
Ass. jur. Dagmar Marek-Pregler
62 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Fotos: © FBF Betondienst GmbH
Tour Total, Berlin
Filigrane Fassaden-Fertigteile mit Dyckerhoff Weiss
Dyckerhoff WEISS – Der Ästhet unter den Zementen
www.dyckerhoff-weiss.de

PANEL 4 → Proceedings
AUTHOR
Dr. Dorothee Ruckteschler, CMS Hasche Sigle, Stuttgart
dorothee.ruckteschler@cms-hs.com
Jura-Studium an der Universität Freiburg und Französisch-Studium an der Universität Grenoble, Frankreich; rechtsvergleichende
Doktorarbeit (deutsches, englisches und amerikanisches Recht) zu Fragen der Durchgriffshaftung
von Subunternehmern; seit 1983 als Rechtsanwältin tätig; seit 1991 in dem Stuttgarter Büro von CMS Hasche Sigle;
Schwerpunkt: Beratung und Vertretung von deutschen und ausländischen Unternehmen in großen und komplexen
Verfahren vor deutschen staatlichen Gerichten und nationalen sowie internationalen Schiedsgerichten; Partnerin
und Leiterin des Fachbereichs Dispute Resolution; Listung als „Leading Individual in the field of Dispute Resolution“,
z. B. in Chambers Europe 2011, Who‘s Who Legal 2011 und JUVE 2011/2012
Options for out-of-court dispute resolution
Mediation, conciliation, expert determination
Möglichkeiten der außergerichtlichen Streitbeilegung
Mediation, Schlichtung, Schiedsgutachten
The construction industry is one of the sectors where many disputes
arise because of inter alia delays, changes in the scope of the
assignment or warranty claims. Such disputes often occur during
the construction phase, putting project completion at risk. Postcompletion
conflicts adversely affect business relationships and
new projects. In these situations, fully-fledged court or arbitration
proceedings are often inappropriate to resolve the dispute. It
is thus worth considering so-called alternative dispute resolution
methods. There are various out-of-court conflict settlement methods.
This paper briefly describes some of them. They mainly differ
with respect to the degree of involvement of a third party acting
as an intermediary.
Mediation
A mediator supports the parties in dispute in developing a solution
to their conflict themselves. The only responsibility of the mediator
is to ask appropriate questions and to act as a facilitator in the process.
Mediators have no decision-making authority. Nor is it their
responsibility to develop or propose a possible solution. Rather than
concentrating on legal issues, the mediation procedure focuses on
the joint development of an overall solution that is commercially viable
whilst duly considering the interests of the parties involved. Its
outcome is not necessarily legally binding but can be documented
in a binding manner upon the request of the parties. The German
Mediation Act that entered into force in summer 2012 includes provisions
governing the independence and impartiality of mediators
and specifies requirements for training to become a mediator. It
does not, however, regulate the individual steps of the mediation
procedure. The Act deliberately makes the parties in dispute and
the mediator jointly responsible for shaping the mediation process.
Conciliation
The conciliation procedure also aims to develop an economically
sound solution, rather than to evaluate the case from a legal
standpoint. Unlike in mediation, it is the responsibility of the conciliator
to submit a conciliation proposal to the parties at the end
of the deliberations, which is referred to as the so-called conciliator’s
award. This award is not legally binding either. Its validity
depends on the acceptance by the parties.
Gerade in der Bauindustrie kommt es häufig zu Streit, etwa weil es
Verzögerungen gibt, der Umfang des Auftrags sich ändert oder Mängel
gerügt werden. Solche Auseinandersetzungen entstehen oft, noch
während das Bauwerk erstellt wird und gefährden dessen Fertigstellung.
Streitigkeiten nach Abschluss der Arbeiten sind belastend für
die Geschäftsbeziehungen und für neue Projekte. In diesen Situationen
sind (schieds-)gerichtliche Verfahren häufig keine geeignete
Methode, den Streit zu beenden. Es lohnt sich deshalb, über so genannte
alternative Streitbeilegungsmethoden nachzudenken. Es gibt
eine ganze Reihe außergerichtlicher Konfliktlösungsmethoden, von
denen einige hier kurz vorgestellt werden sollen. Sie unterscheiden
sich im Wesentlichen durch den unterschiedlichen Umfang der Beteiligung
eines Dritten als Vermittler.
Mediation
Ein Mediator unterstützt die Streitenden dabei, selbst eine Lösung
ihres Konflikts zu erarbeiten. Der Mediator hat dabei lediglich die
Aufgabe, Fragen zu stellen und zu moderieren. Er hat keine Entscheidungsbefugnis,
und es ist auch nicht seine Aufgabe, einen Lösungsvorschlag
zu entwickeln. Der Fokus des Mediationsverfahrens liegt
nicht auf juristischen Themen, sondern auf der gemeinsamen Entwicklung
einer interessengerechten, wirtschaftlichen Gesamtlösung.
Das Mediationsergebnis ist nicht automatisch rechtsverbindlich,
kann aber auf Wunsch der Parteien in verbindlicher Form festgehalten
werden. Das im Sommer 2012 in Kraft getretene Mediationsgesetz
normiert Anforderungen an die Unabhängigkeit und Neutralität eines
Mediators und stellt Anforderungen an die Ausbildung zum Mediator
auf. Es regelt demgegenüber nicht den Ablauf des Mediationsverfahrens.
Die Gestaltung der Mediation selbst bleibt – bewusst – den
Streitenden und dem Mediator überlassen.
Schlichtung
Auch das Ziel einer Schlichtung ist die Entwicklung eines wirtschaftlich
sinnvollen Lösungsansatzes und nicht eine juristische Bewertung
des Sachverhaltes. Anders als bei der Mediation ist es aber die Aufgabe
des Schlichters, den Beteiligten am Ende der Gespräche einen
schlichtenden Vorschlag zu unterbreiten, den so genannten Schlichterspruch.
Auch der Schlichterspruch ist nicht rechtsverbindlich. Seine
Wirksamkeit hängt von der Akzeptanz durch die Parteien ab.
64 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 4
Expert determination
It might be a good idea to involve an expert if the dispute arises
from specific issues, such as the suitability for acceptance of a particular
work, the detection of defects or the determination of price
reductions. The parties in dispute jointly select the expert depending
on the requirements for the issue to be resolved on the basis
of his/her specific legal or technical expertise. The expert hears
the arguments brought by the parties and then makes a decision.
Whether and to what extent this decision is binding upon the parties
depends on the specific agreement entered into. Particularly
for major construction projects, individual experts or boards of experts
are frequently commissioned with the task of deciding upon
disputes that arise in the course of the project (so-called “dispute
boards”). Thes decisions are usually binding on a provisional basis
but can be reviewed after completion of the construction project.
Before it is too late ...
Thus, you should obtain the support of a moderator before it is
too late - at a point in time when both parties are still genuinely
interested in resolving the dispute. Once the parties have become
entrenched in their positions as a result of their quarrelling and
they have a statement of claim ready to whip out of the filing
cabinet, it is often difficult, even with the professional support of
a conciliator, for the parties to work together in a positive atmosphere
on an economically viable solution.
Schiedsgutachten
Geht es in einem Streit um konkrete Einzelfragen, wie z. B. die Abnahmefähigkeit
eines Werkes, die Feststellung von Mängeln oder die
Ermittlung von Minderungsbeträgen, kann es sich anbieten, einen
Schiedsgutachter zu beauftragen. Der Schiedsgutachter wird von den
Beteiligten gemeinsam je nach Anforderungen des zu lösenden Problems
wegen seiner speziellen rechtlichen oder technischen Expertise
ausgewählt. Der Schiedsgutachter hört die Beteiligten an und trifft
danach eine Entscheidung. Ob und inwieweit das Schiedsgutachten
für die Parteien verbindlich ist, hängt davon ab, was vereinbart worden
ist. Besonders bei großen Bauprojekten werden häufig bereits
von Anfang an einzelne Schiedsgutachter oder Gutachtergremien
verpflichtet, die die Aufgabe haben, über Streitigkeiten während des
laufenden Projekts zu entscheiden (so genannte „Dispute Boards“).
Diese Entscheidungen sind in der Regel vorläufig verbindlich, können
aber nach Beendigung der Arbeiten an dem Bauvorhaben noch
einmal überprüft werden.
Bevor es zu spät ist…
Holen Sie sich also Hilfe von einem Moderator, bevor es zu spät ist,
also zu einem Zeitpunkt, zu dem beide Seiten noch den ernsthaften
Willen zur Streitschlichtung haben. Sobald die Fronten in Folge langer
Querelen verhärtet sind und die Klageschrift schon in der Schublade
liegt, fällt es den Parteien selbst mit professioneller Unterstützung
eines Streitschlichters oft schwer, kooperativ und kreativ an
einer wirtschaftlich sinnvollen Lösung zu arbeiten.
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PANEL 4 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. (FH) Eugen Weber, Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke Baden-Württemberg, Ostfildern
eugen.weber@betonservice.de
Geb. 1961; 1979-1984 Studium der Ingenieurwissenschaften an der Polytechnischen Hochschule der Stadt Karaganda/Kasachstan;
1984-1990 Bauleiter, Oberbauleiter, und Technischer Leiter im Tunnelbau, Gebiet Baikonur,
Weltraumbahnhof; 1992-2001 Technischer Betriebsleiter der Fa. Schwörer Bautechnik, Veringenstadt; seit 2001
Überwachungsingenieur beim Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke Baden-Württemberg, danach PÜZ BAU GmbH,
München; seit 2008 Leiter Qualitätscoaching und Sachverständigenwesen im Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e. V.; seit 2010 Referatsleiter Technik im Fachverband Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e. V.
Options for out-of-court dispute resolution
from an engineering point of view
The new Mediation Act
Chancen zur außergerichtlichen Einigung
aus ingenieurfachlicher Sicht
Das neue Mediationsgesetz
The German act to promote mediation and other methods of outof-court
conflict resolution entered into force on 26 July 2012.
This act transposes Directive 2008/52/EC on certain aspects of
mediation in civil and commercial matters into national law. As a
result, a legal basis exists for mediation as an alternative instrument
for out-of-court dispute resolution.
Mediation designates the work on resolving a conflict whilst
involving an independent third party that acts as an intermediary.
This third party has no decision-making authority. It is responsible
for establishing the setting for the procedure, for the mediation
process itself and for ensuring fair and equitable dealings between
the parties whereas the parties in dispute determine the content
themselves. One of the important aspects of the procedure is that
the parties involved in the conflict contribute to the mediation
process voluntarily and on their own initiative, which enhances
their ability to deal with, and resolve, conflicts. In addition, this
process aims to reach a consensus between the parties.
In the business world, mediation is about promoting and encouraging
the ability of the parties involved to engage in a dialogue,
to cooperate with each other and to shape the process themselves
in the case of conflicts between individuals and entities
doing business or if disputes arise within business operations.
Business mediation either deals with matters of private commercial
law or is initiated between parties taking part in business
activities. It aims to achieve a mutually binding solution that complies
with formal requirements under applicable legislation [1].
Possible conflicts between companies include:
»»
conflicts regarding supply contracts
»»
conflicts regarding cooperation projects
»»
conflicts related to construction and plant engineering projects
Das Gesetz zur Förderung der Mediation und anderer Verfahren der
außergerichtlichen Konfliktbeilegung ist am 26. Juli 2012 in Kraft getreten.
Mit dem Mediationsgesetz wurde die Richtlinie über bestimmte
Aspekte der Mediation in Zivil- und Handelssachen 2008/52/EG umgesetzt.
Die Mediation als alternatives außergerichtliches Streitbeilegungsinstrument
wird nun auf eine rechtliche Grundlage gestellt.
Mediation bedeutet Konfliktbearbeitung unter Mitwirkung neutraler
Dritter als Vermittler. Diese dritte Partei hat keine Entscheidungsbefugnis.
Sie ist für das Setting, das Verfahren und die Fairness
zuständig, die Inhalte bestimmen die Konfliktparteien selbst. Wichtig
ist, dass die Konfliktbetroffenen freiwillig und eigenverantwortlich
am Mediationsprozess mitwirken; somit erhöht sich deren Konfliktkompetenz.
Außerdem ist dieser Prozess konsensorientiert.
Mediation in der Wirtschaftswelt hat die Aufgabe, bei Konflikten zwischen
Personen und Parteien, die am Wirtschaftsleben teilnehmen, oder
bei Konflikten innerhalb von Betrieben die Dialog-, Kooperations- und
Gestaltungsfähigkeit der Beteiligten zu fördern. Wirtschaftsmediation ist
dadurch definiert, dass sie entweder Fragen des privaten Wirtschaftsrechts
zum Gegenstand hat oder zwischen Konfliktparteien stattfindet, die am
Wirtschaftsleben teilnehmen. Ziel ist eine einvernehmlich bindende Regelung
unter Beachtung gesetzlich vorgeschriebener Formvorschriften [1].
Die Beispiele für Konflikte zwischen Unternehmen sind folgende:
»»
Konflikte bei Lieferverträgen
»»
Konflikte bei Kooperationsprojekten
»»
Bau- und Anlageprojekte
Ebenfalls geeignet für eine Mediation ist das Gebiet des gewerblichen
Rechtsschutzes:
»»
Patentrecht
»»
Urheberrecht
»»
Wettbewerbsrecht
66 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 4
Mediation is also an appropriate
method in the field of intellectual
property, including:
»»
patent law
»»
copyright law
»»
competition law
It is crucial for the mediation
process that the work on
the conflict and, in particular,
on its resolution is not imposed
upon the parties in a
top-down approach (for instance
by senior management
members). The parties in dispute
remain the most important
participants in this process,
which makes mediation
fundamentally different from
conventional types of conflict
resolution.
The economy is subject to
continuous change. It is under
an enormous pressure to
perform and to implement
changes, which is caused by
ever-shorter technological cycles.
The availability of time
and money decreases whereas
complexity increases. All
these trends inevitably result
in organizational changes,
for instance with respect to
processes and workflows. We
are also seeing a trend towards
leaner hierarchies. For
example, changing societal
values may result in a situation
for the business where
its employees wish to get involved
more closely in terms
of co-determination and responsibility.
However, the opportunity
for a participatory
approach to organizational
development that arises from
this change in values and attitudes
is also associated with
greater conflict potentials. It
is thus only logical that the
mediation method is increasingly
being used as it reflects
these economic and societal
changes [2].
In the United States, business
mediation has become
a tried and tested approach
to resolving conflicts out of
court. The reasons why mediation
is so successful most
probably include the exceed-
Von wesentlicher Bedeutung
beim Mediationsprozess ist,
dass die Konfliktbearbeitung
und vor allem die Lösung nicht
durch Vorgesetzte oder übergeordnete
Instanzen den Beteiligten
von oben auferlegt werden.
Die wichtigsten Akteure bleiben
die Konfliktparteien selbst.
Das unterscheidet die Mediation
grundlegend von konventionellen
Formen der Konfliktbewältigung.
Die Wirtschaft ist ständigen
Veränderungen unterworfen.
Sie steht unter einem
enormen Leistungs- und Veränderungsdruck,
erzeugt durch
den schnellen technologischen
Wandel. Die Ressourcen Zeit
und Geld verringern sich, auf
der anderen Seite steigt die
Komplexität. Das alles führt
notwendigerweise zu Veränderungen
in der Organisation,
die beispielsweise Arbeitsabläufe
und -prozesse betreffen.
Zusätzlich ist ein Trend zur
Verschlankung der Hierarchien
zu beobachten. Der Wertewandel
in der Gesellschaft bedeutet
für das Unternehmen beispielsweise,
dass Mitarbeiter
heute verstärkt Anteil nehmen
wollen an Mitbestimmung und
Verantwortung. Die Chance,
die in diesen veränderten Werthaltungen
liegt, und zwar im
Sinne partizipierender Ansätze
der Organisationsentwicklung,
birgt aber auch ein verstärktes
Konfliktpotenzial in sich. So ist
es nur als folgerichtig anzusehen,
dass die Mediationsmethode,
die diesen wirtschaftlichen
und gesellschaftlichen Veränderungen
Rechnung trägt, in
dieser Zeit verstärkt eingesetzt
wird [2].
In den USA ist Wirtschaftsmediation
bereits ein probates
Mittel, um Konflikte außergerichtlich
zu behandeln. Die
Gründe für die enorme Entwicklung
und Erfolge der Mediation
mögen in der Überlastung
der Gerichte und der
damit verbundenen immensen
Dauer und Kostenbelastung für
die Konfliktbeteiligten liegen.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 67
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Allgemein
bauaufsichtlich
zugelassen
DIBT
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PANEL 4 → Proceedings
ingly high workload at the courts and the associated long periods
and high costs arising for the parties involved in such proceedings.
Another driver of the increasing trend towards mediation might
be the willingness to explore new avenues and the attempt to deal
with conflict negotiations and mediation on the academic level.
Mediation is also becoming increasingly important in the individual
areas of contract law, for instance with respect to contracts
entered into by and between companies. Nowadays, such contracts
include provisions that stipulate mediation as the first step of conflict
resolution.
In a gradual process, the mediation procedure unleashes the
creative and constructive capabilities of the parties involved in the
conflict and helps them to engage in the process of working on
its resolution. This procedure includes several consecutive process
steps that try to achieve different goals and purposes. The mediation
process begins with an introductory phase to establish an
appropriate structure and to build mutual trust. It proceeds with
conflict-related communications and the joint development and
implementation of mutually acceptable solutions.
The mediator plays a particular role in this process: he/she is
responsible for the process of negotiating and seeking a solution,
but has no decision-making authority. The final arrangement is of
a voluntary nature. It is the mediator’s task to overcome the entrenched
positions and the deadlock the parties are in and to identify
the underlying conflicting interests, information issues, objectives
and values bit by bit. In this process, he/she should perform
the activities of structuring, summarizing, translating, balancing,
connecting, negotiating, which means that he/she should have a
certain range of skills and abilities, including the facilitation of
communications/discussions, conflict management and negotiating
techniques whilst also possessing a certain degree of technical
expertise.
Mediation has many advantages compared to other, traditional
methods of dispute resolution. The parties stay in control of the
negotiation process and of the freedom to shape the negotiation
outcome in accordance with their needs. The mediation method
takes only a relatively short period from the first contact between
the mediator and the parties to entering into a settlement agreement.
It usually lasts only a few weeks, or a few months in some
instances. Due to the shorter period required, its costs are usually
also considerably lower than those of long drawn-out direct negotiations
or court proceedings. According to empirical evidence,
the parties involved are exceedingly satisfied with the mediation
process and its outcome. The share of settlements reached in this
process usually ranges from about 70 to 90% [3].
Ein weiteres Motiv für den Fortschritt der Mediation kann in der Experimentierfreudigkeit
und dem Versuch gesehen werden, Verhandlung
und Vermittlung im Konflikt wissenschaftlich aufzuarbeiten.
Mehr und mehr spielt die Mediation auch in den verschiedenen Vertragsbereichen
eine Rolle, z. B. zwischen Unternehmen. Dabei werden
nunmehr Klauseln eingesetzt, die als ersten Schritt bei Konflikten die
Mediation vorschreiben.
Das Mediationsverfahren mobilisiert dabei nach und nach die
kreativen und konstruktiven Fähigkeiten bei den Konfliktbeteiligten
und hilft ihnen, einen Bearbeitungsprozess in Gang zu setzen. Dabei
durchläuft das Verfahren mehrere Prozessstufen, die aneinander anknüpfen
und verschiedene Ziele und Zwecke verfolgen. Der Prozess
führt über eine einleitende Orientierung zur Struktur- und Vertrauensbildung
über die Konfliktkommunikation hin zur Erarbeitung und
Umsetzung gemeinschaftlicher Regelungen.
Dem Mediator kommt in diesem Verfahren eine besondere Rolle
zu: Er ist verantwortlich für den Prozess der Verhandlung und Lösungssuche,
hat jedoch keine Entscheidungsbefugnis; das Ergebnis
wird auf freiwilliger Basis getroffen. Der Mediator muss die festgefahrenen,
blockierten Positionen abbauen und Stück für Stück die
dahinter liegenden Interessensgegensätze, Informationsprobleme,
Ziele und Werte aufdecken. Dabei muss er strukturieren, zusammenfassen,
übersetzen, ausgleichen, verbinden, verhandeln, kurz: Er
muss über eine Reihe von Kompetenzen und Fähigkeiten verfügen –
beispielsweise in den Bereichen Kommunikation/Gesprächsführung,
Konfliktmanagement, Verhandlungstechnik –, aber durchaus auch
ein gewisses Maß an Fachwissen besitzen.
Die Mediation hat im Vergleich zu anderen, traditionellen Methoden
der Konfliktbewältigung viele Vorteile. Die Parteien behalten
die Kontrolle über den Verhandlungsprozess, ebenso die Freiheit, das
Verhandlungsergebnis nach ihren Vorstellungen zu gestalten. Das
Mediationsverfahren lässt sich vom ersten Kontakt zwischen dem
Mediator und den Beteiligten bis zum eventuellen Abschluss einer
Vergleichsvereinbarung schnell durchführen: Meist genügen dafür
wenige Wochen, selten wenige Monate. Angesichts des geringeren
zeitlichen Aufwands fallen auch die Kosten regelmäßig deutlich
niedriger aus als in langwierigen direkten Verhandlungen oder streitigen
Verfahren. Die Beteiligten sind empirischen Untersuchungen
zufolge mit dem Mediationsprozess und dessen Ergebnissen überdurchschnittlich
zufrieden. Die Einigungsquote liegt regelmäßig bei
ca. 70-90 % [3].
REFERENCES · LITERATUR
[1] Ihde, K.: Mediation, Taschenguide, Verlag Haufe, 2012, 13, 70
[2] Weiler, E.; Schlickum, Gunter: Praxisbuch Mediation, Verlag Beck, Munich, 59
[3] Duve, C.; Eidenmüller, H.; Hacke, A.: Mediation in der Wirtschaft, Verlag Dr. Otto Schmidt, Cologne, 2012, 64-65
68 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 4
AUTHOR
Dipl.-Ing. (FH) Wolfgang H. Rüger, marbeton Fertigteilbau, Aitrach
wolfgang.rueger@marbeton.de
Geb. 1948; bis 1972 Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule für Technik in Stuttgart; 1973 Abschluss
Eisenbahningenieur; 1983 Betontechnologische Ausbildung; 1986 Ausbildung zur Fachkraft für Arbeitssicherheit;
1993 betriebswirtschaftliche Ausbildung USW; 1973-1981 Projektleiter, bautechnischer Sachbearbeiter
und Bauwirtschafts-Ingenieur bei der Deutschen Bahn; seit 1982 Geschäftsführer der marbeton GmbH Fertigteilbau;
Mitglied des Vorstands Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke Baden Württemberg e. V.; Mitgliedschaft im
VDB,VDEI, VDSI, DGQ
Systematically ensuring health and safety at the precast plant
A report from practice
Systematischer Arbeits- und Gesundheitsschutz
im Betonfertigteilwerk
Ein Praxisbericht
Returning from work safely every evening – this is the guiding
principle behind the health and safety activities at marbeton.
However, the actual accident rate at concrete and precast plants
conveys a different message: our industry is among the “worst offenders”
with about 80 injuries per 1,000 full-time employees. In
addition to all the suffering at the personal level, cases of injured
employees can become extremely costly, for instance with regard
to continued payment of wages and salaries, remuneration of an
employee replacing the injured person, payment of fines to the
Berufsgenossenschaft (Occupational Health and Safety Agency), or
compensation claims asserted by insurance companies. And there
are also potential legal implications for directors and officers in
the case of “incomplete” health and safety precautions.
Rationale
Only on rare occasions is a managing director also the health and
safety officer of the business – we are usually much more concerned
with offering complementary studies of concrete technology
to the technical manager of the precast plant. It is not without
reason that I am citing this comparison: specialists are required to
ensure product quality, but the same applies to quality in health
Jeden Abend gesund nach Hause kommen – das ist die Leitidee der
Arbeitsschutzaktivitäten bei marbeton. Die tatsächliche Unfallhäufigkeit
in den Betonwerken zeigt ein anderes Bild: mit ca. 80 Unfällen
pro 1000 Vollarbeiter liegt unsere Branche im negativen Spitzenfeld.
Zu allen persönlichen Betroffenheiten eines Verunfallten können Arbeitsunfälle
richtig viel Geld kosten – Lohnfortzahlung, Bezahlung
einer Ersatzkraft, Maluszahlungen an die BG, ggf. Regressforderung
der Versicherungen und anderes. Hinzu kommen die möglichen
rechtlichen Folgen für Führungskräfte bei „unvollständigen“ Arbeitsschutzmaßnahmen.
Motivation
Dass ein Geschäftsführer auch Fachkraft für Arbeitssicherheit ist,
kommt eher selten vor – ein betontechnologisches Zusatzstudium
des technisch Verantwortlichen im Betonwerk liegt uns da viel näher.
Der Vergleich hat einen entscheidenden Hintergrund: Produktqualität
braucht einen Fachmann und Qualität im Arbeitsschutz ebenso – unbestritten
ist die Tatsache, dass dies in beiden Bereichen dann optimal
funktioniert, wenn die Führungskraft vorweg geht. Bei marbeton
kommt hinzu, dass einzelne Auftraggeber ein zertifiziertes Arbeitsschutz-Managementsystem
für eine Auftragsvergabe voraussetzen.
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PANEL 4 → Proceedings
and safety. It is an undisputed fact that this works best in both
areas if senior managers take the lead. At marbeton, some clients
also require proof of a certified health and safety management
system before awarding the contract.
Implementation
marbeton employs about 100 people who produce and assemble
turn-key service buildings for rail, road and energy infrastructures.
In addition, precast elements are manufactured for industrial
and administration buildings, precast architectural concrete
components and special structural elements. We train our personell
on the factory floor ourselves and mainly employ permanent staff.
The attitude of the people in the Allgäu region is very much downto-earth,
which is why there are families whose members work at
marbeton already in the fourth generation. We have been operating
a health and safety management system for 25 years, without
having called it thus at the outset. Our key components currently
include:
»»
Quarterly health and safety committee meetings involving the
managing director, the external health and safety specialist,
the company doctor, the chairman of the factory committee
and the health and safety officer of the business. The technical
supervisor of the “Berufsgenossenschaft” (Occupational Health
and Safety Agency) is invited to every meeting. After each
of these meetings, we inspect one of the areas of the factory
together to make sure that our workplace injury precautions
are effective.
»»
Risk assessments of all areas, which are reviewed and updated
on a regular basis; formal instruction for the work process and
other forms of safety instructions.
»»
Nomination of a coordinator in accordance with BGV 1 because
of the subcontractors of finishing trades who regularly work at
our premises, and to coordinate maintenance activities at the
factory
»»
Giving health and safety instructions to our employees at regular
intervals, familiarization of employees with new processes
and procedures, ensuring a sufficient number of trained first
aiders etc.
»»
Each injury and near-miss is analyzed using a sophisticated
system, and the required corrective actions are defined. The
managing director takes responsibility for checking the effectiveness
of the implemented actions.
Equipped with this “toolbox”, our health and safety management
system got first certified by the Berufsgenossenschaft in 2006. In
2012, the system was successfully re-certified for the second time.
This achievement is rewarded with a bonus paid out by BG RCI
(Occupational Health and Safety Agency for the Raw Materials and
Chemical Industries). Due to its low injury rate, marbeton enjoys
the largest possible discount when paying its membership fee to
the Building Materials and Minerals Division of BG RCI.
Umsetzung
marbeton produziert und montiert mit rd. 100 Mitarbeiter/innen
schlüsselfertige Technikgebäude für die Infrastruktur der Bahn, Straße
und Energie. Hinzu kommen Fertigteile für Industrie- und Verwaltungsgebäude,
Architektur-Fertigteile und Sonderbauteile. Wir bilden
im gewerblichen Bereich selbst aus und beschäftigen schwerpunktmäßig
Stammarbeiter. Die Menschen im Allgäu sind bodenständig
– entsprechend gibt es Familien, die in der vierten Generation bei
marbeton arbeiten. Seit 25 Jahren betreiben wir ein systematisiertes
Arbeitsschutz-Management, ohne es damals so benannt zu haben.
Aktuell sind die wesentlichen Bausteine:
»»
vierteljährlich stattfindende Arbeitsschutzausschuss-Sitzungen
mit dem Geschäftsführer, der externen Fachkraft für Arbeitssicherheit,
dem Betriebsarzt, dem Vorsitzenden des Betriebsrates
und den Sicherheitsbeauftragten des Unternehmens. Der technische
Aufsichtsingenieur der BG ist zu jeder Sitzung eingeladen.
Im Anschluss an jede Sitzung wird ein Unternehmensbereich gemeinsam
begangen, um sich von der Wirksamkeit der getroffenen
Unfallverhütungsmaßnahmen zu überzeugen.
»»
Gefährdungsbeurteilungen für alle Bereiche, die regelmäßig analysiert
und fortgeschrieben werden; Betriebs- und andere Handlungsanweisungen.
»»
Bestimmen eines Koordinators nach BGV 1 wegen der regelmäßig
im Werk arbeitenden Subunternehmer für die Ausbaugewerke
und für die Koordination der Arbeiten für die Werksunterhaltung.
»»
Regelmäßige Unterweisungen der Mitarbeiter, Einweisung der
MA in neue Arbeitsverfahren, eine ausreichende Anzahl Ersthelfer
und manches mehr.
»»
Jeder Unfall und jeder Beinaheunfall werden nach einem differenzierten
System analysiert und die notwendigen Aktivitäten
festgelegt. Die Kontrolle der Wirksamkeit der umgesetzten Maßnahmen
obliegt dem Geschäftsführer.
Mit diesem „Werkzeugkasten“ ist unser Arbeitsschutz-Managementsystem
im Jahr 2006 erstmals von der BG zertifiziert worden, 2012
wurde das System zum zweiten Mal erfolgreich rezertifiziert. Die BG
RCI honoriert dies mit einer Prämie. Wegen der geringen Unfallrate
hat marbeton die höchstmöglichen Rabattsätze bei den Beiträgen der
BG RCI Gruppe Steine – Erden.
Fazit
Der Weg ist das Ziel – die Menschen bei marbeton sind dieselben wie
in anderen Werken – aber sie haben beispielgebende Führungskräfte
und sind regelmäßig in alle Aktionen eingebunden. Möglicherweise
wird mir widersprochen, wenn ich sage, dass null Unfälle in unserer
Branche nicht möglich sind. Aber eine deutliche Reduzierung ist bei
systematischer Arbeitsschutz-Arbeit möglich – jeder Unfall weniger
lohnt sich.
Summary
The road is the reward – the people at marbeton are the same as
at any other plant, but they are being led by outstanding managers
and get regularly involved in all activities. Some of you might
disagree if I say that zero injuries are not possible in our industry.
Yet a considerable reduction is possible if an appropriate health
and safety management system is in place – every single prevented
injury is worth it.
70 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 4
AUTHOR
Dr. Katrin Rohr-Suchalla, CMS Hasche Sigle, Stuttgart
katrin.rohr@cms-hs.com
Studium der Rechtswissenschaften in Münster; 1989 Beginn der Anwaltstätigkeit bei Sigle Loose Schmidt-Diemitz;
seit 2003 Partnerin der Kanzlei CMS Hasche Sigle mit dem Tätigkeitsbereich des privaten Baurechts, baubegleitende
Beratung von Bauvorhaben sowie die Betreuung von Prozessen und Schiedsverfahren, die Vertragsgestaltung,
das Gewährleistungsmanagement, Beratung zu Produkthaftungsfragen und Schulungstätigkeit
Private building law with respect to remuneration and liability
Recent case law
Privates Baurecht zu haftungs- und vergütungsrechtlichen Fragen
Aktuelle Rechtssprechung
Recent case law pertaining to the precast element contract
In building practice, knowledge of the parties to the contract, of
the legal nature of the contract entered into by these parties and
of the resulting rights and duties is crucial to mitigate risks and
to appropriately deal with conflicts in the course of contractual
performance. This situation becomes particularly apparent when
looking more closely at recent case law pertaining to the contract
for the delivery of precast elements.
Aktuelle Rechtsprechung zum Betonfertigteilvertrag
Zur Vermeidung von Risiken und für den richtigen Umgang mit
Konfliktsituationen im Rahmen der Abwicklung eines Vertragsverhältnisses
ist es in der Baupraxis von entscheidender Bedeutung, die
Vertragsparteien, die Rechtsnatur des zwischen ihnen geschlossenen
Vertrages und die sich daraus ergebenden Rechte und Pflichten zu
kennen. Dieser Umstand wird besonders anhand der aktuellen Rechtsprechung
zum Betonfertigteilvertrag deutlich.
Legal nature of the contract
Contracts whose exclusive object is the delivery of mobile structural
or plant components to be prefabricated are contracts for
work and materials, and should thus be evaluated on the basis of
section 651 BGB (Bürgerliches Gesetzbuch; German Civil Code), i.e.
sales law. This situation does not change merely on the grounds
of the intended purpose of the components to be produced, which
is their installation in a building or structure; cf. BGH, NJW 2009,
2877- and IBR 2010, 261. Thus sales law applies to the contract for
the delivery of building materials, particularly of precast elements.
Duty to inspect/give notice of defects applies to
each part delivery
Due to the classification as a contract for work and materials, the
purchase of precast elements is governed by the provisions on
commercial sale transactions (section 373 et seq., section 381(2)
HGB - Handelsgesetzbuch; German Commercial Code) if both buyer
and seller are merchants, which is usually the case in construction
practice where a building contractor purchases the precast
elements. This means that, as a merchant, the buyer of precast
elements must adhere to the duty to inspect and give notice of
defects pursuant to section 377(1) HGB. This provision stipulates
that the buyer is to inspect the goods immediately upon receipt
from the seller, and to immediately inform the seller of any defect.
In the event of non-compliance with the provisions set forth in
section 377 HGB, the goods are deemed accepted, resulting in the
exclusion of any claim that the buyer may otherwise assert on the
grounds of warranty for defects. It should be noted that, according
to pertinent case law, the duty to inspect and give notice of defects
applies to each part delivery of precast elements that forms part of
02·2013 BFT INTERNATIONAL 71
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PANEL 4 → Proceedings
the same contractual relationship. For example, a recent
judgment by the Higher Regional Court of the State of
Brandenburg (IBR 2012, 263) clearly states:
»»
In the case of a commercial sale transaction (i.e. the
delivery of precast elements), the buyer must immediately
inspect the goods delivered pursuant to section
377 et seq. HGB, which includes, as a minimum,
a random check of each part delivery if several successive
deliveries take place, and give notice of any
defect immediately.
»»
If the buyer fails to give such notice, the goods are
deemed accepted, and the buyer must pay the agreed
price despite any existing defect, unless the defect was
not identifiable during the inspection.
Statute of limitations with respect to claims arising
from a precast element contract
The legal nature of the precast element contract must also
be taken into account with respect to the applicable statute
of limitations. According to the sales law provisions
to be applied to the contract for the delivery of building
materials, the period of limitation commences upon the
delivery of the object, and thus upon the delivery and
receipt of the precast elements at the buyer’s premises.
Because of the fact that an (overall) acceptance of the precast
elements is irrelevant to the point in time in which
the limitation period begins, the limitation period for any
claim that the buyer may assert on the grounds of defects
commences independently for each part delivery, rather
than upon receipt/acceptance of the last delivery; cf. OLG
Naumburg (Naumburg Higher Regional Court), IBR 1995,
56.
Practical advice
Established case law pertaining to the duty to inspect
and give notice of defects as part of a commercial sale of
precast elements is very far-reaching in that it protects
the seller against any subsequent claims, which is also in
the interest of legal certainty because both parties to the
contract know, at an early stage, if the delivered goods
meet the contractually agreed conditions. This constitutes
an enormous advantage especially in the case of successive
deliveries because the manufacturer and seller of the
precast elements is able to quickly respond to any notified
defects during subsequent production, and to prevent
their recurrence.
Rechtsnatur des Vertrages
Verträge, die allein die Lieferung von herzustellenden beweglichen Bau- oder
Anlagenteilen zum Gegenstand haben, sind Werklieferungsverträge und
gem. § 651 BGB nach Kaufrecht zu beurteilen. Hieran ändert auch allein die
Zweckbestimmung der herzustellenden Teile, in ein Bauwerk eingebracht zu
werden, nichts, vgl. BGH, NJW 2009, 2877 ff. und IBR 2010, 261. Auf den
Vertrag über die Lieferung von Baustoffen, und insbesondere auch Betonfertigteilen,
ist daher Kaufrecht anzuwenden.
Untersuchungs-/Rügepflicht gilt für jede Teillieferung
Aufgrund der Einordnung als Werklieferungsvertrag finden auf den Kauf
von Betonfertigteilen, sofern Käufer und Verkäufer Kaufleute sind, was in
der Baupraxis beim Erwerb der Betonfertigteile durch ein Bauunternehmen
den Regelfall darstellt, die Vorschriften über den Handelskauf Anwendung,
§§ 373 ff., 381 Abs. 2 HGB. Daraus ergibt sich, dass den Käufer von Betonfertigteilen
als Kaufmann die in § 377 Abs. 1 HGB geregelte Untersuchungsund
Rügepflicht trifft. Danach hat der Käufer die Ware unverzüglich nach
Ablieferung durch den Verkäufer zu untersuchen und, wenn sich ein Mangel
zeigt, diesen unverzüglich dem Verkäufer anzuzeigen. Bei Nichteinhaltung
der Vorgaben des § 377 HGB gilt die Ware als genehmigt, mit der Folge, dass
alle Mängelgewährleistungsrechte des Käufers ausgeschlossen sind. Zu beachten
ist, dass die Untersuchung und Rüge nach der Rechtsprechung für jede
einzelne Teillieferung von Betonfertigteilen im Rahmen eines Vertragsverhältnisses
gilt. So stellt das OLG Brandenburg in einer aktuellen Entscheidung
(IBR 2012, 263) folgendes klar:
»»
Bei einem Handelskauf (Lieferung von Betonfertigteilen) muss der Käufer
die gelieferten Waren gem. §§ 377 HGB unverzüglich untersuchen, was
bei Sukzessivlieferungen grundsätzlich eine zumindest stichprobenweise
Untersuchung jeder Lieferung beinhaltet, und einen Mangel unverzüglich
anzeigen.
»»
Unterlässt der Käufer die Anzeige, so gilt die Ware als genehmigt und
der Käufer muss trotz etwaiger Mängel die vereinbarte Vergütung zahlen,
es sei denn, es handelt sich um einen Mangel, der bei der Untersuchung
nicht erkennbar war.
Verjährung von Ansprüchen bei einem Betonfertigteilvertrag
Auch bei der Verjährung ist die Rechtsnatur des Betonfertigteilvertrags zu
beachten. Gemäß dem auf den Vertrag über die Lieferung von Baustoffen anzuwendenden
Kaufrecht beginnt die Verjährung mit der Ablieferung der Sache
und somit mit der Anlieferung und Entgegennahme der Betonfertigteile
beim Käufer. Da es auf eine (Gesamt-)Abnahme der Betonfertigteile für den
Verjährungsbeginn also gerade nicht ankommt, beginnt die Verjährung von
Mängelansprüchen des Käufers bei Teillieferungen selbstständig für jede einzelne
Teillieferung und nicht erst mit der letzten Lieferung, vgl. OLG Naumburg,
IBR 1995, 56.
Praxishinweis
Die sehr weitgehende Rechtsprechung zur Untersuchungs- und Rügepflicht
im Rahmen eines Handelskaufs über Betonfertigteile schützt den Verkäufer
vor nachträglichen Beanstandungen und dient damit zugleich dem Rechtsfrieden,
da beide Vertragsparteien zeitnah wissen, ob die gelieferte Ware den
vertraglichen Vorgaben entspricht. Dies ist gerade bei Sukzessivlieferungen
von großem Vorteil, da der Hersteller und Verkäufer der Betonfertigteile etwaig
gerügte Mängel somit kurzfristig bei der weiteren Herstellung berücksichtigen
und vermeiden kann.
72 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 4
AUTHOR
Ass. jur. Dagmar Marek-Pregler; Bayerischer Industrieverband Steine und Erden, München
marek@steine-erden-by.de
Geb. 1976; Studium der Rechtswissenschaften an der Ludwig-Maximilian Universität München; erstes juristisches
Staatsexamen; im Anschluss Referendariat in Bayern; zweites juristisches Staatsexamen; unmittelbar danach
Eintritt in den Bayerischen Industrieverband Steine und Erden e.V. in die Fachabteilung Arbeitsrecht und Tarifpolitik
als Referentin; im Jahr 2007 Übernahme der Geschäftsführung der Fachabteilung Arbeitsrecht und Tarifpolitik
Self-employed collaboration on the basis of contracts for work
– The easy way to achieve flexibility?
Current labor law
Selbstständige Mitarbeit im Rahmen von Werkverträgen
– Der einfache Weg zu mehr Flexibilität?
Arbeitsrecht aktuell
The award of works or services on the basis of contracts for work
can be an option to achieve a greater degree of flexibility within
the business. Issues such as the continued payment of wages and
salaries in the case of sickness or holidays are avoided. If the need
for the work ceases to exist, the contract for work is terminated,
which is much easier compared to the termination of employment
of a staff member with many years of service. Unfortunately, the
legal requirements for contracts for work are so demanding that
most agreements referred to as contracts for work do not actually
constitute such contracts.
Evaluation criteria
Even if it is a contract for work according to its contents written
on paper – which is rarely the case in the first place –, the actual
situation and conditions at the operation or facility are the key
criterion. If neither letter nor spirit of a contract for work are
adhered to in practice, it is no such type of contract. The Deutsche
Rentenversicherung Bund (German Federal Pension Insurance)
performs checks of the following points: Is there a work at all? Is
the work being described precisely enough? Are individual orders
issued for each work? Does the contractor employ own staff subject
to social security contributions? Does the contractor have the
knowledge and technical expertise required to perform the work?
Does the contractor handle the order independently in organizational
terms (tools, machines, [skilled] workers)? Is the contractor
the only party authorized to instruct its staff? Is a performancebased
invoicing method used? Does the contractor have other clients?
Do own employees perform the same or similar work? Has
the contractor previously been an employee of the client? Having
answered these questions, the overall score must be more in favor
than against a contract for work. In the precast industry, most
contracts for work fail to fulfil the applicable criteria because external
contractors are integrated in the operations of the client in
organizational terms. Typical examples include jobs at carousel
production lines, vibrating and tilting tables. Inevitably, the external
contractors work hand in hand with the client’s employees
Die Vergabe von Arbeiten im Rahmen von Werkverträgen kann ein
Weg sein, um mehr Flexibilität im Unternehmen zu erlangen. Themen
wie Entgeltfortzahlungen im Krankheitsfall, die Gewährung von
Urlaub usw. werden vermieden. Fällt der Beschäftigungsbedarf weg,
wird der Werkvertrag beendet, was wesentlich leichter ist, als einen
langjährigen Mitarbeiter zu kündigen. Leider sind aber die rechtlichen
Voraussetzungen für einen Werkvertrag so hoch, dass meistens
kein Werkvertrag drin ist, wo Werkvertrag drauf steht.
Prüfungskriterien
Auch wenn es sich auf dem Papier tatsächlich um einen Werkvertrag
handelt – was meistens schon nicht der Fall ist – kommt es allein
darauf an, wie die tatsächlichen Gegebenheiten im Betrieb sind. Wird
kein Werkvertrag „gelebt“, dann ist es auch keiner. Die Deutsche Rentenversicherung
Bund prüft folgende Punkte: Liegt überhaupt ein Werk
vor? Ist das Werk genau genug beschrieben? Werden für jedes Werk
Einzelaufträge erteilt? Hat der Werkvertragsunternehmer eigene versicherungspflichtige
Mitarbeiter? Hat der Werkvertragsunternehmer die
nötige fachliche Kompetenz, um den Auftrag durchzuführen? Wird der
Auftrag organisatorisch selbstständig (Werkzeug, Maschinen, (Fach-)
Arbeiter) vom Werkvertragsunternehmer abgewickelt? Ist nur der
Werkvertragsunternehmer seinen Mitarbeitern gegenüber weisungsbefugt?
Wird erfolgsorientiert abgerechnet? Hat der Werkvertragsunternehmer
noch andere Auftraggeber? Sind eigene Arbeitnehmer
mit gleichen oder ähnlichen Tätigkeiten beschäftigt? War der Werkvertragsunternehmer
früher Arbeitnehmer des Auftraggebers? Nach
Beantwortung dieser Fragen muss in der Gesamtschau mehr für als
gegen den Werkvertrag sprechen. In der Betonfertigteilindustrie scheitern
die Werkverträge in den meisten Fällen an der organisatorischen
Eingliederung der Fremdarbeitnehmer in den Betrieb des Auftraggebers.
Typische Beispiele hierfür sind Einsätze an Umlaufanlagen, an
Rüttel- und Kipptischen. Zwangsläufig arbeiten in solchen Fällen die
Fremdarbeitnehmer mit den Arbeitnehmern des Auftraggebers Hand
in Hand. Die Praxis zeigt auch, dass häufig der Vorarbeiter oder der
Werksleiter des Auftraggebers die Fremdarbeitnehmer in ihren Arbeitsschritten
anleitet und allgemein die Weisungsbefugnis ausübt.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 73

PANEL 4 → Proceedings
in all these cases. Real-life workflows also reveal that the client’s
foreman or plant manager often gives guidance to the external
contractors as far as their work steps are concerned, and generally
exercises his authority to give instructions.
Legal implications
If the contract is no contract for work, this is a case of either fictitious
self-employment (a one-man business) or contract staffing.
In most cases, this constitutes unlawful contract staffing because
the other party to the contract has either no authority to run a
contract staffing business, or the business has its seat abroad. In
the case of fictitious self-employment, the contractor has the option
of taking legal action in order to become a party to a permanent
employment contract with the client. At any rate, the latter
must pay all social security contributions and income taxes of
the previous four years. In addition, fines are imposed for nonpayment
of social security contributions and taxes. In the case of
unlawful contract staffing, a permanent employment relationship
between the employees of the contractor and the client takes effect
retroactively from the date of the invalid contract for work (section
10 AÜG - Arbeitnehmerüberlassungsgesetz; Act on Contract
Staffing). The client is liable for the social security contributions
and income taxes not paid by the contractor. In addition, the skimming-off
of profits is usually imposed as a penalty.
Summary
It should be thoroughly checked if the client is at all able to create
a setting where the contractor can perform work independently in
organizational terms. A contract for work is not an option if this is
not the case. In such a situation, the alternative of (legally permitted)
contract staffing can be used.
Rechtsfolgen
Handelt es sich tatsächlich nicht um einen Werkvertrag, so liegt entweder
Scheinselbstständigkeit (Ein-Mann-Unternehmen) oder Arbeitnehmerüberlassung
vor. In den meisten Fällen handelt es sich dann
um eine unerlaubte Arbeitnehmerüberlassung, entweder, weil der
Vertragspartner keine Erlaubnis zur Arbeitnehmerüberlassung hat,
oder weil es sich um ein Unternehmen mit Sitz im Ausland handelt.
Bei einer Scheinselbstständigkeit kann sich der Auftragnehmer in ein
unbefristetes Arbeitsverhältnis mit dem Auftraggeber einklagen. Dieser
hat auf jeden Fall für die Gesamtsozialversicherungsbeiträge und
die Lohnsteuer der letzten vier Jahre aufzukommen. Außerdem werden
Bußgelder im Bereich der Sozialversicherungen und der Steuer
verhängt. Bei einer unerlaubten Arbeitnehmerüberlassung entsteht
rückwirkend zum Beginn des unwirksamen Werkvertrages ein unbefristetes
Arbeitsverhältnis zwischen den Mitarbeitern des Auftragnehmers
und dem Auftraggeber (§ 10 AÜG). Dieser haftet für die vom
Auftragnehmer nicht abgeführten Sozialversicherungsbeiträge und
Lohnsteuer. Außerdem wird im Regelfall eine Gewinnabschöpfung
als Sanktion verhängt.
Fazit
Es ist genau zu überprüfen, ob ein organisatorisch selbstständiger
Einsatz des Werkvertragsunternehmers überhaupt möglich ist. Ist das
nicht der Fall, scheidet ein Werkvertrag aus. Dann kann über die (erlaubte)
Arbeitnehmerüberlassung Abhilfe geschaffen werden.
Provisos on the discretionary nature of payments
and their revocation in employment contracts
– How long will they continue to exist?
Current labor law
Freiwilligkeits- und Widerrufsvorbehalte in Arbeitsverträgen
– Wie lange gibt es sie noch?
Arbeitsrecht aktuell
Can entitlements to benefits be effectively
excluded in the future?
The use of provisos governing the discretionary nature of payments
and their revocation in employment contracts aims to exclude
a long-term commitment of the employer to paying out additional
benefits such as Christmas bonuses, rewards, retention
bonuses etc. This exclusion of a contractual obligation is becoming
increasingly difficult as a result of pertinent case law established
by the Bundesarbeitsgericht (BAG; Federal Labor Court). The only
type of payment that is still unproblematic is the following: the
Kann man Leistungsansprüche für die Zukunft
noch wirksam ausschließen?
Die Verwendung von Freiwilligkeits- und Widerrufsvorbehalten in
Arbeitsverträgen hat zum Ziel, eine dauerhafte Leistungspflicht des
Arbeitgebers im Hinblick auf Sonderleistungen wie Weihnachtsgeld,
Prämien, Treueboni und so weiter auszuschließen. Dieser „Verpflichtungsausschluss“
wird durch die Rechtsprechung des Bundesarbeitsgerichts
(BAG) immer mehr erschwert. Unproblematisch ist bislang
nur noch eine Art der Leistungserbringung: Der Arbeitgeber zahlt
seinem Arbeitnehmer beispielsweise ein Weihnachtsgeld und erklärt
74 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 4
employer pays, say, a Christmas bonus to his employee whilst declaring
(in writing!) that this payment does not give rise to any
future commitment. This can be repeated year after year as long
as the employer includes this proviso on the discretionary nature
of the payment in conjunction with each payment. Unfortunately,
this option is available only if the employee has not received any
such benefit from the employer before, i.e. it is basically restricted
to newly recruited employees. However, this approach is highly
recommended in these cases.
Case law pertaining to the proviso on discretionary
payments in employment contracts
But what about the “usual” wording in employment contracts
whose purpose it is to (generally) exclude the emergence of “company
practice” or contractual amendments? The following provisions
are frequently used: “Your November salary includes a
Christmas bonus in the amount of € X. The Christmas bonus is
paid on a discretionary basis and may be revoked at any time.”
Another example: “Special benefits are granted on a discretionary
basis and under the proviso that even repeated payments do not
give rise to future entitlements.” We need to make a careful distinction
here. The option of combining the discretionary and revocation
provisions was declared invalid by the BAG some time ago
(BAG decision of 8 December 2010, Ref. 10 AZR 671/09) because
this combination is contradictory. Whereas a proviso stating the
discretionary nature of a payment serves the purpose of not giving
rise to the entitlement in the first place, the revocation clause
creates the option of revoking an entitlement that was established
at an earlier point in time. Furthermore, the BAG decided, in this
regard, that a benefit committed to under the employment contract
(i.e. the Christmas bonus in the case referred to above) may not be
subject to the “discretionary nature” proviso at the same time. For
this reason, some employers resort to no longer stating the amount
of the Christmas bonus in the contract (“... we review our decision
each year.”). Yet, recently, such agreements have also been heavily
criticized. The general exclusion of future entitlements (as in
the second provision) is not contradictory and thus appears nonobjectionable.
But is this provision in the interest of the employer?
Not really because, in reality, the employment contract contains
the general exclusion of special benefits but the employer pays a
Christmas bonus every year. In this respect, the BAG (BAG decision
of 14 September 2011, Ref. 10 AZR 526/10) assumes that a specific
agreement was entered into with the employee that overrides the
“discretionary nature” proviso in the employment contract and
thus changes the contents of the contract.
Legal implications
Thus “discretionary nature” provisos included in employment contracts
are either invalid or do not lead to the intended result. In all
the above cases, the employee is entitled to the benefit.
Summary
The following solutions are recommended: one-off payments
where each of these payments is made subject to a “discretionary
nature” proviso, commitments to pay benefits for a limited period,
or the inclusion of provisos on the revocation of benefits, which
must, however, also meet certain requirements. The revocation
clause must state the factual grounds upon which the entitlement
may be revoked. Furthermore, the amount of the revoked benefit
must not be higher than 25% of the total remuneration.
zugleich (schriftlich!), dass diese Zahlung keinen Bindungswillen für
die Zukunft enthält. Dies kann sich jahrelang wiederholen, solange
der Arbeitgeber nur jedes Mal bei Leistungsgewährung die Freiwilligkeitserklärung
abgibt. Leider ist dieser Weg aber nur dann eröffnet,
wenn der Arbeitnehmer zuvor keine derartige Leistung vom Arbeitgeber
erhalten hat, im Grunde also nur bei Neueinstellungen. In diesen
Fällen ist ein derartiges Vorgehen aber sehr zu empfehlen.
Rechtsprechung zum Freiwilligkeitsvorbehalt
in Arbeitsverträgen
Was ist aber mit den „üblichen“ Formulierungen in den Arbeitsverträgen,
die die Entstehung betrieblicher Übungen oder Vertragsänderungen
(pauschal) ausschließen sollen? Gängig sind folgende Klauseln:
„Sie erhalten mit der Novemberabrechnung ein Weihnachtsgeld
in Höhe von X €. Die Zahlung des Weihnachtsgeldes erfolgt freiwillig
und ist jederzeit widerrufbar.“ Oder: „Die Gewährung von Sonderleistungen
erfolgt freiwillig und mit der Maßgabe, dass auch wiederholte
Zahlungen keinen zukünftigen Rechtsanspruch begründen.“ Hier
muss man unterscheiden. Die Kombination von Freiwilligkeits- und
Widerrufsvorbehalt ist schon vor einiger Zeit vom BAG (BAG-Urteil
vom 08.12.2010, 10 AZR 671/09) für unwirksam erklärt worden,
da diese widersprüchlich ist. Während ein Freiwilligkeitsvorbehalt
dazu dient, den Anspruch gar nicht erst entstehen zu lassen, gibt
der Widerrufsvorbehalt die Möglichkeit, einen bereits entstandenen
Anspruch wieder entfallen zu lassen. Weiter hat das BAG diesbezüglich
entschieden, dass eine arbeitsvertraglich zugesagte Leistung
– im obigen Fall das Weihnachtsgeld – nicht gleichzeitig unter einen
Freiwilligkeitsvorbehalt gestellt werden kann. Deshalb versuchen
manche Arbeitgeber sich damit zu behelfen, dass die Höhe des Weihnachtsgeldes
nicht mehr in den Vertrag aufgenommen wird („… entscheiden
wir jedes Jahr neu.“). Aber auch dieser Vereinbarung begegnen
mittlerweile schwere Bedenken. Der pauschale Ausschluss von
zukünftigen Ansprüchen – wie in Klausel 2 – ist nicht widersprüchlich
und scheint damit nicht zu beanstanden zu sein. Aber hilft diese
Klausel dem Arbeitgeber weiter? Nicht wirklich. Denn die Praxis sieht
folgendermaßen aus: Der Arbeitsvertrag enthält den pauschalen Ausschluss
für Sonderleistungen, der Arbeitgeber zahlt aber jedes Jahr
ein Weihnachtsgeld. Hier geht das BAG (BAG-Urteil vom 14.09.2011,
10 AZR 526/10) davon aus, dass mit dem Arbeitnehmer eine individuelle
Regelung getroffen wurde, die den Freiwilligkeitsvorbehalt im
Arbeitsvertrag aushebelt und den Vertragsinhalt damit ändert.
Rechtsfolgen
Freiwilligkeitsvorbehalte in Arbeitsverträgen sind also entweder
rechtsunwirksam oder bringen nicht den erwünschten Erfolg. In allen
oben geschilderten Fällen hat der Arbeitnehmer einen Anspruch
auf die Leistung.
Fazit
Als Lösung empfehlen sich folgende Wege: Einmalzahlungen, die
jedes Mal mit einem Freiwilligkeitsvorbehalt versehen werden, die
Befristung von Leistungszusagen oder die Verwendung von Widerrufsvorbehalten,
wobei auch hier bestimmte Spielregeln einzuhalten
sind. Der Widerrufsvorbehalt muss die sachlichen Gründe nennen,
aus denen der Anspruch widerrufen werden kann. Außerdem darf die
Höhe der widerrufenen Leistung höchstens 25 % der Gesamtvergütung
betragen.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 75

PLENUM 2 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Gerhard Breitschaft, Deutsches Institut für Bautechnik (DIBt), Berlin
gbr@dibt.de
Geb. 1961; 1980-1987 Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität Berlin; 1987-1993 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am 1. Lehrstuhl für Mechanik an der TU Berlin; 1993-1994 Ingenieurbüro Breitschaft &
Partner, Nürnberg; 1994-1996 BISG Ingenieurgesellschaft, Berlin; 1996-2003 Ingenieurbüro Lindner Stucke Gietzelt,
Berlin; 2003-2009 Abteilungsleiter im DIBt; Mitarbeit in zahlreichen deutschen und europäischen Normenausschüssen
und bauaufsichtlichen Gremien sowie Gremien der Europäischen Kommission; Leitung des Bautechnischen
Prüfamtes im DIBt; seit 2009 Präsident des DIBt
The implementation of European standards in Germany
Die Umsetzung europäischer Normen in Deutschland
Construction standards establish uniform specifications of product
characteristics, test methods to determine such characteristics,
actual construction works and the design of buildings and structures.
This approach aims to limit the virtually endless number
of theoretically possible variations to a reasonable extent and,
even more importantly, to arrive at comparable and reproducible
methods and results. This approach of agreeing upon underlying
conditions and specifications significantly improves the situation
for construction product manufacturers and merchants, designers,
construction contractors and users of buildings or structures
without unduly restricting the diversity of available products and
services. For this reason, we should clearly welcome the process
of agreeing upon certain uniform specifications or standards. In
this respect, it appears beneficial to define the largest possible
area to which identical specifications should apply, which is why a
major effort is being made within the European Economic Area to
develop uniform European standards. These efforts are being supported
and promoted by the member states of the European Union,
the European Commission and many industry federations. It some
cases, related activities are even prescribed by legally binding regulations.
Care needs to be taken to not only make a distinction between
the technical contents of the various types of standards but
to also consider important differences from a legal point of view.
Standards pertaining to the entire building or structure
This category of standards could be subdivided further into design
and execution standards. On the one hand, these standards govern
the joining of individual construction products to create an overall
construction work. On the other hand, loads, calculation models
and verification concepts are specified that reflect the actions on a
structure and its related response as realistically as possible whilst
ensuring their calculability. In either case, such standards pertain
to the interactions of individual components within an overall
construction work. The member states themselves are responsible
for ensuring the safety of buildings or of the above-mentioned
construction works.
The most commonly applied European design standards are the
ten Eurocodes EN 1990 to EN 1999 with their 58 parts. These include
a large number of parameters that can be determined at the
national level (totaling 1,500), which may be specified in accordance
with existing national requirements. Due to the national responsibility
for structural safety and stability, EU legislation does
In der Baunormung werden für Produkteigenschaften, für Prüfverfahren,
um solche Produkteigenschaften zu ermitteln, für die Bauausführung
oder die Bemessung von Bauwerken einheitliche Vorgaben
vereinbart, um die theoretisch unglaublich großen Variationsmöglichkeiten
in fassbaren Größenordnungen zu halten und vor allem um
vergleichbare und reproduzierbare Verfahren und Ergebnisse zu bekommen.
Dieses Vereinbaren von Rahmenbedingungen bringt für die
Hersteller und Händler von Bauprodukten sowie für die Planer, die
Ausführenden und die Benutzer von Bauwerken erhebliche Erleichterungen,
ohne die Vielfalt von Produkten oder Dienstleistungen unangemessen
einzuschränken. Aus diesem Grund ist die Normung oder
das Vereinbaren von Standards klar zu begrüßen. Dabei erscheint es
vorteilhaft, ein möglichst großes Gebiet zu haben, in welchem gleiche
Vereinbarungen gelten. In dem großen Gebiet des Europäischen
Wirtschaftsraumes gibt es deswegen starke Bestrebungen, einheitliche
europäische Normen zu erhalten. Diese Bestrebungen werden von den
Mitgliedsstaaten der Europäischen Union, der Europäischen Kommission
und von vielen Wirtschaftsverbänden unterstützt und gefördert.
Teilweise werden sie auch verbindlich vorgegeben. Neben den technischen
Inhalten der verschiedenen Normenarten muss auch aus rechtlicher
Sicht eine wichtige Unterscheidung vorgenommen werden.
Normen, die das gesamte Bauwerk betreffen
Bei diesen Normen könnte man beispielsweise noch zwischen Ausführungs-
und Bemessungsnormen unterscheiden. Zum einen wird das
Zusammenfügen einzelner Bauprodukte zu einer Gesamtkonstruktion
geregelt. Zum anderen werden Lasten, Berechnungsmodelle und
Nachweiskonzepte vereinbart, die die Wirklichkeit der Einwirkungen
auf eine Konstruktion und ihre Reaktion darauf möglichst realistisch,
aber berechenbar annehmen. In beiden Fällen geht es dabei um das
Zusammenwirken einzelner Teile in einer Gesamtkonstruktion. Für die
Sicherheit der Bauwerke oder der o. g. Gesamtkonstruktionen sind die
Mitgliedsstaaten jeweils für sich selbst verantwortlich und zuständig.
Die bekanntesten europäischen Bemessungsnormen sind die zehn
Eurocodes EN 1990 bis EN 1999 mit ihren insgesamt 58 Teilen. Hier
sind zahlreiche (insgesamt 1.500) national wählbare Parameter vorgesehen,
die den nationalen Anforderungen entsprechend festgelegt werden
können. Die Gesetzgebung der Europäischen Union sieht wegen
der nationalen Verantwortung für die Bauwerkssicherheit deswegen
auch keine Verpflichtungen für die Mitgliedsstaaten vor, diese europäischen
Normen bei der Erstellung von Bauwerken zwingend zu beachten.
Eine Verpflichtung zur Einhaltung europäischer Bemessungs- oder
76 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PLENUM 2
not make it mandatory for the member states to adhere to these
European standards with respect to the construction of buildings
or structures. If at all, such obligations to comply with European
design or execution standards exist at the national level. In Germany,
the obligation to adhere to design standards such as the
Eurocodes is implemented through their official introduction by
government institutions.
To date, 34 of the 58 parts of the Eurocodes have been officially
introduced with their associated National Annexes. The introduction
of some parts, for instance in masonry construction, was
still subject to completion of the National Annexes. These parts
will probably be introduced in the course of 2014 to provide practitioners
with ample time to get familiar with these new rules and
to enable the development of related software and publication of
secondary literature. Some other parts will not be introduced at all
because they are not within the scope of state building regulations,
such as those governing steel or concrete bridges. Other parts will
not be introduced because compliance is not mandatory in Germany
from an official point of view, including the parts referring to
earthquakes that primarily specify the design for actions resulting
from strong earthquakes or loads for certain structural conditions.
In other EU member states, the requirement to comply with design
or execution standards may result from conditions imposed by
insurers or banks under private law.
Product standards
Product standards refer to selected key characteristics of construction
products and specify calculation or verification rules to determine
these key characteristics. The characteristics of the products
governed by these standards should be selected in accordance with
the requirements for construction works. For instance, methods
to determine compressive or tensile strength values are specified
because of existing requirements for the stability of the buildings
or structures concerned and the resulting need for these strength
parameters. Tests are specified to determine the fire behavior of a
construction material because of existing fire safety requirements
for the building. Methods are prescribed to quantify the release of
hazardous substances into the indoor air or groundwater because
of environmental, health and safety requirements.
The applicability of harmonized European product standards results
from European law. The current legal basis is the Construction
Products Directive, which was transposed into German law by the
Bauproduktengesetz (Construction Products Act). From 1 July 2013,
mandatory compliance with the harmonized product standards will
be prescribed by the European Construction Products Regulation,
which will take direct effect in all member states. Currently (as of
October 2012), 412 harmonized European product standards have
been published by the European Commission in the Official Journal
of the European Union. As a result of the obligation to comply with
the product standards in all EU member states, these product standards
should also contain all product characteristics arising from the
national structural safety requirements applicable in all these states.
Unfortunately, this is not always the case.
Gaps in harmonized standards governing the CE marking of
construction products
More often than not, harmonized product standards in accordance
with the Construction Products Directive reveal gaps, which mainly
relate to product characteristics not covered by the standards
but required according to applicable national building regulations,
auch Ausführungsnormen wird, wenn überhaupt, nur auf nationaler
Ebene vorgenommen. In Deutschland wird die Verpflichtung zur Beachtung
von Bemessungsnormen, wie eben der Eurocodes, über ihre
bauaufsichtliche Einführung von staatlicher Seite umgesetzt.
Gegenwärtig sind von den 58 Teilen der Eurocodes 34 Teile mit
ihren zugehörigen Nationalen Anhängen bauaufsichtlich eingeführt.
Bei einigen Teilen, wie zum Beispiel im Mauerwerksbau, musste noch
auf die Fertigstellung der Nationalen Anhänge gewartet werden. Damit
die Praxis noch eine angemessene Zeit hat, sich auf diese neuen
Regeln vorzubereiten und damit auch Software und Sekundärliteratur
erstellt werden können, werden diese Teile voraussichtlich erst
im Laufe des Jahrs 2014 eingeführt werden. Andere Teile werden gar
nicht eingeführt, weil sie nicht im Bereich der Landesbauordnungen
liegen, wie beispielsweise die Stahl- oder Betonbrücken. Weitere
Teile werden nicht eingeführt, weil sie aus bauaufsichtlicher Sicht in
Deutschland nicht zwingend zu beachten sind, wie die Erdbebenteile,
die hauptsächlich die Bemessung für Starkbeben regeln oder Lasten
für Bauzustände. In anderen Mitgliedsstaaten der Europäischen Union
ergibt sich eine Verpflichtung zur Beachtung von Ausführungsoder
Bemessungsnormen beispielsweise privatrechtlich durch Forderungen
von Versicherungen oder von Banken.
Produktnormen
In den Produktnormen werden maßgebliche Eigenschaften von
Bauprodukten ausgewählt und Prüf- oder Berechnungsvorschriften
festgelegt, wie diese maßgeblichen Eigenschaften bestimmt werden
können. Die Eigenschaften der Produkte, die hier geregelt werden,
sollen nach Maßgabe der Anforderungen an Bauwerke ausgewählt
werden. Beispielsweise werden Methoden zur Ermittlung von Zugoder
Druckfestigkeiten festgelegt, weil es Anforderungen an die
Standsicherheit der Bauwerke gibt und die Festigkeiten dafür benötigt
werden; es werden Prüfungen vereinbart, die das Brandverhalten
eines Baustoffes bestimmen, weil es Anforderungen aus dem Brandschutz
für das Gebäude gibt; es werden Verfahren vorgeschrieben,
um die Abgabe von gefährlichen Inhaltsstoffen an die Innenraumluft
oder das Grundwasser zu erhalten, weil es Anforderungen aus dem
Gesundheits- und Umweltschutz gibt.
Die Geltung von harmonisierten europäischen Produktnormen ergibt
sich aus dem europäischen Recht. Zurzeit ergibt sich dies aus der
Bauproduktenrichtlinie und deren nationalem Umsetzungsgesetz in
Deutschland, dem Bauproduktengesetz. Ab 1. Juli 2013 wird die verpflichtende
Beachtung der harmonisierten Produktnormen in der in
allen Mitgliedsstaaten direkt geltenden europäischen Bauproduktenverordnung
vorgeschrieben. Gegenwärtig (Stand Oktober 2012) gibt
es 412 von der Europäischen Kommission im EU-Amtsblatt öffentlich
bekannt gemachte harmonisierte europäische Produktnormen.
Einhergehend mit der Verpflichtung, die Produktnormen in allen
Mitgliedsstaaten der EU zu beachten, müssten diese Produktnormen
auch jeweils alle Produkteigenschaften erfassen, die sich aus den nationalen
Anforderungen an die Sicherheit der Bauwerke in allen diesen
Staaten ergeben. Leider ist das nicht umfassend der Fall.
Lückenhafte harmonisierte Normen für die CE-Kennzeichnung
von Bauprodukten
Harmonisierte Produktnormen nach der Bauproduktenrichtlinie weisen
leider nicht nur in Einzelfällen Lücken auf. Diese beziehen sich
vornehmlich auf von den Normen nicht erfasste, aber nach den nationalen
Bauwerksvorschriften notwendige Produkteigenschaften,
ebenso wie auf fehlende harmonisierte Bewertungsmethoden. In diesen
Fällen kann der nach dem Bauproduktengesetz und der Bau-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 77

PLENUM 2 → Proceedings
and to the absence of harmonized evaluation methods. In these
cases, the verification of the “fitness for purpose” of a construction
product provided for by the Construction Products Act and
the Construction Products Directive cannot always be carried out
on the basis of the harmonized standard. The only available option
in the absence of certain characteristics or harmonized evaluation
methods is to carry out verifications at the national level on
a preliminary basis until the harmonized standard contains all
technical specifications to ensure the structural stability required
by national building regulations. The following paragraphs outline
three examples of product standards whose harmonization is
incomplete, which is why national verifications are necessary in
Germany to ensure structural safety and stability.
DIN EN 13225 Precast concrete products
– Linear structural elements
Precast concrete products usually consist of concrete and reinforcing
steel. However, there are no harmonized standards for these
two materials. Instead, they are only governed by national standards
with many nationally applicable parameters for the materials,
their production and quality control. In Germany, DIN 1045-2
for concrete and DIN 488 for reinforcing steel must be adhered
to. Compliance with the German standards must be verified on a
preliminary basis for the non-harmonized constituents (i.e. concrete
and reinforcing steel) of these construction products to permanently
ensure the structural stability of buildings consisting of
these precast concrete products under our climatic and ambient
conditions.
DIN EN 450-1 Fly ash for concrete
This standard includes the option of burning materials other than
coal (including wood, meat and bone meal, sewage sludge and
petroleum coke) in the fly ash production process. In Germany,
the environmental compatibility of fly ash, which is not covered
by the harmonized standard, must be verified on a preliminary
basis by a national technical approval because concrete containing
such co-combustion constituents may be harmful to the environment,
for instance because of the leaching of toxic substances from
foundations as a result of groundwater impact. Furthermore, the
European standards themselves include the comment that there
may be national environmental requirements.
DIN EN 13162 Thermal insulation products for buildings –
Factory-made mineral wool products
Mineral wool insulation materials are susceptible to glowing combustion
because they contain organic binders that link the mineral
fibers to each other. However, no European test method for
glowing combustion has been developed to date, which is why
it is impossible for this harmonized standard to contain a statement
regarding glowing combustion of the insulation material.
This situation temporarily requires the national verification of the
product’s glowing combustion behavior.
Possible solutions
Both the representatives of relevant government institutions and
representatives of the construction, design and engineering sectors
promote the implementation of the characteristics that are important
in our country in the European standards, working as members
of the European standards committees, their German mirror
committees and the “Queries Group” set up by the European Comproduktenrichtlinie
vorgesehene Nachweis der „Brauchbarkeit“ eines
Bauprodukts nicht vollumfänglich über die harmonisierte Norm erbracht
werden. Für die fehlenden Eigenschaften oder für fehlende
harmonisierte Bewertungsmethoden bleibt lediglich die Option,
entsprechende Nachweise auf nationaler Ebene vorübergehend zu
führen, soweit und solange, bis die harmonisierte Norm vollständig
alle nach den nationalen Bauwerksvorschriften erforderlichen
technischen Erfordernisse zur Gewährleistung der Bauwerkssicherheit
enthält. Im Folgenden werden drei Beispiele von lückenhaft harmonisierten
Produktnormen dargestellt, die nationale Nachweise in
Deutschland zur Gewährleistung der Bauwerkssicherheit erforderlich
machen.
DIN EN 13225 Betonfertigteile – Stabförmige Bauteile
Betonfertigteile bestehen in der Regel aus Beton und Betonstahl. Für
diese beiden Bestandteile gibt es aber gar keine harmonisierten Normen,
sondern nur nationale Normen mit zahlreichen nationalen Besonderheiten
für die Stoffe, die Herstellung und die Überwachung. In
Deutschland sind die DIN 1045-2 für den Beton und die DIN 488 für
den Betonstahl zu beachten. Damit die Standsicherheit von Gebäuden,
bestehend aus diesen Betonfertigteilen, bei unserem Klima und
unseren Umgebungsbedingungen dauerhaft gesichert ist, muss für
diese nicht harmonisierten Bestandteile Beton und Betonstahl dieser
Bauprodukte die Übereinstimmung mit den deutschen Normen vorübergehend
bestätigt werden.
DIN EN 450-1 Flugasche für Beton
Bei der Herstellung von Flugasche dürfen gemäß dieser Norm außer
Steinkohle u. a. auch Stoffe wie Holz, Tiermehl, Klärschlamm
und Petrolkoks mit verbrannt werden. Da von Beton, der Bestandteile
solcher Mitverbrennungsstoffe enthält, Belastungen für die Umwelt
ausgehen können, zum Beispiel die Auslaugung von Giftstoffen bei
Gründungsbauwerken durch das Grundwasser, muss in Deutschland
die von der harmonisierten Norm nicht erfasste und damit nicht harmonisierte
Eigenschaft „Umweltverträglichkeit“ von Flugasche vorübergehend
mit einer allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassung nachgewiesen
werden. Im Übrigen findet sich in der europäischen Norm
selbst schon der Hinweis, dass es nationale Anforderungen aus dem
Umweltschutz geben kann.
DIN EN 13162 Wärmedämmstoffe für Gebäude – werkmäßig
hergestellte Produkte aus Mineralwolle
Mineralwolledämmstoffe neigen wegen der organischen Bindemittel
zwischen den Mineralfasern zum Glimmen. Für das Glimmen liegt
aber noch kein europäisches Prüfverfahren vor, so dass mit dieser
harmonisierten Norm keine Aussage zum Glimmen des Dämmstoffes
getroffen werden kann. Deshalb ist hier vorübergehend ein Nachweis
zum Glimmverhalten des Produkts auf nationaler Ebene zu führen.
Lösungsmöglichkeiten
Sowohl die Vertreter der Bauaufsicht als auch Vertreter der bauausführenden
Industrie und der Planer setzen sich in den europäischen
Normengremien und deren deutschen Spiegelausschüssen sowie
bei der von der Europäischen Kommission eingerichteten „Queries
Group“ dafür ein, dass die für unser Land wichtigen Eigenschaften in
den europäischen Normen Beachtung finden. Das Verfahren nach Artikel
5 der Bauproduktenrichtlinie wird von deutscher Seite nicht bevorzugt,
da als Konsequenz die komplette Zurückziehung der bemängelten
Norm folgen würde, was de facto einem Handelsausschluss
eines Produktes gleichkommen könnte. Dies wäre eine unverhältnis-
78 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PLENUM 2
mission. Germany does not prefer the procedure pursuant to Article
5 of the Construction Products Directive because this approach
may result in the complete withdrawal of the standard objected
to, which might, in fact, be tantamount to a complete exclusion
of the product from being marketed. Such a measure would be
disproportionate given that only a few of the product characteristics
would have to be verified at the national level in the absence
of harmonized provisions. We hope that the coordination efforts
underway at the European level will be pushed forward quickly.
Until then, we will unfortunately have to live with the transitional
solutions at the national level for a certain additional period. In
this respect, we also hope to succeed before the European Court of
Justice for the sake of structural safety and stability.
mäßige Maßnahme, wenn doch nur einzelne Produkteigenschaften
mangels harmonisierter Bedingungen vorübergehend national nachgewiesen
werden müssten. Wir hoffen, die Abstimmungen auf europäischer
Ebene werden zügig vorangetrieben. Bis dahin wird man
die nationalen Übergangslösungen leider noch für eine gewisse Zeit
beibehalten müssen. Insofern hoffen wir zudem im Interesse der Bauwerkssicherheit
auf einen Erfolg vor dem Europäischen Gerichtshof.
AUTHOR
Dr.-Ing. Christoph Müller; Verein Deutscher Zementwerke, VDZ gGmbH, Düsseldorf
christoph.mueller@vdz-online.de
Geb. 1967, Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen; wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für
Bauforschung der RWTH Aachen (ibac); 2000 Promotion; seit 2000 im Forschungsinstitut der Zementindustrie (FIZ),
Düsseldorf; Themenschwerpunkte: Betontechnologie, insbesondere Dauerhaftigkeit von Beton; Mitglied in zahlreichen
nationalen und internationalen Normungsgremien des Betonbaus; seit 2007 Leiter der Abteilung Betontechnik
und seit 2012 Geschäftsführer VDZ gGmbH
Practice-driven requirements
Concrete standards
Praxisgerechte Anforderungen
Regelwerke für Beton
The further development of construction material, taking into account
environmental policy and economic conditions, has now
turned concretes into complex five-component systems of different
concrete constituents that have to stand the test of varying
ambient conditions. With respect to this trend, rules and regulations
are required that, on the one hand, formulate flexible boundary
conditions for building material manufacturers and contractors
and on the other hand, ensure durable constructions.
The durability of constructions made of concrete is usually ensured
by descriptive rules for the concrete composition (requirements
for constituents, maximum [equivalent] water/cement ratio,
minimum cement content etc.), requirements for the concrete
cover and the curing, and the appropriate implementation of other
possible requirements of structural boundary conditions (such as
slip-form construction). This principle has proved successful in
wide areas of construction with concrete and will not be abandoned
on the current revision of the European concrete standard
EN 206. At the same time, alternative verifications - so-called
Die Weiterentwicklung des Baustoffs unter Berücksichtigung umweltpolitischer
und wirtschaftlicher Randbedingungen macht Betone zu
komplexen 5-Stoff-Systemen verschiedener Betonausgangsstoffe, die
sich in unterschiedlichen Umgebungsbedingungen bewähren müssen.
Vor diesem Hintergrund bedarf es einer Regelwerksetzung, die einerseits
flexible Randbedingungen für Baustoffhersteller und Bauausführende
formuliert und andererseits dauerhafte Bauwerke sicherstellt.
Die Dauerhaftigkeit von Betonbauwerken wird üblicherweise
durch deskriptive Regeln an die Betonzusammensetzung (Anforderungen
an Ausgangsstoffe, maximaler (äquivalenter) Wasserzementwert,
Mindestzementgehalt etc.), Anforderungen an die Betondeckung
und die Nachbehandlung sowie die sachgerechte Umsetzung gegebenenfalls
weiterer Erfordernisse aus bautechnischen Randbedingungen
(zum Beispiel Gleitbau) sichergestellt. Dieses Prinzip hat sich
in weiten Teilen des Bauens mit Beton bewährt und wird auch mit der
aktuellen Überarbeitung der europäischen Betonnorm EN 206 nicht
aufgegeben. Alternative Nachweise – so genannte leistungsbezogene
Entwurfsverfahren – wurden gleichzeitig im Zuge der Vorbereitung
02·2013 BFT INTERNATIONAL 79

PLENUM 2 → Proceedings
→ 1 Strains of core halves (mean
values from two core halves) extracted
from road pavements with
varying degrees of damage determined
in the 60 °C concrete test
with external alkali supply by exposure
to a 3% NaCl solution [2], part
of the data taken from [1]
Dehnungen von Bohrkernhälften
(Mittelwert aus zwei Bohrkernhälften)
aus verschieden stark geschädigten
Fahrbahndecken im 60°C-Betonversuch
und Alkalizufuhr von
außen durch eine 3 %-ige NaCl-Lösung
[2], Daten teilweise [1] entnommen
Strain of two drill cores at each time
Dehnung von jeweils zwei Bohrkernhälften [mm/m]
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0,0
Schadenskategorie III: III: Substanzverlust (Verschotterung)
Schadenskategorie II: II: beginnenden und und ausgeprägte
Risse
Schadenskategorie I: I: Verfärbung im im Bereich der
der
Querfugen/Fugenkreuze
kein Schaden
0 28 56 84 112 140 168 196
Time
Zeit [day]
BK1
BK2
BK3
BK4
BK5
BK6
BK7
BK8
BK9
BK10
BK11
performance-based concepts - have been intensely discussed in
the course of preparing the revision. In Germany, laboratory tests
are used to verify the durability of concrete, for instance as part
of national technical approvals issued by the German Institute for
Building Technology (DIBt) for cements or ASR performance tests.
The ASR performance test on concretes for the construction of
concrete pavements or airfields investigates the progress of concrete
damage by an alkali-silica reaction (ASR).
Expansion of drill core halves (average from two drill core halves)
taken from road pavements that had been damaged to differing extents
and tested in the 60°C concrete test with external supply of
alkalis by a 3% NaCI solution [2], some data taken from [1]
Principles for performance-based concepts
One or several of the following reasons can make it necessary to
deviate from the experience-based descriptive procedure and to
verify the performance of the concrete and its potential in durability
tests performed at the laboratory:
»»
a minimum service life > 50 years has to be proved
»»
new construction materials such as construction materials
without long-term practical
»»
experience are to be used
»»
special ambient conditions and/or stresses exist.
Using the example of the alkali-silica reaction (ASR), two basic
requirements for a corresponding concept can be demonstrated:
Through the specification of test conditions and assessment
criteria, the cases that demonstrably lead to damage must be documented
and excluded. However, it must remain possible to build
constructions with concrete mixtures and aggregates that are well
proven in practice. The transferability of the laboratory results to
real-life conditions must be given to fulfil both requirements. To
evaluate the transferability, drill cores from concrete pavements
and laboratory concretes were examined by the “60°C concrete
test with external alkali supply”. Fig. 1 illustrates that concretes,
which in the 60°C concrete test with a 3% NaCl solution showed a
maximum expansion of 0,3 mm/m after ten cycles, used for road
pavements on the first traffic lane of German motorways did not
show any signs of a harmful ASR or minor map cracks which
could be attributed for an ASR after 10 to 18 years of intense usage.
Partly, discolorations occurred in the area of the transverse
der Revision intensiv diskutiert. In Deutschland werden Nachweise
der Dauerhaftigkeit von Beton anhand von Labor-Prüfungen etwa im
Zuge allgemeiner bauaufsichtlicher Anwendungszulassungen (abZ-
AZ) für Zemente oder bei AKR-Performance-Prüfungen eingesetzt.
In der AKR-Performance-Prüfung an Betonen für den Bau von Fahrbahndecken
oder Flugbetriebsflächen wird der Schädigungsverlauf
des Betons durch eine Alkali-Kieselsäure-Reaktion (AKR) überprüft.
Grundsätze für leistungsbezogene Entwurfsverfahren
Einer oder mehrere der folgenden Gründe können es notwendig machen,
von dem auf Erfahrungen basierenden deskriptiven Vorgehen
abzuweichen und die Leistung des Betons beziehungsweise sein Potential
in Dauerhaftigkeitsprüfungen im Labor nachzuweisen:
»»
Eine Mindestlebensdauer > 50 Jahre ist nachzuweisen.
»»
Neue Baustoffe, wie etwa Baustoffe ohne Langzeiterfahrung, sollen
zur Anwendung kommen.
»»
Es liegen besondere Umgebungsbedingungen/Beanspruchungen vor.
Am Beispiel der Alkali-Kieselsäure-Reaktion (AKR) können dabei
zwei Grundanforderungen an ein entsprechendes Konzept anschaulich
dargelegt werden:
Durch die Festlegung von Prüfbedingungen und Bewertungskriterien
müssen die Fälle erfasst und zukünftig ausgeschlossen werden,
die nachweislich zum Schaden geführt haben. Es muss aber auch
weiterhin möglich sein, mit den Betonrezepturen bzw. Gesteinskörnungen
zu bauen, die sich in der Praxis bewährt haben. Um beiden
Anforderungen gerecht zu werden, muss die Übertragbarkeit der Labor-ergebnisse
auf Praxisverhältnisse gegeben sein. Zur Beurteilung
der Übertragbarkeit wurden Bohrkerne aus Betonfahrbahndecken
und Laborbetone mit dem „60°C-Betonversuch mit Alkalizufuhr von
außen“ untersucht. Abbildung 1 zeigt, dass Betone, die im 60°C-Betonversuch
mit einer 3 %-igen NaCl-Lösung nach zehn Zyklen eine
maximale Dehnung von 0,3 mm/m aufwiesen, in Fahrbahndecken
der ersten Fahrspur von Bundesautobahnen nach 10 bis 18 Jahren
intensiver Nutzung keine Anzeichen einer schädigenden AKR oder
nur leichte Netzrisse zeigten, die nicht auf eine AKR zurückzuführen
waren. Zum Teil traten Verfärbungen im Bereich der Querfugen/
Fugenkreuze auf (kein Schaden bzw. Schadenskategorie I). Bei größeren
Dehnungen muss bei Fahrbahndecken der Feuchtigkeitsklasse
WS nach 9 bis 15 Jahren von Schäden der Schadenskategorie II oder
III ausgegangen werden.
80 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PLENUM 2
joints/cross joints (no damage respectively damage category I). For
greater expansions, with road pavements of the moisture class WS
damages attributable to damage category II or III must be assumed
after 9 to 15 years.
Compressive strength versus durability
Whereas it was not considered necessary to establish specifications
beyond the cement standard applicable for cements commonly
used in construction practice, this might become advisable in certain
cases in the future. The VDZ gGmbH provides services within
the field of applications for national technical approvals at the
German Institute for Building Technology (DIBt) testing the influence
of cements on durability-relevant parameters. These studies
showed that the process technology chosen for cement production
can significantly influence the results of concrete durability tests.
The example outlined in this paper (Fig. 2) shows - amongst other
procedural parameters of the closed-circuit grinding plant used for
cement grinding - that particularly the rotor speed of the separator
and the fresh material mass flow (plant throughput) influenced the
granulometry of the cement and the result of the freeze-thaw tests.
The compressive strength development of cement alone would not
have been sufficient to permit this conclusion. The correlation illustrated
can currently not be generalised. However, today it is
possible to derive recommendations for the granulometric requirements
on a case-by-case basis in order to reliably fulfil durabilityrelevant
specifications in approval test. The supervision of these
parameters will succeed if the grinding and classifying processes
are controlled in a targeted manner.
Druckfestigkeit versus Dauerhaftigkeit
Während für die in breiter baupraktischer Anwendung befindlichen
Zemente eine über die Zementnorm hinausgehende qualifizierende Beschreibung
nicht nötig erschien, könnte dies in bestimmten Fällen künftig
angeraten sein. Die VDZ gGmbH betreut allgemeine bauaufsichtliche
Anwendungszulassungen beim Deutschen Institut für Bautechnik
(DIBt), in denen der Einfluss der Zemente auf dauerhaftigkeitsrelevante
Parameter überprüft wird. Dabei zeigte sich, dass die Verfahrenstechnik
der Zementherstellung das Ergebnis der Dauerhaftigkeitsprüfungen an
Betonen zum Teil erheblich beeinflussen kann. Im gezeigten Beispiel
(Abb. 2) haben – neben anderen verfahrenstechnischen Kenngrößen
der für die Zementmahlung eingesetzten Umlaufmahlanlage – insbesondere
die Rotordrehzahl des verwendeten Sichters sowie der Frischgutmassenstrom
(Anlagendurchsatz) die Granulometrie des Zements
und das Ergebnis der Frostprüfungen beeinflusst. Aus der Druckfestigkeitsentwicklung
des Zements alleine wäre dies nicht erkennbar
gewesen. Der dargestellte Zusammenhang ist derzeit nicht verallgemeinerbar.
Bereits heute können aber Handlungsanweisungen für die
granulometrischen Erfordernisse im Einzelfall abgeleitet werden, um
zielsicher dauerhaftigkeitsrelevante Anforderungen in Zulassungsuntersuchungen
zu erfüllen. Die Steuerung dieser Parameter gelingt dort,
wo Mahl- und Sichtvorgänge gezielt gesteuert werden können.
Mass loss
Abwitterungen in ... M.-%
30
25
20
15
10
Concrete in cube test
Betone im Würfelverfahren
z = 300 kg/m³; w/z = 0,60
100 FTCs/FTW
85 FTCs/FTW
70 FTCs/FTW
56 FTCs/FTW
From KGV
Aus der KGV
Fine Fein: D 10µm - D 1µm
Rough Grob: D 32µm - D 20µm
→ 2 Freeze/thaw resistance of
concrete: influence of the particle
size distribution of cements containing
about 30 m.-% of limestone
on surface scaling determined in
the cube test [3]
Frostwiderstand von Beton: Einfluss
der Korngrößenverteilung (KGV)
kalksteinhaltiger Zemente mit rund
30 Massen-% Kalkstein auf die Abwitterung
im Würfelverfahren [3]
5
0
1 2 3 4 5 6 7 8
Difference quotient of KGV (fine / coarse)
Differenzenquotient aus der KGV (Fein / Grob)
REFERENCES · LITERATUR
[1] Breitenbücher, R., Sievering, Ch., Schießl, P.; Wenzl, P., Stark, J., Seyfarth, K., Siebel, E., Müller, Ch., Eickschen, E., Böhm, M., Rissbildung an Fahrbahndecken
aus Beton: Auswirkungen von Alkali-Kieselsäure-Reaktionen (AKR) – Phase 1 In-situ-Untersuchungen an Fahrbahndecken aus Beton mit/ohne Risse.
Bremerhaven: Wirtschaftsverlag NW, 2010
[2] Müller, C., Borchers, I., Eickschen, E.: Erfahrungen mit AKR-Prüfverfahren: Hinweise zur Ableitung praxisgerechter Bewertungskriterien für Performanceund
WS-Grundprüfungen, Düsseldorf, beton 10/2012, 8 pages
[3] VDZ-Mitteilungen Nr. 149; September 2012
02·2013 BFT INTERNATIONAL 81

PANEL 5 → Proceedings
MODERATION
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber, RWTH Aachen
brameshuber@ibac.rwth-aachen.de
Geb. 1956; 1981 Diplomingenieur an der Technischen Universität Karlsruhe in der Fachrichtung Bauingenieurwesen;
1981-1988 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe; 1988 Promotion;
1989-1991 Mitarbeiter Baustofftechnologische Beratung für Planung und Ausführung des Ingenieurbüros
BUNG, Heidelberg; 1991-1998 Leiter des Zentralen Labors der Bilfinger Berger AG in Mannheim und der Baustofflabore
in Wiesbaden (Auslandsbereich) und Leipzig; seit 1999 Universitätsprofessor (Lehrstuhl für Baustoffkunde der
RWTH Aachen) und Leiter des Instituts für Bauforschung an der RWTH Aachen University; seit 2008 Gesellschafter
der BUI-GmbH mit Schwerpunkt Bauschadensfeststellung und Baustoffberatung
Day 2: Wednesday, 6 th February 2013
Tag 2: Mittwoch, 6. Februar 2013
From research to practice
Von der Forschung zur Praxis
Page
Seite
84
86
89
92
94
96
Title
Titel
Freeze/thaw resistance at moderate water saturation levels – current findings with respect to the XF2
freeze/thaw test method
Frostwiderstand bei mäßiger Wassersättigung – Erkenntnisstand beim XF2-Frostprüfverfahren
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber
Measurable quality improvement achieved by optimizing a colloidal mixer
Messbare Qualitätsverbesserung durch Optimierung eines Kolloidalmischers
Dr.-Ing. Ulrich Palzer, Dipl.-Inf. Knut Krenzer
Timber-concrete composite structures used in seismic regions: the ESSBBuilding in Vancouver, Canada
Holz-Beton-Verbund in Erdbebengebieten: Das „ESSB Building“ in Vancourver, Kanada
Prof. Dr.-Ing. Leander Anton Bathon, Dipl.-Ing. Oliver Bletz-Mühldorfer, Friedemann Diehl M. Eng, Dipl.-Ing.(FH) Michael Weil, Dipl.-
Ing.(FH) Jens Schmidt M.Eng
New findings on formwork corrosion
Neue Erkenntnisse zu Rost auf Schalung
Dipl.-Ing. Thomas Neumann, Dipl.-Ing. Eva Fritzsch
Free-flowing concrete in practice - Critical observations
Vergussbeton in der Praxis - Kritische Betrachtung
Prof. Dr.-Ing. Rolf Breitenbücher
Applications of hot-dip galvanized reinforcing steel in accordance with Eurocode 2
Einsatzmöglichkeiten von feuerverzinktem Betonstahl nach Eurocode 2
Prof. Dr.-Ing. habil. Prof. h.c. Ulf Nürnberger
82 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Wolfgang Brameshuber, RWTH Aachen
brameshuber@ibac.rwth-aachen.de
Geb. 1956; 1981 Diplomingenieur an der Technischen Universität Karlsruhe in der Fachrichtung Bauingenieurwesen;
1981-1988 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe;
1988 Promotion; 1989-1991 Mitarbeiter Baustofftechnologische Beratung für Planung und Ausführung des
Ingenieurbüros BUNG, Heidelberg; 1991-1998 Leiter des Zentralen Labors der Bilfinger Berger AG in Mannheim und
der Baustofflabore in Wiesbaden (Auslandsbereich) und Leipzig; seit 1999 Universitätsprofessor (Lehrstuhl für
Baustoffkunde der RWTH Aachen) und Leiter des Instituts für Bauforschung an der RWTH Aachen University; seit
2008 Gesellschafter der BUI-GmbH mit Schwerpunkt Bauschadensfeststellung und Baustoffberatung
Freeze/thaw resistance at moderate water saturation levels
Current findings with respect to the XF2 freeze/thaw test method
Frostwiderstand bei mäßiger Wassersättigung
Erkenntnisstand beim XF2-Frostprüfverfahren
Generally accepted, internationally recognized methods (CIF and
CDF) exist for testing the freeze/thaw resistance of concrete at
high water saturation rates irrespective of the simultaneous action
of de-icing salts. These methods assume that concrete is sufficiently
resistant to damage caused by freezing water if the degree
of water saturation remains below a critical threshold even
under permanent exposure to water. These tests are also suitable
for demonstrating the influence of carbonation on freeze/thaw resistance.
In the past, the descriptive specifications in EN 206-1
and DIN 1045-2 were confirmed consistently. Such methods are
required for an increasing number of concretes containing novel
cements or for mixes deviating from the standard to determine
their performance. This applies even more to moderately saturated
concretes. Typical examples include vertical surfaces exposed to
splash water or spray mist. For this reason, appropriate methods
were sought during the past few years to investigate this scenario
Für die Überprüfung des Frostwiderstandes von Beton bei starker
Wassersättigung, unabhängig von der gleichzeitigen Einwirkung
von Taumitteln, gibt es anerkannte Prüfverfahren (CIF- und CDF-
Test), die auch international anerkannt sind. Diese gehen davon aus,
dass ein Beton dann einen ausreichenden Widerstand gegen Schädigungen
durch das gefrierende Wasser hat, wenn er einen kritischen
Sättigungsgrad auch unter ständiger Einwirkung von Wasser nicht
erreicht. Auch die Auswirkung einer Carbonatisierung auf den Frostwiderstand
lässt sich mit solchen Verfahren aufzeigen. Die deskriptiven
Vorgaben der EN 206-1 und DIN 1045-2 konnten in der Vergangenheit
sehr gut bestätigt werden. Immer mehr Betone mit neuen
Zementen oder von der Norm abweichenden Zusammensetzungen
erfordern derartige Verfahren zur Überprüfung der Leistungsfähigkeit.
Dies gilt noch stärker für den Fall der mäßig gesättigten Betone.
Senkrechte Wandflächen im Spritzwasser- oder Sprühnebelbereich
sind hierfür typische Beispiele. In den vergangenen Jahren wurde
→ 1 Results of the freeze/thaw test using the XF2 and CDF methods
Ergebnis der Frostwiderstandsprüfung nach XF2-Verfahren und CDF-Test
84 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 5
in order to define an objective criterion to
assess freeze/thaw resistance at moderate
water saturation levels. Recent research in
this area concentrated on a method that is
very similar to the CDF test but uses other
test parameters.
Comparative tests
The method proposed for testing and assessing
the freeze/thaw resistance of concretes
with moderate water saturation and
simultaneous exposure to de-icing salts defines
a minimum temperature of -10°C and
14 cycles. No acceptance criteria for scaling
have been developed to date but these
should range from 1,000 to 2,000 g/cm 2 to
ensure reproducibility. Fig. 1 shows the results
of a comparison of the XF2 and CDF
methods applied to a 15-year old concrete
used for a bridge.
This concrete contains fly ash and has
no artificially introduced air voids. In the
case at hand, no difference is demonstrated
between the two methods although the CDF
test is known to have a very strong impact
on the material. In this respect, the test
methods do not distinguish between the
varying degrees of water saturation. Interlaboratory
tests and additional investigations
of the process revealed contradictory
results that raise questions to be answered
prior to the introduction of the XF2 method
for the standardized assessment of the
freeze/thaw resistance of concretes with
moderate water saturation.
Conclusions
As previously, this paper merely reflects the
current state of research, rather than outlining
solutions. However, the fundamental
question needs to be raised if the approach
of the proposed test method is actually appropriate
as it deliberately generates a certain
degree of saturation that may never
occur in reality. The author of this paper is
also aware of a case where a concrete exposed
to XF2 conditions in accordance with
the standard reveals a marked frost damage
that should not occur under these conditions.
This highly complex issue links the
parameters of action and resistance to each
other and thus raises many questions that
have been answered only to an insufficient
extent so far.Therefore further research is
needed in this area.
daher auch nach Verfahren für diesen Fall
gesucht, um ein objektives Beurteilungskriterium
für den Frostwiderstand bei mäßiger
Wassersättigung zu erarbeiten. Jüngste Forschungsarbeiten
auf diesem Gebiet konzentrierten
sich auf ein Verfahren, das dem
CDF-Test sehr ähnlich ist, allerdings andere
Versuchsparameter hat.
Vergleichende Untersuchungen
Die als Vorschlag für ein Prüfverfahren zur
Beurteilung des Frostwiderstandes nur gemäßigt
wassergesättigter Betone bei gleichzeitiger
Taumitteleinwirkung erarbeitete Verfahrensweise
sieht eine Minimaltemperatur
von -10°C vor, die Zyklenzahl wird auf 14
festgelegt. Abnahmekriterien für die Abwitterung
wurden bislang nicht festgelegt, müssen
aber aus Gründen der Reproduzierbarkeit
im Bereich von 1.000 bis 2.000 g/cm 2 liegen.
In Abbildung 1 ist ein Ergebnis als Vergleich
zwischen dem sogenannten XF2-Verfahren
und dem CDF-Test für einen 15 Jahre alten
Brückenbeton dargestellt.
Es handelt sich bei dem Brückenbeton um
einen Beton mit Flugasche und ohne künstliche
Luftporen. Im vorliegenden Fall ergibt
sich kein Unterschied zwischen den beiden
Verfahren, obwohl der CDF-Test bekanntermaßen
eine sehr stark beanspruchende
Prüfmethode ist. Insofern unterscheidet das
Prüfverfahren die unterschiedlichen Wassersättigungsgrade
im vorliegenden Fall nicht.
Durchgeführte Ringversuche und ergänzende
Prüfungen auch zum Verfahrensablauf zeigen
Widersprüche in den Ergebnissen, die
hinsichtlich der Einführung des XF2-Verfahrens
zur standardmäßigen Beurteilung des
Frostwiderstandes von Betonen bei mäßiger
Sättigung Fragen aufwerfen, die zunächst zu
beantworten sind.
Schlussfolgerungen
Auch dieser Beitrag gibt zunächst nur den
Stand der Erkenntnis wieder und gibt keine
Lösungen. Allerdings ist grundsätzlich die
Frage aufzuwerfen, ob das vorgeschlagene
Prüfverfahren, das ja nun eine Sättigung
bewusst erzeugt, die so in der Praxis möglicherweise
niemals auftritt, vom Ansatz
her geeignet ist. Dem Verfasser ist auch ein
Fall bekannt, in dem ein Beton, der gemäß
Norm einer XF2-Beanspruchung ausgesetzt
ist, eindeutige Frostschädigungen zeigt, die
so eigentlich nicht auftreten können. Es gibt
also noch viele Fragen mit unzureichenden
Antworten bei diesem sehr komplexen Problem,
das insbesondere durch die Koppelung
von Einwirkung und Widerstand schwierig
ist und noch weiterer Forschung bedarf.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 85
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PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Ulrich Palzer, IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
u.palzer@iab-weimar.de
Geb. 1960; 1979-1984 Studium der Baustoffverfahrenstechnik an der Hochschule für Architektur und Bauwesen
Weimar, heute Bauhaus-Universität Weimar; 1984-1989 wissenschaftlicher Assistent; 1990 Promotion; 1990-1995
Geschäftsführer der Ritter Verwaltung GmbH; seit 1995 Geschäftsführer der PBM Projektbau- und Baumanagement
GmbH, Weimar; seit Juli 2007 Institutsdirektor des IFF Weimar e. V., heute IAB – Institut für Angewandte Bauforschung
Weimar gGmbH; Tätigkeitsschwerpunkte: Baustoffforschung, Simulation von Verarbeitungsprozessen,
Lärm- und Schwingungsabwehr in der Rohstoffindustrie
From simulation to practice
Quality improvement by optimizing a colloidal mixer
Von der Simulation zur Praxis
Qualitätsverbesserung durch Optimierung eines Kolloidalmischers
→ 1 Example showing some geometry variations of the tested mixing paddle. The image clearly shows the varied
number of perforations and the change in their orientation, as well as the proportion of perforations
Beispielhafte Darstellung einiger Geometrievarianten des untersuchten Mischpaddels. Deutlich zu erkennen
ist die Variation von Lochanzahl und -ausrichtung sowie des Öffnungsverhältnisses
The method of computational fluid dynamics (CFD) to simulate
processes has become an effective tool to optimize processes and
machine designs. The systematic improvement of complex processes
under realistic conditions is enabled by the resource efficiency
and detailed options available to analyze process parameters
in the simulation, combined with selected real-life tests for
validation purposes. This paper describes such an approach applied
to the optimization of a colloidal mixer jointly implemented by
IAB Weimar gGmbH (formerly IFF Weimar e.V.) and MAT Mischanlagen
GmbH.
Rationale
The use of colloidal mixers aims to achieve an optimum homogenization
of suspensions (such as cement paste or bentonite suspensions)
but also a high degree of homogeneity of ultra-fine particles.
Homogeneity is very difficult to assess in the real mixing
Die Strömungssimulation (CFD) von Verarbeitungsprozessen hat sich
als effektives Werkzeug bei der Optimierung von Prozessen und Maschinenauslegungen
etabliert. Die Ressourceneffizienz und die detaillierten
Analysemöglichkeiten von Prozessgrößen in der Simulation,
kombiniert mit gezielten praktischen Experimenten zur Validierung,
ermöglichen eine systematische und praxisnahe Verbesserung komplexer
Prozesse. Im Folgenden wird ein solches Vorgehen anhand
einer am IAB Weimar gGmbH (ehemals IFF Weimar e.V.) in Kooperation
mit der MAT Mischanlagen GmbH realisierten Optimierung eines
Kolloidalmischers aufgezeigt.
Motivation
Beim Einsatz von Kolloidalmischern steht neben der Homogenisierung
von Suspensionen (wie z.B. Zementleim- oder Bentonitsuspensionen)
insbesondere die Erzielung eines hohen Aufschlussgrades der
Kleinstpartikel im Vordergrund. Die Bewertung des Aufschlusses im
86 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 5
process. In most cases, this parameter
cannot be determined
visually but only − indirectly
and inaccurately − on the basis
of the suspension characteristics.
The numerical simulation
of the process using the CFD
method is an appropriate alternative
to investigate particle
homogeneity. This method
also provides a simple option
to vary the machine geometry.
The aim was thus to identify
a paddle geometry suitable for
optimum particle homogenization
in a colloidal mixer using
numerical simulation methods.
Methods
The activities required for solving
this task were divided into
several stages. In the first step,
material characterizations were
carried out for various suspensions
(bentonite and calcium
carbonate). Experimental tests
using the viscometer (Viskomat
NT supplied by Schleibinger)
were performed to measure
yield stress and viscosity values
(as the rheological parameters)
on the basis of the Bingham
model using the basket cell
(according to Prof. Ruprecht
Vogel) and the cylinder geometry.
Using these material parameters,
the suspensions were
integrated into the numerical
model, and the mixing process
was simulated for the standard
colloidal mixer. The Fluent CFD
solver was used for the numerical
simulation, which first included
a single reference simulation
for a transient state and
then proceeded to simulating a
steady state in a rotating reference
system in order to reduce
computing time. At the same
time, identical tests were carried
out in a physical test mixer
fitted with special measuring
equipment to record process
pressures inside the mixing
chamber, mixing speeds and
power consumption. These results
were used as the reference
to validate the simulation. In
the next step, the geometrical
realen Prozessablauf lässt sich
nur sehr schwierig realisieren.
Meist ist dies nicht optisch, sondern
nur indirekt und ungenau
über die Eigenschaften der Suspension
möglich. Eine geeignete
Alternative zur Untersuchung
des Partikelaufschlusses bietet
die numerische Beschreibung
des Prozesses in der CFD, die
darüber hinaus eine einfache Variation
der Maschinengeometrie
ermöglicht. Die Zielstellung bestand
daher in der Identifikation
einer für den Partikelaufschluss
optimierten Paddelgeometrie für
einen Kolloidalmischer unter
Einsatz numerischer Simulationsmethoden.
Vorgehensweise
Die Realisierung der Aufgabe
unterteilte sich in verschiedene
Phasen. Im ersten Schritt erfolgte
eine Materialcharakterisierung
verschiedener Suspensionen
(Bentonit und Calciumcarbonat).
Bei experimentellen Untersuchungen
am Viskosimeter
(Viskomat NT von Schleibinger)
konnten mit Hilfe der Korbzelle
(nach Prof. Dr. Ruprecht Vogel)
und der Zylindergeometrie die
rheologischen Kennwerte Fließgrenze
und Viskosität (basierend
auf dem Bingham-Modell)
bestimmt werden. Aufbauend
auf diesen Materialkennwerten
wurden die Suspensionen in das
numerische Modell integriert
und die Simulationen des Mischprozesses
mit dem Standard-
Kolloidalmischer durchgeführt.
Die numerische Modellierung
erfolgte im CFD-Solver Fluent
zunächst für eine einzelne Referenzsimulation
instationär und
anschließend zur Verringerung
der Rechenzeit in einem rotierenden
Bezugssystem stationär.
Analog zu den Simulationen
wurden die gleichen Versuche
in einem realen Testmischer
durchgeführt, der mit spezieller
Messtechnik zur Aufzeichnung
prozessrelevanter Drücke im
Mischraum, der Mischdrehzahl
und der Leistungsaufnahme ausgestattet
war. Diese Ergebnisse
dienten als Vergleichsdaten zur
02·2013 BFT INTERNATIONAL 87
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PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Inf. Knut Krenzer, IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
k.krenzer@iab-weimar.de
Geb. 1981; 1999-2005 Informatikstudium an der Friedrich Schiller Universität Jena; 2005-2007 Softwareentwickler
bei VeecoMetrology in Santa Barbara, Kalifornien; 2007-2011 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für
Fertigteiltechnik und Fertigbau Weimar e.V. mit dem Schwerpunkt Partikelsimulation; seit 2012 Fachbereichsleiter
Simulation am IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
arrangement of the mixing paddle perforations was parameterized
in the simulation, and the paddle geometry was systematically
varied (see Fig. 1 for selected geometries). For these individual
paddle shapes, the mixing process was again simulated and relevant
process parameters were measured. Finally, the influence of
the individual geometrical parameters on the evaluation variables
was analyzed statistically. To assess particle homogeneity, indirect
parameters that characterize the probability of failure (average
shear rates and pressure gradients and minimum coefficient
of cavitation) were derived. When comparing the three variables,
significant differences were found depending on the paddle geometry
used (Fig. 2). The results of this analysis were used to
develop an optimized paddle design whose application reflects the
intended improved particle homogeneity. This successful project
step creates the basis to investigate the influence of other geometrical
parameters of the mixer, including the heights and widths
of the stirring and main mixing chambers.
Summary
The approach presented in this paper enabled a thorough investigation
of the flow patterns in a colloidal mixer. The combination
of parameterized geometry descriptions with statistical analyses
resulted in a suitable machine design that promotes particle homogeneity
whilst also reducing energy consumption. This machine
design was shown to be better-suited to practical needs.
Validierung der Simulation. Im Anschluss wurde die Lochgeometrie
der Mischerpaddel in der Simulation parametrisiert und systematisch
variiert (Auswahl in Abb. 1). Für diese Paddelformen wurden der
Mischprozess erneut simuliert und die relevanten Prozessgrößen ermittelt.
Abschließend erfolgte eine statistische Analyse des Einflusses
der verschiedenen Geometrieparameter auf die Bewertungsgrößen.
Zur Beurteilung des Partikelaufschlusses wurden indirekte Kenngrößen
(durchschnittliche Scherraten und Druckgradienten sowie
minimale Kavitationszahl) extrahiert, die das Aufschlussvermögen
charakterisieren. Beim Vergleich der drei Kennzahlen konnten starke
Unterschiede in Abhängigkeit von der Paddelgeometrie festgestellt
werden (Abb. 2). Die Ergebnisse dieser Analyse dienten als Grundlage
für die praktische Umsetzung einer optimierten Paddelauslegung, deren
Anwendung die angestrebte Verbesserung des Partikelaufschlusses
widerspiegelt. Aufbauend auf dieser erfolgreichen Realisierung
werden im nächsten Schritt der Einfluss weiterer Geometrieparameter
des Mischers, wie Höhen- und Breitenverhältnisse des Vor- und
Hauptmischraums, untersucht.
Fazit
Mit Hilfe der präsentierten Vorgehensweise konnte eine fundierte
Untersuchung der Strömungsverhältnisse in einem Kolloidalmischer
durchgeführt werden. Durch die Kombination von parametrisierter
Geometriebeschreibung und statistischer Auswertung wurde eine geeignete
Maschinenauslegung gefunden, die sowohl den Partikelaufschluss
begünstigt als auch die Energieaufnahme reduziert. Die verbesserte
Praxistauglichkeit der optimierten Paddelgeometrie konnte
in realen Anwendungen nachgewiesen werden.
→ 2 Analysis of average pressure gradients in the simulation at various speeds and for different materials depending on the paddle geometry used
Auswertung der durchschnittlichen Druckgradienten in der Simulation bei verschiedenen Drehzahlen und Materialien in Abhängigkeit von der verwendeten
Paddelgeometrie
88 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 5
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Leander Anton Bathon, Hochschule RheinMain, Wiesbaden
leander.bathon@hs-rm.de
Geb. 1964; 1982 Gesellenprüfung zum Zimmermann; 1987 Abschluss des Bauingenieurwesenstudiums an der FH
Darmstadt; 1990 Abschluss des Bauingenieurwesenstudiums an der Portland University/USA; 1992 Promotion an
der Portland University/USA; seit 1993 Berater–Ingenieur–Gutachter; 1994 Mitarbeiter bei der Firma Hess Holzleimbau/Miltenberg;
1996 Professor für Holzbau/Baukonstruktion an Hochschule RheinMain (ehemals FH Wiesbaden);
1998 ö.b.u.v. Sachverständiger für Holzbau, Baukonstruktion, Schäden an Gebäuden; 2002 Gründung und Leitung
des Labors für Holzbau der Hochschule RheinMain; 2006 Prüfingenieur für Baustatik, Fachrichtung Holzbau; 2010
Leitung des Bauphysiklabors am Fachbereich Architektur und Bauingenieurwesen der Hochschule RheinMain
AUTHOR
Dipl.-Ing. Oliver Bletz-Mühldorfer, Hochschule RheinMain, Wiesbaden
oliver.bletz@hs-rm.de
Geb. 1974; 1996-2000 Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule in Wiesbaden; 2000-2003 Studium
des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität Darmstadt; seit 2004 wissenschaftlicher Mitarbeiter im
Labor für Holzbau an der Fachhochschule Wiesbaden / Hochschule RheinMain; seit 2010 Leiter der Überwachungsund
Zertifizierungsstelle Holzbau sowie der Notifizierungsstelle Holzbau der Materialprüfanstalt für Bauwesen
(MPA) Wiesbaden an der Hochschule RheinMain; seit 2010 Lehrbeauftragter für Bauphysik und Holzbau an der
Hochschule RheinMain
AUTHOR
Friedemann Diehl M.Eng., Hochschule RheinMain, Wiesbaden
friedemann.diehl@hs-rm.de
Geb. 1986; 2002-2005 Ausbildung zum Tischler; 2006-2010 Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule
Wiesbaden / Hochschule RheinMain; 2010-2012 Studium des Bauingenieurwesens an der Hochschule RheinMain;
seit 2010 wissenschaftlicher Mitarbeiter im Labor für Holzbau an der Fachhochschule Wiesbaden / Hochschule
RheinMain
Timber-concrete composite structures used in seismic regions
The ESSB Building in Vancouver, Canada
Holz-Beton-Verbund in Erdbebengebieten
Das „ESSB Building“ in Vancouver, Kanada
Timber-concrete composite floors are often used to meet particularly
demanding structural specifications or to provide a high degree
of insulation. The newly constructed Earth System Science
Building (ESSB) is a multi-story laboratory and office building at
the University of Vancouver that had to fulfil both criteria. Furthermore,
the building is located in a seismic region. Whereas the
original design had fully relied on reinforced concrete, about half
of the building complex was constructed in a timber/wood composite
design thanks to the Wood First Act initiative. As a result,
the entire north wing of the building, which accommodates the
offices, student work stations and three large classrooms, is dominated
by wood, which is a renewable raw material.
Holz-Beton-Verbunddecken kommen häufig dann zum Einsatz, wenn
besonders hohe statische Anforderungen an Deckenkonstruktionen
vorliegen oder hohe bauphysikalische Anforderungen erfüllt werden
müssen. Bei dem Neubau des Earth System Science Building (ESSB),
eines mehrgeschossigen Labor- und Bürogebäudes an der Universität
in Vancouver, waren beide Aspekte gleichermaßen zu erfüllen.
Hinzu kam noch die Besonderheit, dass das Gebäude in einem Erdbebengebiet
liegt. Der ursprünglich als reine Stahlbetonkonstruktion
geplante Gebäudekomplex konnte infolge der Initiative zum Wood
First Act zu ca. 50 % als Holz- bzw. Holzverbundbau realisiert werden.
Im kompletten Nordteil des Gebäudes, in welchem die Büros
und Arbeitsstationen für Studenten sowie drei große Klassenräume
02·2013 BFT INTERNATIONAL 89

PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing.(FH) Jens Schmidt M.Eng.; Hochschule RheinMain, Wiesbaden
jens.schmidt@hs-rm.de
Geb. 1979; 2000-2005 Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule in Wiesbaden; 2005-2007 Masterstudium
„Angewandte Bautechnologie“ an der Fachhochschule in Wiesbaden; seit 2005 wissenschaftlicher Mitarbeiter
im Labor für Holzbau an der Fachhochschule Wiesbaden / Hochschule RheinMain; seit 2010 stellvertretender
Leiter der Überwachungs- und Zertifizierungsstelle Holzbau der Materialprüfanstalt für Bauwesen (MPA) Wiesbaden
an der Hochschule RheinMain; seit 2010 Lehrbeauftragter für Holzbau an der Hochschule RheinMain
Structural design concept
The structural system of the building’s north wing extends across
four stories and is marked by rows of columns that consist of glued
laminated Douglas fir wood. Most of these rows include three columns
arranged in spacings of 480 cm, 960 cm and 480 cm. The
individual rows of columns (transverse to the main direction of
support) are usually positioned at a distance of 640 cm to each
other. Between the columns, beams run in the main load-bearing
direction and serve as supports for the floor elements. The structural
design relies on biaxially restrained composite floor systems,
including composite timber-concrete or steel joists running in the
untergebracht sind, liegt dadurch der nachwachsende Rohstoff Holz
als dominierender Baustoff vor.
Tragwerkskonzept
Reihenförmig angeordnete Stützen aus Brettschichtholz (Holzart:
Douglas Fir) prägen das über vier Geschosse aufgehende Tragsystem
des Nordteils des Gebäudes. Zumeist drei Stützen – mit Achsabständen
von 480 cm, 960 cm und 480 cm – liegen in einer Stützenreihe
vor. Der Achsabstand der Stützenreihen untereinander (quer zur
Haupttragrichtung) beträgt in der Regel 640 cm. Zwischen den Stützen
sind in Haupttragrichtung Träger angeordnet, die als Auflager für
Photo: Equilibrium Consulting Inc.
→ 1 Wooden panels supported on glued laminated timber beams with inserted WCC shear connectors. After concrete pouring, the timber-concrete composite
beams form the primary floor structure whereas the timber-concrete composite floors positioned transversely to the main direction of support
generate the secondary floor structure
Hölzerne Plattenelemente, die auf Brettschichtholzträgern mit eingeklebten HBV-Schubverbindern auflagern. Nach dem Betonieren bilden die Holz-Beton-
Verbundträger das primäre Deckentragwerk aus, während die quer zur Haupttragrichtung angeordneten Holz-Beton-Verbunddecken das sekundäre Deckentragwerk
erzeugen
90 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 5
AUTHOR
Dipl.-Ing.(FH) Michael Weil, Hochschule RheinMain, Wiesbaden
michael.weil@hs-rm.de
Geb. 1977; 1999-2008 Studium des Bauingenieurwesens an der Fachhochschule in Wiesbaden; seit 2009 wissenschaftlicher
Mitarbeiter im Labor für Holzbau an der Fachhochschule Wiesbaden / Hochschule RheinMain
→ 2 Detailed view of the timber-concrete
composite floor: LSL elements with some
inserted WCC shear connectors visible on
the top side. The insulation panels have
also been laid. In the foreground, the image
clearly shows the stud shear connectors
mounted on the steel beams, which contribute
to creating a biaxially restrained
floor structure after concrete pouring
Photo: Equilibrium Consulting Inc.
Detailansicht der Holz-Beton-Verbunddecke
mit LSL-Elementen, bei denen an der Oberseite
örtlich bereits die HBV-Schubverbinder
eingeklebt sind. Ebenso sind bereits die
Dämmplatten verlegt. Im Vordergrund sind
die Kopfbolzen der Stahlunterzüge gut erkennbar,
die nach dem Überbetonieren dazu
führen, dass ein zweiachsig gespanntes Deckentragwerk
ausgebildet wird
main direction of support and transversely arranged timber-concrete
composite floors.
The wooden beams consist of glued laminated Douglas fir
wood. Prefabricated, panel-shaped laminated strand lumber (LSL)
elements were mounted on these beams in rectangular span direction.
These panels are 98 mm high and have a clear span of 640 cm.
Wood-concrete composite (WCC) shear connectors were fixed to
the glued laminated timber beams and to the laminated strand
lumber panels to enable the transfer of shear stresses within the
final composite structure. All of the WCC shear connectors were
glued into the structural elements on the construction site. In the
floor area, 2.5 cm thick compression-resistant insulation panels
cover the entire surface of the laminated strand lumber elements.
These panels were accurately inserted between the projecting WCC
shear connectors. Mesh reinforcement was then placed on top of
the WCC shear connectors. In the last work step, the concrete was
cast in situ to a height of 10 cm.
During concrete pouring, the WCC shear connectors fixed to
the glued laminated timber beams and the stud shear connectors
mounted on the steel beams were also embedded in the concrete,
which resulted in the intended biaxially restrained floor structure.
This method was used to build four levels with a total area of
about 5,200 m².
die Deckenelemente dienen. Das Tragwerkskonzept sieht zweiachsig
gespannte Deckentragwerke in Verbundbauweise vor – mit Unterzügen
als Holz-Beton-Verbund- bzw. Stahlverbundkonstruktion in
Haupttragrichtung sowie Holz-Beton-Verbunddecken in Quertragrichtung.
Bei den hölzernen Unterzügen sind Brettschichtholzbinder (Holzart:
Douglas Fir) eingesetzt worden. Auf diesen wurden mit rechtwinkliger
Spannrichtung vorgefertigte plattenförmige Elemente aus
Spanstreifenholz (Material: LSL – laminated strand lumber, Spannweite:
640 cm, Höhe: 98 mm) aufgesetzt. In die Brettschichtholzunterzüge
sowie die Spanstreifenholzplatten wurden HBV-Schubverbinder
eingeklebt, um die Schubspannungen innerhalb der späteren Verbundkonstruktion
übertragen zu können. Alle HBV-Schubverbinder
wurden vor Ort auf der Baustelle eingeklebt. Im Bereich der Decken
sind auf den hölzernen Spanstreifenholzelementen vollflächig druckfeste
Dämmplatten mit Dicken von jeweils 2,5 cm aufgelegt, wobei
diese zwischen die herausstehenden HBV-Schubverbinder passgenau
eingesetzt wurden. Auf der Oberseite der HBV-Schubverbinder wurde
anschließend die Mattenbewehrung verlegt. In einem letzten Arbeitsschritt
wurde auf der Baustelle der Beton mit einer Stärke von 10 cm
aufgebracht.
Bei diesem Betoniervorgang wurden auch die HBV-Schubverbinder
im Bereich der hölzernen Brettschichtholzunterzüge bzw. die
Kopfbolzendübel im Bereich der Stahlunterzüge mit einbetoniert, sodass
hierdurch letztlich das zweiachsig gespannte Deckentragwerk
generiert werden konnte. Insgesamt vier Geschossdeckenebenen mit
einer Gesamtfläche von ca. 5.200 m² wurden auf diese Weise erstellt.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 91

PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Thomas Neumann, SCHWENK Zement, Karlstadt
neumann.thomas@schwenk.de
Geb. 1973; Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar; seit 2001 bei Firma SCHWENK
Zement KG, als Projektleiter Forschung und Entwicklung im Zementwerk Karlstadt; seit 2009 Leiter Forschung
und Entwicklung Schwenk Zement und seit 2011 Laborleiter im Zementwerk Karlstadt
AUTHOR
Dipl.-Ing. Eva Fritzsch, Flughafen München
Geb. 1977; Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar; 2005-2006 Wissenschaftliche
Mitarbeiterin der Bauhaus-Universität Weimar; 2006-2007 Forschungsprojekt „Rosten auf Stahlschalungen“ bei
der Schwenk Zement KG, Karlstadt; 2007-2009 Otto-Graf-Institut, MPA Stuttgart, Abt. Betontechnologie / Abt.
Betonkorrosion; 2009-2012 Ingenieurbüro Schießl, Gehlen Sodeikat GmbH – Aufgabengebiet Betontechnologie; seit
2012 Referentin Bestandsmanagement Ingenieurbauwerke Flugbetrieb bei der Flughafen München GmbH
New findings on formwork corrosion
From research to practice
Neue Erkenntnisse zu Rost auf Schalung
Von der Forschung zur Praxis
Steel formwork/mold corrosion has long been an issue in the precast
industry. After the usual demolding times of 8 to 16 hours,
the molds and production tables show rust stains that become
visible as brown, spotted discolorations on the concrete surfaces,
which create a significant disturbance, particularly in areas where
architectural concrete is specified. The individual contractors have
to invest a lot of time and money to remove the rust stains both
from the concrete surfaces and from the forms.
The root cause of this recurring issue had long been unknown.
The few studies undertaken in this field detected two key influential
factors that make these surfaces susceptible to corrosion.
On the one hand, bleeding concretes have a considerably greater
corrosion potential than stable fresh concrete mixes [1, 2]. On the
other hand, the composition of the pore solution in the fresh concrete
influences the formation of corrosion cells. Dissolved anions,
particularly chloride ions, are known to increase the likelihood of
steel corrosion. In turn, the critical chloride content of the pore solution
above which steel corrosion is possible depends on the concentration
of hydroxide ions, and thus on the pH value. A high hydroxide
ion concentration can passivate the steel. As a result, the
pH value and the critical chloride content are directly proportional
to each other [3]. Besides these concrete parameters, weather-related
condensation effects also change the corrosion risk. In some
cases, short circuits to other metals (embedded parts) or metallic
Das Rosten von Stahlschalungen ist seit vielen Jahren ein Problem
der Betonfertigteilindustrie. Nach den üblichen Ausschalfristen von
8 bis 16 Stunden zeigen sich auf den Schalungen und Schaltischen
Rostflecken, die sich als braune, fleckige Verfärbungen auf den Betonflächen
niederschlagen. Vor allem in Bereichen, in denen Sichtbetonqualität
gefordert wird, stellt dies eine erhebliche Beeinträchtigung
dar. Die Beseitigung der Korrosionsflecken sowohl auf den
Betonflächen als auch auf den Schalungen wirkt sich zeit- und kostenintensiv
für die einzelnen Firmen aus.
Die Ursache dieser in unregelmäßigen Abständen immer wiederkehrenden
Problematik blieb lange Zeit unbekannt. Die wenigen
Untersuchungen auf dem Gebiet konnten im Wesentlichen zwei Einflussgrößen
für die Korrosionsneigung detektieren. Zum einen zeigen
Betone, die Blutwasser absondern, ein deutlich höheres Korrosionspotenzial
als stabile Frischbetongefüge [1, 2]. Zum anderen nimmt die
Zusammensetzung der Porenlösung im Frischbeton Einfluss auf die
Ausbildung von Korrosionselementen. Bekannt ist, dass gelöste Anionen
und insbesondere Chloridionen die Wahrscheinlichkeit einer
Stahlkorrosion erhöhen. Der kritische Chloridgehalt der Porenlösung,
oberhalb dessen eine Stahlkorrosion stattfinden kann, hängt wiederum
von der Hydroxidionenkonzentration und damit vom pH-Wert ab. Eine
hohe Hydroxidionenkonzentration kann den Stahl passivieren. Somit
verhalten sich pH-Wert und kritischer Chloridgehalt proportional zueinander
[3]. Neben diesen betonseitigen Einflussgrößen verändern auch
92 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 5
accessories may also lead to corrosion.
The study presented in this paper verified
the known correlation between the
composition of the pore solution and stability
of the fresh concrete on the one hand
and the likelihood of corrosion on the other.
It was found that both factors need to
be considered in conjunction with the presence
of admixtures, particularly plasticizers.
Polymers contained in plasticizers influence
not only the chemistry of the pore
solution but also the structure of the fresh
concrete. High plasticizer amounts permanently
shift the solution equilibrium, delay
the hardening of the concrete and may lead
to segregation of the mix in isolated cases.
This segregation releases water from the
fresh concrete matrix in a bleeding process,
which significantly increases the risk of
formwork corrosion. Delayed hardening of
the concrete also leads to an increase in the
likelihood of corrosion. Fresh concrete segregation
can be prevented and the risk of
formwork corrosion reduced dramatically
by carefully selecting concrete aggregates
and particle size distributions whilst being
aware of critical paste contents.
Surprisingly, the findings of this study
also indicate a strong influence of the steel
grade or steel structure. Minor changes
in the composition of the steel grade under
study (S235JR+AR; formerly RSt 37-
2) can significantly alter the likelihood of
corrosion. Whereas the formation of corrosion
cells was consistently observed for
various batches of sheet steel in accordance
with the statistical distribution, other steel
batches did not reveal signs of corrosion
even under the least favorable concrete
placement conditions.
witterungsbedingte Kondensationseffekte das
Korrosionsrisiko. Zum Teil kann auch durch
den Spannungsschluss zu anderen Metallen
(Einbauteilen) oder metallischen Zubehörteilen
eine Korrosion auftreten.
Im Rahmen dieser Untersuchung konnten
die bekannten Zusammenhänge zwischen
Porenlösungszusammensetzung und
Betonstabilität des Frischbetons einerseits
und der Korrosionswahrscheinlichkeit andererseits
verifiziert werden. Es zeigt sich,
dass beide Faktoren im Zusammenhang
mit dem Vorhandensein von Zusatzmitteln
und insbesondere mit Fließmitteln betrachtet
werden müssen. Neben der chemischen
Beeinflussung der Porenlösung wird insbesondere
die Gefügestruktur des Frischbetons
durch Fließmittelpolymere beeinflusst. Hohe
Fließmitteldosierungen verschieben das Lösungsgleichgewicht
nachhaltig, verzögern
das Erstarren des Betons und führen in Einzelfällen
zum Entmischen des Gefüges. Diese
Entmischungen setzen Blutwasser im Frischbetongefüge
frei, und das Risiko einer Schalungskorrosion
steigt deutlich an. Auch ein
verzögertes Erstarren des Betons führt zum
Ansteigen der Korrosionswahrscheinlichkeit.
Durch das sorgfältige Auswählen von Gesteinskörnungen
und Sieblinien sowie durch
Beachtung kritischer Leimgehalte können
Entmischungen im Frischbetongefüge vermieden
und das Risiko für eine Schalungskorrosion
drastisch gesenkt werden.
Überraschenderweise wird im Ergebnis
der Untersuchung auch ein starker Einfluss
der Stahlzusammensetzung bzw. des Stahlgefüges
deutlich. Geringfügige Änderungen
innerhalb der untersuchten Sorte S235JR+AR
(ehemals RSt 37-2) können die Korrosionswahrscheinlichkeit
drastisch verschieben.
Während bei verschiedenen Chargen von
Stahlblechen mit statistischer Verteilung immer
wieder die Ausbildung von Korrosionselementen
beobachtet werden konnte, zeigen
andere Stahlchargen selbst unter pessimalen
Betonierbedingungen keine Korrosion.
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REFERENCES · LITERATUR
[1] Bohlmann, E.; Boos, P.; Härdtl, R.: Rostbildung auf Stahlschalungen im Fertigteilbereich.
Betonwerk + Fertigteil-Technik 72 (2006) Nr. 5, 48-58
[2] Schießl, P.; Volkwein, A.; Mayer, T. F.: Korrosion von Stahlschalung in Fertigteilwerken.
Betonwerk + Fertigteil-Technik 72 (2006) Nr. 5, 60-69
[3] Breit, W.: Kritischer korrosionsauslösender Chloridgehalt – Sachstand und neuere
Untersuchungen, VDZ
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02·2013 BFT INTERNATIONAL 93

PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Rolf Breitenbücher, Ruhr-Universität Bochum
rolf.breitenbuecher@rub.de
Geb. 1957; bis 1982 Studium des Bauingenieurwesens an der TU München; 1982-1983 Mitarbeiter Technisches Büro
bei der Philipp Holzmann AG, NL München; 1983-1992 Wissenschaftlicher Mitarbeiter / Akad. Oberrat am Baustoffinstitut
der TU München; 1989 Promotion; 1992-2002 Leiter Zentrales Baustofflabor der Philipp Holzmann AG,
Frankfurt/Main und Geschäftsführer der Philipp Holzmann Bautechnik GmbH; seit 2003 Ruhr-Universität Bochum,
Professor am Lehrstuhl für Baustofftechnik; Vorsitzender Normenausschuss „Betontechnik“; Vorsitzender
CEN TC 104/SC 1 „Beton – Spezifikation, Eigenschaften, Produktion und Konformität“; Vorsitzender FGSV-Arbeitsausschuss
„Straßenbeton“
Flowable Filling concrete in practice
Critical observations
Vergussbeton in der Praxis
Kritische Betrachtungen
Specific tasks in concrete construction, e.g. supplementing concrete
in thin layers, can only be realized with flowable concrete.
For these purposes, special types of flowable concretes have been
in use for some time. Typical applications are the filling of joints
or for casting columns in sleeve foundations. The main difference
between flowable filling concretes and concretes based on
EN 206-1/ DIN 1045-2 is the consistency and the higher powder
content. For this reason, they are subject to the control of the regulatory
authorities. For the flowable filling concretes commonly in
use for some time, such regulations were put together for the first
time in the DAfStb code of practice on the “manufacture and use
of cement-bound flowable filling concrete and mortar,” published
in 2006. This code of practice was revised and published in 2011.
The flowable filling concrete code of practice excludes a number
of specific applications. Apart from the manufacture of structures
or large structural components used in underground and civil
engineering works, flowable filling concrete may not be used for
anchoring tensile forces and for the subsequent filling of reinforcing
bars with mortar, because they are not covered by the current
code of practice. In addition, flowable filling concrete may not be
used as a substitute for concrete in the sense of the DAfStb code
of practice on the “protection and repair of structural concrete
components,” but only for filling small defects, crevices and voids.
Flowable filling concrete cast in thicker layers
Beyond that, the maximum layer thickness of the flowable filling
concrete should not exceed the size of the largest particle more
than 25 fold. For a maximum particle size of 16 mm, for example,
the corresponding maximum thickness would be 40 cm. This
limitation was included in the code in particular as a precaution to
prevent impairment of the concrete due to excessive heating of the
high cementitious flowable filling concrete during hydration (loss
of strength, cracking, secondary ettringite formation).
In practice it would be quite desirable in spceific cases to manufacture
small-sized components with flowable filling concrete,
whose dimensions may exceed the stated limitations, for example,
for bearing plinths for bridge bearings. Relevant investigations
Bestimmte Aufgaben im Betonbau, wie z.B. die Ergänzung von Beton
in dünnen Schichten, lassen sich nur über extrem fließfähige Betone
realisieren. Hierfür werden bereits seit längerem spezielle Vergussbetone
eingesetzt. Typische Anwendungen hierfür sind das Ausfüllen
von Fugen oder das Einbetonieren von Stützen in Köcherfundamente.
Gegenüber Betonen nach EN 206-1/ DIN 1045-2 unterscheiden sich
diese Vergussbetone insbesondere in der Konsistenz und in einem erhöhten
Mehlkorngehalt. Daher bedürfen sie eigener bauaufsichtlicher
Regelungen. Für die bereits seit langem gängigen Vergussbetone
wurden solche Regeln erstmals in der 2006 veröffentlichten DAfStb-
Richtlinie „Herstellung und Verwendung von zementgebundenem
Vergussbeton und Vergussmörtel“ zusammengestellt; diese Fassung
der Richtlinie wurde 2011 überarbeitet.
In der Vergussbeton-Richtlinie sind bestimmte Anwendungen
ausgeschlossen. Neben der Herstellung von Tragwerken oder großformatigen
Bauteilen des Hoch- und Ingenieurbaus ist auch die Verwendung
von Vergussbeton zur Verankerung von Zugkräften und
zum nachträglichen Einmörteln von Bewehrungsstäben nicht durch
die Richtlinie abgedeckt. Des Weiteren darf Vergussbeton als Betonersatz
im Sinne der DAfStb-Richtlinie „Schutz und Instandsetzung
von Betonbauteilen“ lediglich für das Vergießen kleinformatiger
Fehlstellen, Spalten und Hohlräume verwendet werden.
Vergussbeton in dickeren Schichten
Darüber hinaus sollte die maximale Schichtdicke des Vergussbetons
das 25-fache des verwendeten Größtkorns nicht überschreiten. Für
ein Größtkorn von 16 mm ergibt sich dementsprechend eine Grenzdicke
von 40 cm. Diese Begrenzung wurde insbesondere aus Vorsorge
um eine Beeinträchtigung des Festbetons infolge einer zu hohen
Erwärmung des zementreichen Vergussbetons während der Hydratation
(Festigkeitseinbuße, Rissbildung, sekundäre Ettringitbildung)
aufgenommen.
In der Praxis wäre es in bestimmten Fällen durchaus zweckmäßig
kleinformatige Bauteile mit Vergussbeton herzustellen, deren
Abmessungen unter Umständen die angeführte Grenze überschreiten,
zum Beispiel Lagersockel für Brückenlager. In einschlägigen Untersuchungen
an der Ruhr-Universität Bochum zeigte sich, dass in
94 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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at Ruhr University Bochum
showed, that the temperature
in members of twice the currently
permitted thickness (at
size range 16 mm to 80 cm),
rises, indeed, during hydration
to 70 K without, however,
resulting in a loss of strength.
Furthermore, in limiting manufacture
to small-sized components,
cracking can be avoided
through controlled heat curing.
None of the investigated
concretes, moreover, including
some of considerable thickness
(up to 80cm) and/or when exposed
to high temperatures,
showed any signs of secondary
ettringite formation.
Flowable filling concrete
used for repairs
Flowable filling concrete can
also be used to good advantage
for repairing concrete
components for which substitute
concrete layers of greater
thickness. Its use for repairing
smaller voids has already been
approved by the flowable filling
concrete code of practice.
In it, however, the limitation
between voids of smaller and
larger size has not been precisely
defined. For the repair,
a durable bond over the entire
surface between the old and the
new concrete is the relevant
requirement made on flowable
filling concrete. Here, in keeping
with the classic regulations,
special attention must be paid
to low shrinkage and a not excessive
stiffness. Accordingly,
only flowable filling concretes
of shrinkage class SKVB 0 and
early strength class C, for with
the 28-day strength is additionally
limited, should be used.
For flowable filling mortars
commonly used only for casting
thin layers, more provisions
will have to be made. These
will shortly be regulated in the
DAfStb code of practice on the
“protection and repair of structural
concrete components.”
Bauteilen mit bis zum doppelten
der derzeit zulässigen Dicke (bei
GK 16 mm bis 80 cm) die Temperatur
während der Hydratation
zwar um bis zu 70 K ansteigen
kann, dennoch zeigten sich keinerlei
Festigkeitseinbußen. Darüber
hinaus ist bei Begrenzung
auf kleinformatige Bauteile bei
einer gesteuerten thermischen
Nachbehandlung auch eine Rissbildung
vermeidbar. Weiterhin
lieferte keiner der untersuchten
Betone - auch bei sehr großen
Bauteildicken (bis 80 cm) beziehungsweise
bei hoher Erwärmung
- Anzeichen einer sekundären
Ettringitbildung.
Vergussbeton für Instandsetzungsmaßnahmen
Ebenso kann Vergussbeton für die
Instandsetzung von Betonbauteilen,
bei denen der Betonersatz
über eine größere Dicke einzubringen
ist, vorteilhaft eingesetzt
werden. Für kleinformatige Fehlstellen
ist die Anwendung über
die Vergussbeton-Richtlinie bereits
ermöglicht. Allerdings ist
dabei die Abgrenzung zwischen
klein- und großformatigen Fehlstellen
nicht genauer definiert.
Bei der Instandsetzung definiert
der dauerhafte flächige Verbund
zwischen Alt- und Neubeton
die maßgebliche Anforderung
an den Vergussbeton. Entsprechend
den klassischen Regeln
ist daher besonders auf ein geringes
Schwinden und eine nicht
zu hohe Steifigkeit zu achten.
Dementsprechend sollten hierfür
nur Vergussbetone der Schwindklasse
SKVB 0 und der Frühfestigkeitsklasse
C herangezogen
werden, bei denen zusätzlich die
28-Tage-Druckfestigkeit nach
oben begrenzt wird. Für Vergussmörtel,
die üblicherweise
nur in dünnen Schichten eingesetzt
werden, bedarf es weiterer
Vorkehrungen, die in Kürze
auch über die DAfStb-Richtlinie
„Schutz und Instandsetzung von
Betonbauteilen“ geregelt werden.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 95
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PANEL 5 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. habil. Prof. h.c. Ulf Nürnberger, Universität Stuttgart
ulf.nuernberger@t-online.de
Geb.1942; Studium der Metallkunde TU Clausthal; 1968-1973 wiss. Mitarbeiter an der TU Braunschweig; 1972 Promotion;
Habilitation; 1974-2007 Otto-Graf-Institut an der Universität Stuttgart; 1990-2003 Leiter der Abteilung
Bauchemie und Bautenschutz; 2003-2007 Leiter des Fachbereiches Erhaltung von Bauten und Anlagen und stellv.
Direktor der MPA Universität Stuttgart; derzeit apl. Professor an der Universität Stuttgart und Dozent am Institut
Fortbildung Bau der Architektenkammer Baden-Württemberg; seit 2007 Sachverständiger für Korrosion und Korrosionsschutz
im Bauwesen
Applications of hot-dip galvanized reinforcing
steel in accordance with Eurocode 2
Einsatzmöglichkeiten von feuerverzinktem
Betonstahl nach Eurocode 2
The durability of reinforced-concrete members is ensured, in terms
of concrete technology, by the use of a suitable concrete composition
and, in terms of their structural requirements, by the choice of
appropriate concrete covers, depending on exposure classes. This is
regulated on the European level by the standard EN 1992-1-1 (Eurocode
2) and in Germany by DIN 1045-1:2008-08. The minimum
concrete cover ensures durability and safe transmission of bond
forces. Eurocode 2 defines minimum concrete covers for the individual
exposure classes, taking account of structural classes. Structural
class 4, for example, covers a service life of up to 50 years.
Reinforced-concrete structures do not have unlimited durability
and require maintenance. In special cases – especially when
carbonation of the concrete cover or penetration of chlorides, i.e.,
corrosion of reinforcement and spalling of the concrete cover,
must be considered with – the implementation of additional corrosion
protective measures may be expedient both from technical
and economic aspects [1, 2]. A considerable range and number
of approaches is available for preventing corrosion of reinforcing
steel in reinforced-concrete construction, through the implementation
of additional measures. This lecture will discuss hot-dip
galvanization of reinforcing steel, which offers the possibility of
cost-effective corrosion protection.
Hot-dip galvanizing of reinforcing steel has until now been
comprehensively investigated in Germany in a number of research
projects (for example [3 - 6]) and has been confirmed by long-term
studies [1, 7]. An available approval by the regulatory authorities
[8] stipulates the hot-dipped and non-galvanized reinforcing steel
that may be used for reinforced concrete manufactured according
to DIN 1045-1:2008-08. This approval includes restrictions for the
manufacture (such as the thickness of the zinc coating), the design
(such as limitation of the fatigue strength), and the application
(such as prohibition of welding following galvanization and of
contact with prestressing steels).
Corrosion behavior in concrete
The zinc coating in galvanized steel embedded in concrete (pH
value ≈13) is durable for all practical purposes. Initial corrosion in
the not yet set cement mix is followed during hardening by a reaction
between zinc and calcium hydroxide to passivating calcium
Die Dauerhaftigkeit für Bauteile aus Stahlbeton wird betontechnologisch
durch Verwendung einer geeigneten Betonzusammensetzung
und konstruktiv durch Wahl einer geeigneten Betondeckung in Abhängigkeit
von Expositionsklassen sichergestellt. Auf europäischer
Ebene regelt dies die Norm EN 1992-1-1 (Eurocode 2), in Deutschland
die DIN 1045-1:2008-08. Die Mindestbetondeckung dient der
Sicherstellung der Dauerhaftigkeit und der Übertragung von Verbundkräften.
Der Eurocode 2 definiert Mindestbetondeckungen für
die einzelnen Expositionsklassen unter Berücksichtigung von Anforderungsklassen.
Zum Beispiel entspricht die Anforderungsklasse S4
einer geplanten Nutzungsdauer von 50 Jahren.
Stahlbetonbauwerke sind nicht unbeschränkt dauerhaft und nicht
frei von Unterhaltungsaufwand. In besonderen Fällen, vor allem
wenn mit einer Carbonatisierung der Betondeckung oder mit dem Zutritt
von Chloriden und somit mit Bewehrungsstahlkorrosion und Abplatzung
der Betondeckung zu rechnen ist, kann es daher technisch
und auch wirtschaftlich sinnvoll sein, zusätzliche Korrosionsschutzmaßnahmen
anzuwenden [1, 2]. Es existieren die unterschiedlichsten
Ansätze, um im bewehrten Betonbau durch zusätzliche Maßnahmen
eine Bewehrungsstahlkorrosion auszuschließen. Im hiesigen Beitrag
wird das Feuerverzinken von Betonstahl behandelt, welches die Möglichkeit
eines preiswerten Korrosionsschutzes bietet.
Das Feuerverzinken von Betonstahl ist in Deutschland in mehreren
zurückliegenden Forschungsprojekten (beispielsweise [3 - 6]) umfassend
untersucht worden und wurde darüber hinaus in Langzeitversuchen
abgesichert [1, 7]. Es existiert eine bauaufsichtliche Zulassung [8],
wonach feuerverzinkte Betonstähle wie unverzinkte Betonstähle zur
Bewehrung von Stahlbeton nach DIN 1045-1:2008-08 verwendet werden
dürfen. Die Zulassung nennt Beschränkungen für die Herstellung
(etwa die Dicke der Zinkschicht), Bemessung (wie etwa die Begrenzung
der Dauerschwingfestigkeit) und Anwendung (etwa kein Schweißen
nach dem Verzinken, sowie kein Kontakt mit Spannstählen).
Korrosionsverhalten in Beton
Bei in Beton (pH-Wert ≈13) eingebettetem verzinktem Stahl ist die Zinkauflage
praktisch beständig. Nach anfänglicher Korrosion im noch
nicht abgebundenen Zementbrei kommt es während der Erhärtung
durch eine Reaktion zwischen Zink und Calciumhydroxid zu passivierenden
Calciumhydroxozinkat-Deckschichten Ca[Zn(OH) 3
] 2
× 2H 2
O,
96 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

hydroxide zinc oxide coatings
Ca[Zn(OH) 3
] 2
× 2H 2
O, due to
which zinc removal practically
comes to a standstill within a
few hours or days [9].
In the aqueous phase of carbonated
concrete with pH values
of 8 and 9, ∈ zinc hydroxide
and alkaline zinc carbonates
form on the zinc surfaces that in
this pH range demonstrate their
lowest solubility [5, 9]. After
carbonation is complete, the
corrosion rate is considerably
lower than in non-galvanized
steel. Based on results from a
large number of investigations,
it can be assumed that a typical
zinc coating of approximately
100 to 200 mm thickness has
worn away during periods of
time practically encountered in
construction experience [3, 5,
9]. In situations such as those
prevailing in exposure classes
XC1 to XC4 (corrosion caused
by carbonation), galvanized reinforcing
steels are, accordingly,
highly resistant to corrosion.
Galvanized reinforcing steels
are more durable than non-galvanized
steels, even in chloridecontaining
concrete [4, 9, 10],
since chloride ions are chemically
bonded in the form of alkaline
zinc chlorides that are not readily
soluble. It is therefore possible
to increase the durability
of structural members with low
to moderate chloride content by
use of hot-dip galvanized reinforcing
steel. These are conditions
in which corrosion must
undoubtedly be expected with
conventional reinforcing steel.
Slightly increased chloride
values such as these at the level
of the reinforcement (< 1 M %
relative to the cement) are possible,
for example, in spray-mist
zones adjacent to heavily-trafficked
roads or on bridge superstructures
treated with de-icing
salt (exposure class XD1) [11]
and for external members near
or at the seacoast but not in direct
contact with seawater (exposure
class XS1). Moderately
increased chloride contents at
the level of the reinforcement
Kongressunterlagen ← PODIUM 5
wodurch der Zinkabtrag nach
wenigen Stunden bis Tagen
praktisch zum Stillstand kommt
[9].
In carbonatisiertem Beton
mit pH-Werten der wässrigen
Phase zwischen etwa 8 und 9
bilden sich auf den Zinkoberflächen
∈-Zinkhydroxid und
basische Zinkcarbonate, welche
in diesem pH-Bereich ihre geringste
Löslichkeit aufweisen [5,
9]. Nach abgeschlossener Carbonatisierung
ist die Abtragsgeschwindigkeit
erheblich geringer
als bei unverzinktem Stahl.
Aufgrund vielfacher Untersuchungen
ist nicht davon auszugehen,
dass in baupraktischen
Zeiträumen die gewöhnlich etwa
100 bis 200 mm dicke Zinkauflage
aufgezehrt wird [3, 5, 9]. Bei
Verhältnissen einer Expositionsklasse
XC1 bis XC4 (Korrosion
ausgelöst durch Carbonatisierung)
sind verzinkte Betonstähle
demnach sehr korrosionsbeständig.
Auch in chloridhaltigem
Beton sind verzinkte Bewehrungsstähle
beständiger als unverzinkte
[4, 9, 10], da Chloridionen
als schwerlösliche basische
Zinkchloride abgebunden werden.
Es ist daher möglich, durch
die Anwendung feuerverzinkter
Betonstähle die Dauerhaftigkeit
von Bauteilen mit geringen bis
mäßig hohen Chloridgehalten
heraufzusetzen. Dieses sind Bedingungen,
unter denen bei herkömmlicher
Bewehrung bereits
mit Korrosion zu rechnen ist:
Solche gering erhöhten
Chloridgehalte in Höhe der Bewehrung
(

PANEL 5 → Proceedings
Exposure
class.
Expos.-
Klasse
Environment
Umgebung
Examples
Beispiele
Compressive
strength class
Druckfestigkeits-
Klasse
c min
nongalvanized
c min
unverzinkt
c min
galvanized
c min
verzinkt
Corrosion induced by carbonation
Korrosion ausgelöst durch Carbonatisierung
XC1
Dry or permanently wet
trocken oder standing nass
Dry interior, concrete submerged in water
trockene Innenräume, Beton in Wasser
getaucht
C20/25 15 15 1)
XC2
Wet, rarely dry
meist nass
Water container
Wasserbehälter
C25/30 25 15 1)
XC3
XC4
Moderate humidity
mäßige Feuchte
Cyclic wet and dry
wechselnd nass und trocken
Exterior not exposed to weathering
Außenbereich, nicht bewittert
Exterior exposed to weathering
Außenbereich, bewittert
C30/37
25 15
30 20
Corrosion induced by chloride, except for seawater
Korrosion ausgelöst durch Chloride, ausgenommen Meerwasser
XD1
XD2
XD3
Moderate humidity
mäßige Feuchte
Wet, rarely dry
meist nass
Cyclic wet and dry
wechselnd nass und trocken
Chloride-containing spray-mist zone
chloridhaltiger Sprühnebel
Brine bath, chloride-containing
wastewater
Solebäder, chloridhaltige Abwässer
Chloride-containing splash water
traffic areas, bridge components
chloridhaltiges Spritzwasser
Verkehrsflächen, Brückenteile
Corrosion induced by chloride from seawater
Korrosion ausgelöst durch Chloride aus Meerwasser
C30/37
35 25
40
C35/45 45 35 2)
-
XS1
XS2
XS3
Sea atmosphere
Meeresluft
Permanently submerged
unter Wasser
Cyclic water
wechselnd Wasser
Structures near to or on the coast
Außenbauteile in Küstennähe
Parts of marine structures, Offshore zone
Hafenanlagen, Offshore-Bereich
35 25
C30/37
40 -
C35/45 45 -
1)
Use of galvanized reinforcing steel is possible, but not necessary from the standpoint of corrosion protection ein Einsatz verzinkter Betonstähle ist möglich, aus korrosionstechnischer
Sicht aber nicht notwendig
2)
Weathered surfaces (exposed to rainwater) (chlorides are rinsed or washed out by rainwater) bewitterte (beregnete) Flächen (Chloride werden durch Regen ab- bzw. ausgewaschen)
Proposal for reduced minimum concrete cover of hot-dip galvanized steels; basis: structural class S4, 50 years (Eurocode 2)
Vorschlag für eine reduzierte Mindestbetondeckung verzinkter Betonstähle; Basis: Anforderungsklasse S4, 50 Jahre (Eurocode 2)
(approx. 0.8 to < 1.5 M % relative to the cement) is, for example,
possible in spray-mist zones near traffic areas treated with de-icing
salt with (distance from the road approx. 1 to 10 m) or on bridge
superstructures (exposure class XD3) [11], when the surfaces are exposed
to rain and chlorides are rinsed and/or washed out of the concrete.
Based on the results of laboratory studies and realistic outside
storage tests, increased zinc corrosion would necessarily be expected
only in the presence of higher chloride content [6, 9]: according to [4,
10], beginning at approximately 1.5 % chloride (relative to cement).
Higher chloride contents in the concrete that can, in the long-term,
accumulate in spray zones, especially on or adjacent to traffic areas
not exposed to rain or de-icing salt (e.g., parking decks and underpasses)
and bridge superstructures (exposure class XD3), or also on
components in direct contact with seawater (exposure class XS2 or
XS3) [1, 11] can thus cause zinc removal. For this reason, galvanization
of the reinforcement can only delay the corrosion of steel in
chloride-enriched concrete, but cannot prevent it over the long term.
Spritzwasserbereich neben tausalzbehandelten Verkehrsflächen
(Entfernung von der Straße etwa 1 bis 10 m) oder bei Brückenüberbauten
(Expositionsklasse XD3) [11], wenn die Flächen beregnet
werden und Chloride vom Beton ab- bzw. ausgewaschen werden.
Aufgrund von Laboruntersuchungen und praxisnahen Auslagerungsversuchen
muss erst bei höheren Chloridgehalten [6, 9], nach
[4, 10], etwa ab 1,5 % Chlorid (bezogen auf Zement) von einer verstärkten
Zinkkorrosion ausgegangen werden. Stark erhöhte Chloridgehalte
im Beton, die sich im Spritzwasserbereich, insbesondere
auf oder neben nicht beregneten tausalzbehandelten Verkehrsflächen
(Parkdecks, Unterführungen) und Brückenüberbauten (Expositionsklasse
XD3) oder auch bei meerwasserberührten Bauteilen
(Expositionsklasse XS2 oder XS3) langfristig einstellen können [1,
11], sind somit in der Lage, Zink abzutragen. Deswegen kann durch
eine Verzinkung der Bewehrung die Stahlkorrosion in einem an
Chlorid angereicherten Beton lediglich verzögert, auf Dauer jedoch
nicht verhindert werden.
98 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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Reduced concrete cover due to the use of hot-dip galvanized
reinforcing steels
From this standpoint, the corrosion protection behavior of hot-dip
galvanized reinforcing steel – as extensively confirmed – justifies
reduction of the minimum concrete cover required in accordance
with EN 1992-1-1 and DIN 1045-1 for specific applications, provided
sufficient bonding has been ensured. Table 1 summarizes a
proposal to this effect. The proposal for the use of hot-dip galvanized
steel in carbonated concrete for reduced concrete cover takes
into account that higher carbonation depths for the respective concrete
typically do not occur.
Reduzierte Betondeckung durch Verwendung feuerverzinkter
Betonstähle
Aus hiesiger Sicht rechtfertigt das vielfach nachgewiesene Korrosionsschutzverhalten
feuerverzinkter Betonstähle eine Reduzierung
der nach EN 1992-1-1 und DIN 1045-1 geforderten Mindestbetondeckung
für bestimmte Anwendungsbereiche, solange ein ausreichender
Verbund sichergestellt ist. Tabelle 1 fasst einen diesbezüglichen Vorschlag
zusammen. Der für verzinkte Stähle in carbonatisiertem Beton
gemachte Vorschlag einer reduzierten Betondeckung berücksichtigt,
dass höhere Carbonatisierungstiefen im Regelfall für den jeweils zugehörigen
Beton nicht auftreten.
REFERENCES · LITERATUR
[1] U. Nürnberger: Korrosion und Korrosionsschutz im Bauwesen, Bauverlag Wiesbaden 1995
[2] U. Nürnberger, H.-W. Reinhardt: Corrosion protection of reinforcing steels. Fib bulletin 49, technical report, Lausanne 2009, 116 Seiten
[3] R. Mang, H.H. Müller: Untersuchungen zur Anwendbarkeit feuerverzinkter Bewehrung im Stahlbetonbau, Stahl und Eisen 102 (1982), 79-84
[4] U. Nürnberger, W. Beul: Einfluß einer Feuerverzinkung und von PVC-Beschichtungen von Bewehrungsstählen und von Inhibitoren auf die Korrosion von Stahl
in gerissenem Beton. Werkstoffe und Korrosion 42 (1991), 537-546
[5] K. Menzel: Zur Korrosion von verzinktem Stahl in Kontakt mit Beton. Dissertation Universität Stuttgart, 1992
[6] T. Mansour: Möglichkeiten des Korrosionsschutzes von Bewehrungsstahl in Leichtbeton. Dissertation Universität Stuttgart 1994
[7] S. R. Yeomans: Galvanized steel reinforcement in concrete. Elsevier Science Ltd, Oxford, 2004
[8] Allgemeine bauaufsichtliche Zulassung Feuerverzinkte Betonstähle Z-1.4-165 vom 23.11.2011
[9] J. A. Gonzales, C. Andrade: Effect of carbonation, chlorides and relative ambient humidity on the corrosion of galvanized rebars embedded in concrete. Br.
Corrosion J. 17 (1982), 21-28
[10] K.W.J. Treadaway, B.L. Brown, R.N. Cox: Durability of galvanized steel in concrete. STP 713, ASTM, Philadelphia 1980, S. 120-131
[11] A. Volkwein, H. Dorner: Untersuchungen zur Chloridkorrosion der Bewehrung von Autobahnbrücken aus Stahl- und Spannbeton. Forschung, Straßenbau und
Straßenverkehrstechnik 460 (1986)
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Wir geben ihr Halt.
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PANEL 6 → Proceedings
MODERATION
Dr.-Ing. Michael Schwarzkopf, B-Tec Concept, Kehl
michael.schwarzkopf@b-tec-concept.de
Geb. 1952; Bauingenieurstudium an der TU München; Promotion an der RWTH Aachen; langjährige Tätigkeit beim
Institut für Betonstahl und Stahlbetonbau IBS, München; im Bereich Rationalisierung und Entwicklung der Bewehrung;
seit 1986 bei den Badischen Drahtwerken in Kehl und seit 2004 Geschäftsführer der B-Tec Concept GmbH,
Kehl, mit Hauptarbeitsgebieten Produktmanagement, Qualitätsmanagement, Anwendungstechnik; Mitglied in nationalen
und europäischen Ausschüssen (DIN, DAfStb, ECISS, ISB, B-Zert, BDB); zahlreiche Veröffentlichungen zum
Thema Entwicklung, Qualität und Einsatz von Bewehrung (Stäbe, Matten, Ringe, Gitterträger, Sonderbewehrungen)
Day 2: Wednesday, 6 th February 2013
Tag 2: Mittwoch, 6. Februar 2013
Structural precast construction 2 –Innovative technical
solutions – From layout to realization
Konstruktiver Fertigteilbau 2 - Innovative technische
Lösungen - Vom Entwurf zur Umsetzung
Page
Seite
Title
Titel
102
104
107
109
111
113
Reinforcing steel in coils – Current specifications and new developments
Betonstahl im Ring - Aktuelle Anforderungen und neue Entwicklungen
Dr.-Ing. Michael Schwarzkopf
Precast floor slabs with an in-situ concrete toping – Verification of the lap joint detailing
Nachträglich mit Ortbeton ergänzte Deckenplatten - Untersuchungen zur Ausbildung eines Tragstoßes
Prof. Dr.-Ing. Alfons Goris, Dipl.-Ing. (FH) Jakob Weglarzy M.Sc.
Behavior of biaxially restrained precast slabs in torsion – New findings from tests and numerical simulations
Drilltragverhalten zweiachsig gespannter Fertigteilplatten - Neue Erkenntnisse aus Experiment und
numerischer Simulation
Dipl.-Ing. Marc Gröning, Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell
Reduced shear resistance of prestressed hollow core slabs on flexible supports
Abminderung der Querkrafttragfähigkeit von Spannbetonfertigdecken bei biegeweicher Auflagerung
Dr.-Ing. Thomas Roggendorf
Hybrid prestressed concrete beams providing flexibility for building services
Spannbeton-Hybridträger für flexible Anforderungen der Haustechnik
Prof. Dr.-Ing. Martin Empelmann, Dipl.-Ing. Christoph J. Sender
Thin-walled Shell Structure made of Textile Reinforced Concrete
Bemessung und Bauausführung eines dünnwandigen Schalentragwerks aus Textilbeton
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, Dipl.-Ing. Siegfried Bepple, Dr.-Ing. Rostislav Chudoba, Dipl.-Ing. Alexander Scholzen
100 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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PANEL 6 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Michael Schwarzkopf, B-Tec Concept, Kehl
michael.schwarzkopf@b-tec-concept.de
Geb. 1952; Bauingenieurstudium an der TU München; Promotion an der RWTH Aachen; langjährige Tätigkeit beim
Institut für Betonstahl und Stahlbetonbau IBS, München; im Bereich Rationalisierung und Entwicklung der Bewehrung;
seit 1986 bei den Badischen Drahtwerken in Kehl und seit 2004 Geschäftsführer der B-Tec Concept GmbH,
Kehl, mit Hauptarbeitsgebieten Produktmanagement, Qualitätsmanagement, Anwendungstechnik; Mitglied in nationalen
und europäischen Ausschüssen (DIN, DAfStb, ECISS, ISB, B-Zert, BDB); zahlreiche Veröffentlichungen zum
Thema Entwicklung, Qualität und Einsatz von Bewehrung (Stäbe, Matten, Ringe, Gitterträger, Sonderbewehrungen)
Current specifications and new developments
Reinforcing steel in coils
Aktuelle Anforderungen und neue Entwicklungen
Betonstahl im Ring
→ 1 Reinforcement steel in a ring B500B 20mm
Betonstahl im Ring B500B 20mm
Reinforcing steel in coils has been produced since the mid-1980s and
is used and processed at bending shops and precast plants. Since then,
the steel grades B500A (previously BSt 500 KR) and B500B (previously
BSt 500 WR) have been continuously improved and subjected
to “new” rules and standards. Following the earlier approval and
quality control guidelines published in 1985 and 1993, reinforcing
steel in coils was included in the DIN 488 standard in 2009. Since
then, it has been subject to the same degree of standardization as bar
steel. Existing approvals were withdrawn as a result.
For product users, the methods to verify compliance with
DIN 488 have remained similar: acceptance checks and checks
during straightening (rib measurements) are required, as well
as tests of straightened material (tensile tests; see DIN 488-6,
5.2.2.2). Straightened material is usually tested at the premises of
the coil producer. In the past 25 years, analyses of thousands of
samples of varying diameters and manufacturers were performed
according to ductility classes (A = KR and B = WR). The results
prove that the highly ductile B500B steel grade is safe under any
conditions, which means that its mechanical strength and strain
parameters are well within the specification range included in
DIN 488, whereas steel with normal ductility (B500A) has repeatedly
shown insufficient performance with respect to the R m
/R eh
ductility parameter.
Coil weights have increased significantly in the past few years
(to 3 or 5 tons) to ensure cost efficiency at the processing stage.
The same applies to the diameter range: whereas the maximum
diameter amounted to 12 mm initially, it gradually increased to up
to 16 mm in the mid-1990s. Latest developments include a diameter
of 20 mm, which is soon to be followed by 25 mm, whose use is
already permitted in several countries (the Netherlands, Belgium,
Switzerland, Denmark). In Germany, the technical approval pro-
Betonstahl im Ring wird seit Mitte der 1980-iger Jahre produziert
und in Biegebetrieben und Fertigteilwerken eingesetzt bzw. bearbeitet.
B500A (alt: BSt 500 KR) und B500B (alt: BSt 500 WR) sind seitdem
laufend weiter entwickelt und „neu“ geregelt worden. Nach den
Vorläufern der Zulassungs- und Überwachungsrichtlinien von 1985
und 1993 wurde Betonstahl im Ring im Jahre 2009 in die DIN 488
übernommen und ist seitdem ein genormter Betonstahl wie Betonstabstahl.
Zulassungen sind entfallen.
Für die Anwender sind die Nachweise für die Übereinstimmung
nach DIN 488 ähnlich geblieben: es sind Eingangskontrollen und
Kontrollen während des Richtens (Rippenmessungen) sowie am gerichteten
Material (Zugversuche, siehe DIN 488-6, 5.2.2.2) durchzuführen.
Die Untersuchungen des gerichteten Materials erfolgen
üblicherweise beim Ringhersteller. Die Auswertung tausender von
Proben unterschiedlicher Durchmesser, Hersteller und getrennt nach
Duktilitätsklasse A = KR und B = WR der letzten ca. 25 Jahre zeigen,
dass der hochduktile Stahl B500B in allen Belangen als sicher anzusehen
ist, das heißt, die mechanischen Festigkeits- und Dehnungseigenschaften
liegen sicher im Bereich der DIN 488, während beim
normalduktilen Stahl B500A vor allem bei der Duktilitätseigenschaft
R m
/R eh
immer wieder Unterschreitungen festzustellen sind.
Für die Wirtschaftlichkeit in der Weiterverarbeitung haben sich
die Ringgrößen in den letzten Jahren deutlich nach oben in Richtung
3 t und 5 t Ringgewicht verschoben. Das gleiche gilt für den
Durchmesserbereich; während anfangs der größte Drahtdurchmesser
bei 12 mm lag, hat er sich Mitte der 1990-iger Jahre bis zu 16 mm
Durchmesser gesteigert. Die neueste Entwicklung liegt beim Durchmesser
20 mm und bald bei 25 mm, der bereits in verschiedenen
Ländern (NL, B, CH, DK) eingesetzt werden kann. In Deutschland
läuft das Zulassungsverfahren, da diese Durchmesser nicht in der
DIN 488:2009 enthalten sind.
102 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 6
cess is underway because these
diameters are not included in
DIN 488:2009.
Continuous improvements
were implemented during the
past decades that mainly concentrated
on the suitability of
the material for straightening
(i.e. straight bars and/or accurate
and closed stirrups).
The cross-section was extended
from two to four rows
of ribs. This development got
the reinforcing steel closer to
a circular shape, which has a
significant positive effect on
straightening quality.
Last year, a new rib design
(TWR) was launched for diameters
from approx. 14 mm, which
results in considerable advantages
in processing (Fig. 1). This
optimized rib geometry includes
four longitudinal ribs and integrated
transverse ribs. It reduces
noise and material wear at the
processing stage and also results
in a lower energy consumption.
Wear is reduced by about 50%
whereas the energy consumption
of the straightening unit
decreases by up to 20%.
This TWR rib design and the
extension of the diameter range
to 20 mm (25 mm) are key advancements
in the development
of reinforcing steel in coils that
bring about enormous benefits
for processing businesses with
respect to higher cost efficiency
(reduced off-cuts) and the environment
(reduced noise, wear,
energy consumption). In some
countries, approvals and certifications
have already been
granted for the TWR rib design
and the 20 mm diameter. Other
countries will follow. In Germany,
the approval process is underway
for the 20mm diameter
and the TWR ribs.
Vor allem für die Richtbarkeit
(das heißt gerade Stäbe und/oder
exakte und geschlossene Bügel)
wurden in den letzten Jahrzehnten
Weiterentwicklungen
vorgenommen:
Der Querschnitt wurde von
zwei Rippenreihen auf vier
Rippenreihen erweitert. Damit
konnte die Kreisförmigkeit des
Betonstahls verbessert werden,
die die Richtqualität entscheidend
positiv beeinflusst.
Mit steigendem Durchmesser
ab ca. 14 mm aufwärts wurde
im vergangenen Jahr eine Neuentwicklung
im Bereich der Rippengeometrie
auf den Markt gebracht
– TWR-Rippung –, die vor
allem bei der Weiterverarbeitung
von großem Vorteil ist (Abb. 1).
Diese nochmals optimierte Rippengeometrie
mit vier Längsrippen
und darin einbindenden
Querrippen zeichnet sich durch
geringeren Lärm, reduzierten
Verschleiß am Material als auch
an der Richtanlage und damit
verminderten Energieverbrauch
aus. Der Verschleiß wird dabei
um ca. 50 % reduziert, die Energieaufnahme
an der Richtanlage
verringert sich um bis zu 20 %.
Diese TWR-Rippung stellt
neben der Durchmessererweiterung
auf 20 mm (25 mm) eine
Weiterentwicklung des Betonstahls
im Ring dar, die neben
der Wirtschaftlichkeit (Reduzierung
des Verschnittes) vor
allem im Umweltbereich (Lärm,
Verschleiß, Energie) enorme Vorteile
für den Weiterverarbeiter
bietet. Zulassungen und Zertifizierungen
dieser TWR-Rippung
sowie des Durchmessers von
20 mm sind in einigen Ländern
bereits erteilt, andere Länder
folgen. In Deutschland läuft das
Zulassungsverfahren für 20 mm
und für die TWR-Rippung.
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Stand 19
www.betontage.com
02·2013 BFT INTERNATIONAL 103

PANEL 6 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Alfons Goris; Universität Siegen
goris@bau.uni-siegen.de
Geb. 1948; 1969-1975 Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen; 1975-1979 STRABAG Bau, Köln; 1985
Promotion an der RWTH Aachen; 1985-1992 Professor für Baustatik und Massivbau an FH Hagen/Bochum; seit 1992
Leiter des Fachgebietes Massivbau an der Universität Siegen
Verification of the lap joint detailing
Precast floor slabs with an in-situ concrete toping
Untersuchungen zur Ausbildung eines Tragstoßes
Nachträglich mit Ortbeton ergänzte Deckenplatten
→ 1 Reinforcement and failure,
test specimen B5
Bewehrung und Versagen,
Versuchskörper B5
Speciem B5
Prüfkörper B5
Load application
Lasteinteilung
In-situ concrete 15 cm
Ortbeton 15 cm
Lattice girder
Gitterträger
Precast concrete slab 5 cm
Fertigteil 5 cm
Lap joint
Stoßfuge
Two-way precast floor slabs require an overlapping joint of the
load carrying reinforcement in both directions. As the overlapping
reinforcement lies within the in-situ concrete, special detailing of
this layered fabric joint is required according to [1] and [2]. The
detailing of the lab joint between precast floor slabs with an insitu
concrete topping is discussed in [3]. Further consideration of
precast floor slabs considering the deflection of these slabs are
discussed in [5].
Experimental Studies
The aim of the described experimental studies [4] was to question
the current restrictions of the lab joint between the precast floor
slabs. Six experimental four-point-bending tests with different
configurations of reinforcement were carried out. The reinforcement
at right angles to the precast joint was placed within the
precast concrete slab. The precast joint laid in the middle of the
test specimen. The overlapping reinforcement was put on the precast
slab without any distance to the surface. Four specimens were
low reinforced with bars of 6 mm in diameter. The cross-sectional
area was 3,93cm²/m and 4,71cm²/m respectively. The distance of
Bei zweiachsig gespannten Elementdecken kann die Ausführung
eines Tragstoßes an der Elementfuge in der Haupt- oder Nebenspannrichtung
erforderlich werden. Da die Stoßbewehrung im Aufbeton
liegt, entsteht ein Zwei-Ebenen-Stoß, der in DIN 1045-1 [1] und
DIN EN 1992-1-1/NA [2] geregelt ist.
Die Tragstoßausbildung nachträglich mit Ortbeton ergänzter
zweiachsig gespannter Gitterträgerdecken wird in [3] betrachtet. Weitere
Untersuchungen zum Einfluss der Elementfugen auf das Durchbiegungsverhalten
von Flachdecken in Elementbauweise finden sich
in [5].
Experimentelle Untersuchungen
Ziel der nachfolgend beschriebenen experimentellen Untersuchungen
[4] war es, die derzeitigen Regelungen und Einschränkungen für die
Stoßausbildung zu hinterfragen und die Bewehrungsführung im
Stoßbereich zu optimieren. Es wurden sechs Plattenstreifen mit unterschiedlicher
Bewehrungsführung in einem einaxialen Vier-Punkt-
Biegezugversuch geprüft. Die quer zur Fuge verlaufende Bewehrung
lag vollständig im Fertigteil, in Plattenstreifenlängsrichtung wurde
an der mittig angeordneten Elementfuge ein Stoß ausgeführt, die
104 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 6
Moment-deflection diagram
Momenten-Durchbiegungs-Diagramm
Bending moment
Biegemoment [k,NM]
expermimental
experimentell
numerical
numerisch
Deflection
Durchbiegung [mm]
→ 2 Experimental and calculated changes in central deflection,
test specimen B5
Experimentelle und rechnerische Verläufe der Mittendurchbiegungen,
Versuchskörper B5
the inner lattice girders of one
specimen was twice the height
of the concrete slap. These inner
lattice girders were taken away
in two further experiments, so
the distance of the inner lattice
girders raised up to six times of
the height. It came out that the
diagonal braces of the lattice
girders were low-utilised. Differences
of the stress within the
overlapping bars or between
the deflection of the specimen
were not observed. Apparently,
the shear joint was still in
good order which was verified
by a coring afterwards. A further
specimen was reinforced
stronger with bars of 14mm in
diameter, so the cross-sectional
area was 11,0cm²/m. Hence,
this specimen represents an
overstepping of the restricting
value of 10cm²/m in [1]
and [2]. The distance of the
lattice girders was increased
up to 4.25 times the height of
the slab to cause a failure of
the shear joint. This failure occurred
within the shear joint,
Fig. 1. Before this failure occurred,
the diagonal braces of
the lattice girders were again
low-utilised, (≤ 55N/mm²). Afterwards,
the utilisation of the
diagonal braces raised up to
a stress of about 390N/mm².
übergreifende Bewehrung wurde
direkt auf die Oberfläche des
Fertigteils gelegt. Vier Prüfkörper
waren mit Stäben Ø 6 mm
und einem Querschnitt von
3,93 cm²/m bzw. 4,71 cm²/m
nur gering bewehrt. Bei einem
Versuch war ein Gitterträger im
Abstand von 2 h angeordnet,
in zwei weiteren wurden die
Gitterträger unmittelbar an der
Stoßfuge weggelassen, so dass
sich der Abstand im Bereich der
Stoßfuge auf 6 h vergrößerte. Es
konnte festgestellt werden, dass
bei den gering bewehrten Platten
die Gitterträger eine nur sehr
geringe Ausnutzung erfuhren.
Nennenswerte Unterschiede in
den Betonstahlspannungen und
beim Durchbiegungsverlauf der
Prüfkörper konnten nicht festgestellt
werden. Die Verbundfugen
blieben augenscheinlich intakt,
durch eine Kernbohrung konnte
dies im Nachhinein bestätigt
werden. Ein weiterer Prüfkörper
wurde mit Ø 14 mm und einem
Bewehrungsquerschnitt von
11 cm²/m deutlich stärker bewehrt;
er stellte damit eine geringe
Überschreitung des nach
[1] und [2] zulässigen Bewehrungsquerschnitts
von 10 cm²/m
dar. Allerdings wurde der Gitterträgerabstand
an der Fuge etwa
auf den doppelten Wert des zu-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 105

PANEL 6 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. (FH) Jakob Weglarzy M.Sc.; Universität Siegen
j.weglarzy@fh-muenster.de
Geb. 1983; 2004-2009 Studium des Bauingenieurwesens an der FH Münster; 2007-2008 Studium Structural Engineering
an der Edinburgh Napier University; seit 2009 wiss. Mitarbeiter an der FH Münster; seit 2011 wiss. Mitarbeiter
an der Universität Siegen
Additionally, a specimen with bars of 16 mm in diameter was
analysed. The cross-sectional area was 17,7cm²/m. This is significantly
higher than the mentioned allowed value. The distance
of the lattice girders was 2.35 times the height of the slab and so
almost according to the restrictive value of the design codes. The
overlapping length was reduced to half of the required calculative
length. This caused a bond failure in the area of the overlapping
reinforcement.
Numerical Studies
The aim of the numerical studies is to obtain a model, which can
be used for studying further parameters. So a larger number of
numerical tests can be carried out to improve the configuration
of reinforcement. The numerical studies are carried out using the
FE-Program ABAQUS [6]. The Model Code [7] has been used to
describe the physical behaviour of concrete. The behaviour of the
reinforcement was studied in the laboratory and been applied to
the model. The numerical results are in accordance with the experimental
ones, Fig. 2. From the results it can be concluded that
it is reasonable to distinguish between low reinforced and strong
reinforced lab joints. Further numerical and experimental testing
is already planned.
lässigen erhöht (4,25 h), um ein Versagen in der Verbundfuge zu
erzielen, das auch erwartungsgemäß eintrat (Abb. 1). Bis kurz vor
dem Versagenspunkt waren die Stahlspannungen in den Gitterträgerdiagonalen
noch sehr gering (< 55 N/mm²). Im Versagenszustand
stieg die Stahlspannung in den Gitterträgern jedoch sehr rasch auf
ca. 390 N/mm² an. Als ergänzender Versuch wurde ein Prüfkörper
mit Ø 16 mm und einem Bewehrungsquerschnitt von 17,7 cm²/m
deutlich über den zulässigen Werten bewehrt, der Gitterträgerabstand
an der Stoßfuge war mit 2,35 h in etwa normenkonform. Die
Übergreifungslänge wurde jedoch nur etwa halb so groß gewählt wie
rechnerisch erforderlich. Es trat erwartungsgemäß ein Verbundversagen
im Stoßbereich auf.
Numerische Berechnungen
Ziel der weiteren Untersuchungen ist es, ein einheitliches numerisches
Modell zu entwickeln, mit dem die experimentellen Ergebnisse simuliert
werden können, so dass eine größere Variationsbreite untersucht
und die Bewehrungsführung an den Elementfugen optimiert werden
kann. Die Berechnungen erfolgen mit dem Programmsystem ABA-
QUS [6]. Die Beschreibung des Betons wird weitestgehend nach dem
Model-Code 2010 [7] vorgenommen. Die Spannungs-Dehnungs-Linie
des Stahls wurde im Labor während der Prüfung aufgezeichnet und
entsprechend angenommen. Für die durchgeführten Versuche konnten
überwiegend zufriedenstellende bis gute Übereinstimmungen
zwischen den experimentellen Untersuchungen und den numerischen
Ergebnissen erzielt werden (Abb. 2).
Die Ergebnisse zeigen, dass eine Differenzierung nach „gering
bewehrt“ und „höher bewehrt“ bezüglich der Ausbildung des Tragstoßes
angebracht erscheint. Weiterführende numerische, aber auch
experimentelle Untersuchungen sind in Arbeit.
REFERENCES · LITERATUR
[1] DIN EN 1992-1-1: Eurocode 2, Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken; Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln
für den Hochbau: 2011-01 mit DIN EN 1992-1-1/NA Nationaler Anhang: 2011-01
[2] DIN 1045-1, Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton. Teil 1: Bemessung und Konstruktion: 2008-08
[3] Schießl, P.: Gutachtliche Stellungnahme zur Tragstoßausbildung in Teilfertigdecken. 1997
[4] Mähner, D.; Weglarzy, J.; Becker, M.: Optimierung der konstruktiven Ausbildung von Stahlbeton-Teilfertigplatten unter Berücksichtigung des erforderlichen
Stahlbedarfs. Forschungsbericht, Fa. B. Lütkenhaus GmbH, FH Münster 2011
[5] Curbach, M. und Brückner, A.: Einfluss der Elementfugen auf die Durchbiegung von Flachdecken. Beton- und Stahlbetonbau, 2006, Heft 3
[6] ABAQUS Inc. Dassault Systemes Simulia Corp., Analysis User‘s Manual, 2011
[7] CEB-FIP, Model Code, Volume 1, Final draft. 2010
106 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 6
AUTHOR
Dipl.-Ing. Marc Gröning; Thomas & Bökamp Ingenieurgesellschaft, Münster
m.groening@thomas-boekamp.de
Geb. 1977; Ausbildung zum Zimmerer; Studium des Bauingenieurwesens an der FH Münster und der TU Braunschweig;
2005-2006 Tragwerksplaner bei AHW-Ingenieure, Münster; 2006-2010 wissenschaftlicher Mitarbeiter
an der FH Münster; 2010-2012 Tragwerksplaner bei hlm – Ingenieure, Münster; 2012 Promotion an der TU Kaiserslautern;
seit 2012 Mitarbeiter bei Thomas & Bökamp, Münster
New findings from tests and numerical simulations
Behavior of biaxially restrained precast slabs in torsion
Neue Erkenntnisse aus Experiment und numerischer Simulation
Drilltragverhalten zweiachsig gespannter Fertigteilplatten
For several decades, precast slabs with cast-in-situ infills have
been successfully used in building construction and, more recently,
in civil engineering. These precast elements are usually produced
in thicknesses ranging from 5 to 6 cm. The reinforcement running
in the main direction is inserted at the precast plant. To ensure the
intended biaxial load-bearing behavior, the secondary reinforcement
is usually laid on top of the precast units. Another option
is to insert the secondary reinforcement already at the factory.
In this case, additional reinforcement needs to be installed along
the joints on top of the precast elements whilst taking the smaller
lever arm into account. As a result, the individual layers of reinforcement
are not placed directly on top of each other. The resulting
orthotropic distribution of stiffness may be neglected in the
structural analysis if the distance of the reinforcement in the x
and y directions amounts to less than 5 cm or h/10. Joints in a
slab plane are usually located in the tension zone. The resulting
weakening of the cross-section can be equalized by additional reinforcement
that compensates the smaller static lever arm. In the
corner zone, the behavior in torsion leads to compressive stresses
acting on the slab underside in the direction of the slab diagonal.
This results in a changed load transfer pattern compared to a solid
slab if vertical slab joints are located in this corner zone.
Fertigteilplatten mit Ortbetonergänzung werden seit einigen Jahrzehnten
im Hochbau und zuletzt auch im Ingenieurbau erfolgreich
eingesetzt. Die Fertigteile weisen in der Regel Dicken von 5 bis 6 cm
auf. Die Bewehrung in Hauptrichtung wird bereits im Fertigteil eingelegt.
Zur Sicherstellung des zweiachsigen Tragverhaltens wird die Bewehrung
in Nebenrichtung in der Regel auf den Fertigteilelementen
verlegt. Wahlweise kann die Bewehrung in Nebenrichtung bereits im
Werk eingebaut werden. In diesem Fall sind Bewehrungszulagen auf
den Fertigteilen im Fugenbereich unter Berücksichtigung des geringeren
Hebelarms einzubauen. Die einzelnen Bewehrungslagen liegen
somit nicht unmittelbar übereinander. Die hieraus resultierende orthotrope
Steifigkeitsverteilung darf bei der Ermittlung der Schnittgrößen
vernachlässigt werden, wenn der Abstand der Bewehrung in
x- und y- Richtung weniger als 5 cm bzw. h/10 beträgt. Element-
Influence of vertical slab joints on the load-bearing
behavior in torsion
Nowadays, high-performance computers make it possible to also
carry out 3D simulations of the load-bearing behavior of large
reinforced concrete structures on the basis of realistic material
models. An AiF-funded research project was to investigate the
influence of vertical slab joints on the load-bearing behavior of
the slab both in experimental tests and realistic three-dimensional
simulations.
Experimental testing and numerical simulation
The load-bearing behavior of three square-shaped, pin-supported
test slabs with varying joint distributions was investigated at
Kaiserslautern University of Technology. The 14 cm thick crosssection
(comprising the 5 cm thick precast element and the 9 cm
→ 1 Cracking pattern on the underside of a slab quarter without corner joint
Rissbild eines Plattenviertels auf Plattenunterseite ohne Fuge im Eckbereich
Photo: TU Kaiserslautern
02·2013 BFT INTERNATIONAL 107

PANEL 6 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell; Technische Universität Kaiserslautern
jschnell@rhrk.uni-kl.de
Geb. 1953; Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Hochschule Darmstadt; 1979-2002 Technischer
und Leitender Angestellter der Philipp Holzmann AG, Frankfurt am Main und Düsseldorf; 1986 Promotion an der
TH Darmstadt; 1991-2002 Lehrbeauftragter an der Ruhr- Universität Bochum; seit 2002 Leiter des Fachgebietes
Massivbau und Baukonstruktion an der TU Kaiserslautern; seit 2012 Vorsitzender des Deutschen Ausschusses für
Stahlbeton DAfStb
fugen im Feldbereich eines Plattengrundrisses liegen in der Regel
in der Zugzone. Die hieraus resultierende Querschnittsschwächung
kann durch Bewehrungszulagen zur Kompensation des geringeren
statischen Hebelarms ausgeglichen werden. Im Eckbereich führt das
Drilltragverhalten zu Druckspannungen auf der Plattenunterseite in
Richtung der Plattendiagonalen. Liegen vertikale Elementfugen im
Eckbereich der Platte, so führt dies deshalb zu einem gegenüber der
Vollplatte veränderten Kraftfluss.
→ 2 Cracking pattern on the underside of a slab quarter with corner joint
Rissbild eines Plattenviertels auf Plattenunterseite mit Fuge im Eckbereich
cast-in-situ infill) was designed in the same way for all slabs, with
a span of 4 by 4m. It was found that vertical slab joints have only
a minor influence on the load-bearing and cracking behavior of
precast slabs with cast-in-situ infills if the joint edges are reinforced
in accordance with DIN EN 1992-1-1 (2011). Figs. 1 and 2
show the resulting cracking patterns of two experimentally tested
precast floor slabs with varying joint distributions but identical
dimensions. The cracking patterns of the two slabs (Figs. 1 and
2) are almost identical. In conclusion, the design of vertical slab
joints in accordance with DIN EN 1992-1-1 (2011) provides the
required load-bearing capacity in the torsion zone and ensures an
undisturbed cracking pattern across the joint edges. Furthermore,
both the numerical simulations and the experimental tests showed
that the load-bearing capacity of the slabs increases by only about
6% if additional reinforcement is inserted on the top sides of the
corners (with all other features being identical).
Photo: TU Kaiserslautern
Einfluss vertikaler Elementfugen auf das Drilltragverhalten
Dank leistungsfähiger Computer ist es mittlerweile möglich, das
Tragverhalten auch von großen Stahlbetonstrukturen dreidimensional
unter Berücksichtigung wirklichkeitsnaher Werkstoffmodelle zu
simulieren. Im Rahmen eines von der AiF geförderten Forschungsvorhabens
sollte insbesondere der Einfluss vertikaler Elementfugen
auf das Plattentragverhalten sowohl durch experimentelle Untersuchung
als auch durch wirklichkeitsnahe dreidimensionale Simulation
untersucht werden.
Experimentelle Untersuchung und numerische Simulation
Das Tragverhalten ist an insgesamt drei quadratischen Versuchsplatten
mit unterschiedlicher Fugenteilung und allseits gelenkiger Lagerung
an der TU Kaiserslautern untersucht worden. Der 14 cm dicke Gesamtquerschnitt
(5 cm Fertigteil und 9 cm Ortbetonergänzung) ist für alle
Platten bei einer Stützweite von 4 x 4 m gleich ausgeführt worden. Es
konnte gezeigt werden, dass das Trag- und Rissverhalten von Fertigteilplatten
mit Ortbetonergänzung durch vertikale Elementfugen nur
geringfügig beeinflusst wird, wenn die Bewehrung der Fugenränder
gemäß DIN EN 1992-1-1 (2011) ausgeführt wird. In den Abbildungen
1 und 2 sind resultierende Rissbilder von zwei experimentell untersuchten
Fertigteildeckenplatten mit unterschiedlicher Fugenanordnung
bei gleichen Plattenabmessungen gegenübergestellt. Die Rissbilder beider
Platten (Abb. 1 und 2) sind nahezu identisch. Eine Ausführung der
vertikalen Elementfuge nach DIN EN 1992-1-1 (2011) stellt somit die
Tragwirkung im Drillbereich sicher und sorgt für einen ungestörten
Rissverlauf über die Fugenränder hinweg. Darüber hinaus konnte
sowohl in numerischer Simulation als auch in den experimentellen
Untersuchungen gezeigt werden, dass die Tragfähigkeit bei ansonsten
gleicher Ausführung der Platten im vorliegenden Fall durch eine obere
Eckbewehrung nur um ca. 6 % ansteigt.
Influence of the lattice girders on the cracking behavior on
the top side of the slab
It was also found that the upper chords of the lattice girders installed
in the corner zone cause a marked distribution of the cracks if they
are located at the level of the upper corner reinforcement. However,
the upper corner reinforcement should be dispensed with only if no
special serviceability requirements are defined for the slabs.
Einfluss der Gitterträger auf das Rissverhalten auf
Plattenoberseite
Weiter konnte gezeigt werden, dass die Obergurte der im Eckbereich
eingebauten Gitterträger rissverteilend wirken, wenn sie auf Höhe der
oberen Eckbewehrung liegen. Auf eine obere Eckbewehrung sollte jedoch
nur verzichtet werden, wenn keine besonderen Anforderungen
an die Gebrauchstauglichkeit der Platten gestellt werden.
108 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Dr.-Ing. Thomas Roggendorf; Hegger und Partner (H+P Ingenieure), Aachen
email: troggendorf@huping.de
Geb. 1979; 1998-2004 Bauingenieurstudium an der RWTH Aachen; 2001-2002 Werkstudent bei der Hochtief
Construction AG; 2002 Werkstudent beim Baukonzern Thiess Pty Ltd, Australien; 2004-2010 Wissenschaftlicher
Angestellter am Lehrstuhl und Institut für Massivbau der RWTH Aachen; 2005-2010 Freiberufliche Tätigkeit im
konstruktiven Ingenieurbau bei Hegger und Partner (H+P Ingenieure); 2006-2008 Wirtschaftswissenschaftliches
Zusatzstudium für Ingenieure an der FernUniversität in Hagen; 2010 Promotion an der RWTH Aachen; seit 2010
Tragwerksplanung und Gruppenleitung in den Bereichen Hoch-, Tief- und Ingenieurbau bei Hegger und Partner (H+P
Ingenieure)
Reduced shear resistance on flexible supports
Prestressed hollow core slabs
Abminderung der Querkrafttragfähigkeit bei
biegeweicher Auflagerung
Spannbeton-Fertigdecken
Symmetrical axis
Symmetrieebenen
Longitudinal joint
Längsfuge
Edge slab
Randplatte
2,5 · h sl
→ 1 Two-span full-scale test setup to
determine the shear resistance (left)
and FE-model of the floor system with
flexible supports under consideration
of symmetry (right)
Zweifeldriger Großversuch zur Ermittlung
der Querkrafttragfähigkeit (links)
und FE-Modell des biegeweichen Deckensystems
unter Ausnutzung der
Symmetriebedingungen (rechts)
IFP-profile
IFP-Profil
Horizontal joint
Lagerfuge
In structural engineering ceilings affect both the building technique
and the economic construction. Using precast prestressed
hollow core slabs meets the demands of modern design and construction
to a high extent. However, the shear resistance of hollow
core slabs is reduced if the slabs are bedded on slender beams or
girders instead of rigid walls. According to investigations in Finland
stresses in transverse direction of the slabs due to flexible
supports may lead to a decrease in shear resistance of up to 60%.
The reduction in shear resistance depends on the composite action
between the beam and the slabs, the beam deflection and the slabs’
cross section. No generally accepted design model allowing for a
standardised and accurate shear design of prestressed hollow core
slabs has been established in Europe so far. Furthermore, the differentiation
between rigid and flexible supports is often not clear.
Questions regarding the load bearing behaviour and the design on
flexible supports limit the application of prestressed hollow core
slabs and required corresponding investigations.
Investigations
To analyse the load bearing behaviour of prestressed hollow core
slabs on flexible supports and vital influence parameters experimental
and numerical investigations were performed at the Institute
of Structural Concrete (IMB) at RWTH AachenUniversity
Deckenkonstruktionen beeinflussen im Hochbau nachhaltig die wirtschaftliche
Herstellung und die konstruktive Durchbildung von Gebäuden.
Das Bauen mit Spannbeton-Fertigdecken (vorgespannte Hohlplatten)
wird den Anforderungen moderner Gebäudeplanung in hohem
Maße gerecht. Allerdings wird die Querkrafttragfähigkeit von Spannbeton-Fertigdecken
bei einer Lagerung auf schlanken Trägern oder Unterzügen
anstelle von starren Auflagern wie zum Beispiel Wandscheiben
herabgesetzt. Die bei biegeweicher Lagerung auftretenden Beanspruchungen
in Querrichtung der Decke können die Traglast nach systematischen
Untersuchungen in Finnland um bis zu 60 % reduzieren. Für
diese Abminderung sind die Verbundwirkung zwischen Fertigdecke und
Träger, die Trägerverformung sowie der Plattenquerschnitt von Bedeutung.
In Europa ist derzeit kein Nachweiskonzept allgemein anerkannt,
das eine einheitliche und zielsichere Querkraftbemessung von Spannbeton-Fertigdecken
bei biegeweicher Lagerung erlaubt. Zudem ist in vielen
Fällen die Abgrenzung zwischen starrer und biegeweicher Lagerung
unklar. Fragen zum Tragverhalten und zur Bemessung bei biegeweicher
Lagerung schränken das Bauen mit Spannbeton-Fertigdecken ein und
erforderten entsprechende Untersuchungen.
Durchgeführte Untersuchungen
Zur Analyse des Tragverhaltens von Spannbeton-Fertigdecken bei
biegeweicher Lagerung und wichtiger Einflussgrößen auf den Trag-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 109

PANEL 6 → Proceedings
→ 2 Relative shear
resistance V Rd,ct,bw
/
V Rd,ct
on flexible supports
( bw
) for slab type
VMM-L 32 with two
slab spans L sl
and variable
beam deformation
L b
/u according to
the new model and the
Finish code CCD18
Relative Querkrafttragfähigkeit
V Rd,ct,bw
/
V Rd,ct
bei biegeweicher
Lagerung ( bw
) für Plattentyp
VMM-L 32 bei
zwei Plattenspannweiten
L sl
und variabler
Trägerverformung L b
/u
nach neuem Modell
und Finnischer
Norm CCD18
V Rd,ct,bw
/V Rd,ct
[-]
Beam span / Deflection
Trägerspannweite / Durchbiegung L b
/u [-]
(Fig. 1). The experimental investigations comprised eight fullscale
tests on two-span floor systems with flexible supports
and accompanying reference tests on single slabs with rigid
supports. Continuative three-dimensional nonlinear FE-analyses
provided deep insight into the failure mechanism and the
influence of the beam’s bending stiffness on the load bearing
behaviour. Based on the experimental and numerical results
measures to enhance the shear resistance could be evaluated.
A database of international tests with prestressed hollow core
slabs on flexible supports from literature was generated to develop
a realistic design model for shear. After evaluation of the
data an existing design model from Finland was used to recalculate
the existing tests. An own design model was derived in
the next step, whereas especially findings regarding the slabs’
load bearing behaviour and their composite action with the
beam at the ultimate limit state are considered. Based on the
results of 21 full-scale tests with different types of beams and
slabs as well as a parametric study the own model has been
validated. It accounts for all important factors affecting the
load bearing behaviour and hence contributes to an accurate
and safe design of prestressed hollow core slabs on flexible
supports.
Transfer of the results in practice
In the scope of an expertise by Hegger and Partner (H+P Engineering)
the application of the new design model for slab types
manufactured by active members of the associations “Bundesverband
Spannbeton-Fertigdecken e.V.” and “Forschungsgesellschaft
VMM-Spannbetonplatten GBR” was investigated.
The expertise covers an analysis of the applicability based on
controlling geometric slab properties, the determination of
cross-sectional input parameters, a thorough parametric study
and comparative calculations with the existing design model
from Finland (Fig. 2). Furthermore, boundary conditions and
limits of applicability for the new model were defined. As a
result proposals to complement the new design model in construction
approvals, which are issued by the German building
authorities and rule the application as well as the design of
hollow core slabs, have been developed. So far the load bearing
resistance for the investigated slab types under consideration
of the controlling boundary conditions can be determined in
the scope of expertises.
lastwiderstand wurden am Institut für Massivbau der RWTH Aachen
experimentelle und numerische Untersuchungen durchgeführt (Abb. 1).
Die experimentellen Untersuchungen umfassten acht Großversuche an
zweifeldrigen Deckensystemen mit biegeweicher Lagerung und begleitende
Referenzversuche an Einzelplatten mit starrer Lagerung. Weiterführende
dreidimensionale nichtlineare FE-Berechnungen lieferten
vertiefte Erkenntnisse zu den Tragmechanismen und zum Einfluss der
Trägersteifigkeit auf das Tragverhalten. Anhand der Ergebnisse der
Versuche und der FE-Berechnungen ließ sich zudem die Wirksamkeit
verschiedener Maßnahmen zur Traglaststeigerung beurteilen. Zur Entwicklung
eines wirklichkeitsnahen Bemessungsansatzes für Querkraft
wurde eine Datenbank verfügbarer Großversuche mit Spannbeton-Fertigdecken
bei biegeweicher Lagerung erstellt. Nach einer Auswertung
der Daten wurden zuerst Versuchsnachrechnungen mit einem bestehenden
Bemessungsmodell aus Finnland durchgeführt. Im nächsten Schritt
folgte die Ableitung eines eigenen Ansatzes, der insbesondere die Erkenntnisse
zum Tragverhalten der Platten und zu deren Verbundwirkung
mit dem Träger im Bruchzustand berücksichtigt. Der eigene Ansatz
wurde schließlich anhand der Ergebnisse von 21 Großversuchen mit
unterschiedlichen Träger- und Plattentypen sowie einer Parameterstudie
validiert. Er erfasst alle wesentlichen Einflüsse auf das Tragverhalten
und leistet einen Beitrag zur praxisgerechten und sicheren Berechnung
von Spannbeton-Fertigdecken bei biegeweicher Lagerung.
Anwendung der Erkenntnisse in der Praxis
Im Rahmen eines Gutachtens durch Hegger und Partner (H+P Ingenieure)
wurde die Eignung des neuen Bemessungsmodells für die in den bauaufsichtlichen
Zulassungen geregelten Querschnitte der Mitglieder des
Bundesverbandes Spannbeton-Fertigdecken e.V. und der Forschungsgesellschaft
VMM-Spannbetonplatten GBR untersucht. Das Gutachten
umfasst eine Überprüfung der Anwendbarkeit für verschiedene Plattentypen
anhand ausgewählter Querschnittsparameter, die Berechnung
erforderlicher Querschnittswerte, eine umfangreiche Parameterstudie
und Vergleichsrechnungen mit dem bestehenden Bemessungskonzept
aus Finnland (Abb. 2). Zudem wurden Voraussetzungen und Anwendungsgrenzen
für eine Querkraftbemessung bei biegeweicher Lagerung
nach dem neuen Modell formuliert. Als Ergebnis wurden Empfehlungen
zur Beantragung einer Erweiterung der Zulassungen um das neue Bemessungsmodell
beim DiBt erarbeitet. Derzeit kann der Querkraftwiderstand
der untersuchten Plattentypen in Abhängigkeit der wesentlichen
Einflussgrößen im Rahmen gutachterlicher Stellungnahmen berechnet
werden.
110 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 6
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Martin Empelmann; Technische Universität Braunschweig
m.empelmann@ibmb.tu-bs.de
Geb. 1963; 1989-1995 wissenschaftlicher Mitarbeiter am Lehrstuhl und Institut für Massivbau an der RWTH Aachen
bei Prof. Dr.-Ing. Dr. h .c. Heinrich Trost und Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger; 1995 Promotion an der RWTH Aachen; 1996-
2006 Planungsleiter für internationale Großprojekte bei der HOCHTIEF Construction AG, Essen; seit 2006 Universitätsprofessor
für Massivbau und Leiter des Fachgebiets Massivbau am iBMB in Braunschweig und Geschäftsführender
Direktor der Materialprüfanstalt (MPA) für Bauwesen Braunschweig; seit 2009 Prüfingenieur für Baustatik
Hybrid prestressed concrete
beams providing flexibility
for building services
Construction Engineering
Spannbeton-Hybridträger für
flexible Anforderungen
der Haustechnik
Konstruktiver Fertigteilbau
Modern buildings must increasingly ensure that technical installations
be accommodated in the available intermediate floor space.
Precast prestressed concrete beams can be used as an alternative
to steel or composite steel beams with large openings. In their
conventional design, the insertion of the reinforcing steel around
their openings is very costly and time-consuming. As part of an
AiF research project, a hybrid prestressed concrete beam with large
openings was investigated in which easy-to-install, extensive reinforcing
elements (perforated plates) were used in combination
with steel fiber-reinforced concrete. The tests aimed to determine
the beam’s load-bearing behavior in bending and shear, particularly
in the area of the large openings.
Experimental tests and numerical simulations
In the first step, basic tests were carried out for separate perforated
plate samples and concrete tensile members with centrally positioned
perforated plates and varied opening configurations. The 14
tensile tests were analyzed with respect to maximum loads, cracking
and, in particular, bond behavior (separation of perforated
plate and surrounding concrete). On the basis of these initial tests,
a certain number of perforated plate configurations was selected
for the subsequent full-scale tests.
10.3 m long and 1.1 m high specimens with the usual I section
were used for the four full-scale tests of hybrid beams prestressed
with immediate bond (C50/60). They differed in the geometry of
their openings and perforated plate reinforcement thicknesses. The
paired rectangular openings were 80 to 90 cm long and 42 cm
high. Truss widths ranged from 35 to 45 cm. A comprehensive
range of measuring equipment was used for the structural component
tests to determine both the behavior of the overall component
and the strain and deformation patterns of the opening and truss
Moderne Bauwerke erfordern in immer stärkerem Maße die Unterbringung
von technischen Installationen im verfügbaren Deckenzwischenraum.
Eine Alternative zu Stahl- bzw. Stahlverbundträgern
mit großen Aussparungen können Fertigteilträger aus Spannbeton
darstellen, wobei der Einbau der Betonstahlbewehrung im Bereich
der Aussparungen bei konventioneller Bauweise einen erheblichen
Arbeits- und Kostenaufwand erfordert. Im Rahmen eines AiF-Forschungsprojektes
wurde ein hybrider Spannbetonträger mit großen
Aussparungen untersucht, bei dem einfach zu verlegende, flächige
Bewehrungselemente in Form von Lochblechen zusammen mit
Stahlfaserbeton verwendet wurden. Ziel der Untersuchungen war die
Überprüfung des Biege- und Querkrafttragverhaltens, insbesondere
im Bereich der großen Aussparungen.
Experimentelle und numerische Untersuchungen
Zunächst wurden grundlegende Untersuchungen an reinen Materialproben
des Lochblechs und an Betonzugkörpern mit zentrisch
im Querschnitt angeordneten Lochblechen und unterschiedlichen
Lochkonfigurationen durchgeführt. Die Auswertung der insgesamt
14 Zugversuche erfolgte im Hinblick auf die maximale Traglast, die
Rissbildung und insbesondere auch auf das Verbundverhalten (Separierung
von Lochblech und umgebendem Beton). Auf Basis der Untersuchungen
wurde eine Eingrenzung der Lochblechkonfiguration
für die nachfolgenden Großversuche vorgenommen.
Die vier Großbauteilversuche der im sofortigen Verbund vorgespannten
Hybridträger (C50/60) wurden an Probekörpern mit einem
praxisüblichen I-Querschnitt und einer Länge von 10,3 m und ei-
→ 1 Tensile member with integrated perforated plate reinforcement
in the test rig
Zugkörper mit eingebauter Lochblechbewehrung im Versuchsstand
02·2013 BFT INTERNATIONAL 111

PANEL 6 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Christoph J. Sender; Technische Universität Braunschweig
massivbau@ibmb.tu-bs.de
Geb. 1977; 2004 Diplom an der RWTH Aachen im Bereich Konstruktiver Ingenieurbau; 2005-2007 Tätigkeit als Tragwerksplaner
im konstruktiven Ingenieurbau; 2007-2012 wissenschaftlicher Mitarbeiter am Fachgebiet Massivbau
des Instituts für Baustoffe, Massivbau und Brandschutz (iBMB) der TU Braunschweig
areas. Furthermore,
a large number of
ner Höhe von 1,1 m durchgeführt. Sie unterschieden
sich hinsichtlich der Aussparungsgeometrie
strain gauges was
und der Blechdicke der
applied to the perforated
Lochblechbewehrung. Die paarweise an-
plate to capture
geordneten, rechteckigen Aussparungen
the load-bearing effect
of the innovative
perforated plate
hatten Längen von 80 cm bis 90 cm und
eine Höhe von 42 cm. Die Pfostenbreite
lag zwischen 35 cm und 45 cm. Die Durchführung
reinforcement. All
der Bauteilversuche erfolgte mit
tests were completed
with very satisfactory
results. All beams
Einsatz umfangreicher Messtechnik. Dies
betraf sowohl das Gesamtbauteilverhalten
wie auch die Dehnungs- und Verformungszustände
reinforced with
der Aussparungs- und Pfostenbe-
perforated plates
reiche. Daneben wurden auf dem Lochblech
showed only a minor
degree of cracking
and deformation in
service. An increase
in crack widths and
deformation clearly
signaled the subsequent
→ 2 Hybrid prestressed concrete beam in the test rig
Spannbeton-Hybridträger im Versuchsstand
zahlreiche Dehnungsmessstreifen appliziert,
um die Tragwirkung der neuartigen Lochblechbewehrung
zu erfassen. Alle Versuche
sind sehr zufriedenstellend verlaufen. Die
lochblechbewehrten Träger wiesen alle geringe
Rissbildungen und Verformungen im
Gebrauchszustand auf. Das Bauteilversagen
structural failure, which can be considered ductile. No sepa-
ration between the perforated plate and the surrounding concrete
was found up to the failure of the beam. In the final step, the fire
behavior of the hybrid prestressed concrete beam was investigated
at the Braunschweig Materials Testing Institute. The fire test was
carried out using the standard temperature curve for a period of
100 minutes. The beam was found to be structurally sound under
fire exposure. Furthermore, numerical simulations were performed
using the finite-element method. The computation model accurately
reflected the results of the tensile member and full-scale
structural tests. After a comprehensive parametric study, a design
model to determine the ultimate load-bearing capacity of beams
reinforced with perforated plates was developed on the basis of
a realistic framework model and concepts established in relevant
codes and standards.
kündigte sich über eine Zunahme der Rissbreiten und einen Verformungszuwachs
deutlich an und kann als duktil bezeichnet werden.
Bis zum Versagen konnte keine Separierung von Lochblech und umgebendem
Beton festgestellt werden. Abschließend wurde das Brandverhalten
des Spannbeton-Hybridträgers an der MPA Braunschweig
untersucht. Der Brandversuch erfolgte nach der Einheitstemperaturkurve
über eine Dauer von 100 Minuten und konnte die Tragfähigkeit
unter Brandbeanspruchungen belegen. Ergänzend wurden numerische
Untersuchungen mit der Finite-Elemente-Methode durchgeführt.
Die Ergebnisse der Zugkörperversuche und Großbauteilversuche
konnten im Rechenmodell gut nachgebildet werden. Nach
einer umfangreichen Parameterstudie wurde ein Bemessungsmodell
zur Bestimmung der Grenztragfähigkeit lochblechbewehrter Träger
entwickelt, das auf einem wirklichkeitsnahen Rahmenmodell und bekannten
normativen Konzepten basiert.
Summary
As part of an AiF research project, innovative hybrid prestressed
concrete beams were developed that show a bending and shear
behavior identical to that of prestressed concrete beams with conventional
reinforcement. These hybrid beams can compete with
steel and composite steel beams with respect to their production,
durability and fire resistance as a result of their high opening
ratio and easier reinforcing works. The tested perforated plate reinforcement
is an interesting alternative to conventional concrete
steel. It provides a wide range of options and might be an innovative
solution for additional fields of application.
Fazit
Im Rahmen eines AiF-Forschungsprojektes wurden innovative Spannbeton-Hybridträger
entwickelt, die ein gleichwertiges Biege- und
Schubtragverhalten wie herkömmlich bewehrte Spannbetonbinder
aufweisen. Durch den großen Aussparungsanteil und die erleichterten
Bewehrungsarbeiten besitzen die Hybridträger im Hinblick auf Herstellung,
Dauerhaftigkeit und Brandwiderstand eine Konkurrenzfähigkeit
zu Stahl- und Stahlverbundträgern. Die untersuchte Lochblechbewehrung
ist ein interessanter Ersatz für herkömmliche Betonstahlbewehrung,
kann vielfältig variiert werden und könnte einen innovativen
Lösungsansatz für weitere Anwendungsgebiete darstellen.
112 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 6
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger; RWTH Aachen
heg@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1954; 1973-1979 Studium des Bauingenieurwesen an der RWTH Aachen; 1984 Promotion an der TU Braunschweig;
1985-1993 Philipp Holzmann AG, Frankfurt; seit 1993 Leiter des Lehrstuhls und Instituts für Massivbau der
RWTH Aachen; seit 1994 Prüfingenieur für Baustatik in der Fachrichtung Massivbau; seit 1997 Sachverständiger des
Eisenbahnbundesamtes; seit 1998 Mitglied der Sachverständigenausschüsse für Bewehrungstechnik, Spannverfahren,
Verpresspfähle und Spannbetonhohldielen und Verbundbau beim DiBt; seit 1999 Sprecher des Sonderforschungsbereichs
532 “Textilbewehrter Beton“; seit 2009 Obmann des Normenausschusses DIN 1045-1; seit 2012
Obmann des CEN/TC 250/SC 2/WG 1 Task Group 4 - Shear punching and torsion
AUTHOR
Dipl.-Ing. Siegfried Bepple; GQ Quadflieg Bau, Aachen
Geb. 1959; 1982 Abschluss des Bauingenieur-Studiums an der Fachhochschule Aachen; 1983-1988 Betriebsleitung
eines Gebäudereinigungs-Unternehmens; 1988-1990 Betriebsleitung eines Sanierungs-Unternehmens; 1990 Techn.
Leitung und Bauleitung der GQ Quadflieg Bau GmbH, Aachen; 1990 S.I.V.V.-Schein; 1991 Anerkennung als „Qualifizierte
Führungskraft“ nach „RiliSib“; seit 1997 Geschäftsführer der GQ Quadflieg Bau GmbH; seit 2000 Obmann des
Fachausschusses der „Gemeinschaft für Überwachung im Bauwesen E. V.; seit 2005 Referent der BZB-Akademie
Krefeld; Mitglied in diversen Fachausschüssen und -gremien
Thin-walled Shell Structure made of Textile
Reinforced Concrete
Construction Engineering
Bemessung und Bauausführung eines dünnwandigen
Schalentragwerks aus Textilbeton
Konstruktiver Fertigteilbau
At RWTHAachen University currently a pavilion is realized with a
load-bearing structure consisting of four large-sized concrete shells.
As reinforcement a non-corroding high strength textile fabrics made
of Carbon is used, which allows for the filigree, double-curved concrete
shells with dimensions of 7m x 7m (23ft x 23ft) and a thickness
of only 6cm (2,4in). The shells are supported at their center by
a precast reinforced concrete column and arranged in a 2 x 2 grid.
After installation of the circumferential glass façade the building
will have a usable surface of 14m x 14m (46ft x 46ft) and a height
of 4m (13ft) (Fig. 1). The building serves the Collaborate Research
Center „Textile Reinforced Concrete“ (SFB 532) as demonstratorbuilding,
showing the load-bearing capacity and the potential for
further applications of the employed composite material [1].
Dimensioning of the textile reinforced concrete shells
The TRC shells have been designed and dimensioned using engineering
models for textile reinforced concrete (TRC) developed
within the collaborate research center accounting for material specific
effects such as alignment of the textile reinforcement in the
crack with the loading direction. For an automatic dimensioning
a numerical tool has been implemented that combines the stress
resultants obtained from the finite-element analysis of all loading
An der RWTH Aachen wird aktuell ein Pavillon mit einer Tragstruktur
aus vier großformatigen Betonschalen realisiert. Als Bewehrung
wird eine nicht-rostende, hochfeste textile Bewehrung aus Carbon
eingesetzt, die es ermöglicht die filigranen, doppelt-gekrümmten Betonschalen
mit Abmessungen von 7 m x 7 m in einer Dicke von 6 cm
auszuführen. Die Schalen lagern mittig jeweils auf einer Fertigteilstütze
aus Stahlbeton auf und sind in einem 2 x 2 - Raster angeordnet.
Nach Anschluss der umlaufenden Glasfassade ergibt sich eine
Gebäudehülle von 14 m x 14 m x 4 m (Abb. 1). Das Bauwerk dient
dem Sonderforschungsbereich SFB 532 „Textilbewehrter Beton“ als
Demonstrator-Bauwerk und soll die Leistungsfähigkeit und das Anwendungspotenzial
des innovativen Verbundwerkstoffes aufzeigen
[1].
Bemessung der Textilbetonschalen
Basierend auf den im Rahmen des SFB 532 entwickelten Ingenieurmodellen,
erfolgte die Bemessung der Textilbetonschalen unter Berücksichtigung
der für Textilbeton spezifischen Effekte, wie die Umlenkung
der textilen Bewehrung im Riss und einer Abhängigkeit der
Tragfähigkeit von der Beanspruchungsart. Für eine automatisierte
Bemessung wurde ein numerisches Tool implementiert, das auf Basis
der Finite-Elemente-Analyse der Einzellastfälle die Bemessungs-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 113

PANEL 6 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Rostislav Chudoba; RWTH Aachen
rostislav.chudoba@rwth-aachen.de
Geb. 1966; 1985-1990 Studium des Bauingenieurwesens an der TU Prag; 1991-1995 Promotion an der TU Prag; 1990-
1991 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Klokner Forschungsinstitut Prag; 1996-1998 Wissenschaftlicher Assistent
am Lehrstuhl für Statik und Dynamik der Ruhr-Universität Bochum; 1998-2005 Wissenschaftlicher Assistent am
Lehrstuhl für Baustatik und Baudynamik der RWTH Aachen; seit 2005 Leitung der Arbeitsgruppe „Numerische Modellierung“
von quasiduktilen Verbundwerkstoffen am Lehrstuhl und Institut für Massivbau der RWTH Aachen
AUTHOR
Dipl.-Ing. Alexander Scholzen; RWTH Aachen
ascholzen@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1976; 1998-2006 Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen; 2001-2002 Auslandstudium an der
ENPC, Paris (Frankreich); 2006 Diplom an der RWTH Aachen; 2006-2007 Mitarbeiter des Fachbereichs „Numerik im
Ingenieurwesen“ im Ingenieurbüro Zerna, Köpper & Partner, Bochum; seit 2007 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am
Lehrstuhl und Institut für Massivbau der RWTH Aachen, Sachbearbeiter im Bereich „Numerische Simulation von
Textilbewehrten Beton“
→ 1 Realized load-bearing structure
of the pavilion
Fertiggestellter Rohbau des Textilbetonpavillons
Photo: RWTH AachenUniversity, bauko2
cases. The obtained design values are compared at each position
of the TRC shell with the load-bearing capacity of the TRC cross
section that has been systematically determined using tensile and
bending tests.
Fabrication technique
In order to meet the high requirements concerning the positioning
of the textile reinforcement a fabrication technique has been developed
employing precast concrete members. The wooden formwork
has been installed in a fabrication tent. A moveable working
platform made it possible to reach each point of the shell without
having to step into the mold. From the working platform the approximately
5mm (0,2in) thin concrete layers have been sprayed
in place using shotcrete. Subsequently the textile reinforcement
was put in place uncoiling it from roles fixed at the fabrication
schnittgrößen kombiniert und den experimentell bestimmten Bauteilwiderständen
gegenüberstellt.
Herstellung in Fertigteilbauweise
Um die hohe Genauigkeit, die beim Einbau der textilen Bewehrung
gefordert, wird sicherzustellen, wurde für die Herstellung ein Fertigteilkonzept
entwickelt. Hierfür wurde ein temporäres Fertigungszelt
errichtet, in dessen Mitte die Schalung für die Textilbetonschalen aufgebaut
wurde. Über eine fahrbare Arbeitsbühne konnte jeder Punkt
der Schale erreicht werden ohne die Schale bei der Herstellung zu betreten.
Von der Arbeitsbühne aus wurden lagenweise ca. 5 mm dicke
Spritzbetonschichten eingebracht und anschließend die textile Bewehrung
von Rollen abgewickelt und einlaminiert (Abb. 2). Insgesamt
wurden 12 Lagen ungetränkte, textile Carbonbewehrung äquidistant
über die Querschnittsdicke angeordnet. Durch eine kontinuierliche
114 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 6
→ 2 Layerwise fabrication of the textile reinforced concrete shells using
shotcrete
Lagenweise Herstellung der Textilbetonschalen in Spritzbetonbauweise
Messung der Schichtdicken konnte die geforderte Lagegenauigkeit
der Bewehrung sichergestellt werden. Das Fertigteilkonzept ermöglichte
die wirtschaftliche Herstellung aller vier Textilbetonschalen mit
nur einer Schalung sowie die witterungsunabhängige Herstellung.
tent and laminating it in the fresh concrete (Fig. 2). A total of
12 layers of the uncoated textile reinforcement fabrics was placed
evenly-spaced over the cross section of the TRC shell. The required
accuracy could be achieved by a continued measurement of the
shell thickness. The applied fabrication technique allowed for an
economic realization of all four TRC shells using a single mold as
well as a weather independent fabrication.
Mounting and adjustment
For the mounting of the TRC shells on top of the reinforced concrete
columns a truck-mounted crane was used. The roof of the
fabrication tent was moved aside and the shell connected with
the crane at its center at a build-in steel element. This loading
introduced during the lifting of each shell has led to a prevailing
membrane stress state and corresponded to the final stress state of
a shell mounted in its center at the top of the support column. The
build-in steel element provided the possibility of an exact adjustment
of the TRC shells as well as the force-fit connecting with the
columns. The aligned TRC shells were finally coupled with each
other using screwed steel joints in order to enlarge the stiffness of
the structure with respect to horizontal loading.
Montage und Justage
Zur Montage der Textilbetonschalen wurde das verfahrbare Dach des
Fertigungszeltes geöffnet und die Schale an ihrem Mittelpunkt über
ein einbetoniertes Stahleinbauteil an einem Autokran angehängt.
Aus statischer Sicht entsprach die Belastung beim Ausschalvorgang
der Belastung im Endzustand mit überwiegendem Membranzustand.
Das mittig angeordnete Stahleinbauteil ermöglichte neben der Montage
auch die millimetergenaue Ausrichtung der Textilbetonschalen
im Endzustand und die kraftschlüssige Kopplung mit den Fertigteilstützen.
Nach der Justage wurden die vier Textilbetonschirme untereinander
über Stahlgelenke verschraubt, was die Steifigkeit des
Tragwerks gegenüber horizontalen Lasten deutlich erhöht.
Ausblick
Nach Abschluss der Rohbauarbeiten folgen nun der Anschluss der
Glasfassade und der Ausbau als Seminar- und Veranstaltungsraum.
Hierbei sollen auch im Endzustand die Dünnwandigkeit und die
Motiv Sichtbetoneigenschaften „Schrägseile“, des 1/4 Textilbetons Seite 2sperkennbar bleiben.
Maschinenfabrik GmbH & Co. KG
A matter of confidence.
Outlook
Currently now, that the load-bearing structure of the pavilion has
been finished the installation of the glass façade will follow as
well as the interior work of the lecture and exhibition room. In the
final state the thin-walled TRC shells with their characteristic high
surface quality will stay visible.
Stressing of stay cables
REFERENCES · LITERATUR
[1] Scholzen, A.; Chudoba, R.; Hegger, J.: “Dünnwandiges Schalentragwerk
aus textilbewehrtem Beton: Entwurf, Bemessung und baupraktische
Umsetzung” Beton- und Stahlbetonbau, Heft 11, 2012.
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PANEL 7 → Proceedings
MODERATION
Dipl.-Ing. Dieter Heller, Bundesverband Leichtbeton, Neuwied
heller@leichtbeton.de
Geb. 1960; Studium des Konstruktiven Ingenieurbaus; Geschäftsführer folgender Organisationen: Bundesverband
Leichtbeton, Kompetenzzentrum Leichtbeton, Güteschutz und Landesverband Beton- und Bimsindustrie Rheinland-Pfalz,
Forschungs-, Entwicklungs- und Marketinggesellschaft der Leichtbetonindustrie
Day 2: Wednesday, 6 th February 2013
Tag 2: Mittwoch, 6. Februar 2013
Lightweight concrete
Leichtbeton
Page
Seite
Title
Titel
118
121
124
127
129
Mineralized foamed concrete acting compositely with thermally activated UHPC shells
Mineralisierter Schaumbeton im Verbund mit thermisch aktivierbaren UHPC-Schalen
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht, Dipl.-Ing. Dott. Mag. Albrecht Gilka-Bötzow
EPDs for lightweight masonry blocks – Environmental impact as a state-of-the-art quality characteristic
EPD für Mauersteine aus Leichtbeton - Umweltwirkungen als zeitgemäßes Qualitätsmerkmal
Dipl.-Wirtsch.-Ing. Sebastian Pohl
Lightweight aggregates – a new thermally bound lightweight aggregate of high resource efficiency
Aufbaukörnungen - Eine neue thermisch gebundene leichte Gesteinskörnung mit hoher Ressourceneffizienz
Prof. Dr.-Ing. habil. Anette Müller, Dr.-Ing. Ulrich Palzer, Dr. rer.nat. Katrin Rübner, Dipl.-Ing. Alexander Schnell
Lightweight aerated mortar from the truck mixer – free from polystyrene and recyclable
Porenleichtmörtel aus dem Fahrmischer - Polystyrolfrei und rezyklierfähig
Dipl.-Ing. Sandra Dörfel, Dr. rer. oec. Marcello Hans Mattia Lucà
PVA fiber-reinforced, ready-mixed dry lightweight concrete - A refurbishment material with great potential
PVA-faserbewehrter Trocken-Fertigleichtbeton - Sanierungsbaustoff mit großem Potenzial
Prof. Dr.-Ing. Klaus Holschemacher, Dipl.-Ing (FH) Hubertus Kieslich, Dr.-Ing. Ullrich Pachow
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PANEL 7 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht, Universität Stuttgart
Harald.Garrecht@mpa.uni-stuttgart.de
Geb. 1957; Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Karlsruhe; 1985-1992 Wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Massivbau und Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe; 1992 Promotion; 1992-1998
Oberingenieur in der Abteilung Baustofftechnologie des o.g. Instituts; 1998 Professur für Baustoffe, Bauphysik und
Baukonstruktion an der Hochschule Karlsruhe – Technik und Wirtschaft; 2006-2012 Professur für Werkstoffe im
Bauwesen an der Technische Universität Darmstadt am Institut für Massivbau; seit 2012 Professur für Werkstoffe
im Bauwesen am Institut für Werkstoffe im Bauwesen und Wissenschaftlicher Direktor an der Materialprüfungsanstalt
MPA der Universität Stuttgart
Mineralized foamed concrete acting compositely with
thermally activated UHPC shells
Energy-efficient construction and production
Mineralisierter Schaumbeton im Verbund mit thermisch
aktivierbaren UHPC-Schalen
Energieeffizientes Bauen und Produzieren
→ 1 Electricity consumption in
Germany, broken down by sectors
[1]
Spartenbezogener Stromverbrauch
in Deutschland [1]
Business,
Trade, Services
Industrie
Gewerbe,
Handel, Dienstleistungen
27 %
140 TWh
Problem statement
Industry consumes 40 % of
the electric power produced
(Fig. 1). Most of the energy supplied
to production processes is
converted to heat, which requires
extensive active cooling. Within this
context, a collective research program is
planned that supports the erection of a model
Traffic
Verkehr
3 %
17 TWh
Total power consumption
Gesamter Stromverbrauch 2010:
516 TWh
Housing units
Haushalte
28 %
141 TWh
factory at Darmstadt Technical University. The interdisciplinary
consortium composed of research institutes and industry is
searching for innovative solutions that transfer the mostly excess
heat generated during manufacturing processes for effective use
at other points of the production line. Process heat not intended
for further use would be discharged via the building shell, using
environmentally compatible methods, to eliminate the need for a
cooling plant. Accordingly, all levels of production processes must
be analyzed from the aspect of energy saving and efficiency enhancement.
In addition, work would include a search for innovative
storage concepts as well as means for thermal activation of
the building shell to improve efficiency.
Problemstellung
40 % der elektrischen Energie wird seitens der Industrie
verbraucht (Abb. 1). Die dem Fertigungsprozess
zugeführte Energie wird größtenteils in Wärme
gewandelt, so dass Produktionsanlagen vielfach
aktiv zu kühlen sind. Vor diesem Hintergrund
wird ein Verbundprojekt angesrebt, das die Errichtung
einer Modellfabrik an der TU Darmstadt
zum Ziel hat. Das interdisziplinär aufgestellte
Konsortium aus Forschungsinstituten
und Industrie sucht innovative Lösungen, die
in Produktionsprozessen anfallenden und zumeist
überschüssigen Wärmemengen an anderer
Stelle der Produktionslinien wieder sinnvoll
einspeisen und nutzen zu können. Nicht weiter
verwendbare Prozesswärme soll über die Gebäudehülle
umweltfreundlich abgeführt werden, um auf
den Einsatz von Kälteanlagen verzichten zu können.
Industry
Industrie
42 %
219 TWh
Folglich müssen alle Ebenen des Produktionsprozesses unter
dem Aspekt der Energieeinsparung und der Effizienzsteigerung
analysiert werden. Ferner werden innovative Speicherkonzepte ebenso
gesucht wie Wege, mit denen sich die Gebäudehülle thermisch zur
Effizienzverbesserung aktivieren lässt.
Ressourcenschonende und wiederverwendbare
Hybridkonstruktion aus Beton
Um die Dach- und Wandbauteile der Modellfabrik thermisch aktivieren
zu können, wurde eine Hybridkonstruktion aus Betonen entwickelt,
die trotz mineralischer Bauweise einen hinreichenden Wärmeschutz
sicherstellt. Zur thermischen Aktivierung wurden außen
beidseitig dünne Schalen aus ultrahochfestem Beton (UHPC) mit innenliegenden
Kapillarrohrmatten angedacht. Der verbleibende Zwi-
118 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 7
AUTHOR
Dipl.-Ing. Dott. Mag. Albrecht Gilka-Bötzow, Technische Universität Darmstadt
gilka-boetzow@massivbau.tu-darmstadt.de
Geb. 1982; Doppeldiplomstudium des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität Dresden und der Universität
Trient; 2003-2009 Vertiefung in werkstoffkundlichen und bauphysikalischen Themen; seit September 2009
wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für Massivbau, Fachgebiet Werkstoffe im Bauwesen an der Technischen
Universität Darmstadt
Resource conserving and reusable hybrid concrete
construction
To thermally activate the roof and wall elements of the model factory,
a hybrid construction made of various concrete types was developed
that provides effective thermal protection, notwithstanding
the mineral composition. For thermal activation, thin shells of
ultra-high strength concrete (UHPC) with interior capillary-tube
mats were proposed for both exterior sides. The remaining void
would be filled with thermally insulating mineralized foam. Hybrid
T-beams would be used in the roof area. On wall level, the
columns would be placed closely together in accordance with the
intervals of the roof girders, to increase the surface area on the
inside on account of the high thermal loads. (Fig. 2).
schenraum soll mit einem wärmedämmenden mineralisierten Schaum
verfüllt werden. Im Dachbereich sollen hybride Plattenbalken zum
Einsatz kommen, in der Wandebene sind die Stützen entsprechend
der Dachträger angesichts der hohen Wärmelasten zur Erhöhung der
Innenoberfläche eng gesetzt vorgesehen (Abb. 2).
Randbedingungen der industriellen Fertigung und Problemlösung
Um die industrielle Fertigung energieeffizienter zu gestalten, wird
versucht, die Energieflüsse der Produktion mit den Energieflüssen des
Gebäudes zu koppeln und wechselseitig sinnvoll zu nutzen. So sollen
gerade mit der thermischen Aktivierung der Hüllflächenbauteile und
der Zwischenspeicherung die sich stets verändernden Verhältnisse
eines Mangels oder Überschusses an Wärme in optimaler Weise aus-
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PANEL 7 → Proceedings
UHPC
Mineralized
foam
Mineralisierter
Schaum
→ 2 Building shell element made of purely mineral material layers,
UHPC-hybrid girder filled with mineralized foam.
Hüllflächenbauteil aus rein mineralischen Materialschichten,
UHPC-Hybrid-Träger mit mineralisiertem Schaum gefüllt
Outer layer size
Außenhautdicke
ca. 35 cm
Capillar tube latticie
Kapillarrohrmatten
UHPC
Prestressed or
reinforced
concrete
Spann- bzw.
Stahlbeton
Boundary conditions of industrial production
and problem solution
In order to design the industrial production process with greater
energy efficiency, these solutions would include an attempt to
couple energy flows in production with the energy flows of the
buildings, and to use them reciprocally in an effective manner. The
constantly changing situations resulting from a lack or excess of
heat would be especially compensated for by thermal activation of
the enclosing building elements and by intermediate storage. This
would make efficient use of existing environmental heat as well
as the intermittent excess supply of process heat by returning the
temporarily stored heat, if required, to building operations as well
as to the production process.
Numerous questions regarding materials science and the structural
design of the building must initially be addressed before
serviceable hybrid elements can be industrially produced and installed
as large-sized elements in the reinforced-concrete frame
structure of the model factory. In addition, comprehensive simulation
studies of the energy flows between environment, building,
and production will be required to derive, by differential monitoring,
control strategies, depending on the weather, production and
utilization of the model factories. The objective here is to create
optimal energy efficiency by optimally employing the total available
heat, from either the environment or from production, for use
by the model factory. Both the UHPC and the mineralized foam
can, moreover, be recycled, in keeping with expectations placed on
a sustainable model factory.
Outlook
In order to test the serviceability of the envisioned hybrid construction
now being developed for use in the model factory, materialtechnological
optimizations of the mineralized foam are currently
being carried out as well as improvements in the bond with the
UHPC shells. Furthermore, field tests are taking place on elements
to test the effectiveness of the design of the joints interfacing the
hybrid elements. Depending on the structural-constructional system
behavior and the mechanical-physical interaction between the
UHPC shells and the mineralized foam, additional system adaptations
are required. Integration of capillary tube mesh into the
thin-walled UHPC shells, moreover, is being vigorously advanced,
since this is an essential component of the energy concept of the
model factory.
geglichen werden, um anstehende Umweltwärme ebenso nutzen zu
können wie das phasenweise Überangebot an Prozesswärme, indem
die zwischengespeicherten Wärmemengen bei Bedarf sowohl dem
Gebäudebetrieb wie auch dem Produktionsprozess zugführt werden
können. Zahlreiche werkstoffkundliche und baukonstruktive Fragestellungen
sind zu klären, um gebrauchstaugliche Hybridelemente
im Rahmen einer industriellen Fertigung produzieren zu können und
diese als großformatige Elemente in die Stahlbetonrahmenkonstruktion
der Modellfabrik zu installieren. Auch müssen umfangreiche Simulationsstudien
zu den Energieflüssen zwischen Umwelt, Gebäude
und Produktion vorgenommen werden, um mittels eines differenzierten
Monitorings die von der Witterung, von der Produktion und
der Nutzung der Modellfabrik abhängige Regelstrategie herausarbeiten
zu können. So soll eine optimale Energieeffizienz erreicht werden,
indem die gesamte verfügbare Wärme, die der Umwelt wie auch
der Produktion entstammen kann, in bestmöglicher Weise in der
Modellfabrik genutzt wird. Zudem lassen sich sowohl der UHPC wie
auch der mineralisierte Schaum recyceln und folgen dem Anspruch
einer nachhaltigen Modellfabrik.
Ausblick
Um die Gebrauchstauglichkeit der angedachten und in der Entwicklung
befindlichen Hybridkonstruktionen für den Einsatz in der
Modellfabrik zu erproben, werden materialtechnologische Optimierungen
des mineralisierten Schaums ebenso vorgenommen wie auch
Verbesserungen des Verbunds mit den UHPC-Schalen. Auch werden
im Feldversuch Bauteilversuche zur Gebrauchstauglichkeit der Fugenausbildung
aneinander grenzender Hybridelemente durchgeführt.
In Abhängigkeit des statisch-konstruktiven Systemverhaltens
wie auch des mechanisch-physikalischen Zusammenwirkens von
UHPC-Schalen und mineralisiertem Schaum sind weitere Systemanpassungen
erforderlich. Zudem wird die Integration der „Kapillarrohrmatten“
in den dünnwandigen UHPC-Schalen vorangetrieben,
die einen wesentlichen Bestandteil des energetischen Konzepts der
Modellfabrik darstellen.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Umweltbundesamt, „Daten zur Umwelt“, Endenergieverbrauch nach
Energieträgern und Sektoren. [Online]. Available: http://www.umweltbundesamt-daten-zur-umwelt.de/umweltdaten/public/theme.
do?nodeIdent=5978. [Accessed: 09-Dez-2012].
[2] M. Zeumer, V. John, und J. Hartwig, „4 Forschung und Praxis – Nachhaltiger
Materialeinsatz; Graue Energie im Lebenszyklus“, Detail/Deutsche Ausgabe,
ISSN 0011-9571, S. 54-60, 2009.
[3] Albrecht Gilka-Bötzow: Mineralisierter Schaum, Beiträge zum 51. Forschungskolloquium
des DAfStb Deutscher Ausschuss für Stahlbeton, S.
709-719, Kaiserslautern 2010.
120 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 7
AUTHOR
Dipl.-Wirtsch.-Ing. Sebastian Pohl; LCEE Life Cycle Engineering Experts, Darmstadt
s.pohl@lcee.de
Geb. 1983; Studium Wirtschaftsingenieurwesen mit der technischen Fachrichtung Bauingenieurwesen an der Technischen
Universität Darmstadt; Tätigkeit für eine Unternehmensberatung; seit 2010 wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Massivbau der TU Darmstadt; Schwerpunkte: Nachhaltigkeit in der Bau- und Immobilienwirtschaft
und in der Baustoffindustrie im Rahmen von öffentlichen und privatwirtschaftlichen Forschungsprojekten sowie
Betreuung der Lehrveranstaltung zu Facility Management & Sustainable Design; als Projektingenieur der Life Cycle
Engineering Experts GmbH (LCEE) Bearbeitung von Nachhaltigkeitszertifizierungsprojekten nach nationalen und
internationalen Systemen und Nachhaltigkeitsberatung von Kunden aus der Bau- und Immobilienwirtschaft
Environmental impact as a state-of-the-art quality characteristic
EPDs for lightweight masonry blocks
Umweltwirkungen als zeitgemäßes Qualitätsmerkmal
EPDs für Mauersteine aus Leichtbeton
→ 1 Demand triangle
Nachfragedreieck
Technical
aspect
Technik
Demand
Nachfrage
Price
Preis
Sustainability
Nachhaltigkeit
Demand
Nachfrage
Tecnical
aspect
Technik
Price
Preis
The ongoing development of the construction sector is currently
marked by a major trend, which is to establish a strategic approach
to sustainability to strike a balance between its environmental,
economic and socio-cultural aspects. This applies particularly to
the building materials and supplier industries. First, this trend is
being stimulated by the changing political and legal framework,
combined with related standardization efforts [1]. Second, the demand
for assessing buildings from a sustainability standpoint –
for instance by the DGNB label – is emerging at the same time,
which results in a focus on the (environmental) sustainability of
construction products. After all, aspects such as the global environmental
impact or the risks posed to the local environment represent
major assessment criteria of the DGNB system. This trend
becomes apparent by changing quality definitions applied to construction
products. The conventional, two-dimensional demand
pattern determined by (technical) quality and price is evolving to
become a demand triangle as a result of adding the new dimension
of (environmental) sustainability (Fig. 1). Today, the building materials
and supplier industries must also prove the environmental
performance of their products [2]. The commonly used means to
communicate the related parameters are Environmental Product
Declarations (EPDs).
Die Entwicklung im Bauwesen wird aktuell ganz wesentlich von
einem Trend geprägt: der Etablierung des strategischen Ansatzes der
Nachhaltigkeit als Ausgleich ökologischer, ökonomischer und soziokultureller
Interessen. Dies gilt insbesondere für die Baustoff- und
Bauzulieferindustrie. Stimulus dieses Trends ist erstens eine veränderte
ordnungspolitische Rahmensetzung, flankiert durch eine entsprechende
normative Begleitung [1]. Parallel führt zweitens die
Nachfrage nach einer Bewertung von Gebäuden unter Gesichtspunkten
der Nachhaltigkeit – etwa in Form eines DGNB-Gütesiegels
– dazu, dass die (ökologische) Nachhaltigkeitsqualität von Bauprodukten
in den Fokus rückt. Denn Aspekte wie globale Umweltwirkungen
oder Risiken für die lokale Umwelt repräsentieren wesentliche
Bewertungselemente des DGNB-Systems. Diese Entwicklung
manifestiert sich in einer Veränderung der Qualitätsdefinition von
Bauprodukten. Die klassisch zweidimensionale Nachfrageentscheidung,
bestimmt durch (technische) Qualität und Preis, erwächst zu
einem Nachfragedreieck komplettiert um die neue Dimension der
(ökologischen) Nachhaltigkeit (Abb. 1). Die Baustoff- und Bauzulieferindustrie
muss nunmehr auch die ökologische Leistungsfähigkeit
ihrer Produkte nachweisen [2]. Hierzu haben sich als Kommunikationsform
Umweltproduktdeklarationen (Environmental Product Declarations,
EPDs) durchgesetzt.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 121

PANEL 7 → Proceedings
Definition of framework
Rahmensetzung
Collection of data
Datensammlung
Preparation of EPD texts
Erstellung EPD-Texte
Life cycle assessment
& report
Ökobilanz + Bericht
Verification of EPD
Verifikation EPD
→ 2 Basic steps of
the EPD preparation
process
Basisschritte der EPD-
Erstellung
Define underlying
conditions
Erarbeitung der Rahmenbedingungen
Check if PCR is available
Verfügbarkeitsprüfung einer
PCR
Prepare PCR if required
ggf. Erstellung einer PCR
Analyze manufacturing
process
Analyse des Herstellprozesses
Collect data on raw
materials etc.
Datensammlung zu
Rohstoffen, etc.
Assist with data collection
Begleitung der Datenerhebung
Draft required EPD texts:
Erarbeitung der nötigen
EPD-Texte:
Product definition & base
materials
Produktdefinition +
Grundstoffe
Product manufacturing/
processing
Produktherstellung/
-verarbeitung
etc.
Model required processes
Modellierung der erforderlichen
Prozesse
Calculate life cycle
parameters
Berechnung der Ökobilanzierung
Prepare LCA background
report
Hintergrundbericht zur
Ökobilanz
Merge all documents
Zusammenführung aller
Unterlagen
Submit documents to
program manager/reviewer
Übergabe an Programmhalter/Prüfer
Discuss/adjust content
if required
ggf. Diskussion/
Abstimmung
Relevance of EPDs to building practice
EPDs are essentially based on a life cycle assessment (LCA) of the
product covered by the declaration, which means that they capture
and reflect all material and energy input and output streams during
the entire life cycle or a certain part thereof, such as “cradle
to gate”. As part of the above-described sustainability certification
of buildings, an LCA carried out simultaneously at the building
level is a key element of the (environmental) sustainability assessment
- at least within the German DGNB or BNB (Bewertungssystem
Nachhaltiges Bauen für Bundesgebäude; assessment system
for the sustainable construction of federal buildings) systems. The
latter is the federal/public-sector equivalent to the DGNB system
run by the private sector. Both building services and structural
components are modeled according to their individual layers and
analyzed in a life cycle assessment. The use of a central database
[3] is generally envisaged for this purpose. This database primarily
contains generic (i.e. manufacturer-independent) datasets documenting
the life cycle assessments of a wide range of construction
products. However, the system explicitly allows for the use of
alternative, manufacturer-specific LCA datasets, particularly those
provided by product manufacturers (as the declaration owners) in
EPDs. This specific information is often more accurate than its generic
counterpart contained in the standard database: whereas the
generic datasets reflect an average across several manufacturers
and also include a safety margin, life cycle assessment data taken
from an EPD is suitable for considering particular characteristics
of a certain product manufacturer. For this reason, procurement
processes in the construction sector increasingly require product
manufacturers to respond to requests regarding the availability of
manufacturer-specific LCA data.
Activities of the concrete and precast industry
The concrete and precast industry has quickly responded to this
trend towards determining and documenting the environmental
impact of construction products. As early as in 2009, the Branchenverband
Betonbauteile Süd (Association of the Precast Industry in
Southern Germany) launched the “concrete light well initiative” to
generate first LCA data for products manufactured by its member
companies [4]. The association is currently expanding its activities
as part of a project to create Environmental Product Declarations
for lightweight concrete masonry blocks within the EPD program
managed by the Institut Bauen und Umwelt (IBU; Institute for
Building and the Environment). This cooperation makes it possible
to use an existing Product Category Rule (PCR) as the mandatory
basic document of an EPD (Fig. 2). Key steps to arrive at a valid
EPD include the tailored modeling of the underlying production
Baupraktische Relevanz von EPDs
EPDs basieren im Kern auf einer Ökobilanzierung (Life Cycle Assessment,
LCA) des deklarierten Produkts, was bedeutet, dass eine
Erfassung und Abbildung aller stofflichen und energetischen In- und
Output-Ströme über den gesamten Lebenszyklus oder auch nur einen
spezifischen Ausschnitt dessen, etwa „von der Wiege bis zum
Werkstor“, erfolgt. Im Rahmen der beschriebenen Nachhaltigkeitszertifizierung
von Gebäuden stellt eine analoge LCA auf Bauwerksebene
ein entscheidendes Element der (ökologischen) Nachhaltigkeitsbewertung
dar, jedenfalls in den deutschen Systemen DGNB
beziehungsweise dem Bewertungssystem Nachhaltiges Bauen für
Bundesgebäude (BNB), dem bundeshoheitlichen Pendant zum privatwirtschaftlichen
DGNB-System. Neben Komponenten der TGA werden
dazu die konstruktiven Bauteile in ihren Schichtaufbauten modelliert
und demgemäß ökobilanziell erfasst. Hierzu ist grundsätzlich die Verwendung
einer zentralen Datenbank vorgesehen [3], die überwiegend
generische, das heißt herstellerunspezifische ökobilanzielle Datensätze
zu verschiedensten Bauprodukten enthält. Allerdings ist explizit
der Einsatz alternativer herstellerspezifischer Ökobilanz-Datensätze
gestattet, wie sie insbesondere in EPDs von Produktherstellern als
Deklarationsinhaber zur Verfügung gestellt werden. Diese spezifischen
Daten haben gegenüber ihren generischen Entsprechungen
der Standard-Datenbank oftmals einen Genauigkeitsvorteil: Während
die generischen Datensätze erstens einen Durchschnittswert über eine
Mehrzahl von Herstellerfirmen darstellen und zudem zweitens mit
einem Sicherheitsfaktor beaufschlagt sind, können mit Ökobilanz-
Daten aus einer EPD individuelle Besonderheiten eines bestimmten
Produktherstellers berücksichtigt werden. In bauwirtschaftlichen Beschaffungsprozessen
werden Produkthersteller daher immer häufiger
mit Anfragen zur Verfügbarkeit herstellerspezifischer Ökobilanz-Daten
konfrontiert.
Engagement der Beton- und Fertigteilindustrie
Die Beton- und Fertigteilindustrie hat diesen Trend zur Ermittlung
und Darstellung der Umweltwirkungen von Bauprodukten früh aufgegriffen.
Bereits 2009 hat der Branchenverband Betonbauteile Süd
durch die „Initiative Betonlichtschächte“ erste ökobilanzielle Daten
für Produkte seiner Mitgliedsunternehmen generiert [4]. Aktuell weitet
der Verband sein Engagement im Rahmen eines Projekts zur Generierung
von Umweltdeklarationen für Mauersteine aus Leichtbeton
im EPD-Programm des Instituts Bauen und Umwelt (IBU) weiter aus.
Diese Kooperation ermöglicht insbesondere den Rückgriff auf eine
bereits bestehende Product Category Rule (PCR) als obligatorischem
Basis-Dokument einer EPD (Abb. 2). Eine passgenaue Modellierung
der zugrunde liegenden Herstellprozesse sowie eine lückenlose Erhebung
der erforderlichen Datenbasis (wie etwa Rezepturen und En-
122 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 7
SYSTEM BOUNDARY
SYSTEMGRENZE
Sources of energy
Energieträger
Limestone, sand
Kalkstein, Sande
etc.
Raw materials
Rohstoffe
Extraction of natural
aggregates
Abbau/Förderung der
natürlichen Zuschläge
Production of binders
Herstellung der Bindemittel
Production of other base
materials/primary products
Herstellung sonstiger Grundstoffe/Vorprodukte
Noise, dust
Lärm, Staub
Heat
Wärme
Greenhouse gases
Treibhausgase
Overburden, waste
Abraum, Abfälle
INPUTS
Sources of energy
Energieträger
Other process materials
And. Hilfs-/Betriebsstoffe
Transport
Transporte
Extraction of natural
aggregates
Abbau/Förderung der
natürlichen Zuschläge
Production of binders
Herstellung der Bindemittel
Production of other base
materials/primary products
Herstellung sonstiger Grundstoffe/Vorprodukte
Noise
Lärm
Heat
Wärme
Greenhouse gases
Treibhausgase
Sources of energy
Energieträger
Water
Wasser
Additives/admixtures
Zugabestoffe
Lightweight
concrete mix
Leichtbetonmasse
Internal transport
Werksinterne
Transporte
Mixing plant
Mischanlage
Cleaning
Reinigung
Cradle to gate
Wiege bis Werkstor
Production
Herstellung
Block production
Steinfertigung
Internal transport
Werksinterne Transporte
Shuttering & concreting
Schalung + Betonage
Curing/storage
Aushärtung/Lagerung
Lightweight concrete masonry blocks (product)
Produkt Leichtbetonmauersteine
Noise, dust, heat, greenhouse gases
Lärm, Staub, Wärme, Treibhausgase
Waste etc.
Abfälle, etc
Beton.
Form.
Fertig.
HOT!
Integrierte
Plattenheizung.
OUTPUTS
→ 3 Modeling of the manufacturing process
Modellierung des Herstellprozesses
processes and the seamless gathering of
the required data (including mix designs
and energy flows). For this purpose, production
processes were analyzed jointly
with manufacturing businesses and relevant
input and output streams were
captured directly by the manufacturing
companies on the basis of a defined data
requirements list (Fig. 3). In the last step,
the EPD that LCEE GmbH derived from
this information, including the life cycle
assessment as its key element, was to be
subjected to an external review and verification
by the program manager in order
to be published by the IBU. This verified
declaration will enable Betonbauteile Süd
to respond to the changed requirements
for documenting the quality of construction
products and to communicate the
(environmental) quality of lightweight
concrete masonry to all stakeholders in
the construction sector.
ergieflüsse) sind die entscheidenden Schritte
für eine valide EPD. Dazu wurden gemeinsam
mit Herstellerunternehmen eine Analyse
der Herstellprozesse durchgeführt und
relevante In- und Output-Ströme auf Basis
einer definierten Daten-Anforderungsliste
direkt durch die Herstellerunternehmen erfasst
(Abb. 3). Die daraus von der LCEE
GmbH erarbeitete EPD inklusive der zentralen
Ökobilanzierung war abschließend einer
externen Prüfung und Verifizierung beim
Programmhalter zu unterziehen, an deren
Ende eine Veröffentlichung durch das IBU
steht. Mit dieser verifizierten Deklaration ist
die Betonbauteile Süd künftig in der Lage,
den veränderten Anforderungen an die Dokumentation
der Qualität von Bauprodukten
zu entsprechen und allen am Bau beteiligten
Akteuren die (ökologische) Nachhaltigkeitsqualität
von Mauerwerk aus Leichtbeton zu
kommunizieren.
REFERENCES · LITERATUR
[1] This includes, for example, the Integrated Product Policy (IPP) of the EU combined with the EU
Construction Products Regulation or EN 15804 as an important basic standard for Environmental
Product Declarations.
[2] Wollenberg, G.: EPDs für Mauersteine und Elemente aus Leichtbeton. In: greenbuilding, Heft 01-
02/2012, Berlin 2012
[3] ökobau.dat is the central life cycle assessment database for the DGNB and BNB certification
systems. This database is supported and managed by the Federal Ministry of Transport, Building
and Urban Development. (available on-line at http://www.nachhaltigesbauen.de/baustoff-undgebaeudedaten.html).
[4] Schneider, C., Mielecke, T.: Entwicklung einer EPD für Betonlichtschächte − Umweltwirkungen
darstellen [Development of an EPD for concrete light wells – Capturing environmental impact]. In:
BFT International Vol. 78, 02/2012
02·2013 BFT INTERNATIONAL 123
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PANEL 7 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. habil. Anette Müller, IAB - Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
a.mueller@iab-weimar.de
Geb. 1946; 1964-1968 Studium des Baustoffingenieurwesens an der Hochschule für Architektur und Bauwesen
Weimar, heute Bauhaus-Universität Weimar; 1974 Promotion, 1988 Habilitation auf dem Gebiet der Zementchemie;
1995-2011 Universitätsprofessorin für Aufbereitung von Baustoffen und Wiederverwertung an der Bauhaus-Universität
Weimar; seit 2011 Mitarbeiterin im IAB Weimar gGmbH mit dem Themenschwerpunkt Baustoffrecycling
AUTHOR
Dr.-Ing. Ulrich Palzer, IAB – Institut für Angewandte Bauforschung Weimar gGmbH
u.palzer@iab-weimar.de
Geb. 1960; 1979-1984 Studium der Baustoffverfahrenstechnik an der Hochschule für Architektur und Bauwesen
Weimar, heute Bauhaus-Universität Weimar; 1984-1989 wissenschaftlicher Assistent; 1990 Promotion; 1990-1995
Geschäftsführer der Ritter Verwaltung GmbH; seit 1995 Geschäftsführer der PBM Projektbau- und Baumanagement
GmbH, Weimar; seit Juli 2007 Institutsdirektor des IFF Weimar e. V., heute IAB – Institut für Angewandte Bauforschung
Weimar gGmbH; Tätigkeitsschwerpunkte: Baustoffforschung, Simulation von Verarbeitungsprozessen, Lärmund
Schwingungsabwehr in der Rohstoffindustrie
Lightweight aggregates – a new thermally bound lightweight
aggregate of high resource efficiency
Lightweight concrete
Aufbaukörnungen – Eine neue thermisch gebundene leichte
Gesteinskörnung mit hoher Ressourceneffizienz
Leichtbeton
→ 1 Lightweight aggregate
manufactured of
masonry rubble with the
addition of varying quantities
of expanding
agents
Aufbaukörnungen, hergestellt
aus Mauerwerkbruch
unter Zugabe unterschiedlicher
Mengen an
Blähmittel (BM)
Recycling materials from building construction can currently not
be adequately recycled. Reasons for this are their considerable heterogeneity
in terms of materials composition and high fine particle
content. Recycling as filling material and in the construction of
waste disposal facilities, or as landfill, will in future no longer be
possible in view of the stringent application of the German law of
lifecycle management and/or the steady decrease of waste-disposal
capacities. In this context, the joint research project “lightweight
aggregates,” supported by the German Federal Ministry for Education
and Research, a technology for manufacturing lightweight
aggregates was developed.
The secondary raw material masonry rubble is first reduced
in size, spiked with an expanding agent and then granulated in a
Recyclingmaterial aus dem Hochbau kann bisher nicht adäquat verwertet
werden. Ursachen dafür sind dessen erhebliche Heterogenität
in Bezug auf die Materialzusammensetzung und der große Feinkornanteil.
Die Verwertung als Verfüllmaterial und im Deponiebau oder
die Deponierung selbst wird zukünftig durch die strikte Anwendung
des Kreislaufwirtschaftsgesetzes bzw. den stetigen Rückgang von Deponiekapazitäten
nicht mehr möglich sein. Vor diesem Hintergrund
wurde in dem Verbundprojekt „Aufbaukörnung“, gefördert vom
Bundesministerium für Bildung und Forschung, eine Technologie zur
Herstellung einer leichten Gesteinskörnung entwickelt.
Der Sekundärrohstoff Mauerwerkbruch wird vorzerkleinert, gemahlen,
mit einem Blähmittel dotiert und in einem Pelletiermischer
granuliert. Bei der anschließenden thermischen Behandlung in einem
124 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 7
Individual particle strength
Einzelkornfestigkeit [N/mm 2 ]
Expanded aggregate
Aufbaukörnung
Expanded clay
Blähton
Water absorption after 24
Wasseraufnahme nach 24 h [Ma.-%]
Expanded aggregate
Aufbaukörnung
Expanded clay
Blähton
Härtekammern
für die Betonsteinindustrie
Particle bulk density
Kornrohdichte [g/cm 3 ]
Particle bulk density
Kornrohdichte [g/cm 3 ]
→ 2 Mechanical properties of the laboratory concretes made of lightweight aggregates
Mechanische Eigenschaften der Laborbetone aus leichten Aufbaukörnungen
palletizing mixer. In a subsequent thermal
treatment in a rotary kiln, the green granules
are stabilized and at the same time
expanded. The amount of expanding agent
added can specifically influence the density
(Fig. 1). The amount added ranges between
a minimum value of around or even below
0.6 g/cm³ and a maximum value of approx.
1.8 g/cm³, when the expanding agent is not
spiked.
Water absorption of the thus created
lightweight aggregate is lower compared to
that of the expanded clays that were included
in the investigation. There is no difference
in the particle strength of the two
aggregates compared (Fig. 2).
The lightweight aggregate reliably
meets all eco-technological parameters. Beyond
that, the production process offers the
possibility to separate out the gypsum contained
in the recycling material by thermal
decomposition and to subsequently recover
it from the flue gas.
To proof the fitness of the lightweight
granules for the intended use, comprehensive
investigations were carried out on
lightweight aggregate concretes with closed
structure. The lightweight aggregates used
for this purpose originate from laboratory
and/or small-scale investigations. The
lightweight aggregate concretes were manufactured
with a grading curve of A/B 8, a
cement CEM I 32,5 R and a water-cement
ratio of 0.45. The lightweight granule replaced
the entire aggregate beginning with
a particle size of 2 mm. Below 2 mm, natural
sand was added. Additional water absorption
of the porous granules was taken
account of by appropriate wetting. All of
the reference concretes contained commercially
available expanded clays of comparable
density and bulk density.
The investigation of such hardened
concrete properties as strength, modulus
Drehrohrofen werden die Grüngranulate stabilisiert
und gleichzeitig aufgebläht. Durch
die Menge des zugegebenen Blähmittels
kann die Rohdichte gezielt beeinflusst
werden. Sie bewegt sich zwischen einem
Minimalwert um oder sogar unter 0,6 g/
cm³ und einem Maximalwert von ca.
1,8 g/cm³, wenn auf die Dotierung des
Blähmittels verzichtet wird (Abb. 1).
Die Wasseraufnahme der erzeugten leichten
Aufbaukörnungen ist im Vergleich zu
den in die Untersuchungen einbezogenen
Blähtonen geringer. Bei der Kornfestigkeit
besteht für die gegenübergestellten Gesteinskörnungen
kein Unterschied (Abb. 2).
Die leichte Aufbaukörnung hält alle
umwelttechnischen Parameter sicher ein.
Darüber hinaus bietet der Herstellungsprozess
die Möglichkeit, im Recyclingmaterial
enthaltenen Gips auszuschleusen, indem er
thermisch zersetzt und anschließend aus dem
Rauchgas zurückgewonnen wird.
Zum Nachweis der Verwendbarkeit der
Leichtgranulate erfolgten ausführliche Untersuchungen
an gefügedichten Leichtbetonen.
Die dabei eingesetzten Aufbaukörnungen
stammten aus Labor- bzw. kleintechnischen
Versuchen. Die Leichtbetone wurden mit
einer Sieblinie A/B 8, einem Zement CEM I
32,5 R und einem Wasser/Zement-Wert von
0,45 hergestellt. Das Leichtgranulat ersetzte
die gesamte Gesteinskörnung ab 2 mm Korngröße.
Unterhalb von 2 mm wurde ein Natursand
zugesetzt. Eine zusätzliche Wasseraufnahme
der porösen Granulate fand durch
entsprechendes Vornässen Berücksichtigung.
Die Vergleichsbetone enthielten handelsübliche
Blähtone jeweils vergleichbarer Rohund
Schüttdichte.
Bei den untersuchten Festbetoneigenschaften,
wie Festigkeit, Elastizitätsmodul,
Schwindverhalten, Carbonatisierung, Wassereindringtiefe
und Frost-Widerstand, erzielten
die mit den neu entwickelten Leicht-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 125
Stahl-Spezialverzinkung
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PANEL 7 → Proceedings
AUTHOR
Dr. rer. nat. Katrin Rübner, BAM Bundesanstalt für Materialforschung und -prüfung, Berlin
Geb. 1961; Studium der Chemie an der Humboldt-Universität zu Berlin; 1986 Promotion; anschließend wissenschaftliche
Mitarbeiterin an der Akademie der Wissenschaften in Berlin; seit 1991 Mitarbeiterin in der Bundesanstalt
für Materialforschung und -prüfung in der Fachgruppe Baustoffe, seit 2012 im Fachbereich Baustofftechnologie;
fachliche Schwerpunkte: chemische, physikalische und baustofftechnologische Charakterisierung von Baustoffen,
die Wiederverwertung von Sekundärrohstoffen und die Nachhaltigkeit im Reststoffrecycling
AUTHOR
Dipl.-Ing. Alexander Schnell, Bauhaus-Universität Weimar
Geb. 1974; bis 2000 Studium des Bauingenieurwesens mit dem Schwerpunkt Baustoffe und Sanierung an der
Bauhaus-Universität Weimar; 2000-2007 wissenschaftlicher Mitarbeiter an der Bauhaus-Universität Weimar;
2007-2009 wissenschaftlicher Mitarbeiter beim Forschungsinstitut für Tief- und Rohrleitungsbau Weimar; seit
2009 Mitarbeiter an der Bauhaus-Universität Weimar und seit 2011 Leiter der Arbeitsgruppe Recycling der
Professur Werkstoffe des Bauens
E modulus
E-Modul [GPa]
Bulk density of hardened concrete
Festkornrohdichte [kg/m 3 ]
→ 3 Water absorption
and individual particle
strength of lightweight
aggregates compared to
expanded clays
Wasseraufnahme und
Einzelkornfestigkeit der
Aufbaukörnungen aus
Mauerwerkbruch im Vergleich
zu Blähtonen
Expanded clay
Expanded clay
Blähton (910)
Blähton (1330)
Lightweight aggregates (particle bulk density [kg/m 3 ])
leichte Gesteinskörnung (Kornrohdichte [kg/m 3 ])
of elasticity, shrinkage behavior, carbonation, water penetration
depth, and frost resistance showed that all of the concretes made
with the newly developed lightweight granules attained comparable
values to those of the reference materials made with conventional
expanded clay (Fig. 3).
The tests carried out on lightweight aggregate concrete blocks
and lightweight aggregate concrete elements in concrete plants
under practical conditions confirm the good performance of the
innovative lightweight aggregates.
The impressive results of the project show that a recycling
material previously used only for subordinate purposes can be
the basis for a high-quality product. A prerequisite for this is the
availability of a suitable technology. One big advantage of the expanded
granules obtained from masonry rubble is that they can be
manufactured virtually without primary raw materials.
granulaten hergestellten Betone durchweg vergleichbare Werte wie
Vergleichsmaterialien mit herkömmlichem Blähton (Abb. 3).
Versuche zur Herstellung von Leichtbetonblöcken und Leichtbetonelementen,
unter Praxisbedingungen in Betonwerken durchgeführt,
beweisen die Leistungsfähigkeit der innovativen leichten Gesteinskörnungen.
Die Projektergebnisse zeigen eindrucksvoll, dass ein bisher nur
für untergeordnete Einsatzgebiete genutztes Recyclingmaterial die
Basis für ein hochwertiges Produkt sein kann. Voraussetzung ist,
dass eine entsprechende Technologie zur Verfügung steht. Ein großer
Vorteil der Blähgranulate aus Mauerwerkbruch ist, dass deren Herstellung
nahezu ohne Primärrohstoffe auskommt.
126 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 7
AUTHOR
Dipl.-Ing. Sandra Dörfel; HeidelbergCement, Leimen
sandra.doerfel@heidelbergcement.com
Geb. 1971; 1987-1990 Berufsausbildung mit Abitur zum Maschinist für Wärmekraftwerke, Leuna; 1992-1995 Hauptstudium
des Baustoffingenieurwesens an der HAB Weimar; überregionale Tätigkeit in Thüringen und Sachsen,
Mitarbeit in der Prüfstelle Betotech, Vieselbach; 1998-1999 TBG Transportbeton Mittelelbe, Magdeburg; 1999-
1999 Heidelberger Beton; 1999 TBG Obermaßfeld, Obermaßfeld; 2000-2005 TBG Betonpumpendienst, Korbußen;
2005-2007 Heidelberger Beton GmbH, Hamburg; seit 2006 Geschäftsführerin der BÜG Beton-Überwachung GmbH,
Leimen; seit 2007 Sachbearbeiterin Ressort Betontechnolgie und Transportbeton, Entwicklung und Anwendung bei
der HeidelbergCement AG, Leimen
Free from polystyrene and recyclable
Lightweight aerated mortar from the truck mixer
Polystyrolfrei und rezyklierfähig
Porenleichtmörtel aus dem Fahrmischer
Insulating materials provide heat-insulating and/or soundproofing
properties and have a thermal conductivity λ of less than 0.1 W/
(m·K). Commercially available thermal insulation materials usually
include panels or bulk products that are laid or applied in
solid condition. The aerated lightweight mortar Poriment PRO is
a cement-bound mineral mortar with heat-insulating properties.
It is based on the LithoPore technology developed by Dr. Lucà &
Partner Ingenieurkontor GmbH, Berlin.
Uses, particular features and product characteristics
Poriment PRO is characterized by its flowable consistency and A1
fire rating. All thermal insulation materials used in Germany are
either covered by a standard or have a national technical approval.
DIN 4108, Part 10, defines the various types of use for insulating
materials depending on the specific application and location. These
defined uses in installed condition serve as the basis to derive the
thermal specifications. Poriment PRO is suitable for indoor use as
an insulating material subject to compression, particularly for the
insulation of floors and ceilings. This aerated lightweight mortar
in two dry bulk densities (200 and 300 kg/m³) is currently undergoing
the approval procedure as a heat-insulating material at
Deutsches Institut für Bautechnik, Berlin.
Raw materials and production
Poriment PRO is a ready-to-use product manufactured at readymixed
concrete plants. The existing plant and equipment was
complemented by a specially designed Poriment PRO production
facility. Three additives are needed to produce Poriment PRO: a
stabilizer, a protein-specific cross-linking agent and a synthetic
protein foaming agent. The used type of cement and the strength
class influence the stability of the entire pore system, the water retentivity,
the progress of hardening and the compressive strength
of the hardened mortar. In the first production step, the cement
paste consisting of cement, water and (if added) limestone dust
and fly ash is homogenized. The stabilizer is added to the mixing
water. As an additive, a special cross-linking agent is used that
interconnects the synthetic proteins at the molecular level when
→ 1 Poriment PRO lightweight aerated mortar in solid condition
Porenleichtmörtel Poriment PRO im festen Zustand
Dämmstoffe sind Materialien mit wärme- und/oder schalldämmenden
Eigenschaften, die eine Wärmeleitfähigkeit λ von weniger als 0,1 W/
(m·K) aufweisen. In der Regel handelt es sich bei marktüblichen Wärmedämmstoffen
um Platten oder Schüttungen, die in fester Form verlegt
oder eingebaut werden. Der Porenleichtmörtel Poriment PRO ist
ein zementgebundener mineralischer Mörtel mit wärmedämmenden
Eigenschaften basierend auf der LithoPore-Technologie der Dr. Lucà
& Partner Ingenieurkontor GmbH, Berlin.
Anwendung, Besonderheiten und Eigenschaften
Die Fließfähigkeit und die Brandklasse A1 sind besondere Eigenschaften
von Poriment PRO. Jeder in Deutschland eingesetzte Wärmedämmstoff
ist normativ geregelt oder bauaufsichtlich zugelassen.
Ein Dämmstoff nach DIN 4108, Teil 10, definiert in Abhängigkeit
der Verwendung und des Einsatzortes die unterschiedlichen Anwendungstypen
für Dämmstoffe. Aus diesen definierten Anwendungen
im eingebauten Zustand leiten sich die Anforderungen an
die bauphysikalischen Eigenschaften ab. Poriment PRO ist im Bereich
druckbelastbarer Dämmstoffe für den Innenbereich – speziell für Decken-
und Fußbodendämmung – geeignet. Aktuell befindet sich der
02·2013 BFT INTERNATIONAL 127

PANEL 7 → Proceedings
AUTHOR
Dr. rer. oec. Marcello Hans Mattia Lucà
marcello.luca@dr-luca.com
Born 1977; 1997-2001 Study of business administration at Technical University of Berlin; 2002-2005 Dissertation /
Doctorate at Brandenburgische Technische Universität Cottbus / Commerzbank AG, Frankfurt; since 2000 Managing
Director of Trinacria Investments AG Asset Management (Swiss); since 2003 Managing Director and owner of
Dr. Lucà & Partner Ingenieurkontor GmbH; since 2009 Managing Director and owner of Dr. Luca Bioengineering and
Services Pvt. Ltd. (India); since 2009 Managing Director and owner of German LithoPore Products Pvt. Ltd. (India);
since 2007 Member of the supervisory board of Energetic AG Software development
Compressive strength in N/mm 2
Druckfestigkeit in N/mm 2
Dry bulk density in kg/dm 3
Trockenrohdichte in kg/dm 3
→ 2 Poriment PRO – compressive strengths at various dry bulk densities
Poriment PRO – Druckfestigkeiten bei unterschiedlichen Trockenrohdichten
the separately produced protein foam is added to the paste. The
entire mixing process takes place in batches in the mixing unit of
the ready-mixed concrete plant.
Transport and application
A truck mixer transports the material to the construction site.
The total period needed for production, transport and application
should not exceed 120 minutes. The product can either be unloaded
directly or, if required, conveyed to the point of application
via suitable pumps. The base to which the mortar is applied must
be appropriately sealed beforehand. Absorbent bases must be prewetted,
or a plastic film must be laid onto the base. The material is
spread and leveled using a leveling bar or screed board.
Sustainability, recycling and demolition
Residual or return quantities of Poriment PRO generated as fresh
mortar at the ready-mixed concrete plant can be reprocessed in
the recycling unit and are completely fed back into production
through the residual water reuse system. As a cement-bound
building material, Poriment PRO is fully recyclable in the case of
future refurbishment or demolition. This aerated lightweight mortar
has a pore ratio of 70 to 90% (entrained air) and mainly consists
of cement as an inorganic material. It also includes a small
amount of additives. Poriment PRO can be easily disposed of and
reprocessed at the end of the value chain, which makes it a truly
sustainable building material.
Porenleichtmörtel in den Trockenrohdichteklassen 200 und 300 kg/
m³ in der Zulassungsprüfung als Wärmedämmstoff beim Deutschen
Institut für Bautechnik, Berlin.
Ausgangsstoffe und Herstellung
Poriment PRO wird als werksfertiges Produkt in Transportbetonwerken
hergestellt. Die vorhandene Anlagentechnik wurde um eine
spezielle Poriment PRO-Anlage erweitert. Zur Herstellung von Poriment
PRO sind insgesamt drei Additive notwendig: ein Stabilisator,
ein proteinspezifisches Netzwerkmittel und ein künstliches Proteinschaummittel.
Die verwendete Zementart und Festigkeitsklasse hat
Einfluss auf die Stabilität des gesamten Porensystems, das Wasserrückhaltevermögen,
den Erhärtungsverlauf sowie die Druckfestigkeit
des Festmörtels. Bei der Herstellung wird zuerst der Zementleim, bestehend
aus Zement, Wasser und gegebenenfalls Kalksteinmehl oder
Flugasche, aufgeschlossen. Der Stabilisator wird dem Anmachwasser
hinzudosiert. Als Zusatzmittel wird ein spezielles Netzwerkmittel verwendet,
welches die künstlichen Proteine auf Molekularebene vernetzt,
sobald der separat erzeugte Proteinschaum zum Zementleim
zudosiert wird. Der gesamte Mischprozess erfolgt chargenweise im
Mischer des Transportbetonwerkes.
Transport und Einbau
Das Material wird mit einem Fahrmischer auf die Baustelle transportiert.
Die Herstellung, der Transport und der Einbau sollten insgesamt
120 Minuten nicht überschreiten. Das Produkt kann entweder direkt
entladen oder bei Bedarf mit geeigneten Pumpen zum Einbauort gefördert
werden. Die sachgerechte Vorbereitung des Untergrundes vor
dem Einbau erfordert ein sorgfältiges Abdichten des Untergrundes.
Saugfähige Untergründe sind vorzunässen oder alternativ ist eine
Folie zu verlegen. Das Material wird mit Hilfe einer Schwabbelstange
oder Patsche verteilt und geglättet.
Nachhaltigkeit, Recycling und Rückbau
Rück- oder Restmengen Poriment PRO, die als Frischmörtel im Transportbetonwerk
anfallen, lassen sich über die Recyclinganlage aufbereiten
und werden der Produktion vollständig über die Restwasserverwertung
wieder zugeführt. Für zukünftige Restaurationen oder
notwendige Rückbauten lässt sich Poriment PRO als zementgebundener
Baustoff vollständig rezyklieren. Der Porenleichtmörtel besteht
neben 70-90 % Porenvolumen (eingeschlossener Luft) vor allem aus
den anorganischen Stoffen Zement und geringen Mengen Zusatzmitteln.
Im Hinblick auf die Nachhaltigkeit steht mit Poriment PRO
am Ende der Wertschöpfungskette ein Baustoff ohne jegliche Entsorgungs-
und Aufbereitungsproblematik.
128 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 7
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Klaus Holschemacher; Hochschule für Technik, Wirtschaft und Kultur Leipzig
klaus.holschemacher@fb.htwk-leipzig.de
Geb. 1961; 1981-1986 Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Hochschule Leipzig; 1986-1991 Wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Lehrstuhl für Stahlbetonbau der TH Leipzig; 1991 Promotion; 1991-1996 Mitarbeiter und
Partner in einem Ingenieurbüro für Tragwerksplanung; 1996 Berufung auf die C2-Professur für Stahlbetonbau an der
HTWK Leipzig; seit 2002 C3-Professor für Stahlbeton- und Spannbetonbau an der HTWK Leipzig; seit 2006 Dekan der
Fakultät Bauwesen an der HTWK Leipzig
A refurbishment material with great potential
PVA fiber-reinforced, ready-mixed dry lightweight concrete
Sanierungsbaustoff mit großem Potenzial
PVA-faserbewehrter Trocken-Fertigleichtbeton
→ 1 Dry mix including PVA fibers
Trockenmischung inklusive
PVA-Fasern
Photo: HTWK Leipzig
Timber beam floors often need to be strengthened as a result of
changes in building use or because of increasingly demanding requirements.
A tried and tested approach to achieving this is to
create a shear-resistant bond between the existing timber beams
and a subsequently added concrete layer. This method results in
a timber-concrete composite element with significantly improved
load-bearing capacity, stiffness and thermal characteristics. The
concrete slab forms part of the composite section and is subjected
to the corresponding actions, which is why it must usually be reinforced.
Compared to conventional steel-reinforced concrete slabs,
the use of fiber-reinforced concrete makes it possible to reduce the
slab thickness to the level required for structural purposes or from
a practical point of view because no concrete cover is necessary
in this case [1]. Lightweight concrete also brings about a number
of benefits when used for the refurbishment and modernization of
existing buildings. It thus appears logical to merge lightweight and
fiber-reinforced concrete in a dry mix to increase the effectiveness
of both materials. These ready-mixed dry lightweight concrete
mixes can then be supplied to the construction site in bags or
provided in silos, which also enables the use of small quantities.
Oftmals ist es erforderlich, Holzbalkendecken aufgrund von Nutzungsänderungen
oder gestiegenen Anforderungen zu verstärken.
Eine hierfür bewährte Vorgehensweise ist die schubfeste Verbindung
der bestehenden Holzbalken mit einer nachträglich aufgebrachten
Betonschicht. Es entsteht ein Holz-Beton-Verbundbauteil mit deutlicher
Verbesserung von Tragfähigkeit, Steifigkeit und bauphysikalischen
Eigenschaften. Die Betonplatte, die als Teil des Verbundquerschnittes
entsprechende Beanspruchungen erfährt, ist in der Regel zu
bewehren. Durch die Verwendung von Faserbeton kann die Plattendicke
gegenüber herkömmlichen betonstahlbewehrten Betonplatten
auf das statisch erforderliche oder baupraktisch sinnvolle Maß reduziert
werden, da in diesem Fall keine Betondeckung notwendig ist [1].
Auch die Verwendung von Leichtbeton ist im Bereich der Sanierung
bestehender Bausubstanz mit Vorteilen verbunden. Um die Effektivität
einer Kombination von Leicht- und Faserbeton zu erhöhen, liegt
der Schluss nahe, beide in Form von Trockenmischungen zusammenzuführen.
Diese Trocken-Fertigleichtmischungen können dann
dem Nutzer im Silo oder in Form von Sackware auf der Baustelle
bereitgestellt werden. Es ist dann möglich, auch geringe Mengen zu
entnehmen und einzubauen.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 129

AUTHOR
Dipl.-Ing (FH) Hubertus Kieslich, M.Sc.; Hochschule für Technik, Wirtschaft und Kultur Leipzig
hubertus.kieslich@fb.htwk-leipzig.de
Geb. 1983; 2003-2009 Studium des Bauingenieurwesens an der Hochschule für Technik, Wirtschaft und Kultur Leipzig;
2008-2011 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für Betonbau der Hochschule für Technik, Wirtschaft und
Kultur Leipzig in verschiedenen Forschungsprojekten sowie als Praktikumsmitarbeiter für Stahl- und Spannbetonbau;
seit 2011 Promotionsstudent im kooperativen Promotionsverfahren mit der Technischen Universität Dresden
(Promotionsstipendium)
→ 2 Load drop in the
four-point bending
test between the
forces F 0,5
and F 3,5
Load drop
Lastabfall [kN]
Lastabfall im 4-Punkt-
Biegezugversuch zwischen
den Kraftwerten
F 0,5
und F 3,5
Fiber content of tested mixes
Mischungsvarianten Fasergehalt [vol.-%]
PVA fiber-reinforced, ready-mixed dry lightweight concrete
Steel wire fibers can generally be used for this purpose but result
in increased equipment wear when the mix is conveyed through
the system. There are only a few plastic fibers whose mechanical
properties enable them to effectively contribute to transferring
loads in cracked concrete. Polyvinyl alcohol (PVA) fibers belong
in this category. As part of a research project, the effectiveness of
PVA fibers added to a dry lightweight concrete mix (Fig. 1) was
investigated at HTWK Leipzig in a multi-stage testing program.
Load-bearing behavior of PVA fiber-reinforced, ready-mixed
dry lightweight concrete
The tests concentrated on determining the post-failure load-bearing
behavior of PVA fiber-reinforced lightweight concrete beams
in bending. Two PVA fibers were selected that differed in their
shapes and mechanical properties (fiber F1: l = 18 mm, d = 0.2 mm,
E = 37,000 N/mm 2 , f t
= 1,600 N/mm 2 ; fiber F2: l = 30 mm, d =
0.66 mm, E = 30,000 N/mm 2 , f t
= 800 N/mm 2 ). Fiber contents of
0.25, 0.50, 0.75 and 1.00 vol.-% were tested for each of the fibers.
Furthermore, the performance of certain combinations of fibers
F1 and F2 was investigated (0.25 + 0.25 vol.-%, 0.25 + 0.50 vol.-
%, 0.50 + 0.25 vol.-% and 0.50 + 0.50 vol.-%). Four-point tensile
bending tests were carried out and analyzed on the basis of
the DAfStb guideline on steel fiber-reinforced concrete [2]. Fig. 2
shows the average load drop between the relevant deflections of
0.5 mm (SLS) and 3.5 mm (ULS) for the individual variants. Fiber
F2 reveals a relatively constant load level over the entire deflection
range. In contrast, fiber F1 is capable of resisting high loads
PVA-faserbewehrter Trocken-Fertigleichtbeton
Grundsätzlich können für diese Art der Anwendung Stahldrahtfasern
zum Einsatz kommen, die jedoch vor allem beim Fördern der Mischgutes
zu einem erhöhten Verschleiß in der Anlagentechnik führen. Es
gibt nur wenige Kunststofffasern, die aufgrund ihrer mechanischen
Eigenschaften in der Lage sind, einen wirksamen Beitrag zum Lastabtrag
im gerissenen Zustand des Betons zu leisten. Polyvinylalkohol-
(PVA)-Fasern gehören dazu. Im Zuge eines Forschungsprojektes
wurde an der HTWK Leipzig die Effektivität von PVA-Fasern in Trocken-Fertigleichtbeton
(Abb. 1) in einem mehrstufigen Versuchsprogramm
untersucht.
Biegetragverhalten von PVA-faserbewehrtem
Trockenfertigleichtbeton
Zentraler Punkt der Untersuchungen war das Nachbruchbiegetragverhalten
von PVA-faserbewehrten Leichtbetonbalken. Es wurden zwei
PVA-Fasern ausgewählt, die sich in Bezug auf ihre Geometrie und
mechanischen Eigenschaften unterscheiden (Faser F1: l = 18 mm, d =
0,2 mm, E = 37000 N/mm 2 , f t
= 1600 N/mm 2 ; Faser F2: l = 30 mm,
d = 0,66 mm, E = 30000 N/mm 2 , f t
= 800 N/mm 2 ). Für jede Faserart
wurden die Fasergehalte 0,25; 0,50; 0,75 und 1,00 Vol.-% getestet.
Zusätzlich wurden bestimmte Kombinationen aus den Fasern F1 und
F2 (0,25 + 0,25 Vol.-%; 0,25 + 0,50 Vol.-%; 0,50 + 0,25 Vol.-% sowie
0,50 + 0,50 Vol.-%) untersucht. Es wurden 4-Punkt-Biegezugversuche
auf der Grundlage der DAfStb-Richtlinie „Stahlfaserbeton“
[2] durchgeführt und ausgewertet. In Abb. 2 ist der durchschnittliche
Lastabfall zwischen den maßgebenden Durchbiegungen 0,5 mm
(SLS) und 3,5 mm (ULS) für die einzelnen Varianten dargestellt. Die
130 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

AUTHOR
Dr.-Ing. Ullrich Pachow; DURAPACT Gesellschaft für Faserbetontechnologie
u.pachow@durapact.de
Geb. 1943; Promotion am Institut für Gesteinshüttenkunde an der RWTH Aachen, anschließend in Forschung und
Beratung der Heidelberger Zement AG; 1985-1996 Leitung des Faserbetonwerks in Kolbermoor, dem Hersteller der
ersten asbestfreien Wellplatte sowie maßgebliche Beteiligung an der Entwicklung des Wellcrete-Verfahrens zur
Herstellung von Glasfaserbeton; seit 1997 geschäftsführender Gesellschafter der Durapact Gesellschaft für Faserbetontechnologie
mbH zur Entwicklung von Anlagen zur Herstellung von Textilbewehrtem Beton und einer langzeitbeständigen
Matrix sowie Fasern und Textilien aller Art
in the serviceability range but is also associated with major load
drops. Synergies can be utilized by combining both fiber types.
Initial practical tests show that PVA fiber-reinforced ready-mixed
dry lightweight concrete has a great potential to be used for building
refurbishment and modernization.
The project described in this paper was funded by the Federal
Ministry of Education and Research (Project No. 1763X09). Responsibility
for the content of this contribution is with the authors.
Faser F2 zeigt ein relativ konstantes Lastniveau über den gesamten
Durchbiegungsbereich hinweg. Die Faser F1 hingegen zeichnet sich
durch hohe aufnehmbare Lasten im Gebrauchstauglichkeitsbereich, allerdings
in der Folge auch durch hohe Lastabfälle aus. Durch die Kombination
beider Fasertypen können Synergieeffekte aktiviert werden.
Erste Praxisanwendungen zeigen, dass PVA-faserbewehrter Trockenfertigleichtbeton
ein hohes Potenzial als Sanierungsbaustoff aufweist.
Das diesem Bericht zugrundeliegende Vorhaben wurde mit Mitteln
des BMBF unter dem Förderkennzeichen 1763X09 gefördert. Die
Verantwortung für den Inhalt liegt bei den Autoren.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Holschemacher, K.; Selle, R.; Schmidt, J.; Kieslich, H.: Holz-Beton-Verbund. Betonkalender 2013, Ernst& Sohn, Berlin 2013.
[2] Deutscher Ausschuss für Stahlbeton: DAfStb-Richtlinie Stahlfaserbeton, Ausgabe März 2010, Beuth Verlag, Berlin 2010.
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PANEL 8 → Proceedings
MODERATION
Dipl.-Bau-Ing. Dipl.-Wirtsch.-Ing. Martin Möllmann; Dyckerhoff, Wiesbaden
info@dyckerhoff.com
Geb. 1960; Studium des Bauingenieurwesens, Schwerpunkt Betontechnologie inklusive Sondergebiete Betontechnologie
mit Erwerb des E-Scheins; anschließend Studium des Wirtschaftsingenieurwesens, Ausrichtung Marketing
und Vertrieb; 1986-1987 Berufspraktikum auf verschiedenen Hoch- und Tiefbaustellen der Walter-Bau-Gruppe,
Borken; 1987-1991 Chemische Werke Brockhues AG, Walluf, zuständig für anwendungstechnische Beratung beim
Einfärben von Beton, anschließend als Verkaufsleiter; seit 1991 bei der Dyckerhoff AG, Wiesbaden, heute als Direktor
im Geschäftsbereich Deutschland/Westeuropa für die Bereiche Produktmarketing und Weißzementvertrieb
Day 2: Wednesday, 6 th February 2013
Tag 2: Mittwoch, 6. Februar 2013
Cast stone
Betonwerkstein
Page
Seite
Title
Titel
134
136
139
On the contemporary use of traditional materials – BUGA Koblenz 2011 and IGS Hamburg-
Wilhelmsburg 2013
Vom zeitgemäßen Umgang mit bewährten Materialien – Die BUGA Koblenz 2011 und
IGS Hamburg-Wilhelmsburg 2013
Stephan Lenzen
The Porsche Pavilion in the Wolfsburg “Autostadt” – Design
Porsche Pavillon in der Autostadt Wolfsburg – Planung
Dipl.-Ing. Landschaftsarch. Claus Rödding
Preventing damages at concrete cast stone laying - Case examples, practical guidance
Vermeidung von Schäden bei der Verlegung von Betonwerkstein – Fallbeispiele, praktische Hinweise
Dipl.-Ing. Mario Sommer
132 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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PANEL 8 → Proceedings
AUTHOR
Stephan Lenzen, RMP Stephan Lenzen Landschaftsarchitekten, Bonn
stephan.lenzen@rmp-landschaftsarchitekten.de
Geb. 1967; Studium der Landschaftsarchitektur an der GHS Essen; Studium der Wirtschaftswissenschaften an der
Fernuniversität Hagen; 1990-1992 Aufenthalt in Italien und Frankreich; 1995-1999 Mitarbeit bei RMP Landschaftsarchitekten,
Bonn; 2001 Eintritt in die Partnerschaft RMP Landschaftsarchitekten; seit 2004 Inhaber des Büros RMP
Stephan Lenzen Landschaftsarchitekten; 2004-2007 Mitglied im Gestaltungsbeirat der Stadt Köln; seit 2006 Mitglied
im Sachverständigenausschuss der Architektenkammer Nordrhein-Westfalen; seit 2009 Dozent im Rahmen
des Studienprogramms Redevelopment / Design und Management der RWTH International Academy Aachen
On the contemporary use of traditional materials
BUGA Koblenz 2011 and IGS Hamburg-Wilhelmsburg 2013
Vom zeitgemäßen Umgang mit bewährten Materialien
Die BUGA Koblenz 2011 und IGS Hamburg-Wilhelmsburg 2013
A fair share of visitors to a gardening exhibition expect to get
familiar with new materials for outdoor spaces and their fields
of use. When looking for spectacular innovations, however, they
will get quite disappointed in Koblenz at first glance – at least
with respect to the permanent facilities. In this case, the approach
chosen was to develop the design based on the location, includ-
Nicht wenige Besucher erwarten, auf einer Gartenschau neue Materialien
für den Freiraum und deren Verwendung kennen zu lernen. Auf
der Suche nach spektakulären Neuheiten werden sie in Koblenz – zumindest
in den dauerhaften Anlagen – auf den ersten Blick enttäuscht.
Der Anspruch war hier, den Entwurf aus dem Ort heraus zu entwickeln,
mit einer Materialverwendung, die nicht um Aufmerksamkeit ringt,
→ 1 The Rhine steps adjacent to Koblenz Castle – 2011 Federal Garden Exhibition in Koblenz
Die Rheinstufen am Koblenzer Schloss – Bundesgartenschau Koblenz 2011
Photo: BUGA Koblenz 2011 GmbH
134 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 8
Photo: RMP Stephan Lenzen Landschaftsarchitekten
→ 2 Concrete planting sculptures – 2013 International Garden Show in Hamburg-Wilhelmsburg
Betonpflanzskulpturen – Internationale Gartenschau Hamburg-Wilhelmsburg 2013
ing materials that do not primarily attract the visitors’ attention
but elegantly merge with the surroundings. This philosophy was
applied to the planning and design of the spaces surrounding Koblenz
Castle, the Rhine embankment promenade, Deutsches Eck
and, most importantly, the unique, 100 m long seating steps extending
along the Rhine. Concrete was used as the connecting element
between all areas in a dialog with natural stone. In a subtle
and modest manner, the material lent a contemporary appeal to
the urban space whilst responding to the historic context. Adjacent
to the Rhine steps, enclosures and retaining walls, seating furniture
and wide concrete steps were built.
For the International Garden Show (IGS) to take place on the
Elbe river island of Wilhelmsburg in Hamburg, a new 90-hectare island
park and a new center of Wilhelmsburg are being built in close
cooperation with the International Building Exhibition. The International
Garden Show and the International Building Exhibition collaborate
very closely to revitalize this neglected neighborhood. In
this location, too, the RMP Stephan Lenzen Landschaftsarchitekten
landscape architects’ office used concrete in various shapes and designs
for the construction of the outdoor facilities. Examples include
waterside seating steps, larger-than-life sculptural planting boxes,
seating furniture and sports areas built in concrete. These projects
aim to demonstrate a large number of possible applications of concrete
in landscape architecture but also focus on creating visibility
of the outstanding urban quality and long-term relevance of modern
garden exhibitions to our cityscapes.
sondern sich souverän in die Umgebung einfügt. Dieser Anspruch galt
für die Planungen rund um das Stadtschloss, die Rheinuferpromenade,
das Deutsche Eck und insbesondere das einzigartige, 100 m lange
Bauwerk der Sitzstufen am Rhein. Im Dialog mit Naturstein wurde
der Werkstoff Beton als verbindendes Element zwischen allen Teilbereichen
eingesetzt und gab subtil und dezent im Einklang mit dem
historischen Kontext dem Stadtraum einen zeitgemäßen Charakter. Neben
den Rheinstufen entstanden hier insbesondere auch Einfassungselemente,
Sitzmobiliar und großformatige Schleppstufen aus Beton.
Im Rahmen der Internationalen Gartenschau (IGS) Hamburg auf
der Elbinsel Wilhelmsburg entstehen in Zusammenarbeit mit der Internationalen
Bauausstellung (IBA) ein neuer 90 ha großer Inselpark
und eine Neue Mitte Wilhelmsburg. Dort initiieren die Instrumente
IBA und IGS gemeinsam die Revitalisierung eines vernachlässigten
Stadtteils. Auch hier hat das Büro RMP Stephan Lenzen Landschaftsarchitekten
bei dem Bau der Freianlagen den Werkstoff Beton in verschiedenen
Facetten eingesetzt. Es entstanden unter anderem Sitzstufen
an Wasserflächen, überdimensionale, skulpturale Pflanzgefäße,
Sitzmöbel und Sportbereiche aus Beton. Neben dem Aufzeigen zahlreicher
Verwendungsbeispiele von Beton in der Landschaftsarchitektur
liegt der Fokus vor allem auch auf dem Sichtbarmachen der
hohen nachhaltigen stadtplanerischen Qualität und Bedeutung von
aktuellen Gartenschauen in unseren Städten.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 135

PANEL 8 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Landschaftsarch. Claus Rödding; WES LandschaftsArchitektur, Hamburg
roedding@wes-la.de
Geb. 1966; Studium der Landespflege an der FH Osnabrück; 1997 - 2012 Projektleiter bei WES & Partner (heute WES
LandschaftsArchitektur); seit 2012 Geschäftsführer von WES LandschaftsArchitektur; Landschaftsarchitekt der
Architektenkammer Nordrhein-Westfalen (Nr.: L970); Mitglied im Bund Deutscher Landschaftsarchitekten (BDLA)
und Fachsprecher Ökonomie
Design of Porsche Pavilion
Autostadt Wolfsburg
Planung des Porsche Pavillon
Autostadt Wolfsburg
Photo: HG Esch
→ 1 Oblique aerial photograph of the Porsche Pavilion
Schrägluftbild Porsche Pavillon
Volkswagen AG presents itself and the brands under the umbrella
of the parent company − Volkswagen Group − (Audi, Bentley, Bugatti,
Ducati, Lamborghini, MAN, Scania, Seat, Skoda and Volkswagen
Commercial Vehicles) at the automotive theme park in
Wolfsburg called the “Autostadt”. The individual manufacturers
use architectonic and artistic means to showcase their brands and
associated philosophies and to make them tangible for visitors.
The Autostadt opened its doors in June 2000, at the same time as
the EXPO 2000 in Hanover. The extension of the theme park is the
result of the merger of Porsche and Volkswagen in 2011.
The first Autostadt extension: a real challenge!
The Porsche Pavilion situated in the south-east part of the park is
the first extension to the event and exhibition area. The pavilion
and its integration in the park were designed and implemented in
Die Volkswagen AG präsentiert sich und die in der Muttergesellschaft
des Volkswagen Konzerns zusammengeführten Marken Audi, Bentley,
Bugatti, Ducati, Lamborghini, MAN, Scania, Seat, Skoda und Volkswagen
Nutzfahrzeuge im automobilen Themenpark, der Autostadt in
Wolfsburg. Die einzelnen Hersteller inszenieren hier ihre Markenphilosophie
architektonisch sowie künstlerisch und machen sie für ihre
Gäste erlebbar. Im Juni 2000 wurde die Autostadt, zeitgleich mit der
EXPO 2000 in Hannover, eröffnet. Aus der Fusion von Porsche und
Volkswagen im Jahr 2011 resultiert die Erweiterung des Themenparks.
Die erste Erweiterung der Autostadt: eine Herausforderung!
Mit dem Porsche Pavillon im südöstlichen Teil des Parks wurde die
Veranstaltungs- und Ausstellungsfläche zum ersten Mal erweitert. Der
Pavillon und dessen Integration in den Park wurden von den Auftraggebern
Porsche AG und Autostadt GmbH, zusammen mit Henn Ar-
136 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 8
close coordination between the
clients − Porsche AG and Autostadt
GmbH − and Henn Architekten,
HG Merz Architekten
and WES LandschaftsArchitektur.
The pavilion is marked by
its extravagant roof shape that
creates a sheltered outdoor
space. The roof was built as a
monocoque (French for “single
shell”) structure using about
425 tonnes of stainless steel.
Its dynamic appearance and elegance
are truly reminiscent of
Porsche cars. HG Merz designed
the interiors, which include two
levels to set the scene for the
Porsche brand. The 1948 Porsche
356 model is the first of
a whole “convoy” of 25 silver
Porsche models (1:3 scale), culminating
in three cars of the
current range.
The “subsequent” new construction
resulted in new spatial
relationships between the
outdoor facilities and created
a “denser” arrangement in the
park. A small, more intimate
square, the piazzetta, links to
the promenade to the Volkswagen
Commercial Vehicles
Pavilion situated east of the
building. The existing topography
on the south side creates
the “green backbone”, which is
a lawn hill planted with groups
of pine trees. Almost all paved
and built areas of the Autostadt
consist of concrete: footpaths,
walls, stairs, bridges. The design
exercise was to respond
to the question of which design
elements to include in the new
outdoor spaces surrounding the
pavilion. Is concrete the right
choice to meet these demanding
aesthetic requirements?
Ramps and platform in front
of the pavilion
The entrance and platform in
front of the Porsche Pavilion
are situated about 1.5 m above
the southern promenade and
about 2 m above the footpaths
in the park. A Terraplan pavement
was chosen to implement
the organic shape of the roof
and the elements connecting to
chitekten, HG Merz Architekten
und WES LandschaftsArchitektur,
entwickelt und realisiert. Der
Pavillon besticht durch seine besondere
Dachform, durch die ein
geschützter Außenraum entsteht.
Das Dach wurde in Monocoque-Bauweise
(franz. „einzelne
Schale“) aus rd. 425 t Edelstahl
errichtet. Dynamik und Eleganz
erinnern unverkennbar an die
Automobile aus dem Hause Porsche.
Im Innenraum wird auf
zwei Ebenen die Marke Porsche
von den Architekten HG Merz
inszeniert. Der Porsche 356 aus
dem Jahr 1948 bildet den Ausgangspunkt
eines Schwarms aus
25 silberfarbenen Modellen (1:3),
der in drei aktuellen Fahrzeugen
mündet.
Als Konsequenz des „nachträglichen“
Neubaus ergeben
sich für die Außenanlagen neue
räumliche Situationen und eine
„Verdichtung“ im Park. Eine
kleine, intimere Platzfläche, die
Piazetta, ist die Fortsetzung der
Promenade zum VW Nutzfahrzeuge
Pavillon auf der Ostseite
des Gebäudes. Die vorhandene
Topographie auf der Südseite
bildet den „grünen Rücken“ in
Form eines Rasenhügels, bepflanzt
mit Gruppen aus Kiefern.
In der Autostadt bestehen Wege,
Mauern, Treppen, Brücken, d. h.
nahezu alle befestigten Flächen
und Konstruktionen, aus Beton.
Im Rahmen der Planung galt es
die Frage zu beantworten, mit
welchen Gestaltungselementen
die neuen Freiflächen des Pavillons
ausgestattet werden. Kann
Beton diesen hohen ästhetischen
Ansprüchen gerecht werden?
Rampen und Podium vor
dem Pavillon
Der Eingang und das Podium vor
dem Porsche Pavillon liegen rund
1,5 m über der südlich anschließenden
Promenade und rund
2 m über den Wegen im Park.
Um die organische Form des
Daches, die Anschlüsse an die
Tribüne und die Überwindung
des Höhenunterschiedes realisieren
zu können und gleichzeitig
auch die Homogenität und den
02·2013 BFT INTERNATIONAL 137

PANEL 8 → Proceedings
→ 2 View of the entrance
Blick auf den Eingang
the stand whilst equalizing the difference in elevation. Also, the
transitions between the individual materials needed to be seamless
to ensure homogeneity. Concrete aggregates were carefully
selected to align the color and texture of this material with the
adjoining steps and the Lithon Plus concrete pavers.
Arena with a stand made of seating steps
The difference in elevation between the platform and the lagoon
level is compensated by seating steps made of radial precast elements.
Intermediate steps were inserted to the left and right of the
pavilion exit to ensure pedestrian access. The stand invites visitors
to take a rest and enjoy the spectacular view across the lagoon and
into the park. It is “vibrant” around the clock, which is ensured by
accurately cut round box trees. Under the roof, the pavilion also
provides an impressive acoustic experience as a result of the many
echoing voices and sounds.
Piazzetta with well
The piazzetta in front of the Volkswagen Commercial Vehicles Pavilion
is covered with Lithon Plus pavers laid as a bound pavement.
The well with waterworks includes pulsed nozzles and fountains. It
attracts visitors to the square and invites them to watch but also
to get actively involved. The shell of the waterworks is made from
polished concrete and has a diameter of 8.5 m. Its segments were
prefabricated at the precast plant. A radiant heating system was
inserted in the structure to ensure that it can remain in service
during the winter season. A homogeneous overall impression was
achieved due to the close coordination with the individual manufacturers
of pavers, precast steps, enclosures, facings and bridges
with respect to selecting the concrete aggregates and agreeing on
the most appropriate production methods.
nahezu nahtlosen Übergang unterschiedlicher Materialien zu gewährleisten,
fiel die Entscheidung auf eine Ausführung als Terraplanboden.
Die Farbe und Struktur wurde über die Zuschlagstoffe direkt
auf die angrenzenden Stufen und das Lithon Plus Betonsteinpflaster
der Wege abgestimmt.
Arena mit einer Tribüne aus Sitzstufen
Der Höhenunterschied vom Podium zur Lagunenfläche wird durch
eine Sitzstufenanlage aus radialen Betonfertigteilen überwunden.
Damit die Stufenanlage fußläufig genutzt werden kann, sind rechts
und links des Pavillonausgangs Zwischenstufen eingelegt. Die Tribüne
lädt mit ihrem wunderschönen Blick über die Lagune in den
Park zum Verweilen ein. Rund um die Uhr ist sie „belebt“, dafür sorgen
akkurat geschnittene Buchsbaumkugeln. Unter dem Dach ist der
Pavillon durch den Widerhall von Stimmen und Geräuschen auch
akustisch erlebbar.
Piazetta mit Brunnen
Die Piazetta vor dem VW Nutzfahrzeuge Pavillon ist mit Lithon Plus
Pflaster in gebundener Bauweise befestigt. Der Brunnen mit einem
Wasserspiel aus rhythmisch pulsierenden Düsen und Fontänen bespielt
den Platz und lädt zum Zuschauen, aber auch zu aktivem
Handeln ein. Die Brunnenschale aus geschliffenem Beton hat einen
Durchmesser von 8,5 m und wurde in Quadranten werkseitig vorgefertigt.
Damit der Brunnen auch im Winter betrieben werden kann,
ist in die Konstruktion eine Flächenheizung eingelegt. Dank exakter
Abstimmungen der Zuschlagstoffe und Fertigungsverfahren mit den
unterschiedlichen Herstellern von Pflaster, Betonfertigteilen als Stufen,
Einfassungen, Verblendungen und Brücken konnte ein homogenes
Gesamtbild erzielt werden.
138 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 8
AUTHOR
Dipl.-Ing. Mario Sommer; Sopro Bauchemie, Wiesbaden
Mario.Sommer@sopro.com
Geb. 1964; 1994-1997 Studium des Bauingenieurwesens an der FH Wiesbaden; 1997-1999 Bautechnische Beratung
und Leitung des Seminarwesens bei der Firma AtoFindley Deutschland GmbH Ardal, Offenbach; 1999-2003 stellvertretender
Leiter Anwendungstechnik bei der Dyckerhoff Sopro GmbH, Wiesbaden; 2004-2006 Leiter Objektberatung
bei der Sopro Bauchemie GmbH, Wiesbaden; seit 2006 Leiter Anwendungstechnik und Objektberatung bei der Sopro
Bauchemie; Gastdozent innerhalb der Fliesenlegermeisterausbildung an der Bayerischen Bauakademie, Feuchtwangen
sowie an der Meisterschule zu Köln; Mitarbeit in verschiedenen technischen Arbeitskreisen; seit 2009 Prokurist
der Sopro Bauchemie
Preventing damages at concrete cast stone laying
Case examples, practical guidance
Vermeidung von Schäden bei der Verlegung von Betonwerkstein
Fallbeispiele, praktische Hinweise
Apart from ceramic and natural stone coverings, concrete cast
stone materials are also used again and again by clients and
planners when it comes to the design of floor and wall surfaces.
By selecting aggregates in different colors and sizes as well as
by adding color pigments to the concrete mix, it is then possible
to produce concrete cast stones in many different looks. Today,
there are many different ways to produce concrete cast stones.
In this regard, the production by slabbing a previously made
concrete block is to be mentioned as well as casting of fresh
concrete into flat molds which are removed after hardening. A
third option is to manufacture a concrete slab using a back mix
concrete (in general gray) and a face mix concrete layer matching
in color and in terms of aggregates. After concrete hardening, in
particular, the first two methods require some additional production
steps (slabbing, cutting, grinding, polishing, etc.) until a cast
concrete slab being ready to install finally reaches the construction
site.
Thick-bed as well as thin- and medium-bed laying are the
commonly used methods for laying concrete slabs. The three laying
methods mentioned are distinguished by the mortar thickness
(thin bed 1-5 mm, medium bed 5-20 mm, and thick bed
>20 mm) and by the mortar structure. The thinner it is the
finer is the grain size range of the aggregates. Thick-bed mortars
in general are construction site compounds that, to some extent,
largely differ in quality - in particular, as far as the tensile
strength of such mortars is concerned. Thin-bed and mediumbed
mortars are in general factory made mortar compounds in
a constantly good quality. In addition to this, mortars with different
properties are offered in the range of thin-bed mortars,
which are required for laying concrete cast stones. Depending
on the conditions of the construction site, the planner defines
the respective laying method and/or it is specified by the paver
or the slab supplier in accordance with test series. Regardless of
which laying method is selected, the substrate has to be capable
of bearing and stable. This is significant in so far as the concrete
cast stones have a certain independent existence and therefore
the cement stabilization needs a secure interlocking.
Neben keramischen und Natursteinbelägen sind es auch immer wieder
die Betonwerksteinmaterialien, welche von Bauherren und Planern
für die Gestaltung von Boden- und Wandflächen eingesetzt
werden. Durch die Wahl unterschiedlicher Zuschläge in Farbe und
Größe sowie die Beigabe von Farbpigmenten in die Betonmischung
lassen sich die unterschiedlichsten Optiken für die später entstehende
Betonwerksteinplatte herstellen. Betonwerksteinplatten werden
heute in unterschiedlichsten Verfahren hergestellt. Zu nennen ist die
Herstellung durch das Gattern eines zuvor hergestellten Blockbetons
sowie das Eingießen des Frischbetons in eine flache Form, welche
nach der Aushärtung ausgeschalt wird. Eine dritte Variante ist die
Herstellung einer Betonplatte mit einem Unterbeton (in der Regel
grau) und einer farblich und zuschlagsmäßig abgestimmten Vorsatzbetonschicht.
Nach dem Aushärten des Betons sind speziell bei den
ersten beiden Verfahren der Herstellung noch einige Arbeitsschritte
(Gattern, Zuschnitt, Schleifen, Polieren, etc.) notwendig, bis am Ende
eine verlegbare Betonwerksteinplatte auf der Baustelle ankommt.
Die üblichen Verfahren für die Verlegung von Betonwerksteinplatten
sind die Dickbett- sowie die Dünn- und Mittelbettverlegung.
Die drei genannten Verlegearbeiten unterscheiden sich in der Mörteldicke
(Dünnbett 1-5 mm, Mittelbett 5-20 mm und Dickbett > 20 mm)
und in der Mörtelstruktur. Je dünner, desto feiner ist das Kornband
des Zuschlags. Beim Dickbettmörtel handelt es sich in der Regel um
Baustellenmischungen mit zum Teil stark schwankenden Qualitäten
– speziell, was die Zugfestigkeiten dieser Mörtel betrifft. Die Dünnund
Mittelbettmörtel sind in der Regel werkseitig hergestellte Mörtelmischungen
mit gleichbleibender, guter Qualität. Hinzu kommt,
dass im Bereich der Dünnbettmörtel Mörtel mit unterschiedlichen
Eigenschaften angeboten werden, die für eine Betonwerksteinverlegung
notwendig sind. Je nach Baustellengegebenheit ist das jeweilige
Verlegeverfahren seitens des Planers vorgeschrieben beziehungsweise
wird vom Verleger gewählt oder durch den Plattenlieferanten auf
Grund von Versuchsreihen vorgegeben. Unabhängig davon, welches
Verlegeverfahren gewählt wird, muss der Untergrund tragsicher und
stabil sein. Dies ist insofern von Bedeutung, da der Betonwerkstein
ein gewisses Eigenleben besitzt und die Vermörtelung aus diesem
Grund eine stabile Verkrallungsmöglichkeit benötigt.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 139

PANEL 8 → Proceedings
→ 1 Laying of cast concrete slabs
Verlegung von Betonwerksteinplatten
Independent existence of the concrete cast stone
In comparison to a burnt ceramic body, which does not alter its
shaping any more, this is not true for the concrete cast stone.
We know from practical experience that any building component
made of concrete is subject to certain shrinkage or even creep
depending on the load. As far as walls, floors, ground slabs are
concerned, this is taken for granted and often neglected as potential
formation of shrinkage cracks are concealed by cover layers.
However, this is different with the concrete cast stone, as it is the
visible top layer in this case. Depending on when it has been produced
and depending on the residual moisture content, the concrete
slab wants to do the same and continues to dry and thus
contracts. If this fact is disregarded, it will inevitably lead to cracks
in joints and hollow space formation on the edges and sides of the
slabs. Slabs laid in thick-bed partially burst the mortar bed, as this
is able to absorb tensile forces only to some extent. Compared to
ceramic, problems may also occur in the laying process itself. This
is due to the fact that concrete slabs may tend to absorb strongly
thus drawing water from the bed mortar already soon after laying.
As a consequence, there is a swelling effect on the bottom side
which results in warping of the slabs when laying thus requiring
to remove them. The effect will be more or less prominent because
it depends on the concrete mix and the aggregates. The solution to
potential laying problems is a timely supply with a sample of the
slab and an early assessment of the same in respect of its characteristics.
Furthermore, it has to be made sure that concrete slabs
are manufactured as early as possible so that they get enough time
for hardening and drying. This has to be considered above all for
slabs which are to be laid indoors because the moisture content
will be approaching zero in the course of time.
Eigenleben des Betonwerksteins
Im Vergleich zu einem gebrannten keramischen Scherben, welcher sich
in seiner Formgebung nicht mehr verändert, ist dies beim Betonwerkstein
nicht der Fall. Aus der Praxis wissen wir, dass jedes aus Beton hergestellte
Bauteil einer gewissen Schwindung oder je nach Belastung auch
einem Kriechen unterliegt. Handelt es sich um Wände, Decken, Bodenplatten
ist dies erst einmal hingenommen, oftmals auch vernachlässigt,
da mögliche Schwindrissbildungen durch Deckschichten verdeckt werden.
Anders beim Betonwerkstein – in unserem Fall ist er die sichtbare
Deckschicht. Die Betonwerksteinplatte möchte, je nach Herstellungsalter
und Restfeuchtegehalt, gleiches tun und ebenfalls weiter trocknen und
sich somit verkürzen. Missachtet man diesen Sachverhalt, sind Risse
in den Fugen und Hohllagenbildungen an den Ecken und Seiten der
Platten vorprogrammiert. Im Dickbett verlegte Platten zerreißen zum
Teil das Mörtelbett – da dieses nur bedingt Zugkräfte aufnehmen kann.
Beim Verlegeprozess selbst kann es im Vergleich zur Keramik ebenfalls
zu Problemen kommen. Dies ist darin begründet, dass Betonwerksteine
zum starken Saugen neigen können und dem Verlegemörtel nach dem
Einlegen sehr schnell das Wasser entziehen. Die Folge ist ein unterseitiger
Quelleffekt, welcher zu einer Verschüsselung der Platte beim Verlegeprozess
führt und einen Rückbau erforderlich macht. Das Schüsseln
kann unterschiedlich stark sein, da es von der Betonrezeptur und den
Zuschlägen abhängig ist. Die Lösung des möglichen Verlegeproblems
ist eine rechtzeitige Bemusterung der Platte sowie eine frühzeitige Bewertung
der Platte hinsichtlich ihrer Eigenschaften. Zusätzlich ist darauf
zu achten, dass eine frühzeitige Produktion der Betonwerksteinplatten
stattfindet, damit diese genügend Zeit bekommen, um auszuhärten und
trocknen können. Dies ist besonders für Platten, welche im Innenraum
verlegt werden sollen zu beachten, da hier der Feuchtegehalt im Laufe
der Zeit gegen null gehen wird.
140 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 8
Since complete drying before
installation is seldom ensured,
it is recommended to use
so-called S2 thin-bed mortar.
They have an elastic-plastic
property beside the high adhesion.
This is important because
possible deformations
are compensated in this way
without affecting the quality of
the installation and not causing
spalling or the formation
of hollow spaces. An additional
fast-setting ability of the S2
thin-bed mortar prevents the
possibility of warping during
the laying process. Related to
the slabs, these adhesives are
often selected at first. In combination
with the thin-bed method,
clearly defined screeds have
established themselves nowadays
owing to the ever increasing
traffic loads. Depending on
the size of the project and the
surface to be paved, it always
makes sense to have the manufacturer
of the bed / thin-bed
mortar involved. Tests carried
out by the manufacturer previously
are important in order
to recognize the quality of the
concrete cast stone in respect of
selecting the appropriate mortar.
The same is true as far as
jointing is concerned. Due to
its absorption characteristics,
a concrete cast stone may behave
like a sensitive natural
stone and may have a tendency
to so-called edge discoloration
after the jointing process. Here,
too, an evaluation should be
carried out in advance by preparing
trial jointings. The joint
mortar (fast-setting with crystalline
water binding property)
advertised for natural stones
are often used for this purpose.
Thus, demanding projects
can certainly be realized if the
characteristics of the concrete
cast stone and the selection of
the respective laying system
are taken into account.
Da eine komplette Trocknung
vor Einbau in den seltensten Fällen
sichergestellt ist, sind für
die Verlegung sogenannte S2-
Dünnbettmörtel zu verwenden.
Diese haben die Eigenschaft,
neben einer hohen Klebekraft,
sich elastisch plastisch zu verhalten.
Die ist insofern wichtig,
da mögliche Formänderungen so
aufgefangen werden, ohne dass
die Qualität der Verlegung leidet
und es zu einem Abriss oder einer
Hohllagenbildung kommt.
Ein mögliches Schüsseln beim
Verlegeprozess wird durch eine
zusätzliche Schnellerhärtung
des S2-Dünnbettmörtels verhindert.
Diese Kleber werden plattenbezogen
oftmals zuerst ausgewählt.
Auf Grund der immer
höher werdenden Verkehrslasten
haben sich heute klar definierte
Estriche in Kombination mit einer
Dünnbettverlegung etabliert.
Je nach Größe des Objektes und
der zu verlegenden Fläche ist
es immer sinnvoll den Hersteller
des Verlege-/Dünnbettmörtels
mit einzubeziehen. Zuvor
durchgeführte herstellerseitige
Untersuchungen sind wichtig,
um die Qualität des Betonwerksteins
im Hinblick auf die mögliche
Mörtelwahl zu erkennen.
Ähnliches gilt für die Verfugung.
Auf Grund seines Saugverhaltens
kann sich Betonwerkstein
wie ein sensibler Naturwerkstein
verhalten und nach dem Verfugungsprozess
zu so genannten
Randzonenverfärbungen neigen.
Auch hier gilt, im Vorfeld eine
Bewertung in Form von Probeverfugungen
vorzunehmen. Oftmals
sind es die für Naturwerkstein
ausgelobten Fugenmörtel
(Schnellerhärtung mit kristalliner
Wasserbindung), welche
hier zum Einsatz kommen. Unter
Beachtung der Eigenschaften
des Betonwerksteins und
der Auswahl der entsprechenden
Verlegesysteme lassen sich so
anspruchsvolle Projekte mit Betonwerkstein
sicher umsetzen.
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02·2013 BFT INTERNATIONAL 141
www.kobragroup.com

PANEL 9 → Proceedings
MODERATION
Dr.-Ing. Lars Meyer; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, Berlin
meyer@betonverein.de
Geb. 1973; 1994-1999 Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Hannover; 1999-2007 Referent im Tätigkeitsbereich
Baustofftechnik beim Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V. (DBV), Berlin; 2002-2012 Geschäftsführer
der Gemeinschaft für Überwachung im Bauwesen E.V. (GÜB). Seit 2007 in der Geschäftsführung des
DBV; 2007 Promotion an der RWTH Aachen; seit 2009 alleiniger Geschäftsführer des DBV; seit 2011 Geschäftsführer
der Initiative „Praxisgerechte Regelwerke im Bauwesen“ e.V. (PRB).
Day 3: Thursday, 7 th February 2013
Tag 3: Donnerstag, 7. Februar 2013
Part A: New regulations for design and realization
of concrete buildings
Teil A: Die neue Regelwerksituation für Planung und
Realisierung von Betonbauwerken
Page
Seite
Title
Titel
144
148
150
National application rules of EC 2 and EN 206 compared across Europe – Current status and options for
simplification
Nationale Anwendungsregeln von EC 2 und EN 206 im europäischen Vergleich - Aktueller Stand und Möglichkeiten
der Vereinfachung
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell, Dipl.-Ing. Anett Ignatiadis, Dr.-Ing. Udo Wiens
Declaration of Performance versus Verification of Suitability - Significance of the CE marking for precast
elements
Leistungserklärung versus Verwendbarkeitsnachweis - Bedeutung des CE-Zeichens bei Betonfertigteilen
Dr.-Ing. Lars Meyer
Acceptance of structural concrete components from a legal point of view
Abnahme von Betonbauteilen aus juristischer Sicht
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke
142 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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MODERATION
Dr.-Ing. Björn Siebert; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V., Berlin
siebert@betonverein.de
Geb. 1976; Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen; bis 2010 als wissenschaftlicher Mitarbeiter am
Lehrstuhl für Baustofftechnik der Ruhr-Universität Bochum; 2009 Promotion zum Thema des chemischen Angriffs
auf Beton; nach kurzer Tätigkeit in einem Technischen Büro, seit 2011 Referent im Bereich Baustofftechnik beim
Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V. in Berlin und u. a. Mitarbeiter in verschiedenen Arbeitskreisen und
Normausschüssen im Bereich der Betontechnologie
Part B: DBV focal topic: building construction in order to
“DIN EN 13670: 2011-03 - Ausführung von Tragwerken aus Beton“
Teil B: DBV Schwerpunktthema: Bauausführung nach der neuen
DIN EN 13670: 2011-03 - Ausführung von Tragwerken aus Beton
Page
Seite
Title
Titel
154
156
158
162
164
166
Installation of reinforcement and concrete
Einbau von Bewehrung und Beton
Dipl.-Ing. Andreas Meier
Monitoring of concrete placement – Testing ages deviating from the 28-day principle
Überwachung des Betoneinbaus - Von 28 Tagen abweichendes Prüfalter
Dr.-Ing. Björn Siebert
Concrete strength development – coordination between structural engineer and construction contractor
Festigkeitsentwicklung von Beton - Schnittstelle Planung / Ausführung
Dipl.-Ing. Andreas Meier
Concrete curing and formwork stripping times
Nachbehandlung von Beton und Ausschalfristen
Dr.-Ing. Enrico Schwabach
Chemical attack on concrete – Evaluation and choice of suitable measures of protection
Chemischer Angriff auf Beton - Bewertung und Auswahl geeigneter Schutzmaßnahmen
Dr.-Ing. Björn Siebert
Evaluation of the compressive strengths of concrete on new and existing structures
– limitations of EN 13791
Bewertung der Betondruckfestigkeiten an neuen und bestehenden Bauwerken
- Grenzen der EN 13791
Dr.-Ing. Enrico Schwabach
02·2013 BFT INTERNATIONAL 143

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Jürgen Schnell; Deutscher Ausschusses für Stahlbeton e. V., Berlin
Juergen.Schnell@bauing.uni-kl.de
Geb. 1953; 1972-1979 Studium des Bauingenieurwesens an der TH Darmstadt, 1979-2002 technischer und leitender
Angestellter der Philipp Holzmann AG, Frankfurt am Main und Düsseldorf; 1986 Promotion zur Rissbreitenbeschränkung
bei Professor König an der TH Darmstadt; 1991-2002 Lehrbeauftragter an der Ruhr-Universität Bochum; seit
2002 Leiter des Fachgebietes Massivbau und Baukonstruktion der TU Kaiserslautern; seit 2012 Vorsitzender des
Deutschen Ausschusses für Stahlbeton e. V., Berlin
National application rules of EC 2 and EN 206
compared across Europe
Current status and option for simplification
Nationale Anwendungsregeln von EC 2 und EN 206
im europäischen Vergleich
Aktueller Stand und Möglichkeiten der Vereinfachung
The publication of Eurocode 2 (EC2) in 2011 and its implementation
as technical building regulation 1 July 2012 marked an important
step in the application of design formats that are harmonized
across Europe. The instrument of the National Annex to the
Eurocode was used for the transfer from the German standard to
EC2 in order to keep the differences to DIN 1045-1 as small as
possible. In the course of the current revision of the design standard,
the comparison of the various National Annexes in the CEN
member states (CEN-MS) should drive forward the harmonization
process across Europe without having to change the structure and
the existing design formats. This paper includes an analysis of the
various Nationally Determined Parameters (NDPs)
in the individual CEN-MS and establishes various
categories to highlight existing harmonization and
CZ
SK
simplification potentials. Furthermore, reference
PL
is made to a comparable study that analyzed the
ES
National Application Documents complementing
IT
EN 206-1. This study was undertaken in 2005 and GR
2006 and published in 2009. It created the basis for NL
the revision of EN 206-1.
BE
National application rules of EC2 compared
across Europe
EC2 comprises four parts [1, 2, 3, 4] that must be applied
in conjunction with the associated National Annexes
[5, 6, 7, 8]. The National Annexes contain two
types of information. On the one hand, values for the
Nationally Determined Parameters (NDPs) referred to
in the EC2 are defined. On the other hand, they complementary
information (NCIs) with specific national
rules. These may include application rules for cases
not covered in EC2 or references to national technical
approvals. Background information on the NDPs and
NCIs covered by [5] is contained in [9].
NO
FI
DK
SE
UK
FR
AT
DE
Mit der Veröffentlichung des Eurocode 2 (EC2) im Jahr 2011 und der
bauaufsichtlichen Einführung zum 01. Juli 2012 wurde ein wichtiger
Schritt zur Anwendung europäisch vereinheitlichter Bemessungsformate
vollzogen. Bei der Umstellung von der deutschen Norm auf den
EC2 wurde das Instrument des Nationalen Anhangs zum Eurocode
genutzt, um die Unterschiede zur DIN 1045-1 möglichst gering zu
halten. Die Gegenüberstellung der verschiedenen Nationalen Anhänge
in den CEN-Mitgliedstaaten (CEN-MS) soll nun bei der bereits
angelaufenen Überarbeitung der Bemessungsnorm dazu dienen,
die Harmonisierung innerhalb von Europa voranzutreiben, ohne das
Grundgerüst und die bestehenden Bemessungsformate ändern zu
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130
Number of NDPs
Anzahl der NDPs
Recommended values were
adopted.
Die empfohlenen Werte wurden
übernommen.
Recommended values were
generally adopted, but application
limits were modified or special
regulations are possible.
Die empfohlenen Werte wurden i. A.
übernommen, aber die Anwendungsgrenzen
wurden modifiziert oder
Sonderregelungen sind möglich.
Deviating values were
defined.
Abweichende Werte wurden
festgelegt.
Section is not applied.
Der Abschnitt wird nicht angewendet.
→ 1 Comparison of Nationally Determined Parameters (NDPs) with the values recommended
in EN 1992-1-1
Vergleich der national festlegbaren Parameter (NDPs) mit den in EN 1992-1-1
empfohlenen Werten
144 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
AUTHOR
Dipl.-Ing. Anett Ignatiadis; Deutscher Ausschusses für Stahlbeton e. V., Berlin
anett.ignatiadis@dafstb.de
Geb. 1978; 1997-2003 Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar; 2003-2008 Projektingenieurin
der Mete SYSM AG (Griechenland) im Bereich Tragwerksplanung; 2008-2011 Projektingenieurin der Wisserodt
GmbH/INROS Lackner AG im Bereich Konstruktiver Ingenieurbau; seit 2012 Tätigkeit in der Geschäftsstelle des
Deutschen Ausschusses für Stahlbeton e. V. in Berlin
→ Tab. 1 Example of a Nationally Determined Parameter with high
harmonization potential
Beispiel für einen national festlegbaren Parameter mit hohem
Vereinheitlichungspotenzial
As part of the PRB initiative (“Praxisgerechte Regelwerke im
Bauwesen”; practice-driven codes and standards in construction;
www.initiative-prb.de), project group 2 on concrete construction is
analyzing the National Annexes to EC2 adopted in the individual
European countries to reduce the number of NDPs and to simplify
applicable rules and standards in order to achieve further harmonization.
[1] contains more than 120 NDPs, including individual
values, groups of values, tables or methods to be selected. Compared
to other European countries, Germany adopted significantly
fewer of the values recommended in [1] in [5] (Fig. 1). The NDPs
were divided into various categories to estimate the harmonization
potential (16 National Annexes have been analyzed to date). For
some NDPs, all countries have adopted the values recommended
in [1], such as the partial safety factor for fatigue verification.
Furthermore, a certain number of NDPs reveal the fact that the individual
countries apply only two or three different values, which
opens up the potential for harmonization by establishing classes.
In addition, there are some NDPs where only a few countries differ
from the recommended values, so that there is a high potential
for harmonization (see example in Table 1). The other NDPs
reveal larger differences, which results in the need for a more
comprehensive discussion. Harmonization is probably impossible
for some NDPs. This mainly applies to NDPs with links to other
codes or standards, such as the definition of exposure classes with
reference to EN 206-1:2000 [10].
Section
Abschnitt
Parameter
Parameter
Description
Beschreibung
5.10.2.2 (5)
k 6
coefficient to determine the maximum
compressive stress at the time of
transfer of prestress for pretensioned
elements
Beiwert zur Festlegung der maximal
zulässigen Betondruck-spannung zum
Zeitpunkt des Übertragens der Vorspannung
für Bauteile mit Spanngliedern im
sofortigen Verbund (Fertigteile)
0,70
in [1] recommended value
in [1] empfohlener Wert
Values in the National Annexes
Werte in den Nationalen Anhängen
DE, AT, FR, UK, SE, DK, NO, Recommended value
NL, GR, IT, PL, SK, CZ Der empfohlene Wert wird übernommen
FI
0,65∙f ck
(t)
BE 0,667∙f cm
(t)/f ck
(t )
ES 0,60
National application rules of EN 206-1 compared across Europe
In 2005, CEN/TC 104 decided to keep the then current version of
EN 206-1:2000 [10] unchanged for another five years to enable the
member states to gain experience in the course of its application.
In 2009, a comparative survey [12] was carried out in all CEN-MS
to compile the National Application Documents to EN-206-1:2000
to get an overview of how the European concrete standard is being
applied in detail in the individual countries. Areas were to
be identified where the standard is interpreted in different ways
by the individual member states or where simplification is possible.
Furthermore, the survey was to determine clauses in which
member states deviate from the standard and where additional national
requirements are defined. For example, the analysis of the
application of exposure classes (definition of classes, descriptions
and examples) in the individual CEN-MS undertaken as part of
[12] demonstrated that further harmonization is not possible. This
corresponds with the above-mentioned findings regarding expomüssen.
In diesem Beitrag soll ein Überblick über die Auswertung der
verschiedenen national festlegbaren Bemessungsparameter (Nationally
Determined Parameters; NDPs) in den verschiedenen CEN-MS gegeben
und durch Kategorisierung Vereinheitlichungs- und damit Vereinfachungspotenzial
aufgezeigt werden. Ergänzend soll auf eine vergleichbare
Studie zur Auswertung der Nationalen Anwendungsdokumente
zur EN 206-1 eingegangen werden, die in den Jahren 2005 und 2006
durchgeführt und im Jahr 2009 veröffentlicht wurde. Diese Studie bildete
die Grundlage für die Überarbeitung der EN 206-1.
Nationale Anwendungsregeln des EC2 im europäischen Vergleich
Der EC2 besteht aus vier Teilen [1, 2, 3, 4], die jeweils mit dem zugehörigen
Nationalen Anhang [5, 6, 7, 8] anzuwenden sind. Die Nationalen
Anhänge enthalten zwei Arten von Informationen. Zum einen
sind die Werte für die national festzulegenden Parameter (NDPs), auf
die es Verweise im EC2 gibt, festgelegt. Zum anderen gibt es zusätzliche
Informationen (NCIs), die nationale Sonderregelungen enthalten.
Dies können beispielsweise Anwendungsregeln für in EC2 nicht
geregelte Fälle oder Verweise auf allgemeine bauaufsichtliche Zulassungen
sein. Die Hintergründe zu den in [5] geregelten NDPs und
NCIs finden sich in [9].
Im Rahmen der Initiative „Praxisgerechte Regelwerke im Bauwesen
(PRB)“ (www.initiative-prb.de) werden in der Projektgruppe 2
„Betonbau“ die Nationalen Anhänge der verschiedenen europäischen
Länder zum EC2 ausgewertet, mit dem Ziel, die Anzahl der NDPs zu
reduzieren und somit eine Vereinfachung und weitere Harmonisierung
erreichen zu können. Die über 120 NDPs in [1] sind entweder
einzelne Werte, Gruppen von Werten, Tabellen oder auszuwählende
02·2013 BFT INTERNATIONAL 145

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Udo Wiens; Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e. V., Berlin
udo.wiens@dafstb.de
Geb. 1962; Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen mit der Vertiefungsrichtung „Konstruktiver Ingenieurbau“;
1991-2000 wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für Bauforschung der RWTH Aachen (ibac) mit den
Arbeitsschwerpunkten „Reaktionsmechanismen von puzzolanischen Zusatzstoffen im Beton“ sowie „Auswirkungen
der Verwendung von Puzzolanen auf die Dauerhaftigkeit von Beton“; 1996 Übernahme der Leitung der Arbeitsgruppe
„Bindemittel und Beton“ im ibac; 2001-2009 Leiter der Geschäftsstelle des Deutschen Ausschusses für Stahlbeton
im DIN e. V. (DAfStb); seit 2009 Geschäftsführer des Deutschen Ausschusses für Stahlbeton e. V. in Berlin
sure classes in the context of analyzing the NDPs complementing
EC2. In addition, the member states were unable to agree on fully
harmonized minimum requirements for concrete mix designs in
some exposure classes (Fig. 2). Whereas the maximum permissible
water/cement ratio for exposure class XF1 reveals a relatively
uniform picture (Fig. 2, top), the approaches specifying the
minimum cement content and the minimum compressive strength
class differ much more significantly across the CEN-MS (Fig. 2,
center and bottom). This appears plausible when bearing in mind
that the standard should be applicable from the North Pole to the
subtropical regions.
The following key topics were identified on the basis of the
survey carried out in the CEN-MS [12] and worked on within the
relevant task groups of CEN/TC 104/SC 1:
»»
adjustments of EN 206 as a result of new product standards
published since the year 2000 (for example for fibers, recycled
aggregates)
»»
revision of the k-value-approach for fly ash and silica fume
and inclusion of new rules for ground granulated blast furnace
slag
»»
inclusion of a concept to assess identical concrete performance
»»
inclusion of a concept of identical performance of mixes consisting
of a CEM I and additives (CEM I + II (EN 197-1)) =
(CEM I + additive (ready-mixed concrete plant))
»»
evaluation of class boundaries and permissible variations in
fresh concrete tests
»»
revision of the conformity assessment and inclusion of new
related concepts
»»
inclusion of EN 206-9, “Additional Rules for Self-compacting
Concrete (SCC)”
»»
inclusion of additional requirements for concrete used for specific
geotechnical works (special civil engineering applications)
»»
inclusion of the amendments to EN 206-1, EN 206-1/A1 and
EN 206-1/A2
The revision of EN 206-1 should be completed in 2013; the new
version of EN 206 is scheduled for publication in 2014.
Outlook
The analysis of the different NDPs identifies harmonization potentials
for EC2 in the individual CEN-MS. Possible approaches to
harmonization and simplification include:
»»
definition of identical values
»»
introduction of classes in the case of only two or three applied
values
»»
merging several NDPs
»»
cancellation of NDPs by revising or abridging the corresponding
section
»»
clarification or concretization of the corresponding section
Verfahren. Im Vergleich zu anderen europäischen Ländern wurden
in Deutschland in [5] deutlich weniger der in [1] empfohlenen Werte
übernommen (Abb. 1). Um das Vereinheitlichungspotenzial abzuschätzen,
konnten die NDPs in verschiedene Kategorien eingeteilt
werden (derzeitiger Stand: Auswertung von 16 Nationalen Anhängen).
Bei einigen NDPs haben alle Länder die in [1] empfohlenen
Werte übernommen. Dies ist z. B. beim Teilsicherheitsbeiwert für
Ermüdung der Fall. Des Weiteren lässt sich eine Reihe von NDPs
erkennen, bei denen in den einzelnen Ländern nur zwei oder drei
verschiedene Werte verwendet werden, sodass eine Vereinheitlichung
durch Klassenbildung möglich wäre. Weiterhin gibt es eine Gruppe
von NDPs, bei der nur wenige Länder von den empfohlenen Werten
abweichen, sodass eine Vereinheitlichung gute Chancen hat (Beispiel
in Tab. 1). Bei den übrigen NDPs treten größere Unterschiede auf,
sodass ein größerer Diskussionsbedarf besteht. Bei einigen NDPs ist
eine Harmonisierung vermutlich nicht möglich. Dies trifft insbesondere
auf NDPs mit Schnittstellen zu anderen Normen zu, etwa bei der
Festlegung der Expositionsklassen mit Bezug zu EN 206-1:2000 [10].
Nationale Anwendungsregeln von EN 206-1
im europäischen Vergleich
Im Jahr 2005 wurde in CEN/TC 104 beschlossen, die Normenfassung
der EN 206-1:2000 [10] weitere fünf Jahre lang unverändert zu lassen,
damit die Mitgliedsländer Erfahrungen in der Anwendung sammeln
können. Im Jahr 2009 wurde schließlich eine vergleichende Umfrage
[12] zur Zusammenstellung der Nationalen Anwendungsdokumente
der EN 206-1:2000 bei allen CEN-MS durchgeführt, um einen Überblick
darüber zu gewinnen, wie die europäische Betonnorm im Detail
in den Ländern Anwendung findet. Damit sollten Bereiche identifiziert
werden, in denen die Norm von den Mitgliedsstaaten unterschiedlich
ausgelegt wird beziehungsweise in denen Vereinfachungen möglich
sind. Zudem sollte dargelegt werden, an welchen Stellen von den Anforderungen
der Norm abgewichen wird und wo zusätzliche nationale
Anforderungen gestellt werden. Die Auswertung der Anwendung der
Expositionsklassen (Klassenfestlegungen, Beschreibungen und Beispiele)
in den verschiedenen CEN-MS im Rahmen von [12] zeigte zum
Beispiel, dass eine weitere Harmonisierung nicht möglich ist. Dies deckt
sich mit den oben angegebenen Erkenntnissen zu den Expositionsklassen
im Zusammenhang mit der Auswertung der NDPs zum EC2.
Weiterhin konnte man sich hinsichtlich der Betonzusammensetzung
bei einzelnen Expositionsklassen nicht auf vollständig einheitliche
Mindestanforderungen einigen (Abb. 2). Während sich beim höchstzulässigen
Wasserzementwert für die Expositionsklasse XF1 noch ein
vergleichsweise einheitliches Bild ergibt (Abb. 2 oben), differieren die
Ansätze für den Mindestzementgehalt und die Mindestdruckfestigkeitsklasse
in den CEN-MS deutlich stärker (Abb. 2 Mitte und unten).
Dies ist nachvollziehbar, wenn man bedenkt, dass die Norm vom Nordpol
bis in die Subtropen anwendbar sein soll.
146 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
0,70
0,65
0,60
0,55
0,50
0,45
0,40
Maximum permissible water/cement ratio (max w/c)
Höchstzulässiger Wasserzementwert (max W/Z)
Exposure class XF1
Minimum service life: 50 years
Expositionsklasse XF1
Mindestnutzungsdauer: 50 Jahre
EN 206-1
EN 206-1
AT
AT
BE
BE
CZ
CZ
DK
DK
FI
FI
FR
FR
DE
DE
This analysis can also be used to determine the German position in
the relevant standardization committee. There is agreement across Germany
that the existing design formats should be retained. New models
should be introduced only if they result in a practical benefit in terms
of simplification whilst retaining structural stability and serviceability.
The revised version of EN 206-1 is scheduled for publication in
2014. There is a need for modifying DIN 1045-2 [11] accordingly
at the same time.
IE
IE
IT
Minimum cement content (min c) in kg/m 3
Mindestzementgehalt (min Z) in kg/m³
340
320
300
280
260
240
220
200
180
160
KA
140
50
45
40
35
30
25
20
15
10
EN 206-1
AT
BE
CZ
DK
FI
FR
DE
IE
IT
Minimum compressive strength class (min C)
Mindestdruckfestigkeitsklasse (min C)
Exposure class XF1
Minimum service life: 50 years
NS: Not specified
KA
KA
Exposure class XF1
Minimum service life: 50 years
NS: Not specified
IT
LU
NL
NO
PT
PT
SK
SE
CH
UK
Expositionsklasse XF1
Mindestnutzungsdauer: 50 Jahre
KA: Keine Anforderung
LU
NL
NO
PT
PT
SK
SE
CH
UK
Expositionsklasse XF1
Mindestnutzungsdauer: 50 Jahre
KA: Keine Anforderung
LU
NL
NO
PT
PT
SK
SE
Cube
Würfel
Cylinder
Zylinder
KA KA KA
KA KA
CH
UK
→ 2 National application rules for XF1; top to bottom: maximum
permissible water/cement ratio, minimum cement content,
minimum compressive strength class [12]
Nationale Anwendungsregeln für XF1; von oben nach unten:
höchstzulässiger Wasserzementwert, Mindestzementgehalt,
Mindestdruckfestigkeitsklasse [12]
Auf der Grundlage der Umfrage in den CEN-MS [12]
wurden folgende Schwerpunktthemen identifiziert und
in zuständigen Task-Groups von CEN/TC 104/SC 1 bearbeitet:
»»
Anpassungen der EN 206 durch seit dem Jahr 2000
neu veröffentlichte Produktnormen (etwa für Fasern,
rezyklierte Gesteinskörnungen)
»»
Überarbeitung des k-Wert-Ansatzes für Flugasche
und Silikastaub und Aufnahme von neuen Regeln für
Hüttensandmehl
»»
Aufnahme eines Konzeptes zur Bewertung gleicher
Betonleistungsfähigkeit
»»
Aufnahme des Konzeptes der gleichen Leistungsfähigkeit
von Gemischen aus CEM I und Zusatzstoffen
(CEM I + II (EN 197-1)) = (CEM I + Zusatzstoff (TB-
Werk))
»»
Überprüfung der Klassengrenzen und zulässigen Abweichungen
bei den Frischbetonprüfungen
»»
Überarbeitung der Konformitätsbewertung und Aufnahme
neuer Konzepte für diese
»»
Aufnahme von EN 206-9 „Ergänzende Regeln für
selbstverdichtenden Beton (SVB)“
»»
Aufnahme zusätzlicher Anforderungen an Beton für
besondere geotechnische Arbeiten (Spezialtiefbau)
»»
Aufnahme der Änderungen zur EN 206-1, EN 206-1/
A1 und EN 206-1/A2
Die Überarbeitung der EN 206-1 wird voraussichtlich im
Jahr 2013 abgeschlossen und die neue EN 206 im Jahr
2014 veröffentlicht werden.
Ausblick
Durch die Auswertung der unterschiedlichen NDPs wird
Vereinheitlichungspotenzial für den EC2 in den verschiedenen
CEN-MS ermittelt. Mögliche Ansätze zur Vereinheitlichung
und Vereinfachung sind:
»»
Festschreiben von übereinstimmenden Werten
»»
Einführung von Klassen bei nur zwei oder drei verwendeten
Werten
»»
Zusammenfassung mehrerer NDPs
»»
Streichen von NDPs durch Überarbeitung oder Kürzung
des entsprechenden Abschnitts
»»
Klarstellung oder Konkretisierung des entsprechenden
Abschnitts
Die Auswertung kann auch zu dem Zweck verwendet
werden, die deutsche Position im zuständigen Normenausschuss festzulegen.
Einigkeit herrscht in Deutschland darin, dass die bestehenden
Bemessungsformate erhalten bleiben sollen. Neue Modelle sollen
nur dann eingeführt werden, wenn der praktische Nutzen im Hinblick
auf eine Vereinfachung begründet wird und gleichzeitig die Standsicherheit
und Gebrauchstauglichkeit erhalten bleiben.
Die überarbeitete EN 206-1 wird voraussichtlich im Jahr 2014
veröffentlicht werden. Begleitend dazu muss DIN 1045-2 [11] angepasst
werden.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 147

PANEL 9 → Proceedings
REFERENCES · LITERATUR
[1] DIN EN 1992-1-1:2011-01: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln
und Regeln für den Hochbau.
[2] DIN EN 1992-1-2:2010-12: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-2: Allgemeine Regeln – Tragwerksbemessung
für den Brandfall.
[3] DIN EN 1992-2:2010-12: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 2: Betonbrücken – Bemessungs- und
Konstruktionsregeln.
[4] DIN EN 1992-3:2011-01: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 3: Silos und Behälterbauwerke aus
Beton.
[5] DIN EN 1992-1-1/NA:2011-01: Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken
– Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den Hochbau.
[6] DIN EN 1992-1-2/NA:2010-12: Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken
– Teil 1-2: Allgemeine Regeln – Tragwerksbemessung für den Brandfall.
[7] DIN EN 1992-2/NA (in Vorbereitung): Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und
Spannbetontragwerken – Teil 2: Betonbrücken – Bemessungs- und Konstruktionsregeln.
[8] DIN EN 1992-3/NA:2011-01: Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken
– Teil 3: Silos und Behälterbauwerke aus Beton.
[9] DAfStb-Heft 600: Erläuterungen zu DIN EN 1992-1-1 und DIN EN 1992-1-1/NA (Eurocode 2), Beuth-Verlag 2012-09.
[10] EN 206-1:2000-12: Concrete - Part 1: Specification, performance, production and conformity.
[11] DIN 1045-2:2008-08: Teil 2: Beton; Festlegung, Eigenschaften, Herstellung und Konformität, Anwendungsregeln zu DIN EN 206-1:2001-07.
[12] DIN CEN/TR 15868:2012-04 (E), Survey of national requirements used in conjunction with EN 206-1:2000; English version CEN/TR 15868:2009.
AUTHOR
Dr.-Ing. Lars Meyer; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, Berlin
meyer@betonverein.de
Geb. 1973; 1994-1999 Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Hannover; 1999-2007 Referent im Tätigkeitsbereich
Baustofftechnik beim Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V. (DBV), Berlin; 2002-2012 Geschäftsführer
der Gemeinschaft für Überwachung im Bauwesen E.V. (GÜB). Seit 2007 in der Geschäftsführung des
DBV; 2007 Promotion an der RWTH Aachen; seit 2009 alleiniger Geschäftsführer des DBV; seit 2011 Geschäftsführer
der Initiative „Praxisgerechte Regelwerke im Bauwesen“ e.V. (PRB).
Declaration of Performance versus Verification of Applicability
Significance of the CE marking for precast elements
Leistungserklärung versus Verwendbarkeitsnachweis
Bedeutung des CE-Zeichens bei BFT
According to the Construction Product Regulation, construction
products manufactured by the building materials industry in accordance
with the so-called harmonized European Standards will
be provided with a declaration of performance as of July 1, 2013.
This declaration is in general complemented by the CE marking. In
this way, the manufacturer attends the European single market of
construction products and verifies that his construction products
have demonstrated their marketability being agreed, on a harmonized
basis, throughout Europe. On the other hand, there is a
building contractor concerned with a singular building task who
is searching the construction product market for such products,
which can be used for the unique project he has been awarded
Die von Baustoffherstellern nach so genannten harmonisierten Europäischen
Normen hergestellten Bauprodukte werden gemäß der
Bauproduktenverordnung ab dem 1. Juli 2013 mit einer Leistungserklärung
versehen, die grundsätzlich durch die Anbringung des
CE-Zeichens ergänzt wird. Damit bedient der Baustoffhersteller den
europäischen Binnenmarkt für Bauprodukte und weist nach, dass seine
Bauprodukte eine europaweit einheitlich vereinbarte Marktbefähigung
unter Beweis gestellt haben. Dem steht ein Bauunternehmen
gegenüber, das mit einer solitären Bauaufgabe befasst ist und am
Markt für Bauprodukte nach solchen sucht, die für die Errichtung des
bei ihm beauftragten Unikats verwendbar sind. Dabei ist der Bauunternehmer
dazu verpflichtet, neben seinem privatrechtlichen Bauver-
148 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
with. The building contractor is bond in this project not only to
observe his building contract concluded under private law but also
to public law concerns, in particular, regarding the safety of persons
and the environment.
In the past, it could be noticed that the harmonization of rules
aimed for often was materialized by the fact that the high German
standard was abandoned in favor of a lower standard, which could
be achieved by all EU-Member States. At the same time, above all
even public clients in Germany express highest demands on their
building structures, which cannot always be met accurately by
the lower level of the products manufactured according to European
standards. The building contractor is regularly faced with the
phenomenon that the tasks set by the client and the authorities
lead to requirements on construction products going beyond what
is stated in the declarations of performance and/or conformity.
Thus, there is a gap between the marketability and the applicability
which in many aspects will not be closed with the commencement
of the Construction Product Regulation.
This gap does also exist for load-bearing precast concrete elements
being manufactured in accordance with the harmonized
European standards. The attribute „harmonized“ is not quite appropriate
in this respect: Because a harmonization of rules for
load-bearing precast concrete elements, which are to be sold on
the European single market without trade barriers, does not only
also imply a uniform definition of the manufacturing process and
the geometrical characteristics but also harmonized rules concerning
the materials used (concrete, reinforcement and/or prestressing
steel) as well as uniform design and execution rules. It is however
a matter of fact that the European standard for concrete (EN
206) neither is harmonized nor goes without national rules of application.
And, moreover, the design in accordance with Eurocode
2 cannot be considered as harmonized as National Annexes exist
in almost all European countries which are more or less extensive
and providing specific rules. Against this background, from the
point of view of a building contractor as user of precast concrete
elements, the CE marking and/or declaration of performance in the
meaning of the Construction Product Regulation as an expression
of marketability is - if it stands alone - more or less useless. For
him it is always necessary to have a verification of applicability
(in addition). Up to now, this is proven by the declaration of compliance
documenting through the Ü mark that the building materials
used as well as the rules and regulations applied for design and
execution comply with the standards required in Germany.
If we want to get away from such constellation - requiring to
have in addition to the CE marking, that confirms marketability, a
verification of applicability represented by an Ü mark - the rules,
for instance, for concrete and for the design will have to be harmonized.
Against the background of the experiences gained from
the currently ongoing revision of EN 206 and the quite different
National Annexes to Eurocode 2 this however will be unrealistic
in the foreseeable future. Moreover, the gap between marketability
and applicability for use ought to be closed in such a way that
the CE marking and/or the constitutive declaration of performance
are deemed appropriate by constructors in their role as clients. As
long as this is not the case, further national verifications referring
to the application have to be asked for beside the verifications required
for the CE marking. It is therefore recommended in practice
to pay attention not only to the rules of the European Construction
Product Regulation but also to the nationally stipulated requirements
with respect to the applicability.
trag auch öffentlich-rechtliche Belange zu beachten, die insbesondere
die Sicherheit von Mensch und Umwelt betreffen.
In der Vergangenheit ist festzustellen gewesen, dass die angestrebte
Angleichung von Regeln innerhalb der EU sich häufig dadurch materialisiert,
dass das hohe deutsche Niveau zugunsten eines niedrigeren
Niveaus verlassen wird, welches alle Mitgliedsstaaten der Union erreichen
können („Europapolitik“). Gleichzeitig formulieren insbesondere
auch öffentliche Bauherren in Deutschland stets höchste Ansprüche an
ihre Bauwerke („Kirchturmpolitik“), die mit dem niedrigeren Niveau der
Produkte nach europäischen Normen nicht immer zielsicher erreichbar
sind. Regelmäßig steht der Bauunternehmer also vor dem Phänomen,
dass die ihm vom Auftraggeber und von der „Bauaufsicht“ gestellten
Aufgaben zu Anforderungen an Bauprodukte führen, die über das
hinausgehen, was in Leistungs- bzw. Konformitätserklärungen geboten
wird. Es besteht also eine Lücke zwischen Markbefähigung und
Verwendbarkeit, die an vielen Stellen auch mit dem Inkrafttreten der
Bauproduktenverordnung nicht behoben sein wird.
Diese Lücke besteht auch bei tragenden Betonfertigteilen, die
nach harmonisierten Europäischen Normen hergestellt wurden. Das
Prädikat „harmonisiert“ ist an dieser Stelle eigentlich fehl am Platze:
Denn zu einer Harmonisierung von Regeln für tragende Betonfertigteile,
die auf einem europäischen Binnenmarkt ohne Handelshemmnisse
vertrieben werden können, sollte eine einheitliche Definition
nicht nur des Herstellprozesses sowie der geometrischen Eigenschaften
gehören, sondern auch harmonisierte Regeln für die verwendeten
Stoffe (Beton, Beton- bzw. Spannstahl) sowie einheitliche Bemessungs-
und Ausführungsregeln. Fakt ist jedoch, dass die europäische
Norm für Beton (EN 206) weder harmonisiert ist, noch ohne nationale
Anwendungsregeln auskommt und zudem die Bemessung nach Eurocode
2 nicht als harmonisiert angesehen werden kann, da es in fast
allen europäischen Ländern mehr oder weniger umfangreiche Nationale
Anhänge mit weit über 100 spezifischen Regeln gibt. Vor diesem
Hintergrund ist aus Sicht eines Bauunternehmens als Verwender
von Betonfertigteilen das CE-Zeichen bzw. eine Leistungserklärung
im Sinne der Bauproduktenverordnung als Ausdruck einer Marktbefähigung
allein mehr oder weniger wertlos, da für ihn stets ein
(zusätzlicher) Verwendbarkeitsnachweis erforderlich ist. Dieser wird
bisher durch einen Übereinstimmungsnachweis geführt, der über
ein Ü-Zeichen dokumentiert, dass die verwendeten Baustoffe sowie
die angewandten Regeln für die Bemessung und Ausführung den in
Deutschland geforderten Standards entsprechen.
Wollte man von einer solchen Konstellation – also Ergänzung
der durch CE-Kennzeichnung ausgedrückten Markbefähigung durch
einen mit Ü-Zeichen dargestellten Verwendbarkeitsnachweis – wegkommen,
müssten zunächst unter anderem die Regeln für den Beton
und für die Bemessung harmonisiert werden. Dies ist vor dem
Hintergrund der Erfahrungen bei der derzeit anstehenden Revision
der EN 206 sowie der höchst unterschiedlichen Ausprägungen der
Nationalen Anhänge zum Eurocode 2 auf absehbare Zeit jedoch
unrealistisch. Zudem müsste die Lücke zwischen Marktbefähigung
und Verwendbarkeit so geschlossen werden, dass Bauherren als
Auftraggeber die CE-Kennzeichnung bzw. die hierfür grundlegende
Leistungserklärung als hinreichend ansehen. Solange dies nicht der
Fall ist, müssen neben den für die CE-Kennzeichnung notwendigen
Nachweisen weitere nationale auf die Verwendung abzielende Nachweise
verlangt werden. Insofern ist die Empfehlung für die Praxis,
sich mit den Regeln der europäischen Bauproduktenverordnung zu
befassen, aber stets auch die national festgelegten Anforderungen
zur Verwendbarkeit im Auge zu behalten.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 149

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr. jur. Gerd Motzke; Jur. Fakultät der Universität Augsburg
gerd.motzke@t-online.de
1961-1965 Studium der Rechtswissenschaften in München, Berlin und Würzburg; Richter, Staatsanwalt, Regierungsdirektor
im Hochschuldienst, Staatsanwalt als Gruppenleiter, Richter am OLG; 1997-2006 Vorsitzender Richter
am OLG München, Bausenat in Augsburg; seit 1990 Honorarprofessor
Acceptance of structural concrete components
Legal point of view
Die Abnahme von Betonbauteilen
Juristische Sicht
Legal basis: the work
This title alone is remarkable from a legal standpoint because the
legal consideration starts from the work. The work whose production
the contractor committed to is accepted in the legal sense. This
work may consist of very different structural concrete elements,
which, in their entirety, make up the structure. As a rule, however,
no acceptance of individual precast elements is performed.
The acceptance procedure with legal implications must be distinguished
from an acceptance that is merely of a technical nature
(= determining the condition; section 4(10) VOB/B - Vergabe- und
Vertragsordnung für Bauleistungen, Teil B; German Construction
Contract Procedures, Part B) and starts from the work. Strikingly
enough, section 12(1) VOB/B stipulates that the “service” is the
subject of acceptance. This term, however, represents the work.
The VOB/B use the concept of “service” in a variety of ways, which
becomes particularly apparent in section 1(4), sentence 1 VOB/B.
The VOB/B avoid the use of the term “work” and replace it with
“service” whereas the BGB (Bürgerliches Gesetzbuch; German Civil
Code) does not use the term “service” in section 631 et seq.
Complete acceptance
According to these provisions, a legal acceptance with its particular
legal implications is possible only for the entire work, rather
than for individual components. This is what characterizes both
the BGB and the VOB/B provisions. This does not exclude the option
that the parties to the contract agree on a legal acceptance of
parts of the work.
Partial acceptance
In this regard, section 12(2) of the VOB/B contains a specific provision
that is worded as follows: “Upon request, coherent, separable
parts of the service must be accepted separately.” This provision
thus assumes a certain quality of the relevant part of the service,
which must be of a coherent and separable nature. Section 641(1),
sentence 2 BGB does not include a specific provision and stipulates:
“If the work is to be accepted in parts and the remuneration
is specified for the individual parts, then remuneration is to be
Rechtlicher Ausgangspunkt: Das Werk
Allein schon der Vortragstitel macht aus rechtlicher Sicht betroffen.
Denn die rechtliche Sicht knüpft am Werk an. Im rechtlichen Sinne
wird das Werk abgenommen, zu dessen Herstellung sich der Werkunternehmer
verpflichtet hat. Dieses Werk mag aus den verschiedensten
Betonbauteilen bestehen, die in ihrer Gesamtheit das Bauwerk ausmachen.
Grundsätzlich werden jedoch nicht einzelne Betonbauteile
abgenommen. Die Abnahme, die Rechtswirkungen auslöst und von
der bloß technischen Abnahme (= Zustandsfeststellung; § 4 Abs. 10
VOB/B) zu unterscheiden ist, knüpft am Werk an. Zwar ist auffällig,
dass nach § 12 Abs. 1 VOB/B Gegenstand der Abnahme die „Leistung“
ist. Dieser Begriff steht jedoch für das Werk. Die VOB/B verwendet
den Begriff „Leistung“ in unterschiedlicher Weise, was besonders im
Rahmen des § 1 Abs. 4 Satz 1 VOB/B deutlich wird. Die VOB/B vermeidet
den Begriff „Werk“ und spricht stattdessen von „Leistung“,
wogegen das BGB in §§ 631 ff. den Begriff „Leistung“ nicht benutzt.
Gesamtabnahme
Grundsätzlich kommt demnach eine rechtsgeschäftliche Abnahme
mit ihren je eigenen rechtlichen Wirkungen nur bezüglich des Gesamtwerks
und nicht hinsichtlich einzelner Teile in Betracht. Das
prägt das BGB wie auch die VOB/B. Das schließt nicht aus, dass die
Vertragsparteien eine rechtsgeschäftliche Abnahme von Teilen des
Werks vereinbaren.
Teilabnahme
Die VOB/B enthält hierzu in § 12 Abs. 2 eine eigenständige Regelung
folgenden Wortlauts: „Auf Verlangen sind in sich abgeschlossene
Teile der Leistung besonders abzunehmen“. Die Bestimmung setzt also
eine gewisse Qualität des Leistungsteils voraus. Dieser muss nämlich
in sich abgeschlossen sein. Das BGB enthält sich in § 641 Abs. 1 Satz
2 einer näheren Festlegung und sieht vor: „Ist das Werk in Teilen
abzunehmen und die Vergütung für die einzelnen Teile bestimmt, so
ist die Vergütung für jeden Teil bei dessen Abnahme zu entrichten.“
Das bedeutet, dass die Parteien die Voraussetzungen für eine rechtsgeschäftliche
Abnahme von Teilen des Werks zu vereinbaren haben.
Die rechtsgeschäftliche Abnahme von Teilen eines Bauwerks erweist
150 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
paid for each part when it is accepted.” This means that the parties
must agree upon the conditions of a legal acceptance of parts
of the work. Thus the legal acceptance of parts of a building or
structure constitutes an exception. Why this restraint with respect
to the acceptance of parts of a building or structure?
Legal consequences of acceptance in the legal sense
This situation is due to the effects of legal acceptance, which must
be distinguished from an acceptance that merely pertains to the
technical aspect. Legal acceptance is characterized by the following
features: end of the obligation to perform and of the liability
of the contractor, transfer of performance and price risk, commencement
of the period of limitations for claims arising from
material defects, transfer of the burden of proof of defects to the
client (prior to acceptance, the burden of proof of freedom from
defects is with the contractor; after acceptance, the burden of
proof of defects is with the client), remunerations/fees become due
(the VOB/B additionally prescribe the preparation of a verifiable
invoice and the expiry of a review period). It is precisely the fact
that a period of limitations for claims on the grounds of material
defects commences for the accepted work/service that would
render it impossible to apply a uniform period of limitations to
the entire work if the legal acceptance of parts of the structure
were generally permitted. Rather, this would result in total fragmentation
with regard to liability. Obviously, the legislator did
not intend to create this situation, having the acceptance of the
work in mind. Both the BGB and the VOB/B provide for complete
acceptance.
VOB/B and conditions for partial acceptance
By making the VOB/B part of the contract, the parties agree, pursuant
to section 12(2) VOB/B, that coherent and separable parts of
the service (i.e. the work) may be legally accepted on a separate
basis (partial acceptance). This results in the need for describing
the condition of “coherent and separable parts of the service”. Its
definition must refer to the subject of the legal acceptance. Besides
the physical receipt of the service, which is undisputed if the work
is constructed at the premises of the ordering party, legal acceptance
constitutes a manifestation of intent. The ordering party uses
this instrument to express its general agreement with the work
being in compliance with the contractually agreed conditions. As
a result, it should be possible to assess the part of the work in and
of itself with respect to its contractual compliance. The work is
coherent and separable only if it can be assessed in terms of its
fitness for purpose and functionality irrespective of any additional
work or service that was contractually agreed, and if it can be
considered complete in and of itself. When considered separately,
the partial work itself must be fit for the intended purpose and
thus functionally separable from the other parts.
Examples
This characteristic is ensured if the buildings or structures are
completely separated from each other, as in the case of two bridges
or several settling tanks. A bridge constitutes a separate structure
even if the client contracted the construction of the road on which
the bridge connects two road sections because the road and the
bridge are separate parts of the complete work. When considered
separately, either part can be assessed with regard to its functionality
and fitness for purpose. The case is different for a road that
merges with a trough/tunnel section and provides an exit on the
sich damit als eine Ausnahme. Womit hängt diese Zurückhaltung
hinsichtlich der Abnahme von Teilen eines Bauwerks zusammen?
Rechtsfolgen der rechtsgeschäftlichen Abnahme
Das hat seinen Grund in den Wirkungen einer rechtsgeschäftlichen
Abnahme, die eben von einer lediglich technischen Abnahme zu unterscheiden
ist. Die rechtsgeschäftliche Abnahme machen aus: Ende
der Vorleistungsverpflichtung und der Schutzpflicht des Werkunternehmers,
Übergang der Leistungsgefahr und auch der Preisgefahr,
Beginn des Laufs der Verjährungsfrist für die Sachmängelansprüche,
Übergang der Beweislast für das Vorliegen von Mängeln auf den Auftraggeber
(vor der Abnahme Beweislast für die Mangelfreiheit beim
Auftragnehmer, nach der Abnahme Beweislast für das Vorliegen von
Mängeln beim Auftraggeber), Fälligkeit des Vergütungsanspruchs
(bei der VOB/B kommen noch die Erstellung einer prüffähigen Rechnung
und der Ablauf einer Prüfungsfrist hinzu). Gerade der Umstand,
dass für die abgenommene Leistung die Verjährungsfrist für
die Sachmängelansprüche zu laufen beginnt, würde bei einer großzügigen
Zulassung von rechtsgeschäftlichen Abnahmen, die lediglich
Bauwerksteile zum Gegenstand haben, zu keinem einheitlichen Verjährungsverlauf
bezüglich des einen Werks führen. Vielmehr würde
unter Gewährleistungsgesichtspunkten eine totale Zersplitterung eintreten.
Das hat der Gesetzgeber, der eben auf die Abnahme des Werks
abstellt, ersichtlich nicht gewollt. Der Gesetzgeber des BGB wie auch
die VOB/B zielen auf die Gesamtabnahme ab.
VOB/B und Teilabnahmevoraussetzungen
Mit der Vereinbarung der VOB/B als Vertragsbestandteil haben die
Parteien nach § 12 Abs. 2 VOB/B vorgesehen, dass in sich abgeschlossene
Teile der Leistung – also des Werks – für sich rechtsgeschäftlich
abgenommen werden können (Teilabnahme). Damit besteht
Bedarf für die Beschreibung der Voraussetzung „in sich abgeschlossene
Teile der Leistung“. Die Begriffsbestimmung hat nach Maßgabe
dessen zu erfolgen, was Inhalt der rechtsgeschäftlichen Abnahme ist.
Die rechtsgeschäftliche Abnahme ist abgesehen von der körperlichen
Entgegennahme der Leistung, die fraglos gegeben ist, wenn das Werk
auf dem Boden des Bestellers errichtet wird, eine Willenserklärung.
Der Besteller bringt mit ihr zum Ausdruck, im Großen und Ganzen
mit dem Werk als vertragsgerecht einverstanden zu sein. Demnach
muss das Teil des Werks für sich betrachtet auf seine Vertragsgerechtigkeit
hin beurteilt werden können. Das Werk ist nur dann in
sich abgeschlossen, wenn es ohne Rücksicht auf die sonstige darüber
hinausgehende werkvertragliche Aufgabe auf seine Tauglichkeit und
Funktionalität geprüft und für sich als vollständig angesehen werden
kann. Das Teilwerk muss für sich betrachtet selbständig gebrauchsfähig
und damit auch funktional trennbar sein.
Beispiele
Das ist sichergestellt, wenn es sich um völlig getrennte Bauwerke
handelt, zum Beispiel zwei Brücken, mehrere Klärbecken; eine Brücke
erweist sich als selbständiges Bauwerk, auch wenn dem Auftragnehmer
die Erstellung der Straße beauftragt ist, in deren Verlauf die
Brücke zwei Straßenabschnitte verbindet. Denn die Straße und die
Brücke sind selbständige Teile des Gesamtwerks; beide Teile sind für
sich betrachtet auf ihre Funktionalität und Gebrauchstauglichkeit hin
prüfbar. Das ist anders bei einer Straße, die in einen Trog samt Tunnelabschnitt
einmündet und bei der sich auf der gegenüberliegenden
Seite die Ausfahrt aus dem Tunnel samt Trog befindet. Für die Trogausbildung
sind seitliche Umfassungswände mit unterschiedlichen
Anforderungen an die Dichtigkeit und das Aussehen – zum Beispiel
02·2013 BFT INTERNATIONAL 151

PANEL 9 → Proceedings
other side of the trough/tunnel. To create the trough, perimeter
walls with varying requirements for their impermeability and appearance
(such as architectural concrete surfaces) need to be built,
and the foundation needs to be cast. This structure is a coherent
work that does not allow for partial acceptance. According to consistent
rulings by the Bundesgerichtshof (Federal Supreme Court),
including its ruling of 20 August 2009 (VII ZR 212/07, BauR 2009,
1737), parts of a building shell such as concrete floors or individual
stories do not constitute coherent and separable parts of a
construction work. This argument can also be applied to an engineering
structure, and implies for the structure referred to above
that the foundation (concrete base) and the perimeter walls cannot
be qualified as coherent and separable parts, which prevents them
from being accepted separately. If the perimeter walls are cast in
several segments that are linked to each other by joints, this does
not mean that each of these segments is a coherent and separable
part of the structure.
Refused acceptance of visible surfaces?
We are currently seeing a bizarre trend in the work of construction
experts not only in relation to the acceptance of structural concrete
elements but also when considering visible surfaces for the purpose
of accepting such elements. For example, a typical statement
seen in conjunction with the specification of an architectural concrete
class for perimeter walls is: “Acceptance of the interior and
exterior surfaces of the perimeter walls is rejected on the grounds
of non-compliance with the specified architectural concrete quality.”
Visible surfaces of a structural concrete component do not
constitute an independent subject of acceptance. Non-compliance
with quality specifications pertaining to the building or structure
or to coherent parts of the work may lead to the rejection of acceptance
of the building or structure or coherent part of the work,
but they may not give rise to the refusal of acceptance of a visible
surface. If the visible surfaces of a concrete structure do not comply
with the agreed architectural concrete class, this may only be
used as a reason for rejecting the legal acceptance of the structure
altogether. Visible surfaces never constitute coherent and separable
parts of the work with the consequence of, say, trough or
tunnel shells being accepted with the exception of their visible surfaces.
In this case, the work is accepted in its entirety whereas its
visible surfaces are merely subject to a complaint on the grounds
of a defect. Concrete structures such as columns, perimeter walls
or floors may not be split into a structural core and visible/exposed
surfaces for the purpose of restricting legal acceptance to, say, the
core of the structural component whilst refusing acceptance of the
visible surfaces. The expert advice that acceptance of the surface
be rejected on the grounds of architectural concrete defects is thus
incorrect from a legal standpoint, which particularly applies to
expert opinions of this nature that are given in the course of contractual
performance, i.e. long before completion of the work.
On the Code of Practice on architectural concrete
Such or similar opinions may perhaps be attributed to the Code of
Practice on architectural concrete published by the Deutscher Beton-
und Bautechnik-Verein. This document states in section 7.1:
“The overall impression of a visible surface is the basic acceptance
criterion for the agreed architectural concrete class.” (emphasis
added by the author). If an expert states that “the architectural
concrete is not accepted”, and if the client relies on this statement
to inform the contractor of the fact that the architectural concrete
Sichtbetonqualität – zu erstellen, und die Bodenplatte ist zu betonieren.
Das ist ein einheitliches Werk, das nicht in Teilen abnahmefähig
ist. Der Bundesgerichtshof hält in ständiger Rechtsprechung fest (Urteil
vom 20.08.2009 – VII ZR 212/07, BauR 2009, 1737), dass Teile
eines Rohbaus, zum Beispiel Betondecken oder Stockwerke eines Gebäudes,
keine in sich abgeschlossenen Teile einer Bauleistung sind.
Das ist auf ein Ingenieurbauwerk übertragbar und bedeutet für das
gerade angeführte Bauwerk, dass die Bodenplatte (Betonsohle) und
die Umfassungswände nicht als in sich abgeschlossene Teile qualifizierbar
und deshalb auch nicht für sich abnahmefähig sind. Werden
die Umfassungswände in mehreren Blöcken betoniert, die durch Fugenbänder
miteinander verbunden sind, ist nicht jeder Block ein in
sich abgeschlossener Bauteil.
Abnahmeverweigerung von Ansichtsflächen?
In der Sachverständigenpraxis ist eine eigenartige Entwicklung zu
beobachten, die sich nicht nur über die Abnahme von Betonbauteilen
verhält, sondern in Abnahmeüberlegungen die Ansichtsflächen von
Betonbauteilen einbezieht. Typisch ist zum Beispiel bei der Anforderung
einer Sichtbetonklasse für Umfassungswände die Feststellung:
„Eine Abnahme der außen- und innenseitigen Flächen der Umfassungswände
ist wegen Verfehlung der geforderten Sichtbetonqualität
abzulehnen.“ Ansichtsflächen eines Betonbauteils sind nicht eigenständiger
Gegenstand von Abnahmen. Die Verfehlung von Qualitätsanforderungen
an das Bauwerk oder an in sich abgeschlossene
Leistungsteile kann zur Verweigerung der Abnahme des Bauwerks
oder des in sich abgeschlossenen Leistungsteils führen, aber nicht
dazu, dass die Abnahme einer Ansichtsfläche abgelehnt wird. Entspricht
ein Betonbauwerk in seinen Ansichtsflächen nicht der vereinbarten
Sichtbetonklasse, kann dies nur Anlass sein, deshalb die
rechtsgeschäftliche Abnahme des Bauwerks insgesamt abzulehnen.
Ansichtsflächen sind niemals selbständige Leistungsteile mit der Folge,
dass zum Beispiel Trog- oder Tunnelschalen abgenommen werden
mit Ausnahme der Ansichtsflächen. Dann ist vielmehr das Werk
insgesamt abgenommen, hinsichtlich der Ansichtsflächen erfolgte
lediglich ein Mangelvorbehalt. Betonbauwerke, zum Beispiel Säulen,
Umfassungswände, Decken, können nicht mit der Absicht in einen
Bauwerkskern und in Ansichtsflächen/Schauflächen zerlegt werden,
dass die rechtsgeschäftliche Abnahme sich zum Beispiel auf den Kern
des Bauteils beschränkt und die Abnahme der Ansichtsflächen abgelehnt
wird. Der Sachverständigenrat, dass die Abnahme der Flächen
wegen Sichtbetonmängeln abzulehnen sei, ist deshalb rechtlich betrachtet
falsch, was insbesondere dann gilt, wenn derartige gutachterliche
Ausführungen im Erfüllungsstadium abgegeben werden, also
das Werk noch lange nicht fertiggestellt ist.
Zum Sichtbetonmerkblatt
Vielleicht liegt die Wurzel solcher und ähnlicher Anschauungen in
dem Sichtbeton-Merkblatt des Deutschen Beton- und Bautechnik-
Vereins. Dort heißt es im Abschnitt 7.1: „Der Gesamteindruck einer
Ansichtsfläche ist das grundlegende Abnahmekriterium für die vereinbarte
Sichtbetonklasse.“ (Hervorhebung durch Verfasser). Wenn
ein Sachverständiger formuliert: „Der Sichtbeton wird nicht abgenommen“
und deshalb der Auftraggeber gegenüber dem Auftragnehmer
erklärt, der Sichtbeton werde nicht abgenommen, dann ist das
rechtlich betrachtet Unsinn. Die rechtsgeschäftliche Abnahme oder
die Abnahmeverweigerung kann sich nur auf das Bauwerk insgesamt
oder auf in sich abgeschlossene Teile eines Werks beziehen. Der
„Sichtbeton“ oder die Ansichtsfläche ist kein in sich abgeschlossenes
Werksteil. Ein Betonbauwerk oder ein Bauteil aus Beton hat die un-
152 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
is not accepted, this is pure legal nonsense. Legal acceptance or
refusal may only refer to the overall building or structure or to
coherent and separable parts of a work. The “architectural concrete”
or the visible surface does not constitute such a coherent
and separable part of the work. A concrete structure or a structural
component made of concrete is to fulfil a wide range of functions,
with the contractually agreed quality being the primary criterion:
it must be stable and impervious to water, adhere to the agreed
dimensions and comply with the architectural concrete specifications.
Acceptance is declared or rejected with a view to a whole
range of quality requirements, and the architectural concrete – the
visible surface – is only one criterion of many. This results in the
fact that any statement or opinion saying that the architectural
concrete is not acceptable runs counter to the intent of the legislator.
Consequently, this approach may also give rise to the following
statements: “The cover is not accepted” or “the positioning of the
reinforcement is not accepted” or “the concrete is not accepted”.
This emphasis clearly shows that legal acceptance refers to the
building or structure as a whole, or to coherent and separable parts
of the structure, but does not include materials these works consist
of. The true essence of this statement is that a defect is identified
with respect to the cover, the positioning of the reinforcement or
the quality of the concrete. The question thus arises whether the
affected structure or structural component should be accepted or
rejected.
It is also important to consider, from a legal point of view, that
complete or partial acceptance may not be refused on the grounds
of minor/insignificant defects. This means that the appearance of
a visible surface is only one of many aspects that influence the decision
on the acceptability of a structure or structural component
only when considered in their entirety.
Suggestion
The Beton- und Bautechnik-Verein should consider amending the
wording of sentence 1 of section 7.1 of the Code of Practice on
architectural concrete, as follows: “The overall impression of the
visible surface is the basic criterion for the agreed architectural
concrete class.” Hence, “acceptance criterion” should be replaced
with “criterion”. It appears that experts interpret the current wording
to mean that visible surfaces may be accepted separately. The
term “acceptance” is also inappropriate when used in conjunction
with “criterion”. In this context, the overall appearance is merely
considered a fundamental assessment criterion for the agreed architectural
concrete class, rather than for the legal acceptance of
the concrete structure or structural component made of concrete.
Delivery of the work without installation
However, the legal situation is entirely different if the assessment
refers to the production and delivery of precast elements (excluding
their installation). This transaction is subject to sales law pursuant
to section 651 BGB. Even if the buyer is bound to accept
the purchased product under sales law pursuant to section 433(2)
BGB, this merely constitutes the physical receipt of the purchased
item as a condition for the seller to fulfil its obligation to ensure
transfer of possession. This “acceptance” is no manifestation of
intent but merely a physical act, and it refers exclusively to the
“purchased” precast elements.
terschiedlichsten Funktionen zu erfüllen, wobei primär die vertraglich
vereinbarte Beschaffenheit maßgeblich ist, es muss standsicher
und wasserundurchlässig sein, vorgesehene Abmessungen aufweisen
und die Sichtbetonqualitäten erfüllen. Die Abnahme wird mit Rücksicht
auf ein gesamtes Bündel von Qualitätsanforderungen verweigert
oder erklärt und der Sichtbeton – damit die Ansichtsfläche – ist
lediglich ein Kriterium unter vielen.
Folge: Die Formulierung oder der Hinweis, der Sichtbeton sei nicht
abnahmefähig, ist nicht zielführend.
Diese Betrachtungsweise könnte zum Beispiel auch zu Folgendem
führen: „Die Überdeckung wird nicht abgenommen“ oder „die Lage
der Bewehrung wird nicht abgenommen“ oder „der Beton wird nicht
abgenommen“. Diese Überspitzung zeigt auf: Die rechtsgeschäftliche
Abnahme bezieht sich auf das Bauwerk insgesamt oder auf in sich
abgeschlossene Bauwerksteile, wozu Stoffe, aus denen diese Werke
hergestellt werden, nicht zählen. Aussageinhalt ist eigentlich: Hinsichtlich
der Überdeckung, der Lage der Bewehrung oder der Betonqualität
liegt ein Sachmangel vor. Deshalb stellt sich die Frage, ob die
Abnahme des betroffenen Bauwerks oder Bauwerksteils erklärt oder
verweigert werden soll.
Rechtlich ist außerdem zu beachten, dass die Gesamtabnahme
oder die Teilabnahme wegen unwesentlicher Mängel nicht verweigert
werden kann. Das heißt, das Aussehen einer Ansichtsfläche bildet
lediglich einen Aspekt unter vielen, die nur in ihrer Gesamtheit die
Entscheidung über die Abnahmefähigkeit eines Bauwerks oder Bauwerksteils
beeinflussen.
Vorschlag
Der Beton- und Bautechnik-Verein sollte überlegen, im Sichtbeton-
Merkblatt den Satz 1 im Abschnitt 7.1 abweichend zu formulieren,
etwa wie folgt: „Der Gesamteindruck einer Ansichtsfläche ist das
grundlegende Kriterium für die vereinbarte Sichtbetonklasse.“ Der
Begriff „Abnahmekriterium“ sollte also durch „Kriterium“ ersetzt
werden. Sachverständige lesen aus dem bisherigen Text offensichtlich
heraus, dass Ansichtsflächen eigenständig abnahmefähig sein
können. Der Begriff „Abnahme“ ist auch in der Verbindung mit „Kriterium“
fehl am Platz. Es geht im fraglichen Zusammenhang lediglich
um den Gesamteindruck als grundlegendes Beurteilungskriterium für
die vereinbarte Sichtbetonklasse und nicht um die rechtsgeschäftliche
Abnahme eines Betonbauwerks oder Bauwerksteils aus Beton.
Werklieferung ohne Einbau
Die Rechtslage sieht völlig anders aus, wenn Gegenstand der Beurteilung
die Herstellung und Lieferung (ohne Einbau) von Betonfertigteilen
ist. Diesem Vorgang liegt nach § 651 BGB Kaufrecht zugrunde.
Wenn der Käufer auch nach Kaufrecht gemäß § 433 Abs. 2 BGB die
Kaufsache abnehmen muss, handelt es sich hierbei lediglich um die
körperliche Entgegennahme der Kaufsache als Voraussetzung dafür,
dass der Verkäufer seine Verpflichtung zur Besitzverschaffung erfüllen
kann. Diese „Abnahme“ stellt keine Willenserklärung, sondern
lediglich einen Realakt dar und betrifft auch nur die „gekauften“ Betonfertigteile.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 153

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Andreas Meier, Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, München
a.meier@betonverein.de
Geb. 1969; 1990-1995 Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität München; 1995-2004 Ingenieurbüro
Thoerig, München; 2005-2006 Ingenieurbüro Geissler, Pullach; jeweils Tätigkeit als leitender Angestellter/
Projektleiter in der bauaufsichtlichen Prüfung beziehungsweise Planung sowie Gutachtenerstellung im statischkonstruktiven
Bereich; seit 2005 von der Industrie und Handelskammer für München und Oberbayern öffentlich
bestellter und vereidigter Sachverständiger für Beton- und Stahlbetonbau; seit 2006 Bauberater Gebiet Süd beim
Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; seit 2007 Erweiterte betontechnologische Ausbildung (E-Schein)
Installation of reinforcement and concrete
Execution of concrete structures
Einbau von Bewehrung und Beton
Ausführung von Tragwerken aus Beton
The regulations familiar until now on the installation of concrete
and reinforcement – most recently gone into effect as exclusively
valid for Germany as set forth in [1] – remain essentially unchanged,
even now in light of the next heavily European-oriented
generation of regulations. The – again “new” – standards for execution
of concrete structures will then be DIN EN 13670:2011-
03 [2] and DIN 1045-3:2012-03 [3]. There is accordingly no real
need for drawing attention to basically new contents; instead,
we should concentrate on regulations that have previously been
somewhat “neglected.” With regard to installation of concrete, for
example, attention is drawn here to the openings through which
the concrete is poured and to the vibration paths. Regulations and
work aids, for example, are found in the DBV code of practice on
→ 1 Example of incorrect detailing of reinforcement in a column
Falsche Bewehrungsführung am Beispiel einer Stütze
Die bislang gewohnten Grundregeln zum Einbau von Beton und Bewehrung
– letztmalig ausschließlich für Deutschland in [1] festgeschrieben
– bleiben auch bei der jetzt europäisch geprägten nächsten
Regelwerksgeneration im Wesentlichen unverändert. Die – wieder
einmal „neuen“ – Regelwerke für die Ausführung von Tragwerken aus
Beton sind dann DIN EN 13670:2011-03 [2] und DIN 1045-3:2012-03
[3]. Insofern ist es nicht unbedingt erforderlich, grundlegend neue
Inhalte in den Vordergrund zu stellen, sondern eher bislang etwas
„vernachlässigten“ Regeln etwas mehr Geltung zu verschaffen. Im
Bereich des Betoneinbaus sei hier beispielsweise auf die für den Einbau
von Beton erforderlichen Einbringöffnungen und Rüttelgassen
hingewiesen. Hierzu existieren Regelungen und Hilfen, wie etwa im
DBV Merkblatt Betondeckung und Bewehrung [4]. Leider ist festzustellen,
dass diese Planungsleistung meistens nicht erbracht wird und
die ausführenden Firmen eine diesbezügliche Nachfrage bei Tragwerksplanern
oft scheuen. Auf die unterschiedlichen, erforderlichen
Rütteldauern für besondere Betone (z. B. Leicht- oder Stahlfaserbetone,
etc.) sei an dieser Stelle ebenfalls verwiesen.
Auch im Bereich der Bewehrungs- und Konstruktionsregeln sind
die meisten Inhalte unverändert geblieben. Bewehrungen, wie in Abbildung
1 zu sehen, sind und bleiben falsch. Durch den EC2 [5] ändert
sich beispielsweise nichts im Bereich der Biegerollendurchmesser
oder der zulässigen rechnerischen Rissbreiten, respektive der dafür
erforderlichen Bewehrungsmengen. Bei den Verankerungslängen von
Betonstahl ergibt sich wie bei einigen anderen Punkten (etwa bei der
Betondeckung) die Situation, dass das Ergebnis unverändert bleibt,
aber ein etwas anderer Weg dorthin zu beschreiten ist und auch
andere Bezeichnungen gelten werden. Das bisher nach DIN 1045-
1:2008-08 [6] als Grundmaß der Verankerungslänge bezeichnete l b
heißt zum Beispiel im EC2 [5] Grundwert der Verankerungslänge l b,rqd
.
Die bisher als erforderliche Verankerungslänge bezeichnete l b,net
heißt
jetzt Bemessungswert der Verankerungslänge l bd
. Diese beiden Werte
werden in Europa vom Stabende aus gemessen, nicht wie bisher in
Deutschland üblich von der Biegung weg. Durch einen NCI wurde
es aber ermöglicht, dass das gewohnte Bemessungsverfahren beibehalten
werden kann. Die Ersatzverankerungslänge l b,eq
entspricht
exakt der bislang gewohnten Vorgehensweise und durch Faktoren,
mit denen l b,rqd
multipliziert wird um l b,eq
zu errechnen, auch der ver-
154 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
concrete cover and reinforcement [4]. Such design aids are, unfortunately,
only rarely provided and constructors are often hesitant
to ask structural engineers for assistance. Attention is drawn here
to the varying vibration times required for special concrete (e.g.,
lightweight-aggregate and steelfiber concrete).
The contents of the rules governing reinforcement and design
also remain unchanged for the most part. Reinforcement as shown
in Figure 1 is now as before incorrect. EC2 [5], for example, does
not result in a change of mandrel diameters or permissible design
crack width, or the amounts of reinforcement required in these
contexts. With regard to the embedment lengths of reinforcing
steel, the situation arises in some cases (e.g., for concrete cover)
that the desired result is unchanged but that another method is required
for arriving at it – and that, furthermore, different symbols
are used. The symbol l b
, previously specified in DIN 1045-1:2008-
08 [6] and referred to as the basic dimension for anchorage length,
has now for example in EC2 [5] been changed to basic anchorage
length l b,rqd
. In Europe, these two values are measured from the
end of bar and not, as previously commonly done in Germany,
away from the bend. Thanks to an NCI, it has now, however, become
possible to continue to use the customary design method.
The equivalent anchorage length l b,eq
corresponds exactly to the
previously common procedure. As a result of factors by which
l b,rqd
is multiplied in order to calculate l b,eq
, the familiar order of
magnitude of the required anchorage length is likewise available.
Figure 2 provides a practical aid for performing the calculation of
anchorage lengths on the safe side (i.e., for an assumed full utilization
of 100 %) and/or for checking.
The subject of joint design in general – in particular the design
of construction joints – is one of the neglected areas of planning.
EC2 [5]. The supplementary literature (e.g., [7]) – apart from the
definitions known for joint roughness – contains since [6] explanatory
images and tables. Together with the standards [2] and
[3], they accordingly become even more significant through joint
roughnesses and requirements that can be precisely described in
words and by calculations. Section 8.2 of [3] provides, in addition,
detailed information on the work steps required for creating
construction joints.
This signifies that structural engineers, in cases of exact structural
design, must specify to constructors the required roughness
of construction joints. Conversely, contractors will have to assume
that construction joints must be executed in keyed form or must
– if knowledge is lacking – request the required roughness. Constructors
or consulting engineers, moreover, calculate accordingly
– taking account of additional work steps such as high-pressure
water jet or additional formwork with tested roughness in the
joints.
good bond conditions
gute Verbundbedingungen
→ 2 Graphical determination of the required anchorage length, taking account
of the type of anchorage (based on [5], page 314)
Grafische Ermittlung der erforderlichen Verankerungslänge unter Berücksichtigung
der Verankerungsart (nach [5], Seite 314)
trauten Größenordnung der erforderlichen Verankerungslänge. Mit
Abbildung 2 ist eine praktische Hilfe für die Ermittlung von auf der
sicheren Seite (das heißt für eine angenommene volle Ausnutzung
von 100 %) liegenden Verankerungslängen beziehungsweise für deren
Überprüfung gegeben.
Auch das Thema Fugenplanung allgemein – speziell die Arbeitsfugenplanung
– gehört zu den vernachlässigten Planungsbereichen.
Im EC2 [5] und der ihn ergänzenden Literatur (etwa [7]) sind neben
den seit [6] bekannten Definitionen für Fugenrauigkeiten erläuternde
Bilder und Tabellen enthalten. In Verbindung mit den Ausführungsnormen
[2] und [3] bekommen diese dadurch wörtlich und rechnerisch
exakt beschreibbaren und somit auch forderbaren Fugenrauigkeiten
im Bereich von Arbeitsfugen eine noch größere Bedeutung. In
Abschnitt 8.2 von [3] ist zusätzlich eine exakte Angabe von Arbeitsschritten
für die Herstellung von Arbeitsfugen zu finden.
Dies bedeutet für die Tragwerksplaner, dass sie bei exakter Planung
die erforderlichen Arbeitsfugenrauigkeiten vorgeben müssen,
die das ausführende Unternehmen zu liefern hat. Im Umkehrschluss
muss das ausführende Unternehmen bei Arbeitsfugen aber wohl davon
ausgehen, dass sie verzahnt ausgeführt werden müssen oder aber
es muss – bei fehlender Kenntnis – nach den geforderten Rauigkeiten
fragen. Zudem sollte in ausführenden Firmen oder Ingenieurbüros
entsprechend kalkuliert werden (unter Berücksichtigung zusätzlicher
Arbeiten wie Höchstdruckwasserstrahlen oder zusätzliche Abschalelemente
mit geprüfter Rauigkeit in Fugen).
REFERENCES · LITERATUR
[1] DIN 1045-3:2008-08: „Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton“ Teil 3: Bauausführung
[2] DIN EN 13670:2011-03 : „Ausführung von Tragwerken aus Beton; Deutsche Fassung EN 13670:2009“
[3] DIN 1045-3:2012-03: „Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton“ Teil 3: Bauausführung — Anwendungsregeln zu DIN EN 13670
[4] Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E. V.: Merkblatt „Betondeckung und Bewehrung“, Fassung Januar 2011
[5] DIN EN 1992-1-1: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln
für den Hochbau; Deutsche Fassung EN 1992-1-1:2004 + AC:2010 i. V. m. DIN EN 1992-1-1/NA:2011-01: „Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter
– Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den
Hochbau“
[6] DIN 1045-1:2008-08: „Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton“ Teil 1: Bemessung und Konstruktion
[7] F. Fingerloos, J. Hegger, K. Zilch: „EUROCODE 2 für Deutschland, DIN EN 1992-1-1 Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken,
Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den Hochbau mit Nationalem Anhang, Kommentierte Fassung“
02·2013 BFT INTERNATIONAL 155

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Björn Siebert; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V., Berlin
siebert@betonverein.de
Geb. 1976; Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen; bis 2010 als wissenschaftlicher Mitarbeiter am
Lehrstuhl für Baustofftechnik der Ruhr-Universität Bochum; 2009 Promotion zum Thema des chemischen Angriffs
auf Beton;nach kurzer Tätigkeit in einem Technischen Büro, seit 2011 Referent im Bereich Baustofftechnik beim
Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V. in Berlin und u.a. Mitarbeiter in verschiedenen Arbeitskreisen und
Normausschüssen im Bereich der Betontechnologie
Testing ages deviating from the 28-day principle
Monitoring of concrete placement
Von 28 Tagen abweichendes Prüfalter
Überwachung des Betoneinbaus
In most concrete engineering applications, a concrete testing age
of 28 days is useful to determine its strength, which also applies
to on-site monitoring. On the one hand, the concrete has usually
reached the major portion of its final strength at this age;
on the other hand, a result that proves compliance with specified
strength parameters is available within a period that is still acceptable
from a site monitoring point of view. Given this situation,
one of the basic principles included in the Musterliste der Technischen
Baubestimmungen (MLTB; Official List of Technical Building
Regulations), Annex 2.3/1, is to “use specimens that have reached
an age of 28 days to determine the compressive strength for the
purpose of establishing the relevant compressive strength class in
accordance with DIN EN 206-1, Section 4.3.1, and to determine
the characteristic strength in accordance with DIN EN 206-1, Section
5.5.1.2”, which also applies to the verification of conformity
as part of the internal quality control system at the precast plant.
Deviating arrangements to avoid excessive restraint stresses
The build-up of concrete strength obviously depends on the development
of the heat of hydration. If the dissipation of heat from
inside the structural element is restricted or delayed for geometrical
reasons (i.e. due to large element dimensions), considerable
increases in temperature may cause restraint stresses inside the
element in the subsequent cooling phase while the concrete is developing
its strength. These stresses may lead to cracking if the
(still developing) concrete strength is exceeded, which might compromise
the durability of the structural component. For this reason,
concretes that develop their strength (very) slowly are used
for massive structural components in accordance with the DAfStb
guideline, which, per definition, include components whose smallest
dimension is at least 0.80 m. This means that the MLTB may
also specify 56-day or 91-day compressive strengths for massive
structural components, deviating from the generally applied 28-
day rule referred to above. Besides massive structural elements,
there are other areas in which excessive hydration heat may adversely
affect the component, which makes it technically necessary
to verify compressive strengths at a later concrete age. According
Für die meisten Anwendungsbereiche im Betonbau ist ein Prüfalter
von 28 Tagen zum Festigkeitsnachweis von Beton, zum Beispiel im
Rahmen der Überwachung auf der Baustelle, durchaus zweckmäßig.
Einerseits ist in diesem Betonalter in der Regel bereits der überwiegende
Anteil der Endfestigkeit erreicht, andererseits liegt in einem für
die Überwachung auf der Baustelle noch akzeptablen Zeitraum ein
Ergebnis zur Einhaltung der geforderten Festigkeitsanforderungen
vor. Nicht zuletzt vor diesem Hintergrund lautet ein Grundsatz der
Musterliste der Technischen Baubestimmungen (MLTB), Anlage 2.3/1,
„die Druckfestigkeit zur Einteilung in die geforderte Druckfestigkeitsklasse
nach DIN EN 206-1, Abschn. 4.3.1 und zur Bestimmung der
charakteristischen Festigkeit nach DIN EN 206-1, Abschnitt 5.5.1.2
an Probekörpern im Alter von 28 Tagen zu bestimmen“, was auch für
den Konformitätsnachweis im Rahmen der werkseigenen Produktionskontrolle
im Herstellwerk gilt.
Abweichende Regelungen zur Vermeidung übermäßiger
Zwangsspannungen
Naturgemäß ist die Festigkeitsentwicklung von Beton an die Hydratationswärmeentwicklung
gekoppelt. Findet der Wärmeabfluss aus
dem Bauteilinneren aus geometrischen Gründen (große Bauteilabmessungen)
nur eingeschränkt bzw. zeitlich verzögert statt, können
nicht unerhebliche Temperatursteigerungen im Bauteilinneren während
der Festigkeitsentwicklung des Betons in der späteren Abkühlungsphase
Zwangsspannungen verursachen. Diese Spannungen
können bei Überschreitung der (sich noch entwickelnden) Betonfestigkeit
Rissbildung verursachen, was die Dauerhaftigkeit des Bauteils
herabsetzen kann. Daher werden bei massigen Bauteilen nach
DAfStb-Richtlinie, zu denen definitionsgemäß Bauteile mit kleinsten
Abmessungen von mindestens 0,80 m zählen, Betone mit einer (sehr)
langsamen Festigkeitsentwicklung eingesetzt. Abweichend von der
oben genannten Grundsatzregelung des 28-Tage-Prüfalters können
daher nach der MLTB für massige Bauteile auch Druckfestigkeiten
nach 56 oder nach 91 Tagen festgelegt werden. Neben massigen Bauteilen
liegt auch in weiteren Anwendungsbereichen, in denen sich
eine übermäßige Hydratationswärmeentwicklung negativ auf das
Bauteil auswirken kann, ein technisches Erfordernis für den Nach-
156 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
to the MLTB, these include some highstrength
concretes, monolithic structures
or structures with only a few joints, and
structural components with demanding
specifications in respect of crack control.
Deviating arrangements required by
construction methods
A deviation from the 28-day compressive
strength principle may also be useful
from a construction method point of
view. This mainly applies to bored piles
and diaphragm walls, which are usually
produced using the back-step method
in which installed primary piles and
diaphragms are roughened or cut before
casting the secondary elements. Fly ashcontaining
CEM I and CEM II concretes
that develop their strength slowly by design
are frequently used for these structural
elements to ensure that they are
workable for a sufficiently long period
(exceeding 2-4 hours) and provide high
sedimentation stability and low susceptibility
to bleeding. For these elements,
too, it would thus be useful to verify
concrete compressive strengths at a later
age than 28 days.
Special measures
If a deviation from the 28-day rule is intended,
the rules specified in DIN 1045-
3 for monitoring classes 2 and 3 must
still be adhered to, provided the external
quality control institution has confirmed
the necessity of applying a later testing
age. Furthermore, the building contractor
must prepare a project-specific quality
control plan that specifies formwork
stripping times, the duration of protective
treatment after concrete pouring
and the construction process steps. This
plan must be approved by the quality
control institution. The concreting concept
should be agreed with all parties
in due time before the date of concrete
pouring. In this regard, it is crucial to
clearly identify the contacts and procedures
between all parties involved, particularly
between the producer and the
user of the concrete. When ordering the
concrete, care should be taken to ensure
that the delivery list and delivery slip
include details regarding the deviating
testing age.
weis der Druckfestigkeit in höherem Prüfalter
vor. Gemäß MLTB gehören dazu
beispielsweise manche hochfesten Betone,
fugenarme/fugenfreie Konstruktionen sowie
Bauteile mit hohen Anforderungen an
die Rissbreitenbegrenzung.
Abweichende Regelungen aus verfahrenstechnischen
Gründen
Ebenso kann aus bauverfahrenstechnischer
Sicht eine Abweichung von der
Regelung der 28-Tage-Druckfestigkeit
sinnvoll sein. Dies betrifft in erster Linie
Bohrpfähle und Schlitzwände. Sie werden
meist im Pilgerschrittverfahren hergestellt,
wobei bereits erstellte Primärpfähle bzw.
-lamellen vor der Betonage der Sekundarelemente
aufgeraut bzw. angeschnitten
werden. Um dafür eine ausreichend lange
Verarbeitbarkeit (> 2-4 h) und gleichzeitig
eine hohe Sedimentationsstabilität
bzw. niedrige Blutneigung sicherzustellen,
werden für diese Bauteile häufig flugaschehaltige
CEM I- bzw. CEM II-Betone
eingesetzt, die per se eine langsame Festigkeitsentwicklung
aufweisen. Demnach
wäre auch für diesen Anwendungsbereich
ein späterer Nachweiszeitpunkt für die
Druckfestigkeit als 28 Tage sinnvoll.
Besondere Maßnahmen
Falls von der 28-Tage-Regelung abgewichen
werden soll, sind weiterhin die Regelungen
der Überwachungsklasse 2 oder 3
nach DIN 1045-3 zu befolgen, vorausgesetzt
die Notwendigkeit des erhöhten Prüfalters
wurde von der Überwachungsstelle
auch bestätigt. Weiterhin ist für das jeweilige
Projekt vom Bauunternehmen ein
Qualitätssicherungsplan im Hinblick auf
Ausschalfristen, Nachbehandlungsdauer
und Bauablauf zu erstellen und von der
Überwachungsstelle genehmigen zu lassen.
Rechtzeitig vor dem Betoniertermin
sollte das Betonierkonzept mit allen Beteiligten
abgestimmt werden. Wichtig ist
hierbei, die Schnittstellen zwischen allen
Beteiligten, insbesondere dem Hersteller
und dem Verwender des Betons, eindeutig
zu regeln. Bei der Bestellung des Betons
ist schließlich darauf zu achten, dass Angaben
zu dem abweichenden Prüfalter im
Lieferverzeichnis sowie auf dem Lieferschein
aufgeführt sind.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 157
THINK
in new
Dimensions
Software & Service für die
Betonfertigteilindustrie
Nemetschek Engineering GmbH
Stadionstrasse 6
5071 Wals-Siezenheim
Salzburg / Austria
Telefon: +43 (0) 662 85 41 11-0
Fax: +43 (0) 662 85 41 11-610
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www.nemetschek-engineering.com

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Andreas Meier, Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, München
a.meier@betonverein.de
Geb. 1969; 1990-1995 Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität München; 1995-2004 Ingenieurbüro
Thoerig, München; 2005-2006 Ingenieurbüro Geissler, Pullach; jeweils Tätigkeit als leitender Angestellter /
Projektleiter in der bauaufsichtlichen Prüfung bzw. Planung sowie Gutachtenerstellung im statisch-konstruktiven
Bereich; seit 2005 von der Industrie und Handelskammer für München und Oberbayern öffentlich bestellter und
vereidigter Sachverständiger für Beton- und Stahlbetonbau; seit 2006 Bauberater Gebiet Süd beim Deutschen
Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; seit 2007 Erweiterte betontechnologische Ausbildung (E-Schein)
Coordination between structural engineer
and construction contractor
Concrete strength development
Schnittstelle Planung/Ausführung
Festigkeitsentwicklung von Beton
→ 1 Idealized development
of concrete
strength
Idealisierte Festigkeitsentwicklung
von
Beton
Compressive strength
Druckfestigkeit
Days
Tage
Basics
Starting in 2005, the development of concrete strength (Fig. 1) has
increasingly been the subject of standardization. This trend began
as early as with the 2001 DIN 1045 series [1, 2, 3], followed by
[4]; [5] and [6] ensure that concrete strength will continue to play
a key role in European codes and standards. The term “development”
clearly indicates that the various points in time during the
construction process (associated with varying concrete compressive
strengths) have an influence on different aspects of construction.
However, these points in time/concrete ages (referred to as A,
B and C in Fig. 1) cannot be broken down to a single day.
Early-age concrete – Section A
The so-called early strength develops during the first days after
concreting. Knowledge of this parameter is important in structural
engineering, primarily for verifying the reinforcement required to
limit the calculated crack width for the scenario of early restraint
during the dissipation of the heat of hydration. When determin-
Grundlagen
Die Festigkeitsentwicklung (Abb. 1) von Beton hat seit 2005 verstärkt
Eingang in das Regelwerk gefunden: bereits in der Normengeneration
der DIN 1045 von 2001 [1, 2, 3], dann in [4], und auch zukünftig
wird sie über [5] bzw. [6] wieder an entscheidenden Stellen im europäischen
Regelwerk zu finden sein. Das Wort „Entwicklung“ macht
schnell klar, dass durch die verschiedenen Zeitpunkte während des
Bauvorganges (mit zu diesen Zeitpunkten unterschiedlichen Betondruckfestigkeiten)
auch verschiedene Aspekte des Bauens betroffen
sind. Die Zeitpunkte/Betonalter (in Abb. 1 als A, B und C bezeichnet)
sind dabei nicht auf den Tag genau festlegbar.
Beton in frühem Alter – Bereich A
In den ersten Tagen nach der Betonage entsteht die so genannte
Frühfestigkeit, deren Kenntnis in der Tragwerksplanung vor allem im
Nachweis der erforderlichen Bewehrung zur Begrenzung der rechnerischen
Rissbreite für den Lastfall früher Zwang beim Abfließen der
Hydratationswärme wichtig ist. Bei der Ermittlung der erforderlichen
158 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
ing the amount of reinforcement required to limit the calculated
crack width, it is crucial to rely on the effective concrete tensile
strength f ct,eff
, which is used in the structural analysis. It is derived
from the concrete compressive strength defined in the standard,
rather than from the actual compressive strength value. The very
short explanatory text contained in [5] was replaced with a more
comprehensive version in [6], which is already known from [2].
Furthermore, the additional explanations in [7] (which are also
known from [2]) are used to determine concrete tensile strength,
combined with the guidance to be given by the structural engineer
in the building specification and on the detailed drawings to be
provided to the contractor(s). The wording may vary with regard
to strength development and should be adjusted to the specific
design task by the structural engineer, which hardly ever happens.
Irrespective of the specific assumption, however, it is absolutely
necessary to ensure a close coordination and exchange of information
between the structural engineer and the concrete technologist.
The structural engineer should not base his analysis on overly
general requirements that are often impossible to fulfil. The underlying
assumptions should thus be communicated openly at the
earliest possible stage.
Bewehrungsmengen zur Begrenzung der rechnerischen Rissbreite
kommt es entscheidend auf die wirksame Betonzugfestigkeit f ct,eff
an,
die in der statischen Berechnung angesetzt wird. Sie errechnet sich
aus der in der Norm definierten - nicht der real vorhandenen (!) -
Betondruckfestigkeit. Der sehr kurze Erläuterungstext von [5] wird in
[6] durch den ausführlicheren, bereits seit [2] bekannten Text ersetzt.
Darüber hinaus gelten die weitergehenden Erläuterungen in [7] (ebenfalls
seit [2] bekannt) zur Festlegung der Betonzugfestigkeit mit den
erforderlichen Hinweisen des Tragwerksplaners in der Baubeschreibung
und auf den Ausführungsplänen für die Bauausführenden. Die
Formulierung ist hinsichtlich der Festigkeitsentwicklung variabel
und sollte vom Tragwerkplaner an die jeweilige Bemessungsaufgabe
angepasst werden – was faktisch nie geschieht. Unabhängig davon,
welche Annahme aber getroffen wird, sind in jedem Fall enge Abstimmungen
und ein Informationsaustausch zwischen Tragwerksplanung
und Betontechnologie erforderlich. Die Tragwerksplanung
sollte der Berechnung keine pauschalen und oftmals unerfüllbaren
Forderungen zugrunde legen. Die getroffenen Annahmen sollten
dementsprechend offen und frühzeitig kommuniziert werden.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 159

PANEL 9 → Proceedings
It would certainly be useful to submit requests for information
to concrete producers located in the region of
the intended project. This step prevents a situation where
no concrete producer can be identified at a later stage that
would be able to deliver concrete to the selected specification
(which is often the case today). Also, the structural
engineer should be prepared to revise the structural
analysis if data regarding the strength development of the
concrete becomes available at a later point in time.
Concrete producers should store and provide their
strength data for specific concrete grades (such as for underground
car park foundations or massive elements) as
part of their service offering. A request for strength parameters
should not be mistaken for an attempt to gather
information on business secrets or considered to be an
“attack” – it is just what it is: a piece of information
that is absolutely necessary for the professional work of
structural engineers (and building contractors). European
standarization will not turn back this wheel, as hoped
for by some. Rather it would be desirable to consider the
new development of corresponding concrete grades a task
worth working on.
In a way, construction contractors are between a
rock and a hard place. They purchase a product from the
concrete manufacturer whose characteristics are largely
determined by a third party (i.e. the structural engineer).
They are thus in a certain kind of intermediary
role. First, they need to check if the documents supplied
by the structural engineer contain assumptions for the
structural analysis. If these details are found, they should
be forwarded to the concrete producer to be checked for
feasibility. If this information is missing, the contractor
should at least point out this omission. One option would
be to optain the strength development parameters from
the selected concrete producer and pass them on to the
structural engineer so that the latter is able to compare
the values or to adjust the structural analysis accordingly
if required.
The advice given to construction contractors is fairly
simple: the more comprehensive the verbal description of
the concrete is on a drawing, the more difficult it will be
to get this material delivered to the job site, but it will be
even riskier to fail to meet such specifications. If in doubt,
the contractor should always seek to establish a personal
contact and discuss the related issues. Objections must be
submitted if requirements cannot be met (compare, for
instance, [8]). For reasons of self-protection, contractors
should also consider the inclusion of strength development
checks in the monitoring/quality control program.
Generalized - or even nonsensical - assumptions with
respect to strength development play to the disadvantage
of all parties involved and increase the potential damage
“designed” into the building or structure. Nor does it help
to ignore such information on the construction site.
Medium-age concrete – Section B
After the early hardening phase, the development of concrete
strength is crucial to determine formwork stripping
times and the duration of protective concrete treatment
after casting. Concretes that harden more slowly require
Eine Informationsabfrage bei Betonherstellern in der Gegend
des geplanten Bauvorhabens sollte man nicht als Unmöglichkeit
betrachten. Dadurch kann vermieden werden, dass später
kein Betonhersteller gefunden werden kann, der die gewählten
Betonparameter liefern könnte (wie derzeit oft zu beobachten).
Auch sollte die Bereitschaft bestehen, gegebenenfalls bei erst
späterem Bekanntwerden der Festigkeitsentwicklung die statische
Berechnung entsprechend anzupassen.
Die Betonhersteller sind aufgefordert, für in Frage
kommende Betonsorten (etwa für Tiefgaragengründungsplatten
oder massige Bauteile) quasi als Dienstleistungsbestandteil
die Daten zur Festigkeitsentwicklung vorrätig zu
haben. Eine Nachfrage nach Festigkeitsentwicklungen sollte
nicht als Ausforschung von Betriebsgeheimnissen oder gar
„Angriff“ verstanden werden, sondern als das, was sie ist:
eine unbedingt notwendige Information für Tragwerksplaner
(und Ausführende), um fachgerecht arbeiten zu können.
Die europäische Normung dreht dieses Rad nicht – wie von
manchen erhofft – zurück. Eher wäre es wünschenswert,
dass auch die Neuentwicklung entsprechender Betonsorten
als Aufgabe angesehen wird.
Die ausführenden Firmen sitzen in gewisser Weise zwischen
den Stühlen. Sie kaufen ein Produkt beim Betonhersteller
ein, dessen Eigenschaften zum Großteil aber ein Dritter
(Tragwerksplaner) bestimmt. Also kommt ihnen quasi
eine Art Vermittlerrolle zu. So ist als Erstes zu prüfen, ob
in den Unterlagen Rechenannahmen des Tragwerksplaners
enthalten sind. Sofern Angaben enthalten sind, sollten diese
den Weg zum Betonhersteller finden und von ihm auf
Machbarkeit abgeglichen werden. Fehlen solche Angaben,
sollte die Ausführung zumindest auf diese Thematik hinweisen.
Man könnte z. B. die Festigkeitsentwicklung beim gewählten
Betonhersteller abfragen und an den Tragwerksplaner
weiterreichen, so dass er einen Werteabgleich oder u.
U. eine Anpassung der statischen Berechnung vornehmen
kann.
Für ausführende Firmen lässt sich der einfache Rat geben:
Je mehr Textbeschreibung zum Beton auf einer Zeichnung enthalten
ist, desto schwieriger wird es sein, diesen Baustoff am jeweiligen
Ort der Baumaßnahme zu erhalten. Zudem wird es aber
umso schadensträchtiger sein, solche Anforderungen nicht zu
erfüllen. Im Zweifel ist immer das Gespräch zu suchen und ggfs.
sind – bei unerfüllbaren Forderungen (vgl. z. B. [8]) – Bedenken
anzumelden. Aus Gründen des Selbstschutzes sollte auch eine
Einbeziehung von Prüfungen der Festigkeitsentwicklung in das
Überwachungsprogramm angedacht werden.
Pauschale oder unsinnige Annahmen zur Festigkeitsentwicklung
helfen keiner der beteiligten Parteien, sondern erhöhen
nur das im Bauwerk „eingebaute“ Schadenspotenzial.
Ebenso wenig hilft das Ignorieren von solchen Angaben auf
der Baustelle.
Beton in mittlerem Alter – Bereich B
Nach der ersten Erhärtungsphase ist die Festigkeitsentwicklung
des Betons ausführungstechnisch vor allem für die Ermittlung
von Ausschalfristen und Nachbehandlungsdauern
entscheidend. Langsamer erhärtende Betone erhöhen diese
Zeiträume im Vergleich zu schneller erhärtenden Betonen.
Die Nachbehandlungsdauer wird im Regelfall nur auf der
160 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
longer periods than concretes with shorter hardening
times. The period of protective treatment is usually determined
on the construction site without any coordination
with the structural engineer. Details regarding the development
of concrete strength (e.g. using the term “fast”)
included on the delivery slip are sufficient for this purpose
(if an R value is stated, all the better). In most cases,
there is no coordination either between the construction
contractor and the structural engineer when it comes to
determining formwork stripping times. The contractor
usually determines these periods on its own, for example
by referring to [9]. However, the structural engineer must
get involved in the case of more demanding specifications,
for example in respect of structures susceptible to
deformation. In such a case, the formwork stripping times
can be matched with the structural requirements on the
basis of known strength parameters at certain points in
time. Needless to say again that the exchange of information
and open communication are crucial in this regard.
Late-age concrete – Section C
Besides the “normal” structural stability, the final strength
of concrete is of relevance to the structural engineer, for
instance for determining the amount of reinforcement required
to limit the calculated crack width to respond to the
scenario of late restraint stresses. Among other references,
[10] contains related information.
Baustelle ohne Schnittstelle zur Tragwerksplanung ermittelt.
Dazu reicht – sofern nicht sogar ein r-Wert als Zahlenangabe
vorliegt – der auf dem Lieferschein als Information zu findende
Begriff für die Festigkeitsentwicklung (z. B. schnell)
aus. Auch bei der Ermittlung von Ausschalfristen besteht in
den meisten Fällen keine Schnittstelle zwischen Ausführung
und Tragwerksplanung. Im Regelfall bestimmt die ausführende
Firma die Ausschalfrist zum Beispiel unter Verwendung
von [9] allein. Werden die Anforderungen jedoch höher (z. B.
bei verformungsanfälligen Konstruktionen), ist ein Mitwirken
der Tragwerksplanung erforderlich. Dann können anhand
von bekannten Festigkeiten zu bestimmten Zeiten die zum
Tragwerk passenden Ausschalfristen bestimmt werden. Auf
den notwendigen Informationsfluss und die dazu notwendige
Offenheit wurde bereits hingewiesen.
Beton in spätem Alter – Bereich C
Die Endfestigkeit von Beton ist neben der „normalen“ Standsicherheit
tragwerksplanerisch vor allem für die Bestimmung
der erforderlichen Bewehrungsmenge zur Begrenzung der
rechnerischen Rissbreite für den Lastfall später Zwang von
Bedeutung. Informationen hierzu können u. a. [10] entnommen
werden.
REFERENCES · LITERATUR
[1] DIN 1045-1:2001-07: „Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton“, Teil
1: Bemessung und Konstruktion
[2] DIN 1045-1:2005-06-Berichtigung 2: „Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und
Spannbeton“, Teil 1: Bemessung und Konstruktion
[3] Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E. V.: Merkblatt „Begrenzung der
Rissbildung im Stahlbeton- und Spannbetonbau“, Fassung Januar 2006
[4] DIN 1045-1:2008-08: „Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton“, Teil
1: Bemessung und Konstruktion
[5] DIN EN 1992-1-1: Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbetonund
Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und
Regeln für den Hochbau; Deutsche Fassung EN 1992-1-1:2004 + AC:2010
[6] DIN EN 1992-1-1/NA:2011-01: „Nationaler Anhang – National festgelegte
Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und
Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln
für den Hochbau“
[7] Heft 600 des Deutschen Ausschusses für Stahlbeton (DAfStb), Ausgabe September
2012: „Erläuterungen zu Eurocode 2 (DIN EN 1992-1-1)“
[8] Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E. V.: Tagungsband Regionaltagung
München 2012, Beitrag 1 – A. Meier: „Drei typische Fehler bei Tiefgaragen
vor der Grundsteinlegung – Wahl von bestimmten Betonkennwerten, später
Zwang, durchlässige Fahrbahnbeläge ohne begleitende Maßnahmen“
[9] Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E. V.: Merkblatt „Betonschalungen
und Ausschalfristen“, Fassung September 2006
[10] Zeitschrift Beton- und Stahlbetonbau (Wilhelm Ernst & Sohn Verlag) Ausgabe
4/2012, 216-224: „A. Meier: Der späte Zwang als unterschätzter – aber maßgebender
–Lastfall für die Bemessung“
02·2013 BFT INTERNATIONAL 161

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Enrico Schwabach; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, Berlin
schwabach@betonverein.de
Geb. 1974; 1994-1999 Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar mit der Vertiefungsrichtung
Konstruktiver Ingenieurbau und Schwerpunkt Massivbau/Hochbau; 1999-2004 Wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Konstruktiven Ingenieurbau der Bauhaus-Universität Weimar; 2005 Promotion; 2005-2010
Mitarbeiter in der Abteilung Forschung und Entwicklung bei der Halfen GmbH, Langenfeld/Rheinland und Artern/
Thüringen; seit 2010 Projektleiter Forschung und Betonbautechnik beim Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein
E.V., Berlin
Execution of concrete structures
Concrete curing and formwork stripping times
Ausführung von Tragwerken aus Beton
Nachbehandlung von Beton und Ausschalfristen
1 2 3 4
Member temperature 2)
Bauteiltemperatur 2)
ϑ in °C
Strength development of the concrete r = f cm2
/f cm28
1)
Festigkeitsentwicklung des Betons r = f cm2
/f cm28
1)
rapid
schnell
average
mittel
slow
langsam
r ≥ 0,50 r ≥ 0,30 r ≥ 0,15
1 ϑ ≥ 15 4 8 14
2 15 > ϑ ≥ 5 3) 6 12 20
1) The strength development of the concrete is described by the ratio of the average values of compressive strength after 2 days and after 28 days. The concrete producer must state the
strength development and is written on the delivery note. In determining the strength development of a concrete other than at a test age of 28 days for the compressive strength,
determination of strength development r is not based on value f cm2
/f cm28
, but, instead, e.g. on value f cm2
/f cm56
-Wert or f cm2
/f cm91
. This results in general in longer striking times.
Die Festigkeitsentwicklung des Betons wird durch das Verhältnis der Mittelwerte der Druckfestigkeiten nach 2 Tagen und nach 28 Tagen beschrieben. Die Festigkeitsentwicklung ist vom
Betonhersteller anzugeben und kann dem Beton-Lieferschein entnommen werden. Bei der Bestimmung der Festigkeitsentwicklung eines Betons bei von 28 Tagen abweichendem Prüfalter für
die Druckfestigkeit ist für die Ermittlung der Festigkeitsentwicklung r nicht der f cm2
/f cm28
-Wert, sondern z. B. der f cm2
/f cm56
-Wert oder f cm2
/f cm91
-Wert heranzuziehen. Dadurch ergeben sich i. d. R.
längere Auschalfristen.
2) The actual temperature of member ϑ during flowout of the heat of hydration and in the formwork is in general higher than the air temperature. Instead of the temperature of member
ϑ, the average air temperature ϑ m
may be applied for the sake of simplicity. As mean air temperature ϑ m
, the average daytime temperature derived from the maximum and minimum air
temperature measured near the structure may be applied.
Die tatsächliche Temperatur des Bauteils ϑ während des Abfließens der Hydratationswärme und in der Schalung ist i. d. R. höher als die Lufttemperatur. Anstelle der Temperatur des Bauteils
ϑ darf vereinfachend die mittlere Lufttemperatur ϑ m
angesetzt werden. Als mittlere Lufttemperatur ϑ m
darf das Tagesmittel aus der höchsten und der niedrigsten Lufttemperatur in Bauwerksnähe
verwendet werden.
3) At air temperatures ϑ m
< 5°C, the striking time must be extended by the number of days on which the member temperature ϑ was < 5°C.
Bei Lufttemperaturen ϑ m
< 5°C ist die Ausschalfrist um die Tage zu verlängern, an denen die Bauteiltemperatur ϑ < 5°C betrug.
→ 1 Guide values for stripping times t 0
in days for load utilization factor a 0
= 0.70 based on the
DBV quide-to-good-practice on concrete formwork and stripping times
Anhaltswerte für Ausschalfristen t 0
in Tagen für Lastausnutzungsfaktor a 0
= 0,70 nach DBV-Merkblatt
– Betonschalungen und Ausschalfristen
The European standard for the execution of concrete structures,
DIN EN 13670, was implemented in Germany under the supervision
of the regulatory authorities together with Eurocode 2 for
the design of concrete, reinforced concrete and prestressed concrete
structures. The new standard for the execution of concrete
structures comprises the European standard DIN EN 13670 and
the corresponding national application rules, DIN 1045-3. On 1
July 2012, both standards replaced the hitherto solely generally
applicable standard for the execution of structures DIN 1045-3
from 2008.
Die europäische Norm für die Ausführung von Tragwerken aus Beton,
DIN EN 13670, wurde zusammen mit dem Eurocode 2 für den Beton-,
Stahlbeton- und Spannbetonbau in Deutschland bauaufsichtlich eingeführt.
Das neue Regelwerk zur Bauausführung im Betonbau setzt
sich aus der europäischen Norm DIN EN 13670 und den zugehörigen
nationalen Anwendungsregeln DIN 1045-3 zusammen. Beide Normen
zusammen lösten ab dem 1. Juli 2012 die bisher allein gültige nationale
Norm für die Bauausführung DIN 1045-3 aus dem Jahr 2008 ab.
Inhaltlich hat sich für die Bauausführung mit der Einführung dieser
Normen jedoch nichts Wesentliches geändert. Anforderungen an
162 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
The implementation of these standards for the execution of
concrete structures does not contain essential changes. The requirements
on quality assurance in Germany continue to be determined
by the known definition of execution classes 1-3. The
familiar regulations on the duration of applied curing and for the
protection of concrete were adopted in the German rules of application
on DIN EN 13670 for section 8.5, sub-sections (NA.3) to
(NA.13) and Table 5.NA (minimum duration for execution classes
XC2-4, XD, XS, XF and XA) and Table 6.NA (minimum duration
for execution classes XC2-4 and XF1). The so-called curing
classes are not explicitly defined in Germany. For precast concrete
components, the curing period of at least half a day specified
for execution classes X0 and XC1 may be reduced, provided the
maturity of the concrete has been certified. Curing compounds
may not be used on surfaces subject to visual requirements, unless
evidence has been provided that they do not negatively affect the
appearance of the concrete surface. In determining the strength
development of a concrete at a test age other than 28 days for the
compressive strength, the procedure for determining the development
of strength must also be adapted. Since these concretes attain
50 % of their characteristic strength only at a later age, not the
value f cm2
/f cm28
is used for determining strength development r,
but instead for example the value f cm2
/f cm56
. This usually results in
a longer minimum curing period.
Temporary supports, scaffolding and formwork may only be
removed after the concrete has attained sufficient strength in order
to:
»»
prevent damage to the surfaces during formwork removal
»»
enable it to take up the loads imposed on the concrete component
during this phase
»»
prevent deflections in excess of the specified deviations
»»
prevent surface damages due to the effects of weathering.
If retention of the concrete component in the formwork is part of
the curing process, the minimum curing times must be taken into
consideration in determining the formwork stripping times. The
standards do not explicitly specify minimal stripping times. The
stripping time can be determined based on the experience of the
construction company by taking into account the marginal conditions
stated above. For the standard cases beams and slabs up to
a span of 6m as well as lintels and ring beams, the DBV guide-togood-practice
on concrete formwork and stripping times “Merkblatt
– Betonschalungen und Ausschalfristen” provides guide values
in tabular form for stripping times limited to those usually
given for building construction (see table 1). For these, a loading at
the time of stripping of approx. 70 % of the final state (a 0
= 0.70)
is assumed. These guide values do not apply to slip forms. They are
based on simplified assumptions and can results in times that are
not always economical and consequently not practice-related. In
unfavorable situations, these values can also be on the unsafe side.
For structural components subject to higher loadings (a 0
> 0.70)
the concrete strength at the time of striking must be directly documented
based on hardness tests or maturity tests. For these, the
DBV guide-to-good-practice contains notes as well.
die Qualitätssicherung werden in Deutschland weiterhin durch die
bekannte Definition der Überwachungsklassen 1-3 festgelegt. Die
bekannten Regelungen zur Nachbehandlungsdauer und zum Schutz
des Betons wurden in die deutschen Anwendungsregeln zur DIN
EN 13670 zum Abschnitt 8.5, Absätze (NA.3) bis (NA.13) und Tabelle
5.NA (Mindestdauer bei Expositionsklassen XC2-4, XD, XS, XF und
XA) und Tabelle 6.NA (Mindestdauer bei Expositionsklassen XC2-4
und XF1) übernommen. Eine Definition von so genannten Nachbehandlungsklassen
erfolgt in Deutschland nicht explizit. Bei Fertigteilen
darf die für die Expositionsklassen X0 und XC1 geforderte
Nachbehandlung von mindestens einem halben Tag unterschritten
werden, wenn die Reife des Betons nachgewiesen wird. Nachbehandlungsmittel
dürfen bei Oberflächen mit Anforderungen an das Aussehen
nicht verwendet werden, es sei denn, sie haben nachweislich
keine nachteilige Wirkung. Bei der Bestimmung der Festigkeitsentwicklung
eines Betons bei von 28 Tagen abweichendem Prüfalter
für die Druckfestigkeit ist auch eine Anpassung der Vorgehensweise
zur Ermittlung der Festigkeitsentwicklung erforderlich. Da diese Betone
erst in höherem Alter 50 % ihrer charakteristischen Festigkeit
erreichen, ist für die Ermittlung der Festigkeitsentwicklung r nicht
der f cm2
/f cm28
-Wert, sondern z. B. der f cm2
/f cm56
-Wert heranzuziehen.
Dadurch ergibt sich i. d. R. eine längere Mindestdauer der Nachbehandlung.
Hilfsstützen, Traggerüst und Schalung dürfen erst entfernt werden,
wenn der Beton eine ausreichende Festigkeit erreicht hat, um:
»»
eine Beschädigung der Oberflächen durch das Ausschalen zu verhindern;
»»
die in dieser Phase auf das Betonbauteil aufgebrachten Lasten
aufnehmen zu können;
»»
Durchbiegungen zu vermeiden, die über die festgelegten Abweichungen
hinausgehen;
»»
witterungsbedingte Oberflächenschäden zu vermeiden.
Gehört das Belassen in der Schalung zum Nachbehandlungskonzept,
sind für die Ausschalfristen die Mindestdauern der Nachbehandlung
zu berücksichtigen. Minimale Ausschalfristen sind in den Normen
nicht explizit festgelegt. Die Bestimmung des Ausschalzeitpunktes
kann auf der Grundlage ausreichender Erfahrung der bauausführenden
Firma unter den genannten Randbedingungen erfolgen. Für die
Standardfälle Balken und Platten bis 6 m Spannweite sowie Stürze
bzw. Ringbalken werden z. B. im DBV-Merkblatt – Betonschalungen
und Ausschalfristen tabellarische Anhaltswerte für Ausschalfristen
beschränkt auf den üblichen Hochbau vorgeschlagen (Tabelle 1). Dabei
wird eine Belastung zum Ausschalzeitpunkt von ca. 70 % des
Endzustandes (a 0
= 0,70) angenommen. Sie gelten nicht für Gleitschalungen.
Diese unter vereinfachenden Annahmen getroffenen
pauschalen Anhaltswerte können zu Fristen führen, die nicht immer
wirtschaftlich und damit praxisgerecht sind. Unter ungünstigen Umständen
können diese Werte auch auf der unsicheren Seite liegen.
Bei höher beanspruchten Bauteilen (a 0
> 0,70) muss die Ausschalfestigkeit
durch Nachweis auf Basis von Erhärtungsprüfungen oder
Reifegradprüfungen direkt nachgewiesen werden. Dazu erhält das
DBV-Merkblatt ebenfalls weitere Hinweise.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 163

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Björn Siebert; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V., Berlin
siebert@betonverein.de
Geb. 1976; Studium des Bauingenieurwesens an der RWTH Aachen; bis 2010 als wissenschaftlicher Mitarbeiter am
Lehrstuhl für Baustofftechnik der Ruhr-Universität Bochum; 2009 Promotion zum Thema des chemischen Angriffs
auf Beton; nach kurzer Tätigkeit in einem Technischen Büro, seit 2011 Referent im Bereich Baustofftechnik beim
Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V. in Berlin und u. a. Mitarbeiter in verschiedenen Arbeitskreisen und
Normausschüssen im Bereich der Betontechnologie
Chemical attack on concrete
Evaluation and choice of suitable measures of protection
Chemischer Angriff auf Beton
Bewertung und Auswahl geeigneter Schutzmaßnahmen
Concrete is exposed to external chemical attack in various areas
of application. This can seriously impair the durability and performance
of a structure. The reactive component of the concrete
to chemical attacks is essentially the cement paste. Depending on
the type of the aggressive substances, different damage processes
result. While acid has a solvent effect, the sulfates penetrating the
concrete produce with constituents of the cement paste secondary
sulfate phases, e.g. as ettringite, gypsum or thaumasite, that can
trigger expansive/destructive processes. Exchange reactions in the
cement paste can, in the presence of ammonium or magnesium,
moreover result in a loss of strength of the concrete. In order to
attain the intended useful life of the structure, even under chemically
aggressive conditions, the chemical attack scenarios expected
must be assessed, taking into consideration all essential influencing
factors, and the structure equipped with adequate resistance
for this.
Evaluation of the chemical attack
The chemical attack potential of natural soils and groundwater on
concrete can be evaluated, according to DIN 4030-1 or as per DIN
1045-2, with the aid of essential concrete-aggressive parameters
(sulfate, pH value, lime-dissolving carbonic acid, ammonium and
magnesium) and classified into exposure classes XA1 (slightly aggressive)
to XA3 (highly aggressive). In practice, however, classifications
based on the results of soil investigations frequently
cause uncertainties, for example, with regard to the dominant attack
scenarios in the presence of several attack parameters in the
relevant exposure class, i.e. XA3, relative to the pH value and
the sulfate. Depending on the exchange rate and the concentration
of the aggressive substances, the solvent or expansive and/
or destructive attack can dominate. Furthermore, the formation of
protective layers and/or abrasions and temperature can considerably
influence the damage progress. In addition, the sensitivity of
the member (e.g. tied rod or foundation) subject chemical attack
must be considered in the evaluation. Besides, a sufficient basis
of measured data is requisite for enabling a reliable statement on
the local occurrence of concrete-aggressive substances and their
temporal development.
In verschiedenen Anwendungsbereichen ist Beton einem chemischen
Angriff von außen ausgesetzt, was die Dauerhaftigkeit des Bauwerks
beeinträchtigen kann. Die gegenüber chemischen Einwirkungen reaktive
Komponente des Betons ist im Wesentlichen der Zementstein. In
Abhängigkeit von der Art der angreifenden Stoffe ergeben sich unterschiedliche
Schädigungsprozesse. Während Säure lösend wirkt, bilden
in den Beton eindringende Sulfate mit den Bestandteilen des Zementsteins
sekundäre Sulfatphasen, wie Ettringit, Gips oder Thaumasit, die
treibende/zerstörende Prozesse hervorrufen können. Weiterhin können
in Gegenwart von Ammonium oder Magnesium auftretende Austauschreaktionen
im Zementstein Festigkeitsverluste des Betons herbeiführen.
Um die planmäßige Nutzungsdauer des Bauwerks auch unter
chemisch aggressiven Bedingungen erreichen zu können, sind die
zu erwartenden chemischen Angriffsszenarien unter Berücksichtigung
aller wesentlichen Einflussfaktoren zu bewerten und das Bauwerk mit
einem hierfür adäquaten Widerstand auszustatten.
Bewertung des chemischen Angriffs
Das chemische Angriffspotenzial natürlicher Böden und Grundwässer
auf Beton kann nach DIN 4030-1 oder nach DIN 1045-2 anhand
wesentlicher betonaggressiver Parameter (Sulfat, pH-Wert, kalklösende
Kohlensäure, Ammonium und Magnesium) bewertet und in die
Expositionsklassen XA1 (schwach angreifend) bis XA3 (stark angreifend)
eingestuft werden. Bei einer solchen Einstufung auf Basis von
Ergebnissen aus Baugrunduntersuchungen bestehen in der Praxis
allerdings immer wieder Unsicherheiten beispielsweise hinsichtlich
des dominierenden Angriffsszenarios bei Auftreten mehrerer Angriffsparameter
in der maßgeblichen Expositionsklasse, z. B. XA3
bei pH-Wert und Sulfat. Je nach Austauschrate und Konzentration
der aggressiven Stoffe kann der lösende oder der treibende beziehungsweise
der zerstörende Angriff dominieren. Weiterhin können
Schutzschichtbildung bzw. Abrasionen und Temperatur den Schädigungsfortschritt
erheblich beeinflussen. Daneben ist auch die Sensibilität
des betroffenen Bauteils (z. B. Spannanker oder Fundament)
gegenüber einem chemischen Angriff in die Bewertung einzubeziehen.
Hinzu kommt, dass für zuverlässige Aussagen über das lokale
Auftreten betonaggressiver Stoffe und deren zeitliche Entwicklung
eine ausreichende Grundlage von Messdaten notwendig ist.
164 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
Apart from the types of attack in natural soils and groundwater,
other concrete-aggressive substances, e.g. those occurring in
the chemical industry or agriculture, can be evaluated based on the
specifications in DIN 4030-1 and/or DIN 1045-2 only to a limited
extent. The composition of the aggressive media is frequently not
sufficiently known, and already slight changes can considerably
affect the degree of attack.
Application-specific protective measures
To ensure a sufficient durability of a structure, special concretetechnological
and/or constructive measures must be taken to guard
against chemical attack on the concrete. Depending on the expected
degree of attack, DIN 1045-2 in conjunction with EN 206-1 specifies
minimum requirements for the water-cement ratio and/or the
concrete strength class and the cement content. In the presence of
a highly aggressive attack of class XA3, the provision of purely
concrete-technological measures to ensure durable protection of
the exposed member are insufficient, except for high-performance
concretes. No specific requirements are made on the necessary
structural measures, e.g. for the arrangement of sacrificial linings,
coatings or the like. Such measures must, instead, be determined
project-related, for which most of all detailed knowledge of the
existing damage mechanisms is an absolute prerequisite.
In concrete practice, aside from a number of special cases, similar
scenarios of highly aggressive attack of class XA3 and higher,
are frequently encountered, e.g. on bore piles, wastewater treatment
plants and the like. For these cases recommendations for
actions on how to systematically approach an evaluation of the
attack as well as a choice of protection principles would be helpful.
For this purpose, a working group of the German Concrete
and Construction Technology, is currently working out a code of
practice intended to support planners and contractors both in the
evaluation of the degree of chemical attack and the choice and
implementation of suitable countermeasures.
Neben den Angriffsarten in natürlichen Böden und Grundwasser
lassen sich weitere betonaggressive Stoffe, die beispielsweise in der
chemischen Industrie oder in der Landwirtschaft vorkommen, nur
eingeschränkt anhand der Vorgaben in DIN 4030-1 bzw. DIN 1045-
2 bewerten. Häufig ist die Zusammensetzung dieser Angriffsmedien
nur unzureichend bekannt und bereits geringfügige Veränderungen
können sich erheblich auf den Angriffsgrad auswirken.
Anwendungsspezifische Schutzmaßnahmen
Zur Sicherstellung einer ausreichenden Dauerhaftigkeit eines Bauwerks
sind bei einem chemischen Betonangriff besondere betontechnologische
und/oder konstruktive Maßnahmen zu ergreifen. In Abhängigkeit
von dem zu erwartenden Angriffsgrad stellt DIN 1045-2
in Verbindung mit EN 206-1 Mindestanforderungen an den w/z-Wert
bzw. die Betonfestigkeitsklasse und den Zementgehalt. Bei einem
stark chemischen Angriff der Klasse XA3 sind, mit Ausnahme von
besonderen Hochleistungsbetonen, rein betontechnologische Maßnahmen
zum dauerhaften Schutz des exponierten Bauteils nicht ausreichend.
An die zusätzlich erforderlichen konstruktiven Maßnahmen,
wie beispielsweise für die Anordnung von Opferbetonschichten,
Beschichtungen, und ähnlichem, bestehen keine genaueren Vorgaben.
Solche Maßnahmen sind vielmehr projektspezifisch festzulegen,
wobei hierzu vor allem genaue Kenntnisse über die vorliegenden
Schädigungsmechanismen unabdingbar sind.
Neben diversen Sonderfällen treten in der Praxis ähnliche Szenarien
eines stark chemischen Angriffs der Klasse XA3 und höher
wiederholt auf, etwa bei Bohrpfählen, Abwasseranlagen und dergleichen.
Hierfür wären Handlungsempfehlungen, die eine systematische
Herangehensweise an die Bewertung des Angriffs sowie die Auswahl
von Schutzprinzipien erlauben, hilfreich. Zu diesem Zweck wird derzeit
in einem Arbeitskreis des Deutschen Beton- und Bautechnik-
Vereins E.V. ein Merkblatt erstellt, das Planer und Bauausführende
sowohl bei der Bewertung des chemischen Angriffsgrads als auch bei
der Auswahl und Ausführung geeigneter Gegenmaßnahmen unterstützen
soll.
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Tel: +49 (0) 5459/9338-0 . info@vhv-anlagenbau.de . www.vhv-anlagenbau.de

PANEL 9 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Enrico Schwabach; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, Berlin
schwabach@betonverein.de
Geb. 1974; 1994-1999 Studium des Bauingenieurwesens an der Bauhaus-Universität Weimar mit der Vertiefungsrichtung
Konstruktiver Ingenieurbau und Schwerpunkt Massivbau/Hochbau; 1999-2004 Wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Konstruktiven Ingenieurbau der Bauhaus-Universität Weimar; 2005 Promotion; 2005-2010
Mitarbeiter in der Abteilung Forschung und Entwicklung bei der Halfen GmbH, Langenfeld/Rheinland und Artern/
Thüringen; seit 2010 Projektleiter Forschung und Betonbautechnik beim Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein
E.V., Berlin
Evaluation of the compressive strengths of
concrete on new and existing structures
Limitations of EN 13791
Bewertung der Betondruckfestigkeiten an neuen
und bestehenden Bauwerken
Grenzen der EN 13791
When converting structures to other uses following damage, negative
results of the conformity and acceptance tests, faulty execution
of the construction, or when the adequacy of the existing compressive
strength is in doubt it may be necessary to evaluate the actual
compressive strength of the concrete used in the structure (in situ).
For a design in accordance with the currently valid standards
(DIN 1045-1 and/or EC 2), the standards of series DIN 1048 can be
used only to a limited extent, since these contain only statements
on the classification into compressive strength classed based on
the old standards (e.g. BN300, B35). The assessment on the basis
of the new compressive strength classes (e.g. C30/37) calls for an
evaluation in accordance with DIN EN 13791, which specifies the
procedure for estimating the compressive strength of concrete in
structures and for evaluating the conformity of members according
to product standards (e.g. for precast concrete elements). Tests
performed in accordance with DIN EN 13791 are no substitute
for checking the conformity of the concrete in accordance with
DIN EN 206-1/DIN 1045-2 and/or the identity in accordance with
DIN EN 13670/DIN 1045-3. If no evidence of sufficient compressive
strength could be provided based on the afore-mentioned
standards, the compressive strength for the strength analysis can
be evaluated in accordance with DIN EN 13791. The testing of
structural concrete covers both the effects and the material properties
as well as the execution (compaction, curing etc.). For every
compressive strength class a characteristic minimum compressive
strength of the concrete in a structure must be proved. Here, depending
on the test method used, a distinction is made between:
»»
direct (destructive) testing on the drill cores,
»»
indirect (non-destructive) testing), e.g. rebound number
(Schmidt hammer),
»»
a combination of direct and indirect testing.
Figure 1 shows the possibilities available for checking the compressive
concrete strength in accordance with DIN EN 13791 schematically.
The possibility of exclusively non-destructive testing is
Bei einer Umnutzung von Bauwerken nach Schadenseintritt, nach negativen
Ergebnissen der Konformitäts- oder Annahmeprüfungen, bei mangelhafter
Bauausführung oder Zweifeln hinsichtlich der vorhandenen
Druckfestigkeit kann es erforderlich sein, eine Bewertung der tatsächlichen
Druckfestigkeit von Bauwerksbeton (in-situ) vorzunehmen.
Für eine Bemessung nach aktuellen Regelwerken (DIN 1045 bzw.
EC 2) können die Normen der Reihe DIN 1048 nur bedingt herangezogen
werden, da hierin nur Aussagen über die Einstufung in
Druckfestigkeitsklassen nach alten Regelwerken getroffen werden
(etwa BN300, B35). Die Beurteilung anhand der neuen Druckfestigkeitsklassen
(beispielsweise C30/37) erfordert eine Bewertung nach
DIN EN 13791, welche Verfahren zur Abschätzung der Druckfestigkeit
in Bauwerksbeton und zur Bewertung der Konformität von
Bauteilen nach einer Produktnorm (etwa für Fertigteile) festlegt. Die
Prüfungen nach DIN EN 13791 sind kein Ersatz für die Überprüfung
der Konformität des Betons nach DIN EN 206-1/DIN 1045-2 bzw.
der Identität nach DIN EN 13670/DIN 1045-3. Sofern mit den vorgenannten
Normen keine hinreichende Druckfestigkeit nachgewiesen
werden konnte, darf die Bauwerksdruckfestigkeit für den Tragfähigkeitsnachweis
nach DIN EN 13791 bewertet werden. Mit der Prüfung
am Bauwerksbeton werden die Auswirkungen sowohl von Materialeigenschaften
als auch der Ausführung (Verdichtung, Nachbehandlung
usw.) erfasst. Für jede Druckfestigkeitsklasse muss eine charakteristische
Mindest-Druckfestigkeit am Bauwerksbeton nachgewiesen
werden. Dabei wird hinsichtlich der Prüfmethoden prinzipiell unterschieden
zwischen:
»»
direkter (zerstörender) Prüfung an Bohrkernen
»»
indirekter (zerstörungsfreier) Prüfung, z. B. Rückprallzahl
(Schmidtscher Hammer)
»»
einer Kombination von direkten und indirekten Prüfungen
In Abbildung 1 sind die Nachweismöglichkeiten für die Betondruckfestigkeit
nach DIN EN 13791 schematisch dargestellt. Die Möglichkeit
von ausschließlich zerstörungsfreien Prüfungen ist auf Fälle
beschränkt, in denen der Beton eine Karbonatisierungstiefe von ma-
166 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 9
Evaluation of the characteristic compressive strength f ck,is
of concrete in structures or members according to DIN EN 13791:2008-05
Bewertung der charakteristischen Druckfestigkeit f ck,is
von Beton in Bauwerken oder Bauwerksteilen nach DIN EN 13791:2008-05
Drill core test
Bohrkernprüfung
Calibrated indirect test method
Kalibrierte indirekte Prüfverfahren
Calibration of drill core test with measurement
of, rebound number, ultrasound impulse
rate or pullout strength on at least 9 drill
cores/measuring cores/measuring stations (establishing points a ratio)
as per 8.3 or 8.2
Kalibrierung von Bohrkernprüfungen mit
Messung von Rückprallzahl, Ultraschall-
Impulsgeschwindigkeit oder Ausziehkraft an
mind. mid. 9 9 Bohrkernen/Messstellen (Aufstellung
einer Relation) nach 8.3 oder 8.2
Calibration of compressive
cube strength f c,dry with
rebound values R m on at least
10 cubes (establishing
reference line W) as
per NA.4.6
Kalibrierung der Würfeldruckfestigkeit
f c,dry mit Rückprallwerten
Rm an mind. 10 Würfeln
(Aufstellung Bezugsgerade W)
nach NA.4.6(Aufstellung einer
Relation) nach 8.3 oder 8.2
Rebound
hammer test
(without correlation
with the drill core
strength)
– Only for
dK(t) ≤ 5 mm
as per NA.4.5
Rückprallhammer-
prüfung
(ohne Korrelation mit
er Bohrkernfestigkeit)
– Nur bei
dK(t) ≤ 5 mm
nach NA.4.5
Less than 3 drill cores
(with or without
results of indirect
testing)
– Only on limited
quantities in a restricted
test range
Weniger als
3 Bohrkerne
(mit oder ohne
Ergebnisse aus
indirekter Prüfung)
– Nur bei begrenzten
Mengen in einem
eingegrenzten
Prüfbereich
3 to 14 drill cores
3 bis 14 Bohrkerne
At least 15 drill cores
mindestens 15 Bohrkerne
Approach B:
Approach A:
f ck,is = min {f m(n),is – k;
f ck,is = min {f m(n),is – 1,48 ∙ s; f
is,lowest
+ 4}
f is,lowest
+ 4}
standard deviation of n ≥ 15 test results (s s ≥ 3 N/mm²)
Ansatz B:
Ansatz A:
f ck,is = min {f m(n),is – k;
f ck,is = min {f m(n),is – 1,48 ∙ s; s f
is,niedrigst
+ 4}
f is,niedrigst + 4}
Standardabweichung von n ≥ 15 Prüfergebnissen (s s ≥ 3 N/mm²)
Table NA.2
(rebound numbers)
Tabelle NA.2
(Rückprallzahlen)
f is,lowest ≥
0.85 (ff
ck
– 4)
ck
f is,niedrigst ≥
0,85 (ff
ck
– 4)
ck
Estimation of the compressive strength class as per DIN EN 206-1/DIN 1045-2 within the range covered by the test data
Abschätzung der Druckfestigkeitsklasse nach DIN EN 206-1/DIN 1045-2 innerhalb des durch die Prüfdaten abgedeckten Bereiches
→ 1 Possibilities for checking the compressive strength of concrete according to DIN EN 13791
Nachweismöglichkeiten für die Betondruckfestigkeit nach DIN EN 13791
restricted all those cases where the concrete has a carbonation
depth up to a maximum of 5 mm. For destructive testing, the
minimum number of drill cores to be taken depends, as a rule,
on the number of samples specified in DIN 1045-3, A.2 and/or
in DIN EN 13670/DIN 1045-3, NB.2 . For non-destructive testing,
however, at least triple the number of samples must be tested.
Requisite to a correct evaluation of the compressive strength
of a structure is the proper choice of test ranges and locations. A
test range comprises in these cases one or several members in the
structure where the concrete is known or assumed to originate
from the same population. That means, as a rule, that the members
are made of the same concrete or at least to a similar mix
design of the same initial constituents. The concrete used in the
construction of members of multi-story solid structures, for example,
is rarely manufactured to one and the same mix design. The
columns in the lower floors, for example, are executed to a higher
compressive strength class, or different binder combinations are
used for concretes of the same grade. Therefore, in specifying the
test ranges, aside from a visual inspection and study of the available
documentation on the erection of the structure (drawings,
structural design, description of works etc.) a general examination
of the concrete mix design (type of aggregate, structure, type of
cement) should also be included. The national rules of application
of DIN EN 13791, NA.4.3 specify that for determining the type
and scope of testing for the analysis of the results an expert has to
be consulted. The expert must be experienced in the evaluation of
concrete in structures.
ximal 5 mm aufweist. Bei zerstörender Prüfung richtet sich die Mindestanzahl
der zu entnehmenden Bohrkerne im Regelfall nach der
in DIN 1045-3, A.2 bzw. in DIN EN 13670/DIN 1045-3, NB.2 festgelegten
Probenanzahl. Bei zerstörungsfreier Prüfung ist demgegenüber
mindestens die dreifache Anzahl von Messstellen zu prüfen.
Für eine zutreffende Bewertung der Bauwerksdruckfestigkeit ist
es unabdingbar, eine qualifizierte Auswahl von Prüfbereichen und
-stellen vorzunehmen. Ein Prüfbereich umfasst dabei ein oder mehrere
Bauwerksteile, von denen bekannt ist, oder vermutet wird, dass
sie aus Beton derselben Grundgesamtheit stammen. In der Regel bedeutet
dies, dass die Bauteile mit einem Beton hergestellt wurden, der
eine zumindest ähnliche Rezeptur mit gleichen Ausgangsstoffen aufweist.
Jedoch werden beispielsweise bei mehrgeschossigen Massivbauten
selten alle Bauwerksteile mit einer Betonrezeptur hergestellt.
So werden beispielsweise die Stützen unterer Geschosse in einer höheren
Druckfestigkeitsklasse ausgeführt, oder es werden bei Betonen
gleicher Güte jahreszeitlich bedingt unterschiedliche Bindemittelkombinationen
eingesetzt. Bei der Festlegung der Prüfbereiche sollte
daher, neben augenscheinlichen Begutachtungen und dem Studium
verfügbarer Unterlagen zur Erstellung des Gebäudes (Pläne, Statik,
Leistungsbeschreibung usw.), auch eine grobe Überprüfung der Betonrezeptur
(Art der Gesteinskörnung, Gefüge, Zementart) mit einfließen.
Für die Festlegung von Art und Umfang der Prüfungen und
für die Bewertung der Ergebnisse ist gemäß den nationalen Anwendungsregeln
zur DIN EN 13791, NA.4.3 ein Sachverständiger hinzuzuziehen,
der über Erfahrung in der Bewertung von Bauwerksbeton
verfügt.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 167

PANEL 10 → Proceedings
MODERATION
Dr.-Ing. Lars Meyer; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein, Berlin
meyer@betonverein.de
Geb. 1973; 1994-1999 Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Hannover; 1999-2007 Referent im Tätigkeitsbereich
Baustofftechnik beim Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V. (DBV), Berlin; 2002-2012 Geschäftsführer
der Gemeinschaft für Überwachung im Bauwesen E.V. (GÜB). Seit 2007 in der Geschäftsführung des
DBV; 2007 Promotion an der RWTH Aachen; seit 2009 alleiniger Geschäftsführer des DBV; seit 2011 Geschäftsführer
der Initiative „Praxisgerechte Regelwerke im Bauwesen“ e.V. (PRB).
MODERATION
Prof. Dr.-Ing. Hans-Joachim Walther, Hochschule Karlsruhe
jochen.walther@betontage.de
Geb. 1949; 1976 Dissertation; bis 1989 Tätigkeit im Entwurfsbüro sowie im Wissenschaftszentrum Industrie- und
Spezialbau der Hochschule für Architektur und Bauwesen Weimar (Bauhaus-Universität); ab 1990 wissenschaftl.
Mitarbeiter am Institut für Massivbau und Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe (TH); seit 1998 Professor
für Massivbau an der Hochschule Karlsruhe; seit 2004 Leiter Technisches Fachprogramm BetonTage
Day 3: Thursday, 7 th February 2013
Tag 3: Donnerstag, 7. Februar 2013
Concrete in Structural Engineering
Beton in der Tragwerksplanung
Page
Seite
Title
Titel
170
172
175
178
Design of concrete floor slabs – Need for classification of concrete floors to prevent defects
Planung von Betonbodenplatten - Notwendige Klassifizierung von Betonböden zur Vermeidung von Mängeln
Dipl.-Ing. Karsten Ebeling
Constraint actions in building construction – Implications for monolithic structures
Zwangbeanspruchung im Hochbau - Konsequenzen für eine fugenlose Bauweise
Prof. Dr.-Ing Michael Fastabend
Experimental studies on punching shear of individual footings
Experimentelle Untersuchungen zum Durchstanzen bei Einzelfundamenten
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger, Dipl.-Ing Carsten Siburg
Workshop on Eurocode 2 - Interpretation questions: Building materials, durability, compression members
Workshop zum Eurocode 2 - Auslegungsfragen: Baustoffe, Dauerhaftigkeit, Druckglieder
Dr.-Ing. Frank Fingerloos
168 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

BFT INTERNATIONAL 02 Februar / 06 Juni 2013 Turbine Englisch
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PANEL 10 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Karsten Ebeling; ISVP Lohmeyer + Ebeling, Burgdorf
ebeling@isvp.de
1986-1989 Ingenieurbüro für Tragwerksplanung; 1990-2003 Beratungsingenieur für zementgebundene Baustoffe
in der Bauberatung Zement Hannover für Fragen zu Planung, Herstellung, Ausführung und Instandsetzung, davon
1998-2003 als Leiter der Bauberatung; Erfahrungen seit über 20 Jahren in den Themenschwerpunkten: Betonböden
im Industriebau, Weiße Wannen, Parkdecks, Tiefgaragen, Sichtbeton; Autor zahlreicher Fachveröffentlichungen;
Tätigkeit als Referent zu Themen des Betonbaus; Ingenieur- und Sachverständigen-Partnerschaft ISVP Lohmeyer
+ Ebeling; Beratender Ingenieur sowie ö. b. u. v. Sachverständiger für Betontechnologie und Betonbau der IngK
Niedersachsen
Need for classification of concrete floors to prevent defects
Design of concrete floor slabs
Notwendige Klassifizierung von Betonböden
zur Vermeidung von Mängeln
Planung von Betonbodenplatten
The mere description “concrete floor” in a technical specification
is just as meaningless as the designation “fair-faced concrete” for
specifying the visual requirements for, e.g., façades. The many
different types of utilization and requirements made on hall floors
require the right decisions in the design process from the very
start and the knowledge of an expert to identify these prerequisites
in the execution of the works. Systematic mistakes in processing
large areas, e.g. in logistics centers, production or storage
halls, result in considerable costs and usually originate from lack
of knowledge of the special requirements of this construction task.
This refers not only to any possible costs for making good defects,
but also for halls used 24 hours a day, repairs that cannot
be carried out on location, additional costs for production loss,
dismantling of machinery and equipment, and even outstorage of
the production.
Unambiguous specifications of the requirement/
utilization profile
There exists no all-rounder concrete floor, one that meets any and
all requirements and needs. Although the client’s wish for an allrounder
is understandable, it can usually not be fulfilled, given
the technical feasibility and efficiency. The job of the designer
is therefore to recognize exaggerated specifications and to work
out the necessary utilization profile for a specific concrete floor
together with the client and determwine them in detail.
For this, the following questions must first be cleared up:
1. Regulatory requirements
2. Flow of operations in the hall
3. Type of production and/or storage
4. Mechanical stresses and strains: rolling, grinding, striking
5. Type of vehicles, intensity of traffic, type of tires
6. Type of load transport, the way loads are deposited and stacking
processes
7. Position of the rack, rack system
8. Weight of the rack supports, size of base plates
Die ausschließliche Bezeichnung „Betonboden“ in einer Leistungsbeschreibung
ist genauso nichtssagend wie die Angabe „Sichtbeton“ für
optische Anforderungen, z. B. an Fassaden. Die Vielfältigkeit der Nutzungen
und Anforderungen von Hallenböden erfordert richtige Weichenstellungen
in der Planung und Fachkenntnisse dieser Notwendigkeiten
in der Bauausführung. Systematische Fehler bei großen Flächen,
z. B. in Logistikzentren, Produktionshallen oder Lagerhallen, führen zu
erheblichen Kosten und haben ihren Ursprung meistens in Unkenntnis
der Besonderheiten dieser Bauaufgabe. Gemeint sind dabei nicht nur
etwaige Kosten für die Instandsetzung, sondern bei Hallennutzungen
im 24-Stunden-Betrieb und nicht lokal durchführbaren Reparaturen
zusätzliche Kosten durch Produktionsausfall, Ab- beziehungsweiwse
Ausbau von Maschinen oder sogar Auslagerungen der Produktion.
Eindeutige Festlegungen des Anforderungs-/Nutzungsprofils
Einen „Alles-Könner“-Betonboden gibt es nicht. Ein „Allround“-Betonboden
ist zwar ein verständlicher Bauherrnwunsch, jedoch hinsichtlich
technischer Machbarkeit und Wirtschaftlichkeit üblicherweise
nicht erfüllbar. Aufgabe des Planenden ist es daher, überzogene
Anforderungen zu erkennen und das notwendige Nutzungsprofil für
den Betonboden gemeinsam mit dem Bauherrn zu erarbeiten und
detailliert festzulegen.
Dazu sind nachfolgende Punkte vor allem zu beantworten:
1. Behördliche Anforderungen
2. Betriebsablauf in der Halle
3. Art der Produktion und/oder Lagerung
4. Mechanische Beanspruchungen: rollend, schleifend, stoßend
5. Art der Fahrzeuge, Intensität der Fahrten, Art der Bereifung
6. Art des Lastentransports, Absetz- und Stapelvorgänge
7. Art der Regalstellungen, Regalsystem
8. Lasten der Regalstützen, Größe der Fußplatten
9. Abfüllen, Transportieren und Lagern besonderer Flüssigkeiten
10. Chemische Beanspruchungen des Hallenbodens
11. Art der Maschinen mit Schwingungen, Stößen, thermischen Auswirkungen
170 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 10
characteristic
Merkmal
type of class1)
Klassenart1)
type of use
Nutzungsart
classes specifying the type of use
Klassen der Nutzungsart
surface finish specifications
surface classes
Klassen der Nutzungsart
Oberflächenklassen
duration of use
classes specifying the duration of use
Nutzungsdauer
Klassen der Nutzungsdauer
reliability
reliability classes
Zuverlässigkeit
Zuverlässigkeitsklassen
consequential damage
consequential damage classes
Schadensfolge
Schadensfolgeklassen
monitoring during design
monitoring classes for design
Überwachung bei der Planung
Überwachungsklassen der Planung
loading by wheels and racks
loading classes
Belastung Rad- und Regallasten
Belastungsklassen
impact
impact classes
Beanspruchung
Beanspruchungsklassen
type of tire
tire classes
Art der Bereifung
Reifenklassen
permissible crack widths
crack classes
Zulässige Rissbreiten
Rissklassen
construction with/without joints
concrete floor classes
Bauweise mit/ohne Fugen
Betonbodenklassen
construction with/without reinforcement concrete floor classes
Bauweise unbewehrt/bewehrt
Betonbodenklassen
construction (type of building material concrete floor classes
used)
Betonbodenklassen
Bauweise nach Baustoffart
ambient conditions
exposure classes
Umgebungsbedingungen
Expositionsklassen
ambient conditions
alkali-silica reaction classes
Umgebungsbedingungen
Klassen der Alkalireaktion
abrasion/wear
wear classes
Abrieb/Verschleiß
Abriebklassen
concrete strength
concrete strength classes
Betonfestigkeit
Betonfestigkeitsklassen
strength parameters
compressive/tensile strength, E modulus
Festigkeitseigenschaften
Druck-, Zugfestigkeit, E-Modul
permissible evennesses
evenness classes
Zulässige Ebenheiten
Herstellklassen
production conditions
production classes
Herstellbedingungen
Ebenheitsklassen
construction conditions
construction classes
Ausführungsbedingungen
Ausführungsklassen
monitoring during construction
monitoring classes for construction
Überwachungsklassen bei der Ausführung Überwachungsklassen bei der Ausführung
abbreviated designation1)
Kurzbezeichnung1)
NA1, NA2, NA3
OF1, OF2, OF3
ND10, ND20, ND30, ND50
RC1, RC2, RC3
CC1, CC2, CC3
DSL1, DSL2, DSL3
RF10 - RF140, LR15 - LR100
BL, BM, BH, BS
LU, SE, VG, VU, PU, UE, PA
RW10, RW15, RW20, RW25, RW30
mF, oF
oB, mB
Ft, PF, Stb, Wb, Spb, Sbw
X0, XC, XD, XS, XF, XA, (XM)
WO, WF, WA, WS
AK15, AK12, AK9, AK6, (AK3,AK1,5)
C25/30, C30/37, C35/45
fcki fck.cubej fctmi fctk;0,05j
fctk;0i95; ftk,core, Ecm
EH1, EH2, EH3, EH4, EH5
HG, HO, HF
AS, AE
IL1, IL2, IL3
→ Tab. 1 Allocation of
classes for concrete
floors, survey of the
classification
Zustellung der Klassen
für Betonböden, Übersicht
für die Klassifizierung
9. Filling, transport and storage of special liquids
10. Chemical loading on the hall floor
11. Type of machines with oscillations, jolts, thermal effects
12. Welding, effects of oil and grease on the halls floor
13. Heat and cold to which the surface of the floor is exposed
14. Climate in the hall, temperature, air humidity
15. Type of surface finish: smooth, rough, nonskid
16. Requirements made on the planeness of the floor, gradient
17. Effects of joints and cracks on the flow of operations
18. Possible further points in individual cases
For this, German regulations contain no normative requirements.
Construction people, however, often consult and use the book
“Concrete floors for production and storage halls” as standard for
the design and construction of concrete floors. The book contains
a classification of the essential criteria as the basis for the design
and description of works in order to record the intended use and
the loadings resulting from it as closely as possible. The classification
provides an opportunity to determine the feasibility and the
prerequisites forsolving the construction task. The classification of
the concrete floors into the appropriate classes, moreover, create
the required common language to describe the specific require-
12. Schweißarbeiten, Öl- und Fetteinwirkungen auf den Hallenboden
13. Hitze- oder Kältebeanspruchungen der Oberfläche
14. Raumklima in der Halle, Beheizungsart, Temperatur, Luftfeuchtigkeit
15. Art der Oberflächengestaltung: glatt, rau, rutschsicher
16. Ebenheitsanforderungen, Gefälle
17. Auswirkungen von Fugen oder Rissen auf den Betriebsablauf
18. Im Einzelfall sind gegebenenfalls noch weitere Punkte zu klären
Normative Regelungen hierfür sind in deutschen Vorschriften nicht
vorhanden. Bei Bauschaffenden wird jedoch vielfach das Fachbuch
„Betonböden für Produktions- und Lagerhallen“ als Standard für
Planung und Ausführung von Betonböden eingestuft. Darin wird
eine Klassifizierung der wesentlichen Kriterien als Grundlage für die
Planung und die Leistungsbeschreibung gegeben, um die vorgesehene
Nutzung und die sich daraus ergebende spätere Beanspruchung
möglichst genau zu erfassen. Die Klassifizierung bietet die Möglichkeit,
die Voraussetzungen zur Lösung der Bauaufgabe zu ermitteln.
Gleichzeitig vereinheitlicht die Zuordnung des Betonbodens in die
jeweils zutreffenden Klassen die Sprachregelung für bestimmte notwendige
Anforderungen und Maßnahmen. Die Klassen entstammen
teilweise den geltenden Eurocodes:
02·2013 BFT INTERNATIONAL 171

PANEL 10 → Proceedings
ments and measures. The classes are, in part, adopted from the
valid Eurocodes:
»»
Classes specifying the type of utilization (NA), including surface
classes (OF)
»»
Classes specifying the duration of utilization (ND)
»»
Reliability classes (RC)
»»
Subsequent damage classes (CC)
»»
Supervisory classes for planning (DSL)
»»
Loading classes (RF)
»»
Classes of exposure (BL, BM, BH, BS)
»»
Tire classes (LU, SE, PA)
»»
Crack classes (RW)
»»
Concrete floor classes for describing the construction method
(mF, oF, oB, mB)
»»
Exposure classes (XC)
»»
Wear classes (AK)
»»
Concrete strength classes (C)
»»
Planeness classes (EH)
»»
Production classes (HG, HO, HF)
»»
Construction classes (AS, AE)
»»
Supervisory classes during construction (IL)
»»
Klassen der Nutzungsart (NA) mit Oberflächenklassen (OF)
»»
Klassen der Nutzungsdauer (ND)
»»
Zuverlässigkeitsklassen (RC)
»»
Schadensfolgeklassen (CC)
»»
Überwachungsklassen bei der Planung (DSL)
»»
Belastungsklassen (RF)
»»
Beanspruchungsklassen (BL, BM, BH, BS)
»»
Reifenklassen (LU, SE, PA)
»»
Rissklassen (RW)
»»
Betonbodenklassen zur Beschreibung der Bauweise (mF, oF, oB,
mB)
»»
Expositionsklassen (XC,)
»»
Abriebklassen (AK)
»»
Betonfestigkeitsklassen (C )
»»
Ebenheitsklassen (EH)
»»
Herstellklassen (HG, HO, HF)
»»
Ausführungsklassen (AS, AE)
»»
Überwachungsklassen bei der Ausführung (IL)
REFERENCES · LITERATUR
[1] Lohmeyer, G.; Ebeling, K.: Betonböden für Produktions- und Lagerhallen.
Verlag Bau+Technik (VBT) Düsseldorf, 3. Auflage 2012
[2] Ebeling, K.: Betonböden: Notwendigkeit der Klassifizierung und besonderer
Baustoffanforderungen. Beton, Verlag Bau+Technik VBT. Düsseldorf,
Heft 06/2012
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Michael Fastabend; Ingenieurbüro DOMKE Nachf., Duisburg
Fastabend@idn-du.de
1973-1976 Studium Bauingenieurwesen, FH Essen; 1977-1981 Studium Konstruktiver Ingenieurbau, Uni GHS Essen; 1987
Promotion; 1987-1988 Ingenieurbüro Genske + Kunkel, Düsseldorf; 1988-1998 Partner im Ingenieurbüro Kunkel + Partner;
seit 1996 Staatlich anerkannter Sachverständiger für die Prüfung des Brandschutzes und für Schall- und Wärmeschutz;
seit 1997 Prüfingenieur für Baustatik und Staatlich anerkannter Sachverständiger für die Prüfung der Standsicherheit,
Fachrichtung Massivbau; seit 1998 Partner im Ingenieurbüro DOMKE Nachf.; 1998 Lehrbeauftragter für Fertigteilbau,
Universität Duisburg-Essen; seit 2000 ö. b. u. v. Sachverständiger für Mängel und Schäden an Betonkonstruktionen des
Beton- und Stahlbetonbaus; 2004 Ernennung zum Honorarprofessor, Universität Duisburg-Essen
Implications for monolithic structures
Constraint actions in building construction
Konsequenzen für eine fugenlose Bauweise
Zwangbeanspruchungen im Hochbau
Buildings are subject to a wide range of constraint forces as a
result of their distinct statically indeterminate structure and
their complex, mostly monolithic support conditions. These actions
are difficult to capture but may have a significant influence
on the structural design. After the initial guidance on monolithic
construction published by Falkner [1] almost 30 years ago, the
design-related knowledge of the physical phenomena that lead
to constraint actions and the means to perform related structural
analyses have evolved significantly.
Durch ihre hochgradig statisch unbestimmte Gebäudestruktur sowie
die komplexen und meistens monolithischen Lagerbedingungen sind
Hochbauten vielfältigen Zwangbeanspruchungen ausgesetzt, die einerseits
kompliziert zu erfassen sind und andererseits den Ingenieurentwurf
deutlich beeinflussen können. Seit den ersten Hinweisen von
Falkner [1] vor fast 30 Jahren zur fugenlosen Bauweise haben sich
die für die Konzeption von Hochbauten notwendigen Erkenntnisse
über die zwangverursachenden physikalischen Phänomene und die
Hilfsmittel zu deren rechnerischen Behandlung erheblich gewandelt.
172 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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Photo: Ing-Büro Domke
Bases for constraint actions on buildings
For foundation slabs, the research of Rostásy und Henning [2]
found that early constraint actions result from the dissipation of
the heat of hydration. These actions are usually considered for
the purpose of determining the reinforcement required for constrained
slab-like load-bearing structures. What is largely ignored
is the structural guidance on the deformation patterns of the investigated
foundation structures, which is required to reduce the
constraint actions. Unlike constraint actions at the early concrete
age, the shrinkage-induced shortening of structural concrete elements
is relevant to a much longer part of the building’s service
life. These strains result from drying processes of the concrete and
must be considered for the calculation of constraint actions at a
rate of up to 0.4mm/m after deduction of early shrinkage. They
are thus highly relevant to determining the internal forces. Finally,
constraint actions due to changes in the temperature of the struc-
→ 1 Example of a monolithic building with many
points of restraint (taken from [3])
Beispiel für einen fugenlosen Hochbau mit einer
Vielzahl von Festhaltungen (aus [3])
Grundlagen von Bauwerkszwängen
Für Bodenplatten sind die Beanspruchungen für den frühen Zwang
aus dem Abfließen der Hydratationswärme seit den Arbeiten von
Rostásy und Henning [2] bekannt und werden allgemein bei der Bewehrungsermittlung
von gezwängten Plattentragwerken der Gründung
berücksichtigt. Nicht beachtet und weitgehend ignoriert werden
die zur Reduktion der Zwangbeanspruchung erforderlichen konstruktiven
Hinweise zur Formgebung der untersuchten Gründungskörper.
Im Gegensatz zu den Zwangbeanspruchungen im frühen Betonalter
machen sich die Schwindverkürzungen der Konstruktionselemente

PANEL 10 → Proceedings
→ 2 Design of a monolithic building with actions resulting from monotonic
constraint forces – areas with tensile stresses resulting in cracking (taken
from [3])
Konstruktion eines fugenlosen Hochbaus mit Beanspruchungen durch monotone
Zwangeinflüsse – Bereiche risserzeugender Zugspannungen (aus [3])
Staircase cores
Treppenhauskerne
ture must also be considered in the design of buildings. These effects
are known for parking facilities because of the expected daily
and seasonal temperature fluctuations. In the case of thermally
constant buildings, temperature changes are only relevant during
the construction phase as long as the building is not protected by
its envelope.
Consequences of constraint actions on buildings
The above alterations to structural components resulting from the
material used or from environmental factors lead to changes in
the length of the structure and, consequently, to a high likelihood
of tensile stresses that cause cracking in the concrete cross-section
in the presence of the corresponding points of restraint. If these
actions are monotonic (i.e. acting on the structural component −
usually floor slabs connected to the building core or walls − only
in one direction), they can be taken into account whilst considering
decreases in stiffness due to cracking, and compensated by
adjusting the reinforcement accordingly. A monolithic design is
possible without putting the serviceability of the building at risk
[3] (Fig. 2). State-of-the-art global models also enable the design
of complex structural frameworks for these actions [4]. However,
in the case of recurring or intermittent constraint actions (caused
by changing temperatures, for example), a sufficient degree of deformation
must be allowed to minimize internal forces that lead
to cracking. Under unfavorable circumstances, this so-called late
constraint can become relevant as a parameter for the design of
underground car park foundations. However, the resulting actions
are buffered by the surrounding groundwater to a certain extent
so that damage is likely to occur only under extreme conditions.
Pertinent cases are an unfavorable structural interlocking with the
ground and long service lives without thermal protection.
aus Beton über eine deutlich längere Standzeit der Gebäude bemerkbar.
Diese Verzerrungsvorgänge aus Austrocknungsprozessen des Betons
sind für die Berechnung von Zwangbeanspruchungen nach Abzug
des Frühschwindens mit bis zu 0,4 mm/m zu berücksichtigen und
stellen folglich eine sehr relevante Größenordnung für die Schnittkräfte
dar. Letztlich müssen bei Hochbauten auch Zwänge aus Temperaturveränderungen
der Konstruktion in Betracht gezogen werden.
Für Parkbauten sind diese Effekte bekannt, da täglich und jahreszeitlich
bedingt Änderungen der Temperaturzustände zu erwarten sind.
Für thermisch konstante Gebäude sind Temperaturänderungen nur
bei den ungeschützten Zeiträumen der Erstellung bedeutend.
Auswirkungen von Bauwerkszwängen
Aus all diesen durch den Baustoff oder durch die Umwelteinflüsse
resultierenden Bauteilveränderungen ergeben sich Längenänderungen
der Struktur, die bei entsprechenden Festhaltungen risserzeugende
Zugbeanspruchungen im Betonquerschnitt erwarten lassen.
Wirken die Einflüsse monoton, das heißt nur in eine Richtung auf
das Bauteil (in der Regel sind das Deckenplatten, die an Kerne oder
Wandstrukturen angebunden sind), so lassen sich diese Einflüsse unter
Beachtung von Steifigkeitsabfällen infolge Rissbildung erfassen
und durch eine angepasste Bewehrung abdecken. Der Entwurf einer
fugenlosen Ausführung ist ohne Risiken der Gebrauchstauglichkeit
möglich [3] (Abb. 2). Die Berechnung der Tragwerke für die genannten
Einflüsse gelingt auch bei komplexen Strukturen mit modernen
Gesamtmodellen [4]. Bei wiederkehrenden und pulsierenden Zwangbeanspruchungen,
wie etwa durch wechselnde Temperatureinflüsse,
müssen hingegen die Verformungen soweit ermöglicht werden, dass
risserzeugende Schnittkräfte minimiert werden. Dieser sogenannte
späte Zwang stellt unter ungünstigen Umständen eine relevante Beanspruchungsgröße
für die Bodenplatten von Tiefgaragen dar. Die
entsprechenden Auswirkungen werden jedoch in der Regel durch anstehendes
Grundwasser soweit gepuffert, dass nur unter extremen
Randbedingungen Schäden zu erwarten sind. Hier sind insbesondere
ungünstige konstruktive Bodenverkrallungen und lange Standzeiten
ohne thermischen Schutz anzusprechen.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Falkner, H.: Fugenlose und wasserundurchlässige Stahlbetonbauten ohne
zusätzliche Abdichtung. Vorträge Betontag 1983, Deutscher Beton-Verein
e. V.
[2] Rostásy, F.S., Henning, W.: Zwang und Rissbildung in Wänden auf Fundamenten.
Heft 407 der Schriftenreihe des DAfStB, 1990
[3] Fastabend, M., Schäfer, T., Albert, M., Schücker, B., Doering, N.: Fugenlose
und fugenreduzierte Bauweise – Optimierungen im Hochbau. Beton- und
Stahlbetonbau 107 (2012), Heft 4
[4] Fastabend, M., Schäfers, T., Albert, M., Lommen, H.-G.: Zur sinnvollen
Anwendung ganzheitlicher Gebäudemodelle in der Tragwerksplanung von
Hochbauten. Beton- und Stahlbetonbau 104 (2009), Heft 10
174 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Josef Hegger; RWTH Aachen
heg@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1954; 1973-1979 Studium des Bauingenieurwesen an der RWTH Aachen; 1984 Promotion an der TU Braunschweig;
1985-1993 Philipp Holzmann AG, Frankfurt; seit 1993 Leiter des Lehrstuhls und Instituts für Massivbau der RWTH
Aachen; seit 1994 Prüfingenieur für Baustatik in der Fachrichtung Massivbau; seit 1997 Sachverständiger des Eisenbahnbundesamtes;
seit 1998 Mitglied der Sachverständigenausschüsse für Bewehrungstechnik, Spannverfahren,
Verpresspfähle und Spannbetonhohldielen und Verbundbau beim DIBT; seit 1999 Sprecher des Sonderforschungsbereichs
532 “Textilbewehrter Beton“; seit 2009 Obmann des Normenausschusses DIN 1045-1; seit 2012 Obmann des
CEN/TC 250/SC 2/WG 1 Task Group 4 – Shear punching and torsion
Experimental studies
Punching shear of column footings
Experimentelle Untersuchungen
Durchstanzen bei Einzelfundamenten
Experimental rig of
2 frames connected by
cross girders
Versuchsstand aus
2 Rahmen über Quertäger
verbunden
Cross girder
Querträger
12+1 presses
12+1 Pressen
a crit
Aslope bar
Schrägstäbe
b
Binder
Bügel
a λ
d
as punching shear reinforcement
als Durchstanzbewehrung
A
A
Traverse
Traversen
Gliding and strain bearing
Gleit- und Verformungslager
Load distribution plates
Lastverteilungsplatten
→ 1 Frame experimental setup used for punching shear tests
Rahmenversuchsstand für Durchstanzversuche
Test block
Versuchskörper
Cross girder
Querträger
Section A-A
Schnitt A-A
Footprint of
strain alignment
Belastungsanordnung
im
Grundriss
Summary
Based on a research project conducted by Deutsche Forschungsgemeinschaft
(DFG - German Research Foundation) that had been
concluded already, ten punching shear tests were carried out on
individual footings. The tests primarily investigated the influences
resulting from concrete compressive strength, different longitudinal
reinforcement ratios, larger slab thicknesses and a punching
shear reinforcement. The test results prove that the shear slenderness
has an influence on the inclination of the crack formation.
The influence of the structural effective depth on the punching
shear resistance of footings appears to be much more intensive
than in case of individual footings with punching shear reinforcement.
The test results are assessed by means of comparative calculations
based on EC2/NA(D).
Zusammenfassung
Es wurden zehn Durchstanzversuche an Einzelfundamenten in Anlehnung
an ein bereits abgeschlossenes Forschungsvorhaben der
Deutschen Forschungsgemeinschaft (DFG) durchgeführt. Dabei
wurden insbesondere die Einflüsse aus Betondruckfestigkeit, unterschiedlicher
Längsbewehrungsgrade, größerer Plattendicken und einer
Durchstanzbewehrung untersucht. Die Versuchsergebnisse belegen,
dass die Neigung des Versagensrisses von der Schubschlankheit
beeinflusst ist. Der Einfluss der statischen Nutzhöhe auf die Durchstanztragfähigkeit
von Fundamenten scheint bei den Versuchen ohne
Durchstanzbewehrung deutlicher ausgeprägt als bei den Einzelfundamenten
mit Durchstanzbewehrung. Durch Vergleichsrechnungen
mit EC2/NA(D) werden die Versuchsergebnisse bewertet.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 175

PANEL 10 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Carsten Siburg, RWTH Achen
csiburg@imb.rwth-aachen.de
Geb. 1976; 2005 Diplom an der RWTH Aachen; 2005-2008 Tätigkeit in einem Ingenieurbüro; seit 2008 Wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Institut für Massivbau der RWTH Aachen
V ·(1-A /A)/V ( )
Test crit Rk,c,EC2/NA –
3,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
Sand storage
Sandlagerung
Distributed load
Gleichlast
2 Tests
2 Versuche
DKA
Aslope bars
Schrägstäbe
1,40
0,0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0
a λ /d (–)
Shear slenderness
Schubschlankheit
→ 2 Comparison of trial ultimate load to punching
shear resistance of footings without punching shear
reinforcement according to Eurocode 2+NA(D) for ten
tests
Vergleich von Versuchsbruchlast zur Durchstanztragfähigkeit
von Fundamenten ohne Durchstanzbewehrung
nach Eurocode 2+NA(D) für zehn Versuche
Investigations carried out
The test program mainly sponsored by the DFG comprises a total
of 32 punching shear tests on square footings with a shear
slenderness of between a l
/d = 1.25 and 2.50 for footing widths
of between b = 1.20 and 2.70 m [1-5]. For a systematic evaluation
of the shear slenderness effect, varying main influencing
parameters were used based on a concrete compressive strength
of f c,cyl
= 20 N/mm². By choosing a longitudinal reinforcement ratio
of ρ l
= 0.85 % it was also possible to test footings without and
with punching shear reinforcement having the same longitudinal
reinforcement ratio. To evaluate the influences resulting from the
size effect of the effective thread, test specimens of practical slab
thickness had to be made. The widths of the footing were also increased
to avoid creating an additional influencing parameter with
the shear slenderness. The construction of a closed frame as a new
test setup (Fig. 1) allowed testing larger footings with higher test
loads in the second phase of the research project [5].
Durchgeführte Untersuchungen
Das hauptsächlich durch die DFG geförderte Versuchsprogramm
umfasst insgesamt 32 Durchstanzversuche an quadratischen Fundamenten
mit Schubschlankheiten zwischen a l
/d = 1,25 und 2,50 bei
Fundamentbreiten zwischen b = 1,20 und 2,70 m [1-5]. Zur systematischen
Überprüfung des Einflusses aus Schubschlankheit wurden
die Haupteinflussparameter ausgehend von einer Betondruckfestigkeit
f c,cyl
= 20 N/mm² variiert. Durch Wahl eines Längsbewehrungsgrades
von ρ l
= 0,85 % konnten zudem Fundamente ohne und mit
Durchstanzbewehrung bei gleichen Längsbewehrungsgraden getestet
werden. Zur Überprüfung der Einflüsse aus dem Maßstabseffekt der
statischen Nutzhöhe war die Herstellung von Versuchskörpern mit
baupraktischen Plattendicken notwendig. Um mit der Schubschlankheit
nicht gleichzeitig einen weiteren Einflussparameter zu variieren,
wurde die Fundamentbreite ebenfalls vergrößert. Durch den Aufbau
eines geschlossenen Rahmens als neuen Versuchsstand (Abb. 1) war
es in der zweiten Phase des Forschungsvorhabens möglich, größere
Fundamente mit höheren Prüflasten zu testen [5].
Versuchsaufbau
Die Versuchskörper wurden teils auf Sand gebettet und teils auf dem
Kopf stehend mit der Sohlfläche nach oben getestet. Die gleichmäßige
Sohlpressung wurde mit 16, beziehungsweise ab Fundamentabmessungen
von 180 cm × 180 cm mit 25 Lastpunkten erzeugt. 12
Pressen gaben über Traversen ihre Belastung auf je zwei Lastpunkte
ab. Eine 13. Presse mit halbierter Kolbenfläche vervollständigte die
Belastungsanordnung über der Stütze. Da alle Zylinder über denselben
Ölkreislauf gesteuert wurden, war eine gleichmäßige Aufteilung
der Pressenkräfte sichergestellt. Zwischen dem Fundament und den
Traversen wurden Gleit- und Verformungslager angeordnet, um die
Ausbildung von Membrankräften im Versuchskörper zu verhindern.
Versuchsergebnisse
Die Versuchsergebnisse von Fundamenten ohne und mit Durchstanzbewehrung
werden unter anderem in [6] vorgestellt, daher werden
im Folgenden die zehn verfügbaren Versuche zur Überprüfung der
maximalen Durchstanztragfähigkeit ausgewertet. Bei acht Versuchen
wurden Bügel als Durchstanzbewehrung eingesetzt, ein Versuch war
mit Schrägstäben und ein Versuch mit vertikalen Stäben und beidseitig
aufgeschweißten Ankerplatten (DKA) bewehrt.
In Abbildung 2 ist das Verhältnis von Bruchlast V Test
zur berechneten
Durchstanztragfähigkeit ohne Durchstanzbewehrung
V Rk,c
/(1-A crit
/A) nach Eurocode 2+NA(D) [7, 8] und iterativer Bestimmung
des Abstandes a crit
über der Schubschlankheit dargestellt.
Zwei der durchgeführten Versuche waren auf Sand gebettet
[1, 2]. Diese Versuche und der Versuch mit Schrägstäben erreichten
gegenüber dem rechnerischen Ansatz die größten Traglaststeigerungen.
Bei den auf Sand gebetteten Fundamenten lagen Durch-
176 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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Experimental setup
The specimens were tested partly bedded on sand and partly upside
down with the base area up. A uniform pressure was created
with 16 load points and 25 load points respectively for footing
dimensions of 180 cm x 180 cm. Twelve presses transferred their
load through cross beams to two load points each. A 13 th press
with a piston area of half the size completed the load arrangement
above the column. An equal distribution of the press forces was
ensured since all presses were controlled by the same oil circuit.
In order to avoid any formation of membrane forces in the test
specimen, sliding and deformation bearings were placed between
the footing and the cross beam.
Test results
The test results of footings with and without punching shear reinforcement
are presented, among others, in [6], therefore, the ten
tests available for checking the maximum punching shear resistance
are assessed hereafter. In eight tests stirrups were used as
punching shear reinforcement; one test was reinforced with bent
up bars and one with vertical links and welded bearing plates
(DKA) on both ends.
Figure 2 shows the ratio of the ultimate load V Test
to the calculated
punching shear resistance without punching shear reinforcement
V Rk,c
/(1-A crit
/A) according to Eurocode 2+NA(D) [7,8]
and iterative determination of the distance a crit
above the shear
slenderness. Two of the tests carried out were bedded on sand
[1, 2]. These tests and the test with bent up bars obtained the
largest increase in punching capacity compared to the computed
approach. The footings bedded on sand indicated quite similar
punching shear strength and soil bearing capacity allowing the
soil pressure to transfer towards the column. Concentrating the
soil pressure under column increased the load-bearing capacity of
the footing. An increase in the punching capacity is due to steeper
internal inclined cracks - in comparison to flat slabs - realized in
the footing test with bent up bars. A steeper crack angle reduces
the effectiveness of vertical links, whereas bent up bars cross the
internal cracking almost orthogonally enabling a larger punching
shear resistance. The other tests carried out with vertical stirrups
and a constant load distribution to the soil area reveal that an
increase in bearing capacity of 1.40 is obtained on average. This
corresponds to the increase in punching shear resistance of flat
slabs according to DIN EN 1992-1-1+NA(D) [9] and, as proven by
parameter calculations, the maximum punching shear resistance of
footings [10] in accordance with DIN 1045-1.
Conclusion
It is possible to increase the column force of footings significantly
by the manner in which a punching shear reinforcement is arranged.
In case of smaller shear slenderness a reduced effectiveness
of vertical stirrups can be recognized which is due to the
steeper inclined crack angles in compact footings. Higher bearing
capacities can be obtained by means of bent up bars however the
findings gained by the tests are not sufficient to derive an appropriate
design approach.
Acknowledgement
The tests and investigations presented were sponsored by the DFG
(DFG-GZ HE 2637/11-2) to whom we express our sincere thanks
here.
stanz- und Grundbruchwiderstand dicht beieinander, so dass sich
Umlagerungen der Sohlpressungen zur Stütze hin ausbilden konnten.
Die Konzentration der Sohlspannungen unter der Stütze erhöhte
die Tragfähigkeit des Fundamentes. Für den Fundamentversuch mit
Schrägstäben kann die Traglaststeigerung auf die im Vergleich zu
Flachdecken steileren inneren Schrägrisse zurückgeführt werden. Mit
steilerem Risswinkel sinkt die Effektivität lotrecht gestellter Bügel,
während Schrägstäbe den inneren Versagensriss nahezu orthogonal
kreuzen und größere Durchstanztragfähigkeiten ermöglichen. Für
die übrigen Versuche mit lotrecht angeordneten Bügeln und gleichmäßiger
Lastverteilung auf der Sohlfläche ist zu erkennen, dass im
Mittel eine Traglaststeigerung von 1,40 erreicht wird. Dies entspricht
der Steigerung der Durchstanztragfähigkeit von Flachdecken nach
DIN EN 1992-1-1+NA(D) [9] und, wie Parameterrechnungen belegen,
der aus DIN 1045-1 bekannten maximalen Durchstanztragfähigkeit
von Fundamenten [10].
Fazit
Durch die Anordnung einer Durchstanzbewehrung lässt sich die
aufnehmbare Stützenkraft von Fundamenten erheblich steigern. Bei
kleinerer Schubschlankheit ist für lotrechte Bügel eine reduzierte
Wirksamkeit zu erkennen, was auf die steileren Schrägrissneigungen
in gedrungenen Fundamenten zurückgeführt werden kann. Mit
Schrägstäben können höhere Traglasten erreicht werden, jedoch sind
die Ergebnisse aus einem Versuch nicht ausreichend, um einen entsprechenden
Bemessungsansatz herzuleiten.
Danksagung
Die vorgestellten Untersuchungen wurden von der DFG (DFG-GZ HE
2637/11-2) gefördert, der an dieser Stelle herzlichst gedankt sei.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Hegger, J.; Sherif, A.G.; Ricker, M.: Experimental Investigations on Punching
Behavior of Reinforced Concrete Footings. In: ACI Structural Journal
103 (2006), Nr. 4, S. 604-613
[2] Hegger, J.; Ricker, M.; Ulke, B.; Ziegler, M.: Untersuchungen zum Durchstanzverhalten
von Stahlbetonfundamenten. In: Beton- und Stahlbetonbau
101 (2006), Nr. 4, S. 233-243
[3] Hegger, J.; Ricker, M.; Sherif, A. G.: Punching Strength of Reinforced Concrete
Footings. In: ACI Structural Journal 106 (2009), Nr. 5, S. 706-716
[4] Hegger, J.; Ziegler, M.; Ricker, M.; Kürten, S.: Experimentelle Untersuchungen
zum Durchstanzen von gedrungenen Fundamenten unter Berücksichtigung
der Boden-Bauwerk-Interaktion. In: Bauingenieur 85 (2010), Nr. 2, S. 87-96
[5] Hegger, J.; Siburg, C.; Ricker, M.; Häusler, F.: Experimentelle Untersuchungen
zum Durchstanzen von Einzelfundamenten. In: Festschrift für
Prof. Eligehausen, September 2012
[6] Ricker, M.; Siburg, C.; Hegger, J.: Durchstanzen von Fundamenten nach
NA(D) zu Eurocode2. In: Bauingenieur, Band 87 (2012), Heft 6, S. 267-276
[7] DIN EN 1992-1-1: 2011-01. Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von
Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln
und Regeln für den Hochbau; Deutsche Fassung DIN EN 1992-
1-1:2004 + AC:2010
[8] DIN EN 1992-1-1/NA: 2011-01. Nationaler Anhang – National festgelegte
Parameter – Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbetonund
Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und
Regeln für den Hochbau
[9] Siburg, C.; Häusler, F.; Hegger, J.: Durchstanzen von Flachdecken nach
NA(D) zu Eurocode2. In: Bauingenieur, Band 87 (2012), Heft 5, S. 216-225
[10] Deutscher Ausschuss für Stahlbeton: Heft 600 Erläuterungen zu DIN EN
1992-1-1 und DIN EN 1992-1-1/NA (Eurocode 2). Beuth Verlag, Berlin 2012
02·2013 BFT INTERNATIONAL 177

PANEL 10 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Frank Fingerloos; Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V., Berlin
fingerloos@betonverein.de
Geb. 1961; Bauingenieurstudium an der Hochschule für Bauwesen Cottbus; 1986-1990 wissenschaftlicher Mitarbeiter
im Bereich Konstruktiver Ingenieurbau; 1990-2000 im Bereich Technik der Hochtief Construction AG, Berlin; seit
2000 Abteilungsleiter Bautechnik beim Deutschen Beton- und Bautechnik-Verein E.V.; seit 2005 Sachverständiger
beim Deutschen Institut für Bautechnik; seit 2008 ö. b. u. v. Sachverständiger für Beton- und Stahlbetonbau der
IHK Berlin; seit 2008 Lehrauftrag für Massivbau an der Technischen Universität Kaiserslautern; seit 2009 Mitherausgeber
des Betonkalenders
Workshop on Eurocode 2 - Interpretation questions
Building materials, durability, compression members
Workshop zum Eurocode 2 – Auslegungsfragen
Baustoffe, Dauerhaftigkeit, Druckglieder
By the publication of the lists of technical building regulations in
the German Federal States, most parts of the Eurocodes with their
national annexes (such as the Eurocodes 2 (EC2) [1, 2] for the concrete
construction industry) became effective as of July 1, 2012 in
Germany. These publications are based on the draft list of technical
building regulations (Musterliste der Technischen Baubestimmungen)
dated December 2011 (à www.dibt.de). The associated national
annexes, such as DIN 1045-1, were deleted from the draft
list. Some German Federal States have chosen the so-called „keydate
regulation“ for the implementation of the Eurocodes (key date
partly with the date of the building application or the date of the
building permit); others granted quite generous transitional periods
during which the withdrawn national standards may be applied
as an equivalent or an alternative to the Eurocodes.
Therefore, no extensive practical experiences have been made
with the application of EC2, which is particularly due to the fact
that the granted transitional periods lead many structural engineers
to postpone the conversion from DIN 1045-1 to EC2 once
again. The few interpretation questions about EC2 are just comprehension
questions up to now.
To provide assistance in practical application, the associations
have also published consolidated and commenting versions of the
code concerning design and construction [7, 8] as well as building
construction [9] beside the official DIN manuals ([5] standards and
NA interwoven) and the explanations of the DAfStb published in
Vol. 600 [6]. Furthermore, the collection of examples on EC2 [10]
issued by the DBV is also worth mentioning, which has been very
well accepted in practice. This explanatory secondary literature
has certainly contributed to the fact that the conversion to EC2 will
take place in a relatively problem-free way.
After the publication of the NA concerning Part 1-1 released
by Beuth-Verlag in January 2011, various misprints were unfortunately
revealed, however, only resulting in editorial deficiencies.
In addition to this, some amendments became necessary in
the national annex when intensively working on the „commented
version of DIN EN 1992-1-1“ [7] and DAfStb Vol. 600 [6]. These
are intended to avoid interpretation questions and eliminate uncertainties.
This required a revision 1 [3] and an amendment A1
Der überwiegende Teil der Eurocodes mit ihren Nationalen Anhängen
(für den Betonbau beispielsweise Eurocode 2 (EC2) [1, 2]) wurde zum
1. Juli 2012 in Deutschland durch Bekanntmachung der Listen der
Technischen Baubestimmungen in den Bundesländern eingeführt.
Die Grundlage dieser Bekanntmachungen ist die Musterliste der
Technischen Baubestimmungen vom Dezember 2011 (www.dibt.de).
Die zugehörigen nationalen Normen, wie beispielsweise DIN 1045-1,
wurden aus dieser Musterliste gestrichen. Dabei haben einige Bundesländer
die Stichtagsregelung für die Einführung der Eurocodes
gewählt (Stichtag z. T. mit Datum Bauantrag oder Datum Baugenehmigung),
andere haben großzügige Übergangsfristen eingeräumt, in
denen die zurückgezogenen nationalen Normen noch als gleichwertig
und alternativ zu den Eurocodes verwendet werden dürfen.
Umfangreiche praktische Erfahrungen mit der Anwendung des
(EC2) liegen insoweit noch nicht vor, insbesondere da die eingeräumten
Übergangsfristen viele Tragwerksplaner dazu verleiten, die Umstellung
von DIN 1045-1 auf EC2 wieder zu verschieben. Die wenigen
Auslegungsfragen zum EC2 sind bisher nur Verständnisfragen.
Als Hilfestellung für die Praxisanwendung sind neben den offiziellen
DIN-Handbüchern ([5] Norm und NA verwoben) und den
Erläuterungen des DAfStb im Heft 600 [6] auch von den Verbänden
herausgegebene konsolidierte und kommentierte Normfassungen zur
Bemessung und Konstruktion [7, 8] und zur Bauausführung [9] veröffentlicht
worden. Erwähnenswert ist ebenfalls die DBV-Beispielsammlung
zum EC2 [10], die sehr gut in der Praxis angenommen
wurde. Diese erläuternde Sekundärliteratur hat sicherlich auch dazu
beigetragen, dass die Umstellung auf den EC2 relativ problemlos erfolgen
kann.
Nach der Veröffentlichung des NA zu Teil 1-1 im Januar 2011
beim Beuth-Verlag haben sich leider diverse Druckfehler herausgestellt,
die allerdings meistens nur redaktionelle Defizite zur Folge
haben. Bei der intensiven Bearbeitung der „Kommentierten Fassung
von DIN EN 1992-1-1“ [7] und des DAfStb-Heftes 600 [6] haben sich
darüber hinaus noch einige notwendige Änderungen im nationalen
Anhang ergeben, die Auslegungsfragen vermeiden und Unklarheiten
beseitigen sollen. Daher wurden eine Berichtigung 1 [3] und eine
A1-Änderung [4] zu DIN EN 1992-1-1/NA erforderlich. Diese Berichtigung
[3] und die A1-Änderung [4] beziehen sich auf die Beuth-
178 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 10
[4] to DIN EN 1992-1-1/NA. Revision [3] and amendment A1 [4]
refer to the original edition of Beuth dated January 2011. The DIN
manual of standards [5], the „commented (long) version of DIN
EN 1992-1-1“ [7] and the short version of EC2, however, (mostly)
consider them.
Building materials, durability, compression members
Some current interpretation questions will be prepared and answered
for the EC2 workshop held in panel 10 of BetonTage 2013.
The first practical applications of EC2, for example, reveal that the
arithmetic guide value for Young‘s modulus of concrete E cm
, that
has been increased by about 10% compared to DIN 1045-1:2008-
08, give rise to application questions (for example, how the designer
can and must specify the Young‘s modulus in construction
documents or software programs).
Originalausgabe vom Januar 2011. Im DIN-Normenhandbuch [5], in
der „Kommentierten (Lang-)Fassung von DIN EN 1992-1-1“ [7] und
in der Kurzfassung des EC2 [8] sind diese allerdings schon (weitestgehend)
enthalten.
Es ist vorgesehen, die Berichtigung 1[3] und die nicht veröffentlichte
A1-Änderung [4] in eine Neuausgabe des nationalen Anhangs
DIN EN 1992-1-1/NA: 2013-04 zu integrieren.
Baustoffe, Dauerhaftigkeit, Druckglieder
Für den EC2-Workshop im Podium 10 der BetonTage 2013 werden
einige aktuelle Auslegungsfragen vorbereitet und beantwortet. Die
ersten praktischen Anwendungen des EC2 zeigen beispielsweise, dass
die gegenüber DIN 1045-1:2008-08 um ca. 10 % vergrößerten rechnerischen
Richtwerte für den Beton-E-Modul E cm
zu Anwendungsfragen
führen können (beispielsweise, wie der Planer den E-Modul
auf Ausführungsunterlagen oder in Softwareprogrammen vorgeben
kann und muss).
REFERENCES · LITERATUR
[1] Eurocode 2: DIN EN 1992-1-1:2011-01: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln
für den Hochbau.
[2] Eurocode 2: DIN EN 1992-1-1/NA:2011-01: Nationaler Anhang – National festgelegte Parameter – Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den Hochbau.
[3] Eurocode 2: DIN EN 1992-1-1/NA Ber 1:2012-06: Nationaler Anhang – Berichtigung 1. 1)
[4] Eurocode 2: DIN EN 1992-1-1/NA/A1:2012: Nationaler Anhang – A1-Änderung. 1)
[5] Handbuch Eurocode 2: Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken. Vom DIN konsolidierte Fassung. Berlin: Beuth-Verlag 2012-07.
[6] DAfStb-Heft 600: Erläuterungen zu DIN EN 1992-1-1 und DIN EN 1992-1-1/ NA (Eurocode 2). Berlin: Beuth Verlag 2012.
[7] Fingerloos, F., Hegger, J.; Zilch, K.: Der Eurocode 2 für Deutschland – DIN EN 1992-1-1 Bemessung und Konstruktion von Stahlbeton- und Spannbetontragwerken –
Teil 1-1: Allgemeine Bemessungsregeln und Regeln für den Hochbau – Konsolidierte und kommentierte Fassung. Hrsg.: BVPI, DBV, ISB, VBI. Berlin: Beuth Verlag und
Verlag Ernst & Sohn, 2012.
[8] Fingerloos, F., Hegger, J.; Zilch, K.: Kurzfassung des Eurocode 2 für Stahlbetontragwerke im Hochbau. Hrsg.: BVPI, DBV, ISB, VBI. Berlin: Beuth Verlag und Verlag
Ernst & Sohn, 2012.
[9] Ausführung von Tragwerken aus Beton – Konsolidierte und kommentierte Fassung von DIN EN 13670 und DIN 1045-3 für die Praxis. Hrsg.: Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein E.V., Berlin: Beuth Verlag, 2012.
[10] Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E. V.: Beispiele zur Bemessung nach Eurocode 2. Band 1: Hochbau. Berlin: Ernst & Sohn 2011 und berichtigter Nachdruck
2012. (siehe auch aktuelle Berichtigungen und Austauschseiten für die Auflage 2011 siehe: www.betonverein.deà Schriften à Weitere Schriften).
1)
Es ist vorgesehen, die Berichtigung 1 [3] und die nicht veröffentlichte A1-Änderung [4] in eine Neuausgabe des nationalen Anhangs DIN EN 1992-1-1/NA:2013-04 zu integrieren
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PANEL 11 → Proceedings
MODERATION
Dipl.-Ing. Hans-Georg Müller, Fachvereinigung Betonrohre und Stahlbetonrohre, Bonn
hg.mueller@berdingbeton.de
Geb. 1961; bis 1989 Studium des Bauingenieurwesens an der FH Bochum; 1989-2006 DYWIDAG-Fertigteilwerk, Dormagen-Nievenheim;
2006-2010 Geschäftsführer DW Betonrohre GmbH; seit 2010 Niederlassungsleiter des Werkes
DW Nievenheim der BERDING BETON GmbH; seit 2007 2. Vorstandsvorsitzender der Fachvereinigung Betonrohre und
Stahlbetonrohre e.V. (FBS), Bonn
Day 3: Thursday, 7 th February 2013
Tag 3: Donnerstag, 7. Februar 2013
Pipeline construction and drainage technology
Rohrleitungsbau und Entwässerungstechnik
Page
Seite
Title
Titel
182
183
186
189
191
Positive incentives for sewer construction - Sustainable maintenance of the wastewater system in Germany
Impulse pro Kanalbau - Nachhaltige Instandhaltung des Abwassernetzes in Deutschland
Prof. Dr.-Ing. Frank Wolfgang Günthert
Sustainability of concrete and reinforced concrete pipes – A comparison of the life cycles of various materials
Nachhaltigkeit von Beton- und Stahlbetonrohren - Ökobilanzieller Vergleich verschiedener Werkstoffe
Prof. Dr.-Ing. Eckehard Specht, Dr.-Ing. Fabian Herz
Requirements for engineers in the tendering and construction supervision phases – Laying of impermeable,
durable sewers using concrete and reinforced concrete pipes and manholes
Anforderungen an Ingenieure in der Ausschreibung und Bauüberwachung - Verlegung dichter und dauerhafter
Kanäle mit Rohren und Schächten aus Beton und Stahlbeton
Dipl.-Ing. Dieter Walter
From DIN 1045-1 to Eurocode 2 - Effects on calculation and dimensioning of pipes and manholes made of concrete
and reinforced concrete
Von der DIN 1045 zum Eurocode 2 - Auswirkungen auf die Berechnung und Dimensionierung von Rohren und
Schächten aus Beton und Stahlbeton
Dipl.-Ing. Gerald Schmidt-Thrö, Univ.-Prof. Dr.-Ing. Dipl.-Wirtsch.-Ing. Oliver Fischer
New checking regulations for pipes and manholes subjected to traffic loads
Neue Regelungen beim statischen Nachweis von Rohren und Schächten aus Beton und Stahlbeton unter dem
Einfluss von Verkehrslasten
Dr.-Ing. Gerfried Schmidt-Thrö
180 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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PANEL 11 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Frank Wolfgang Günthert; Universität der Bundeswehr München, Neubiberg
wolfgang.guenthert@unibw-muenchen.de
Geb. 1948; Bauingenieurstudium an der TU München; Wissenschaftlicher Mitarbeiter an der TUM; 1984 Promotion
und Regierungsbaumeister, Abteilungsleiter Wasserwirtschaftsamt München; 1992 Referent Oberste Baubehörde,
dann Bayerisches Staatsministerium für Landesentwicklung und Umweltfragen; seit 1994 Univ.-Professor für
Siedlungswasserwirtschaft und Abfalltechnik an der Universität der Bundeswehr München; Vizepräsident der
Deutschen Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall und seit 2004 Landesverbandsvorsitzender
Bayern; Mitglied im DIN Normenausschuss Wasserwesen; DVGW-Arbeitskreis Professoren und Hochschullehrer für
Wasserversorgung und Vorsitzender des Deutscher Expertenrat für Umwelttechnologie und Infrastruktur
Positive incentives for sewer construction
Sustainable maintenance of the
wastewater system in Germany
Impulse pro Kanalbau
Nachhaltige Instandhaltung des
Abwassernetzes in Deutschland
The functions of wastewater systems are handling, collection and
treatment of wastewater. For this purpose, their hydraulic dimensions
have to be adequate, and they have to be permanently waterproof
due to the appropriately chosen materials. A hygienic,
flood-proof and good ecologic status is thus obtained in urban areas.
In Germany the connection rate to wastewater sewers, which
were built over many generations, is high at present. The status
of wastwater sewers is worsening, due to aging and also due to
internal und external influences. An annual need for rehabilitation
of 2-3% is accompanied by a significantly lower rate of rehabilitation.
Defective sewers are causing exfiltration of untreated wastewater
into the subsoil and the groundwater with negative ecological
consequences. Groundwater ingress has an additional impact
on the wastewater treatment plant leading to overflow and flooding
as well as to increased operating costs. At worst, damages
result in failures of the system and loss of function.
For this reason, high quality is important for planning, construction
and operation of wastewater systems (public and private
ones) and the sewers have to be inspected on a regular basis and
have to be refurbished, if required.
in the stage of construction
im Bauzustand
Storage
Lagerung
Transportation
Transport
Installation
Einbau
Backfilling
Verfüllung
Tensile forces
Zugkräfte
Jacking force
Vortriebskräfte
Cleaning (HP)
Reinigung (HD)
Corrosion
Korrosion
Wastewater constituents
Abwasserinhaltsstoffe
Water pressure
Wasserdruck
Abrasion
Deposits
Ablagerungen
support
Auflager
in the installed condition
im eingebauten Zustand
dynamic, static
live loads
dynamische,
statische
Verkehrslasten
Groundwater
pressure
Wasserdruck (GW)
Settlements
Setzungen
Exterior corrosion
Außenkorrosion
Connections
Anschlüsse
Depth position
Tiefenlage
→ 1 Wastewater disposal system from private and public sewers
System der Abwasserbeseitigung aus privatem und öffentlichem Netz
Abwassernetze haben die Funktion, alles Abwasser aufzunehmen,
zu sammeln und einer Behandlung zuzuführen. Dazu müssen sie
ausreichend hydraulisch dimensioniert und dauerhaft dicht durch
entsprechende Materialauswahl sein. Damit werden hygienische,
überflutungssichere und gute ökologische Zustände im urbanen
Raum erreicht. In Deutschland besteht heute ein hoher Anschlussgrad
an Abwasserkanäle, die über Generationen errichtet wurden.
Durch Alterung und innere sowie äußere Einwirkungen verschlechtert
sich der Zustand der Abwasserkanäle. Einem jährlichen Sanierungsbedarf
von 2-3 % stehen deutlich geringere Sanierungsraten
gegenüber.
Schadhafte Kanäle führen zu Exfiltration von ungereinigtem Abwasser
in den Untergrund und das Grundwasser und damit zu negativen
ökologischen Folgen. Eindringen des Grundwassers belastet
die Abwasseranlagen zusätzlich, führt zu Entlastungen und Überflutungen,
sowie zu erhöhten Betriebskosten. Im schlimmsten Fall
führen Schäden zu Systemversagen und Funktionsausfall.
Daher muss bei Planung, Bau und Betrieb der Abwassernetze (öffentliche
und private) auf hohe Qualität geachtet werden, sowie die
Kanäle regelmäßig inspiziert und bei Bedarf saniert werden.
→ 2 Impacts on sewer pipes
Einwirkungen auf Abwasserrohre
182 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 11
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Eckehard Specht; Otto-von-Guericke-Universität Magdeburg
eckehard.specht@ovgu.de
Geb. 1952; 1970-1977 Studium der Verfahrenstechnik an der Technischen Universität Clausthal; 1977-1992 Wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Institut für Energieverfahrenstechnik der TU Clausthal (mit Promotion und Habilitation);
1993 Habilitation auf dem Gebiet der Hochtemperaturverfahrenstechnik; seit 1993 C4-Professor für Thermodynamik
und Verbrennung an der Otto-von-Guericke-Universität Magdeburg; 2003 Ludwig Mond Preis der Institution
of Mechanical Engineers, England; Mitglied in zahlreichen Fachausschüssen und Arbeitsgruppen
Sustainability of concrete and reinforced concrete pipes
– A comparison of the life cycles of various materials
Nachhaltigkeit von Beton- und Stahlbetonrohren
– Ökobilanzieller Vergleich verschiedener Werkstoffe
Introduction
Pipes for sewer systems consist of various base materials, including
vitrified clay, concrete and plastics. This sector is thus also
subject to the public debate over global warming with respect to
energy consumption and related carbon emissions. Cumulative
balances are used to assess the energy consumption and environmental
performance of the materials used. These balances consider
both the extraction of resources from the earth and the production
process itself. Starting from the provision of various sources of
energy, this paper identifies and compares the cumulative energy
consumption of the various pipe materials, followed by a discussion
of the CO 2
emission reduction potentials of the individual
materials.
Einleitung
Rohre im Kanalbau werden aus verschiedenen Basiswerkstoffen, wie
Steinzeug, Beton und Kunststoff, gefertigt. Daher unterliegt auch der
Kanalbau bezüglich des Energieverbrauchs und des damit verbundenen
CO 2
-Ausstoßes der öffentlichen Debatte über die globale Erwärmung.
Um die verwendeten Werkstoffe energetisch-ökologisch zu beurteilen,
werden kumulative Bilanzen genutzt. Solche Bilanzen berücksichtigen
sowohl die Gewinnung von Ressourcen aus der Erde als auch
den Herstellungsprozess an sich. Auf Basis der Bereitstellungsenergien
für verschiedene Energieträger wird in dieser Arbeit der kumulative
Energieaufwand der verschiedenen Rohrwerkstoffe aufgeschlüsselt
und miteinander verglichen. Anschließend wird für die verschiedenen
Werkstoffe das Potenzial zur CO 2
-Einsparung diskutiert.
PE (PN16)
Specific energy consumption
Spezifischer Energiebedarf [MJ/m]
DN 500 sewer pipes
Abwasserrohre DN 500
Vitrified
clay (N)
Steinzeug
(N)
Vitrified
clay (H)
Steinzeug
(H)
Cast iron
Gusseisen
PVC (H)
PP (H)
PE (PN10)
→ 1 Length-related
energy consumption
depending on the material
used for sewer
pipes (DN 500)
Längenbezogener
Energieaufwand in
Abhängigkeit des
Werkstoffs für
Abwasser rohre
(DN 500)
Hipe-Pipe
Concrete
Beton
Reinforced
concrete
Stahlbeton
02·2013 BFT INTERNATIONAL 183

PANEL 11 → Proceedings
AUTHOR
Dr.-Ing. Fabian Herz; Otto-von-Guericke-Universität Magdeburg
fabian.herz@ovgu.de
Geb. 1983; 2003-2008 Studiengang Sicherheit und Gefahrenabwehr (Bachelor und Master) an der Otto-von-Guericke-Universität
Magdeburg; seit 2008 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Institut für Strömungstechnik und
Thermodynamik der Otto-von-Guericke-Universität Magdeburg; 2012 Promotion
CO2 emissions
CO 2
-Emissionen [ [kgCO 2
/m]
DN 500 sewer pipes
Abwasserrohre DN 500
Concrete
Beton
Reinforced
concrete
Stahlbeton
Vitrified
clay (N)
Steinzeug
(N)
Cast iron
Gusseisen
Vitrified
clay (H)
Steinzeug
(H)
PVC (H)
PP (H)
PE (PN10)
PE (PN16)
→ 2 Length-related CO 2
emissions
depending on the material used for
sewer pipes (DN 500)
Längenbezogene CO 2
-Emissionen in
Abhängigkeit des Werkstoffs für Abwasserrohre
(DN 500)
Hipe-Pipe
Length-related energy consumption and CO 2
emissions
The two parameters are related to the pipe length because the
energy consumption and carbon footprints of the individual materials
can only be compared on the basis of a specific product. To
compare the various materials, Figure 1 shows the length-related
energy consumption whereas Figure 2 illustrates the length-related
carbon emissions (both parameters were calculated for a DN
500 pipe). The data reveals that the energy consumption of the
production of the HIPE-Pipe is the lowest whereas polyethylene
pipes require the highest amount of energy. The distribution of CO 2
emissions does not correspond to the energy consumption data,
which is due to the fact that plastic pipes do not generate CO 2
emissions
attributable to the calorific value. Thus their relative carbon
emissions are lower than their energy consumption. Conversely,
concrete pipes are associated with higher relative CO 2
emissions
because the process of limestone neutralization generates additional
emissions. As a result, the differences in CO 2
emissions are
much smaller than those recorded for energy consumption.
Sustainability of concrete and reinforced concrete pipes
For the purpose of assessing sustainability, the trend in CO 2
emissions
associated with the production of sewer pipes is shown beginning
in 1990, and the potential for further reductions is discussed.
The two main areas in which reductions can be achieved are
power generation and the manufacture of the product itself. Future
measures to reduce the carbon footprint include lower power consumption,
the expansion of renewable generation and an increase
in the efficiency of power generation.
Längenbezogener Energieaufwand und längenbezogene
CO 2
-Emissionen
Da die verschiedenen Materialien hinsichtlich Energieaufwand und
CO 2
-Emissionen lediglich am speziellen Produkt verglichen werden
können, werden die beiden Größen auf die Länge des Rohres bezogen.
Zur Gegenüberstellung der unterschiedlichen Werkstoffe werden
in Abbildung 1 der längenbezogene Energieverbrauch und in
Abbildung 2 die längenbezogenen CO 2
-Emissionen für eine Rohrnennweite
von DN 500 dargestellt. Dabei wird ersichtlich, dass zur
Herstellung des HIPE-Pipe[S1] -Rohres [S2] die geringste Energie und
für Rohre aus Polyethylen die meiste Energie benötigt wird. Beim
Vergleich der CO 2
-Emissionen zeigt sich, dass die Verteilung nicht der
der Energie entspricht. Die Ursache liegt darin, dass bei den Kunststoffrohren
keine CO 2
-Emissionen durch den Heizwert entstehen. Die
relativen CO 2
-Emissionen sind somit niedriger als bei der Energie.
Umgekehrt sind bei den Betonrohren die relativen CO 2
-Emissionen
höher, da zusätzliche CO 2
-Emissionen aus der Kalksteinentsäuerung
entstehen. Die Unterschiede bei den CO 2
-Emissionen sind demnach
erheblich geringer als bei der Energie.
Nachhaltigkeit von Beton- und Stahlbetonrohren
Um die Nachhaltigkeit einschätzen zu können, werden die Entwicklung
der CO 2
-Emissionen bei der Herstellung von Abwasserrohren seit 1990
aufgezeigt und das Potenzial für weitere Reduzierungen erörtert.
Grundlegend bestehen die Möglichkeiten zur CO 2
-Emissionsreduzierung
in der Stromerzeugung und der eigentlichen Produkterzeugung
[S3] . Zukünftige Maßnahmen, um CO 2
-Emissionen zu reduzieren, liegen
in der Senkung des Stromverbrauchs, dem Ausbau der erneuerbaren Energien
und in der Steigerung der Effizienz in der Stromerzeugung.
184 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 11
Gute Ideen
für Leichtbeton
With respect to the CO 2
certificates for concrete and
reinforced concrete pipes,
it is more useful to analyze
the amount of fossil energy
consumed in the production
processes of the materials.
The potential for reducing
CO 2
emissions arises
from the efficiency of the
individual manufacturing
processes. A resulting efficiency
of approx. 80% was
achieved in cement production.
The further potential
to save energy is thus
very low. As a result, future
emissions can only be
reduced by using carbonneutral
biogenic fuels such
as waste materials or recycled
wood. An efficiency of
about 40% was calculated
for steel production. A minor
increase in energy efficiency
should be achieved
in the coming years as a
result of optimizing the associated
high-temperature
processes.
Conclusions
In comparison to the other
materials considered in this
paper (vitrified clay, HIPE-
Pipe, plastic and cast iron),
the production of concrete
and reinforced concrete
pipes consumes a relatively
low amount of energy and
has a small carbon footprint.
Contrary to the situation
documented for vitrified
clay and plastic pipes,
no major increase in the
efficiency of the process of
manufacturing concrete and
reinforced concrete pipes is
expected. Concrete plants
can achieve savings related
to cement production and
power generation. The production
process of cement
has largely been optimized,
which is why the use of
renewable energy sources
remains the only option
to reduce CO 2
emissions in
power generation.
Im Hinblick auf die CO 2
-
Zertifikate für die Beton- und
Stahlbetonrohre ist es entscheidender,
den Verbrauch
von fossiler Energie bei der
Materialherstellung zu analysieren.
Das Potenzial zur CO 2
-
Emissionsreduzierung ergibt
sich dabei aus dem Wirkungsgrad
der verschiedenen
Herstellungsprozesse. Bei der
Zementherstellung konnte
ein resultierender Wirkungsgrad
von ca. 80 % erreicht
werden. Das weitere Einsparpotenzial
an Energie ist demnach
nur sehr gering. Somit
kann zukünftig CO 2
lediglich
durch den Einsatz von neutralen
biogenen Brennstoffen
wie Reststoffe und Althölzer
eingespart werden. Für die
Stahlherstellung ergibt sich
ein Wirkungsgrad von etwa
40 %. Durch die verfahrenstechnische
Optimierung der
Hochtemperaturprozesse ist
mit einer geringen Steigerung
der Energieeffizienz in
den nächsten Jahren zu rechnen.
Schlussfolgerungen
Im Verhältnis zu den anderen
hier dargestellten Werkstoffen
(Steinzeug, HIPE-Pipe,
Kunststoff und Gusseisen)
zeigt sich, dass für die Herstellung
von Rohren aus
Beton und Stahlbeton ein
geringer Energiebedarf und
geringe CO 2
-Emissionen auftreten.
Im Gegensatz zu den
Steinzeug- und Kunststoffrohren
ist keine erhebliche
Steigerung der Effizienz der
Herstellungsverfahren für
Beton- und Stahlbetonrohre
zu erwarten. Bei den Betonwerken
sind Einsparungen
in der Zementherstellung
und Stromerzeugung denkbar.
Der Zementprozess ist
weitgehend optimiert, sodass
lediglich durch den Einsatz
erneuerbarer Energien eine
Reduzierung von CO 2
-Emissionen
bei der Stromerzeugung
möglich ist.
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PANEL 11 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Ing. Dieter Walter; Güteschutz Kanalbau, Bad Honnef
d.walter@kanalbau.com
Geb. 1959; Ausbildung zum Bauzeichner im Tiefbau bei der Stadt Nürnberg; Studium des Bauingenieurwesens an der
Georg-Simon-Ohm Hochschule Nürnberg; 1987-1994 Bauleitung, Kalkulation und Arbeitsvorbereitung Tiefbau bei
der W. Markgraf GmbH & Co. KG Bauunternehmung; 1994-1995 Bauleitung und Arbeitsvorbereitung Hochbau bei der
Gumbmann Bau GmbH & Co. KG; 1995-1997 Kalkulation, Bauleitung und Arbeitsvorbereitung Tiefbau beim Bauunternehmen
Manfred Winkler GmbH & Co. KG; seit 1997 Prüfingenieur beim Güteschutz Kanalbau e.V.; seit 2002
Ausbilder bei der Bayerischen BauAkademie Feuchtwangen; seit 2005 Zertifizierter Kanalsanierungsberater; seit
2010 Zertifizierter Berater Grundstücksentwässerung
Laying of impermeable, durable sewers using concrete and
reinforced concrete pipes and manholes
Requirements for engineers in the tendering and construction
supervision phases
Verlegung dichter und dauerhafter Kanäle mit Rohren und
Schächten aus Beton und Stahlbeton
Anforderungen an Ingenieure in der Ausschreibung
und Bauüberwachung
→ 1 Under a contract for work, the
contractor owes the production of
a work to the client/ordering party,
i.e. the achievement of the
agreed project outcome
Beim Werkvertrag schuldet der
Werkunternehmer dem Werkbesteller
die Herstellung
eines Werkes, also die Herbeiführung
des bestimmten Erfolges
Specific knowledge and
expertise is required for the
new construction of drains and
sewers, which applies to both clients
and construction supervisors and civil
engineering contractors. It is undisputed that
any sewer construction project will succeed only if the
parties involved in the project possess the required technical expertise.
It is thus in the interest of all stakeholders that drains and
sewers be designed and built by experienced, reliable specialists.
For it is not only the skills and workmanship demonstrated on the
Der Neubau von Abwasserleitungen und -kanälen
erfordert ein spezielles Know-how – von
Auftraggebern und Bauüberwachern ebenso
wie von den ausführenden Unternehmen.
Unstrittig ist, dass eine Kanalbaumaßnahme
nur dann gelingen kann, wenn die an
der Realisierung Beteiligten über das nötige
Fachwissen verfügen. Es liegt deshalb
im Interesse aller, dass Abwasserleitungen
und -kanäle von erfahrenen
und zuverlässigen Fachleuten geplant
und gebaut werden. Denn neben
der Ausführungsqualität haben
insbesondere auch Planung, Ausschreibung
und Bauüberwachung großen Einfluss auf die
Qualität und Langlebigkeit der Anlagen.
Bei Entwässerungssystemen handelt es sich um
langfristig nutzbare Einrichtungen mit hohen Investitionskosten.
Sie repräsentieren damit hohe Vermögenswerte, deren
Bau, Wartung und Erhalt hohe Anforderungen an Betreiber, Planer
und ausführende Unternehmen stellen. Um die gesteckten Ziele
zu erreichen, bedarf es Organisationen mit besonderer Erfahrung und
Zuverlässigkeit in Bezug auf die Ausschreibung und Überwachung
der Bauverfahren und Bauabläufe. Qualität wird schon in der Pla-
186 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 11
job site but also the work in the design, tendering and supervision
phases that strongly influences the quality and durability of the
systems.
Sewer systems are installations designed for long-term use
and thus require substantial capital expenditure. They are highvalue
assets whose construction, repair and maintenance is associated
with demanding requirements for operators, designers and
contractors. To achieve the defined objectives, organizations are
needed that are exceedingly experienced and reliable with respect
to the tendering and supervision of construction methods and processes.
The foundation for quality is laid as early as in the design
phase, which is why it is useful to define appropriate conditions
right from the tendering phase.
Quality control in sewer construction
Clients and network operators require tenderers to submit proof
of competence prior to the contract award on the basis of the
Vergabe- und Vertragsordnung für Bauleistungen (VOB; German
Construction Contract Procedures). Meeting the associated criteria
is essential for being considered in the award process. A reliably
managed construction process is the key to ensuring the economic
viability of sewer networks, lower maintenance costs and longer
service lives. Businesses that were awarded the German sewer
construction quality mark have demonstrated their technical expertise,
outstanding experience and reliability.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 187
Qualification on the basis of appraisal groups for tendering
and construction supervision
What is true for the construction phase should obviously also
apply to the tendering and site supervision stages. One of the design
engineer’s responsibilities is to ensure that appropriate construction
methods be used that conform to generally accepted
industry practice. Upon the initiative of the general meeting of
the Gütegemeinschaft Kanalbau (Quality Control Association for
Sewer Construction), an additional quality control module was
thus developed for the tendering and site supervision stages: requirements
for engineering services related to tendering (A) and
construction supervision (B) in the open construction (AK), trenchless
laying (V) and trenchless rehabilitation (S) of drains and sewers
(appraisal groups ABAK, ABV and ABS) were included in the
Quality and Test Regulations. Prior to contracting services related
to tendering and site supervision, the client should check if the
relevant organizations meet the required qualification criteria. Organizations
may demonstrate their competence on the basis of the
RAL-GZ 961 Quality and Test Regulations (appraisal groups ABAK,
ABV and ABS). Together with the contracted consulting engineers,
the Quality Control Committee of the Gütegemeinschaft Kanalbau
assesses/confirms compliance with the qualification criteria to the
applicant once a year.
Specific experience and expertise within the organization, or
of the employees working on relevant projects, is demonstrated by
submitting supporting documentation relating to relevant work.
Clients are also sent written requests to provide references confirming
the rendering of services related to tendering and construction
supervision. Appropriately qualified organizations proactively
operate a certified quality management system in order to
minimize faults and errors. The reliability of relevant employees is
evidenced by submitting the corresponding references (e.g. certificates).
Businesses that were awarded the quality mark also ensure
regular training to retain their competence. Quality mark holdnung
erzeugt. Deshalb ist es sinnvoll, bereits ab der Ausschreibungsphase
geeignete Rahmenbedingungen zu definieren.
Gütesicherung Kanalbau
Auf Grundlage der Vergabe- und Vertragsordnung für Bauleistungen
(VOB) fordern Auftraggeber und Netzbetreiber vor Auftragsvergabe
einen Eignungsnachweis der Bieter. Die Erfüllung dieser Kriterien ist
Voraussetzung für die Berücksichtigung bei der Vergabe. Eine zuverlässige
Bauausführung ist ein wichtiges Element für die Wirtschaftlichkeit
der Abwassernetze, geringere Unterhaltskosten sowie eine
längere Nutzungsdauer. Unternehmen mit Gütezeichen Kanalbau
haben ihre technische Leistungsfähigkeit, besondere Erfahrung und
Zuverlässigkeit nachgewiesen.
Qualifikation Beurteilungsgruppen Ausschreibung und Bauüberwachung
(AB)
Was für die Ausführung gilt, sollte auch für die Ausschreibung und
Bauüberwachung selbstverständlich sein. Der Planer hat unter anderem
dafür Sorge zu tragen, dass geeignete Bauverfahren nach den
Regeln der Technik eingesetzt werden. Vor diesem Hintergrund wurde
auf Initiative der Mitgliederversammlung der Gütegemeinschaft
Kanalbau ein zusätzlicher Baustein zur Qualitätssicherung – Ausschreibung
und Bauüberwachung – geschaffen: In die Güte- und
Prüfbestimmungen wurden Anforderungen aufgenommen für Ingenieurleistungen
im Bereich Ausschreibung (A) und Bauüberwachung
(B) im offenen Kanalbau (AK), bei grabenlosem Einbau (V) und der
grabenlosen Sanierung (S) von Abwasserleitungen und -kanälen (Beurteilungsgruppen
ABAK, ABV und ABS). Vor Vergabe von Leistun-
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Stand 48
www.betontage.com

PANEL 11 → Proceedings
Photo: Güteschutz Kanalbau
→ 2 The comprehensive range of information materials published by the
Gütegemeinschaft Kanalbau includes guidelines for internal quality control,
the Quality and Test Regulations and the brochure on the technical
rules for sewer construction.
Zum umfangreichen Informationsmaterial der Gütegemeinschaft Kanalbau
zählen die „Leitfäden für die Eigenüberwachung“, die „Güte- und Prüfbestimmungen“
und die Broschüre „Technische Regeln im Kanalbau“
ers document their system of internal quality control. The Quality
Control Association supports them by providing check lists that
contribute to systematically considering the key criteria and conditions
for tendering and construction supervision.
Summary
The economic viability of the laying of impermeable, durable sewers
comprising pipes and manholes made of concrete and reinforced
concrete is greatly improved by ensuring that the design,
tendering and construction phases are reliably managed. Also,
sewer networks can remain in service for longer periods. The RAL-
Gütesicherung Kanalbau system (RAL Quality Control System for
Sewer Construction) is an important building block to make sewer
projects more sustainable. Responsibility for the RAL quality control
system is equally shared between clients and contractors, who
are jointly working on continuously improving construction quality
and workmanship. Additionally, the RAL quality control system
for sewer construction includes appraisal groups to prove the
organization’s qualification for services related to tendering and
construction supervision.
gen bei Ausschreibung und Bauüberwachung sollte der Auftraggeber
prüfen, ob die entsprechenden Organisationen die erforderlichen
Eignungskriterien erfüllen. Die Organisation kann diesen Nachweis
auf Grundlage der Gütesicherung RAL-GZ 961, Beurteilungsgruppen
ABAK, ABV und ABS, führen. In Verbindung mit den beauftragten
Prüfingenieuren prüft bzw. bestätigt der Güteausschuss der Gütegemeinschaft
Kanalbau dem Antragsteller die Erfüllung der Eignungskriterien
regelmäßig einmal pro Jahr.
Besondere Erfahrungen der Organisation bzw. des eingesetzten
Personals werden durch Belege über entsprechende Tätigkeiten
nachgewiesen. Zudem erfolgen schriftliche Referenzanfragen an
Auftraggeber mit Bestätigung der Ausschreibungs- und Bauüberwachungsleistung.
Entsprechend qualifizierte Organisationen betreiben
aktiv ein zertifiziertes Qualitätsmanagementsystem zur Fehlerminimierung.
Die Zuverlässigkeit des eingesetzten Personals wird durch
Vorlage entsprechender Referenzen (etwa durch Zeugnisse) nachgewiesen.
Regelmäßige Schulungen zur Aufrechterhaltung der Qualifikation
gehören ebenso zum Profil der Gütezeicheninhaber. Gütezeicheninhaber
dokumentieren ihre Eigenüberwachung. Dazu erhalten
sie Unterstützung der Gütegemeinschaft in Form von Checklisten,
die dazu beitragen, dass die wesentlichen Kriterien und Randbedingungen
bei der Ausschreibung und Bauüberwachung systematisch
berücksichtigt werden.
Fazit
Eine zuverlässige Planung, Ausschreibung und Bauausführung
bei der Verlegung dichter und dauerhafter Kanäle mit Rohren und
Schächten aus Beton und Stahlbeton verbessert die Wirtschaftlichkeit
der Baumaßnahme und sorgt für eine längere Nutzungsdauer der Abwassernetze.
Ein wichtiger Baustein für mehr Nachhaltigkeit ist das
System der RAL-Gütesicherung Kanalbau. Die RAL-Gütesicherung
wird von Auftraggebern und Auftragnehmern gleichberechtigt getragen;
gemeinsam wird an dem Thema Ausführungsqualität gearbeitet.
Zusätzlich bietet die RAL-Gütesicherung Kanalbau nun Beurteilungsgruppen,
um die Eignung der Organisation für Leistungen der Ausschreibung
und Bauüberwachung nachzuweisen.
188 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 11
AUTHOR
Dipl.-Ing. Gerald Schmidt-Thrö; Technische Universität München
gerald.schmidt-throe@tum.de
Geb. 1983; 2010 Abschluss zum Dipl.-Bauing. an der TU München; 2010-2012 Mitarbeiter im Büro Büchting+Streit
AG; seit 2012 Wissenschaftlicher Mitarbeiter am Lehrstuhl Massivbau der TU München
From DIN 1045-1 to Eurocode 2
Effects on calculation and dimensioning of pipes and manholes
made of concrete and reinforced concrete
Von der DIN 1045-1 zum Eurocode 2
Auswirkungen auf die Berechnung und Dimensionierung von Rohren
und Schächten aus Beton und Stahlbeton
1 → Comparison of permissible
stress amplitudes of the different
rules and standards
Zulässige Spannungsamplituden
der unterschiedlichen Regelwerke
im Vergleich
Apart from the descriptions, the concrete properties have been
adapted in EC2 on a Europe-wide basis. Whereas there is a minor
change in the mean secant modulus E cm
in comparison to
DIN 1045-1:2008-08 (C40/50 DIN 1045-1: 34,500 N/mm²; EC2:
35,000 N/mm²), the mean characteristic tensile strength of concrete
f ctm
remains unchanged. As a result, the permissible bending
tensile stress (σ vr
= 6 N/mm² for C 40/50) remains unchanged for
the serviceability verification (see also [5] Section 6.3.2. or Section
5.2.2).
For cover and transition slabs of manholes [8] the introduction
of an absorbable minimum shear force V Rd,ct,min
([9] Section 10.3.3)
and V Rd,c
([10] Section 6.2.2) respectively is new. Consequently,
the absorbable shear force V Ed
of structural components without
arithmetic shear reinforcement has been increased in comparison
to DIN1045-1:2001-07 [6]. In this connection, however, the modified
traffic loads in load model 1 (LM1) as compared with SLW 60
(heavy-duty truck weighing 60 tons) applied in [3] and [2] should
be mentioned.
In Bayern sind die Eurocodes (DIN EN 1990 – DIN EN 1995,
DIN EN 1997 und DIN EN 1999) mit Bekanntmachung des bayerischen
Innenministeriums vom 6. Juni 2012 über die Technischen
Baubestimmungen (Bayern: Fassung Juli 2012 [1]) eingeführt. In Bayern
gilt bis zum 31.12.2013 eine Parallelführung der Normen (z.
B. DIN 045-1:2008-08 [9] und DIN EN 1992-1-1:2011-01 [9]). Bei
den Arbeitsblättern ATV-A-161:1990-01 [2] und A-127:2000-08 [3]
erfolgt in Kürze auch ein Generationenwechsel. Im nachfolgenden
Artikel sollen die wesentlichen Veränderungen und Auswirkungen
des Eurocode 2 (EC2) (DIN EN 1992-1-1) und des dazugehörigen nationalen
Anhangs (DIN EN 1992-1-1/NA, [11]) kurz zusammen gefasst
werden.
Europaweit sind im EC2 neben den Bezeichnungen auch die Betoneigenschaften
angeglichen worden. Während der mittlere Sekantenmodul
E cm
sich gegenüber DIN 1045-1:2008-08 leicht verändert
hat (C40/50 DIN 1045-1: 34.500 N/mm²; EC2: 35.000 N/mm²), ist
die mittlere charakteristische Betonzugfestigkeit f ctm
gleich geblieben.
Dadurch bleiben beim Nachweis der Gebrauchstauglichkeit die zuläs-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 189

PANEL 11 → Proceedings
AUTHOR
Univ.-Prof.Dr.-Ing.Dipl.-Wirtsch.-Ing. Oliver Fischer, Technische Universität München
oliver.fischer@tum.de
Geb. 1963; 1988 Abschluss Dipl.-Bauing. der TU München; 1989-1995 Wissenschaftlicher Assistent, Universität
der Bundeswehr München (UniBw), Promotion 1994; 1996-2009 Bilfinger Berger AG, versch. Positionen; ab 2003
Geschäftsleiter Technisches Büro (weltweit); 2007 Dipl.-Wirtsch.-Ing., Fern Universität Hagen; seit 2009 Ordinarius
für Massivbau, TU München
Concerning the fatigue verification, the infinitely sustainable
stress range of Δσ d
= 80 N/mm² (according to Section 17.8 (3)
in [4]) is no more considered as state of the art stipulated in the
currently valid ATV A 161 [2] and ATV-DVWK-A 127 [3]. The
fatigue verifications are already subject to Wöhler lines in DIN
1045-1:2001 [6], and they became even more stringent (Fig. 1)
with DIN 1045-1:2008-08 [9]. In particular with regard to the rail
system with its high standards on fatigue verifications, at present
25 million loading tons per year equaling to approx. 1 ∙ 108 stress
cycles ([12] Annex Ei 8.3/3 and 8.3/4), this leads to enormously
larger quantities of reinforcement steel per pipe than would result
from the mere ultimate-load design at the ultimate limit state
(ULS) (Fig. 1).
It may be concluded that the mere transition from DIN 1045-
1:2008 to EC2 - apart from the large number of changed names
and descriptions - will only have minor influences on dimensioning.
With respect to ATV A 161 and ATV-DVWK-A 127 the transition
will implicate a far greater extent just given the long period
of validity of the currently valid worksheets and the meanwhile
modified state of the art and the verification requirements.
sigen Biegezugspannungen (σ vr
= 6 N/mm² für C 40/50) unverändert
(siehe auch [5] Kapitel 6.3.2 oder [7] Kapitel 5.2.5).
Bei Abdeck- und Übergangsplatten von Schächten [8] ist die Einführung
einer minimal aufnehmbaren Querkraft V Rd,ct,min
([9] Kapitel
10.3.3) bzw. V Rd,c
([10] Kapitel 6.2.2) neu. Dadurch hat sich die aufnehmbare
Querkraft V Ed
von Bauteilen ohne rechnerische Querkraftbewehrung
gegenüber DIN1045-1:2001-07 [6] erhöht. In diesem Zusammenhang
sind aber auch die veränderten Verkehrslasten des LM1
gegenüber dem SLW 60 in [3] und [2] zu erwähnen.
Beim Ermüdungsnachweis ist die unendlich ertragbare Schwingbreite
von Δσ d
= 80 N/mm² (analog Kapitel 17.8 (3) in [4]) in der
derzeit gültigen ATV A 161 [2] und ATV-DVWK-A 127 [3] nicht mehr
Stand der Technik. Schon in der DIN 1045-1:2001 [6] liegen den Ermüdungsnachweisen
Wöhlerlinien zugrunde, die mit der DIN 1045-
1:2008-08 [9] nochmals verschärft wurden (Abb. 1). Insbesondere bei
der Bahn mit den hohen Anforderungen an den Ermüdungsnachweis,
derzeit 25 Mio. Lasttonnen pro Jahr, das entspricht cirka 1 ∙ 10 8
Lastwechsel ([12] Anlage Ei 8.3/3 und 8.3/4), führt dies zu erheblich
höheren Betonstahlmassen pro Rohr als sich aus der reinen Bruchbemessung
im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) ergeben würden
(Abb. 1).
Zusammenfassend ist zu sagen, dass der reine Umstieg von
DIN 1045-1:2008 auf EC2, abgesehen von vielen geänderten Bezeichnungen,
nur geringe Auswirkungen auf die Dimensionierung hat. In
Bezug auf ATV A 161 [2] und ATV-DVWK-A 127 [3] wird der Umstieg
schon allein aufgrund der langen Geltungsdauer der derzeit gültigen
Arbeitsblätter und dem in der Zwischenzeit veränderten Stand
der Technik und Nachweisformaten größer ausfallen.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Bayerisches Staatsministeriums des Innern: Liste der Technischen Baubestimmungen – Fassung Juli 2012 06.06.2012.
[2] ATV-A 161. Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall e.V. (DWA). 01.1990.
[3] ATV-DVWK-A 127. Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall e.V. (DWA). 08.2000.
[4] DIN 1045-1. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 07.1988.
[5] DIN 4035 (zurückgezogen). Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 08.1995.
[6] DIN 1045-1. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 07.2001.
[7] DIN V 1201. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 08.2004.
[8] DIN V 4034-1. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 08.2004.
[9] DIN 1045-1. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 08.2008.
[10] DIN EN 1992-1-1. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 01.2011.
[11] DIN EN 1992-1-1/NA. Deutsches Institut für Normung e.V. (DIN). 01.2011.
[12] Eisenbahnbundesamt: Eisenbahnspezifische Liste der Technischen Baubestimmungen (ELTB). Bonn 01.2012.
190 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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AUTHOR
Dr.-Ing. Gerfried Schmidt-Thrö; Ingenieurbüro für Rohrstatik, Burghausen
info@schmidt-throe.de
Geb. 1952; Studium des Bauingenieurwesens an der TU München; ab 1979 wiss. Mitarbeiter in der Forschung (TUM);
1987 Promotion bei Prof. Kupfer; ab 1987 Technischer Werkleiter bei der Fa. Bartlechner; seit 1993 selbständiges
Ing.-Büro für Rohrleitungstiefbau; seit 1997 ö. b. u. v. Sachverständiger; Mitarbeit in diversen Normungsgremien
(DWA, DIN, ÖN, EN)
New checking regulations for pipes and manholes
subjected to traffic loads
Neue statische Nachweisregeln für Rohre und Schächte
unter Einfluß von Verkehrslasten
Lane 1
Fahrstreifen 1
Lane 2
Fahrstreifen 2
→ 1 Load model LM 1,
according to DIN FB
101:2009 (without
equal load) [from
DWA-A 161]
Lastbild zu LM 1 gemäß
DIN Fachbericht
101:2009 (ohne
Gleichlast) [aus
DWA-A 161]
In this context, previous and frequent reports have appeared on
new approaches for the structural design of pipes subjected to traffic
loads. Since the final version of DWA-A 161 is scheduled to be
published at the beginning of 2013, design rules should by now
be clear. The following will present the procedure for determining
traffic loads imposed on pipes and manholes.
Road traffic loads on pipes
The load model used here is the LM 1 from DIN-FB 101:2009, with
an axle load of 240 kN without considering an additional equal
load (Fig. 1). The model here already includes the impact coefficient,
as determined at 1.2 by the project group. For roads with
lanes < 3 m and thus only short distances between two vehicles,
the loads can be increased by a coefficient of 1.2. For median strips
and/or for terrain subjected to only slight traffic, application of a
coefficient of 0.5 is sufficient.
Load transmission takes place in the ground below 2:1 and
in the pipe below 1:1.5. This results in influence of the effective
length of the pipe on the loading. In surfaces with paving stones
load distribution begins at bottom edge of the stone. A horizontal
support effect may be assumed as relief from the traffic load at the
level of the pipe spring line, without impact coefficient and with
the corresponding lateral pressure coefficient of K2.
The fatigue check is performed with the lighter-weight load
model LM 3 (50 % of LM 1) and a reduction coefficient of a T
= 0.6.
This is done to take account of the fact that only few vehicles have
In diesem Rahmen wurde schon häufiger über neue Überlegungen zur
Berechnung von Rohren unter Verkehrslasten berichtet. Da der Weißdruck
von DWA-A 161 Anfang 2013 erscheint, sollten die Rechenregularien
inzwischen klar sein. Im Folgenden wird das Vorgehen zum
Erfassen der Verkehrslasten bei Rohren und Schächten dargelegt.
Straßenverkehrslasten bei Rohren
Als Lastmodell dient der LM 1 aus DIN-FB 101:2009 mit einer
Achslast von 240 kN ohne Ansatz einer zusätzlichen Gleichlast
(Abb.1 ). Hierbei ist der Stoßbeiwert bereits enthalten. Er wurde von
der Arbeitsgruppe mit 1,2 festgelegt. Für Straßen mit Fahrstreifen
< 3 m und damit geringerem Abstand zwischen den beiden Fahrzeugen
können die Lasten mit dem Faktor 1,2 erhöht werden. In
Grünstreifen bzw. in nur gering befahrenem Gelände reicht der Ansatz
mit einem Faktor 0,5.
Die Lastabtragung erfolgt im Boden unter 2:1 und im Rohr unter
1:1,5. Dadurch ergibt sich ein Einfluss der Baulänge des Rohres auf
die Belastung. Bei gepflasterten Flächen beginnt die Lastverteilung
erst bei UK Pflaster. Entlastend darf eine horizontale Stützwirkung
aus der Verkehrslast in Höhe Rohrkämpfer ohne Stoßbeiwert und mit
dem entsprechenden Seitendruckbeiwert K2 angesetzt werden.
Der Ermüdungsnachweis erfolgt mit dem leichteren Lastmodell
LM 3 (50 % von LM 1) und einem Abminderungsfaktor a T
= 0,6.
Damit wird berücksichtigt, dass nur wenige Fahrzeuge das maximale
Gewicht haben und dass man bei hohem Verkehrsaufkommen von
einem besseren Straßenaufbau ausgehen kann. Für den Ermüdungs-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 191

PANEL 11 → Proceedings
→ 2 Graphic presentation
of the railroad
loads with impact
coefficient
Graphische Darstellung
der Bahnlasten mit
Stoßbeiwert
Traffic load p
Verkehrslast p [kN/m 2 ]
Impact coefficient j
Stoßbeiwert = j [-]
Single-track traffic load
Verkehrslast eingleisig
[kN/m 2 ]
Cover height h / Überdeckungshöhe h [m]
Multi-track traffic load
Verkehrslast mehrgleisig
[kN/m 2 ]
Impact coefficient j
Stoßbeiwert = j [-]
the maximum weight and that a better road construction can be
expected in areas with high traffic volume. The fatigue check, as
before, is based on a load cycle of 2 x 10 6 . No fatigue check is
provided for narrow lanes and areas subjected to only light traffic.
The loads for jacking pipes are given in DWA-A 161, beginning
with a cover height of 1 m. In DWA-A 127, they apply for a height
beginning at 0.5 m. Here, the areas between 0.5 m and 1.0 m must
still be harmonized. For jacking, the lateral pressure coefficient K2
for the horizontal support is determined in various ways, depending
on the construction method used. For open-cut construction, active
earth pressure should be considered to be K2 = 0.4.
Road traffic loads on manholes
Manholes made of concrete and reinforced concrete can be designed
according to Annex K of DIN V 4034-1. For road traffic
loads and manholes up to DN 1500, the standard does not require
verification down to a depth of 10 m.
Aircraft traffic loads on pipes and manholes
The load models BFZ 90 to BFZ 750 apply unchanged for aircraft
loads. Beginning with backfill cover of 1 m, the loads involved
here consist of surface-area loads. The vertical loads remain unchanged.
Here as well, a horizontal support effect may also be additionally
assumed for pipes, as for road traffic loads (without the
impact coefficient of j = 1.5). Fatigue verification is performed as
previously for 2 x 10 6 load cycles.
Railway loads on pipes
For pipes passing below railway lines, minimum cover heights according
to RIL 836 must be observed. For jacking and open-cut
construction, these would be h ü
≥ 1.50 m (from top of pipe to top
of railway ties). In addition, the following must be observed: for
jacking h B
≥ 2da, and for open-cut construction and flexurally rigid
pipes h B
≥ 1da (top of pipe to bottom edge of ballast). If these stipulations
are not observed, company-internal approval (UiG) by DB
AG and, possibly, separate approval (ZiE) from EBA will be required.
nachweis wird wie bisher eine Lastwechselzahl von 2 x 10 6 zugrunde
gelegt. Für gering befahrene Flächen und enge Fahrstreifen ist kein
Ermüdungsnachweis vorgesehen.
In DWA-A 161 für Vortrieb sind die Lasten ab einer Überdeckungshöhe
von 1 m dargestellt. In DWA-A 127 werden sie ab einer Höhe
von 0,5 m angegeben. Hierbei besteht noch Abstimmungsbedarf für
den Bereich zwischen 0,5 m und 1,0 m. Der Seitendruckbeiwert K2
für die horizontale Stützung wird beim Vortrieb je nach Bauverfahren
unterschiedlich ermittelt. Bei der offenen Verlegung soll der aktive
Erddruck mit K2=0,4 angesetzt werden.
Straßenverkehrslasten bei Schächten
Schächte aus Beton und Stahlbeton können gemäß Anhang K in DIN
V 4034-1 bemessen werden. Bei Straßenverkehrslasten und Schächten
bis DN 1500 erübrigt sich gemäß Norm ein Nachweis bis zu einer
Tiefe von 10 m.
Flugbetriebslasten bei Rohren und Schächten
Bei Flugbetriebslasten ändert sich nichts an den Lastmodellen BFZ 90
bis BFZ 750. Die Lasten bestehen hier ab einer Überdeckung von 1 m aus
Flächenlasten. Die vertikalen Lasten bleiben unverändert. Zusätzlich
darf bei Rohren auch hier eine horizontale Stützwirkung wie bei den
Straßenverkehrslasten (ohne Stoßbeiwert j = 1,5) angesetzt werden.
Der Ermüdungsnachweis erfolgt wie bisher für 2 x 10 6 Lastwechsel.
Eisenbahnverkehrslasten bei Rohren
Bei Unterquerung von Bahnstrecken sind Mindestüberdeckungshöhen
gemäß RIL 836 einzuhalten. Bei Vortrieb und offener Verlegung
sind dies h ü
≥ 1,50 m (OK Rohr bis OK Schwelle). Zusätzlich sind
einzuhalten bei Vortrieb h B
≥ 2da, bei offener Verlegung und biegesteifen
Rohren h B
≥ 1da (OK Rohr bis UK Schotter). Bei Nichteinhaltung
ist eine UiG der DB AG und ggf. eine ZiE der EBA einzuholen.
Maßgebend ist das Lastmodell LM 71, wobei die Rohre auf die
Achslasten von 250 kN der Lokomotive bemessen werden. Deshalb
ergibt auch die Lastklasse SW/2 keine Erhöhung. Die Lasten in Abhängigkeit
von der Überdeckung und die zugehörigen Stoßbeiwerte
192 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 11
Load model LM 71 is determining
here, where the pipes are designed based
on the axial loads of 250 kN from locomotives.
For this reason, there is also no
increase from load class SW/2. The loads
resulting from the backfill cover and the
relevant impact coefficients are shown in
Figure 2. At a backfill cover of 1.50 m
there is a sudden increase for the traffic
load and for the impact coefficient. For
lower backfill covers, the loads must be
transmitted through the individual railway
ties at 4:1 according to DIN FB 101.
Special consideration must be given to
the impact coefficient for frame structures
and pipes DN ≥ 2000, for which a value of
1.1 may be assumed.
Here, following the same procedure
as for the road traffic loads, a horizontal
support effect from the traffic load can be
considered as well – however, with addition
of a horizontal impact coefficient
averaged from the vertical impact coefficient
and the value of 1.
However, determining for the design
of railway loads in the inner compressed
area for pipes is the fatigue check that
must be performed for 10 8 load cycles.
This is possible for reinforced concrete
results, however, in a drastic reduction
of the permissible steel stress. The damage-equivalent
oscillation width can be
reduced, according to DIN-FB 102:2009,
provided the actual annual tons are
known. However, the minimum standard
given in UIC-Kodex 774-1 for 5 x 10 6
load cycles may not be fallen below.
Railway loads on manholes
Manholes located on the side of tracks are
subjected to further horizontal loads according
to the railway loads, which are
currently not covered by DIN V 4034-1.
The additional loads result from the horizontal
portion of the earth load caused
by traffic, centrifugal forces and impact
loads caused by rail bond. The calculation
can be performed with the assumptions
of RIL 836.2001. A fatigue check is also
possible.
Summary
The new load assumptions for traffic
loads are becoming more and more complex
and result – with the exception of air
traffic loads – in notably higher loadings
for pipes, particularly for lower backfill
covers. The effect this will have in practice
remains to be seen.
werden in Abbildung 1 Abbildung 2 dargestellt.
Bei einer Überdeckung von 1,50 m
gibt es einen Sprung bei der Verkehrslast
und beim Stoßbeiwert. Bei noch geringeren
Überdeckungen sind die Lasten gemäß DIN
FB 101 über die einzelnen Schwellen mit
4:1 abzutragen. Eine Besonderheit beim
Stoßbeiwert gibt es für Rahmentragwerke
und Rohre DN ≥ 2000 mit dem Wert 1,1.
Nach dem gleichen Muster wie bei den
Straßenverkehrslasten darf auch hier eine
horizontale Stützwirkung aus der Verkehrslast
angesetzt werden – allerdings zusätzlich
mit einem horizontalen Stoßbeiwert
gemittelt aus dem vertikalem Stoßbeiwert
und 1.
Entscheidend für die Bemessung auf
Bahnlasten im inneren Druckbereich ist
aber für Rohre der Ermüdungsnachweis,
der jetzt für 10 8 Lastwechsel zu führen ist.
Für Stahlbeton ist dies möglich, wodurch
sich die zulässige Stahlspannung aber drastisch
reduziert. Die schädigungsäquivalente
Schwingbreite kann gemäß DIN-FB
102:2009 bei Kenntnis der tatsächlichen
Jahrestonnen oder einer geringeren Nutzungsdauer
reduziert werden. Allerdings
darf der Mindeststandard des UIC-Kodex
774-1 für 5 x 10 6 Lastwechsel nicht unterschritten
werden.
Eisenbahnverkehrslasten bei Schächten
Bei seitlich der Gleise stehenden Schächten
ergeben sich aus den Bahnlasten zusätzliche
Horizontallasten, die in DIN V 4034-1
zunächst nicht abgedeckt sind. Sie entstehen
aus dem horizontalen Erddruckanteil,
Fliehkräften und aus einem Seitenstoß. Die
Berechnung kann mit den Ansätzen gemäß
RIL 836.2001 geführt werden. Ein Ermüdungsnachweis
ist ebenfalls möglich.
Zusammenfassung
Die neuen Lastansätze für die Verkehrslasten
werden komplexer und bringen – mit
Ausnahme von Flugbetriebslasten – besonders
bei geringen Überdeckungen teils
deutlich höhere Beanspruchungen für die
Rohre. Wie sich dies in der Praxis auswirkt,
wird sich noch herausstellen.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 193
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PANEL 12 → Proceedings
MODERATION
Dipl.-Biol. Bettina Schürmann, RWTH Aachen
schuermann@isa.rwth-aachen.de
Geb. 1948; Studium in Münster, Bonn und Aachen; 1976 Abschluss als Dipl.-Biol.; wissenschaftliche Mitarbeiterin
am Institut für Siedlungswasserwirtschaft der RWTH Aachen; seit 1980 in Forschung und Lehre; Mitglied in
folgenden Ausschüssen: Normenausschuss Kleinkläranlagen im DIN (Obfrau); WG 41 des CEN TC 165 (Kleinkläranlagen);
CEN TC 165 (Abwassertechnik); Sachverständigenausschuss Kleinkläranlagen des DIBt
Day 3: Thursday, 7 th February 2013
Tag 3: Donnerstag, 7. Februar 2013
Small wastewater treatment systems
Kleinkläranlagen
Page
Seite
196
198
200
202
Title
Titel
Restricted traffic of goods for small wastewater treatment systems despite CE marking? – trade
obstacles imposed by national requirements, on the example of the General French Protocol
Eingeschränkter Warenverkehr für Kleinkläranlagen trotz CE-Kennzeichnung? - Handelshemmnisse durch nationale
Anforderungen am Beispiel des Französischen Generalprotokolls
Dipl.-Ing. Daniel Verschitz
Revision of the European standard EN 12566-3 for small wastewater treatment plants – impact from
quality and quantity of raw wastewater in the EU Member states
„Überarbeitung der europäischen Kleinkläranlagennorm EN 12566-3 - Auswirkungen durch Quantität und
Qualität des Rohwassers in den EU-Mitgliedsstaaten“
Dipl.-Biol. Bettina Schürmann
Ultra high-performance concrete with a high fly ash ratio for small wastewater treatment systems
– Ice slurry storage tank the cooling of buildings and seasonal storage of excess solar-thermal energy
Ultrahochfester flugaschereicher Beton für Kleinkläranlagen - Eisbreispeicher zur Gebäudekühlung und
saisonalen Speicherung solarthermischer Überschüsse
Dr.-Ing. Christian Baumert, Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht
Small wastewater treatment plants - condition assessment and rehabilitation
of existing concrete tanks
Kleinkläranlagen - Zustandsbewertung und Sanierung vorhandener Betonbehälter
Roland Pöhnl
194 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

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Schreckenberg
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PANEL 12 → Proceedings
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Dipl.-Ing. Daniel Verschitz; Prüfinstitut für Abwassertechnik, Aachen
d.verschitz@pia-gmbh.com
Studienabschluss im Bereich Bauwesen; seit 2007 Prüfingenieur bei der PIA GmbH, Aachen; unter anderem zuständig
für: Standsicherheit, Dauerhaftigkeit, Wasserdichtheit von Kleinkläranlagen; Hydraulischer Wirkungsgrad von
Faulgruben; Baureihenvergleichbarkeitsuntersuchungen
Restricted traffic of goods for small wastewater treatment
systems despite CE marking?
Trade obstacles imposed by national requirements, on the example
of the General French Protocol
Eingeschränkter Warenverkehr für Kleinkläranlagen
trotz CE-Kennzeichnung?
Handelshemmnisse durch nationale Anforderungen am Beispiel
des Französischen Generalprotokolls
The manufacturers of construction products, such as those of small
and/or packaged wastewater treatment systems, had expected that
the implementation of the Construction Products Directive and/
or the Construction Products Regulation would result in a “(…)
removal of trade barriers and free traffic of goods (…) within the
European Single Market” [1]. In principal, this is the case. If, however,
construction regulations conflict, for example, with water
law, an attestation of conformity in accordance with the EN 12566
standard series is not sufficient. In that case, additional requirements
concerning installation, operation, maintenance, as well as
design and wastewater drainage values may be imposed.
In Germany, matters of this nature are regulated by national
technical approval procedures on the basis of water construction
products regulations. In Ireland, the Environmental Protection
Agency stipulates, among other things, minimum drainage values
for packaged wastewater treatment systems [2, 3]. The authorities
in France go one step further. In 2011, the French Environmental
Ministry published a General Protocol “(…) on the approval of a
construction series (…) of wastewater treatment systems for up to
20 PT.” [4] This protocol pertains to manufacturers who request
approval of a larger model of an already approved initially typetested
model in France. The products, according to EN 12566-3,
are of similar form, are similarly equipped, are made of similar
materials, and have a comparable influence on purification performance.
The product must furthermore exhibit comparable behavior
[5]. EN 12566 stipulates neither design magnitudes nor other
criteria to more closely specify the term “construction series” and/
or extrapolation of the construction series.
Von der Einführung der Bauproduktenrichtlinie, respektive Bauproduktenverordnung,
versprachen sich die Hersteller von Bauprodukten,
wie etwa von Kleinkläranlagen (KKA), eine „(…) Beseitigung
der Handelshemmnisse und den freien Warenverkehr (…)“ innerhalb
des europäischen Binnenmarkts [1]. Grundsätzlich trifft dies zu.
Überlagert sich jedoch Baurecht beispielsweise mit dem Wasserrecht,
ist der Konformitätsnachweis nach Baurecht anhand der Normenreihe
EN 12566 nicht ausreichend. Dann können zusätzliche Anforderungen
bezüglich Einbau, Betrieb, Wartung, aber auch Bemessung
und Ablaufwerte gefordert werden.
In Deutschland werden diese Punkte auf Grundlage der Wasserbauproduktenverordnung
durch eine bauaufsichtliche Zulassung geregelt.
In Irland werden seitens der Environmental Protection Agency
im Technical Guidance H und im National Annex der EN 12566-
3 unter anderem Mindestablaufwerte für KKA festgelegt [2, 3]. In
Frankreich gehen die Behörden noch einen Schritt weiter. Im Jahr
2011 veröffentlichte das französische Umweltministerium ein Generalprotokoll
„(…) zur Annerkennung einer Baureihe (…) von Abwasserreinigungsanlagen
bis 20 EW“ [4]. Das Protokoll wendet sich
an Hersteller, die neben dem bereits geprüften Ersttypenmodell auch
größere Modelle einer Baureihe in Frankreich zulassen wollen. Gemäß
EN 12566-3 gleichen die Produkte einer Baureihe einander hinsichtlich
ihrer Form, Ausrüstung und Werkstoffe und besitzen einen
vergleichbaren Einfluss auf die Reinigungsleistung. Weiterhin müssen
die Produkte ein vergleichbares bautechnisches Verhalten aufweisen
[5]. Die EN 12566 gibt weder Bemessungsgrößen noch andere
Kriterien vor, um den Baureihenbegriff, beziehungsweise die Extrapolation
der Baureihe zu konkretisieren.
196 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 12
The General Protocol, however, specifies comparative parameters
for all treatment stages and defines practical verification procedures
for biological reactors. All treatment stages of the initialtype
model must be compared with the treatment stages of the
new models. The inlet, outlet, and runoff conditions, the number
of chambers as well as filters where applicable, etc., must be identical
for all stages. Water depth and retention time for primary
and secondary treatment of the new models may not fall more
than 10% below the reference model. The surface feed rate of the
new model, on the other hand, may exceed the reference model
by a maximum of 10%. The design retention time as well as the
nature and the amount of the growth media made available relative
to the hydraulic and organic load in the biological stage must
be the same.
If all of the design parameters examined lie within the limits
defied by the Protocol, testing with the three tests required by the
General Protocol can proceed. These tests examine the influence
of reactor geometry on oxygen transfer behavior and thus on the
cleaning performance. The experimental hydraulic retention time
of the reactors is determined in a tracer test. For this purpose, the
reactor is fed water corresponding to the population equivalent.
During testing, the compressor capacity corresponds to the aerators
and the aeration time in practical operation. Sensors at the
discharge point of the reactor measure the tracer concentration.
The test is completed once the concentration reaches 1% of the
initial value. With regard to the retention time, all new models
must attain at least the value of the reference model. Testing of
oxygen transfer in pure water, in accordance with EN 12255-15,
establishes comparability of the oxygen within the construction
series [6]. All of the models of one construction series must exhibit
comparable oxygen transfer. The third practical test determines the
sludge recirculation rate.
In conclusion it can be noted that in many countries the CE
conformity attestation alone is not sufficient for placing and selling
small wastewater treatment systems on the European Single
Market. Precise knowledge of the national legal and administrative
regulations are required to ensure successful marketing.
Im Generalprotokoll werden hingegen Vergleichsparameter für
alle Behandlungsstufen sowie praktische Nachweisverfahren für den
biologischen Reaktor definiert. Alle Behandlungsstufen des Ersttypenmodells
sind mit den Behandlungsstufen des neuen Modells
zu vergleichen. In allen Stufen müssen die Zu-, Ab- und Überlaufbedingungen,
die Anzahl der Kammern sowie eventuelle Filter und
so weiter identisch sein. Die Wassertiefe und die Aufenthaltszeit in
der Vor- und Nachklärung der neuen Modelle dürfen maximal 10 %
unter denen des Referenzmodells liegen. Die Oberflächenbeschickung
des neuen Modells hingegen darf die des Referenzmodells um
maximal 10 % überschreiten. In der biologischen Stufe müssen die
rechnerische Aufenthaltszeit sowie die Beschaffenheit und die Menge
der zur Verfügung gestellten Aufwuchsmedien in Abhängigkeit der
hydraulischen und organischen Belastung gleich sein.
Liegen alle untersuchten rechnerischen Parameter innerhalb der
im Protokoll definierten Grenzen, kann mit den drei laut Generalprotokoll
erforderlichen praktischen Tests begonnen werden. Mit diesen
Tests wird der Einfluss der Reaktorgeometrie auf das Sauerstoffeintragsverhalten
und somit auf die Reinigungsleistung untersucht. Mit
einem Tracerversuch wird die experimentelle hydraulische Verweilzeit
des Reaktors bestimmt. Dazu wird der Reaktor seiner Einwohnergröße
entsprechend mit Wasser beschickt. Während der Prüfung
entsprechen die Verdichterleistung, der Lüfter und die Belüfterzeiten
dem Praxisbetrieb. Im Ablauf des Reaktors messen Sensoren die Tracerkonzentration.
Erreicht die Konzentration 1 % des im Reaktor gemessenen
Startwerts, ist der Versuch beendet. Alle neuen Modelle
müssen hinsichtlich der Verweilzeit mindestens den Wert des Referenzmodells
erreichen. Mit der Prüfung der Sauerstoffzufuhr in Reinwasser
nach EN 12255-15 soll die Vergleichbarkeit des Sauerstoffeintrags
innerhalb der Baureihe untersucht werden [6]. Alle Modelle
innerhalb der Baureihe müssen einen vergleichbaren Sauerstoffeintrag
aufweisen. Der dritte praktische Test bestimmt die Schlammrezirkulationsrate.
Auch diese muss bei allen Modellen gleich sein.
Abschließend kann festgehalten werden, dass der CE-Konformitätsnachweis
allein in vielen Ländern nicht ausreicht, um das
Bauprodukt KKA auf dem europäischen Binnenmarkt zu ver- und
betreiben. Es bedarf eines genauen Kenntnisstands der nationalen
Rechts- und Verwaltungsvorschriften um eine erfolgreiche Vermarktung
gewährleisten zu können.
REFERENCES · LITERATUR
[1] Verordnung (EU) Nr. 305/2011 des Europäischen Parlaments und des Rats vom 9. März 2011 zur Festlegung harmonisierter Bedingungen für die Vermarktung
von Bauprodukten und zur Aufhebung der Richtlinie 89/106/EWG des Rats.
[2] Irish Department of the Environment, Community and Local Government: IrishBuilding Regulations 2010, Technical Guidance Document H – Drainage and
Waste Water Disposal.
[3] I.S. EN 12566-3:2005+A1:2009.
[4] Ministère de l’écologie, du développement durable et de l’énergie: Protocole general pour la reconnaissance de gamme dans le cadre de la procedure
d‘agrement ministeriel des dispositifs d‘epuration ayant une capacite inferieure ou egale a 20 eh, octobre 2011.
[5] EN 12566-3: Kleinkläranlagen für bis zu 50 EW – Teil 3: Vorgefertigte und/oder vor Ort montierte Anlagen zur Behandlung von häuslichem Schmutzwasser;
Deutsche Fassung EN 12566-3:2005+A1:2009.
[6] EN 12255: Kläranlagen – Teil 15: Messung der Sauerstoffzufuhr in Reinwasser in Belüftungsbecken von Belebungsanlagen; Deutsche Fassung EN 12255-
15:2003.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 197

PANEL 12 → Proceedings
AUTHOR
Dipl.-Biol. Bettina Schürmann, RWTH Aachen
schuermann@isa.rwth-aachen.de
Geb. 1948; Studium in Münster, Bonn und Aachen; 1976 Abschluss als Dipl.-Biol.; wissenschaftliche Mitarbeiterin
am Institut für Siedlungswasserwirtschaft der RWTH Aachen; seit 1980 in Forschung und Lehre; Mitglied in
folgenden Ausschüssen: Normenausschuss Kleinkläranlagen im DIN (Obfrau); WG 41 des CEN TC 165 (Kleinkläranlagen);
CEN TC 165 (Abwassertechnik); Sachverständigenausschuss Kleinkläranlagen des DIBt
Impact from quality and quantity of raw wastewater
in the EU Member states
Revision of the European standard EN 12566-3 for small
wastewater treatment plants
Auswirkungen durch Quantität und Qualität des Rohwassers in
den EU-Mitgliedstaaten
Überarbeitung der europäischen Kleinkläranlagennorm EN 12566-3
Working with and at the European standard for small wastewater
treatment plants EN 12566-3 for seven years, amending it the first
time in 2009 and adding a second amendment, that will be published
in spring 2013, some of the European member states claim
a fundamental revision. Reason for that seems to be the diverging
handling of users and authorities with small wastewater treatment
plants in the different European countries. The European urban
wastewater treatment directive in article 3 prescribes the mandatory
collection of wastewater for settlement areas with more
than 2,000 inhabitants (E) and only allows exemptions if due to
economic reasons or missing ecological advantages alternative or
individual systems for wastewater treatment are installed. However
they are only permitted if they are able to achieve the same
level of environmental protection.
Only small wastewater treatment plants with integrated sludge
storage and additional biological treatment can be called alternative
systems. In most of the European countries adequate wastewater
disposal must be available in settlement areas with more
than 2,000E up to 2015 or comparable alternative systems must
be implemented. For any small wastewater treatment plant build
according EN 12566-3 and being CE marked the hydraulic and organic
loads are the main influencing factors effecting the biological
elimination rate of the biological wastewater treatment plant
- aside the structural data about the material and the load bearing
capacity. Taking into consideration the statistical data of drinking
water consumption in Europe water consumption varies between
753l/(E*d) in Iceland and 90l/(E*d) in Montenegro. In 2010 a medium
water consumption of 121l/(E*d) is assumed in the statistical
yearbook of Germany with variations from 84l in Saxony and
135l in North-Rhine-Westphalia. These numerical data are statistical
values taken from the total population of a country. Measurements
taken in different European countries directly at users site
in rural areas show variations from 30 to more than 200l/(E*d).
Nach sieben Jahren Arbeit mit und an der europäischen Kleinkläranlagennorm
EN 12566-3, der ersten im Jahr 2009 erfolgten Änderung sowie
einer zweiten, die zu Beginn des Jahres 2013 erfolgen soll, ist aus Sicht
einiger europäischer Mitgliedsstaaten eine umfangreiche Überarbeitung
notwendig. Als Ursache muss man den unterschiedlichen Umgang von
Nutzern und Behörden mit den Kleinkläranlagen in den verschiedenen
Ländern betrachten. Die Europäische Kommunal-Abwasser Richtlinie
schreibt in Artikel 3 für Siedlungsgebiete mit mehr als 2.000 Einwohnern
(E) die obligatorische Abwassersammlung vor und erlaubt Ausnahmen
von dieser Vorschrift, wenn wegen zu hoher Kosten oder eines fehlenden
ökologisches Vorteils alternative oder individuelle Systeme zur Abwasserbehandlung
etabliert werden. Dies gilt allerdings nur, wenn mit diesen
Systemen das gleiche Umweltschutzniveau erreicht werden kann.
Alternative Systeme sind Kleinkläranlagen mit Schlammspeicher
und anschließender biologischer Behandlung. Für die meisten europäischen
Länder gilt, dass bis 2015 in allen Siedlungsgebieten mit mehr
als 2.000 E eine adäquate Abwasserentsorgung vorhanden sein muss
oder vergleichbare individuelle Systeme implementiert sein müssen.
Ausschlaggebende Faktoren für die Funktion einer nach EN 12566
Teil 3 mit CE-Zeichen versehenen Kleinkläranlage sind neben den bautechnischen
Daten über das Material und die Standsicherheit immer die
hydraulische und organische Fracht, die Einfluss auf die biologische Eliminationsleitung
der Kleinkläranlage nehmen. Betrachtet man die statistischen
Zahlen über den Trinkwasserverbrauch in Europa, so schwankt
der Wasserverbrauch in Europa zwischen 753 l/(E*d) in Island und 90 l/
(E*d) in Montenegro. Für Deutschland wird für 2010 ein mittlerer Wasserverbrauch
von 121 l/(E*d) im statistischen Jahrbuch angegeben, mit
Schwankungen zwischen 84 l in Sachsen und 135 l in Nordrhein-Westfalen.
Bei den hier angegebenen Zahlen handelt es sich um Wassermengen
die statistisch über die gesamte Bevölkerung der Länder erhoben
worden sind. Bei Messungen, die in verschiedenen Ländern Europas
direkt an Häusern im ländlichen Bereich vorgenommen worden sind,
treten Schwankungen von 30 und bis zu mehr als 200 l/(E*d) auf. Diese
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Kongressunterlagen ← PODIUM 12
These quantities vary from day to day and lead to very different
hydraulic loads of the connected treatment plants for domestic
wastewater. In addition to the quantity of wastewater the organic
load varies considerably as well. The population equivalent of 60g
BOD 5
/(P*d) postulated in the urban wastewater directive (91/271/
EWG) is exceeded as well as the load stays far beyond the limits.
The information given before will be taken into consideration
for the revision of EN 12566-3. It has been taken into account as
well to develop general dimensioning rules for many of the available
treatment technologies and to put them into an informative
annex of the standard. As there exist many different technologies
of wastewater treatment that are in use in decentralized wastewater
treatment the writing of a detailed basic descriptive paper
would be out of the competence of a standard. Additionally most
of the treatment technologies are biological wastewater treatment
technologies that would ask for very different dimensioning parameters
being installed in the differing climatic zones of Europe.
Finland is not southern Italy.
Finally it is to expect that after taking into account all discussions
and arguments purification classes with defined effluent
concentrations will be introduced in the standard. In addition the
hydraulic and organic load shall be fixed during the practical testing
at 150l/(P*d) and 60g BOD 5
/(P*d) to come to identical testing
conditions for all plants in Europe.
Mengen variieren von Tag zu Tag und führen zu sehr unterschiedlichen
hydraulischen Belastungen der installierten häuslichen Abwasserreinigungsanlagen.
Neben der Wassermenge variiert auch die Schmutzfracht
beträchtlich. Der in der Kommunalabwasserrichtlinie der EU (91/271/
EWG) postulierte Einwohnerwert für die organische Schmutzfracht von
60 g BSB 5
/(E*d) wird sowohl unter- wie auch überschritten.
In die Überlegungen zur Änderung der Kleinkläranlagennorm
EN 12566-3 sind die oben genannten Angaben eingeflossen. Des Weiteren
wurde in Erwägung gezogen, generelle Bemessungsvorgaben für
viele der verfügbaren Behandlungstechnologien zu erarbeiten und als
informativen Anhang zur Verfügung zu stellen. Insbesondere dieses ist
nicht praktikabel, da die Vielzahl der Abwasserreinigungstechnologien,
die auch zur dezentralen Abwasserreinigung zur Verfügung stehen, die
Abfassung eines die Zuständigkeit einer Norm sprengenden Grundlagenpapiers
nach sich ziehen würde. Des Weiteren handelt es sich bei den
zu behandelnden Verfahren in der Mehrzahl der Fälle um biologische
Abwasserreinigungsverfahren, die bei Einsatz in den unterschiedlichen
Klimazonen Europas andersartige Bemessungsansätze erfordern; Finnland
ist nicht Süditalien.
Letztendlich wird es unter Abwägung aller derzeit geführten Diskussionen
zur Ergänzung der Norm um Reinigungsklassen mit definierten
Ablaufkonzentrationen und einer grundsätzlichen Festlegung der während
der praktischen Prüfung einzuhaltenden hydraulischen und organischen
Fracht je Einwohner von 150 l/(E*d) und 60 g BSB 5
/(E*d) kommen,
um gleichwertige Prüfbedingungen für alle Anlagen in Europa zu
erreichen.
Wir sind dabei:
57. BetonTage
5. - 7. Februar 2013, Neu-Ulm
www.schwenk-zement.de

PANEL 12 → Proceedings
AUTHOR
Prof. Dr.-Ing. Harald Garrecht, Universität Stuttgart
harald.garrecht@mpa.uni-stuttgart.de
Geb. 1957; Studium des Bauingenieurwesens an der Universität Karlsruhe; 1985-1992 Wissenschaftlicher Mitarbeiter
am Institut für Massivbau und Baustofftechnologie der Universität Karlsruhe; 1992 Promotion; 1992-1998 Oberingenieur
in der Abteilung Baustofftechnologie des genannten Instituts; 1998 Professur für Baustoffe, Bauphysik
und Baukonstruktion an der Hochschule Karlsruhe – Technik und Wirtschaft; 2006-2012 Professur für Werkstoffe
im Bauwesen an der Technischen Universität Darmstadt am Institut für Massivbau; seit 2012 Professur für Werkstoffe
im Bauwesen am Institut für Werkstoffe im Bauwesen und Wissenschaftlicher Direktor an der Materialprüfungsanstalt
MPA der Universität Stuttgart
Ice slurry storage tank the cooling of buildings and seasonal
storage of excess solar-thermal energy
Ultra high-performance concrete with a high fly ash ratio for
small wastewater treatment systems
Eisbreispeicher zur Gebäudekühlung und saisonalen Speicherung
solarthermischer Überschüsse
Ultrahochfester flugaschereicher Beton für Kleinkläranlagen
Tanks used in small wastewater treatment systems can also be
used to effectively store excess amounts of solar-thermal energy
to be utilized at a later point in time with the aid of a heat pump
to significantly increase the share of self-sufficient heat supply. In
the heating period, the heat pump operates at a minimum return
temperature of -20°C, thus enabling the use of the latent heat of
the saline water. In this system, the concrete is exposed to a 14%
chloride solution at temperatures ranging from -20°C to +80°C.
Development of a high-performance concrete
for the production of concrete cisterns
On its existing production line, a concrete cistern producer intended
to manufacture ice slurry storage tanks made of reinforced
and non-reinforced high-performance concrete without
additional coating. Salt resistance tests with exposure to a 14%
NaCl solution proved that the previously used C50/60 concrete
was unsuitable for this purpose. As early as after 28 days of exposure,
the specimens revealed a chloride content of 45% (integral
mean value) of the maximum permissible value of 0.4m.-%
specified in DIN 1045-2:2008-08. The penetration depth amounted
to 1 to 2 cm. The share of capillary pores with radii between
30 nm and 1 mm relevant to capillary absorption and diffusion
needs to be reduced significantly to increase the chloride ion
penetration resistance of the concrete to the required level. This
paper outlines the measures implemented in the field of concrete
technology to achieve this goal. The massive reduction in the w/b
ratio results from using appropriate combinations of cement, fly
ash, ultra-fine limestone powders and high-performance plasticizers.
It creates a significantly denser microstructure. In this
Behälter von Kleinkläranlagen lassen sich auch zur effektiven Speicherung
solarthermischer Überschüsse einsetzen, um diese zeitversetzt
unter Einsatz einer Wärmepumpe zu nutzen, die damit den Deckungsgrad
in der Wärmeversorgung deutlich steigern können. Die minimale
Rücklauftemperatur der Wärmepumpe in der Heizperiode beträgt
-20° C und ermöglicht somit auch die Nutzung der latenten Wärme der
salzhaltigen Sole. Der Beton ist dabei einer 14 %-igen Chloridlösung
im Temperaturbereich von -20 °C bis +80 °C ausgesetzt.
Entwicklung eines Hochleistungsbetons für den
Einsatz in der Betonzisternen-Fertigung
Ein Hersteller von Betonzisternen möchte unter Beibehaltung seiner
bestehenden Produktionsanlage Eisbreispeicher aus bewehrtem und
unbewehrtem Hochleistungsbeton ohne zusätzliche Beschichtung
fertigen. Salzbeständigkeitsprüfungen mit 14 %-iger NaCl - -Lösung
haben die Nichteignung des bisher eingesetzten Betons der Festigkeitsklasse
C 50/60 aufgezeigt. Bereits nach 28-tägiger Beaufschlagung
wiesen die Probekörper in einer Tiefe von 1 bis 2 cm einen
Chloridgehalt (schichtintegraler Mittelwert) von 45 % des maximal
zulässigen Wertes von 0,4 M-% gemäß DIN 1045-2:2008-08 auf. Um
den Chlorid-Eindringwiderstand des Betons auf das notwendige Niveau
anzuheben, muss der für das kapillare Saugen und die Diffusion
relevante Kapillarporenanteil mit Porenradien zwischen 30 nm
und 1 mm deutlich abgesenkt werden. In diesem Beitrag werden die
betontechnologischen Maßnahmen zur Erreichung dieses Ziels aufgezeigt.
Die massive Absenkung des w/b-Werts durch den Einsatz
von geeigneten Kombinationen aus Zement, Flugasche, Feinst-Kalksteinmehlen
und Hochleistungsfließmitteln führt zu einer erheblich
dichteren Mikrostruktur. Von entscheidender Bedeutung ist hierbei
200 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 12
AUTHOR
Dr.-Ing. Christian Baumert, Universität Stuttgart
christian.baumert@iwb.uni-stuttgart.de
Geb. 1974; Studium Bauingenieurwesen an der Fachhochschule Münster; 2001–2003 Tätigkeit in der Bauplanung;
Studium des Bauingenieurwesens an der Technischen Universität Braunschweig; 2007-2012 wissenschaftlicher
Mitarbeiter am Fachgebiet Werkstoffe im Bauwesen der Technischen Universität Darmstadt mit dem Schwerpunkt
Massivbautechnologie; seit 2012 Gruppenleiter Frischbeton und Technologieentwicklung am Institut für Werkstoffe
im Bauwesen der Universität Stuttgart mit dem Forschungsschwerpunkt Mischtechnik und neue Technologien
respect, it is crucial to improve
the conditions in the contact
zone between aggregate and
matrix. This area, which is also
termed interfacial transition
zone (ITZ), is key to ensuring
the durability of the concrete
due to its elevated porosity.
A high packing density
with small distances between
the aggregate particles causes
the individual ITZs to overlap
and thus increases their
significance for the durability
of concretes with high packing
density. The high fly ash
ratio shifts the pore size distribution
towards the gel pores
with radii smaller than 30nm,
which are virtually irrelevant
to capillary transport. Another
effect caused by the pozzolanic
reaction is referred to as “pore
→ 1 Test set-up to determine the chloride ion penetration resistance
of concretes stored under varying conditions in accordance with
ASTM C1202 - 12
Versuchsaufbau Chlorid-Eindringwiderstand unterschiedlich
gelagerter Betone nach ASTM 1202C:2012
blocking”. Since the reaction products (i.e. C-S-H and C-A-H
phases) primarily accumulate at the points of entry or channels
of the pores, access to the pore space behind is obstructed.
A continuous pore system only exists for pores that are smaller
than the so-called threshold radius. Pozzolanic systems exhibit a
significantly lowered threshold radius. Current research activities
also concentrate on the influence of a catalyst to promote
crystallization, which binds particles dissolved in water to the
crystal lattice, and of a hydrophobing agent on the quality of the
microstructure of the high-performance concretes. Furthermore,
the concretes were stored at 5 °C, 20 °C and 40°C to determine
the influence of varying temperatures during hydration. The rapid
test to measure the electrical conductance specified in ASTM
C1202 - 12 (Fig. 1) is used to assess the chloride ion penetration
resistance of the individual concretes. In this test, the amount of
electrical energy is measured (in coulombs) that passes through
a specimen of a defined size while applying a 60-Volt potential
for six hours. The capillary absorption of the specimens is assessed
by performing tests on the basis of DIN EN 480-5:2005. To
evaluate the resistance of the concrete in the temperature range
from -20°C to +80°C, freeze/thaw tests are carried out using a
14% chloride solution (in accordance with DIN CEN/TS 12390-
9:2006).
Photo: Universität Stuttgart
die Verbesserung der Kontaktzone
Gesteinskörnung/Matrix. Dieser
auch als Interfacial Transition
Zone (ITZ) bezeichnete Bereich
ist durch seine erhöhte Porosität
für die Dauerhaftigkeit eines Betons
maßgeblich. Eine hohe Packungsdichte
mit geringen Abständen
zwischen den einzelnen
Partikeln der Gesteinskörnung
führt zu Überlagerungen der
einzelnen ITZ und erhöht somit
deren Bedeutung für die Dauerhaftigkeit
von Betonen mit hoher
Packungsdichte. Durch den hohen
Flugascheanteil wird die Porengrößenverteilung
zugunsten
der kaum transportrelevanten
Gelporen mit Radien kleiner
30 nm verschoben. Ein weiterer,
durch die puzzolanische Reaktion
bedingter Effekt, wird als „pore-blocking“
bezeichnet. Da sich
die Reaktionsprodukte (CSH- und CAH-Phasen) bevorzugt an den Poreneingängen
bzw. Porenkanälen ablagern, wird der Zutritt zu dem
dahinter liegende Porenraum erschwert. Nur bei Poren die kleiner
sind als der sogenannte Grenzradius, liegt ein durchgehendes Porensystem
vor. Bei puzzolanischen Systemen ist dieser Grenzradius deutlich
abgesenkt. Gegenstand der laufenden Forschungen sind zudem
die Einflüsse eines Kristallbildungskatalysators, der in Wasser gelöste
Bestandteile an das Kristallgitter anlagert, und eines Hydrophobierungsmittels
auf die Güte der Mikrostruktur der Hochleistungsbetone.
Um den Einfluss der Temperatur während der Hydratation aufzuzeigen,
wurden die Betone zudem bei 5 °C, 20 °C und 40 °C gelagert. Die
Bewertung des Chlorid-Eindringwiderstands der einzelnen Betone
erfolgt mit dem Schnelltest gemäß ASTM 1202C:2012 durch die Bestimmung
der elektrischen Leitfähigkeit (Abb. 1). Dabei wird die Energiemenge
in Coulomb bestimmt, die bei einer Gleichspannung von
60 Volt durch einen Probekörper mit vorgegebenen Abmessungen
innerhalb von sechs Stunden fließt. Mittels Versuchen in Anlehnung
an die DIN EN 480-5:2005 wird das kapillare Saugen der Probekörper
bewertet. Um die Beständigkeit des Betons im Temperaturbereich
von -20 °C bis +80 °C bewerten zu können, werden Versuche zum
Frost-Tausalz-Widerstand mit einer 14 %-igen Chloridlösung, in Anlehnung
an die DIN CEN/TS 12390-9:2006, durchgeführt.
02·2013 BFT INTERNATIONAL 201

PANEL 12 → Proceedings
AUTHOR
Roland Pöhnl; utp umwelttechnik pöhnl, Seybothenreuth
poehnlr@utp-umwelttechnik.de
Geb. 1961; Handwerksausbildung mit Abschluss „Straßenbauer“; Meisterprüfung; Studium mit Abschluss Betriebswirt;
bis 1989 Straßen- und Tiefbau, zuletzt als Bauleiter; bis 2001 Betriebsleiter und Prokurist eines mittelständischen
Betonwerks in der Kleinkläranlagenherstellung; Verbandsarbeit in der „Fachgruppe Kleinkläranlagen im
Bund deutscher Beton- und Fertigteilwerke“, Bonn; seit 2002 geschäftsführender Gesellschafter der utp umwelttechnik
pöhnl GmbH; aktive Verbandsarbeit im BDZ, Sprecher der deutschen Kleinkläranlagenhersteller; Mitglied im
Sachverständigenausschuss A beim DIBt; Mitglied im NA 119 Normenausschuss Wasserwesen (NAW)
Condition assessment and rehabilitation
of existing concrete tanks
Small wastewater treatment plants
Zustandsbewertung und Sanierung
vorhandener Betonbehälter
Kleinkläranlagen
Since the early 1990s, concrete tanks for three-compartment
septic tanks have been manufactured of quality-controlled reinforced-concrete
components using concrete grade B 45. After 25
years in operation, they are frequently still in good or even very
good condition provided that appropriate ventilation is ensured.
However, without biological treatment, septic tanks do not
comply with the state of the art required and will have to be
renewed or „fully biologically“ retrofitted by 2015 at the latest.
This retrofitting obligation also applies to older biological systems
which do not meet the minimum effluent rates stipulated in the
German Water Resource Law (WHG -Wasserhaushaltsgesetz). The
service life of the concrete tank of up to 50 years requires to replace
or upgrade the technical components by up to three times. It
goes without saying that, in case of „upgrading“, the underground
tank as well as the technical installations have to comply with current
specifications and guidelines.
Unfortunately, dubious retrofitting companies often disregarded
this in the past. Concrete tanks showing strongly irreparable
corrosion damages, settlement cracks in the external walls or leakages
were not at all or only superficially fixed and then retrofitted
with technical installations. Only shortly thereafter, this resulted
in a failure of the entire, actually new small wastewater treatment
plant.
For reasons of water protection, DiBt has therefore imposed
minimum requirements on the structural framework of the tanks
to be retrofitted since 2012. This applies to the durability, the
structural stability as well as the water-tightness. The rules are
immediately valid for all retrofitting projects - no matter who is
the manufacturer and no matter what is the issue date of the approval.
Betonbehälter für Dreikammerausfaulgruben werden seit den frühen
1990er Jahren aus güteüberwachten Stahlbetonfertigteilen mit der
Betongüte B 45 hergestellt. Ausreichende Be- und Entlüftung vorausgesetzt,
sind diese nach 25 Jahren Betrieb oftmals noch in einem
guten bis sehr guten Zustand.
Ausfaulgruben erfüllen ohne biologische Nachbehandlung jedoch
nicht den geforderten Stand der Technik und müssen spätestens
bis 2015 erneuert oder „vollbiologisch“ nachgerüstet werden. Diese
Nachrüstpflicht betrifft auch ältere biologische Systeme, welche die
im Wasserhaushaltsgesetz (WHG) verankerten Mindestablaufwerte
nicht erreichen. Bei einer Standzeit des Betonbehälters von bis zu 50
Jahren ist der Austausch oder die Leistungsertüchtigung von technischen
Komponenten bis zu drei Mal erforderlich. Selbstverständlich
muss der Erdtank bei der „Ertüchtigung“ ebenso wie die technischen
Einbauteile allen aktuellen Vorgaben und Richtlinien entsprechen.
Dies wurde durch unseriöse Nachrüster in der Vergangenheit leider
oft nicht beachtet. Behälter mit starken irreparablen Korrosionserscheinungen,
Setzungsrissen in den Außenwänden oder Undichtheiten
wurden gar nicht oder lediglich oberflächlich behandelt und
dann mit technischen Einbauteilen nachgerüstet. Dies führte dann
bereits nach kurzer Zeit zu einem Versagen des gesamten, eigentlich
neuen Kleinkläranlagensystems.
Aus Gründen des Gewässerschutzes stellt das DiBt deshalb seit
2012 Mindestforderungen an die Bausubstanz nachzurüstender Behälter.
Dies betrifft die Dauerhaftigkeit, die Standsicherheit sowie die
Wasserdichtheit. Die Regeln gelten ab sofort für alle Nachrüstungen
– egal welcher Hersteller und egal welches Ausgabedatum der Zulassung.
Der Nachweis der Dauerhaftigkeit muss durch eine Prüfung nach
DIN EN 12504-2 (Rückprallhammer) erfolgen. Die Betongüte muss
202 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Kongressunterlagen ← PODIUM 12
The durability has to be verified by a test carried out in accordance
with DIN EN 12504-2 (rebound hammer). The concrete grade
has to correspond to the strength of a new plant. An informal
confirmation of the structural initial condition is required for the
structural stability.
The water-tightness is to be tested under operational conditions
in accordance with DIN EN 1610. In case of tanks made of
concrete, the loss of water must not exceed 0.1l/m² wetted internal
surface of the external walls within 30 minutes after saturation. A
loss of water is not permitted for tanks made of other materials.
For testing purposes, the plant is to be filled with water up to at
least 5 cm above the pipe crown of the intake pipe (DIN 4261-1).
A footnote in the approvals indicates - similar to maintenance
works - that specialized businesses
are companies independent
of the operator, whose
employees have gained „expert
knowledge“ owing to an appropriate
vocational training and
by attending respective qualification
measures and possess
the occupational skills required
for retrofitting of small
wastewater treatment plants.
The training courses necessary
for this purpose are provided
by the educational institutions
BDZ e.V., DWA, BEW Essen,
similar to the training courses
for technical qualifications in
maintenance. The content is
standardized throughout the
country. New is in particular
the mandatory obligation to
keep records. All inspections
carried out and measures taken
are to be recorded by the retrofitting
company and are to
be added to the log book. If the
properties required are not fulfilled,
the retrofitting company
shall work out a rehabilitation
concept and submit it to the approving
authority.
The working group operational
safety of Bildungsund
Demonstrationszentrum
(BDZ e.V. - German Training
and Demonstration Center) was
also concerned with the topic
and has drawn up a working
paper entitled „Bewertung
und Sanierung vorhandener
Behälter für Kleinkläranlagen
aus mineralischen
Baustoffen“(„assessment and
rehabilitation of existing tanks
of small wastewater treatment
plants made of mineral building
materials“). The paper sup-
02·2013 BFT INTERNATIONAL 203
Weckenmann Anlagentechnik GmbH & Co. KG | Germany
Telephone +49 (74 27) 94 93 0 | www.weckenmann.com
der Festigkeit einer Neuanlage entsprechen. Für die Standsicherheit
ist eine formlose Bestätigung des bautechnischen Ausgangszustandes
erforderlich.
Die Wasserdichtheit ist im betriebsbereiten Zustand nach
DIN EN 1610 zu prüfen. Bei Behältern aus Beton darf nach Sättigung
der Wasserverlust innerhalb von 30 Minunten 0,1 l/m² benetzter Innenfläche
der Außenwände nicht überschreiten. Bei Behältern aus
anderen Werkstoffen ist ein Wasserverlust nicht zulässig. Zur Prüfung
ist die Anlage mindestens bis 5 cm über dem Rohrscheitel des
Zulaufrohres mit Wasser zu füllen (DIN 4261-1).
In einer Fußnote in den Zulassungen wird ähnlich wie bei der
Wartung darauf hingewiesen, dass Fachbetriebe betreiberunabhängige
Betriebe sind, deren Mitarbeiter „fachkundige“ sind, aufgrund
THOROUGHLY CLEANED
FORMWORK PROFILES
IMPROVE PRODUCT QUALITY
The automated cleaning of formwork profiles
serves to maintain the formwork profiles
Weckenmann provides for all types of formwork profiles, proven
cleaning machines as an integral part of new or perfectly modernized
plants for the production of precast concrete elements.
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CONSTRUCTING THE FUTURE

PANEL 12 → Proceedings
plements the specifications of the DiBt‘s approval principles
as further information and provides support for
drawing up a rehabilitation concept.
The document is divided into the items: evaluation
of the situation, rehabilitation and documentation. After
the preparatory work, all data of the building structure
as well as damages and defects on walls or even
ducts are to be surveyed and documented. Before the
execution, it is necessary that an expert draws up a rehabilitation
concept if repairs are needed. The specific
facts detected in the evaluation are to be assessed providing
rehabilitation proposals. For damages due to a
lack of structural stability according to the BDZ paper,
a stability analysis is to be issued by a skilled engineer
(structural engineer) indicating an exact description
of the rehabilitation works necessary. The paper also
describes criteria for crack repairs and the respective
requirements on the repair materials.
All experts agree on the fact that concrete tanks for
the treatment of household wastewater have a two to
three times longer service life than the technical installations.
But as boundary conditions, such as ventilation
and a stable foundation, have an essential influence,
a general assessment cannot be provided without
a survey of the respective object. The newly developed
specifications, on the one hand, are supposed to protect
the end customer against unnecessary expenses
for upgrading and, on the other hand, secure economic
investments as subsidies sustainably.
einer entsprechenden Berufsausbildung und der Teilnahme an einschlägigen
Qualifizierungsmaßnahmen sowie über die notwendige
Qualifikation für die Nachrüstung von Kleinkläranlagen verfügen.
Den hierfür notwendigen Kurs bieten die Bildungsträger BDZ e.V.,
DWA, BEW Essen, analog dem Wartungsfachkundekurs, an. Der Inhalt
ist bundeseinheitlich. Neu ist vor allem auch die zwingende Dokumentationspflicht.
Alle durchgeführten Überprüfungen und Maßnahmen
sind von der nachrüstenden Firma zu dokumentieren und
dem Betriebsbuch beizulegen. Sofern die geforderten Eigenschaften
nicht erfüllt werden, ist durch die nachrüstende Firma ein Sanierungskonzept
zu erarbeiten und der genehmigenden Behörde vorzulegen.
Der Arbeitskreis Betriebssicherheit im Bildungs- und Demonstrationszentrum
(BDZ e.V.) hat sich ebenfalls mit dem Thema befasst
und ein Arbeitspapier „Bewertung und Sanierung vorhandener Behälter
für Kleinkläranlagen aus mineralischen Baustoffen“ erstellt.
Das Papier ergänzt die Vorgaben der Zulassungsgrundsätze des DiBt
als weitergehende Information und als Hilfestellung für die Erstellung
des Sanierungskonzepts.
Das Dokument ist gegliedert in die Punkte Bestandsaufnahme,
Sanierung und Dokumentation. Nach vorbereitenden Arbeiten sind
alle Bauwerksdaten sowie Schäden an Wänden oder auch Durchführungen
zu begutachten und zu dokumentieren. Soweit Ausbesserungen
erforderlich werden, ist vor der Ausführung die Erstellung
eines Sanierungskonzeptes durch einen Fachkundigen notwendig. Es
sollen die in der Bestandsaufnahme festgestellten Besonderheiten bewertet
werden und Sanierungsvorschläge enthalten sein. Schäden,
die auf mangelnde Standsicherheit zurückzuführen sind, erfordern
nach den Vorgaben des BDZ-Papiers einen Standsicherheitsnachweis
eines qualifizierten Technikers (Statiker) mit einer genauen Beschreibung
aller notwendigen Sanierungsarbeiten. Das Papier beschreibt
auch Kriterien für eine Rissbehandlung sowie Anforderungen an die
Sanierungsstoffe.
Alle Experten sind sich einig, dass Betonbehälter für die Reinigung
von häuslichem Schmutzwasser die doppelte oder dreifache
Nutzungsdauer der technischen Einbauteile haben. Da Randbedingungen
wie Be- und Entlüftung sowie standsichere Gründung jedoch
einen nicht unerheblichen Einfluss haben, ist eine Pauschalbewertung
ohne Objektaufnahme nicht möglich. Die neu erarbeiteten Vorgaben
sollen einerseits den Endkunden vor unnützen Ausgaben in
Ertüchtigungen schützen, andererseits aber auch volkswirtschaftliche
Investitionen wie Zuschüsse nachhaltig sichern.
Visit us! Stand-no. 72
Efficient rotary atomisers
and metering systems for
the economical application
of release agent
Mantis ULV-Sprühgeräte GmbH
Vierlander Straße 11a · D-21502 Geesthacht
phone +49 (0)4152 / 8459-0 · fax -11
mantis@mantis-ulv.eu · www.mantis-ulv.eu
204 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com

EXHIBITORS LIST
AUSSTELLERVERZEICHNIS
Träger | Under the umbrella of:
Partner:

First Floor
Obergeschoss
9
8
7
6
5
YER OG
Eingang Großer Saal
40
4
3
2
10
11
39
38
41
42
1
Eingang Großer Saal
Eingang Kleiner Saal
12
13
31
30
29
28
27
26
32
33
51
52
37 43
36 44
35 45
34 46
47
48
49
50
Ground Floor
Erdgeschoss
Markt der Medien
14
15
23
24
25
FOYER EG
Markt der Medien
Café BFT
16
124 125
17
18 19 20 21 22
Studios
Stuttgart + München
Club- und Konferenzraum
123
122
121
126
127
128
129
Durchgang zum Restaurant
Haupteingang
81
80
98
97
99 100 101 102 103 104 105
106
107
108
109
96
93
95 94
92
110
116
113
112
111
117
115
118
114
120
119
56
133
55
132
54
131
53
130
Aufgang OG
57
Kongressbüro
79
82
83
84
85
86
87 88 89
91
90
58
59
60
61
206 64 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com
78
77
76
73
74
75
72
71
70
67
68
69
66
65
64
62
63

Stand
Company`s name
Firma
Stand
Company`s name
Firma
Stand
Company`s name
Firma
1 Sauter
2 Weckenmann Anlagentechnik
3 HALFEN Vertriebsgesellschaft
4 Hess Maschinenfabrik
5 Prilhofer Consulting
6 Max Frank
7 SAA Engineering
8 GTSdata
9 RATEC
10, 11 Harold Scholz
12, 13 Liebherr-Mischtechnik
14, 15 BASF Construction Polymers
16 Haarup Maskinfabrik
17 NOE-Schaltechnik
18 Wacker Chemie
19 KÜBAT Förderanlagen
20 SSB - Dr. Strauch Systemberatung
20 HARTING Deutschland
21, 22 Schöck Bauteile
23 IDAT
24 Würschum
25 Omya
26 progress
27 Gebr. Lotter
28 Liapor
29, 30 Sika Deutschland
31 Knauer Engineering
32 Vollert Anlagenbau
32 Nuspl Schalungsbau
32 Unitechnik Cieplik & Poppek AG
33 Wiggert + Co.
34 Nemetschek Engineering
35 IBB - Ingenieurbüro für Bauinformatik
36, 37 Ha-Be Betonchemie
38 PFEIFER Seil- und Hebetechnik
39 RAMPF FORMEN
40 B.T. innovation
41 RECKLI
42 Tekla
43 Kyocera Unimerco Fastening
44 AVERMANN Maschinenfabrik
45 Rhein-Chemotechnik
46 BCR Building Components Rimmele
47 BRECON Vibrationstechnik
48 Form + Test Seidner
48 Dr. Jung & Partner Software & Consulting
49 Informationsstelle Edelstahl Rostfrei
50 KNIELE Baumaschinen
51 KTI-Plersch Kältetechnik
52 KBH - Baustoffwerke Gebhart & Söhne
53 Ecoratio
54 INTER-MINERALS Deutschland
55 Filigran Trägersysteme
56 Hebau
57 KOBRA Formen
58 Hilti Deutschland
59 BauMineral
60 Langendorf
61 Calenberg Ingenieure
62 Powerment
63 SKEW Accessories
64 Minelco
65 Putzmeister Concrete Pumps
66 TESTING Bluhm & Feuerherdt
67 BRITEG - Beton in Form
68 Industrieverband Feuerverzinken
69 Scherr + Klimke Architekten Ingenieure
70 Fenne Stahl
71 SPS Hardware
72 MANTIS ULV-Sprühgeräte
73 V. FRAAS SOLUTIONS IN TEXTILE
73 TUDALIT Markenverband
74 SGL Technologies
75 PASCHAL-Werk G. Maier
77 SBM Mineral Processing
78 TOP MINERAL
79 Max Europe
80, 81 Adolf Würth
82 Maleki
83, 84 sh minerals
85 Krampe Harex
86 Sommer Anlagentechnik
87 WACKER-WERKE
88 RWEV
89 Dorner Electronic
90 Filzmoser Maschinenbau
91 Berufsgenossenschaft Rohstoffe und
chemische Industrie
92, 93 Maschinenfabrik Gustav Eirich
94 CT Handelsgesellschaft
95 Quadrant Plastic Composites
96 Freudlsperger Beton- und Kieswerk
97 Primo
98 bauBIT Software & Service
99 Klöpfer Construction Deutschland
100 KAISER
101 JORDAHL
102 H-BAU Technik
103 IMKO Micromodultechnik
104 FUCHS LUBRITECH
105 Bühnen
106 KauPo Plankenhorn
107 Polarmatic
108, 109 SCHWENK Zement
110, 111 RÖHRIG granit
112 OGS
113, 114 REMEI Blomberg
115 Ancon
116 Roland Wolf
118 Kiwa MPA Bautest
118 Kiwa Product Cert
118 PÜZ BAU
119, 120 Dyckerhoff
121 Baustahlgewebe
122 BETA Maschinenbau
123 Saint-Gobain Weber
124 LAP Laser Applikationen
125 CTVS Chaudronnerie Technique Val de Saone
126 Peikko Deutschland
127 Scheidel
128 EXTE-Extrudertechnik
129 Grace Bauprodukte
130 Rockwood Pigments
131 ratiobond Klebesysteme
132 PHILIPP
133 DICAD Systeme
Market of Media Markt der Medien
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau (FDB)
fib - fédération internationale du béton
British Precast Concrete Federation
Fachvereinigung Betonbauteile mit
Gitterträgern (BmG)
Fachverband Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg
Verlag Bau + Technik
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton
VDZ
Berufsförderungswerk für die Betonund
Fertigteilhersteller
Wolters Kluwer Deutschland
Bureau International du Béton
Manufacturé (BIBM)
Forschungsvereinigung der deutschen
Beton- und Fertigteilindustrie
Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg
Beuth Verlag
Fachvereinigung Betonrohre und
Stahlbetonrohre (FBS)
BQ-Zert
BetonBauteile Bayern
Betonverband Straße, Landschaft,
Garten (SLG)
Springer Fachmedien Wiesbaden
Bauverlag BV
Ernst & Sohn Verlag für Architektur und
techn. Wissenschaften
BetonMarketing Deutschland
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein
info-b Informationsgemeinschaft
Betonwerkstein
Bundesverband Leichtbeton
Fachvereinigung Betonfertiggaragen
02·2013 BFT INTERNATIONAL 207
01·2013 BFT INTERNATIONAL 65

Product group 1 Produktgruppe 1
Machines and equipment for concrete block
and roof tile production
Maschinen und Anlagen für die Betonsteinund
Dachsteinfertigung
Concrete block machines, roof tile machines, molds, transport and handling
systems, turn-key concrete block production systems, production boards/sheets
Stein- und Dachsteinmaschinen, Formen, Transport- und Handlingsysteme, schlüsselfertige
Anlagen, Unterlagsbretter/-bleche
Company Firma
Stand
Bühnen GmbH & Co. KG 105
Maschinenfabrik Gustav Eirich GmbH & Co. KG 92, 93
Hess Maschinenfabrik GmbH + Co. KG 4
info-b Informationsgemeinschaft Betonwerkstein e. V.
Markt der Medien
KBH - Baustoffwerke Gebhart & Söhne GmbH & Co. KG 52
Knauer Engineering GmbH 31
KOBRA Formen GmbH 57
KÜBAT Förderanlagen GmbH 19
MANTIS ULV-Sprühgeräte GmbH 72
RAMPF FORMEN GmbH 39
SBM Mineral Processing GmbH 77
Würschum GmbH 24
Product group 2 Produktgruppe 2
Machines and equipment for pipe and manhole production
Maschinen und Anlagen für die Rohr- und Schachtfertigung
Concrete pipe machines, manhole machines, forms/molds, transport and handling systems,
pipe testing systems
Rohrmaschinen, Schachtmaschinen, Formen, Transport- und Handlingsysteme, Rohrprüfanlagen
Company Firma
Stand
Maschinenfabrik Gustav Eirich GmbH & Co. KG 92, 93
Hess Maschinenfabrik GmbH + Co. KG 4
KÜBAT Förderanlagen GmbH 19
Langendorf GmbH 60
MANTIS ULV-Sprühgeräte GmbH 72
RATEC GmbH 9
SBM Mineral Processing GmbH 77
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 87
Product group 3 Produktgruppe 3
Machines and equipment for production of
structural precast elements
Maschinen und Anlagen für die Fertigteilproduktion
Automated carousel pallet circuits, forms/shuttering and accessories, tilting tables,
stair forms, extruder systems, slipformers, stressing jacks, plotting and shuttering
robots, vibration technology and compaction systems, concrete distributors,
straightening and cutting machines, mesh and lattice girder welding machines,
reinforcement laying roboters, laser systems
Umlaufanlagen für Decken und Wände, Schalungen und Zubehör, Kipptische,
Treppenschalungen, Extruderanlagen, Gleitfertiger, Spannanlagen, Plotter/Schalungsroboter,
Vibrationstechnik und Verdichtungssysteme, Betonverteiler, Richt- und
Schneidemaschinen, Matten- und Gitterträgerschweißanlagen, Bewehrungsroboter,
Lasersysteme
Company Firma
Stand
AVERMANN Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 44
B.T. innovation GmbH 40
BETA Maschinenbau GmbH & Co. KG 122
BRECON GmbH 47
Bühnen GmbH & Co. KG 105
CTVS Chaudronnerie Technique Val de Saone 125
Ecoratio bv 53
Maschinenfabrik Gustav Eirich GmbH & Co. KG 92, 93
IDAT Ingenieurbüro für Datenverarbeitung in der Technik GmbH 23
KauPo Plankenhorn e. K. 106
Knauer Engineering GmbH 31
KÜBAT Förderanlagen GmbH 19
LAP GmbH Laser Applikationen 124
MANTIS ULV-Sprühgeräte GmbH 72
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH & Co. KG 17
Nuspl Schalungsbau GmbH + Co. KG 32
Prilhofer Consulting 5
progress Maschinen & Automation AG 26
Putzmeister Concrete Pumps GmbH 65
RATEC GmbH 9
SAA Engineering GmbH 7
SBM Mineral Processing GmbH 77
Harold Scholz & Co. GmbH 10, 11
Sommer Anlagentechnik GmbH 86
Unitechnik Cieplik & Poppek AG 32
Vollert Anlagenbau GmbH 32
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 87
Weckenmann Anlagentechnik GmbH & Co. KG 2
66 208 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Product group 4 Produktgruppe 4
Machines and equipment for concrete production
and conveying
Maschinen und Anlagen für Betonbereitung und -förderung
Mixers, silos and conveying equipment, skip conveyors, color dosing systems, admixture
dosing systems, water dosing and moisture measurement devices, concrete
recycling plants
Mischer, Silos und Förderanlagen, Kübelbahnen, Farbdosiergeräte, Zusatzmitteldosiergeräte,
Feuchtemess- und Wasserdosiergeräte, Betonrecyclinganlagen
Company Firma
Stand
Maschinenfabrik Gustav Eirich GmbH & Co. KG 92, 93
Haarup Maskinfabrik A/S 16
Hess Maschinenfabrik GmbH + Co. KG 4
KNIELE Baumaschinen GmbH 50
KTI-Plersch Kältetechnik GmbH 51
KÜBAT Förderanlagen GmbH 19
Liebherr-Mischtechnik GmbH 12, 13
Polarmatic Oy 107
Putzmeister Concrete Pumps GmbH 65
RATEC GmbH 9
Rockwood Pigments 130
RWEV GmbH 88
SBM Mineral Processing GmbH 77
Harold Scholz & Co. GmbH 10, 11
Wiggert + Co. GmbH 33
Würschum GmbH 24
Product group 5 Produktgruppe 5
Automation and control engineering, quality assurance
Automation, Steuerungstechnik, Qualitätssicherung
Control systems, consultation and planning, data processing and software
solutions, CAD systems, concrete testing devices
Steuerungssysteme, Beratung und Planung, Datenverarbeitung und
Softwarelösungen, CAD-Systeme, Betonprüfgeräte
Company Firma
Stand
B.T. innovation GmbH 40
bauBIT Software & Service GmbH 98
DICAD Systeme GmbH 133
Dorner Electronic GmbH 89
Dr. Jung & Partner Software & Consulting AG 48
Maschinenfabrik Gustav Eirich GmbH & Co. KG 92, 93
Form + Test Seidner + Co. GmbH 48
Grace Bauprodukte GmbH 129
GTSdata GmbH & Co. KG 8
HARTING Deutschland GmbH & Co. KG 20
Hilti Deutschland AG 58
IBB - Ingenieurbüro für Bauinformatik 35
IDAT Ingenieurbüro für Datenverarbeitung in der Technik GmbH 23
IMKO Micromodultechnik GmbH 103
Nemetschek Engineering GmbH 34
OGS Gesellschaft für Datenverarbeitung und Systemberatung 112
progress Maschinen & Automation AG 26
PÜZ Bau GmbH Gesellschaft zur Prüfung, Überwachung und 118
SAA Engineering GmbH 7
Sauter GmbH 1
Scherr + Klimke AG 69
SSB - Dr. Strauch Systemberatung GmbH 20
Tekla GmbH 42
TESTING Bluhm & Feuerherdt GmbH 66
TUDALIT e. V. 73
Unitechnik Cieplik & Poppek AG 32
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 87
02·2013 01·2013 BFT INTERNATIONAL 209 67

Product group 6 Produktgruppe 6
Binding material, raw materials and aggregates
Bindemittel, Roh- und Zuschlagstoffe
Product group 8 Produktgruppe 8
Reinforcing, fastening and anchoring technique
Bewehrungs-, Befestigungs- und Verankerungstechnik
Cement, aggregates, colors, fillers (fly ash, stone meal), slags, chromate reducers
Zement, Gesteinskörnungen, Zuschlagstoffe, Farben, Füllstoffe (Flugasche, Steinmehl),
Schlacken, Chromatreduzierer
Company Firma
Stand
BauMineral GmbH 59
Bundesverband Leichtbeton e. V.
Markt der Medien
Dyckerhoff AG 119, 120
info-b Informationsgemeinschaft Betonwerkstein e. V.
Markt der Medien
INTER-MINERALS Deutschland GmbH 54
KTI-Plersch Kältetechnik GmbH 51
Liapor GmbH & Co. KG 28
Minelco GmbH 64
Omya GmbH 25
Powerment GmbH 62
Rockwood Pigments Brockhues GmbH & Co. KG 130
RÖHRIG granit GmbH 110, 111
Saint-Gobain Weber GmbH 123
Harold Scholz & Co. GmbH 10, 11
SCHWENK Zement KG 108, 109
sh minerals GmbH 83, 84
TOP MINERAL GmbH 78
Wacker Chemie AG 18
Product group 7 Produktgruppe 7
Concrete chemicals and surface treatment
Betonchemie und Oberflächenbehandlung
Admixtures, release agents, surface protection, design and finishing, coatings,
acid gels, sealing technique, shot blasting agents
Zusatzmittel, Trennmittel, Oberflächenschutz, -gestaltung und -veredelung,
Beschichtungen, Säure-Gel, Abdichtungstechnik, Strahlmittel
Company Firma
Stand
B.T. innovation GmbH 40
BASF Construction Polymers GmbH 14,15
BCR Building Components Rimmele GmbH & Co. KG 46
Ecoratio bv 53
FUCHS LUBRITECH GmbH 104
Ha-Be Betonchemie GmbH & Co. KG 36, 37
Hebau GmbH 56
info-b Informationsgemeinschaft Betonwerkstein e. V.
Markt der Medien
Maleki GmbH 82
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH & Co. KG 17
RECKLI GmbH 41
REMEI Blomberg GmbH & Co. KG 113, 114
Rhein-Chemotechnik GmbH 45
Saint-Gobain Weber GmbH 123
Scheidel GmbH & Co. KG 127
Sika Deutschland GmbH 29, 30
Wacker Chemie AG 18
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG 87
Roland Wolf GmbH 116
Lattice girders, punching shear reinforcement, reinforcement and threaded connections,
stainless reinforcement, anchor rails, connectors, steel and plastic fibers,
spacers, connection and fixing devices, transport and erection anchors, thermal
insulation, mesh reinforcement
Gitterträger, Durchstanzbewehrung, Bewehrungs- und Schraubanschlüsse, Ankerschienen,
Dorne, Edelstahlbewehrung, Stahl- und Kunststofffasern, Abstandhalter,
Verbindungs- und Befestigungstechnik, Transport- und Montageanker, thermische Trennung,
Bewehrungsmatten
Company Firma
Stand
Ancon GmbH 115
Baustahlgewebe GmbH 121
B.T. innovation GmbH 40
Calenberg Ingenieure GmbH 61
CT Handelsgesellschaft m. b. H. 94
EXTE-Extrudertechnik GmbH 128
Fenne Stahl GmbH 70
Filigran Trägersysteme GmbH & Co. KG 55
Filzmoser Maschinenbau GmbH 90
V. FRAAS SOLUTIONS IN TEXTILE GmbH 73
Max Frank GmbH & Co. KG 6
Freudlsperger Beton- und Kieswerk GmbH 96
Grace Bauprodukte GmbH 129
H-BAU Technik GmbH 102
HALFEN Vertriebsgesellschaft mbH 3
Hilti Deutschland AG 58
Informationsstelle Edelstahl Rostfrei 49
JORDAHL GmbH 101
Krampe Harex GmbH + Co. KG 85
Kyocera Unimerco Fastening GmbH 43
Gebr. Lotter KG 27
Max Europe B. V. 79
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH & Co. KG 17
Peikko Deutschland GmbH 126
PFEIFER Seil- und Hebetechnik GmbH 38
PHILIPP GmbH 132
progress Maschinen & Automation AG 26
RATEC GmbH 9
Schöck Bauteile GmbH 21, 22
SGL Technologies GmbH 74
SPS Hardware mb Trade UG 71
TUDALIT e. V. 73
Roland Wolf GmbH 116
Adolf Würth GmbH & Co. KG 80, 81
68 210 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Product group 9 Produktgruppe 9
Formwork, embedded parts and other accessories
Schalungen, Einbauteile und sonstiges Zubehör
Product group 10 Produktgruppe 10
Organizations and service providers
Organisationen und Dienstleister
Molds, shuttering, formliners, rubber for flexible molds, side shuttering systems,
electrical installation systems, frame connectors, other embedded parts, bearing
elements, thermal protection and sound insulation systems, erection aids, aligning
struts, handling and laying technique
Schalungen, Matrizen, Kautschuk für flexible Formen, Abschalelemente, Elektroinstallationen,
Zargen, sonstige Einbauteile, Bauteillagerung, Wärme- und
Schallschutzsysteme, Montagehilfen, Richtstreben, Absturzsicherungen, Greif- und
Verlegetechnik
Company Firma
Stand
Ancon GmbH 115
AVERMANN Maschinenfabrik GmbH & Co. KG 44
B.T. innovation GmbH 40
BCR Building Components Rimmele GmbH & Co. KG 46
BETA Maschinenbau GmbH & Co. KG 122
BRITEG - Beton in Form 67
Bundesverband Leichtbeton e. V.
Markt der Medien
Calenberg Ingenieure GmbH 61
CT Handelsgesellschaft m. b. H. 94
CTVS Chaudronnerie Technique Val de Saone 125
EXTE-Extrudertechnik GmbH 128
H-BAU Technik GmbH 102
info-b Informationsgemeinschaft Betonwerkstein e. V.
Markt der Medien
KAISER GmbH & Co. KG 100
KauPo Plankenhorn e. K. 106
Klöpfer Construction Deutschland 99
Gebr. Lotter KG 27
NOE-Schaltechnik Georg Meyer-Keller GmbH & Co. KG 17
Nuspl Schalungsbau GmbH + Co. KG 32
PASCHAL-Werk G. Maier GmbH 75
Peikko Deutschland GmbH 126
PFEIFER Seil- und Hebetechnik GmbH 38
Primo GmbH 97
Quadrant Plastic Composites AG 95
RATEC GmbH 9
ratiobond Klebesysteme GmbH 131
RECKLI GmbH 41
REMEI Blomberg GmbH & Co. KG 113, 114
RWEV GmbH 88
Schöck Bauteile GmbH 21, 22
SKEW Accessories B. V. 63
Sommer Anlagentechnik GmbH 86
SPS Hardware mb Trade UG 71
Vollert Anlagenbau GmbH 32
Weckenmann Anlagentechnik GmbH & Co. KG 2
Roland Wolf GmbH 116
Trade associations and organizations, education and training, research and development
organizations, service providers, consulting services, publicity and lobbying
activities, publishers
Branchenverbände und -vereinigungen, Aus- und Fortbildung, Forschungs- und Entwicklungseinrichtungen,
Beratung, Öffentlichkeitsarbeit und Lobbying, Verlage
Company Firma
Stand
Bauverlag BV GmbH
Markt der Medien
Berufsförderungswerk für die Beton- und Fertigteilhersteller e. V. Markt der Medien
Berufsgenossenschaft Rohstoffe und chemische Industrie 91
BetonBauteile Bayern
Markt der Medien
BetonMarketing Deutschland GmbH
Markt der Medien
Betonverband Straße, Landschaft, Garten e. V. (SLG)
Markt der Medien
Beuth Verlag GmbH
Markt der Medien
BQ-Zert GbR
Markt der Medien
British Precast Concrete Federation Ltd - BPCF
Markt der Medien
Bundesverband Leichtbeton e. V.
Markt der Medien
Bureau International du Béton Manufacturé (BIBM)
Markt der Medien
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e. V.
Markt der Medien
Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.
Markt der Medien
Ernst & Sohn Verlag für Architektur und technische
Wissenschaften GmbH Co. KG
Markt der Medien
Fachverband Beton- und Fertigteilwerke Baden Württemberg e. V. Markt der Medien
Fachvereinigung Betonbauteile mit Gitterträgern e. V. (BmG)
Markt der Medien
Fachvereinigung Betonfertiggaragen e. V.
Markt der Medien
Fachvereinigung Betonrohre und Stahlbetonrohre e. V. (FBS)
Markt der Medien
Fachvereinigung Deutscher Betonfertigteilbau e. V. (FDB)
Markt der Medien
fib - fédération internationale du béton
Markt der Medien
Forschungsvereinigung der deutschen Beton- und
Markt der Medien
Fertigteilindustrie e. V.
Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke Baden Württemberg e. V. Markt der Medien
Industrieverband Feuerverzinken e. V. 68
info-b Informationsgemeinschaft Betonwerkstein e. V.
Markt der Medien
Kiwa MPA Bautest GmbH 118
Kiwa Product Cert GmbH 118
Springer Fachmedien Wiesbaden GmbH
Markt der Medien
TUDALIT e. V. 73
VDZ gGmbH
Markt der Medien
Verlag Bau + Technik GmbH
Markt der Medien
Wolters Kluwer Deutschland GmbH
Markt der Medien
02·2013 BFT INTERNATIONAL 211
01·2013 BFT INTERNATIONAL 69

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Ancon GmbH
Bartholomäusstr. 26
90489 Nürnberg
Phone: +49 911 9551 234-0
Fax: +49 911 9551 234-9
info@anconbp.de
www.anconbp.de
Reinforcement bar couplers, tension systems, connectors, stainless
reinforcement
Betonstahlkupplungen, Zugstabsysteme, Einzeldorne, rostfreie Bewehrung
115/8,9
AVERMANN
Maschinenfabrik GmbH & Co. KG
Lengericher Landstr. 35
49078 Osnabrück
Phone: +49 5405 5050
Fax: +49 5405 6441
info@avermann.de
www.avermann.de
Turnkey plant, equipment and technology to manufacture floor slabs, solid
walls, double walls and sandwich elements, formwork, tilting tables, vibration
beds, customized machines
Komplette Anlagen sowie Maschinentechnik zur Fertigung von Deckenplatten,
Massivwänden, Doppelwänden und Sandwich-Elementen,
Schalungen, Kipptische, Rüttelbahnen, Sondermaschinenbau
44/3,9
B.T. innovation GmbH
Sudenburger Wuhne 60
39116 Magdeburg
Phone: +49 391 7352-0
Fax: +49 391 7352-52
info@bt-innovation.de
www.bt-innovation.de
MagFly ® AP, FlyFrame ® , MultiForm, MagSwing ® , planning & consulting, RubberElast
® , SynkoElast ® , InnoElast ® & ProElast ® system, BT-Spannschloss ® ,
40/3,5,7,8,9
DoWaTherm ®
MagFly ® AP, FlyFrame ® , MultiForm, MagSwing ® , Planung & Consulting,
RubberElast ® , SynkoElast ® , InnoElast ® & ProElast ® System,
BT-Spannschloss ® , DoWaTherm ®
BASF Construction Polymers GmbH
Geschäftsbereich Betonzusatzmittel
Dr.-Albert-Frank-Str. 32
83308 Trostberg
Phone: +49 39266 941810
Fax: +49 39266 941851
ronald.koenig@basf.com
www.basf-cc.de
Concrete additives, RheoMATRIX, release agents, X-SEED,
GLENIUM SKY 900 series
Betonzusatzmittel, RheoMATRIX, Betontrennmittel, X-SEED,
GLENIUM SKY 900er Serie
14,15/7
bauBIT Software & Service GmbH
Gimpelstr. 3
5302 Henndorf am Wallersee
AT ÖSTERREICH / AUSTRIA
Phone: +43 6214 20-175
Fax: +43 6214 20-177
office@baubit.at
www.baubit.at
CAD/AV software FT-Floor / Wall / Stair & automated structural floor slab
verification, calculation of one / two axes, dimensioning & reinforcement.
Software for mesh welding plants
CAD/AV-Software FT-Decke / Wand / Treppe mit automatischer Elementdeckenstatik,
ein- und zweiachsige Berechnung + Bemessung + Bewehrung.
Software für Mattenschweißanlagen
98/5
BauMineral GmbH
Hiberniastr. 12
45699 Herten
Phone: +49 2366 509-0
Fax: +49 2366 509-256
baumineral@baumineral.de
www.baumineral.de
EFA fillers, Grobalith, Isogran, Microsit
EFA-Füller, Grobalith, Isogran, Microsit
59/6
Baustahlgewebe GmbH
Friedrichstr. 16
69412 Eberbach
Phone: +49 6271 82-100
Fax: +49 6271 82-368
mail@baustahlgewebe.com
www.baustahlgewebe.com
Lattice girders, reinforcing steel and wire, reinforcing steel in coils and
bars, reinforcing elements, standard mesh, design mesh
Gitterträger, Bewehrungsdraht, Betonstahl in Ringen und Stäben,
Bewehrungselemente, Lagermatten, Listenmatten
121/8
Bauverlag BV GmbH
Avenwedder str. 55
33311 Gütersloh
Phone: +49 5241 8089 364
Fax: +49 5241 8094115
bft@bauverlag.de
www.bft-online.info
BFT INTERNATIONAL - Concrete Plant + Precast Technology, Beton- und
Fertigteil-Jahrbuch, DBZ Deutsche Bauzeitschrift, tis - Tiefbau Ingenieurbau
Straßenbau, ZKG International Cement-Lime-Gypsum
BFT INTERNATIONAL - Betonwerk + Fertigteil-Technik, Beton- und Fertigteil-
Jahrbuch, DBZ - Deutsche Bauzeitschrift, tis - Tiefbau Ingenieurbau Straßenbau,
ZKG International Zement-Kalk-Gips
market of media/10
212 70 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
BCR Building Components
Rimmele GmbH & Co. KG
Altheimer Straße 1
89604 Allmendingen
Phone: +49 7391 5098 50
Fax: +49 7391 5098 51
matthias.rimmele@viadomo.com
www.viadomo.com
Via Domo now with worldwide presence. New construction unit for complex
product innovations. Products: Wetcast molds made of polyurethan, new
release agent.
Via Domo nun weltweit aufgestellt. Neue Konstruktionsabteilung für komplexe
Produktinnovationen. Produkte: Polyethanformen für die Wetcastindustrie,
Neues Trennmittel zur Entformung.
46/7,9
Berufsförderungswerk für die Beton- und
Fertigteilhersteller e. V.
Gerhard-Koch-Str. 2 + 4
73760 Ostfildern
Phone: +49 711 32732-323
Fax: +49 711 32732-350
info@berufsausbildung-beton.de
www.berufsausbildung-beton.d
The not-for-profit association promotes vocational training in the concrete
and precast industry trades.
Der gemeinnützige Verein setzt sich für die Ausbildungsförderung der Berufe
der Betonfertigteilindustrie und des Betonsteinhandwerks ein.
market of media/10
Berufsgenossenschaft Rohstoffe und
chemische Industrie
Theodor-Heuss-Str. 160
30853 Langenhagen
www.bgrci.de
BG RCI provides information on health and safety in the concrete industry.
Die BG RCI informiert über Arbeits- und Gesundheitsschutz in der Betonindustrie.
91/10
BETA Maschinenbau GmbH & Co. KG
Nordhäuser Str. 2
99765 Heringen
Phone: +49 36333 666-0
Fax: +49 36333 666-18
info@beta-mb.de
www.beta-mb.de
Formwork and steel molds, tilting and vibrating tables, casting buckets,
exit carriages, lifting beams, customized designs, magnet for formwork
engineering, accessories
Schalungen und Stahlformen, Kipp- und Rütteltische, Betonierkübel, Ausfuhrwagen,
Traversen, Sonderkonstruktionen, Magnet-Schaltechnik, Zubehör
122/3,9
BetonBauteile Bayern
im Bayerischen Industrieverband
Steine und Erden e. V.
Beethovenstr. 8
80336 München
Phone: +49 89 51403-181
Fax: +49 89 51403-183
betonbauteile@steine-erden-by.de
www.betonbauteile-by.de
BetonBauteile Bayern is the association of the Bavarian manufacturers
of concrete products and precast elements. We offer specialist seminars,
specific communication platforms and technical services exclusively to our
members.
BetonBauteile Bayern ist der Fachverband der bayerischen Hersteller von
Beton- und Fertigteilen. Wir bieten exklusiv für unsere Mitglieder fachkundige
Seminare, spezifische Kommunikationsplattformen, technische Services.
market of media/10
BetonMarketing Deutschland GmbH
Steinhof 39
40699 Erkrath
Phone: +49 211 28048-1
Fax: +49 211 28048-320
bmd@beton.org
www.beton.org
Press and public relations activities, publications, Internet platform beton.
org, architectural competition, participation in trade fairs and university initiative,
coordination of joint activities with three regional organizations
Presse- und Öffentlichkeitsarbeit, Publikationen, Internet-Plattform 'beton.
org', Architekturwettbewerb, Messeauftritte und Hochschulinitiative, Koordination
gemeinsamer Aktivitäten mit drei Regionalgesellschaften
market of media/10
Betonverband Straße, Landschaft,
Garten e.V. (SLG)
Schloßallee 10
53179 Bonn
Phone: +49 228 95456-0
Fax: +49 228 95456-90
slg@betoninfo.de
www.betonstein.de
market of media/10
Beuth Verlag GmbH
Burggrafenstr. 6
10787 Berlin
Phone: +49 30 26012-260
Fax: +49 30 2601-1260
info@beuth.de
www.beuth.de
market of media/10
02·2013 01·2013 BFT INTERNATIONAL 213 71

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
BQ-Zert GbR
Die Bau- und Baustoffzertifizierer
BÜV-QMB-Zert
Gerhard-Koch-Str. 2+4
73760 Ostfildern
Phone: +49 711 32732-333
Fax: +49 711 32732-335
bq-zert@betonservice.de
www.betonservice.de
Certification agency for quality management systems in the construction
and building materials industries: QM/EM audits and certifications,
Combined audits with product monitoring
Zertifizierungsstelle für Qualitätsmanagement im Bereich Bau- und Baustoffindustrie:
QM/UM-Audits und -Zertifizierungen, Kombi-Audits mit
Produktüberwachung
market of media/10
BRECON GmbH Vibrationstechnik
Stolberger Str. 393
50933 Köln
Phone: +49 221 9544-270
Fax: +49 221 9544-277
info@brecon.de
www.brecon.de
BRECON external vibrators, internal vibrators, frequency and PLC control
systems, special designs for OEM customers. TOP: Synchronized vibrators
for a significant noise reduction during the concrete compaction, SLIM2: the
efficient quick-release vibrator
BRECON Außenrüttler, Innenrüttler, Frequenzumrichter, Steuerungen, Spezialentwicklungen
für Erstausrüster, TOP: Synchronlaufrüttler, die die Lärmentwicklung
bei der Betonverdichtung deutlich reduzieren, SLIM2: das rationelle
Schnellspann-System
47/3
BRITEG - Beton in Form
Lindenweg 10
33129 Delbrück
info@betonschalung.de
www.betonschalung.de
3D formwork for cast-in-place and precast concrete
Schalungen 3-dimensional für Ortbeton und Fertigbeton
67/9
British Precast Concrete Federation
Ltd - BPCF
60 Charles Street
LE1 1FB Leicester
UK ENGLAND / ENGLAND
Phone: +44 116 253-6161
Fax: +44 116 251-4568
info@britishprecast.org
www.britishprecast.org
Trade association for the UK precast industry and its supply chain
Fachverband der britischen Fertigteil- und Zulieferindustrie
market of media/10
Bühnen GmbH & Co. KG
Hinterm Sielhof 25
28288 Bremen
Phone: +49 421 5120-125
Fax: +49 421 5120-260
info@buehnen.de
www.buehnen.de
Hot melt adhesives as roofing spacer, Holt melt adhesives for production of
structural precast elements, Hot melt tank applicator systems
Schmelzklebstoffe als Abstandshalter für Dachsteine, Schmelzklebstoffe für
die Fertigteilproduktion, Schmelzklebstofftankanlagen
105/1,3
Bundesverband Leichtbeton e. V.
Sandkauler Weg 1
56564 Neuwied
Phone: +49 2631 222 27
Fax: +49 2631 313 36
info@leichtbeton.de
www.leichtbeton.de
market of media/6,9,10
Bureau International du Béton
Manufacturé (BIBM)
Bd. du Souverain, 68
1170 Brüssel
BE BELGIEN / BELGIUM
Phone: +32 2 7387 442
Fax: +32 2 7356 069
info@bibm.org
www.bibm.eu
BIBM is the European Federation of the precast concrete industry. The
organization strives to advocate industry interests and to promote cooperation
at European level
Das BIBM ist der europäische Berufsverband der Beton- und Fertigteilindustrie
und bemüht sich um die Verteidigung der Interessen der Industrie sowie um
die Förderung der europäischen Zusammenarbeit
market of media/10
214 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com
72 BFT INTERNATIONAL 01·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Calenberg Ingenieure GmbH
Am Knübel 2 - 4
31020 Salzhemmendorf
Phone: +49 5153 9400-0
Fax: +49 5153 9400-49
info@calenberg-ingenieure.de
www.calenberg-ingenieure.de
Static and dynamic support of building components, protection against
vibration and structure borne noise, airborne noise protection
Statische und dynamische Bauteillagerung, Körperschall- und Erschütterungsschutz,
Lärmschutz
61/8,9
CT Handelsgesellschaft m. b. H.
Hohenkreuzstraße 21
78655 Dunningen-Seedorf
Phone: +49 7402 920 08-0
Fax: +49 7402 920 08-20
www.ct-bauprofi.com
CT Fensterzargensystem, CT Abhebesysteme, Abstandhalter
CT sash window system; CT lifting systems; spacers
94/8,9
CTVS
Chaudronnerie Technique Val de Saone
352, allée de Fétan
01600 Trévoux
FR FRANKREICH / FRANCE
CTVS develops and manufactrures all special steel forms and molds for
precast concrete solutions. Our products are specifically customized to
meet your requirements
CTVS entzwickelt und fertigt alle Sonderstahlschalungen und Formen zur Herstellung
von Serien-Betonfertigteilen. All unsere Produkte werden spezifisch
für Sie auf Maß gefertigt
125/3,9
Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e. V.
Budapester Str. 31
10785 Berlin
Phone: +49 30 2693-1320
Fax: +49 30 2693-1319
udo.wiens@dafstb.de
The key task of the DAfStb is to promote concrete construction as a safe,
durable, economical and environmentally friendly construction method. The
committee acts as a platform to focus all concrete construction related
activities in the field of research / standardization
Der DAfStb hat die zentrale Aufgabe, den Betonbau als sichere, dauerhafte,
wirtschaftliche und umweltfreundliche Bauart zu fördern. Er bildet die Plattform,
auf der alle Aktivitäten des Betonbaus im Bereich der Forschung /
Regelgebung gebündelt werden
market of media/10
Deutscher Beton- und
Bautechnik-Verein E.V.
Kurfürstenstr. 129
10785 Berlin
Phone: +49 30 2360 96-0
Fax: +49 30 2360 96-23
info@betonverein.de
www.betonverein.de
The DBV is an association promoting and developing scientific and technical
foundations to concrete construction and structural engineering
Der DBV ist ein Verein zur Förderung und Weiterentwicklung der wissenschaftlichen
und technischen Grundlagen des Betonbaus und der Bautechnik
market of media/10
DICAD Systeme GmbH
Theodor-Heuss-Str. 92 - 100
51149 Köln
Phone: +49 2203 9313-0
Fax: +49 2203 9313-199
info@dicad.de
www.dicad.de
Innovative, hands-on CAD solutions for precast plants and construction
engineers
Innovative CAD-Lösungen von Praktikern für Betonfertigteilwerke und
Bauingenieure
133/5
Dorner Electronic GmbH
Kohlgrub 914
6863 Egg
Phone: +43 5512 2240 0
Fax: +43 5512 2240-46
info@dorner.at
www.dorner.at
Design, manufacture and installation of industrial process controls and
process instrumentation and control systems for ready-mixed and precast
concrete plants, laboratory software, recource management
Planung, Herstellung & Installation industrieller Prozesssteuerungen &
Prozessleitsysteme für Transportbeton- und Fertigteilwerke, Laborsoftware,
Ressourcenverwaltung, Netzwerk & Datenverbund
89/5
Dr. Jung & Partner
Software & Consulting AG
Mainzer Str. 23
10247 Berlin
Phone: +49 30 27 57 40-20
Fax: +49 30 29 04 90 92
a.janker@jpsc.de
LASTRADA The Industry Standard Software for Construction Materials
Testing. Modular Laboratory Information Management System (LIMS)
LASTRADA Die Standardsoftware für die Baustoffprüfung. Modulare
Client-Server-Software für Prüflaboratorien (LIMS)
48/5
02·2013 BFT INTERNATIONAL 215
01·2013 BFT INTERNATIONAL 73

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
SPONSOR
Dyckerhoff AG
Biebricher Str. 69
65203 Wiesbaden
Phone: +49 611 676-0
Fax: +49 611 676-1040
info@dyckerhoff.com
www.dyckerhoff.com
Cements and high performance cementitions binder
Zemente und Hochleistungsbindemittel
119, 120/6
Ecoratio bv
Industrieweg 161
3044 AS Rotterdam
NL NIEDERLANDE / THE NETHERLANDS
Phone: +31 88 2244-440
Fax: +31 88 2244-444
info@ecoratio.com
www.ecoratio.com
Ecoratio supplies environmental friendly release agent emulsions and supplementary
products. All our products are suitable for application under
most diverse circumstances
Ecoratio liefert umweltfreundliche Trennmittel-Emulsionen und Zubehör. All
unsere Produkte eignen sich für die Anwendung unter äußerst verschiedenartigen
Bedingungen
53/3,7
Maschinenfabrik Gustav Eirich GmbH & Co. KG
Walldürner Str. 50
74736 Hardheim
Phone: +49 6283 51-0
Fax: +49 6283 51-325
www.eirich.de
Intensive mixers for disintegration of cement-, pigment- and clay-lumps;
NEW: 1-Liter Lab-Mixer
Intensivmischer für Aufschluss von Zement-, Pigment- und Lehm-Klumpen;
NEU: 1-Liter-Labormischer
92, 93/1,2,3,4,5
Ernst & Sohn Verlag für Architektur
und technische Wissenschaften
GmbH & Co. KG
Rotherstr. 21
10245 Berlin
Phone: +49 30 4703-1200
Fax: +49 30 4703-1270
info@ernst-und-sohn.de
www.ernst-und-sohn.de
Books and journals for civil engineers and architects, Concrete Yearbook,
Eurocode 2, Journals: Concrete and Reinforced Concrete Construction and
Structural Concrete
Bücher und Zeitschriften für Bauingenieure und Architekten, Beton-Kalender,
Eurocode 2, Beton- und Stahlbetonbau, Structural Concrete
market of media/10
EXTE-Extrudertechnik GmbH
Industriestraße 3
06429 Nienburg
Phone: +49 34721 401-0
Fax: +49 34721 401-99
info@exte.de
www.exte.de
Concrete accessoires: plastic processing, spacers for the precast industry
out of plastic, steel and fibre concrete
Schalungszubehör: Kunststoffverarbeitung, Abstandhalter für den Betonbau
aus Kunststoff, Stahl und Faserbeton
128/8,9
Fachverband Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e. V.
Gerhard-Koch-Str. 2+4
73760 Ostfildern
Phone: +49 711 32732-300
Fax: +49 711 32732-350
fbf@betonservice.de
www.betonservice.de
Services offered exclusively to member companies: lobbying and public
relations activities for precast concrete elements, technical support
and assistance, labor law consultancy and representation in litigation,
vocational and further training, pooled procurement
Exklusiv für Mitgliedsunternehmen: Lobbying und Öfffentlichkeitsarbeit für
Betonbauteile, Betreuung in technischen Fragen, Arbeitsrechtliche Beratung
und Prozessvertretung, Aus- und Weiterbildung, Einkaufspools
market of media/10
Fachvereinigung Betonbauteile mit
Gitterträgern e. V. (BmG)
Raiffeisenstr. 8
30938 Burgwedel
Phone: +49 5139 959930
Fax: +49 5139 999-451
info@betonverbaende-nord.de
www.fachvereinigung-bmg.de
market of media/10
Fachvereinigung Betonfertiggaragen e. V.
Schloßallee 10
53179 Bonn
Phone: +49 228 9545-611
Fax: +49 228 9545-690
info@betonfertiggaragen.de
www.betonfertiggaragen.de
The association's key responsibilities include the introduction, enforcement
and ongoing development of guidelines in order to ensure stringent quality
standards, as well as informing clients and designers of the options and
benefits provided by precast garages
Arbeitsschwerpunkte liegen in der Einführung, Durchsetzung und Weiterentwicklung
technischer Richtlinien, um verbindliche Qualitätsstandards zu
gewährleisten sowie in der Information der Bauherren und Planer über Möglichkeiten
und Vorteile von Betonfertiggaragen
market of media/10
216 74 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Fachvereinigung Betonrohre und
Stahlbetonrohre e. V. (FBS)
Schloßallee 10
53179 Bonn
Phone: +49 228 95456-54
Fax: +49 228 95456-43
info@fbsrohre.de
www.fbsrohre.de
market of media/10
Fachvereinigung Deutscher
Betonfertigteilbau e.V. (FDB)
Schloßallee 10
53179 Bonn
Phone: +49 228 9545 656
Fax: +49 228 9545 690
info@fdb-fertigteilbau.de
www.fdb-fertigteilbau.de
Brochures, books and codes of practice to order or download, texts for
invitation of tenders, parts catalogue (standardized types), knowledge
database, (pre)dimensioning, architecture, sample drawings, technical
consultancy
Broschüren, Bücher und Merkblätter zum Bestellen oder Download, Ausschreibungstexte,
Typenprogramm, Wissensdatenbank, Vordimensionierung,
Architektur, Musterzeichnungen, technische Beratung
marked of media/10
Fenne Stahl GmbH
Nikolaus-Otto-Straße 8
46282 Dorsten
Phone: +49 2362 952969-0
Fax: +49 2362 952969-11
info@fenne.de
www.fenne.de
Fenne steel manufacturer of reinforcing steel bars, concrete reinforcing
bars, smooth reinforcing wire in coils or cut lengths, profiled reinforcing
wire in coils or cut lengths; product certified according to DIN 488 and
KOMO; Fenne steel trade includes the full range of rebar products.
Fenne Stahl, Hersteller von Betonstahl in Stäben, Betonstahl in Ringen, glatter Bewehrungsdraht
in Ringen und Fixlängen, Produkte nach DIN 488 und KOMO zertifiziert.
Fenne Stahl Handel umfasst das vollständige Sortiment an Betonstahlprodukten.
70/8
fib - fédération internationale du béton
Case Postale 88
1015 Lausanne
CH SCHWEIZ / SWITZERLAND
Phone: +41 21 693 2747
Fax: +41 21 693 6245
fib@epfl.ch
www.fib-international.org
New Bulletins available (see website)! Major events 2012: The fib Symposium
in Stockholm (June) and the publication of the new fib Model Code 2010
(Final draft) as fib Bulletin 65 and 66
Neue Bulletins sind da (siehe Website)! Wichtigste Events 2012: Das fib
Symposium in Stockholm (Juni) und Veröffentlichung des fib Model Code 2010
(Final draft) als fib Bulletin 65 und 66
market of media/10
Filigran Trägersysteme GmbH & Co. KG
Zappenberg 6
31633 Leese
Phone: +49 5761 9225-0
Fax: +49 5761 9225-40
info@filigran.de
www.filigran.com
Filigran punching shear reinforcement FDB, lattice girders, reinforcing steel
in coils B 500 A
Filigran Durchstanzbewehrung FDB, Gitterträger, Betonstahl in Ringen B 500 A
55/8
Filzmoser Maschinenbau GmbH
Am Thalbach 3
4600 Thalheim bei Wels
AT ÖSTERREICH / AUSTRIA
Phone: +43 7242 3434 0
Fax: +43 7242 3434 413
marketing@fil.co.at
www.filzmoser.com
Straightening and cutting machines for reinforcing steel off coil with roller
or rotor straightening units, optional equipment for precast concrete plants
and rebar shops, mesh welding plants
Richt- und Schneidemaschinen für Betonstahl vom Coil, mit Rollen und
Rotorrichtwerk, Zusatzeinrichtungen für Fertigteilwerke und Eisenbiegereien,
automatische Bewehrungssysteme mit Roboterverlegung, Mattenschweißanlagen
90/8
Form + Test Seidner + Co. GmbH
Zwiefalter Str. 20
88499 Riedlingen
Phone: +49 7371 9302-0
Fax: +49 7371 9302-99
vertrieb@formtest.de
www.formtest.de
Compression and bending testers for pavers, tiles and curbs, abrasion testers,
specimen grinders, pressure devices for splitting tensile testing; test
sievers, sieve shaker, service and calibration of testing machines
Druck- und Biegeprüfmaschinen für Pflastersteine, Platten und Bordsteine,
Abriebprüfgeräte, Probenschleifmaschinen, Druckvorrichtungen für Spaltzugprüfung,
Analysen-Prüfsiebe, Siebmaschine, Service + Kalibrierung von
Prüfmaschinen
48/5
Forschungsvereinigung der deutschen
Beton- und Fertigteilindustrie e. V.
Schloßallee 10
53179 Bonn
Phone: +49 228 95456-11
Fax: +49 228 95456-90
info@forschung-betonfertigteile.de
www.forschung-betonfertigteile.de
The research association aims to promote application-oriented research and
development for small- and medium-sized businesses supplying factoryproduced
precast concrete elements
Aufgabe und Ziel der Forschungsvereinigung ist die Förderung der anwendungsorientierten
Forschung und Entwicklung zugunsten kleiner und mittlerer
Unternehmen für die Herstellung werkmäßig vorgefertigter Betonerzeugnisse
market of media/10
02·2013 01·2013 BFT INTERNATIONAL 217 75

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
V. FRAAS SOLUTIONS IN TEXTILE GmbH
Orter Str. 6
95233 Helmbrechts
Phone: +49 9252 7036 60
Fax: +49 9252 7036 6550
kjell.leinte@fraas.com
www.solutions-in-textile.com
SITgrid ® - the textile 3D reinforcement I three dimensional, biaxle spacer
fabric I customized ready-make products and coating
SITgrid ® - die textile 3D Bewehrung I dreidimensionale, biaxiale Abstandsgewirke
I kundenspezifische Konfektion und Beschichtung
73/8
Max Frank GmbH & Co. KG
Mitterweg 1
94339 Leiblfing
Phone: +49 9427 1890
Fax: +49 9427 1588
info@maxfrank.de
www.maxfrank.de
Technologies for the construction industry, Product lines: Spacers,
Formwork technology, Reinforcement technologies, Sealing technologies,
Building acoustics
Technologien für die Bauindustrie, Geschäftsbereiche: Abstandhalter,
Schalungstechnik, Bewehrungstechnik, Dichtungstechnik, Bauakustik
6/8
Freudlsperger Beton- und Kieswerk GmbH
Möhrenbachstr. 2
84524 Neuötting
Phone: +49 8671 9984-0
Fax: +49 8671 9984-55
kfm.leitung@freudlsperger.de
www.freudlsperger.de
96/8
FUCHS LUBRITECH GmbH
Werner-Heisenberg-Str. 1
67661 Kaiserslautern
Phone: +49 6301 3206-0
Fax: +49 6301 3206-940
info@fuchs-lubritech.de
www.fuchs-lubritech.de
FUCHS LUBRITECH develops and manufactures high quality concrete release
agents such as SOK AQUA emulsions or the BETONEX protecting agents
FUCHS LUBRITECH entwickelt und produziert hochwertige Betontrennmittel
wie z. B. die Emulsionen der SOK AQUA-Reihe oder Mischerschutz aus dem
BETONEX-Sortiment
104/7
Grace Bauprodukte GmbH
Pyrmonter Str. 56
32676 Lügde
Phone: +49 5281 7704 0
Fax: +49 5281 7704 99
info.gracebauprodukte@grace.com
www.graceconstruction.com
Colorplastin A, Colorplastin B, Maxiflow 40 (FM), Superflow 40E (FM)
Colorplastin A, Colorplastin B, Maxiflow 40 (FM), Superflow 40E, Zusatzmittelsysteme
(FM)
129/5,8
GTSdata GmbH & Co. KG
Zinngießerstr. 12
31789 Hameln
Phone: +49 5151 10738-0
Fax: +49 5151 10738-55
info@gtsdata.com
www.gtsdata.com
Priamos - the complete software solution for concrete plants, modules for
CRM, digital archive, to-do management, costing, order processing, delivery
scheduling and resource planning, CAD and master computer integration
Priamos – die komplette Softwarelösung für optimales Unternehmensmanagement,
Module für Vertriebsunterstützung, Kalkulation, Auftragsabwicklung,
Disposition und Ressourcenplanung, CAD- und Leitrechnerintegration
8/5
Güteschutz Beton- und Fertigteilwerke
Baden-Württemberg e. V.
Gerhard-Koch-Str. 2+4
73760 Ostfildern
Phone: +49 711 32732-330
Fax: +49 711 32732-335
www.betonservice.de/gbf
The service provider dealing with all topics related to quality in construction:
Series of seminars "Quality in Construction Planning" for structural engineers
practices and manufacturing plants
Der Dienstleister für alle Fragen rund um die Qualität im Bauwesen: Seminarreihe
"Qualität in der Bauplanung" für Tragwerksplaner aus Ingenieurbüros
und Herstellerwerken, Sachverständigentätigkeit, QM-Coaching, technische
Schulungen
market of media/10
H-BAU Technik GmbH
Am Güterbahnhof 20
79771 Klettgau-Erzingen
Phone: +49 7742 9215-20
Fax: +49 7742 9215-90
info.klettgau@h-bau.de
www.h-bau.de
Wall holds, formworks, shear pins, double-wall handling ties,
heat-insulating elements, soundproofing
Mauerabfangungen, Schalungen, Schubdorne, Doppelwandtransportanker,
Wärmedämmelemente, Schallisolierung
102/8,9
218 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com
76 BFT INTERNATIONAL 01·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Ha-Be Betonchemie GmbH & Co. KG
Stüvestr. 39
31785 Hameln
Phone: +49 5151 587-0
Fax: +49 5151 587-55
info@ha-be.com
www.ha-be.com
Concrete admixtures, concrete colours, surface protection systems,
separating agents
Betonzusatzmittel, Betonfarben, Oberflächenschutz-Systeme, Trennmittel
36,37/7
Haarup Maskinfabrik A/S
Haarupvej 20
8600 Silkeborg
DK DÄNEMARK / DENMARK
Phone: +45 8684 6255
Fax: +45 8684 5377
haarup@haarup.dk
www.haarup.dk
Specialist over 50 years in mixing and batching plants for the whole concrete
industry and all types of concrete
Seit 50 Jahren Experte für Dosier- und Mischanlagen für die gesamte Betonindustrie
und alle Arten von Beton
16/4
HALFEN Vertriebsgesellschaft mbH
Katzbergstr. 3
40764 Langenfeld
Phone: +49 2173 970-0
Fax: +49 2173 970-225
info@halfen.de
www.halfen.de
Transport anchor systems, punch-shear reinforcement, Dynagrip, HIT
Halfen-Iso-Elements for thermal isolation of balconies, reinforcement connections,
Halfen bi-Trapez-Box for reduction of impact, HLB
Transportankersysteme, Durchstanzbewehrung, Dynagrip, HIT Halfen-Iso-
Elemente zur thermischen Trennung von Balkonen, Bewehrungsanschlüsse,
Halfen bi-Trapez-Box, HLB Loop Box
3/8
HARTING Deutschland GmbH & Co. KG
Simeonscarré 1
32427 Minden
Phone: +49 0571 8896-0
info@harting.com
www.harting.de
Connectors for energy and data transmission RFID system components and
system integeration
Steckverbinder für die Energie- und Datenübertragung RFID Systemkomponenten
und Systemintegration
20/5
Hebau GmbH
An der Eisenschmelze 13
87527 Sonthofen
Phone: +49 8321 6736-0
Fax: +49 8321 6736-36
mail@hebau.de
www.hebau.de
Products for architectural and decoratice concrete: Exposed aggregate concrete
chemicals (liquid + paper), acid gels, release agents for architectural
and wetcast concrete, protective coatings, admixtures, fibres
Produkte für Architekturbeton bzw. dekorativen Beton: Waschbetonprodukte
(Lack + Papier), Säure-Gel, Trennmittel (Sichtbeton und Wetcast), Imprägnierungen,
Additive, Fasern
56/7
Hess Maschinenfabrik GmbH + Co. KG
Freier-Grund-Str. 123
57299 Burbach
Phone: +49 2736 497 6620
Fax: +49 2736 497 6620
info@hessgroup.com
www.hessgroup.com
Metering and mixing systems, mobile and stationary block machines, floor
production equipment, tilting-mold machines, handling and packaging
equipment, surface finishing equipment, pipe and manhole machines
Dosier- und Mischanlagen, Steinfertigungsanlagen mobil und stationär,
Bodenfertiger, Kippformmaschinen, Transport- und Verpackungsanlagen, Veredelungsanlagen,
Rohr- und Schachtmaschinen
4/1,2,4
Hilti Deutschland AG
Hiltistr. 2
86916 Kaufering
Phone: +49 800 8885-522
Fax: +49 800 8885-523
www.hilti.de
HILTI anchor channel HAC, Hilti HIT-RE 500-SD, -RE 500, -HY 200 for anchor
and reinforcement technology, Ferroscan PS200, x-Scan PS 1000, shear connector
HCC, form-stop X-FS
HILTI Ankerschiene HAC, Hilti HIT-RE 500-SD, -RE 500, -HY 200 für Dübel- und
Bewehrungstechnik, Ferroscan PS200, x-Scan PS 1000, Schubverbinder HCC,
Schalungsanschlag X-FS
58/5,8
IBB - Ingenieurbüro für Bauinformatik
Ehlert & Wolf
Vor den Feldern 17
51147 Köln
Phone: +49 2203 9286-14
Fax: +49 2203 6965-60
ehlert@betsy.de
www.betsy.de
Having been in use at many plants since 1984, Betsy was redesigned completely.
All modules - from costing to invoicing - benefit from new usability
and faster data access
Betsy, seit 1984 bei vielen Werken im Einsatz, wurde völlig neu programmiert.
Alle Bereiche von der Kalkulation bis zur Abrechnung profitieren von neuen
Nutzungsmöglichkeiten und schnellerem Datenzugriff
35/5
02·2013 BFT INTERNATIONAL 219
01·2013 BFT INTERNATIONAL 77

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
IDAT - Ingenieurbüro für
Datenverarbeitung in der Technik GmbH
Pfnorstr. 10
64293 Darmstadt
Phone: +49 6151 7903 0
Fax: +49 6151 7903 55
info@idat.de
www.idat.de
CAD programs for designing precast concrete units: solid walls, solid floor
slabs, double walls, precast concrete slabs, hollow-core slabs, stairs, stairwells,
facades, columns and beams
CAD-Programme zur Fertigteilpanung: Massivwände, Massivdecken, Doppelwände,
Elementdecken, Hohlkörperdecken, Treppen, Treppenhäuser, Fassaden,
Stützen und Binder
23/3,5
IMKO Micromodultechnik GmbH
Im Stoeck 2
76275 Ettlingen
Phone: +49 7243 5921-0
Fax: +49 7243 5921-40
info@imko.de
www.imko.de
Moisture measurement probes SONO with state-of-the-art Radartechnology,
Handheld sandmoisture device
Feuchtesonden SONO mit modernster Radartechnologie, Mobiles Sandfeuchtemessgerät
103/5
Industrieverband Feuerverzinken e. V.
Graf-Recke-Str. 82
40239 Düsseldorf
Phone: +49 211 6907-650
Fax: +49 211 6907-6528
www.feuerverzinken.com
68/10
info-b
Informationsgemeinschaft
Betonwerkstein e. V.
Biebricher Str. 69
65203 Wiesbden
Phone: +49 611 6034-03
Fax: +49 611 6090-92
service@info-b.de
www.info-b.de
Marketing services provided to cast stone and terrazzo manufacturers and
precast operations, consultancy for architects and designers regarding the
appropriate use of cast stone and fair-faced concrete
Marketing-Service für Betonwerkstein- und Terrazzohersteller und Fertigteilwerke,
Beratung für Planer und Architekten bei der Planung von Betonwerkstein
und Sichtbeton
market of media/1,6,7,9,10
Informationsstelle Edelstahl Rostfrei
Sohnstr. 65
40237 Düsseldorf
Phone: +49 211 6707-835
Fax: +49 211 6707-344
info@edelstahl-rostfrei.de
www.edelstahl-rostfrei.de
Stainless steel rebar, stainless steel connection technology
Nichtrostender Betonstahl, nichtrostende Verbindungstechnik
49/8
INTER-MINERALS Deutschland GmbH
Dahlienstr. 23
53332 Bornheim
Phone: +49 2227 9905-0
Fax: +49 2227 9905-55
inter-minerals@t-online.de
www.interminerals.com
Natural aggregates for the concrete industry
Natursteinkörnungen für die Betonindustrie
54/6
JORDAHL GmbH
Nobelstr. 51
12057 Berlin
Phone: +49 30 6828-302
Fax: +49 30 6828-3497
info@jordahl.de
www.jordahl.de
Fastening systems e. g. anchor channels, studrails, shear connectors,
mounting channels, profiled metal sheet channels
Befestigungssysteme wie Ankerschienen, Trapezblechbefestigungsschienen,
Durchstanzbewehrungen, Schubdorne, Montageschienen
101/8
KAISER GmbH & Co. KG
Ramsloh 4
58579 Schalksmühle
Phone: +49 2355 809-0
Fax: +49 2355 809-21
info@kaiser-elektro.de
www.kaiser-elektro.de
Electrical installation for plant manufacturing: Wall production: B²-Program
- fast, easy, safe; Slab production: casings for LED, UV-/HV, energy-saving
lamps, loudspeakers
Elektroinstallation für die Werksfertigung: Wandfertigung: B²-Programm -
schnell, einfach, sicher; Deckenfertigung: Gehäuse für LED, UV-/HV-, Energiesparleuchten,
Lautsprecher
100/9
220 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com
78 BFT INTERNATIONAL 01·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
KauPo Plankenhorn e. K.
Kautschuk & Polyurethane
Max-Planck-Str. 9/3
78549 Spaichingen
Phone: +49 7424 9584 23
Fax: +49 7424 9584 255
info@kaupo.de
www.kaupo.de
Liquid rubber for own production of flexible formliners and concrete molds;
custom-made formliners and concrete block molds
Flüssiger PUR-Kautschuk zur Eigenfertigung von elastischen Vorsatzschalungen
und flexiblen Betonsteinformen; Herstellung von Sonderschalungen und
Betonsteinformen auf Kundenwunsch
106/3,9
KBH - Baustoffwerke
Gebhart & Söhne GmbH & Co. KG
Einöde 2
87760 Lachen
Phone:+49 8331 9503 0
Fax: +49 8331 9503-20
maschinen@k-b-h.de
www.k-b-h.de
Systems for layer-by-layer aging of concrete paving blocks, aging systems
for split products, Mobile OFF LINE Dancing Weight System, COLORIST: Colour
blend unit for creation of multi-color blend concrete, washing system, shot
blasting system
Anlagen zur lagenweisen Alterung von Betonpflastersteinen, Anlagen zur
Alterung von Spaltprodukten, Mobile Off Line Alterungsanlage, COLORIST:
Ergänzungsmodul zur Erzeugung von Colormix-Optiken, Wasserstrahlanlage,
Kugelstrahlanlage
52/1
Kiwa MPA Bautest GmbH
Mühlmahdweg 25a
86167 Augsburg
Phone: +49 821 7202-40
Fax: +49 821 7202-440
InfoKiwaAugsburg@kiwa.de
www.kiwa.de
Testing and engineering services for building materials and structures
Prüfungen und Ingenieurleistungen für Baustoffe und Bauwerke
118/10
Kiwa Product Cert GmbH
Schlossmühlendamm 30
21073 Hamburg
Phone: +49 40 303949-63
Fax: +49 40 3039 49-869
kerstin.benthien@kiwa.de
www.kiwa.de
Product certification and product inspection
Produktzertifizierung und Produktüberwachung
118/10
Klöpfer Construction Deutschland
Standort BM Holz München
Schleißheimer Str. 104
85748 Garching
Phone: +49 89 428179-0
Fax: +49 89 427179-90
www.kloepfer-construction.de
Presentation of the new supersize formwork panel series SCHALOPLAN ® Big
Präsentation der neuen Großflächen-Schalungsserie SCHALOPLAN® Big
99/9
Knauer Engineering GmbH
Industrieanlagen & Co. KG
Elbestr. 11-13
82538 Geretsried
Phone: +49 8171 6295 0
Fax: +49 8171 6454 5
info@knauer.de
www.knauer.de
Block making machines: mobile, laboratory-, -molds, vibrating table, vibrators,
power supplies, vibration technique, special machines
Steinformmaschinen: Mobile, Labor-, -Formen, Rütteltische, Außenrüttler,
Stromversorgungen, Vibrationstechnik, Sonderanlagen
31/1,3
KNIELE Baumaschinen GmbH
Gemeindebeunden 6
88422 Bad Buchau
Phone: +49 7582 9303-0
Fax: +49 7582 9303-30
info@kniele.de
www.kniele.de
Horizontal and vertical mixing systems to manufacture ready-mixed
concrete and concrete products; mobile mixing units, cone mixers, ring-pan
mixers, countercurrent mixers, weighing systems, dry mortar systems
Horizontale und vertikale Mischanlagen zur Herstellung von Transportbeton,
Betonwaren, mobile Mischanlagen, Konusmischer, Ringteller-Intensiv-Mischer,
Gegenstrom-Mischer, Waagen, Trockenmörtelanlagen
50/4
KNIELE
MISCHTECHNIK
www.kniele.de
KOBRA Formen GmbH
Plohnbachstr. 1
08485 Lengenfeld
Phone: +49 3760 6302-0
Fax: +49 3760 6302-22
info@kobragroup.com
www.kobragroup.com
Molds and wear parts for all block machines, molds for pavers, curbs,
hollow blocks, special molds, hydraulic molds
Formen und Verschleißteile für alle Betonsteinmaschinen, Pflasterstein-,
Bordstein-, Hohlblock-, Sonderformen, hydraulische Formen
57/1
02·2013 BFT INTERNATIONAL 221
01·2013 BFT INTERNATIONAL 79

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Krampe Harex GmbH + Co. KG
Pferdekamp 6-8
59075 Hamm
New: polypropylen-fibres, Products: wire fibres, slit sheet steel fibres, mircro
steel fibres, segment fibres, stainless steel fibres
Produktneuheit: Polypropylen-Fasern, Produkte: Stahldrahtfasern, Kaltbandfasern,
Drahtsegmentfasern, Edelstahlfasern und Mikrostahlfasern
85/8
KTI-Plersch Kältetechnik GmbH
Carl-Otto-Weg 14/2
88481 Balzheim
Phone: +49 7347 9572-0
Fax: +49 7347 9572-22
ice@kti-plersch.com
www.kti-plersch.com
Turnkey concrete cooling systems: ice water & cold water systems, flake ice
plants, flake ice storage and ice delivery & weighing systems
Schlüsselfertigsysteme zur Betonkühlung: Eiswasser- und Kaltwasseranlagen,
Scherbeneisanlagen, Eislager-, Eisliefer- und Wiegesysteme
51/4,6
KÜBAT Förderanlagen GmbH
Max-Planck-Str. 14
88361 Altshausen
Phone: +49 7584 9209-0
Fax: +49 7584 9209-20
info@kuebat.de
www.kuebat.de
Bucket conveyor systems, concrete distribution units, switching and
control systems
Kübelbahnanlagen, Betonverteileranlagen, Schalt- und Steueranlagen
19/1,2,3,4
Kyocera Unimerco Fastening GmbH
Fritz-Müller-Str. 27
73730 Esslingen
Phone: +49 711 3423 8732
Fax: +49 711 3423 8725
fastening@unimerco.com
www.tjep.de
MAX binding systems and BENDOF construction steel cutters for use in
precast plants and on the construction site; 10% exhibition discount on all
orders placed during the congress.
MAX Bindesysteme und BENDOF Baustahl-Schneidegeräte für den Einsatz in
Betonfertigteilwerken und im Baustellenbereich. Bei Bestellung im Rahmen
des Kongresses erhalten Sie 10 % Messe-Rabatt.
43/8
Langendorf GmbH
Bahnhofstr. 115
45731 Waltrop
Phone: +49 2309 938-0
Fax: +49 2309 938-91
info@langendorf.de
www.langendorf.de
"Flatliner" trailer to transport precast elements and in-plant vehicles
Auflieger zum Transport von Betonfertigteilen "Flatliner" und innerbetriebliche
Fahrzeuge
60/2
LAP GmbH Laser Applikationen
Zeppelinstr. 23
21337 Lüneburg
Phone: +49 4131 9511-95
Fax: +49 4131 9511-96
info@lap-laser.com
lap-laser.com
Laser measuring systems, line lasers and laser projectors for various industrial
applications. LAP supplies turn-key laser projection systems especially
for formwork and finishing of precast concrete
Lasermesssysteme, Linienlaser und Laserprojektoren für verschiedene industrielle
Anwendungen. Speziell für den Bereich Schalung und Nachbearbeitung
von Betonfertigteilen liefert LAP schlüsselfertige Laserprojektionsanlagen
124/3
Liapor GmbH & Co. KG
Werk Pautzfeld
Industriestr. 2
91352 Hallerndorf-Pautzfeld
Phone: +49 9545 448-0
Fax: +49 9545 448-80
info@liapor.com
www.liapor.com
Liapor lightweight concrete aggregate according to DIN 4226, technology
consultancy; areas of use: Liapor masonry, Liapor solid walls, aggregates
for impermeable lightweight concrete and lightweight mortar
Liapor-Leichte Gesteinskörnungen nach DIN 4226, Technologieberatung,
Einsatzgebiete: Liapor-Mauerwerk, Liapor-Massivwand, Zuschlag für gefügedichten
Leichtbeton und Leichtmörtel
28/6
Liebherr-Mischtechnik GmbH
88427 Bad Schussenried
Phone: +49 7583 949-0
Fax: +49 7583 949-399
info.lmt@liebherr.com
www.liebherr.com
Horizontal and vertical concrete plants for the ready-mixed concrete and
precast industries, mobile horizontal concrete plants, Liebherr ring-pan
mixers (750 to 4,500l fresh concrete)
Horizontale und vertikale Betonanlagen für die Transportbeton- und Fertigteilindustrie,
mobile horizontale Betonanlagen, Liebherr-Ringtellermischer
(750-4500 l Frischbeton)
12,13/4
80 222 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Gebr. Lotter KG
Kummetat Stahl
Rödelheimer Landstr. 75
60486 Frankfurt am Main
Phone: +49 69 7191 524 0
Fax: +49 69 7191 524 19
stahl@kummetat.de
www.kummetat.de
Rebars, reinforcing steel in coils, lattice girders, prestressing steel, reinforcing
steel mesh, temperature-controlled concrete cores, reinforcing wire
Betonstabstahl, Betonstahl in Ringen, Gitterträger, Spannstahl, Betonstahlmatten,
Betonkerntemperierung, Bewehrungsdraht
27/8,9
Maleki GmbH
Carl-Stolcke-Str. 1
49090 Osnabrück
Phone: +49 541 2024 799-0
Fax: +49 541 2024 799-88
info@malekigmbh.com
www.malekigmbh.com
Development of building materials with low environmental impact, optimized
surface protection/strength, sustainable use of resources, enhancing
performance and adding value to concrete
Entwicklung umweltgerechter Baustoffe, optimierte/r Oberflächenschutz/
-festigkeit, nachhaltiger Ressourceneinsatz, Wert- und Leistungssteigerung
am Beton
82/7
MANTIS ULV-Sprühgeräte GmbH
Vierlander Str. 11a
21502 Geestacht
Phone: +49 4152 8459 11
mantis@mantis-ulv.eu
www.mantis-ulv.eu
MANTIS ULV spraying systems for economical and even coating with form
release agents and for air moistening
MANTIS ULV-Sprühsysteme für den sparsamen und gleichmäßigen Trennmittelauftrag
sowie zur Luftbefeuchtung
72/1,2,3
Max Europe B. V.
Camerastraat 19
1322BB Almere
NL NIEDERLANDE / THE NETHERLANDS
PJRC 160 cutter for structural steel with rechargeable battery – light and
fast cutting of structural steel
PJRC 160 Akku-Baustahl-Schneider - leichtes, handliches und schnelles Baustahl
schneiden mit Akku
79/8
Minelco GmbH
Friedrichstr. 47
45128 Essen
Phone: +49 201 4506-0
Fax: +49 201 4506-490
minelco.gmbh@minelco.com
www.minelco.com
Magnetite (tradename MagnaDense) from our own mines in Sweden - an
aggregate for heavy concrete. Suitable for radiation-shielding concrete.
MagnaDense = high density, low volume
Magnetit - mit dem Handelsnamen MagnaDense - eine Gesteinskörnung für
Schwer- und Strahlenschutzbeton aus eigenen Gruben in Schweden. MagnaDense
= hohe Dichte bei geringem Volumen
64/6
Nemetschek Engineering GmbH
Stadionstr. 6
5071 Wals-Siezenheim
AT ÖSTERREICH / AUSTRIA
Phone: +43 662 8541 11
Fax: +43 662 8541 11 610
info@nemetschek-engineering.at
www.nemetschek-engineering.at
Software and services for the precast concrete industry
Software und Service für die Betonfertigteilindustrie
34/5
NOE-Schaltechnik
Georg Meyer-Keller GmbH + Co. KG
Kuntzestr. 72
73079 Süssen
Phone: +49 7162 13-1
Fax: +49 7162 13-288
info@noe.de
www.noe.de
NOEplast textured molds to design concrete surfaces, NOE stair formworks
NOEplast-Strukturmatrizen zur Gestaltung von Betonoberflächen,
NOE Treppenschalungen
17/3,7,8,9
Nuspl Schalungsbau GmbH + Co. KG
Unterer Dammweg 2
76149 Karlsruhe
Phone: +49 721 7080-0
Fax: +49 721 7080-70
info@nuspl.com
www.nuspl.com
Battery moulds, formworks for beams and columns, staircase moulds,
special formwork construction, concrete distribution systems
Batterieschalungen, Schalungsbau für Stützen, Binder und Fertigteiltreppen,
Sonderschalungsbau, Betonverteilungstechnik
32/3,9
02·2013 01·2013 BFT BFT INTERNATIONAL 223 81

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
OGS Gesellschaft für Datenverarbeitung
und Systemberatung mbH
Hohenfelder Str. 17-19
56068 Koblenz
Phone: +49 261 9159-50
Fax: +49 261 9159-555
info@ogs.de
www.ogs.de
Software for the building materials industry
Software für die Baustoffindustrie
112/5
Omya GmbH
Altental 6
89143 Blaubeuren
Phone: +49 7344 9288-0
Fax: +49 7344 9288-22
gi.de@omya.com
www.omya.de
High-quality additives for cast stone, terrazzo, colored concrete, exposedaggregate
concrete and facades, high-performance fillers for concrete and
concrete products
Hochwertige Zusatzstoffe für Betonwerkstein, Terrazzo, Farb- und Waschbeton
sowie Fassaden, Hochleistungsfüllstoffe für Beton und Betonwaren
25/6
PASCHAL-Werk G. Maier GmbH
Kreuzbühlstr. 5
77790 Steinach
Phone: +49 7832 71-0
Fax: +49 7832 71-209
service@paschal.de
www.paschal.de
Wall formwork, slab formwork, custom formwork, circular formwork
Wandschalung, Deckenschalung, Sonderschalung, Rundschalung
75/9
Peikko Deutschland GmbH
Brinker Weg 15
34513 Waldeck
Phone: +49 5634 9947 0
Fax: +49 5634 7572
peikko@peikko.de
www.peikko@peikko.de
Fastening systems for precast reinforced concrete construction, Deltabeam
composite beam, Pi-Panel-Support, punch shear reinforcement, transport
anchors, reinforcement connections, joint systems
Befestigungssysteme für den Stahlbetonfertigteilbau, Deltabeam Verbundträger,
Pi-Platten-Auflager, Durchstanzbewehrungen, Transportanker,
Bewehrungsanschlüsse, Fugensysteme
126/8,9
PFEIFER Seil- und Hebetechnik GmbH
Dr.-Karl-Lenz-Str. 66
87700 Memmingen
Phone: +49 8331 937-290
Fax: +49 8331 937-342
bautechnik@pfeifer.de
www.pfeifer.de
Steel supports, VS system, wall and support base system, transport anchor
systems such as RS, WK, GS, concrete grounding bridges
Stahlauflager, VS-System, Wand- und Stützenfußsystem, Transportankersysteme
wie RS, WK, GS, Betonerdungsbrücken
38/8,9
PHILIPP GmbH
Lilienthalstr. 7-9
63741 Aschaffenburg
Phone: +49 6021 4027-0
Fax: +49 6021 4027-440
info@philipp-gruppe.de
www.philipp-gruppe.de
Threaded transport anchors, lifting devices, sphericalhead anchors, lifting
loops, connection, fastening and grounding technology, sandwich panel
anchors, hole anchor system, accessories for lightweight concrete
Gewinde-Transportanker, Lastaufnahmemittel, Kugelkopfsystem, Abhebeschlaufen,
Verbindungs-, Befestigungs-, Erdungstechnik, Sandwichverbundanker,
Lochanker, Leichtbetonprogramm und Ankerschienen
132/8
Polarmatic Oy
Ahertajankatu 9
33720 Tampere
FI FINNLAND / FINLAND
Phone: +358 10 3979-100
Fax: +358 10 3979-101
polarmatic@polarmatic.fi
www.polarmatic.fi
Turbomatic energy unit for: quick melting of aggregates, pre-heating /
heating of aggregates, production of hot water for process and heating
Turbomatic Wärmeenergieanlage: schnelles Auftauen von Zuschlagstoffen,
Beheizen des Zuschlagstoffsilos, Erzeugen von Heißwasser für Prozess und
Heizung
107/4
Powerment GmbH
Goethestr. 15a
76275 Ettlingen
62/6
224 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com
82 BFT INTERNATIONAL 01·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Prilhofer Consulting
Münchener Str. 1
83395 Freilassing
Phone: +49 8654 6908-0
Fax: +49 8654 6908-40
mail@prilhofer.com
www.prilhofer.com
Precast concrete technology provider, strategic consultancy, services for
real estate developers
Berater und Planer für die Betonfertigteilindustrie, Technologietransfer,
Strategieberatung
5/3
Primo GmbH
Raiffeisenweg 1
84544 Aschau am Inn
Phone: +49 8638 8868-494
Fax: +49 8638 8868-495
info@primo-gmbh.com
www.primo-gmbh.com
Products for the construction with concrete. Boxes for the time-saving and
easy installation in concrete
Betonbauprogramm, Betoneinbaugehäuse für die zeitsparende und einfache
Montage
97/9
progress
Maschinen & Automation AG
Julius-Durst-Str. 100
39042 Brixen
IT ITALIEN / ITALY
Phone: +39 0472 979 100
Fax: +39 0472 979 200
info@progress-m.com
www.progress-m.com
Coil wire processing machinery and equipment including stirrup benders,
rotary straighteners and cutters, automated reinforcement placing systems
and welding plants for the production of custom-made reinforcement mesh
Maschinen und Anlagen wie Bügelbiegeautomaten, Rotor-Richt-Schneidemachinen,
automatisierte Systeme für die Verlegung von Bewehrung, automatische
Schweißanlagen für die Fertigung von individuellen Bewehrungsmatten
26/3,5,8
PÜZ BAU Gesellschaft zur Prüfung
Überwachung und Zertifizierung
von Bauprodukten und -verfahren mbH
Beethovenstr. 8
80336 München
Phone: +49 89 51403-163
Fax: +49 89 51403-168
info@puezbau.de
www.puezbau.de
Testing, quality control and certification from a single source for a very
wide range of construction products in Germany and Europe; accredited by
DAkkS and notified by DIBt according to BPVO 2013
Prüfung, Überwachung und Zertifizierung aus einer Hand, für ein sehr
breites Spektrum an Bauprodukten in Deutschland und Europa, von der DAkkS
akkreditierte und vom DIBt notifizierte Stelle nach BPVO 2013
118/5
Putzmeister Concrete Pumps GmbH
Max-Eyth-Str. 10
72631 Aichtal
Phone: +49 7127 599-930
Fax: +49 7127 599-9872
Maerkert@PMW.de
www.putzmeister.de
Concrete pumps and distributors for conveying of concrete and filling of
molds
Betonpumpen und Verteilsysteme für die Förderung von Beton und die Befüllung
von Schalungen
65/3,4
Quadrant Plastic Composites AG
Hardstr. 5
5600 Lenzburg
CH SCHWEIZ / SWITZERLAND
Phone: +41 62 8858 150
Fax: +41 62 8858 385
qpc@qplas.com
www.quadrantplastics.com
MultiQ Concrete - Concrete ceiling and wall formworks made of thermoplastic
sandwich panel composites; MultiQ Impact - Scaffholding made of
thermoplastic sandwich panel composites
MultiQ Concrete - Betonschalung Wand / Decke aus Vollkunststoff; MultiQ
Impact - Gerüstboden aus Vollkunststoff
95/9
RAMPF FORMEN GmbH
Altheimer Str. 1
89604 Allmendingen
Phone: +49 7391 505-0
Fax: +49 7391 505-142
info@rampf.de
www.rampf.de
Moulds for the concrete industry
Stahlformen für Betonprodukte
39/1
RATEC GmbH
Karlsruher Str. 32
68766 Hockkenheim
Phone: +49 6205 9407-29
Fax: +49 6205 9407-30
info@ratec.org
www.ratec.org
NEW: Formwork systems for solid wall units; precast floors and double
walls; magnet holders for fittings; optimization of production processes;
Upcrete UCI universal concrete inlet, UPP pump station
NEU: Massivwand-Schalungs-Systeme; Elementdecken und Doppelwand-
Schalung; Einbauteil-Befestigungs-Magnete; Optimierung von Produktionsabläufen;
Upcrete UCI Betonfüllanschluss, UPP Pumpstation
9/2,3,4,8,9
02·2013 BFT INTERNATIONAL 225
01·2013 BFT INTERNATIONAL 83

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
ratiobond Klebesysteme GmbH
Ludwig-Erhard-Straße 32
28197 Bremen
www.ratiobond.de
131/9
RECKLI GmbH
Gewerkenstr. 9a
44628 Herne
Phone: +49 2323 1706-0
Fax: +49 2323 1706-50
info@reckli.de
www.reckli.de
Flexible rubber formliners: standard program 1x, 50x, 100x re-use, customized
molds, inhouse liquid-rubber production, concrete surface retarders,
acidifiers, concrete surface protection
Elastische Vorsatzschalungen: Standardprogramm 1x, 50x, 100x-Wiederverwendung,
Sonderformen nach Vorgabe, Flüssigkunststoff, Selbstherstellung,
Betonober-flächenverzögerer, Absäuerungsprodukte, Oberflächenschutzsysteme
41/7,9
REMEI Blomberg GmbH & Co. KG
Industriestr. 19
32825 Blomberg
Phone: +49 5235 963-0
Fax: +49 5235 963-230
info@remei.de
www.remei.com
Pigments, efflorescence reducers, concrete additives, surface protection,
release agents and care products, retarders for exposed-aggregate concrete
Pigmente, Ausblühverminderer, Betonzusatzmittel, Oberflächenschutz, Trennund
Pflegemittel, Waschbetonhilfsmittel
113, 114/7,9
Rhein-Chemotechnik GmbH
Gewerbepark Siebenmorgen 8
53547 Breitscheid
Phone: +49 2638 9317-0
Fax: +49 2638 9317-13
info@rhein-chemotechnik.com
www.rhein-chemotechnik.com
Innovative additives for the concrete block and precast industry, concrete
sealants and impregnating agents, release agents
Innovative Zusatzmittel für die Betonstein- und Fertigteilindustrie, Imprägnier-
und Versiegelungsmittel, Betontrennmittel
45/7
Rockwood Pigments
Brockhues GmbH & Co KG
Mühlstr. 118
65396 Walluf
Phone: +49 6123 7970
Fax: +49 6123 7233 6
info.de@rpigments.com
www.rpigments.com
GRANUFIN® - GRANUMAT® coloring system: for concrete products, precast
and ready-mix applications
Einfärbesystem GRANUFIN® - GRANUMAT®: Zur Herstellung von Betonwaren,
Fertigteilen und Transportbeton
130/4,6
RÖHRIG granit GmbH
Werkstraße Röhrig 1
64646 Heppenheim
Phone: +49 6252 7009-0
Fax: +49 6252 7009-11
info@roehrig-granit.de
www.roehrig-granit.de
Colored, fire-dried mixes for state-of-the-art impermeable surfaces; colored
face mixes; Odenwald premium granite chippings in grey, red, charcoal,
chrystal-bright and black
Farbige, feuergetrocknete Mischungen für dichte, moderne Oberflächen;
Farbige Vorsatzmischungen; Odenwald Granit-Edelsplitt grau, rot, anthrazit,
kristall hell und schwarz
110,111/6
RWEV GmbH
Markgrafstr. 5
30419 Hannover
Phone: +49 511 4830 28
Fax: +49 511 4844 50
info@rwev.de
www.rwev.de
Spare and wear parts for the concrete production, elevatorbuckets, molds,
wearparts for transportsystems
Ersatzteile für Betonmischer, Elevatoren, Formen für die Betonteileproduktion
aus Kunststoff, Greiferleisten
88/4,9
SAA Engineering GmbH
System Analyse & Automation
Gudrunstr. 184/4
1100 Wien
AT ÖSTERREICH / AUSTRIA
Phone: +43 1 6414 247 0
Fax: +43 1 6414 247 21
Automation Technology for pallet carousel plants, master computer system
LEIT2000, pallet optimization, machine- and robot control, stockyard management
STORE2000
Automatisierungstechnik für Palettenumlaufanlagen, Leitsystem LEIT2000,
Palettenbelegung, Maschinen- und Robotersteuerungen, Lagerlogistik
STORE2000
7/3,5
Saint-Gobain Weber GmbH
Schanzenstr. 84
40549 Düsseldorf
www.sg-weber.de
Decorative mineral renders, composite thermal insualtion systems, render
and repair render systems, mineral aggregate mixes, tile laying systems,
structural protection systems, flooring systems
Mineralische Edelputze, Wärmedämm-Verbundsysteme, Putz-Systeme,
Sanierputz-Systeme, Natursteinkörnungen, Fliesenverlege-Systeme, Bautenschutz-Systeme,
Bodensysteme
123/6,7
226 84 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
Sauter GmbH
Elektrotechnik - Automation
Untere Mühlewiesen 14
79793 Wutöschingen
Phone: +49 7746 9230-0
Fax: +49 7746 9230-40
info@sauter-gmbh.de
www.sauter-gmbh.de
Mixing and dosing control systems for ready-mixed concrete and precast
concrete plants, control of sand and gravel processing plants, laboratory
software
Misch- und Dosiersteuerungen für Transportbeton- und Betonfertigteilwerke,
Steuerung von Sand- und Kiesaufbereitungsanlagen, Laborprogramm
1/5
SBM
Mineral Processing GmbH
Oberweis 401
4664 Oberweis
AT ÖSTERREICH / AUSTRIA
Phone: +43 3612 2703 0
Fax: +43 36122703-8109
euromix@sbm-mp.at
www.sbm-mp.at
SBM offers the mobile EUROMIX®-Series and stationary concrete mixing
plants and is a full-range supplier for prefab and ready-mixed concrete
SBM ist mit den mobilen EUROMIX®-Anlagen und den stationären Betonmisch
anlagen Komplettanbieter in den Bereichen Werks- und Transportbeton
77/1,2,3,4
Scheidel GmbH & Co. KG
Jahnstr. 42
96114 Hirschaid
www.scheidel.com
Anti graffiti impregnation and surface protection with C6 technology
Anti-Graffiti Imprägnierung und Oberflächenschutz mit C6-Technologie
127/7
Scherr + Klimke AG
Architekten Ingenieure
Edisonallee 19
89231 Neu-Ulm
Phone: +49 731 9225 0
Fax: +49 731 9225 200
infosuk@scherr-klimke.de
www.scherr-klimke.de
69/5
Schöck Bauteile GmbH
Vimbucher Str. 2
76534 Baden-Baden
Phone: +49 7223 967-0
Fax: +49 7223 967-450
schoeck@schoeck.de
www.schoeck.de
Better quality with Schöck products: Schöck Isokorb ® to prevent thermal
bridges, Schöck ComBAR ® Thermoanchor for element and sandwich walls,
Schöck shuttering elements
Mehr Qualität mit Produkten von Schöck: Schöck Isokorb ® gegen Wärmebrücken,
Schöck ComBAR ® Thermoanker für innengedämmte Wände, Schöck
Abschalelemente
21, 22/8,9
Harold Scholz & Co. GmbH
Ickerottweg 30
45665 Recklinghausen
Phone: +49 2361 9888 0
Fax: +49 2361 9888 833
info@harold-scholz.de
www.harold-scholz.de
Inorganic pigments for construction materials, available as powder, compact
granules and liquid colors; consultancy with regard to, and development
of, modern dosing systems
Anorganische Pigmente für die dauerhafte Einfärbung von Baustoffen als
Pigmentpulver, Kompaktpigment, Granulat und Flüssigfarbe sowie Beratung
und Entwicklung von modernen dosiertechnischen Systemen
10, 11/3,4,6
SCHWENK Zement KG
Hindenburgring 15
89077 Ulm
Phone: +49 731 9341-0
Fax: +49 731 9341-398
schwenk-zement.bauberatung@schwenk.de
www.schwenk.de
Fastcrete ® plus, Duracrete ® basic
Fastcrete ® plus, Duracrete ® basic
108, 109/6
SGL Technologies GmbH
Werner-von-Siemens-Str. 18
86405 Meitingen
Phone: +49 8271 832160
Fax: +49 8271 831427
compositematerials@sglcarbon.de
www.sglgroup.com
Carbon fiber materials for civil engineering
Bauverstärkungsmaterialien aus Carbonfaser
74/8
02·2013 01·2013 BFT INTERNATIONAL 227 85

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
sh minerals GmbH
Im Waibertal
89520 Heidenheim
Phone: +49 7328 9615-50
Fax: +49 7328 9615-60
info@sh-minerals.de
www.sh-minerals.de
White marble powders, white marble sands and aggregates, colored aggregates
Betonzusatzstoffe, weiße Marmormehle, weiße Marmorsande und
-körnungen, farbige Körnungen
83, 84/6
Sika Deutschland GmbH
Geschäftsbereich Beton
Peter-Schuhmacher-Str. 8
69181 Leimen
Phone: +49 6224 988-490
Fax: +49 6224 988-522
leimen@de.sika.com
www.sika.de
Concrete and mortar additives, adhesives and sealants, release agents,
surface protection and finishing
Beton- und Mörtelzusatzmittel, Produkte zum Kleben und Dichten,
Trennmittel, Oberflächenschutz und -gestaltung
29, 30/7
SKEW Accessories B. V.
Empermolen 10
7399 AP Empe
NL NIEDERLANDE / THE NETHERLANDS
Phone: +31 575 501 154
Fax: +31 575 501 018
vera@skew.nl
www.skew.nl
63/9
Sommer Anlagentechnik GmbH
Benzstr. 1
84051 Altheim
Phone: +49 8703 9891-0
Fax: +49 8703 9891-25
info@sommer-landshut.de
www.sommer-landshut.de
JFI method: Applying of a joint filler, automatic placing of facade cladding
elements, positioning of the insulation layer and automatic placing of wall
connetcors
JFI Verfahren: Auftragen einer Fugenmasse, automatisches Setzen der
Fassaden-verkleidungselemente, Positionieren der Isolierschicht und automatisches
Setzen der Wandverbinder
86/3,9
Springer Fachmedien Wiesbaden GmbH
Abraham-Lincoln-Str. 46
65189 Wiesbaden
Phone: +49 611 7878-0
Fax: +49 611 7878-439
www.springer-vieweg.de
market of media/10
SPS Hardware
mb trade UG
Ischebecke 19a
58256 Ennepetal
Phone: +49 2333 869-445
Fax: +49 2333 869-446
mb@mbtrade.de
www.sps-hardware.com
Lifting anchor, socket anchor, lifting anchor systems, sockets, inserts
Kugelkopfanker, Hülsenanker, Transportanker, Ankerhülsen, Kopfbolzenverankerung
71/8,9
SSB - Dr. Strauch Systemberatung GmbH
Virchowstr. 22
57074 Siegen
Phone: +49 271 3038 580
Fax: +49 271 3320 82
info@ssbstrauch.de
www.ssbstrauch.de
Software for concrete precasting plants: costing: SSB WINKALK PRO,
production planning: SSB WINTERM PRO, production data acquisition: SSB
WINDBDE PRO, DATA RECORDING SYSTEM (DRS)
Software für Betonfertigteilwerke: Kalkulation: SSB WINKALK PRO, Produktionsplanung:
SSB WINTERM PRO, Betriebsdatenerfassung: SSB WINBDE PRO,
DATA RECORDING SYSTEM (DRS)
20/5
Tekla GmbH
Helfmann-Park 2
65760 Eschborn
Phone: +49 6196 4730-830
Fax: +49 6196 4730-840
contact@de.tekla.com
www.tekla.com
Tekla Structures: total BIM solutions for precast concrete constructions
Tekla Structures: BIM-Komplettlösungen für den Fertigteilbau
42/5
86 228 BFT INTERNATIONAL 01·2013 02·2013 ↗ www.bft-international.com

Company address
Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
TESTING
Bluhm & Feuerherdt GmbH
Motzener Str. 26 B
12277 Berlin
Phone: +49 30 7109645-18
Fax: +49 30 7109645-98
info@testing.de
www.testing.de
Testing equipment, complete laboratory systems, systems for accredited
concrete testing stations, laboratory furnishing made of stainless steel
Baustoffprüfgeräte, Ausrüstung von Betonprüfstellen, komplette Laboreinrichtungen,
Labormöbel aus Edelstahl
66/5
TOP MINERAL GmbH
Industriegebiet 3
79206 Breisach-Niederrimsingen
Phone: +49 76687107-74
Fax: +49 76687107-78
info@topmineral.de
www.topmineral.de
Distribution of colored chippings for the concrete industry, exclusive
distribution of red Black Forest granite, distribution of high-grade mineral
powders for SCC and concrete products
Vertrieb von farbigen Splitten für die Betonindustrie, Exklusivvertrieb von
rotem Schwarzwaldgranit, Vertrieb hochwertiger Gesteinsmehle für SVB und
Betonprodukte
78/6
TUDALIT e. V.
Freiberger Str. 37
01067 Dresden
Phone: +49 351 4047-0400
Fax: +49 351 4047-0310
info@tudalit.de
www.tudalit.de
New products and higher strength provided by textile-reinforced concrete -
development and consultancy services
Neue Produkte und Verstärkung mit textilbewehrtem Betonentwicklung und
-beratung
73/5,8,10
Unitechnik Cieplik & Poppek AG
Fritz-Kotz-Str. 14
51674 Wiehl
Phone: +49 2261 987-0
Fax: +49 2261 987-333
precast@unitechnik.com
www.unitechnik.com/precast
Products and news: The most advanced and efficient plants for precast concrete
elements worldwide are equiped with the UniCAM master computer
and Unitechnik process control technology.
Produkte und Neuigkeiten: Die weltweit modernsten und leistungsfähigsten
Betonfertigteilwerke sind mit dem Leitrechner UniCAM und der Steuerungstechnik
aus dem Haus Unitechnik ausgerüstet.
32/3, 5
VDZ gGmbH
Tannenstr. 2
40476 Düsseldorf
Phone: +49 211 4578-1
Fax: +49 211 4578-296
info@vdz-online.de
www.vdz-online.de
Investigations and analyses of fresh and hardened concrete, durability, ASR
and for approvals
Prüfungen an Frisch- und Festbeton, zur Dauerhaftigkeit,
AKR und für Zulassungsprüfungen
market of media/10
Verlag Bau + Technik GmbH
Steinhof 39
40699 Erkrath
Phone: +49 211 9249-90
Fax: +49 211 9249-955
vertrieb@verlagbt.de
www.verlagbt.de
Specialist books: Professional aids to building practice. Beton - technical
journal for construction and technology; Cement International - technical
journal covering the production, properties and application of cement
Fachbücher: Professionelle Arbeitshilfen für die baupraktische Anwendung.
Beton - Fachzeitschrift für Bau + Technik; Cement International -
Fachzeitschrift für Herstellung, Eigenschaften, Anwendung von Zement
market of media/10
Vollert Anlagenbau GmbH
Stadtseestr. 12
74189 Weinsberg
Phone: +49 7134 52-231
Fax: +49 7134 52-205
precast@vollert.de
www.@vollert.de
Machinery and plant solutions for the production of precast concrete parts
and prestressed concrete sleepers
Maschinen- und Anlagenlösungen zur Herstellung von flächigen Betonfertigteilen
und Spannbetonschwellen
32/3,9
Wacker Chemie AG
Hanns-Seidel-Platz 4
81737 München
Phone: +49 89 6279-0
Fax: +49 89 6279-1770
info@wacker.com
www.wacker.com
Wacker Chemie AG is a leader in masonry protection with silicones. Its broad
portfolio of masonry agents has applications ranging from the preservation
of historic buildings to concrete protection
Die Wacker Chemie AG ist eines der führenden Unternehmen im Bautenschutz
mit Siliconen. Die breite Palette der Bautenschutzmittel reicht vom Denkmalbis
zum Betonschutz
18/6,7
02·2013 01·2013 BFT INTERNATIONAL 229 87

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Firmenanschrift
Products/Company profile
Produkte/Firmenprofil
Stand/Product Group
Stand/Produktgruppe
WACKER-WERKE GmbH & Co. KG
Preußenstr. 41
80809 München
Phone: +49 89 3509-5680
Fax: +49 89 3509-5689
concrete@wackerneuson.com
www.wackerneuson.com
Wacker concrete solutions is the international partner of the construction
industry in industrial concrete applications. The leading consulting and
solution engineers offer the widest range of equipment
Wacker concrete solutions ist internationaler Partner des Baugewerbes im
Bereich industrieller Betonverarbeitung. Der Beratungs- und Lösungsexperte
bietet die größte Maschinenvielfalt für die industrielle Betonverarbeitung
87/2,3,5,7
Weckenmann
Anlagentechnik GmbH & Co. KG
Birkenstr. 1
726358 Dormettingen
Phone: +49 7427 9493-0
Fax: +49 7427 9493-29
info@weckenmann.de
www.weckenmann.de
Complete plants for the production of floor slabs, walls facades and loadbearing
precast concrete elements. Machines, control systems, moulds,
shuttering systems, battery moulds
Komplette Anlagen zur Herstellung von Decken, Wänden, Fassaden und
konstruktiven Betonfertigteilen. Maschinen, Steuerungen, Schalungen, Schalungsprofilsysteme,
Batterieschalungen
2/3,9
Wiggert + Co. GmbH
Wachhausstr. 3b
76227 Karlsruhe
Phone: +49 721 9434 610
Fax: +49 721 4022 08
info@wiggert.de
www.wiggert.com
Concrete batching and mixing plants 20-120 m³/h, planetary countercurrent
mixers, twin shaft mixers, automatic scrapers, computer-based plant
control systems
Betonmischanlagen 20-120 m³/h, Planetengegenstrommischer,
Doppelwellenmischer, Automatikschrappgeräte, computergestützte
Anlagensteuerungen
33/4
Roland Wolf GmbH
dichte Kellersysteme
Großes Wert 21
89155 Erbach
Phone: +49 7305 9622-0
Fax: +49 7305 9622-22
info@wolfseal.de
www.wolfseal.de
Presentation of the wolfsealThepro building system, fitted with thermal insulation
and sealing already at the precast plant, wolfseal sealing products
for white tanks
Vorstellung wolfsealThepro Bausystem. Wärmedämmung und Abdichtung
werkseitig im Fertigteil integriert, wolfseal Abdichtungsprodukte für Weisse
Wannen, wolfseal Schottwand
116/7,8,9
Wolters Kluwer Deutschland GmbH
Werner Verlag
Luxemburger Str. 449
50939 Köln
Phone: +49 221 9437-30
Fax: +49 221 94373-7281
info@wolterskluwer.de
www.wolterskluwer.de
Werner Verlag - your specialist publisher for construction engineering,
management and law
Werner Verlag - Der Fachverlag für Bautechnik, Baubetrieb und Baurecht
market of media/10
Würschum GmbH
Dosieranlagen - Abfüllmaschinen
Hedelfinger Str. 33
73760 Ostfildern
Phone: +49 711 44813-0
Fax: +49 711 44813-40
info@wuerschum.com
www.wuerschum.com
Metering systems for concrete colors and admixtures, advanced FLEX
powder metering systems for several mixers, metering unit for microsilica,
mobile liquid metering system for precast and ready-mixed concrete
Dosieranlagen für Betonfarben und Betonzusatzmittel, weiterentwickelte
FLEX Pulverdosierung für mehrere Mischer, Dosieranlage für Mikrosilika,
mobile Flüssigdosieranlage für Fertigteile und Frischbeton
24/1,4
Adolf Würth GmbH & Co. KG
Reinhold-Würth-Str. 12-17
74653 Künzelsau
Phone: +49 7940 15-0
Fax: +49 7940 15-1000
info@wuerth.com
www.wuerth.com
Fastening technology, anchor systems, injection systems, tools, concepts
for logistics
Befestigungstechnik, Dübelsysteme, Injektionssysteme, Werkzeuge,
Logistikkonzepte
80,81
Wacker Neuson concrete solutions
WACKER WERKE GmbH & Co. KG
Preußenstr. 41
80809 München
Phone: +49 89 35095-680
Fax: +49 89 35095-689
concrete@wackerneuson.com
www.wackerneusonconcretesolutions.com
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87/2,3,5,7
230 BFT INTERNATIONAL 02·2013 ↗ www.bft-international.com
88 BFT INTERNATIONAL 01·2013 ↗ www.bft-international.com

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Die zahlreichen Beiträge informieren ausführlich über die Vielseitigkeit
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E-mail: info@tillman.nl, Internet: www.tillman.nl

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