Geotechnischer Bericht

BG „NÖRDLICH DER STRAßE 

AN DER SCHONUNG”“ 

IN LINGEN / BACCUM-RAMSEL 

GEOTECHNISCHER BERICHT

Geotechnischer Bericht 

Seite 1 von 16 

LIN-130220-BAC 

BG „NÖRDLICH DER STRAßE 

AN DER SCHONUNG”“ 

IN LINGEN / BACCUM-RAMSEL 

GEOTECHNISCHER BERICHT 

VERSICKERUNGSGUTACHTEN 

BAUGRUNDBEURTEILUNG 

Probenahme/ 

Bodenuntersuchungen 

Auftragnehmer 

Bearbeiter 

Auftraggeber 

Projektnummer 

09. März 2013 

Büro Dr. Herholz 

48159 Münster 

Westhoffstr. 41 

Dr. Michael Herholz 

Grundstücks- und Erschließungsgesellschaft 

Lingen (Ems) mbH 


Datum 18. März 2013




VERANTWORTLICHE PERSONEN UND INSTITUTIONEN 

Auftragnehmer 

Geschäftsleiter/Bearbeiter 

Auftraggeber 

Ansprechpartner 

Büro Dr. Herholz 

Westhoffstr. 41 

48159 Münster 

Tel.: 0251/2652756 

Fax: 0251/2652763 

Email: info@buero-dr-herholz.de 

Dr. Michael Herholz 

Grundstücks- und Erschließungsgesellschaft 

Lingen (Ems) mbH) 

Elisabethstr. 14-16 

49808 Lingen (Ems) 

Tel.: +49 (0591) 9144629 

Fax: +49 (0591) 9144228 

Dipl.-Ing. Ekkhart Mayer




INHALTSVERZEICHNIS 

Seite 

1. Allgemeines ..................................................................................................... 4 

2. Bearbeitungsunterlagen ................................................................................... 4 

3. Durchgeführte Untersuchungen ....................................................................... 4 

4. Untergrundverhältnisse .................................................................................... 5 

4.1 Schichtenfolge ............................................................................... 5 

4.2 Grundwasserverhältnisse .............................................................. 6 

4.3 Sedimentdurchlässigkeit ................................................................ 6 

5. Bodengruppen und -klassen ............................................................................ 7 

6. Bodenkennwerte .............................................................................................. 7 

7. Baugrundbeurteilung ........................................................................................ 8 

7.1 Tragfähigkeit, Aushubtiefen, zulässige Belastung des 

Baugrundes ................................................................................... 8 

7.1.1 Nicht unterkellerte Bauwerke ......................................................... 8 

7.1.2 Unterkellerte Bauwerke.................................................................. 9 

7.2 Bauzeitliche und ständige Wasserhaltung ................................... 10 

8. Bewertung der Versickerungsmöglichkeiten .................................................. 11 

9. Schlusswort .................................................................................................... 12 

ANLAGEN 

Anlage 1: Lageplan ...................................................................................... 13 

Anlage 2: Rammkernsondierungen .............................................................. 14 

Anlage 3: Nivellement .................................................................................. 16




1. Allgemeines 

Die Grundstücks- und Erschließungsgesellschaft Lingen (Ems) beabsichtigt im 

Zuge des Bebauungsplanes Nr. 21 die Erschließung eines Baugebietes nördlich 

der Straße „An der Schonung“ im Ortsteil Baccum-Ramsel. 

Das Büro Dr. Herholz wurde von der GEG beauftragt, Bodenuntersuchungen in 

dem geplanten Baugebiet durchzuführen und den Baugrund sowie die Versickerungsmöglichkeit 

von Niederschlagswasser zu beurteilen. 

2. Bearbeitungsunterlagen 

Für die Ausarbeitung dieses Berichtes lagen die folgenden Unterlagen vor: 

• Planauszug zum B-Plan Nr. 21, „Baugebiet nördlich „An der Schonung 

(Maßstab 1: 20.000) 

• Ergebnisse der Felduntersuchungen: 

Rammkernsondierungen (RKS), Rammsondierungen (DPL 10 ), Lotungen 

des Grundwasserstandes 

• Ergebnisse der bodenphysikalischen Untersuchungen: Bodenansprache 

3. Durchgeführte Untersuchungen 

Zur Erkundung der Untergrundverhältnisse (Bodenschichtung, Lagerungsdichte, 

Grundwasser) im geplanten Baugebiet wurden am 09.03.2013 insgesamt 

2 Rammkernsondierungen (RKS) sowie 2 Rammsondierungen mit der leichten 

Rammsonde (DPL gem. DIN EN ISO 22476-2) bis in eine Tiefe von max. 5,00 m 

unter Geländeoberkante (GOK) durchgeführt. Eine Rammsondierung (DPL 2) 

musste bei einer Schlagzahl von > 180 in einer Tiefe von 1,70 m u. GOK abgebrochen 

werden, weil kein Rammfortschritt (Rf) mehr erreicht werden konnte. 

Im Anschluss an die Geländearbeiten wurden die Ansatzpunkte lage- und höhenmäßig 

eingemessen. Als Bezugspunkt (BZP) diente die Oberkante eines Kanaldeckels 

(OKD) im Kreuzungsbereich Laxtener Straße / Kleekamp (siehe Anlage 1). 

Die Grundwasserstände wurden während der Bohrarbeiten an den Aufschlusspunkten 

mittels Lichtlot eingemessen. Nach einer ersten Vor-Ort-Beurteilung der 

gewonnenen Bodenproben erfolgte eine Ansprache hinsichtlich ihrer bodenphysikalischen 

Eigenschaften (Bodengruppe, etc.) im Labor. 

Die Position der Untersuchungsstellen geht aus dem Lageplan (siehe Anlage 1) 

hervor. Das Ergebnis der Rammkern- bzw. Rammsondierungen ist diesem Bericht 

sowie den Bohr- bzw. Rammprofilen (siehe Anlage 2) zu entnehmen.




4. Untergrundverhältnisse 

4.1 Schichtenfolge 

Das Untersuchungsgebiet wird geologisch geprägt von glaziofluviatilen Ablagerungen 

bzw. glazialen Grundmoränen, die im Laufe des Pleistozäns bzw. im Drenthe-Stadium 

der unteren Saale Kaltzeit entstanden sind. Dabei sind die Schichten 

der glaziofluviatilen Sande und Kiese und die tonig bis kiesigen Grundmoränensedimente 

(Geschiebelehm,- mergel) lateral ineinander verzahnt. Sie werden 

überlagert von weichseleiszeitlichen fluviatilen Ablagerungen, in die regional 

Schluff- und Torflagen eingeschaltet sein können. Sowohl die Mächtigkeit als auch 

Kornzusammensetzung dieser Ablagerungen können auf Grund ihrer Bildungsbedingungen 

stark schwanken. 

An beiden Untersuchungsstellen im geplanten Baugebiet wurden ebenfalls unterschiedliche 

Untergrundverhältnisse festgestellt: 

Im östlichen Teil (RKS 1) des Untersuchungsgebietes stehen unter der ca. 30 cm 

mächtigen Mutterbodendecke zunächst gelbbraune Fein- und Mittelsande an, die 

oberflächennah bereichsweise humos ausgebildet und in denen dünne 

Schluffstreifen eingeschaltet sind. Zur Basis gehen die Fein- und Mittelsande in 

einen grobsandigen, etwas feinkiesigen Mittelsand über. Ab einer Teufe von 

2,20 m u. GOK steht bis zu Endteufe eine Wechsellagerung von sandigen, graubraunen 

Geschiebelehmen und bereichsweise schwach schluffigen Fein- und Mittelsanden 

an. In den weich bis steifen bzw. steifen Geschiebelehmen wurden – 

i. W. oberflächennah – einzelne organische Reste (Torfstücke) sowie kleinere Geschiebe 

angetroffen. Entstehungsbedingt können in dem Geschiebelehm aber 

auch Gerölle bis Findlingsgröße vorhanden sein. 

Im westlichen Teil (RKS 2) nimmt die Mächtigkeit der Sandschichten deutlich zu. 

Hier wurden unter einer ca. 30 cm mächtigen Mutterbodenschicht bis zur Endteufe 

(5,00 m u. GOK) ausschließlich Fein- und Mittelsande angetroffen, die lediglich 

oberflächennah (1,00-1,30 m u. GOK) von einer stark schluffigen, stark sandigen 

Torfschicht bzw. in einer Teufe von 2,90 m u. GOK von einer 0,3 m mächtigen 

Geschiebelehmlage unterbrochen werden. 

Eine detaillierte Darstellung der Schichtenfolge ist den Bohrprofilen zu entnehmen 

(siehe Anlage 2). 

Eine Abgrenzung verschiedener Untergrundbereiche, z.B. anhand der Oberflächenmorphologie, 

konnte nicht vorgenommen werden.




4.2 Grundwasserverhältnisse 

Zum Zeitpunkt der Aufschlussarbeiten wurde das Grundwasser zwischen 1,10 m 

(RKS 1) und 2,98 m u. GOK (RKS 2) angetroffen. 

Texttabelle 1: Grundwasserstände am 09.03.2013 

Aufschlusspunkt 

GWSt. (erbohrt) 

[m u. GOK] 

GWSt. (erbohrt) 

[m u. BZP] 

RKS 1 1,10 0,90 

RKS 2 2,98 2,08 

Die auffällig unterschiedlichen Grundwasserspiegelhöhen sind u.E. auf die im Untersuchungsgebiet 

angetroffene wechselnde Bodenschichtung bzw. deren unterschiedliche 

Wasserdurchlässigkeit zurückzuführen. Eine anthropogene Veränderung 

der natürlichen Grundwasserverhältnisse, z.B. durch verlegte Drainageleitungen, 

kann aber nicht ausgeschlossen werden. 

Angaben über die Höhe des mittleren höchsten Grundwasserspiegels (MHGW) im 

Untersuchungsgebiet liegen uns nicht vor. Genauere Aussagen über die Lage des 

Grundwasserspiegels im geplanten Baugebiet sowie über dessen Schwankungsbreite 

können nur nach der Beobachtung von qualifiziert ausgebauten Grundwassermessstellen 

gemacht werden. Jahreszeitlich bedingte Schwankungen der Niederschlagsintensität, 

die zu einem Anstieg des Grundwasserspiegels um mehrere 

Dezimeter führen, sind bei der Bauplanung in jedem Fall zu berücksichtigen. 

4.3 Sedimentdurchlässigkeit 

Zur Beurteilung des angetroffenen Untergrundes hinsichtlich seiner Wasserdurchlässigkeit 

wurden die entnommenen Bodenproben im Labor visuell beurteilt. Da 

die Durchlässigkeit von Lockergesteinen (Porendurchlässigkeit) im Wesentlichen 

von ihrem Feinkornanteil abhängig ist, wurde dabei eine Abschätzung des Korngrößenanteils 

< 0,063 mm vorgenommen. 

Bei den angetroffenen, reinen und schwach schluffigen Sanden der Bodengruppe 

SE und SU handelt es sich um Böden mit einem sehr geringen (< 5 %) bis geringen 

(5-15%) Feinkornanteil (< 0,063 mm), die aufgrund ihrer Korngrößenzusammensetzung 

als durchlässig (gem. DIN 18130) zu bezeichnen sind. Ihr Durchlässigkeitsbeiwert 

(k-Wert) liegt zwischen 1×10 -4 m/s und mindestens 1×10 -6 m/s. 

Die angetroffenen sandigen Geschiebelehme (Bodengruppe ST*) sind aufgrund 

ihrer bindigen Eigenschaften als Wasser stauende Schichten zu bewerten. Ihre 

Porendurchlässigkeit kann als sehr schwach durchlässig (gem. DIN 18130 

k ≤ 1×10 -8 m/s) angenommen werden.




Exaktere Angaben zur Durchlässigkeit der angetroffenen Böden lassen sich erst 

nach Versickerungsversuchen im Feld oder anhand von Körnungsanalysen machen. 

5. Bodengruppen und -klassen 

Gemäß DIN 18196 und DIN 18300 können die angetroffenen Böden in folgende 

Bodengruppen und -klassen eingeteilt werden: 

Texttabelle 2: Bodengruppen und –klassen der angetroffenen Böden 

Bodenart Bodengruppe gem. DIN 18196 Bodenklasse gem. DIN 18300 

Mutterboden OH 1 

Fein- bis Mittelsand 

schwach schluffig 

Geschiebelehm 

SE 

SU 

ST* 

3 

3 

4 – 5 

2 (für I C < 0,5) 

zersetzter Torf HZ 3 

6. Bodenkennwerte 

Für erdstatische Berechnungen können nach DIN 1055, T2 folgende Bodenkennwerte 

in Ansatz gebracht werden: 

Texttabelle 3: Bodenkennwerte der angetroffenen Böden 

Bodenart 

Wichte über 

Wasser 

Γ 

Wichte unter 

Wasser 

Γ‘ 

Reibungswinkel 

ϕ‘ 

Steifemodul 

E S 

Kohäsion 

C' 

[kN/m³] [kN/m³] [°] [MN/m 2 ] [kN/m 2 ] 

Fein- bis Mittelsand 

schwach schluffig 

19 - 20 

19 - 21 

9 - 10 

9 - 11 

32,5 

30,0 - 32,5 

40 - 80 

30 - 50 

Geschiebelehm 20 - 21 10 - 11 22,5 - 27,5 20 - 30 5 - 10 

Torf 

schluffig, sandig 

11 - 13 1 - 3 15 0 - 2 0 

0 

0




7. Baugrundbeurteilung 

Nachfolgend werden allgemeine Hinweise für eine spätere Bauausführung gegeben. 

Darüber hinausgehende Hinweise können erst nach Kenntnis der weiteren 

Planungen sowie nach ergänzenden Untersuchungen des Untergrundes erfolgen. 

7.1 Tragfähigkeit, Aushubtiefen, zulässige Belastung des Baugrundes 

Im derzeitigen Planungsstand gehen wir von einer 1-2 geschossigen, sowohl unterkellerten 

oder teilunterkellerten als auch einer nicht unterkellerten Bauweise 

aus. 

7.1.1 Nicht unterkellerte Bauwerke 

An beiden Untersuchungsstellen (RKS 1, RKS 2) stehen ab einer frostfreien 

Gründungstiefe von rd. 1,0 m u. GOK locker bis mitteldicht gelagerte Sande der 

Bodengruppe SE an. Diese sind gem. der ZTVA StB der Verdichtbarkeitsklasse 

V 1 zuzurechnen und damit gut zu verdichten. Wir empfehlen – auch zur Egalisierung 

möglicher Bodenstörungen im Rahmen des Fundamentaushubes – eine 

Nachverdichtung dieser Böden. Die Nachverdichtung sollte mit Hilfe eines mindestens 

mittelschweren Verdichtungsgerätes in 4 bis 6 kreuzweise angeordneten 

Verdichtungsübergängen erfolgen. Dabei sollte ein Verdichtungsgrad von mindestens 

100 % der einfachen Proctordichte erreicht werden. Wird derart verfahren, 

kann die Gründung der geplanten Bauwerke mit Hilfe von Streifen- und Einzelfundamenten 

erfolgen, die eine Bewehrung gem. der statischen Erfordernisse erhalten. 

Die zulässigen Bodenpressungen sind der Texttabelle 4 zu entnehmen 

Texttabelle 4: Zulässige Bodenpressungen bei nichtbindigem Baugrund und 

setzungsemfindlichem Bauwerk (gem. DIN 1054) 

Kleinste Einbindetiefe des 

Fundamentes 

Zulässige Bodenpressung [kN/m²] 

bei Streifenfundamenten mit Breiten b bzw. b’ von 

[m] 0,5 m 1,0 m 1,5 m 2,0 m 2,5 m 3,0 m 

0,5 200 300 330 280 250 220 

1,0 270 370 360 310 270 240 

1,5 340 440 390 340 290 260 

2,0 400 500 420 360 310 280 

Bei Bauwerken mit Gründungstiefen 

t ab 0,3 m und mit 

Fundamentbreiten b ab 0,3 m 

150




Die zuzuordnenden Setzungen werden bei Ausnutzung dieser Bodenpressungen 

und Fundamentbreiten b zwischen 0,5 und 2,0 m ein Maß von ca. 1 – 2 cm nicht 

überschreiten. Die vorstehend genannten Werte gelten bei mittigem Lastangriff. 

Bei außermittigem Lastangriff ist die Fundamentfläche auf eine Teilfläche A’ zu 

verkleinern, deren Schwerpunkt der Lastangriffspunkt ist. Die zulässige Sohlpressung 

ist dann auf die kleinere der reduzierten Seitenlängen zu beziehen. Bei außermittig 

belasteten Fundamenten treten Verkantungen auf, deren Betrag erforderlichenfalls 

nachgewiesen werden muss. 

Zur Schaffung eines ausreichend tragfähigen Unterlagers für die Sohlenplatte an 

der Baugrubensohle ist eine mindestens 0,2 m starke Schicht aus kornabgestuftem, 

verdichtungsfähigen Bodenmaterial, z.B. Schotter 0/45, 0/56 gem. ZTV SoB 

StB oder Betonkies 0/32 (mineralischer Flächenfilter) einzubringen. Auch dieses 

Bodenmaterial muss lagenweise eingebracht und verdichtet werden. Es sollte ein 

Verdichtungsgrad, der min. 100 % der einfachen Proctordichte entspricht, erreicht 

werden. 

In den oberflächennah anstehenden Sanden wurden bereichsweise (RKS 2) stark 

schluffige, stark sandige Torfe (HZ) angetroffen. Diese organischen Böden sind 

noch zusammendrückbar und zur Abtragung von Lasten nicht geeignet. Werden 

im Sohlbereich von Fundamenten organische Böden angetroffen, so müssen diese 

ausgetauscht werden. Für diesen Bodenaustausch kann Magerbeton verwendet 

werden. Alternativ ist auch ein Bodenaustausch gegen kornabgestuftes, verdichtungsfähiges 

Bodenmaterial, z.B. Schotter 0/45, 0/56 gem. ZTV SoB StB möglich. 

Wegen der Lastausbreitung unter 45° ist auf einen ausreichenden seitlichen 

Überstand (min. halbe Fundamentbreite) dieses Schotterpolsters zu achten. Der 

Schotter muss lagenweise eingebracht und verdichtet werden. Es sollte ein Verdichtungsgrad, 

der min. 100 % der einfachen Proctordichte entspricht, erreicht 

werden. Art und Umfang des möglicherweise notwendigen Bodenaustausches 

sollten vom Gutachter im Rahmen einer Baustellenbesichtigung festgelegt werden. 

7.1.2 Unterkellerte Bauwerke 

Bei Wohngebäuden mit Keller liegt die Gründungssohle in rd. 3,0 m Tiefe unter 

GOK. Auf diesem Tiefenniveau wurden an beiden Aufschlusspunkten (RKS 1, 

RKS 2) Geschiebelehme in weicher bis steifer Konsistenz angetroffen. Im weichen 

Zustand sind diese Böden für die Abtragung von Lasten ungeeignet. Da es sich 

bei den geplanten Wohngebäuden darüber hinaus um Bauwerke handelt, deren 

Fundamente sich nicht unabhängig voneinander setzen können, sondern in ihrem 

Setzungsverhalten durch den Überbau wechselseitig beeinflusst werden, könnten




ungleichmäßige Setzungen schädlich sein oder die Nutzung des Bauwerkes beeinträchtigen. 

An der RKS 1 wurden oberhalb der Gründungssohle (2,50-2,80 m GOK) Geschiebelehme 

angetroffen, die darüber hinaus organische Anteile (Torfreste) enthalten. 

Diese können zusätzlich zu einer Herabsetzung der Tragfähigkeit führen. 

Wir empfehlen, die im Bereich der erforderlichen Fundamentsohltiefe anstehenden 

Geschiebemergel auszuheben und anschließend bis zur konstruktiv erforderlichen 

Höhe z.B. mit Magerbeton (B 10) aufzufüllen. Alternativ ist ein Bodenaustausch 

auch mit verdichtungsfähigem, kornabgestuften Bodenmaterial (z.B. Schotter 0/45 

oder 0/56) möglich. Wegen der Lastausbreitung unter 45° ist hierbei jedoch auf einen 

ausreichenden seitlichen Überstand von mindestens der halben Fundamentbreite 

zu achten. Das Austauschmaterial ist lagenweise einzubauen und zu verdichten, 

wobei als Verdichtungsziel ein Verdichtungsgrad von mind. D Pr = 1,0 

(100 % der einfachen Proctordichte) erreicht werden sollte. 

Während der Bauzeit muss je nach Witterung auf Höhe des entstandenen Erdplanums 

mit dem Auftreten aufgeweichter Böden gerechnet werden. Diese Böden 

sind zur Lastabtragung nicht geeignet und müssen ersetzt werden. Für diesen Bodenaustausch 

kann ein grobkörniges, verdichtungsfähiges Bodenmaterial, 

z.B. Grobschotter der Körnung 20/80, 20/100 etc. verwendet werden. 

7.2 Bauzeitliche und ständige Wasserhaltung 

Die Gründungssohle unterkellerter bzw. teilunterkellerter Gebäude liegt unterhalb 

der eingemessenen Grundwasserstände. Die Absenkung des Grundwasserspiegels 

kann mit Hilfe einer geschlossenen Wassererhaltung (Vakuumfilter) erfolgen. 

Bei ausreichender Absenkung (Absenkungsziel 0,5 m unter Baugrubensohle) 

kann die Neigung der Baugrubenböschung 45 – 50° (Sande) bzw. 55 – 60° (Geschiebelehm) 

betragen. 

Da die unterkellerten Bereiche möglicher Gebäude in manchen Bereichen unter 

dem erbohrten Grundwasserspiegel liegen, empfehlen wir alle erdberührten Bauteile 

aus wasserundurchlässigem (druckwasserdichten) Beton zu erstellen. Zum 

Schutz der Kellerräume vor dem Eindringen des Grundwassers in niederschlagsreichen 

Zeiten wird empfohlen, diese im Baugrund gegen drückendes Grundwasser 

durch eine Wannenkonstruktion aus wasserundurchlässigem Beton ("weiße 

Wanne") abzudichten. Diese Art der Ausführung unterbindet das Einfließen des 

Wassers in den Keller, jedoch nicht eine Feuchtigkeitsdiffusion.




8. Bewertung der Versickerungsmöglichkeiten 

Im Arbeitsblatt der Deutschen Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und 

Abfall e.V. (ATV-DVWK-A 138) werden bei der Planung von Versickerungsanlagen 

qualitative Anforderungen an den Sickerraum gestellt. 

Danach hat der zum Beobachtungszeitpunkt nicht vollständig mit Wasser gefüllte 

Bodenkörper (Sickerraum) ausreichend durchlässig und mächtig zu sein. Dies ist 

gewährleistet, wenn die anstehenden Böden so durchlässig sind, dass sie einerseits 

eine rückstaufreie Einleitung des anfallenden Oberflächenwassers, anderseits 

eine ausreichende Aufenthaltszeit und damit Reinigungswirkung des Bodens 

gewährleisten. Diese Anforderung sieht das Arbeitsblatt ATV-DVWK-A 138 bei 

Lockergesteinen mit Wasserdurchlässigkeitsbeiwerten (k) zwischen 1×10 -3 m/s 

und 1×10 -6 m/s erfüllt. Eine ausreichende Mächtigkeit des Sickerraumes ist danach 

gegeben, wenn die Sickerstrecke bezogen auf den mittleren höchsten 

Grundwasserspiegel (MHGW) mindestens 1,0 m beträgt. 

Nach den vorliegenden Ergebnissen stehen im geplanten Baugebiet bis zu einer 

Tiefe von 2,20 (RKS 1) bzw. 2,90 m u. GOK (RKS 2) ausreichend durchlässige 

Sandböden an, welche im entwässerungstechnisch relevanten Versickerungsbereich 

des ATV-Arbeitsblattes liegen und zum Beobachtungszeitpunkt (09.03.2013) 

die ATV-Anforderung an einen ausreichenden Sickerraum erfüllten. Vorbehaltlich 

fehlender Angaben zum mittleren höchsten Grundwasserspiegel (MHGW) kann 

eine Versickerung von Niederschlagswasser im Untersuchungsbiet grundsätzlich 

erfolgen.




Anlage 1: 

Lageplan 

KD 

RKS 2 

RKS 1 

Lageplan, Maßstab (ca.) 

1 : 2000 

LIN-1130220-BAC ANLAGE 1 

Lage der Rammkernsondierungen (RKS 1 und RKS 2) 

Lage des Bezugspunktes (OKD Oberkannte Kanaldeckel) 

GEWERBE- UND MISCHGEBIET AN DER B 213 

IN LINGEN / CLUSORTH-BRAMHAR




Anlage 2: 

Rammkernsondierungen



LIN-130220-BAC




Anlage 3: 

Nivellement 

Nivellementformular 

Ort : 

Projekt : 

Lingen-Baccum 

BG "Nördlich der Straße An der Schonung" 

Projekt-Nr.: LIN-130220-BAC Datum: 09.03.2013 

Bezeichnung Ablesungen Höhe 

des Rück- Zwischen- Vor- des Punktes Bemerkungen 

Messpunktes blick punkte blick über HP 

OKD 1,979 

RKS 1 1,780 

0,199 

RKS 2 1,082 

0,897 

KD Kreuzung Laxtener Straße / Kleeekamp

Geotechnischer Bericht

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