1 Struktur der DIN 1045-neu, Sicherheitskonzept, Werkstoffe ...

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DIN 1045-neu: Sicherheitskonzept, Werkstoffe und Tragwerksidealisierungsetzen wäre. Diese Regelung bleibt im Beispiel unberücksichtigt. Die Erddrucklasten werdenals „ normale“ ständige Lasten und der Verkehrserddruck als „sonstige veränderliche Einwirkung“nach Tabelle 1 betrachtet.Vorgaben: vertikales Bauteil im Freien, oben StraßeExpositionsklasse XC3 (Karbonatisierung)XD1 (Chloride)XF2 (Frost+Taumittel)Beton: C 25/30 LP oder C30/35Stahl: BSt 500SWandquerschnitt an der Einspannstelle b/h/d = 100/100/92,0 cmc min = 40 mm (DIN 1045-2)c nom = 55 mm (ZTV-K, erdberührt)A = 110 kN/mdVerkehrW=10 kN/m6 mG =120 kN/m15 mME = 210 kN/mQE = 110 kN/mGG =390 kN/m32m3.0m7.2 mD0.1 1.1mG =130 kN/m41.5m 2.0m5.2m1.0Einwirkungen:Kombinationsbeiwerte*)Ψ 0 Ψ 1 Ψ 2E G = 110 kN/m Erddruck infolge Bodeneigengewicht - - -G 1 = 120 kN/m Eigengewicht der Stützwand - - -G 3 = 390 kN/m Bodenauflast auf dem Sporn - - -G 4 = 130 kN/m Eigengewicht der Fundamentplatte - - -E Q = 210 kN/m Verkehrserddruck 0,8 0,7 0,5W = 10 kN/m resultierende Windbelastung 0,6 0,5 0A d = 110 kN/m Anpralllast auf die Lärmschutzwand - - -*) Kombinationswerte nach DIN 1055-100 für HochbautenI-16
DIN 1045-neu: Sicherheitskonzept, Werkstoffe und TragwerksidealisierungGrenzzustand der Tragfähigkeit durch Querschnittsversagen (Grundkombination)Ständige und vorübergehende BemessungssituationUntersuchung des Einspannquerschnitts der Wand (Punkt M),Ed= E⎛α⋅ f f yk f pk[ ]⎟ ⎞⋅ + ⋅ + ⋅ + ≤⎜ck( Σ γ G, j Gk , j γ Q,1 Qk ,1 Σψ 0,i Qk ,i Pk) R ; ; (19)⎝ γ c γ s γ s ⎠LFK 1 (M max , N max , Q 1 =E Q )Die ständigen Lasten werden ungünstig mit einheitlichen Teilsicherheitsbeiwerten γ G = 1,35angesetzt, so dass sie zum maximalen Einspannmoment am Wandfuß führen. Die vorherrschendeVerkehrslast ist der Verkehrserddruck, die Windlast ist eine „andere“ Einwirkung.Im weiteren werden alle Einwirkungen (G, Q , E, W) mit ihren charakteristischen Werteneingesetzt, auf das Mitführen des Indizes "k" wird verzichtet.MEd= γ ⋅( G ⋅0 1, m + E ⋅ 2,0m ) + γ ⋅(E ⋅ 3,0m + ψG, j1GQQ0, Wind⋅W⋅ 5,0m )( 120 ⋅0,1m+ 110 ⋅ 2,0m ) + 1,5 ⋅ ( 210 ⋅ 3 0, m + 0,6 ⋅10⋅ 5 0, m) 1303kNmM Ed = 1,35 ⋅=VEd= γ ⋅( 0 + E ) + γ ⋅(E + ψG, jGQQ0, Wind⋅W )( 0 + 110) + 1,5 ⋅ ( 210 + 0,6 ⋅10) 473kNV Ed = 1,35 ⋅=NEdN Ed= −γ⋅( G + 0 ) − γ ⋅( 0 + ψG, j= −1,35⋅1Q( 120 + 0) = −162kN0, i⋅0 )W=10 kN/mE Q = 210 kN/mG =120 kN/m1E G = 110 kN/m5 mM2m3.0mLFK 2(M max , N max , Q 1 =W)0.1Es ist im Allgemeinen zu untersuchen, ob eine andere Verkehrslast nicht zu ungünstigerenSchnittgrößen führt. D.h. die Windlast wird als vorherrschende Einwirkung betrachtet, derVerkehrserddruck als „andere“. Diese LFK ist offensichtlich nicht maßgebend, da die Windlastmit 10 kN/m im Vergleich zur Erddrucklast von 210 kN/m gering ist. Diese LFK wird hierlediglich vollständigkeitshalber betrachtet.MEd= γ ⋅( G ⋅0,1m+ E ⋅ 2,0m ) + γ ⋅(W⋅ 5 0, m + ψ ⋅ E ⋅ 3 0, m ) =G, j1GQ0,andere( 120 ⋅0,1m+ 110 ⋅ 2,0m ) + 1,5 ⋅ ( 10 ⋅ 5,0m + 0,8 ⋅ 210 ⋅ 3,0m ) 1144kNmM Ed = 1,35 ⋅=QVEd= γ ⋅( 0 + E ) + γ ⋅(W+ ψ ⋅ E ) =G, jGQ0,andere( 0 + 110) + 1,5 ⋅ ( 10 + 0,8 ⋅ 210) 416kNV Ed = 1,35 ⋅=QW=10 kN/mNEdN Ed= −γ⋅( G + 0 ) − γ ⋅( 0 + ψ ⋅0) =G, j= −1,35⋅1Q( 120 + 0) = −162kN0, iG =120 kN/m15 mME = 210 kN/mQE = 110 kN/mG2m3.0m0.1I-17
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