Dünner Balken
Dünner Balken
Dünner Balken
Sie wollen auch ein ePaper? Erhöhen Sie die Reichweite Ihrer Titel.
YUMPU macht aus Druck-PDFs automatisch weboptimierte ePaper, die Google liebt.
� Schubstarres <strong>Balken</strong>element und Hermitepolynome<br />
� Schubnachgiebiges <strong>Balken</strong>element<br />
ZÜRICH<br />
<strong>Balken</strong>elemente und Sperreffekt<br />
� Sperreffekt und seine Beseitigung durch reduzierte Integration<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 1
Entwicklung der schwachen Form<br />
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Nach dem Prinzip des Minimums der totalen potentiellen Energie variiert man das Ihnen bereits aus<br />
der ersten Theorieübung bekannte Funktional:<br />
Und daraus und nach Umstellung direkt die schwache Form der Arbeitsgleichung:<br />
�<br />
0<br />
L<br />
e<br />
� w��<br />
EIw��<br />
dx � �<br />
L<br />
L<br />
L L<br />
1 w EIw<br />
ds wqds w Mˆ<br />
wQˆ<br />
2 � ��<br />
��<br />
� � �<br />
0<br />
0<br />
o 0<br />
�( w,<br />
w�,<br />
w��)<br />
� �<br />
�<br />
0<br />
L<br />
e<br />
� wq<br />
dx � � wQ<br />
e ˆ �<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 2<br />
L<br />
0<br />
��<br />
w Mˆ<br />
formale Diskretisierung führt auf die Steifigkeitsmatrix und die rechte Seite des Gleichungssystems:<br />
K<br />
L<br />
e<br />
e<br />
e<br />
T<br />
� � ��� EI ��� dx,<br />
r � � �q<br />
dx � � Q � ��<br />
0<br />
die Formfunktionen müssen zweifach stetig differenzierbar sein,<br />
• die Randbedingungen enthalten sowohl Durchsenkungen als auch Verdrehungen<br />
0<br />
L<br />
ˆ<br />
L<br />
0<br />
L<br />
0<br />
e<br />
Mˆ<br />
L<br />
0<br />
e
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Entwicklung der Formfunktionen: allgemeiner kubischer Polynomansatz<br />
Die Lösungsfunktion soll nun über geeignete Formfunktionen von den Durchsenkungen und den<br />
Verdrehungen auf den Knoten abhängen. Wir nehmen ein <strong>Balken</strong>element mit zwei Knoten an und<br />
schreiben:<br />
w(<br />
� ) � �<br />
~<br />
T w<br />
�<br />
������ 1<br />
2<br />
3<br />
4<br />
�w~<br />
1 �<br />
� ~ �<br />
��1<br />
�<br />
� �<br />
�w~<br />
2 �<br />
�<br />
~<br />
��<br />
�<br />
2 �<br />
Die vier Parameter legen es nahe, die Formfunktionen aus einem allgemeinen kubischen Polynom-<br />
ansatz heraus zu entwickeln:<br />
w �<br />
2 3<br />
( x)<br />
�<br />
� 0 ��<br />
1x<br />
��<br />
2x<br />
� 3x<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 3
� �<br />
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Entwicklung der Formfunktionen: Übergangsbedingungen<br />
Die Formfunktionen müssen im globalen System x die Übergangsbedingungen erfüllen:<br />
w 1<br />
y<br />
x 0<br />
z<br />
w(<br />
x0)<br />
� w~<br />
1 w(<br />
x1)<br />
�<br />
~<br />
� ( x ) � � � ( x ) �<br />
0<br />
x<br />
1<br />
L e<br />
1<br />
x 1<br />
w~<br />
2<br />
~<br />
�<br />
2<br />
w 2 � �<br />
Unter Beachtung der Kinematik �=-w‘ erhält man daraus:<br />
w~<br />
1<br />
~<br />
�1<br />
w~<br />
2<br />
~<br />
�<br />
2<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
w(<br />
x<br />
� w�(<br />
x<br />
0<br />
0<br />
w(<br />
x<br />
1<br />
� w�(<br />
x<br />
1<br />
)<br />
)<br />
)<br />
)<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
0<br />
��<br />
�<br />
1<br />
0<br />
��<br />
1<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
� x<br />
1<br />
2�<br />
x<br />
2<br />
1<br />
2�<br />
x<br />
2<br />
0<br />
0<br />
� x<br />
1<br />
0<br />
� �<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
w 1<br />
�� �<br />
� x<br />
2<br />
3�<br />
x<br />
3<br />
� x<br />
2<br />
3�<br />
x<br />
3<br />
2<br />
0<br />
2<br />
0<br />
2<br />
1<br />
2<br />
0<br />
�<br />
�<br />
� x<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 4<br />
3<br />
� x<br />
3<br />
2<br />
3<br />
0<br />
3<br />
1<br />
�<br />
w 2 � �
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Entwicklung der Formfunktionen: Ersetzen der Parameter durch Knotenfreiwerte<br />
Die Gleichungen lauten in Matrixform:<br />
�w1<br />
� �1<br />
� � �<br />
��1<br />
�<br />
� � �0<br />
�<br />
�w<br />
�<br />
� 2 1<br />
� �<br />
�<br />
��<br />
2 � ��<br />
0<br />
x<br />
0<br />
�1<br />
x<br />
1<br />
�1<br />
x<br />
� 2x<br />
x<br />
2<br />
0<br />
0<br />
2<br />
1<br />
� 2x<br />
1<br />
x<br />
� 3x<br />
x<br />
� 3x<br />
3<br />
0<br />
2<br />
0<br />
3<br />
1<br />
2<br />
1<br />
���<br />
0 �<br />
��<br />
�<br />
���1<br />
�<br />
�<br />
� �<br />
�<br />
��<br />
2 �<br />
��<br />
�<br />
��<br />
�<br />
3 �<br />
Diese Gleichungen stellt man durch Inversion der<br />
Koeffizientenmatrix um, so dass die Parameter � i<br />
durch die Knotenfreiwerte ausgedrückt werden.<br />
Einsetzen des Ergebnisses in den allgemeinen<br />
Polynomansatz (Folie 3) liefert die Formfunktionen:<br />
x�<br />
x 2<br />
0 x�<br />
x0<br />
� 3�<br />
� � 2�<br />
�<br />
LE<br />
LE<br />
x�<br />
x 2<br />
0<br />
� �x�x0��1�� LE<br />
x�<br />
x 2<br />
0 x�<br />
x 3<br />
0<br />
3�<br />
� � �<br />
L � 2<br />
E<br />
LE<br />
x�<br />
x 2<br />
0 x�<br />
�x�x� � � �<br />
� � x<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 5<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
x x �<br />
1<br />
2<br />
3<br />
4<br />
1<br />
� 0<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
1<br />
LE<br />
0<br />
L<br />
E<br />
L<br />
E<br />
3<br />
0
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Entwicklung der Formfunktionen: Transformation auf lokale Koordinate<br />
Der Abbildung auf Folie 4 entnimmt man die Transformation:<br />
x � x<br />
Damit erhält man die Formfunktionen<br />
in lokalen Koordinaten:<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
LE<br />
1<br />
2<br />
3<br />
4<br />
0<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
1�<br />
�<br />
�<br />
2<br />
L<br />
8<br />
E<br />
L<br />
8<br />
1<br />
3<br />
4 �2�3���� 2 3<br />
��1������� 1<br />
3<br />
4 �2�3���� 2 3<br />
�1������� E<br />
(i)<br />
1.0<br />
0.8<br />
0.6<br />
0.4<br />
0.2<br />
0.0<br />
-1.0<br />
-0.2<br />
-0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0<br />
-0.4<br />
Lokale <strong>Balken</strong> Koordinate<br />
Hier erscheint die Länge des im FE-Netz eingebauten Elements in den lokalen Formfunktionen.<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 6<br />
P1<br />
P2<br />
P3<br />
P4
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Globale Ableitungen der Formfunktionen und Elementgleichungen<br />
Die in der diskretisierten schwachen Form der Arbeitsgleichung benötigten globalen Ableitungen<br />
der Formfunktionen sind:<br />
2<br />
� � 6 � 6�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
2<br />
1 �<br />
�L<br />
�<br />
�<br />
E � 2LE�<br />
� 3LE�<br />
1<br />
�,<br />
x � �<br />
�,<br />
�,<br />
xx � 2<br />
4L<br />
2<br />
E � 6 � 6�<br />
� L<br />
�<br />
�<br />
2<br />
��<br />
LE<br />
� 2LE�<br />
� 3LE�<br />
��<br />
E<br />
� 6�<br />
�<br />
� �<br />
�<br />
� LE<br />
� 3LE�<br />
�<br />
�<br />
� �<br />
� � 6�<br />
�<br />
� �<br />
��<br />
� LE<br />
� 3LE�<br />
��<br />
Mit den bekannten Schritten erhält man die numerischen Elementgleichungen:<br />
2EI<br />
L<br />
3<br />
E<br />
� 6<br />
�<br />
�<br />
� 3L<br />
��<br />
6<br />
�<br />
��<br />
3L<br />
E<br />
E<br />
� 3L<br />
2L<br />
3L<br />
L<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
� 6<br />
3L<br />
6<br />
3L<br />
E<br />
E<br />
� 3L<br />
L<br />
3L<br />
2L<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
��w~<br />
1 �<br />
��<br />
~ �<br />
��<br />
�1<br />
� qL<br />
� � �<br />
�<br />
�w~<br />
2 � 12<br />
�<br />
�<br />
�<br />
~<br />
��<br />
�<br />
2 �<br />
E<br />
� 6<br />
�<br />
��<br />
L<br />
�<br />
� 6<br />
�<br />
� LE<br />
� � Q<br />
� �<br />
� �M<br />
� � �<br />
� � Q<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�M<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 7<br />
E<br />
1<br />
1<br />
2<br />
2<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�
Bemerkungen<br />
ZÜRICH<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong><br />
Das finite Element zur Abbildung des dünnen <strong>Balken</strong>s überträgt sowohl die Durchsenkung als auch<br />
deren Ableitung an den Knotenpunkten stetig. Diese Eigenschaft nennt man C 1 Stetigkeit. Die an-<br />
deren Elemente, die Sie bisher kennen gelernt haben, haben nur C 0 Stetigkeit.<br />
Deswegen konnte die Herleitung der Formfunktionen auch nicht unabhängig von der Elementlänge<br />
L E durchgeführt werden, denn sonst wäre die Stetigkeit der Verdrehungen verletzt worden (Knicke).<br />
Das Element ist nicht isoparametrisch, denn der Verlauf der globalen Koordinaten wird anders be-<br />
schrieben als derjenige der Lösung.<br />
Solange der zu modellierende <strong>Balken</strong> wirklich dünn ist, ist das Element sehr leistungsfähig. Der mit<br />
einer Einzelkraft am freien Ende belastete Kragbalken hat eine kubische Biegelinie und dies liegt<br />
im Lösungsraum des finiten Elements.<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 8
���<br />
ZÜRICH<br />
u(z)=�z<br />
z<br />
�=�w'<br />
Schubnachgiebiger <strong>Balken</strong><br />
Kinematische Beziehungen des schubweichen <strong>Balken</strong>s<br />
w<br />
���<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 9<br />
w<br />
�=w'<br />
Die hier betrachtete Theorie erster Ordnung nimmt immer noch<br />
Ebenbleiben der Querschnitte an.<br />
Jedoch bleiben diese nicht mehr senkrecht zur Mittellinie.<br />
Gemäß den Skizzen unterscheiden sich die Verdrehung � eines<br />
Querschnitts und das Negative der Ableitung w´ der Biegelinie<br />
um den Schubwinkel �.<br />
� � w�<br />
� �<br />
w�<br />
� � � �
ZÜRICH<br />
Schubnachgiebiger <strong>Balken</strong><br />
Entwicklung der schwachen Form des schubnachgiebigen <strong>Balken</strong>s<br />
Ein eleganter Weg von der Beschreibung des dünnen zu derjenigen des schubnachgiebigen Bal-<br />
kens wird von Zienkiewicz gezeigt. Man geht vom Energiefunktional des dünnen <strong>Balken</strong>s aus:<br />
Für den schubweichen <strong>Balken</strong> muss man zunächst die starre Entkoppelung von Verdrehung der<br />
Querschnitte und der Ableitung der Biegelinie entfernen:<br />
� ��<br />
Le<br />
Le<br />
e<br />
1 2<br />
� � 2 EI � dx � wq<br />
dx � wQˆ<br />
� � Mˆ<br />
� �<br />
0<br />
0<br />
L<br />
0<br />
Dann wird dem Funktional � die Deformationsenergie der Schubverzerrung hinzugefügt:<br />
� � � �<br />
�w��� Le<br />
2<br />
Le<br />
e<br />
1 ˆ<br />
� � 2 �<br />
EI dx � �<br />
0<br />
�<br />
L<br />
2 GAs 0<br />
�w��� e<br />
1 �<br />
0<br />
wq<br />
dx � wQˆ<br />
� w�<br />
M<br />
2<br />
dx<br />
L<br />
0<br />
L<br />
0<br />
L<br />
0<br />
e<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 10<br />
e
ZÜRICH<br />
Schubnachgiebiger <strong>Balken</strong><br />
Entwicklung der schwachen Form des schubnachgiebigen <strong>Balken</strong>s<br />
Die Variation des erweiterten Funktionals liefert die schwache Form für den schubnachgiebigen<br />
<strong>Balken</strong>:<br />
�<br />
0<br />
L<br />
e<br />
� � EI�<br />
� � ��w���� �GA �w����� Le<br />
e<br />
� dx � � wq<br />
dx � � wQˆ<br />
� � �<br />
� s �0<br />
Dem Ziel einer kompakten Schreibweise dient die Einführung der Steifigkeitsmatrix C:<br />
�EI<br />
C � �<br />
��<br />
0<br />
0 �<br />
�<br />
GA��<br />
Dazu passt die Struktur der übrigen mechanischen Größen und eines Operators L:<br />
��<br />
w<br />
��<br />
��<br />
� ��<br />
��<br />
M<br />
��<br />
��<br />
q<br />
��<br />
� 0 ( ) ��<br />
u � � �,<br />
� � � �,<br />
� � � �,<br />
q � � �,<br />
L � � �<br />
�� �<br />
�� �� � �� �� Q �� �� 0��<br />
��<br />
( ) � 1 ��<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 11<br />
L<br />
0<br />
Mˆ<br />
L<br />
0<br />
e
�<br />
ZÜRICH<br />
Schubnachgiebiger <strong>Balken</strong><br />
Diskretisierte schwache Form des schubnachgiebigen <strong>Balken</strong>s<br />
Mit den zuvor definierten Symbolen schreibt man die schwache Form kürzer:<br />
0<br />
L<br />
e<br />
T � u�<br />
C�L�u�<br />
L � � �<br />
e T<br />
� dx � u q dx � u<br />
0<br />
L<br />
Da nur einfache Ableitungen vorkommen, genügen lineare Ansatzfunktionen für � und für w:<br />
u � �<br />
~<br />
T u<br />
�<br />
T<br />
ˆ �<br />
�w~<br />
1 �<br />
� ~ �<br />
�w�<br />
1 �1<br />
��<br />
0 1�<br />
� 0 ��<br />
�1<br />
�<br />
� � � �<br />
��<br />
�<br />
��<br />
� 2 � 0 1�<br />
� 0 1�<br />
� ~<br />
��w2<br />
�<br />
�<br />
~<br />
��<br />
�<br />
2 �<br />
Mit Anwendung des Operators L erhält man die B-Matrix:<br />
B<br />
� L�<br />
T<br />
�<br />
1<br />
2L<br />
E<br />
� 0<br />
�<br />
��<br />
2<br />
L<br />
E<br />
� 2<br />
0<br />
2<br />
� � � �� 1�<br />
� 2 LE<br />
1�<br />
� �<br />
L<br />
0<br />
e<br />
�<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 12
ZÜRICH<br />
Schubnachgiebiger <strong>Balken</strong><br />
Partitionierung der Steifigkeitsmatrix des schubnachgiebigen <strong>Balken</strong>s<br />
Durch Einsetzen und Ausarbeiten findet man die Einteilung in Biege- und Schubanteil:<br />
1<br />
�<br />
T LE<br />
K � K b � K s � B CbB<br />
s<br />
�1<br />
2<br />
1<br />
�<br />
T LE<br />
d�<br />
� B C B d�<br />
�1<br />
Wenn man die Multiplikationen und die Integration ausführt, erhält man die Matrizen:<br />
K<br />
b<br />
�<br />
EI<br />
L<br />
E<br />
�0<br />
�<br />
�<br />
0<br />
�0<br />
�<br />
�0<br />
0<br />
1<br />
0<br />
�1<br />
0<br />
0<br />
0<br />
0<br />
0�<br />
�1<br />
�<br />
�,<br />
0�<br />
�<br />
1�<br />
K<br />
s<br />
�<br />
GA<br />
6L<br />
s<br />
E<br />
2<br />
� 6<br />
�<br />
�<br />
� 3L<br />
��<br />
6<br />
�<br />
��<br />
3L<br />
Die rechte Seite des schubweichen <strong>Balken</strong>elements ist:<br />
E<br />
E<br />
� 3L<br />
� 3L<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 13<br />
2L<br />
3L<br />
L<br />
r<br />
�<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
qL E<br />
2<br />
� 6<br />
3L<br />
6<br />
3L<br />
E<br />
E<br />
�1�<br />
� Qˆ<br />
� � �<br />
�0�<br />
�Mˆ<br />
� � � �<br />
�1<br />
ˆ<br />
� � Q<br />
�<br />
�0�<br />
�<br />
� ˆ<br />
�M<br />
L<br />
3L<br />
2L<br />
1<br />
1<br />
2<br />
2<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�
Bemerkungen<br />
ZÜRICH<br />
Schubnachgiebiger <strong>Balken</strong><br />
Das finite Element zur Abbildung des schubweichen <strong>Balken</strong>s überträgt sowohl die Durchsenkung<br />
als auch die Verdrehung stetig. Dennoch ist es nur ein C 0 Element, da die Verdrehung nicht mehr<br />
der Ableitung der Durchsenkung gleicht.<br />
Gegenüber dem finiten Element des dünnen <strong>Balken</strong>s besitzt es den Vorteil, Schubdeformation ab-<br />
bilden zu können. Es sollte daher verwendet werden, wenn die Annahmen des dünnen <strong>Balken</strong>s<br />
nicht zutreffen.<br />
Seine Ansatzfunktionen sind weniger mächtig und man braucht für gute Ergebnisse viel mehr Ele-<br />
mente als wenn man das schubstarre Element verwenden darf.<br />
Wir werden uns nun noch einem weiteren Problem widmen, dass wir bis jetzt nicht beachtet haben.<br />
Dies ist der so genannte Sperreffekt. Er hat die Auswirkung, dass das schubnachgiebige Element<br />
in der hier vorliegenden Form vollkommen unbrauchbar ist für die Berechnung dünner <strong>Balken</strong>. Der<br />
Sperreffekt muss auch bei manchen Formulierungen für Plattenelemente beachtet werden.<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 14
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
Das schubweiche <strong>Balken</strong>element und seine Anwendungsgrenzen<br />
Das Funktional für den schubweichen <strong>Balken</strong><br />
2 ���� � GA �w���� Le<br />
2<br />
Le<br />
e<br />
1 ˆ<br />
� � 2 � EI<br />
s dx �<br />
0<br />
�0<br />
führt auf das numerische Gleichungssystem<br />
� � �K<br />
�u�r K b s<br />
~<br />
wq<br />
dx � wQˆ<br />
� w�<br />
M<br />
Das <strong>Balken</strong>element eignet sich, wenn die Biegesteifigkeit viel größer ist als die Schubsteifigkeit,<br />
EI>>GA, und die Schubnachgiebigkeit einen Einfluss auf das Strukturverhalten hat.<br />
Simuliert man mit dem schubweichen Element dünne <strong>Balken</strong>, oder EI1 der<br />
Sperreffekt ein:<br />
K s<br />
~ r<br />
u � �<br />
�<br />
0<br />
Im wesentlichen hängt die Primärlösung nur noch von der Schubsteifigkeit GA und nicht mehr<br />
von der Biegesteifigkeit EI ab. Dies widerspricht der Realität.<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 15<br />
L<br />
0<br />
L<br />
0<br />
e
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
<strong>Dünner</strong> <strong>Balken</strong> mit schubweichen Elementen simuliert<br />
Schubstarrer <strong>Balken</strong><br />
N e=1<br />
N e=2<br />
N e=4<br />
N e=8<br />
N e=16<br />
Schubweicher <strong>Balken</strong><br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
Anteil an der exakten Durchsenkung<br />
1.0<br />
0.9<br />
0.8<br />
0.7<br />
0.6<br />
0.5<br />
0.4<br />
0.3<br />
0.2<br />
0.1<br />
0.0<br />
Nicht-exakt integrierte Schubsteifigkeit<br />
Exakt integrierte Schubsteifigkeit<br />
1 2 4 8 16<br />
Anzahl Elemente<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 16
Analyse des Sperreffekts am Beispiel<br />
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
Wir analysieren den dargestellten Kragbalken und erinnern uns an die Steifigkeitsmatrix des<br />
schubweichen <strong>Balken</strong>s mit Biege- und Schubanteil:<br />
K<br />
b<br />
�<br />
EI<br />
L<br />
E<br />
�0<br />
�<br />
�<br />
0<br />
�0<br />
�<br />
�0<br />
0<br />
1<br />
0<br />
�1<br />
0<br />
0<br />
0<br />
0<br />
0�<br />
�1<br />
�<br />
�,<br />
0�<br />
�<br />
1�<br />
K<br />
s<br />
�<br />
GA<br />
6L<br />
s<br />
E<br />
� 6<br />
�<br />
�<br />
� 3L<br />
��<br />
6<br />
�<br />
��<br />
3L<br />
E<br />
E<br />
� 3L<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 17<br />
2L<br />
3L<br />
L<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
� 6<br />
3L<br />
6<br />
3L<br />
E<br />
E<br />
L<br />
� 3L<br />
Der <strong>Balken</strong> wird mit nur einem Element abgebildet und mit den geometrischen Randbedingungen<br />
bleibt das Gleichungssystem für die zwei unbekannten Freiheitsgrade w und �:<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
EI<br />
L<br />
�0<br />
�<br />
�0<br />
0�<br />
GA � 6<br />
� �<br />
1<br />
�<br />
� 6L<br />
�3L<br />
3L<br />
���w�<br />
� Q<br />
��<br />
��<br />
� �<br />
2 �<br />
2L<br />
����<br />
� �M<br />
�<br />
�<br />
�<br />
L<br />
3L<br />
2L<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
Q, w<br />
M,�
Analyse des Sperreffekts am Beispiel<br />
�GA<br />
� L<br />
K � � � �<br />
b K s K<br />
�GA<br />
�<br />
� 2<br />
K<br />
ZÜRICH<br />
EI<br />
L<br />
GA �<br />
2 �<br />
�<br />
GAL �<br />
� �<br />
3 �<br />
Sperreffekt<br />
Zur Auflösung der beiden Gleichungen schreiben wir die Steifigkeitsmatrix in nicht partitionierter<br />
Form,<br />
und geben dann die Determinante an:<br />
2 2<br />
GA � GAL EI � G A GA � EI GAL � GA<br />
� D � � � � � � � � � � �<br />
L � 3 L � 4 L � L 12 � L<br />
Die invertierten Systemgleichungen sind damit:<br />
2<br />
�w�<br />
1 �6EI<br />
� 2L<br />
GA<br />
� � � �<br />
��<br />
� 6GA�<br />
� � 3LGA<br />
� 3LGA��<br />
Q<br />
��<br />
6GA<br />
��M<br />
�<br />
�<br />
�<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 18
Analyse des Sperreffekts am Beispiel<br />
3EI<br />
� GAL<br />
w �<br />
3GA�<br />
ZÜRICH<br />
2<br />
L<br />
Q � M ,<br />
2�<br />
Sperreffekt<br />
Nun betrachten wir die Durchsenkung und die Verdrehungen<br />
Für einen dünnen <strong>Balken</strong> oder EI
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
Beseitigung des Sperreffekts durch reduzierte Integration<br />
Die Verschiebungen können bei der entarteten Gleichung nur dann von Null verschieden sein,<br />
wenn die Steifigkeitsmatrix singulär ist.<br />
In der Regel verlieren Steifigkeitsmatrizen ihre Singularität mit dem Einbau der geometrischen<br />
Randbedingungen für statisch bestimmte Lagerung.<br />
Der Sperreffekt verschwindet, wenn der Schubanteil K s auch mit implementierten geometrischen<br />
Randbedingungen singulär bleibt.<br />
Eine Verringerung des Ranges erhält man mit reduzierter Integration. Die exakte Matrix K s hat<br />
Rang zwei und entspricht Gauss Integration mit zwei Stützpunkten.<br />
1<br />
2 T<br />
K s � � B Cs<br />
�1<br />
B<br />
E d�<br />
L<br />
2<br />
Die Ein-Punkt-Regel der Gauss Integration liefert eine Matrix vom Rang eins und diese bleibt<br />
auch nach Einbau der zwei für statisch bestimmte Lagerung notwendigen geometrischen<br />
Randbedingungen singulär.<br />
1<br />
T<br />
K s � LE<br />
B Cs<br />
B<br />
� �0<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 20
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
Beseitigung des Sperreffekts durch reduzierte Integration<br />
Zur Auswertung der reduzierten Steifigkeitsmatrix berechnen wir zunächst<br />
und dann<br />
�<br />
1 T<br />
K s<br />
LE<br />
B Cs<br />
B<br />
� �0<br />
�<br />
L<br />
E<br />
B<br />
T<br />
C<br />
�0 � 2�<br />
� �<br />
GA �<br />
0 LE<br />
�<br />
2L<br />
�0<br />
2�<br />
E<br />
� �<br />
�0<br />
LE<br />
�<br />
s<br />
� �0<br />
�<br />
�<br />
�<br />
� 2�<br />
L<br />
�<br />
E �<br />
2�<br />
�<br />
LE<br />
�<br />
�0 � 2�<br />
� �<br />
�<br />
0 LE<br />
�<br />
�0<br />
2�<br />
� �<br />
�0<br />
LE<br />
�<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 21<br />
1<br />
2<br />
1<br />
2L<br />
E<br />
� 0<br />
�<br />
��<br />
2<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
� 4<br />
�<br />
GA �<br />
� 2L<br />
4L<br />
� E � 4<br />
�<br />
��<br />
2L<br />
E<br />
E<br />
0<br />
2<br />
0<br />
2<br />
� 2<br />
L<br />
� 2L<br />
L<br />
2L<br />
L<br />
�<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
�<br />
GA<br />
2L<br />
0<br />
2<br />
� 4<br />
2L<br />
4<br />
2L<br />
E<br />
E<br />
E<br />
�0<br />
�<br />
�0<br />
0 �<br />
GA<br />
�<br />
�<br />
� 2L<br />
2�<br />
L<br />
�<br />
E �<br />
L<br />
2L<br />
L<br />
E<br />
2<br />
E<br />
E<br />
2<br />
E<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
�
�<br />
�<br />
�<br />
�<br />
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
Beseitigung des Sperreffekts durch reduzierte Integration<br />
Mit der reduzierten Schubsteifigkeitsmatrix haben wir das Gleichungssystem:<br />
EI<br />
L<br />
�0<br />
�<br />
�0<br />
0�<br />
� �<br />
1�<br />
GA �4<br />
4L<br />
�<br />
�2L<br />
2L<br />
���w�<br />
� Q<br />
�<br />
�<br />
��<br />
� �<br />
2 �<br />
L ����<br />
� �M<br />
Die gesamte Steifigkeitsmatrix und ihre Determinante sind:<br />
�GA<br />
� L<br />
K � � � �<br />
b K s K<br />
�GA<br />
�<br />
� 2<br />
�4EI<br />
�<br />
�<br />
�<br />
EI<br />
L<br />
� 2L<br />
GA<br />
GA �<br />
2 �<br />
�<br />
GAL �<br />
� �<br />
4 �<br />
Und so haben wir das invertierte Gleichungssystem:<br />
�w�<br />
� � �<br />
��<br />
� 4<br />
L<br />
EIGA<br />
L<br />
2<br />
GA<br />
�<br />
�<br />
�<br />
K<br />
� 2LGA��<br />
Q<br />
��<br />
4 GA��M<br />
2 2<br />
GA � GAL EI � G A<br />
� D � � � � � �<br />
L � 4 L � 4<br />
�<br />
�<br />
�<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 22<br />
L<br />
Q, w<br />
GA<br />
L<br />
EI<br />
L<br />
M,�
ZÜRICH<br />
Sperreffekt<br />
Beseitigung des Sperreffekts durch reduzierte Integration<br />
Nun betrachten wir die Durchsenkung und die Verdrehungen<br />
3 2<br />
2<br />
4EIL<br />
� GAL L<br />
L 1<br />
w � Q � M , � � � Q � M<br />
4EIGA<br />
2EI<br />
2EI<br />
EI<br />
Für einen dünnen <strong>Balken</strong> oder EI
ZÜRICH<br />
Evaluation FEM 2012<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 24
ZÜRICH<br />
Evaluation SO 2012<br />
IMES ST : Strukturanalyse mit FEM, am 15.05.2012 25