Heizen mit Wasserstoff-Erdgas-Gemischen - Solar-Wasserstoff ...

Das Solar-Wasserstoff-Projekt in
Neunburg vorm Wald
Schriftenreihe Solarer Wasserstoff
Wärme Nr. 7
Erschienen in ENERGIE, Jg. 45, Nr. 6, Juni 1993
Heizen mit Wasserstoff- Erdgas- Gemischen
Neunburg vorm Wald: erste Versuchsergebnisse aus der Phase 1
K.Hoelzner
A. Szyszka
Abb. 1: Die beiden Versuchskesselanlagen im Heizungsraum links ist die mit dem Oxidanten
Sauerstoff arbeitende Kesselanlage 1 zu sehen und rechts, mit geöffneter Fronttür,

Zusammenfassung
Im Rahmen der Phase 1 des vom
Bundesministerium für Forschung und
Technologie (BMFT) und Bayerischen
Staatsministerium für Wirtschaft und
Verkehr (BStMWV) geförderten Projekts
der Solar-Wasserstoff -Bayern GmbH
(SWB), an der mit 60 % die Bayernwerk
AG und zu je 10 % die BMW INTEC
Beteiligungs GmbH, Deutsche
Aerospace AG, Linde AG und Siemens
AG beteiligt sind, wurden in Neunburg
vorm Wald in der Oberpfalz zwei
Gasheizkesselanlagen aufgestellt.
In diesen Anlagen können Wasserstoff,
Erdgas und Wasserstoff-/Erdgas-
Gemische mit Luft oder Sauerstoff
umgesetzt werden. Die Möglichkeit der
Zumischung von Wasserstoff zu Erdgas
erlaubt den Übergang von der bisher
vornehmlich fossil ausgerichteten
die mit Luft arbeitende Kesselanlage 2
Beschreibung der Gasheizkesselanlagen
Versorgung gängiger
Gasheizkesselanlagen in eine mögliche
Wasserstoff-Versorgung zu
untersuchen.Durch die Ausführung als
Brennwertkessel kann bei
Taupunktunterschreitung im Kessel der
im Abgas enthaltene Wasserdampf
ganz oder teilweise kondensieren,
womit gegenüber herkömmlichen
Anlagen ohne Brennwertnutzung eine
Steigerung der Energieumsetzung um
bis zu 18 % möglich ist.
In diesem Bericht wird vorrangig der
Einsatz von Luft als Oxidant
beschrieben, da hier die Umstellung
von konventionellen, nicht mit
Sauerstoff arbeitenden
Gasheizkesselanlagen auf die
Versorgung mit Wasserstoff dargestellt
werden soll.
Die Autoren berichten über den Stand
der Untersuchungen im März 1993.
Die Gasheizkesselanlagen in Neunburg vorm Wald wurden von den Firmen Buderus
Heiztechnik GmbH und G. Kromschröder AG geliefert und sind in die Heizzentrale der Solar-
Wasserstoff-Anlage eingebunden (Abb.1). Der Heizungsraum wurde bewußt gemäß gängiger
Haustechnik, d. h. ohne Ex-Schutz-Vorkehrungen, konzipiert. Im Heizungsraum sind zur
Detektion brennbarer Gase zwei Sensoren installiert , bei deren Ansprechen alle Kessel
automatisch ausgeschaltet werden, und die Brenngaszufuhr in den Heizungsraum
unterbrochen wird. Zusätzlich wird der Raum durch einen Kohlenmonoxid-Sensor überwacht.
Bei Ansprechen der Sensoren wird optisch und akustisch im Heizungsraum und in der Warte
der Solar-Wasserstoff-Anlage alarmiert sowie die Ventilatorkapazität der Raumlüftung
verdoppelt.
Abb. 1 zeigt die beiden Versuchskesselanlagen. Links ist die mit dem Oxidanten Sauerstoff
arbeitende Kesselanlage 1 zu sehen und rechts, mit geöffneter Fronttür, die mit Luft
arbeitende Kesselanlage 2.
Die beiden Anlagen sind trotz der unterschiedlichen Oxidanten fast gleich aufgebaut und
benutzen gemeinsam nur eine Prozeßautomatisierungsanlage Picas M und eine
Analysenstation. Die Analysenstation besitzt umfangreiche Abgasme ßeinrichtungen (O2, CO,
NO, NOx) der Firma Hartmann & Braun AG zur Bestimmung der Emissionen. Es ist nur
jeweils eine Kesselanlage in Betrieb, die über die Prozeßautomatisierungsanlage im
Heizungsraum gesteuert wird (Abb. 2). Über die Leittechnik der Solar-Wasserstoff-Anlage die
mit der Prozeßautomatisierungsanlage verbunden ist, kann die Kesselleistung gesteuert
werden.
Die Bedienung der Gasheizkesselanlage erfolgt durch das Betriebspersonal nach den
Vorgaben der Versuchsingenieure. Mit den installierten umfangreichen Meßeinrichtungen
steht ein Prüfstand nach DIN 4702, Teil 2, zur Verf ügung, mit dem alle benötigten
Kenngrößen bestimmt werden können.

Abb. 2: Kesselanlage 2, Brenngasmischanlagen, Analysenstation,
Prozeßautomatisierungsanlage Picas M (von links nach rechts)
Abb. 3 zeigt die mit Sauerstoff als Oxidant arbeitende Kesselanlage 1, bestehend u.a. aus
Brenngasmischanlage, Vorspülluftzuf ührung, Brenner, Brennwertkessel und Heizungsanlage.
Die Kesselanlage 2 arbeitet mit Luft als Oxidant und ist in Abb. 4 schematisch dargestellt.
Abb. 3: Kesselanlage 1 - Oxidant Sauerstoff

Abb. 4: Kesselanlage 2 - Oxidant Luft
Die beiden Brennwertkessel sind je für 20 kW thermische Leistung in einem Vorlauf-/
Rücklauftemperaturbereich des Heizungswassers von 40/30 bis 70/50 °C ausgelegt. Die
Einstellung dieser Temperaturen kann stufenlos mit der Prozeßautomatisierungsanlage
erfolgen. Bei beiden Kesseln handelt es sich um Standardmodelle mit obenliegender
Brennkammer, abgeleitet von dem Brennwertkessel der Ausf ührung Logana-Ecomatic-plus
der Firma Buderus.
Unterhalb der Brennkammer befindet sich die Nachschaltheizfläche, am Kesselboden die
Kondensatwanne (siehe Abb. 1, rechts). Zum Schutz gegen das anfallende korrosive
Kondensat sind die damit in Berührung kommenden Teile des Kessels emailliert . Die beiden
Brenner sind Prototypen der Firma Kromschröder . Sie können H2-/Erdgas-Gemische
zwischen 5 und 95 Vol.% verarbeiten sowie in fester Einstellung beide Einzelbrenngase. Mit
allen genannten Brenngasen kann die Kesselleistung stufenlos zwischen 8 und 20 kWth
(Kesselanlage 1) bzw. 6 und 20 kWth (Kesselanlage 2) variiert werden. Die dazu
erforderlichen Brenngasmischanlagen wurden von der Firma Kromschröder entwickelt und
gebaut [2]. Die Brenner sind auf die frontseitig angebrachten Kesseltüren montiert. Dem
Brenner gegenüber an der Rückseite des jeweiligen Kesselinnenraums ist eine UV-Sonde zur
Flammenüberwachung installiert (siehe auch Abb. 1).
Die Heizungsanlagen der Kessel sind mit je einem Dreiwegemischer als Stellglied für die
Regelung der Rücklauftemperatur des Heizungswassers ausgerüstet (siehe Abb. 3 und 4).
Wird der eingestellte Sollwert der Rücklauftemperatur unterschritten, wird warmes
Vorlaufwasser zugemischt. Diese Regelung wurde installiert , um die Prüfstandsbedingungen
mit konstanten Vor- und Rücklauftemperaturen zu ermöglichen und somit unter stationären
Bedingungen die Kenngrößen der Kesselanlagen aufzunehmen (Feuerungsleistung,
Kesselleistung, Kondensationsgrad, Wirkungsgrad , Luftverhältniszahl, Emissionen). Die
Steuerung des Dreiwegemischers übernimmt die Prozeßautomatisierungsanlage, in die auch
der Sollwert für die Rücklauftemperatur eingegeben wird.
Die Mengenregelung des Heizungswassers erfolgt von Hand durch Drosselung des
Volumenstroms auf der Druckseite der Pumpe in der Heizungsanlage. Die Erfassung der
Meßdaten erfolgt durch die Prozeßautomatisierungsanlage, welche die Daten an die
Leittechnik der Solar-Wasserstoff-Anlage weiterleitet. Sie werden dort archiviert und können
ausgewertet werden. Der Kondensatmassenstrom wird durch Auslitern mit einem
Meßzylinder erfaßt.
Die Beschaffenheit des in Neunburg vorm Wald benutzten Erdgases entspricht der
Spezifikation "Waidhaus" mit 96,94 - 98,74 Vol.-% CH4, 0,44 - 1,84 Vol.-% C2 bis C4, 0,8 -
1,09Vol.-% N2 und einem Gesamt-Schwefelgehalt von < 8mg/Nm . Der Wobbe -Index ist
14,54 - 14,88 kWh/Nm . Die in der Solar-Wasserstoff-Anlage mittels Wasserelektrolyseuren
erzeugten Gase Wasserstoff und Sauerstoff haben eine Reinheit von 99,9 Vol.-%, der
jeweilige Fremdgasanteil ist z.B. 10vppm O2 in H2 bzw. H2 in O2. H2O ist enthalten mit

3vppm und KOH mit 1 vppm. Der durchschnittliche Stickstoffanteil - resultierend aus
Inertisierungsvorgängen bei Wartungsarbeiten - im Wasserstoff liegt derzeit bei 50 vppm und
im Sauerstoff bei 130 vppm. Beide N2-Werte befinden sich im zulässigen Rahmen der SWB-
Spezifikation ( 500 vppm N2 in H2 und 10.000 vppm N2 in O2).
Betriebserfahrungen
Der bisher etwa einjährige Betrieb der Gasheizkesselanlage verlief überwiegend problemlos.
Folgende Schwierigkeiten seien genannt: An der Kesselanlage 2 ergab sich eine
Einschränkung des Betriebsbereichs. Denn diese Kesselanlage lie ß sich mit Brenngas-
Gemischen, die weniger als 50 Vol.-% H2 enthielten, insbesondere bei niedrigen
Kesselleistungen (< 10 kWth), nicht mehr auslegungsgemäß betreiben. Weiterhin konnte der
Regelbereich der Luftverhältniszahl Lambda nicht immer eingehalten werden. Die Ursache für
diese Störung war eine Fehlfunktion des Verhältnisdruckreglers zwischen Brenngas und Luft.
Nach dem Einbau eines neuen Reglers durch die Firma Kromschröder traten die Störungen
nicht wieder auf.
In der Analysenstation wurde eine nachträgliche Änderung der Analysenreihenfolge
durchgeführt. Die in Reihe geschalteten Analysatoren werden nacheinander durchströmt.
Ursprünglich wurde zuerst der NO-Gehalt im Abgas bestimmt, dann der CO- und schließlich
der O2-Gehalt. Um auch den NO2-Gehalt im Abgas zu erfassen, wird in 5-minütigem
Rhythmus vor dem NO-Analysator ein Konverter durchstr ömt, der NO2 in NO umwandelt.
Nach Durchstr ömen dieses Konverters wurde ein erhöhter CO-Gehalt gemessen. Der Anstieg
dieser CO-Konzentration kann durch die Reduktion im Konverter von im Abgas enthaltenem
CO2 zu CO erklärt werden. Daraufhin wurde die Reihenfolge der Analysatoren geändert, so
daß jetzt zuerst der CO-Analysator durchströmt wird, dann im vorgegebenen Rhythmus der
NO2-NO-Konverter, anschließend der NO- und schließlich der O2-Analysator. Nach dieser
Änderung wurden die rhythmischen CO-Anstiege im Abgas nicht mehr festgestellt.
Versuchsergebnisse
Mit den bisher durchgeführten Versuchen sollte der Einfluß der Zusammensetzung des
Brenngases auf die Emissionen und Wirkungsgrade bei unterschiedlichen Kesselleistungen
untersucht werden. Dazu wurden beide Kesselanlagen mit Wasserstoff, Erdgas und
Gemischen aus 25 Vol.-% 50 Vol.-% und 75 Vol.-% H2 (Rest Erdgas) betrieben. Es wurden
jeweils vier Kesselleistungen untersucht - 20 kWth 15 kWth 10 kW th 6 bzw. 8kWth. Die
Versuche erfolgten im Niedertemperaturbereich bei 40/30 °C Vor-/Rücklauftemperatur des
Heizungswassers und bei der für konventionelle Heizungsanlagen üblichen
Temperaturpaarung von 70/50 °C. Durch die Variation des Volumenstroms des
Heizungswassers wurden diese Temperaturen auch bei Teillast beibehalten.
Zu den durchgeführten Meßreihen ist zu bemerken , daß durch den in Deutschland üblichen
Bezug auf den unteren Heizwert (Hu) des Brenngases rechnerisch Wirkungsgrade erreicht
werden können, die bei Brennwertnutzung größer als 100 % sind. In diesem Bericht beziehen
sich alle angegebenen Wirkungsgrade auf den oberen Heizwert (Ho) des Brenngases.
Wirkungsgrade über 100% ergeben sich dadurch nicht mehr. Um jedoch auch den Vergleich
mit Angaben zu herkömmlichen Kesselanlagen zu ermöglichen , werden einige ausgewählte
Wirkungsgradwerte, auch auf den unteren Heizwert bezogen, angegeben (Tab. 1). Die
gemessenen Wirkungsgrade sind nahezu unabhängig vom Brenngas und, bedingt durch die
konstant gehaltenen Vor- und Rücklauftemperaturen, auch von der Kesselleistung. Bei der
Kesselanlage 2 ergaben sich Wirkungsgrade zwischen 87 und 92 % im
Niedertemperaturbereich 40/30 °C (siehe Abb. 5) und zwischen 80 und 85 % bei der Vor-/
Rücklauftemperaturpaarung 70/50 °C (ohne Abb.).

Abb. 5: Wirkungsgrade Kesselanlage 2 - Oxidant Luft, Vor- / Rücklauftemperatur der
Heizungsanlage bei allen Kesselleistungen 40/30 °C
Der Wirkungsgradunterschied in Abhängigkeit von den Vor-/Rücklauftemperaturpaarungen ist
zu erklären mit dem höheren Kondensationsgrad im Niedertemperaturbereich (siehe Abb. 6).
Durch die niedrigere Rücklauftemperatur (30 °C) des Heizungswassers wird das Abgas im
Wärmetauscher so weit abgekühlt, daß ein größerer Teil des enthaltenen Wasserdampfes
auskondensieren kann. Die Abhängigkeit des Kondensationsgrades vom H2-Gehalt im
Brenngas und der Kesselleistung ist ebenfalls dargestellt.

Abb. 6: Kondensationsgrade Kesselanlage 2 - Oxidant Luft, Vor-/Rücklauftemperatur der
Heizungsanlage bei allen Kesselleistungen 40/30°C (oben) und 70/50°C (unten)
Es ist erkennbar, daß mit zunehmendem H2-Anteil im Brenngas der Kondensationsgrad
zunimmt, da bei der Verbrennung von Wasserstoff nur kondensierbarer Wasserdampf
entsteht. Bei der Verbrennung von Erdgas wird jedoch zusätzlich CO2 gebildet, so daß der
Wasserdampfanteil im Abgas geringer ist.
Mit zunehmender Kesselleistung sinkt der Kondensationsgrad, da eine größer werdende
Abgasmenge im Wärmetauscher verarbeitet werden muß. Diese Menge kann - bei gegebener
Wärmetauschergröße - nicht so weit heruntergek ühlt werden wie bei kleineren Abgasmengen,
d.h. Kesselleistungen. Nur bei kleinster Kesselleistung (6 kWth) erreicht die Abgastemperatur
nahezu die Rücklauftemperatur des Heizungswassers, das zur Kühlung des Abgases im
Wärmetauscher verwendet wird. Hierbei kommt es zu einem nahezu vollst ändigen
Wärmeaustausch zwischen Abgas und Rücklauf-Heizungswasser. Bei größerem

Abgasvolumenstrom infolge höherer Kesselleistungen und konstant gehaltener
Rücklauftemperatur ist ein vollst ändiger Wärmeaustausch nicht mehr möglich; die
Abgastemperatur steigt, und der Kondensationsgrad sinkt .
Bei der Verbrennung mit Sauerstoff anstatt Luft als Oxidant ergeben sich tendenziell ähnliche
Ergebnisse. Die Wirkungsgrade liegen jedoch um 5 - 10 %-Punkte höher. Sie betragen 93 bis
98% im Niedertemperaturbereich 40/30 °C (siehe Abb. 7) und 90 bis 95% bei der Vor-/
Rücklauftemperaturpaarung 70/50 °C (ohne Abb.).
Abb. 7: Wirkungsgrade Kesselanlage 1 - Oxidant Sauerstoff, Vor-/Rücklauftemperatur der
Heizungsanlage bei allen Kesselleistungen 40/30°C
Die zur Kesselanlage 1 geh örenden Kondensationsgrade liegen bei allen
Brenngaszusammensetzungen und Kesselleistungen zwischen 80 und 100% und sind somit
deutlich höher als bei der Verbrennung mit Luft (siehe Abb. 6). Bei der Verbrennung mit
Sauerstoff wird die Abgasmenge - durch den fehlenden Anteil von 79 Vol.-% Stickstoff der
Luft - drastisch reduziert und kann somit sehr weit abgekühlt werden. Im folgenden werden
die Wirkungsgrade bei Nennleistung (20 kW th im Niedertemperaturbereich 40/30 °C bezogen
auf den oberen und unteren Heizwert) angegeben. Damit wird ein Vergleich von
Wirkungsgradangaben bezogen auf den unteren Heizwert für Kesselanlagen ermöglicht.

Tab.1: Wirkungsgrade bei Nennleistung (20kw th) im Niedertemperaturbereich 40/30 °C,
bezogen auf den oberen und unteren Heizwert. Damit wird ein Vergleich von
Wirkungsgradangaben, bezogen auf den unteren Heizwert für Kesselanlagen ermöglicht.
Mit Hilfe der Analysenstation können die Emittenten CO, NO und NOx bestimmt werden. O2
wird zwar gemessen, dient aber letztlich nur zur Regelung der Luftverhältniszahl Lambda bei
Betrieb der Kesselanlage 2.
Bei der Planung und Ausf ührung der Gasheizkesselanlagen wurde davon ausgegangen, daß
bei der Verbrennung mit Sauerstoff (Kesselanlage 1) keine Stickoxide (NOx) entstehen
können. Da jedoch die verwendeten Gase Wasserstoff und Sauerstoff aus der Aufbereitung
der Solar-Wasserstoff-Anlage mehrere hundert vppm N2 enthalten können und auch mit dem
Erdgas Stickstoff zur Flamme gelangt, werden auch in der Kesselanlage 1 Stickoxide
gebildet. Diese können jedoch, wie erw ähnt, mit der installierten Analysenstation derzeit nicht
gemessen werden. Bisherige Messungen mit separat angeschlossenen Analysatoren
ergaben bei der Verbrennung von Wasserstoff (50 vppm N 2) mit Sauerstoff (130 vppm N 2) bei
20 kWth Nennleistung lediglich 4,1 mg NOx/kWh .
Bei der Verbrennung mit Luft in der Kesselanlage 2 ergaben sich die in Abb. 8 dargestellten
NOx-Emissionen.

Abb. 8: NOx-Emissionen Kesselanlage 2 Oxidant Luft Vor-/Rücklauftemperatur der
Heizungsanlage bei allen Kesselleistungen 40/30°C (oben) und 70/50°C (unten)
Aufgetragen ist hier die emittierte Stickoxidmenge (NO + NO2) umgerechnet in mg NO2 pro
kWh zugef ührter Feuerungsenergie in Abhängigkeit von der Brenngaszusammensetzung und
der thermischen Kesselleistung. Insgesamt liegen die NOx-Emissionen bei Nennleistung (20
kWth) für alle Brenngasgemische unterhalb von 100 mg NO2/kWh. Nur bei Teillast und
wasserstoffhaltigen Brenngasen ergeben sich h öhere Werte. Die höheren NOx-Emissionen
bei wasserstoffhaltigen Brenngasen - insbesondere unter Teillast - schmälern zunächst die
Vorteile einer möglichen auf Wasserstoff als Energieträger basierenden Energiewirtschaft.
Hierbei ist jedoch zu ber ücksichtigen, daß es sich um eine erste Versuchskampagne handelt
und noch keine Optimierung vorgenommen werden konnte.
Die höheren NOx-Emissionen bei der Verbrennung von wasserstoffhaltigem Brenngas
werden vermutlich durch die hohe Verbrennungstemperatur des Wasserstoffs verursacht
(Flammentemperatur H2 ca. 2.050 °C, im Vergleich dazu Erdgas ca.1.880 °C). Die
Stickoxidbildung wird durch hohe Temperaturen begünstigt, eine Absenkung der

Verbrennungstemperatur, z. B. durch Erhöhung des Luftüberschusses, könnte somit die
Stickoxidbildung reduzieren.
Für die Erdgasverbrennung existiert die Spezifikation "Blauer Engel", die umgerechnet auf
den oberen Heizwert einen Emissionswert von maximal 90 mg NOx/kWh zuläßt. Dieser Wert
wird mit der Gasheizkesselanlage 2 bei der Erdgasverbrennung mit Luft eingehalten. CO wird
vom Gasheizkessel 2 nur bei Brenngasen, die mehr als 50 Vol.-% Erdgas enthalten, in
nennenswerten Mengen emittiert. Bei kleineren Erdgasanteilen im Brenngas liegen die Werte
unterhalb der Nachweisgrenze des Analysenger ätes von etwa 3 mg CO/kWh.
Der höchste gemessene Wert bei der Verbrennung von Erdgas bei minimaler Kesselleistung
(6 kWth) beträgt 42 mg CO/kWh. Selbst bei dieser geringen Kesselleistung liegt der CO-
Gehalt noch weit unterhalb des Grenzwertes zur Erlangung der Spezifikation "Blauer Engel" (
79 mg CO/kWh ). Bei der Verbrennung mit Sauerstoff dagegen liegen die CO-Emissionen für
alle Brenngase und Kesselleistungen unterhalb von 3 mg CO/kWh.
Generell darf gemäß deutschen Vorschriften bei der Brennwertnutzung anfallendes
Kondensat bis zu einer Nennwärmebelastung (Kesselleistung) von 25 kWth unbehandelt in
das Abwassersystem eingeleitet werden.
Der pH-Wert des Kondensats der beiden Gasheizkessel lag zwischen 3,4 und 3,9. Die
Unterschiede in der Zusammensetzung des Kondensats bei der Verbrennung mit Luft oder
Sauerstoff liegen im wesentlichen in der Menge der gelösten Bestandteile . Bei der
Verbrennung mit Sauerstoff ist die Leitfähigkeit des Kondensats und somit der Gehalt an
Ionen etwa doppelt so groß wie bei der Verbrennung mit Luft.
Ausblick
In der bereits erw ähnten Norm DIN 4702 ist ein Verfahren festgelegt, das für
Wirtschaftlichkeitsvergleiche unterschiedlicher Heizkesselsysteme auf der Basis einer Jahres-
Heizperiode die Bestimmung von mittleren Nutzungsgraden und Emissionsfaktoren
beschreibt. Im Rahmen des Versuchsprogramms der SWB wurde dazu mit Messungen zur
Bestimmung der Normnutzungsgrade und Normemissionsfaktoren begonnen.
Ins Versuchsprogramm neu aufgenommen wurden bei der Verbrennung mit Sauerstoff
Messungen der NOx-Emissionen, und bei der Verbrennung mit Luft die Lambdavariation zur
Senkung der NOx-Emissionen. Für die Lambdavariation muß jedoch noch der Umfang von
evtl. zusätzlichen sicherheitstechnischen Einrichtungen für einen auch unter diesen
Bedingungen gefahrlosen Betrieb der Gasheizkesselanlage 2 geklärt werden. Dazu finden
derzeit Gespr äche mit den Firmen Buderus/Kromschröder und dem TÜV Bayern Sachsen
e.V. statt.
Zur weiteren Verbesserung der Erfahrungen bzgl. emissionsarmer Brenner wurden in der
Projektphase 2 der SWB zwei katalytisch beheizte Anlagen bestellt, die in die Haustechnik
bzw. Kälteversorgung der Solar -Wasserstoff-Anlage in Neunburg vorm Wald eingebunden
werden. Ein katalytisches Heizgerät (10 kW th) wird vom Forschungszentrum Jülich GmbH
(KFA) entwickelt und anschließend - voraussichtlich ab der 2. Hälfte 1995 - von der SWB
erprobt. Das als Brennwertkessel konzipierte Gerät verarbeitet Erdgas oder Erdgas-
/Wasserstoff-Gemische mit Luft als Oxidant. Eine katalytisch beheizte Absorptionskälteanlage
(17,5 kWth Nennk älteleistung, 32,6 kWth Desorbernennleistung) des Fraunhofer -Instituts für
Solare Energiesysteme (ISE) steht voraussichtlich ab Ende 1994 für das Versuchsprogramm
zur Verfügung. Die Anlage mit Diffusionsbrennerstrukturen wird mit Wasserstoff und Luft
betrieben werden.
Schrifttum [1] A. Szyska : Erprobung von Solar-Wasserstoff-Techniken, Energie, Jahrg. 44,
Nr.3, März 1992, Seiten 49-52
[2] H.-D Markus, Dr. R. Scheithauer: Regelungs- und Prüftechnik von mit Wasserstoff-Erdgas-
Gemischen betriebenen Feuerstätten . Sonderdruck aus "Gaswärme international", Band 40
(1991), Heft 5, Seiten 217 - 223.