zváranie svařování

NAJVYŠŠIE NÁROKYSpoľahlivé prídavné materiály na zváranie a zvarové spoje majú rozhodujúci význam pre bezpečnosť vo výrobe zariadení.BOHLER WELDING ponúka výrobcom zariadení, produkujúcim celosvetovo pre z hľadiska zvárania najnáročnejšie oblastipriemyslu, veľmi široký sortiment konštantne vysokokvalitných prídavných zvarovacích materiálov,kompetentné riešeniapodložené desiatkami rokov praktických skúseností v oblastiach:• Zariadenia pre chemický a petrochemický priemysel• Technika Offshore, -Farmaceutický priemysel• Tepelné a vodné elektrárne• Plynovody, ropovody – Tankerové lode• Potravinársky priemyselLMC Slovakia spol. s.r.oKremelská 21, 841 10 Bratislava-Devin, SLOVAKIA+421 2 65 73 03 02-4, +421 2 65 73 04 07lmc@lmc.sk, www.lmc.skBöhler Schweißtechnik Austria GmbHBöhler-Welding-St. 1, 8605 Kapfenberg / AUSTRIA+43 (0) 3862-301-0, +43 (0) 3862-301-95193postmaster.bsga@bsga.at, www.boehler-welding.com

OBSAH ODBORNÉ ČLÁNKY307 Vlastnosti zvarových spojov ocele typu T/P23| JOZEF PECHA – ONDREJ PELEŠ – JAN HAKL – TOMÁŠ VLASÁK315 Příčiny předčasného dožití přechodových svarů trubekvýstupního přehříváku vyrobených z nízkolegované CrMoVa austenitické CrNiMo oceli| ŠÁRKA STEJSKALOVÁ – ZDENĚK KUBOŇ – JAROMÍR SOBOTKA322 Degradácia úžitkových vlastností radiačných rúr vplyvom ichvysokoteplotnej expozície v prevádzke| ANTON HOLÝ – PETER BRZIAK – FRANTIŠEK GUNIČ –PETER BERNASOVSKÝ NOVÉ NORMY331 Nové STN, zmeny noriem vydané a oznámené a normy zrušenév decembri 2007 z oblasti zvárania a oceľových konštrukcií| ALOJZ JAJCAY332 Nové normy STN, zmeny a opravy noriem triedy 42 – Hutníctvovydané od januára do decembra 2007 | GABRIELAKORČÁKOVÁ PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISY335 Welding in the World 2006 – 2. časť | ALOJZ JAJCAY NOVÉ KNIHY A CD314 Ing. Jozef Pecha, PhD.: Zváranie moderných žiarupevných ocelípre energetické zariadenia321 Štefan Galbo – Ing. Lenka Nováková: Odporové zváracie stroje –CD ROM338 Prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc.: Kvalita a geometrické odchýlkyprútov a prierezov oceľových konštrukcií338 Katalóg prídavných materiálov na zváranie ESAB AKCIE339 Veletrh WELDING – největší akce projektu TOP TECHNOLOGY| Veletrhy, a. s., Brno340 INDUSTRY EXPO 2008 – Prvý stredoeurópsky veľtrh novýchtechnológií a inovácií341 Sprievodný program veľtrhu INDUSTRY EXPO 2008 v a. s.Incheba342 XXXV. medzinárodná konferencia a diskusné fórum ZVÁRANIE2007 | ALOJZ JAJCAY INFORMÁCIE347 Doterajšie úspechy a nový cieľ a obsah činnosti EWF| ĽUBOŠ MRÁZ INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOV348 Zrušenie platnosti certifikátov vydaných orgánom CERTIWELDpodľa noriem radu EN ISO 3834 a podľa normy EN ISO 9001:2000 | PAVOL RADIČ SPOMÍNAME349 Ing. Eduard Pikna navždy opustil rady zváračských odborníkov349 Zomrel docent Peter Ondrejček, výskumník, vývojár a bývalýriaditeľ VÚZ OBSAH 56. ROČNÍKA ČASOPISU ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ350 Príhovory. Odborné články a zváranie pre prax. Ostatné článkya informácie354 Abecedný zoznam autorovzváraniesvařovánío d b o r n ý č a s o p i s s o z a m e r a n í m n a z v á r a n i e a p r í b u z n é t e c h n o l ó g i e11-12/200756. ročníkOdborný časopis so zameraním nazváranie, spájkovanie, lepenie, rezanie,striekanie, tepelné spracovanie, skúšaniemateriálov a zvarkov, zabezpečenie kvality,hygieny a bezpečnosti práce.Periodicita 12 čísel ročne.VydávaVýskumný ústav zváračskýPriemyselný inštitút SRčlen medzinárodných organizáciíInternational Instituteof Welding (IIW)a European Federationfor Welding, Joiningand Cutting (EWF)Generálny riaditeľ: Ing. Peter KlamoŠéfredaktor: Ing. Alojz JajcayRedakčná rada:Predseda: prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc.Podpredsedovia:prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc.,Ing. Ľuboš Mráz, PhD.Členovia: Ing. Jiří Brynda; Ing. Pavel Flégl;doc. Ing. Karol Kálna, DrSc.; doc. Ing. PeterKostka, PhD.; Ing. Július Krajčovič;Dr. Ing. Zdeněk Kuboň; Ing. Otakar Libra;doc. Ing. Vladimír Magula, PhD.;doc. Ing. Harold Mäsiar, PhD.; Ing. MiroslavMucha, PhD.; Ing. Jozef Pecha, PhD.;Ing. Gabriel Petőcz; Ing. Pavol Radič;Dr. Ing. František Simančík; Ing. JosefTrejtnar; prof. Ing. Milan Turňa, PhD.Adresa a kontakty na redakciu:Výskumný ústav zváračskýPriemyselný inštitút SRredakcia časopisu ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍRačianska 71, 832 59 Bratislava 3tel.: +421/(0)2/49 246 514, 49 246 475fax: +421/(0)2/49 246 296e-mail: redakcia.zvarania@vuz.skhttp://www.vuz.skGrafická príprava:TYPOCON, s. r. o., Bratislavatel./fax: +421/(0)2/44 45 71 61Tlač: FIDAT, s. r. o., Bratislavatel./fax: +421/(0)2/45 258 463Distribúcia: VÚZ – PI SR, RIKAa Slovenská pošta, a. s.Objednávky na časopisprijíma VÚZ – PI SR, RIKA (Popradská 55,821 06 Bratislava 214), každá poštaa doručovatelia Slovenskej pošty.Objednávky do zahraničia vybavujeVÚZ – PI SR; Slovenská pošta, a. s.,Stredisko predplatného tlače,Námestie slobody 27, 810 05 Bratislava 15,e-mail: zahranicna.tlac@slposta.sk;do ČR aj RIKA a VÚZ – PI SR.Cena dvojčísla: 100,– Sk | 100,– KčRočné predplatné: 600,– Sk | 600,– KčToto číslo vyšlo v januári 2008© VÚZ – PI SR, Bratislava 2007Za obsahovú správnosť inzerciezodpovedá jej objednávateľ306

ODBORNÉ ČLÁNKYVlastnosti zvarových spojov ocele typuT/P23Properties of welds of T/P23 type steelsJOZEF PECHA – ONDREJ PELEŠ – JAN HAKL – TOMÁŠ VLASÁKDoc. Ing. J. Pecha, CSc. – Ing. O. Peleš, SES, a. s (joint-stock Co), Tlmače, Slovensko – doc. Ing. J. Hakl, CSc. – Ing. T. Vlasák, PhD.,SVÚM, a. s (joint-stock Co), Praha, Česká republika, e-mail: jozef_pecha@ses.skModifikované Cr-Mo ocele nachádzajú v súčasnosti vďaka vynikajúcej odolnosti proti tečeniu čoraz širšievyužitie v oblasti energetického priemyslu Táto práca sa zaoberá skúsenosťami zo zvárania rúroka potrubí Zameriava sa na žiarupevné vlastnosti zvarov, o čom je málo literárnych prameňov Predkladanýpríspevok chce aspoň čiastočne prispieť k rozšíreniu poznatkov o zváraní týchto ocelí so zameranímna žiarupevné vlastnosti zvarových spojovNowadays, modified Cr-Mo steels enjoy much wider usage in the power-generation sector than everbefore, thanks to their excellent creep-resisting properties. This report focuses on welding experienceof creep-resistant tubes and pipes. It focuses on creep properties of welds, which is a topic with fewliterary sources. The presented report would like to contribute at least partly to the current knowledgeof welding of these steels, with focus on creep-resistant properties of their welds.>Súčasný vývoj v energetike,ktorý je charakterizovaný zvyšovanímúčinnosti výroby elektrickejenergie a požiadavkami na zníženieemisného zaťaženia, vyvoláva okreminého potrebu vývoja nových materiálovna stavbu a rekonštrukciuenergetických zariadení. Jedna z dôležitýchciest zvyšovania účinnostiparného cyklu je zvýšenie teplotyvýstupných parametrov pary. Čímbude mať para z kotla vyššie parametre,tým viac sa zvýši účinnosťparnej turbíny ako celku.Aby sa dosiahlo zvýšenie parametrovmédia na výstupe pary z prehrievačov,nedá sa vyhnúť teplotám stenyrúrok v oblasti tečenia už vo výparníkovýchsystémoch. Bežne používanénízkolegované Cr-Mo ocele na tentoúčel z technologických dôvodov nevyhovujú,pretože vyžadujú po zváranížíhanie. Komponenty výparníkovýchsystémov (membránové steny spaľovacejkomory, obr. 1) sú však veľkorozmerovécelky, ktorých žíhanie jetechnologicky obtiažne realizovateľné.Obr. 1 Membránová stena výparníka parného kotlaFig. 1 Membrane wall of evaporator of a steam boilerPreto sa začali vyvíjať nové mikrolegovanéžiarupevné ocele umožňujúcevyrábať rúrkové systémy energetickýchzariadení bez dodatočnéhožíhania po zváraní. Posledné trendyvýskumu týchto ocelí, napr. programCOST 536, potvrdili ich využitie navýrobu hrubostenných parovodov,zberných a rozvádzacích komôr pary(obr. 2).Vývoj progresívných ocelí má svoješpecifiká v Európe i v Japonsku.O zváraní týchto nových energetickýchocelí je zatiaľ pomerne máloinformácii. Dvojnásobne to platío oceli japonského pôvodu T/P23,ktorá je už etablovaná v ASMECODE aj v Európe pod označením7CrWVMoNb9-6 [1]. Cieľom príspevkuje stručne charakterizovať európskya japonský smer vývoja mikrolegovanýchžiarupevných ocelí a poukázaťna problematiku zvárania jednejz týchto ocelí – oceli T/P23.1 VÝVOJ A VLASTNOSTIMIKROLEGOVANÝCHŽIARUPEVNÝCH OCELÍVývoj nových žiarupevných ocelí nabáze Cr-Mo vychádzal z obsahulegujúcich prvkov 2,25 % Cr-1,0 %Mo. Tieto ocele sa dlhý čas používajúpri stavbe tepelných energetickýchzariadení. Sú známe pod názvami10CrMo9-10 (v Nemecku) [2], T/P22(v USA, ASME CODE) [3] a naSlovensku podľa STN 41 5313 [4].V Japonsku bol vývoj nových ocelízaložený na dolegovaní volfrámomObr. 2 Komory používané v parných kotlochFig. 2 Headers used in steam boilersa v Nemecku titánom. Obe ocelemajú prídavok vanádu a bóru [5].Chemické zloženie moderných energetickýchocelí na báze 2,25 % Crudáva tab. 1.Z tab. 1 je zrejmé, že chemickézloženie ocele typu T/P24 je obohatenéo účinné karbidotvorné prvkyvanád a titán oproti zloženiu pôvodnejocele 2,25 % Cr-1 % Mo. Výsledkomúčinku precipitačného spevneniadisperznými karbidmi týchto prvkovspolu s bórom je výrazné zlepšeniecreepových vlastností [6].Vývoj ocele T/P23 bol modifikovaný,okrem pridania značného množstvavolfrámu (1,6 %), znížením obsahumolybdénu (0,20 %) a uhlíku (0,04 –0,10 %). Do legujúcej bázy sa dostalivanád a niób v podobe mikrolegúr.Od nízkeho obsahu uhlíka možnoočakávať priaznivý vplyv na zvariteľnosť.Z hľadiska technológie zváraniavýznamným faktorom je aj použitieZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 307

Vlastnosti zvarových spojov ocele typu T/P23Tab. 1 Chemické zloženie nových mikrolegovaných žiarupevných ocelí v porovnaní s oceľou 2,25 % Cr-1 % Mo (T/P22)Tab. 1 Chemical composition of new microalloyed creep-resistant steels in comparision with 2,25 % Cr-1 % Mo (T/P22) steelOceľSteelC Mn P S Si Cr Mo Ti V W Nb B N Al15 313 0,08 0,40 max. max. 0,15 2,0 0,9T/P22 0,15 0,80 0,035 0,035 0,40 2,5 1,1– – – – – – –T/P23 0,04 0,10 max. max. max. 1,9 0,050,20 1,45 0,02 0,0005 max. max.HCM 2S–1) 0,10 0,60 0,030 0,010 0,50 2,6 0,30 0,30 1,75 0,08 0,0060 0,030 0,030T/P240,05 0,30 max. max. 0,15 2,2 0,90 0,05 0,200,0015 max. max.0,10 0,70 0,020 0,010 0,45 2,6 1,10 0,10 0,30– –0,0070 0,012 0,0201)označenie podľa firmy Summitomo / marked according to Summitomo Co.Chemické zloženie (hm. %) / Chemical composition (wt. %)predhrevu pri zváraní. Pri zváranírúrok sa predhrev vo všeobecnostivynecháva [7]. Potvrdzujú to i vlastnéskúsenosti autorov so zváranímrúrok ocele T24 [8] a potreba sproduktívniťzváranie rúrok priehrievačov.Heuser a kol. v práci [7] opisujúvýsledky skúšok zvarov rúrokz ocele T23 s hrúbkou steny 7,5 mmbez predhrevu zhotovených orbitálnouhlavou. Vplyv predhrevu sa prejavínajmä na tvrdosti zvarového spoja.Zvarové spoje ocelí tohto typu sa vovšeobecnosti žíhajú. Vďaka špecifickýmpodmienkam tepelného spracovania(normalizačné žíhanie +popúšťanie alebo zošľachťovanie) sadosiahli veľmi dobré mechanickéa žiarupevné vlastnosti. Porovnaniemedze pevnosti pri tečení tejto oceles inými žiarupevnými materiálmi jena obr. 3 [9].Obr. 3 Porovnanie medze pevnosti v tečeníR mT za 105 h niektorých žiarupevných ocelí [9]Fig. 3 Comparison of R mT of some creepresistantsteels over a period of 105 h [9]Otázka žíhania, či nežíhania zvarovýchspojov je stále predmetom rozsiahlychštúdii viacerých autorova výskumných programov [10 – 13].Zvarové spoje z podobných, skôrvyvinutých 0,5Cr-0,5Mo-0,25V ocelí,je nutné žíhať [14 – 19] z dôvoduvyššieho obsahu uhlíka a z tohorezultujúcej vysokej tvrdosti v hrubozrnnejoblasti TOO. Hodnota prípustnejtvrdosti (max. 350 HV10) bolajedným z dôvodov, prečo sa začalouvažovať o vypustení žíhania nazníženie napätia zvarových spojovmoderných Cr-Mo modifikovanýchocelí typu T23 a T24 [20 – 22].Vynechanie žíhania zvarových spojovtýchto ocelí znamená nerovnováhumikroštruktúry. Častice sekundárnejfázy, vytvrdzujúce tuhý roztok(Cr 23 C 6 a Cr 7 C 3 ), majú vysokú rozmerovústabilitu získanú popúšťaním privýrobe polotovaru. Zváraním sav teplom ovplyvnenej oblasti základnéhomateriálu vytvoria nerovnovážnepodmienky, pretože nedôjdek úplnej precipitácii vytvrdzujúcichčastíc. Ak sa nerovnovážny stavzachová tým, že zvarový spoj sanežíha, potom počas prevádzky privysokých teplotách dochádza k dodatočnejprecipitácii týchto častíc[10, 17]. Jav sekundárneho vytvrdzovaniazvarových spojov legurickejbázy CrMoV je sprevádzaný zníženímich plastických vlastností. Znamenáto vzrast medze pevnostia pokles rázovej húževnatosti. Ajnapriek tomu, že prvoradou požiadavkouna vlastnosti zvarov týchtoocelí je dostatočná pevnosť v tečení,nemožno jav sekundárneho vytvrdzovaniapodceňovať, pretože sas ním možno stretnúť v prvýchštádiách prevádzky energetickýchzariadení. Praskanie zvarov Cr-Mo,Cr-Mo-V ocelí na začiatku dlhodobejprevádzky môže takto spôsobiťškody veľkého rozsahu, aj keď súzvary z hľadiska creepovej odolnostivyhovujúce. Z pohľadu sekundárnehovytvrdzovania sú najkritickejšieprechodové režimy kotlov, t. j. odstavovaniezariadenia, keď sa zvarenéuzly z týchto ocelí dostávajú na teplotuokolia a tvrdý zvar nemá dostatočnúzásobu plasticity, aby preniesolnapätia z tepelných dilatácií akoz odstávky, tak aj z následného nábehu.Posudzovanie stupňa nebezpečenstvatohto fenoménu by malozohľadniť viac faktorov, napríkladstav napätosti zváraného uzla, hrúbkuzvaru, dobu a dĺžku odstávoka pod.Mohyla a Koukal [23] publikovalivýsledky merania tvrdosti zvarovýchspojov a ukázali, že v hrubozrnnejteplom ovplyvnenej oblasti zvarovýchspojov materiálov T23 a T24, ktoréneboli podrobené tepelnému spracovaniupo zváraní, dochádza počasdlhodobej expozície (500 °C) k výraznejšiemusekundárnemu vytvrdeniuv relatívne kratších časoch (T23– 100 h, T24 – 2 000 h). Hodnoty tvrdostispojov bez tepelného spracovaniapo zváraní sa pohybovali v rozsahuaž 410 – 430 HV10, čo jez hľadiska v súčasnosti platnýchnoriem neprípustné.Naproti tomu výsledky skúšok z prevádzkovanýchnežíhaných zvarovýchspojov rúrok študovaných ocelí javsekundárneho vytvrdzovania a anijeho následkov sa nezaznamenali.Potvrdzujú to publikácie Lundaa Halda [24] a japonských autorov[19]. Rozsiahle pokusy so zváranímpodobnej ocele T24 vykonávaliPecha a kol. [7, 8, 25]. Popritom sav spolupráci s Ústavom materiálovéhovýskumu Slovenskej akadémievied sledovalo sekundárne vytvrdzovaniezvarov týchto ocelí [26]. Skúmalisa vlastnosti zvarových spojovrúrok T24 vystavených dlhodobémužíhaniu pri teplote 550 °C, čižeo 50 °C vyššej ako v práci [27]. Tátoteplota sa uvažuje ako maximálna prinasadení ocele T24 do prehrievačovýchsystémov. Čas žíhania priteplote 550 °C bol 1 000 a 3 000hodín, pretože pri týchto časochmožno očakávať maximá sekundárnehovytvrdzovania. Okrem metalografickéhorozboru, bola kontrolovanátvrdosť a rázová húževnatosť zvarovýchspojov po rôznom čase vysokoteplotnejexpozície v stave požíhaní a bez žíhania. Z výsledkovtýchto prác vyplýva, že v tomto prípadedošlo po 1 000 hodinách teplotnejexpozície k poklesu tvrdostiv TOO o 60 jednotiek HV, ale po3 000 hodinách tvrdosť dosiahla hodnotystavu po zváraní v nežíhanomstave. Inak povedané, k prejavomextrémneho vytvrdenia v tomto prípadenedošlo. Hodnoty tvrdosti 280 –290 HV10 sú akceptovateľné a priCr-Mo oceliach vcelku očakávané.Žíhaný stav vykazuje logicky nižšiehodnoty po obidvoch časoch vysokoteplotnejexpozície. Prejavy sekundárnehovytvrdzovania sa môžu javiť308 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

Vlastnosti zvarových spojov ocele typu T/P23P23P23Obr. 5 Geometria zvarových plôch a postup kladenia jednotlivých vrstievFig. 5 Geometry of weld edges and procedure of laying single beadsObr. 6 Teplotný režim zvárania a žíhania po zvarení skúšobných spojov potrubia z ocele P23Fig. 6 Progress of temperature during welding and post-weld annealing of specimens of P23 steel pipingTeplota (°C) – temperature (°C), predhrev – pre-heating, zváranie – welding, nutné ochladeniepo zváraní – required cooling after welding, P23 pri ostrých prechodoch hrúbky – P23 at sharpthickness transitions, ohrev 80 – 120 °C/h – heating 80 – 120 °C/h, v závislosti od hrúbky –depending on thickness, ochladzovanie 100 – 150 °C/h – cooling 100 – 150 °C/h, ochladzovaniena vzduchu – air coolingKV (J)KCV [J]400350300250200150100500260 260265236 245207159 160Základný Teplom ovplyvnená Zvarovýmateriál BM oblasť HAZ kov WMObr. 7 Rázová húževnatosť zvarového spoja ocele P23Fig. 7 Impact toughness of welded joint in P23 steelZákladný materiál – parent material, Teplom ovplyvnená oblasť – heat affected zone, Zvarový kov –weld metalHV 10400350300250200150100500Obr. 8 Priemerné hodnoty tvrdosti z výsledkov merania na troch vzorkách zvarového spoja ocele P23Fig. 8 Mean hardness values from measurement results in three specimens of P23 steel welded jointkrycia vrstva – cover layer, stredná vrstva – middle layer, koreňová vrstva – root layer, ZM – parentmetal, TOO – HAZ, ZK – weld metal170EN ISO 15614-1EN ISOZM TOO ZK TOO ZMkrycia vrstva stredná vrstva koreňová vrstva2.1.1 Technológia zváraniaZvarové spoje sa vyhotovili kombináciouoblúkového zvárania v ochraneinertného plynu TIG (GTAW – 141)a obalenými elektródami (SMAW –111). Kombinácia týchto metód nazváranie potrubí tlakových častí jev praxi osvedčená. Zváranie metódouTIG umožňuje dobré formovaniekoreňa zvaru a tým minimalizovaniepovrchových a vnútorných chýb zvaru.Výplňové vrstvy zvaru už možnoz priestorových dôvodov zvárať obalenouelektródou. Zvolila sa príslušnátechnika zvárania, ktorou bolo možnédosiahnuť na jednej strane prežíhanievrstiev a na druhej stranetvorbu čo najužšieho hrubozrnnéhopásma teplom ovplyvnenej oblasti.Geometriu zvarových plôch a postupkladenia jednotlivých vrstiev je vidieťna obr. 5. Parametre zvárania jednotlivýchvrstiev sú uvedené v tab. 5.Teplota predhrevu na začiatku pri stehovanízvarových spojov sa zvolila180 – 250 °C. Predhrev sa udržovalpočas 30 minút pred začiatkom zváranias cieľom rovnomerného rozloženiateploty v celom priereze. V priebehuzvárania sa udržovala teplotapredhrevu v rozmedzí 200 – 250 °C,pričom medzivrstvová teplota neprekročila300 °C. Po zvarení sa skúšobnézvary ochladili na teplotu okolia.Bezprostredne po zvarení sa skúšobnékusy podrobili žíhaniu na zníženienapätí. Dosiahnutie potrebnejžiarupevnosti zvarového spoja vyžadujetepelné spracovanie pri spodnýchhraniciach žíhacích teplôt. Naopakhúževnatosť vzrastá so zvýšenouteplotou žíhania. S ohľadom natieto relatívne protichodné požiadavkysa teplota žíhania zvolila v intervale750 – 760 °C. Výdrž na teplotežíhania tiež vplýva na vlastnosti zvarovéhospoja. Vzhľadom na hrúbkuskúšobných kusov sa výdrž stanovilana 2 hodiny. Rýchlosť ochladzovaniasa zvolila 100 – 150 °C/h do 400 °C.Potom nasledovalo chladnutie navzduchu. Priebeh teploty počas zváraniaa tepelného spracovania jeznázornený na obr. 6.2.1.2 Skúšobný program zvarovýchspojov pri teplote +20 °CZvarové spoje sa podrobili nedeštruktívnyma deštruktívnym skúškam.Rozsah skúšok prihliadal napožiadavky normy STN EN 15614[29], iných štandardov a na vlastnéskúsenosti. Pri hodnotení zvarov sanezistili povrchové a podpovrchovéchyby. Skúškou prežiarením podľaEN 1935 v rozsahu 100 % sa nezistilineprípustné chyby.310 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYHúževnatosť zvarov sa vyhodnotilaprostredníctvom skúšky rázovej húževnatosti(Charpyho) podľa normyEN 10045-1. Vruby na skúšobnýchtelieskach sa situovali do neovplyvnenéhozákladného materiálu, teplomovplyvnenej oblasti a do streduzvarového kovu. Z každej oblasti sazhotovili tri skúšobné telieska. Výsledkyskúšky rázovej húževnatostisú na obr. 7. Hodnoty rázovej húževnatostisú vysoké vo všetkých oblastiachzvarového spoja. Vďaka prítomnýmmikrolegúram V a Nb, ktorýchstabilné karbidy okrem inéhobránia rastu primárneho zrna, zachovávasi táto oceľ optimálnu veľkosťzrna aj v teplom ovplyvnenej oblasti.Keďže je húževnatosť riadená predovšetkýmveľkosťou zrna, výsledkomuskutočnených skúšok sú priaznivéhodnoty nárazovej práce. Jepozoruhodné, že aj zvarový kov vykazujevysoké hodnoty húževnatosti.Na porovnanie zvarový kov zhotovenýelektródami rovnakého zloženiav kombinácii ocelí P23 a P91 malrázovú húževnatosť 40 – 80 J [30].Pevnosť zvarového spoja pri skúškeťahom naprieč zvarom vykázalahodnoty 559 a 562 MPa. Tieto hodnotysú v dobrej zhode s požiadavkamina základný materiál (min. 510MPa). Lom pri skúške ťahom bolmimo zvaru.Tvrdosť jednotlivých oblastí zvarovéhospoja sa sledovala na trochvzorkách. Na každej vzorke sa tvrdosťmerala v línii 2 mm pod povrchom,v strede a v koreni zvarovéhospoja. Priemerné hodnoty tvrdostiz výsledkov merania na troch vzorkáchsú vykreslené na obr. 8.Namerané hodnoty tvrdosti základnéhomateriálu sú pomerne nízke,odpovedajúce stavu tepelného spracovania.Tvrdosť v teplom ovplyvnenejoblasti a zvarového kovu jevyrovnaná, bez väčších výkyvov. Zazmienku stojí porovnanie tvrdostiv jednotlivých líniách merania. Naprvý pohľad paradoxné hodnoty tvrdostisa namerali v oblasti koreňa. Aksa berie do úvahy žíhací efekt vrstievalebo húseníc zvarového kovu,potom by sa v oblasti koreňa očakávalinižšie hodnoty tvrdosti ako podkrycími vrstvami. Graf priebehu tvrdostivšak dokumentuje opak. Aj keďrozdiel hodnôt tvrdosti v krycícha koreňových vrstvách nie je mimoriadnedramatický, žiada sa nenechaťtento jav bez povšimnutia. Už ajz toho dôvodu, že k podobnýmvýsledkom dochádza aj pri spojochs relatívne tenšou stenou. Koreňováoblasť je tvorená malým množstvomzvarového kovu. Zúženie v koreninedovoľuje rozkyv elektródy, čo saprejaví nízkym, skoro žiadnym žíhacímefektom. Ak sa k tomu pripočítaintenzívnejší prestup tepla z vnútornéhopovrchu zvarového spojaa bočných stien kryštalizačnej vane,výsledkom sú mikroštruktúry tvrdšiehocharakteru bez prítomnosti popustenýchoblastí. Tieto štruktúrnepomery sa prejavujú navonok zvýšenímtvrdosti.Skúške lámavosti sa podrobili 2telieska s namáhaním v oblasti koreňa,2 telieska s namáhaním v oblastikrycích vrstiev. Všetky vzorky vydržaliohnutie do uhla 180° bez známokporušenia. Výsledky týchtoskúšok svedčia o dobrých plastickýchvlastnostiach zvarových kovov.Zásoba plasticity dáva predpokladyna pohltenie energie pri náhodnýchpreťaženiach počas prevádzky zariadenia.Pri makroskopickom skúmaní bolovidno typický liaci sloh zvarovéhokovu. Neboli pozorované žiadne vnútornéchyby zvaru, ktoré by znehodnocovalikvalitu zvaru.Mikroštruktúrna analýza zvarovukázala typické mikroštruktúry vyskytujúcesa pri týchto oceliach.V základnom materiáli možno pozorovaťpolyedrický ferit s bainitickýmiblokmi s viac alebo menej výraznoulaťkovou morfológiou. Štruktúry teplomovplyvnenej oblasti sú podobné(obr. 9). Štruktúra týchto dvochoblastí je v korelácii s nameranýmihodnotami tvrdosti.Obr. 9 Mikroštruktúra prechodu základného materiálu P23 do teplomovplyvnenej oblasti zvaruFig. 9 Microstructure of transition of parent material P23 to heat-affected zone2.1.3 Skúšky žiarupevnostizvarových spojov ocele P23Žiarupevné vlastnosti zvarových spojovocele P23 sa hodnotili v spolupráciso SVÚM Praha a VÚZ – PI SRBratislava. Výsledky týchto skúšokopisuje práca autorov Vlasáka, Haklaa Pechu [31], ktorá nadväzuje naprvé poznatky so zváraním tejto ocelena Slovensku [32]. V práci spomínanýchautorov sa skúma vplyvtepelného spracovania na hodnotyžiarupevnosti týchto zvarových spojov.Boli skúšané tri alternatívy parametrovžíhania po zváraní, pričom savychádzalo z I. alternatívy. Výsledkyostatných skúšok tejto alternatívy súuvádzané v kapitole 2.1. Parametrežíhania zvarov pre skúšky žiarupevnostiboli nasledovné:– I. alternatíva – rozsah teplôt žíhania750 – 760 °C/2h,– II. alternatíva – rozsah teplôt žíhania740 – 750 °C/2h,– III. alternatíva – rozsah teplôt žíhania730 – 740 °C/1h.Skúšky žiarupevnosti boli vykonanéna tyčiach pri teplote 500, 550a 600 °C a napätí 320 – 105 MPa.Na porovnanie vplyvu teplôt žíhaniazvarových spojov na creepovú pevnosťsa použil diagram žiarupevnostizákladného materiálu P23. Pri creepovýchskúškach zvarových spojovžíhaných podľa I. alternatívy predstavovaličasy do lomu pri rovnakomnapätí len asi jednu desatinu hodnôtzákladného materiálu. Pri II. alternatíveboli získané výsledky žiarupevnostimierne vyššie ako pri I. alternatíve,avšak nemožno ich považovaťza vyhovujúce. Nižšia teplota žíhaniana zníženie napätí po zváraní potvrdilatrend zlepšenia žiarupevnosti.Preto bolo rozhodnuté tento predpokladpotvrdiť znížením teploty žíhaniaa skrátenia výdrže na teplote. Citliváúprava parametrovžíhania by nebolamožná bezexaktnej regulačneja registračnejtechniky [33], ktoroubola vybavenábežná elektrickákomorová pec HN27/12. Problematikupresného meraniateplôt v pracovnompriestorepece podrobneuvádza [33]. Registračnýzáznamzo skúšania zvarovs parametramipodľa III. alternatívyje na obr. 10.Vzorky žíhané podľa III. alternatívypotvrdili pri skúškach žiarupevnostipredpoklady o možnom dosiahnutívyhovujúcich časov do lomu (obr. 11)pri daných skúšobných parametroch.III. alternatíva priniesla, v porovnanís predošlými, najlepšie výsledky.ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 311

Vlastnosti zvarových spojov ocele typu T/P23Teplota (°C)745743741739737735733731729727725Obr. 10 Priebeh teplôt pri žíhaní zvarov potrubia D 219 x 30 z ocele P23, III. alternatíva (TIR1.1,TIR2.1 teploty na skúšobnom zvare)Fig. 10 Progress of temperature during PWHT of welds of steel P23, III. alternative (TIR1.1, TIR2.1temperatures at the sample weld)Čas – time, Teplota (°C) – temperature (°C), žíhané – heat ttreatment, hodnota výdrže 735 °C –dwelling value 735 °C, TR1.1 – temperature of material in point 1, TR2.1 – temperature of material inpoint 2, Žiadaná hodnota – required value, Priemer hodnôt výdrže (TIR1.1 + TIR2.1)/2 – temperaturevalue avarageČas do lomu (h)Žíhané: 21. 04. 2006Výsledky skúšok ležia v prípustnomrozptylovom pásme –20 % výsledkovskúšok žiarupevnosti základnéhomateriálu, z ktorého boli zvarovéspoje zhotovené. Získané hodnotyžiarupevnosti zvarových spojov súzrovnateľné s výsledkami prácz Metrode, Vallourec (Thyssen) a AirLiquide [34, 35].Skúšobné telieska počas skúšoktečenia sa porušovali vo väčšine prípadovv nízkovyhriatej zóne teplomovplyvnenej oblasti (TOO). Tátooblasť bola počas tepelno-deformačnéhocyklu zvárania viackrát vyhriatana teploty medzi A c1 a A c3 . Oblastivyhriate na teploty nad A c1 prešliviacnásobnou martenzitickou transformáciou.Na druhej strane, oblastivyhriate pod A c1 sa viacnásobnevysokoteplotne popustili, čo malo zanásledok pokles tvrdosti pri 20 °C sosprievodným rastom karbidickej fázy.Tepelné spracovanie po zváraní tietoProgram: COST 536WELD D219*30mmmateriál P2304:44:00 04:54:00 05:04:00 05:14:00 05:24:00 05:34:00 05:44:00 05:54:00100000100001000100TIR1.1-teplota materiálu v bode1TIR2.1-teplota materiálu v bode 2Žiadaná hodnotaPriemer hodnôt výdrže (TIR1.1+TIR2.1)/2600 °Chodnota výdrže 735 °C -550 °CČas (hh:mm:ss)Prázdné symboly znázorňujúpokračujúce skúšky500 °CAlternativa III-550 °CAlternativa III-600 °CAlternativa III-500 °CAlternativa III-550 °CAlternativa III-600 °C1050 100 150 200 250 300 350Napätie (MPa)Obr. 11 Výsledky testov žiarupevnosti zvarov ocele P23, žíhaných podľa III. alternatívyFig. 11 Results of testing of creep-resistance properties of welds of P23 steel, PWHT the III. alternativeNapätie – stress, Čas do lomu – time to rupture, Prázdné symboly znázorňujú pokračujúce skúšky –empty symbols represent tests in progresoblasti ďalej popustilo. Výsledkomvyššie uvedených procesov je mäkšiamikroštruktúra, v ktorej sa počaszaťaženia pri zvýšenej teplote prednostnenukleujú kavity. Dôsledkomtoho je iniciácia creepového lomuprednostne v zmäkčenej oblastiTOO, ako ukazuje obr. 12.Vzorky tepelne spracované režimompodľa III. alternatívy sa vzhľadom napriaznivé výsledky žiarupevnostipodrobili aj ostatným skúškam (rázovejhúževnatosti, tvrdosti). Rázováhúževnatosť vzoriek zo stredu zvarovéhospoja dosiahla hodnoty nárazovejpráce 94, 111, 120 J. Tvrdosť zvarovéhospoja (pred skúškami žiarupevnosti)dosiahla maximálne hodnoty250 HV.2.2 Zvarové spoje rúrok z ocele T23Skúšobné zvary rúrok z ocele T23 savyhotovili automatizovaným zariadenímmetódou TIG. Pri zváraní bolzvárací horák v stabilnej polohea rúrka sa otáčala. Príprava koncovrúrok spočívala v jednoduchom zarovnaníčiel, ale s vysokými požiadavkamina kolmosť čiel vzhľadomna os rúrky. Po prisunutí čiel rúrokk sebe na doraz (nulová zvarovámedzera), zváracie zariadenie vyhotovilozvar na jednu vrstvu až do hrúbokstien rúrok 5,6 mm.Na skúšky zvárania sa použili rúrkyD 42,2 x 3,6 mm. Ako prídavný materiálsa použil drôt priemeru 1,0 mmna cievke s označením WZ CrWV2 1,5 od výrobcu Böhler ThyssenWelding (Union I P23). Vlastné zváraniesa vykonávalo bez predhrevu.Výsledky skúšok tvrdosti zvarovýchspojov T23 bez predhrevu a žíhanianepotvrdili nárast hodnôt nad 310HV. K podobným výsledkom sadospelo aj pri skúškach zváraniarúrok T24 (hrúbka steny 6,3 mm)u výrobcu energetických zariadení[8].Výsledky skúšokTvrdosť HV 10 sa merala v stredezvarového spoja. Maximálne hodnotytvrdosti sa dosahovali v teplomovplyvnenej oblasti a vo zvarovomkove. V týchto častiach zvaru sanamerali hodnoty 297 až 309 HV 10.Oproti základnému materiálu došlok nárastu tvrdosti približne o 100 jednotiek.Tvrdosť zvarových spojovocelí tohto typu v nežíhanom stave jelimitovaná známou hodnotou 350 HV[29]. Výrobková norma [37] pripúšťatvrdosť nežíhaných spojov týchtoocelí dokonca 380 HV.Pevnosť zvarového spoja kontrolovanáskúškou ťahom vykazovala hodnoty620 a 652 MPa, pričom požiadavkana základný materiál jemin. 510 MPa. Plastické vlastnostizvarových spojov sa skúšali skúškoulámavosti. Vzorky namáhané ako zostrany koreňa, tak aj zo strany krycíchvrstiev, vydržali ohyb 180° bezznámok porušenia.Vzhľadom na zložitú problematikuzvárania ocele T23 budú spoje podrobenédlhodobému pôsobeniu priteplote 550 °C, nezávisle od ich nasadeniado prevádzky a skúmané ichpevnostno-plastické charakteristiky.Okrem toho sa budú vykonávať skúškyžiarupevnosti zvarov.ZÁVERPríspevok sa zaoberá zváranímmodernej ocele T/P23 a uvádzavýsledky rozsiahlych skúšok zvarovýchspojov hrubostenných a ten-312 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYa)800 x 800 x 800 xb) c) d)Obr. 12 Makro a mikroštruktúra zvarového spoja ocele P23 po skúške tečenia [36] REM, a) makroštruktúratelieska po skúške tečenia, b) mikroštruktúra základného materiálu, c) mikroštruktúrateplom ovplyvnenej oblasti, d) mikroštruktúra zvarového kovuFig. 12 Macro and microstructure of a welded joint in P23 steel after creep test [36] SEM,a) microstructure of the sample after creep test, b) microstructure of parent material,c) microstructure of heat-affected zone, d) microstructure of weld metalkostenných častí vysokotlakovýchkomponentov energetických zariadení.Výsledky skúšok potvrdzujú, žepoužité technologické parametrevyhotovenia zvarov boli správne.Dôležité je však poznať aj správaniesa zvarových spojov počas exploatácie.Je známe, že výsledkov skúšokžiarupevnosti zvarových spojovmodifikovaných CrMo ocelí je pomernemálo. Výsledky v predloženompríspevku prispievajú k rozšíreniudatabázy creepových testov. Optimalizácioutepelného spracovania sapodarilo nájsť kompromis medzipožadovanou húževnatosťou a dobrouodolnosťou proti tečeniu zvarovéhospoja hrubostenného potrubia.Potvrdilo sa, že oceľ typu T/P23 jenáročná na technológiu zváraniaveľkých hrúbok. Zvládnutie technológiezvárania vyžaduje striktné dodržiavanietechnologických zásad, najmäteplotného režimu a technikyzvárania.Odporúčania pre prax zvárania hrubostennýchpotrubí z ocele T/P23možno stručne uviesť takto: zváranie musí byť v teplotnomrežime pod čiarou Ms, treba prísne dodržať čo najmenšítepelný príkon, žíhanie na zníženie napätí vykonávaťv rozmedzí teplôt 730 – 740 °Cpri výdrži min. 60 minút, tepelné spracovanie uskutočniťs pomalým nábehom a ochladzovanímzo žíhacej teploty.Pri zváraní tenkostenných rúrokmožno na základe vykonanýchskúšok upustiť od predhrevu a žíhaniatýchto spojov. Individuálnym prístupomk tvorbe technologickéhopostupu zvárania možno reprodukovanevyrábať zvarové spoje s požadovanýmipevnostnými a creepovýmicharakteristikami.CONCLUSIONSThe paper deals with welding modernT/P23 steel and reports results ofextensive tests of welded joints inthick-wall and thin-wall parts of highpressure components for powerequipment. The test results provethat the used technological parametersof weld fabrication were correct.However, it is important also to knowthe behaviour of welded joints duringexploitation. It is known that theresults of creep resistance tests ofwelded joints in modified CrMo steelsare relatively rare. The results in thepresented paper contribute to extensionof creep tests database.Optimisation of heat treatmentallowed to find compromise betweenrequired toughness and good creepresistance of a welded joint in thickwallpiping.It was proved that T/P23 steel type isstringent on welding technology ofheavy thicknesses. The command ofwelding technology requires strictadherence to technological principlesespecially temperature parametersand welding technique.Recommendations for practice ofwelding thick-wall piping of T/P23steel can be briefly mentioned as follows: Welding must be done in temperaturerange below Ms line. Limited heat input must be strictlykept. Stress relief annealing must bedone in the range of 730 – 740 °Ctemperatures at min. 60 minutes dwell. Heat treatment should be performedwith slow rise time andcooling down from annealing temperature.In welding thin-wall tubes based oncarried out tests preheat and annealingof these joints can be avoided.Based on individual approach to creationof technological welding procedurethe welded joints with requiredstrength and creep characteristicscan be fabricated reproducibly.Literatúra[1] EN 10216-2, pr. A2: Nahtlose Stahlsortefür Druckbeanspruchungen – TechnischeLieferbedingungen – Teil 2: Rohre ausunlegierten und legierten Stählen mitfestgelegten Eingeschaften bei erhörtenTemperaturen. Deutsche Fassung. März2006[2] Mannesmann Werkstoffblatt 408 R:Warmfester und druckwasserstoffbeständigerCrMo-Stahl mit 2,25 % Crfür Rohre. 1995[3] SA 335. Standard Specification for Ferriticand Austenitic Alloy Steel Boiler, Superheaterand Heat Exchanger Pipes. 2005[4] STN 41 5313. Oceľ pre vyššie teplotya tlaky. SÚTN 1986[5] The T23/T24 Book. Vallourec & Mannesmanntubes. 2002[6] Foldyna, V. – Koukal, J.: Vývoj novýchocelí pro energetiku a chemickéstrojírenství na bázi 2 až 3 % Cr. In:Sborník přednášek ze semináře Novémateriály a technologie svařovánív prvním desetiletí nového milénia.Ostravice 2002, s. 35 – 49[7] Heuser, H. – Jochum, C.: Development ofnew bainitic and martensitic filler materialfor the use in advanced coal-fired powerplants. Presentation in Skoda Power. 2006[8] Pecha, J. et al.: Nové materiály z V.rámcového programu a ich zváranie.In: Zborník XXXI. konferencie ZVÁRANIE2003, Rozvoj zvárania na Slovenskuz pohľadu členstva SR v EÚ. VysokéTatry, 2003, s. 52[9] Purmenský, J. – Foldyna, V. – Kuboň, Z.:Creep resistance and microstructuralstability of ferritic steels. Separát[10] Pecha, J. – Peleš, O.: Zváranie rúrokz ocele T24. Priebežná správak európskemu Projektu SmartWeld.Limerick 2003[11] Koukal, J. – Foldyna, V.: Vývoj novýchocelí pro energetiku a chemickéstrojírenství na bázi 2 až 3 % Cr. In:Nové materiály a technologie svařovánív prvním desetiletí nového milénia.Ostravice, 2002, s. 25[12] Gabrel, J.: Development of T and P23steel grade. Final Report COST 522,Vallourec Research Centre CEV, 2003[13] Inteligent welding of power generationcomponents, G1RD-CT-2001-00490,Acronym SMARTWELD, 2001[14] Pecha, J.: Mikrolegované Cr-Mo ocelev energetike. In: Materiál v inžinierskejpraxi, Herľany 2002, s. 126[15] STN EN 12952-5:2004 Vodorúrkové kotlya pomocné zariadenia. Časť 5:Vyhotovenie a konštrukcia tlakovýchčastí kotla[16] TRD (Technische Regeln für Dampfkessel)201: Schweissen von Bauteilenaus Stahl. Fertigung und Prüfung. 1998[17] DBS 330. Teil 1 Wärmebehandlung.Eisen und Stahl. Schweissverbindungen,Druckteil. Januar 1993ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 313

Vlastnosti zvarových spojov ocele typu T/P23[18] Technické informace o vlastnostecha technologickém zpracováni výrobkůz oceli 15 128. Ostrava, 1968[19] STN/ČSN 41 5128:1986 Ocel 15128Cr-Mo-V.[20] Sawaragi, Y. – Iseda, A. – Yamamoto, S.– Masuyama, F.: Development of highstrenght 2 % Cr steel tubes (HCM 2S)for boilers. The Summitomo Search,No. 59, September 1977[21] Hahn, B. – Bendick, W.: ModerneWerkstoffe die Energietechnik undthermische Processanlagen – EinsatzundVerarbeitungserfahrungen. In: 3.GTE/MhtE/DVS Internationale schweisstechnischeKonferenz, 1999, s. 142[22] Husemann, R. U. – Bendick, W. –Haarmann, K.: The new 7CrMoVTiB10-10 (T24) material for boiler waterwalls.PWR-Vol. 34, Joint Power GenerationConference, Vol. 2, ASME 1999, s. 633[23] Mohyla, P. – Koukal, J.: Svařitelnostperspektivních nízkolegovaných žáropevnýchocelí. In: Sborník konferenceTechMat 04: 9. 11. 2004, Česká Třebová,Pardubice: TU Pardubice, 2004,s. 96 – 101[24] Lund, E. – Hald, J.: In Plant Testingof HCM 12, HCM 2S and 7CrMoTiB10-10for membrane Walls. Separát[25] Pecha, J. – Peleš, O.: Výsledky zoskúšok zvárania membránových stienz ocele T24. [Technická správa] Európskyprojekt SmartWeld. Plzeň, 2003[26] Jedináková, M. – Výrostková, A.:Precipitácia fáz vo zvarových spojochmembránových stien feritických ocelí podlhodobom žíhaní. In: CaminConference, Smolenice, apríl 2005[27] Mohyla, P. – Koukal, J.: Svařitelnosta strukturní stabilita svarových spojůperspektivních nízkolegovaných žáropevnýchocelí. In: Sborník Novémateriály, technologie a zařízení prosvařování. 30. 9 – 1. 10. 2003 Ostravice.Ostrava: VŠB – TUO, 2003, s. 45 – 52[28] Heuser, H. – Jochum, C. – Meyer, F. W.:Entwicklung von Schweißzusatzwerkstoffenfür moderne Kraftwerkstähle.In: Tagungsband der 6. Werkstoffseminar,TU Graz, 2003, s. 1 – 14[29] STN EN ISO 15614-1:2005. Stanoveniea schválenie postupov zvárania kovovýchmateriálov. Skúška postupu zvárania.Časť 1. Oblúkové a plameňové zváranieocelí a oblúkové zváranie niklua niklových zliatin[30] Pecha, J. – Bošanský, J.: Zváranie mikrolegovanýchCr-Mo ocelí v kombináciis oceľou P91. In: Zborník prednášokz medzinárodnej konferencie Spawaniew energetyce, Konin 2002, Poľsko, s. 58[31] Vlasák, T. – Hakl, J. – Pecha, J.:Žárupevnost základního materiálua svarových spojů oceli P23. In: 15 th Int.Conf. METAL 2007, Ostrava, 2007[32] Pecha, J. – Meško, J.: Weldability of newcreep resistant Cr-Mo steel with tungstencontent. Materials Engineering, Vol. 13,2006, č. 2[33] Macko, M. et al: Modernizácia meraniateplôt v žíhacích peciach. [Technickáspráva] 03/2006, Výskumný ústavenergetických zariadení, Levice, 2006[34] Marshall, A. W. – Zhang, Z.: Developmentweld metals for advanced 2.5 and 9-11Crsteels. COST 536, UK 10, Louhborough,2005[35] Bauné, E. et al: Weldability andproperties of new creep resistantmaterials for use in ultra supercriticalcoal fired power plants. Materials forAdvanced Power Engineering 2006,Forschungszentrum Julich, 8 th LiegeConference, September 2006, s. 871[36] Pašák, M.: Štúdium degradačnýchmechanizmov porušovania zvarovýchspojov žiarupevných ocelí. [Bakalárskápráca] Trnava 2007[37] STN EN 12952-6:2004 Vodorúrkové kotlya pomocné zariadenia. Časť 6: Kontrolapri výrobe, dokumentácia a označovanietlakových častí kotla

ODBORNÉ ČLÁNKYPříčiny předčasného dožití přechodovýchsvarů trubek výstupního přehřívákuvyrobených z nízkolegované CrMoVa austenitické CrNiMo oceliCause of premature life exhaustion of the transition weldsin superheater tubes made of low-alloy CrMoV and austeniticCrNiMo steel typesŠÁRKA STEJSKALOVÁ – ZDENĚK KUBOŇ – JAROMÍR SOBOTKAIng. Š. Stejskalová – Dr. Ing. Z. Kuboň – Ing. J. Sobotka, CSc., VÍTKOVICE – Výzkum a vývoj, spol. s r.o.,(VÍTKOVICE – Research and Development, Ltd., Ostrava), Ostrava, Česká republika, sarka.stejskalova @vitkovice-vyzkum.czRozbor možných mechanismů porušování přechodových svarů hodnoceného typu v průběhu dlouholetéprovozní exploatace v trubkových systémech parních kotlů Studium mikrostrukturních aspektůcreepového porušení dvou přechodových svarů po provozní expozici 3,5 • 10 4 h a 1,37 • 10 5 h při teplotě540 °C Identifikace nejdůležitějších příčin porušení obou hodnocených svarů Návrhy na praktickáopatření, směřující ke zvýšení odolnosti proti iniciaci a šíření creepových trhlin v kritické oblasti,zahrnující hrubozrnné přehřáté pásmo tepelně ovlivněné oblasti a přilehlou martenzitickou mezivrstvus návazným pásmem nauhličení svarového kovuThe analysis of possible mechanisms of transition weld joints damage during long-term operation intube systems of steam boilers are described. Microstructural aspects of creep failure of two transitionjoints after operation time of 3.5 • 10 4 h and 1.37 • 10 5 h at 540 °C are studied. The identificationof the principal reasons of welds failure and practical suggestions towards improvement of creep crackinitiation and growth resistance in the critical weld region including both coarse grained HAZ andadjacent bands of weld, i.e. thin martensitic interlayer and carburised layer of weld metal are described.>Současné tendence k prodlužováníprovozní životnosti trubkovýchsystémů parních kotlů jsouprovázeny výrazným nárůstem požadavkůna dlouhodobé žárupevnévlastnosti použitých konstrukčníchmateriálů i na jejich co nejefektivnějšívyužití v průběhu provozní exploatace.Za této situace výrazně vzrůstápravděpodobnost uplatnění svarůkotlových trubek jakožto lokalit,determinujících funkční spolehlivosta poruchovost trubkového systémukotle. Jedná se především o přechodovésvarové spoje trubek z nízkolegovanýchCrMoV (příp. CrMo)a vysocelegovaných austenitickýchocelí v přehřívákovém systému parníhokotle [1 – 3]. Zásadní význam sev tomto směru přičítá:– variabilitě mikrostruktury a mechanickýchvlastností (zejména dlouhodobéžárupevnosti a creepovéplasticity) v jednotlivých částechsvaru, ovlivněné především volboupřídavného svařovacího materiálu,aplikovanou technologií svařovánía režimem (případně absencí) žíhánísvařenců,– existenci apriorních technologickýchdefektů mechanické nebomikrostrukturní povahy, přítomnýchve svaru již ve výchozím stavu,nebo kvaziapriorních defektů,indukovaných ve svarovém spojiv průběhu provozní expozice,– lokálnímu stavu napjatosti v místechtěchto defektů spolu s úrovnífaktoru intenzity napětí nebo nominálníhonapětí na čele již šířící secreepové trhliny.S přihlédnutím k teoretickým poznatkůmi dlouhodobým provozním zkušenostemse pro provedení obvodovýchsvarů této kombinace kotlovýchtrubek v praxi ustálilo použití přídavnýchsvařovacích materiálů na bázislitiny niklu se zhruba 20 % chrómu,legovaných dále silně karbidotvornýmiprvky, jako např. niobem nebomolybdenem [1 – 3]. Typickými příkladyuvedené legující báze svarovéhokovu jsou obalené elektrodynebo přídavné dráty pro svařovánív ochranné atmosféře ThermanitNicro 82 (fy Thyssen AG).Svarový kov na bázi slitiny niklu mápředevším zajistit– dostatečnou strukturní stabilitu narozhraní s nízkolegovanou CrMoVocelí a zabránit masivnímu oduhličovánípřehřátého pásma tepelněovlivněné oblasti na této straněsvaru,– srovnatelnou teplotní roztažnosts nízkolegovanou ocelí a tím i dostatečnouodolnost proti poškozovánísvarového spoje mechanismemcreep-tepelná únava v průběhudlouhodobé provozní expozicetrubkového systému kotle.1 TYPY PORUŠOVÁNÍSVAROVÝCH SPOJŮProvozní životnost trubkových systémůparních kotlů je potenciálnězávislá na uplatnění kritických lokalitv průběhu dlouhodobé exploatace.V případech přechodových svarůkotlových trubek z nízkolegovanýchZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 315

Příčiny předčasného dožití přechodových svarů trubek výstupního přehřívákuvyrobených z nízkolegované CrMoV a austenitické CrNiMo oceliObr. 1 Nejdůležitější lokality a možné způsoby porušování hodnoceného přechodového svaruLow alloyed steel 0.5Cr-0.5Mo-0.3 V – nízkolegovaná CrMoV ocel 15 128.5, Weld metal Ni-Cr-Nb –svarový kov Ni-Cr-Nb, Austenitic steel 18Cr-12Ni-2.5Mo – austenitická CrNiMo ocel 17 341.1,Intercritical (HAZ) – interkritické pásmo (TOO), Coarsed grained (HAZ) – hrubozrnné přehráté pásmo(TOO), Fusion boundary – hranice ztavení, Martensitic interlayer (weld metal) – martenzitickámezivrstva (SK), Carburizing layer (weld metal) – pásmo nauhličení (SK), 1: Type I cracking –1: porušení I. typu, 2: Type II cracking – 2: porušení II. typu, 3: Type III cracking – 3: porušení III. typu,4: Type IV cracking – 4: porušení IV. typuFig.1 Different types of in-service failure of the transition weldmentCrMoV a austenitických žárupevnýchocelí se jedná o možný rozvoj porušeníve třech kritických lokalitách(obr. 1):a) v interkritickém pásmu tepelněovlivněné oblasti při rozhraní sezákladním materiálem na straněnízkolegované oceli – v této částisvaru dochází ke creepovémupoškozování IV. typu [4], projevujícímuse nukleací, růstem a vzájemnýmpropojováním kavit a následnýmšířením magistrální trhliny[2, 5 – 9],b) v pásmu přehřátí tepelně ovlivněnéoblasti s typickou hrubozrnnoubainitickou strukturou, vyznačujícíse sice vysokou žárupevností,současně však velmi nízkou creepovouplasticitou (zanedbatelnoumezní deformací při creepu), kdedochází k porušování III. typu [4],c) v tenké martenzitické mezivrstvěv zóně ztavení a v návazném pásmunauhličení svarového kovu(obr. 2), v němž (i při aplikaci svarovéhokovu na bázi niklové slitiny)dosahuje maximální obsah uhlíkuaž 2 %, a to ve vzdálenosti 50 až100 µm od hranice ztavení svarovéhospoje [1, 10] – jedná seo mechanismus porušování I.nebo II. typu pokud se trhlina šířípouze ve svarovém kovu, resp.přechází i do tepelně ovlivněnéoblasti svaru [4].U kotlových trubek z CrMoV ocelí,200 µmObr. 2 Charakter změn mikrostruktury narozhraní svarového kovu a přehřátého pásmatepelně ovlivněné oblasti na straně trubky15 128.5Fig. 2 Microstructure observed at the boundarybetween weld metal and coarse grained HAZin the low alloy 0.5Cr-0.5Mo-0.3V steelprovozně zatížených vnitřním přetlakempáry, lze uplatnění mechanismuporušení IV. typu očekávat u bezdefektníchsvarů, vyrobených bez technologickýchvad a s použitím doporučenýchrežimů žíhání svařenců. Rozvojtohoto porušení může být výrazněusnadněn lokálním působenímpřídavných tahových napětí ve směrukolmém k ose svaru, tj. v axiálnímsměru trubky. Identický způsob porušeníse uplatňuje při creepovýchzkouškách svarových spojů, prováděnýchs jednoosým tahovým zatížením,kolmým na svarový spoj, přičemžza těchto podmínek dosahujíobvodové svary trubek z ocelí15 128.5 nebo 15 229.5 v oblasti dobdo lomu nad 10 5 h zhruba 20 % životnostisvařováním neovlivněného základníhomateriálu [10]. Ukazuje setedy, že dobu do destrukce svarumechanismem IV. typu lze účinněprodloužit také kvalitou použité kotlovétrubky, tj. zvýšením žárupevnostisamotného základního materiálu.Pokud k relaxaci přídavných tahovýchnapětí dochází v oblasti svarus nevyhovující creepovou plasticitou,je tento proces provázen creepovýmporušováním III. typu. Typickým příklademje v tomto směru přehřátépásmo tepelně ovlivněné oblastis hrubozrnnou bainitickou strukturouna straně nízkolegované CrMoV oceli[11 – 16], které se stává kritickoulokalitou svaru především při nedodrženíoptimálního režimu žíhání a následnémsekundárním vytvrzenív průběhu provozní expozice přiobvyklých teplotách pod 600 °C. Nevyhovujícílomová houževnatost přehřátéhopásma je pak příčinoupoměrně snadného šíření creepovétrhliny a zkrácení životnosti v důsledkupřekročení mezní creepové deformace(obr. 3). Toto porušování můžeusnadnit pokles kohezní pevnosti primárníchaustenitických zrn (např. přiznečištění nízkolegované oceli škodlivýmiprvky s povrchově aktivnímúčinkem) a také přítomnost technologickýchdefektů v oblasti hraniceztavení. Mezi nejčastější technologickédefekty patří studený spoj,vrubový účinek krycí nebo kořenovésvarové housenky, nevhodné zeslabenístěny trubky z nízkolegovanéoceli, trhlinky v nauhličeném pásmusvarového kovu, apod. [10, 13].Hranice ztavení se stává kritickoulokalitou těchto přechodových spojův důsledku přítomnosti tenké martenzitickémezivrstvy na samotnémokraji zóny ztavení ve svarovémkovu, kde teplota počátku martenzitickétransformace – M s ještě převyšujenormální teplotu. V této oblastitaké s rostoucím gradientem obsahuchrómu a niklu klesá kritická transformačníteplota A c1 pod úroveň teplotyžíhání svaru, v důsledku čehož vznikápo vyžíhání svaru nepopuštěnýmartenzit s proměnným podílemzbytkového austenitu a nízkou odolnostíproti šíření trhlin [17, 18].2 ANALYZOVANÉ SVAROVÉSPOJE2.1 Materiál a metodikahodnoceníPoznatky uvedené v rozboru studovanéproblematiky budou v této částivyužity při hodnocení mechanismu316 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYsvařence po tepelnémzpracování po svařování700 – 730 °Cstav po svařovánínebo tepelném zpracovánípo svařování < 700 °CdeformaceIVBMIIIt r (IV)t r (III)t r (ZM)deformaceIVBMIIIt r (IV)t r (III)t r (ZM)časčasObr. 3 Schématické znázornění vlivu aplikovaného režimu tepelného zpracování na časový rozvoj creepové deformace a životnosti v jednotlivých částechsvaru nízkolegované CrMoV oceli; t r – doba do lomu, BM – základní materiál, III – přehřáté hrubozrnné pásmo TOO, IV – interkritické pásmo TOOFig. 3 Effect of heat treatment on the creep deformation and lifetime in different parts of 0.5Cr-0.5Mo-0.3V weldmentčas – time, deformace – deformation, svařence po tepelném zpracování po svařování 700 – 730 °C – weldments after PWHT 700 – 730 °C, stav posvařování nebo tepelném zpracování po svařování < 700 °C – as welded state or after PWHT < 700 °C, t r (ZM) – rupture time of base material, BM –base metal, III – coarse grained HAZ, IV – intercritical HAZa nejdůležitějších příčin předčasnéhoperforačního poškození svarovýchspojů kotlových trubek z nízkolegovanéžárupevné oceli typu0.5%Cr-0.5%Mo-0.3%V (15 128.5dle ČSN) a nestabilizované austenitickéžárupevné oceli typu 17%Cr-12%Ni-2.5%Mo (17 341.4). Posuzovanépřechodové svary těchto trubekbyly dlouhodobě exploatovány v běžnýchprovozních podmínkách výstupníchpřehřívačů parních kotlůs jmenovitými parametry páry540 °C a 17,5 MPa. Jedná se o obvodovésvary kotlových trubek– ∅35/6 mm (v lokalitě svaru bylastěna trubky jakosti 15 128.5 zeslabenatřískovým opracovánímz 8 na 6 mm) po provozní expozici35 527 h (svar A),– ∅35/7 mm po exploataci 137 401h (svar B).Předčasné perforační poškozeníobou těchto svarů lze z vizuálníhohlediska charakterizovat jako obvodovoutrhlinu, sledující rozhraní svarovéhokovu a tepelně ovlivněnéoblasti na straně trubky z oceli15 128.5, která obepíná 60 % celkovédélky vnějšího obvodu trubkyu svaru A a plných 100 % v případěsvarového spoje B. V oblasti perforačníhopoškození nebylo možnospolehlivě prokázat změny vnějšíhoprůměru nebo tloušťky stěny trubky,které by mohly signalizovat zjevnoumakroskopickou deformaci předvlastním porušením trubky.Při výrobě těchto přechodových svarůtrubek jakostí 15 128.5 a 17 341.5byla renomovaným zahraničnímvýrobcem aplikována technologiesvařování TIG s přídavným drátemThermanit Nicro 82. Dodavatelembylo dále deklarováno žíhání těchtosvarů režimem 700 až 730 °C/1 hs ochlazením na vzduchu. Popsanézásady technologického postupuodpovídají doporučením pro prováděnípřechodových svarových spojůkotlových trubek obou uvedenýchjakostí [1, 19, 20].Pro vyloučení případné záměny použitéhosvařovacího materiálu bylaprovedena lokální EDS analýzaobsahů nejdůležitějších prvků, deklarovanýchve směrném složení svarovéhokovu typu Thermanit Nicro 82.Zjištěný obsah niklu v rozmezí 74 až76,5 % plně odpovídá minimálnígarantované koncentraci tohoto prvku(70 %), platné pro svařovací drátThermanit Nicro 82/SG, W.Nr.2.4806. V souladu se směrným chemickýmsložením byly také koncentracedalších analyzovaných prvků –chromu, železa a niobu.Detailní analýza charakteru porušenípřechodových svarových spojůa změn mikrostruktury na rozhranísvarového kovu a tepelně ovlivněnéoblasti na straně trubky jakosti15 128.5 byla prováděna pomocíoptické metalografie, měřením tvrdostiHV 10 a mikrotvrdosti HV 0,02na vzorcích orientovaných rovnoběžněs osou a kolmo k povrchutrubky.Pro ověření rozsahu a charakterupřípadného creepového poškození(kavitace) na hranicích zrn v interkritickémpásmu tepelně ovlivněnéoblasti, celistvosti a vzhledu nekovovýchinkluzí v přehřátém hrubozrnnémpásmu při předpokládanémznačném tahovém zatížení v axiálnímsměru trubky byla mikrostrukturavzorku B studována rovněž pomocírastrovací elektronové mikroskopie.2.2 Mikrostruktura v oblastiperforačního poškozeníCharakteristický vzhled perforačníhopoškození obou hodnocených přechodovýchsvarových spojů je dokumentovánna obr. 4. V případě porušenéhosvarového spoje A je zřejmé,že trajektorie magistrální trhliny sledujehranici ztavení svaru, přičemžse lokálně odklání hlouběji do přehřátéhopásma tepelně ovlivněnéoblasti na straně nízkolegované oceli(obr. 5) a vykazuje tedy známkycreepového porušení III. typu. K iniciaciporušení došlo při hranici ztavenísvaru na vnitřním povrchu trubky, přičemžs rostoucí vzdáleností od ini-a) b)2 mm 2 mmObr. 4 Typický vzhled makroleptu porušeného svarového spoje A – naleptáno pouze na straně oceli15 128.5 (obr. 4a) a svaru B (obr. 4b)Fig. 4 Macrostructure of failure weldments – joint A – etched only 0.5Cr-0.5Mo-0.3V steel (Fig. 4a)and joint B (Fig. 4b)ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 317

Příčiny předčasného dožití přechodových svarů trubek výstupního přehřívákuvyrobených z nízkolegované CrMoV a austenitické CrNiMo oceli200 µm 200 µmciační lokality se zmenšuje jak rozevřenítrhliny, tak i tloušťka oxidickéhopovlaku uvnitř trhliny. Na komplikovanějšízpůsob porušování II. typuv oblasti rozhraní svarového kovua tepelně ovlivněné oblasti však ukazujeboční větvení šířící se trhliny,a) b)Obr. 5 Průběh magistrální trhliny v přehřátém hrubozrnném pásmu s bainitickou strukturouu svarového spoje A (obr. 5a) a svaru B (obr. 5b)Fig. 5 Cracking in the coarse grained HAZ in the bainitic structure of joint A (Fig. 5a) and B (Fig. 5b)200 µm 60 µma) b)Obr. 6 Boční větvení magistrální trhliny do oblasti přilehlého svarového kovu u svaru A (neleptanýstav – obr. 6a) a u svaru B (po naleptání přehřátého pásma obr. 6b)Fig. 6 Sidecracking into weld metal – joint A (polished sample Fig. 6a) and joint B (etched coarsegrained HAZ – Fig. 6b)60 µm 30 µma) b)Obr. 7 Creepové defekty v přehřátém hrubozrnném pásmu – kavity a mikrotrhliny orientované kolmok přídavnému tahovému napětí v axiálním směru trubkyFig. 7 Cavitation and microcracks in the coarse grained HAZ oriented perpendicularly to theadditional axial stresssměřující do martenzitické mezivrstvya pásma kompaktního nauhličenísvarového kovu (obr. 6). V hrubozrnnébainitické struktuře přehřátéhopásma lze na druhé straně identifikovatspíše izolované creepové defektycharakteru kavit a mikrotrhlin, přítomnýchna hranicích primárníchaustenitických zrn (obr. 7). Orientacetěchto defektů ve směru kolmémk povrchu trubky spolu s narušenímprotvářených oxisulfidických inkluzípříčnými trhlinkami svědčí o existenciznačného přídavného tahovéhonapětí. Toto přídavné tahové napětív superpozici s axiální složkou napjatostiod zatížení trubky vnitřním přetlakempáry mohlo být příčinou zjištěnéhoporušení svarového spoje A.Hrubozrnné přehřáté pásmo tepelněovlivněné oblasti v bezprostřední blízkostihranice ztavení a zóna kompaktníhonauhličení svarového kovu mohoutedy být považovány za lokalitys nejnižší odolností proti šíření trhlinpři dlouhodobém provozním zatíženípřechodového svarového spoje hodnocenéhotypu. Tato skutečnost je vevelmi dobrém souladu s charakteristickýmiznaky creepového poškozeníII. typu, zjištěnými zejména po relativnědlouhodobé exploataci svarovéhospoje B (obr. 5b). Také v tomto případěje odklon magistrální trhliny do přehřátéhopásma tepelně ovlivněnéoblasti provázen iniciací bočních trhlinek,procházejících z hranice ztavenído pásma nauhličení svarového kovu(obr. 6b). Logickým důsledkem sníženélomové houževnatosti v této částisvaru je pak odklon magistrální trhlinypřes hranici ztavení a její následnélokální šíření v pásmu maxima nauhličenísvarového kovu souběžně s hranicíztavení svarového spoje (obr. 8).Kromě poznatků, týkajících se mikrostrukturníchaspektů creepovéhoporušení na rozhraní svarového kovua tepelně ovlivněné oblasti, má proúvahy o dosažitelné životnosti kotlovýchtrubek z oceli 15 128.5 stěžejnívýznam také metalografické posouzenírozsahu případného alternativníhocreepového poškození v interkritickémpásmu tepelně ovlivněnéoblasti při rozhraní se základnímmateriálem. Jak u hodnoceného svaruA, tak především u svarového spojeB (s dobou provozní expozice přesahujícíjiž 2/3 výpočtové životnostitrubkového systému kotle) nebyla veferiticko-bainitické struktuře interkritickéhopásma tepelně ovlivněnéoblasti identifikována přítomnostkavit nebo mikrotrhlin jakožto zárodkůcreepového porušení IV. typu(obr. 9a). Z tohoto pohledu je zřejmé,že kotlové trubky i obvodové svarytypu 15 128 – 15 128 mají v těchtohodnocených případech předpokladypro dodržení výpočtové životnostinejméně 2 • 10 5 h, a to i s přihlédnutímk působení značného přídavnéhotahového napětí v axiálním směru,318 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYa) b)projevujícího se zjevným narušenímintegrity přítomných protvářenýchvměstků (obr. 9b).2.3 Profil tvrdosti přes svarový spoj200 µm 200 µmObr. 8 Porušení svarového spoje B lokálním šířením magistrální trhliny rovnoběžně s hranicí ztavení(neleptaný stav svarového kovu – obr. 8a) a detail průběhu trhliny v nauhličeném pásmu svarovéhokovu (obr. 8b)Fig. 8 Crack parallel to fusion line in the weldment B (polished sample – Fig. 8a) and crack in thecarburised layer in the weld metal (Fig. 8b)Obr. 9 Feriticko-karbidická struktura interkritického pásma tepelně ovlivněné oblasti na straně oceli15 128 (obr. 9a) a porušení celistvosti nekovového vměstku axiálním tahovým napětím v přehřátémpásmu TOO u svaru B (obr. 9b)Fig. 9 Ferrite with carbides in the intercritical part of HAZ in 0.5Cr-0.5Mo-0.3V steel (Fig. 9a)and inclusion failure due to axial tensile stress in the coarse grained HAZ of joint B (Fig. 9b)HV 10260240220200180160140120a) b)svar Asvar Bpo svařování0 2 4 6 8 10 12vzdálenost od hranice stavení (mm)po tepelném zpracovánípo svařování 720 °C/1 hPro úvahy o příčinách předčasnéhoporušení obou hodnocených přechodovýchsvarů mají značný významtaké výsledky měření změn tvrdostia mikrotvrdosti v tepelně ovlivněnéoblasti a základním materiálu kotlovétrubky z oceli 15 128.5, umožňujícíusoudit na rozsah změn mechanickýchvlastností v tepelně ovlivněnéoblasti a základním materiálu kotlovétrubky z oceli 15 128.5. Profil tvrdostisvarového spoje umožňuje posouditrozsah změn mechanických vlastnostív tepelně ovlivněné oblasti, odpovídajícíkromě parametrů provozní expozicetaké předpokládanému režimužíhání po svaření. U použité přehřívákovétrubce jakosti 15 128.5 bylav obou případech naměřena tvrdostHV 10 v rozmezí 160 až 170 jednotek,kterou lze považovat za zcela přiměřenoupředpokládanému výchozímutepelnému zpracování trubky normalizačnímžíháním a popouštěníma době provozní expozice (obr. 10).V tepelně ovlivněné oblasti svarudochází k postupnému nárůstu tvrdostiaž na úroveň 240 až 250 HV, zjištěnouv přehřátém hrubozrnném pásmus bainitickou strukturou. Ukázalo sevšak, že tato hladina tvrdosti je naprostosrovnatelná se střední tvrdostípřehřátého pásma tepelně ovlivněnéoblasti u svarů identického typu, hodnocenýchvšak ve výchozím stavu,a to bez žíhání po svaření (obr. 10).Na druhé straně pak po aplikacižádoucího režimu žíhání těchto svarůdošlo k zjevnému poklesu tvrdosti přehřátéhopásma na obvyklou úroveň210 až 220 HV [20]. Dosažené výsledkyměření tvrdosti tedy vedou k oprávněnýmpochybnostem, zda vůbeca jak bylo provedeno žíhání po svařováníu obou hodnocených svarovýchspojů. S tímto konstatováním jsouv dobrém souladu také výsledky měřenímikrotvrdosti v lokalitě přehřátéhoObr. 10 Profil tvrdosti porušovaných svarů nastraně kotlové trubky z oceli 15 128.5 v porovnáníse střední tvrdostí přehřátého pásma obdobnýchsvarů ve stavu po svaření a po následném žíhánípři 720 °C/1 h [20]Fig.10 Hardness profile of defect weldments(0.5Cr-0.5Mo-0.3V steel tube side) in comparisonwith the mean hardness of coarse grained HAZ ina similar weld in the as-welded state or temperedat 720 °C/1 h [20]vzdálenost od hranice stavení (mm) – distancefrom fusion line (mm), svar A – weld A,svar B – weld B, po svařování – as welded,po tepelném zpracování po svařování 720 °C/1 h– PWHT 720 °C/1 hZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 319

Příčiny předčasného dožití přechodových svarů trubek výstupního přehřívákuvyrobených z nízkolegované CrMoV a austenitické CrNiMo ocelipásma tepelně ovlivněné oblasti, bezprostředněpřilehlé k hranici ztavení.Zatímco u svarového spoje A s kratšíprovozní expozicí zde byla naměřenavysoká hladina 300 až 420 HV 0,02,nižší hodnoty v souladu s očekávánímdosahuje u svaru B po provozní expozici1,37 • 10 5 h. Hladina mikrotvrdostiHV 0,02 265 až 290 jednotek, naměřenáve vzdálenosti zhruba 100 µm odhranice ztavení, klesá na úroveň 250až 275 HV 0,02 v oblasti hrubozrnnézákalné struktury v bezprostřední blízkostihranice ztavení, kde již můžemeočekávat následky lokálního oduhličenínízkolegované CrMoV oceli. Je všakzřejmé, že při vzniku nauhličenéhopásma ve svarovém kovu se oduhličenítrubky v tepelně ovlivněné oblastiprojeví především destabilizací hrubšía termodynamicky méně stabilní frakcecementitu M 3 C, takže zpevnění disperznífází karbidu vanadu M 4 C 3 ,nezbytné pro uchování potřebné úrovněžárupevnosti, zde zůstává praktickyzachováno beze změn [21].Rozdíly v době provozní expozice mezioběma hodnocenými svary se projevilytaké v odlišné mikrotvrdosti alternativníkritické lokality spoje, tj. v pásmu nauhličenísvarového kovu. Zatímco u svarovéhospoje A dosahuje mikrotvrdostve vzdálenosti 50 až 100 µm od hraniceztavení 750 až 790 HV 0,02, v případěsvaru B je tato úroveň prokazatelněnižší (640 až 670 HV 0,02). Ukazujese však, že možnost lokalizacecreepového porušení do této části svarovéhokovu je na aktuální úrovnimikrotvrdosti zjevně nezávislá.Z hlediska příčin iniciace a rozvojepředčasného porušení hodnocenéhopřechodového svarového spojemechanismem II. typu mají poměrněznačný význam výsledky ověřeníchemického složení použitého svařovacíhomateriálu. Svarový kov nabázi slitiny niklu vykazuje velmi blízkéhodnoty součinitele tepelné roztažnostiv porovnání s kotlovou trubkouz nízkolegované CrMoV oceli [1,20, 22], což umožňuje vyloučit kumulacipoškození typu creep-tepelnáúnava jako potenciální příčinu porušeníod cyklických dilatací následkemzměn provozních parametrův průběhu dlouhodobé provozníexpozice trubkového systému kotle.3 DISKUZE VÝSLEDKŮDetailní posouzení mikrostrukturníchaspektů porušení obou hodnocenýchpřechodových svarů spolu s výsledkyměření tvrdosti umožňují identifikacistěžejních příčin předčasnéhovyčerpání jejich provozní životnosti.Jedná se o superpozici vlivů přídavnýchaxiálních tahových napětí vestěně trubky a faktorů metalurgicko--technologické povahy. Ukazuje sezde, že poměrně značná přídavnátahová napětí spolu s axiální složkounapjatosti od namáhání trubky vnitřnímpřetlakem páry mohou v některýchlokalitách trubkového svazkudokonce i převýšit membránovénapětí ve stěně trubky. Distribucevelikosti těchto přídavných napětí,působících v přehřívákových trubkáchv axiálním směru, bude mítvýznamný vliv na variabilitu provozníživotnosti přechodových svarovýchspojů v jednotlivých hadech trubkovéhosystému kotle. Potenciálnímzdrojem tahových nebo ohybovýchnamáhání jsou jak zatížení trubkovýchhadů od vlastní hmotnosti, taki problémy s žádoucí funkcí soustavypodpěr a závěsů trubkového systému,vyvstávající zejména při dobáchprovozní expozice nad 5 • 10 4 h [23].Dopad zmíněných přídavných namáháníz pohledu životnosti svarovýchspojů může být do značné míry posílennebo i oslaben statistickým charakteremrozsahu uplatnění materiálově-technologickýchfaktorů, proměnnýchjak mezi tavbami, taki v rámci jedné tavby kotlových trubek.Jedná se zejména o přirozenýrozptyl mechanických vlastností kotlovýchtrubek ve stavu dodaném odvýrobce, kolísání obsahu vanadunebo poměru obsahů vanadu a uhlíku,koncentrací příměsí s povrchověaktivním účinkem (síra, arsen, antimon,cín, fosfor), ovlivňujících koheznípevnost hranic primárních austenitickýchzrn a tím i lomovou houževnatostpřehřátého pásma tepelněovlivněné oblasti. V tomto směru máz pohledu dosažitelné životnosti hodnocenýchsvarů stěžejní významdodržení doporučeného režimu žíhánísvařenců, které může příznivěovlivnit creepovou plasticitu a úroveňmezní creepové deformace v této kritickélokalitě přechodového svaru.Uvedené poznatky jsou v plném souladus výsledky experimentálníhoposouzení žárupevnosti přechodovýchsvarových spojů hodnocenéhotypu prostřednictvím creepovýchzkoušek při jednoosém tahovémzatížení, kolmém na osu svaru, tj. vesměru identickém jako při působeníznačného přídavného axiálníhonapětí ve stěně trubky. Jako kritickálokalita se zde výlučně uplatnilointerkritické pásmo tepelně ovlivněnéoblasti, takže se jednalo o porušeníIV. typu mimo oblast hranice ztavenísvaru [1, 19 – 21]. Z dalších technologickýchaspektů je nutno zdůraznitdůslednou eliminaci vrubových účinkův oblasti hranice ztavení, a tovčetně neprůvarů, vznikajících přinedostatečném natavení svarovéhrany následkem vyšší teploty tavenínízkolegované oceli v porovnání sesvařovacím drátem na bázi slitinyniklu. Vhodným snížením tepelnéhopříkonu při svařování (např. i kombinacítechnologie TIG a ručníhoobloukového svařování obalenouelektrodou [24]) lze rovněž omezitrozsah promísení základního materiálua svarového kovu a zejménašířku nepopuštěné martenzitickémezivrstvy při hranici ztavení svarovéhospoje.ZÁVĚRPřechodové svarové spoje kotlovýchtrubek z nízkolegované CrMoV oceli(15 128.5) a nestabilizované austenitickéCrNiMo oceli (17 341.4), provedenépomocí přídavného svařovacíhomateriálu na bázi niklové slitiny,jsou v průběhu dlouhodobé provozníexpozice v trubkovém systému kotleporušovány mechanismem II. typu.K lomu došlo v oblasti rozhraní přehřátéhohrubozrnného pásma tepelněovlivněné oblasti a martenzitickémezivrstvy s návazným pásmem nauhličenísvarového kovu. Tento způsobcreepového porušení je u obouhodnocených svarů usnadněn nedodržením doporučeného režimutepelného zpracování po svařování,což má za následek nízkouodolnost proti šíření trhlin v přehřátémhrubozrnném pásmu tepelněovlivněné oblasti, působením značného přídavnéhonapětí v axiálním směru kotlovétrubky, které vede k výraznémuzkrácení doby do perforačníhopoškození, a to zejména u svaru A.Pro prodloužení provozní životnostiposuzovaných přechodových svarůje nutnou podmínkou a pravděpodobněi postačující dodržení doporučenéhorežimu žíhání svařencův teplotním rozmezí 700 a 730 °C,umožňující zvýšení lomové houževnatostipři creepu v přehřátém pásmutepelně ovlivněné oblasti na stranětrubky z nízkolegované CrMoVoceli.CONCLUSIONSTransition weldments of low alloy0.5Cr-0.5Mo-0.3V steel and austenitic18Cr-12Ni-2.5Mo steel joined byNi-base filler metal failured by Type IIcracking in-service. The fact that it320 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYwas Type II instead of the expectedType IV cracking indicated the prematurefailure of the weldment. Thisis also confirmed by the absence ofcreep damage in the weakest part ofthe weldment – intercritical part ofheat affected zone. Fracture waslocated at the boundary of coarsegrained HAZ and martensitic interlayeradjacent to carburising layer inthe weld metal. This creep failure ofboth weldments was facilitated by improper PWHT resulting in lowresistance against crack propagationin the coarse grained HAZ, additional axial stress, that led tosignificant shortening of time to failure,especially in case of joint A.PWHT of weldments at temperaturerange from 700 to 730 °C seems tobe the fundamental condition forextension of operation lifetime. Thetempering at this temperature increasescreep ductility of coarse grainedHAZ in the low-alloy 0.5Cr-0.5Mo-0.3V steel.Literatura[1] Sobotka, J. – Bobek, J.: K problematicefunkční spolehlivosti přechodovýchsvarových spojů kotlových trubekz nízkolegovaných a austenitickýchžárupevných ocelí. Zváranie-Svařování,43, 1994, č. 12, s. 310 – 317[2] Kimmins, S. T. – Coleman, M. C. –Smith, D. J.: Overview of creep failureassociated with HAZ of ferriticweldments. In: Creep and Fracture ofEngineering Materials and Structures,Institute of Metals, ed. B. Wilshire –R. W. Evans, 1993, s. 681[3] Anik, S. – Dorn, L.: Schweissen undSchneiden, 44, 1992, s. 148[4] Parker, J. – Parsons, A.: Int. J. Pres.Ves. and Piping, 57, 1994, s. 345[5] Brett, S. J.: In service cracking mechanismsin steam pipe-work systems. In:Integrity of High-Temperature Welds,Institute of Mech. Engineers, et. D. J.Allen, London, 1998, s. 3[6] Ellis, F. V. – Viswanathan, R.: Ibid. [5],s. 125[7] Coleman, M. C. – Parker, J.: Int. J.Pres. Ves. and Piping, 50, 1992, s. 243[8] Tu, S. T. – Sandstrőm, R.: Int. J. Pres.Ves. and Piping, 63, 1995, s. 45[9] Sobotka, J. – Kuboň, Z. – Trejtnar, J. –Plíhal, A.: K problematice realistickéhoodhadu creepové životnosti svarovýchspojů v trubkových systémechenergetických zařízení. In: XXVII. Dnysvařovací techniky, ESAB VAMBERK,ed. J. Trejtnar, 2005, s. 24[10] Sobotka, J. – Sojka, J. – Sobotková,M. – Lukáš, J.: Posouzení příčinpředčasného porušení přechodovéhosvarového spoje v přehřívači parníhokotle. Zváranie-Svařování, 46, 1997,č. 11, s. 246 – 252[11] Pech, R.: Strojírenství, 27, 1978,s. 236[12] Kroupa, F. – Bielak, O.: Šíření apriornítrhliny při creepu. In: Creep a lompři creepu, ÚFM Brno, ed. J. Čadek,1982, s. 49[13] Vodseďálek, J. – Pech, R.: Účinekdefektů na chování svarových spojůpři zvýšených teplotách. Zváranie-Svařování, 29, 1980, č. 3, s. 72 – 78[14] Bielak, O. – Hakl, J. – Kroupa, F. –Pech, R.: Strojírenství, 34, 1984, s. 600[15] Gooch, D. J.: Mater. Sci. Engineering,27, 1977, s. 57[16] Sobotka, J. – Šmátralová, M. –Stejskalová, Š. – Bielak, O.: K úlozetepelného zpracování svařencůz CrMoV ocelí z pohledu životnostitrubkových systémů kotlů. Ibid. [9],s. 46[17] Gittos, M. F. – Gooch, T. G.: WeldingJ., 71, 1992, s. 461[18] Wang, Z.: Welding J., 72, 1993, s. 397[19] Sobotka, J.: Hodnocení dlouhodobýchžárupevných vlastností svarovýchspojů trubek z oceli 17 341. Zváranie,31, 1982, č. 11, s. 331 – 337[20] Sobotka, J. – Sojka, J. – Bobek, J.:Long-term creep strength of transitionwelds joining boiler tubes of austeniticand ferritic steels. In: Mis-Matching ofWelds. ESIS Publ., č.17, MechanicalEngineering Publ. Ltd., London 1994,s. 861[21] Sobotka, J. – Vodárek, V. – Sojka, J.:Studium strukturních změn v přechodovémsvarovém spoji kotlovýchtrubek po creepové exploataci.Zváranie-Svařování, 44, 1995, č. 10,s. 230 – 236[22] Bhadury, A. K.: Int. J. Pres. Ves. andPiping, 58, 1994, s. 251[23] Parker, J.: High temperaturedeformation and failure in weldments.In: Creep Resistant Metallic Materials,VÍTKOVICE 1996, ed. J. Purmenský,s. 456[24] Price, A. T. – Williams, J. A.:The influence of welding on creepproperties of steels. In: RecentAdvances in Creep and Fractureof Engineering Materials,Pineridge Press, ed. B. Wilshire,

Degradácia úžitkových vlastnostíradiačných rúr vplyvom ich vysokoteplotnejexpozície v prevádzkeDegradation of utility properties of radiating tubes due to theirhigh temperature exposure in serviceANTON HOLÝ – PETER BRZIAK – FRANTIŠEK GUNIČ – PETER BERNASOVSKÝIng. A. Holý, PhD. – Ing. P. Brziak, PhD. – Ing. F. Gunič, PhD. – doc. Ing. P. Bernasovský, PhD., Výskumný ústav zváračský– Priemyselný inštitút SR (Welding Research Institute – Industrial Institute of SR), Bratislava, Slovensko, brziakp@vuz.skPoškodenie zvarového spoja č. 2 odstredivo liatej radiačnej rúry č. 35 pece slúžiacej na katalytickéreformovanie zemného plynu pri výrobe vodíka Samovznietenie zemného plynu unikajúcehoz poškodeného zvaru a ošľahávanie plameňom zvarového spoja č. 2 na susednej rúre č. 36 Niektorétechnické parametre pece výpočtové a skutočné Opis stavu a chýb materiálu rúr a spojov Chemickézloženie; pevnostné vlastnosti; tvrdosť a metalografický a fraktografický rozbor základných materiálova zvarových spojov Určenie príčin poškodenia zvarového spoja č. 2 rúry č. 35 a ďalšieho spoja č. 2rúry č. 38 Stanovenie degradačných mechanizmov pri daných parametroch prevádzky pece: skrehnutiemateriálu rúr a ich zvarových spojov vplyvom prevádzky; creep; termálna únava a ich kombinovanýúčinok, vrátane vplyvu horúcich trhlín vo zvaroch Zhrnutie výsledkovDamage of a welded joint No. 2 in centrifugally cast radiation tube No. 35 of furnace for catformingof natural gas in hydrogen production and self-ignition of natural gas escaping from damaged weldand flame blasting of welded joint No. 2 on adjacent tube No. 36 were studied. Some computationand real technical parameters of the furnace as well as the state-of-the-art and defects of the materialof tubes and joints were described. Chemical composition; strength properties; hardness and metallographicalas well as fractographical analysis of parent metals and welded joints were outlined.The causes of damage of the welded joint No. 2 in tube No. 35 and another joint No. 2 in tube No. 38 weredetermined. The degradation mechanisms at given parameters of furnace operation; creep; thermalfatigue and their combined effect including the effect of hot cracks in welds were determined.The summary of results was outlined.>Počas bežnej prevádzky peceslúžiacej na katalytické reformovaniezemného plynu pri výrobevodíka došlo k poškodeniu zvarovýchspojov radiačných rúr. Z celkovéhopočtu 192 rúr boli experimentálnymiskúškami vyhodnotené 3 rúry (číslo35, 36, 38).Najskôr došlo k poškodeniu zvarovéhospoja č. 2 na rúre č. 35 a k následnémuúniku média. Toto médiumpo samovznietení ošľahávalo plameňomzvarový spoj č. 2 na susednejrúre č. 36. Podobne došlo k poškodeniuzvarového spoja č. 2 rúryč. 38. Po identifikácii problémov prevádzkovateľpece rúry č. 35, 36 a 38v čo najkratšom čase z pece vybral,a to ich vyrezaním a zaslepenímvzniknutých otvorov. Všetky poškodenérúry sa nachádzali v „teplejšej“časti pece, t. j. v smere odvodu spalín.Zvarový spoj č. 2 rúry č. 35 prevádzkovateľposkytol na vyhodnotenie voVÚZ – PI SR ako primárne poškodený;zvarový spoj č. 2 rúry č. 36 akopravdepodobne poškodený od zásahuplameňom. Okrem toho poskytolreferenčné zvarové spoje č. 1 na rúreč. 35, č. 3 na rúre č. 36 a č. 3 na rúreč. 38. Tieto zvarové spoje neboliovplyvnené ošľahávaním plameňom.1 CIEĽ A OBSAH ANALÝZY RÚRA ZVAROVÝCH SPOJOVCieľ analýzy rúr a zvarových spojovbol:1. Stanovenie príčin poškodenia zvarovýchspojov radiačných rúr č. 35a 38.2. Zhodnotenie stavu radiačných rúrpece z hľadiska ich budúcej prevádzky.Na dosiahnutie tohto cieľa boli na vybranýchzvarových spojoch a základnýchmateriáloch uskutočnenénasledovné experimentálne práce:metalografický a fraktografický rozbor,skúšky pevnosti pri 20 °C a čiastočnepri 850 °C, skúšky tvrdostia NDT analýza (penetračné skúškya skúšky prežiarením).2 ZÁKLADNÉ INFORMÁCIEO PECIPec slúži na katalytické reformovaniezemného plynu. Zemný plyn sa privádzado reakčných odstredivo liatychrúr φ134 x 17 mm vyrobených z materiálu24Cr24NiNb. V peci sa nachádzajú4 rady po 48 rúr, spolu 192 rúr.Rúry sú naplnené niklovým katalyzátorom.K štiepeniu zemného plynu navodík dochádza pri teplote okolo900 °C. Teplota sa dosahuje ohrievanímvonkajšieho povrchu rúr pomocou75 stropných horákov, ktoré súumiestnené v piatich radoch po 15kusoch.Niektoré technické parametre pece(výpočtové):– výpočtový pretlak ohrievanej častirúr: 2,9 MPa,322 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKY– výpočtová teplota ohrievanej častirúr: min 910 °C, max. 940 °C,– teplota média na výstupe: 860 °C,– projektovaná životnosť:100 000 h pre teplotu steny rúry935 °C,82 000 h pre teplotu steny rúry940 °C.Skutočné prevádzkové podmienky:– v závislosti od podmienok sa teplotarúr mení v rozpätí až o cca100 °C nižšom ako je výpočtováteplota,– v smere odvodu spalín je teplotarúr vyššia,– počet hodín doterajšej prevádzky:cca 130 000.V pecnej časti sa každá rúra skladáz 5 častí, ktoré sú spojené štyrmi dielenskýmizvarmi č. 1, 2, 3 a 4. Zvarč. 5 je už mimo ohrievanej časti.Zvarové spoje č. 1 až 4 boli podľaúdajov prevádzkovateľa vyhotovenétechnológiou TIG s prídavným materiálomThermanit 25/24 R priemeru1,2 mm. Zvarové plochy mali tvarU s pomerne veľkým zatupením koreňovejčasti (až 4 mm).3 EXPERIMENTÁLNYPROGRAMMikroštruktúrny rozbor ocele sa robilsvetelným mikroskopom METAVALpri zväčšení 50 až 500 x. Vzorky sana pozorovanie pripravili brúsením,mechanickým leštením a leptaním.Stanovilo sa chemické zloženie základnéhomateriálu. Semikvantitatívnechemické zloženie zvarovéhokovu sa stanovilo pomocou energiovo-disperznéhochemického analyzátoraEDX LINK 3.1, ktorý je súčasťouriadkovacieho elektrónovéhomikroskopu JEOL 5800 a pomocouh m % C r, N i, Si27262524232221ZML ZK1 ZK2 ZK3 ZK4 ZK5 ZK6 ZK7 ZK8 ZMPktorého sa tiež uskutočnila aj fraktografickáanalýza lomových plôch.Kvantitatívne chemické zloženie sauskutočnilo metódami analytickejchémie. Tvrdosť sa merala Vickersovoumetódou so zaťažením 49,5 N(HV 5) v miestach pri lome a v oblastiďaleko od lomu za hranicu ohyburúr.4 VÝSLEDKY SKÚŠOKmerané miestoObr. 1 Čiarová chemická analýza vybraných prvkov naprieč zvarom č. 2 rúry č. 36 – merané v stredehrúbky steny rúryFig. 1 Linear chemical analysis of selected elements through section of weld No. 2 in tube No. 36 –measured in thickness centre of tube wallmerané miesto – measured point, hm. % Cr, Ni, Si – wt % Cr, Ni, Si, ZK – weld metal, ZML – parentmetal, left side, ZMP – parent metal, right side4.1 Chemické zloženie základnéhomateriálu a zvarového kovuChemické zloženie všetkých sledovanýchvzoriek základného materiálu(ZM) a zvarového kovu (ZK) sa priebežnestanovilo pomocou semikvantitatívnejchemickej analýzy EDX.Na presné stanovenie chemickéhozloženia ZM metódami analytickejchémie sa zvolila rúra č. 35, vzorkasa odobrala v blízkosti zvaru č. 2 a nastanovenie zloženia ZK sa odobralavzorka zo zvaru č. 2 rúry č. 36.Chemické zloženie ZM je zhrnutév tab. 1 spolu s predpísaným chemickýmzložením podľa podnikovejnormy výrobcu a dodávateľa odstredivoliatych rúr. Ako vidno z porovnania,chemické zloženie ZM rúry č. 35je v súlade s predpísanými hodnotami.Chemické zloženie ZK sa meralo vozvare č. 2 rúry č. 36 (EDX analyzátoromLINK 3.1). Stanovilo sa chemickézloženie jednotlivých častí ZK(obr. 1), ktorý predstavuje čiarovúanalýzu naprieč zvarom v stredehrúbky steny. Priemerné hodnoty zovšetkých meraní uvádza tab. 2. Akovidno, chemické zloženie ZK zodpovedáchemickému zloženiu prídavnéhomateriálu Thermanit 25/24R.Vyšší obsah Nb možno vysvetliť tým,21,91,81,71,61,51,4CrNiSiTab. 1 Kvantitatívna chemická analýza základného materiálu rúry č. 35Tab. 1 Quantitative chemical analysis of parent metal of tube No. 35Označenie / DesignationAnalýza VÚZ – PI SR: rúra č. 35 pri zvare č. 2,akreditovaný protokol č. 22/2006Analysis of PM at VÚZ – PI SR: tube No. 35 at weld No. 2,accredited record No. 22/2006Podniková norma výrobcu a dodávateľaodstredivo liatych rúrPlant standard of manufacturer and supplierof centrifugally cast tubesObsah (hm. %) / Content (wt. %)C Mn Si Cr Ni S P Cu Nb0,31 0,55 0,84 23,58 24,38 0,0076 0,017 0,068 1,690,27 max. 0,5 23,0 24,0 max. max. max. 1,30,35 1,0 1,0 26,0 26,0 0,020 0,030 0,20 1,7Tab. 2 Semikvantitatívna EDX chemická analýza zvarového kovu zvaru č. 2 rúry č. 36Tab. 2 Semi-quantitative EDX analysis of weld metal in weld No. 2 of tube No. 36Označenie / DesignationAnalýza VÚZ – PI SR zvaru č. 2 rúry č. 36Analysis of WM at VÚZ – PI SR: tube No. 35 at weld No. 2Prídavný materiál Thyssen Thermanit 25/24 RFiller material Thyssen Thermanit 25/24 RObsah (hm. %) / Content (wt. %)C Mn Si Cr Ni Nb# # 1,5 24,4 21,8 2,90,3 2,2 1,0 25,0 24,0 1,2ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 323

Degradácia úžitkových vlastností radiačných rúrvplyvom ich vysokoteplotnej expozície v prevádzkeTab. 3 Pevnostné vlastnosti vybraných základných materiálov (ZM) a zvarových spojov (ZS)Tab. 3 Strength properties of selected parent metal (PM) and welded joints (WJ)Por.čís.OrdernumberMiesto odberuvzorkyPlace of samplingspecimenPoznámkyNotesNorma výrobcu a dodávateľa odstredivo liatych rúrStandard of manufacturer and supplier of centrifugally cast tubesR p0.2(MPa)20 °C 850 °CR m(MPa)min. min. min. neuvedené245 490 12 unmentioned1ZM odobratý z miesta, kdenebol zvar č. 2 výrazne237 340 5,0 213,4 #poškodený, časť na „juhu“2 PM sampled from the area 241 354 4,5 209,67 #where the weld No. 2 was3not excessively damaged,ZM rúry č. 35part on ‘the South’pri zvare č. 2233 363 6,5 # #4 PM of tube No. 35, ZM odobratý z miesta, kde240 348 5,7 206,88 #at weld No. 2 nebol zvar č. 2 výraznepoškodený, časť na „severe“5 PM sampled from the area 229 347 5,7 198,42 #where the weld No. 2 was6not excessively damaged,part on ‘the North’243 348 5,3 # #Možnosť ovplyvnenia ZM7 227 360 4,5 204,85 #ZM rúry č. 36 spalinami z poškodenéhopri zvare č. 2 zvaru č. 2 na rúre č. 358PM of tube No. 36, Possibility of affection of PM 237 338 4,0 203,42 #at weld No. 2 by combustion productsfrom damaged weld No. 29in tube No. 35235 356 4,3 208,98 #Referenčný ZM, neovplyvnenýspalinami z poškodené-10 211 444 13,5 188,46 25,10ZM rúry č. 38pri zvare č. 3ho zvaru č. 2 na rúre č. 3511 211 434 # 229,96 #PM of tube No. 38,Reference PM unaffectedat weld No. 3by combustion productsfrom damaged weld No. 212in tube No. 35217 452 15,5 234,61 #13Možnosť ovplyvnenia ZSspalinami z poškodeného# 336 5,0 158,32 #ZS č. 2 rúry č. 36 zvaru č. 2 na rúre č. 3514 WJ No. 2 Possibility of affection of WJ # 356 6,3 99,54 22,50in tube No. 36 by combustion products15from damaged weld No. 2in tube No. 35# 356 6,3 176,50 22,25Referenčný ZS, neovplyvnenýspalinami z poškodené-16 # 259 1,5 187,93 8,00ZS č. 3 rúry č. 36ho zvaru č. 2 na rúre č. 35WJ No. 317 # 265 1,8 138,16 1,80in tube No. 36Reference WJ unaffectedby combustion productsfrom damaged weld No. 218 in tube No. 35# 257 1,8 178,50 9,20# nebolo stanovené / # was not determinedA 5(%)R e(MPa)nestanovovalo sa / was not deter minedR m(MPa)A 5(%)že meranie je skreslené chemickouheterogenitou materiálu, akou jenapr. matrica + karbidy.4.2 Pevnostné vlastnostizákladných materiálov a zvarovýchspojovStanovenie pevnostných vlastnostísa zameralo na pevnostné charakteristikyvybraných ZM a zvarovýchspojov. Vzhľadom na to, že nebolik dispozícii atesty materiálu dodanýchrúr, výsledky mechanickýchskúšok sa porovnávali s pevnostnýmivlastnosťami uvedenými v normevýrobcu a dodávateľa rúr. Hodnotysú uvedené v tab. 3.Z nameraných pevnostných vlastnostívybraných zvarových spojov a ZMvyplýva, že kritickým miestom v systémeradiačných rúr sú zvarovéspoje, ktorých pevnostné a plastickévlastnosti sú hlboko pod hodnotamipožadovanými pre ZM normou výrobcua dodávateľa rúr. Dokonca ajniektoré hodnoty ťažnosti A 5 nameranépri 850 °C sú hlboko pod predpísanouhodnotou A 5 = 12 % pre ZMpodľa normy výrobcu a dodávateľarúr.Lom teliesok skúšky ťahom nastal vovšetkých prípadoch v ZK. Vo zvarochboli identifikované trhliny, čo ovplyvnilonamerané hodnoty.Medza pevnosti ZM, ktorý nebolv blízkosti poškodeného zvaru alebonebol dodatočne tepelne exponovanýplameňom z poškodenéhozvaru susednej rúrky, bola iba miernepod predpísanou hodnotou podľanormy výrobcu a dodávateľa rúr pri20 °C.Pevnostné vlastnosti pri 850 °C samerali iba na všeobecnú informáciu,nakoľko neboli známe predpísanéhodnoty pri zvýšených teplotácha vyššie uvedená podniková normaich tiež neuvádza.4.3 Meranie tvrdosti základnýchmateriálovTvrdosť vybraných základných materiálovsa merala po hrúbke stenysmerom od vonkajšieho povrchu.Výsledky dokumentuje obr. 2. Ako324 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYHV 52001901801701601501401301201 3 5 7 9 11 13 15 17Vzdialenosť od vonkajšieho povrchu rúry (mm)Obr. 2 Priebeh tvrdosti HV 5 naprieč hrúbkou steny základného materiálu vybraných rúrokFig. 2 Hardness course HV 5 through wall thickness of parent metal of selected tubesVzdialenosť od vonkajšieho povrchu rúry – distance from outer surface of tube, Rúra č. 38, ZM prizvare č. 3 – tube No. 38, parent metal at weld No. 3, Rúra č. 38, ZM bez bližšej identifikácie – tubeNo. 38, parent metal without precise identification, Rúra č. 36, najviac ovplyvnený ZM – tube No. 36,parent metal affected by combustion products from damaged weld, Rúra č. 36, ZM pri zvare č. 2 –tube No. 36, parent metal at weld No. 2, Rúra č. 35, ZM pri zvare č. 1 – tube No. 35, parent metalat weld No. 1vidno, tvrdosť sa v jednotlivých rúrachlíši. Nie je však vidieť zmenu tvrdostipozdĺž hrúbky, čo potvrdzuje,že nedošlo k nauhličeniu vnútornýchpovrchov rúr a následnej degradáciivlastností z dôvodu skrehnutia.4.4 Metalografický a fraktografickýrozbor vybraných základnýchmateriálov a zvarovýchspojovRúra č.38, ZM pri zvare č.3Rúra č.38, ZM bez bližšejidentifikácieRúra č.36, najviac ovplyvnenýZM"Rúra č.36, ZM pri zvare č.2Rúra č.35, ZM pri zvare č.1Rúra č. 36, zvar č. 2 (prehriaty zvarod šľahajúceho plameňa zo susednejrúry č. 35)Časť rúry s týmto zvarom bola s veľkoupravdepodobnosťou prehriata odšľahajúceho plameňa z poškodenéhozvaru č. 2 susednej rúry č. 35.Makroštruktúrny rozbor neodhalil vozvarovom spoji (ZS) prítomnosť necelistvostía iných defektov (obr. 3).Mikroskopické pozorovanie však ukázalovýskyt necelistvostí. V strednejčasti rúry v prechode teplom ovplyvnenejoblasti (TOO) – ZK sa pozorovalreťazec kavít dlhý cca 100 µm(obr. 4).Mikroštruktúra krycej vrstvy ZK jetvorená austenitickou matricou s jemnýmioválnymi karbidmi a hrubými interdendritickýmikarbidmi na hraniciachzŕn. Podobná mikroštruktúra jev centrálnej časti ZK. V oblasti koreňaje mikroštruktúra jemnejšia, primárnekarbidy po hraniciach zŕn súmenšie ako i karbidy precipitujúcev matrici sú jemnejšie.Mikroštruktúra ZM v blízkosti zvaruč. 2 rúry č. 36 je v celom prierezerúry rovnaká, tvorená hrubými primárnymieutektickými karbidmi pohraniciach primárnych austenitickýchzŕn (obr. 5). Pri vnútornom povrchuZM rúr bol pozorovaný výskyt izolovanýchkavít (obr. 6).Rúra č. 35, zvar č. 1 (referenčný zvarovplyvnený len prevádzkou pece)Z tohto obvodového zvaru poskytolprevádzkovateľ poloblúk, ktorý saanalyzoval nedeštruktívne skúškouprežiarením RTG a penetračnouskúškou.Tieto skúšky sa doplnili metalografickouanalýzou priečnych rezov vzoriekodobratých z dvoch oblastí(obr. 7 vľavo) – z okraja (obr. 7 vpravo)a strednej časti dodaného poloblúka.Penetračná skúška bola bez nálezu.Skúška prežiarením odhalila trhlinyv okrajovej časti sledovaného zvarovéhokovu vzorky (obr. 8 – pohľad napriečny rez zvarom a obr. 9 – pohľadzhora na zvar).Mikroštruktúrna analýza ukázala, žev centrálnej časti vzorky zvarovéhokovu, ktorá bola odobratá z okrajapoloblúka, sa nachádzali trhliny medzidendritickéhocharakteru s dĺžkoucca 5 mm (obr. 10). Kavity a ich koalescenciuv koreňovej oblasti ZK dokumentujeobr. 11.Výskyt kavít aj ich koalescencia sapozorovala aj v základnom materiáliv blízkosti vnútorného povrchu rúry(obr. 12).Mikroštruktúrna analýza priečnehorezu vzorky odobratej zo stredu poloblúkazvaru nepreukázala prítomnosťnecelistvostí v oblasti ZK a aniv centrálnej, resp. vo vonkajšej častiZM.Mikroštruktúra krycej vrstvy ZK vzorkyodobratej zo strednej časti oblúka(obr. 13) je tvorená austenitickoumatricou so stredne veľkými karbidickýmičasticami nízkej hustotya hrubými medzidendritickými karbidmina hraniciach zŕn. Karbidickáfáza sa v stredovej a koreňovej častizjemňuje, najvýraznejšie v koreňovejoblasti zvarového kovu.Mikroštruktúra ZM (obr. 14) je pocelom priereze steny rúry homogénna,austenitická s hrubými eutektickýmikarbidmi na hraniciach primárnychzŕn a jemnejšími karbidmiv austenitickej matrici.Rúra č. 35, zvar č. 2 (poškodenýzvar)K prvému úniku média došlo v zvareč. 2 rúry č. 35 (s následným tepelnýmovplyvnením susednej rúry č. 36).Zvar rúry sa pri vyberaní z pece rozlomilna dve časti.Mikroštruktúra ZK (obr. 15) rozlomenéhospoja je tvorená austenitickoumatricou s karbidickou fázou po hraniciachprimárnych zŕn dekorovanýchlokálnym výskytom kavít a ichreťazcov.Obr. 3 Makroštruktúra zvaru č. 2 rúry č. 36(prehriaty zvar od šľahajúceho plameňaz poškodenej rúry)Fig. 3 Macrostructure of weld No. 2 in tubeNo. 36 (affected by combustion products fromdamaged weld No. 2 in tube No. 35)Obr. 4 Zvar č. 2 rúry č. 36 – reťazce kavítna hranici staveniaFig. 4 Weld No. 2 in tube No. 36 – cavitieson fusion lineObr. 5 Rúra č. 36, základný materiál v blízkostizvaru č. 2Fig. 5 Tube No. 36, parent metal in vicinityof weld No. 2ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 325

Degradácia úžitkových vlastností radiačných rúrvplyvom ich vysokoteplotnej expozície v prevádzkeSKK-okrajS-stredObr. 6 Rúra č. 36, základný materiál v blízkostizvaru č. 2, vnútorný povrch rúry – výskytizolovaných kavítFig. 6 Tube No. 36, parent metal in vicinityof weld No. 2, inner surface of tube – presenceof isolated cavitiesObr. 7 Makroštruktúra zvaru č. 1 rúry č. 35 – na okraji poloblúka (referenčný zvar ovplyvnenýlen prevádzkou pece)Fig. 7 Macrostructure of weld No. 1 in tube No. 35 – on the half-bend edge (reference weldunaffected by combustion products from damaged weld)K-okraj – K-edge, S-stred – S-centreObr. 8 Zvar č. 1 rúry 35 – trhliny na okraji poloblúka(skúška prežiarením, pohľad na priečny rez zvarom)Fig. 8 Weld No. 1 in tube No. 35 – cracks on half-bend edge(RTG test, a view of cross weld section)Obr. 9 Zvar č. 1 rúry 35 – trhliny na okraji poloblúka (skúška prežiarením, pohľadna zvar zhora)Fig. 9 Weld No. 1 in tube No. 35 – cracks on half-bend edge (RTG test, a top viewof weld)Obr. 10 Zvar č. 1 rúry č. 35 – trhlinymedzidendritického charakteru na okrajipoloblúkaFig. 10 Weld No. 1 in tube No. 35 – cracksof interdendritic character on half-bend edgeObr. 11 Zvar č. 1 rúry č. 35 – kavity a ichkoalescencia v koreňovej oblasti na okrajipoloblúkaFig. 11 Weld No. 1 in tube No. 35 – cavities andtheir coalescence in root area on half-bend edgeObr. 12 Rúra č. 35, základný materiál pri zvareč. 1 – kavity a ich koalescencia na okrajipoloblúkaFig. 12 Tube No. 35, parent metal in vicinityof weld No. 1 – cavities and their coalescenceon half-bend edgeObr. 13 Zvar č. 1 rúry č. 35 – stred poloblúka,krycia vrstva zvaruFig. 13 Weld No. 1 in tube No. 35 – centreof half-bend, cover layer of weldObr. 14 Rúra č. 35, mikroštruktúra základnéhomateriálu pri zvare č. 1Fig. 14 Tube No. 35, microstructure of parentmetal at weld No. 1Obr. 15 Poškodený zvar č. 2 rúry č. 35 –mikroštruktúra zvarového kovu, REMFig. 15 Damaged weld No. 2 in tube No. 35 –microstructure of weld metal, SEMMikroštruktúra ZM (obr. 16) je homogénna,s hrubou eutektickou karbidickoufázou po hraniciach primárnychzŕn a jemnými karbidmi v austenitickejmatrici.Na fraktografickú analýzu sa vybralivzorky z lomovej plochy v centrálnejčasti zvarového kovu. Makrosnímkalomovej plochy je na obr. 17. Kupoškodeniu zvaru došlo v jeho centrálnejčasti a trhlina sa šírila v smerekolmom na os rúry.Vzorky na detailnú fraktografickúanalýzu sa vybrali z dvoch protiľahlýchčastí: „sever“ – oblasť iniciácietrhliny (obr. 18) a „juh“ – z oblastidolomenia (obr. 19). Makroštruktúralomovej plochy v oblasti iniciácielomu je celá zoxidovaná (obr. 18),v oblasti dolomenia je zoxidovaná ibav centrálnej časti (tmavosivá plocha326 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYObr. 16 Rúra č. 35, mikroštruktúra základného materiálu pri zvare č. 2, REMFig. 16 Tube No. 35 microstructure of parent metal at weld No. 2, SEMObr. 17 Poškodený zvar č. 2 rúry č. 35 – makroštruktúra lomu zvarovéhokovu, čelný pohľad v smere osi rúryFig. 17 Damaged weld No. 2 in tube No. 35 – fracture of weld metal,front view along the tube axisObr. 18 Poškodený zvar č. 2 rúry č. 35 –zoxidovaný lom zvarového kovu, čelný pohľad,časť „sever“Fig. 18 Damaged weld No. 2 in tube No. 35 –oxidised fracture of weld metal, front view, part‘the North’Obr. 19 Poškodený zvar č. 2 rúry č. 35 –čiastočne zoxidovaný lom ZK, čelný pohľad,časť „juh“, oblasť dolomeniaFig. 19 Damaged weld No. 2 in tube No. 35 –partially oxidised fracture, front view,part ‘the South’ breakthrough prior to testObr. 20 Poškodený zvar č. 2 rúry č. 35 –medzidendritický povrch lomu zvarového kovu,časť „juh“, REMFig. 20 Damaged weld No. 2 in tube No. 35 –interdendritic fractured surface of weld metal,part ‘the South’, SEMObr. 21 Makroštruktúra zvaru č. 3 rúry č. 36 (zvar neovplyvnený spalinami z poškodeného zvaru) –trhliny/kavity v spojiFig. 21 Macrostructure of weld No. 3 in tube No. 36 (weld unaffected by combustion products fromdamaged weld) – cracks/cavities in jointObr. 22 Zvar č. 3 rúry č. 36 – detail trhliny č. 1z obr. 21 pred jej otvorením, REMFig. 22 Weld No. 3 in tube No. 36 – detail of crackNo. 1 from Fig. 21 before its opening, SEMna obr. 19). Svetlé časti zodpovedajúdolomeniu. Fraktografická analýzatejto vzorky ukázala, že povrch trhlinyje medzidendritický (obr. 20).Rúra č. 36, zvar č. 3 (referenčný zvarovplyvnený len prevádzkou pece)Tento zvar bol pôvodne určený ako referenčný,t. j. bez tepelného ovplyvneniaplameňom z poškodenej rúry č. 35.Makroanalýza zvaru však odhalilavýskyt viacerých necelistvostí typutrhlín, poprípade kavít (trhliny/kavity 1až 3 označené šípkami na obr. 21),umiestnených v rôznych oblastiachzvarového spoja: približne v osi súmernostikoreňa zvaru (trhlina 1), v ZKv strede hrúbky steny pri hranici stavenia(HS) (trhlina 2) a v ZM v blízkostivnútorného povrchu rúry (trhlina 3).Mikoštruktúrna analýza zvaru ukázala,že trhlina 2 vo zvarovom kove pri HSprechádza do ZM. Mikroštruktúrna analýzaodhalila aj trhlinu 4 v TOO koreňa.ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 327

Degradácia úžitkových vlastností radiačných rúrvplyvom ich vysokoteplotnej expozície v prevádzkeObr. 24 Zvar č. 3 rúry č. 36, trhlina č. 1 z obr. 21 –povrch otvorenej pôvodnej (horúcej) trhliny (tmaváplocha) a dolomenie trhliny (svetlá plocha), REMFig. 24 Weld No. 3 in tube No. 36, crack No. 1from Fig. 21 – surface of open (hot) crack (darkzone) and crack breakthrough (light zone), SEMObr. 25 Zvar č. 3 rúry č. 36, trhlina č. 1 z obr. 21– povrch pôvodnej (horúcej) trhliny, REMFig. 25 Weld No. 3 in tube No. 36, crack No. 1from Fig. 21 – surface of origin (hot) crack, SEMObr. 23 Zvar č. 3 rúry č. 36 – makrosnímkatrhliny č. 1 z obr. 21 po jej otvoreníFig. 23 Weld No. 3 in tube No. 36 – macrographof crack No. 1 from Fig. 21 after its openingObr. 27 Makroštruktúra zvaru č. 3 rúry č. 36 (zvar neovplyvnený spalinami z poškodeného zvaru)Fig. 27 Macrostructure of weld No. 3 in tube No. 36 (weld unaffected by combustion products fromdamaged weld)Obr. 26 Zvar č. 3 rúry č. 36, trhlina č. 1 z obr. 21– povrch pôvodnej (horúcej) trhliny, REMFig. 26 Weld No. 3 in tube No. 36, crack No. 1from Fig. 21 – surface of origin (hot) crack, SEMNa fraktografickú analýzu sa pripravila(otvorila dolomením v dusíku) trhlina1 z obr. 21 v koreňovej časti ZKzvaru č. 3 rúry č. 36. Detail trhlinypred otvorením je dokumentovaný naobr. 22. Makrosnímka lomovej plochyotvorenej trhliny je na obr. 23. Tmavéoblasti na lomovej ploche zodpovedajúpovrchu trhlín pôvodnéhoporušenia (horná a stredná elipsa),svetlé oblasti reprezentujú dolomenie.Povrch trhliny ohraničený spodnouelipsou je len čiastočne zoxidovaný.Mikrosnímky lomovej plochy súna obr. 24, 25 a 26 (v rôznomzväčšení). Lom je medzidendritický,morfológia lomovej plochy má charakterhorúcej – solidifikačnej trhliny.Rúra č. 38, zvar č. 3 (referenčný zvarovplyvnený len prevádzkou pece)Makroštruktúrna analýza neodhalilavo zvarovom spoji č. 3 rúry č. 38výskyt necelistvostí (obr. 27).Vo vzorke však boli pri mikroštruktúrnejanalýze objavené izolované kavity(obr. 28) v strede hrúbky rúry nahranici stavenia (ZK/TOO). Austenitickézrná krycej vrstvy ZK (obr. 29)sú po hraniciach lemované hrubýmiprimárnymi karbidmi.Menšia hustota hrubých, ale ajstredných a jemných primárnych karbidovsa pozorovala v matrici. ŠtruktúraZK v stredovej a koreňovej(obr. 30) oblasti je podobná, primárnekarbidy na hraniciach zŕn sú jemnejšiea hustota stredných a malýchkarbidov v matrici vzrástla.Mikroštruktúra ZM (obr. 31) je pocelej hrúbke rúry homogénna, charakterizovanáveľkými primárnymieutektickými karbidmi na hraniciachzŕn a nízkou hustotou stredneveľkých a malých karbidov vyprecipitovanýchv matrici.5 DISKUSIANa dosiahnutie cieľa analýzy vo VÚZ– PI SR (stanovenie príčin poškodeniazvarových spojov a zhodnoteniestavu radiačných rúr pece z hľadiskaich budúcej prevádzky) prevádzkovateľdodal niekoľko vzoriek.Hodnotenie stavu radiačných rúrpece bolo treba urobiť z dvochhľadísk: prvým je stav ZM samotnýchrúr, druhým je stav zvarových spojovrúr, pričom najdôležitejšie pre hodnoteniepece sú zvary, ktoré sa nachádzajúvo výhrevnej – radiačnej častipece.Pri daných parametroch prevádzkymôžu pôsobiť na systém radiačnýchrúr nasledujúce degradačné mechanizmy:a) horúce trhliny vo zvarových kovoch,b) skrehnutie rúr a ich zvarovýchspojov vplyvom bežnej prevádzky,c) creep,d) termálná únava,e) kombinovaný účinok predchádzajúcichmechanizmov.Skrehnutie ZM a ZS je dokumentovanév tab. 3, ktorá porovnáva pevnostnévlastnosti troch rúr (č. 35, 36a 38) a dvoch zvarových spojov (č. 2rúry č. 36 a č. 3 rúry č. 36). Ako vidnoz porovnania výsledkov meranias normou výrobcu a dodávateľa rúr,vo všetkých sledovaných vzorkáchdošlo ku degradácii. Vo všeobecnostimožno konštatovať, že ZM v blízkostizvarov s defektmi alebo v miestachtepelného ovplyvnenia plameňomz porušeného zvaru mal pri328 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

ODBORNÉ ČLÁNKYObr. 28 Mikroštruktúra zvaru č. 3 rúry č. 36 –izolované kavityFig. 28 Macrostructure of weld No. 3 in tube No.36 – isolated cavitiesObr. 31 Rúra č. 38, základný materiál pri zvare.č. 3 – homogénna štruktúraFig. 31 Tube No. 38, parent metal at weld No. 3– homogenous structure20 °C medzu pevnosti R m o 100 až150 MPa nižšiu a ťažnosť A 5 nižšiuo cca 50 % v porovnaní s východzímstavom (ZM pri zvare č. 2 na rúreč. 35 a ZM pri zvare č. 2 na rúreč. 36). Takéto výsledky sú typické preprevádzkovo skrehnuté materiály.Referenčný ZM (pri zvare č. 3 rúryč. 38) mal o cca 50 MPa nižšiu R ma R p0.2 , ale vyhovujúcu ťažnosť A 5 . Nazáklade tohto sa dá usúdiť, že ZM rúrovplyvnených iba bežnou prevádzkoupece má pevnostné vlastnostinižšie o cca 50 MPa ako predpísané,avšak plastické vlastnosti ZM sú vyhovujúce.ZS č. 2 rúry č. 36 (ovplyvnený plameňom)a aj č. 3 rúry č. 36 (referenčný)majú hodnoty R m ako aj A 5 meranépri 20 °C nižšie ako sú prepísanévlastnosti pre ZM. Kritický v tomtoprípade nie je zvar ovplyvnený plameňom,ale tzv. referenčný zvar č. 3z rúry č. 36, ktorý by mal byť ovplyvnenýiba prevádzkovým zaťažením.Tento ZS má ťažnosť A 5 len cca 1,5až 1,8 % a medzu pevnosti R m o cca240 MPa nižšiu ako sú predpísanéhodnoty. Zvar č. 2 rúry č. 36 má pevnostnévlastnosti na úrovni ZM odobratýchz rúr č. 35 a 36. Zvar č. 3 rúryč. 36 je úplne nevyhovujúci z hľadiskaako medze pevnosti R m , tak ajťažnosti A 5 meraných pri 20 °C. Zléplastické vlastnosti zvaru č. 3 rúry 36potvrdzujú skúšky pri 850 °C, kde A 5Obr. 29 Zvar č. 3 rúry č. 38, krycia vrstva –austenitické zrná lemované hrubými primárnymikarbidmiFig. 29 Cover layer of weld No. 3 in tube No. 38– austenitic grains along boundaries borderedby primary coarsed carbidesje pod hodnotami požadovanými prevýsledky skúšok pri 20 °C (tab. 3).Z celkového počtu 192 rúr sa mechanickýmiskúškami ZM vyhodnotili3 dodané rúry. Ak by sa považovaliza reprezentatívnu vzorku, možnokonštatovať, že na základe vykonanýchmechanických skúšok, ZM rúrnie je kritickým miestom životnosticelého systému. Tým sú obvodovéZS. Pri ZS je nutné konštatovať, žesa hodnotili pevnostné vlastnosti lenštatisticky nevýznamného počtu2 zvarov (z celkového počtu 192 x 4ks zvarov najviac exponovaných výhrevnýmsystémom pece).Namerané mechanické vlastnosti súv súlade s mikroštruktúrnou analýzou.Mikroštruktúrna analýza potvrdilavo všetkých sledovaných ZM prítomnosťkavít alebo ojedinelýchreťazcov kavít, čo svedčí o istomstupni poškodenia creepovým mechanizmom.Podľa [1] však ojedinelývýskyt kavít, ako prejav tretiehostupňa creepu, ešte neznamená kritickýstupeň poškodenia.Zvarové spoje sú na tom z hľadiskaidentifikovaného poškodenia oveľakritickejšie. Vo všetkých sledovanýchzvaroch sa identifikovali trhliny v rôznomstupni vývoja:– ojedinelé retiazky kavít v ZKa TOO (zvar č. 2 rúry č. 36, zvarč. 3 rúry č. 38),– trhliny v centrálnej časti ZK pri koreni(zvar č. 1 rúry č. 35),– viacero trhlín po celom ZK (zvarč. 3 rúry č. 36),– magistrálna trhlina vo zvare č. 2rúry č. 35.Spoločným menovateľom týchtotrhlín je ich výskyt vo ZK, medzidendritickýcharakter a orientáciav smere kolmom na os rúr. Identifikáciipôvodu týchto trhliniek na magistrálnejtrhline vo zvare č. 2 rúryč. 35 zabránil zoxidovaný povrch. Naanalýzu sa preto zvolila trhlina, ktorámá podobnú orientáciu v centrálnejObr. 30 Zvar č. 3 rúry č. 38, stredová a koreňováoblasť zvaru – austenitické zrná po hraniciachlemované primárnymi jemnejšími karbidmiFig. 30 Weld No. 3 in tube No. 38, central androot parts – austenitic grains along boundariesbordered by primary finer carbidesoblasti ZK ale nevystúpila na povrch(nebola otvorená), a teda nebola zoxidovaná.Zvolila sa trhlina 1, ktorá jedokumentovaná na obr. 21. Po jejdolomení možno jednoznačne identifikovaťmiesta pôvodného porušenia(obr. 23 – tmavé miesta). Obr. 25a obr. 26 jednoznačne potvrdzujú, žeide o tzv. horúce solidifikačné trhliny,ktoré vznikli pri výrobe zvarov.Z týchto trhliniek potom iniciovali prevádzkovétrhliny, ktoré sa rozšírilia v niektorých prípadoch prešli celouhrúbkou zvaru. Treba ale konštatovať,že horúce trhliny nie sú vo vysokolegovanýchaustenitických zvarochvýnimočné. V prípade len statickéhoprevádzkového zaťaženia (aj za tepla)by sa s najväčšou pravdepodobnosťouďalej neotvárali. Navyše, zjednodušenévýpočty napäťového stavu[2] v priereze rúr (hrubostenná nádoba,vnútorný pretlak, zaťaženie vlastnouváhou) ukazujú, že zrovnávacienapätie je pre dané podmienky zaťaženialen cca 14 MPa 1 , čo nie je vysokáhodnota a zvary aj s trhlinamiby mali byť dostatočne únosné, abyzniesli zaťaženie. Napriek tomu saznaky creepu (kavity) pozorovali ajv ZK.Pre rozvoj trhlín vo zvarových spojochje pri radiačných rúrach kritickáhlavne tzv. termálna únava. Cyklickázmena teplôt rúry (a teda aj zvarov)vo všeobecnosti môže iniciovať vznikdefektu typu termálnej únavy aj v dokonalevyrobených zvaroch. Prítomnosťhorúcich trhlín, ale aj kavít tentoproces lokalizovala do zvarovéhokovu a urýchlila ich iniciáciu.Treba konštatovať, že sa nepodarilofraktograficky jednoznačne potvrdiťprítomnosť známok termálnej únavy,nakoľko povrchy lomu boli silno zoxidované.Z tohto dôvodu bolo poruše-1K tejto hodnote sa samozrejme ešte musiaprirátať termálne napätia od nerovnomernéhoohrevu rúr a od termálneho gradientumedzi vonkajším a vnútorným povrchom rúry.ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 329

Degradácia úžitkových vlastností radiačných rúrvplyvom ich vysokoteplotnej expozície v prevádzkenie termálnou únavou predmetomďalších experimentov. Vo VÚZ –PI SR sa termálne cykloval zvar č. 4rúry č. 36. V tomto zvare bola penetračnouskúškou identifikovaná trhlina.Snaha bola iniciovať proces termálnejúnavy. Po cca 20 cykloch(930 °C – voda) bolo badať jednoznačnéšírenie trhliny. Fraktografickáanalýza po 82 cykloch potvrdila výskytstriácií [3].Na základe vyššie uvedenej diskusiemožno konštatovať, že poškodeniezvarových spojov bolo iniciované nahorúcich trhlinách a šírilo sa s najväčšoupravdepodobnosťou mechanizmomtermálnej únavy za spolupôsobeniacreepu. Ku všetkým poškodeniamdošlo v tej časti pece, ktorouprúdia spaliny von (je viac tepelnenamáhaná). Kritickým bodom šíreniatrhlín vysoko teplotnou únavou jezmena teploty rúr vplyvom ich prevádzky.Prítomnosť defektov v každomhodnotenom zvare vo výraznejmiere limituje možnosť ďalšej prevádzkyradiačných rúr.Na zabezpečenie najvyššej možnejmiery bezpečnosti radiačného systémuby bolo vhodné minimalizovaťteplotné výkyvy v peci na minimum.ZÁVERBezproblémové prevádzkovanie radiačnýchpecí je kľúčové pre následnétechnologické operácie súvisiaceso spracovaním ropy. Je preto samozrejmé,že každá prevádzková haváriamusí byť podrobne vyhodnotenáa musia byť identifikované materiálovéa technologické charakteristikyodstredivo liatych rúr, ktoré priamoalebo nepriamo súvisia s ich poškodením.Najdôležitejšie závery z vyššie uvedenéhorozboru poškodených odstredivoliatych rúr sú: K poškodeniu zvarových spojovdošlo pravdepodobne mechanizmomtermálnej únavy a čiastočneaj creepu, ktoré iniciovali vo zvarovýchkovoch na defektoch typuhorúcich trhlín. Tieto výrobné defektysa nachádzali v koreňovejčasti zvarových kovov v hĺbke cca1 až 3 mm a niekedy vychádzali ajna povrch. Horúce trhliny boli identifikovanéaj v centrálnej časti zvarovýchkovov. V mikroštruktúre základného materiálupri vnútornom povrchu rúry saidentifikovali creepové kavity, ktorémiestami vytvárali súvislé retiazky. Vo všetkých piatich hodnotenýchzvarových spojoch sa nachádzalidefekty (horúce trhliny, kavity, retiazkykavít, trhliny). Pevnostnévlastnosti zvarových spojov č. 2a č. 3 rúry č. 36 potvrdzujú vysokúmieru skrehnutia – ťažnosť A 5 sapri teplote 20 °C pohybuje na úrovni1,6 %, čo je spôsobné aj prítomnosťoudefektov. Pevnostné vlastnosti základnéhomateriálu rúr č. 35, 36 a 38 (meranépri 20 °C) indikujú istú mieruskrehnutia: medza pevnosti R mbola pod limitom v priemere o 100– 150 MPa, nameraná ťažnosť A 5vo väčšine vzoriek bola na úrovni50 % predpísaných hodnôt.Z hľadiska prevádzkovateľa radiačnejpece je dôležité zistenie, žev zvarových spojoch boli identifikovanévýrobné defekty, čo priamo súvisís úrovňou technologickej disciplínydodávateľa zváračských prác. K preberaniuzváraných odstredivo liatychrúr je potrebné pristupovať s maximálnoupozornosťou a nad rámecbežných technických dodacích podmienokje vhodné požadovať podrobnékomplexné metalografické hodnoteniekomisionálne vyhotovenýchsvedočných zvarov a striktné dodržiavanieschválených postupov zvárania.Z hľadiska prevádzkovej bezpečnostiradiačných rúr je potrebné upozorniť,že trhlinky termálnej únavy vystupovalina povrch až v poslednom štádiuživotnosti daného zvarového spoja.Ich včasná detekcia si vyžadujepoužitie NDT prístupov, ktoré objemovohodnotia daný materiál. VÚZ –PI SR v súčasnosti vyvíja mechanizovanézariadenie na včasnú detekciutohto typu vád.CONCLUSIONSTrouble-free servicing of radiation furnacesis crucial for subsequent technologicaloperations related to crudeoil processing. It is therefore obviousthat every service breakdown must beevaluated in detail and the material aswell as technological characteristics ofcentrifugally cast tubes which directlyor indirectly coincide with their damagemust be identified.The most important conclusions fromthe above-mentioned analysis of damagedcentrifugally cast tubes are asfollows: The failure of welded joints mayhave occurred by the mechanism ofthermal fatigue and partially alsocreep which initiated in weld metalson defects of hot crack type. Theseproduction defects were present inthe root part of weld metals in atabout 1 up to 3 mm in depth and sometimesthey propagated also onthe surface. Hot cracks were identifiedalso in the central part of weldmetals. Creep cavities which here and thereformed continuous chains wereidentified in the microstructure ofparent metal near the inner tubesurface. Defects (hot cracks, cavities, cavitychains, cracks) were present in allfive evaluated welded joints.Strength properties of welded jointsNo. 2 and No. 3 in tube No. 36 provehigh embrittlement degree – ductilityA 5 at 20 °C varies on 1.6 % levelwhat is caused also by presence ofdefects. Strength properties of parent metalof tubes No. 35, 36 and 38 (measuredat 20 °C) indicate a certain embrittlementlevel: tensile strength R mwas below the limit on the averageby 100 – 150 MPa, the measuredductility A 5 in majority of specimenswas on the level of 50 % of specifiedvalues.From the viewpoint of the operator ofradiation furnace there is important thedetection that production defects wereidentified in welded joints what directlyrefers to the level of technological disciplineof the contractor of weldingoperations. Maximum attention mustbe paid to acceptance of welded centrifugallycast tubes and over the frameworkof conventional technical deliveryconditions it is suitable to require a detailedcomplex metallographical evaluationof commissionally fabricated testimonialwelds and strict observance ofapproved welding procedures.From the viewpoint of service safety ofradiation tubes it is necessary to mentionthat the fissures of thermal fatiguepropagated to the surface already inthe final stage of service life of thegiven welded joint. Their early detectionrequires to use NDT approacheswhich voluminally evaluate the givenmaterial. VÚZ – PI SR recently developsmechanised equipment for earlydetection of this type of defects.Literatúra[1] Simonen, F. A. – Jaske, C. E.:A Computational Model for Predictingthe Life of Tubes Used in PetrochemicalHeater Service. Hydrocarbon Processing,January 1983[2] Hamák, I., Výskumný ústav zváračský –Priemyselný inštitút SR, Bratislava:osobná informácia[3] Holý, A. – Brziak, P. – Gunič, F. – Bernasovský,P.: Identifikácia termálnej únavyvo zvarových spojoch vysokolegovanýchmateriálov. In: Zborník konferencieFraktografia/Fractography 2006.15. – 18. október 2006, Stará

NOVÉ NORMYNové STN, zmeny noriem vydané a oznámenéa normy zrušené v decembri 2007z oblasti zvárania a oceľových konštrukcií1. Nové normy z oblasti zváraniaa príbuzných technológiíSTN EN ISO 10447 (05 2630)Odporové zváranie. Odlupovacie a sekáčovéskúšanie odporových bodových,výstupkových a švových zvarov (ISO 10447:2006) (EN ISO 10447: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnNorma špecifikuje postupy a odporúčanénástroje, ktoré sa používajú na skúšanieodporových bodových a výstupkových zvarovodlupovacou a sekáčovou skúškou. Aplikujesa v prípade zvarov dvoch a viacerých plechovhrúbky 0,5 až 3,0 mm. Cieľ týchto skúšok je:– určiť veľkosť zvaru a typ porušenia, ak saskúšky použijú ako deštruktívne; – verifikovaťzvary, ak sa skúšky použijú ako nedeštruktívne.V predchádzajúcom vydaní tejto normybolo špecifikované aj skúšanie odporovýchšvových spojov, v súčasnosti odlupovacieskúšanie švových spojov špecifikuje normaISO 14270.STN EN ISO 14373 (05 2631)Odporové zváranie. Postup na bodovéodporové zváranie nízkouhlíkovej oceles vrstvou povlaku a bez vrstvy povlaku(ISO 14373: 2006) (EN ISO 14373: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnNorma definuje požiadavky na odporovébodové zváranie dvoch a troch plechov,pričom hrúbka jednotlivých plechovz uvedených nízkouhlíkových ocelí jev rozmedzí 0,4 až 3,0 mm. Plechy môžu maťrovnakú alebo rozdielnu hrúbku (ak pomerhrúbok je ≤ 1:3 a celková hrúbka spoja je≤ 9 mm). Definuje požiadavky pre ocele:– bez vrstvy povlaku; – so žiarovýmpovlakom zinkom a zliatinou zinku a železa;– s elektrolytickým povlakom zinkom,zliatinou zinku a železa, zliatinou zinku a niklu;– s hliníkovým povlakom; – so zinkovohliníkovýmpovlakom.STN EN ISO 16432 (05 2632)Odporové zváranie. Postup na výstupkovézváranie nízkouhlíkovej ocele s vrstvoupovlaku a bez vrstvy povlaku pomocoutvárnych výstupkov (ISO 16432: 2006)(EN ISO 16432: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnNorma definuje požiadavky na odporovévýstupkové zváranie uvedených nízkouhlíkovýchocelí, a to zváranie dvoch dielov,pričom maximálna hrúbka jednotlivých dielovje v rozmedzí 0,4 až 3 mm. Definuje požiadavkypre tie isté ocele ako predchádzajúcanorma STN EN ISO 14373.Norma STN EN ISO 16432 nie je určená preocele s organickým povlakom a oceleopatrené náterom.STN EN ISO 16433 (05 2633)Odporové zváranie. Postup na švovézváranie nízkouhlíkovej ocele s vrstvoupovlaku a bez vrstvy povlaku(ISO 16433: 2006) (EN ISO 16433: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnNorma definuje požiadavky na odporovéšvové zváranie plechov z uvedenýchnízkouhlíkových ocelí, a to zváranie dvochplechov, pričom maximálna hrúbkajednotlivých plechov je v rozmedzí 0,4 až3 mm. Definuje požiadavky pre tie isté oceleako vpredu uvedená norma STN EN ISO14373. Norma STN EN ISO 16433 nie jeurčená pre ocele s organickým povlakoma ocele opatrené náterom.STN EN ISO 17657-1 (05 2634)Odporové zváranie. Meranie zváraciehoprúdu pri odporovom zváraní. Časť 1:Návod na meranie (ISO 17657-1: 2005)(EN ISO 17657-1: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnPrvá časť normy STN EN ISO 17657špecifikuje zariadenie na kalibráciu meraciehosystému zváracieho prúdu a zváracieho časupri odporovom zváraní jednofázovýmstriedavým prúdom frekvencie 50 alebo 60 Hzalebo jednosmerným prúdom.STN EN ISO 17657-2 (05 2634)Odporové zváranie. Meranie zváraciehoprúdu pri odporovom zváraní. Časť 2:Ampérmeter s meracou cievkou na meraniezváracieho prúdu (ISO 17657-2: 2005)(EN ISO 17657-2: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnDruhá časť normy STN EN ISO 17657 špecifikujepožiadavky na ampérmeter s meracoucievkou určený na meranie zváracieho prúdua zváracieho času v priebehu určitéhointervalu pri odporovom zváraní jednofázovýmstriedavým prúdom frekvencie 50alebo 60 Hz alebo jednosmerným prúdom.Definuje aj postup skúšania ampérmetra.STN EN ISO 17657-3 (05 2634)Odporové zváranie. Meranie zváraciehoprúdu pri odporovom zváraní. Časť 3:Meracia cievka na meranie zváraciehoprúdu (ISO 17657-3: 2005) (EN ISO 17657-3:2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnTretia časť normy STN EN ISO 17657 špecifikujepožiadavky na meraciu cievku, akosnímača prúdu ampérmetra alebo inéhomeracieho systému určeného na meraniezváracieho prúdu pri odporovom zváranía je aplikovateľná pre obidva typy zváraciehoprúdu: striedavý prúd frekvencie 50 alebo60 Hz alebo jednosmerný prúd. Definuje ajpostup skúšania.STN EN ISO 17657-4 (05 2634)Odporové zváranie. Meranie zváraciehoprúdu pri odporovom zváraní. Časť 4:Systém kalibrácie (ISO 17657-4: 2005)(EN ISO 17657-4: 2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnŠtvrtá časť normy STN EN ISO 17657špecifikuje požiadavky na kalibračný systéma postup kalibrácie meracieho systému,snímača prúdu, ampérmetraa monitorovacieho zariadenia s prúdovýmsnímačom, určených na meranie zváraciehoprúdu pri odporovom zváraní striedavýmprúdom frekvencie 50 alebo 60 Hz alebojednosmerným prúdom. Definuje aj postupskúšania a obsah protokolu o výsledkuskúšania.STN EN ISO 17657-5 (05 2634)Odporové zváranie. Meranie zváraciehoprúdu pri odporovom zváraní. Časť 5:Verifikácia systému merania zváraciehoprúdu (ISO 17657-5: 2005) (EN ISO 17657-5:2007)Platí od 1. 12. 2007 – EnPiata časť normy STN EN ISO 17657špecifikuje postup verifikácie ampérmetrova monitorovacích zariadení s meracoucievkou, ktoré sa používajú na meraniezváracieho prúdu pri odporovom zváranístriedavým prúdom frekvencie 50 alebo 60 Hzalebo jednosmerným prúdom. Definuje ajpostup skúšania a obsah protokoluo výsledku skúšania.STN ISO 12176-1 (05 6810)Rúry a tvarovky z plastov. Zariadeniena spájanie polyetylénových systémovzváraním. Časť 1: Zváranie na tupo(ISO 12176-1: 2006)Vydanie: december 2007 – SkTáto prvá časť normy ISO 12176 špecifikujevšeobecné charakteristiky a funkčné požiadavkyna zariadenia na spájanie polyetylénových(PE) potrubných systémov zváranímna tupo s použitím elektrických ohrievacíchplatní. Je použiteľná na mechanické a tlakomaktivované zariadenia na spájanie zváranímna tupo PE rúr a tvaroviek určených napoužívanie buď na zásobovanie plynnýmipalivami (vyhovujúcich normám ISO 4437a ISO 8085-2) alebo určených na vedenievody pre ľudskú spotrebu (vrátane surovejvody pred jej úpravou) a na vedenie vodyna všeobecné účely (vyhovujúcich normámISO 4427-2 a ISO 4427-3). Normálnerozmedzie teploty okolitého prostredia,v ktorom stroj na zváranie na tupo pracuje,je od –10 °C do +40 °C. Použitie mimo tohtoteplotného rozmedzia vyžaduje dohodu medzipoužívateľom a dodávateľom stroja. Stroje nazváranie na tupo s automatickým regulátoromsú predmetom doplnkových požiadaviekuvedených v prílohe A tejto normy.STN ISO 12176-2 (05 6810)Rúry a tvarovky z plastov. Zariadeniena spájanie polyetylénových systémovzváraním. Časť 2: Elektrozváranie(ISO 12176-2: 2000)Vydanie: december 2007 – SkDruhá časť normy ISO 12176 špecifikujehlavné funkčné požiadavky na riadiacejednotky na použitie elektrozvárania PEZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 331

Nové STN, zmeny noriem vydané a oznámené a normy zrušenév decembri 2007 z oblasti zvárania a oceľových konštrukciítvaroviek pre systémy na rozvod plynuvyhovujúcich norme ISO 8085-3. Riadiacejednotky sa rozdeľujú do dvoch triedvstupného napätia: SVLV (bezpečnostnéveľmi nízke napätie od 0 V do 50 V) a LV(nízke napätie od 50 V do 240 V). Táto časťISO 12176 je použiteľná pre riadiace jednotkyelektrotavného zvárania navrhnuté napoužívanie pri zhotovovaní spojov medzipolyetylénovými (PE) rúrami a tvarovkamivyhovujúcimi normám ISO pre rozvodnésystémy plynu, kde je normálna prevádzkováteplota riadiacej jednotky v rozmedzí od–10 °C do +40 °C. Ak sa očakávajú teplotymimo tohto rozmedzia, musia byť vhodnéprevádzkové medze dohodnuté medzivýrobcom a kupujúcim. Táto časť normyISO 12176 je použiteľná pre riadiace jednotkys riadením prúdu alebo napätia pre systémytvaroviek založenými na štandardnejtechnológii ohrevu odporovým drôtom.2. Nové normy z oblasti NDTSTN CEN ISO/TR 25107 (01 5001)Nedeštruktívne skúšanie. Návod naprogramovú osnovu na školenie v NDT(ISO/TR 25107: 2006) (CEN ISO/TR 25107:2006)Platí od 1. 12. 2007 – EnSTN CEN ISO/TR 25108 (01 5001)Nedeštruktívne skúšanie. Návod naprogramovú osnovu na školenie v NDT(ISO/TR 25108: 2006) (CEN ISO/TR 25108:2006)Platí od 1. 12. 2007 – En3. Nové normy z oblastinavrhovania, výroby a prevádzkykovových konštrukciíSTN EN 1993-3-1 (73 1430)Eurokód 3. Navrhovanie oceľových konštrukcií.Časť 3-1: Veže, stožiare a komíny.Veže a stožiare (EN 1993-3-1: 2006)Vydanie: december 2007 – SkJej vydaním sa rušíSTN EN 1993-3-1 (73 1430) Navrhovanie oceľovýchkonštrukcií. Časť 3-1: Veže, stožiare a komíny.Veže a stožiare (EN 1993-3-1: 2006) z apríla 2007STN EN 1994-1-2 (73 2089)Eurokód 4. Navrhovanie spriahnutých oceľobetónovýchkonštrukcií. Časť 1-2: Všeobecnépravidlá. Navrhovanie konštrukciína účinky požiaru (EN 1994-1-2: 2005)Vydanie: december 2007 – SkJej vydaním sa rušíSTN EN 1994-1-2 (73 0036) Eurokód 4. Navrhovaniespriahnutých oceľobetónových konštrukcií. Časť1-2: Všeobecné pravidlá. Navrhovanie konštrukciína účinky požiaru (EN 1994-1-2: 2005) z júna 2006STN EN 1993-2 (73 6205)Eurokód 3. Navrhovanie oceľovýchkonštrukcií. Časť 2: Oceľové mosty(EN 1993-2: 2006)Vydanie: december 2007 – SkJej vydaním sa rušíSTN EN 1993-2 (73 6206) Eurokód 3. Navrhovanieoceľových konštrukcií. Časť 2: Oceľové mosty(EN 1993-2: 2006) z apríla 20074. Zrušené STNSTN ISO 3807 (07 8514)Fľaše na rozpustený acetylén. Základnépožiadavky (ISO 3807: 1977) z novembra1995Zrušená od 1. 12. 2007Zrušená v ISO.5. Zmeny STNSTN EN 13445-1/A1 (69 0010)Nevyhrievané tlakové nádoby. Časť 1:Všeobecne. Zmena A1 STN EN 13445-1z júla 2003 (EN 13445-1: 2002/A1: 2007)Vydanie: december 2007 – SkSTN EN 13445-2/A1 (69 0010)Nevyhrievané tlakové nádoby. Časť 2:Materiály. Zmena A1 STN EN 13445-2z decembra 2003 (EN 13445-2: 2002/A1:2007)Vydanie: december 2007 – SkSTN EN 13445-3/A1 (69 0010)Nevyhrievané tlakové nádoby. Časť 3:Navrhovanie. Zmena A1 STN EN 13445-3z novembra 2004 (EN 13445-3: 2002/A1:2007)Vydanie: december 2007 – SkSTN EN 13445-5/A1 (69 0010)Nevyhrievané tlakové nádoby. Časť 5:Kontrola a skúšanie. Zmena A1 STN EN13445-5 z apríla 2004 (EN 13445-5: 2002/A1:2007)Vydanie: december 2007 – SkSTN EN 1993-1-1/NA (73 1401)Eurokód 3. Navrhovanie oceľovýchkonštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidláa pravidlá pre budovy. Národná prílohaSTN EN 1993-1-1 z novembra 2006Vydanie: december 2007 – SkSTN EN 1991-2/NA (73 6203)Eurokód 1. Zaťaženia konštrukcií. Časť 2:Zaťaženia mostov dopravou. Národnápríloha STN EN 1991-2 z mája 2006Vydanie: december 2007 – Sk6. Opravy noriemSTN EN 13445-5/C1 (69 0010)Nevyhrievané tlakové nádoby. Časť 5:Kontrola a skúšanie. Oprava C1 STN EN13445-5 z apríla 2004 (EN 13445-5: 2002/Cor. Apr. 2007)Vydanie: december 2007 – SkPoznámky:1. Poradie noriem je usporiadané podľavzostupného čísla triediaceho znaku.2. Informácie o nových normách, zmenácha opravách noriem a o zrušených normáchvydaných a oznámených v roku 2007za obdobie január až júl sú uverejnenév dvojčísle 6-7/2007 a za obdobie augustaž november 2007 sú uverejnené v čísle10/2007 časopisu Zváranie-Svařování.3. Skratka Sk znamená, že norma je vydanáv slovenskom jazyku. Skratka En znamená,že norma je vydaná v anglickom jazyku(so slovenskou titulnou stranou STN)alebo je prevzatá v anglickom jazykulen oznámením vo Vestníku ÚNMS SR(bez vydania titulnej strany STN tlačou).Ing. Alojz JajcayNové normy STN, zmeny a opravy noriemtriedy 42 – Hutníctvo vydané od januára dodecembera 2007Poradie nových noriem STN, zmien a opráv noriem triedy 42 vydané v období január až december 2007 sú uvedené podľavzostupného čísla triediaceho znaku (42 xxxx).Nové normySTN EN 10079 (42 0044)Definície oceľových výrobkov (EN 10079:2007)Vydanie: august 2007Norma rušíSTN EN 10079 (42 0044) Definície oceľovýchvýrobkov (EN 10079: 1992) z októbra 1998STN EN ISO 14577-4 (42 0375)Kovové materiály. Prístrojová skúškatvrdosti a parametre materiálov. Časť 4:Skúšobná metóda na kovové a nekovovépovlaky ISO 14577-4: 2007) (EN ISO 14577-4: 2007)Platí od 1. 9. 2007STN EN 10325 (42 0452)Oceľ. Stanovenie prírastku výraznej medzeklzu vyvolaného tepelným spracovaním(Index spevnenia pre vypaľovanie – Bakehardening)(EN 10325: 2006)Platí od 1. 1. 2007STN EN 10247 (42 0471)Metalografické stanovenie obsahunekovových prímeskov v oceliach použitímštandardných obrazov (EN 10247: 2007)Platí od 1. 9. 2007Norma rušíSTN P ENV 10247 (42 0471) Metalografickéstanovenie obsahu nekovových prímeskovv oceliach použitím štandardných obrazov(ENV 10247: 1998 + AC: 2000) z januára 2002332 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

NOVÉ NORMYSTN EN ISO 10720 (42 0570)Oceľ a liatina. Stanovenie obsahu dusíka.Tepelná konduktometrická metóda po tavenív prúde inertného plynu (ISO 10720: 1997)(EN ISO 10720: 2007)Platí od 1. 9. 2007STN EN 12441-11 (42 0618)Zinok a zliatiny zinku. Chemická analýza.Časť 11: Stanovenie kremíka v zliatináchzinku. Spektrofotometrická metóda(EN 12441-11: 2006)Platí od 1. 2. 2007STN EN 15063-1 (42 0620)Meď a zliatiny medi. Stanovenie hlavnýchzložiek a prímesí vlnovodĺžkovou disperznouröntgenovou fluorescenčnou spektrometriou(XRF). Časť 1: Návody na rutinnú metódu(EN 15063-1: 2006)Platí od 1. 5. 2007STN EN 15063-2 (42 0620)Meď a zliatiny medi. Stanovenie hlavnýchzložiek a prímesí vlnovodĺžkovou disperznouröntgenovou fluorescenčnou spektrometriou(XRF). Časť 2: Rutinná metóda (EN 15063-2:2006)Platí od 1. 5. 2007STN EN 15022-3 (42 0623)Meď a zliatiny medi. Stanovenie obsahucínu. Časť 3: Nízky obsah cínu. Metódaplameňovej atómovej absorpčnejspektrometrie (FAAS) (EN 15022-3: 2006)Platí od 1. 4. 2007STN EN 15024-2 (42 0623)Meď a zliatiny medi. Stanovenie obsahuzinku. Časť 2: Metóda plameňovej atómovejabsorpčnej spektrometrie (FAAS)(EN 15024-2: 2006)Platí od 1. 5. 2007Norma rušíSTN ISO 4740 (42 0623) Meď a zliatiny medi.Stanovenie zinku metódou plameňovej atómovejabsorpčnej spektrometrie (obs ISO 4740: 1985)z novembra 1992STN EN ISO 4507 (42 0863)Spekané železné materiály, nauhličené alebokarbonitridované. Stanovenie a skúšaniehĺbky vytvrdenia meraním mikrotvrdosti(ISO 4507: 2000) (EN ISO 4507: 2007)Platí od 1. 8. 2007STN EN ISO 2740 (42 0887)Spekané kovové materiály okrem spekanýchkarbidov. Skúšobné tyče na skúšku ťahom(ISO 2740: 2007) (EN ISO 2740: 2007)Platí od 1. 8. 2007Norma rušíSTN EN ISO 2740 (42 0887) Spekané kovovémateriály, okrem spekaných karbidov. Skúšobnétyče na skúšku ťahom (ISO 2740: 1999) (EN ISO2740: 1999) z decembra 2000STN EN ISO 4498 (42 0891)Spekané kovové materiály okrem spekanýchkarbidov. Stanovenie tvrdostia mikrotvrdosti (ISO 4498: 2005) (EN ISO4498: 2007)Platí od 1. 8. 2007Norma rušíSTN EN 24498-1 (42 0891) Spekané kovovémateriály okrem spekaných karbidov. Stanovenietvrdosti. Časť 1: Materiály v podstates rovnomernou tvrdosťou v priereze (EN 24498-1:1993, ISO 4498-1:1990) z novembra 2000STN EN 10021 (42 0905)Všeobecné technické dodacie podmienkyna oceľové výrobky (EN 10021: 2006)Vydanie: máj 2007Norma rušíSTN EN 10021 (42 0905) Všeobecné technickédodacie podmienky pre oceľ a výrobky z ocele(EN 10021: 1993) z októbra 1998STN EN 10130 (42 0908)Ploché výrobky z nízkouhlíkových ocelívalcované za studena na tvárnenie zastudena. Technické dodacie podmienky(EN 10130: 2006)Vydanie: máj 2007Norma rušíSTN EN 10130 + A1 (42 0908) Ploché výrobkyz nízkouhlíkových ocelí valcované za studena natvárnenie za studena. Technické dodacie podmienky(EN 10130: 1991 + A1: 1998) zo septembra 2002STN EN 10292 (42 0908)Kontinuálne žiarovo povlakované plechya pásy z ocele s vysokou medzou klzuna tvárnenie za studena. Technické dodaciepodmienky (EN 10292: 2007)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 10292 (42 0948) Kontinuálne žiarovopokovované plechy a pásy s vysokou medzou klzuna tvárnenie za studena. Technické dodaciepodmienky (EN 10292: 2000) z augusta 2001STN EN 10336 (42 0915)Kontinuálne žiarovo povlakovanéa elektrolyticky povlakované pásy a plechyz viacfázových ocelí na tvárnenie zastudena. Technické dodacie podmienky(EN 10336: 2007)Vydanie: október 2007STN EN 10083-1 (42 0931)Ocele na zošľachťovanie. Časť 1:Všeobecné technické dodacie podmienky(EN 10083-1: 2006)Vydanie: marec 2007Norma rušíSTN EN 10083-1 + A1 (42 0931) Ocele nazošľachťovanie. Časť 1: Technické dodaciepodmienky na ušľachtilé ocele (EN 10083-1: 1991+ A1: 1996) z októbra 1998STN EN 10083-2 (42 0931)Ocele na zošľachťovanie. Časť 2: Technickédodacie podmienky na nelegované ocele(EN 10083-2: 2006)Vydanie: marec 2007Norma rušíSTN EN 10083-2 + A1 (42 0932) Ocele nazošľachťovanie. Časť 2: Technické dodaciepodmienky na kvalitné nelegované ocele (obsahujezmenu A1: 1996) (EN 10083-2: 1991 + A1: 1996)z októbra 1998STN EN 10083-3 (42 0931)Ocele na zošľachťovanie. Časť 3: Technickédodacie podmienky na legované ocele(EN 10083-3: 2006)Vydanie: marec 2007Norma rušíSTN EN 10083-3 (42 0933) Ocele na zošľachťovanie.Časť 3: Technické dodacie podmienky na ocelelegované bórom (EN 10083-3: 1995) z mája 1999STN EN 12588 (42 1374)Olovo a zliatiny olova. Valcované plechyz olova na stavebné účely (EN 12588: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 12588 (42 1374) Olovo a zliatiny olova.Valcované plechy z olova na účely v stavebníctve(EN 12588: 1999) z januára 2001STN EN 15079 (42 1382)Meď a zliatiny medi. Analýza optickouemisnou spektrometriou s riadenou iskrou(S-OES) (EN 15079: 2007)Platí od 1. 11. 2007STN EN 14286 (42 1401)Hliník a zliatiny hliníka. Zvariteľné valcovanévýrobky na zásobníky na uskladňovaniea transport nebezpečného tovaru(EN 14286: 2007)Platí od 1. 9. 2007Norma rušíSTN EN 14286 (42 1401) Hliník a zliatiny hliníka.Zvariteľné valcované výrobky na zásobníky nauskladňovanie a transport nebezpečného tovaru(EN 14286: 2004) z januára 2005STN EN 1396 (42 1415)Hliník a zliatiny hliníka. Zvitky povlakovanýchplechov a pásov na všeobecnépoužitie. Špecifikácie (EN 1396: 2007)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 1396 (42 1415) Hliník a zliatiny hliníka.Kotúče povrchovo upravovaných plechov a pásovna všeobecné použitie. Technické dodaciepodmienky (EN 1396: 1996) z apríla 2002STN EN 570 (42 1422)Hliník a zliatiny hliníka. Kaloty na spätnépretlačovanie vyrobené z tvárnenýchpolotovarov. Špecifikácia (EN 570: 2007)Vydanie: august 2007Norma rušíSTN EN 570 (42 1422) Hliník a zliatiny hliníka.Nepriamo lisované kaloty z tvárnených produktov.Špecifikácie (EN 570: 1994) zo septembra 2001STN EN 1386 (42 1429)Hliník a zliatiny hliníka. Plechys valcovanými vzormi. Špecifikácia(EN 1386: 2007)Platí od 1. 12. 2007Norma rušíSTN EN 1386 (42 1429) Hliník a zliatiny hliníka.Plechy s valcovanými vzormi. Špecifikácia (EN1386: 1996) z novembra 2001STN EN 541 (42 1450)Hliník a zliatiny hliníka. Valcované výrobkyna plechovky, uzávery a viečka.Špecifikácie (EN 541: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 541 (42 1450) Hliník a zliatiny hliníka.Valcované výrobky na plechovky, uzávery a viečka.Technické požiadavky (EN 541: 1995) z apríla 2002STN EN 546-1 (42 1451)Hliník a zliatiny hliníka. Fólie. Časť 1:Technické podmienky na dodaniea inšpekciu (EN 546-1: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 546-1 (42 1451) Hliník a zliatiny hliníka.Fólie. Časť 1: Technické dodacie podmienky(EN 546-1: 1996) z decembra 2002STN EN 546-2 (42 1451)Hliník a zliatiny hliníka. Fólie. Časť 2:Mechanické vlastnosti (EN 546-2: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 546-2 (42 7321) Hliník a zliatiny hliníka.Fólie. Časť 2: Mechanické vlastnosti (EN 546-2:1996) z augusta 2003ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 333

Nové normy STN, zmeny a opravy noriem triedy 42 – Hutníctvovydané od januára do decembera 2007STN EN 546-3 (42 1451)Hliník a zliatiny hliníka. Fólie. Časť 3:Tolerancie rozmerov (EN 546-3: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 546-3 (42 7321) Hliník a zliatiny hliníka.Fólie. Časť 3: Medzné odchýlky rozmerov (EN 546-3: 1996) zo septembra 2001STN EN 546-4 (42 1451)Hliník a zliatiny hliníka. Fólie. Časť 4:Osobitné požiadavky na vlastnosti (EN 546-4: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 546-4 (42 7321) Hliník a zliatiny hliníka.Fólie. Časť 4: Osobitné požiadavky na vlastnosti(EN 546-4: 1997) z novembra 2002STN EN 683-1 (42 1452)Hliník a zliatiny hliníka. Tenké pásy navýmenníky tepla. Časť 1: Technicképodmienky na dodanie a inšpekciu (EN 683-1: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 683-1 (42 1452) Hliník a zliatiny hliníka.Tenké pásy na výmenníky tepla. Časť 1: Technickédodacie podmienky (EN 683-1: 1996) z novembra2002STN EN 683-2 (42 1452)Hliník a zliatiny hliníka. Tenké pásyna výmenníky tepla. Časť 2: Mechanickévlastnosti (EN 683-2: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 683-2 (42 1452) Hliník a zliatiny hliníka.Tenké pásy na výmenníky tepla. Časť 2: Mechanickévlastnosti (EN 683-2: 1996) z augusta 2003STN EN 683-3 (42 1452)Hliník a zliatiny hliníka. Tenké pásyna výmenníky tepla. Časť 3: Tolerancierozmerov a tvaru (EN 683-3: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 683-3 (42 1452) Hliník a zliatiny hliníka.Tenké pásy na výmenníky tepla. Časť 3: Tolerancierozmerov a tvaru (EN 683-3: 1996) z augusta 2003STN EN 13981-3 (42 4020)Hliník a zliatiny hliníka. Konštrukčnévýrobky na železnice. Technické dodaciepodmienky a inšpekcia. Časť 3: Odliatky(EN 13981-3: 2006)Platí od 1. 4. 2007 (Poznámka: Novou verziouvydanou v júli 2007 sa táto norma ruší !)STN EN 13981-3 (42 4020)Hliník a zliatiny hliníka. Konštrukčnévýrobky na železnice. Technické podmienkyna dodanie a inšpekciu. Časť 3: Odliatky(EN 13981-3: 2006)Vydanie: júl 2007Norma rušíSTN EN 13981-3 (42 4020) Hliník a zliatiny hliníka.Konštrukčné výrobky na železnice. Technickédodacie podmienky a inšpekcia. Časť 3: Odliatky(EN 13981-3: 2006) z apríla 2007STN EN 13981-4 (42 4020)Hliník a zliatiny hliníka. Výrobky naželezničné konštrukcie. Technicképodmienky na dodanie a inšpekciu. Časť 4:Výkovky (EN 13981-4: 2006)Vydanie: jún 2007STN EN 1123-2 (42 5724)Rúry a tvarovky z pozdĺžne zváranýchoceľových rúr pozinkovaných ponoreníms hladkým koncom a hrdlom prekanalizačné systémy. Časť 2: Rozmery(EN 1123-2: 2006)Platí od 1. 6. 2007V CEN sa pripravuje rozsiahla zmena k EN1123-2.Norma rušíSTN EN 1123-2 (42 5724) Rúry a tvarovkyz pozdĺžne zváraných oceľových rúr pozinkovanýchponorením s hladkým koncom a hrdlom prekanalizačné systémy. Časť 2: Rozmery (EN 1123-2:1999) z februára 2001STN EN 10268 (42 6313)Ploché oceľové výrobky valcované zastudena s vysokou medzou klzu na tvárnenieza studena. Technické dodacie podmienky(EN 10268: 2006)Vydanie: január 2007Norma rušíSTN EN 10268 (42 6313) Ploché výrobky valcovanéza studena vyrobené z mikrolegovaných ocelís vysokou medzou klzu na tvárnenie za studena.Všeobecné dodacie podmienky (EN 10268: 1998)z júna 2000STN EN 10131 (42 6314)Ploché oceľové výrobky valcované zastudena bez povlaku a s elektrolytickýmzinkovým alebo zinkovo-niklovým povlakomz nízkouhlíkových ocelí a z ocelí s vysokoumedzou klzu na tvárnenie za studena.Tolerancie rozmerov a tvaru (EN 10131:2006)Vydanie: január 2007Norma rušíSTN EN 10131 (42 6314) Ploché výrobky bezpovlaku z nízkouhlíkových ocelí a z ocelí s vyššoumedzou sklzu valcované za studena na tvárnenieza studena. Dovolené odchýlky rozmerov a tvaru(EN 10131: 1991) z februára 1995STN EN 10140 (42 6318)Úzke oceľové pásy valcované za studena.Tolerancie rozmerov a tvaru (EN 10140:2006)Vydanie: január 2007Norma rušíSTN EN 10140 (42 6318) Úzke oceľové pásyvalcované za studena. Tolerancie rozmerov a tvaru(EN 10140: 1996) z decembra 1998STN EN 10339 (42 6779)Oceľové rúry na pobrežné a príbrežnévodovodné potrubia. Vnútorne aplikovanétekuté epoxidové povlaky na ochranu predkoróziou (EN 10339: 2007)Platí od 1. 7. 2007STN EN 485-2 (42 7332)Hliník a zliatiny hliníka. Plechy, pásya hrubé plechy. Časť 2: Mechanickévlastnosti (EN 485-2: 2007)Platí od 1. 10. 2007Norma rušíSTN EN 485-2 (42 7332) Hliník a zliatiny hliníka.Plechy, pásy a hrubé plechy. Časť 2: Mechanickévlastnosti (EN 485-2: 2004) z januára 2005Zmeny noriemSTN EN ISO 14556/A1 (42 0378)Oceľ. Skúška rázom v ohybe Charpyhometódou (V-vrub). Prístrojová skúšobnámetóda. Zmena A1. (ISO 14556: 2000/Amd.1: 2006) STN EN ISO 14556 zo septembra2002 (EN ISO 14556: 2000/A1: 2006)Vydanie: január 2007Opravy noriemSTN EN 10163-1/AC (42 0016)Dodacie podmienky na kvalitu povrchuoceľových plechov, širokých pásova profilov valcovaných za tepla. Časť 1:Všeobecné požiadavky. Oprava AC STN EN10163-1 z mája 2005 (EN 10163-1: 2004/AC:2007)Vydanie: jún 2007STN EN 10210-2/AC (42 1051)Duté konštrukčné profily z nelegovanýcha jemnozrnných ocelí vyrobené za tepla.Časť 2: Tolerancie, rozmery a vlastnostiprofilu. Oprava AC STN EN 10210-2z októbra 2006 (EN 10210-2: 2006/AC: 2007)Vydanie: jún 2007STN EN 10297-2/AC (42 5717)Bezšvové oceľové rúry na mechanickéa všeobecné technické účely. Technickédodacie podmienky. Časť 2: Nehrdzavejúcaoceľ. Oprava AC STN EN 10297-2 z júna2006 (EN 10297-2: 2005/AC: 2007)Platí od 1. 6. 2007STN EN 10296-2/AC (42 5721)Zvárané kruhové oceľové rúry namechanické a všeobecné technické účely.Technické dodacie podmienky. Časť 2:Nehrdzavejúca oceľ. Oprava AC STN EN10296-2 z júna 2006 (EN 10296-2: 2005/AC:2007)Platí od 1. 6. 2007STN EN 10305-5/AC (42 6720)Oceľové rúry na presné používanie.Technické dodacie podmienky. Časť 5:Zvárané a kalibrované štvorcovéa obdĺžnikové rúry. Oprava AC STN EN10305-5 z októbra 2003 (EN 10305-5:2003/AC: 2007)Platí od 1. 6. 2007Konsolidované texty noriemSTN EN 10280 + A1 (42 0430)Magnetické materiály. Metódy meraniamagnetických vlastností oceľových plechova pásov pre elektrotechniku pomocoujednoduchej skúšky plechu (Konsolidovanýtext) (EN 10280: 2001 + A1: 2007)Platí od 1. 6. 2007Norma rušíSTN EN 10280 (42 0430) Magnetické materiály.Metódy merania magnetických vlastností oceľovýchplechov a pásov pre elektrotechniku pomocoujednoduchej skúšky plechu (EN 10280: 2001)z novembra 2001STN EN 10255 + A1 (42 5709)Nelegované oceľové rúry vhodné nazváranie a rezanie závitov. Technickédodacie podmienky (Konsolidovaný text)(EN 10255: 2004 + A1: 2007)Vydanie: august 2007Norma rušíSTN EN 10255 (42 5709) Nelegované oceľové rúryvhodné na zváranie a rezanie závitov. Technickédodacie podmienky (EN 10255: 2004) z apríla 2005Gabriela Korčáková334 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISYWelding in the World 2006 – 2. časťPokračovanie informácie o obsahu časopisuvydávaného Medzinárodným zváračskýminštitútom – IIW Welding in theWorld, ročníku 2006. Prvá časť bola publikovanáv časopise Zváranie-Svařovánív čísle 8/2007.Číslo 5/6 – 2006PRÍSPEVKY Z OBLASTI VÝSKUMUDevelopment of new ultrasonic inspectiontechnique for spot welds with matrixarrayed probe and SAFT. Ideda, T. –Karasawa, H. – Matsumoto, S. – Satonaka,S. – Iwamoto, C. (Japonsko) IIW-1724-05(ex-doc. III-1343-05)Vývoj novej ultrazvukovej metódy naskúšanie bodových zvarových spojovs matrix arrayed sondou a zobrazovacoumetódou SAFT. (11 strán, 17 obr.,4 tab., 9 liter. zdrojov)Opis a technické parametre nového systému„Matrixeye” na ultrazvukovú metóduskúšania odporových bodovýchzvarových spojov a prenosného ultrazvukovéhoskúšobného zariadenia. Sondaso 64 piezoelektrickými prvkami s rozložením8 x 8 prvkov. Skúšky spojov plechov(hrúbka 2 mm + 0,84 mm) z vysokopevnejocele aplikovaných v automobilovompriemysle. Možnosť meraniaz oboch strán spoja. Výsledok skúšky:3D obraz spoja, priemer spoja (min.a max. priemer), hrúbka spoja, hĺbkavtlačku. Porovnanie výsledkov získanýchsystémom Matrixeye a deštruktívnoumetódou. Určenie pevnosti spoja nazáklade veľkosti spoja a materiálu. Dobrázhoda výsledkov skúšania spojov sošošovkou veľkosti nad 2 mm, skreslenévýsledky spojov veľkosti 2 mm a menších.Hybrid simulations for in-line visualisationof welding state in resistance spotwelding. Matsuyama, K. (USA) IIW-1725-05 (ex-doc. III-1348-05)Hybridná simulácia na in-line vizualizáciuodporového bodového zvárania. (10strán, 15 obr., 2 tab., 8 výpočtových vzťahov,11 liter. zdrojov)Nová hybridná in-line simulácia procesuformovania šošovky odporového bodovéhozvaru. Dve časti systému: senzorická časťmonitorovania dát počas zvárania a numerickásimulačná časť. Spolupráca obochčastí na predikcii stavu procesu zváraniaa na simulácii výsledku. Overenie systému.Dva typy hybridnej simulácie: a) obvyklý typ„grid mesh“ (mriežka, oko) s výstupom opisuteplotných polí vo zváraných dielocha na špičkách elektród a opisu rozloženiazváracieho prúdu, b) typ založený na redukovanomintegrálnom modeli so zvýšenourýchlosťou pracujúcom v reálnom časea predikujúcom strednú teplotu zvarua priemer šošovky. Senzorický systém rovnakýpre obidva typy. Dobré výsledky obidvochsystémov. Pre výrobnú prax vhodnýdruhý „rýchlejší“ typ.Susceptibility of low strength rutile fluxcoredweld metal to hydrogen assistedcold cracking. Pitrun, M. – Nolan, D. (Austrália)IIW-1723-05 (ex-doc. IX-2166-05)Náchylnosť zvarového kovu zhotovenéhorúrkovými elektródami (plnenýmirutilovým tavivom a s nízkou pevnosťou)na vznik vodíkom indukovanýchtrhlín. (12 strán, 11 obr., 8 tab., 1 výpočtovývzťah, 32 liter. zdrojov)Výsledky výskumu náchylnosti zvarovéhokovu zhotoveného oblúkovým zváranímv ochrannej atmosfére plynov rúrkovýmielektródami plnenými rutilovým tavivom.Dva druhy rúrkových elektród: bezošvá rúrkas obsahom vodíka < 5 ml/100 g a rúrkaso zámkom s obsahom vodíka > 5 ml/100g.Štúdium vplyvu parametrov zvárania: prúdu,výletu elektródy, druhu ochranného plynua teploty predhrevu. Skúšobné telieskapodľa Gravilleho a McParlana (G-BOPskúšky). Výsledky spracované v podrobnýchtabuľkách a grafoch. Závery: A)Zvarový kov rúrky s obsahom vodíka< 5 ml/100 g bez trhlín. B) Zvarový kov rúrkys obsahom vodíka > 5 ml/100 g s trhlinami.C) Zvarový kov zhotovený v ochrane75 % Ar + 25 % CO 2 náchylnejší na vodíkomindukované trhliny. D) Pokles náchylnostina vodíkom indukované trhliny sozvyšovaním teploty predhrevu. E) Najvýraznejšívplyv teploty predhrevu.Surface crack propagation analysisunder residual stress field. Mochizuki, M.– Miyazaki, K. (Japonsko) IIW-1621-03 (exdoc.X-1526-03)Analýza rastu povrchovej trhliny pomocoupolí zvyškových napätí. (8 strán,7 obr., 4 výpočtové vzťahy, 40 liter. zdrojov)TECHNICKÉ PRÍSPEVKYDistortion behaviour of fillet T-jointduring in-process control welding byadditional cooling. Mochizuki, M. –Yamasaki, H. – Okano, S. – Toyoda, M.(Japonsko) IIW-1620-03 (ex-doc. X-1525-03 X/XIII/XV-RSDP-86-03)Vznik a priebeh deformácií steny a prírubyT spoja prúta s kútovými zvarmi chladenýmipočas zvárania. (5 strán, 10 obr.,2 liter. zdroje)Opatrenia na zamedzenie deformácií predzváraním a na odstraňovanie deformácií pozvarení – vznik ďalších finančných nákladov.Hlavný dôsledok deformácií stenya pásnice pri zváraní prútov (nosníkov)T prierezu obojstrannými zvarovými spojmi(T-spojom): zväčšovanie sa medzery medzistenou a pásnicou. Obvyklé opatrenia nazamedzenie deformácií: – elastická deformáciazváraných dielov pred zváraním; –upnutie dielov v prípravku; – predhrev dielov;– stehovanie dielov atď. Metóda opísanáv článku: trvalé chladenie zvarovéhokovu T-spoja počas celého zvárania v určitejvzdialenosti za zváracím horákom.Experimenty: 1) Oceľový prút s T-spojom.Pásnica dĺžky 600 mm, šírky 125 mm,hrúbky 25 mm. Stena dĺžky 600 mm, výšky150 a 400 mm, hrúbky 11 mm. Dielce nestehovanéa voľné (neupnuté). 2) Mernévnesené teplo 24 kJ/cm. Výkon chladeniazvarového kovu 1,5 kJ/cm a 3 kJ/cm. Tripoužité vzdialenosti chladiacej dýzy za zváracímhorákom 50 mm, 70 mm a 100 mm.3) Určenie deformácie (veľkosti medzerymedzi pásnicou a stenou) numerickypomocou trojdimenzionálnej termálnejelasticko-plastickej analýzy (počet prvkov4 260, počet uzlov 5 874). Výsledky: A) Deformáciesa chladením zvarového kovuznížia. B) Miera zníženia deformácií závisínajmä od: vzdialenosti chladiacej dýzy zazváracím horákom; rýchlosti zvárania;výkonu chladenia a rozmerov zváranýchdielov. C) V prípade uvedeného T-spojaa podmienok experimentu sa dosiahlopotrebné zníženie deformácií (max. medzeravzniknutá počas zvárania 1 mm)s výkonom chladenia 1,5 kJ/cm a pri vzdialenostidýzy za horákom 100 mm, resp.s výkonom chladenia 3 kJ/cm a pri vzdialenostidýzy za horákom 70 mm. D) Vysvetlenieuvedených výsledkov pomocou teplotnýchpolí steny T-spoja.Seismic performance of fillet welds inmoment resisting connections. Woerner,W. – Short, A. – Ferguson, W. G. (NovýZéland) IIW-1726-05 (ex-doc. XV-1192-05)Seizmická odolnosť kútových zvarovspojov nosníka so stĺpom. (8 strán,9 obr., 5 tab., 23 liter. zdrojov)Opis skúšok seizmickej odolnosti kútovýchzvarov spojov nosníka I prierezu so stĺpomrámových konštrukcií v súlade s novozélandskýminormami (NZ, prípadne austrálskymiA). Možnosť použitia obojstrannýchkútových zvarov na spojenienosníka a stĺpa podľa noriem NZ a A (priebežnýchokolo obidvoch pásnic aj stenynosníka) a dovolené chyby týchto zvarovpodľa noriem NZ a A (v dvoch triedach: do5 % a 10 % dĺžky zvarov podľa určeniakonštrukcie). Experimenty: 1) Skúšobnénosníky I prierezu – vzorky s umelo vynechanýmzvarom na určitej dĺžke (odpovedajúco2,5; 5 a 10 % dĺžky) na hornej stra-ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 335

Welding in the World 2006 – 2. časťne hornej pásnice a dolnej strane dolnejpásnice nosníka. 2) Kútové zvary obojstranné,veľkosť na pásnici 8 mm, na stene4,7 mm. 3) Vzorky podrobené únavovémunamáhaniu. 4) Skúšobné pracovisko: stĺpdĺžky cca 2 500 mm upnutý na koncoch napevnej stene, nosníky dĺžky 1 600 mmnamáhané striedavo vertikálnym zdvihomveľkosti až 74,1 mm hore a dole. Výsledky:A) Porušenie všetkých vzoriek v miestezvaru pásnice nosníka so stĺpom. B) Skúšobnévzorky s 10 %-ným podielom vynechanéhozvaru sa porušili len z titulupreťaženia. Vzorky s 5 %-ným podielom saporušili buď s titulu preťaženia, alebo z titulustraty stability nosníka. Vzorky s 2,5 %--ným podielom vynechaného zvaru saporušili len z titulu straty stability nosníka.Full-scale testing of beam-to-RHScolumn connections with partial jointpenetration groove welded joints andassessment of safety from brittle fracture.Azuma, K. – Kurobane, Y. – Iwashita, T.– Dale, K. (Japonsko) IIW-1727-05 (ex-doc.XV-1193-05)Skúšky spojenia nosníkov a stĺpovv reálnej veľkosti – zvarovými spojmis parciálnou prípravou zvarových plôcha hodnotenie ich odolnosti proti krehkémuporušeniu. (9 strán, 13 obr., 5 tab., 9výpočtových vzťahov, 1 príloha, 8 liter.zdrojov)Opis rozsiahleho výskumného programupo zemetrasení v japonskom meste Kobev r. 1995. Stĺpy s pravouhlou skriňovoukonštrukciou (prierezom) (anglická skratkaRHS – rectangular holow section). Nosníkyprierezu I, s čiastočnou prípravou zvarovýchplôch na pásniciach pre 1/2 V zvar+ kútový zvar (1/2 V zvar na hornej pásnicihore a na dolnej pásnici dole, a to v dvochvariantoch: veľkosť 1/2 V zvaru rovná polovinea štvrtine hrúbky pásnice nosníkov).Opis základných materiálov a prierezov stĺpova nosníkov (výsledkov mechanickýchskúšok), zváracieho materiálu. Opis kontrolyprievaru a vnútorných chýb zvarovýchspojov. Opis výsledkov skúšok cyklickýmzaťažovaním a opis výsledkov analýzymetódou konečných prvkov (programomABAQUS). Pevné upnutie stĺpov na obidvochkoncoch, zaťažovanie nosníkov naich voľnom konci. Výsledky: A) Napätiev miestach vnútorných chýb relatívne malév porovnaní s napätiami v prípade nosníkovlen s kútovými zvarmi (t. j. bez 1/2 zvarov)a teda nízka pravdepodobnosť iniciáciekrehkého porušenia (prierez zvarovýchspojov relatívne veľký). B) Dobrá zhodavýsledkov cyklických skúšok a analýzymetódou konečných prvkov a teda potvrdenievhodnosti tejto metódy na daný účel.C) Potrebný ďalší výskum na stanoveniespoľahlivej metodiky zisťovania dosiahnutéhopotrebného prievaru 1/2 V zvarov +doplnkových kútových zvarov pásnic nosníkovku stĺpom.VYZVANÁ PREDNÁŠKAStandardization works for resistancewelding and allied welding processes.Matsuyama, K. (Japonsko) INVT-2006-01(Thomas Medal Lecture 2004)Normalizácia v oblasti odporového zváraniaa príbuzných procesov. (7 strán,3 obr., 1 tab., 1 príloha, 9 liter. zdrojov)Znenie Thomas Medal Lectures, t. j. vyzvanejprednášky laureáta Thomasovejmedaily udeľovanej v IIW. Prednesenieprednášky na výročnom zasadnutí IIWv r. 2004 v Osake (Japonsko). Pozíciaa história práce IIW v oblasti normalizácie.Spolupráca IIW s ISO, konkrétne s technickýmvýborom ISO „TC 44 Welding andallied processes“ (Zváranie a príbuzné procesy).Orgány IIW pre túto oblasť: KomisiaIII „Resistance welding, solid state weldingand allied joining processes“ (Odporovézváranie, zváranie v tuhom stave a príbuznémetódy spájania), ďalej Zvláštnyvýbor SC STAND „Standardization“ (Normalizácia).Tabuľky: a) Zoznam 12 pracovnýchskupín pre normalizáciu. b) Časťvýsledkov IIW v normalizácii (16 noriemISO doteraz vydaných a t. č. pripravovaných).Tri modely práce IIW: 1) „Route I“– spracovanie len základného návrhu normya zoznamu odporúčaní pre ISO (dokončeniev ISO). 2) „Route II“ – spracovaniekompletného návrhu normy pre ISO.3) Tretí modul (bez názvu) – pre rôzne inépráce. Opis postupu tvorby návrhu normy(formou „vývojového“ diagramu) od ustaveniapracovnej skupiny, cez zhromažďovanieinformácií o stave v členských krajináchIIW, spracovanie prvotného návrhu,kolovanie a pripomienkovanie v členskýchkrajinách IIW, hlasovanie, atď., až po prácev ISO končiace vydaním normy. Globálnepravidlá na spracovanie ISO normy.Podrobné informácie o duševnom vlastníctvea priemyselných právach spracovateľovnormy. Príloha: tlačivo patentového vyhláseniaa deklarácie o licencii.Číslo 7/8 – 2006PRÍSPEVKY Z OBLASTI VÝSKUMUInvestigation of the strength and qualityof aluminium laser-MIG-hybrid weldedjoints. Dilthey, U. – Brandenburg, A. –Reich, F. (Nemecko) IIW-1733-06Skúšky pevnosti a kvality spojov hliníkaa jeho zliatin zhotovených hybridnýmlaser-MIG zváraním. (4 strany, 7 obr.)Rast použitia hliníka a jeho zliatin až dohrúbky 3 mm pri výrobe automobilov – rastpodielu zvárania laserom a hybridnýmlaser-MIG zváraním (najmä vďaka použitiupevnolátkových Nd:YAG laserov a rastu ichvýkonu až do 4 kW). Skladba skúšobnéhopracoviska: Nd:YAG laser Rofin SinarDY022L s výkonom 2,2 kW a laser-MIGzváracia hlava so snímaním veľkostimedzery spoja a snímaním procesu.Výsledky skúšok: A) Kvalitné spoje plechovaž do veľkosti medzery tupého spoja0,75 mm so stabilnými parametrami zváraniaa do veľkosti 1 mm pri zmene parametrovv závislosti od veľkosti medzery a doveľkosti medzery medzi plechmi preplátovanéhospoja 0,5 mm. B) Vysoká citlivosťprocesu na výškové presadenie plechov(studené spoje na prečnievajúcej časti presadenéhodolného plechu). C) Výraznenižšie pórovanie ako pri MIG zváraní(samozrejme závislé na kvalite zváranéhozákladného materiálu a na veľkosti medzery),v prípade použitia zmesi ochrannéhoplynu 50 % Ar + 50 % He pokles pórovaniana cca 1/5 v porovnaní so zváraním MIG.D) Pevnosť spojov základného materiáluAlMgSi1 hrúbky 2 a 3 mm s prídavným drôtomAlMg4,5MnZr po umelom stárnutí naúrovni cca 80 % pevnosti základnéhomateriálu.Effect of the load history on the resudualstress distribution in welded components.Kannengiesser, T. – Boellinghaus, T.– Neuhaus, M. (Nemecko) IIW-1734-06Vplyv histórie zaťažovania na distribúciuzvyškových napätí vo zváranýchkomponentoch. (7 strán, 13 obr., 4 tab.,8 liter. zdrojov)Zásadný vplyv zaťažovania zváranýchkomponentov počas zvárania, počaschladnutia a po vychladnutí na teplotu okolia(upevnených a neskôr uvoľnených) naúnosnosť konštrukcií počas budúcej prevádzky.Význam „matching“ faktoru M naglobálnu nosnosť zváranej konštrukcie(M = R p0,2 ZK/R p0,2 ZM, t. j. podielu medzeklzu zvarového kovu a základného materiálu).Vplyv „overmatchingu“, t. j. M > 1a vplyv „mismatchingu“, t. j. M < 1 nazvyškové napätia a prevádzku zváranejkonštrukcie. Experimenty: 1) Základnýmateriál oceľ P460 ML1 podľa EN 10028-5(termomechanicky valcovaná oceľ), hrúbky16 mm. 2) Skúšobné vzorky: dĺžka upnutiaplechov 1500 mm, dĺžka zvarov 942 mm.3) Zváranie tupého V spoja, a to koreňovejhúsenice metódou TIG drôtom W 42 5 W3Si 1 podľa EN 1668 priemeru 1,0 mm, zváranievýplňových (3 húsenice) a krycíchhúseníc (2 húsenice) metódou MAG drôtomT 46 4 1 Ni P M 1 podľa EN 758, priemeru1,6 mm. 4) Tabuľky parametrov zváraniaa merného vneseného tepla. 5) Opisšpeciálneho zariadenia na upnutie, uvoľneniea zaťažovanie skúšobnej vzorkya opis merania napätí tenzometrami. 6) Zaťažovanieaž na 90 % medze klzu. Výsledky:A) Grafy zvyškových napätí napriečzvaru a pozdĺž zvaru po zvarení, po vychladnutí,po uvolnení v skúšobnom zariadenía po opätovnom zaťažovaní vzorky.B) Podrobné vyhodnotenie experimentova získaných poznatkov.Sensitisation of two 11 – 12 % cromiuntype EN 1.403 ferritic stainless steelsduring continuous cooling after welding.Greef, M. L. – Du Toit, M. (JužnáAfrika) IIW-1735-06Scitlivenie dvoch typov feritických nehrdzavejúcichocelí s obsahom chrómu 11– 12 % v priebehu chladenia po zváraní.(10 strán, 18 obr., 2 tab., 1 príloha, 11 liter.zdrojov)TECHNICKÉ PRÍSPEVKYUse of pulsed CO 2 laser in laser roll bondingof A5022 aluminium alloy and lowcarbon steel. Rathod, M. – Kutsuna, M.(Japonsko) IIW-1602-03Použitie CO 2 pulzného lasera na spájaniehliníkovej zliatiny A5052 a nízkouhlíkovejocele. (7 strán, 16 obr., 1 tab., 3 liter.zdroje)Použitie plechov zo zliatin hliníka vo výrobeautomobilov – zníženie hmotnosti, aleproblémy pri zváraní Al zliatin a ocele (najmävznik krehkých intermetalických zlúčenínFeAl 3 a Fe 2 Al 5 na styku oboch mate-336 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISYriálov). Opis možnosti zhotovovania preplátovanýchspojov plechov z Al zliatiny a ocelepomocou rýchleho ohrevu „horného“oceľového plechu laserom nad 1 200 °Ca natavenie „spodného“ plechu Al zliatiny,následným valcovaním a rýchlym ochladením(tzv. laser roll bonding). Pri určitýchparametroch rýchleho ohrevu a ochladeniaspoja absencia vzniku krehkých intermetalickýchzložiek, vznik len ťažných zložiekFeAl a Fe 3 Al. Úvodné štúdium vplyvuvýšky teploty, času výdrže na teplotea veľkosti tlaku pri difúznom zváraní ocelea Al zlitin na vznik jednotlivých intermetalickýchzložiek a ich celkovú hrúbku. Opisďalších experimentov: 1) Zvárané materiály:plech hrúbky 0,5 mm z nízkouhlíkovejocele a plech hrúbky 1,0 mm z Al zliatinyA5052. 2) Zariadenie: Preplátované plechyupnuté na pohyblivom pracovnom stole,ohrev horného oceľového plechu CO 2 laseroms kontinuálnym lúčom, resp. s pulznýmlúčom a pritláčanie plechov valcom. V prípadepoužitia pulzného lasera státie pracovnéhostola v trvaní 0,455 s. 3) Preplátovanieplechov 3 mm pri použití kontinuálneholasera a 9 mm pri pulznom laseri.Ohrev plechu 17 mm pred prítlačným valcom.4) Použitie rýchlosti spájania (pohybustola) 1 až 3,2 m/min; výkonu lasera 1 až2,4 kW, tlaku valca 150 až 202 MPa.5) Zisťovania druhov intermetalických zlúčenína ich hrúbky metalograficky.6) Skúšky pevnosti spojov v strihu skúškouťahom. Závery: A) Použitie lasera, riadenéhopohybu stola (rýchlosti spájania)a prítlaku valca zabezpečí potrebný rýchlyohrev, difúzne spojenie a ochladenie spoja(t. j. kontrolované merné teplo vnesené dospoja) a tým vznik len ťažných intermetalickýchzložiek FeAl a Fe 3 Al. B) So zvyšovanourýchlosťou spájania a zvyšovanouveľkosťou prítlaku valca klesá hrúbka intermetalickýchzlúčenín a zvyšuje sa podielťažných intermetalických zložiek na úkorkrehkých zložiek. C) Pri určitých parametrochvznikne optimálna hrúbka vrstvy inermetalickýchzložiek 4 až 5 µm a tak možnozhotoviť kvalitné spoje s pevnosťou v strihu50,8 až 55,9 MPa a pri Erichsenovejskúške hlbokotažnosti plechov (kalíškovacej)možno dosiahnuť hodnotu 5 až7,5 mm.Study of underwater laser welding repairtechnology. Morita, I. – Owaki, K. – Yamahoka,A. – Kim, C. C. (Japonsko a USA)IIW-1625-03Štúdium technológie opravy laserovýmzváraním pod vodou. (7 strán, 14 obr.,5 tab., 4 liter. zdroje)Štúdium laserového zvárania a naváraniapod vodou tenkostenného zásobníkaz nehrdzavejúcej ocele. Cieľ štúdia:predĺženie životnosti existujúcich zásobníkov.Výhoda Nd:YAG laserov: malé rozmeryoscilátora lasera, prívod lúča optickýmvláknom (jednoduchá manipulácia s technologickouhlavicou) a vysoká účinnosťprenosu energie (40 %). Dostatočný výkonlasera 10 5 W/cm 2 . Experimentálne základnémateriály: zliatiny 600, 304, A-36, E-309L a E-308L a prídavné materiály: zliatina690, ocele E-309L a E-308L. Experimentálnezariadenie: robot so 6 stupňamivoľnosti, 3 typy laserov (iLS-YC-40As výkonom 4 kW; iLS-YC-50D s výkonom5,5 KW; vysokovýkonný diódový laserISL4000HD). Obsah skúšok: 1) Jednovrstvovénaváranie rôznym výkonom laserovv rozsahu 2,5 až 3,4 kW; rýchlosťounavárania v rozsahu 0,25 až 0,75 m/min;300 mm pod vodou – štúdium vplyvu podmienokna šírku a výšku húsenice, premiešaniemateriálov, rôznej polohy navárania,štúdium mikroštruktúry. 2) Oprava zváraním– štúdium vplyvu veľkosti medzeryspoja v rozsahu 0,0 až 1,0 mm, skúškypevnosti spoja. 3) Naváranie vysokovýkonnýmdiódovým laserom.Laser hybrid welding and laser brazingat AUDI and VW. Staufer, H. (Rakúsko)IIW-1610-03Laserové hybridné zváranie a spájkovanieautomobilov AUDI a VW. (7 strán,10 obr., 13 liter. zdrojov).Preklad tohto článku publikoval časopisZváranie-Svařování v čísle 2/2007 na str.49.Hybrid laser/GMA welding aluminiumalloy 7075. Hu, B. – Richardson, I. M.(Holandsko) IIW-1732-06Hybridné laser/MIG zváranie hliníkovejzliatiny 7075. (7 strán, 12 obr., 3 tab., 13liter. zdrojov)Hliníková zliatina 7075 – tepelne spracovateľná,precipitačne vytvrditeľná zliatinaAl-Mg-Zn (hm. % 5 – 6 % Zn, 2– 3 % Mg,1–2 % Cu), obtiažne tavne zvariteľná(z dôvodu malého rozsahu teploty taveniasolidus – liquidus, vysoká náchylnosť napraskliny vo zvarovom kove, degradáciavlastností TOO, prepal materiálu). Pri zváranílaserom bez prídavného materiálunebezpečie podrezania zvarov. Podmienkyexperimentov: 1) Základný materiálAA7075. 2) Prídavný materiál AA 5754 (Al-Mg3), priemer 1,0 mm. 3) Zváracie zariadenia:Laser Nd:Yag typu HAAS 3006D,max. výkon 3 kW, priemer optického kábla600 µm, priemer lúča 0,45 mm, max. hustotaenergie 1,89 . 10 4 W/mm 2 . Zdroj zváraciehoprúdu Fronius 2700. Poloha osi MIGhoráka 2 mm za laserovým lúčom. 4) Meranieteploty termočlánkami s frekvenciouzápisu 50 Hz. 5). Ochranný plyn: čistýargón. 6) Zváracie parametre: výkon lasera2,6 až 3,0 kW, zvárací prúd MIG 50 až100 A, výkon MIG 0,40 až 1,82 kW.Výsledky experimentov: A) Dosiahnutieplného prievaru pri rýchlosti zvárania v zv =40 až 100 mm/s (pri väčšej rýchlosti zvarpodrezaný). B) Pri zváracom prúde MIGnad 100 A vznik priečnych trhlín napriečcelému zvaru pravidelne opakované pozdĺžosi zvaru, pod 60 A žiadne trhliny. C) Stratapevnosti a tvrdosti zvaru, a to v závislostiod „termálnej histórie“ spoja, t. j. výšky teplotya času výdrže na tejto teplote (mernomteple). D) Štruktúra zvarového kovu: niekoľkonásobne väčšie zrno ako základnýmateriál, na hranici stavenia zrno prísneorientované kolmo na smer odvodu tepla.E) Indikácia podrezania spoja aj pri laser +MIG zváraní prúdom MIG nad určitou limitnouhodnotou.Preliminary study of improvement offatigue properties of welded joints bypasma spray process. Huo, L. – Zhang, Z.– Wang, D. – Zhang, Y. (Čína) IIW-1736-06Predbežné štúdium zlepšenia únavovýchvlastností zvarových spojov nástrekomplazmou. (6 strán, 9 obr., 12 tab.,6 liter. zdrojov)Zvarové spoje – príčina zníženia únavovejpevnosti. Inicializácia únavového porušeniaobvykle v päte zvarového spoja z dôvodunapäťovej koncentrácie. Štúdium zlepšeniaúnavových vlastností zvarových spojovnástrekom plazmou a plameňom nakrížových spojoch plechov nehrdzavejúcejocele 1Cr18Ni9Ti hrúbky 8 mm. Zvarovéspoje zhotovené metódou TIG prídavnýmdrôtom 00Cr 18Ni9. Nástrek plazmou:1. vrstva práškom Ni-5Al, hrúbka 0,05 mm;2. vrstva práškom z nízkouhlíkovej feritickejocele (hm. % 0,24 C, 14,8 Cr, 0,8 Ni, 1,8 Si,0,28 Mn, 0,018 S, 0,026 P, Fe zbytok),hrúbka 1,1 mm. Nástrek kyslíkovo-acetylénovýmplameňom. Únavové skúšky 2 typovvzoriek: v stave po zvarení, s plazmovýmnástrekom; s plameňovým nástrekom.Skúšky podľa čínskej normy GB/T 8642,∆σ= 160 až 240 MPa, R = 0, zariadenie100 kN HF. Výsledky mechanických skúšokkonfrontované analýzou metódou konečnýchprvkov pomocou programu ANSYS.Aplikácia nástreku zlepšila únavovú pevnosťzvarov (plazmového o 26 %, plameňovéhoo 10 %) a životnosť zvarov(plazmového 1,58 až 9,62-násobne, plameňového1,55 až 1,97-násobne). Odlupovanieplameňového nástreku v miestepäty zvaru (veľkosť napätí v smere kolmomna rozhranie nástrek – substrát väčšie akoadhezívne sily nástreku). Výsledky analýzymetódou konečných prvkov v zhodes výsledkami mechanických skúšok.Fatigue assessment of root cracking offillet welds subject to throat bendingusing the structural stress approach.Fricke, W. – Kahl, A. – Paetzold, H.(Nemecko) IIW-1737-06Hodnotenie únavového praskania kútovýchzvarov namáhaných ohybom prístupom„štrukturálnych napätí“. (11strán, 11 obr., 6 tab., 8 výpočtovýchvzťahov, 12 liter. zdrojov)T-spoje s kútovými zvarmi typické v konštrukciáchoff shore, lodí, mostov a žeriavov.Porušenie týchto spojov namáhanýchúnavou ťahom a ohybom situované obvykledo päty zvaru alebo koreňa zvaru.Hodnotenie týchto spojov prístupom „nominálnychnapätí“ nevhodné pre namáhanieúnavou aj ohybom. Prístup autorov príspevkuvýpočtom „štrukturálnych napätí“pomocou metódy konečných prvkov.Určenie napätí axiálnych aj ohybovýcha ich linearizácia uvažujúc sily a napätiav troch variantoch: 1) priamo v prierezeodvesny kútového zvaru a ich transfer dokritického prierezu výšky zvaru, 2) v kritickompriereze výšky kútového zvaru a ichtransfer do prierezu odvesny, 3) v prierezepripojovanej steny spoja. Overenie prístupuautorov na niekoľkých typoch skúšobnýchT-spojov: a) na krížovom zvare pravouhléhodutého prierezu, b) na kútovom zvare pripojeniazváraného T-profilu pásnicou k trupulode), c) na klasickom krížovom zvarenamáhanom ťahom. Spracovanie výsledkovdo S – N kriviek.Ing. Alojz JajcayZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 337

Prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc.:Kvalita a geometrické odchýlky prútova prierezov oceľových konštrukciíMonografia obsahuje podrobné výsledkyčasti výskumného projektu č. 1/4220/07Vedeckej grantovej agentúry Ministerstvaškolstva SR a Slovenskej akadémie vied„Pružnoplastické pôsobenie a únosnosťmateriálovo homogénnych a kombinovanýchprútov pri kvázistatickom a premennomzaťažení“. V rámci projektu saokrem iného zisťovala „rozmerová“ kvalitasúboru 119 zváraných oceľových prútovI prierezov rozdielnych rozmerova pevnostných vlastností – nosníkov namáhanýchna ohyb a stĺpov namáhanýchna tlak, vyrobených v bývalých VSŽKošice a VÍTKOVICE Ostrava tromi spôsobmizvárania: strojne v ochrannejatmosfére CO 2 (131), strojom Pulmaxpod tavivom (121) a obalenými elektródamiručne (111). Hodnotenie výsledkov sauskutočnilo podrobne tabelárne pre jednotlivénosníky a štatistickými metódamipre celý súbor.Monografia obsahuje nasledovné časti:Aktuálny stav technickej normalizáciev oblasti oceľových konštrukcií Staticko-konštrukčnéusporiadanie konkrétnehopríkladu strešnej konštrukcie, zistenévýškové odchýlky, zodpovedajúce normovétolerancie (najmä výškové)a možné dôsledky zistených výškovýchodchýlok Normové tolerancie oceľovýchprútov a prierezov, ich analýzaa porovnanie (čiastočne publikované ajv časopise Zváranie-Svařování, v čís.4/2006) Odchýlky rozmerov skúšobnýchprútov a ich zhodnotenie (Zváranie--Svařování, v čís. 6-7/2006) Odchýlkytvaru skúšobných prútov a ich zhodnotenie(Zváranie-Svařování, čís. 8/2006) Odchýlky prierezových charakteristíka ich súhrnné zhodnotenie (Zváranie--Svařování, čís. 10/2006). Porovnanieväčšiny výsledkov podľa noriem STN 732611:1978, STN P ENV 1090-1, -2 a -3,návrhu normy prEN 1090-2:2007, STNEN 10029+AC:1998, ISO 10721-1:1997,ISO 10721-2:1999 Celkové záverya odporúčania pre navrhovanie a výrobuoceľových konštrukcií (vrátane zhodnoteniaa porovnania „prísnosti“ uvedenýchnoriem).Vedúci projektu a autor publikácie prof.Pavol Juhás je výskumný a pedagogickýpracovník Stavebnej fakulty Technickejuniverzity v Košiciach, vedúci Katedrykovových a drevených konštrukcií, riaditeľÚstavu technického inžinierstva a autornespočetného radu knižných a časopiseckýchpublikácií a prednášok nadomácich a zahraničných odbornýchakciách.Monografia má 100 stránok, 28 obrázkov,33 tabuliek, 28 literárnych odkazov,zoznam 68 súvisiacich technických noriem(STN, EN, STN EN, STN EN ISO,STN P ENV, ENV, prEN).Monografiu recenzovali doc. Ing. Karol Kálna,DrSc. a Ing. Augustín Mrázik, DrSc.Vydavateľ: Technická univerzita v Košiciach,Stavebná fakulta.ISBN 978–80–8073–949–2.E-mail: pavol.juhas@tuke.skRedakciaKatalóg prídavných materiálovna zváranie ESABSpoločnosť ESAB Slovakia v Bratislavevydala v septembri 2007 doplnené a prepracované3. vydanie „Katalógu prídavnýchmateriálov na zváranie“. Katalógv 320-stránkovej hlavnej časti obsahuje: 7 skupín prídavných materiálov nazváranie prakticky všetkých obvyklýchdruhov základných materiálov: – obalenéelektródy na ručné zváranie, –drôty a tyčinky na zváranie v ochrannýchatmosférach, – rúrkové drôty (plnenéelektródy), – drôty na zváranieplameňom, – drôty na zváranie pod tavivom,– pásky na naváranie, – tavivá; spájky na tvrdé spájkovanie; keramické podložky.Publikácia v hlavnej časti obsahujeokrem typických „katalógových“ údajovo prídavných materiáloch aj viacerévšeobecné informácie: v jednotlivých skupinách prídavnýchmateriálov aj základné pravidlá navýber materiálov, prípadne kombináciedrôt – tavivo, pre niektoré skupiny ajzákladné informácie o technológii zvárania,prehľad platných noriem STN,DIN, ASME pre jednotlivé skupiny, označenie polôh zvárania, porovnanieoznačenia podľa EN ISO 6947 aASME/AWS.V časti „Doplňujúce údaje a tabuľky“(spolu 114 strán) obsahuje o. i.:– stručnú časť o zvariteľnosti niektorýchtechnických kovov a voľbe prídavnýchmateriálov (aj pre heterogénne spoje),– odporúčanie na skladovanie, manipuláciua sušenie prídavných materiálov,– prehľad označovania prídavných materiálov,volfrámových elektród a ply-338 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

NOVÉ KNIHY A CDnov podľa noriem STN EN ISO a STNEN, farebného označovania fliaš technickýchplynov (spolu 28 strán),– typické parametre zvárania jednotlivýmidruhmi materiálov pre rôznetypy a veľkosti spojov a pre rôzne priemerydrôtov,– výpočet spotreby elektród pomocouhmotnosti zvarového kovu na 1 meterzvaru príslušného typu a veľkosti,– prehľad materiálov schválených nemeckouorganizáciou TÜV,– informatívne porovnanie označovanianiektorých typov ocelí podľa STN(ČSN), EN DIN a ASME,– porovnanie označovania prídavnýchmateriálov z výroby ŽAZ Vamberk v rokoch60-tych až 80-tych a možnej náhradysúčasne vyrábanými materiálmi.Katalóg je dobrou pomôckou nielen navýber a spracovanie objednávky (podľahlavnej časti katalógu), ale aj pri riešeníiných problémov a hľadaní odpovedí nainé otázky (podľa doplňujúcej časti).Niektoré formálne a jazykové nedostatky(napr. zaradenie spájok a keramickýchpodložiek zvarov medzi 7 skupín materiálovna zváranie a naváranie; českéslová vyvolávajúce dojem, že ide o prekladz češtiny; nepárne čísla na ľavejstrane a párne na pravej strane a pod.)neovplyvňujú dobrý technický obsah katalógu.Katalóg je vytlačený v tradičnej žlteja čiernej farbe ESAB-u a je viazanýv ostatných rokoch v tiež tradičnej plastovejobálke.RedakciaAKCIEVeletrh WELDING – největší akce projektuTOP TECHNOLOGYMěřeno rozsahem pronajaté výstavní plochydrží ve čtveřici veletrhů TOPTECHNOLOGY tradičně primát WELD-ING. Současně jde o veletrh s nejdelšítradicí, který se na brněnském výstavištikoná již od roku 1969. Posledního„svátku svářečů“ se v roce 2006 zúčastnilo121 vystavujících firem ze 14 zemína 4 260 m 2 plochy. Tyto parametry stavíWELDING dlouhodobě do pozice nejvýznamnějšíhospecializovaného veletrhusvařovací techniky ve střední Evropě.Svařování jako průřezový obor zasahujedo konstrukce většiny průmyslových výrobků,neobejde se bez něj ani elektronikaa další ostře sledované obory. V reakcina materiálový výzkum jsou vyvíjenystále nové metody a technologie svařování,které často umožňují tvorbuzcela nových konstrukčních variant.Veletrh WELDING s účastí všech předníchfirem oboru je osvědčenou příležitostík prezentaci všech technologickýchnovinek i komplexnějších služeb odběratelům.Více než třetina vystavovatelůse prezentuje v oboru stroje a zařízenípro svařování a navařování plamenema elektrickým obloukem a pro řezáníkyslíkem. Početné zastoupení firem majítaké oborové skupiny přídavné a pomocnémateriály, prvky, stroje a zařízenípro ostatní metody svařování a manipulačnía automatizační prostředky.WELDING byl od počátku československýmveletrhem a zůstal jím dodnes.Spolupořadatelem je Česká svářečskáspolečnost a odbornou záštitu nad veletrhempřevzala Slovenská zváračskáspoločnosť. Tradičním a stěžejním doprovodnýmprogramem je dvoudenníMezinárodní svářečský kongres. Odbornáveřejnost na minulém ročníku přivítalatermínové spojení s novým veletrhemPROFINTECH. „Myšlenka propojenísvařování a povrchových úprav je výborná,protože dnes zákazník požadujeslužby na klíč. Většina firem, které něcosvaří, musí nabídnout i dokončení výrobku,jeho povrchovou úpravu. Dvaveletrhy pod jednou střechou proto považujiza naprosto ideální řešení,“ prohlásilPavel Flégl, místopředseda Českésvářečské společnosti.Veletrhy, a. s., BrnoZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 339

2008Prvý stredoeurópsky veľtrhnových technológií a inováciíMedzinárodný veľtrh INDUSTRY EXPOje novou príležitosťou pre vystavovateľovz rôznych priemyselných a obchodnýchodvetví, no spoločným menovateľompre všetkých je prezentácia novýchtechnológií a inovácií. Dominovať budúnajmodernejšie technológie, perspektívyenergetiky a vývojové tendencie v oblastiobrábacích strojov, chémie a biotechnológie.Osobitné miesto má na veľtrhuprezentácia vedy, techniky a vývojaurčená širokej verejnosti.V dňoch 20. až 22. februára 2008 sav areáli Incheba Expo Bratislava uskutočníII. ročník medzinárodného priemyselnéhoveľtrhu INDUSTRY EXPO Bratislava2008, ktorý na ploche viac ako2 500 m 2 privíta vystavovateľov z oblastítechnológií v strojárstve, hutníctve,energetike, chémii a v ďalších priemyselnýchodvetviach. Súčasťou veľtrhu jei kvalitný odborný sprievodný program,v rámci ktorého sa uskutoční napr. celodennákonferencia „Chémia 2008“ spojenás dňom chemikov, konferencia „Aplikáciatribológie a tribotechniky v strojárstve“,workshop „Umenie simuláciípre priemysel“, ako i ďalší workshop zameranýna legislatívne normy pod garanciouZväzu chemického a farmaceutickéhopriemyslu. Dôležitou súčasťouodborného programu veľtrhu INDUSTRYEXPO 2008 je aj kongres „HI –TECHNOLOGY“, ako aj 1. medzinárodnéfinále technickej súťaže mladýchelektronikov a tiež zasadnutie predstavenstvaZväzu strojárenského priemysluSR. Združenie pre veternú energiu pripravujeodborný seminár a Trenčianskauniverzita A. Dubčeka zase odbornúkonferenciu. Počas veľtrhu bude predstavenýprogram výroby elektrickejenergie z jadra, najnovšie trendy využívanialaserových technológií, či nanotechnológiev priemysle, ako aj biotechnológie.INDUSTRY EXPO 2008 je príležitosťouprezentácie najmodernejších technológiíz oblasti strojárenstva a jeho príbuznýchodvetví, avšak chemické výrobné a obchodnéfirmy, výrobcovia gumy, plastovpohonných hmôt, mazadiel, náterovýchlátok a iných chemických výrobkov tu,vrátane svojich obchodných partnerov,nájdu svoje príležitosti. INDUSTRYEXPO je novou príležitosťou pre vystavovateľov,zároveň je predstavením ľudskéhopoznania, vedy a výskumu. Jemiestom stretnutia a komunikácie ľudí,ktorým záleží na budúcnosti.Incheba, a. s.340 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

AKCIE(obtiažne prístupných zvarov pre inémetódy zvárania), rozvádzacích lopatiekturbíny (zo žiarupevnej niklovejzliatiny ŽS6K, požiadavky na vysokúkvalitu). Nové výsledky trecieho bodovéhozvárania s premiešaním (Ing. PeterBlažíček – Ing. František Kolenič,PhD. – Ing. Miroslav Koseček, PhD. –Ing. Peter Fodrek, PhD. – Ing. MartinKaras, PRVÁ ZVÁRAČSKÁ, a. s.,Bratislava)Aplikácia trecieho zvárania s premiešanímna zhotovovanie bodovýchspojov. Princíp metódy. Parametre:tvar nástroja, otáčanie nástroja, prítlačnásila, hĺbka vtláčania, časovávýdrž, pohyb nástroja. Opis skúšokzvárania: a) overenie nástroja z oceletr. 19, b) zváranie materiálu AlMg3hrúbok 3 mm (EN AQW-5754), c) mechanizáciaa automatizácia procesu.Vyhodnotenie skúšok (vizuálne, mechanické,štruktúrna analýza). Ďalšíprogram výskumu: zváranie oceľovýchplechov s pevnosťou nad600 MPa. Výroba pevných náprav SAF-HOL-LAND v Nemecku a na Slovensku,mechanizácia a robotizácia výrobynáprav (Dr. Ing. Peter Šinský, PhD.,SAF-HOLLAND Slovakia, s.r.o., Bánovcenad Bebravou – Ján Ďuračka,Bánovce nad Bebravou)História a súčasnosť firmy SAF.Výroba na Slovensku. Opis výrobnýchtechnológií. Zváranie trením s mechanizácioumanipulácie a zakladania „nahotovo“ pripravených dielcov náprav.Oblúkové robotizované zváranie metódouMIG/MAG. Kataforická povrchováúprava. Všeobecné poznatkyo význame trecieho zvárania – aktuálnystav v SR a ČR. Mobilná súprava KSM 005 na zváraniekoľajníc na modernizovanýchtratiach ŽSR (Ing. Anton Furjel, EWE,TAVROS, a. s., Vrútky – Ing. IvanDimitrov, EWE, SKANSKA DS, a. s.,Pezinok)Nové plne automatizované mobilnézariadenie na zváranie koľajníc KSM005 priamo na železničnej trati.Parametre súpravy. Predpisy ŽSR.Zásady technologického postupu – odprípravy až po kontrolu spoja. Požiadavkyna kvalitu: prípustné geometrickéodchýlky spojov koľajníc; vnútornákvalita spojov. 60 rokov Medzinárodného zváračskéhoinštitútu, IIW – InternationalInstitute of Welding (prof. Ing. PavelBlaškovitš, DrSc., predseda SZS,Bratislava)Stručné poznámky k histórii a súčasnostiIIW pri príležitosti 60. výročnéhozasadnutia IIW (teda k 59 rokom činnostiIIW). Podiel práce československýchdelegácií, neskôr českýcha slovenských delegácií v IIW.Poznámka redakcie: Podrobnejšie informácieo histórii a súčasnosti možnonájsť v časopise Zváranie-Svařování,v číslach 3/2005 (autor Ing. J. Škriniar,CSc.), 5/2007 (autori prof. Ing. I. Hrivňák,DrSc., Ing. Ľ. Mráz, PhD.). Metódy oblúkového zvárania – súčasnýstav (prof. William Lucas, TWI,Abington, Cambridge, Spojené kráľovstvo)Informácie o nových metódach zvárania.TIG a plazmové metódy: a) A--TIG s nanesenou tenkou vrstvou aktivačnéhotaviva; b) plazmové zváraniemetódou „kľúčovej dierky“ pretlačenímoblúka cez dýzu s malým otvorom,a to pri zváraní T-spojov, preplátovanýchspojov a bodových spojov;c) plazmové zváranie s pridávanímprášku do zvarového kúpeľa. MIGzváranie: 1) duálne pulzné jednosmernýma striedavým prúdom a pulzovaniedrôtu umožňujúce premostenieväčších zvarových medzier;2) hybridné AC/DC MIG zváranie (jednosmernýprúd umožňujúci hlbší prievar,striedavý prúd premostenie medzery);3) MIG zváranie s riadenýmponorom STT a CMT (Cold MetalTransfer) umožňujúce vyplnenie medzerys plochým profilom húsenicea bez rozstreku, teda použitie pri zváraníkarosérií automobilov; 4) MIGzváranie tandemom so zvýšeným odtavenímprídavného materiálu o cca20 %. Zváranie pod tavivom: A) zváranie3 drôtmi striedavým prúdoms premenlivou frekvenciou prúdus cieľom zvýšenia výkonu odtavenia(1. drôt DC s kladnou polaritou, 2. drôtAC s vyváženou kladnou a zápornoupolaritou, 3. drôt DC so zvýšenou zápornoupolaritou); B) zváranie dvojitýmtandemom umožňujúce enormnézvýšenie výkonu odtavenia.Hybridné zváranie: I) plazma-MIG;II) laser-MIG. Voľba metódy zvárania v automobilovejvýrobe (doc. Ing. Martin Janota,DrSc., konzultant, Bratislava)Automobilová výroba – motor priemyselnejvýroby všeobecne a v poslednýchrokoch aj na Slovensku.Sortiment používaných metód spájaniaa kritériá voľby vhodnej technológie(konštrukčné, materiálové, operatívne,produktivita, ekonomika, podnikovátradícia a zvyklosti). Príklad zastúpeniajednotlivých metód zváraniapri výrobe automobilov vo Volkswagen-ev Bratislave: Golf A4, PoloA04, SUV a Audi Q7. Čistenie povrchov zvarových spojov(A. A. Kajdalov, Dr. tech. nauk,Institut elektrosvarki im. E. O. Patona,Kyjev, Ukrajina)Čistenie povrchov zvarov a okolia: odtrosky, opalu a okovín, nábehových farieb.Úprava zvarov: odstraňovanieprevýšenia zvarov. Príprava zvarov naďalšie operácie: na kontrolu kvality, finálneopracovanie. Mechanické spôsobyčistenia a úpravy. Zníženie prácnostičistenia opalu a okovín pomocounáteru, resp. nástreku (alebo ponorenia)okolia zvaru fosforečnatou zmesouNOTECH. Uhlové brúsky. Špeciálnefibrové brúsne kotúče AVOS americkejfy Saint – Gobain Abrasives atď.Chemická a elektrochemická pasivácianehrdzavejúcich ocelí. Příspěvek ke svařování supermartenzitickéoceli typu 13Cr6Ni2,5Mo(Ing. Magdaléna Šmátralová, PhD. –prof. Ing. Vlastimil Vodárek, CSc.,Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r. o.,Ostrava – Zdeněk Šveidler, TS, ESABVamberk, spol. s r. o.)Použitie supermartenzitických nehrdzavejúcichocelí predovšetkým pristavbe petrochemických zariadení.Všeobecné poznámky k zváraniutýchto ocelí. Príspevok zameraný naoverenie zvariteľnosti supermartenzitickejocele typu 13Cr6Ni2,5Mo, nakonkrétnom príklade obvodovéhospoja rúrky φ324 x 16 mm. Plneniepožiadaviek podľa predpisu DNV, sekcia2, časť 3, Welding z januára 1996a špecifikácie Statoil, Specification forSeamless Linepipe 13 % Cr Steels.Zvar: tupý V zvar, uhol rozovretia 70°,poloha PA. Koreň zvarený metódouTIG (141). Ochrana koreňa plynomz vonkajšej (Ar) aj vnútornej strany (Ar+ 0,5 % CO 2). Výplň zvaru rúrkovýmdrôtom OK Tubrod 15.55 priemeru1,2 mm (metóda FCAW, 136, pulzne).Podrobne uvedené hodnoty teplotypredhrevu, interpass, dohrevu, mernéhotepelného príkonu atď. Výsledkyanalýzy chemického zloženia ZMa ZK, obsahu kyslíku a dusíku, radumechanických skúšok, koróziea makro- a mikroštruktúry. Záver:Možno dosiahnuť kvalitný zvarovýspoj ocele typu 13Cr6Ni2,5Mo s prídavnýmmateriálom s chemickýmzložením blízkym tejto oceli (OKTubrod 15.55), pri zváraní koreňa metódouTIG a výplňových a krycích húsenícmetódou FCAW. K problematice provozní životnostipřechodových svarových spojůkotlových trubek z CrMoV nízkolegovanýcha austenitických ocelí(Ing. Šárka Stejskalová – Dr. Ing.Zdeněk Kuboň – Ing. Jaromír Sobotka,CSc., Vítkovice-Výzkum a vývoj,spol. s r. o., Ostrava)Poznámka redakcie: Rozšírená verziatejto prednášky je uverejnená na str.315 tohto čísla časopisu Zváranie--Svařování. Hodnotenie kvality zváraných spojovCrNi trubiek tlakových zariadenízváraných metódou TIG (doc. Ing.Milan Čomaj, PhD. – Ing. Jozef Zohnml., Taylor Wharton – Harsco, s. r. o.,Košice)Poznámky k zváraniu CrNi ocelí.Závislosť štruktúr vznikajúcich pri tuhnutízvarov od chemického zloženia(podielu ekvivalentov Cr a Ni) a rýchlostichladnutia. Nebezpečie pre zvaryaustenitických ocelí: solidifikačné trhlinya krehnutie pri vysokých a nízkychteplotách. Vplyv veľkosti obsahu δ-feritu.Experimenty: a) Zváranie rúrokZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 343

AKCIEzložkový (FERROMAXX PLUS 68 %Ar, 12 % CO 2 , 20 % He). b) Monitorovanieprocesu pomocou zariadeniaWeldMonitor. Výsledky experimentovvo forme obrázkov rezov kútovýchspojov a tabuliek. Závery: A) Cenatrojzložkového plynu o cca 30 %vyššia ako dvojzložkového, alepoužitím trojzložkového plynu možnodosiahnuť vyššiu efektívnosť priväčšom rozsahu parametrov zváraniaa väčšom rozsahu veľkostí zvarov.B) Pri zváraní v ochrane trojzložkovéhoplynu je proces stabilnejší aj privyšších hodnotách prúdu, a teda jevhodný na jednohúsenicové zvaryveľkých kútových zvarov (pri jednozložkovomplyne by boli nutné 2 vrstvy).C) Vhodnosť použitia trojzložkovéhoplynu najmä pri mechanizovanoma automatizovanom zváraní. Porovnání rozložení zbytkových napětípři svařování desek aluminiduželeza Fe 3 Al a vysokolegovanéoceli (Ing. Jaromír Moravec – doc.Ing. Heinz Neumann, CSc., Katedrastrojírenské technologie, Technickáuniverzita, Liberec)Tendencia nahradzovať stredne a vysokolegované ocele novými progresívnymimateriálmi, napr. aluminidomželeza Fe 3 Al. Predpoklad využitiaFe 3 Al v energetickom a petrochemickompriemysle. Príspevok zameranýna porovnanie veľkosti priestorovejnapätosti aluminidu železa Fe 3 Al, nehrdzavejúcejocele X5CrNi1810 a nízkouhlíkovejocele S355J2G3 v priebehuzvárania a chladnutia, a to pomocouprogramu SYSWELD simuláciouzvárania dvoch dosiek rozmerov 180x 100 x 4 mm. Charakteristika programu.Realizácia simulačných výpočtova výsledky výpočtov. Grafy priestorovéhomodelu spoja; príklady grafovpozdĺžnych napätí (v smere zvárania)v čase 1 800 s v osovom reze zvaru,v priečnom reze zvaru v strede dosky;priečnych napätí v priečnom rezezvaru v strede dosky v čase 1 800 s.Závery: a) Výrazne väčšie pozdĺžnenapätia oproti priečnym, a to najmäpri aluminide železa Fe 3 Al (rozdiel458 MPa), menší rozdiel pri vysokolegovanejoceli (170 MPa) a praktickynulový rozdiel pri nízkouhlíkovej oceli.b) Najväčší nárast pozdĺžnych napätípri chladnutí opäť pri aluminide železaFe 3 Al. Najväčší nárast priečnych napätípri chladnutí nehrdzavejúcejocele X5CrNi1810. Obdobný nárastpozdĺžnych aj priečnych napätí prichladnutí nízkouhlíkovej oceleS355J2G3. Vplyv ochranných plynov a prídavnýchmateriálov na vlastnosti zvarovéhospoja nelegovaných konštrukčnýchocelí metódou MIG/MAG(Ing. Miroslav Mucha, PhD., IWE,Air Liquide Slovakia, Bratislava – Ing.Martin Roubíček, PhD., IWE, GCEChoteboř, s. r. o., Choteboř)Plénum konferencie ZVÁRANIE 2007Tradičné zloženie ochranného plynu:dvojzložkový (82 % Ar, 18 % CO 2 ).Experimentálne overenie vlastnostíplynov Cargal (Ar/O 2 – M22 podľaSTN EN 439), Arcal MAG (Ar/CO 2 –M21), Arcal 24 (Ar/CO 2 /O 2 – M24)a čistého oxidu uhličitého (CO 2 – C1).Skúšky prenosu kovu – prechoduz kvapkového do sprchového procesu.Hodnotenie tvaru prierezu zvarua prievaru. Povrchová kresba húseníczvarov. Obrazové a tabelárne vyhodnotenievplyvu uvedených 4 skúšobnýchplynov. Rýchlosť rastu únavovej trhliny vozvarových spojoch ocele typu GL-Aa GL-D vyhotovených laserovýmlúčom (prof. Ing. Koloman Ulrich,PhD. – Ing. Silvia Karvanská, ÚVTE,MtF STU, Trnava)Únavové poškodenie zváranýchkonštrukcií všeobecne. Mikroštruktúralaserových zvarových spojov ocelíGL-A a GL-D. Rast únavovej trhliny vozvarových spojoch ocele typu GL-Aa GL-D. Porovnanie rýchlosti rastuúnavovej trhliny zvaru zhotovenéholaserom a konvenčnými metódamizvárania obalenými elektródami,v ochrannej atmosfére plynu a pod tavivom.Podrobné doloženie výsledkova záverov vo forme obrázkov, grafov,tabuliek atď. Posúdenie technológií spájkovaniaa bezolovnatých spájok používanýchv praxi (Ing. Jozef Bárta – doc.Ing. Roman Koleňák, PhD. – doc. Ing.Milan Marônek, PhD., Katedra zvárania,MtF StU, Trnava)Posúdenie niektorých vlastností spájokpoužívaných pri spájkovaní pretavením.Analýza chýb (optickým mikroskopom)spájkovaných spojov zhotovenýchbezolovnatými spájkami voforme pasty (spájkou TLF–204–117zloženia SnAg3Cu0,5 a TLF–405–11zloženia SnAg1Bi35. Analýza vlastnostíspájok: – roztekavosti (podľa STN05 0041), resp. zmáčavosti (meranímuhla zmáčavosti), – pevnosti v šmyku(na vzorkách „valček + prstenec“, t. j.pevnosť v šmyku spoja v tvare medzikružia).Porovnanie vlastností uvedenýchdvoch spájok tabelárne v absolútnychhodnotách a obrázkami.Relatívne porovnanie: a) spájkaTLF–204–117: vyššia pórovitosť,vyššia pevnosť o 15 %, b) spájkaTLF–405–11: lepšia zmáčavosť, nižšiateplota tavenia. Prípravky a robotizácia výrobnýchtechnológií (Ing. Jozef Výboh, SlaviaTools, a. s., Detva)Podmienky práce na robotizovanýchpracoviskách. Charakteristika prípravkovna výrobu zvarkov. Špecifické poznámkyku konštrukcii prípravkov prejednotlivé metódy zvárania a tepelnéhorezania. Príklady prípravkovz praxe: na rezanie zvarových plôchdielca páky nakladača, na rezanie obrysovpriestorového výlisku, na odporovébodové a na oblúkové zváraniečastí automobilu, na oblúkové zváranierámu poľnohospodárskeho stroja. Robotizácia výrobných procesovv PPS Detva (Ing. Vladimír Mojžiš,PPS Group, a. s., Detva – Ing. JozefVýboh, Slavia Tools, a. s., Detva)História robotizácie zvárania v detvianskychstrojárňach od roku 1979a súčasnosť v PPS Group, a. s.,Detva. Obnovenie prevádzky pracovísks robotmi OJ 10 (výroba ZTSZvolen) a ROMAT 76S (CLOOS).Skúsenosti z praxe, zváranie (podložiekna závesy a 1/2V zvarov na rúrach;veľkorozmerných zvarkov) a tepelnérezanie (zvarových plôch na1/2V zvary). Navrhovanie oceľových konštrukciípodľa medzných stavov porušenia(doc. Ing. Karol Kálna, DrSc., VÚZ –PI SR, Bratislava)Požadované vlastnosti zvarovýchspojov – o. i. požadovaná relatívnaveľkosť, resp. pomer medze klzua medze pevnosti základného materiálua zvarového kovu. Navrhovanieoceľových konštrukcií: – proti únavovémuporušeniu podľa STN 731401:1998; – pri stacionárnom na-ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 345

XXXV. medzinárodná konferenciaa diskusné fórum ZVÁRANIE 2007Prof. Wiliam Lucas z anglického ústavu TWI pri prednáške Metódy oblúkového zvárania – súčasnýstav (vľavo prednášku tlmočí doc. Martin Janota)máhaní; – proti krehkému porušeniu(podľa prechodových teplôt materiálov,podľa lomovej húževnatostimateriálov); – prístup podľa EC3/ENV1993-1-1; – stanovenie medznej hrúbkykonštrukčnej časti podľa STN 731401:1998 a národnej prílohy k STNEN 1993-1-10). Odolnosť plechovproti lamelárnemu porušeniu. Zváracie materiály. Typ výrobku,označovanie a technické normy(Ing. Peter Lakatoš, CSc., Slovenskýústav technickej normalizácie, Bratislava)Posudzovanie zváracích materiálov.Výrobková norma zváracích materiálov– STN EN 13479:2005. Technickédodacie podmienky zváracíchmateriálov – STN EN ISO 544:2004.Požiadavky na kvalitu zváracích materiálov– STN EN 12074:2002. Zoznamnoriem STN EN ISO a STN EN naklasifikovanie zváracích materiálov.Klasifikácia na základe medze klzua nárazovej práce 47 J. Označenieelektród podľa ISO 2560-A. Efektívne uplatňovanie ocelí vyššíchpevností v tlačených prútoch(prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc., Stavebnáfakulta, Technická univerzita, Košice)Snaha znižovania hmotnosti oceľovýchkonštrukcií kombináciou ocelívyšších pevností s oceľami základnýchpevností. Numerická analýzavhodnosti tejto kombinácie pre tlačenéobojstranne kĺbovo podopreté zváranéprúty I prierezov. Rozsiahletabuľky a grafy: a) materiálové charakteristikyprierezov, b) teoretickémedzné zaťaženie prútov a ich závislostina štíhlosti steny ß a štíhlosti prútovλy. Zvýšenie medzných únosnostítlačených prútov návrhu zmenenýchhodnôt parciálnych súčiniteľovspoľahlivosti materiálu podľa normyEN 1993-1-1:2005. Spájanie kovových materiálov lepením(Ing. Igor Novák, PhD. – Ing.Vladimír Pollák, PhD., Ústav polymérovSAV, Bratislava)Výber substrátu a adhezíva – štruktúrne,mechanické a geometrické parametre.Zmáčanie kovového substrátuadhezívom. Povrchová úprava rôznychkovových materiálov (mechanická,chemická). Druhy adhezív na lepeniekovov: a) epoxydové, b) polyuretánové,c) kyanoakrylátové, d) akrylátovéanaeróbne. Lepenie hliníkových zliatin.Vplyv rôznych faktorov na životnosťadhezívneho spoja (teplota, vlhkosť,voda, korózne prostredie, nárazovénamáhanie). Súbor noriem STN EN ISO 3834 –Požiadavky na kvalitu tavného zváraniav súvislosti s certifikáciou(Ing. Iveta Paldanová – Ing. PavolRadič, VÚZ – PI SR, Bratislava)Informácia o súbore 6 častí normySTN EN ISO 3834. Tabelárny prehľadmedzinárodných noriem uvedenýchv súbore noriem STN EN ISO 3834.Využitie normatívnych odkazov v súborenoriem STN EN ISO 3834 (napr.odkazov na výrobkové normy).Podrobná informácia o jedenástichhlavných požiadavkách podľa STNEN ISO 3834 kladených na výrobcu.Certifikácia požiadaviek na kvalitu prizváraní podľa súboru noriem STN ENISO 3834. Je možné predpovedať lomovúhúževnatosť ocelí z iných materiálovýchcharakteristík? (Ing. TiborŠmida, PhD., IBOK, Bratislava – Ing.Jozef Babjak, Fakulta chemickej a potravinárskejtechnológie, STU Bratislava– doc. Ing. Ivo Dlouhý, CSc.,Ústav fyziky materiálů AVČR, Brno)Poznámka redakcie: Prednáška budeuverejnená v nasledujúcom čísle časopisuZváranie-Svařování pod názvom„Predikce referenční teploty z parametrůtahových zkoušek“.Na konferencii odzneli aj ďalšie prednášky,ktoré nie sú publikované v zborníku: Podpora inovačnej aktivity – prezentačnéa overovacie centrumprogresívnych technológii výrobya zvárania (Ing. Milan Holeša, PhD. –Ing. Ladislav Šimončič, VÚZ – PI SR,Bratislava)Informácia o projekte VÚZ – PI SRa Slovenského živnostenského zväzuna podporu podnikania, zavedenianovej inovatívnej výroby v malýcha stredných podnikoch a u živnostníkov.Realizácia overovacích zváračskýcha obrábacích pracovísk.Poznámka redakcie: Podrobnejšia informáciaje vo Zváraní-Svařování, v čísle6-7/2007, na str. 161. O miedzach stopowych stosowanychv zgrzewalnictwie (Zliatiny medipoužívané na elektródy odporovýchzváračiek) (Marek Cielinski – StanislavParuzel, METALCON, Gliwice,Poľsko, predniesol Ing. Prokop Koubek,Weldconsult, s. r. o., Bratislava)Základné vlastnosti zliatin medi naelektródy (dobrá elektrická vodivosť,zachovanie si vysokej tvrdosti aj privyšších teplotách, dobrá spracovateľosťtvárnením a obrábaním).Klasifikácia materiálu elektród a inýchčastí odporových zváracích zariadenípodľa RWMA (4 skupiny A1 až A4s definovaním prvkov) a odpovedajúcefiremné označenie týchto materiálov.Až 90 % zliatin elektródovejmedi zaradených do skupiny A2(CuCr, CuCrZr, CuZr, CuAl 2 O 3 ) a A3(CuCoBe, CuNiSi, CuNiSiCr, CuNiBeCuNiCoBe).Prednášky sú publikované v zborníkukonferencie (má 304 strán formátu A4),ktorý je k dispozícii na sekretariáteSlovenskej zváračskej spoločnosti.V zborníku je aj ďalšia prednáška, ktorúautor pre neprítomnosť neodprednášal: Výskumné trendy v projektoch 6.RP v oblasti zvárania (doc. Ing. PeterOndrejček, DrSc., PRVÁ ZVÁRAČ-SKÁ, a. s., Bratislava)Prehľad minulých a súčasných výskumnýchtrendov v Rámcových programochEurópskeho spoločenstvado roku 2005. Zastúpenie zvárania,spájkovania, lepenia a ostatných príbuznýchprocesov 36 projektov, z toholaserové procesy cca 25 %, trecie zváranies premiešaním 20 %. Obsahovézameranie týchto 36 projektov.V rámci konferencie sa uskutočnilo 7.novembra večer diskusné fórum Našizvárači vo svete, v úvode ktorého predniesliIng. Ján Bezák príspevok o jehoúspešnom pôsobení v Indii a Ing. LadislavVehner, PhD., o účinkovaní v Etiópii.Spoločenský večer s bohatou diskusiou,odbornou i priateľskou, v jednotlivýchskupinkách odborníkov sa uskutočnil 8.novembra večer.Konferencia poskytla účastníkom nielennové informácie a námety na prácu, aleaj priestor na spoznávanie nových ľudí,priateľské stretnutia a vášnivé diskusie.V tomto roku jej význam prerástol hraniceSlovenska a získala, s ohľadom napočet a kvalitu prednášateľov zo zahraničia,prívlastok „medzinárodná“.Ing. Alojz Jajcay346 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

INFORMÁCIEDoterajšie úspechy a novýcieľ a obsah činnosti EWFEurópska federácia pre zváranie, spájaniea rezanie (Europen Federationfor Welding, Joining and Cutting, skráteneEuropean Welding Federation –EWF) je medzi zváračskými odborníkmina Slovensku v súčasnosti už známoua uznávanou mimovládnou organizáciou.Má 25 európskych členskýchkrajín a združuje zváračskýchodborníkov už úctyhodných 15 rokov.Bola založená v roku 1992 s cieľomvytvorenia jednotného vzdelávaciehoa certifikačného systému pracovníkovvo zváračskej výrobe. Slovenská republikaje v tejto organizácii zastúpenáVýskumným ústavom zváračským– Priemyselným Inštitútom SR, akoriadnym členom od roku 1997 (Slovenskobolo jedným z prvých členovEWF z krajín východnej a strednejEurópy).Vďaka aktivite EWF sa zváranie v roku2003 stalo na svete prvou a zatiaľjedinou strojárskou technológiou s vytvorenoua fungujúcou štruktúrou kvalifikáciía certifikácií personálu a spoločností(firiem) orientovaných nazváračskú výrobu, a to počnúc personálom– zváračskými inžiniermi,technológmi, výkonnými zváračmia spájkovačmi, končiac celými spoločnosťami(firmami). V tom roku sazavŕšil proces transferu vzdelávaciehosystému EWF na pôdu celosvetovejmimovládnej organizácie Medzinárodnéhozváračského inštitútu – IIW(International institute of Welding),a to vytvorením Medzinárodného autorizačnéhoorgánu – IAB (InternationalAuthorisation Board), ktorýsvoju činnosť začal v roku 2000. DoOtvorenie zasadnutia tretej pracovnej skupinyEWF „Stratégia“ vo VÚZ – PI SR(sprava Peter Klamo, riaditeľ VÚZ – PI SR,Tim Jessop, prezident EWF a Luisa Quintino,vedúca sekretariátu EWF/IAB)tohto systému sa doteraz prihlásiloa zapojilo viac ako 35 členských krajínIIW z celého sveta. Vzdelávací, kvalifikačnýa certifikačný systém IAB/EWFsa vďaka úzkej spolupráci medzi IIWa ISO (International StandardistionOrganisation) v oblasti normalizáciepostupne dostáva aj do noriem ISOa európskych noriem z oblasti zvárania.Implementáciou vzdelávacieho systémuna pôde IIW sa zavŕšila etapa pôvodnéhoposlania EWF. Predmetomdiskusií v EWF v ostatných rokoch jepreto otázka ďalšieho zamerania činnostitejto organizácie. Problém intenzívnenastolil Tim Jessop z TWI(britský zváračský ústav), Abington,Spojené kráľovstvo, po svojom zvolenído funkcie prezidenta EWF na valnomzhromaždení EWF konanom5. júla 2007 v Dubrovníku, Chorvátsko.Tim Jessop bol zvolený na obdobie01/2008 – 12/2010 a nahradil natomto poste Germana Fernandeza zoŠpanielska, riaditeľa CESOL (SpanishAssociation of Welding andJoining Technologies – Španielskejasociácie technológií zvárania a spájania).Z iniciatívy nového prezidenta sa pozasadaní EWF v Dubrovníku vytvorilitri regionálne pracovné skupiny„Stratégia“, ktorých úlohou je pripraviťnové ciele a obsah činnosti EWF.V dňoch 22. – 23. novembra 2007 savo VÚZ – PI SR konalo prvé zasadanieregionálnej pracovnej skupiny č. 3.Zasadania sa okrem prezidenta EWFTima Jessopa a vedúcej sekretariátuEWF/IAB Luisy Quintino (Portugalsko)zúčastnili zástupcovia Poľska(Jan Pilarczyk), Rakúska (HeinzBasalka), Maďarska (Géza Gremsperger),Švajčiarska (Ulrich Hadrian),Francúzska (Michel Rousseau), Českejrepubliky (Václav Minařík)a Chorvátska (Slobodan Krajl, ZoranKožuh a Jadranka Erzisnik). Za VÚZ –PI SR, ako členskej organizácie zaSlovenskú republiku, sa zasadaniazúčastnili Peter Klamo (riaditeľ VÚZ –PI SR), Jozef Hornig (vedúci ANB SR),Viera Hornigová (zástupca vedúcehoANB SR) a Ľuboš Mráz (delegát SRv EWF). Na programe bola diskusiao ďalšom napredovaní a zameraníčinnosti EWF. Závery postupne uskutočnenýchzasadaní všetkých trochregionálnych pracovných skupín„Stratégia“ budú prezentované na rokovanívalného zhromaždenia EWF17. januára 2008 v Paríži, na základektorých bude spracovaná stratégiaa program činnosti EWF na ďalšieroky.Ing. Ľuboš Mráz, PhD.,delegát SR v EWFPlénum zasadnutia tretej pracovnej skupiny EWF„Stratégia“ vo VÚZ – PI SRÚčastníci zasadnutia tretej pracovnej skupiny EWF „Stratégia“ vo VÚZ – PI SR,fotografia „na pamiatku“ pod plastikou zakladateľa VÚZ prof. Jozefa ČabelkuZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 347

INFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOVZrušenie platnosti certifikátov vydanýchorgánom CERTIWELD podľa noriem raduEN ISO 3834 a podľa normy EN ISO 9001:2000Certifikačný orgán systémov kvality CERTIWELD, pri Výskumnom ústave zváračskom – Priemyselnominštitúte SR, ako Autorizovaný národný orgán pre certifikáciu spoločností – ANB CC (AuthorisedNational Body for Companies Certification) na základe neplnenia požiadaviek dohľadu nad držiteľommedzinárodného certifikátu v roku 2007, odobral certifikáciu podľa noriem radu EN ISO 3834:2007 týmtospoločnostiam:Názov a adresaspoločnostiKOVOTOPOĽspol. s r.o.Odbojárov 4315/33955 18 TopoľčanyCertifikáciapodľa normySTN EN ISO3834-3:2007Typy výrobkovOceľové zvárané konštrukcie,stožiare, oceľové formy, ochrannézábradlia, palety a oceľovézásobníkyZváranie a príbuznéprocesy (EN ISO 4063)111135311Pôvodná platnosťcertifikátu domáj2008MONT – Reals. r. o.Slobody 318/43987 01 PoltárSTN EN ISO3834-3:2007Oceľové zvárané konštrukcie,kotly, tlakové nádoby stabilné,potrubné rozvody111135311november2007CERTIWELD – certifikačný orgán systémov manažérstva, pri Výskumnom ústave zváračskom – Priemyselnominštitúte SR, na základe akreditácie SNAS číslo Q-005 oznamuje odbornej verejnosti, že nazáklade neplnenia požiadaviek dohľadu nad držiteľom certifikátu v roku 2007, odobral certifikát systémumanažérstva kvality podľa EN ISO 9001:2000 týmto spoločnostiam:Názov a adresaspoločnostiCertifikáciapodľa normyOblasť platnostiCertifikačná oblasť(EA kód: 1-39)Pôvodná platnosťcertifikátu doALTO-Electronic, s.r.o.Hattalova 12831 03 BratislavaSTN EN ISO9001:2001Prestavba motorových vozidielna alternatívny pohon stlačenýmzemným plynom – CNG18, 22november2008Gastec, s.r.o.Hattalova 12831 03 BratislavaSTN EN ISO9001:2001Prestavba motorových vozidiel naalternatívny pohon stlačenýmzemným plynom – CNG18, 22október2009Ing. Pavol Radičvedúci orgánu CERTIWELDINZERCIAPotrebujete nieo nazváranie, rezanie a brúsenie?a je to ...348 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

SPOMÍNAMEIng. Eduard Pikna navždy opustil radyzváračských odborníkovVýskumný pracovníkIng. Eduard Pikna,CSc., nar. 7. februára1923 v Košolnej priTrnave, bol pre tých,ktorí ho poznali dôverne,stelesnenímskromného, nenápadného,pritom všakcieľavedomého a pracovitéhočloveka. Rovnako nenápadne náspriateľ a bývalý kolega začiatkom decembravo veku nedožitej osemdesiatpäťky navždyopustil.Už prvé kontakty malého Edka s parnýmistrojmi a mechanizačnými prostriedkami naotcovom malom roľníckom hospodárstvepredurčili jeho záujem o techniku a v ťažkýchvojnových rokoch sa vyučil za strojnéhozámočníka. Záujem o vyššie vzdelanieho však neopustil, ešte do konca vojnyabsolvoval Vyššiu priemyselnú školu strojníckuv Bratislave a po nej ukončil aj štúdiumna Strojníckej fakulte Slovenskej vysokejškoly technickej v Bratislave. Špecializáciupre zváranie získal na Inžinierskomzváračskom inštitúte v roku 1952 a odvtedybol svojmu povolaniu a pracovisku vo Výskumnomústave zváračskom verný až doodchodu do dôchodku v roku 1989.Ing. Eduard Pikna je považovaný za jednéhozo zakladajúcich pracovníkov VÚZ. Svoježivotné dielo rozvíjal od prvých rokovv oblasti výskumu a vývoja technológie zváraniapod tavivom a elektrotroskového zváraniaa zváracích i naváracích tavív, štandardnýchči špeciálnych. Bol autorom približnedvoch tretín sortimentu všetkýchčeskoslovenských tavív v 60-tych až 80-tych rokoch. Bol však aj schopným vedúcima organizátorom práce výskumných tímov,kde uplatňoval hlavne priateľský prístup.Význam diela Ing. Eduarda Piknu presiaholhranice vtedajšieho Československa. Z dvadsiatichjeden jeho patentov boli mnohé chránenéi v zahraničí. Vďaka vynikajúcim vlastnostiamtavív a ich prínosu pre výrobnúprax sa stali žiadanou zložkou československéhoexportu do celej Európy i do zámoria.Výsledky práce Ing. Eduarda Piknu taknašli uplatnenie na domácich i zahraničnýchpracoviskách, ich zoznam by však nevedelspísať ani on sám.Publikoval takmer stovku odborných článkov,prednášal na mnohých kongresoch,seminároch a sympóziách, pripravoval odborníkovna postgraduálnom štúdiu zváraniana SVŠT. Svoje skúsenosti rozvíjalv prospech vedy a techniky aj ako funkcionárbývalej Československej vedecko-technickejspoločnosti v oblasti zvárania.V súkromí bol vášnivým lyžiarom, motoristoma chatárom, no najmä úprimným priateľomaž do posledných mesiacov svojhoživota. Aj keď niektoré koníčky opustil uždávnejšie, 13. novembra 2007 navždy zanechalaj rodinu, priateľov a bývalých kolegov.Všetci sme sa s ním nedávno naposledyrozlúčili v Bratislave, v našich spomienkachvšak zostane navždy.Bývalí spolupracovníci a priateliaZomrel docent Peter Ondrejček, výskumník,vývojár a bývalý riaditeľ VÚZLen dva a pol roka pooslave sedemdesiatina necelý rok po udeleníposledného významnéhospoločenskéhoocenenia zostrany Zväzu slovenskýchvedecko-technickýchspoločností„Propagátor vedy atechniky“ sme sa začiatkom decembranečakane rozlúčili s bývalým spolupracovníkoma priateľom doc. Petrom Ondrejčekom.Narodil sa 24. mája 1935 v Martine a zomrel27. novembra 2007 v Bratislave.Doc. Ing. Peter Ondrejček, DrSc., bol dlhoročnýmvýskumno-vývojovým pracovníkomVýskumného ústavu zváračského, pritomz jeho tridsiatich piatich rokov pôsobeniav ústave bol v rokoch 1987 – 1990 riaditeľomústavu.Odbornej technickej verejnosti bol známypredovšetkým svojimi prácami vo VÚZv oblasti výskumu zvariteľnosti ocelí, metalurgiezvárania, technológie zváraniav ochrane plynov, simulácie teplotných cyklovpri zváraní, mechanických vlastnostímateriálov a zvarových spojov, matematicko-štatistickejanalýzy zvárania a v oblastivývoja kompozitných kovových práškova aplikácií žiarového striekania.Rok pred dovŕšením nároku na odpočinok,v roku 1994, sa rozhodol pre ďalší rozmersvojho profesijného pôsobenia a prešielodovzdávať svoje skúsenosti, poznatkya talent do Centra pre rozvoj, vedu a technológie– SARC, kde aj po neskoršom spojenícentra s Agentúrou na podporu výskumua vývoja propagoval a spoluvytváralpodmienky účasti slovenských subjektov namedzinárodných vedecko-technických projektochEÚ.Jeho prínos slovenskej vede a technikevynikol tak aj na poste národného koordinátorarámcových programov, ktoré podporovalipriemyselné technológie, nové materiály,meranie a skúšanie a neskôr aj na postenárodného koordinátora pomoci výskumua vývoja v malých a stredných podnikoch.Ako skvelý organizátor využil množstvoskúseností a kontaktov, ktoré nadobudolnielen počas práce vo VÚZ, ale aj počaspôsobenia v stálej misii ČSFR pri Organizáciispojených národov v Ženeve, kdev rokoch 1978 – 1982 zastupoval vtedajšieČeskoslovensko v Hospodárskej a sociálnejrade OSN.Docent Peter Ondrejček sa nezmazateľne zapísalaj do myslí študentov, ktorým prednášalna Strojníckej fakulte SVŠT, či neskôrna Materiálovotechnologickej fakulte STU,a to najmä predmety oblúkové metódy zvárania,automatické zváracie procesy a pod.Propagáciu výsledkov vedy a techniky počassvojho celého profesijného pôsobenianapĺňal aj publikačnou činnosťou. Okremstovky odborných článkov publikovanýchv domácich i zahraničných odborných časopisochpripravil i nespočetné množstvoprednášok na tuzemských i svetových konferenciácha napísal tri knižné publikácie.Je autorom troch významných patentova dvoch priemyselných vzorov.Popri náročnej práci si dokázal nájsť čas ajna aktívny šport a organizačnú činnosť,v posledných rokoch najmä na tenisovomkurte a v športovej turistike. Neobyčajnecieľavedome sa dokázal pripraviť napr. nanáročný pobyt v Himalájach, po kondičneji kultúrnej stránke a úspešne tento pobytabsolvovať.Docent Peter Ondrejček vystúpil na najvyššiuhoru, z ktorej už niet návratu. A takbude chýbať mnohým vo viacerých oblastiachvýskumu, vývoja a výroby, veď malpripravené nové aktivity a ďalšími sa začalzaoberať. Jeho odchod však najviac bolíjeho najbližších v rodine a blízkych kolegovz praxe, ktorá ich za roky spojila pevnýmpriateľstvom. Ostáva jeho dielo a pamiatkazapísaná v srdciach všetkých, ktorí boliv spomínaných sférach pôsobenia PetraOndrejčeka v jeho blízkosti.Vedenie VÚZ – PI SR,priatelia a redakciaZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 349

OBSAH 56. ROČNÍKA ČASOPISUZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍPRÍHOVORYPríhovor vedúceho certifikačného orgánu CERTIWELDa člena redakčnej rady Ing. Pavla Radiča 1 / 1Ing. Pavol Radič, Certiweld, VÚZ – PI SRPozvánka na 14. medzinárodný strojársky veľtrh2007 v Nitre 4 / 103Akad. arch. Ing. Ladislav Švihel, Dr.h.c.,generálny riaditeľ Agrokomplex – Výstavníctvo NitraNAMIESTO PRÍHOVORUPozdravný list Ing. Jána Škriniara, PhD., prezidentovi IIWpri príležitosti 60. výročného zasadnutia 5 / 133Ing. Ján Škriniar, riaditeľ VÚZ v rokoch 1968 – 1987ODBORNÉ ČLÁNKY A ZVÁRANIE PRE PRAXVýskum a vývoj materiálov, zvarových spojova zváraných konštrukciíUrčovanie pevnosti a odolnosti konštrukčných ocelía materiálov na základe skúšok 2 / 39Pavol JuhásNavrhovanie a výroba zváraných konštrukcií 2 / 56Karol KálnaTrhliny IV. druhu v zvarových spojoch martenzitickýchžiarupevných ocelí 3 / 71Peter Brziak – Anton Holý – Peter BernasovskýŽárupevnost svarového spoje ocele typu0,5Cr-0,5Mo-0,3V po dlouhodobém provozu 6-7 / 163Jan Hakl – Tomáš Vlasák – Jozef Pecha – Radovan PechIIW odporúčaná metóda navrhovania konštrukciíproti únavovému poškodeniu 6-7 / 167A. F. HobbacherŠtruktúra a vlastnosti acikulárneho ferituv konštrukčných zvariteľných oceliach 8 / 211Peter Tatarko – Rudolf Mišičko – Ladislav PešekNavrhovanie oceľových konštrukciíproti únavovému poškodeniu podľa európskych noriema odporúčania IIW 8 / 215Karol KálnaÚrovne kvality zvarov podľa ISO a ich vplyvna „vhodnosť pre prevádzku“ únavovo zaťaženýchzváraných uzlov 9 / 243A. F. HobbacherPožiadavky na kvalitu zvarových spojovpodľa noriem a hodnotenie defektov prístupom„vhodnosť pre prevádzku“ 9 / 250Karol KálnaUrčovanie a hodnotenie pevnosti konštrukčnýchocelí 10 / 275Pavol JuhásVlastnosti zvarových spojov ocele typu T/P23 11-12 / 307Jozef Pecha – Ondrej Peleš – Jan Hakl – Tomáš VlasákPříčiny předčasného dožití přechodových svarů trubekvýstupního přehříváku vyrobených z nízkolegované CrMoVa austenitické CrNiMo oceli 11-12 / 315Šárka Stejskalová – Zdeněk Kuboň – Jaromír SobotkaDegradácia úžitkových vlastností radiačných rúr vplyvomich vysokoteplotnej expozície v prevádzke 11-12 / 322Anton Holý – Peter Brziak – František Gunič –Peter BernasovskýTechnológia zvárania, navárania a spájkovaniaNaváranie vnútorných valcových plôch TIG spôsobom 1 / 3Jozef Barborka – Milan Holeša – Filip KošťanyTOPTIG proces na zváranie a spájkovanieveľmi tenkých plechov 1 / 9Jean Marie Fortain – Stephanie Guiheux –Thomas OpderbeckeHybridné zváranie a spájkovanie laserom a prípravaaplikácií v automobilovom priemysle 2 / 49Herbert StauferK úloze tepelného zpracování svařenců z CrMoV ocelíz pohledu životnosti trubkových systémů kotlů 4 / 105Zdeněk Kuboň – Magdalena Šmátralová – Jaromír SobotkaMožnosti využitia technológie MIGna výrobu metalurgických spojov oceľovýcha hliníkových plechov 5 / 135Pavol Sejč – Judita BelanováStanovenie teploty predhrevu podľa STN EN 1011-2a výpočtový program VÚZ – PI SR 5 / 139Ľuboš Mráz – Štefan Remiaš – Pavol StárekLaserové spájkovanie automobilových karosériív a. s. VOLKSWAGEN SLOVAKIA 5 / 145Marianna Matysová, VOLKSWAGEN SLOVAKIA, a. s.,BratislavaZváranie dvojfázových feriticko-austenitických ocelía výroba hydrogenačného reaktora 10 / 283Terézia TrsťanováZváracie, naváracie a spájkovacie materiálya technické plynyPrincíp ochranných plynov MISON ® 4 / 122LINDE Gas, k. s., BratislavaSprávny ochranný plyn na každé použitie 4 / 123LINDE Gas, k. s., BratislavaZvláštne vlastnosti materiálov vyžadujúšpeciálne plyny – CRONIGON ® : MAG zváranienehrdzavejúcich ocelí 6-7 / 174Linde Gas, k. s., BratislavaABIARC – Uhlíkové elektrody pro optimálnídrážkovací výkon 8 / 222Zbyněk ŠádekAplikácie navárania páskovými elektródami ESAB 9 / 254Gabriele Gallazzi – Solveig Rigdal – Martin Kuběnka350 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

OBSAH 56. ROČNÍKAČASOPISU ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍOsvedčené v najtvrdších podmienkach.CORGON ® : MAG zváranie konštrukčných ocelí 9 / 264Linde Gas, k. s., BratislavaZváracie, naváracie a rezacie zariadenia a pracoviskáLaserové zváranie pribúda najmä pri spracovaníplechu 4 / 120Rainer Hundsdörfer – Branislav Lipták – Zuzana NagyováPoužitie odporového bodového zváraniapri opravách automobilových karosérií 6-7 / 176Ladislav VenžíkSystémy výmeny horákovna robotizovaných zváračských pracoviskách 9 / 260Emil Schubert – Ingo FrischkornBezpečnosť a hygiena prácePožiare spôsobené zváraním a tepelným delenímna Slovensku 3 / 77Štefan MentelBezpečnostné ustanovenia a požiarespôsobené zváraním a príbuznými procesmi 3 / 81Alojz JajcayNové samozatmievacie kukly EYE-TECH IIa príslušenstvo 9 / 266ESAB SlovakiaSkúšobníctvo – CertifikáciaPrístup certifikácie EWF podľa EN ISO 3834:Nástroj manažmentu na zvládnutie európskych smerníco zváraných výrobkoch 1 / 18Mauro Scasso – Stefano Morra – Luca CostaAnalýza príčin poškodenia T-kusavodíkového potrubia 4 / 111Peter Bernasovský – Peter Brziak – Ivan Hamák –Tomáš ŽáčekTechniky skúšania zvarov ultrazvukoma kritériá prípustnosti 4 / 115Miloslav Kováčik – Rastislav HyžaPřejímky výrobků (inspekce) – terminologie,kritéria, požadavky, činnost inspektora 6-7 / 180Vladimír KudělkaSvářečský dozor a inspekce – úkolya odpovědnosti dle ČSN EN ISO 14731 8 / 219Vladimír KudělkaTechnická bezpečnost vybraných výrobkůa stanovených výrobků k posuzování shody –vyhrazených technických zařízení 10 / 291Vladimír KudělkaPOMOC PRIEMYSLUVýmena nátrubkov odberu paryz vysokotlakovej sekcie turbogenerátora 8 / 224IBOK, a. s. BratislavaNOVÉ NORMYNové normy, zmeny a opravy noriem triedy 42 Hutníctvovydané od januára do decembra 2006 1 / 25Gabriela KorčákováNové STN, zmeny noriem vydané a oznámenéa normy zrušené v období január až júl 2007 z oblastizvárania a oceľových konštrukcií 6-7 / 193Alojz JajcayNové STN, zmeny noriem vydané a oznámenéa normy zrušené v období august až november 2007z oblasti zvárania a oceľových konštrukcií 10 / 297Alojz JajcayNové STN, zmeny noriem vydané a oznámenéa normy zrušené v decembri 2007 z oblasti zváraniaa oceľových konštrukcií 11-12 / 331Alojz JajcayNové normy STN, zmeny a opravy noriem triedy 42 – Hutníctvovydané od januára do decembra 2007 11-12 / 332Gabriela KorčákováINFORMÁCIE CERTIFIKAČNÝCH ORGÁNOVZoznam osôb kvalifikovaných a certifikovanýchvo zváraní vo VÚZ – PI SR v 2. polroku 2006 1 / 28Viera HornigováZoznam osôb certifikovaných v nedeštruktívnomskúšaní vo VÚZ – PI SR v 2. polroku 2006 1 / 31Dana BarinováZoznam osôb certifikovaných vo VÚZ – PI SRv súlade s STN EN 473 a v zmysle Smernice 97/23/ECpre tlakové zariadenia (PED) v 2. polroku 2006 1 / 32Dana BarinovaDržitelia medzinárodného certifikátu manažérstvaudeleného orgánom CERTIWELD podľa noriem raduEN 729/ISO 3834 – stav k 31. decembru 2006 2 / 60Pavol RadičDržitelia certifikátu environmentálneho manažérstvaudeleného orgánom CERTIWELD podľa normySTN EN ISO 14001:2005 – stav k 31. decembru 2006 2 / 64Pavol RadičDržitelia certifikátu manažérstva bezpečnosti a ochranyzdravia pri práci udeleného orgánom CERTIWELD podľašpecifikácie OHSAS 18001:1999 – stav k 31. decembru 2006Pavol Radič 2 / 64Zoznam certifikátov výrobkov vydaných AO SKTC-115, AOSK07 a NO 1297 pri VÚZ – PI SR v 2. polroku 2006 2 / 65Milan AujeskýDržitelia certifikátu manažérstva kvality udelenéhoorgánom CERTIWELD podľa normy STN EN ISO9001:2001 – stav k 31. decembru 2006 3 / 87Pavol RadičZoznam osôb kvalifikovaných a certifikovanýchvo zváraní vo VÚZ – PI SR v 1. polroku 2007 6-7 / 188Viera HornigováZoznam osôb certifikovaných vo VÚZ – PI SRv nedeštruktívnom skúšaní v súlade s normouSTN EN 473 v 1. polroku 2007 6-7 / 190Dana BarinováZoznam osôb certifikovaných vo VÚZ – PI SRv súlade s STN EN 473 a v zmysle Smernice 97/23/ECpre tlakové zariadenia (PED) v 1. polroku 2007 6-7 / 192Dana BarinováEurópska zváračská federácia pripravujeďalší kvalifikačný stupeň personálu v oblastizvárania plastov – zvárač operátor 10 / 301Viera HornigováZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 351

OBSAH 56. ROČNÍKAČASOPISU ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍNová Správna rada ANB pre implementáciuvzdelávania a certifikácie personálu vo zváranípodľa smerníc EWF/IAB 10 / 301Ľuboš MrázZrušenie platnosti certifikátov vydaných orgánomCERTIWELD podľa noriem radu EN ISO 3834a podľa normy EN ISO 9001:2000 11-12 / 348Pavol Radič60 ROKOV IIW60. výročie prvého zasadnutiaMedzinárodného zváračského inštitútu – IIW 5 / 148Ľuboš MrázMoja práca v Medzinárodnom zváračskominštitúte – IIW 5 / 153Ivan HrivňákČinnosť komisie III IIW v rokoch 2002 až 2006 6-7 / 182Martin Janota60. výročné zasadanie Medzinárodného zváračskéhoinštitútu – IIW, 2007, Dubrovník & Cavtat,Chorvátsko 6-7 / 184Ľuboš MrázAKCIEPripravované akcie Slovenskej zváračskej spoločnostina rok 2007 1 / 8Viera KrižanováPlán konania kurzov vyšších zváračskýchodborníkov vo VÚZ – PI SR na rok 2007 1 / 27Beáta MachováPripravované veľtrhy, výstavy, konferencie a seminárev SR a ČR na rok 2007 1 / 33Alojz JajcayPripravované konferencie, sympóziá a seminárev SR a ČR na rok 2007 – 1. doplnok 2 / 48Alojz JajcayPripravujú 11. seminár ESAB –3. apríla 2007 v Trnave 2 / 55SÚTN pripravil vo februári seminár„Postupy zvárania a technické normy“ 2 / 66Alojz JajcayMSV Brno 2007 – Technologie pro průmysl,dopravu i logistikuVeletrhy Brno, a. s.2 / obálkaSeminár SÚTN „Nové európske normy na navrhovaniekovových konštrukcií – EUROKÓD 3 a 9“ 3 / 88Alojz JajcayPripravované veľtrhy, výstavy, konferencie a seminárev zahraničí na rok 2007 – 1. časť 3 / 89Alojz JajcaySeminár „Technológia zvárania a matematika“ venovanýpamiatke Ing. Martina Mosného, CSc. 3 / 91Ladislav VehnerZSVTS udelil ocenenia ďalším zváračským odborníkom– doc. P. Ondrejčekovi, Ing. M. Lipovia Ing. I. Paldanovej 3 / 91Alojz JajcayPripravované školenie, semináre, konferenciea výstavka v roku 2007 – 2. doplnok 4 / 114Alojz Jajcay3. seminár VÚZ – PI SR v rámci programu INTERREG IIIARakúsko – Slovensko Cezhraničná spolupráca vedya techniky 4 / 124Tradičný seminár ESAB na trnavskej MtF STUv tomto roku netradične 4 / 124MSV Brno potvrzuje pozici největšíhotechnologického veletrhu 4 / 126Veletrhy Brno, a.s.Siedmy ročník konferencie „Kvalita vo zváraní 2007“tradične v apríli v Tatranskej Štrbe 5 / 155Beáta Machová14. medzinárodný strojársky veľtrh v Nitre 6-7 / 196Alojz JajcayXXVIII. Dny svařovací techniky – Vamberk,22.– 24. května 2007 6-7 / 198Josef TrejtnarValné zhromaždenie Slovenskej zváračskej spoločnosti12. júna 2007 6-7 / 200Viera Križanová – Ladislav ŠimončičPripravované výstavy, konferencie, sympóziáa semináre v SR, ČR a v zahraničí na rok 2007a call for papers na rok 2008 – 3. doplnok 6-7 / 203Alojz JajcayPripravované konferencie a semináre v SRa v zahraničí na rok 2007 a call for papersna rok 2008 – 4. doplnok 8 / 230Alojz JajcayProgram odborných konferencí a seminářůna MSV Brno 2007 – výběr 8 / 230Seminár pri príležitosti 80-teho výročianarodenia Ing. Jozefa Vrbenského 10 / 303XXXV. medzinárodná konferenciaa diskusné fórum ZVÁRANIE 2007 11-12 / 342Alojz JajcayINDUSTRY EXPO 2008 – Prvý stredoeurópsky veľtrhnových technológií a inovácií 11-12 / 340INCHEBA, a. s., BratislavaSprievodný program veľtrhu INDUSTRY EXPO 2008v a. s. Incheba 11-12 / 341INCHEBA, a. s., BratislavaVeletrh WELDING – největší akce projektuTOP TECHNOLOGY 11-12 / 339Veletrhy, a. s., BrnoINFORMÁCIEPrezentačné a overovacie centrum –výhodné služby živnostníkom a MSP a spoluprácapri zavádzaní ich inovatívnej výroby2 / oblálkaLadislav ŠimončičSpolupráca VÚZ – PI SR a čínskeho Harbinskéhozváračského ústavu 5 / 158Alojz Jajcay – Ľuboš MrázPrezentačné a overovacie centrum –výhodné služby pre malé podniky 6-7 / 161Slovenský živnostenský zväz, Bratislava352 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

OBSAH 56. ROČNÍKAČASOPISU ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍZvárané konštrukcie veľkých stavieb v Číne 5 / 158Zváranie najvyššie položenej vyhliadkovej lávkysveta nad Grand Canyonom 8 / 232Alojz JajcayMedzinárodné skratky v oblasti terminológieoblúkového zvárania 8 / 233Alojz JajcayTechnická inšpekcia, a. s. – jej činnosť 8 / 240Cena inovácie ABICOR BINZEL 2008 9 / 259Alexander Binzel – zváracia technika, spol. s r.o., ŠamorínDo VÚZ – PI SR zavítala vzácna návšteva z Indie 10 / 299Ľuboš MrázAj za rok 2007 získali ocenenia ZSVTS členoviaSlovenskej zváračskej spoločnosti – Ján Ďuračkaa Milan Čomaj 10 / 299Alojz JajcayMedzizasadanie subkomisií Medzinárodnéhozváračského inštitútu – IIW v Bratislave 10 / 302Peter BernasovskýDoterajšie úspechy a nový cieľa obsah činnosti EWF 11-12 / 347Ľuboš MrázNOVÉ KNIHY a CDWegst, C. – Wegst, M.: Kľúč k oceliam – Príručka(Stahlschlüssel, Nachschlagewerk, Key to steel,La clé des aciers) 4 / 127Ivan BalážStahlbau-Kalender 2007 5 / 147Ivan BalážAluminium Designs for the CommercialVehicle Industry 5 / 157Ivan BalážDesigner`s Guide to EN 1994-2 Eurocode 4:Design of composite steel and concrete structures.Part 2: General rules and rules for bridges 8 / 225Ivan BalážEuropäische Aluminiumwerkstoffe –European Aluminium Materials 8 / 225Ivan BalážDIN-Katalog für technische Regeln Bände 1 und 2:Deutsche Normen und technische Regelnund Internationale Normen 8 / 226Ivan BalážAluminium-Werkstoff-Datenblätter –Aluminium Material Data Sheets 10 / 282Ivan BalážIng. Jozef Pecha, PhD.: Zváranie modernýchžiarupevných ocelí pre energetické zariadenia 11-12 / 314Štefan Galbo – Ing. Lenka Nováková:Odporové zváracie stroje – CD ROM 11-12 / 321Prof. Ing. Pavol Juhás, DrSc.:Kvalita a geometrické odchýlky prútova prierezov oceľových konštrukcií 11-12 / 338Katalóg prídavných materiálovna zváranie ESAB 11-12 / 338PREDSTAVUJEME ZVÁRAČSKÉ ČASOPISYWelding in the World 2006 – 1. časť 8 / 227Alojz JajcayWelding in the World 2006 – 2. časť 11-12 / 335Alojz JajcayJUBILEÁProfesor Ivan Hrivňák, vedec, výskumníka vysokoškolský pedagóg – sedemdesiatpäťročný 3 / 93Ing. Jozef Pecha, CSc., pracovník SES Tlmače,šesťdesiatročný 4 / 128Ing. Konštantín Mercel – sedemdesiatročný,ale stále svieži a vitálny 5 / 154Ing. Ľuboš Mráz, PhD., popredný výskumnýpracovník VÚZ – PI SR, 60-ročný 6-7 / 204Ing. Jozef Vrbenský, doma i v zahraničí známy odborník,osemdesiatročný 8 / 234Profesor Ivan Lukáč je ďalším aktívnym jubilantom –sedemdesiatnikom 9 / 268Pedagóg a vedec, profesor Ladislav Pešek,preťal v plnom pracovnom tempe šesťdesiatku 9 / 268Zváračský odborník Ján Ďuračka, ako sedemdesiatnik,kladie dôraz na vzdelávanie mladých 10 / 304Výskumník a vývojár doc. Ing. Mikuláš Bošela, CSc.,sedemdesiatročný 10 / 304SPOMÍNAMEIng. Eduard Pikna navždy opustil rady zváračskýchodborníkov 11-12 / 349Zomrel docent Peter Ondrejček, výskumník, vývojára bývalý riaditeľ VÚZ 11-12 / 349ROZHOVORYRozhovor s vedúcim certifikačného orgánu systémovmanažérstva CERTIWELD Ing. Pavlom Radičom 1 / 35Alojz JajcayPRÍLOHYZoznam dokumentov Medzinárodného zváračskéhoinštitútu – IIW vypracovaných v roku 2006 – 1. časť 2 / 67Ľuboš MrázZoznam dokumentov Medzinárodného zváračskéhoinštitútu – IIW vypracovaných v roku 2006 – 2. časť 3 / 94Ľuboš MrázINZERCIASpoločnosti a firmy pracujúce v oblasti zváracej techniky,materiálov a služieb 3 / 98, 4 / 129, 6-7 / 205, 8 / 235, 9 / 269Spoločnosti a firmy vyrábajúce a dodávajúcezvarky a zvárané konštrukcie 3 / 3. str. obálky, 4 / 132,6-7 / 3. str. obálky,8 / 239, 9 / 3 str. obálkyZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007 353

OBSAH 56. ROČNÍKAČASOPISU ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍABECEDNÝ ZOZNAM AUTOROVAlexander Binzel-zváracia technika, spol. s r.o., Šamorín| 9 / 259Aujeský Milan, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 2 / 65Baláž Ivan, prof., Ing., PhD. | Stavebná fakulta, STU,Bratislava | 4 / 127, 5 / 147, 157, 8 / 225, 226, 10 / 282Barborka Jozef, Ing., PhD. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 1 / 3Barinová Dana | VÚZ – PI SR, Bratislava| 1 / 31, 32, 6-7 / 190, 192Belanová Judita, Ing. | Strojnícka fakulta, STU, Bratislava| 5 / 135Bernasovský Peter, doc., Ing., PhD. | VÚZ – PI SR,Bratislava | 3 / 71, 4 / 111, 10 / 302, 11-12 / 322Brziak Peter, Ing., PhD. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 3 / 71, 4 / 111, 11-12 / 322Costa Luca, Dr. | Taliansky zváračský ústav, Italian Instituteof Welding, Janov, Taliansko | 1 / 18, 9 / 266ESAB Slovakia, s. r. o., Bratislava | 9 / 266Fortain Jean Marie | AIR LIQUIDE Welding and CuttingResearch Center, Cergy Pontoise, Francúzsko | 1 / 9Gallazzi Gabriele | ESAB Saldatura SpA, Miláno, Taliansko| 9 / 254Guineux Stephanie | AIR LIQUIDE Welding and CuttingResearch Center, Cergy Pontoise, Francúzsko | 1 / 9Gunič František, Ing., PhD. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 11-12 / 322Hakl Jan, doc. Ing., CSc. | SVÚM, a.s., Praha| 6-7 /163, 11-12 / 307Hamák Ivan, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 4 / 111Hobbacher, A. F., prof. Dr. Ing. | University of AppliedSciences, Wilhelmshaven, Nemecko | 6-7 / 167, 9 / 243Holeša Milan, Ing., PhD. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 1 / 3Holý Anton, Ing., PhD. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 3 / 71, 11-12 / 322Hornigová Viera, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 1 / 28, 6-7 / 188, 10 / 301Hrivňák Ivan, prof., Ing., DrSc., Dr.h.c. | Materiálovotechnologickáfakulta, STU, Trnava | 5 / 153Hundsdörfer Rainer | TRUMPF Werkzeugmaschinen,Ditzingen, Nemecko | 4 / 120Hyža Rastislav, Ing. | SlovCert, spol. s r.o. | 4 / 115IBOK, a. s., Bratislava | 8 / 224Incheba, a. s., Bratislava | 11-12 / 340, 341Jajcay Alojz, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 1 / 33, 35,2 / 48, 55, 66, 3 / 81, 88, 89, 91, 4 / 114, 124, 5 / 158,6-7 / 193, 196, 203, 8 / 227, 230, 233, 10 / 297, 299, 303,11-12 / 331, 335, 342Janota Martin, doc. Ing., DrSc. | konzultant, Bratislava| 6-7 / 182Juhás Pavol, prof. Ing., DrSc. | Stavebná fakulta,Technická univerzita, Košice | 2 / 39, 10 / 275Kálna Karol, doc. Ing., DrSc. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 2 / 56, 8 / 215, 9 / 250Korčáková Gabriela | VÚZ – PI SR, Bratislava| 1 / 25, 11-12 / 332Košťany Filip, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 1 / 3Kováčik Miloslav, Ing. | SlovCert, spol. s r. o., Bratislava| 4 / 115Križanová Viera, Ing. | Slovenská zváračská spoločnosť,Bratislava | 1 / 8, 6-7 / 200Kuběnka Martin, Ing. | ESAB AB Göteborg, Švédsko | 9 / 254Kuboň Zdeněk, Dr. Ing. | Vítkovice-Výzkum a vývoj,spol. s r. o., Ostrava | 4 / 105, 11-12 / 315Kudělka Vladimír, Ing., Dr. | TDS Brno – SMS, s. r. o., Brno| 6-7 / 180, 8 / 219, 10 / 291Linde Gas k. s., Bratislava | 4 / 122, 123, 6-7 / 174, 9 / 264Lipták Branislav, Ing. | TRUMPF Slovakia, s. r. o., Košice| 4 / 120Machová Beáta, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 1 / 27, 5 / 155Matysová Marianna, Ing. | VOLKSWAGEN SLOVAKIA, a. s.,Bratislava | 5 / 145Mentel Štefan, pluk., Ing. | Požiarno-technický a expertíznyústav, Ministerstvo vnútra SR, Bratislava | 3 / 77Mišičko Rudolf, doc. Ing., CSc. | Hutnícka fakulta,Technická univerzita, Košice | 8 / 211Morra Stefano, Dr. | Taliansky zváračský ústav,Italian Institute of Welding, Janov, Taliansko | 1 / 18Mráz Ľuboš, Ing., PhD. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 2 / 67, 3 / 94, 5 / 139, 148, 158,6-7 / 184, 10 / 299, 301, 11-12 / 347Nagyová Zuzana, Ing. | TRUMPF Slovakia, s. r. o., Košice| 4 / 120Opderbecke Thomas | AIR LIQUIDE Welding and CuttingResearch Center, Cergy Pontoise, Francúzsko | 1 / 9Pech Radovan, Ing., DrSc. | REMS, s. r. o., Praha | 6-7 / 163Pecha Jozef, Ing., CSc. | SES, a. s., Tlmače| 6-7 / 163, 11-12 / 307Peleš Ondrej, Ing. | SES, a. s., Tlmače | 11-12 / 307Pešek Ladislav, prof. Ing., CSc. | Hutnícka fakulta,Technická univerzita, Košice | 8 / 211Radič Pavol, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 1 / 1, 2 / 60, 64, 3 / 87, 11-12 / 348Remiaš Štefan, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava | 5 / 139Rigdal Solveig | ESAB AB Göteborg, Švédsko | 9 / 254Scasso Mauro, Dr. | Taliansky zváračský ústav, Italian Instituteof Welding, Janov, Taliansko | 1 / 18Sejč Pavol, doc., Ing., PhD. | Strojnícka fakulta, STU,Bratislava | 5 / 135Schubert Emil, Dr. Ing. | Alexander Binzel SchweisstechnikGmbH & Co. KG, Giessen, Nemecko | 9 / 260Sobotka Jaromír, Ing., CSc. | Vítkovice-Výzkum a vývoj,spol. s r. o., Ostrava | 4 / 105, 11-12 / 315Staufer Herbert, Dr. | Fronius International GmbH, Wels,Rakúsko | 2 / 49Stárek Pavol | CEN – TECH, Žilina | 5 / 139Stejskalová Šárka, Ing. | Vítkovice-Výzkum a vývoj,spol. s r. o., Ostrava | 11-12 / 315Šádek Zbyněk | ABICOR BINZEL CZ, Hořice | 8 / 222Šimončič Ladislav, Ing. | VÚZ – PI SR, Bratislava| 2 / obálka, 6-7 / 161, 200Škriniar Ján, Ing., PhD. | riaditeľ VÚZ v rokoch 1968 – 1987| 5 / 133Šmátralová Magdalena, Ing., PhD. | Vítkovice-Výzkuma vývoj, spol. s r. o., Ostrava | 4 / 105Švihel Ladislav, Akad. arch., Ing., Dr.h.c. | Agrokomplex –Výstavníctvo, Nitra | 4 / 103Tatarko Peter, Ing. | Hutnícka fakulta, Technická univerzita,Košice | 8 / 211Technická inšpekcia, a. s., Bratislava | 8 / 240Trejtnar Josef, Ing. | ESAB Vamberk s. r. o., Vamberk| 6-7 / 198Trsťanová Terézia, Ing. | Stroje a mechanizmy, a. s., Bratislava| 10 / 283Veletrhy, a. s., Brno | 2 / obálka, 4 / 126, 11-12 / 339Vehner Ladislav, Ing., CSc. | Bratislava | 3 / 91Venžík Ladislav | SOPRAS Sk, s. r. o., Trnava | 6-7 / 176Vlasák Tomáš, Ing., PhD. | SVÚM, a. s., Praha| 6-7 / 163, 11-12 / 307Žáček Tomáš, Ing., PhD. | TÜV Rheinland Slovensko,Bratislava | 4 / 111354 ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ | 11-12 / 2007

o d b o r n ý č a s o p i s s o z a m e r a n í m n a z v á r a n i e a p r í b u z n é t e c h n o l ó g i ezváraniesvařovánío d b o r n ý č a s o p i s s o z a m e r a n í m n a z v á r a n i e a p r í b u z n é t e c h n o l ó g i eCENNÍK INZERCIEplatný od januára 2008 (bez DPH)OBÁLKA (moduly A, B, C a D – všetko farebné)A – TITULNÁ STRANA B – 2. STRANA C – 3. STRANA D – 4. STRANA VNÚTORNÁ DVOJSTRANA (modul VD)laminovaná laminovaná (LEPENÁ VÄZBA V2)zváraniesvařování25000,-Sk15000,-Sk15000,-Sk20000,-Sk25000,- Sk210 x 220 mm 210 x 297 mm 210 x 297 mm 210 x 297 mm 380 x 255 mm s bielym okrajom420 x 297 mm „na spadavku“VNÚTORNÉ STRANY (moduly V – všetko farebné)V 1/1 V 1/2 V 1/2 V 1/4 V 1/4 V 1/8 V 1/815000,-Sk7500,-Sk7500,-Sk3800,-Sk3800,-Sk2000,-Sk2000,-Sk180 x 255 mm 87 x 255 mm 180 x 125 mm 87 x 125 mm 180 x 62 mm 87 x 62 mm 180 x 32 mmalebo 210 x 297Ak zákazník dodá hotový PDF dokument (min. 300 DPI), je horeuvedená cena konečná. Ak zákazník dodá len podklady (rámcový náčrt návrhuinzerátu, samostatné texty, logá, obrázky, fotografie v origináloch alebo v elektronickej podobe pre PC), k horeuvedenej cene sa pripočítajú nákladyna grafické spracovanie inzerátu (max. 1500,- Sk na A4 formát).Zákazníci z Českej republiky neplatia DPH.VKLADANÁ INZERCIA (vytlačená a dodaná v potrebnom počte výtlačkov v réžii zákazníka, odporučená gramáž papiera 80 až 135 g/m 2 )● 1 voľne vložený list do časopisu (max. rozmer 210 x 297 mm) 8000,- Sk● 1 voľne vložený viacstránkový materiál do časopisu (max. 8 strán – max. rozmer 210 x 297 mm) 10000,- Sk● 1 list na zviazanie do časopisu (min. rozmer 215 x 302 mm, pri väzbe sa oreže), obojstranne potlačený 10000,- Sk● 1 dvojlist (preložený A3 list) na zviazanie do časopisu (min. rozmer 215 x 302 mm, oreže sa), obojstranne potlačený 15000,- SkTYPY HOTOVÝCH PODKLADOV PRE TLAČENÚ INZERCIU● PDF dokument (min. 300 DPI)TYPY PODKLADOV PRE VKLADANÚ INZERCIU(VLOŽENÉ ALEBO VLEPENÉ LISTY)● obojstranne potlačený list A4 alebo preložený dvojlist A3(pri preloženom dvojliste určenom na zviazanie nemôže byť v strededvojlistu dôležitá časť textu alebo obrazu, nakoľko stred dvojlistubude vlepený do chrbta časopisu)ZĽAVY A PROVÍZIE♦ zľava za 3 inzeráty v kalendárnom roku v moduloch A, B, C, D, VD, V1/1a uverejnenie PR – článku (public relation) max. 2 strany15 %1 PR zadarmo♦ zľava za 3 inzeráty v kalendárnom roku v module V 1/2 15 %♦ v prípade uzavretia zmluvy alebo objednávky na min. 3 strany inzerátov (aj ako súčet polstrán) a na uverejnenie údajovo firme v tabuľke zváračských firiem a spoločností v kalendárnom roku20 %♦ provízia sprostredkovateľskej a reklamnej agentúre (právnickej osobe)naviac zľava sprostredkovateľskej a reklamnej agentúre za 3 inzeráty v kalendárnom roku v moduloch A, B, C, D, VD, V1/115 %5 %STORNOVACIE POPLATKY◘ stornovanie objednávky inzerátu skôr ako 2 týždne pred uzávierkou inzerátov (uzávierka je 20. dňa v bežnom mesiaci) 50 % z ceny◘ stornovanie objednávky inzerátu 3 dni až 2 týždne pred uzávierkou 80 % z cenyKontakt: Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SRRedakcia časopisu Zváranie-SvařováníRačianska 71, 832 59 Bratislava 3, Slovenskotel.: +421/(0)2/492 46 475, 492 46 514, fax: +421/(0)2/492 46 296mobil: +421/(0)905 656 926, e-mail: redakcia.zvarania@vuz.skhttp://www.vuz.sk

zváraniesvařováníodborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie | ročník 56ISSN 0044-5525ZVÁRANIE NÁS SPÁJA2 | 2007■ VÝSKUM A VÝVOJ ■ ZVÁRACIE MATERIÁLY■ TECHNOLÓGIE A ZARIADENIA ■ VZDELÁVANIE■ CERTIFIKÁCIA A SKÚŠOBNÍCTVOzváranieISSN 0044-5525OBJEDNAJTE SI ČASOPIS ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍAJ NA ROK 2008Časopis ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍ je odborný časopis so zameraním na zváraniea príbuzné technológie. Publikuje príspevky významných slovenských, českýchi zahraničných odborníkov. Ich články majú väčšinou dlhodobú platnosť, preto určiteniektorí z Vás uvítajú ponuku nielen ročníka 2008, ale aj starších vydaní časopisu.ROČNÍK/POČET ČÍSIEL1 výtlačok(1 číslo –min.24 strán)CENY v Sk/Kč (vrátane DPH)1 výtlačok(1 dvojčíslo6-7 a 11-12–min. 52 strán)Celý ročník(čísla 1-12)odborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie | ročník 56svařováníABICOR BINZELPoz vame Vásna 14. MSV v Nitre,hala N, stánok 5Alexander Binzel-zváracia technika, spol. s r. o., Senecká cesta, 931 01 Šamorín, SRtel.: +421/(0)31/562 2525, fax: +421/(0)31/560 0063, schanz@binzel-abicor.sk, www.binzel-abicor.comzváraniesvařováníodborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie | ročník 56ISSN 0044-5525ZVÁRANIE NÁS SPÁJA5 | 20074 | 2007■ VÝSKUM A VÝVOJ ■ ZVÁRACIE MATERIÁLY■ TECHNOLÓGIE A ZARIADENIA ■ VZDELÁVANIE■ CERTIFIKÁCIA A SKÚŠOBNÍCTVO2008: 12 čísel 50,- 100,- 600,-2007: 12 čísel 50,- 100,- 600,-2006, 2005:25,- 50,- 300,-12 čísiel (zľava 50 %)• Distribučným firmám časopisov stanovíme cenu dohodou.Redakcia========================tu odstrihnúť============================Záväzná objednávka časopisu ZVÁRANIE-SVAŘOVÁNÍnázov firmymeno a priezvisko,tituly a funkciasídlo firmy: ulica,číslomesto, PSČtel., fax, e-mailzváraniesvařováníodborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie | ročník 56ISSN 0044-55258 | 2007Objednávame Zváranie-Svařování ročník kusovročník kusovresp. jednotlivé čísla z rokua to číslaČís. účtu Na základe faktúry uhradíme spolu Sk/KčIČOIČDPHDátum, podpis, pečiatkaVýtlačky zasielajte na adresu (vyplňte len v prípade inej adresy ako horeuvedenej)názov firmyzváraniesvařováníodborný časopis so zameraním na zváranie a príbuzné technológie | ročník 56ISSN 0044-5525ElektrodyBASO 49OMNIA 46S nimiE7018 H4bazická elektroda s velmi nízkým obsahem vodíkusvařují9 | 2007Lincoln Electric Europerutilová elektroda pro všeobecné použití a pro všechny polohy svařovánínejlepšíuu distributorů Lincoln Electric ve Slovenské a České republice.EE6013meno, priezvisko, titulyulica, čísloPSČ, mestotel., fax, e-mailObjednávku zašlite na adresu: Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SR,Račianska 71, 832 59 Bratislava 3, resp. fax: +421/(0)2/492 46 296

Technická inšpekcia, a.s.ďakuje všetkým svojim obchodným partneromza úspešnú spoluprácu v roku 2007a v novom roku 2008 želá veľa obchodnýchúspechov a teší sa na ďalšiu príjemnú spoluprácuwww.tisr.skVÚZ – PI SR ponúka učebnicepre zváračských odborníkovUčebné texty pre kurzy zváračských inžinierov a technológov1. Zváracie metódy a zariadenia (454 strán) 1204,– Sk2. Materiály a ich správanie sa pri zváraní (356 strán ) 944,– Sk3. Navrhovanie zváraných konštrukcií (340 strán) 897,– Sk4. Výroba a aplikácie technológií (248 strán) 626,– SkUčebnice na vzdelávanie vyšších zváračských odborníkov1. Lányi, L. – Uher, V.: Úvod do technológie zvárania (36 strán) 73,– Sk2. Vitáloš, I. : Zváranie plameňom a rezanie kyslíkom (48 strán) 120,– Sk3. Kováč, J.: Zdroje pre oblúkové zváranie (52 strán) 120,– Sk4. Barborka, J.: Zváranie netaviacou sa elektródou v ochrannom plyne (36 strán)) 73,– Sk5. Lipa, M.: Odporové zváranie (84 strán) 188,– Sk6. Uher, V. a kol.: Netradičné spôsoby zvárania (84 strán) 188,– Sk7. Blažíček, P.: Spájkovanie (36 strán) 83,– Sk8. Nemcová, A. – Khandl. F.: Spájanie plastov (40 strán) 73,– Sk9. Bernasovský, P. a kol.: Náuka o materiáli a zvariteľnosť ocelí (116 strán) 188,– Sk10. Országh, V.: Zváranie neželezných kovov (60 strán) 125,– Sk11. Voříšek, V.: Princípy navrhovania zváraných konštrukcií (136 strán) 188,– Sk12. Hanová, E.: Zváranie betonárskej výstuže (16 strán) 31,– Sk13. Kálna, K.: Úvod do lomovej mechaniky (56 strán) 125,– Sk14. Kálna, K.: Zvarové napätia a deformácie (50 strán) 94,– Sk15. Kosnáč, Ľ.: Ochrana zdravia a bezpečnosť pri zváraní (34 strán) 63,– Sk16. Malinovská, E. – Pavelka, V.: Zváranie pod tavivom (46 strán) 94,– Sk17. Ulrich, K.: Rast únavových trhlín vo zvarových spojoch ocelí (84 strán) 387,– SkKontakt: Výskumný ústav zváračský – Priemyselný inštitút SRRačianska 71, 832 59 Bratislava 3, tel.: +421/2/4924 6616, fax: +421/2/4924 6380e-mail: zboniakovaj@vuz.sk, www.vuz.sk

Vážení obchodní partneri,ďakujeme Vám za prejavenú dôveru a spoluprácu.Do nového roku Vám prajeme veľa zdravia,šťastia, osobných a pracovných úspechov.Linde Gas